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Seminario de Diseño de Tuberías
Métodos de Diseño de Tuberías
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April 2, 2003Métodos de Diseño de Tuberías TenarisSidercaDepartamento de Asistencia Técnica
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Contenido
Introducción a los métodos de diseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckling
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDAS/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los diseños
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Contenido
Introducción a los métodos de diseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckling
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDAS/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los diseños
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El propósito de un diseño es determinar la mejor alternativa
técnico-económica para la designación de un tubo, es decirdiámetro externo, espesor o peso métrico, grado de acero yconexión, con los siguientes parámetros a tener en cuentafundamentalmente:
Seguridad en el pozo:
•Fallas catastróficas violentas
•Fallas dependientes del tiempo
•Manipuleo y almacenamiento
Costos:
•Costos operativos
•Costos de capital
Información relacionada al futuro del pozo:
•Nuevas completaciones•Exploraciones futuras
•Régimen de producción
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Como se ha mencionado, el diseño de Casing y Tubing esbásicamente un problema de análisis de tensiones y de costos
• Esfuerzos
• Costos
• Resistencia a la corrosión• Condiciones fluidodinámicas
• Practicidad de utilización
• Factible de ser fácilmente modificado
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Contenido
Introducción a los métodos de diseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckling
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDAS/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los diseños
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Cargas Axiales
Cargas Circunferenciales
Presión (psi)
P r o f u n d i d a d
( p i e s )
C o l a p s o
E s
t a l l i d
o
Región para
diseño óptimo
Tubos A-B-C
A
B
C
Método de Diseño Monoaxial
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Método de Diseño Biaxial
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Tensiónequivalente
de Von Mises
Método de Diseño Triaxial
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Contenido
Introducción a los métodos de diseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckling
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDAS/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los diseños
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•Tensión equivalente de Von Mises, σσVME :
σσVME = [0.5((σσa - σσt)2 + (σσt - σσr)
2 + (σσr - σσa)2 + 6(ττt
2 + ττr2 + ττa
2))]1/2
σa = Tensión axial, psiσt = Tensión tangencial, psi
σr = Tensión radial, psiτa = Fuerza de corte axial paralela al eje radial, psi.τt = Fuerza de corte tangencial normal al eje axial, psi.τr = Fuerza de corte radial normal al eje axial, psi.
•El factor de diseño equivalente de Von Mises es:
VME
p
VME
YFD
σ=
Factor de diseño de Von M ises
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Contenido
Introducción a los métodos de d iseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckl ing
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDA S/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los d iseños
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El problema d el “buckling” no se considera en los diseños
convencionales.
En los diseños tr iaxiales es pert inente evaluar la fuerza efect iva
de “bu ckling” así como la estabil idad y el punto neutro d e la
co lumna.
Pand eo clásico en pozos
verticales:
Feff = Ft + Fp
Fef f = Fuerza efect iva de pandeo
F t = Fuerza axial de tensión en el punto
de interés
Fp = Efecto adicional ocasionado por lapresión (Fuerza ficticia)
Compresión Tensión
-Fb
Fb
(+)
(-)
Punto neutro
Buckling
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Los cam bios en la Presión son fundamentales para evaluar el
problema de “B uckl ing”.
Pandeo en columnas sometidas
a presión externa e interna:
Fef f = Ft + Ao Po - A iP i
A o = Area correspondiente a l diámetro
externo del tubo
Po = Presión externa
A i = Area correspondiente a l diám etro
interno del tubo
P i = Presión interna
Pint
Pext
Buckling
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FEFF
= Ft
+ AoP
o- A
iP
i << 0 →→ Pandeo
Ao
= Area correspondiente al d iámetro externo del tubo
Po
= Presión externa
Ai
= Area correspondiente al d iá metro interno del tubo
Pi
= Presión interna
FEFF = 0→→
Punto neutro
π=
EFFF
IEP
8
( )
+
−−
π= −
TUBOC
TOOLTUBO
TOOL
IDr
ODIDcos
PL
2
11
1
( )
ππ+
=°
C
C
r
r P'/DL
2
222
4
4
5730100
Paso de la hélice de
una tubería enPandeo Longitud máxima de una herramienta
en una tubería en Pandeo
Bending generado en en una tubería
en Pandeo
Buckling
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Contenido
Introducción a los métodos de d iseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckl ing
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDA S/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los d iseños
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•Selecc ione la tubería que representa la alternativa m as econó mica.
•Diseñe el pozo tan s imple co mo sea posib le.
•Reduzca t iempo s de entubación.
• Minimizar número de cross-overs
• Evite secciones cortas de tuberías
• Descarte conexiones exóticas (s in el adecuado servic io en la zona)
•Comparar s iempre el costo de increme ntar el grado de acero versus reducir
D/t para incrementar resistencia al colapso.
•Util izar conexiones mas resistente en vez de incrementar el grado (o el
espesor) para aumentar resistencia a la tracción.
•Verif icar impacto en carga de tracc ión cuando se increme nta el espesor para
aum entar res istencia a la presión interna.
Consideraciones Básicas en un Diseño
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• Recuerde que e l d iseño de pozo mas económico es aquel que mant iene al pozo en
producción por mas t iempo.• Los factores de d iseño deberán ser mayores que 1.00.
• Factores de d iseño recomendados:
• Tensión: 1.60 ÷÷ 1.80
• Colapso: 1.10 ÷÷ 1.20
• Presión interna: 1.10 ÷÷ 1.30
• Compresión: 1.20 ÷÷ 1.40
• Von Mises: 1.20 ÷÷ 1.30
• No caer en la tentación de reducir los factores de diseño para hacerlo mas
económico
• Diseño de múlt ip le secciones de tuberías genera lmente desembocan en a lternativas
mas costosas
• El factor de segur idad es muy di fíc i l de conocer en el diseño ya que, s i bien podem osestimar la carga má xima posible, nunca conocerem os en que parte de la columna
está la sección de menor resistencia de la mism a.
Consideraciones Básicas en un Diseño
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Contenido
Introducción a los métodos de d iseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckl ing
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDAS/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los d iseños
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INGRESO DE
DA TOS
TDAS
EXP
CONDICIONES
DE SERVICIO
Diseño Análisis
Reportes Diag. VME Perfiles Esq. Pozo
Resultados
Diseño según método TDAS/EXP
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Diseño de Casing y Tubing
Vertical
Direccional
Profundos
Alt a p res ion
Corrosivos
TIPO DE POZO
Clasificacion de Aceros y Conexiones (pre - seleccion)
Convencional
Triaxial
TIPO DE DISEÑO
Caracteristicas de la formacion
Diametro exterior del Tubing
DATOS DE ENTRADA
Tension
Estallido
Colapso
Compresion
Von Mises
FACTORES DE
DISEÑO
Peso de la Tuberia
Presion interna y externa
Flotacion
Flexion
Costo de la tuberia
Temperatura
Balooning
Cementacion
Cambios en áreas de secciones
Pandeo
Punzado
Desgaste
CONDICIONES DEL SERVICIO
Zapato
Diametro
Tipo de Acero
Espesor
Conexiones
DISEÑO
Diseño según método TDAS/EXP
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Contenido
Introducción a los métodos de d iseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
Buckl ing
Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDA S/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los d iseños
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Casing Intermedio:
• Tubería 1/3 evacuada
• Tubería 1/3 reemplazada por gas
Casing de Producción:
• Totalmente evacuada
• Pérdida de tubing en superf icie
Tubing de Producción:
• Cierre en boca
• Totalmente evacuado
Hipótesis de carga para un diseño
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Presión
Perfil de presiónexterna
Perfil de
temperatura
Columna de
perforación
Profundidad
Presión de formación
Tubería 1/3 reemplazada con
gas:
Perfi l de presión interna con gas de 0
ppg desde la super f ic ie hasta 1/3 de la
profundidad vert ica l del pozo
correspondiente a la próxima tuber ía.
Las 2/3 partes inferiores tienen lodo
con la densidad uti l izada para perforar
hasta la profundidad final.
La presión del gas arriba es: 0.05195
mult ipl icado por 1/3 de la máxima prof.
a pozo abierto (pies) y multipl icado por
la densidad del lodo (ppg).
La presión es el gradiente poral y se
consideran dos perf i les térmicos:
estático y de circulación.
Perfil depresión
interna
Hipótesis de carga para un diseño
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Tubería 1/3 evacuada:
Perf i l de presión interna con casing
totalmente e vacuado desde la superf ic ie
hasta 1/3 de la profundidad
correspondiente a pozo abierto
(profundidad de la próxima columna).
Se asume a las 2/3 parte inferior del
pozo ocupadas por lodo de densidad iguala la uti l izada para la columna siguiente.
La presión externa está dada por la
columna de lodo uti l izada para la
perforación del tram o previo ( lodo
remanente “detrás” de l cas ing).
Se asum e perf i l térmico estát ico.
Presión
Perfil de presiónexterna
Perfil depresión
interna
Columna deperforación
Diferencial
Pérdida de circulación
Profundidad
Perfil de
temperatura
Hipótesis de carga para un diseño
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Vacío
Perfil de presión
externa
Perfil de
presión
interna
Tubería totalmente evacuada:
En este m odo de carga la tuber ía se
está completame nte vacía en su
Interior.
La columna de lodo uti l izada durante la
bajada de e l cas ing se ut i li za como perf i l
de presión externa.
El perfi l de temperatura es el
correspondiente al gradiente estático
normal .
Perfil de
temperatur
a
Hipótesis de carga para un diseño
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Pérdida en tubing en superficie:
El valor de presión interna está dado por
la presión total de cierre en superficie
actuando sobre el “packer fluid”.
La presión poral natural es ut i l izada com o
perfi l de presión externa.
Este análisis se realiza en dos estadostérmicos:
1.- temperatura estát ica
2.- temperatura d inámica (ca l iente)
Presión
Perfil de
presión
externa
Perfil de
presión
interna
Pérdida
entubing
Gas de formaciónPresión de
formación
Profundidad
Perfil de
temperatura
Hipótesis de carga para un diseño
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T u bi n g c on
cierre estático
en boca
Packer fluid
Packer
Reservorio
Tsuperficie
Tfondo
Gas
C ie rre d e Tu bi ng en Boca:
E l tubing está comple tamente lleno con
gas. El perfi l de presión interna se asume
de acuerdo a la densidad del gas producido
(asumir 100 % met ano pued e ser una
alternativa)
La columna de “Packer fluid” (o bien el
último lodo de perforación) se uti l iza comoperfi l de presión externa.
Este análisis se realiza en dos estados
térmicos:
1.- temperatura estática
2.- temperatura d inámica (ca l iente)
Perfil detemperatura
Hipótesis de carga para un diseño
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Tubing totalmente evacuado:
En es te modo de ca rga el tubing de
producción está completam ente vacía en su
Interior.
La columna de lodo uti l izada durante la
bajada de e l cas ing (o b ien la co lumna del
Packer Fluid) se uti l iza como perfi l de
presión externa.
El perfi l de tem peratura es el gradiente
estát ico norm al, o bien la temp eratura del
tubing en producción, en éste últ imo caso se
deberá tener en cuenta la expansión del
“packer Fluid”.
Tubing
Evacuado
Packer
Reservorio
Tsuperficie
Tfondo
Packer fluid
Perfil de
temperatura
Hipótesis de carga para un diseño
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Contenido
Introducción a los métodos de d iseño
Métodos monoaxial, biaxial y triaxial
Factor de diseño de Von Mises
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Consideraciones básicas de un diseño
Diseño según método TDA S/EXP
Hipótesis de carga básicas para un diseño
Consideraciones especiales en los diseños
7/23/2019 2#_Diseño2
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• Desgaste de tuberías
• Presencia de Domo s de Sal
• Servicio crít ico
• Pozos para est imulac ión térmica
• Pozos profundos
• Servicio árt ico
• Presencia de H2S
• Calentamiento de Espacio Anular
• Perforación con Casing o Tubing
• Est imulac iones a través de Casing
Consideraciones especiales
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S A L
C a s i n g d e P r o d u c c i ó n
Como re gla gen eral , la naturaleza plást ica de la sal hace que esta “ f luya”
rápidamente hacia el hueco del pozo con dos consecuencias graves:
•Si el pozo no está entubado se cierra atrapando a la barra de sondeo
•Si el pozo está entubado existe una gran probabi l idad de que se colapse al
casing
Normalmente la pres ión que t ransmi te la sa l a l cas ing no es mas que e l
gradiente l i tostát ico para la zona en la cual está local izado el pozo, los valores
de gradiente generalmente osci lan entre 1.0 y 1.3 psi/p ié de profundidad.
Ejemplo: Pozo Cerro de la Juana x4 (Men doza)
Domo de sal desde 1800 hasta 2400 metros
Gradiente Li tostát ico: 1.1 psi/p ié
Presión externa esperada: 8660 psi
Factor de diseño sol icitado: 1.20
Resistencia al co lapso mínima bus cada: 104 00
T ub o se le cc io na do : c as in g 9 5 /8 ” 53 .5# S D 110 HC
Otra a l ternat iva: cas ing concéntr i co
Diseño en ambientes con presencia de Domo Salino
Consideraciones especiales
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33
P a c k e
r
“ P a c k e r
F l u i d ”
T u b i n g
Inyección de
Inhibidor
Los pozos de Servicio Crítico están caracterizados por la
presencia de CO2 . El diseño involucra especialmente al
tub ing en pozos de petró leo.
Condic iones en las que se podr ía usar acero a l Carbono del
tip o C S:
- Baja re lac ión Agua/Oi l
- P CO2 máxim a de 300 psi
- Velocidad de flujo infer ior a 3.0 m/s
- P rograma de Inhibi c ión y Mon ito reo por cupones
Y a c i m i e n t o d e O i l c o n
p r e s e n c i a d e C O 2
M o d o d e f a l l a
Diseño para pozos con Servicio Crítico
Consideraciones especiales
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V a p o r y a g u a c o n d e n s a d a
A g u a c o n d e n s a d a y o i l
O i l f r ío
J u m p O u t o
F r a c t u r a e n
l a u n i ó n
T e m p e r a t u r a C o m
p r e s i ó n
T r a c c i ó n
C a l e
n t a
m i e
n t o
L ím i t e d e F l u e n c i a
E n f r i a
m i e
n t o
T e m p e r a t u r a d e I n y e c c i ó n
T e m p e r a t u r a d e R e s e r v o r i o
M o d o c o m ú n d e f a l l a
C a v e r n a d e b i d a au n a p o b r e
c e m e n t a c i ó n
D o g L e g e n t u b e r ía
c o n g r a n d e s
t e n s i o n e s d e f l e x i ó n
T u b i n g
p a r a
i n y e c c i ó n
d e v a p o r
Pozos para estimulación térmica
Consideraciones especiales
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El diseño para pozos dest inados a est imulación térmica deberá tener en
cuenta las s iguientes consideraciones:
- Temperaturas de t rabajo de aprox imadamente 600/700 °F (∼350 °C)
- Presiones de trabajo que osci lan en los 3000 psi
- Presencia de gases corros ivos ta les como CO2
y H2S
- Agua con contenido de C loruros y B icarbonatos
- Grandes esfuerzos compres ivos y de t racc ión en cas ing
- P an de o e n t ub in g
- Est imulación cícl ica o cont inua
Alternativas factibles:
- Tub ing a i sl ado de dobl e pared
- Tubi ng con “S ti nger ” y packer gas a is lant e- Ut i li zación de conex iones “Extra Compress ion”
- D iseño de una adecuada cementac ión
Pozos para estimulación térmica
Consideraciones especiales
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36
C a s i n g d e P r o d u c c i ó n
( m a s d e 4 5 0 0 m e t r o s )
T e m p e r a t u r
a
d e f o n d o :
3 5 0 °F
P r e s i ó n
d e F o n d o :
1 0 0 0 0 p s i
- Pres ión de fondo e levada (genera lmente super ior a
10000 psi)
- Es trecho margen en t re pres ión pora l y pres ión de
fractura
- Generalmente son de gas. Si son de petróleo t ienen
una elevada relación Gas / Petróleo
- Agua con gran conten ido de Cloruros
- Presenc ia de gases corros ivos
- Grandes esfuerzos sobre todo e l equ ipo de
perforación
- Posib il idad de inyectar inh ib idores de corros ión
Diseño para pozos profundos
Consideraciones especiales
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Presión sobre
Cas ing en fondo
Cas ing de Producc i ón
(mas de 4500 metros)
Temperatur
a
de fondo:350 °F
Presión
de Fondo:
10000 psi
L ea k e n
e l t ub in g
Pres ión sobre Cas ing
en superficie
Packer
“Packer
Fluid”
La fuga o “ leak” en un tub ing de producc ión
correspondiente a un pozo profundo de gran
presión es un de los esfuerzos mas severos a los
que se va a someter al cas ing. R iesgos:
- Leak
- Estal li do
- Desenchufe
- F ra ct ur a
-Buckl ing
El otro esfuerzo importante a anal izar va a ser el
cas ing tota lmente evacuado. R iesgos:
- C ol ap so
Desde e l punto de v is ta de l tub ing las dos
hipótesis de carga mas importantes van a ser:
Evacuado y Cierre en superficie
Diseño para pozos profundos
Consideraciones especiales
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La suscept ib il idad de fal la de un acero se increment a a baja te mperatura. El factor
desencade nante generalmente es una imperfección en el mater ial (de baja tenacidad) que
desemb oca en rotura catastróf ica.
Las consideraciones a tener en cuenta para diseño son:
- Tratar de no especi f icar grados super iores a P-110
- No usar tubos “pesados” a menos que sea absolutamente necesar io
- Ut il iz a r conexiones “non upset ”
Consideraciones para el manejo de los tubulares en el campo :
- Inspecc ión en cada punto de t ranspor te
- No dejar caer los tubos sobre las p lanchadas o bancales
- No separar con barretas los tubos en caso de ag lut inamiento con hie lo
- No remover protectores con golpes de mart il lo o palancas
- No golpear a las conexiones durante el “stabbing”
- Use técn icas adecuadas de enrosque y desenrosque
Consideraciones para el “Permafrost”:
- D iseñar ten iendo en cuenta efectos de subsidencia
- Diseñar teniendo en cuenta tensiones de “refreezing” generadas luego de la
perforación
Diseño para pozos en ambientes “árticos”
Consideraciones especiales
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P r e s e n c i a d e H 2 S
Cas ing de Producc ión
Para los responsables de un diseño todo pozo que contenga
agua y trazas de H2S deberá ser considerado como “Pozo enCond i ci ón Sour ”
Para la NACE un am biente es considerado “Sour” s i contiene
agua co mo l íquido y contiene H2S de acuerdo a lo siguiente: a)
gas “sour” cuya presión tota l excede los 65 psi o cuya presión
parcial excede los 0.05 psi o b) petróleo “sour” (o sistema
mult i fásico “sour”) cuya presión tota l excede 265 psi o cuya
presión parcial excede 10 psi, o bien cuando la fase aguacontiene 15 % de H2S
M o d o d e F a l l a
Pozos Con H2S
Consideraciones especiales
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Entalla o Impronta
Carga externa
Mat eri al f rag i li zado por
di fusión de Hidrógeno(Zona con al ta
concentración de
dislocaciones)
La deforma ción localizada en fr ío es un factor desencadenente, ya que produce lossiguientes efectos: aume nto de la dureza, aume nto de la concentración de
dis locac iones y movimiento y apilamiento de bordes de grano
La presencia de discontinuidades metalográf icas (bandas, inclusiones, precipitados
grandes y de bordes angulosos) tam bién favorecen al proceso, a l igual que las
tensiones residuales
La fal la se desencadena por presencia deHidrógeno atómico, el cual puede generar
hidrógeno gaseoso de dos formas:
- Nuc leando en la superf ic ie de l materia l
- Di fundiendo dentro de l acero y nuc leando
en espacios disponibles (discontinuidades)
La falla también se puede observar en form a
de pit (corrosión local izada)
Pozos Con H2S
Consideraciones especiales
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•Selección de aceros con una adecuada microestructura
- Aceros de Al ta Tenacidad
- Aceros con tamaño de grano ch ico
- Es tructura martens í ti ca reven ida
•Selecc ión de un coat ing adecuado
•Selección de diámetros y espesores
- Balance entra d iámetro , espesor y grado
- FD de tracc i ón super io r a 1.75
- FD Von Mi ses super io r a 1 .30
•Selección de uniones adecuadas
- Uniones que generan a l tas tensiones durante e l M&B no son recomendadas
•Implementac ión de un s is tema de inh ib ic ión continua
•Almacenamiento y Manipuleo
Consideraciones para Diseño en ambientes con H2S
Consideraciones especiales
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Casing
Conjunto de
fondo retrácti l
Ventajas:
- Reducc ión de costo de materia y t ranspor te
- Reducción de espac io
- Reducción del t iemp o de perforación del pozo
Desventajas:
- Di f icultad para enfr iar el trépano- Desgaste de l cas ing que debi l ita su resi stenc ia al
colapso y a la presión interna
- L im i tac iones de to rque
Consideraciones para el diseño:
- P an de o
- V ibraci ones
- Conex iones Ex tr a To rque- F at ig a
- Hidrául i ca de l s istema
Perforación con Casing o Tubing
Consideraciones especiales
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AM S XT: Perforación con Casing
• 1° experiencia en el pais
• Pozo El Guadal 402
• Cuenca San Jorge
• Trépano de sa crif icio
• Bombeo mecánico
Perforación con Casing o Tubing
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Perforación con Casing: Esquema del Pozo El Guadal 402
Casing de Protección:
9 5/8” 32.3# H40 STC
Open Hole: 12 1/4”
Profundidad: @ 160 m
Casing de Producción:
5 1/2” 17# K55 AMS XT
Open Hole: 7 7/8”Profundidad: @ 680 m
Trépano Hughes:GT1 C-3 (3 x 12 & 1 x 11)
Unión Doble
Accesorio para
cementac ión
Casing para perforar
5 1/2” 17# K55 AMS XT
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Perforación con Casing A M S XT
Top Drive
AMS XT
Sub
Casing
AMS XTOperación
de
perforación
con casing
AMS XT
(Torque
óptimo)
AMS XT
(Torque
óptimo)
Mordazas
hidráulicas
de
sujeción
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7”
9 5/8” 150 m
1,575 m
3 1/2” 2,139 m
2,570 m
Barrena de 6 1/8”
Datos del Pozo:
Tope de Ceme nto : 1536 M
Profundidad final: 2570 M
“RO P”: 26 Metros por hora
Tiem po total perforación : 39 Hs 59 Min
Reduc ción de t iempo : 21 %
Perforación con Tubing Antares PJD
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Torque de apr iete: 2350 - 3250 f t .lbs
Máximos torques de “Apertura”
•7000 - 8000 ft .lbs (Cerca de la superf ic ie)
•1050 0 ft . lbs (Fondo)
•1750 0 ft . lbs (solame nte 3 conexiones)
Peso sobre el “bit”: 11000 l ibras
Veloc idad de rotac ión: 120 - 140 rpm
Completac ión:
•Tipo: TUBING LESS
•Colum na: 3 1/2” 9.3 # N-80 Antares PJD
•MD : 2139 metros
Perfo ración con Tubing Antares PJ D:
Datos de la operación
Consideraciones especiales
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Tipo de pozo
• Pozo Vertical
• Pozo desviado
• Roca abrasiva
• Profundidad
• Onshore
• Offshore
• Corrosivo
Características del pozo
• Densidad del lodo
• Cementación
• Presión de Formación
• Gradiente de fractura
• Perfil de temperaturas
• Profundidad del zapato
• Trayactoria
• TVD
• MD
• Øint and Øext
• Desgaste
Tubos en stock
• Diámetros
• Peso lineal
• Acero
• Conexion
Consideraciones p/ diseño
• Cargas axiales
• Presiones internas
• Presiones externas
• Flotación• Temperatura
• “Bal oo ning ”
• Pandeo• Tope de cemento
• Costo de tubos
• Cargas especia les
Factores de Diseño
• Tensión
• Compresión
• Colapso
• Estallido
• Von Mises
• Diámetros
• Grado de acero
• Espesores
• Conexiones
Ingeniero deDiseño y staff
técnico de la
compañía
Accesorios disponibles
• Cross Overs
• F low Coup l ings, etc
Consideraciones especiales