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COMPLEJO AGROINDUSTRIAL PORTUGUESA
PLANTA DE JUGO. BASES DE DISEÑO.
BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
REV FECHA DESCRIPCIÓNELABORADO
PORREVISADO
PORAPROBADO
PORFIRMA DE
APROBACIÓN
A SEP.2012 EMISIÓN INICIAL
SERAFINA RIVERO
LISETHE COVA
PEDRO CERDA
LISMAR ARAUJO
OSCAR SULBARÁN
PDVSA AGRÍCOLA S.A./DESARROLLO INDUSTRIAL / GERENCIA DE INGENIERÍA Y PROYECTOS
QA030702-CN1D3-GD11001
INELECTRA 1294-03-090-C01-TEC-001
PLANTA DE JUGO. BASES DE DISEÑO.
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CONTENIDO
PAG
1. GENERAL. 5
1.1. Objetivo. 5
1.2. Identificación de La Obra 6
1.3. Alcance del Proyecto 6
1.4. Idioma 8
1.5. Sistema de Unidades 8
1.6. Normas y Códigos Aplicables 8
2. UBICACIÓN Y CONDICIONES DEL SITIO 12
2.1. Ubicación del Complejo 12
2.2. Condiciones Ambientales 12
2.3. Parámetros del Suelo 13
3. MATERIALES 14
3.1. Calidad de los Materiales 14
3.1.1. Concreto 14
3.1.2. Acero de refuerzo 15
3.1.3. Acero Estructural 15
3.1.4. Pernos 17
3.1.4.1 Pernos de conexiones: 17
3.1.4.2 Pernos de anclaje 18
3.1.5. Soldaduras 18
3.1.6. Láminas de Piso y Rejillas (Grating) 19
3.1.7. Pavimentos de Concreto Asfáltico 20
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3.1.8. Drenajes de aguas de lluvia y aguas hidrocarburadas 20
3.1.9. Recubrimiento 21
3.1.9.1 Pintura 21
3.1.9.2 Galvanizado 23
3.1.9.3 Protección contra Incendio 23
3.1.10. Agregados 23
3.1.10.1 Agregado Fino 23
3.1.10.2 Agregado Grueso 24
3.1.10.3 Agua 24
3.1.10.4 Aditivos 24
3.1.11. Tuberías 28
4. CARGAS DE DISEÑO 29
4.1. Cargas Muertas o Permanentes (CP) 29
4.1.1. Peso Propio de las Estructuras 29
4.1.2. Peso de los Equipos 30
4.1.2.1 Peso Muerto del Equipo Vacío o en Montaje 30
4.1.2.2 Peso Muerto del Equipo en Operación 30
4.1.2.3 Peso Muerto del Equipo en Prueba 30
4.1.3. Peso de las Tuberías de Mecánica y/o Proceso 31
4.2. Cargas Vivas o Variables (CV) 31
4.2.1. Carga de Empujes (CE) 32
4.2.2. Carga de Impacto 32
4.3. Carga Accidentales 33
4.3.1. Cargas de Viento (W) 33
4.3.2. Cargas Sísmicas (S) 33
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4.4. Carga por Fricción (Tf) 34
4.5. Cargas de Operación 35
4.5.1. Cargas por Dilatación Térmica 35
4.5.2. Cargas Dinámicas 35
4.6. Cargas de Vehículos 36
4.7. Cargas Móviles Especiales 36
5. COMBINACIÓN DE CARGAS 36
6. BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO 39
6.1. Concreto Armado 39
6.1.1. Elementos Estructurales 39
6.1.2. Fundaciones 41
6.1.3. Pedestales 42
6.1.4. Zapatas 43
6.1.5. Fundaciones de Equipos 43
6.1.6. Recubrimientos 44
6.1.7. Grouting y Mortero de nivelación 44
6.1.8. Cuantías Mínimas de Acero 45
6.2. Acero Estructural 45
6.2.1. Soportes para Tuberías 46
6.2.2. Plataformas para Acceso de Equipos 46
6.3. Movimiento de Tierra. 46
6.3.1. Preparación del Sitio 47
6.3.2. Implantación o Localización 48
6.3.3. Metodología de Diseño 48
6.3.3.1 Geometrización 48
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6.3.3.2 Cálculos 49
6.4. Diseño Hidráulico 50
6.4.1. Drenaje de Aguas de Lluvia 50
6.4.1.1 Gastos de Diseño 51
6.4.1.2 Agua Contra Incendio (QCI) 52
6.4.1.3 Aguas de Procesos (Q.P.) 52
6.4.1.4 Consideraciones Particulares 53
6.5. Obras de Captación 54
6.5.1. Cunetas y Canales Perimetrales 54
6.5.2. Sumideros de Rejas (Canales con Rejillas Metálicas) 55
6.5.3. Tanquillas Sumideros 55
6.5.3.1 Requerimientos para la Ubicación de las Tanquillas 55
6.5.3.2 Requerimientos para el Diseño de las Tanquillas: 56
6.5.4. Criterios Particulares para Drenajes 57
6.5.4.1 Áreas de Procesos 57
6.6. Diques de Contención 58
6.7. Instalaciones Sanitarias 58
6.7.1. Instalaciones de Aguas Blancas 58
6.7.2. Instalaciones de Aguas Servidas 58
6.8. Diseño Geométrico de la Vialidad y Pavimento 59
6.8.1. Vialidad 59
6.8.2. Pavimentos 61
6.8.3. Pavimentos Asfálticos 61
6.9. Bases de Diseño de Arquitectura 61
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1. GENERAL.
1.1. Objetivo.
El presente documento tiene por finalidad establecer las bases, criterios de diseño y
normas que regirán en el diseño de las obras civiles y estructurales a desarrollar en
la área de la Planta de Jugo, asociados al Proyecto Complejo Agroindustrial
Portuguesa, ubicado en el Polígono Ospino – Morador, cumpliendo con las leyes
venezolanas y las normas nacionales e internacionales.
Las obras civiles serán diseñadas, considerando que cubrirán los siguientes
aspectos: seguridad para las instalaciones existentes, facilidad de acceso y
mantenimiento, flexibilidad y previsión para adaptarse a futuras expansiones, costos
e impacto ambiental.
1.1. Identificación de La Obra
Empresa: Petróleos de Venezuela, S.A. (PDVSA AGRÍCOLA).
Instalaciones: Complejo Agroindustrial Portuguesa.
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Ubicación: Polígono Ospino – Morador, Estado Portuguesa
1.2. Alcance del Proyecto
El alcance del trabajo en la disciplina civil, consiste en el desarrollo de la Ingeniería
requerida para la adecuación de las áreas donde se instalarán los nuevos equipos y
tuberías asociados al Proyecto “Complejo Agroindustrial Polígono Ospino – Morador,
Estado Portuguesa”.
Las áreas de estudio están destinadas a la construcción de instalaciones de los
siguientes sub-proyectos y los sistemas:
Sub-Proyecto: Planta de Jugo.
- Sistema de Pesaje y Muestreo.
- Sistema de Recepción y Preparación de Caña.
- Sistema de Molienda.
- Sistema de Purificación y Evaporación.
- Sistema de Almacenamiento y Transportación de Bagazo.
- Sistema de Recepción de Torula
Dentro de los trabajos de ingeniería correspondientes al diseño de las obras civiles y
estructurales incluidas en el proyecto, se encuentra la ejecución de las siguientes
actividades:
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Plataformas y Escaleras para Mantenimiento.
Soportes para Tubería para las Instalaciones Mecánicas Asociadas.
Fundaciones para Equipo Eléctrico (Bombas, Generador entre otros).
Fosa.
Estructuras Metálicas.
Estructuras de Concretos
Movimiento de Tierra.
Fundaciones Para las Edificaciones de Concreto y/o Metálicas.
Sistema de Drenaje de Aguas de Lluvias
Sistema de Drenaje de Aguas Aceitosas.
Sistema de Aguas Blancas
Sistema de Aguas Servidas
Fundaciones Para Equipos Nuevos.
Muros Para Diques
Estructuras Metálicas para Plataformas y Soportes de Tuberías.
Pavimento y Vialidad
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Entre otros
1.3. Idioma
Todos los planos, memorias de cálculo y documentos serán escritos en idioma
español.
1.4. Sistema de Unidades
Las Unidades de medición se regirán por el Sistema Métrico Decimal (Sistema
Internacional Gaceta Oficial N°2823), por lo tanto, los planos y documentos se
presentarán con este sistema, excepto en el caso de las dimensiones de recipientes,
tuberías y accesorios, boquillas, pernos y variables termodinámicas para los cuales
se utilizará el Sistema Inglés de Medidas.
1.5. Normas y Códigos Aplicables
El diseño de las obras civiles deberá cumplir con los siguientes Códigos y Normas
que se enumeran a continuación:
DESCRIPCIÓN CÓDIGO
Normas Nacionales
Comisión Venezolana de Normas Industriales (COVENIN)
Estructuras de Acero para Edificaciones. Método de los Estados Límites. (1ra Revisión)
1618 – 98
Criterios y Acciones Mínimas para Proyectos de Edificaciones 2002-88
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DESCRIPCIÓN CÓDIGO
Edificaciones Sismorresistentes. Parte 1: Requisitos 1756-1:2001
Edificaciones Sismorresistentes. Parte 2: Comentarios 1756-2:2001
Proyecto y Construcción de Obras en Concreto Estructural 1753-06
Acciones del viento sobre las Construcciones 2003- 89
Sector Construcción. Mediciones y Codificación de Partidas para Estudios, Proyectos y Construcción. Parte 2: Edificaciones. Suplemento de la Norma Covenin-Mindur 2000/II.A-92 (Provisional)
2000-2:1999
Criterios y acciones mínimas para el Proyecto de Edificaciones. (Provisional)
2002-98
Escaleras, rampas y pasarelas. Requisitos de Seguridad 2245-90
Diseño Sismorresistente de Instalaciones Industriales (Provisional)
3621-2000
Carreteras, Especificaciones para la Construcción de Carreteras 2000-1987
Manual de Vialidad Urbana. COVENIN-MINDUR
Instituto Nacional de Obras Sanitarias (INOS)
Normas e Instructivos para el Proyecto, de Alcantarillados. 1975
Normas Sanitarias para el Proyecto, Construcción, Reparación y Mantenimiento de Edificaciones.
Gaceta Oficial #4004
Normas Sanitarias para el Proyecto, Construcción, Ampliación, Reforma y Mantenimiento de las Instalaciones Sanitarias para Desarrollos Urbanísticos.
Gaceta Oficial #4103
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DESCRIPCIÓN CÓDIGO
Especificaciones de Construcción de Obras de Acueductos y Alcantarillados, 1976. Normas e Instructivos para el Proyecto de Alcantarillados, 1989.
Manuales y Normas de Diseño de Ingeniería de PDVSA
Criterio y Acciones Mínimas para el Diseño de Estructuras Industriales
A-261
Diseño Sismorresistente de Instalaciones Industriales JA-221
Diseño Sismorresistente de Recipientes y Estructuras JA-222
Estructuras de Concreto Reforzado - Diseño. JA-251
Diseño de Estructuras de acero (LRFD) JB-251
Diseño de Fundaciones JA-252
Diseño de Concreto Bajo Tierra A-251
Concreto – Materiales y Construcción A-211
Selección y Aplicación de Pinturas Industriales 0-201
Sistemas de drenaje HE-251-PRT
Concrete Desing Procedure L-STC-001
Fundaciones de Recicpientes Horizontales L-STC-004
Fundaciones de Recipientes Verticales L-STC-005
Fundaciones para Bombas 0602.1.414
Diseño de Pórticos para Soportes de Tuberías 0602.1.585
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DESCRIPCIÓN CÓDIGO
Fundaciones para Bombas Reciprocantes 90615.1.006
Normas Internacionales
American Institute of Steel Construction (AISC)
Specification for Structural Steel Building 360-05
Code of Standard Practice for Steel Buildings and Bridges 303-05
Second Edition Load & Resistance Factor Design Manual of Steel Construction
94
American Society of Civil Engineers (ASCE)
Minimum Design Loads for Building and Other Structures 7-02
Uniform Building Code (UBC)
Volume 2, Chapter 16: “Structural Design Requirements” UBC-97
American Welding Society (AWS)
Structural Welding Code – Steel D1.1/D1.1M:2006
Standard Symbol for Welding, Brazing, and Nondestructive Examination
D2.4-98
American Concrete Institute (ACI)
Building Code Requirements for Structural Concrete 318-08
2. UBICACIÓN Y CONDICIONES DEL SITIO
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1.6. Ubicación del Complejo
Este Proyecto se desarrolla en el Polígono Ospino - Morador, Municipio Ospino,
Estado Portuguesa, ubicado al centro norte del estado; entre los 08º 56’ 25’’ y 09º
33’ 55’’ de latitud norte y los 69º 05’ 30’’ y 69º 41’ 20’’ de longitud oeste.
El Municipio Ospino limita por el Norte con el Municipio Araure y el estado Lara; por
el Sur con el Municipio Papelón; por el Este con los Municipios Araure y Esteller y
por el Oeste con el Municipio Guanare y el Estado Lara. En la Figura N° 1 se
presenta la ubicación relativa del Municipio Ospino en el Estado Portuguesa.
Coordenadas Complejo Agroindustrial Portuguesa
Norte Este
996.000 447.000
1.064.000 497.000
1.7. Condiciones Ambientales
Las condiciones ambientales y meteorológicas predominantes en el lugar del
Complejo Agroindustrial Portuguesa, se resumen en la siguiente tabla:
TABLA No. 1Condiciones Actuales del Sitio
PARAMETROS VALOR
Ubicación exactaPolígono Ospino – Morador, Estado Portuguesa.
Acceso El acceso a la instalación debe
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realizarse vía terrestre, previa autorización del departamento de seguridad de PDVSA AGRÍCOLA.
Temperatura Máxima 32,0 ºCTemperatura Mínima 24,2 ºCTemperatura Promedio 27,0 ºCTemperatura de Bulbo Húmedo 28,0 ºCHumedad Relativa 73,0 %Presión Atmosférica 0,992 barPrecipitaciones Promedio Anual 1.649 mmCapacidad Máxima Instantánea de Lluvia
91 mm
Capacidad Máxima de Lluvia en un Día
171 mm
Viento (Básica para Diseño)70 Km/h de acuerdo a COVENIN- MINDUR 2003-89
Velocidad Promedio del Viento 3,6 km/hVelocidad Máxima del Viento 7,2 km/hRachas Máximas de Viento 65 km/hDirección de Vientos Predominantes ENEAltura sobre el nivel del mar 170 m
Zona SísmicaZona 4 de acuerdo a COVENIN- MINDUR 1756: 2001-1
Condiciones EspecialesAmbiente medianamente corrosivo, de clima tropical húmedo
1.8. Parámetros del Suelo
El suelo como elemento de soporte o cimentación, deberá ser apto para la
colocación de un sistema de infraestructura que sea capaz de transmitir las cargas,
provenientes de las fundaciones de equipos y soportes.
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Referencia de los estudios de suelos realizados en el complejo:
Informe del Estudio de suelo de complejo agroindustrial de derivados de la
caña “Pedro Pérez Delgado” Estado Portuguesa realizado por la empresa
FUNDAUNELLEZ VPA (Fundación para el Desarrollo del Vicerrectorado de
Producción Agrícola UNELLEZ-GUANARE).El documento fue desarrollado
en Julio de 2008.
Estudios para construcciones S.A J-31170088-9 “Estudios de suelo para
diseño de fundaciones. Planta de jugo, CADCA Portuguesa Ospino. Edo
Portuguesa.
Revisión informe geotécnico para el complejo agroindustrial de derivados
de caña “Pedro Pérez Delgado”. Estado Portuguesa realizado por la
empresa Consulting C.A Consultora de ingeniería.
3. MATERIALES
Los materiales a utilizar deberán cumplir con los requerimientos de las Normas y
códigos aplicables y estándares tal cual se enumeran en el punto 1.6. Deberá indicarse
en los planos la calidad de los materiales a utilizar.
En cuanto a los materiales distintos a los enumerados, se podrán usar los disponibles
localmente, siempre que éstos sean adecuados para el uso específico en calidad y en
cantidad, según lo establecido seguidamente.
1.9. Calidad de los Materiales
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1.1.1. Concreto
La resistencia a la compresión final mínima a los 28 días y curada en el
laboratorio, será como sigue:
Para Concreto Pobre: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto)
Para Concreto Reforzado: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto)
Para todo tipo de Fundación y Pavimento: (Valor de acuerdo al proyecto)
Para Concreto Prefabricado: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto)
Peso Específico: 2500 kg/m³
Módulo de Elasticidad: Ec = 15100
Coeficiente de Poisson: (m)= 0.20
El cemento será Portland Tipo I y/o II, según ASTM C150 y/o COVENIN 28 y 935.
Los agregados cumplirán con las normas ASTM C33 y/o COVENIN 277.
Otros materiales: Según cada especificación
1.1.2. Acero de refuerzo
La calidad del acero de refuerzo (cabillas) deberá cumplir con las normas ASTM
A615 Grado 60 ó COVENIN 316. La resistencia cedente del acero de refuerzo (fy)
será de 4200 kg/cm2.
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El recubrimiento del acero de refuerzo no será menor de lo indicado en la norma
COVENIN 1753-2006.
Las mallas electrosoldadas, de requerirse, deberán cumplir con lo especificado en
la norma COVENIN 1022 y su esfuerzo de fluencia (fy) será de 5000 kg/cm2.
Otros materiales: Según cada especificación
1.1.3. Acero Estructural
Los perfiles estructurales, placas bases y láminas de acero estarán conformes a
la especificación ASTM A36/A36M-08, con una resistencia mínima admisible a la
fluencia fy = 2530 kg/cm² y una resistencia mínima a la rotura fu = 4080 kg/cm², a
menos que se especifique otra cosa en los criterios del proyecto.
De no especificarse otra cosa en los criterios del proyecto, las tuberías de acero
para aplicaciones estructurales seguirán alguna de las siguientes
especificaciones:
ASTM A53/A53M-07, Tipo E o S, Grado B, con fluencia fy ≥ 2450 kg/cm².
ASTM A500-99, Grado B, con fluencia fy ≥ 2960 kgf/cm².
Perfiles Estructurales y Planchas ASTM A36/PS25, con fluencia fy= 2530 kg/cm2
Perfiles Tubulares: API-5L Gr. B / ASTM A53, con fluencia fy ≥ 2460 kg/cm².
Perfiles Tubulares: ASTM A500 Gr. C, con fluencia fy ≥ 3515 kg/cm2
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Perfiles Nacionales: AE-25, con fluencia fy ≥ 2500 kg/cm2
Peso unitario: p = 7850 kg/cm3
Módulo de Elasticidad: E= 2,10 x 106 kg/cm²
Coeficiente de Poisson: (m): 0,30
Módulo de corte G = E/2,6 ≈ 808000 kg/cm2
Coeficiente de dilatación térmica lineal = 11,7 x 10-6 /°C
La calidad de los materiales a utilizar, será indicada en los planos.
1.1.4. Pernos
1.1.1.1 Pernos de conexiones:
Los pernos estructurales serán de alta resistencia según la especificación ASTM
A325-07a, Tipo I. En casos especiales, y por requerimiento del proyecto, se
podrán utilizar pernos de especificación ASTM A490-08a. A menos que se
indique lo contrario en los planos o documentos. En ningún caso, estos pernos se
podrán sustituir por pernos de especificación SAE J429; aún cuando la resistencia
de los pernos SAE J429 Gr. 5 sea similar a la de los pernos ASTM A325, y la de
los SAE J429 Gr. 8 sea equivalente a los ASTM A490, ya que las normas ASTM
especifican el largo de la rosca y el tamaño de la cabeza, mientras que la SAE
J429 no. Adicionalmente, los requerimientos del aseguramiento de la calidad e
inspección para los pernos ASTM son más restrictivos.
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Los pernos comunes para uso en elementos no estructurales, tales como:
escaleras, escaleras marineras, barandas, pasarelas, postes de luminarias, etc.,
serán de baja resistencia; según las especificaciones ASTM A307-07b grado A.
Se recomienda utilizar las tuercas según las especificaciones ASTM A563-07a
grado DH, o ASTM A194/A194M-08a grado 2H; también se recomienda usar de
arandelas de acuerdo a la especificación ASTM F436-07a tipo 1.
Todos los pernos serán galvanizados según ASTM A153/A153M-05, exceptuando
los pernos de especificación ASTM A490-08a y en cualquier caso que se estipule
en los criterios de diseño del proyecto.
Todos los pernos deberán ser galvanizados según la Norma ASTM A153-82, en
caso de estructuras galvanizadas.
Las uniones con pernos se diseñarán por aplastamiento con la rosca incluida en
el plano de corte.
Para los pernos con especificación ASTM A-325, los esfuerzos máximos
permisibles son:
Esfuerzo permisible para la tensión: ft = 3090 kg/cm2
Esfuerzo permisible para el corte: fv = 1480 kg/cm2
1.1.1.2 Pernos de anclaje
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
Los pernos de anclaje deberán seguir las especificaciones de calidad ASTM A-
307 y serán de diámetro mínimo 5/8”. Todos los pernos deberán ser galvanizados
según la Norma ASTM A153-82.
Para pernos de anclajes con especificaciones ASTM A-307, los esfuerzos
máximos permisibles son:
Esfuerzo permisible para la tensión: ft = 1400 kg/cm2
Esfuerzo permisible para el corte: fv = 700 kg/cm2
1.1.5. Soldaduras
Las soldaduras serán especificadas conforme a lo estipulado en la Norma
ANSI/AWS D1.1/D1.1M:2006. Efectuar en los casos indicados por el diseñador,
de acuerdo a lo tipificado en la Norma ANSI/AWS D2.4-98.
Metal base ASTM A36
Electrodo para soldar AWS A5.1 E70 XX.
Esfuerzo admisible de corte.
En soldaduras en ranura de penetración completa.
Esfuerzo de corte en el área efectiva: 1012 kg/cm2.
Si el material base es distinto al indicado arriba: La resistencia al corte será del
metal base.
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
En soldaduras de filete.
Esfuerzo de corte en el área efectiva: 1012 kg/cm2.
1.1.6. Láminas de Piso y Rejillas (Grating)
El sistema de piso para plataformas será de láminas de acero estriadas o rejillas
de acero (grating), de acuerdo a como lo indique el diseñador y con las siguientes
características:
Los pisos de láminas estriadas o lagrimadas tendrán al menos 6 mm de espesor,
con huecos para drenaje de 17 mm de diámetro por cada superficie de 1.40 m²
aproximadamente, y con al menos un hueco por lámina. Serán de acero al
carbono según ASTM A36/A36M-08, galvanizadas en caliente según ASTM
A123/A123M-02, salvo que se especifique lo contrario en los criterios del
proyecto.
Los pisos de rejillas de acero serán de pletinas dentadas de 1" de alto por 3/16"
de espesor, con cabillas de 5 mm de diámetro espaciadas a cada 2" (tipo G2).
Alternativamente, donde sea requerido, se usarán rejillas de pletina portante tipo
“T” de 1 ¼” de alto por 1/8” de espesor mínimo, separadas cada 3 cm y con
pletinas separadoras espaciadas cada 10 cm. Todas las rejillas serán de acero al
carbono según ASTM A569/A569M-98 ó A36/A36M-08, galvanizadas en caliente
según ASTM A123/A123M-02, salvo que se especifique lo contrario en los
criterios del proyecto.
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
Las escaleras y barandas cumplirán con la norma correspondiente al proyecto, en
caso de no existir tal norma, utilizar la ASTM E985-00e1 y/o COVENIN-2245-90.
Los peldaños de escaleras serán rectangulares, de rejilla de acero tal y como se
especifica en el segundo párrafo, y los bordes serán de plancha estriada
antiresbalante.
1.1.7. Pavimentos de Concreto Asfáltico
Para este tipo de pavimentos el material a utilizarse será una mezcla de concreto
asfáltico tipo III. Para el riego de imprimación se deberá utilizar asfalto líquido
RC-250.
1.1.8. Drenajes de Aguas de Lluvia y Aguas Hidrocarburadas
Para la construcción de sumideros, canales, tanquillas y cunetas para drenaje de
aguas de lluvia y aguas hidrocarburadas se utilizará concreto armado f’c= 210
kg/cm2 a los 28 días, acero de refuerzo fy=4200 kg/cm2 y malla electrosoldada
fy=5000 kg/cm2. El drenaje se realizará por medio de tuberías enterradas. El
material de la tubería deberá ser acero al carbono ASTM A-53 Grado B.
1.1.9. Recubrimiento
Las superficies de las estructuras metálicas tendrán un recubrimiento para
protegerlas de la acción corrosiva del medio ambiente, especialmente en
ambientes altamente corrosivos. Dicho recubrimiento será alguno de los
indicados a continuación:
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
1.1.1.3 Pintura
Todas las superficies de acero, exceptuando las galvanizadas en caliente, serán
pintadas con pintura anticorrosiva, de acuerdo a las especificaciones de pintura
del proyecto. Salvo que se especifique otra cosa en el proyecto.
El sistema de protección anticorrosivo de la estructura metálica, estará
compuesto por capas de pintura según como lo indica la norma PDVSA O-201. El
procedimiento para el sistema de pintura será el Nº 12 para superficies expuestas
a salpique o eventual inmersión en agua salada.
TABLA No. 2GRADO DE PREPARACIÓN DE LA SUPERFICIE
GRADO DE
PREPARACIÓN DE
LA SUPERFICIE
NACE /
SSPC-SPISO CARACTERÍSTICAS
Acabado a Metal
Blanco
NACE 1 /
SSPC-SP 5
ISO Sa 3 La superficie presenta un color metálico uniforme (blanco-gris), sin sombras, y con una ligera rugosidad para formar un patrón de anclaje para el sistema de pintura, debe estar libre de todo material diferente al metal base.
Acabado a Metal
Casi Blanco
NACE 2 /
SSPC-SP 10
ISO Sa 2 ½ La superficie está libre de materiales diferentes al metal base, a excepción de ligeras sombras o decoloraciones debidas a óxidos adheridos al metal. por lo menos el 95% de cualquier área de la superficie tiene la apariencia de metal blanco y, el resto, ligeras sombras.
Acabado a Metal
Gris Comercial
NACE 3 /
SSPC-SP 6
ISO Sa 2 La superficie está libre de aceite, grasa, sucio, costras de óxido y toda herrumbre, laminación y pintura vieja mal adherida, excepto ligeras sombras y decoloraciones causadas por manchas de herrumbre o
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GRADO DE
PREPARACIÓN DE
LA SUPERFICIE
NACE /
SSPC-SPISO CARACTERÍSTICAS
laminación adheridas al metal*. por lo menos el 66% de cualquier área de la superficie tiene la apariencia de metal blanco y, el resto, ligeras sombras.
Acabado
Superficial
NACE 4 /
SSPC-SP 7
ISO Sa 1 La superficie está libre de aceite, grasa, suciedad y han sido removido los productos de corrosión y pintura mal adheridos; el resto de óxido, laminación y pintura fuertemente adheridos permanecen sobre la superficie.
* Si la superficie presenta picaduras pueden encontrarse ligeros residuos de
herrumbre o pintura en el fondo de las picaduras. Por lo menos dos terceras
partes de cualquier área del metal estarán libres de residuos visibles y el resto
serán manchas o residuos mencionados anteriormente.
TABLA No. 3RUGOSIDAD Y ABRASIVOS
TIPO DE ABRASIVO
RUGOSIDAD PROMEDIO PRODUCIDA
ARENA TAMIZADA SILÍCEA
(TAMIZ)
30/6016/35* Ó
16/30
16/35* Ó
16/308/35 Ó 8/30 8/20
GRANALLA
(GRADO)G - 80 G - 50 G - 40** G - 40** G - 25
PERDIGONES
(GRADO)S - 110 S - 170 S - 230 S - 280 S - 330/390
AL2O3 OXIDO DE ALUMINIO
T- 100 T - 50 Ó
16/30
T- 36 T- 24 T- 16
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TIPO DE ABRASIVO
RUGOSIDAD PROMEDIO PRODUCIDA
(TAMIZ)
* Con arena tamizada silícea 16/35 ó 16/30 se puede obtener un rango de
rugosidad entre 37 y 50 μ m.
** Con granalla grado G--40 se puede obtener un rango de rugosidad entre 50 y
62,5 μ m.
1.1.1.4 Galvanizado
Todas las superficies de acero, exceptuando las pintadas, serán galvanizadas en
caliente mediante inmersión en zinc, según lo estipulado en la norma ASTM
A123/A123M-02. Salvo que se especifique otra cosa en el proyecto.
1.1.1.5 Protección contra Incendio
Donde así se requiera, se proveerá de protección contra incendio a las
estructuras de acero mediante revestimiento de concreto, y en concordancia con
la norma API 218-99 ó con la norma que el proyecto especifique.
1.1.10. Agregados
Los agregados deberán cumplir con las Normas COVENIN 277 y/o ASTM C33
1.1.1.6 Agregado Fino
El agregado fino deberá ser ensayado para impurezas orgánicas según
COVENIN 256:1977 “Método para determinar las impurezas orgánicas en la
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arena para concreto”. El agregado fino indicará un color no más oscuro que el
patrón de referencia.
1.1.1.7 Agregado Grueso
El tamaño máximo del agregado deberá seleccionarse atendiendo a lo indicado
en el capítulo “MATERIALES” de la Norma COVENIN 1753:2006 “Proyecto y
construcción de obras en concreto estructural”
1.1.1.8 Agua
El agua que se utilice, tanto en la mezcla como en el curado, deberá estar libre de
toda sustancia que afecte la reacción de hidratación del cemento Portland y no
producirá depósitos que den mal aspecto a las superficies. El agua deberá estar
libre de aceites, materias orgánicas, ácidos, cloruros, sales, materias químicas y
otras impurezas que puedan reducir la resistencia, durabilidad y otras cualidades
del concreto y del acero de refuerzo.
No se permitirá el uso de agua, cuya temperatura supere los 40 grados
centígrados.
1.1.1.9 Aditivos
Cuando se indique el uso de aditivos retardadores, aceleradores,
impermeabilizantes o anticorrosivos, éstos deberán incorporarse a la mezcla de
concreto en la cantidad especificada, y de acuerdo a las instrucciones del
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
fabricante. Además, deberán cumplir con los requerimientos de las normas
COVENIN 356 Y 357 y ASTM-C-494.
Las notas que se citan a continuación son válidas tanto para la tabla 4 como para
la tabla 5. (Fuente COVENIN 356)
NOTA 1 Para efectos de estas tablas, el valor de referencia, es el obtenido en la
mezcla de concreto sin aditivos químicos y a las edades correspondientes.
NOTA 2 En los valores de la tabla se han tomado en cuenta las variaciones
normales en los resultados de ensayo.
NOTA 3 Requisitos adicionales: El porcentaje de referencia se aplica, cuando el
cambio de longitud de referencia es de 0,030% o mayor; el aumento sobre el
valor límite de referencia, se aplica cuando el cambio de longitud de referencia es
menor de 0,030%.
NOTA 4 Esto es aplicable solamente cuando el aditivo se va a usar en concreto
con aire incorporado; que puede estar sometido a congelación y deshielo estando
húmedo.
NOTA 5 La resistencia a la compresión y a la flexión de la mezcla de concreto
que contiene el aditivo por ensayar, a cualquier edad de ensayo no será menor
del 90% de aquella obtenida a cualquier edad anterior de ensayo. El objeto de
este límite es asegurar que la resistencia a la compresión o a la flexión del
concreto que contiene el aditivo por ensayar no disminuye con la edad.
TABLA No. 4
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REQUISITOS FÍSICOS Y MECÁNICOS
Tipo A Reductor de agua
Tipo B Retardador
Tipo C acelerador
Tipo D Reductor de agua y Retardador
Tipo E
Reductor de agua y Retardador
contenido de agua máximo % del vapor de referencia *(COVENIN 351)
95 - - 95 95
Tiempo de fraguado. Desv. Permisible del vapor de referencia * en h y min. (COVENIN 351)
Inicial: Por lo menos, no más de 1:00 Antes ni
1:30 Después
1:00 después 3:30 después
1:00 antes 3:30 antes
1:00 después 3:30 después
1:00 antes 1:30 antes
final: Por lo menos, no más de 1:00 antes ni 1:30 después
3:30 después
1:00 antes 3:30 después
1:00 antes
Cambio de longitud, acortamiento máximo (requisitos adicionales) (Nota 4) (COVENIN 346)
% del valor de referencia*
aumento del valor de referencia 135
0,010
135
0,010
135
0,010
135
0,010
135
0,010
Factor de durabilidad relativo, mínimo (Nota 5) (COVENIN 1601)
80 80 80 80 80
Resistencia a la compresión (mínimo) % del vapor de referencia (nota 6) (COVENIN 338)
18 horas
1 días
3 días
7 días
28 días
-
-
110
110
100
-
-
90
90
90
-
-
125
100
90
-
-
110
110
100
-
-
125
110
100
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
Tipo A Reductor de agua
Tipo B Retardador
Tipo C acelerador
Tipo D Reductor de agua y Retardador
Tipo E
Reductor de agua y Retardador
6 meses
1 año
100
-
90
-
90
-
100
-
100
-
Resistencia a la flexión (mínimo) % del vapor de referencia (nota 6) (COVENIN 340 y 342)
3 días
7 días
28 días
100
100
100
90
90
90
110
100
90
100
100
100
100
100
100
TABLA No. 5REQUISITOS FÍSICOS Y MECÁNICOS
Tipo F Reductor de agua
Tipo G Retardador
Tipo H Acelerador
Fluidez radial
COVENIN 3:2-011)52 52 52
Contenido de agua máximo % del valor de referencia *(COVENIN 351)
85 85 85
Tiempo de fraguado. Desviación permisible de referencia * en horas y minutos
inicial: Por lo menos, no más de 1:00 Antes ni
1:30 Después
1:00 después 3:30 después
1:00 antes después
final: Por lo menos, no más de 1:00 antes ni 1:30 después
3:30 después 1:00 antes
Cambio de longitud, acortamiento máximo (requisitos adicionales) (Nota 4) (COVENIN 346)
% del valor de referencia*
aumento del valor de referencia
135 135 135
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
Tipo F Reductor de agua
Tipo G Retardador
Tipo H Acelerador
0,010 0,010 0,010
Factor de durabilidad relativo, mínimo (Nota 5) (COVENIN 1601)
80 80 80
Resistencia a la compresión (mínimo) % del vapor de referencia (nota 6) (COVENIN 338)
18 horas
1 días
3 días
7 días
28 días
6 meses
1 año
-
140
125
110
110
115
115
-
125
125
110
110
115
115
130
150
130
115
110
100
100
Resistencia a la flexión (mínimo) % del vapor de referencia (nota 6) (COVENIN 340 y 342)
3 días
7 días
28 días
110
100
100
110
100
100
110
100
100
En caso de aditivos incorporadores de aire deberán cumplir con ASTM-C-260.
1.1.11. Tuberías
Se utilizarán las tuberías de PVC y diámetros comerciales, de acuerdo con las
normas AASHTO MP294, ASTM D 3212-96, ASTM D2412, ASTM F 1417, ASTM
F477 y ASTM D 3350. En los dispositivos de conexión se evitará la utilización de
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
materiales poco resistentes a agresiones químicas tales como: fundición dulce,
aluminio, latón, conexiones metálicas roscadas, etc.
Para la realización de las juntas existen diferentes métodos tales como:
Soldadura a Tope, Soldaduras con Electro-Conexiones y Soldaduras de
Conexiones tipo enchufe. La elección de cualquiera de ellas dependerá de las
condiciones del proyecto y de las recomendaciones del fabricante y a la
normativa vigente:
Las tuberías a utilizar para los sistemas de drenajes serán de Polivinilo Cloruro
PVC ó Polietileno de alta densidad (PEAD).
0518-83 Tubos de Policloruro de Vinilo (PVC) Rígido para la Conducción de
Fluidos a Presión. Clasificación y Requisitos.
Tubos y conexiones de Policloruro de Vinilo (PVC) Rígido sin Plastificantes para
ser Utilizados en Sistemas de Drenaje de Aguas Servidas.
Tubos de acero al carbono con o sin costura para uso general en la conducción
de los fluidos a presión.
4. CARGAS DE DISEÑO
Las cargas de diseño para edificaciones serán las especificadas en las normas
COVENIN-MINDUR. En estructuras industriales no cubiertas por estas normas como
frecuentemente es el caso de las instalaciones de las industriales.
1.10. Cargas Muertas o Permanentes (CP)
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Las carga permanente están especificada en la norma COVENIN 2002:1988
“Criterios y Acciones mínimas para el proyecto de Edificaciones”, que aplique según
el alcance de los trabajos a realizarse.
1.1.12. Peso Propio de las Estructuras
La carga muerta proveniente de las estructuras, será la sumatoria de los pesos
propios de todos los materiales que la componen.
Peso específico del Acero: 7850 kg/m3
Peso específico del Concreto: 2500 kg/m3
1.1.13. Peso de los Equipos
La carga muerta de equipos, sin incluir tuberías externas, producida por el peso
de equipos tales como recipientes y bombas se definirá para cada condición de
carga como sigue:
1.1.13.1 Peso Muerto del Equipo Vacío o en Montaje
El peso muerto del equipo vacio en montaje será el peso muerto del equipo
excluyendo el peso de las partes internas y externas no conectadas al equipo si
no después del montaje.
1.1.13.2 Peso Muerto del Equipo en Operación
El peso muerto del equipo en operación será el peso muerto del equipo
completamente ensamblado, incluyendo el aislamiento y el fluido contenido en él,
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
pero excluyendo las tuberías y estructuras exteriores conectadas al equipo, si
fueron anteriormente consideradas.
1.1.13.3 Peso Muerto del Equipo en Prueba
El peso muerto del equipo en prueba será el peso muerto del equipo en operación
definido en el punto anterior, pero excluyendo el aislamiento externo y el líquido
de operación. Considerando llenos de agua tanto el equipo como las tuberías
asociadas a él en la prueba.
1.1.14. Peso de las Tuberías de Mecánica y/o Proceso
La carga muerta de las tuberías será aquella resultante de la suma del peso de
todos los materiales que forman parte del sistema de tuberías, incluyendo el peso
del líquido contenido en condiciones normales de operación.
1.11. Cargas Vivas o Variables (CV)
Las cargas vivas deberán ser como mínimo las especificadas a continuación, o
según se indique en la norma PDVSA A-261 “Criterios y Acciones mínimas para el
diseño de Estructuras Industriales” y/o COVENIN 2002.
Plataformas de operación 500 kg/m2
Plataformas para acceso de personal y pasarelas 250 kg/m2
Pasamanos y barandas 50 kg/m
Escaleras 500 kg/m2
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Techos livianos (con peso menor de 50 kgf/m²) 40 kg/m²
Peso correspondiente a tabiquería 100 kg/m2
Peso correspondiente a losa de tabelones 165 kg/m2
Peso correspondiente a baldosas de gres
o cerámica sobre mortero de 3 cm de espesor. 80 kg/m2
Peso correspondiente a friso. 22 kg/m2.
Peso correspondiente a impermeabilización. 4 kg/m2.
Techos con peso propio igual o mayor de 50 kgf/m²
Pendiente igual o menor del 15 % 100 kg/m²
Pendiente mayor del 15 % 50 kg/m²
1.1.15. Carga de Empujes (CE)
Empujes variables de tierras, materiales granulares y líquidos se tomarán en
cuenta en el proyecto de acuerdo a los métodos expuestos en el Capítulo 7 de la
norma COVENIN 2002.
Es la carga debida al peso del terreno y al agua en el terreno. Se utilizará la
información proporcionada por el estudio de suelos y las presiones se calcularán
con el método de Rankine para el empuje activo (Ka= tg2 (45 + /2)) y se
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considerará el coeficiente de empuje de tierra en reposo para calcular el empuje
sobre fosas enterradas (K0= 1- sen ). (Ver punto 2.3 de este documento y ver
Anexo Nro.1)
1.1.16. Carga de Impacto
Para la aplicación de las cargas variables por impacto originadas sobre la
estructura se realizaran según el capítulo 5.4 de la norma COVENIN 2002-88.
1.12. Carga Accidentales
Las acciones o cargas accidentales son las que en la vida útil de la estructura tienen
una pequeña probabilidad de ocurrencia durante lapsos breves de tiempo como las
acciones debidas al sismo, viento, etc.
1.1.17. Cargas de Viento (W)
Las cargas de viento para estructuras serán basadas en los criterios de diseño de
la Norma COVENIN 2003-89. Los parámetros a considerar para el cálculo de la
carga de vientos son:
Velocidad básica del viento: V= 70 km/h (Portuguesa)
Clasificación según el uso: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto)
Categoría de exposición: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto)
Factor de Importancia:I=1.00
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1.1.18. Cargas Sísmicas (S)
La carga sísmica para estructuras se basará en los criterios definidos en la Norma
PDVSA JA-221 / JA-222 y COVENIN 3261:2000, COVENIN 1756-1:2001 últimas
revisiones, con los siguientes parámetros:
Edificaciones
Zona sísmica 4
Coeficiente de aceleración horizontal Ao 0,25g
Forma Espectral S3
Factor de corrección del coeficiente de aceleración 0,70
Coeficiente de aceleración vertical 0,70Ao
Nivel de diseño ND3
Grupo B2
Equipos
a* 32
3,75
Probabilidad de excedencia 0,001
Grado de Riesgo Valor de acuerdo a cada objeto de
obra proyecto
Factor de corrección de aceleración h 0,95
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1.13. Carga por Fricción (Tf)
Aquí se consideran las cargas producidas por la expansión térmica de las tuberías o
equipos, y que resulta una fuerza de fricción entre la tubería y el soporte de la
misma. La carga por fricción deberá ser tomada como carga de operación al mismo
tiempo que se toma como carga aplicada al soporte de la tubería y la cual podrá
obtenerse de acuerdo a:
Coeficientes de fricción entre superficies:
C = 0.3 para contacto acero sobre acero
C = 0.4 para contacto acero sobre concreto
C = Ver Norma COVENIN MINDUR 1753, sección 11.6.4.3 para concreto sobre
concreto.
C = 0,1 para contacto teflón sobre acero.
C = * para contacto concreto sobre suelo.
(* Valor particular del Proyecto).
Las cargas debidas a equipos o tuberías que actúan sobre los puntos fijos o
deslizantes deberán considerarse en el diseño estructural tomando en cuenta las
fuerzas resultantes del análisis de flexibilidad de tuberías.
1.14. Cargas de Operación
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En aquellos casos que aplique, deberán considerarse en el diseño de las
estructuras, las solicitaciones definidas a continuación:
1.1.19. Cargas por Dilatación Térmica
Se considerarán las solicitaciones debidas a cambios de temperatura en tuberías,
equipos y estructuras. Deberán tomarse en cuenta las recomendaciones dadas
en el punto 6.6.2 “Acciones Reológicas y Térmicas” de la Norma COVENIN–
MINDUR 2002.
1.1.20. Cargas Dinámicas
Se considerarán las solicitaciones ocasionadas por vibraciones en equipos y
máquinas o por movimientos de fluidos en tuberías y equipos.
1.15. Cargas de Vehículos
Las cargas aportadas por vehículos en edificaciones se determinarán de acuerdo
con el apartado 5.2.5 “Acciones Variables en Estacionamientos” de la Norma
COVENIN–MINDUR 2002, en el resto de los casos serán las recomendadas en las
especificaciones AASHTO, utilizando un tren de carga HS–20+20%. Sin embargo,
cuando se prevea la circulación de vehículos que produzcan condiciones de carga
más severas deberá definirse el vehículo de diseño a utilizar en el proyecto.
1.16. Cargas Móviles Especiales
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Para aquellas cargas móviles indivisibles, que por sus características de peso y
dimensiones sobrepasan los trenes de cargas convencionales, se requerirá un
análisis especial.
5. COMBINACIÓN DE CARGAS
Las combinaciones de carga que usualmente deberán aplicarse son las establecidas
por los Códigos y Normas vigentes, pero pueden ser alteradas para considerar
situaciones especiales de acuerdo con el buen juicio del Ingeniero.
Todas las fundaciones de equipos, todas las estructuras y sus fundaciones, y todos
aquellos elementos estructurales, deberán ser diseñados para la condición más
desfavorable de acuerdo con las siguientes combinaciones de cargas:
Para el análisis y diseño de los elementos estructurales por ACI 318-08, se tomará en
consideración la combinación de carga mayoradas según norma COVENIN 1753-2006,
capítulo 9, tabla 9.3, que se indica a continuación:
1,4 (CP + CF)
1,2 (CP +CF + CT) + 1,6 (CV + CE) + 0,5CVt
1,2 CP + 1,6CVt + (CV o ± 0,8 W)
1,2 CP ± 1,6 W + CV + 0,5CVt
1,2 CP + CV ± S
0,9 CP ± 1,6 W
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0,9 CP ± S
0,9 CP ± 1,6 CE
Para el análisis y diseño de los elementos estructurales metálicos por los esfuerzos
últimos LRDF, según norma COVENIN 1618-1998, capítulo 10, hipótesis 10.3, se
tomará en consideración la combinación de carga que se indica a continuación:
1.4 CP
1.2 CP + 1.6 CV + 0,5CVt
1.2 CP + 1.6 CVt + (0,5 CV o 0.8 W)
1.2 CP + 1.3 W + 0,5 CV + 0,5CVt
0.9 CP ± 1.3 W
1.2 CP + CV ± S
0.9 CP ± S
Para evaluar las deformaciones de la estructura y el diseño de las fundaciones, se
utilizaran las siguientes combinaciones de carga de servicio según norma ASCE 7-
2002:
CP + CF
CP + CE +CF + CV + CT
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
CP + CE + CF + (CVt o N o R)
CP + CE + CF + 0,75 (CV + CT) +0,75(CVt o N o R)
CP + CE + CF + (W o 0,7S)
CP + CE + CF + 0,75 (W o 0,7S) +0,75CV + 0,75(CVt o N o R)
0,60 CP + W + CE
0,60 CP + 0,7S + CE
Donde:
CP = Cargas Muertas o Permanentes
CV = Cargas Vivas o Variables
CVt = Cargas Vivas o Variables de Techo
S = Cargas de Sismo
W = Cargas de Viento
CF = Cargas por Fluidos
CE = Cargas de Empuje de Tierras
CT = Cargas de Temperaturas
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Para el diseño de las zapatas y los pedestales deberán diseñarse para resistir las
combinaciones de carga, según norma PDVSA A-261:
Peso vacío + viento o sismo
Peso de operación + viento o sismo
Peso vacío + viento o sismo
Peso de operación + viento o sismo
Peso de operación + fuerzas térmicas
Peso de prueba
6. BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO
1.17. Concreto Armado
1.1.21. Elementos Estructurales
El diseño de las estructuras de concreto armado deberá realizarse de acuerdo
con el método de la teoría de rotura para estructuras de concreto, según lo
especificado en la Norma COVENIN-MINDUR 1753-06 y el ACI-318-99.
Al efecto, las cargas de servicio o las solicitaciones que estas generen se
incrementarán mediante factores de mayoración para obtener la resistencia
requerida, la cual debe ser por lo menos igual a la resistencia nominal reducida
por un factor de minoración de resistencia.
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Los factores de minoración de resistencia, de acuerdo a la Sección 9.4 de la
Norma COVENIN 1753-06, se muestran a continuación:
En flexión con carga axial……………………………………….0,90
En corte …………..…………………………………………….. 0,85
En Torsión…………………….…………………………………..0,75
En flexión, compresión, corte y aplastamiento del concreto sin
armar………………………………………………………………0,55
En compresión axial, con o sin flexión para columnas
zunchadas………………………………………………………..0,75
Para columnas ligadas………………..……………………….. 0,70
Los valores máximos permitidos de deflexiones verticales serán los estipulados
en la norma COVENIN-MINDUR 1753-06, sub-sección 9.6.2 y para deflexiones
horizontales los indicados en la norma COVENIN 1756-01, Sección 10.
1.1.22. Fundaciones
El diseño en general de las fundaciones deberá ser acorde a los criterios de la
ACI 318-99, Normas PDVSA, y COVENIN 1753-06, especificados en este
documento.
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Para este diseño se deberán utilizar los parámetros del suelo y recomendaciones
dadas en el estudio geotécnico del área, los parámetros se presentan a
continuación:
Presión admisible sobre el suelo: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra
proyecto) (kg/cm2)
Profundidad de desplante: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto)
(metros)
Peso unitario del suelo: (Valor de acuerdo a cada objeto de obra proyecto) (kg/m3)
Se diseñarán fundaciones superficiales o directas, las cuales deberán cumplir con
las siguientes condiciones mínimas de geometría:
El espesor mínimo para las losas de fundación será de 15 cm.
El recubrimiento mínimo del acero será de 7,5 cm en la parte inferior de la zapata
pudiéndose bajar a 5 cm en caso de usar concreto pobre como relleno previo.
La presión actuante sobre el suelo deberá compararse con el valor máximo
admisible para la condición de apoyo uniforme.
Se deberá evaluar la estabilidad de las fundaciones contra el volcamiento,
deslizamiento y levantamiento, para lo cual deberán utilizarse los siguientes
factores de seguridad (mínimos):
Volcamiento:
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F.S. 1,5 (para zapatas rectangulares y cuadradas)
F.S. 1,7 (para zapatas octogonales)
Deslizamiento:
F.S. 1,5 (para cualquier tipo de zapata)
Levantamiento:
F.S. 1,5 (para cualquier tipo de zapatas)
1.1.23. Pedestales
Las dimensiones a nivel de planta deberán regirse por el tamaño de la plancha
base. Las dimensiones usuales de los pedestales serán las del asiento del
recipiente más 10 cm, siendo el espesor mínimo del pedestal 20 m. (PDVSA
LSTC-004 Fundación para Recipientes Horizontales, aparte 6.1:
Dimensionamiento).
Estas dimensiones irán siendo aumentadas en múltiplos de 5 cm. hasta obtener
dimensiones que satisfagan los requerimientos de estabilidad e integridad
estructural exigidos.
El alto o elevación para los pedestales sobre el nivel de terreno será de:
+10 cm en áreas pavimentadas
+20 cm en áreas sin pavimentar
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Para equipos, la altura del pedestal será de acuerdo con la información que
suministre el fabricante o la disciplina de tuberías, como “Nivel de equipo
instalado”.
1.1.24. Zapatas
El espesor mínimo de las zapatas será de 30 cm. (PDVSA LSTC-004,
Fundaciones de Recipientes Horizontales, aparte 8.1.2: Diseño de Zapatas).
La cota de asiento mínima para las fundaciones, medida desde el nivel de terreno
será según lo indicado el punto 2.3
1.1.25. Fundaciones de Equipos
Las fundaciones serán del tipo bloque de concreto armado aislados con pernos
de anclaje para asegurar una acción conjunta de ambos elementos.
Los bloques rígidos de fundación tendrán una masa superior a tres (3) veces el
peso del equipo en operación si es centrífugo y de cinco (5) veces si es
reciprocante y/o rotativo.
El tope de la fundación estará como mínimo, veinte (20) centímetros por encima
de la cota de piso acabado.
Para equipos de procesos y soporte de tuberías ubicados sobre losas de piso
(con un espesor min. de 15 cm.), en los cuales su peso sea menor de 1000 Kg.
por apoyo / soporte se podrán fundar directamente sobre el pavimento, previa
verificación del cálculo.
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Las fundaciones para bombas centrifugas y reciprocante cuya potencia sea
mayor de 500 y 100 Hp respectivamente, se debe cumplir que F (frecuencia) esté
fuera del rango de valores entre 0,7 y 1,4 de la frecuencia natural del sistema.
(Sección 6,4 de la norma PDVSA L-STC-003); sí es menor no requerirán de un
análisis dinámico.
Los valores mínimos de la relación de estabilidad serán de 1,5 para montaje de
equipos y 1,8 para el resto de las condiciones (PDVSA L-STC-004 Fundaciones
de Recipientes Horizontales, aparte 8.2 Estabilidad al volcamiento).
La presión actuante sobre el suelo deberá compararse con el valor máximo
admisible para la condición de apoyo uniforme. (PDVSA L-STC-004 Fundaciones
de Recipientes Horizontales, aparte 8.3 Esfuerzo admisible del suelo).
1.1.26. Recubrimientos
Para el recubrimiento mínimo de los elementos de concreto armado se utilizarán
los estipulados en las normas COVENIN- MINDUR 1753-06. Sección 7.2.4
1.1.27. Grouting y Mortero de nivelación
El espesor de grouting será de 2,5 cm para fundaciones de equipos y 2,0 cm en
fundaciones de estructuras en general.
En el caso de usar mortero de nivelación, este será preparado con material
predosificado y agregado grueso del tipo “arrocillo”. El mismo deberá tener un
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espesor de 50 mm y será colocado en concordancia con las recomendaciones del
fabricante.
1.1.28. Cuantías Mínimas de Acero
La cuantía mínima de acero será de acuerdo a los criterios especificados en la
ACI 318-95, según lo siguiente:
En losas, fundaciones y paredes de concreto = As/Ag = 0,0018
En pedestales y columnas = As/Ag = 0,033 (14/fy)
1.18. Acero Estructural
Se deberá tomar en cuenta ciertas premisas básicas en el dimensionamiento de los
elementos estructurales, utilizando las flechas máximas permisibles indicada en la
normas COVENIN-1753-06. Tabla 9.6.2
La deflexión máxima para vigas de carga será de L/360.
La deflexión máxima para correas y vigas secundarias en techos será L/180
Se deberá tomar en cuenta ciertas premisas básicas en el dimensionamiento de los
elementos estructurales, utilizando la relación de esbeltez indicada en la norma
COVENIN-1618-1998. Sección 14.3 y 15.3
La relación de esbeltez para elementos principales traccionados será de K/r <300.
La relación de esbeltez para elementos principales comprimidos será de K/r<200.
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Las tuercas de pernos de anclaje para los equipos, sujetos a vibraciones, serán
fijadas por soldadura a la placa base y la arandela.
1.1.29. Soportes para Tuberías
Los soportes que servirán de apoyo a la tubería dentro de las estaciones, serán
tipo fundación aislada de concreto armado. Adicionalmente se prevé el uso de
soportes tipo “H” para la tubería a campo traviesa. Los soportes tipo “H” serán
diseñados a flexo compresión en todos sus elementos.
1.1.30. Plataformas para Acceso de Equipos
Las plataformas serán de grating formadas por pletinas de 1” de alto por 3/16” de
espesor y con cabillas de 5 mm de diámetro espaciadas cada 4” y serán
galvanizadas por inmersión en caliente.
Los peldaños de escaleras serán rectangulares, de grating (1” x 3/16”) y los
bordes serán de plancha estriada anti-resbalante, galvanizados por inmersión en
caliente.
La sobrecarga para diseño de las plataformas de acceso a equipos o válvulas
será de 500 kg/m2 y para las de almacenaje de químico dependerá de la
sustancia a almacenar.
1.19. Movimiento de Tierra.
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Una vez realizado el levantamiento topográfico, el movimiento de tierra se realizará
según los siguientes criterios:
Utilizar material de préstamo compactado para la construcción de terraplenes.
Mínima área de afectación.
Mínima utilización de transporte de materiales de bote y/o préstamo.
Ajuste posible de las terrazas al terreno original.
Seleccionar sitios de bote y préstamo cercanos al sitio de obra.
En áreas exteriores la pendiente mínima recomendada será del 0,5%, sin
embargo, en áreas cuyo drenaje se realizará confinado por cunetas y/o brocales
la pendiente mínima podrá ser del 0,3%.
Consideración de la ley Penal del Ambiente (Decreto N° 2219) y especificaciones
PDVSA No. AI-211, AK-211 y AK-212-0.
El diseño se efectuará de acuerdo a las consideraciones siguientes:
1.1.31. Preparación del Sitio
Para el diseño de movimiento de tierra, en la preparación de sitio, se determinará
la disposición de las terrazas en función de la distribución en planta de las
instalaciones y del drenaje superficial. Las pendientes mínimas utilizadas en las
terrazas serán del 1%.
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La pendiente máxima para vialidad será del 8%, para garantizar un adecuado
tráfico de los vehículos pesados.
Para tal efecto, una vez ejecutada la evaluación del sector y determinada la mejor
disposición de las aguas superficiales se elegirá la conformación más adecuada
de la terraza, la cual podrá ser de las siguientes maneras:
Terrazas planas o inclinadas.
Combinación de las anteriores.
Para este nivel de movimiento de tierra es usual utilizar curvas de nivel cada 0,20
m, además de otras que definen los puntos límites del mencionado movimiento de
tierra.
1.1.32. Implantación o Localización
El diseño del movimiento de tierra y la implantación o localización, se realizarán
basándose en el acabado final de la superficie, en la vialidad y en los niveles de
las edificaciones.
Las escalas usuales en que se ejecutarán estos dibujos serán 1:500 y 1:1000.
1.1.33. Metodología de Diseño
1.1.33.1 Geometrización
Una vez conformada la terraza, ésta se geometriza utilizando una poligonal
cerrada, a la cual se le calculan las coordenadas de los puntos que la componen.
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En esta poligonal se deberá considerar los sobreanchos necesarios para
establecer bermas de mantenimiento, localización de canales perimetrales
exteriores, cercas, sobreanchos de coronamiento de taludes y otros elementos
necesarios aplicables al caso particular del desarrollo.
Luego de geometrizada la terraza se procede a realizar las secciones
transversales, las cuales servirán para el cálculo de los volúmenes de corte y
relleno.
Para establecer la geometría y niveles definitivos de la plataforma sobre las
secciones transversales, se tratará de compensar los volúmenes de corte y
relleno a través de un proceso iterativo en el que se tantean diferentes niveles, los
cuales tendrán como pendiente mínima el 1%.
En caso de que sólo se necesite un estimado del movimiento de tierra, en el cual
no sean necesarias las secciones transversales, éste se puede realizar buscando
el pie de talud en la planta con el escalímetro. Sabiendo que pendiente de talud
se utilizará, se busca en el escalímetro la escala correspondiente y se van
contando sobre dicha escala las respectivas cotas hasta que la cota del
escalímetro y la de la planta coincidan, que será el punto de pie o tope
(coronamiento) de talud.
1.1.33.2 Cálculos
Una vez dibujadas las secciones transversales definitivas, se procede a calcular
las áreas de corte y relleno en cada una de ellas, para luego determinar el
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volumen de las mismas utilizando el método de las áreas medias, mediante las
siguientes fórmulas:
Donde:
Vc= Volumen de corte
AC1= Área de corte en la sección 1
AC2= Área de corte en la sección 2
Vr = Volumen de relleno
AR1 = Área de relleno en la sección 1
AR2 = Área de relleno en la sección 2
d = Distancia entre secciones
Estas fórmulas se usan para todas las secciones transversales y el volumen total
de corte y relleno, será la sumatoria de los volúmenes parciales.
Cuando en el área a desarrollar, exista una capa vegetal que deba ser removida
por separado, se determinará su volumen en la misma forma y se deducirá del
volumen de corte o se aumentará al volumen de relleno.
1.20. Diseño Hidráulico
1.1.34. Drenaje de Aguas de Lluvia
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Las aguas de lluvia que caigan sobre la plataforma de la vía y dentro de las áreas
de procesos serán conducidas por pendientes tanto transversales como
longitudinales hacia las obras de drenaje (brocales y cunetas) y de éstas se
descargarán al terreno natural por medio de canales. En caso de pasar agua de
un lado a otro de la vía, se utilizarán alcantarillas o pontones.
En caso de necesitar canales, serán revestidos en concreto, estimándose
pendientes entre 0,50% al 2,00%.
1.1.34.1 Gastos de Diseño
El área del complejo agroindustrial será diseñada sobre la base de los valores de
intensidad de lluvia de la zona para un período de retorno de 10 años y una
duración de 10 min. Según las curvas intensidad-frecuencia-duración
correspondientes a la Región III, el valor de la intensidad de la lluvia es I = 470
LPS/Ha. (Fuente J. Carciente: Proyecto para Carreteras pág. 338).
Para determinar el caudal de agua de lluvia se utilizara la ecuación del Método
Racional:
Q = C x I x A,
Donde:
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Q = Caudal a drenar, en litros/seg.
C = Coeficiente de escorrentía
C = 1,00 para área pavimentada de asfalto o concreto.
C = 0,95 - 0,85 en áreas techadas y azoteas (MOP).
C = 0,5 para área no pavimentada.
C = 0,40 áreas con grama, granzón o similar.
I = Intensidad de Lluvia para un tiempo de concentración determinado, en un
período de retorno de 10 años, en lt/seg/ha.
A = Área a drenar, en ha.
Intensidad de Lluvia = 470 Lps/Ha
Tiempo de concentración = 10 min
1.1.34.2 Agua Contra Incendio (QCI)
El gasto proveniente del evento contra incendio será estimado según las Normas
PDVSA. En áreas de proceso se calculará de la siguiente manera:
El caudal a usar en tuberías provenientes de cada sumidero será como
mínimo: 114 m3/hr.
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BASES Y CRITERIOS DE DISEÑO CIVILES
Por cada tubería lateral se sumará el aporte de los sumideros conectados
a ella y/o tuberías sub-laterales.
El flujo en las tuberías principales será el máximo flujo acumulado por las
tuberías laterales que le llegan.
El gasto proveniente del sistema contra incendio se calculará según las
dotaciones de agua contra incendio seleccionadas por la disciplina mecánica.
1.1.34.3 Aguas de Procesos (Q.P.)
Se considerarán las descargas de áreas normalmente contaminadas con
hidrocarburos, así como los derrames producidos en áreas donde se manejen
este tipo de productos. Las aguas de procesos son las provenientes del drenaje
de:
Áreas de procesos.
La purga de equipos.
Otras áreas con equipos que manejen hidrocarburos.
1.1.34.4 Consideraciones Particulares
Áreas de Proceso
El gasto de diseño será el mayor de las siguientes combinaciones:
QLL + QP
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QP + 0,60 QCI
En las áreas no confinadas el gasto de diseño será el mayor entre el gasto de
lluvia (QLL) y el 60% del gasto contra incendio (QCI).
Colectores
El cálculo de las capacidades de las tuberías de drenaje se hizo por la fórmula de
Manning, como sigue:
Donde:
Q = Gasto a ser drenado en m3/seg.
η = Coeficiente de rugosidad de Manning
η = 0,010 para asbesto-PVC,
η = 0,011 para metal liso
η = 0,013 para concreto Ø > 55cm
η = 0,015 para concreto Ø < 55cm y canales de concreto
η = 0,025 para canales de tierra.
A = Área de la sección del canal o colector en m2
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Rh = Radio hidráulico = (A / Perímetro Mojado)
S = Pendiente longitudinal del tubo
La capacidad de los colectores se calculará por la ecuación de Manning
para un tirante de agua máximo del 70% del diámetro de la tubería y
mínimo de 5 cm.
La velocidad mínima será de 0,61 m/s y la máxima 2,1 m/s.
1.21. Obras de Captación
1.1.35. Cunetas y Canales Perimetrales
Se utilizarán en lo posible cunetas tipificadas con velocidades mínimas a
capacidad plena de 0,75 m/s y borde libre mínimo de 5 cm.
En áreas de trincheras, el drenaje se realizará mediante canales perimetrales que
podrán colocarse a pie del talud. El ancho mínimo del canal será de 30 cm y la
pendiente mínima será del 0,3%.
1.1.36. Sumideros de Rejas (Canales con Rejillas Metálicas)
Estos canales serán de concreto armado y se diseñarán con la capacidad
suficiente para drenar las aguas de lluvia y contra incendio. La capacidad y
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pendiente de fondo del canal deberá permitir una velocidad mínima para arrastre
de sedimentos de 0,75 m/seg para aguas de lluvia y 0,60 m/seg para aguas
negras. Estos canales tendrán una pendiente longitudinal hacia un punto donde
descargarán.
Para el diseño se utilizará un concreto de resistencia 210 kg/cm2 a los 28 días y
un acero de refuerzo con un esfuerzo a la fluencia de 4.200 kg/cm2
1.1.37. Tanquillas Sumideros
Es las estructuras de concreto utilizadas para la unión de colectores
subterráneos, como trampas de sedimentos y como puntos de inspección y
mantenimiento.
1.1.37.1 Requerimientos para la Ubicación de las Tanquillas
En el extremo ciego inicial de una tubería principal de drenaje.
A intervalos no mayores de 90 m. para tuberías principales de drenaje de
diámetro menor de 24” o a intervalos no mayores de 150 m. para tuberías
de drenajes de diámetro igual o mayor que 24”.
En la unión de la tubería principal de drenaje con una tubería lateral.
En aquellos sitios donde existen cambios en la dirección o pendiente de la
tubería principal.
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En los sitios donde se deben hacer cambios en la altura rasante de la
tubería.
En plantas integradas, los sistemas de proceso de cada área se deberán
unir con tanquillas provistas de sello hidráulico.
En cambio de diámetro o material de las tuberías.
1.1.37.2 Requerimientos para el Diseño de las Tanquillas:
El dimensionamiento deberá permitir la entrada de personal para labores
de mantenimiento.
Se construirán de concreto armado, utilizándose un concreto con una
resistencia a los 28 días de 210 kg/cm2 y acero con un esfuerzo a la
cedencia de 4.200 kg/cm2.
La losa superior o tapa deberá diseñarse de forma tal que pueda ser
removida para permitir las labores de mantenimiento. Esta losa deberá
colocarse a nivel del piso en áreas pavimentadas y como mínimo a 15 cm
de altura en área sin pavimentar.
El punto de descarga de la tanquilla, deberá estar a un nivel inferior a la
tubería más baja que conduzca efluentes a ella (como mínimo 10 cm.)
Las tanquillas que captarán aguas confinadas en cunetas o retenidas en
áreas se diseñarán según la capacidad del tubo de salida.
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Las dimensiones mínimas internas serán 60 x 60 cm., adaptándose a las
cunetas que en ellas descarguen.
1.1.38. Criterios Particulares para Drenajes
1.1.38.1 Áreas de Procesos
No podrán ubicarse debajo de equipos o escaleras.
La distancia máxima del desplazamiento al aire libre del líquido será de 15
m. Por lo que la máxima separación entre sumideros será de 30 m.,
considerando el punto alto a 15 m de cada uno.
Los drenajes individuales de equipos, maquinarias, etc., que descarguen
en un sumidero lo harán 30 cm por debajo de la salida.
Ningún sumidero podrá estar conectado a otro sumidero, se usará para tal
fin una tubería de recolección.
No podrán estar ubicados a menos de 9 m de vías de acceso.
Patios de tanques
La profundidad mínima de las tuberías de drenaje será de 0.60 m.
El fondo del sumidero deberá estar a 0.30 m mínimo por debajo de la
tubería de descarga.
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El sumidero deberá contar con un sello a la descarga y deberá ubicarse al
nivel de la esquina más baja del patio de tanque.
1.22. Diques de Contención
Se contempla la modificación de diques de contención para la instalación de
tanques de lavado. Tanto el diseño como la construcción de estos diques, se rigen
por las Normas PDVSA-AG-212-PT y AG-211-PRT. Los parámetros para el diseño
serán los recomendados por el Estudio de Suelos.
1.23. Instalaciones Sanitarias
1.1.39. Instalaciones de Aguas Blancas
El suministro de agua potable o de servicio a las unidades de baño a construirse,
se prevé que sea externo, ya que no existe alimentación por tubería a la planta.
Se realizará el diseño de un tanque subterráneo con capacidad estimada de
12.000 lt, el cual será llenado con cisterna a través de una tubería de aducción de
4”. La alimentación de las piezas sanitarias de las dos unidades de baño se
realizará mediante un sistema hidroneumático adecuado para garantizar la
presión mínima en las piezas sanitarias involucradas.
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Las dos unidades de baño estarán conformadas por un lavamanos y un excusado
de tanque en cada una.
Las tuberías y accesorios a utilizar serán de hierro galvanizado Sch. 40, ASTM A-
120.
1.1.40. Instalaciones de Aguas Servidas
La descarga de las aguas negras de las unidades de baño se hará mediante
tuberías de PVC hasta su disposición final en un tanque séptico de una cámara y
posteriormente al sumidero, ubicado ambos en los alrededores de la
construcción, según se muestra en los planos de implantación.
1.24. Diseño Geométrico de la Vialidad y Pavimento
1.1.41. Vialidad
Las premisas para el diseño del sistema de vialidad del complejo agroindustrial
portuguesa, estarán basadas en que las mismas son estructuras diseñadas para
proporcionar un medio confortable y seguro, capaces de mantener las
características con las cuales fueron diseñadas por un tiempo determinado. El
sistema de vialidad se diseñará de acuerdo a los siguientes criterios:
El sistema de vialidad en lo posible se ajustará a la topografía original.
Los planos deberán tener definido el alineamiento de todas las calles, tanto
las internas, como el acceso principal. Deberá preverse una vía para salida
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de emergencia. De igual forma, se deberán apreciar con claridad las áreas
destinadas a estacionamientos.
Las vías internas se proyectarán en forma tal que brinden el más seguro
acceso a las instalaciones (vientos arriba de la dirección predominante), a
efectos de permitir el combate de incendios.
El vehículo de diseño a utilizar será un HS–20+20%. Sin embargo, cuando
se prevea la circulación de vehículos que produzcan condiciones de carga
más severas deberá definirse el vehículo de diseño a utilizar en el
proyecto.
Se utilizará una velocidad de diseño de 15 Km/h para la definición de la
geometrización de las vialidades a desarrollar dentro del proyecto.
El ancho mínimo de la calzada será de 6,50 m en vías principales con dos
canales de circulación; 6,00 m en vías secundarias con dos canales de
circulación y 4,00 m en rampas con un canal de circulación.
Para el Alineamiento Vertical se considerará lo siguiente:
- Pendiente longitudinal mínimo: 0,3%
- Pendiente longitudinal máxima: 8,0%
- Pendiente transversal (bombeo): 2,0%
- Pendiente longitudinal máxima en rampas: 15%
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Se evaluará las áreas de vialidad donde se requieran brocales-cunetas.
En zonas de circulación peatonal se preverá la construcción de aceras de
un ancho mínimo de 1,00 metro.
El ancho del hombrillo será 1,20 m en vías principales y 1,00 m en vías
secundarias.
En curvas horizontales, el radio mínimo de curvatura al borde de la calzada
estará de acuerdo al tipo de vehículo y a lo indicado en las normas.
Las curvas verticales se diseñarán cuando la diferencia algebraica entre
dos pendientes consecutivas sea mayor del 1%.
En general, para el diseño de la vialidad se deberán cumplir las normas y
procedimientos especificados en los documentos PDVSA N° AE-211 y AE-
213-T.
1.1.42. Pavimentos
El pavimento a utilizar se definirá en base a las necesidades establecidas y a la
vida útil esperada de la estación con mínimo mantenimiento. El diseño estructural
y la definición de la procedencia de sus materiales componentes, se realizará de
conformidad con las recomendaciones del Estudio Geotécnico, y tomando en
consideración la disponibilidad en los alrededores de los materiales que se
seleccionen para la construcción del pavimento.
1.1.43. Pavimentos Asfálticos
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Se diseñarán para vías y áreas donde las cargas, el suelo y los posibles agentes
contaminantes lo permitan. No se recomienda en áreas de procesos químicos y
agentes diluyentes de hidrocarburos. El espesor y tipo de pavimento asfáltico
será de acuerdo a lo indicado por el estudio geotécnico.
Los pavimentos asfálticos deberán cumplir con lo señalado en las Normas
PDVSA N° AC-213-PT y N° AE-211.
1.25. Bases de Diseño de Arquitectura
El diseño arquitectónico a efectuar en las edificaciones del Proyecto, se realizará
manteniendo formas sencillas y estructuras de fácil construcción e instalación. De
ser posible se ajustaran a las características de las edificaciones existentes en el
área.
Se aplicarán las normas PDVSA en relación al diseño de edificaciones para
equipamiento urbano, las normas sanitarias y las Normas COVENIN de Medios
de Escape.
En cuanto a orientación de la edificación dentro de las Instalaciones se tomó en
cuenta la exposición solar y la entrada de trincheras y bancadas de Electricidad e
Instrumentación.
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