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DATOSCaudal a Usar Q. 50000 bpd
4678.82 ft3/min
presion del kod pkod 25 kpa3.63 psi
539.67 °R
Tasa de flujo HCBgaseoso W = 6958.52 lb/hr.3163 Kg/hr.
Peso molecular del vapor Mwi = 47.884Temperatura del fluido Tf = 86 oF
30 oC303 oK
Temperatura de combustion T = 400 oF204 oC
Factor de compresibilidad Z = 0.75494Calor de combustion q = 129.98 Btu/lb
302 Kj/Kg
Relacion de calor especifico K = 0.686Presion en el FLARE P = 14.7 psi
101.3 kp abs
Velocidad del viento V = 91.14 ft/s27.8 m/s
densidad del fluido ρ = 23.823 kg/m31.4872 lb/ft3
CROMATOGRFIA
COMPONENTE frac. molar% Den. METANO 0 0.0991 0
ETANO 0.02 0.0788 0.0016
PROPANO 0.7 0.0737 0.0516
ISO BUTANO 0.26 0.0702 0.0183
N BUTANO 0.01 0.0724 0.0007
I PENTANO 0.01 0.0675 0.0007
HEXANO 0 0.0679 0
PENTANO 0 0.0691 01 0.0728
Calculo de calor en KW Q = 265.0093 Kw1110.928 kw
LECTURAS DE GRAFICA
Con LeidoFigura 8 904468.47 20Figura 10 0.467 ∑(Ay/L) 0.2 p/ft
∑(Ax/L) 0.94
Figura 9 955226 6.1Figura 10 0.283 ∑(Ay/L) 0.061 p/m
∑(Ax/L) 0.2865
Determinacion del N Mach M = 0.083871 Adim.0.45 Adim.
Calculos Adicionales
Relac. Vel. Viento/Vel. Del flare = 0.467 en ft.= 0.283 en m.
Unidades ft (pies) ∑Ay = 4 ft∑Ax = 18.8 ft
Unidades m (metricas) ∑Ay = 0.371838 m∑Ax = 1.747638 m
L = mConstante Asumidas
Fraccion de la radiacion del calor F = 0.3 NotaĨ = 1 NotaK = 2000 Nota
Descripcion
pies ft
metros m
Distancia desde la base Radiacion (sin radiacion solar)0
5
10
12
15
18
20
30
40
50
U00/Uj
Determinacion de Parametros para el diseño del FLARE
CALCULO
Numero de Mach M = 0.45 Numero de Mach M = 0.45
Diametro del Flare d = 0.25 ft Diametro del Flare d = ft0.08 m 0.08 m
Longitud de la Flama L = 20.00 ft 3.1 in6.10 m
Distorsion por velocidad del viento V = 9.72 0.04 m3/s0.26
Velocidad en la Punta del Flare = 195.13 ft/seg98.27 m/seg
Calculo de la Altura de la Chimenea D = 3.29 ft1.00 m
Longitud de la Flama distorsionada = 19.22 ft5.86 m
Dist centro flama a la perpendicular R` = 9.82 ft4.98 m
Altura centro flama hasta la chimenea H` = #NUM! ft#NUM! m
Altura de la CHIMENEA H = #NUM! ft#NUM! m
Constante Asumidas
∑Ax
Viento ∑Ay
Xcd
H H` D
ft3/segm3/seg
UJ
Lh
L
Yc
ρ=Pdiseño∗Mw
( z∗0 .08205∗T )
R`
R
Decrece el 20% con el tiempo
asumido o calculadoTomado de la Tabla 8
Radiacion (con radiacion solar)
N °Mach=3 .23 x10−5∗( )
RESUMEN DE VALORES PARA DIMENSIONAMIENTO DEL KO Drum Y FLARE
m3/s
19626PROPIEDADES DEL GAS DE ANTORCHA
TIPO DE GAS: GLPFLUJO: Q: 29.5Temperatura del fluido: Top: 303
PESO MOLECULAR PM: 47.884CALOR DE COMBUSTION q: 72.20389T ANTORCHA T: 477PRESION DE ALIMENTACION EN LA ANTORCHA Po 25DENSIDAD 0.776VISCOSIDAD DINAMICA μ: 0.008CAUDAL MASICO DE DISEÑO PARA RADIACION m: 3163.00COEFISIENTE ISENTRIOCO ϒ (Cp/Cv): 0.686FACTOR DE COMPRESIBILIDAD z 0.75494
CONDICIONES DE EMPLAZAMIENTO
PRESION EN EL QUEMADOR(ATMOSFERICO) P2: 101.3VELOCIDAD DEL VIENTO (10m) 27.8RADIACION ADMISIBLE ANIVEL DEL SUELO K: 0.3EMISIVIDAD F: 2000TRANSMITIVIDAD DEL MEDIO τ: 1TEMPERATURA MAXIMA DE COMBUSTION: T:
N° Match (inferior): 0.45N° Match (superior): 0.45
Calculamos el diametro correspondiente al flare:
Mach = 0.00716178
d= 0.168 m 7 in
0.060
ρ:
Uω:
N °Mach=3 .23 x10−5∗( )d=√( 3. 23 x10−5
0. 25 )∗(mo
(kg /h)P2 (kPa ))∗( z∗T (K )
γ∗Mw)
d= 0.077 m 3 in 0.252 ftd comercial= 0.610 m 24 in 2.000 ft
Determinacion de la altura del equipo.
1. Determinar la densidad del fluido
3.181 kg/m3
V= 994.4 m3/h 0.28 m3/s
Con el caudal volumetrico y el diametro se puede estimar la velocidad del fluido
A= 0.00 m2
De ello resulta la velocidad de propagacion del fluido:
donde v= Uj
v= 59.5 m/s 3600 de h a seg 59.4642731
ahora se calcula el Numero de Reynolds
Re= #REF! = #REF!
u = #REF! cp u = #REF! Pa*s
Calculo de la Rugosidad Relativa
ρ=
Re=ρ∗v∗d
μ
oo mv
ρ=Pdiseño∗Mw
( z∗0 .08205∗T )
A=π∗d2
4
U j=Vo
A
RugosidadRe lativa=εd
0.05 mm
Rugosidad Relativa= 0.0001
Con este dato se entra en el abaco de Moody, donde el N° de Reynolds en las abscisas y la Rugosidad, se calcula el coeficiente de friccion:
0.016
Para calculo de las perdidas de carga al paso del gas en las partes de un quemador se realizan los siguientes calculos:
Tee para un flujo desviado en 90°
0.96
5.40 kPa
Quemador , se debe evaluar la velocidad del gas en la descarga de la antorcha.Ademas esta constituido por una tuberia de 3 m de longitud, como minimo, enbridada al sello molecular.
2.5513 kg/m3
V= 1240 m3/h
Uj= 74 m/s
0.28638
2008.037 2.008037 kPa
ε=
fT=
KTE=
ΔPTE=
ρ=
KQUEMADOR=
ΔPQUEMADOR=
RugosidadRe lativa=εd
ΔpTE=KTE∗ρ∗U j
2
2
KTE=60∗f T
ΔPQUEMADOR=KQUEMADOR∗ρ∗U J
2
2
KQUEMADOR=f T∗LQUEMADOR
d
ρ=Pdiseño∗Mw
( z∗0 .08205∗T )
DESCARGA
De igual manera, con la siguiente singularidad correspondiente a la descarga a la atmosfera:debe tener una tuberia de 3 m de longitud y por otro lado la descarga atmósferica.
7011.75632247 7.0117563 kPa
Se debe analizar que la
Las restricciones detalladas para el calculo de la perdida de carga es el siguiente:
5.3988858
2.0080368
7.01176
14.4186788979 kPa
CALCULO DEL PODER CALORIFICO INFERIOR
Q= 265.606991433 kW
Se evalua la longitud de la llama a partir de la siguiente ecuacion:
ΔPDESCARGA=
ΔPANTORCHA=
ΔPTE=
ΔPS. MOLECULAR=
ΔPQUEMADOR=
ΔPDESCARGA=
ΔPFUSTE=
Δpdesc arga=K DESCARGA∗ρ∗U
J2
2
K DESCARGA=1
ΔP=ΔPANTORCHA−ΔPTE−ΔPS .MOLECUAR−ΔPQUEMADOR−ΔPDESCARGA
Q=q∗mo
∗0 . 001163
L=0. 00636∗(Q∗1000 )0.444
L= 1.6286 m
Se evalua el numero de Mach
N° Mach= 0.00716178 0.025
Siendo la velocidad del sonido la que se obtiene de la siguiente expresion:
Us= 165.1 m/s
La velocidad de salidad del quemador por tanto queda:
Uj= 1.182 m/s
Se procede a evaluar la distorcion de la llama por efecto del viento:
23.51
Se evalua la distorcion de la llama de la siguiente manera:
De la equacion 21 se tiene que es mayor a 0,05
Uω/Uj=
L=0. 00636∗(Q∗1000 )0.444
N °Mach=3 .23 x10−5∗( )
U s=91. 2∗√ (z∗(CpCv )∗(273 . 15+T ))Mw
Uj=N° Mach∗Us
U ∞/Uj
NoMach=1.702∗10−5∗( WP∗D2 )∗( z∗T
K∗Mwi )
1.68
Para el componente vertical de la llama se saca la siguiente ecuacion:
0.01
Conocidas la longitud de la llama, que es directa a la determinacion de las componentes horizontales y verticales de las mismas:
2.739
0.021
Se determina la distancia en la horizontal del centro geometrico, con una radiacion limite del 6 kW/m2
donde R= 0, en el punto de referencia inicial
R'= 1.369 m
Distancia del centro del flare
D=
Altura del centro de la flama hasta la chimenea
ΣΔx/L=
ΣΔy/L=
ΣΔx=
ΣΔy=
Btu/lb
MMSCFDK 30 °C 546 °R
g/Molkcal/kg 129.98 Btu/lbK 204 °C 860 °RkPakg/m3cP 0.000008 Pa*skg/h 6958.52029 lb/hr
kPa 1 atm 14.7 psiam/s 100.08 Km/hKw/M2 2000 Btu/h-ft2
Con este dato se entra en el abaco de Moody, donde el N° de Reynolds en las abscisas y la Rugosidad, se calcula el coeficiente de friccion:
Para calculo de las perdidas de carga al paso del gas en las partes de un quemador se realizan los siguientes calculos:
sello molecularsello dinamicoparallamas / arrestallamas
Sello liquido / hidraulicocombinacion de sello liquido
Taza de Flujo, lb./hr (Kg./hr).
Peso molecular, Adm. (Adimensional).
Presión en la punta de la chimenea, psia.
Diámetro de la chimenea, ft (m.).
Factor de Compresibilidad, Adm. (Adimensional).
Temperatura del fluido, ºR (ºK).
Relación de calor especifico, Adm. (Adimensional).
W=
P=D=z=
T=
K=Mwi=
NoMach=1.702∗10−5∗( WP∗D2 )∗( z∗T
K∗Mwi )
Conocidas la longitud de la llama, que es directa a la determinacion de las componentes horizontales y verticales de las mismas:
Tasa de flujo HCBgaseoso W = 3500 lb/hr.1590.9 Kg/hr.
86 °F Temperatura del fluido Tf = 80 oF27 oC300 oK
Temperatura T = 100 oF38 oC
400 °F Factor de compresibilidad Z = 0.98Calor de combustion q = 19626 Btu/lb
45647 Kj/Kg
Relacion de calor especifico K = 1.12Presion en el FLARE P = 14.7 psi
101.3 kp abs
Velocidad del viento V = 6.57 ft/s2 m/s
CROMATOGRFIA
14.7 psia COMPONENTE frac. molar%
METANO 0ETANO 0.0186PROPANO 0.6602ISO BUTANO 0.0957
400 °F N BUTANO 0.2066I PENTANO 0.0137HEXANO 0.001PENTANO 0.00001
0.99581
material de carcasamaterial internodiametro de la linea
Den. 0.0991 0
0.0788 0.00146568
0.0737 0.04865674
0.0702 0.00671814
0.0724 0.01495784
0.0675 0.00092475
0.0679 0.0000679
0.0691 0.000000691
0.072791741
Determinacion de Parametros para el diseño del FLARE
DATOS CALCULO
presion del kod pkod 25 kpa3.63 psi Numero de Mach
539.67 °R
Tasa de flujo HCBgaseoso W = 64373 lb/hr. Diametro del Flare
29260.5 Kg/hr.
Peso molecular del vapor Mwi = 19.944 Longitud de la Flama
Temperatura del fluido Tf = 80 oF27 oC Distorsion por velocidad del viento
300 oK
Temperatura de combustion T = 400 oF Velocidad en la Punta del Flare
204 oC
Factor de compresibilidad Z = 0.995 Calculo de la Altura de la Chimenea
Calor de combustion q = 22365 Btu/lb52018 Kj/Kg Longitud de la Flama distorsionada
Relacion de calor especifico K = 1.2575Presion en el FLARE P = 14.7 psi Dist centro flama a la perpendicular
101.3 kp abs
Velocidad del viento V = 91.14 ft/s Altura centro flama hasta la chimenea
27.8 m/s
densidad del fluido ρ = 1.015 kg/m3 Altura de la CHIMENEA
CROMATOGRFIA
COMPONENTE frac. molar% Den. METANO 0 0.0991 0
ETANO 0.0186 0.0788 0.0015
PROPANO 0.6602 0.0737 0.0487
ISO BUTANO 0.0957 0.0702 0.0067
N BUTANO 0.2066 0.0724 0.015 VientoI PENTANO 0.0137 0.0675 0.0009
HEXANO 0.001 0.0679 7E-05
PENTANO 0.00001 0.0691 7E-070.99581 0.0728
Calculo de calor en KW Q = 421832.7 Kw1770171 kw
LECTURAS DE GRAFICA
Con LeidoFigura 8 1.44E+09 126Figura 10 0.000 ∑(Ay/L) 0.27 p/ft H
∑(Ax/L) 0.92
Figura 9 38.40Figura 10 0 ∑(Ay/L) 0.0823 p/m
∑(Ax/L) 0.2804
Determinacion del N Mach M = 0.083871 Adim.0.40 Adim.
Calculos Adicionales
Relac. Vel. Viento/Vel. Del flare = 0.289267 en ft.= 0.174 en m.
Unidades ft (pies) ∑Ay = 34.02 ft∑Ax = 115.92 ft
Unidades m (metricas) ∑Ay = 3.160012 m∑Ax = 10.76745 m
Constante Asumidas
Fraccion de la radiacion del calor F = 0.3 Nota Decrece el 20% con el tiempo
Ĩ = 1 Nota asumido o calculadoK = 2000 Nota Tomado de la Tabla 8
Descripcion
pies ft
metros m
Distancia desde la base Radiacion (sin radiacion solar) Radiacion (con radiacion solar)0
5
10
12
15
18
20
30
40
50
Determinacion del espesor del flare
Donde:
t= Espesor minimo calculadoP= Presion interna de diseño manometrica (psig)D= Diametro externo (in)S= Tension minima de fluencia especifica (psi)F= Factor de junta longitudinal (Tabla 841,115 A)E= Eficiencia de soldadura.T= Factor de temperatura.
U00/Uj
t=P∗D
2∗S∗F∗E∗T
Determinacion de Parametros para el diseño del FLARE
M = 0.4 Numero de Mach M = 0.45
d = 0.93 ft Diametro del Flare d = ft0.28 m 0.27 m
L = 126.00 ft38.40 m
V = 213.42 8.01 m3/s5.74
= 315.07 ft/seg159.48 m/seg
D = 131.09 ft39.95 m
= 120.81 ft36.82 m
R` = 62.85 ft31.44 m
H` = 115.04 ft24.65 m
H = 98.03 ft23.07 m
Constante Asumidas
∑Ax
∑Ay
Xcd
H` D
ft3/segm3/seg
UJ
Lh
L
Yc
ρ=Pdiseño∗Mw
( z∗0 .08205∗T )
R`
R
N °Mach=3 .23 x10−5∗( )
Datos Calculos de KOD Horizontal1 tiempo de retencion minimoTmin 15 min2 tiempo de retencion minimo para flujo m 30 min Qtotal3 Cuando hay liquido en el KOD horizontal 25 % Q-L4 Cuando hay liquido en el KOD vertical s 20 % Q-V
Densidad del liquido 31 lb/ft^3496.558 Kg/m^3
Densidad del vapor 0.18 lb/ft^32.88324 Kg/m^3
Flujo de vapor Qv= 1000 ft^3/s283.1 m^3/s
Flujo de liquido Ql= 105555.556 ft^3/s29893.3333 m^3/s
tiempo del liquido retenido 1800 s
Altura vertical de la gota hv= ft0 m Calculamos C(Re)^2, donde C se obtiene de la figura 8,2
Profundidad del liquido hl= ft0 m
Longitud asumida horizontaL= ft0 m
Longitud requerida en la hoLreq= ft0 m
Flujo de masico Total W= 302568.708 lb/h137366.193 Kg/h
Flujo de vapor Wv= 105555.556 lb/h47858.8889 Kg/h
Flujo de liquido= Wl= 1000 lb/h453.4 Kg/h
Presion de operación P= 50 psig3.4475 barg,
kg/cm^2 GPresion absoluta Pabs= 1 psig
0.06895 barg, kg/cm^2 A
Constante de gases R= 10.732 psi-ft^3/lbmol-°R0.08315 bar-m^3/Kmol-K0.08479 Kg/cm^2-cm^3/Kmol-K
tiempo t= 0.5 hVelocidad de vapor permici Va= ft/s
0 m/sDiametro de la particula Dp 300 micrones Calauclo de la capacidad del liquido
0.00098425 ft0.0003 m
Peso molecular Mw= 47.884
Temperatura absoluta Tabs= 27 °RK
Viscosidad 0.0108 cpSe asume un diametro de particula Dp, para una relacion del tanque de :
Gravedad g= 32 ft/s^29.8 m/s2 L=2,5*Dp o 3*Dp
ρl=
ρv=
θ=
μ=
Radio del KOD Rd= ftm
Diametro del KOD Dd= ftm
velocidad liq Ud= ft/s Al=m/s
At=
Calculamos Al/At y se obtiene Hl/Dp de la tabla 8,1
hv=Tiempo de residencia
Area de vapor
Av=velocidad de vapor
Uv=
Lreq=
θ=
Calculos de KOD Horizontal Calculos de KOD Vertical
50000 lb/h Flujo bifásico total31000 lb/h Flujo líquido en equilibrio19000 lb/h Flujo vapor en equilibrio
Calcula la densidad del vapor
0.16525172
Ingles
Metrico
C(Re)^2= 46.5290157 C= 18
Calculamos C(Re)^2, donde C se obtiene de la figura 8,2
Ud= 0.62946239
Qv= 304.032642
Ql= 0.00896057
1000
Calauclo de la capacidad del liquido ft3 - m3
Lqs= 16.1290323
Se asume un diametro de particula Dp, para una relacion del tanque de :
L=2,5*Dp o 3*Dp L= 0.00295276 ft
ρv=
5462.36559
0
Calculamos Al/At y se obtiene Hl/Dp de la tabla 8,1
0
#DIV/0!Area de vapor
-5462.36559
-0.05565952
#DIV/0!
Calcula la densidad del vapor
SELLO VERTICAL
altura del agua en el tanque h= ftm
Presion requerida del Backpressure P= psigbarg
densidad del agua lb/ft3
Para un tambor vertical de agua de sello, el diámetro del tambor (DD) y la tangente aaltura tangente son fijados por el diámetro de la cabecera de alivio (Dp) que entra en el
sellar tambor. Arrastre de gotitas de tamaño considerable del agua de sellado no es un problemacon la antorcha. Si se requiere una contrapresión mínima aguas arriba de la junta
tambor (para la recuperación de gases de antorcha o puesta en escena flare), la contrapresión fijará elaltura, h, de la tubería de entrada a ser sumergido y se puede calcular como
siguiente:
ρw=
Aunque la base de tamaño debe ser verificada y confirmada por el seleccionadoproveedor llamarada, las siguientes pautas generales son útiles para establecer eldiámetro del tambor y la altura como se indica en la figura 7.3:
Para un tambor vertical de agua de sello, el diámetro del tambor (DD) y la tangente aaltura tangente son fijados por el diámetro de la cabecera de alivio (Dp) que entra en el
sellar tambor. Arrastre de gotitas de tamaño considerable del agua de sellado no es un problemacon la antorcha. Si se requiere una contrapresión mínima aguas arriba de la junta
tambor (para la recuperación de gases de antorcha o puesta en escena flare), la contrapresión fijará elaltura, h, de la tubería de entrada a ser sumergido y se puede calcular como
siguiente:
7.2 DESARROLLO
7.2.1 DIMENSIONAMIENTO DE VALVULAS DE SEGURIDAD DE PRESION
PROYECTO:
CLIENTE:
DISEÑO: AREA MOJADA EQUIPO: SEPARADOR DE ACEITES V-320
PI&D: AND-09029-RGD-DF-PI-110 TAG: PSV-320
DIMENSIONES DEL RECIPIENTE
D: 6 ft
L: 13 ft
50 BTU/lb B: 54.28 A: 63.21
E: 1.23
Q= 1033851 BTU/h W= 20677.018
DATOS DEL GAS
280 psig
155.4 ºF = 615.4 ºR 308.0 psig
3600 lb/h
k: 1.3753
M: 47.736 30.80 psig
Z: 0.764
0 psig
14.696 psia 353.50 psia
93 psia
0.866
1 107.696 psia
1
CALCULO DE LA CONSTANTE DE GAS / VAPOR
C: 353.87
RELACION DE LA PRESION ABSOLUTA
PR: 0.305
RELACION TEORICA DE PRESION
λ:
POP:
TOP: PSET:
WDISEÑO:
POVER:
PLOSS:
PATM: P1:
PBACK:
Kd:
Kb: P2:
Kc:
PSET=POP+21 %
POVER=10 %*PSET
P1=PSET+POVER−PLOSS+PATM
P2=PBACK+P ATM
PR=P2
P1
TPR=[ 2k+1 ]
k(k−1 )
A ws=π∗D∗(E+(L−D )∗B180 )B=cos−1(1−2∗
ED )
Q=34500∗A ws0 . 82W=
Qλ
C=520∗√k∗( 2k+1 )
(k+1 )(k−1 )
TPR: 0.532
CALCULO DEL AREA CALCULADA Y DEL AREA REQUERIDA
0.104
0.785
CALCULO DEL FLUJO REAL DEL GAS / VAPOR
27096.76 lb/h
CALCULO DE LA PRESION DE SALIDA DEL GAS / VAPOR
DONDE:
3
7.89 psig
TIPO DE VALVULA: PILOTADA
ORIFICIO: H 2" x 3"
AREA ADOPTADA: 0.785 RATING: 300 # x 150 #
NOTA:
El tipo de valvula de seguridad a escoger es pilotada debido a que no hay formación de hidratos en la corriente de salida del quipo V-320
ACALC: in2
AREQ.: in2
WREQ.:
DO:
PO:
in2
TPR=[ 2k+1 ]
k(k−1 )
W REQ.=A REQ∗C∗Kd∗P1∗K b∗Kc∗√ MT∗Z
Po=0 . 00245∗A REQ∗C∗Kd∗P1∗Kc
DO2∗√k∗Z
−PATM
A CALC .= WC∗K d∗P1∗Kc
∗√T∗ZM
SEPARADOR DE ACEITES V-320
PSV-320
lb/hr
CDTP: 311.1 psig
ft2
CDTP :PSET+1 %
A ws=π∗D∗(E+(L−D )∗B180 )
(DE TABLA)
El tipo de valvula de seguridad a escoger es pilotada debido a que no hay formación de hidratos en la corriente de salida del quipo V-320
7.2 CALCULOS
7.2.6 DIMENSIONAMIENTO DE VALVULAS DE SEGURIDAD DE PRESION
PROYECTO: ADECUACION SISTEMA DE ALIVIOS Y VENTEOS PLANTA RIO GRANDE
CLIENTE: YPFB ANDINA S.A.
DISEÑO: SOBRE PRESION EQUIPO: BOMBA DE LA LINEA DE GLP 18-24B
PI&D: AND-09029-RGD-DF-PI-122 TAG: PSV-122
DATOS DEL GAS
280 psig
67 ºF = 527 ºR 308.00 psig
17292.66 lb/h
k: 1.21
M: 52 30.8 psig
z: 0.72
0 psig
14.696 psia 353.50 psia
153 psia
0.866
1 167.696 psia
1
CALCULO DE SERVICIO DE GAS / VAPOR
C: 338.24
RELACION DE LA PRESION ABSOLUTA
PR: 0.474
RELACION TEORICA DE PRESION
TPR: 0.563
CALCULO DEL AREA CALCULADA Y DEL AREA REQUERIDA
0.45113
0.110
CALCULO DEL FLUJO REAL DEL GAS / VAPOR
POP:
TOP: PSET:
WDISEÑO:
POVER:
PLOSS:
PATM: P1:
PBACK:
Kd:
Kb: P2:
Kc:
ACALC: in2
AREQ.: in2
PSET=POP+10 %
POVER=10 %*PSET
P1=PSET+POVER−PLOSS+PATM
P2=PBACK+P ATM
PR=P2
P1
TPR=[ 2k+1 ]
k(k−1 )
PR=P2
P1
TPR=[ 2k+1 ]
k(k−1 )
A CALC .= WC∗K d∗P1∗Kc
∗√T∗ZM
C=520∗√k∗( 2k+1 )
(k+1 )(k−1 )
4216.509 lb/h
CALCULO DE LA PRESION DE SALIDA DEL GAS / VAPOR
DONDE:
2.5
-9.91245 psig
TIPO DE VALVULA: CONVENCIONAL
ORIFICIO: D 1 1/2" x 2 1/2"
AREA ADOPTADA: 0.110 RATING: 900 # x 300 #
NOTA:
WREQ.:
DO:
PO:
in2
De acuerdo a la NORMA DE ANDINA PI-SUP-51; SISTEMA DE ALIVIOS EN ISTALACIONES DE SUPERFICIE; PAG 8. (FIGURA 4)
Se comprovó mediante la simulación de Hysys, que no hay formación de hidratos,en la PSV-122.No hay posibilidad de fugas de sustancias toxicas.No hay necesidad de apertura rápida.Por lo cual se utilizará una Válvula de tipo Convencional, debido a que solo se usa para contrapresión constante.
W=A∗C∗Kd∗P1∗K b∗Kc∗√ MT∗Z
PO=0 . 00245∗A REQ∗C∗Kd∗P1∗Kc
DO2∗√k∗Z
−PATM
ADECUACION SISTEMA DE ALIVIOS Y VENTEOS PLANTA RIO GRANDE
BOMBA DE LA LINEA DE GLP 18-24B
PSV-122
CDTP: 311.08 psig
(DE TABLA)
CDTP :PSET+1 %
De acuerdo a la NORMA DE ANDINA PI-SUP-51; SISTEMA DE ALIVIOS EN ISTALACIONES DE SUPERFICIE; PAG 8. (FIGURA 4)
Se comprovó mediante la simulación de Hysys, que no hay formación de hidratos,en la PSV-122.
Por lo cual se utilizará una Válvula de tipo Convencional, debido a que solo se usa para contrapresión constante.
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