Post on 04-Jan-2016
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José Agüera Soriano 2012 2
Central Térmica Puente Nuevo (Córdoba)sin torre de enfriamiento
José Agüera Soriano 2012 3
Central Nuclear
José Agüera Soriano 2012 4
Central Nuclearsin torre de enfriamiento
José Agüera Soriano 2012 5
Central térmica de ciclo combinado
José Agüera Soriano 2012 6
GEMASOLAR (04-10-2011)
UBICADA EN FUENTES DE ANDALUCIA (SEVILLA-SPAIN)
José Agüera Soriano 2012 7
Gemasolar es la primera termosolar comercial del mundo que aplica la tecnología de receptor de torre central (120 m de altura) y almacenamiento térmico en sales fundidas (60% de nitrato de potasio y 40% de nitrato de sodio), que alcanzan temperaturas por encima de los 500°C.
El tanque de almacenamiento de sales calientes permite una autonomía de generación eléctrica de hasta 15 horas sin aporte solar, lo que asegura la producción eléctrica durante unas 6500 horas al año. Potencia 19,9 MW; y 110 GWh/año.
Consta de 2652 eliostatos (panel de espejos). Cada uno tiene una superficie reflectante de 110 metros cuadrados y sigue al sol con dos motores operados por sistemas electrónicos que reajustan la posición 15 veces por minuto.
José Agüera Soriano 2012 8
Central Térmica de biomasa
José Agüera Soriano 2012 9
Esquema simple del circuito de vapor en la central
José Agüera Soriano 2012 10
Esquema simple de una central de ciclo combinado
José Agüera Soriano 2012 11
Ciclos de máximo rendimientoCONCEPTOS TERMODINÁMICOS
El calor que se necesita para la 4’-1 la suministra el propio fluido, que cede teóricamente la misma cantidad de calor en la transformación 2-3’
área A’4’1A = área B’3’2B
s
T1 2
4' 4 3' 3
T1
2T
A' A BB'
Q 1
Q 2
4'1Q 23'Q= | |
José Agüera Soriano 2012 12
4
T
Q 2
A' s
1Q
12
3
D
B
A C
s
mT
T2T
T1
C'
1
m2
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en función de las temperaturas medias
1
21 Q
Qt
José Agüera Soriano 2012 13
4
T
Q 2
A' s
1Q
12
3
D
B
A C
s
mT
T2T
T1
C'
1
m2
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en función de las temperaturas medias
1
21 Q
Qt
José Agüera Soriano 2012 14
4
T
Q 2
A' s
1Q
12
3
D
B
A C
s
mT
T2T
T1
C'
1
m2
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en función de las temperaturas medias
1
21 Q
Qt
José Agüera Soriano 2012 15
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en función de las temperaturas medias
4
T
Q 2
A' s
1Q
12
3
D
B
A C
s
mT
T2T
T1
C'
1
m2
José Agüera Soriano 2012 16
Rendimiento térmico de un ciclo (ABCDA) en función de las temperaturas medias
m1
m21 TT
t
4
T
Q 2
A' s
1Q
12
3
D
B
A C
s
mT
T2T
T1
C'
1
m2
José Agüera Soriano 2012 17
Esquema de una instalación simple de vapor
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
José Agüera Soriano 2012 18
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbina
José Agüera Soriano 2012 19
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbinaisoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensador
José Agüera Soriano 2012 20
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbinaisoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensadorisoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombas
José Agüera Soriano 2012 21
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbinaisoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensadorisoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombasisobara 4-5 (teórica): precalentamiento en el economizador
José Agüera Soriano 2012 22
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbinaisoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensadorisoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombasisobara 4-5 (teórica): precalentamiento en el economizadorisoterma y/o isobara 5-1’: vaporización en el hogar
José Agüera Soriano 2012 23
Ciclo Rankine
5 1'
1
1
3
4
4
fríoaire
airecaliente
la chimeneahumos hacia
refrigeraciónagua de
condensador
2
calderín
sobrecalentador
de vaporgenerador
alimentaciónbomba de
econ
omiz
ador
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
s
isoentrópica 1-2 (teórica): expansión en la turbinaisoterma y/o isobara 2-3: cesión de calor en el condensadorisoentrópica 3-4 (teórica): compresión en las bombasisobara 4-5 (teórica): precalentamiento en el economizadorisoterma y/o isobara 5-1’: vaporización en el hogarisobara 1’-1 (teórica): calentamiento en el sobrecalentador
José Agüera Soriano 2012 24
Ciclo Rankine en los diagramas T-s y h-s
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
José Agüera Soriano 2012 25
José Agüera Soriano 2012 26
tWcc
hhQ
2
21
22
12
Trabajo, calor y rendimiento
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
Trabajo turbina
2112 hhWt
José Agüera Soriano 2012 27
tWcc
hhQ
2
21
22
12
Trabajo, calor y rendimiento
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
Trabajo turbina
2112 hhWt
4334 hhWt Trabajo bomba
José Agüera Soriano 2012 28
tWcc
hhQ
2
21
22
12
Trabajo, calor y rendimiento
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
Trabajo turbina
2112 hhWt
4334 hhWt
4141 hhQ
Trabajo bomba
Calor caldera
José Agüera Soriano 2012 29
Rendimientos
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
Bruto
41
21
41
12b
hhhh
QWt
t
José Agüera Soriano 2012 30
Rendimientos
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
Bruto
Neto
41
3412n
Q
WW ttt
41
21
41
12b
hhhh
QWt
t
41
3421n
)(
hhhhhh
t
José Agüera Soriano 2012 31
Características que mejoran el rendimiento
m1
m21 TT
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'6
s
2T3
4
s
2
1T
T 1
5
TmT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
José Agüera Soriano 2012 32
Características que mejoran el rendimiento
m1
m21 TT
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'6
s
2T3
4
s
2
1T
T 1
5
TmT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
2. Presión de vaporización elevada: aumenta Tm1
José Agüera Soriano 2012 33
Características que mejoran el rendimiento
m1
m21 TT
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'6
s
2T3
4
s
2
1T
T 1
5
TmT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
2. Presión de vaporización elevada: aumenta Tm1
3. Presión de condensación baja: disminuye Tm2
José Agüera Soriano 2012 34
Características que mejoran el rendimiento
m1
m21 TT
t
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'6
s
2T3
4
s
2
1T
T 1
5
TmT 1
1m
1. Temperatura máxima T1 elevada: aumenta Tm1
2. Presión de vaporización elevada: aumenta Tm1
3. Presión de condensación baja: disminuye Tm2
4. Precalentamiento agua alimentación: aumenta Tm1
José Agüera Soriano 2012 35
En efecto, el precalentamiento 4-5 (figura de la derecha) se hace fuera de la caldera, con extracciones de vapor en deter- minados puntos de la turbina. El agua de alimentación sigue calentándose en el economizador a partir del estado 5. La media de ordenadas Tm1 a lo largo de s resulta así mayor.
4
3
T1
T
s
2
5
1
1'
2T
s
1'6
s
2T3
4
s
2
1T
T 1
5
TmT 1
1m
José Agüera Soriano 2012 36
Otra forma de comprobarlo: el precalentamiento del agua de alimentación (4’-1) se hace con el calor que cede el vapor delas extracciones durante la expansión 2-3’.
s
T1 2
4' 4 3' 3
T1
2T
A' A BB'
Q 1
Q 2
4'1Q 23'Q= | |
José Agüera Soriano 2012 37
1
3
4
6
7
B
9
5
8
1
1 kg
1 kg
sobrecalentador
economizador
calentadornº 2
nº 1calentador
m1 kg
kg2m
kgm2m1+
2m1 kg
Ciclo regenerativoAl ciclo con extracciones de vapor suele llamársele ciclo regenerativo. La figura representa una central imaginaria con 2 extracciones (la realidad está alrededor de 7).
José Agüera Soriano 2012 38
EJERCICIO
Calcular el rendimiento bruto: a) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar b) p1 = 160 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar c) p1 = 160 bar, t1 = 540 oC, p2 = 0,04 bar d) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 1 bar e) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar (dos extracciones de vapor a 12 bar y a 2 bar)
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
José Agüera Soriano 2012 39
EJERCICIO
Calcular el rendimiento bruto: a) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar b) p1 = 160 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar c) p1 = 160 bar, t1 = 540 oC, p2 = 0,04 bar d) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 1 bar e) p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar (dos extracciones de vapor a 12 bar y a 2 bar)Solución
a)tb = 0,4067
b)b)tb = 0,4394
c)tb = 0,4486
d)tb = 0,3052
e)tb = 0,4326
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
José Agüera Soriano 2012 40
José Agüera Soriano 2012 41
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
EJERCICIO (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar)
xx pp tt hh ss vv ee bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kgbar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61 2 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89 3 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40 4 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
José Agüera Soriano 2012 42
T 1
1'4
3 2
5
s3 4s= 1s = s2
Q 1
Q 2
T2
h
Wt3
4 5
2
1'
1
34
12tW
s s
EJERCICIO (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar)
xx pp tt hh ss vv ee bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kgbar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg
1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61 2 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89 3 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40 4 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41
0,4067127,43375,0
2054,33375,0
41
21
41
12b
hh
hh
Q
Wtt
José Agüera Soriano 2012 43
41
3412n
Q
WW ttt
Ocurrió realmente hace unos 50 años en una Central Térmica cuyas condiciones de trabajo se correspondían con los datos del ejercicio anterior (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar).
En su puesta en marcha, se pensó probar la turbina a 400 ºC en lugar de los 480 ºC. Con ello, el vapor entró antes de lo previsto en la zona húmeda, sobrepasando el límite de títulos (0,9 - 0,85), en que aparecen gotas de agua que, a velocidades tan elevadas, erosionaron en pocos días los álabes de las últimas ruedas, formando surcos de medio centímetro.
vapor húmedo
5
2
T 1
4
3
s
480 ºC
400 ºC
José Agüera Soriano 2012 44
41
3412n
Q
WW ttt
Ciclo Rankine con recalentamientoCon las altas presiones que se utilizan actualmente para unbuen rendimiento, al expandirse el vapor en la turbina pasaría enseguida a la zona húmeda, y si el título de vapor baja demasiado (límite 0,9 - 0,85) se formarían gotas de agua, quea velocidades tan elevadas con que circulan erosionarían rápidamente los álabes.
Para evitarlo, y no renunciar a las altas presiones, el vapor se retorna a la caldera a la salida de la turbina de alta para volver a sobrecalentarse en el recalentador, y posteriormente seguir expandiéndose en las turbinas de media y baja.
José Agüera Soriano 2012 45
41
3412n
Q
WW ttt
Ciclo Rankine con recalentamientoResulta que el rendimiento térmico mejora con este reca- lentamiento; pero no lo suficiente como para compensar las pérdidas en su ir y venir del vapor.
El recalentamiento sólo se justifica para evitar que se formen gotas.
4
5
s
7
2
1 3
6
1p
T
5
6
4
31
2
7
1T 3T
p=
T1
José Agüera Soriano 2012 46
41
3412n
Q
WW ttt
Ciclo Rankine con recalentamiento
4
5
s
7
2
1 3
6
)( 654321 hhhhhhWt
José Agüera Soriano 2012 47
41
3412n
Q
WW ttt
Ciclo Rankine con recalentamiento
4
5
s
7
2
1 3
6
)( 654321 hhhhhhWt
2361 hhhhQ
José Agüera Soriano 2012 48
41
3412n
Q
WW ttt
Ciclo Rankine con recalentamiento
4
5
s
7
2
1 3
6
)( 654321 hhhhhhWt
2361 hhhhQ
QWt
t n
José Agüera Soriano 2012 49
Wt
s s
B
s s s
pp= 1
= WtW=h ts
h
s
h
5 67
4
2' 3
2
1' 1''1
sWt
Ciclo irreversible
José Agüera Soriano 2012 50
2112 hhWt
4646 hhWt
Haya o no rozamientos internos, el trabajo técnico en la turbina y en la bomba viene dado por la diferencia de entalpías:
•
Wt
s s
B
s s s
pp= 1
= WtW=h ts
h
s
h
5 67
4
2' 3
2
1' 1''1
sWt
José Agüera Soriano 2012 51
2112 hhWt
4646 hhWt
61
21
61
12b hh
hh
Q
Wtt
61
4621
61
4612n
)(
hh
hhhh
Q
WW ttt
Haya o no rozamientos internos, el trabajo técnico en la turbina y en la bomba viene dado por la diferencia de entalpías:
•
Y los rendimientos térmicos, bruto y neto, serían ahora,
Wt
s s
B
s s s
pp= 1
= WtW=h ts
h
s
h
5 67
4
2' 3
2
1' 1''1
sWt
José Agüera Soriano 2012 52
•
Wt
s s
B
s s s
pp= 1
= WtW=h ts
h
s
h
5 67
4
2' 3
2
1' 1''1
sWt
sts
ts h
h
W
W
12T
Se llama rendimiento isoentrópico sT de la turbina al
cociente entre el trabajo real y el teórico:
José Agüera Soriano 2012 53
•
Wt
s s
B
s s s
pp= 1
= WtW=h ts
h
s
h
5 67
4
2' 3
2
1' 1''1
sWt
sts
ts h
h
W
W
12T
h
h
W
W s
t
tss
46B
Se llama rendimiento isoentrópico sT de la turbina al
cociente entre el trabajo real y el teórico:
Y el de la bomba, al cociente entre el trabajo teórico y el real:
El rendimiento isoentrópico de la turbina es del orden del 85%, y el de la bomba del 70%.
José Agüera Soriano 2012 54
EJERCICIOCalcular el rendimiento bruto irreversible (p1 = 60 bar, t1 = 480 oC, p2 = 0,04 bar): rendimiento de la turbina 85%y el de la bomba el 70%. SoluciónAgua (líquido y/o vapor): Propiedades de estados introducidos——————————————————————————————————est. título presión tempe- entalpía entropía volumen exergía absoluta ratura específica específica específico entálpica n° x p t h s v e bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg —————————————————————————————————— 1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61 2 0,87583 0,040 28,98 2252,39 7,47559 30482,0137 63,78 3 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89 4 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40 5 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41 6 L 60,000 29,73 129,99 0,43103 1,0015 6,49
José Agüera Soriano 2012 55
Agua (líquido y/o vapor): Propiedades de estados introducidos——————————————————————————————————est. título presión tempe- entalpía entropía volumen exergía absoluta ratura específica específica específico entálpica n° x p t h s v e bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg —————————————————————————————————— 1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61 2 0,87583 0,040 28,98 2252,39 7,47559 30482,0137 63,78 3 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89 4 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40 5 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41 6 L 60,000 29,73 129,99 0,43103 1,0015 6,49
0,3433 130-3375
121,4130 - 2252,4- 3375
61
21
61
12b
hh
hh
Q
Wtt
José Agüera Soriano 2012 56
Agua (líquido y/o vapor): Propiedades de estados introducidos——————————————————————————————————est. título presión tempe- entalpía entropía volumen exergía absoluta ratura específica específica específico entálpica n° x p t h s v e bar °C kJ/kg kJ/kg K dm³/kg kJ/kg —————————————————————————————————— 1 V 60,000 480,00 3375,00 6,81990 54,8170 1378,61 2 0,87583 0,040 28,98 2252,39 7,47559 30482,0137 63,78 3 0,79441 0,040 28,98 2054,28 6,81990 27648,3672 57,89 4 0,00000 0,040 28,98 121,40 0,42250 1,0040 0,40 5 L 60,000 29,11 127,41 0,42250 1,0013 6,41 6 L 60,000 29,73 129,99 0,43103 1,0015 6,49
0,3433 130-3375
121,4130 - 2252,4- 3375
61
21
61
12b
hh
hh
Q
Wtt
El rendimiento teórico fue 0,4067 (un 10% más), lo que da idea de la merma de rendimiento, a causa del rozamiento de flujo en la turbina.
José Agüera Soriano 2012 57
economizador
precipitador
recalentador sobrecalentador turbinascalentadores
desgasificador
calentadores
condensador
calentador de aire hogar
José Agüera Soriano 2012 58
presión nº7calent. alta
101102
104
61103
desgasificador
alimentacióntanque agua de
51
58
57
100
98 99
60
4
50
3
78 7677
7172
73 7574
82 807970 81
4339
8384
89 91
90
8685
6 7
8887
8
92
93
9597
9
10
30
11
333740
131517 161820
41 38 34 31 9466
42 35
27
4651
4752
25 24
96
56
44
6749
5821
2223
19 condensador
caldera
purgatanque
continua
2
6869
calent. altapresión nº6
presión nº4calent. baja calent. baja
presión nº3calent. bajapresión nº2
calent. bajapresión nº1
condensadorvapor cierres
bomba dren. calent.baja presión nº2baja presión nº4
bomba dren. calent.
de altaturbina
de mediaturbina
baja presiónturbina de
62
economizador
vapor cierres turbinas
alimentaciónbomba agua
extración condesadobomba
27
45
3632
29
calderín
José Agüera Soriano 2012 59
primer sobrecalentadorprimer sobrecalentador
hogarhogar
economizadoreconomizador
CALDERACALDERA
calentador airecalentador aire
segundo recalentador segundo recalentador primer recalentadorprimer recalentador
segundo sobrecalentadorsegundo sobrecalentador
José Agüera Soriano 2012 60
CALDERACALDERA
hogar
calderín
calentadorde aire
recalentador
sobrecalentador
hogar
José Agüera Soriano 2012 61
CALDERA
José Agüera Soriano 2012 62
calderín
Grupos 1 y 2. Central Térmica de Puente Nuevo(ya desmantelados)
p1 = 60 bar
t1 = 480 ºC
P = 40 MW
José Agüera Soriano 2012 63
entrada de agua
flujo de humos
salid
a
Esquema de un economizador
José Agüera Soriano 2012 64
Calentador de aire tubular
José Agüera Soriano 2012 65
Calentador de aire tubular
José Agüera Soriano 2012 66
Calentador de aire rotativo
José Agüera Soriano 2012 67
Calentador de aire rotativo
José Agüera Soriano 2012 68
tambor fijo de chapas
onduladas
Calentador de aire Rothemühle
José Agüera Soriano 2012 69
tambor fijo de chapas onduladas
campanas rotativas
Calentador de aire Rothemühle
José Agüera Soriano 2012 70
tambor fijo de chapas onduladas
campanas rotativas
Calentador de aire Rothemühle
José Agüera Soriano 2012 71
Calentador de aire Rothemühle
José Agüera Soriano 2012 72
Calentador de aire Rothemühle
José Agüera Soriano 2012 73
Calentador de agua cerrado
José Agüera Soriano 2012 74
Calentador de mezcla, o desgasificador
José Agüera Soriano 2012 75
Calentador de mezcla, o desgasificador
José Agüera Soriano 2012 76
a eyector
Condensador
José Agüera Soriano 2012 77
CondensadorEste esquema corresponde al condensador del grupo 3 de la Central de Puente Nuevo: 17000 tubos de cobre, de 12 m de longitud y 22 mm de diámetro interior.
José Agüera Soriano 2012 78
condensador
condensador
gases no condensables
difusor
agua agua
agua agua
condensado
vapor impulsor
difusor
vaporimpulsor
gases a la atmósfera
Eyector
José Agüera Soriano 2012 79
Central Térmica Puente Nuevo (Córdoba)
José Agüera Soriano 2012 80
Central Térmica Puente Nuevo (Córdoba)
José Agüera Soriano 2012 82
p=p
6=p
7p2p
p =
kg1m1 kg
kgm2
m kg2m1--1( )
1 1m-( )
1 kg
3
s
T
1
48
95
2
6
7
1p=p
Figura 6-17
Ejercicio 6-3.2
14-15
sobrecalentador
2
56 4
7 8
7 8
3 10
9 10
6
turbina
condensador
bombaalimentacióncalent. 2 calent. 1
econ
omiz
ador
caldera
11-12
calderín
13
1
Figuras no incluidas en las diapositivas