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CONJUNTO RESIDENCIAL TERRALOFT
CONSTRUCTORA ALMARO S.A.S.
OBRA: CIMENTACION EDIFICIOS DE 2 PLANTAS
UBICACIÓN: URBANIZACION GALICIA
Marzo de 2014
CLAVE: TRES-021-14
INDICE
INTRODUCCION
1. TRABAJOS REALIZADOS
2. GEOLOGIA DE LA ZONA
3. DESCRIPCION Y CARACTERIZACION DEL SUB-SUELO
3.1. CARACTERISTICAS GEOTECNICAS DEL TERRENO
3.2. HIDROLOGIA
3.3. ACCIONES SISMICAS
3.4. AGRESIVIDAD DEL MEDIO
3.5. EXPANSIVIDAD DEL TERRENO
3.6. EXCAVACION Y CONTENCION
4. TENSIONES ADMISIBLES. CONDICIONES DE CIMENTACION.
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
6. ANEXOS.
6.1. Plano general de la ubicación del lote
6.2. Plano general de ubicación de sondeos
6.3. Mapa geológico nacional y encuadro de la zona de estudio
6.4. Columnas Litológicas
6.5. Ensayos de laboratorio
6.6. Perfiles geotécnicos
6.7. Plano de Cimentación Recomendada
6.8. Calculo y Evaluación de Tensiones admisibles y asentamientos
6.9. Reportaje Fotográfico.
RECONOCIMIENTO GEOTECNICO PARA EL PROYECTO DE CONSTRUCCION DE
LA CIMENTACION DE EDIFICACIONES DE 2 PLANTAS.
INTRODUCCION.
El presente estudio fue realizado a solicitud de la Constructora ALMARO de la
calle 33 No. 14-30 de la ciudad de Santa Marta, de realizar el
Reconocimiento Geotécnico en un predio de su propiedad, ubicado en la
urbanización Galicia, en su calle principal. En dicho lote, se bien adelantando
la construcción de un conjunto cerrado de viviendas de dos (2) niveles, y, a
esta altura se pretende dar una nueva organización de los trabajos,
definiendo el sistema de cimentación y el entramado estructural, por ello
hemos iniciado la revisión de lo existente para poner todo al tenor de las
normas de construcción obligadas en el territorio nacional. El objeto de este
estudio está encaminado a obtener la siguiente información, definir:
Condiciones de los diferentes niveles que constituyen el subsuelo de la
zona donde se prevé la construcción de la estructura proyectada.
Determinación de las características geotécnicas de los diferentes
niveles, identificación y propiedades de estado y parámetros
resistentes
Determinación y localización del nivel freático en la zona estudiada.
Definir el sistema de cimentación adecuado para las condiciones de
sitio y de la estructura.
Como consecuencia de los estudios definidos en los apartados anteriores
anteriormente, fijar criterios acerca de las condiciones de cimentación, de
contención, excavación y drenaje de la estructura proyectada. En la sección
de anexos se pueden observar el emplazamiento de la obra proyectada.
1. TRABAJOS REALIZADOS
La presente investigación se desarrolló de acuerdo a los
requerimientos solicitados y abarcó el reconocimiento superficial de
las características geológicas del emplazamiento y se complementó con
la información geológica y cartográfica disponible sobre la zona y la
realización de los oportunos ensayos geotécnicos, los objetivos
previstos fueron la determinación de las características lito-
estructurales del lote y evaluación de la capacidad portante de los
materiales y sus condiciones de estabilidad. Se han llevado a cabo los
siguientes trabajos:
Reconocimiento Superficial del lote
Realización de dos (2) sondeos mecánicos
Realización de ensayos de laboratorio
Con fin poder identificar, caracterizar y determinar las aptitudes de los
materiales constituyentes del terreno, se realizaron los siguientes
trabajos:
1.1. RECONOCIMIENTO SUPERFICIAL DEL LOTE.
Como primera fase del estudio se llevó a cabo el reconocimiento
superficial del lote, con la finalidad de estudiar las características
regionales del terreno. Se reconocen aspectos relativos a la
litología, geomorfología del terreno, pendientes, hidrología y
geografía general, así como edificaciones que se puedan originar.
1.2. SONDEOS GEOTECNICOS
Se ejecutaron dos (2) sondeos de reconocimiento vertical que se
identificaron como SP-01; SP-02, cuya ubicación y descripción se
establecen en los anexos; con la intención de estudiar las
características del terreno en profundidad. Estos sondeos se
ejecutaron mediante técnicas de perforación con recuperación
contigua del testigo. Los sondeos indican la presencia por debajo
de la superficie, una estratigrafía sinuosa, donde predominan los
materiales friccionantes, con una compacidad equivalente al
estado medio compacto a compacto.
Una vez finalizados los sondeos, los testigos recuperados, se
entubaron, se midió la posición del nivel freático, el cual, no se
determinó dentro de la profundidad estudiada. En el anexo 6.4
se muestran las columnas litológicas de los sondeos, al igual que
el registro correspondiente.
1.3. ENSAYOS DE PENETRACION ESTÁNDAR (SPT)
A la par con la ejecución de los sondeos, se llevan a cabo ensayos
SPT a una rata de c/ 1.5m. Con esto se estima en suelos
granulares, la resistencia al cortante in-situ de los materiales
atravesados, así como la compacidad de estos. En la mecánica de
realización del ensayo es menester utilizar un toma muestras
bipartito (Split-Spoon) tipo estándar, que se hinca en el terreno
mediante golpes de una masa ubicada en la máquina de
sondear.
La prueba en realidad se hace al interior del sondeo, y, consiste en
determinar el número de golpes necesarios para introducir en el terreno, él
toma muestra de 60 cm de largo, en cuatro intervalos sucesivos de 15 cm
cada uno. El número NSPT viene definido por la suma de golpes necesarios
para hincar un tramo de 30 cm intermedios. Cuando para hincar un tramo de
15 cm se necesita más de 50 golpes, se detiene el ensayo y se anota un
resultado de “Rechazo SPT”. Como elemento de impacto se utiliza una
cuchara, enroscada en el extremo del varillaje del sondeo, se hinca en el
terreno mediante los golpes de una masa de 63.5 kg que se deja caer
libremente desde una altura de 76 cm.
SONDEO MUESTRA Prof. Muestra GOLPES NSPT Compacidad
S1 M1 1.0 A 1.5 6-5-12 17 MEDIA
S2 M2 2.50 A 3.00 2-2-5 7 SUELTA
S1 M3 4.00 A 4.50 10-12-15 27 MEDIA
S1 M4 5.5 A 6.00 17-20-23 43 DENSA
1.4. TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS
Para el efecto, se utilizan los tubos de pared delgada “Shelby”, el cual
consiste en un tubo de pared delgada, de ø83 mm
TUBO SHELBY
1.5. ENSAYOS DE LABORATORIO
Sobre la base de los perfiles del terreno, obtenidos durante la
testificación de los materiales extraídos en los sondeos, seleccionamos
muestras representativas de los diferentes tipos de terreno
reconocidos, donde fueron examinados por personal técnico
especializado, ejecutando los oportunos ensayos.
2. GEOLOGIA DE LA ZONA
La Sierra Nevada de Santa Marta, después de un largo proceso de
orogénesis, se terminó de levantar a finales del Período Terciario. Lo
hizo al igual que todo el sistema andino pero independiente del, lo cual
en términos biogeográficos, le ha dado el carácter de una isla dentro
del continente. La Sierra Nevada de Santa Marta, es un macizo ígneo
metamórfico aislado, originado por fuerzas distróficas que
determinaron sus características generales (IGAC, 1993). Su origen
comienza con un basamento metamórfico que data del Pre–Devónico,
hace unos 400 millones de años. Posteriormente, por procesos tecto-
orogénicos a principios del Mesozoico, en los períodos Triásico y
Jurásico (225–135 millones de años), alcanzó mayor altura, así como
una nueva localización dentro del país. Finalmente procesos
orogénicos Plio–Pleistocénicos (11–1 millones de años) determinaron
su altura actual, que alcanza los 5.684 msnm en los picos Cristóbal
Colón y Simón Bolívar. Los procesos orogénicos y el posterior
fracturamiento y fallamiento de la Sierra Nevada, determinaron el
relieve actual. De acuerdo con Uhlig y Mertins (1968), tres fosas
rodean el complejo basal cristalino: al oeste, se encuentra la fosa del
Ariguaní, con una profundidad de unos 6 km.; al sureste, corre la falla
del río Cesar; y por el este, la falla del río Ranchería. La gran falla
colombiana desplazó la Sierra Nevada unos 200 km. al norte. Otro
proceso de separación del macizo se debió a la falla de Oca, que lo
separó del basamento de La Guajira.
Debido a esta particularidad en su formación, afloran rocas de las
diferentes edades geológicas de las cuales data su formación: por el
occidente, se encuentran yacimientos del Paleozoico e incluso más
antiguos, localizados desde el suroeste de Ciénaga hasta el Mar Caribe,
entre el cabo San Juan de Guía y el río Mendihuaca. Al oeste de Santa
Marta se encuentran esquistos Pre-devónicos, probablemente
Cambro–Silúricos, mientras al sureste se encuentran rocas riolíticas del
Triásico–Jurásico como los yacimientos de la población de Girón
(Santander). Al sur y al norte, cerca de la ciudad de Valledupar y en el
río Ranchería respectivamente, se encuentran sedimentos de origen
Cretácico (Uhlig y Mertins, op. cit.). Al oeste y al norte, la altitud de las
cumbres aumenta moderadamente hasta 1.500 metros sobre el nivel
del mar y luego, a unos 10 y 30 km.; desde el borde norte, el macizo
sube más acentuadamente hasta 3.000 y 4.000 metros sobre el nivel
del mar, respectivamente, conformando una ladera escarpada. A partir
de los 4.000 metros sigue una topografía relativamente suave, de la
que sobresalen, en más de 1.000 metros los Picos Colón, Bolívar,
Simmonds y Reina, entre otros. Hacia el flanco oriental del macizo,
estos picos se deshacen más suavemente en crestas y lomas. (Uhlig y
Mertins, op. cit.).
Por otro lado, la erosión fluvial ha afectado la ladera escarpada entre
los 1.500 y 4.000 metros sobre el nivel del mar, labrando valles
profundos en forma de "V" y produciendo cuchillas de gran altitud
relativa y declives largos y profundos.
3. DESCRIPCION Y CARACTERIZACION DEL SUB-SUELO
CARACTERIZACION GEOTECNICA DEL TERRENO.
La estratigrafía básica del lote en estudio, la conforma un
sistema multicapas, en estratigrafía sinuosa de baja
complejidad. A continuación se muestra una descripción de los
materiales del sub-suelo:
HORIZONTE GEOTECNICO H1:
Definido por depósitos granulares, que corresponden a LIMOS
arenosos, no plástico, de color carmelita. Este horizonte en lo
más profundo, se extiende hasta los 2.6 m profundidad. Del
análisis de resistencia al corte in-situ, se desprende que este
horizonte cumple satisfactoriamente con las especificaciones
establecidas en NSR-10, de tal manera que será tenido en cuenta
como manato competente.
HORIZONTE GEOTECNICO H2:
Por debajo del anterior horizonte hace presencia un manto de
arena, fina, limosa y coloración gris, y, se extiende hasta
promediar los 4 m de profundidad. Su compacidad corresponde
a suelos medio densos.
HORIZONTE GEOTECNICO H3:
La capa que funge de horizonte 3, la define un sistema
multicapa de ARENAS, gruesas a medias, limosas, no plásticas,
de coloración gris y una compacidad alta. Este horizonte, dadas
sus condiciones de resistencia al corte in-situ, se considera como
manto competente.
HIDROGEOLOGIA:
En lo que se refiere a la hidrogeología del lote, es necesario
señalar que en los ensayos de penetración estándar (SPT)
continúa que se realizaron, no se detectó el nivel de aguas
freáticas, que por su ubicación, significa que no se debe
recomendar implementar algún sistema de sub-drenaje
permanente que drene a un pozo de bombeo, todo esto trae
como consecuencia la disminución de la infiltraciones en
probables la base del tanque.
Si durante las excavaciones para fundida de la cimentación, se
detectare la presencia de agua por encima del nivel del apoyo de
la cimentación, se recomienda el uso de bombas de achique y
con ellas desviar el agua hacia sitios seguros; ya que por la
naturaleza y grado de permeabilidad de algunos tipos de
terrenos, si se encuentran saturados, la capacidad portante de
los mismos, disminuye considerablemente.
El parámetro que nos indica la facilidad del agua para circular
horizontalmente por una formación geológica será una
combinación de la permeabilidad y del espesor de su capa, y,
recibe el nombre de “Transmisibilidad “, con lo que conociendo
los espesores y las permeabilidades, podemos estimar la
Transmisibilidad para cada nivel, de modo que estudiando la
posición del nivel freático y multiplicado por su permeabilidad
estimada o calculada, se obtendrían los siguientes valores:
Transmisibilidad= Permeabilidad x Espesor (m2/día o cm2/s)
Por ejemplo:
NIVEL GEOTECNICO H1: (Limo arenoso)
T= 10-3 cm/s x 140 x cm = 0.14 cm2/s
NIVEL GEOTECNICO H2: (Suelo Residual)
T = 10-4 cm/s x 350 cm = 0.035 cm2/s.
ACCIONES SISMICAS.
De acuerdo con NSR-10 se tiene:
Perfil de suelo: D.
Aa= 0.15, Av.= 010
Riesgo sísmico: Intermedio
AGRESIVIDAD DEL MEDIO
En base al análisis de agresividad aplicada en el terreno y el agua
freática, se deduce que se trata de terrenos y aguas no agresivas
al hormigón, por lo que será necesario el empleo de un
hormigón para cimentación y muros que cumpla con las
condiciones de exposición especificada de acuerdo con la
normativa de durabilidad del concreto.
EXPANSIVIDAD.
Por los conocimientos geotécnicos que se tienen de la zona y de
los materiales componentes del sub-suelo, indican que se trata
de terrenos no colapsables ni expansivos, por lo que no se habrá
que tomar ninguna acción especial en este sentido.
RIPABILIDAD Y CONTENCIONES.
Teniendo en cuenta que no se tiene previsto construir sótanos
y/o semisótanos y además, que el plano de cimentación estará
ubicado en la cota -1.00 m aproximadamente, es importante
anotar que los materiales del subsuelo a intervenir para el
efecto, son susceptibles de ser excavados con herramienta
común y/o equipo convencional.
En cuanto a los elementos de contención se refiere, en las zonas
donde exista espacio suficiente, se podrán realizar cortes en
taludes estables inclinados 1H/2V.
A efecto de diseño y cálculo, recomienda adoptar los siguientes
parámetros geotécnicos para la estimación de empujes, en caso
de ser necesario:
Angulo de fricción interna: ø: 36°
Cohesión, C 0.00 kg/cm2
Densidad aparente, Ya= 1.65
Densidad seca, Yd = 1.62
Además, se podrá utilizar una distribución de presiones
triangular, aplicando la ley de Boussinesq.
4. TENSIONES ADMISIBLES. CONDICIONES DE CIMENTACION.
La estimación de la tensión admisible del terreno, se realiza a partir de
datos obtenidos tanto en las labores de campo, como en base a los
resultados de laboratorio.
Analizados todos estos resultados, se estima que la cimentación se
apoyara en la cota (-1.00), donde se encuentra el material arenoso, y,
que en consecuencia utilizaremos una cimentación superficial,
procederemos de esta manera a evaluar la capacidad portante del
terreno.
A fin de evitar asentamientos diferenciales excesivos, se recomienda
una cimentación directa, mediante zapatas individuales, apoyadas
sobre el terreno arenoso, empotradas en los suelos arenosos a una
cota de - 1.00 m, medidos con respecto al nivel actual del terreno,
calculados para transmitir al terreno de apoyo una tensión admisible
de 18.0 ton/m2.
Con lo anterior y dada la naturaleza del terreno sobre el que se
cimentara (tipo granular), los asentamientos transmitidos son
admisibles por la estructura. Se ha calculado un asentamiento absoluto
de 18 mm y una distorsión angular inferior a 0.002.
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
A solicitud de la CONSTRUCTORA ALMARO S.A.S, hemos realizado la
comprobación de la capacidad portante del subsuelo de un lote
ubicado en jurisdicción de Santa Marta, donde se adelanta la
construcción de un conjunto cerrado de viviendas de 2 pisos. El sitio
en general muestra una topografía relativamente plana con una
pendiente de ±3% aproximadamente; colmada de materiales de
construcción ; mediante la ejecución de sondeos mecánicos y ensayos
de laboratorio pertinentes, al igual que la inspección del lote nos
indican que el subsuelo está caracterizado por: tres (3) depósitos y,
definidos respectivamente así: Horizonte 1: Caracterizado por un
manto de limo arenoso, no plástico, compacto. Se extiende hasta 2.6
m de profundidad. Horizonte 2: Representado por una franja,
conformada por una arena, fina, limosa, no plástica, de compacidad
media, por ende con capacidad de carga. Horizonte 3: Lo representa
una franja espesa, que se extiende más allá de los 8 m. definida por
arenas, gruesas a medias, limosas, no plásticas, de coloración gris, de
una aceptable a buena capacidad de resistencia al corte in-situ.
De la hidrogeología del lote, se destaca la no presencia del nivel de
aguas freáticas dentro de la profundidad estudiada, y, por ello se
espera que este fenómeno no incida en la capacidad de soporte del
suelo y durante la etapa de construcción de la cimentación. De
acuerdo con la Norma NSR-10 no es necesario aplicar o implementar
acciones especiales para el efecto.
En base a los análisis de agresividad ejecutados en el terreno, se
deduce que se trata de terrenos y aguas no agresivas al concreto, por
ello se recomienda utilizar cemento portland normal.
Las excavaciones para cimientos se podrán realizar en taludes
verticales sin protección, utilizando en ello herramientas
convencionales. Toda excavación que supere 2.5 de profundidad,
deberá ser protegida y apuntalada.
En lo tocante a la cimentación y para evitar asentamientos
diferenciales excesivos, se recomienda realizar una cimentación
superficial, mediante zapatas individuales y/o combinadas,
empotradas en el terreno, hasta 1 m de profundidad. También, se da la
alternativa de utilizar una cimentación con base en losas de
cimentación. Toda estas alternativas se pre-dimensionaran, para
transmitir una tención admisible de 18.0 Ton/m2. Los asentamientos
absolutos no superan los 10 mm y una distorsión angular menor de
0.002, admisibles por la estructura.
6. ANEXOS.
ANEXO 6.1.
PLANO DE LOCALIZACION DEL LOTE
UBICACIÓN GLOBAL DEL LOTE
ANEXO 6.2.
PLANO DE LOCALIZACION DE SONDEOS
ANEXO 6.3.
MAPA GEOLOGICO NACIONAL Y ENCUADRE
DE LA ZONA DE ESTUDIO
ANEXO 6.4.
COLUMNAS LITOGRAFICAS DE LOS
SONDEOS
ANEXO 6.5.
ENSAYOS DE LABORATORIO
ANEXO 6.6.
PERFILES GEOTECNICOS
ANEXO 6.7
DECLARACION DE CUMPLIMIENTO
NORMATIVA VIGENTE.
JORGE LUIS GURESSO PEÑA, como redactor de informes geotécnicos para
proyectos de cimentación, para lo cual me capacita mi titulación de Ingeniero
Civil escrito en el Consejo Profesional del Atlántico bajo el número 6728,
CERTIFICA
Que las características técnicas de la maquinaria empleada para la
realización de los trabajos de campo del informe geotécnico son acordes a los
requerimientos técnicos de las normas de ensayos empleadas. Los ensayos
de campo son siempre realizados por personal que posee calificación y
experiencia necesaria para realizarlos, Y para que conste a los efectos
oportunos, firmo el presente en Santa Marta a los 18 días del mes de marzo
de 2014.
ANEXO 6.8.
DETALLE DE LA CIMENTACION
RECOMENDADA
ANEXO 6.9.
CÁLCULO Y EVALUACION DE TENSIONES
ADMISIBLES.
VI.9. Tipología de cimentación admisible.
Aquí realizaremos un análisis de interacción terreno-
estructura, considerando un sistema de cimentación
basado en zapatas individuales, descansando sobre el
material del horizonte H1 a la cota de – 1.00 m. Esta
tipología de cimentación se considera óptima atendiendo
a los parámetros del modelo geotécnico resumidos en la
tabla 3 y a las cargas que trasmitirá la futura estructura al
terreno, resumidas en el cuadro No.1
Análisis de la cimentación.
El método general presentado en el presente trabajo,
consiste en determinar un valor de tensión vertical
admisible de servicio (qs) como parámetro de cálculo de
futura cimentación, cuyo dimensionado verifique el estado
limite ultimo de hundimiento y el estado límite de servicio.
Para ello, se ensayaran hipotéticos dimensionados bajo la
columna de esfuerzo axil medio promedio probable para
una zapata central genérica de la estructura. Tanteándose
de esta manera varios valores de qs. El mayor valor de qs
que verifique el estado limite ultimo de hundimiento
(criterio F = ϒR≥ 3) implicando un asentamiento absoluto
(s) tolerable para la estructura (criterio s≤ 25mm para
terrenos homogéneos) se interpretara como valor de
tensión vertical admisible en servicio optima y en
consecuencia será el parámetro de cálculo recomendado.
Descenso de cargas de cargas en cimentación. Estimación.
Para calcular el valor de carga axil de una columna central
genérico de la estructura, se estimara mediante un peso
genérico de losas o pisos de 8.00 kN/m2 y una modulación
de columnas de 5 m:
Cuadro 1: Cargas estimadas en columna central
Peso por piso 8.00 kN/m2
No. de pisos 2
Separación entre columnas 5 m
Área de influencia 25 m2
Peso total de los pisos 100 kN
Carga (Muerta) axial neta en columna 200.00 kN
Cuadro 2: Datos básicos de cimiento tipo en análisis.
Tipología de cimentación: Aislada
Ancho de Zapata 1.00 m
Largo del cimiento (L) 1.00 m
Canto estimado del cimiento 0.60 m
Prof. Desplante del cimiento, Df. 1.20 m
Área de cimentación efectiva 1.00 m2
Carga axial, N1 200 kN
Peso propio del cimiento, N2 38.8 kN
Carga axila total (Nt = N1+N2) 238.8 kN
Tensión vertical de servicio 17.6 kN/m2
Modelo geotécnico.
Para el efecto se asume los parámetros geotécnicos para
el nivel de apoyo D f = 1.20 m resumido en el cuadro 3.
Dichos parámetros se obtienen, bien por estimación, bien
por medida directa en ensayos de laboratorio o bien por
correlaciones empíricas muy usadas en la ingeniería de
suelos, con el ensayo de penetración estándar (SPT).
Cuadro 3: modelo geotécnico para el nivel Df = 1.20 m
Valor característico del ensayo NSPT 25 (**)
Peso específico natural (Ƴ, kN/m3) 18.00
Peso específico saturado (ϒsat, kN/m3) 14.50
Angulo de fricción efectivo, ɸ° 34°
Cohesión efectiva (C´, kPa) 00
Cohesión seca, (Cu, kPa) 00
Módulo de elasticidad (E, kPa) 21448.00
Coeficiente de Poisson, √ 0.35
Profundidad nivel freático -3.70 m
Tensión efectiva a nivel de cimentación (Σz, kPa)
Tensión total a nivel de cimentación (Σz, kPa)
Cota de cimentación, Df 1.20 m
Horizonte de apoyo H1
Profundidad capa rígida Espacio semi-infinito
Estado Límite ultimo de hundimiento.
Las fórmulas matemáticas que utilizaremos en este
informe para el cálculo de la capacidad portante, son las
de reconocidos autores, tales como Terzaghi, Skempton,
Vesic, etc. Los resultados de esas formulaciones, tomando
como datos de partida los parámetros Geomecánicas del
cuadro 3 y las estimaciones sobre cargas y cimentación del
apartado 6.2, se expresan en el cuadro siguiente
Cuadro 4: Tensión admisible al hundimiento
Condiciones de análisis Drenada
Carga de hundimiento, Ph, kN 45.6 kN
Carga admisible bruta, Pa, (kN √r = 3) 18.0 kN/m2
Factor de seguridad resultante, F 3.04
Criterio F≥ 3 Cumple
Estado Límite de servicio. Asentamientos esperados.
El cálculo de asentamientos se basa en las ecuaciones del
método elástico, atendiendo las teorías de tensiones de
Steinbrenner (1936). Esta metodología de cálculo equivale
a asumir un espesor de terreno compresible bajo la cota
Hb= 2B (B ancho del cimiento) que corresponde al límite
inferior del bulbo de presiones de la cimentación sometida
a análisis. Puede verificarse mediante soluciones elásticas,
que el valor de la tensión vertical efectiva en el límite
inferior del bulbo está alrededor del 10% de la tensión en
el punto de aplicación. Los resultados de estas
formulaciones, tomando como datos de partida los
parámetros Geomecánicas del cuadro 3 y las estimaciones
sobre la cimentación del cuadro 2, se expresan en el
siguiente cuadro.
Cuadro 5: Entidad de los asentamientos bajo carga de 300
kN/m2
Asentamiento en el centro, (Sc, mm ) 10.00
Asentamiento en los bordes, (Sb, mm) 13.00
Asentamiento medio cimiento flexible (Sf, mm) 15.00
Asentamiento medio cimiento rígido (Sr, mm) 12.90
Criterio (Sr < 25 mm) Cumple
Notas: Dado un valor calculado de asentamiento en el
centro Sc.
Asentamiento absoluto cimiento flexible: SF = 0.84 SC
Asentamiento absoluto cimiento rígido: SR = 0.93 SF
Por lo tanto, bajo una carga de servicio de la cimentación
de 300 kN/m2 se obtiene un asentamiento absoluto de
zapata rígida de 12 mm, valor que se considera aceptable.
Según las tablas de Bjerrum (1963) y para suelo
homogéneo un asiento absoluto de 15 mm proporciona
distorsiones angulares (giros en los nudos de la estructura)
bajo el límite máximo admisible 1/500 (corresponde al
límite de distorsión angular en edificio en donde no se
permite grietas).
ANEXO 6.10.
REPORTE FOTOGRAFICO
REGISTRAMOS SITIO SONDEO SP- 01
REGISTRAMOS SITIO SONDEO SP- 02