Post on 23-Dec-2015
DISEÑO DE LA CAPTACIÓN
QMÁXIMO = 0.5 m3/seg
QMEDIO = 0.00216 m3/seg
QREQUERIDO = 0.00102 m3/seg
LONG. DE AZUD = 4 m
1.- PREDIMENCIONAMIENTO DE LA VENTANA DE CAPTACIÓN (como vertedor en época de estiaje)
fórmula de Francis
b
Q = caudal en m3/s 0.00216
b = anchura de la cresta del vertedor en (m) 0.4 h 0.021
h = carga sobre el vertedor en (m) 0.021
n = número de contracciones 2 0.4
Qdis 0.002203
2.- CÁLCULO DE LA VENTANA DE CAPTACIÓN (como orificio en máxima avenida)
Qreq = 0.5 m3/s
Cd = 0.6 coef. de descarga para orificios
b = 0.4 m
g = 9.81 m/seg2
Hc = 0.15 m
Calculando Hr
Hr = 0.835 m
Hr = 0.3 m (asumido)
Dimensiones de la Ventana:
h = 0.15 m
b = 0.4 m
3.- DIMENSIONES DEL AZUD Y COMPUERTA DE LIMPIA
P = ho + Hr altura del azud
ho = 0.5 m
Hr = 0.3 m
Altura del Azud
P = 0.8 m
P = 1.1 m Asumimos
2
3
atanven h10nh
b84.1Q
2
3
c2
3
r HH*g*2*b*Cd*32
Qreq
Dimensiones de la compuerta de limpia
H = 1.1 m
B = 0.4 m
Caudal de Máxima Avenida Q= 0.5 m³/seg
Ancho del Azud B= 4 m
Compuerta limpia b'= 0.6
Ancho del Vertedor b= 0.5 m
Nº de contracciones laterales n= 1
Altura de carga de las aguas sobre el azud H1=
Coeficiente de Gasto (Manual de c= 2.2 (por su perfil cimacio y por ser de concreto)
Hidraulica-J.L. Gomez Navarro)
Altura de sedimentos = 0.5 m
Altura de la ventana de captación = 0.15 m
Ho= 0.65
* Cresta del Azud Agua Arriba
(Ec. De Francis)
Altura máx. de aguas sobre la cresta del Azud
Tanteando: L= 4
Q= 0.5 m³/sg
H1 = 0.6480 m Q= 0.5 igual
* Velocidad de acercamiento:
V = 0.096300695416 m/seg
* Cálculo de h
h = 0.000472672 m
* Altura máxima sobre la cresta del azud (Ataguia)
HT = 1.30 m
Q
A A
B=4.00m
Ventana de Captación
Canal de Limpia
2
3
210
2
2
11
HHgB2
QH
10nH
bcQ
01 HHBQ
V
g2V
h2
hHHH T 10
Cálculo de la velocidad al pie del azud
= 1.30 m (Condición mas crítica)
V2 = 5.05 m/seg
Cálculo del tirante antes del resalto (H2)
Por continuidad:
A= H2 * 0.5
H2 = 0.19812 m
* Cálculo del Tirante aguas abajo (H3)
H3 = 0.920 m
* Nivel del perfil del azud aguas abajo
máximas crecidas (H+0.50)
HT2 = 1.42 m
* Cálculo de la longitud de Escarpe (L)
Según Schokolitsch:
C = 2
Donde: H=Ho+H1+H2 H = 1.496
L = 1.50 m
Según Lindquist:
L = 3.610 m
Según Becerril:
L = 1.981 m
HT
H1
H3
H2
Ho
Cabeza
Escarpe
Contraescarpe
AZUDFrente
Q
CORTE A-A
Ataguia
T2 gH2V
2V*AQ
gHV2
4H
2H
H 222
222
3
50.0HH 3T2
21
H.C.612.0L
)HH(*5L 23
2H*10L
Entonces, comprobando:
F = 3.6 < 4
(salto oscilante-régimen de transición)
Por lo que escogemos el valor máximo de los calculados anteriormente, el que sería:
L = 1.50 m próximo a 1.50 m
Geometría del perfil aguas arriba de la cresta vertedora para paramento vertical ó con talud 1:3
Altura de agua en máxima avenida Hd = 0.6480176
Hd = carga de diseño
= 0.34345
= 0.15164
= 0.08165
= 0.18339
R1 - R2 = 0.19181
Se tiene que hacer una verificación utilizando la formula de FROUDE, en el caso de que resulte F<=4, se escogerá el valor máximo de los anteriormente calculados, pero en el se hara uso de la fórmula:caso de que F>4,
X
Xc=0.283Hd
Y
X
Y
Yc=0.126Hd
Vert
ical
R2=0.234Hd
R1=0.530Hd
R1-R2=0.296Hd
3H*5L
21
2
2
H*g
VF
Hd530.0R 1
Hd234.0R 2
Hd126.0Yc
Hd283.0Xc
El diseño se efectua considerando el siguiente esquema:
Yc/Xc = 0.4452297
Tan Ɵ= 0.4771851
Ɵ= 24
Sen Ɵ= 0.4067
Ro= 0.247 m
Aguas abajo:
Y= 0.7258 X^1.85
X Y leyenda
0 0.000 línea de mampostería
0.1 -0.010 cara superior
0.2 -0.037 cara inferior
0.3 -0.078
0.4 -0.133
0.5 -0.201
0.6 -0.281
0.7 -0.374
0.8 -0.478
0.9 -0.595
1 -0.723
1.1 -0.862
1.2 -1.013
DETERMINACIÓN DEL PERFIL DEL AZUD
Derivando la expresion que define el perfil del cimacio, obtenemos la pendiente de la recta que define la tangencia en PT.
Y= 0.7258 X^1.85
dy/dx= 1.85*(0.7258) X ^0.85
dy/dx=
Tan ᾳ 1.34273 X ^0.85
Tan ᾳ
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4
-1.200
-1.000
-0.800
-0.600
-0.400
-0.200
0.000CREAGER
0.6 m
001.2
1.1
0
85.0
85.1
HdX
*5.0Y
Xc
YcTandonde
sen
YcXcRo 1
22
:2
Tan ᾳ 0.87
Acr Tan ᾳ = 0.87
ᾳ = 40.69
Hallando el Radio:
R= 0.2
Sen ᾳ
R= 0.3067 m
Secc
ión
de c
on
trol
1.2 1.50
0.65
1.1 0.920177941706176
0.1981212886151
CÁLCULO DEL DIÁMETRO DE PIEDRAS DE LA ESCOLLERA
* Diseño Hidráulico Sviatoslav Krochin
Donde :
k = coeficiente para piedras esféricas. Se considera igual a: 0.86 y 1.20 para la
velocidad mínima y máxima de arrastre, respectivamente.
g = aceleración de la gravedad
Wa= peso volumétrico del agua (Kg/m³)
Wp= peso volumétrico del material que forman las piedras (Kg/m³)
D = Diámetro de una esfera equivalente a la piedra
v = volumen de la esfera
Wa = 1000 Kg/m³
Wp = 2700 Kg/m³
D = 0.4 m
g = 9.81 m/seg²
Kmax= 0.86
Kmin = 1.2
V.CRIT min = 3.14 m/seg
V.CRIT max = 4.38 m/seg
V.CRIT min > V. de acercamiento
Ok!
CÁLCULO DE LAS ALAS DE LA CAPTACIÓN
El ala de la captación dependen básicamente de la topografía y del régimen de flujo
que tiene el río (turbulento, laminar). Para el caso del proyecto se adoptó una longitud de
1.5m, debido a que los muros de encauzamiento de la captación esta junto al talud, que
viene hacer roca.
L = 1.2 m
al igual que el ángulo de inclinacion del ala, generalmente es 12º30', en éste caso también
estará en función de la topografía del terreno; por lo cual asumimos un ángulo de 15º
CÁLCULO DE LA LONGITUD DE LA ESCOLLERA
Para el cálculo de la escollera tomamos como referencia la fórmula empirica dada por:
Escollera aguas arriba
Lesc = 3*H1 Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jesús Ormachea C.
Lesc = 1.9 m
Escollera aguas abajo
Lesc = 1.8*D Curso de Irrigaciones Doc. Ing. Civil Jesús Ormachea C.
donde: D = diámetro del enrocado
Db = altura comprendida entre la cota de la cresta del barraje y la cota
del extremo aguas abajo
q = caudal por metro lineal del vertedero
C = coeficiente de Bligh C = 9
Lesc = 0.72 Lt = -0.59654485567
asumidos Lesc = 1 m Lt = 1.2 m
Cauce natural
l=Longitud del tanque
Piso de tanqueElev. Pt
Colchón
dcH
P
Secc
ión
de c
on
trol
1
2 3
45
6 7
8
xD
D*Wa
WaWp*g*2*kCRIT.V
6
³Dv
cb Lq*D*C*67.0Lt
VERIFICACIÓN ESTRUCTURAL Y VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LA PRESA
Peso específico del Concreto = 2.4 Tn/m³ Diagrama de la Captación
a = 0.3
b = 1.1
c = 1.2
d = 0.5
e = 0.5
f = 1.5
g = 0.5
1.- Determinar el centro de Gravedad de la presa.
MOMENTOS C/R A EXTREMO DER.
SECCIÓN W (peso) DIST. c/r a OMOMENTO DISTANCIA MOMENTO
Wi * X VERTICAL Wi * Y
A 0.79 0.15 0.12 1.55 1.23
B 3.60 1.50 5.40 0.75 2.70
C 1.58 0.70 1.11 1.37 2.16
D 0.60 0.25 0.15 0.25 0.15
TOTAL 6.58 6.78 6.24
PUNTO DE APLICACIÓN DE LA RESULTANTE:
Xc= Wi * X 1.0 m Yc = Wi * Y 0.95 m
W W
2.- Determinación de la excentricidad de la presa vacía si se produce un sismo.
con una aceleración de la gravedad de 0.5 veces de la fuerza de gravedad.
(a=0.05*g)
Fs=W/g*a cha a izquierda) …..(a)
donde:
Fs: l sismo = ?
W: = 6.576 Tn
g: = 9.8 m/seg²
a: ravedad = 0.05 g
Fs = 0.033551020408163
Si W.m1-Fs.Y = 0 …(b)
Reemplazando (a) en (b):
m1 = 0.05.Y = 0.0474635036 m
De la figura:
Xe = e + b/2
e = Xn - b/2 …( c )
Donde "e" viene a ser la excentricidad
Así mismo:
XR = m1 + X … (d)
XR = 1.0781204379562 m
Reemplazando (d) en ( c )
e = (m1+ X) - b/2
e = -0.4 m
a
b
c
B
C
A WA
WB
WC
d
e f
g
D
m1
e
L
Fs
WFr
Y
x
B/2
B/2
Verificación
B= 3
B/3 < B/2 - m1 < 2/3B
1.00 < 1.45 < 2.00
OK! pasa por el tercio central
3.- Determinación de la resultante de la fuerza de la presa y del agua cuando se
produce la máxima avenida del proyecto actuando verticalmente.
p.e. del Agua 1 Tn/m³
H1 = 0.6480176255 m
H2 = 0.1981212886 m
H3 = 0.9201779417 m
MOMENTOS C/R A EXTREMO DER.
SECCIÓN W (peso) DIST. c/r a OMOMENTO DISTANCIA MOMENTO
Wi * X VERTICAL Wi * Y
A 0.792 0.150 0.119 1.550 1.228
B 3.600 1.500 5.400 0.750 2.700
C 1.584 0.700 1.109 1.367 2.165
D 0.600 0.250 0.150 0.250 0.150
1 0.194 0.150 0.029 2.424 0.471
2 0.508 0.600 0.305 1.582 0.803
3 0.839 2.375 1.992 1.269 1.064
TOTAL 8.117 9.103 8.581
PUNTO DE APLICACIÓN DE LA RESULTANTE:
Xc= Wi * X 1.12 m Yc= Wi * Y 1.06 m
W W
0.65
1.1
Verificación
B = 3 0.5
B/3 < Xc < 2/3B
1.0 < 1.1 < 2.0
OK! pasa por el tercio central
4.-Cálculo de las subpresiones, valor total y punto de aplicación.
Sección Datos Área Sp X Sp.X
A SPA B/2 SPA-B/2
B SPB 2/3B SPB-2/3B
1.74802
H1 = 1.75 m
H2 = 0.50 m
H3 = 0.50 m
Xa = 1.50 m
Xb = 2.00 m
B = 3.00 m
1.00 Tn/m³
P1 = 1.75 Tn / m²
P2 = 0.50 Tn / m²
Sección Área Sp X Sp.X
A 1.01 1.01 1.50 1.51
B 2.51 2.51 2.00 5.02
3.51 6.52
X' = 1.86 m
a
b
c
B
C
AWA
WB
WC
d
e
f
g
D
H1
3
2
1
H2 H3
Agua
H1Presa
X'
B
SPA
SpSPB
Xa=B/2
P1=*H1
P2=*H2
H1 -H2 )
BHBH 22 32
32
33
22
1. 2121
BHHBHH
AGUA
BX b 3
2
5.-Cálculo de las Fuerzas horizontales
Para el cálculo de la resultante de las fuerzas horizontales, se considera:
5.1 En el sentido del río
a) El empuje Hidrostático (E1) (Avenida del proyecto)
2.53 Tn
Su linea de acción (L.A.)
0.75 m
Con respecto a la base
b) Empuje de aguas por sismo (E2)
1.37 Tn
a=aceleración sísmica de 0.05g a 0.07g Su línea de acción (L.A)
0.96 m
c) Empuje adicional por sedimentos (E3)
= 0.0625 Tn
= 0.5 Tn/m³
La altura H2 del sedimento se mide con el muestreador
H2 = altura de sedimento de asolves integrador de profundidades.
modelo VS - DH -48
Su línea de acción
0.17
d) Empuje adicional del suelo (E4)
0.1
0.8
0.17
e) Empuje adicional por la aceleración de la masa de concreto de la presa (Es)
Es = 0.05*W 0.33
LA = Y
W = peso de la presa 0.95
5.2 Las fuerzas que se oponen al sentido del río
En él, se consideran:
a) Peso de la losa de contraescarpe (zampeado)
1.80 H4 = 0.20
V = (e.L)*1 0.75 H5 = 0.92
H6 = 0.40
WLCWLOSA CONTRA ESCARPE = *V
H6
4/3*H1
1/3*H2
1/3*H3
1/3*H1
E'''
eE'
Wlosa
E''
Wagua H5
H4
E
E5
Y'YRH
E4
E3
E1
E2
E2 = 0.555*a*g*(H1)^2 =
LA = (4/3p)*(H/g) =
211 H
21
E
3H.A.L 1
agua.e.p
sedimento p.e.'
5.0'
H'*21
E 223
3.. 2HAL
suelo del altura H
agua.e.p
suelo.e.p"
8.0"
H"21
E
3
234
3.. 3HAL
b) Peso del agua sobre el contraescarpe
0.55915
2.35574
Éste peso generará un empuje contrario donde considerando un coeficiente
de fricción entre la losa y el material de relleno debajo de la losa es f=0.28
El empuje será: (cuña) F = fN = 0.66
Empuje Hidrostático (E")
0.019626022501259 altura de agua después de la presa p.e. agua
0.066040429538375
Empuje del suelo (E''')
0.064
0.8
Empuje contrario total (Ec)
= 0.74
Punto de aplicación de la resultante total:
Empuje Y E.Y
E1 2.527 0.583 1.472
E2 1.374 0.742 1.020
E3 0.063 0.167 0.010
E4 0.100 0.167 0.017
E5 0.329 0.949 0.312
- Ec -0.743 0.500 -0.372
3.649 2.459
YRH = 0.67
6.- Determinación de la resultante, magnitud, ubicación de la excentricidad
para la presa llena
Se toma en cuenta la quinta verificación:
0.67
De la figura tomando momentos con respecto a "O"
YRH = 0.67
E = 3.65
W = 8.12
Sp = 3.51
X = 1.03
X' = 1.86
Y' = 0.67
B = 3.00
XR = 1.08
mXXWRHYEmSp
mXBB
XWRHYEmSp
mXB
mXB
e
mXX
pero
eB
XWRHYEmSp
XB
e
Mo
R
R
''.
'22
'.
'2
'2
'
'
0'2
'.
2'
0
c.g.
C
X
FR
XR
e'SP
Río
YRH
B/2
E
W'
m
O
X'
Wac*f'E
24H21
"E
4H*31
.A.L
'''"' EEEEc
2L
*HHV* agua escarpe contra losa W W 54ac
2L
*HH*1*L*2
HH escarpe contra sobre aguas W W 54
54ac
26H''21
"E
*8.0''
= 0.42
m = 1.99
Realizando operaciones se obtiene "m" de (A)
Luego:
1.6343259288
B/3 < e' < 2/3B
1.00 < 1.63 < 2.00 Ok!
Por lo que la resultante debe estar dentro del tercio central y la presa será ESTABLE mas aún si se considera
a todos los efectos desfavorables, o sea que en el mismo momento se produce la máxima avenida de proyecto.
En este instante también se produce un sismo con el grado de aceleración de 0.05g, actuando de manera hori-
zontal de derecha a izquierda o sea en el sentido del empuje horizontal máximo.
7.- Determinación del coeficiente de seguridad al volteo
1.68
Para el caso y recurriendo a la figura anterior, se toman los momentos con respecto a la arista "P"
15.07
W=peso de la presa mas agua
X=distancia del punto de aplicación a "P"
8.98
Donde:
E = Empuje total horizontal
YHR = Distancia vertical del E c/r a "P"
Sp = Empuje de Subpresión
X' = Distancia horizontal de Sp c/r a "P"
mXXWRHYEmSp
mXBB
XWRHYEmSp
mXB
mXB
e
mXX
pero
eB
XWRHYEmSp
XB
e
Mo
R
R
''.
'22
'.
'2
'2
'
'
0'2
'.
2'
0
c.g.X
SP
YRH
E
W'X'
P
e' = (B/2)-X'+m ……. (excentricidad) =
)dadexcentric i.........(m'X2B
'e
X'*WMe
'X.SpY.EMv RH
volteode momento
destabilida de momento
Mu
MeC
C
v
v
Si coeficiente de volteo esta entre:
1.5 < Cv < 3 No se producirá volteo
1.5 < 1.68 < 3
Ok!
8.- Coeficiente de seguridad al "Deslizamiento"
Para la determinación de éste coeficiente se considera el caso más desfavorable o sea
el efecto combinado de los esfuerzos de fricción y corte y esta dado por la fórmula:
17.96
Donde:
f'c = Resistencia del concreto (Kg/cm²) = 210.00
W' = Peso de la presa + agua (Tn) = 8.12
Sp = Fuerza de la subpresión (Tn) = 3.51
f = Coeficiente de fricción = 0.55
q = 0.1f'c (resistencia al corte con que se construye la pr (Tn/m²) = 21.00
B = Ancho total de la presa (m) = 3.00
L = 1.0 ml de la presa (m) = 1.00
E = Empuje horizontal total (Tn) = 3.65
Valores de Coeficientes de fricción (Valores del hormigón sobre suelo húmedo)
Apoyo F
Roca 0.6 - 0.7
Grava 0.5 - 0.6
Arena 0.4 - 0.5
Limo 0.3 - 0.4
Arcilla 0.2 - 0.3
Si Cd>4 no se producirá deslizamiento
Para bajar "q" se trabaja con f'c menor
Sp
E
W'Roca
Concreto
De acuerdo a ello se diseñandientes de sujeción
Sección o zona de deslizamientoB
'..
'.
XSpRHYE
XWCv
EL.B.qfSp'W
Cd
CÁLCULO DEL CANAL ADUCTOR AL DESARENADOR
DATOS:
b = 0.5 m
Ht = 1 m
h = 0.15 m
Cd = 0.6 para orificios
g = 9.81 m/seg2
Qdis = 0.1868576 m³/seg
Pendiente del canal. S = 0.0035 m/m
Material del canal aductor. Concreto con n = 0.013 (Manning)
Plan Meris
M.E.H
z = 0 Talud (canal rectangular)
m = 2 relación fondo altura
b = f además
f = m * a = 2a
A = 2a² área
P = 4a perímetro mojado
R = a/2
reemplazando los valores, calculamos el valor de "a"
a = 0.28 reemplazando valores :
Y = 0.28 m P = 1.108 m
b = 0.55 m R = 0.138 m
A = 0.15 m2 V = 1.218 m/s
0.48 0.28
0.55
CANAL ADUCTOR DEL DESARENADOR
2
3
T2
3
Tdis HhH*g*2*Cd*b*32
Q
22 zz1*2m
nS*R*A
Q2
1
3
2
DISEÑO DEL DESARENADOR
DATOS UNIDAD Diseño
Q=Caudal de diseño m3/s 0.187
W (Velocidad de Sedimentación) según Arkhangelski m/s 0.054
B' (Ancho del canal aductor) m 0.55
D (Diámetro de partícula a sedimentar) mm 0.500
1.800
B (Ancho del Desarenador) m 1.500
H (Altura del Desarenador) m 1.000
Área de la sección del desarenador
área=B*H m2 1.50
Velocidad crítica de flujo a sedimentar
V= A*SQR(M) m/s 2.01
Velocidad en el desarenador
Vd = 0.12
Tiempo de sedimentación
T = H/w seg 18.52
COMPONENTE Normal de Turbulencia u < W
U= (0,132*V)/(RAIZ(H)) (según Velikanov) m/seg 0.02 Ok!
U= V/(5,7+2,3*H)(según I.V.Egiasarov) m/seg 0.02 Ok!
U= V/(6,6*H^0,75)(según F.F.Gubin) m/seg 0.02 Ok!
Longitud del Canal
L = hV/(W-u)
L1 m 5.66
L2 m 5.54
L3 m 6.03
Verificación del tiempo (TL) seg 2.81
seg 2.75
seg 3.00
Verificación del tiempo de caída(Tc) seg 26.21
seg 25.64
seg 27.92
Longitud de la cámara de Sedimentación
L= K*(H*V/W) K L
K (SOKOLOV) 1.18 2.62
K (ISHIBASHI) 1.5 3.33
K (KROCHIN) 1.2 2.67
Por Arkagelski
L=V*H/(W-0,04*V) 2.44
Cálculo de la longitud de transición
LT=(B-B')(2*Tan(12,5)) m 2.1
Longitud de transición= m 2.1
Longitud del sedimentador= m 2.9
Base del desarenador= m 1.5
Alto del desarenador= m 1.0
M (coeficiente de velocidad según Krochin y Rossel)
DISEÑO DE VERTEDOR DEL DESARENADOR
ecuación de Dominguez
Donde:L = Longitud del vertedero lateral 0.15Q = Caudal de excedencias:
Q = 0.187 - 0.012Q = 0.175 m³/segg = aceleración de la gravedad g = 9.81H = Altura de carga en el vertedor H = 0.05Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64
El valor de C varía entre 0.45 - 0.7, dependiendo de las características de entrada
Qd = 0.003 1.5 a = 0.6 mh1 = 0.05 m
A = 0.975 m2
= -0.00006
ITERANDO LOS VALORES SE TIENE:
n H A Q1 - 0.05 0.975 0.175 0.003 0.152 -0.00006 0.0499 0.97491 0.1780 0.003 0.15003 -0.00006 0.0499 0.97482 0.1812 0.003 0.15004 -0.00006 0.0498 0.97473 0.1843 0.003 0.15005 -0.00006 0.0498 0.97463 0.1875 0.003 0.1500
bancho del vertedor
Δh ΔQ ΔL
23
d h*L*Cd*g2*32
Q
22
d
A*gA
b*Q
Q*QH
H
b*haA 1
ENTONCES AHORA TENEMOS :
ΔL = 0.15
n = 4
L = 0.75 m
= 0.20
= 0.75
H
L
23
d h*L*Cd*g2*32
Q
'LL*nL
DISEÑO DE VERTEDOR DEL DESARENADOR
ecuacion de Dominguez
Donde:L = Longitud del vertedero lateral 40.00Q = Caudal de excedencias:
Q = 27.000 - 12Q = 15.000 m³/segg = aceleración de la gravedad g = 9.81H = Altura de carga en el vertedor H = 0.10Cd = Coeficiente de descarga Cd = 0.64
El valor de C varía entre 0.45 - 0.7, dependiendo de las características de entrada
Qd = 2.391 10 a = 2 mh1 = 0.10 m
A = 21 m2
= -0.00850
n H H A Q I- 0.10 21 15.000 2.391 40.00
1 -0.00850 0.09150 20.91501 17.391 2.092 40.002 -0.00878 0.08273 20.82726 19.483 1.799 40.003 -0.00860 0.07412 20.74122 21.282 1.526 40.004 -0.00811 0.06601 20.66009 22.807 1.282 40.005 -0.00743 0.05858 20.58580 24.089 1.072 40.006 -0.00666 0.05192 20.51917 25.161 0.894 40.007 -0.00589 0.04603 20.46030 26.055 0.747 40.008 -0.00515 0.04088 20.40877 26.802 0.625 40.009 -0.00448 0.03639 20.36393 27.427 0.525 40.00
bancho del vertedor
Q
23
d h*L*Cd*g2*32
Q
22
d
A*gA
b*Q
Q*QH
H
b*haA 1
ENTONCES AHORA TENEMOS :
ΔL = 40.00
n = 7
L = 320 m
= 0.10
= 0.00
H
L
23
d h*L*Cd*g2*32
Q
'LL*nL