Post on 03-Mar-2016
DISEO DE PLACA BASEPLACA BASE 12 con MUY MAXDE ACUERDO CON LAS ESPECIFICACIONES AISC-LRFD-2005
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53d = 35.4 cmbf = 20.5 cm tf =
Dimetro de anclas a utilizar =
Resistencia del concreto del dado, f'c =EJE xMux
Muy VuxEJE y
PASO 1:CARGA AXIAL Y MOMENTOS DE DISEO Vuy(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo)
18163 Kg 64091 Kg-cm 373 Kg-cmOJO 710 Kg 3440 KgNo aplica para carga axial de tensin.
PASO 2:PROPONER DIMENSIONES TENTATIVAS DE LA PLACA BASE
= 43 cm N = 45 cm= 28.1 cm B = 30 cm
t = cm
PASO 3:DETERMINAR LAS EXCENTRICIDADES EQUIVALENTE Y CRTICA
6000 kg/cm
3.52866 cm20.9864 cm
Enfoque de diseo para Enfoque de diseo paraMomento pequeo Momento pequeo
18.7 cm 11.2177031 134.58 28224
OK
tw =
Esfuerzo de fluencia de las anclas, Fy =Esfuerzo de ruptura de las anclas, Fu =
Pu = Mux = Muy =Vux = Vuy =
N > d + 2(2xdancla)B > bf + 2(2xdancla)
qmax x = (fp max)(B) = (f*c)(B) = qmax y = (fp max)(N) = (f*c)(N) =
ex = Mux/Pu ex = ey = Muy/Puecrit x = N/2-Pu/[2(qmax x)] ecrit x = ecrit y = B/2-Pu/{2[(f*c)N]}
ex ecrit x ey ecrit y
fx = N/2 - 2(dancla) = fy = B/2 - 2(dancla) =(fx+N/2)2 = 2Pu(e+fx)/qmax x = (fy+B/2)2= 2Pu(ey+fy)/qmax y =
PASO 4:
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53 Se utiliza enfoque de diseo para Se utiliza enfoque de diseo paracm Momento pequeo por tanto: Momento pequeo
1.68 cm 41.2 cmN-2ex
1.9 cm 37.9 cm25304080 Para tener equilibrio rotacional en este Para tener equilibrio rotacional en este
250 kg/cm2 enfoque de diseo, se requiere que las enfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje x desarrollen anclas paralelas al eje y desarrollen
No requerido0.00 kg
(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo) El rea requerida por las nclas paralelas El rea requerida por las nclas paralelasKg-cm al eje x para resistir la tensin, es: al eje y para resistir la tensin, es:
0.00
PASO 5:DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN
* INTERFASE DE APLASTAMIENTO: *
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm9000 kg/cm 6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm0.02054 cm13.9909 cm Entonces, para este enfoque de diseo,
se tiene que:Enfoque de diseo paraMomento pequeo 200 kg/cm
15.96 kg/cm11.2 cm
45.2886 1.5(m n)[(fp x)/(Fy)]OK 0.81 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 x = fx + N/2 = k1 y = fy + B/2 =Yx =Yx =
kg-cm2
kg-cm2
en total una fuerza de tensin Tu x igual a: en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu x =Tu x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente x = (FRt)(Fu)(0.75As x) Tu x
As x tensin Tu x /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2 As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] =
)(N) = (f*c)(N) = n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
ey =u/{2[(f*c)N]} ecrit =
fp max = f*c = 0.8 f'c = fp max = f*c = 0.8 f'c =fp x = Pu / [(B)(Yx)] = fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
2Pu(ey+fy)/qmax y = tp x (aplast) =tp x (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN:
Se utiliza enfoque de diseo para El espesor mnimo requerido por laMomento pequeo por tanto: placa base para este enfoque de diseo
26.2 cm est dado por:B-2ey
30.0 cm 1.84 cm
Para tener equilibrio rotacional en esteenfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje y desarrollen 0.00 cm
No requerido Al comparar los espesores de placa base0.00 kg requeridos por ambas interfases:
El rea requerida por las nclas paralelas RIGE 0.81 cmal eje y para resistir la tensin, es:
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:0.00
DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
INTERFASE DE APLASTAMIENTO:
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm
Entonces, para este enfoque de diseo,se tiene que:
200 kg/cm13.47 kg/cm
1.5(m n)[(fp x)/(Fy)]0.74 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 y = fy + B/2 =Yy =Yy = xx = fx - d/2 + tf/2 =
tp x (tensin) = 2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]}
tp x (tensin) =en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu y =Tu y =
tp x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente y = (FRt)(Fu)(0.75As y) Tu y
As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2
n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
fp max = f*c = 0.8 f'c =fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
tp y (aplast) =tp y (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN: PASO 6:DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
El espesor mnimo requerido por la El espesor mnimo requerido por laplaca base para este enfoque de diseo placa base para este enfoque de diseo
est dado por:
11.2 cm
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reas0.00 cm de anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
Al comparar los espesores de placa base Al comparar los espesores de placa baserequeridos por ambas interfases: requeridos por ambas interfases: rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:
RIGE 0.74 cm
Si utilizamos anclasno corrugadas con
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:SE REQUERIRN:
RIGE 0.81 cm
UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
3/ 8 pulgadas 0.95 cm )LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):
As tensin = As x tensin + As y tensin =
xy = fy - bf/2 =
2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]} tp y (tensin) = 2.11{(Tu)(xy)/[(N)(Fy)]}
tp y (tensin) =
tp y =
tp
tp = ( tp =
12 db
DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
0.500
0.503512.5 kg
Para rosca en plano de corte2.87
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reasde anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
0.50 1.430.50 1.43
rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:1.431.43
Si utilizamos anclas 1.9 cmno corrugadas con Fy = 2530
Fu = 4080SE REQUERIRN: EN CADA LECHO
UTILIZAR:Nmero de barras paralelas al eje x, en cada lecho = 0.51 barras 1 barras
Nmero de barras paralelas al eje Y, en cada lecho = 0.51 barras 1 barras
LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):43.9 cm22.8 cm
EJE xTOMAR: Mux
45 cm25 cm Muy Vux
EJE yVuy
As x tensin = As tensinAs tensin = As x tensin + As y tensin = cm2
As y tensin = As tensinVu = [(Vux)2 + (Vuy)2] =
Vresist = (FRv)(As cortante)(0.40 Fu) VuAs cortante cm2
As cortante x = As cortante= cm2As cortante y = As cortante= cm2
As x = As x tensin + As x cortante = cm2As y = As y tensin + As y cortante = cm2
Dimetro nominal, db =kg/cm2
kg/cm2
Lg = [0.076 db Fy / (F'c)](1.9) =12 db =
LgLg =
12 db =
EN CADA LECHOUTILIZAR:
barras
barras
EJE x
Vux
DISEO DE PLACA BASE PLACA BASE 12 con PU MAXDE ACUERDO CON LAS ESPECIFICACIONES AISC-LRFD-2005
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53d = 35.4 cmbf = 20.5 cm tf =
Dimetro de anclas a utilizar =
Resistencia del concreto del dado, f'c =EJE xMux
Muy VuxEJE y
PASO 1:CARGA AXIAL Y MOMENTOS DE DISEO Vuy(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo)
18163 Kg 64091 Kg-cm 373 Kg-cmOJO 710 Kg 3440 KgNo aplica para carga axial de tensin.
PASO 2:PROPONER DIMENSIONES TENTATIVAS DE LA PLACA BASE
= 43 cm N = 45 cm= 28.1 cm B = 30 cm
t = cm
PASO 3:DETERMINAR LAS EXCENTRICIDADES EQUIVALENTE Y CRTICA
6000 kg/cm
3.52866 cm20.9864 cm
Enfoque de diseo para Enfoque de diseo paraMomento pequeo Momento pequeo
18.7 cm 11.2177031 134.58 28224
OK
tw =
Esfuerzo de fluencia de las anclas, Fy =Esfuerzo de ruptura de las anclas, Fu =
Pu = Mux = Muy =Vux = Vuy =
N > d + 2(2xdancla)B > bf + 2(2xdancla)
qmax x = (fp max)(B) = (f*c)(B) = qmax y = (fp max)(N) = (f*c)(N) =
ex = Mux/Pu ex = ey = Muy/Puecrit x = N/2-Pu/[2(qmax x)] ecrit x = ecrit y = B/2-Pu/{2[(f*c)N]}
ex ecrit x ey ecrit y
fx = N/2 - 2(dancla) = fy = B/2 - 2(dancla) =(fx+N/2)2 = 2Pu(e+fx)/qmax x = (fy+B/2)2= 2Pu(ey+fy)/qmax y =
PASO 4:
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53 Se utiliza enfoque de diseo para Se utiliza enfoque de diseo paracm Momento pequeo por tanto: Momento pequeo
1.68 cm 41.2 cmN-2ex
1.9 cm 37.9 cm25304080 Para tener equilibrio rotacional en este Para tener equilibrio rotacional en este
250 kg/cm2 enfoque de diseo, se requiere que las enfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje x desarrollen anclas paralelas al eje y desarrollen
No requerido0.00 kg
(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo) El rea requerida por las nclas paralelas El rea requerida por las nclas paralelasKg-cm al eje x para resistir la tensin, es: al eje y para resistir la tensin, es:
0.00
PASO 5:DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN
* INTERFASE DE APLASTAMIENTO: *
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm9000 kg/cm 6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm0.02054 cm13.9909 cm Entonces, para este enfoque de diseo,
se tiene que:Enfoque de diseo paraMomento pequeo 200 kg/cm
15.9565 kg/cm11.2 cm
45.29 1.5(m n)[(fp x)/(Fy)]OK 0.81 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 x = fx + N/2 = k1 y = fy + B/2 =Yx =Yx =
kg-cm2
kg-cm2
en total una fuerza de tensin Tu x igual a: en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu x =Tu x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente x = (FRt)(Fu)(0.75As x) Tu x
As x tensin Tu x /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2 As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] =
)(N) = (f*c)(N) = n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
ey =u/{2[(f*c)N]} ecrit =
fp max = f*c = 0.8 f'c = fp max = f*c = 0.8 f'c =fp x = Pu / [(B)(Yx)] = fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
2Pu(ey+fy)/qmax y = tp x (aplast) =tp x (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN:
Se utiliza enfoque de diseo para El espesor mnimo requerido por laMomento pequeo por tanto: placa base para este enfoque de diseo
26.2 cm est dado por:B-2ey
30.0 cm 1.84 cm
Para tener equilibrio rotacional en esteenfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje y desarrollen 0.00 cm
No requerido Al comparar los espesores de placa base0.00 kg requeridos por ambas interfases:
El rea requerida por las nclas paralelas RIGE 0.81 cmal eje y para resistir la tensin, es:
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:0.00
DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
INTERFASE DE APLASTAMIENTO:
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm
Entonces, para este enfoque de diseo,se tiene que:
200 kg/cm13.4725 kg/cm
1.5(m n)[(fp x)/(Fy)]0.74 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 y = fy + B/2 =Yy =Yy = xx = fx - d/2 + tf/2 =
tp x (tensin) = 2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]}
tp x (tensin) =en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu y =Tu y =
tp x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente y = (FRt)(Fu)(0.75As y) Tu y
As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2
n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
fp max = f*c = 0.8 f'c =fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
tp y (aplast) =tp y (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN: PASO 6:DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
El espesor mnimo requerido por la El espesor mnimo requerido por laplaca base para este enfoque de diseo placa base para este enfoque de diseo
est dado por:
11.2 cm
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reas0.00 cm de anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
Al comparar los espesores de placa base Al comparar los espesores de placa baserequeridos por ambas interfases: requeridos por ambas interfases: rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:
RIGE 0.74 cm
Si utilizamos anclasno corrugadas con
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:SE REQUERIRN:
RIGE 0.81 cm
UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
3/ 8 pulgadas 0.95 cm )LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):
As tensin = As x tensin + As y tensin =
xy = fy - bf/2 =
2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]} tp y (tensin) = 2.11{(Tu)(xy)/[(N)(Fy)]}
tp y (tensin) =
tp y =
tp
tp = ( tp =
12 db
DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
0.500
0.503512.5 kg
Para rosca en plano de corte2.87
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reasde anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
0.50 1.430.50 1.43
rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:1.431.43
Si utilizamos anclas 1.9 cmno corrugadas con Fy = 2530
Fu = 4080SE REQUERIRN: EN CADA LECHO
UTILIZAR:Nmero de barras paralelas al eje x, en cada lecho = 0.51 barras 1 barras
Nmero de barras paralelas al eje Y, en cada lecho = 0.51 barras 1 barras
LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):43.9 cm22.8 cm
EJE xTOMAR: Mux
45 cm25 cm Muy Vux
EJE yVuy
As x tensin = As tensinAs tensin = As x tensin + As y tensin = cm2
As y tensin = As tensinVu = [(Vux)2 + (Vuy)2] =
Vresist = (FRv)(As cortante)(0.40 Fu) VuAs cortante cm2
As cortante x = As cortante= cm2As cortante y = As cortante= cm2
As x = As x tensin + As x cortante = cm2As y = As y tensin + As y cortante = cm2
Dimetro nominal, db =kg/cm2
kg/cm2
Lg = [0.076 db Fy / (F'c)](1.9) =12 db =
LgLg =
12 db =
EN CADA LECHOUTILIZAR:
barras
barras
EJE x
Vux
DISEO DE PLACA BASEPLACA BASE 12 con MUX MAXDE ACUERDO CON LAS ESPECIFICACIONES AISC-LRFD-2005
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53d = 35.4 cmbf = 20.5 cm tf =
Dimetro de anclas a utilizar =
Resistencia del concreto del dado, f'c =EJE xMux
Muy VuxEJE y
PASO 1:CARGA AXIAL Y MOMENTOS DE DISEO Vuy(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo)
9054 Kg 765751 Kg-cm 125752 Kg-cmOJO 710 Kg 3440 KgNo aplica para carga axial de tensin.
PASO 2:PROPONER DIMENSIONES TENTATIVAS DE LA PLACA BASE
= 43 cm N = 45 cm= 28.1 cm B = 30 cm
t = cm
PASO 3:DETERMINAR LAS EXCENTRICIDADES EQUIVALENTE Y CRTICA
6000 kg/cm
84.576 cm21.7455 cm
> Enfoque de diseo para Enfoque de diseo paraMomento grande Momento pequeo
18.7 cm 11.2177031 311.687 28224
OK
tw =
Esfuerzo de fluencia de las anclas, Fy =Esfuerzo de ruptura de las anclas, Fu =
Pu = Mux = Muy =Vux = Vuy =
N > d + 2(2xdancla)B > bf + 2(2xdancla)
qmax x = (fp max)(B) = (f*c)(B) = qmax y = (fp max)(N) = (f*c)(N) =
ex = Mux/Pu ex = ey = Muy/Puecrit x = N/2-Pu/[2(qmax x)] ecrit x = ecrit y = B/2-Pu/{2[(f*c)N]}
ex ecrit x ey ecrit y
fx = N/2 - 2(dancla) = fy = B/2 - 2(dancla) =(fx+N/2)2 = 2Pu(e+fx)/qmax x = (fy+B/2)2= 2Pu(ey+fy)/qmax y =
PASO 4:
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53 Se utiliza enfoque de diseo para Se utiliza enfoque de diseo paracm Momento grande por tanto: Momento pequeo
1.68 cm 41.2 cmk1x-[(K1x)**2 - 2(Pu)(e + fx)/qmax x]
1.9 cm 4.0 cm25304080 Para tener equilibrio rotacional en este Para tener equilibrio rotacional en este
250 kg/cm2 enfoque de diseo, se requiere que las enfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje x desarrollen anclas paralelas al eje y desarrollen
(qmax x)(Y)-Pu14791.77 kg
(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo) El rea requerida por las nclas paralelas El rea requerida por las nclas paralelasKg-cm al eje x para resistir la tensin, es: al eje y para resistir la tensin, es:
6.45
PASO 5:DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN
* INTERFASE DE APLASTAMIENTO: *
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm9000 kg/cm 6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm13.8891 cm
14.497 cm Entonces, para este enfoque de diseo,se tiene que:
Enfoque de diseo paraMomento pequeo 200 kg/cm
75.938 kg/cm11.2 cm
50.4793 1.5(m n)[(fp max x)/(Fy)]OK 2.87 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 x = fx + N/2 = k1 y = fy + B/2 =Yx =Yx =
kg-cm2
kg-cm2
en total una fuerza de tensin Tu x igual a: en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu x =Tu x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente x = (FRt)(Fu)(0.75As x) Tu x
As x tensin Tu x /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2 As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] =
)(N) = (f*c)(N) = n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
ey =u/{2[(f*c)N]} ecrit =
fp max = f*c = 0.8 f'c = fp max = f*c = 0.8 f'c =fp x = Pu / [(B)(Yx)] = fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
2Pu(ey+fy)/qmax y = tp x (aplast) =tp x (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN:
Se utiliza enfoque de diseo para El espesor mnimo requerido por laMomento pequeo por tanto: placa base para este enfoque de diseo
26.2 cm est dado por:B-2ey
2.2 cm 1.84 cm
Para tener equilibrio rotacional en esteenfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje y desarrollen 1.26 cm
No requerido Al comparar los espesores de placa base0.00 kg requeridos por ambas interfases:
El rea requerida por las nclas paralelas RIGE 2.87 cmal eje y para resistir la tensin, es:
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:0
DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
INTERFASE DE APLASTAMIENTO:
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm
Entonces, para este enfoque de diseo,se tiene que:
200 kg/cm90.558 kg/cm
1.5(m n)[(fp x)/(Fy)]1.93 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 y = fy + B/2 =Yy =Yy = xx = fx - d/2 + tf/2 =
tp x (tensin) = 2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]}
tp x (tensin) =en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu y =Tu y =
tp x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente y = (FRt)(Fu)(0.75As y) Tu y
As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2
n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
fp max = f*c = 0.8 f'c =fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
tp y (aplast) =tp y (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN: PASO 6:DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
El espesor mnimo requerido por la El espesor mnimo requerido por laplaca base para este enfoque de diseo placa base para este enfoque de diseo
est dado por:
11.2 cm
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reas0.00 cm de anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
Al comparar los espesores de placa base Al comparar los espesores de placa baserequeridos por ambas interfases: requeridos por ambas interfases: rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:
RIGE 1.93 cm
Si utilizamos anclasno corrugadas con
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:SE REQUERIRN:
RIGE 2.87 cm
UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
1 1/ 4 pulgadas 3.18 cm )LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):
As tensin = As x tensin + As y tensin =
xy = fy - bf/2 =
2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]} tp y (tensin) = 2.11{(Tu)(xy)/[(N)(Fy)]}
tp y (tensin) =
tp y =
tp
tp = ( tp =
12 db
DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
1.006.44522
0.003512.5 kg
Para rosca en plano de corte2.87
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reasde anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
1.00 2.870.00 0.00
rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:9.310.00
Si utilizamos anclas 1.9 cmno corrugadas con Fy = 2530
Fu = 4080SE REQUERIRN: EN CADA LECHO
UTILIZAR:Nmero de barras paralelas al eje x, en cada lecho = 3.29 barras 4 barras
Nmero de barras paralelas al eje Y, en cada lecho = 0.00 barras 0 barras
LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):43.9 cm22.8 cm
EJE xTOMAR: Mux
45 cm25 cm Muy Vux
EJE yVuy
As x tensin = As tensinAs tensin = As x tensin + As y tensin = cm2
As y tensin = As tensinVu = [(Vux)2 + (Vuy)2] =
Vresist = (FRv)(As cortante)(0.40 Fu) VuAs cortante cm2
As cortante x = As cortante= cm2As cortante y = As cortante= cm2
As x = As x tensin + As x cortante = cm2As y = As y tensin + As y cortante = cm2
Dimetro nominal, db =kg/cm2
kg/cm2
Lg = [0.076 db Fy / (F'c)](1.9) =12 db =
LgLg =
12 db =
EN CADA LECHOUTILIZAR:
barras
barras
EJE x
Vux
DISEO DE PLACA BASEPLACA BASE 12 con MUY MAXDE ACUERDO CON LAS ESPECIFICACIONES AISC-LRFD-2005
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53d = 35.4 cmbf = 20.5 cm tf =
Dimetro de anclas a utilizar =
Resistencia del concreto del dado, f'c =EJE xMux
Muy VuxEJE y
PASO 1:CARGA AXIAL Y MOMENTOS DE DISEO Vuy(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo)
13641 Kg 145657 Kg-cm 423915 Kg-cmOJO 710 Kg 3440 KgNo aplica para carga axial de tensin.
PASO 2:PROPONER DIMENSIONES TENTATIVAS DE LA PLACA BASE
= 43 cm N = 45 cm= 28.1 cm B = 30 cm
t = cm
PASO 3:DETERMINAR LAS EXCENTRICIDADES EQUIVALENTE Y CRTICA
6000 kg/cm
10.6779 cm21.3633 cm
Enfoque de diseo para > Enfoque de diseo paraMomento pequeo Momento grande
18.7 cm 11.2177031 133.581 28224
OK
tw =
Esfuerzo de fluencia de las anclas, Fy =Esfuerzo de ruptura de las anclas, Fu =
Pu = Mux = Muy =Vux = Vuy =
N > d + 2(2xdancla)B > bf + 2(2xdancla)
qmax x = (fp max)(B) = (f*c)(B) = qmax y = (fp max)(N) = (f*c)(N) =
ex = Mux/Pu ex = ey = Muy/Puecrit x = N/2-Pu/[2(qmax x)] ecrit x = ecrit y = B/2-Pu/{2[(f*c)N]}
ex ecrit x ey ecrit y
fx = N/2 - 2(dancla) = fy = B/2 - 2(dancla) =(fx+N/2)2 = 2Pu(e+fx)/qmax x = (fy+B/2)2= 2Pu(ey+fy)/qmax y =
PASO 4:
DIMENSIONES DEL PERFIL DE COLUMNA: W14x53 Se utiliza enfoque de diseo para Se utiliza enfoque de diseo paracm Momento pequeo por tanto: Momento grande
1.68 cm 41.2 cmN-2ex
1.9 cm 23.6 cm25304080 Para tener equilibrio rotacional en este Para tener equilibrio rotacional en este
250 kg/cm2 enfoque de diseo, se requiere que las enfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje x desarrollen anclas paralelas al eje y desarrollen
No requerido0.00 kg
(Ver convencin de ejes y orientacin de columna arriba. Introducir cargas sin signo) El rea requerida por las nclas paralelas El rea requerida por las nclas paralelasKg-cm al eje x para resistir la tensin, es: al eje y para resistir la tensin, es:
0.00
PASO 5:DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN
* INTERFASE DE APLASTAMIENTO: *
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm9000 kg/cm 6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm31.0765 cm14.2422 cm Entonces, para este enfoque de diseo,
se tiene que:Enfoque de diseo paraMomento grande 200 kg/cm
19.2309 kg/cm11.2 cm
128.154 1.5(m n)[(fp x)/(Fy)]OK 0.89 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 x = fx + N/2 = k1 y = fy + B/2 =Yx =Yx =
kg-cm2
kg-cm2
en total una fuerza de tensin Tu x igual a: en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu x =Tu x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente x = (FRt)(Fu)(0.75As x) Tu x
As x tensin Tu x /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2 As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] =
)(N) = (f*c)(N) = n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
ey =u/{2[(f*c)N]} ecrit =
fp max = f*c = 0.8 f'c = fp max = f*c = 0.8 f'c =fp x = Pu / [(B)(Yx)] = fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
2Pu(ey+fy)/qmax y = tp x (aplast) =tp x (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN:
Se utiliza enfoque de diseo para El espesor mnimo requerido por laMomento grande por tanto: placa base para este enfoque de diseo
26.2 cm est dado por:k1y-[(K1y)**2 - 2(Pu)(e + fy)/qmax y]
2.6 cm 1.84 cm
Para tener equilibrio rotacional en esteenfoque de diseo, se requiere que lasanclas paralelas al eje y desarrollen 0.00 cm
(qmax y)(Yy)-Pu Al comparar los espesores de placa base9506.36 kg requeridos por ambas interfases:
El rea requerida por las nclas paralelas RIGE 0.89 cmal eje y para resistir la tensin, es:
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:4.1422
DETERMINAR EL ESPESOR MNIMO REQUERIDO POR LA PLACA BASE,PARA LAS INTERFASES DE APLASTAMIENTO Y TENSIN UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
INTERFASE DE APLASTAMIENTO:
m = [N-(0.95)(d)]/2 = 5.685 cm6.80 cm
RIGE n = 6.80 cm
Entonces, para este enfoque de diseo,se tiene que:
200 kg/cm117.862 kg/cm
1.5(m n)[(fp max x)/(Fy)]2.87 cm
LONGITUD DE APLASTAMIENTO (Y) Y TENSIN REQUERIDA EN LAS ANCLAS (Tu)
k1 y = fy + B/2 =Yy =Yy = xx = fx - d/2 + tf/2 =
tp x (tensin) = 2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]}
tp x (tensin) =en total una fuerza de tensin Tu y igual a:
Tu y =Tu y =
tp x =
Tresistente = (FRt)(Fu)(0.75As) TuTresistente y = (FRt)(Fu)(0.75As y) Tu y
As y tensin Tu y /[0.75(FRt)(Fu)] = cm2
n = [B-(0.8)(bf)]/2 =
fp max = f*c = 0.8 f'c =fp y = Pu / [(N)(Yy)] =
tp y (aplast) =tp y (aplast) =
* INTERFASE DE TENSIN: PASO 6:DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
El espesor mnimo requerido por la El espesor mnimo requerido por laplaca base para este enfoque de diseo placa base para este enfoque de diseo
est dado por:
11.2 cm
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reas2.04 cm de anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
Al comparar los espesores de placa base Al comparar los espesores de placa baserequeridos por ambas interfases: requeridos por ambas interfases: rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:
RIGE 2.87 cm
Si utilizamos anclasno corrugadas con
EL ESPESOR DE LA PLACA BASE QUE RIGE EL DISEO ES:SE REQUERIRN:
RIGE 2.87 cm
UTILIZAR UNA PLACA BASE CON ESPESOR:
1 1/ 4 pulgadas 3.18 cm )LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):
As tensin = As x tensin + As y tensin =
xy = fy - bf/2 =
2.11{(Tu)(xx)/[(B)(Fy)]} tp y (tensin) = 2.11{(Tu)(xy)/[(N)(Fy)]}
tp y (tensin) =
tp y =
tp
tp = ( tp =
12 db
DETERMINAR EL TAMAO Y NMERO DE ANCLAS REQUERIDASPOR TENSIN Y CORTANTE COMBINADOS
0.004.14221
1.003512.5 kg
Para rosca en plano de corte2.87
Repartiendo el rea de cortante requerida entre las reasde anclas requeridas por tensin, de manera proporcional:
0.00 0.001.00 2.87
rea total de pernos requerida en cada lecho de cada direccin:0.007.01
Si utilizamos anclas 1.9 cmno corrugadas con Fy = 2530
Fu = 4080SE REQUERIRN: EN CADA LECHO
UTILIZAR:Nmero de barras paralelas al eje x, en cada lecho = 0.00 barras 0 barras
Nmero de barras paralelas al eje Y, en cada lecho = 2.47 barras 3 barras
LONGITUD DE DESARROLLO PARA LAS ANCLAS A UTILIZAR:
Longitud bsica de desarrollo (ganchos estndar):43.9 cm22.8 cm
EJE xTOMAR: Mux
45 cm25 cm Muy Vux
EJE yVuy
As x tensin = As tensinAs tensin = As x tensin + As y tensin = cm2
As y tensin = As tensinVu = [(Vux)2 + (Vuy)2] =
Vresist = (FRv)(As cortante)(0.40 Fu) VuAs cortante cm2
As cortante x = As cortante= cm2As cortante y = As cortante= cm2
As x = As x tensin + As x cortante = cm2As y = As y tensin + As y cortante = cm2
Dimetro nominal, db =kg/cm2
kg/cm2
Lg = [0.076 db Fy / (F'c)](1.9) =12 db =
LgLg =
12 db =
EN CADA LECHOUTILIZAR:
barras
barras
EJE x
Vux
PLACA BASE - AISC LRFD 2005COMB. Pu maxCOMB. Mx maxCOMB. My max