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DISEÑO DE UN MURO EN VOLADO
2. Geometria y Solicitaciones:
1.MaterialesResistencias Caracteristicas: Longitud de la corona:Peso específico del concreto: b 30 cm
Longitud de puntera o pie del muro:c 0.0024
kg
cm3b1 90 cm
Peso específico del Relleno: Longitud del talón:
t 0.0016kg
cm3b2 225 cm
Altura del alzado, cuerpo o pantalla:Sobrecarga:
h 610 cm
sc 0.15kg
cm2Altura del muro:
H 650 cm
Angulo de fricción interna del relleno: Desfase corona-puntera: 35° z 15 cm
Coeficiente de fricción concreto_terreno: Factor de seguridad al volteo:
0.55 FSV 2
Angulo de inclinación del relleno: Factor de seguridad al deslizamiento: 0° FSD 1.5Capacidad portante del suelo:
t 2kg
cm2
3. CalculosPREDIMENSIONAMIENTO DEL MURO:Coeficiente de empuje activo:
ca cos ( )cos ( ) cos ( )2 cos ( )2
cos ( ) cos ( )2 cos ( )2
0.27099
ca t 0.00043
Altura equivalente de la sobrecarga en función al relleno:
hssct
93.75
∙ Cálculo de la base del muro:B
H hs290075.81750 ca t( )2 853.54716 ca t 0.139968561
f B( ) 290075.81750 ca t( )2 853.54716 ca t 0.139968561B
H hs
coef f B( ) coeffs B0.45552017696659283602
0.0013445378151260504455
B polyroots coef( ) 338.793
Luego considerando una base cuya longitud es:
B 360 cm
El peralte de la zapata se estima en 40cm asumiendo que el refuerzo de la pantallavertical estará construido por varillas # 6 cuya longitud de anclaje de gancho estandares de 30cm.
hc 40 cm
VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DEL MURO:
Presión debido a la sobrecarga:
Ps ca t hs b2 tan ( ) h hc( )
Ps 0.270990054120144320.0016 93.749999999999986 225 tan 0 °( ) 610 40( )
Ps 26.42153kgcm Componente Horizontal: Psh Ps cos ( ) 26.42153
kgcm
Componente Vertical: Psv Ps sin ( ) 0 kgcmPresión debido al empuje activo:
Paca t b2 tan ( ) h hc( )2
2
Pa0.27099005412014432 0.0016 225 tan 0 °( ) 610 40( )2
2
Pa 91.595 kgcm Componente Horizontal: Pah Pa cos ( ) 91.59464 kg
cmComponente Vertical: Pav Pa sin ( ) 0 kgcm
Sumatoria de las fuerzas horizontales actuantes:
Fh Psh Pah 118.01617kgcm
Sumatoria de las momentos actuantes:
Ma Pshb2 tan ( ) h hc( )
2 Pah
b2 tan ( ) h hc( )3
28432.5023 kg cm
Fuerzas de gravedad del muro de concreto:
W1 c B hc 34.56kgcm
X1B2
180 cm
X2 b1 2z3 100 cmW2
c z h2
10.98kgcm
X3 b1 zb2
120 cmW3 c b h 43.92kgcm
W4 t b2 h 219.6 X4 b1 z bb22
247.5 cmkgcm
W5 t b22 tan ( ) 0kgcm
X5 b1 z b 2b23
285 cm
Wsc tb2
cos ( ) hs 33.75
kgcm
X6 b1 z bb22
247.5 cm
Sumatoria total de la fuerza de gavedad:
Fv W1 W2 W3 W4 W5 Wsc Psv Pav 342.81kgcm
Sumatoria de los momentos resistentes:
Mr W1 W2 W3 W4 W5 Wsc Psv Pav( )
X1X2X3X4X5X6BB
75293.325 kg cm
Los factores de seguridad del muro serán:
FSvMrMa
2.648142755665230229
verificación1
" Ok " FSv FSVif" Redise
ñe"
otherwise
verificación1
" Ok "
FSd Fv
Fh1.5976243110218253316
verificación2
" Ok " FSd FSDif" Redise
ñe"
otherwise
verificación2
" Ok "
PRESIÓN EN EL SUELO:
Punto de paso de la resultante:
XMr Ma
Fv136.696
Excentricidad de la resultante de las fuerzas:
B2
X
3602
136.6961952588004
43.3038 cm
verificación3
" Ok " B6
if
" Redise
ñe"
otherwise
verificación3
" Ok "
Reacción del terreno en el borde del talón posterior:
q1Fv
B1 6
B
q1 342.81360
1 6
3602
136.6961952588004
360
q1 0.26498kg
cm2
verificación4
" Ok " q1 tif" Redise
ñe"
otherwise
verificación4
" Ok "
Reacción del terreno en el borde del talón anterior:
q2Fv
B1 6
B
q2 342.81360
1 6
3602
136.6961952588004
360
q2 1.639517kg
cm2
verificación5
" Ok " q2 tif" Redise
ñe"
otherwise
verificación5
" Ok "
Es conveniente verificar el muro sin considerar el efecto favorable de la sobrecarga(sc):
Fv1 Fv Wsc Pav 309.06
Fh1 Fh Psh 91.59464
Mr1 Mr Wsc X6 Pav B Psv B 66940.2
Ma1 Ma Pshb2 tan ( ) h hc( )
2 19845.50496
Los factores de seguridad del muro serán:
FSv1Mr1Ma1
3.3730660985174757742
verificación6
" Ok " FSv1 FSVif" Redise
ñe"
otherwise
verificación6
" Ok "
FSd1 Fv1
Fh11.8558182353094871555
verificación7
" Ok " FSd1 FSDif" Redise
ñe"
otherwise
verificación7
" Ok "
Hace falta verificar que la falla del suelo por deslizamiento junto con el muro no sepresente, para el ejemplo se asumira que esta verificación ya ha sido hecha por elmétodo conveniente.
DISEÑO DE LA ARMADURA DE LA PANTALLA VERTICAL:Las cargas que actúan sobre la pantalla vertical son las debidas al empuje activo delsuelo y a la sobrecarga sobre el terreno:Presión sobre la pantalla debida a la sobrecarga y a la inclinacion del terreno:
Psh' ca t hs b2 tan ( ) h( ) cos ( ) 100
Psh' 0.27099005412014432 0.0016 93.749999999999986 225 tan 0 °( ) 610( ) cos 0 °( ) 100
Psh' 2479.559 kg
Presión sobre la pantalla debida al empuje activo del terreno:
Pah'ca t b2 tan ( ) h( )2 cos ( ) 100
2
Pah'0.27099005412014432 0.0016 225 tan 0 °( ) 610( )2 cos 0 °( ) 100
2
Pah' 8066.83193 kg
El momento en la base de la pantalla:
Mu 1.8 Psh'b2 tan ( ) h( )
2 Pah'
b2 tan ( ) h( )3
4313738.37513 kg cm
El recubrimiento del refuerzo es 6cm pues se trata de concreto adyacente al terrenovaciado contra encofrado. El peralte efectivo de la pantalla será:
d z b 6 39 cm
b' 100 cm fy 4200kg
cm2f'c 210
kg
cm2
El acero requerido será:
Mu 0.90 Mn
f As( ) Mu 0.90 d As fy 1 0.59As fyb' d f'c
coef f As( ) coeffs As
4.3137383751281621e6
147420.0
446.04
Result polyroots coef( )
Result32.447
298.062
As Result1 As 32.447 cm2
El refuerzo mínimo del muro es:Asm
ín_vertical0.0015 b' b z( ) 6.75
Verificando que el refuerzo obtenido para la sección es mayor al acero mínimo, en casocontrario el refuerzo para la sección será el acero mínimo. ORIGIN 1
As As Asmín_vertical
As Asmín_vertical
ifAs As otherwise
El refuerzo vertical para la sección es: As 32.447 cm2
Elección de varillas:
D
0.635
0.952
1.270
1.588
1.905
2.222
2.540
2.865
3.226
3.580
4.300
5.733
0.000
nvar1 6 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv1 Dv1 dv1 0.635
Área de las varillas:
Av1 dv1
2
4nvar1
Av1 1.9Asp Av1 Asp 1.9Área de acero provista es: cm2
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv1 0.635 nvar1 6
Given
8 nvar1 Dv1 Ss nvar1 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 17.638 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv1if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero vertical estará constituido por varillas de 1'' @ 0.15m
Asmín_HorizontalArriba
0.0025 b' bzh
hH2
9.252
Asmín_HorizontalAbajo
0.0025 b' b z( ) 11.25
El refuerzo horizontal en la parte superior del muro será menor que en la inferior yse distribuira en dos capas; la exterior con las 2/3 partes del acero calculado y lainterior con el resto. De este modo, el acero estará distribuido de la siguientemanera:
TRAMO SUPERIOR (h-H/2=2.85m)
As_Exterior 23
Asmín_HorizontalArriba
6.168 cm2
Elección de varillas:
nvar2 4 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv2 Dv2 dv2 0.635
Área de las varillas:
Av2 dv2
2
4nvar2
Av2 1.267Asp Av2 Asp 1.267Área de acero provista es: cm2
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv2 0.635 nvar2 4
Given
8 nvar2 Dv2 Ss nvar2 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 29.82 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv1if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero horizontal superior externo estará constituido por varillas de5/8'' @ 0.28m
As_Interior 13
Asmín_HorizontalArriba
3.084 cm2
Elección de varillas:
nvar3 3 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv3 Dv3 dv3 0.635
Área de las varillas:
Av3 dv3
2
4nvar3
Av3 0.95Asp Av3 Asp 0.95Área de acero provista es:
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv3 0.635 nvar3 3
Given
8 nvar3 Dv3 Ss nvar3 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 45.047 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv1if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero horizontal superior interno estará constituido por varillas de1/2'' @ 0.45m
TRAMO INFERIOR (H/2=3.25m)
A's_Exterior 23
Asmín_HorizontalAbajo
7.5 cm2
Elección de varillas:
nvar4 4 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv4 Dv4 dv4 0.635
Área de las varillas:
Av4 dv4
2
4nvar4
Av4 1.267
Asp Av4 Asp 1.267Área de acero provista es:
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv4 0.635 nvar4 4
Given
8 nvar4 Dv4 Ss nvar4 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 29.82 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv1if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero horizontal inferior externo estará constituido por varillas de5/8'' @ 0.28m
A's_Interior 13
Asmín_HorizontalAbajo
3.75 cm2
Elección de varillas:
nvar5 3 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv5 Dv5 dv5 0.635
Área de las varillas:
Av5 dv5
2
4nvar5
Av5 0.95Asp Av5 Asp 0.95Área de acero provista es:
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv5 0.635 nvar5 3
Given
8 nvar5 Dv5 Ss nvar5 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 45.047 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv1if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero horizontal inferior interno estará constituido por varillas de1/2'' @ 0.44mEl refuerzo se uniformizará de la siguiente manera:
TRAMO SUPERIOR (h-H/2=2.85m)
Capa Exterior: 5/8'' @ 0.40m Capa Interior:1/2'' @ 0.40m
TRAMO INFERIOR (H/2=2.85m)
Capa Exterior:5/8'' @ 0.35m Capa Interior:1/2'' @ 0.35m
El corte del refuerzo de la pantalla se determina con la ayuda de su diagrama demomentos mostrado en la figura siguiente por lo general se busca cortar la mitaddel refuerzo longitudinal donde este ya no es requerido.
Si sobre el diagrama de momentos de la pantalla vertical se traza la gráfica demomentos resistentes de la distribución de acero correspondiente a varillas # 8 @0.30m y se determina su interseccion con el diagrama de momentos, posiblecalcular la altura de corte de refuerzo.
A's 5.07 10030
16.9 cm2
M1 0.90 A's fy b 6( ) A'sf'c
2 0.85 f'c b'
M1 0.90 16.900000000000002 4200 30 6 16.900000000000002210
2 0.85 210 100
M1 1526817.37765 kg cm
M 0.90 A's fy z b 6( ) A'sf'c
2 0.85 f'c b'
M 0.90 16.900000000000002 4200 15 30 6 16.900000000000002210
2 0.85 210 100
M 2485047.37765 kg cm
Xc 0 1 h
Eq1 Xc( ) 100 1.82
ca th b2 tan ( ) Xc( )3
3hs h b2 tan ( ) Xc( )2
Eq2 Xc( ) M1 M M1( )h b2 tan ( ) Xc( )
h
0 200 400 600 8000
1 106
2 106
3 106
4 106
5 106
Eq1 Xc( )
Eq2 Xc( )
Xc Xc
Eqq1 Xb( ) 100 1.82
ca th b2 tan ( ) Xb( )3
3hs h b2 tan ( ) Xb( )2
Eqq2 Xb( ) M1 M M1( )h b2 tan ( ) Xb( )
h
ff Xb( ) Eqq1 Xb( ) Eqq2 Xb( )
coef ff Xb( ) coeffs Xb
1.8286909974811025888e6
17412.634814786980717
27.462132084535424842
0.01300752259776692736
Result polyroots coef( )
Result130.053
990.598 315.773i
990.598 315.773i
Xc Result1 Xc 130.053 cm
La intersección de las dos gráficas se encuentra a Xc 130.053 cm de la base de lapantalla.
El corte de la mitad de refuerzo se efectuará @:
Corte Xc d 169.053 cm
VERIFICACIÓN POR CORTE:
El corte en la bse de la pantalla es:
Vu 1.8 Psh' Pah'( ) 18983.50367 kg
Vc 0.85 0.53 f'c b' z b( )
Vc 0.85 0.53 210 100 15 30( ) 29377.64351 kg
verificación8
" Ok " Vc Vuif" Redise
ñe"
otherwise
verificación8
" Ok "
La longitud de anclaje de gancho estandar de 1 varilla de 1'' es 55cm sin embargo,el area de acero provista es mayor que la requerida y además se cumple lascondiciones para la aplicacion de de un factor 0.7 por recubrimiento del concreto.
ldh 55cm 0.7As requerido( )As provisto( )
ldh 55 0.7As
2A's 36.959 cm
Si el recubrimiento requerido para el concreto vaciado directamente sobre elterreno no es satisfactorio, se hace necesario el uso de un solado para el vaciado dela zapata del muro, otra solucion es incrementar el peralte de la zapata del muro.
DISEÑO DE LA ARMADURA DEL TALÓN POSTERIOR:
Sobre el talón posterior actúan, hacia abajo, su peso propio y el del terreno sobre él, yhacia arriba, la reacción del terreno. La carga hacia abajo es:
w1 1.5 hc c h t( ) 1.8 sc
w1 1.5 40 0.0024 610 0.0016( ) 1.8 0.15
kg
cm2w1 1.878
w2 1.5 c hc h t t b2 tan ( )( ) 1.8 sc
w2 1.5 0.0024 40 610 0.0016 0.0016 225 tan 0 °( )( ) 1.8 0.15
w2 1.878kg
cm2
Reacción del terreno en la cara de la pantalla:
q3q2 q1( )
B
b2 q1
q3 1.12407kg
cm2
M'u w1b22
6 w2
b22
3 1.8 q3
b22
6 q1
b22
3
100
M'u 2241626.504121 kg cm
d hc 6 34 cm
El acero requerido será:
M'u 0.90 Mn
f Asr_tp( ) M'u 0.90 d Asr_tp fy 1 0.59Asr_tp fy
b' d f'c
coef f Asr_tp( ) coeffs Asr_tp
2.2416265041207617132e6
128520.0
446.04000000000000001
Result polyroots coef( )
Result18.649
269.487
As Result1 As 18.649 cm2
El refuerzo mínimo del muro es:
Asmín_tp
0.0018 b' hc 7.2 cm2
Verificando que el refuerzo obtenido para la sección es mayor al acero mínimo, en casocontrario el refuerzo para la sección será el acero mínimo.
As As Asmín_tp
As Asmín_tp
ifAs As otherwise
El refuerzo del talón posterior para la sección es: As 18.649 cm2
Elección de varillas:
nvar6 7 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv6 Dv6 dv6 0.635
Área de las varillas:
Av6 dv6
2
4nvar6
Av6 2.217Asp Av6 Asp 2.217Área de acero provista es: cm2
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv6 0.635 nvar6 7
Given
8 nvar6 Dv6 Ss nvar6 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 14.593 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv6if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero en el talón posterior en la dirección longitudinal de la zapataestará constituido por varillas de 3/4'' @ 0.14m
En la dirección perpendicular se colocará refuerzo mínimo:
Asmín_tp
0.0018 b' hc 7.2 cm2
Elección de varillas:
nvar7 6 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv7 Dv7 dv7 0.635
Área de las varillas:
Av7 dv7
2
4nvar7
Av7 1.9Asp Av7 Asp 1.9Área de acero provista es: cm2
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv7 0.635 nvar7 6
Given
8 nvar7 Dv7 Ss nvar7 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 17.638 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv7if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero en el talón posterior en la dirección perpendicular de lazapata estará constituido por varillas de '' @ 0.17mLA FUERZA CORTANTE EN LA CARA DEL TALÓN POSTERIOR ES:
Vu_talónPosterior
b22
w1 w2 1.8 q1 q3( )[ ] 100 14126.74967 kg
Vc 0.85 0.53 f'c b' hc 6( )
Vc 0.85 0.53 210 100 40 6( )
Vc 22196.44176 kg
verificación9
" Ok " Vc Vu_talónPosterior
if" Redise
ñe"
otherwise
verificación9
" Ok "
DISEÑO DE LA ARMADURA DEL TALÓN ANTERIOR:
q4q2 q1
BB b1( ) q1 1.29588
kg
cm2
M''u 1.8 q4b12
6 q2
b12
3
100 1111705.23666 kg cm
El acero requerido será:
M''u 0.90 Mn
f Asr_ta( ) M''u 0.90 d Asr_ta fy 1 0.59Asr_ta fy
b' d f'c
coef f Asr_ta( ) coeffs Asr_ta
1.1117052366561741e6
128520.0
446.04000000000000001
Result polyroots coef( )
Result8.927
279.209
As Result1 As 8.927 cm2
El refuerzo mínimo del muro es:
Asmín_ta
0.0018 b' hc 7.2 cm2
Verificando que el refuerzo obtenido para la sección es mayor al acero mínimo, en casocontrario el refuerzo para la sección será el acero mínimo.
As As Asmín_ta
As Asmín_ta
ifAs As otherwise
El refuerzo del talón anterior para la sección es: As 8.927 cm2
Elección de varillas:
nvar8 7 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv8 Dv8 dv8 0.635
Área de las varillas:
Av8 dv8
2
4nvar8
Av8 2.217
Asp Av8 Asp 2.217Área de acero provista es: cm2
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv8 0.635 nvar8 7
Given
8 nvar8 Dv8 Ss nvar8 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 14.593 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv8if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero en el talón anterior en la dirección longitudinal de la zapataestará constituido por varillas de 1/2'' @ 0.14m
En la dirección perpendicular se colocará refuerzo mínimo:
Asmín_ta
0.0018 b' hc 7.2 cm2
Elección de varillas:
nvar9 6 As vertical: Diámetro de las varillas
Varilla #2: 1/4 inVarilla #3: 3/8 inVarilla #4: 1/2 inVarilla #5: 5/8 inVarilla #6: 3/4 inVarilla #7: 7/8 inVarilla #8: 1 inVarilla #9: 1 1/8 inVarilla #10: 1 1/4 inVarilla #11: 1 3/4 inVarilla #14: 1 11/16 inVarilla #18: 2 1/4 inninguno!
dv9 Dv9 dv9 0.635
Área de las varillas:
Av9 dv9
2
4nvar9
Av9 1.9Asp Av9 Asp 1.9Área de acero provista es: cm2
Espaciamiento de las varillas :Considerando un recubrimiento de 4cma cada lado
Ss 0.001 Dv9 0.635 nvar9 6
Given
8 nvar9 Dv9 Ss nvar9 1 b'
El espaciamiento entre varillas será:
Sss Find Ss Sss 17.638 cm
verificando que el espaciamiento de varillas(Sss) sea mayor al mínimo requerido
Vesp Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd" Sss Dv9if
Vesp "Elija otra varilla u col
óquelo en dos capas"
otherwise
Vesp "OK!, Sss es mayor a Dd"
El acero en el talón anterior en la dirección perpendicular de lazapata estará constituido por varillas de '' @ 0.17mLA FUERZA CORTANTE EN LA CARA DEL TALÓN ANTERIOR ES:
Vu_talónAnterior
1.8q2 q4
2
b1 100 23776.74973 kg
Vc 0.85 0.53 f'c b' hc 6( )
Vc 0.85 0.53 210 100 40 6( )
Vc 22196.44176 kg
verificación10
" Ok " Vc Vu_talónAnterior
if" Redise
ñe"
otherwise
verificación10
" Rediseñe"
Puesto que la reacción de la pantalla actúa en sentido contrario a la carga aplicada sobreel talón, se puede efectuar la redución de la fuerza cortante a d de la cara:
qdq2 b z( ) q4 b1 b z( )[ ]
b11.468
kg
cm2
Vu_talónAnterior
1.8q2 qd
2
b1 b z( ) 100 12584.23318 kg
verificación10
" Ok " Vc Vu_talónAnterior
if" Redise
ñe"
otherwise
verificación10
" Ok "