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TRABAJO ESPECIAL DE GRADO
ESTUDIO DE LA RECUPERACIÓN DEL ORO CONTENIDO EN LA LAGUNA DE COLAS DE LA ASOCIACIÓN CIVIL MINERA CORREGENTE, MUNICIPIO SIFONTES, ESTADO BOLÍVAR
Presentado ante la Ilustre Universidad Central de Venezuela para
Optar al título de Ingeniero de Minas Por el Bachiller
Cárdenas Hurtado Juan Manuel
Caracas, mayo de 2003.
TRABAJO ESPECIAL DE GRADO
ESTUDIO DE LA RECUPERACIÓN DEL ORO CONTENIDO EN LA LAGUNA DE COLAS DE LA ASOCIACIÓN CIVIL MINERA CORREGENTE, MUNICIPIO SIFONTES, ESTADO BOLÍVAR
Tutor Académico: Prof. Mónica Martiz Cotutor Académico: Prof. Manuel García
Presentado ante la Ilustre Universidad Central de Venezuela para
Optar al título de Ingeniero de Minas Por el Bachiller
Cárdenas Hurtado Juan Manuel
Caracas, mayo de 2003.
DEDICATORIA
A Dios... por brindarme salud durante mis estudios!.
A la memoria de Madre Carmen.... que donde estés, se que debes estar muy
orgullosa de esta meta superada!...
A mi Padre...
A mi Abuela Carmen, mi segunda Madre...
A todas aquellas personas que creyeron posible la ejecución de este trabajo de
investigación.
AGRADECIMIENTOS
Un agradecimiento muy especial a la insigne Universidad Central de
Venezuela y al Departamento de Minas de la Escuela de Geología, Minas y Geofísica
de la Facultad de Ingeniería, por permitir la realización de este Trabajo Especial de
Grado en las instalaciones.
A la Profesora Ing°. Mónica Martiz, por su contribución de conocimientos y
amplia experiencia como tutor académico, para este trabajo investigación.
Al Profesor Ing°. Manuel García, cotutor académico y orientador en la
ejecución de este proyecto,
Al Lic. Omar Godelliett, por su colaboración y recomendaciones aportadas
para cada uno de los ensayos realizados en la realización de este trabajo.
Al Profesor Lic. Santiago Marrero, del Laboratorio de Rayos X del Instituto
de Ciencias de la Tierra de la Facultad de Ciencias, por la colaboración prestada.
A los Técnicos Marcial Pérez, Félix Arraiz, Rómulo Millano, Carlos Zapata,
Elio Castro y Romualdo Coello adscritos a la Escuela de Metalurgia y Ciencias de los
Materiales, por toda la colaboración prestada.
A la Licenciada Morela Mikaty de Castillo y al Ingeniero Eduardo Castillo,
por su atención y colaboración brindada para la realización de este proyecto, en la
Biblioteca Virgil Winkler de la Escuela de Geología, Minas y Geofísica.
Al Ingeniero Jhonatan Neves, por su receptividad y colaboración prestada en
el Ministerio de Energía y Minas.
A mis compañeros de estudio y amigos Teobaldo Hernández, José Luis
Contreras y aquellos que de una u otra forma colaboraron con su atención y
recomendaciones para la ejecución de este trabajo.
A la Licenciada Aliette Delpino y su familia, por su invalorable colaboración,
gran amor y paciencia brindada durante durante la ejecución de este trabajo de
investigación.
A todo el Departamento de Iluminación del complejo Aula Magna – Sala de
Conciertos, por su colaboración y permitirme trabajar en la insigne Aula Magna de la
U.C.V.
A mi padre, hermanas, tía Gloria y muy especial para mi abuela Carmen, por
su entusiasmo y atención, a lo largo de toda la carrera y el desarrollo del Trabajo
Especial de Grado.
CÁRDENAS H., JUAN M.
“ESTUDIO DE LA RECUPERACIÓN DEL ORO CONTENIDO EN LA LAGUNA DE COLAS DE LA ASOCIACIÓN CIVIL MINERA
CORREGENTE”
Tutor Académico: Profesora Ing°. Mónica Martiz. Cotutor Académico: Profesor Ing°. Manuel García. Tesis. Caracas, U.C.V. Facultad de Ingeniería. Escuela de
Minas. 2003. 116 páginas.
Palabras Claves: ORO, CONCENTRACIÓN GRAVIMÉTRICA, PIROMETALÚRGIA, MESA WILFLEY, CONCENTRADOR
KNELSON.
RESUMEN. El proceso de concentración artesanal empleado por la Asociación Civil Minera Corregente (ASOCIMICORRE), se basa en la diferencia de densidades
entre el mineral aurífero y la ganga cuarzosa, empleando el equipo denominado
Tame. La recuperación oscila entre un 50 a 60% del oro total, envía a la laguna de
colas un considerable contenido de oro. La baja efectividad de dicho proceso, plantea
la necesidad de la ejecución del estudio técnico para la aplicación de nueva tecnología
que permita reciclar estas colas, concentrando el oro presente por gravimetría.
Se recibió un total de diez muestras representativas de las lagunas de colas,
correspondientes a cada uno de los sectores de producción de la Asociación,
sometiendo éstas a un estudio de caracterización, determinándose un tenor de oro
máximo de 22,833 gr Au / ton y mínimo de 6,050 gr Au / ton, una distribución
granulométrica con altos porcentajes de material mayor a la malla 50 (0,297 mm),
clasificándose éste como arenas; se pudo establecer la presencia de pirita como
mineral se encuentra asociado al oro presente y la ausencia de oro libre en dichas
muestras.
i
Los ensayos de concentración se realizaron con muestras que se clasificaron
por dimensión previamente en la malla 200 (0,074 mm), obteniéndose dos
subproductos de material, el primero pasante de las 100 mallas (0,150 mm) y retenido
en las 200 mallas y el segundo pasante de las 200 mallas.
Los ensayos de concentración se realizaron en dos fases. El producto retenido
por la malla 200, es alimentado a la Mesa Wilfley para un proceso de desbaste,
recolectando el concentrado que posteriormente será alimentado al Concentrador
Knelson para su limpieza final (Fase 1); el segundo producto pasante de dicha malla,
sólo es alimentado al Concentrador Knelson para su limpieza y obtención del
concentrado final (Fase 2).
El máximo tenor obtenido en los concentrados en la Fase 1 es de
1846,8 gr Au / ton para la muestra de la laguna de colas del sector Agua Clara
(AC02), presentando una recuperación del 90,81% y para la Fase 2, 147,300
gr Au / ton para la muestra de la laguna de colas del sector Agua Clara (AC02),
presentando una recuperación de 20,57%.
ii
ÍNDICE GENERAL
Página
DEDICATORIA
AGRADECIMIENTOS
RESUMEN i
ÍNDICE GENERAL iii
LISTA DE TABLAS vi
LISTA DE FIGURAS viii
INTRODUCCIÓN ........................................................................................... 1
CAPÍTULO I. ASPECTOS GENERALES ..................................................... 3
1.1.- OBJETIVOS ................................................................................... 3
1.1.1.- Objetivo General ................................................................ 3
1.1.2.- Objetivos Específicos ......................................................... 3
1.2.- PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA ....................................... 4
1.3.- PROCEDENCIA DE LA MUESTRA ........................................... 4
1.3.1.- Geología Regional .............................................................. 6
1.4.- UBICACIÓN GEOGRÁFICA ....................................................... 12
1.5.- VÍAS DE ACCESO ........................................................................ 14
1.6.- ASOCIACIÓN CIVIL MINERA CORREGENTE
(ASOCIMICORRE) ........................................................................................ 15
1.7.- MÉTODO DE EXPLOTACIÓN .................................................... 16
CAPÍTULO II. MARCO TEÓRICO ............................................................... 17
2.1.- MOVIMIENTO DE CUERPOS EN FLUIDOS ............................ 17
2.2.- CONCENTRACIÓN GRAVIMÉTRICA ...................................... 20
2.2.1.- Principio ............................................................................ 20
iii
2.2.2.- Criterios de Concentración ................................................ 22
2.3.- CONCENTRACIÓN EN MESAS Y CANALES O POR
CORRIENTES DE TIPO FLUVIAL .............................................................. 24
2.3.1.- Fundamento ....................................................................... 24
2.3.2.- Equipos .............................................................................. 25
CAPÍTULO III. DESCRIPCIÓN TÉCNICA Y FUNCIONAMIENTO DE
EQUIPOS ........................................................................................................ 27
3.1.- MESA WILFLEY .......................................................................... 27
3.1.1.- Principio de Operación ...................................................... 27
3.1.2.- Descripción Técnica de la Mesa Wilfley (modelo 13A) 31
3.1.3.- Variables de Control de la Mesa Wilfley .......................... 34
3.1.4.- Aplicación de la Mesa Wilfley .......................................... 35
3.2.- CONCENTRADOR KNELSON ................................................... 36
3.2.1.- Antecedentes ..................................................................... 36
3.2.2.- Descripción del Concentrador Knelson 3” (KC 3”) .......... 37
3.2.3.- Principios de Operación del Concentrador Knelson ......... 39
CAPÍTULO IV. DESARROLLO EXPERIMENTAL .................................... 43
4.1.- METODOLOGÍA .......................................................................... 43
4.2.- DESCRIPCIÓN MACROSCÓPICA Y PREPARACIÓN DE LA
MUESTRA ...................................................................................................... 45
4.3.-CARACTERIZACIÓN DE LAS MUESTRAS .............................. 46
4.3.1.- Tenor de Oro ..................................................................... 47
4.3.2.- Difracción de Rayos X ...................................................... 53
4.3.3.- Criterio de Concentración.................................................. 57
4.3.4.- Análisis Granulométricos .................................................. 58
4.3.5.- Análisis de Liberación ....................................................... 74
4.3.6.- Análisis de Moliendabilidad .............................................. 80
4.4.- PREPARACIÓN DE LA ALIMENTACIÓN ................................ 88
4.5.- PARÁMETROS DE OPERACIÓN ............................................... 89
4.6.- ENSAYOS DE CONCENTRACIÓN ............................................ 92
iv
4.6.1.- Pruebas de Desbaste – Limpieza (Fase 1) ........................ 92
4.6.2.- Pruebas de Limpieza (Fase 2) .......................................... 93
4.7.- RESULTADOS OBTENIDOS ...................................................... 95
4.7.1.- Resultados de Concentración ........................................... 95
4.7.2.- Pirometalurgia de los Concentrados Obtenidos ............... 100
4.8.- ANÁLISIS DE RESULTADOS .................................................... 106
4.8.1.- Fase 1 ................................................................................ 106
4.8.2.- Fase 2 ................................................................................ 107
CONCLUSIONES ........................................................................................... 110
RECOMENDACIONES .................................................................................. 112
BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................. 114
v
LISTA DE TABLAS
Página
Tabla 1.1. Masa por muestra recibida ............................................................... 5
Tabla 1.2. Coordenadas de la parcela de la Asociación Civil Minera
Corregente, fuente: Dirección de Catastro del Ministerio de Energía y Minas. 13
Tabla 2.1. Clasificación de equipos de concentración gravimétrica ................ 26
Tabla 3.1. Dimensiones generales, Mesa Wilfley ............................................ 34
Tabla 4.1. Características macroscópicas por muestra .................................... 45
Tabla 4.2. Reactivos para análisis por vía seca ................................................ 50
Tabla 4.3. Tenor preliminar de oro por muestra ............................................... 53
Tabla 4.4. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra AC01 .............. 59
Tabla 4.5. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra AC02 .............. 59
Tabla 4.6. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra AC03 .............. 60
Tabla 4.7. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra AC04 .............. 60
Tabla 4.8. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra VH01 .............. 60
Tabla 4.9. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra VH02 .............. 61
Tabla 4.10. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra ET01 ............. 61
Tabla 4.11. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra EV01 ............ 61
Tabla 4.12. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra LL01.............. 62
Tabla 4.13. Distribución granulométrica de la cabeza, muestra T01 ............... 62
Tabla 4.14. Descripción granulométrica de las muestras ................................. 73
Tabla 4.15. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra AC01 .......... 76
Tabla 4.16. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra AC02 .......... 77
Tabla 4.17. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra AC03 .......... 77
Tabla 4.18. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra AC04 .......... 77
Tabla 4.19. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra VH01 .......... 77
Tabla 4.20. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra VH02 .......... 78
Tabla 4.21. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra ET01 ........... 78
Tabla 4.22. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra EV01 .......... 78
vi
Tabla 4.23. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra LL01 ........... 78
Tabla 4.24. Conteo de partículas y grado de liberación, muestra T01 ............. 79
Tabla 4.25. Análisis granulométrico del producto de molienda, muestra
AC02 ................................................................................................................. 82
Tabla 4.26. Análisis granulométrico del producto de la molienda, muestra
AC03 ................................................................................................................ 84
Tabla 4.27. Análisis granulométrico del producto de la molienda, muestra
VH02 ................................................................................................................ 86
Tabla 4.28. Tenor de Oro por malla, muestra de alimentación ........................ 89
Tabla 4.29. Parámetros de operación para la Mesa Wilfley ............................. 90
Tabla 4.30. Resultados de pruebas para Concentrador Knelson ...................... 91
Tabla 4.31. Nomenclatura empleada ................................................................ 96
Tabla 4.32. Resultados de ensayos de concentración por muestra, material
retenido 200 mallas .......................................................................................... 97
Tabla 4.33. Resultados de ensayos de concentración por muestra, material
pasante 200 mallas ........................................................................................... 98
Tabla 4.34. Porcentaje de recuperación de concentrados ................................. 99
Tabla 4.35. Balances metalúrgicos del proceso completo seguido para cada
una de las muestras ........................................................................................... 99 Tabla 4.36. Carga fundente para prueba de fusión al crisol de concentrados,
muestra AC01 ................................................................................................... 101
Tabla 4.37. Resultados de tenor de oro para concentrados de prueba de
fusión al crisol .................................................................................................. 101
vii
LISTA DE FIGURAS
Página
Figura 1.1. Provincias Geológicas del Escudo de Guayana ............................. 6
Figura 1.2. Ubicación relativa Asociación Civil Minera Corregente ............... 13
Figura 1.3. Ubicación y vías de acceso, tomado de “Monarch Resources
Limited, sf” ....................................................................................................... 14
Figura 2.1. Distribución de las partículas en la superficie del tablero
inclinado ........................................................................................................... 25
Figura 3.1. Distribución del género en la Mesa Wilfley .................................. 29
Figura 3.2. Principales componentes de la Mesa Wilfley modelo 13A ........... 31
Figura 3.3. Cabezal de movimiento .................................................................. 32
Figura 3.4. Disposición del motor y cabezal de movimiento ........................... 32
Figura 3.5. Tolvas de recuperación .................................................................. 33
Figura 3.6. Sistema de admisión de agua de fluidización KC3” ...................... 37
Figura 3.7. Cámara de concentración ............................................................... 38
Figura 3.8. Cono de concentración Concentrador Knelson 3”. Tomado de
“García M., 1999” ............................................................................................ 39
Figura 3.9. Clasificador de lecho fluidizado. Tomado de “García M., 1999” .. 39
Figura 3.10. Diagrama de fuerzas que actúan sobre una partícula sometida al
proceso de fluidización en el Concentrador Knelson 3”. Tomado de “García
M., 1999” .......................................................................................................... 40
Figura 3.11. Comportamiento de las partículas en la cámara de concentración
del Concentrador Knelson 3”. Tomado de “García M., 1999” ......................... 41
Figura 4.1. Flujograma de tratamiento de las muestras sometidas a
concentración gravimétrica ............................................................................... 44
Figura 4.2. Productos finales de la fusión, por segregación ............................. 48
Figura 4.3. Descarga de material fundido en lingotera .................................... 51
Figura 4.4. Proceso de copelación .................................................................... 52
Figura 4.5. Difractograma muestra cabeza ET01 ............................................. 55
viii
Figura 4.6. Difractograma muestra cabeza AC01 ............................................ 56
Figura 4.7. Curva de distribución granulométrica muestra AC01 .................... 63
Figura 4.8. Curva de distribución granulométrica muestra AC02 .................... 64
Figura 4.9. Curva de distribución granulométrica muestra AC03 .................... 65
Figura 4.10. Curva de distribución granulométrica muestra AC04 .................. 66
Figura 4.11. Curva de distribución granulométrica muestra VH01 ................. 67
Figura 4.12. Curva de distribución granulométrica muestra VH02 ................. 68
Figura 4.13. Curva de distribución granulométrica muestra ET01 ................. 69
Figura 4.14. Curva de distribución granulométrica muestra EV01 ................. 70
Figura 4.15. Curva de distribución granulométrica muestra LL01 ................. 71
Figura 4.16. Curva de distribución granulométrica muestra T01 ..................... 72
Figura 4.17. Microscopio de luz polarizada Leitz Wetzlar Orthoplan ............. 76
Figura 4.18. Molino de barras Denver de 1 Kg de capacidad .......................... 80
Figura 4.19. Distribución granulométrica de la molienda, muestra AC02 ....... 83
Figura 4.20. Distribución granulométrica de la molienda, muestra AC03 ....... 85
Figura 4.21. Distribución granulométrica de la molienda, muestra VH02 ....... 87
Figura 4.22. Circuito de tratamiento empleado ................................................ 94
Figura 4.23. Difractograma concentrado KC, muestra ET01............................ 103
Figura 4.24. Difractograma concentrado KC, muestra AC01........................... 104
Figura 4.25. Representación gráfica del tenor de oro por muestra ................... 109
ix
INTRODUCCIÓN
El hombre ha requerido, a lo largo del tiempo, de la corteza terrestre para la
obtención de recursos que lo abastezcan de materia prima y energía, necesaria para el
desarrollo y subsistencia del mismo; estos recursos se encuentran acumulados en los
yacimientos o depósitos minerales.
La obtención de estos recursos requiere, adicionalmente, del arranque de
estos de la corteza, de las actividades de beneficio mineral, conjunto de operaciones
que permiten mejorar las condiciones de la zafra, todo esto con el propósito de
cumplir con las exigencias de técnicas para los procesos de producción industrial o
requisitos de mercado.
Al ser tratado el género, son obtenidos dos productos principales, el
concentrado o mineral útil y la ganga o material de desecho. En el caso de la
producción de oro, la ganga es depositado en lagunas de colas o sedimentación con el
propósito de evitar posibles deterioro del medio ambiente y en espera de tecnología
adecuada, que permita la recuperación del oro contenido en ellas, como consecuencia
de las deficiencias durante el beneficio de la zafra, traduciéndose en pérdidas
considerables de dinero y material.
La Asociación Civil Minera Corregente (ASOCIMICORRE), emplea un
equipo de tipo artesanal denominado Tame para el beneficio de la mena explotada, el
cual se basa en la diferencia de densidades presente entre el mineral aurífero y el resto
que conforma el género; este equipo permite una recuperación que puede oscilar entre
un 50 a un 60% del oro total presente en la mena, enviando hacia la laguna de colas
un contenido importante de oro, el cual se ha considerado extraer con fines
económicos.
1
La poca efectividad de dicho proceso, plantea la necesidad imperante
de la ejecución de un estudio técnico de la aplicación de la tecnología apropiada que
permita reciclar estas colas, logrando así la concentración de dicho mineral mediante
la aplicación del proceso de concentración gravimétrica, además de una ganancia
considerable desde el punto de vista económico para la Asociación y un aporte
documental de consulta para todo aquel que requiera aplicar este estudio.
2
CAPÍTULO I
ASPECTOS GENERALES
1.1.- OBJETIVOS
1.1.1.- Objetivo General
Determinar la recuperación del oro contenido en la laguna de colas de la
Asociación Civil Minera Corregente mediante el empleo de la Mesa de Sacudidas o
Mesa Wilfley, como equipo de desbaste y el Concentrador Knelson, como equipo de
limpieza.
1.1.2.- Objetivos Específicos
Evaluar las muestras a objeto de estudio, para alcanzar la condición
ideal de la pulpa que permita la mayor recuperación del oro que estas
contienen, dentro de lo que se contempla la caracterización física y
química de cada una de ellas.
Establecer los parámetros de operación de cada uno de los equipos que
serán empleados, para lograr una eficaz recuperación del oro presente en
las muestras.
Analizar el contenido de oro que se encuentra en los productos
obtenidos de las pruebas gravimétricas para el estudio del porcentaje de
recuperación.
Estudiar la carga fundente a ser empleada para el análisis al crisol de
los concentrados, a fin da garantizar resultados fidedignos en la
determinación del tenor de oro dicho producto obtenido.
3
1.2.- PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
La Asociación Civil Minera Corregente (ASOCIMICORRE), dentro de su
proceso de beneficio mineral empleado (tipo artesanal), posee un equipo denominado
Tame, el cual aprovecha la diferencia de densidades entre el material aurífero y el
resto del material que conforma el género; con este equipo de concentración se
obtienen porcentajes de recuperación que pueden oscilar entre un 50 a un 60% de oro
presente en la mena tratada, lo que implica que hacia la laguna de colas va un
contenido de oro importante que se ha considerado extraer con fines económicos.
Dada la baja efectividad del proceso productivo, la Asociación ha
considerado pertinente tratar las colas generadas con la tecnología adecuada,
permitiendo de esta forma la recuperación del oro que se encuentra presente en dicho
material.
El estudio se encuentra basado en el análisis de las posibles variables que
permitan garantizar la mayor recuperación del oro contenido en la laguna de colas de
la Asociación Civil Minera Corregente, mediante el empleo de la Mesa de Sacudidas
o Mesa Wilfley y el Concentrador Knelson, como equipos principales de dicho
estudio, considerando la caracterización de la muestra a ser estudiada y los
parámetros requeridos de operación de los equipos antes mencionados.
1.3.- PROCEDENCIA DE LA MUESTRA
Las muestras, objeto de estudio en esta investigación, provienen de las
lagunas de colas del proceso de beneficio de la mena aurífera explotada por la
Asociación Civil Minera Corregente (ASOCIMICORRE), encargándose ésta del
muestreo de cada una de las lagunas que poseen los sectores de producción de dicha
Asociación.
4
Se recibió un total de diez muestras, conformadas por diez (10) kilogramos
aproximadamente cada una de ellas (ver tabla 1.1), representadas por cuatro muestras
del sector denominado Agua Clara (clasificadas como AC01, AC02, AC03 y AC04),
dos muestras del sector Vista Hermosa (VH01 y VH02) y una muestra de cada uno de
los sectores denominados El Tábano (ET01), El Váquiro (EV01), La Lambada
(LL01) y Tempestad (T01). La Asociación garantizó la representatividad de las
mismas al instante del muestreo realizado y su posterior envío al Laboratorio de
Preparación y Concentración de Minerales, del Departamento de Minas de la Escuela
de Geología, Minas y Geofísica de la Universidad Central de Venezuela.
Tabla 1.1. Peso por muestra recibida.
Muestra Peso (Kg)
AC01 12,750
AC02 9,800
AC03 12,250
AC04 6,800
VH01 10,700
VH02 13,900
ET01 11,200
EV01 9,650
LL01 4,000
T01 4,500
5
1.3.1.- Geología Regional
Guayana es una zona de alta complejidad geológica, debido a su gran
diversidad de rocas; está constituida por rocas ígneas, metamórficas y sedimentarias,
tales como gneises y esquistos, intrusionados por granitos y otras rocas de carácter
básico.
Este complejo constituye una parte del cratón precámbrico denominado
Escudo de Guayana, cubriendo una extensa área al sur de Venezuela. Debido a su
complejidad geológica, dicho Escudo ha sido dividido en una serie de Provincias
Geológicas con el propósito de hacer más fácil y detallado su estudio (figura 1.1), los
cuales son: Provincia de Imataca, Provincia Pastora, Provincia Cuchivero y Provincia
Roraima.
Figura 1.1. Provincias Geológicas del Escudo de Guayana.
6
De todas estas provincias geológicas, se toma como centro de atención a la
Provincia Pastora, ya que en ésta se encuentra la parcela de La Asociación Civil
Minera Corregente (ASOCIMICORRE), de donde provienen las muestras estudiadas
en este trabajo de investigación; a continuación será descrita con más detalle esta
Provincia.
Provincia Pastora:
El término Grupo Pastora fue empleado formalmente por Zuloaga y Tello
(1939). Las rocas han sido descritas por Duparc (1922) como "rocas verdes" y por
Zuloaga (1934) como tobas andesíticas verdes depositadas subacuáticamente.
Descripciones posteriores, Martín B. y Bellizzia (1959) y Korol (1965) quien
subdividió la unidad en las Formaciones Yuruari, El Callao y Caballape, en secuencia
ascendente.
Menéndez (1972), a partir del estudio detallado de la localidad tipo de la
unidad, en la región de Guasipati, estado Bolívar, distinguió una unidad de rocas
volcánicas máficas en su parte inferior y una unidad de rocas volcánicas félsicas y
sedimentarias asociadas en su parte superior. La unidad máfica la identificó como
Grupo Carichapo, constituida por las Formaciones El Callao y Cicapra, y la félsica
como Formación Yuruari, y elevó la unidad al rango de Supergrupo, excluyendo a la
Formación Caballape, que señaló como separada del mismo por una discordancia
angular. Adicionalmente, Menéndez (1994) diferenció en la base del Grupo
Carichapo a la Formación Florinda.
A partir de los trabajos de Benaím (1972; 1974) las unidades del Supergrupo
han sido identificadas, fuera del cinturón de rocas verdes de Guasipati, hacia el este
hasta la frontera con Guyana y hacia el sur hasta las cabeceras del río Cuyuni, en los
cinturones de rocas verdes de La Introducción y de El Dorado (Menéndez, 1994;
1995), donde infrayace discordantemente al Grupo Botanamo.
7
- Grupo Carichapo: El Grupo consiste de metalava y metatoba
basálticas, toleíticas y comatiíticas, y una menor proporción de
rocas volcánicas ultramáficas de afinidad química comatiítica y de
meta jaspe; en las zonas de mayor metamorfismo está constituida
de anfibolitas y cornubianitas hornbléndicas y meta cuarcitas
mangano-ferríferas. En la región de Guasipati, donde sus unidades
constitutivas han sido diferenciadas, la Formación Florinda,
consistente de lavas toleíticas normales a magnesianas con
menores cantidades de comatiitas, ocupa la parte inferior del
Grupo, y las Formaciones El Callao, de lavas toleíticas normales a
ferruginosas, y Cicapra, formada por volcaniclásticas de
composición basáltico-comatiítica, ocupan la parte superior de la
unidad. La unidad aflora al oeste del río Caroní en la región de
Santa Bárbara (Kalliokoski, 1965-a, b; McCandless, 1976), hasta
los límites con Guayana al este (Benaím, 1972), y desde las
estribaciones meridionales de la serranía de Imataca al norte (Falla
de Guri), hasta las estribaciones septentrionales de la serranía de
Lema al sur (Benaím, 1972).
- Grupo Botanamo: Originalmente se introdujo el nombre Grupo
Botanamo, Benaím (1972); para incluir a la Formación Caballape,
caracterizada principalmente por un conjunto de rocas epiclásticas
volcánicas: limolitas, grauvacas, conglomerados y rocas volcánicas
generalmente de composición intermedia, tobas, brechas y lavas,
con un metamorfismo bajo, facie de los esquistos verdes y con
estructuras sedimentarias primarias que indican una sedimentación
por corrientes turbias. Esta unidad se intergidita con la Formación
Caballape en el río Cuyuní en sentido del rumbo hacia el oeste y es
concordante con dicha formaciones en el río Botanamo, donde
ambas formaciones conforman un sinclinal, cuya zona axial y en su
flanco sur aflora la Formación Los Caribes.
8
- Formación El Callao: La localidad tipo de esta formación se
encuentra en el Río Yuruari desde la desembocadura de la
quebrada Iguana hasta 1,5 kilómetros aguas arriba, municipio
autónomo El Callao del estado Bolívar. En cuanto a su descripción
litológica, la unidad consiste casi en su totalidad de metalavas de
composición basáltica (Menéndez, 1972); comúnmente exhiben
estructuras en almohadillas hasta de 2 m de diámetro, que
presentan amígdalas principalmente de cuarzo que se concentran
en el tope de los flujos, además de fracturas radiales rellenas de
epidoto y cuarzo; algunas coladas presentan estructura columnar.
Las lavas almohadilladas son afaníticas y alternan con coladas no
almohadilladas, de grano más grueso y textura subofítica. Brechas
de flujo de hasta 40 cm de espesor alternan con las coladas de lava.
En la parte superior contiene jaspe y metaftanitas ferruginosas y
manganesíferas. La unidad ha sido afectada por metamorfismo
regional de bajo grado, facies del esquisto verde, que localmente,
en las zonas de contacto con masas graníticas, pasa a facies de la
anfibolita. Las lavas y rocas básicas intrusivas asociadas cambian
gradualmente a color más oscuro al aproximarse a las masas
graníticas del Complejo de Supamo, cambio que es paralelo a un
cambio en la mineralogía metamórfica y en la textura. Korol
(1965) describió originalmente la unidad como constituida por
lavas espilíticas. Menéndez (1994) ilustró la tendencia de
cristalización magmática de las rocas volcánicas de las unidades
del Grupo Carichapo, donde indicó que las lavas de El Callao son
esencialmente toleitas normales con tendencia a toleitas
ferruginosas. La formación aflora en escala kilométrica en el
estado Bolívar, al oeste y sudeste de la Pastora en una franja de
hasta 3 kilómetros de ancho, al sur y sudeste del Callao; al nordeste
9
y noroeste de la región de Guasipati; al noroeste de El Dorado en la
Región Yuruán-Ave Chica (Benaím, 1982).
- Formación Cicapra: La localidad tipo de esta formación se
encuentra en el Río Yuruari; sector comprendido entre un punto
situado a 500 metros de distancia al este del Paso Morichito y otro
a un kilómetro al este de la quebrada Cicapra, estado Bolívar.
Según Menéndez (1968; 1994), tiene una litología distintiva de
esquistos anfibólicos (80%) derivados de brechas y tobas de
composición basáltico-comatiítica, y de lodolitas, areniscas y
conglomerados grauváquico-volcánicos, muy pobres en cuarzo.
Los conglomerados y las brechas son usualmente de estratificación
espesa y están constituidos de fragmentos de lavas máficas y
ultramáficas con afinidades comatiíticas, en una matriz rica en
blastocristales de anfíbol aparentemente pseudomorfos de
piroxeno. Las limolitas y arenisca son de estratificación delgada.
Localmente se intercalan en la secuencia, basaltos comatiíticos y
jasperoides recristalizados (cuarcitas manganesíferas y
ferruginosas). La unidad está intrusionada por sills y diques de
pórfido de cuarzo y felsitas, más abundantes cerca de los plutones
de Mandingal y Cerro Pelón que también intrusionan a la unidad.
Presenta metamorfismo en la facies de los esquistos verdes;
aumentando el metamorfismo hacia el norte y nordeste de
Guasipati a la facies de la anfibolita.
- Formación Yururi: Sector del río Yuruari, situado entre un punto
1 Km al este de la desembocadura de la quebrada Cicapra y otro
unos 5 Km al este del caserío de Pastora, municipio autónomo
Roscio del estado Bolívar. La litología es esencialmente un
producto de volcanismo dacítico o riodacítico muy bien
desarrollado en su parte media y superior donde contiene lavas,
brechas y tobas, además de areniscas y limolitas feldespáticas de
10
estratificación delgada (Menéndez, 1994). En la parte inferior
contiene filitas manganesíferas y grafíticas de estratificación fina,
interlaminada con limolitas feldespáticas y con filitas cloríticas.
Las rocas epiclásticas de estratificación delgada a laminadas se
presentan comúnmente en paquetes hasta de 5 m de espesor; están
constituidas por metareniscas feldespáticas de grano fino a medio
que gradan a metalimolitas y que alternan rítmicamente con
láminas de filitas grises a negras, o con láminas de esquistos
sericítico cloríticos. Metareniscas volcánicas son comunes en la
parte media a superior de la sección expuesta de la unidad y están
asociadas a tobas, brechas y lavas dacíticas en paquetes de hasta
metros de espesor aparente. Las metalavas dacíticas contienen
abundantes fenocristales de feldespato y de cuarzo. Espejo (op.
cit.) encuentra una composición litológica semejante de la unidad
en la región de El Manteco-Guri, y hace énfasis en que en la parte
inferior hay mayor participación de material volcánico
redepositado y que la presencia de estructuras turbidíticas sugiere
que corrientes de turbiedad actuaron durante el depósito de esta
parte de la secuencia. La secuencia presenta plegamiento isoclinal,
esquistosidad paralela a la estratificación y metamorfismo regional
de intensidad variable dentro de la facies del esquisto verde y
localmente metamorfismo térmico, hasta la facies de la corneana
hornbléndica, en el contacto con rocas graníticas.
- Formación Caballape: La localidad tipo de esta formación se
encuentra representada por sabanas situadas a ambos lados de la
quebrada Dividival, por 10 kilómetros de distancia hacia el norte a
partir de su desembocadura en el río Caballape. Korol (1965)
describió lodolitas laminadas, limolitas y grauvacas de grano fino a
medio, con algunos sedimentos conglomeráticos (hasta 10% de
guijarros), con predominio de lodolitas y en la base describió capas
11
características de jaspe rojizo, mediana a finamente estratificadas y
a veces brechadas. Según Menéndez (1968) la descripción original
no destaca los abundantes fragmentos volcánicos contenidos en la
unidad y los jaspes de la base pertenecen en realidad a la
Formación El Callao y las brechas son de origen tectónico y
describió la litología como rocas epiclásticas volcánicas: limolitas,
grauvacas y conglomerados (80%) y probables rocas piroclásticas:
tobas y brechas (20%). Benaím (1972) describió rocas volcánicas
en el río Botanamo en esta unidad: lavas, brechas y tobas de
composición intermedia, interestratificadas con la secuencia de
rocas epiclásticas volcánicas descritas por Menéndez (1968), quien
destacó además la presencia de estructuras sedimentarias, que
indican una sedimentación por corrientes de turbiedad, señalando
que el conjunto litológico de esta unidad se presenta levemente
metamorfizados.
1.4.- UBICACIÓN GEOGRÁFICA
La Asociación Civil Minera Corregente (ASOCIMICORRE), se encuentra
ubicada a 86 kilómetros al Noreste del poblado de Tumeremo, en el sector conocido
como Bochinche (figura 1.2), en el Municipio Sifontes del Estado Bolívar. Esta opera
en una parcela que posee un área de 500 Ha de superficie total, la cual presenta la
delimitación en coordenadas que esta señalada en la tabla 1.1.
12
Figura 1.2. Ubicación relativa Asociación Civil Minera Corregente.
Tabla 1.2. Coordenadas de la parcela de la Asociación Civil Minera Corregente, fuente:
Dirección de Catastro del Ministerio de Energía y Minas.
Coordenadas UTM Coordenadas Geográficas
Bloques Norte Este Latitud Longitud
B1 860035,6692 705509,9198 7°46’34.88’’ 61°08’11.37’’
B2 860035,6696 715509,9198 7°46’33.41’’ 61°02’45.08’’
B3 856035,6696 715509,9198 7°44’23.23’’ 61°02’45.68’’
B4 856035,6692 705509,9198 7°44’24.69’’ 61°08’11.97’’
13
1.5.- VÍAS DE ACCESO
La parcela de ASOCIMICORRE, tiene una vía de acceso principal desde el
poblado de Tumeremo hasta el sector de Bochinche, que se divide en tres tramos,
apreciándose fácilmente en la figura 1.3:
Tramo 1: Carretera Nacional vía Bochinche, de 41,5 kilómetros de longitud y
se presenta asfaltada.
Tramo 2: Carretera local de Intecmaca, de 28,1 kilómetros de longitud y vía
no asfaltada.
Tramo 3: Pica Corregente, vía no asfaltada de 24 kilómetros de longitud.
Cinturón de Rocas Verdes Cuerpos de Granito
Otros Tipos de Roca Concesiones
Figura 1.3. Ubicación y vías de acceso, fuente: “Monarch Resources Limited, sf”.
14
1.6.- ASOCIACIÓN CIVIL MINERA CORREGENTE (ASOCIMICORRE)
Las riquezas auríferas en Venezuela son muy grandes, tanto en tenor como en
las variedades: oro libre, cuarzo aurífero y pirita aurífera; lo que permite que muchas
personas naturales se dediquen a la explotación de esta riqueza mineral, explotando
artesanalmente yacimientos principalmente del tipo aluvional.
Como consecuencia de los constantes desalojos de los mineros ilegales por
parte de las autoridades competentes y reclamos por el derecho al trabajo, consagrado
en la Constitución de la República Bolivariana de Venezuela, la Alcaldía del
Municipio Autónomo Sifontes del Estado Bolívar, creó un organismo municipal, el
cual tiene como visión, integrar las explotaciones mineras auríferas; establecer y
hacer cumplir los controles ambientales para este tipo de explotación mineral y todo
lo concerniente al aspecto y desarrollo social para la comunidad. Este organismo
recibe el nombre de Fundación Municipal Minera Sifontes (FUNDAMISIF), bajo
Decreto aprobado por la Cámara Municipal del Municipio Sifontes, en fecha
13/05/1993.
Dentro de este grupo de pequeños mineros, se encuentra la Asociación Civil
Minera Corregente (ASOCIMICORRE), conformada en el año 1999, solicitando una
parcela que posee un área total de 500Ha. Esta parcela además se subdivide en
sectores de producción debidamente identificados, los cuales reciben los nombres
de: Agua Clara (AC), Vista Hermosa (VH), Tempestad (T), La Lambada (LL), El
Tábano (ET) y El Váquiro (EV); cada una de estas zonas de producción poseen sus
propias lagunas de colas para el manejo de sus desechos.
15
1.7.- MÉTODO DE EXPLOTACIÓN
La Asociación Civil dentro de sus planes de explotación contempla trabajos
de geoexploración, el cual se realiza manualmente mediante la batea y un equipo de
perforación “Augent – Drill”, equipado con una barra de perforación de 6 metros, con
el propósito de analizar el tenor del sector a explotar.
El suelo posee una capa vegetal de un espesor de 30 centímetros y es
removida, para ser depositada y posteriormente empleada en la reforestación de la
zona, además se emplea un tractor de orugas para el acondicionamiento de la zona a
ser explotada. Para el manejo de las aguas generadas durante el proceso, existen unas
lagunas de sedimentación para evitar el arrastre de sedimentos a los principales
cauces de agua de la zona; según informe técnico elaborado por la Fundación
Municipal Minera Sifontes (FUNDAMISIF) en el año 1999.
El método de explotación empleado por ASOCIMICORRE, es por arranque
directo del frente de producción mediante el uso de minería a cielo abierto con
métodos mecánicos a través de monitores hidráulicos, permitiendo la dilución del
material y la formación de una pulpa, que luego es enviada a la planta de tratamiento,
para su proceso de beneficio mineral.
16
CAPÍTULO II
MARCO TEÓRICO
2.1.- MOVIMIENTO DE CUERPOS EN FLUIDOS
Existen diversos factores que afectan la manera en que avanza un fluido,
particularmente la presencia de una superficie sólida, ya sea una pared, un cuerpo o
una partícula. Cuando pasa un fluido en movimiento por una superficie sólida, este se
adhiere a la misma, produciéndose lo que se conoce como interfase sólido – liquido.
Bien alejada a la superficie de dicho sólido, este se desplaza sin ningún tipo de
perturbación. Entre estos extremos existe una franja de transición, en la que el fluido
se encuentra en una condición de deslizamiento cortante.
Los problemas de flujo en el procesamiento de minerales, corresponden a una
de dos amplias categorías: el flujo de cuerpos a través de fluidos y el flujo de fluidos
en tuberías. Los problemas del movimiento de los cuerpos a través de fluidos están
vinculados, con la relación entre la fuerza de arrastre que obra sobre el cuerpo y la
velocidad relativa sólido – fluido. El problema de flujo en tuberías, radica en la
relación de caída de presión a lo largo de la misma y la rapidez del flujo.
El comportamiento de una partícula que se mueve a través de un fluido puede
analizarse mediante la siguiente expresión:
∑
=
dtdvMF (2.1)
(ΣF = resultante de las fuerzas que actúan sobre un cuerpo de masa M; dv/dt =
aceleración resultante). Si la partícula se mueve bajo una fuerza externa de
17
aceleración Fx, tendrá fuerzas en oposición (Fd = fuerza de arrastre; Fb = fuerza de
flotación), lo que implica
=−−
dtdvMFFF bdx (2.2)
La fuerza externa de aceleración puede ser gravitacional o centrífuga, según
sea el caso y son expresadas como
Fx = Max = Mg aceleración de gravitación (2.3a)
= Mw²r aceleración centrífuga (2.3b)
donde (ax = aceleración producida por la fuerza externa; r = radio de la trayectoria; w
= velocidad angular en radianes / segundo).
Si se considera además que la partícula es de forma esférica, A = π.do²/4 y
M = π.do³.ρs/6 de manera tal que la ecuación se convierta en la siguiente expresión
(2.4), la cual define la velocidad máxima o velocidad terminal, también conocida
como velocidad límite.
−=∞
s
fs
d
o
fgdv
ρρρ
34 (2.4)
donde: fd fuerza de arrastre; ρs densidad del sólido; ρf densidad del fluido.
La fluidización y la sedimentación pueden tratarse juntas como una extensión
de un lecho empacado. La única diferencia consiste en que en un lecho empacado,
las partículas se obstruyen entre sí, mientras que en la fluidización y la sedimentación
esto no ocurre. Hidrodinámicamente existe poca diferencia entre fluidización y la
sedimentación, dado que ambas pueden considerarse como un lecho empacado
expandido en el que las partículas tienen la libertad de moverse unas con relación a
18
las otras. El hecho de que el fluido o el sólido sea el que tiene movimiento con
respecto al recipiente, es lo que hace posible la distinción entre ambas.
En el estado fluidizado existe un flujo, donde el lecho de sólidos será
expandido hasta un punto en que las partículas pueden moverse en el lecho, ésta
condición es definida como punto de fluidización o principio de fluidización. Cuando
se sobrepasa el punto de fluidización de un lecho, éste recibe el nombre de lecho
fluidizado. Cuando la velocidad de un fluido es ligeramente superior a la requerida
para el inicio de la fluidización del lecho, este recibe el nombre de lecho fluidizado
inactivo o estado mínimo de fluidización, punto en el que las partículas del lecho se
extienden un poco o no se mezclan.
Si la velocidad del fluido es incrementada, el lecho se expande y las partículas
tiende a mezclarse rápidamente, esto es conocido como lecho fluidizado turbulento.
Si la velocidad del fluido es incrementada considerablemente, el lecho se expande a
su vez considerablemente y se genera una condición de gran dilución de sólidos,
permitiendo que las partículas sean arrastradas por el fluido, esto es conocido como
fase fluidizada diluida.
Si se hace pasar un fluido en ascenso a través de un lecho de partículas sin
restricción, la caída de presión aumentará hasta alcanzar un punto en el que ésta y el
peso contrarresten a las fuerzas de flotación. Siempre que el lecho esté fluyendo
libremente, éste comenzará a comportarse como un líquido en ebullición, cada
partícula se separa de su vecina y aparecen burbujas del fluido en la superficie;
cuando ocurre esto se puede decir que el lecho está fluidizado. Si aumenta aun más la
velocidad del fluido, el lecho continuará expandiéndose, y al aproximarse a la
velocidad terminal, las partículas serán arrastradas por el fluido.
19
2.2.- CONCENTRACIÓN GRAVIMÉTRICA
2.2.1.- Principio
Las operaciones de concentración por gravedad o gravimétricas, son las más
importantes a las que se someten los minerales antes de su tratamiento metalúrgico o
empleo industrial, dado primordialmente por sus bajos costos en comparación a otros
métodos de concentración. Esta operación, tiene por objeto separar las partículas de
acuerdo a su riqueza, agrupando el útil y descartando el estéril, tratando de
conseguir la máxima recuperación económica y el mayor grado de concentración
posible (Peláez, 1975).
En los sistemas o equipos de concentración gravimétrica, es frecuente llamar
“cabeza” al género con que se alimenta a dicho sistema, obteniéndose tres productos
denominados:
a) Concentrado, parte enriquecida.
b) Colas, a los rechazos.
c) Mixtos, es aquella porción de material que necesita un tratamiento
posterior para producir a su vez un concentrado y una cola.
Tanto en el concentrado como en la cola, existe la probabilidad de que se
encuentren partículas mixtas, debido a que no todas las partículas recogidas son en su
totalidad útil o ganga. Algunas partículas con porciones muy bajas de estéril, se
presentan en una muy baja proporción, pero su presencia no disminuye
considerablemente la ley del concentrado. La misma situación se presenta en las colas
pero de forma inversa. Los mixtos son aquellas partículas donde existe una variada
proporción entre los componentes de la mena, útil y ganga, que no pueden ser
recolectados en el concentrado sin disminuir de forma excesiva la ley del concentrado
y su precio de venta; por tal motivo, no es conveniente descartarlas conjuntamente
con el estéril.
20
Como todo método de concentración, este tiene una serie de fundamentos que
justifican la ejecución del mismo, entre ellas se encuentran las siguientes:
Aumento de la concentración del elemento o elementos de interés en la zafra.
Eliminación de algún componente de la ganga que pueda generar problemas
técnicos en los procesos posteriores a la concentración.
Obtención de un concentrado que cumpla con los requerimientos de mercado,
es decir, propiedades como la forma, tamaño y color, entre otras.
La concentración gravimétrica se basa en hacer recorrer trayectorias distintas
a partículas de diferente peso específico en el seno de un fluido; dichas trayectorias
dependen de la dirección y magnitud del fluido empleado, lo que trae como
consecuencia que dicha concentración se vea influenciada por un término de
diferencia de densidades entre el fluido y el sólido (ρs - ρf ) y un término de tamaño
de partícula, es por ello que se busca que la diferencia entre dichas densidades sea
elevada para así obtener un resultado óptimo. Debido a la interrelación que existe
entre la diferencia de densidad y el tamaño de la partícula, para obtener mejores
resultados se debe trabajar dentro de un intervalo restringido de tamaño de partícula
en la alimentación.
Por tal razón, los métodos de concentración gravimétricos o concentración por
gravedad, se pueden dividir en:
Concentración en medios densos
Concentración en cribas de pulsaciones o por corrientes verticales
intermitentes
Concentración en mesas y canales o por corrientes de tipo fluvial
21
2.2.2.- Criterio de Concentración
Para lograr concentrar una mena por vía gravimétrica, se requiere que exista
una diferencia notable entre las densidades del mineral útil y la ganga, y que además
dicho útil sea liberado a un tamaño apropiado.
Las posibilidades de la separación de la concentración por gravedad
dependen de las diferencias de peso específico de las especies minerales y del tamaño
de las partículas. El criterio de concentración, el cual es el cociente del peso
específico mayor al menor, disminuidos ambos en una unidad, proporciona una idea
aproximada de lo que cabe esperar de una mena determinada, esto según la
ecuación 2.5.
( )( ) 1
2
11'
dd
n =−−
=δδ (2.5)
donde: δ’ es el peso específico mayor y δ es el menor.
Si esta relación es mayor a 2,5, la separación en agua es fácil de lograr en
cualquier tamaño hasta el de las arenas más finas; entre 2,5 y 1,75, se puede efectuar
una separación hasta un tamaño de 65 o 100 mallas; hasta 1,5 el limite inferior para
operaciones a escala comercial es de unas 100 mallas y resulta difícil efectuar una
buena separación; para 1,25 es preciso emplear un medio fluido o semifluido más
pesado que el agua o efectuar una modificación selectiva de la densidad aparente de
uno de los minerales, facilitando la adherencia de burbujas de gas a su superficie
(flotación).
Existe una gama considerable de teorías referente a la concentración por
gravedad, dado que ocurren diferentes procesos en diferentes etapas del ciclo, en
diferentes partes del dispositivo, sobre diferentes intervalos de tamaños y condiciones
de operación. El asentamiento obstruido diferencial es el mecanismo que más se cita
como el imperante en la concentración por gravedad.
22
Generalmente se obtiene una indicación de la separación máxima posible,
considerando partículas equiasentables, indicando que la velocidad terminal es una
función de un término de diferencia de densidad y un término de tamaño de
partícula. Típicamente, se alimenta a cualquier concentrador con partículas dentro de
un intervalo de tamaños. Es claro que, para minimizar el efecto del tamaño de las
partículas (o para incrementar el intervalo de tamaños de partículas que pueden ser
separados por densidad) ρf debe ser tan cercana como sea posible al mineral menos
denso.
Las ecuaciones de asentamiento libre no son realistas en la práctica, porque la
mayoría de los separadores trabajan con concentraciones de pulpa considerablemente
altas, en las cuales las velocidades terminales pueden ser reducidas por órdenes de
magnitud. Esta aproximación puede ser satisfactoria en donde los tamaños de
partículas o las cantidades relativas son muy diferentes. Los valores respectivos
dependen del tamaño y la forma de las partículas. El efecto de las variaciones sobre el
tamaño y la forma puede anular o ampliar la diferencia de densidad. Esto demuestra
que bajo ciertas condiciones es posible para una partícula con mayor densidad
elevarse en vez de asentarse, cuando está en presencia de partículas ligeras pero de
mayor tamaño.
Cada mena en particular, según sea el caso, podrá concentrarse por uno o
varios métodos de los antes señalados, dependiendo fundamentalmente de las
propiedades características del mineral útil y la de los minerales con los cuales se
encuentre asociado en el yacimiento. En el caso de concentración de oro, lo
usualmente recomendado según sus características, es la concentración por vía
gravimétrica en mesas y canales o por corriente de tipo fluvial (Peláez, 1975); éste
método será descrito en profundidad a continuación.
23
2.3.- CONCENTRACIÓN EN MESAS Y CANALES O POR CORRIENTES DE
TIPO FLUVIAL
2.3.1.- Fundamento
La operación consiste primordialmente en hacer fluir sobre una superficie
plana y lisa de un tablero, ligeramente inclinado, una lámina de agua cuya velocidad
y espesor dependen del volumen de agua y la velocidad con que se introduzca, el
ancho del tablero, su inclinación y la presencia de obstáculos que se opongan al flujo
para suavizarlo. La velocidad de las capas líquidas dentro de la lámina de agua es
nula en el fondo y va incrementándose progresivamente debido al aumento de la
movilidad de las moléculas de agua, hasta alcanzar un máximo muy cerca de la
superficie, donde la fricción del aire disminuye dicha movilidad.
Si el flujo es laminar, la velocidad de las capas líquidas no varía
uniformemente con su distancia al tablero; al humedecerse el tablero, existen
moléculas de agua que se aferran a él con apreciable tenacidad y debido a esto hay en
el fondo una película de agua que permanece casi estática. Por encima de ella las
capas líquidas van adquiriendo mayor movilidad hasta que las diferencias en las
velocidades se deben a la viscosidad del agua, variando además por la temperatura.
Al introducir una mezcla de partículas de dos minerales por un punto en la
superficie de una lámina, al cabo de un rato las partículas se distribuyen en la
superficie del tablero, como se muestra en la figura 2.1; partiendo del punto de la
alimentación, las primeras que se encuentran, aguas abajo, son las partículas finas del
mineral más denso, después se encuentran las partículas gruesas de éste, mezcladas
con las finas del mineral menos denso y las más alejadas del punto de alimentación
serán las partículas gruesas del mineral menos denso. Esta distribución de partículas
es la consecuencia de la intervención de la fuerza de arrastre del agua y la velocidad
de caída de partículas, es decir, la gravedad, la forma, la dimensión, densidad, la
24
inercia, inclinación del tablero y el roce de las partículas contra la superficie del
tablero.
Tablero
Figura 2.1. Distribución de las partículas en la superficie del tablero inclinado.
2.3.2.- Equipos
Los equipos empleados para la concentración gravimétrica en mesas y canales
o por corrientes de tipo fluvial, se pueden dividir en fijos y móviles, según la
superficie sobre la cual se efectúa la concentración, esté inmóvil o dotada de
movimiento mientras aquella se realiza, tal como se puede apreciar en la tabla 2.1.
A estos equipos es frecuente colocarles obstáculos sobre la superficie, para
mejorar su funcionamiento o capacidad, mediante la generación de turbulencia. De
esta forma se aprovecha el fenómeno en que las partículas que arrastra el flujo sobre
el fondo de la mesa o canal dan saltos, que son mayores cuando el peso específico de
la partícula es más bajo, éstos se producen como consecuencia del contacto de cada
partícula con el fondo o con otra, al ser desviada hacia arriba dentro del flujo.
Cuando las partículas son ligeras, la aceleración hacia abajo es pequeña y
tarda cierto tiempo en descender hasta el fondo del tablero. Cuando la densidad de la
partícula es elevada, la aceleración hacia abajo es mayor, permitiendo que éstas
lleguen al fondo mucho más rápido. En consecuencia las partículas grandes y ligeras,
25
darán unos saltos mayores, recorriendo la superficie de concentración a niveles de
flujo más altos y se moverán con mayor velocidad que las partículas más pequeñas y
pesadas, las cuales se encuentran en niveles de flujo bajos.
Esto implica que dichos equipos de concentración pueden clasificarse como
equipos de superficie lisa o con obstáculos (rugosa), donde también se incluyen los
que poseen obstáculos en el fondo de la superficie.
Equipos de superficie inmóvil Equipos de superficie móvil
Mesa basculante Batea
Rumbo Suruca
Espiral Humphreys Cuna
Mesa de pana Mesa de sacudidas Wilfley
Reolavador Mesa sin fin
Canal o saetín Concentrador Knelson
Tabla 2.1. Clasificación de equipos de Concentración Gravimétrica.
El trabajo de investigación, contempla el empleo de dos equipos para la
concentración del oro que se encuentra en el material proveniente de la laguna de
colas de ASOCIMICORRE; la Mesa Wilfley como equipo de desbaste y el
Concentrador Knelson como equipo de limpieza. Estos equipos serán descritos más
detalladamente en los capítulos siguientes, señalando su descripción técnica,
principios de operación, variables de control y aplicaciones de los mismos.
26
CAPÍTULO III
DESCRIPCIÓN TÉCNICA Y FUNCIONAMIENTO DE EQUIPOS
3.1.- MESA WILFLEY
3.1.1.- Principio de Operación
La Mesa Wilfley o mejor conocida como Mesa de Sacudidas, es un equipo de
trabajo continuo que separa eficazmente minerales densos, finos, de ligeros gruesos.
Este equipo consiste principalmente de un tablero rectangular o romboidal, inclinado
transversalmente, que se mueve en dirección longitudinal de manera alternativa, en
un sentido y en el opuesto gracias a un mecanismo de accionamiento que invierte el
movimiento con mayor rapidez al final del avance que del retroceso. El tablero está
provisto de una serie de listones o resaltos, que generalmente son paralelos entre sí y
a su vez a la dirección de las sacudidas, dejando entre dos obstáculos consecutivos
un canal, cuya altura es considerablemente pequeña y que va disminuyendo desde el
extremo por donde se acciona el aparato o punto de alimentación de material, hacia el
opuesto o punto de salida del material procesado.
Estos listones pueden estar colocados en forma distinta de cómo fue antes
mencionado, pues sus dimensiones, separación y disposición varía en los diferentes
modelos de mesas, ya sea ésta de tipo Standard, para producto final o del tipo
Rougher; lo mismo que el material del cual están hechos. Así, por ejemplo, hay
listones de madera, goma, aluminio, entre otros, destacándose en la actualidad los
elaborados de materiales sintéticos de alta resistencia a la abrasión y durabilidad;
los hay paralelos al borde inferior o formando ángulo con él, a favor o contra la
pendiente, etc. El tablero, por su parte, puede estar cubierto con linóleo, goma o
materiales parecidos y ser un solo plano o no.
27
A lo largo del borde superior del tablero existe un distribuidor de agua de
lavado, con dispositivos que permiten regular el reparto de la misma; sumando a
esto el control del caudal y la inclinación del tablero, se logra graduar la intensidad
de la corriente transversal de agua.
Los productos se recolectan en canales paralelos a los bordes de la mesa;
dichos canales están provistos de tabiques transversales, que permiten recuperar el
concentrado, mixtos y estériles por separado.
La inclinación del tablero se puede variar, desde la posición horizontal hasta
obtener una pendiente de 12° y con ello modificar las condiciones en que se efectúa
la separación. La alimentación ingresa al equipo por la esquina superior próxima al
punto de accionamiento, en forma de pulpa diluida aproximadamente en una relación
de 3:1. Dicha pulpa, que en volumen tiene aproximadamente 90% de agua, pasa
sobre los listones con máxima velocidad y espesor mínimo, depositando en los
canales el material que transporta.
Al quedar las partículas del género retenidas en los canales o cajetines, se
inicia su estratificación por densidad y tamaño, proceso que se perfecciona mientras
se desplazan longitudinalmente. Bajo la acción de las sacudidas las partículas más
pequeñas del mineral más denso, descienden entre las demás hasta llegar a la
superficie del tablero; por otro lado, las partículas más grandes del mineral menos
denso, no pueden penetrar el lecho mineral quedando retenidas encima de é1, siendo
luego arrastradas por el agua de lavado. Finalmente, los mixtos por su densidad, son
retenidos en la parte media del lecho mineral.
Las partículas densas que han llegado al tablero están oprimidas contra é1 por
el peso de las situadas encima, es decir, con una fuerza superior al peso propio.
Debido a esto, son las que más avanzan en dirección de las sacudidas del tablero,
cuando éste se desplaza longitudinalmente accionado por el mecanismo del equipo,
quedando libres al retroceder el mismo, siendo las primeras en resbalar. Las
28
partículas situadas sobre la capa inferior, a pesar de estar más sueltas, avanzan más
despacio por estar afectadas por la fuerza del agua de lavado y presentar menor
inercia.
Debido a que los listones decrecen en altura, longitudinalmente, las partículas
que forman la capa superior, se encuentran desprotegidas por el listón inferior del
canal donde se desplazan, y son barridas por el agua de lavado, pasando al canal o
cajetín inmediato inferior. Esto se repite de un cajetín a otro, hasta que las partículas
abandonan el tablero por el borde inferior.
La distancia longitudinal, desde el lado de alimentación hasta el punto en que
una partícula determinada abandona el tablero, varía con el tiempo que tarda en
descender, es decir, en recorrerlo transversalmente, produciendo en consecuencia una
distribución del género en forma de abanico, fundamentado en las densidades de los
minerales (figura 3.1.). El ancho de las bandas que se forman de concentrados, mixtos
y estériles serán inversamente proporcional a la inclinación del tablero y a la cantidad
de agua de lavado, y directamente proporcional a la distancia recorrida.
Figura 3.1.- Distribución del género en la Mesa Wilfley.
29
Por lo antes expuesto, conviene que el espesor de pulpa en los cajetines sea
pequeño, a fin de que los mixtos y estériles se desplacen sin dificultad, ascendiendo
a los estratos superiores, logrando así que el recorrido del género sea
suficientemente largo. De esta forma se obtiene una óptima estratificación antes de
que actúe el agua de lavado.
El movimiento alternativo del tablero no es uniforme; la longitud y energía
de su recorrido varía ampliamente. Hacia adelante la aceleración es más suave, para
que la partícula no pierda adherencia y el tablero le comunique la energía cinética
necesaria. En cambio, el retroceso es más brusco, permitiendo que las partículas
continúen hacia adelante por inercia, resbalando hasta consumir su energía cinética.
Cuanto más finas las partículas en la alimentación, más corto debe ser el recorrido
del tablero y mayor el número de sacudidas por minuto. Cuanto más lento descienda
la partícula sobre el tablero, en el sentido de su pendiente, mayor será el
desplazamiento longitudinal.
El tamaño del género con que se puede alimentar las mesas depende de la
diferencia de densidades que exista entre la ganga y el mineral útil; si esta
diferencia es suficiente, el mineral está liberado y la alimentación ha sido
adicionalmente clasificada por isodromía, se pueden tratar en ellas géneros desde
10 mm (3/8") hasta la malla 270 (0,053 mm) de la serie USA y especificación
A.S.T.M. Sin embargo, el tamaño máximo de partícula que se puede tratar en una
mesa determinada depende de sus cajetines, pues no se debe alimentar con
partículas mayores que la altura de sus listones o que la tercera parte de la
separación entre estos.
La forma de las partículas puede ayudar o entorpecer la concentración, por
ejemplo, si se tratan partículas laminares, éstas pueden llegar hasta el extremo por
donde descarga el concentrado, avanzando incluso por la parte del tablero donde no
hay listones, quedando desprotegidas contra la fuerza transversal de arrastre del agua
de lavado.
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3.1.2.- Descripción Técnica de la Mesa Wilfley (modelo 13A)
La Mesa de Sacudidas o Mesa Wilfley, utilizada en este trabajo de
investigación es la mesa modelo 13A Standard, fabricada por CARPCO, Inc.
Jacksonville, Florida U.S.A. Este equipo consta de una serie de partes o componentes
que pueden ser clasificados de la forma siguiente (figura 3.2):
Tablero conobstáculos
Sistema dedistribución deagua de lavado
Tolvas de recuperación
Agua de dilución Agua de lavado
Sistema Motriz
Tolva de alimentación
Figura 3.2. Principales componentes de la Mesa Wilfley modelo 13A
1) Sistema motriz: El sistema motriz está conformado por un motor eléctrico, con
una alimentación de 120 voltios y 60 Hz, con una fuerza de 1/3 HP, marca
Baldor; el cual mediante una polea y una correa transmiten el torque requerido
para el cabezal, convirtiendo la rotación suministrada en solo desplazamiento
de traslación y retorno para el tablero (figura 3.3 y 3.4).
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Figura 3.3. Cabezal de movimiento.
Figura 3.4. Disposición del motor y cabezal de movimiento.
Tablero
Cabezal de movimiento
Motor
2) Tolvas de recuperación: La mesa Wilfley modelo 13A consta de siete tolvas
para la recuperación del material que sale del tablero, ya sea por efecto del
agua de lavado o por las sacudidas. Estas tolvas envían el material recuperado
a los receptáculos que se encuentran debajo del equipo, diferenciándolo según
su lugar de salida del tablero y su riqueza. Dependiendo directamente del tipo
de material que se desee concentrar, existen tolvas de recuperación de
estériles, mixtos y concentrados (figura 3.5).
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Vista transversal
Concentrado
Mixto Estéril
Figura 3.5. Tolvas de recuperación.
3) Sistema de agua: El sistema de agua en la Mesa Wilfley modelo 13A se
subdivide en dos tipos de suministros: suministro de agua de dilución de pulpa
y suministro de agua de lavado. El primero, es el que proporciona el volumen
de agua requerido para alcanzar la dilución de la pulpa deseada, el cual puede
ser regulado mediante una llave de paso. El segundo, permite ayudar a la
separación del género que pasa por el tablero conjuntamente con la inercia que
se aplica luego del brusco retroceso del mismo; éste posee además un
dispositivo de distribución, que reparte a lo largo del tablero el agua de
lavado. Para que el sistema de agua opere sin ningún tipo de inconveniente, se
debe garantizar un caudal mínimo de 25 lts/min.
4) Tablero: Esta parte del equipo se encuentra elaborada en fibra de vidrio,
proporcionando una superficie resistente al agua y a la abrasión, además de
tener una superficie lisa que permite el paso libre de las partículas sobre el
mismo. Para la Mesa Wilfley modelo 13A, el tablero presenta las siguientes
dimensiones: 100 cm de longitud, 50 cm de ancho en su lado más angosto y
61 cm de ancho en su lado más amplio o en el lado de alimentación. Los
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obstáculos están elaborados del mismo material que el tablero y están
dispuestos paralelamente al extremo de salida del estéril.
La Mesa Wilfley modelo 13A requiere de tres bases para el anclaje de la
misma a la superficie inmóvil y las dimensiones generales que presenta, son las
siguientes (tabla 3.1):
Tabla 3.1. Dimensiones generales, Mesa Wilfley.
Descripción Pulgadas Centímetros
Longitud total 72 182.9
Ancho total 18 45.7
Altura total 17 43.2
Separación entre bases 25 63.5
3.1.3.- Variables de Control de la Mesa Wilfley
Existen variables que pueden afectar el proceso de concentración en la Mesa
Wilfley. Algunas de éstas no pueden controlarse con facilidad en un equipo ya
adquirido, tales como: la forma de distribución de la alimentación, la disposición de
los listones, entre otras. En contraposición, existen otras variables que sí pueden ser
reguladas como son: el número de sacudidas por minuto, la amplitud del recorrido,
la inclinación del tablero y el caudal de agua de lavado. Es recomendable corregir
las variaciones que se produzcan durante la marcha del equipo, el agua de lavado y
la inclinación del tablero. Lo más frecuente es variar, en primer término, la cantidad
de agua de lavado hasta que se obtenga un concentrado limpio y después ajustar la
inclinación, obteniendo así las bandas de concentrados, mixtos y estériles,
suficientemente extendidas sobre el tablero.
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En una sola operación se puede obtener un concentrado limpio y un rechazo
o estéril, pero para ello sería preciso sacrificar capacidad, por lo que suele ser
preferible trabajar en serie, dedicando las primeras mesas al desbaste; en ellas el
producto definitivo serían las colas, limpiando el concentrado en las mesas
siguientes.
3.1.4.- Aplicación de la Mesa Wilfley
La mesa Wilfley o de sacudidas se emplea por lo general, para tratar las
arenas que resultan demasiado finas para las cribas hidráulicas o para concentrar
aquellas menas que no son aptas para la flotación. Su campo principal de aplicación
se encuentra en el tratamiento de la casiterita, de las menas y piritas auríferas, de la
barita, no siendo apropiadas para los minerales deleznables, los óxidos
pulverulentos y los materiales ligeros en laminillas.
Una aplicación interesante de las mesas de sacudidas, es destinarlas a
controlar los resultados de la concentración de sulfuros por flotación. En este caso
se envía a una mesa "piloto" parte del producto, concentrado o estéril, que se quiere
controlar y por el aspecto del género sobre la mesa se puede juzgar,
aproximadamente, por su tenor, debido a que los minerales que se tratan, por
ejemplo, galena, pirita y cuarzo, muestran colores muy diferentes. Este equipo
todavía tiene un uso muy importante en la limpieza del carbón mineral, tratando
típicamente materiales comprendidos nominalmente entre 1 y 6 mm; en el caso de la
concentración de minerales pesados no sulfurosos como son la casiterita, scheelita y
el oro; es muy importante tomar en cuenta que la recuperación de estos desciende
considerablemente por debajo de 0,075 mm o tamiz de malla 200 (y a tamaños
mayores tratándose de minerales menos densos).
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3.2.- CONCENTRADOR KNELSON
3.2.1.- Antecedentes
El concentrador Knelson (KC) fue diseñado por Byron Knelson en el año
1978, siendo éste concebido originalmente para la recuperación del oro fino
contenido en el material aluvional del Río Fraser en Columbia Británica, provincia
que se encuentra en el oeste de Canadá; el oro que era poco posible de recuperar
mediante las operaciones convencionales de concentración para este material
aluvional, fue posible recuperarlo gracias a la aparición del Concentrador Knelson,
permitiendo entonces que a partir del año 1980, la empresa canadiense Knelson
Concentrators fuese la pionera en la investigación, diseño y desarrollo del equipo que
reúne la más sofisticada tecnología que permite la separación de materiales mediante
la fuerza centrífuga.
El principal uso que se le ha dado al Concentrador Knelson, es el de recuperar
el oro contenido en material aluvional y actualmente se encuentra en uso en muchas
empresas alrededor del mundo, incursionando en otras áreas de recuperación como:
recuperación primaria de oro en los circuitos de molienda de minas de veta,
recuperación de oro de concentrados de flotación, en la recuperación de oro como
subproductos de circuitos de molienda de minas metálicas (Cu, Fe, entre otros), en la
recuperación de oro en retratamientos de colas de minas de placer, en la recuperación
de oro en preconcentrados para elevar su ley y en la recuperación de otros minerales
que presentan una elevada gravedad específica, como son el platino, plata y mercurio;
demostrando la gran versatilidad que posee este equipo para la recuperación de
minerales que poseen una muy baja concentración y dimensiones muy reducidas
como para ser concentrados por los equipos convencionales.
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3.2.2.- Descripción del Concentrador Knelson 3” (KC 3”)
El Concentrador Knelson, utilizado en este trabajo de investigación, posee un
diámetro máximo de cono de concentración de 3” (7,62 cm), por tal motivo se le
denomina KC 3”. Este equipo consta de una serie de partes o componentes que
pueden ser agrupadas en cinco sistemas, los cuales se describen a continuación:
1) Sistema de admisión de agua de fluidización: éste se encuentra integrado por
una tubería estática de 1,905 cm ( ¾ ”) de diámetro, un filtro de agua que está
conformado por una rejilla metálica malla 50 que no permite el paso de
partículas que puedan tapar los orificios del cono de concentración y un
conjunto rotor que permite transferir el agua desde la tubería estática hasta la
cámara de concentración (figura 3.6).
Indicador de Presión (0-15 psi)
Llave de paso de agua de fluidización
Filtro de agua (Malla 50)
Tubería
Tolva de alimentación
Figura 3.6. Sistema de admisión de agua de fluidización KC 3”
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2) Sistema de alimentación: está conformado por un tamiz malla 10, una tolva de
alimentación y un tubo estacionario de alimentación que permite la entrada de
la pulpa al cono de concentración.
3) Cámara de presión: integrada por una taza metálica rotatoria desde donde se
inyecta el agua de fluidización al cono de concentración.
4) Cámara de concentración: conformada por un cono perforado que contiene
cinco anillos a lo largo