14.-Tecnología de Flotación 29.12.11
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-
VII. TECNOLOGA DE FLOTACIN
1
-
Introduccin: Qu, cunto hay y de qu calidad, en el
yacimiento?
No podemos responder como metalurgistas, pero s
se tiene conocimiento de que existen reservas y
recursos: cantidad y leyes; tipo de mineral segn
su geologa.
2
-
Aspectos relevantes de los procesos:
Cmo y cunto se puede recuperar de sus elementos de inters?
Qu tipo y calidad de producto comercial se puede lograr?
- Pruebas metalrgicas a nivel laboratorio y piloto
Caracterizacin mineralgica Pruebas de reduccin de tamaos de partculas Pruebas de concentracin o lixiviacin Pruebas de espesamiento Pruebas de filtrado Pruebas de reologa de pulpas Pruebas para sistemas de manejo de minerales y productos secos
- Simulacin de los procesos
Optimizacin del proceso Dimensionamiento del proceso para disear instalacin y estimar costos de capital y operacin. 3
-
Caracterizacin mineralgica
4
-
Caracterizacin mineralgica
5 Anlisis microscpico
Anlisis microscpico Anlisis microscpico
-
Caracterizacin metalrgica a escala laboratorio
6
Test SMC JK
Test de Torque Test de abrasin ATWAL
Test de Bond (WI) - Bolas
-
Caracterizacin metalrgica a escala laboratorio -
piloto
7
Molino SAG - Piloto
Filtracin Planta Piloto flotacin
convencional
Celdas convencionales de
flotacin a escala laboratorio
-
Resultados pruebas metalrgicas:
Resultados: - Diagrama de procesos o diagramas de flujos
(flowsheet) factibles de aplicar
- Tasa de procesamiento factible
- Recuperacin metalrgica de elementos de
inters e impurezas no deseables
- Calidad de productos intermedio y finales
- Consumos de insumos: reactivos, medios para
reduccin de tamao del mineral.
- Consumos de suministros: energa elctrica,
agua.
8
-
Proyectos aspectos relevantes de los procesos:
Dnde empezar?
-Pruebas metalrgicas mineral de exploracin
-Laboratorios metalrgicos: Universidades, institutos
tecnolgicos, empresas de servicios dedicadas.
-Dimensionamiento a nivel perfil de procesos y costos de
capital y operacin.
- Consultores expertos en procesos y en evaluacin de
proyectos mineros: Firmas de ingeniera nacionales e
internacionales, consultores independientes.
9
-
Dnde empezar? (cont.)
- Estudio de la industria
- Benchmark: Procesos, instalaciones y prcticas
operativas
- Usos del producto
- Metales bases (commodity) y cmo se transa
- Actores del mercado
- Riesgos del mercado
10
-
Aspectos relevantes de los procesos :
Qu costo de operacin ?
- Nivel de tratamiento y produccin
- Proceso de concentracin o extraccin
(tecnologa)
- Condiciones del sitio e infraestructura
requerida
- Precio de recursos (estado de la industria)
Proceso Costo operacin
US$/t mineral
Lixiviacin 3,2 4,4
Concentracin 3,8 6,0
11
-
Aspectos relevantes de los procesos :
Qu nivel de ingresos ?
- Ley del mineral a tratar
- Ritmo de tratamiento de mineral
- Recuperacin de los elementos de inters
(produto, co producto y/o sub producto)
- Calidad de los productos (concentrados o
elemento metlico)
- Precio segn mercado respectivo y condiciones
de contratos con compradores
12
-
Aspectos relevantes de los procesos :
Qu monto de inversin ?
- Nivel de tratamiento y produccin
- Proceso de concentracin o extraccin
- Condiciones del sitio e infraestructura
requerida
- Precio de recursos (estado de la industria)
Proceso Unidad Costo de inversin
Lixiviacin US$/lb Cu producida 4.000 6.000
Concentracin US$/t/da 9.000 12.000
13
-
7.1. Pruebas a escala de
laboratorio (batch).
14
-
Las pruebas a escala de laboratorio o banco
(batch), se realizan en celdas de flotacin de
laboratorio de capacidad nominal de 50 a 2.000
gramos.
Se tienen diversos tipos de mquinas de
laboratorios, a saber:
Denver D-12. Agitair L-500.
Wemco.
15
-
Mquina de
agitacin DENVER
de laboratorio
Flujmetro para aire
Tacmetro
Celda flotacin de
1L de capacidad Bandeja recepcin de
concentrado Paleta para recoleccin
de concentrado
16
-
El material a evaluacin a escala de laboratorio
debe seguir el siguiente procedimiento:
Granulometra: 100 % -10 # Tyler.
Homogeneizacin de la muestra.
17
-
Caracterizacin de la muestra:
- Caracterizacin qumica, por ejemplo: CuT;
CuS.
- Caracterizacin mineralgica: identificacin de
especies tiles y de ganga, asociaciones, y
tamao de liberacin.
- Caracterizacin fsica: gravedad especfica, %
de humedad, ndice de trabajo, etc.
- Caracterizacin granulomtrica.
18
-
Granulometra a flotacin test de molienda:
- Especificar el volumen de la celda.
- Especificar el % de slidos en peso de
flotacin.
- Especificar el % de slidos en peso de
molienda: 67 %.
- Realizar la molienda a distintos tiempos, a
fin de determinar el tiempo de molienda, que
se visualiza en el siguiente grfico.
19
-
Log (F3(x))
- 65 # Tyler
- 200 # Tyler
Log (t)
Figura N 7.1. Grfico para determinar el tiempo de
molienda a escala de laboratorio. 20
-
Las variables factibles de evaluar a escala de
laboratorio:
Tipo y dosificacin de reactivos. Densidad de pulpa (% slidos en peso). Tiempo de acondicionamiento. Tiempo de flotacin. Flujo de gas (aire). pH. Granulometra de flotacin. Temperatura. Envejecimiento de la pulpa.
21
-
7.2. Prueba de ciclo
22
-
Un test de ciclo es un experimento de etapas
mltiples diseado para medir el efecto de los
materiales circulantes, a nivel de laboratorio.
Un test simple puede tener tres etapas en cada
ciclo, una molienda, una flotacin primaria
(rougher) y una flotacin de limpieza (cleaner); en
cada etapa se introducen reactivos y las colas de
limpieza son recirculadas ya sea a la molienda o a
la flotacin primaria.
23
-
En este caso los objetivos pueden ser:
1. Encontrar el aumento en recuperacin que puede
esperarse al recircular las colas de limpieza.
2. Encontrar cuanto reactivo debe agregarse para
mantener la carga circulante de los reactivos.
3. Encontrar si las lamas u otro slido objetable o
material soluble se produce y si interfiere con la
flotacin.
4. Estudiar los problemas de manejo de espuma. 24
-
Un test de ciclo cerrado requiere dos o ms celdas
de flotacin y generalmente es mejor llevado a
cabo por dos personas. Habr etapas intermedias
que consumen mucho tiempo, que involucran
transferencia de material, espesamiento,
filtracin, ajuste de densidad de pulpa, estimacin
de peso seco, etc.
25
-
Estas etapas requieren la mayor concentracin de
parte de los operadores si el trabajo est
realizndose de manera continua que simula la
operacin continua. Tales test ocupan tiempo y
puede que no sea posible completar un test en un
da de trabajo. Si esto ocurre se debe considerar
los efectos de envejecimiento de la pulpa.
Hay una fuerte tendencia a usar el nmero mnimo
de ciclos para minimizar la gran cantidad de
trabajos. Es recomendable que el nmero mnimo
de ciclos sea seis.
26
-
Si se puede disponer de anlisis inmediato, el
procedimiento ms satisfactorio sera correr la
experiencia hasta que la composicin de uno o
todos los productos alcance el equilibrio. Sin
embargo el anlisis puede estar disponible slo
varios das despus del test, en tal caso el
equilibrio deber juzgarse por el peso seco del
queque filtrado o alguna indicacin similar.
Es muy til durante el trabajo de un test de ciclo
hacer arreglos especiales para un reporte rpido
de los resultados analticos.
27
-
La complejidad de un test de ciclo y los posibles
efectos de envejecimiento de los productos
requiere que haya un mnimo de prdida de
tiempo.
El test de ciclo, en muchas oportunidades, puede
entregar tanta informacin como una pequea
planta piloto continua.
28
-
7.3. Pruebas en continuo y de
planta piloto
29
-
La filosofa y prctica de los ensayos de planta
piloto ha sido discutida por varios autores. Algunos
ingenieros de flotacin creen que con un adecuado
trabajo de laboratorio y de clculos de ingeniera,
la planta piloto puede ser eliminado. Otros
consideran que la planta piloto es esencial.
30
-
Muchas operaciones de flotacin exitosas fueron
diseadas sobre la base de pruebas a escala de
laboratorio sin usar test de ciclo o de planta
piloto. Sin embargo, los nuevos procesos de
flotacin que presentan problemas esenciales o
que no tienen estrecha contrapartida en plantas ya
existentes, necesitan pasar por la escala piloto.
31
-
Las razones ms generalizadas para correr una
planta piloto o test continuos est en confirmar la
factibilidad tcnica y econmica del proceso, sobre
bases continuas y facilitar datos de diseo para la
escala industrial.
32
-
Adems, las operaciones pilotos pueden hacerse
para obtener una cantidad de producto adecuada
para experimento de procesamiento subsecuente o
para estudios de mercado. Pueden tambin
correrse para demostrar costos de operaciones y
evaluar equipos.
33
-
Es recomendable operaciones piloto de flotacin no
menores que 5 (tpd). Flujos inferiores
invariablemente causan dificultades debido a:
i. El problema de alimentar con exactitud
cantidades pequeas de reactivos en polvo o
insolubles en agua.
ii. La tarea casi imposible de bombear cantidades
pequeas de pulpa continua y uniformemente.
34
-
iii. La tendencia de bancos pequeos de celdas de
flotacin a mostrar oleaje, embancarse y rebalsar.
iv. Si se considera molienda, la dificultad de
mantener un pequeo molino en balance,
especialmente si el molino est un circuito cerrado
con un clasificador.
35
-
Canchas Manejo de Muestras
Planta Piloto Quilicura
Manejo de Muestras
Proyecto Monterrico
Planta Piloto Quilicura
Clasificacin
Proyecto Candelaria
Planta Piloto Quilicura
36
-
Molino SAG 6ft
Planta Piloto Quilicura
37
-
Molino de Bolas 5ft
Planta Piloto Quilicura
Molino de Cnico
Planta Piloto Quilicura
Pilotaje Monterrico Feb 06
Molino Cnico
Planta Piloto Quilicura 38
-
39
-
40
-
Pilotaje Monterrico Feb 06
Circuito de Flotacin
Planta Piloto Quilicura
41
-
Pilotaje Monterrico Feb 06
Circuito de Flotacin
Planta Piloto Quilicura
42
-
Pilotaje Quilicura
Proyecto Monterrico
Febrero 06
Sistema de Columnas
Automatizadas
Sistemas avanzados de control
Planta Piloto Quilicura
Pilotaje Codelco Andina In situ
Sistema de Columnas Automatizadas
Planta Concentradora
Febrero- Marzo 06
43
-
Pilotaje Codelco Andina In situ
Planta Concentradora
Febrero- Marzo 06
Expertise Internacional
SGS Lakefield Canad
Codelco Andina In situ
Planta Concentradora
Equipo Fluorescencia de Rayos
X Mvil
44
-
45
7.4. Caracterizacin del proceso
de Flotacin.
-
Para el anlisis de celdas y columnas de flotacin
industriales se consideran dos zonas de
caractersticas muy diferentes, la zona de
coleccin (pulpa) y la zona de limpieza (espuma).
La figura siguiente, muestra esquemticamente los
flujos de dichas zonas, donde Rc representa la
recuperacin de cada especie mineral en la zona
de coleccin y Rf la recuperacin del mismo
componente en la zona de limpieza.
46
-
Determinacin de la recuperacin en flotacin
Flotacin ocurre en dos zonas
)R- (1+RR
RR=R
ccf
cf
total
RfRc
Rc(1-Rf) Rc
F=1-Rc(1-Rf)
1-Rc
Zona de
coleccin
Zona de
espuma
47
-
i. Zona de coleccin
En la zona de coleccin ocurre el primer contacto
entre las partculas minerales descendentes y las
burbujas de aire ascendentes.
48
-
La velocidad de coleccin y recuperacin de las
partculas depende de los eventos de colisin y
adhesin necesarios para formar el agregado
partcula-burbuja.
La probabilidad de ocurrencia de estos eventos,
con el resultado de coleccin del mineral en las
burbujas, se representa generalmente como un
modelo cintico de primer orden.
49
-
Experimentalmente, se ha demostrado que la
recuperacin de cada especie en la zona de
coleccin se puede expresar como una funcin de
la constante cintica, k, el tiempo medio de
residencia de las partculas, Tp, y la condicin de
mezclado al interior de la zona de coleccin.
50
-
Las principales variables que influyen en el
proceso de concentracin por flotacin son:
Tiempo de residencia. Reactivos (tipo y dosificacin). Tamao de partculas. Flujo de aire. Fraccin volumtrica de gas (holdup de aire). Tamao de burbujas.
51
-
Las variables mencionadas, tienen un efecto
significativo sobre la ley y la recuperacin de
mineral de inters, y que se analizan a
continuacin.
Los efectos de estas variables estn relacionados
y, por lo tanto, difcilmente pueden aislarse.
52
-
El tiempo de residencia es uno de los factores que
impactan tanto a la ley como a la recuperacin del
mineral flotado, afectando en forma significativa
a esta ltima.
53
(1) Tiempo de residencia
-
El tiempo de residencia se puede variar
normalmente a travs de alteraciones en el flujo y
en la concentracin de slidos de la alimentacin,
en el flujo de agua de lavado y en la altura de la
zona de coleccin de la columna.
La altura de la zona de coleccin debe ser
suficiente para permitir que las partculas
hidrfobas sean colectadas por las burbujas que
ascienden.
54
(1) Tiempo de residencia (cont.)
-
El tiempo medio de residencia de la fase lquida en
la columna puede estimarse por la relacin entre
el volumen efectivo de la zona de coleccin y el
flujo volumtrico del relave dada por la ecuacin:
55
(1) Tiempo de residencia (cont.)
t
gcc
Q
-1*H*A
Donde:
: Tiempo de residencia medio de la fase lquida. Ac : rea de seccin transversal de la columna.
Hc : Altura de la seccin de recuperacin de la columna.
g : Fraccin volumtrica de aire. Qt : Flujo volumtrico de la fraccin no flotada.
-
El tiempo de residencia de las partculas slidas
en una celda de flotacin bien agitada es similar
al del lquido (baja segregacin).
Sin embargo, en una columna es funcin de la
velocidad de sedimentacin y, por lo tanto,
aumenta al disminuir la granulometra
aproximndose al tiempo de residencia del lquido
para partculas muy finas. Las partculas mayores
que 100 [m] tienen un tiempo de residencia igual
o menor que el 50% del tiempo de residencia del
lquido.
56
(1) Tiempo de residencia (cont.)
-
Los reactivos comnmente usados en la flotacin
son el colector, para la captura selectiva de los
minerales a flotar, el espumante para reducir el
tamao de burbujas y generar una espuma
estable, y el regulador de pH, generalmente cal.
57
(2) Reactivos
-
La adicin de reactivos se regula en forma manual
o automtica, en diferentes puntos del circuito,
desde la molienda hmeda a la flotacin, de
acuerdo a los tonelajes y flujos de alimentacin.
Aunque existen recursos disponibles, como
medicin de leyes en lnea y plataformas para
adquisicin de datos y control, en la gran minera
no se observan muchas aplicaciones de control
automtico de reactivos en funcin del resultado
metalrgico del proceso.
58
(2) Reactivos (cont.)
-
La recuperacin de minerales por flotacin en
celdas mecnicas presenta un mximo para un
rango intermedio de tamao, tpicamente entre
50-100 [m], disminuyendo para tamaos de
partcula finos y ms gruesos.
59
(3) Tamao de partcula
-
En la siguiente figura, se muestra un ejemplo del
efecto del tamao de partculas en la recuperacin
de bancos de flotacin primaria (rougher), barrido
(scavenger) en limpieza, y columnas, en la
concentradora Andina.
Se aprecia que la recuperacin de las columnas es
inferior a la de celdas mecnicas para todo el
rango de tamaos, especialmente en partculas
ms gruesas.
60
(3) Tamao de partcula (cont.)
-
61
(3) Tamao de partcula (cont.)
Figura: Efecto del tamao de partculas en la recuperacin
-
Las partculas finas o ultrafinas, menores a 20
[m], crean la mayor parte de los problemas en la
flotacin de minerales. Por ejemplo, baja
recuperacin por factores hidrodinmicos.
Las partculas pequeas tienen baja inercia y
tienden a moverse con el fluido cuando se
aproximan a una burbuja.
62
Partculas finas
-
Los efectos elctricos son ms importantes,
repulsin de la doble capa.
63
Partculas finas (cont.)
-
La velocidad de flotacin puede mejorarse usando
burbujas ms finas, por ejemplo dimetros de 200-
400 [m] en la flotacin por aire disperso. Sin
embargo, la disminucin del tamao de burbujas
tiene limitaciones, por ejemplo el arrastre de
burbujas finas a las colas y la prdida de la
interfase .
Otra forma de mejorar la coleccin de partculas
finas es promover la coagulacin o floculacin
selectiva del mineral.
64
Partculas finas (cont.)
-
Las partculas gruesas tienen menor grado de
liberacin, menor tiempo de residencia y menor
eficiencia de coleccin.
El principal problema es la ruptura del agregado
burbuja-partcula debido a la turbulencia en la
celda.
65
Partculas gruesas
-
Las partculas en la superficie de las burbujas
estn sometidas a la accin de la fuerza
centrfuga y se soltarn si la fuerza centrfuga es
superior a la fuerza de tensin superficial que
mantiene la partcula sobre la burbuja.
Finalmente, las partculas gruesas, con menor
fuerza de adhesin, tendrn la primera opcin a
desprenderse desde la espuma, por coalescencia o
colapso de las burbujas, retornando a la pulpa.
66
Partculas gruesas (cont.)
-
Para mejorar la recuperacin de partculas
gruesas se necesita un sistema que permita
mantener las partculas en suspensin y dispersar
el aire en burbujas creando el mnimo de
turbulencia.
La solucin ptima requiere el uso de accesorios
independientes para la dispersin de la pulpa y la
generacin de burbujas.
67
Partculas gruesas (cont.)
-
El flujo de aire es una de las variables ms
importantes en el control del proceso de flotacin
en columna, por su gran influencia en la
recuperacin del mineral flotado.
68
(4) Flujo de aire
-
Dentro de los lmites de estabilidad de la columna,
la recuperacin del mineral flotado normalmente
aumenta con el aumento del flujo de aire hasta
alcanzar su valor mximo.
Este aumento en la recuperacin se debe al
aumento del rea superficial de las burbujas
introducidas en el equipo de flotacin.
69
(4) Flujo de aire (cont.)
-
Por otra parte, un aumento excesivo del flujo de
aire puede perjudicar el proceso de flotacin
debido al incremento de la turbulencia, arrastre, y
prdida de la interfase.
70
(4) Flujo de aire (cont.)
-
La velocidad superficial de aire, Jg, se define como
la relacin entre el caudal de aire, Qg, medido en
condiciones normales y el rea de la seccin
transversal del equipo, Ac, segn la siguiente
ecuacin:
71
(4) Flujo de aire (cont.)
c
g
gA
Q J
Para condiciones tpicas de operacin de columnas
la velocidad superficial vara entre 1 y 3 [cm/s].
-
Velocidad superficial de gas (Jg)
Definicin:
Independiente del tamao de la celda; y
Rango de valores caracterstico:
0,5 2,5 cm/s
Flujo de aire
Celda
Acelda
(cm/s) A
Q=J
celda
g
g
72
-
La velocidad superficial mxima de aire en una
columna est limitada por:
a) Prdida de bias positivo:
Un incremento de Jg significa un aumento en el
arrastre de lquido de la zona de coleccin a la
zona de limpieza, elevando el valor de la
concentracin de lquido en la espuma y
reduciendo la concentracin de slidos del
material flotado. Como consecuencia existe una
reduccin del flujo volumtrico de pulpa al
relave pudiendo tornarse menor que la
alimentacin con prdida del flujo neto
descendente. 73
-
b) Prdida del tipo de flujo:
Un aumento en Jg puede resultar en el cambio
de rgimen de flujo, desde flujo en rgimen de
burbujeo (bubbly) a otro de rgimen turbulento
(churn) con recirculacin.
Esta alteracin del rgimen es ocasionada por
el crecimiento del tamao de las burbujas con
el aumento del flujo de aire.
74
-
c) Prdida de interfase:
Al aumentar la velocidad superficial de aire, Jg,
la fraccin volumtrica de aire (holdup)
aumenta en la pulpa y disminuye en la espuma
hasta alcanzar valores iguales de fraccin
volumtrica en ambas zonas.
Cuando esto ocurre se observa la presencia de
espuma en toda la columna y la prdida de la
interfase.
75
-
d) Insuficiencia del burbujeador:
El objetivo del sistema de aireacin es proveer
una determinada cantidad de aire a la
operacin.
En funcin de esto no es posible trabajar con
valores de Jg superiores a los especificados en
el diseo del proyecto.
76
-
e) Aumento en el tamao de burbujas:
El aumento de la velocidad superficial de aire
genera un crecimiento del tamao de las burbujas,
reduciendo la eficiencia de la coleccin de
partculas, principalmente de tamao ms fino.
77
-
Se refiere a la cantidad de aire contenida en una
determinada zona de la columna o celda de
flotacin.
78
(5) Fraccin volumtrica de aire (holdup)
-
Normalmente, la fraccin volumtrica de aire se
determina en la zona de coleccin y constituye un
parmetro que depende del valor del flujo de aire,
tamao de burbujas, densidad de la pulpa, carga
de slidos en las burbujas y la velocidad de
descenso de la pulpa.
A travs de esta medicin es posible estimar el
tamao de las burbujas mediante modelos
matemticos.
79
(5) Fraccin volumtrica de aire (holdup) (cont.)
-
Contenido de aire (g)
Definido como la fraccin volumtrica de aire:
(%)total Volumen
burbuja de Volumen100=g
Volumen total
Flujo de aire
Volumen de
burbuja
80
-
Contenido de aire Tcnicas de medicin
La fraccin volumtrica de gas
se mide de dos maneras:
Tomando una muestra del contenido de la celda; o
Utilizando un sensor:
Velocidad del sonido
Conductividad
Espuma
81
-
Contenido de aire Medicin por recoleccin de muestra
CELDA DE FLOTACIN
La determinacin se realiza midiendo los volmenes de pulpa y aire en una muestra del contenido de la
celda una vez que las fases se han separado.
82
-
El flujo volumtrico de aire que
entra al tubo en la forma de
burbujas se mide de varias
maneras:
Velocidad de descenso del nivel (tubo transparente
inicialmente lleno de agua);
Flujo volumtrico con un instrumento (presin debe
mantenerse constante); y
Variacin de presin en el tiempo (acumulacin del gas
manteniendo el tubo cerrado).
VELOCIDAD DE GAS
Posibilidades de medicin
Tubo de
muestreo de
burbujas
H
MQUINA DE FLOTACIN
F Flujo
Presin
P
83
-
VELOCIDAD DE GAS
Medicin en planta (variacin de presin)
84
-
CONTENIDO DE AIRE Medicin con sensor
Medicin de la
conductividad
Medicin de velocidad del
sonido 85
-
La fraccin volumtrica de aire, tambin, puede
medirse con sensores de presin, ver figura
siguiente, y se puede calcular utilizando la
ecuacin:
86
L*g*
P - 1
pulpa
g
Donde:
P : diferencia de presin [kPa]. pulpa : densidad de pulpa [g/cm
3].
L : distancia entre los medidores de presin.
g : aceleracin de gravedad [m/s2].
-
VELOCIDAD DE GAS Medicin en planta (variacin de presin)
87
-
Figura: Sistema para la medicin de la fraccin volumtrica
de aire (holdup de aire) 88
-
3,0 m
0,40 m altura de espuma
Alimentacin 1,0 m
Sistema para medir
presin y determinar g
89
-
VELOCIDAD DE GAS
Sensores en planta
90
-
MANIPULACIN DE PERFIL DE AIRE
Operacin sin una estrategia
1.12
1.30
1.47
1.72
1.13
1.43
1.86
1.03
1.52
0.88
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
VE
LO
CID
AD
DE
GA
S,
cm
/s
CELDA
91
-
MANIPULACIN DE PERFIL DE AIRE
Curvas ley-recuperacin (perfiles
crecientes)
51
52
53
54
55
56
57
0 20 40 60 80 100
CUMULATIVE Zn RECOVERY, %
CU
M. Z
n G
RA
DE
, %
51
52
53
54
55
56
57
0 20 40 60 80 100
CUMULATIVE Zn RECOVERY, %
CU
M. Z
n G
RA
DE
, %
92
-
51
52
53
54
55
56
57
0 20 40 60 80 100
CUMULATIVE Zn RECOVERY, %
CU
M. Z
n G
RA
DE
, %
Increasing
IncreasingBalanced
BalancedDecreasing
Decreasing
MANIPULACIN DE PERFIL DE AIRE
Curvas ley-recuperacin
93
-
El uso de perfiles de distribucin de gas en la etapa de limpieza del circuito de zinc produjo una ganancia de
ms de US$ 2 M/ao en Brunswick Mines,
Mediciones de tamao de burbuja fueron usados para identificar y seleccionar un sistema de dispersin de
aire mas eficiente para las columnas en Red Dog. EL
cambio de sistema aument la recuperacin y la ley de
zinc con una ganancia de US$ 4 M/ao, y
El uso de perfiles ptimos de distribucin de gas en los bancos de flotacin primaria (roughers) del circuito
concentrador de cobre, plomo y zinc aumentaron la
recuperacin de cobre con ingresos mayores de US$10
M/ao.
MANIPULACIN DE PERFIL DE AIRE
Beneficios econmicos
94
-
El tamao medio de las burbujas y su distribucin
son importantes en la flotacin, debido a su efecto
en la eficiencia de la coleccin y transporte de
partculas.
95
(6) Tamao de burbuja
-
El uso de burbujas pequeas, permite obtener
niveles ms elevados de cintica de coleccin y
transporte de slidos por volumen de aire.
Por otra parte las burbujas de tamao muy
reducido presentan una velocidad de ascenso baja
pudiendo ser inferior a la velocidad de descenso
de la pulpa, acarreando la prdida de partculas
hidrfobas en el flujo de relave.
96
-
Por lo expresado anteriormente: existe un
tamao medio ideal de burbujas en
funcin del tamao medio de las
partculas, que podr ser ajustado a
travs de las variables operacionales
del sistema de aireacin y la adicin de
espumantes.
97
-
El dimetro y la distribucin de tamao de las
burbujas depende del tipo de generador de
burbujas, de su operacin y mantenimiento, del
flujo de aire y de la adicin de reactivo
espumante.
En columnas de flotacin industriales, donde se
controla el flujo de aire y se usan generadores de
burbujas independientes del transporte y la
dispersin de la pulpa, se han observado
dimetros de burbuja en el rango de 0,5 a 2,0
[mm].
98
-
El uso de dimetros de burbuja pequeos favorece
la captura y transporte de las partculas ms
finas. Sin embargo, existe un lmite asociado a la
velocidad mnima de ascenso de la burbuja
relativa al movimiento descendente de la pulpa.
De esta forma, las burbujas de 0,2 a 0,4 [mm] o
ms pequeas no alcanzan a superar la velocidad
mnima y son arrastradas a las colas, debido a la
disminucin de su velocidad terminal por efecto
del enjambre de burbujas y la carga mineral.
99
-
Adems, la generacin de burbujas muy pequeas,
aumenta la retencin de gas en la zona de
coleccin y aumenta el arrastre de pulpa a la
espuma, llegando a perder la interfase, lo que
favorece el arrastre de partculas finas al
concentrado.
La Figura siguiente, muestra una distribucin de
tamao de burbujas observada en una columna de
flotacin del concentrador de Andina.
100
-
101
Figura: Distribucin de tamao de burbujas en columna
industrial
-
TAMAO DE BURBUJA
McGill Bubble Size Analyzer (MBSA)
Vlvula
Cmara
Luz
Difusor de luz
Cmara de
exposicin
Tubo de muestreo
Ventana
CELDA DE
FLOTACIN
102
-
Baja concentracin
de espumante Alta concentracin
de espumante
TAMAO DE BURBUJA
Imagen tpica (columna de laboratorio)
103
-
TAMAO DE BURBUJA
MBSA en operacin
104
-
TAMAO DE BURBUJA
MBSA en operacin
105
-
La dispersin de gas resulta en una poblacin de
burbujas con un rango de
tamaos que depende de la
tcnica y condiciones
usadas;
La medicin del tamao de burbujas produce como se
espera una distribucin; y
Por razones prcticas, un dimetro equivalente es
calculado a partir de la
distribucin.
TAMAO DE BURBUJA Definicin
106
-
05
10
15
20
25
0 1 2 3 4
FR
EC
UE
NC
IA P
OR
NU
ME
RO
, %
TAMAO DE BURBUJA, mm
TAMAO DE BURBUJA
Resultados procesamiento de imgenes
107
-
TAMAO DE BURBUJA
Dimetros promedio d10 y d32
di = 1 2 3 4 5
09,455
225
)2516941(
)125642781(
d
dd
2
i
3
i
32 ==++++
++++==
3=5
15=
5
5+4+3+2+1=
n
d=d
i
i
10
108
-
TAMAO DE BURBUJA
Distribucin y dimetros promedios
0
5
10
15
20
25
0 1 2 3 4 5
TAMAO DE BURBUJA, mm
FR
EQ
UE
NC
IA,
%
Distribucin
d10
d32
109
-
CONTROL DE TAMAO DE BURBUJA
Comparacin de celdas
0
1
2
3
4
0 1 2 3 4
DIA
ME
TR
O S
AU
TE
R 3
2,
mm
DIAMETRO PROMEDIO D10, mm
Columnas
Celdas mech.
Celda lab.
Uniform size
110
-
01
2
3
0 1 2 3
DIA
ME
TR
O S
AU
TE
R D
32
, m
m
DIAMETRO PROMEDIO D10, mm
Columna
Cell (aire forzado)
Cell (autoaspirante)
Referencia
CONTROL DE TAMAO DE BURBUJA
Comparacin de condiciones de operacin
111
-
020
40
60
80
100
0 2 4 6 8 10
CU
MU
LA
TIV
E V
OL
UM
E, %
BUBBLE SIZE, mm
Mechanical cell
Normal operation
Water in sparger
Frother in sparger
Frother in feed/sparger
CONTROL DE TAMAO DE BURBUJA
Evaluacin de estrategias de operacin
112
-
01
2
3
0 500 1000 1500 2000 2500
BU
BB
LE
SIZ
E, m
m
GAS FLOW RATE, scfm
Original
Modified
d32
d10
CONTROL DE TAMAO DE BURBUJA
Evaluacin de modificacin de equipos
113
-
El proceso de limpieza o separacin corresponde
al paso de las burbujas con mineral colectado a
travs del lecho de espuma hasta el rebalse de
concentrado.
114
(ii) Zona de limpieza
-
En esta zona, sin embargo, no existen modelos
adecuados para describir el proceso en forma
prctica.
Por esta razn, los modelos cinticos comnmente
consideran la celda como una sola unidad, y por lo
tanto, se derivan parmetros y constantes
cinticas que describen la operacin global de la
celda.
115
(ii) Zona de limpieza (cont.)
-
Las principales variables en la zona de separacin
o espuma, adems del flujo de gas, son:
Bias.
Agua de lavado.
Altura de espuma.
116
-
El bias representa la fraccin neta de agua que
fluye a travs de la espuma y es el principal
responsable de la accin de limpieza (rechazo de
partculas finas arrastradas hidrulicamente) en
la espuma de columnas de flotacin.
Se considera un bias positivo cuando el agua de
lavado es superior al agua recuperada en el
concentrado, y entonces parte del agua fresca se
recupera en el relave de la columna.
117
(a) Bias
-
El bias se estima comnmente como la diferencia
entre los flujos volumtricos del relave (Qt) y la
alimentacin (Qf), mediante la siguiente ecuacin:
118
ft Q - Q BIAS B ==
-
Otra forma consiste en la determinacin de una
razn de bias, es decir:
119
f
tB
Q
Q R =
-
Tpicamente se recomiendan valores de RB de 0,05
a 0,15.
Sin embargo, pueden calcularse valores ms
precisos de bias a partir de la diferencia entre el
flujo de agua de lavado y del agua del
concentrado.
120
-
La estimacin del bias como diferencia de los
flujos volumtricos de alimentacin y relave tiene
dos importantes desventajas:
i) No considera el flujo volumtrico del slido
flotado, muy importante en etapas de
limpieza, lo que implica un consumo excesivo
de agua.
ii) La diferencia de dos mediciones de flujos
grandes (con error pequeo) puede significar
errores superiores al 100% en la estimacin del
bias (flujo pequeo).
121
-
El agua se agrega generalmente sobre el tope de la
espuma para evitar el arrastre de ganga fina al
concentrado, favoreciendo la limpieza y la
reduccin de los insolubles.
122
(b) Agua de lavado
-
La adicin de agua fresca reemplaza en forma ms
eficiente el concepto de dilucin de la pulpa en las
etapas de limpieza, y tiene dos funciones bsicas:
a) Reemplazar el agua de alimentacin en la
fraccin flotada al concentrado, minimizando
el arrastre hidrulico de partculas hidrfilas.
b) Aumentar la estabilidad de la espuma, menor
coalescencia de burbujas.
123
-
Con la adicin de agua de lavado se aumenta la
selectividad del proceso sin prdida de
recuperacin.
La efectividad del agua de lavado depende,
idealmente, del flujo y de la distribucin
homognea del agua, abarcando toda el rea de la
espuma, sin perjudicar el transporte del material
flotado.
124
-
La velocidad superficial mnima del agua de
lavado, Jw, ser la necesaria para formar un lecho
de espuma estable, y alcanzar el flujo de bias
adecuado para una efectiva accin de limpieza.
125
-
El efecto del agua de lavado en las columnas se
ilustra en la figura siguiente, donde se comparan
los flujos de agua de una columna y de una celda
mecnica.
En la columna se aprecia que el agua de lavado
reemplaza el agua de alimentacin en el material flotado (concentrado) y se distribuye
entre esta fraccin y la fraccin que retorna a la
zona de coleccin. De esta forma se genera un
flujo neto descendente de agua (bias) que
minimiza los efectos de arrastre hidrulico de las
partculas que pasan al producto flotado. 126
-
127
Figura: Flujos
de agua en
celda mecnica
y en columna de
flotacin
-
Las limitaciones de la velocidad superficial de
agua de lavado (Jw) son:
a) Flujos de agua de lavado grandes aumentan
fuertemente el mezclado en la espuma. Se observa
un aumento en la recirculacin de lquido y en la
coalescencia de las burbujas, debido al aumento
de la turbulencia. Al aumentar la turbulencia, el
agua de alimentacin se cortocircuita a travs de
la espuma produciendo una reduccin en la ley del
concentrado.
128
-
b) El uso de Jw elevado aumenta el consumo de
agua y produce una dilucin del concentrado,
dificultando y elevando los costos de las etapas
posteriores de espesamiento y filtracin.
c) El aumento de Jw aumenta Jb (bias) y reduce el
tiempo de residencia en la zona de coleccin. Esto
se traduce en prdida de recuperacin, o
capacidad de coleccin.
129
-
Para seleccionar el valor adecuado de Jw se debe
considerar que la accin del agua de lavado es ms
eficiente para velocidades superficiales de aire Jg
< 2 [cm/s].
Para valores de Jg > 2 [cm/s], se debe aumentar Jw
para reducir el arrastre de agua de alimentacin
hacia la espuma.
130
-
La altura de la espuma es una variable importante
en la selectividad del proceso de flotacin. Una
columna de flotacin trabaja generalmente con
lechos de espuma que varan entre 0,5 a 1,5 [m].
En escala piloto estos valores se sitan entre 0,4 y
1,0 [m].
No existe una regla general para la determinacin
de la altura del lecho.
131
(7) Altura de espuma
-
Si el arrastre hidrulico es el principal problema
del proceso, un lecho de espuma relativamente
bajo (0,4 0,6 [m]) es suficiente, siempre que el arrastre de las partculas sea eliminado cerca de
la interfase, cuando se opera a velocidades de
aire moderadas Jg < 1,5 [cm/s].
Por otro lado, si el objetivo es obtener una alta
selectividad entre las especies hidrfobas o si el
flujo de aire es elevado, se recomienda trabajar
con lechos de espuma mayores (1 1,5 [m]).
132
-
El lecho de espuma puede dividirse en tres
secciones:
a) Lecho expandido de burbujas.
b) Lecho empacado (relleno) de burbujas.
c) Espuma con drenaje convencional.
133
-
En la primera seccin, arriba de la interfase
pulpa-espuma, la espuma se forma como resultado
de las colisiones de las burbujas contra la
interfase.
134
-
Las burbujas son desaceleradas bruscamente
reduciendo 4-5 veces su velocidad, lo que genera
una onda de choque.
Este fenmeno parece ser la principal causa de
coalescencia de las burbujas y prdida de mineral,
donde la fraccin de lquido es elevada (l > 26%), debido principalmente al arrastre de lquido
asociado a las burbujas que ingresan a la espuma
y al drenaje de lquido por gravedad desde las
secciones superiores de la espuma, formndose as
un lecho expandido de burbujas.
135
-
La segunda seccin se extiende desde el tope de la
primera seccin hasta el punto de introduccin de
agua de lavado.
En esta seccin, la fraccin de lquido se mantiene
elevada y se observa una moderada coalescencia
de burbujas, causada por el movimiento de las
burbujas mayores que atraviesan el lecho de
espuma, todava con forma esfrica.
136
-
La ltima seccin se sita inmediatamente encima
del punto de introduccin de agua de lavado y
consiste en una espuma formada por burbujas
hexagonales o polihedrales, donde la pulpa drena
por gravedad a travs de las aristas denominadas
plateau borders. En esta seccin la fraccin de lquido es inferior al 20%.
137
-
La altura del lecho de espuma junto con el flujo de
agua de lavado y el flujo de aire, son variables de
gran importancia para la obtencin de una alta
selectividad en el proceso de flotacin.
138
-
7.5. Clculos de volumen de
circuito y nmero de celdas
139
-
i. De acuerdo al balance de materiales.
1. Circuito primarios (rougher):
El tamao de las mquinas de circuitos de flotacin
primaria se determina sobre la base de datos de
laboratorio o de trabajo experimental en continuo
a escala piloto.
Los tiempos de retencin en celda de laboratorio
(batch) generalmente se multiplican por dos en el
escalamiento a una planta de flotacin continua,
debido a:
140
-
a. En los ensayos a escala de laboratorio cada
porcin del slido tiene el mismo tiempo de
residencia tomando ventaja de la oportunidad de
flotar. En celdas de flujo continuo hay una
distribucin de tiempos de retencin para cada
unidad de slido.
141
-
b. Parte de la pulpa (o slidos) pasa a travs del
circuito ms rpido que el promedio o tiempo de
residencia nominal indicado.
Esta porcin de la pulpa (o slido) se dice que est
"en cortocircuito". Una parte reside ms tiempo
que el nominal, de aqu, la recuperacin ser
incompleta para esta porcin.
142
-
Por las razones anteriores y debido a que las
celdas de laboratorio son mejores mezcladores que
las celdas a escala de planta, el factor de
escalamiento de dos es razonable.
El dato del tiempo de residencia a escala piloto
continua, a menudo se mantiene el mismo valor o
se reduce levemente en el escalamiento al disear
una planta industrial.
143
-
El volumen neto de las celdas comerciales
verdadero ocupado por la pulpa puede ser tan bajo
como 50 - 60 % del volumen nominal. Para cada
celda particular debe tomarse en cuenta:
a. Todo el volumen ocupado por el rotor, estator,
caeras, bafles, tubos, etc.
b. Aire que entra en la pulpa (rango 5 - 30 %). Un
valor usual es de 15 % de volumen de aire.
144
-
145
-
Conociendo los datos de velocidad de alimentacin
de slido seco, peso especfico de slido, densidad
de pulpa y tiempo de residencia en planta, se
puede calcular el volumen efectivo requerido para
cada circuito de flotacin.
146
-
Una vez que se selecciona una celda particular, su
volumen efectivo para pulpa debe ser calculado o
estimado y el nmero total de celdas puede
entonces ser fcilmente calculado.
En concentradores de gran capacidad el circuito
primario-barrido (rougher scavenger) normalmente ser dividido en varios bancos
idnticos de celdas.
147
-
Por ejemplo, si la velocidad de alimentacin de
slidos es menor que 500 t cortas/hora slo un
banco primario- barrido se debera usar
normalmente.
A veces el nmero de bancos primario- barrido se
selecciona para emparejar el nmero de circuitos
de molienda.
148
-
El uso moderado de mquinas de flotacin de gran
volumen significa que varios circuitos de molienda
pueden alimentar un banco de celdas primarias-
barrido.
El nmero mnimo de celdas por banco se elige
para minimizar "corto - circuito" de la pulpa.
149
-
2. Circuitos de limpieza (cleaner):
Estos circuitos operan a menor densidad de pulpa
que los circuitos primario-barrido con el objeto de
aumentar la selectividad.
150
-
Para asegurar la recuperacin de partculas de
flotacin lenta, el tiempo de retencin de la pulpa
en cada etapa de limpieza debiera ser a lo menos
tan largo como el circuito primario. Finos
completamente liberados pero de flotacin lenta a
menudo se pierden por despreciar esta
caracterstica de diseo.
151
-
La determinacin del volumen requerido de los
circuitos de limpieza sigue la misma ruta general
que la descrita ms arriba para el banco primario-
barrido.
Los bancos de celdas de limpieza no necesitan ser
tan largos como los bancos primarios puesto que
normalmente no se har ningn intento para
producir un relave descartable. Una pequea
cantidad de corto - circuito puede por lo tanto
tolerarse en cada circuito de limpieza.
152
-
Para alcanzar una mayor flexibilidad del circuito
de limpieza final se prefiere usar una configuracin
de tanque celda a celda. Esto es especialmente
cierto cuando la velocidad de produccin de
concentrado final puede variar ampliamente y
rpidamente.
153
-
Para calcular el nmero de celdas de un
determinado circuito de flotacin, se pueden
emplear las siguientes frmulas:
154
-
k*V*1440
t*VN
k
c
N = nmero de celdas. t = tiempo de flotacin (min). Vk= capacidad nominal de la celda (m
3).
k = razn de volumen de pulpa real en la celda a volumen geomtrico de la celda (k 0,65 - 0,75). Vc= flujo de pulpa que entra a flotacin (m
3/da).
155
-
s
c
1R*QV
Q = flujo de mineral (t/da). R = razn de lquido a slidos en la pulpa. s = gravedad especfica del mineral.
156
-
ii. De acuerdo a modelos cinticos.
Otra forma de determinar el nmero de celdas de
un circuito, es a partir de modelos cinticos de
flotacin, segn se plantea en el siguiente ejemplo.
Un banco de flotacin de 6 celdas, entrega un
relave final con una ley de 0,25 (% Cu). Cuntas
celdas deberan agregarse para obtener una ley
final de relaves de 0,15 (% Cu)?. La alimentacin
tiene una ley de 2,5 (%Cu).
157
-
Considere que la cintica es constante para todo el
banco y que la recuperacin puede estimarse,
segn:
nalimentaci la en Cu) (%
relave el en Cu) (% - nalimentaci en Cu) (%R
158
-
Para resolver el problema, se utilizar, por
ejemplo, la ecuacin cintica para flujo continuo
de Garca - Ziga:
Nn
k1
11RR
R = recuperacin (%). Rn = recuperacin mxima alcanzable a tiempo prolongado (%).
k = constante cintica (min-1). = tiempo de residencia (min).
159
-
Desarrollo:
a) Determinacin de los parmetros del modelo
cintico:
1. Clculo de R:
% 90 0,92,5
0,252,5R
2. Se asume Rn = 1
3. Con los dos valores anteriores se determina k, reemplazando en la ecuacin cintica, se obtiene:
k = 0,468 160
-
b) Clculo de N, segn la ecuacin cintica, para
las condiciones del problema:
N0,4681
11*10,94
N = 8
Por lo tanto, se deben agregar 2
celdas al circuito. 161
-
7.5. Eleccin del tamao de
celda segn capacidad de
planta
162
-
Aunque es intuitivamente obvio que los costos de
adquisicin, costos de instalacin y costos de
operacin son menores en las celdas de gran
volumen, debe considerarse que los resultados
metalrgicos obtenidos deben ser a lo menos igual
a aquellos obtenidos con celdas de menor tamao.
163
-
En la prxima tabla se ilustra esto ms
especficamente en trmino de aquellos factores
que contribuyen a los costos de adquisicin,
instalacin y construccin.
Se consideran los efectos al cambiar las antiguas
celdas Wemco de 51 (pie3) (1,44 m3) frente a las de
425 (pie3) (12 m3) y de 1.000 (pie3) (28 m3).
164
-
Tabla N 1. Comparacin de factores econmicos de
acuerdo al tamao de celda.
(pie3) L*W
(pie3) N Razn (pie2) Razn (pie) Razn Razn
51 5,5*5 563 1,0 16.800 1,0 3.700 1,0 1,0
425 12*9 68 0,12 7.350 0,44 840 0,23 0,52
1.000 13,7*10 28 0,05 4.900 0,29 323 0,09 0,39
Tamao de celda Unidades rea Longitud total Costo
165
-
Las condiciones operacionales consideradas son:
50.000 tpd, 20 % slidos, 6 (min) flotacin primaria o 28.750 (pie3) volumen de la celda.
51 (pie3) 40 bancos de 14 celdas. 425 (pie3) 5 bancos de 14 celdas. 1.000 (pie3)2 bancos de 14 celdas.
166
-
Las conclusiones son las siguientes:
El nmero de celdas se reduce a un 12 % y 5 %
respectivamente al usar las celdas de 425 y 1.000
(pie3).
El rea de piso, aquella ocupada por las celdas,
cajones de alimentacin, cajones de conexin, etc.,
se reduce a 44 % y 29 % del original igual a 16.800
(pie2) con las celdas de 51 (pie3). Esto tendr un
efecto obvio sobre los costos de construccin.
167
-
La longitud total de los bancos de celdas se
reduce a 23% y 9% del valor original de 3.700
(pies) con las celdas de 51 (pie3); esto junto con la
reduccin del nmero de celdas, tendr un efecto
sobre los costos de instalacin.
Los costos de las celdas mismas basados en
algunas extrapolaciones se reduce a 52 % y 39 %
con respecto a las celdas ms pequeas.
168
-
Ventajas de las celdas de gran volumen:
1.- Menor espacio de piso y costo de capital.
2.- Menor nmero de motores.
3.- Menor nmero de canaletas y caeras de
unin.
4.- Menor nmero de bombas.
5.- Menor costo en el sistema de manejo de
reactivos.
6.- Menor costo de operacin.
7.- Menor consumo de potencia por unidad de
volumen.
8.- Menor costo de mantenimiento.
169
-
A pesar de lo anterior debe tenerse cuidado con los
problemas de "corto circuito", por esta razn an
en el caso de celdas de gran volumen no sera
recomendable usar bancos con menos de 8 celdas,
situacin que se presenta en las celdas de tipo
mecnico.
Tambin, existe en el mercado las celdas
neumticas de flotacin, las cuales operan con
recirculacin de los relaves y por tanto ayudan a
minimizar el problema en cuestin.
170
-
Las ventajas que a menudo se atribuyen al caso de
grandes bancos de celdas pequeas son:
1.- Mayor flexibilidad del circuito.
2.- Menor corto circuito.
3.- Mejor control de espuma.
4.- Menos sensibles a repentinas fluctuaciones.
171
-
El problema es saber cuantas celdas se requieren
en un banco para obtener estas ventajas.
No debe olvidarse que la disminucin de la razn
rea de espuma/volumen de celda que
experimentan las celdas con el aumento del
volumen, puede dificultar el rebalse de la espuma
en las celdas de gran volumen.
172
-
173
-
174
-
175
-
7.6. Circuitos de flotacin
176
-
Un circuito de flotacin representa una solucin
econmica al problema de tratamiento de una mena
particular.
La flotacin comercial es un proceso continuo, en el
que las celdas estn arregladas en serie formando
un banco y estos en circuitos.
Los circuitos de flotacin se dividen en dos grupos
de acuerdo a su objetivo dentro del proceso, se
definen como:
177
-
i. Circuitos recuperadores:
Este tipo de circuito tiene por objetivo recuperar
la mayor cantidad de especie mineral til. Se
encuentran dos tipos de circuitos que tengan esta
finalidad:
a) Circuito primario (rougher).
b) Circuito de barrido (scavenger): en la
actualidad estn asociados a los circuitos de
limpieza que emplean celdas columnares,
anteriormente este circuito era alimentado por el
relave de la etapa primaria. 178
-
ii. Circuitos Limpiadores:
El principal objetivo de estos circuitos es limpiar
los concentrados, provenientes de la etapa
primaria, para elevar la ley del metal til
contenido en el mineral.
Pueden existir dos tipos de circuitos limpiadores:
a. Limpieza (cleaner).
b. Relimpieza (recleaner).
179
-
En cada uno de los circuitos de flotacin, el nivel
de pulpa se puede manejar, a travs de los
cajones. El espesor de la capa de espuma se regula
y cuando es menor, da una mayor velocidad de
flotacin aunque la ley pueda bajar. En cambio si
el espesor es mayor, la ley aumentara.
180
-
Para aprovechar mejor el circuito primario se
flota hasta obtener una ley en la ltima celda igual
a la ley de alimentacin.
El circuito de barrido trabaja con los mas pequeos
espesores de espuma, que concuerda con los
mayores flujos de aire a estos circuitos.
181
-
7.6.1. Ejemplos de circuitos de flotacin.
Figura N 7.1. Circuito bsico de flotacin, que
incluye las etapas primaria y de barrido.
PRIMARIA BARRIDO Colas Alimentacin
Concentrado
182
-
PRIMARIA BARRIDO
LIMPIEZA
Colas Alimentacin
Concentrado
Figura N 7.2. Circuito bsico de flotacin, que incluye
las etapas primaria y de barrido, y de limpieza. 183
-
Figura N 7.3. Circuito de flotacin, que incluye las
etapas primaria, limpieza y de barrido limpieza
Concentrado
PRIMARIA
LIMPIEZA BARRIDO
LIMPIEZA
Colas Alimentacin
184
