8. CapVIII Concluciones y Recomendaciones
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Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones. 145 CAPITULO VIII CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Finalizado el estudio y análisis de los resultados obtenidos, en donde el objetivo fundamental del proceso de tronadura es maximizar la energía entregada por el explosivo para fragmentar lo mejor posible una parte del macizo rocoso pero minimizando la energía que se transmite hacia la otra parte del macizo rocoso para así producir el menor daño posible se puede concluir y recomendar de acuerdo a cada uno de los objetivos planteados en el proyecto, lo siguiente: 8.1.- CONCLUSIONES Las vibraciones causadas por las tronaduras, son un factor importante en la alteración o daño del macizo rocoso, se pueden relacionar directamente los niveles de vibracion con la probabilidad de daño al macizo rocoso, a su vez la técnica de Cross Hole permite caracterizar la condición física y deterioro de la roca producto de las tronaduras como se demostró en éste estudio. Realizados dos ensayos mediante sísmica de refracción o técnica de Cross Hole se pudo determinar que la velocidad de propagación de la onda primaria alcanza un valor promedio de 1403mm/s antes de realizar las tronaduras, disminuyendo su valor a
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Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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CAPITULO VIII
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Finalizado el estudio y análisis de los resultados obtenidos, en donde el
objetivo fundamental del proceso de tronadura es maximizar la energía entregada por el
explosivo para fragmentar lo mejor posible una parte del macizo rocoso pero minimizando
la energía que se transmite hacia la otra parte del macizo rocoso para así producir el menor
daño posible se puede concluir y recomendar de acuerdo a cada uno de los objetivos
planteados en el proyecto, lo siguiente:
8.1.- CONCLUSIONES
Las vibraciones causadas por las tronaduras, son un factor importante en la alteración o
daño del macizo rocoso, se pueden relacionar directamente los niveles de vibracion con
la probabilidad de daño al macizo rocoso, a su vez la técnica de Cross Hole permite
caracterizar la condición física y deterioro de la roca producto de las tronaduras como
se demostró en éste estudio.
Realizados dos ensayos mediante sísmica de refracción o técnica de Cross Hole se
pudo determinar que la velocidad de propagación de la onda primaria alcanza un valor
promedio de 1403mm/s antes de realizar las tronaduras, disminuyendo su valor a
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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1234mm/s en promedio, una vez realizadas las tronaduras de producción y de contorno
en el banco 4585, lo cual significa que el deterioro que se produce en la pared alcanza
un valor de 12%.
De un total de 3 tronaduras monitoreadas, las cuales correspondieron a 1 tronadura de
producción y 2 tronaduras de contorno, se logró establecer un nivel de vibración para
una población de 22 pozos, concluyendo que los peak máximos de velocidad de
partícula y por ende el máximo nivel de daño, está asociado a la línea de pozos buffer,
que se encuentra sobre la línea de programa, produciendo una sobre-excavación de la
pala debido a un sobre fracturamiento excesivo del macizo rocoso. Ver figura A.2.1.
Anexo 2
De acuerdo al criterio de Holmberg and Persson(1979) para campo cercano (distancia
menor a 30 metros), se logró establecer un modelo matemático que describe el
comportamiento vibracional de las tronaduras y esta definido por la siguiente relación:
PPV = 530 x (HP)1.5431
Ec. 8.1
Donde:
PPV : Velocidad de propagación de partícula
HP : Factor de Holmberg and Persson
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Mientras que para campo Lejano o tronaduras de producción de establecido el siguiente
modelo según el criterio de Devine.
PPV = 420 x (d / W ) –2.8396
Ec. 8.2
Donde:
PPV : Velocidad de propagación de partícula
d : Distancia escalar.
W : Kg. de explosivo por retardo.
Existen varios autores que nos entregan referencias sobre el daño ocasionado en la
pared del talud de acuerdo a criterios empíricos, ahora tomando los valores máximos
de velocidad de partícula capturados en los monitoreos por el GEOF1 y GEOF2, con el
objetivo de compararlos con dichos criterios y determinar cual es el daño que se está
generando en el macizo rocoso adyacente a la tronadura, podemos señalar que un daño
significativo se está produciendo en las paredes del macizo rocoso cercano a la
tronadura, evidenciado por un agrietamiento excesivo en las paredes del talud.
Cuantificando este daño de acuerdo al criterio de Holmberg and Persson (Figura 7.6 del
capitulo VII) se observa un daño asociado a un intenso fracturamiento de 5.3m, el cual
se encuentra asociado al nivel de vibraciones registrados en la detonación de carga por
retardo de los pozos de la línea buffer, cuyo valor alcanza hasta 1900mm/s.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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De acuerdo al criterio de Devine (1963) se logró establecer ábacos de diseño que
representan una tronadura a rajo abierto, ahora si se desea mantener el diagrama de
perforación con los pozos buffer sobre la línea de diseño, se hace necesario bajar la
carga por retardo con el objetivo de minimizar los niveles de velocidad de partícula
registrados. Por ejemplo para una distancia de 5,4m y una carga por retardo de 152Kg
se registro un nivel de velocidad de partícula de 1900mm/s, para minimizar la velocidad
de partícula hasta 600mm/s donde no se genera inicio de quiebre o daño de roca de
acuerdo a los criterios de daño empíricos planteados, la carga por retardo no debe ser
mayor de 50Kg de explosivo.
8.2.- RECOMENDACIONES
En virtud de las conclusiones y de los objetivos planteados para controlar el
daño en los taludes se hacen las siguientes recomendaciones:
Para el dominio de la RIOLITA ARGILIZADA, si se corre la línea de pozos buffer 4m
desde la línea de producción, esto disminuye el fracturamiento excesivo, lo cual nos
ayuda a disminuir la sobre – excavación y generar paredes más estables. Esto no
significa que el diseño de tronadura de contorno empleado sea el óptimo, pero
constituye una buena alternativa para minimizar el daño sobre las paredes de los
bancos.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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En la Figura 8.1 se realiza una simulación de la recomendación anteriormente descrita
en donde se desplaza el diseño de perforación y tronadura 4m desde la línea de
programa, resultando un sobrefracturamiento de 0,9m.
Figura8.1.- Simulación de daño según software Holmberg and Persson.
De acuerdo a los antecedentes recopilados para el dominio de la RIOLITA
ARGILIZADA y a las observaciones en terreno en cuanto al cumplimiento de la línea
de programa para el banco 4585, se establecen los siguientes diseños de perforación y
tronadura para los distintos dominios en el banco 4570. (Figuras 8.2 a 8.8
respectivamente)
Intenso fracturamiento Creación nuevas fracturas
Prolongación fracturas existentes
Daño asociado Intenso fracturamiento
0,9 m
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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Figura 8.2.- Plano general de diseño banco 4585.
De acuerdo a la figura anterior se propone:
Riolita Argilizada Buffer a 4 mt de la línea de programa.
Riolita Argilizada con alteración leve Buffer a 2 mt de la línea de programa.
Riolita Argilizada con alteración fuerte Buffer a 9 mt de la línea de programa.
Riolita Dacita Buffer en la línea de programa.
Paleorelleno Buffer a 7mt de la línea de programa.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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Figura 8.3.- Diseño de perforación y tronadura RIOLITA ARGILIZADA.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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Figura 8.4.- Diseño de perforación y tronadura RIOLITA ARGILIZADA ALT. LEVE.
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Figura 8.5.- Diseño de perforación y tronadura RIOLITA ARGIL. ALT. FUERTE.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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Figura 8.6.- Diseño de perforación y tronadura RIOLITA DACITA.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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Figura 8.7.- Diseño de perforación y tronadura sector FALLA RIOLITA DACITA.
Capítulo VIII.- Conclusiones y Recomendaciones.
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Figura 8.8.- Diseño de perforación y tronadura sector PALEORELLENO.
