ADMINISTRATIVO “SAN LÁZARO” – SANTIAGO DE COMPOSTELA …

Grupo Tragsa (Grupo SEPI) - Sede Social: Maldonado, 58 - 28006 Madrid - Tel.: 91 396 34 00 - www.tragsa.es

PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARA LA CONTRATACIÓN DEL SUMINISTRO EN OBRA DE

ESTRUCTURAS METÁLICAS PARA MARQUESINA DE APARCAMIENTO DE VEHÍCULOS, CON SOPORTE PARA

MÓDULOS FOTOVOLTAICOS INTEGRADOS, EN EL APARCAMIENTO EXTERIOR EXISTENTE DEL COMPLEJO

ADMINISTRATIVO “SAN LÁZARO” – SANTIAGO DE COMPOSTELA A ADJUDICAR POR PROCEDIMIENTO

ABIERTO.

REF.: TSA0066167

1. OBJETO Y ALCANCE DEL PLIEGO

El presente Pliego de Prescripciones Técnicas tiene por objeto definir las condiciones técnicas por las que se

regirá el suministro en obra de estructuras metálicas para marquesina de aparcamiento de vehículo, con

soporte para módulos fotovoltaicos integrados, en el aparcamiento exterior existente del Complejo

Administrativo “San Lázaro” – (Santiago de Compostela).

Este pliego junto con el Pliego de Prescripciones Administrativas rigen la adjudicación del contrato, su contenido

y efectos, de acuerdo con lo establecido, asimismo, en la Ley 9/2017 de 9 de noviembre. por la que se transponen

al ordenamiento jurídico español las Directivas del Parlamento Europeo y del Consejo 2014/23/UE y

2014/24/UE, de 26 de febrero de 2014 (En adelante LCSP).

Dichas condiciones serán de aplicación a la totalidad de la prestación y serán supervisadas y evaluadas por personal

técnico de Tragsa. La presentación de la proposición por el licitador supondrá la aceptación incondicionada de todas

las cláusulas del presente pliego y del Pliego de Prescripciones Administrativas, sin salvedad o reserva alguna

2. CARACTERÍSTICAS DEL SUMINISTRO

LOTE 1 M2 Suministro de perfil simple ondulado de acero, según UNE EN-10326, tipo minionda 14.76.18/01d.3

de 0,70 mm de espesor de europerfil o equivalente, de color RAL 7012 o similar.

Las dimensiones orientativas de este perfil minionda serán: 5.000mm ancho x 5.400mm longitud.

Normativa

Real Decreto 751/2011, de 27 de mayo, por el que se aprueba la Instrucción de Acero Estructural (EAE).

UNE-EN 14782:2006 Chapas metálicas autoportantes para recubrimiento y revestimiento de cubiertas y

fachadas. Especificaciones y requisitos de producto.

UNE-EN 10326: Chapas y bandas de acero estructural recubiertas en continuo por inmersión en caliente:

condiciones técnicas de suministro.

UNE-EN 10143:2007 Chapas y bandas de acero con revestimiento metálico en continuo por inmersión en

caliente. Tolerancias dimensionales y de forma.

de 6

UNE-EN 10346:2015 Productos planos de acero recubiertos en continuo por inmersión en caliente.

Condiciones técnicas de suministro.

UNE-EN 10169:2011+A1:2012 Productos planos de acero, recubiertos en continuo de materias orgánicas

(prelacados). Condiciones técnicas de suministro.

LOTE 2 ML Suministro de Correas de acero S 275 de dimensiones 100x50x4 mm, por ±5400mm de longitud,

para colocar en ESTRUCTURAS METÁLICAS de pórticos, incluyendo pintado de las mismas, con dos manos de

esmalte graso, i/cepillado del soporte, de color RAL 7012 o similar.

Normativa


Código Técnico de la Edificación, Documento Básico DB SE-A-Seguridad Estructural-Acero. Aprobado por

Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo. (BOE 28/3/2006). Epígrafe 12. Control de calidad. Epígrafe 12.3

Control de calidad de los materiales y epígrafe 12.4 Control de calidad de la fabricación.

UNE-EN 10025-1 Productos laminados en caliente de aceros para estructuras -Parte 1: Condiciones técnicas

generales de suministro.

UNE-EN 10219-1:2007 Perfiles huecos para construcción conformados en frío de acero no aleado y de

grano fino. Parte 1: Condiciones técnicas de suministro.

UNE-EN 10219-1:2007 ERRATUM:2010. Perfiles huecos para construcción conformados en frío de acero no

aleado y de grano fino. Parte 1: Condiciones técnicas de suministro

UNE-prEN 10219-2 Perfiles huecos para construcción conformados en frío de acero no aleado y de grano

fino. Parte 2: Tolerancias, dimensiones y características

El procedimiento de pintado para las estructuras metálicas será el siguiente:

- Limpieza de la superficie mediante agua dulce a presión, preferiblemente caliente, o mediante un desengrasante

alcalino diluido y un posterior baldeo con agua dulce. Se admitirá la mejora de chorreado.

- Así mismo, en el caso de que haya presencia de sales blancas deberán eliminarse en su totalidad mediante un

cepillado. El cepillado debería hacerse con cepillos de cerdas naturales o de plástico para evitar daños en la

metalización.

- Una capa de 70 μ secas de imprimación epoxy anticorrosiva rica en zinc de dos componentes para superficies

metálicas fabricada a base de resinas epoxi-poliamida, pigmentos anticorrosivos e inhibidores de corrosión.

UNE 48277:2016 “Pinturas y Barnices. Imprimación epoxi rica en zinc”, que se emplea en superficies de

acero al carbono, preparadas mediante chorreado abrasivo

- Dos capas de 50 μ cada una secas de Esmalte Poliuretano Alifático Brillante (UNE 48274) RAL-3011 según proceso

aerográfico o electroestático.

UNE 48274:2016 Pinturas y Barnices. Pintura de poliuretano alifático de acabado brillante de dos

de 6

componentes

Tolerancias de color:

Se puede estimar una diferencia de color máxima de 0.5 unidades dE(CMC, 1:1) para las diferentes entregas

o lotes que pueden haber de un mismo producto/color.

Garantía de color:

Después de DOS años de exposición a la intemperie, la diferencia de color por "degradación natural"

respecto del "color inicial" será como máximo de 2 unidades dE(CMC, 1:1)

LOTE 3 UD Suministro de pórticos en chapa de acero S275 en pilares y vigas y placa de anclaje en estructura de

acero S 275JR y garras con redondos de acero B 500 S, incluyendo pintado de los mismos, con dos manos de

esmalte graso, i/cepillado del soporte, de color RAL 7012 o similar. Según plano de referencia de la definición

geométrica de la marquesina y memoria de cálculo.

Normativa


Código Técnico de la Edificación, Documento Básico DB SE-A-Seguridad Estructural-Acero. Aprobado por

Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo. (BOE 28/3/2006). Epígrafe 12. Control de calidad. Epígrafe 12.3

Control de calidad de los materiales y epígrafe 12.4 Control de calidad de la fabricación


generales de suministro.


de suministro de los aceros estructurales no aleados.


de suministro de los aceros estructurales soldables, de grano fino en la condición de normalizado/laminado

de normalización.


de suministro de los aceros estructurales soldables de grano fino laminadas termomecánicamente.


de suministro de los aceros estructurales soldables con resistencia mejorada a la corrosión atmosférica.


de suministro de los productos planos de aceros estructurales de alto límite elástico en la condición de

templado y revenido.

UNE-EN 10163-1 Condiciones de suministro relativas al acabado superficial de chapas, bandas, planos

ancho y perfiles de acero laminados en caliente - Parte 1: Generalidades.

UNE-EN 10163-2 Condiciones de suministro relativas al acabado superficial de chapas, bandas, planos

de 6

ancho y perfiles de acero laminados en caliente - Parte 2: Chapas y planos anchos.

UNE-EN 10080:2006 Acero para el armado del hormigón. Acero soldable para armaduras de hormigón

armado. Generalidades

UNE-EN ISO 3834-5:2015 Requisitos de calidad para el soldeo por fusión de materiales metálicos. Parte 5:

Documentos exigibles para cumplir los requisitos de calidad de las Normas ISO 3834-2, ISO 3834-3 o ISO

3834-4. (ISO 3834-5:2015).


Requisitos de calidad normales. (ISO 3834-3:2005).


Requisitos de calidad elementales. (ISO 3834-4:2005).

UNE-CEN ISO/TR 3834-6:2008 IN Requisitos de calidad para el soldeo por fusión de materiales metálicos.

Parte 6: Implantación de las Normas ISO 3834. (ISO/TR 3834-6:2007)


Requisitos de calidad completos (ISO 3834-2:2005).


Criterios para la selección del nivel apropiado de los requisitos de calidad. (ISO 3834-1:2005).

El procedimiento de pintado para las estructuras metálicas será el siguiente:

- Limpieza de la superficie mediante agua dulce a presión, preferiblemente caliente, o mediante un desengrasante

alcalino diluido y un posterior baldeo con agua dulce. Se admitirá la mejora de chorreado.

- Así mismo, en el caso de que haya presencia de sales blancas deberán eliminarse en su totalidad mediante un

cepillado. El cepillado debería hacerse con cepillos de cerdas naturales o de plástico para evitar daños en la

metalización.

- Una capa de 70 μ secas de imprimación epoxy anticorrosiva rica en zinc de dos componentes para superficies

metálicas fabricada a base de resinas epoxi-poliamida, pigmentos anticorrosivos e inhibidores de corrosión.

UNE 48277:2016 “Pinturas y Barnices. Imprimación epoxi rica en zinc”, que se emplea en superficies de

acero al carbono, preparadas mediante chorreado abrasivo

- Dos capas de 50 μ cada una secas de Esmalte Poliuretano Alifático Brillante (UNE 48274) RAL-3011 según proceso

aerográfico o electroestático.

UNE 48274:2016 Pinturas y Barnices. Pintura de poliuretano alifático de acabado brillante de dos

componentes

Tolerancias de color:

https://www.une.org/encuentra-tu-norma/busca-tu-norma/norma/?c=N0055644






de 6

Se puede estimar una diferencia de color máxima de 0.5 unidades dE(CMC, 1:1) para las diferentes entregas

o lotes que pueden haber de un mismo producto/color.

Garantía de color:

Después de DOS años de exposición a la intemperie, la diferencia de color por "degradación natural"

respecto del "color inicial" será como máximo de 2 unidades dE(CMC, 1:1)

LOTE 4 Uds. Estructura soporte para módulo fotovoltaico de dimensiones (L x W x H): 1640 (±20) x 1006 (±15)

x 37 (+4) y peso inferior a 22 kg, Estructura coplanar de dos perfiles por módulo, anclados por cuatro puntos

cada uno en su dimensión mayor. realizada en perfilería de aluminio de alta calidad AW 6082 T6 ó anodizado

superior a 30 micras de protección anticorrosión. Incluidos elementos de anclaje y sujeción en acero inoxidable

A2 y juntas de impermeabilización fabricadas con caucho EPDM. Para montaje sobre subestructura de cubierta

inclinada y chapa minionda, según planos adjuntos de la definición geométrica de la marquesina.

El plazo de garantía de estos materiales será ≥ 15 años.

Normativa

UNE 38348:2000 Aluminio y aleaciones de aluminio para forja. Serie 6000. AlMgSi. Aleación EN AW-

6082/EN AW-AlSi1MgMn.

UNE-EN ISO 3506-1:2010 Características mecánicas de los elementos de fijación de acero inoxidable

resistente a la corrosión. Parte 1: Pernos, tornillos y bulones. (ISO 3506-1:2009)


resistente a la corrosión. Parte 2: Tuercas. (ISO 3506-2:2009)


resistente a la corrosión. Parte 3: Espárragos y otros elementos de fijación no sometidos a esfuerzos de

tracción. (ISO 3506-3:2009)


resistente a la corrosión. Parte 4: Tornillos autorroscantes. (ISO 3506-4:2009)

3. CONTROL DE CALIDAD

Para el LOTE 3, TRAGSA podrá concertar con el adjudicatario tantas visitas al taller de este último como

considere necesarias para controlar la correcta ejecución de fabricación de los elementos contratados.

Para cualquier LOTE, TRAGSA podrá solicitar los certificados de calidad de acuerdo a normativa vigente que

considere necesarios.

La no entrega de dichos certificados por parte del adjudicatario en un plazo máximo de 10 días desde la solicitud

de los mismos será motivo de resolución del contrato

Control de la documentación de los suministros


de 6

El suministrador entregará a TRAGSA, los documentos de identificación del producto exigidos por la normativa de

obligado cumplimiento y, en su caso, por el proyecto o por la dirección facultativa. Esta documentación deberá

comprender:

Los documentos de origen, hoja de suministro y etiquetado;

Los documentos de conformidad o autorizaciones administrativas exigidas reglamentariamente, incluida la

documentación correspondiente al marcado CE, cuando sea pertinente, de acuerdo con las disposiciones

que sean de transposición de las Directivas Europeas que afecten a los productos suministrados.

Control de recepción mediante distintivos de calidad y evaluaciones de idoneidad técnica

El suministrador proporcionará a TRAGSA, la documentación precisa sobre:

Los distintivos de calidad que en su caso ostenten los productos, que aseguren las características técnicas

exigidas.

Las evaluaciones técnicas de idoneidad que en su caso existan para el uso previsto de los productos.

El suministro vendrá acompañado de un albarán, en el que figurarán, como mínimo, los datos siguientes:

Nombre de la empresa suministradora.

Fecha de la entrega.

Identificación y número de elementos que componen el suministro.

Se comprobará que los materiales entregados en cada suministro coinciden con lo solicitado.

Se inspeccionarán los elementos que componen el suministro, comprobando su buen estado y la ausencia de daños

que hubieran podido producirse durante el transporte, haciendo constar por escrito las incidencias que se observen

teniendo que ser repuesto dicho material en un periodo no superior a 48h.

La empresa suministradora deberá aportar los certificados de producto de sus materiales, que quedarán registrados

en la documentación final de la obra.

4. CONDICIONES PARTICULARES PARA EL SUMINISTRO

Serán por cuenta del Adjudicatario todos los medios necesarios para la descarga en obra.

El suministrador deberá tener cubiertos todos los riesgos que pudieran ocasionarse por la utilización de sus

medios de transporte, mediante la suscripción de las pólizas correspondientes de responsabilidad civil o de

circulación, así como estar al corriente de las primas.

En el caso en que los vehículos en los que se realiza el suministro no fueran propiedad del suministrador,

tendrán que cumplir los mismos requisitos exigidos a los vehículos propiedad del suministrador, siendo éste, el

responsable de que así sea.

La descarga se realizará en uno o varios acopios habilitados para tal efecto en dentro de la zona de obra

01

Nº PLANO:ESCALA: TITULO DEL PLANO:

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1:50

EL AUTOR DEL PROYECTO:

APARCAMIENTO CUBIERTO EN SAN LÁZARO

PROYECTO CONSTRUCTIVO DE:FECHA :

MAYO 2.018

LA EMPRESA CONSULTORA:EL PROMOTOR:

CONCELLO DE SANTIAGO DE COMPOSTELA

DEFINICIÓN GEOMÉTRICA

Pórtico Sección Variable

Ing. Técnico Industrial - Coleg. 1.088

D. Oscar García Pérez

- Acero pórtico completo S235: 382,53 kg/pórtico- Correas 100x50x4 S235: 8.48 kg/ml de correa (se disponen 6 correas por faldón)

- Chapas de anclaje - 23.6 Kg/ud - de Acero S275- 13.5 Kg/ud - de acero B500s

- Zapatas - Hormigón - 1,96m³/zapata- Acero B500s - 70Kg/zapata

RESUMEN MEDICIONES: (Chapa Plegada y Soldada)

Mercedes Benz Clase A

108 135 108

65

27

06

5

350

40

0

40

135 135

40

40

32

0

40

Espesor placa base: 18 mm

100

50

Orientar anclaje al centro de la placa

55

0

Perno: Ø20 mm, B 500 S, Ys = 1.15

Soldadura

Detalle Anclaje Perno

Placa base

18

20 Mortero de nivelación

Hormigón: HA-25, Yc=1.5

40

11

0

Espesor: 8 mm

Dimensiones Placa = 350x400x18 mm ( S275)

Pernos = 6Ø20 mm, B 500 S, Ys = 1.15

15

11Ø12c/17 L=159

15

11Ø12c/17 L=159

7070

15

8Ø12c/17 L=219

15

8Ø12c/17 L=219

13763

70

140

20

0

Detalle Zapata

AutoCAD SHX Text

0

AutoCAD SHX Text

0.25

AutoCAD SHX Text

0.50

AutoCAD SHX Text

0.75

AutoCAD SHX Text

1

AutoCAD SHX Text

#%%C12/0.17

Memoria de Obra Índice

I

MEMORIA DE CÁLCULO

OBRA:

MARQUESINA PARA APARCAMIENTO CUBIERTO EN SAN LAZARO, CONCELLO DE SANTIAGO DE COMPOSTELA

Ingeniero: Oscar García Pérez

Memoria de Obra Índice

II

ÍNDICE

MEMORIA DE CÁLCULO ............................................................................................................. 1

1. Justificación de la solución adoptada ....................................................................................... 1

1.1. Sistema estructural proyectado ......................................................................................................... 1

1.2. Cimentación ....................................................................................................................................... 3

1.3. Método de cálculo .............................................................................................................................. 4

1.3.1. Hormigón armado para la cimentación ....................................................................................... 4

1.3.2. Acero laminado y conformado .................................................................................................... 5

1.4. Asientos admisibles y límites de deformación ................................................................................... 6

1.5. Cálculos por Ordenador ..................................................................................................................... 7

1.5.1. Descripción del programa. Idealización de la estructura ............................................................ 7

2. Normativa utilizada. Documento básico se-condiciones de seguridad estructural ................... 7

3. Materiales a Utilizar. Coeficientes de Seguridad. ..................................................................... 8

3.1. Características de los materiales a utilizar ........................................................................................ 8

3.1.1. hormigón armado ........................................................................................................................ 8

3.1.2. Acero en Barras .......................................................................................................................... 8

3.1.3. Acero en Mallazos ....................................................................................................................... 9

3.1.4. Aceros Laminados ....................................................................................................................... 9

3.1.5. ormigón armado .......................................................................................................................... 9

3.1.6. Uniones entre elementos ............................................................................................................ 9

3.2. Coeficientes de Seguridad y Niveles de Control. .............................................................................. 9

4. Acciones adoptadas en el cálculo ........................................................................................... 10

4.1. Acciones gravitatorias ...................................................................................................................... 10

4.1.1. Peso propio de la estructura metálica. ...................................................................................... 10

4.1.2. Sobrecarga de nieve. ................................................................................................................ 10

4.2. Acciones del viento .......................................................................................................................... 10

4.3. Acciones térmicas y reológicas ........................................................................................................ 11

4.4. Acciones sísmicas ............................................................................................................................ 11

4.5. Acciones químicas, físicas y biológicas ........................................................................................... 11

4.6. Acciones accidentales ..................................................................................................................... 11

Memoria de Cálculo

1

MEMORIA DE CÁLCULO

1.JUSTIFICACIÓ N DE LA SOLUCIÓ N ADOPTADA

La presente memoria tiene por objeto la exposición de forma ordenada y detallada de la solución estructural adoptada, así como las hipótesis de cálculo y el método empleado para la obtención de acciones y solicitaciones necesarias para el dimensionamiento óptimo de todos los elementos estructurales previstas para la obra: Marquesina para aparcamiento cubierto en San Lázaro, Concello de Santiago de Compostela.

1.1.SISTEMA ESTRUCTURAL PROYECTADO

La estructura elegida se basa en una solución estructural constituida por pórticos metálicos a un agua con separaciones 5,4m, la altura al extremo inferior es de 2,48m y la pendiente de la cubierta es del 8%.

Los pórticos están compuestos perfiles armados de sección rectangular y de canto variable dándoles un aspecto urbano de espesor de chapa 8mm tal y como se muestra en el siguiente esquema.

Las correas son rectangulares de 100x50x4mm bi-apoyadas en los pórticos. Se disponen de 6 correas repartidas en todo el vano del pórtico.

Memoria de Cálculo

2

Memoria de Cálculo

3

1.2.CIMENTACIÓ N

La cimentación es superficial y está diseñada para no transmitirá al terreno una tensión mayor a 0.15N/mm

2.

No se ha realizado un estudio geotécnico de la zona donde se va a realizar la obra. La determinación de la tensión del terreno se basa en un reconocimiento del terreno donde se va a realizar la obra. Se basa también los conocimientos sobre el terreno en observaciones e informaciones locales, así como en comportamientos de las cimentaciones de edificios próximos.

No se conoce el comportamiento químico del terreno ni se puede afirmar la inexistencia de fallos u oquedades naturales. Por ello la cimentación que se ha diseñado tiene carácter orientativo, debiéndose realizar unas calicatas con profundidad suficiente para llegar a todas las capas que puedan influir en los asientos de la obra y, además, que nos sirvan para juzga de la naturaleza de todo el terreno afectado por la edificación y de estudios más serios en el momento de procederse a la excavación, para contrastar la solución adoptada y tomar las decisiones definitivas que aconsejen los resultados de esas investigaciones.

Las características consideradas sobre el terreno son:

- calidad del terreno o clasificación GC gravera arcillosa

- peso específico del terreno 1,80 KN/m3

- tensión máxima admisible sobre el terreno 0,20 N/mm2.

Se adopta la hipótesis de una distribución uniforme de presiones sobre el terreno. Se admiten los principios de la teoría y práctica de la Mecánica de Suelo al definir la tensión admisible del terreno. La ley de respuesta del terreno será, por lo tanto, lineal y rectangular, incluso en el caso de cargas excéntricas.

Memoria de Cálculo

4

1.3.MÉTODO DE CÁLCULO

1.3.1.HORMIGÓ N ARMADO PARA LA CIMENTACIÓ N

Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.

El dimensionamiento de secciones se hace de acuerdo con las indicaciones en la INSTRUCCIÓ N DE HORMIGON ESTRUCTURAL EHE-08. Se ha considerado, de acuerdo con la propiedad, una vida nominal de la estructura comprendida para 50 años según se nos indica en el artículo 5 de la EHE-08.

Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.

Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de hipótesis básicas definidas en el art 4.2.2º del CTE DB-SE

Situaciones no sísmicas

Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki

j 1 i >1

G Q Q

Situaciones sísmicas

Gj kj A E Qi ai ki

j 1 i 1

G A Q

siendo:

Gj : Coef. de mayoración de acciones permanentes (peso propio).

Qj: Coef. de mayoración de acciones variables (sobrecarga, viento).

A: Coef. de mayoración de acciones sísmicas.

GKj: Valor característico de las acciones permanentes (peso propio).

QKj: Valor característico de las acciones variables (sobrecarga, viento).

AE,K: Valor característico de las acciones sísmicas.

Situación 1: Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de

seguridad () Coeficientes de combinación ()

Favorable Desfavorable Principal (p)

Acompañamiento (a)

Carga permanente (G) 1.00 1.35 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.50 1.00 0.70

Viento (Q) 0.00 1.50 1.00 0.60

Nieve (Q) 0.00 1.50 1.00 0.50

Sismo (A)

Situación 2: Sísmica

Memoria de Cálculo

5

Coeficientes parciales de

seguridad () Coeficientes de combinación ()

Favorable Desfavorable Principal (p) Acompañamiento (a)

Carga permanente (G) 1.00 1.00 1.00 1.00

Sobrecarga (Q) 0.00 1.00 0.30 0.30

Viento (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Nieve (Q) 0.00 1.00 0.00 0.00

Sismo (A) -1.00 1.00 1.00 0.30

(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.

La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.

El dimensionamiento de secciones se hace de acuerdo con las indicaciones en la INSTRUCCIÓ N DE HORMIGON ESTRUCTURAL EHE-08.

El dimensionamiento en estado límite último de agotamiento frente a tensiones normales, se realiza según los “CALCULOS RELATIVOS A LOS ESTADOS LIMITES ULTIMOS”, indicados en el capitulo X de la EHE-08, en el que se pretende limitar que el efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.

Para el dimensionado de las secciones de hormigón armado en estados límites últimos se emplean el método de la parábola-rectángulo y el diagrama rectangular, con los diagramas tensión-deformación del hormigón y para cada tipo de acero, de acuerdo con la normativa vigente (ver apéndice).

1.3.2.ACERO LAMINADO Y CONFORMADO

Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma CTE SE-A (Seguridad estructural: Acero), determinándose coeficientes de aprovechamiento y deformaciones, así como la estabilidad, de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales.

Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo indicado en la norma.

La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de los coeficientes de aprovechamiento y comprobación de secciones, y sin mayorar para las comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y límites de flecha establecidos.

Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.

Dimensionamiento de las vigas

Memoria de Cálculo

6

Se dimensionan, de acuerdo a la norma correspondiente y al tipo de acero, a flexión simple, ya que no se considera el axil. Se comprueba el pandeo lateral. Se aplica como criterio del dimensionado los límites de flecha y la abolladura.

-Se Comprueban las Dimensionales de los Elementos de la Sección transversal.

-Se aplican para las alas de los perfiles, las limitaciones dimensionales indicadas en el art. 3.6. Espesores de los elementos planos de piezas comprimidas y en el apartado 5.1.3. Alas comprimidas.

-Para las almas la esbeltez límite viene dada en el art. 5.6.1.2.

-El cálculo de tensiones se hace mediante el criterio de plastificación de Von Mises.

1. Las esbelteces límites para los elementos de la sección transversal son las siguientes:

Elementos no rigidizados o con rigidizador de borde: 60

Almas entre elementos: 150

Rigidizadores: La del elemento rigidizador

2. En relación con el punto anterior, hay que tener en cuenta que para la comprobación de barras sometidas a compresión se usa la formulación dada en el capítulo V de la norma, en el que también se dice que el límite de validez de dicha formulación es para elementos de esbeltez inferior a 80.

3. El programa comprueba las dimensiones mínimas de los rigidizadores, según se indica en el art. 1.7.4. Se comprueba la abolladura por tensiones normales y tangenciales.

Se calculan las placas de anclaje en el arranque de pilares metálicos, verificando las tensiones generales y locales en el acero, hormigón, pernos, punzonamiento.

En la comprobación de una placa de anclaje, la hipótesis básica asumida es la de placa rígida o hipótesis de Bernouilli. Esto implica suponer que la placa permanece plana ante los esfuerzos a los que se ve sometida, de forma que se pueden despreciar sus deformaciones a efectos del reparto de cargas. Para que esto se cumpla, la placa de anclaje debe ser simétrica y suficientemente rígida (espesor mínimo en función del lado).

Las comprobaciones que se deben efectuar para validar una placa de anclaje se dividen en tres grupos según el elemento comprobado: hormigón de la cimentación, pernos de anclaje y placa propiamente dicha, con sus rigidizadores si los hubiera.

1.4.ASIENTOS ADMISIBLES Y LÍMITES DE DEFORMACIÓ N

Asientos admisibles de la cimentación. De acuerdo a la norma CTE SE-C, artículo 2.4.3, y en función del tipo de terreno, tipo y características del edificio, se considera aceptable un asiento máximo admisible de 35 cm.

Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la norma CTE SE, se han verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos.

Memoria de Cálculo

7

Según el CTE. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados, pórticos metálicos, se tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de acuerdo a lo indicado en la norma.

Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones habituales de la práctica constructiva en la edificación convencional:

.-Flechas relativas para la apariencia de la obra (TOTAL): 1/300

1.5.CÁLCULOS POR ORDENADOR

Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se ha dispuesto de un programa informático de ordenador:

CYPECAD METAL 3D

Se adjunta con la presente memoria un anejo de cálculo explicativo del programa utilizado y las condiciones de cálculo, así como los resultados obtenidos en el cálculo de la nave.

1.5.1.DESCRIPCIÓ N DEL PROGRAMA. IDEALIZACIÓ N DE LA ESTRUCTURA

Se adjunta con la presente memoria un anejo de cálculo explicativo del programa utilizado y las condiciones de cálculo, así como los resultados obtenidos en el cálculo de la nave.

2.NORMATIVA UTILIZADA. DOCUMENTO BÁSICO SE-CONDICIONES DE SEGURIDAD ESTRUCTURAL

El objetivo del requisito básico “Seguridad estructural” consiste en asegurar que el edificio tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto (Artículo 10 de la Parte I de CTE).

Cementos. Todos los cementos a utilizar en la obra, en función de su situación, tipo de ambiente, serán definidos de acuerdo a su adecuación a la norma vigente para la Recepción de Cementos RC-03.

Hormigón Armado. El diseño, cálculo y armado de los elementos de hormigón de la estructura y cimentación, se ajustarán en todo momento a lo indicado en la norma EHE-08 ejecutándose de acuerdo a lo señalado en las indicadas instrucciones.

Código Técnico de la Edificación (C.T.E.). El objetivo del requisito básico “Seguridad estructural” consiste en asegurar que la nave tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e influencias previsibles a las que pueda estar sometido durante su construcción y uso previsto (Artículo 10 de la Parte I de CTE).

Para satisfacer este objetivo, la nave se proyectará, fabricará, construirá y mantendrá de forma que cumpla con una fiabilidad adecuada las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes.

Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE

Apartado Procede No

procede

DB-SE SE-1 y SE-2 Seguridad estructural:

DB-SE-AE SE-AE Acciones en la edificación

DB-SE-C SE-C Cimentaciones

Memoria de Cálculo

8

DB-SE-A SE-A Estructuras de acero

DB-SE-F SE-F Estructuras de fábrica

DB-SE-M SE-M Estructuras de madera

Otras Normas.

Se han tenido en cuenta, además, las especificaciones de las siguientes normativas vigentes:

Normativas Apartado Procede No

procede

NCSE NCSE Norma de construcción sismorresistente

RC-03 RC-03 Instrucción para la Recepción del Cemento

EHE EHE-08 Instrucción de Hormigón Estructural

3.MATERIALES A UTILIZAR. COEFICIENTES DE SEGURIDAD.

Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de control previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en los siguientes apartados:

3.1.CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES A UTILIZAR

Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de control previstos, así como los coeficientes de seguridad, se indican en el siguiente cuadro:

3.1.1.HORMIGÓ N ARMADO

Hormigón HA-25/B/30/IIa para cimentación.

Tipo de cemento CEM I

Tamaño máximo de árido 30 mm. en cimentación.

Máxima relación agua/cemento 0,60 para estructuras exteriores y cimentación

Mínimo contenido de cemento 275kg/m3 para estructuras exteriores y cimentación

FCK 25MPA(N/mm²)= 250 Kg/cm²

Tipo de acero B 500 S para barras corrugadas y B 500 T para mallas electrosoldadas.

FYK 500 N/mm² = 5.100 kg/cm²

3.1.2.ACERO EN BARRAS

Toda la obra Cimentación

Designación B-500-S

Límite Elástico (N/mm2) 500

Nivel de Control Previsto Normal

Coeficiente de Minoración 1.15

Resistencia de cálculo del acero (barras): fyd (N/mm

2)

434.78

Memoria de Cálculo

9

3.1.3.ACERO EN MALLAZOS

Toda la obra Cimentación

Designación B-500-T


3.1.4.ACEROS LAMINADOS

Toda la obra Placas anclaje

Acero en Perfiles

Clase y Designación S275


Acero en Chapas

Clase y Designación S275


3.1.5.ORMIGÓ N ARMADO

3.1.6.UNIONES ENTRE ELEMENTOS

Toda la obra

Sistema y Designación

Soldaduras

Tornillos Ordinarios A-4t

Tornillos Calibrados A-4t

Tornillo de Alta Resistencia A-10t

Roblones

Pernos o Tornillos de Anclaje B-500-S

3.2.COEFICIENTES DE SEGURIDAD Y NIVELES DE CONTROL.

El nivel de control de ejecución de acuerdo al Artº 92 de EHE-08 para esta obra es NORMAL. El nivel de control de materiales es ESTADÍSTICO para el hormigón y NORMAL para el acero de acuerdo con lo indicado en los artículos 86, 87 y sucesivos de la EHE-08.

Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizarán los ensayos pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma EHE-08, Cap. XVI CONTROL DE LA CONFORMIDAD DE LOS PRODUCTO, en los artículos 86, 87 y siguientes.

Aceros estructurales. Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo indicado en el capitulo 12 del CTE SE-A

Los coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 son los siguientes y de aplicación para el presente proyecto:

Hormigón Coeficiente de minoración 1,50

Acero Coeficiente de minoración 1,15

Ejecución

Coeficiente de mayoración

Cargas Permanentes 1,35 Cargas variables 1,50 Cargas Accidentales 1,00

Nivel de control NORMAL

Memoria de Cálculo

10

4.ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO

Para la evaluación de acciones se han seguido las prescripciones indicadas en el Documento Básico SE-AE Acciones en la edificación del CTE.

Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han considerado para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas a continuación:

4.1.ACCIONES GRAVITATORIAS

4.1.1.PESO PROPIO DE LA ESTRUCTURA METÁLICA.

El peso propio de la estructura metálica se obtiene como el producto de sus dimensiones (ancho x alto x espesor) por 78,5 kN/m

3.

Material de Cobertura. Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han considerado para el cálculo de la estructura de esta estructura son las indicadas a continuación:

Para el cálculo de la cubierta se han considerado las siguientes cargas:

Cargas permanentes

Estructura de cubierta: Compuesta por una estructura metálica a base de cerchas con los siguientes elementos:

o Cubrición de la cubierta con placas solares:……………………..0,225 KN/m2

o Peso Propio de las Correas :…………………………………0,08 KN/m2

4.1.2.SOBRECARGA DE NIEVE.

La localidad de Santiago de Compostela se encuentra en la zona climática de invierno 1 con valores de sobrecarga de nieve de 0.528 KN/m².

4.2.ACCIONES DEL VIENTO

Para la determinación de las cargas de viento se tendrá en cuenta:

La presión dinámica del viento (se obtienen valores precisos en el Anejo E del DB-SE-AE), el coeficiente de exposición que está en función del Grado de Aspereza del entorno donde se encuentra ubicada la construcción y del coeficiente eólico o de presión, dependiente de la forma y orientación de la superficie respecto al viento.

El Grado de aspereza del entorno es tipo IV Zona urbana, con una altura en cumbrera de 2.7 m (cumbrera) con lo cual el Coeficiente de Exposición es ce =1,34

Las disposiciones de este documento no son de aplicación en los edificios situados en altitudes superiores a 2.000 m. En general, las estructuras habituales de edificación no son sensibles a los efectos dinámicos del viento y podrán despreciarse estos efectos en edificios cuya esbeltez máxima (relación altura y anchura del edificio) sea menor que 6. En los casos especiales de estructuras sensibles al viento será necesario efectuar un análisis dinámico detallado.

Memoria de Cálculo

11

La presión dinámica del viento, de forma simplificada puede adoptarse 0,5 KN/m2. Se obtienen valores

más precisos en el Anejo D del DB-SE-AE), en función de la velocidad del viento según el mapa D.1 del DB-SE-AE y es 0,52 KN/m2 para la zona C y de la densidad del aire, que suele tomarse 1,25 kg/m

3.

Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el Anejo D del DB-SE-AE dependiente de la forma y orientación de la superficie respecto al viento. Su valor se establece en 3.3.4 y 3.3.5.

4.3.ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓ GICAS

De acuerdo a la CTE DB SE-AE, se han tenido en cuenta en el diseño de las juntas de dilatación, en función de las dimensiones totales de la nave. En estructuras habituales de hormigón estructural o metálicas formadas por pilares y vigas, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se dispongan de juntas de dilatación a una distancia máxima de 40 metros.

4.4.ACCIONES SÍSMICAS

No se han tenido en cuenta acciones sísmicas por encontrarse en una zona de Aceleración sísmica básica ab inferior a 0,04 g. Para esta zona sísmica no es preciso tenerlas en cuenta de acuerdo con la Norma NCSE-02 “NORMA DE CONSTRUCCION SISMORESISTENTE (PARTE GENERAL Y EDIFICACION)”.

4.5.ACCIONES QUÍMICAS, FÍSICAS Y BIOLÓ GICAS

Las acciones químicas que pueden causar la corrosión de los elementos de acero se pueden caracterizar mediante la velocidad de corrosión que se refiere a la pérdida de acero por unidad de superficie del elemento afectado y por unidad de tiempo. La velocidad de corrosión depende de parámetros ambientales tales como la disponibilidad del agente agresivo necesario para que se active el proceso de la corrosión, la temperatura, la humedad relativa, el viento o la radiación solar, pero también de las características del acero y del tratamiento de sus superficies, así como de la geometría de la estructura y de sus detalles constructivos.

El sistema de protección de las estructuras de acero se regirá por el DB-SE-A. En cuanto a las estructuras de hormigón estructural se regirán por el Art.3.4.2 del DB-SE-AE.

4.6.ACCIONES ACCIDENTALES

Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego, el camión de bomberos se consideran como acciones accidentales. Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02.

En el documento básico de acciones DB-AE del CTE se recogen los impactos de los vehículos en los edificios, por lo que solo representan las acciones sobre las estructuras portantes. Los valores de cálculo de las fuerzas estáticas equivalentes al impacto de vehículos están reflejados en la tabla 4.1.

Memoria de Cálculo

12

Memoria de Cálculo

13

Anejos de calculo

Memoria de Cálculo

14

1.- GEOMETRÍA

1.1.- Nudos

Referencias:

x, y, z: Desplazamientos prescritos en ejes globales.

x, y, z: Giros prescritos en ejes globales.

Cada grado de libertad se marca con 'X' si está coaccionado y, en caso contrario, con '-'.

Nudos

Referencia

Coordenadas Vinculación exterior

Vinculación interior X (m)

Y (m)

Z (m)

x y z x y z

N3 5.400 0.000 2.200 - - - - - - Empotrado

N4 5.400 5.000 2.600 - - - - - - Empotrado

N14 5.400 1.047 2.284 - - - - - - Empotrado

N20 5.400 2.093 2.367 - - - - - - Empotrado

N26 5.400 3.140 2.451 - - - - - - Empotrado

N32 5.400 4.187 2.535 - - - - - - Empotrado

N38 5.400 0.748 2.260 - - - - - - Empotrado

N44 5.400 0.930 0.000 X X X X X X Empotrado

1.2.- Barras

1.2.1.- Materiales utilizados

Materiales utilizados

Material E (MPa)

G

(MPa) fy

(MPa)

·t

(m/m°C)

(kN/m³ ) Tipo Designación

Acero laminado S275 210000.00 0.300 81000.00 275.00 0.000012 77.01

Notación: E: Módulo de elasticidad : Módulo de Poisson

G: Módulo de cortadura fy: Límite elástico ·t: Coeficiente de dilatación

: Peso específico

1.2.2.- Descripción

Descripción

Material Barra

(Ni/Nf) Pieza

(Ni/Nf) Perfil(Serie)

Longitud

(m) xy xz

LbSup. (m)

LbInf. (m)

Tipo Designación Indeformable

origen Deformable

Indeformable

extremo

Acero

laminado S275 N19/N20 N19/N20

#100x50x4 (Rectangular

conformado)

- 5.400 - 0.00 0.00 - -

N44/N38 N44/N38

#hx135x8

(Rectangular

variable

conformado)

- 1.996 0.271 0.70 0.66 2.267 2.267

Memoria de Cálculo

15

Descripción

Material Barra

(Ni/Nf)

Pieza

(Ni/Nf) Perfil(Serie)

Longitud

(m) xy xz

LbSup.

(m)

LbInf.

(m) Tipo Designación

Indeformable

origen Deformable

Indeformable

extremo

N3/N38 N3/N4

#hx135x8

(Rectangular

variable

conformado)

- 0.615 0.135 0.21 0.74 1.050 0.750

N38/N14 N3/N4

#hx135x8 (Rectangular

variable

conformado)

0.136 0.164 - 0.21 0.74 1.050 0.300

N14/N20 N3/N4

#hx135x8

(Rectangular

variable

conformado)

- 1.050 - 0.21 0.74 1.050 1.050

N20/N26 N3/N4

#hx135x8

(Rectangular

variable

conformado)

- 1.050 - 0.21 0.74 1.050 1.050

N26/N32 N3/N4

#hx135x8 (Rectangular

variable

conformado)

- 1.050 - 0.21 0.74 1.050 1.050

N32/N4 N3/N4

#hx135x8

Rectangular

variable

conformado)

- 0.816 - 0.21 0.74 1.050 0.816

Notación:

Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final

xy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY'

xz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ'

LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior

2.1.- Barras

2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo)

Barra N19/N20

Perfil: #100x50x4

Material: Acero (S275)

Memoria de Cálculo

16

Perfil: #100x50x4

Material: Acero (S275)

Nudos Longitud

(m)

Características mecánicas

Inicial Final Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1)

(cm4) It

(2)

(cm4)

N19 N20 5.400 10.80 130.05 43.79 112.90

Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme

Pandeo Pandeo lateral

Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.

0.00 0.00 0.00 0.00

LK 0.000 0.000 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000

Notación: : Coeficiente de pandeo

LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico

Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción.

Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)

Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

23.00 439.47

Donde:

hw: Altura del alma. hw : 92.00 mm

tw: Espesor del alma. tw : 4.00 mm

Aw: Área del alma. Aw : 7.36 cm²

Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 2.00 cm²

k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30

E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa

fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 275.00 MPa

Siendo:

yf yf f

Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.

Memoria de Cálculo

17

Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.

Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.908

Para flexión positiva:

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.430 m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).

MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

+ : 8.59 kN·m

Para flexión negativa:

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.430 m del nudo N19, para la combinación de acciones

0.8·PP+1.5·VH2.

MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

- : 3.65 kN·m

El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:

pl,y ydW f c,RdMMc,Rd : 9.46 kN·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una

sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,y : 36.13 cm³

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.90 MPa

y M0fydf

Siendo:

fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.00 MPa

M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05

Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)

No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.

Memoria de Cálculo

18

Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.070


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.700 m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·N(EI).


+ : 0.40 kN·m



- : 0.00 kN·m


pl,z ydW f c,RdM

Mc,Rd : 5.74 kN·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de

desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor

tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,z : 21.93 cm³


y M0fydf

Siendo:



Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.064

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N19, para la

combinación de acciones 1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 7.11 kN

Memoria de Cálculo

19

El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:

yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 111.29 kN

Donde:

Av: Área transversal a cortante. Av : 7.36 cm²

w2 d t VASiendo:

d: Altura del alma. d : 92.00 mm



y M0fydf

Siendo:



Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

70 w

d

t

23.00 64.71

Donde:

w: Esbeltez del alma. w : 23.00

w

d

tw

máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71

70 max

: Factor de reducción. : 0.92

ref

y

f

f

Siendo:

fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.00 MPa


Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

Memoria de Cálculo

20

: 0.006


combinación de acciones 1.35·PP+1.5·N(EI).



yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 51.98 kN

Donde:


wA 2 d t VA

Siendo:

A: Área de la sección bruta. A : 10.80 cm²




y M0fydf

Siendo:




Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario

comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

70 f

b

t

12.50 64.71

Donde:


f

b

tw


70 max


ref

y

f

f

Siendo:



Memoria de Cálculo

21

Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50%

de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

2

c,Rd

Ed

VV

6.32 kN 55.65 kN

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.270 m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).


Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 111.29 kN

Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)



2

c,Rd

Ed

VV

0.27 kN 25.99 kN

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.270 m del nudo N19, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·N(EI).



Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed

pl,Rd pl,Rd,y pl,Rd,z

MN M1

N M M

: 0.956

Memoria de Cálculo

22

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.430 m del nudo N19, para la combinación de acciones

1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).

Donde:

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 0.00 kN

My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según

los ejes Y y Z, respectivamente.

My,Ed+ : 8.59 kN·m

Mz,Ed+ : 0.28 kN·m

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y

flexión simple.

Clase : 1

Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 282.80 kN

Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones

plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.

Mpl,Rd,y : 9.46 kN·m

Mpl,Rd,z : 5.74 kN·m

Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)

No procede, dado que tanto las longitudes de pandeo como las longitudes de pandeo lateral son nulas.

Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que

se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que

el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.270 m del nudo N19, para la combinación de

acciones 1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).

c,Rd,zV

2Ed,zV

6.32 kN 55.65 kN

Donde:

VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 6.32 kN

Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 111.29 kN

Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.

Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Memoria de Cálculo

23

Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la

comprobación no procede.

Memoria de Cálculo

24

Barra N44/N38

Perfil: #hx135x8 Material: Acero (S275)

Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N44 N38 2.267 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.70 0.66 1.00 1.00

LK 1.587 1.488 2.267 2.267

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000




La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor

2.0.

y

cr

A f

N

: 0.33

Donde:


desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 2

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.99 cm²


Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 15345.69 kN

El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):

a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 51327.42 kN

2y

2ky

E I

Lcr,yN

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 15345.69 kN

2z

2kz

E I

Lcr,zN

c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 308617.17 kN

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Memoria de Cálculo

25

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 5482.30 cm4

Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al

eje Z. Iz : 1864.78 cm4

It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 4666.21 cm4

Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6


G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa

Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al

eje Y. Lky : 1.488 m

Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.587 m

Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 2.267 m

i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al

centro de torsión. i0 : 11.07 cm

0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:

iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.

iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm

y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z,

respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.

y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm

Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en:

Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)

Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f

Memoria de Cálculo

26


Se debe satisfacer:

t,Ed

t,Rd

N1

N

: 0.013

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.994 m del nudo N44, para la combinación de acciones 0.8·PP+1.5·VH2.

Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 20.49 kN

La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:

ydA ft,RdN

Nt,Rd : 1571.19 kN

Donde:

A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 59.99 cm²


y M0fydf

Siendo:




Se debe satisfacer:

c,Ed

c,Rd

N1

N

: 0.036

c,Ed

b,Rd

N1

N

: 0.038




La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:

ydA f c,RdN

Memoria de Cálculo

27

Nc,Rd : 1571.19 kN

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 2



y M0fydfSiendo:



Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)

La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:

ydA f b,RdNNb,Rd : 1468.86 kN

Donde:



y M1fydf

Siendo:



: Coeficiente de reducción por pandeo.

2

11

y : 1.00

z : 0.93

T : 1.00

Siendo:

2

0.5 1 0.2

y : 0.51

z : 0.59

T : 0.47

: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49

z : 0.49

T : 0.49

: Esbeltez reducida.

y

cr

A f

N

y : 0.18

z : 0.33

T : 0.07

Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 15345.69 kN

Memoria de Cálculo

28

Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 51327.42 kN

Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión

respecto al eje Z. Ncr,z : 15345.69 kN

Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por

torsión. Ncr,T : 308617.17 kN


Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.671


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.996 m del nudo N44, para la combinación de acciones 1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).


+ : 95.12 kN·m


El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a

una distancia de 1.996 m del nudo N44, para la combinación de acciones 0.8·PP+1.5·VH2.


- : 36.29 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una

sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con

mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:




Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y

comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal.

pl,y y

cr

W f

M

LT

LT : 0.17

Memoria de Cálculo

29

Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 5346.65 kN·m

El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría

de la elasticidad:

2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:

MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.

1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv : 5331.09 kN·m

MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.

22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw : 407.67 kN·m

Siendo:

Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.

Wel,y : 406.10 cm³

Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 1864.78 cm4




Lc+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc

+ : 2.267 m

Lc-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc

- : 2.267 m

C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.

C1 : 1.00

if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la

sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida.

if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm


La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.


Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.005

Memoria de Cálculo

30

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N44, para la combinación de acciones 1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).



yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VA

Siendo:




y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


ref

y

f

f

Siendo:



Memoria de Cálculo

31


La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.




2

c,Rd

Ed

VV

3.29 kN 307.26 kN

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).




No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la



Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.706

m,y y,Edc,Ed m,z z,Ed

y z z

y yd LT pl,y yd pl,z yd

c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.706


y y z

z yd pl,y yd pl,z yd

c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.440

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 1.996 m del nudo N44, para la combinación de acciones 1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).

Donde:

Memoria de Cálculo

32


My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.

My,Ed+ : 95.12 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.

Clase : 1


Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.





Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra

comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

Wpl,y : 541.02 cm³

Wpl,z : 330.96 cm³


y M1fydfSiendo:



ky, kz: Coeficientes de interacción.

c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

ky : 1.00

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

kz : 1.00

Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00

Cm,z : 1.00

y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y

Z, respectivamente. y : 1.00

z : 0.93

y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en

relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.18

z : 0.33

y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60

z : 0.60


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya

que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.

Memoria de Cálculo

33


c,Rd,zV

2Ed,zV

3.29 kN 307.26 kN

Donde:










Memoria de Cálculo

34

Barra N3/N38


Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N3 N38 0.750 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.21 0.74 1.40 1.00

LK 0.157 0.552 1.050 0.750

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000




La esbeltez reducida de las barras traccionadas no debe superar el valor

3.0.

y

cr

A f

N

: 0.07

Donde:






2y

2ky

E I

Lcr,yN


2z

2kz

E I

Lcr,zN


2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:


Memoria de Cálculo

35








Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al

eje Z. Lkz : 0.157 m




0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:

iy , iz: Radios de giro de la sección bruta,

respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.

iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm



y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm



Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f


Memoria de Cálculo

36

Se debe satisfacer:

t,Ed

t,Rd

N1

N

< 0.001


1.35·PP+1.5·N(EI).


La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:

ydA ft,RdN Nt,Rd : 1571.19 kN

Donde:



y M0fydf

Siendo:




La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.


Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.027



0.8·PP+1.5·VH2.


+ : 1.73 kN·m



una distancia de 0.615 m del nudo N3, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).

Memoria de Cálculo

37


- : 3.79 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase : 1


Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:




Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo,

y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal.

LT: Esbeltez reducida.

pl,y y

cr

W f

M

+

LT

LT+ : 0.11

pl,y y

cr

W f

M

-

LT

LT- : 0.09

Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr+ : 11666.73 kN·m

Mcr- : 16540.19 kN·m

El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:

2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:

MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión

uniforme de la barra.

1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv+ : 11510.87 kN·m

MLTv- : 16115.22 kN·m


22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw+ : 1900.63 kN·m

MLTw- : 3725.23 kN·m

Siendo:

Memoria de Cálculo

38


Wel,y : 406.10 cm³


eje Z. Iz : 1864.78 cm4





+ : 1.050 m


- : 0.750 m


C1 : 1.00

if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente

al ala comprimida.

if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm




Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.011


1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).



yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VA

Siendo:




Memoria de Cálculo

39

y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


ref

y

f

f

Siendo:








2

c,Rd

Ed

VV

6.15 kN 307.26 kN



Memoria de Cálculo

40



No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.


Se debe satisfacer:

y,Edt,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.027

ef,Ed z,Ed

b,Rd,y pl,Rd,z

M M1

M M

: 0.027

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto

situado a una distancia de 0.615 m del nudo N3, para la combinación de


Donde:




My,Ed- : 3.79 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m


Clase : 1

Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 1571.19 kN





Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : -3.77 kN·m

σ y,com com,EdWef,EdM

Siendo:

com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 6.97 MPa

y,Ed t,Ed

y,com

M N0.8

W A com,Ed

Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 541.02 cm³


Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 141.70 kN·m

Memoria de Cálculo

41


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya

que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.


c,Rd,zV

2Ed,zV

6.15 kN 307.26 kN

Donde:










Memoria de Cálculo

42

Barra N38/N14


Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N38 N14 0.300 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.21 0.74 3.50 1.00

LK 0.063 0.221 1.050 0.300

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000





2.0.

y

cr

A f

N

: 0.07

Donde:



Clase : 2






2y

2ky

E I

Lcr,yN


2z

2kz

E I

Lcr,zN


2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Memoria de Cálculo

43



eje Z. Iz : 1864.78 cm4





Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto

al eje Y. Lky : 0.221 m





0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:


iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm



y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm



Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f

Memoria de Cálculo

44




Se debe satisfacer:

c,Ed

c,Rd

N1

N

: 0.002


una distancia de 0.136 m del nudo N38, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·N(EI).



ydA f c,RdN

Nc,Rd : 1571.19 kN

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y

de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 2



y M0fydf

Siendo:




Para esbelteces 0.2 se puede omitir la comprobación frente a pandeo,


: Esbeltez reducida. : 0.07

y

cr

A f

N

Donde:


Memoria de Cálculo

45



Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto

al eje Y. Ncr,y : 2330343.50 kN

Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 9800230.51 kN

Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 308617.17 kN


Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.661



0.8·PP+1.5·VH2.


+ : 35.87 kN·m



una distancia de 0.136 m del nudo N38, para la combinación de acciones 1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).


- : 93.59 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y

de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase : 1


Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:






Memoria de Cálculo

46


pl,y y

cr

W f

M

+

LT

LT+ : 0.11

pl,y y

cr

W f

M

-

LT

LT- : 0.06


Mcr- : 46531.84 kN·m


2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:


1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv+ : 11510.87 kN·m

MLTv- : 40288.06 kN·m


22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw+ : 1900.63 kN·m

MLTw- : 23282.70 kN·m

Siendo:


Wel,y : 406.10 cm³


eje Z. Iz : 1864.78 cm4





+ : 1.050 m


- : 0.300 m


C1 : 1.00



if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm



Memoria de Cálculo

47


Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.078


1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).



yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VASiendo:




y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


Memoria de Cálculo

48

ref

y

f

f

Siendo:






No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

2

c,Rd

Ed

VV

48.05 kN 307.26 kN

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la







Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.662


y z z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.662

Memoria de Cálculo

49


y y z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.398

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.136 m del nudo N38, para la combinación de


Donde:




My,Ed- : 93.59 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m


flexión simple.

Clase : 1


Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones

plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.





Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

Wpl,y : 541.02 cm³

Wpl,z : 330.96 cm³


y M1fydf

Siendo:




c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

ky : 1.00

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

kz : 1.00


Cm,z : 1.00



z : 1.00



z : 0.01


Memoria de Cálculo

50

z : 0.60


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y,

además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.


c,Rd,zV

2Ed,zV

48.05 kN 307.26 kN

Donde:










Memoria de Cálculo

51

Barra N14/N20


Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N14 N20 1.050 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.21 0.74 1.00 1.00

LK 0.220 0.773 1.050 1.050

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000





2.0.

y

cr

A f

N

: 0.09

Donde:



Clase : 2






2y

2ky

E I

Lcr,yN


2z

2kz

E I

Lcr,zN


2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Memoria de Cálculo

52



eje Z. Iz : 1864.78 cm4











0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:


iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm



y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm



Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f

Memoria de Cálculo

53




Se debe satisfacer:

c,Ed

c,Rd

N1

N

: 0.001

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·N(EI).



ydA f c,RdN

Nc,Rd : 1571.19 kN

Donde:


Clase : 2



y M0fydf

Siendo:




Para esbelteces 0.2 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y



y

cr

A f

N

Donde:

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y

3. A : 59.99 cm²


Memoria de Cálculo

54



al eje Y. Ncr,y : 190232.12 kN

Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto

al eje Z. Ncr,z : 800018.82 kN



Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.606



combinación de acciones 0.8·PP+1.5·VH2.


+ : 32.91 kN·m





- : 85.84 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de

una sección a flexión simple.

Clase : 1


Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:






pl,y y

cr

W f

M

LT

LT : 0.11

Memoria de Cálculo

55


El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la

teoría de la elasticidad:

2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:


1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv : 11510.87 kN·m


22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw : 1900.63 kN·m

Siendo:


Wel,y : 406.10 cm³






+ : 1.050 m


- : 1.050 m


C1 : 1.00



if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm




Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.061

Memoria de Cálculo

56




yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VA

Siendo:




y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


ref

y

f

f

Siendo:



Memoria de Cálculo

57






2

c,Rd

Ed

VV

37.39 kN 307.26 kN








Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.607


y z z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.607


y y z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.365

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35·PP+0.9·VH1+1.5·N(EI).

Donde:


Memoria de Cálculo

58


My,Ed- : 85.84 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m


flexión simple.

Clase : 1









Wpl,y : 541.02 cm³

Wpl,z : 330.96 cm³


y M1fydf

Siendo:




c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

ky : 1.00

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

kz : 1.00


Cm,z : 1.00



z : 1.00



z : 0.05


z : 0.60


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.

Memoria de Cálculo

59


c,Rd,zV

2Ed,zV

37.39 kN 307.26 kN

Donde:










Memoria de Cálculo

60

Barra N20/N26


Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N20 N26 1.050 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.21 0.74 1.00 1.00

LK 0.220 0.773 1.050 1.050

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000





2.0.

y

cr

A f

N

: 0.09

Donde:



Clase : 2






2y

2ky

E I

Lcr,yN


2z

2kz

E I

Lcr,zN


2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Memoria de Cálculo

61



eje Z. Iz : 1864.78 cm4











0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:


iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm



y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm



Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f

Memoria de Cálculo

62




Se debe satisfacer:

c,Ed

c,Rd

N1

N

: 0.001




ydA f c,RdN

Nc,Rd : 1571.19 kN

Donde:


Clase : 2



y M0fydf

Siendo:







y

cr

A f

N

Donde:


3. A : 59.99 cm²


Memoria de Cálculo

63








Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.332





+ : 18.62 kN·m





- : 47.08 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:



Clase : 1


Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:






pl,y y

cr

W f

M

LT

LT : 0.11

Memoria de Cálculo

64




2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:


1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv : 11510.87 kN·m


22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw : 1900.63 kN·m

Siendo:


Wel,y : 406.10 cm³






+ : 1.050 m


- : 1.050 m


C1 : 1.00



if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm




Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.043

Memoria de Cálculo

65




yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VA

Siendo:




y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


ref

y

f

f

Siendo:



Memoria de Cálculo

66






2

c,Rd

Ed

VV

26.41 kN 307.26 kN








Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.333


y z z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.333


y y z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.200


Donde:


Memoria de Cálculo

67


My,Ed- : 47.08 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m


flexión simple.

Clase : 1









Wpl,y : 541.02 cm³

Wpl,z : 330.96 cm³


y M1fydfSiendo:




c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

ky : 1.00

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

kz : 1.00


Cm,z : 1.00



z : 1.00



z : 0.05


z : 0.60



Memoria de Cálculo

68


c,Rd,zV

2Ed,zV

26.41 kN 307.26 kN

Donde:










Memoria de Cálculo

69

Barra N26/N32


Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N26 N32 1.050 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.21 0.74 1.00 1.00

LK 0.220 0.773 1.050 1.050

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000





2.0.

y

cr

A f

N

: 0.09

Donde:



Clase : 2






2y

2ky

E I

Lcr,yN


2z

2kz

E I

Lcr,zN


2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Memoria de Cálculo

70



eje Z. Iz : 1864.78 cm4











0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:


iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm



y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm



Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f

Memoria de Cálculo

71




Se debe satisfacer:

c,Ed

c,Rd

N1

N

: 0.001




ydA f c,RdN

Nc,Rd : 1571.19 kN

Donde:


Clase : 2



y M0fydf

Siendo:







y

cr

A f

N

Donde:


3. A : 59.99 cm²


Memoria de Cálculo

72








Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.141





+ : 8.27 kN·m





- : 20.01 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:



Clase : 1


Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:






pl,y y

cr

W f

M

LT

LT : 0.11

Memoria de Cálculo

73




2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:


1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv : 11510.87 kN·m


22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw : 1900.63 kN·m

Siendo:


Wel,y : 406.10 cm³






+ : 1.050 m


- : 1.050 m


C1 : 1.00



if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm




Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.025

Memoria de Cálculo

74




yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VASiendo:




y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


ref

y

f

f

Siendo:



Memoria de Cálculo

75






2

c,Rd

Ed

VV

15.50 kN 307.26 kN








Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.142


y z z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.142


y y z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.085


Donde:


Memoria de Cálculo

76


My,Ed- : 20.01 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m


flexión simple.

Clase : 1









Wpl,y : 541.02 cm³

Wpl,z : 330.96 cm³


y M1fydf

Siendo:




c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

ky : 1.00

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

kz : 1.00


Cm,z : 1.00



z : 1.00



z : 0.05


z : 0.60



Memoria de Cálculo

77


c,Rd,zV

2Ed,zV

15.50 kN 307.26 kN

Donde:










Memoria de Cálculo

78

Barra N32/N4


Nudos Longitud

(m)



Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4)

N32 N4 0.816 59.99 5482.30 1864.78 4666.21




0.21 0.74 1.29 1.00

LK 0.171 0.601 1.050 0.816

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

C1 - 1.000





2.0.

y

cr

A f

N

: 0.07

Donde:



Clase : 2






2y

2ky

E I

Lcr,yN


2z

2kz

E I

Lcr,zN


2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN

Donde:

Memoria de Cálculo

79



eje Z. Iz : 1864.78 cm4





Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto

al eje Y. Lky : 0.601 m





0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i

Siendo:


iy : 9.56 cm

iz : 5.58 cm



y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm



Se debe satisfacer:

w

yf fc,ef

E Ak

f Aw

w

h

t

31.75 444.40

Donde:








Siendo:

yf yf f

Memoria de Cálculo

80




Se debe satisfacer:

c,Ed

c,Rd

N1

N

< 0.001

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N32, para

la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·N(EI).



ydA f c,RdN

Nc,Rd : 1571.19 kN

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos

comprimidos de una sección.

Clase : 2



y M0fydf

Siendo:




Para esbelteces 0.2 se puede omitir la comprobación frente a pandeo,



y

cr

A f

N

Donde:



Memoria de Cálculo

81





al eje Z. Ncr,z : 1324724.74 kN



Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

M1

M

: 0.029





+ : 1.85 kN·m





- : 4.15 kN·m


pl,y ydW f c,RdM

Mc,Rd : 141.70 kN·m

Donde:



Clase : 1


Wpl,y : 541.02 cm³


y M0fydf

Siendo:







pl,y y

cr

W f

M

+

LT

Memoria de Cálculo

82

LT+ : 0.11

pl,y y

cr

W f

M

-

LT

LT- : 0.10


Mcr- : 15142.90 kN·m


2 2

LTv LTwM M crM

Siendo:

MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión

uniforme de la barra.

1 t z

c

C G I E IL

LTvM

MLTv+ : 11510.87 kN·m

MLTv- : 14812.25 kN·m


22

el,y 1 f,z2

c

EW C i

L

LTwM

MLTw+ : 1900.63 kN·m

MLTw- : 3147.19 kN·m

Siendo:


Wel,y : 406.10 cm³






+ : 1.050 m


- : 0.816 m


C1 : 1.00



if,z+ : 4.99 cm

if,z- : 4.99 cm




Memoria de Cálculo

83

Se debe satisfacer:

Ed

c,Rd

V1

V

: 0.009




yd

V

fA

3c,RdV

Vc,Rd : 614.52 kN

Donde:


w2 d t VASiendo:




y M0fydf

Siendo:





70 w

d

t

31.75 64.71

Donde:


w

d

tw


70 max


ref

y

f

f

Memoria de Cálculo

84

Siendo:






No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el

esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

2

c,Rd

Ed

VV

5.53 kN 307.26 kN







Se debe satisfacer:

y,Edc,Ed z,Ed


MN M1

N M M

: 0.029


y z z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.029


y y z


c MN c Mk k 1

A f W f W f

: 0.018

Memoria de Cálculo

85

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N32,

para la combinación de acciones 1.35·PP+1.5·VH1+0.75·N(EI).

Donde:



My,Ed- : 4.15 kN·m

Mz,Ed+ : 0.00 kN·m


Clase : 1









Wpl,y : 541.02 cm³

Wpl,z : 330.96 cm³


y M1fydfSiendo:




c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

ky : 1.00

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

kz : 1.00


Cm,z : 1.00



z : 1.00



z : 0.04


z : 0.60

Memoria de Cálculo

86


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y,

además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o

igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.


c,Rd,zV

2Ed,zV

5.53 kN 307.26 kN

Donde:









Memoria de Cálculo

87

2.2.- Uniones

2.2.1.- Especificaciones

Norma:

CTE DB SE-A: Código Técnico de la Edificación. Seguridad estructural. Acero. Apartado 8.9. Uniones de

perfiles huecos en las vigas de celosía.

Materiales:

- Perfiles (Material base): S275.

- Material de aportación (soldaduras): Las características mecánicas de los materiales de aportación

serán en todos los casos superiores a las del material base. (4.4.1 CTE DB SE-A)

Disposiciones constructivas:

1) Cada tubo se soldará en todo su perímetro de contacto con los otros tubos.

2) Se define como ángulo diedro el ángulo medido en el plano perpendicular a la línea de soldadura, formado por las tangentes a las superficies externas de los tubos que se sueldan entre sí.

3) Para ángulos diedros mayores que 100 grados se deberá realizar soldadura a tope, independientemente del espesor del tubo que se suelda.

4) Los tubos de espesor igual o superior a 8 mm se soldarán a tope, excepto en las zonas en las que el ángulo diedro es agudo y pueda realizarse correctamente la soldadura en ángulo.

5) Los tubos de espesor inferior a 8 mm se pueden soldar con cordones de soldadura en ángulo.

6) En soldaduras a tope, el ángulo del bisel mínimo es de 45 grados.

7) En los detalles se indican los distintos tipos de cordones necesarios en el perímetro de soldadura de los tubos.

Comprobaciones:

a) Cordones de soldadura a tope con penetración total:

En este caso, no es necesaria ninguna comprobación. La resistencia de la unión será igual a la de la

más débil de las piezas unidas.

b) Cordones de soldadura en ángulo:

Se dimensionan con un valor de espesor de garganta tal que su resistencia sea igual a la menor de

las piezas que une.

2.2.2.- Referencias y simbología

a[mm]: Espesor de garganta del cordón de soldadura en ángulo, que será la altura mayor, medida

perpendicularmente a la cara exterior, entre todos los triángulos que se pueden inscribir entre las

Memoria de Cálculo

88

superficies de las piezas que hayan alcanzado la fusión y la superficie exterior de las soldaduras. 8.6.2.a CTE DB SE-A

L[mm]: longitud efectiva del cordón de soldadura

Método de representación de soldaduras

Referencias: 1: línea de la flecha

2a: línea de referencia (línea continua) 2b: línea de identificación (línea a trazos) 3: símbolo de soldadura 4: indicaciones complementarias

U: Unión Referencias 1, 2a y 2b

El cordón de soldadura que se detalla se encuentra

en el lado de la flecha.

El cordón de soldadura que se detalla se encuentra en el

lado opuesto al de la flecha. Referencia 3

Designación Ilustración Símbolo

Soldadura en ángulo

Soldadura a tope en 'V' simple (con chaflán)

Soldadura a tope en bisel simple

Soldadura a tope en bisel doble

Soldadura a tope en bisel simple con talón de raíz amplio

Soldadura combinada a tope en bisel simple y en ángulo

Soldadura a tope en bisel simple con lado curvo

Memoria de Cálculo

89

Referencia 4

Representación Descripción

Soldadura realizada en todo el perímetro de la pieza

Soldadura realizada en taller

Soldadura realizada en el lugar de montaje

2.2.3.- Comprobaciones en placas de anclaje

En cada placa de anclaje se realizan las siguientes comprobaciones (asumiendo la hipótesis de placa

rígida):

1. Hormigón sobre el que apoya la placa

Se comprueba que la tensión de compresión en la interfaz placa de anclaje-hormigón es menor a latensión admisible del hormigón según la naturaleza de cada combinación.

2. Pernos de anclaje

a) Resistencia del material de los pernos: Se descomponen los esfuerzos actuantes sobre la

placa en axiles y cortantes en los pernos y se comprueba que ambos esfuerzos, por separado y con

interacción entre ellos (tensión de Von Mises), producen tensiones menores a la tensión límite del material de los pernos.

b) Anclaje de los pernos: Se comprueba el anclaje de los pernos en el hormigón de tal

manera que no se produzca el fallo de deslizamiento por adherencia, arrancamiento del cono de rotura o fractura por esfuerzo cortante (aplastamiento).

c) Aplastamiento: Se comprueba que en cada perno no se supera el cortante que produciría

el aplastamiento de la placa contra el perno.

3. Placa de anclaje

a) Tensiones globales: En placas con vuelo, se analizan cuatro secciones en el perímetro del perfil, y se comprueba en todas ellas que las tensiones de Von Mises sean menores que la tensión

límite según la norma.

b) Flechas globales relativas: Se comprueba que en los vuelos de las placas no aparezcan flechas mayores que 1/250 del vuelo.

c) Tensiones locales: Se comprueban las tensiones de Von Mises en todas las placas locales

en las que tanto el perfil como los rigidizadores dividen a la placa de anclaje propiamente dicha. Los esfuerzos en cada una de las subplacas se obtienen a partir de las tensiones de contacto con el hormigón y los axiles de los pernos. El modelo generado se resuelve por diferencias finitas.

2.2.4.- Memoria de cálculo

Memoria de Cálculo

90

2.2.4.1.- Tipo 1

a) Detalle

b) Descripción de los componentes de la unión

Elementos complementarios

Pieza

Geometría Taladros Acero

Esquema Ancho

(mm)

Canto

(mm)

Espesor

(mm) Cantidad

Diámetro

(mm) Tipo

fy

(MPa)

fu

(MPa)

Placa base

350 400 18 6 20 S275 275.0 410.0

Rigidizador

400 150 8 - - S275 275.0 410.0

c) Comprobación

1) Placa de anclaje

Referencia:

Comprobación Valores Estado

Memoria de Cálculo

91

Referencia:


Separación mínima entre pernos:

3 diámetros

Mínimo: 60 mm

Calculado: 135 mm

Cumple

Separación mínima pernos-borde:

1.5 diámetros

Mínimo: 30 mm

Calculado: 40 mm

Cumple

Esbeltez de rigidizadores:

- Paralelos a Y:

Máximo: 50

Calculado: 35.4

Cumple

Longitud mínima del perno:

Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.

Mínimo: 20 cm

Calculado: 55 cm

Cumple

Anclaje perno en hormigón:

- Tracción:

Máximo: 122.23 kN

Calculado: 87.44 kN

Cumple

- Cortante:

Máximo: 85.56 kN

Calculado: 0.55 kN

Cumple

- Tracción + Cortante:

Máximo: 122.23 kN

Calculado: 88.23 kN

Cumple

Tracción en vástago de pernos:

Máximo: 100.48 kN

Calculado: 87.44 kN

Cumple

Tensión de Von Mises en vástago de pernos:

Máximo: 380.952 MPa

Calculado: 278.491 MPa

Cumple

Aplastamiento perno en placa:

Límite del cortante en un perno actuando contra la placa

Máximo: 188.57 kN

Calculado: 0.55 kN

Cumple

Tensión de Von Mises en secciones globales:


- Derecha:


Cumple

- Izquierda:


Cumple

- Arriba:


Cumple

- Abajo:


Cumple

Flecha global equivalente:

Limitación de la deformabilidad de los vuelos

Mínimo: 250

- Derecha:

Calculado: 9100.66

Cumple

- Izquierda:

Calculado: 9100.66

Cumple

- Arriba:

Calculado: 50155.1

Cumple

- Abajo:

Calculado: 42204.8

Cumple

Tensión de Von Mises local:

Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo



Cumple

Se cumplen todas las comprobaciones

Memoria de Cálculo

92

2.3.- ZAPATAS

Referencia: ZAPATA TIPO

Dimensiones: 140 x 200 x 70

Armados: Xi:Ø12c/17 Yi:Ø12c/17 Xs:Ø12c/17 Ys:Ø12c/17


Tensiones sobre el terreno:

Criterio de CYPE Ingenieros

- Tensión media en situaciones persistentes:

Máximo: 0.2 MPa


Cumple

- Tensión máxima en situaciones persistentes sin

viento:



Cumple

- Tensión máxima en situaciones persistentes con

viento:



Cumple

Vuelco de la zapata:

- En dirección X (1)

No procede

- En dirección Y:

Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.

Reserva seguridad: 6.6 %

Cumple

(1) Sin momento de vuelco

Flexión en la zapata:

- En dirección X:

Momento: 6.70 kN·m

Cumple

- En dirección Y:

Momento: 71.50 kN·m

Cumple

Cortante en la zapata:

- En dirección X:

Cortante: 0.00 kN

Cumple

- En dirección Y:

Cortante: 66.41 kN

Cumple

Compresión oblicua en la zapata:

- Situaciones persistentes:

Criterio de CYPE Ingenieros

Máximo: 5000 kN/m²

Calculado: 67.2 kN/m²

Cumple

Canto mínimo:

Artículo 58.8.1 de la norma EHE-08

Mínimo: 25 cm

Calculado: 70 cm

Cumple

Espacio para anclar arranques en cimentación:

- N44:

Mínimo: 55 cm

Calculado: 63 cm

Cumple

Cuantía geométrica mínima:


Mínimo: 0.0009

- Armado inferior dirección X:

Calculado: 0.001

Cumple

Memoria de Cálculo

93





- Armado superior dirección X:

Calculado: 0.001

Cumple

- Armado inferior dirección Y:

Calculado: 0.001

Cumple

- Armado superior dirección Y:

Calculado: 0.001

Cumple

Cuantía mínima necesaria por flexión:


Calculado: 0.001


Mínimo: 0.0001

Cumple


Mínimo: 0.0005

Cumple


Mínimo: 0.0001

Cumple


Mínimo: 0.0002

Cumple

Diámetro mínimo de las barras:

Recomendación del Artículo 58.8.2 (norma EHE-08)

Mínimo: 12 mm

- Parrilla inferior:

Calculado: 12 mm

Cumple

- Parrilla superior:

Calculado: 12 mm

Cumple

Separación máxima entre barras:


Máximo: 30 cm


Calculado: 17 cm

Cumple


Calculado: 17 cm

Cumple


Calculado: 17 cm

Cumple


Calculado: 17 cm

Cumple

Separación mínima entre barras:

Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16

Mínimo: 10 cm


Calculado: 17 cm

Cumple


Calculado: 17 cm

Cumple


Calculado: 17 cm

Cumple


Calculado: 17 cm

Cumple

Longitud de anclaje:

Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera.

Ed. INTEMAC, 1991

Mínimo: 15 cm

- Armado inf. dirección X hacia der:

Calculado: 15 cm

Cumple

- Armado inf. dirección X hacia izq:

Calculado: 15 cm

Cumple

Memoria de Cálculo

94





- Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 73 cm Cumple

- Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección Y hacia arriba: Calculado: 73 cm Cumple

- Armado sup. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm Cumple

Longitud mínima de las patillas: Mínimo: 12 cm

- Armado inf. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado inf. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado inf. dirección Y hacia arriba: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado inf. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección X hacia der: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección X hacia izq: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección Y hacia arriba: Calculado: 15 cm Cumple

- Armado sup. dirección Y hacia abajo: Calculado: 15 cm Cumple

Se cumplen todas las comprobaciones

Información adicional:

- Zapata de tipo rígido (Artículo 58.2 de la norma EHE-08)

- Relación rotura pésima (En dirección X): 0.03

- Relación rotura pésima (En dirección Y): 0.34

- Cortante de agotamiento (En dirección X): 0.00 kN

- Cortante de agotamiento (En dirección Y): 435.07 kN

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