[APU] Anon - Diseño estructural de reservorios
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1.-
Qp =
Qmd =
Qmh =
Nota: como la poblacion es menor que 10 000 hab. No se considera Dotacion contra incendio
2.- DIMENCIONAMIENTO DEL RESERVORIO
Ancho del Reservorio : br = 3.40 m Valor Asumido
Vregulacion = 14.83 m3/día
VOLUMEN DE ALMACENAMIENTO DEL RESERVORIO
0.69 lt/seg.
0.89 lt/seg.
1.37 lt/seg.
Vreserva = 4.89 m3/día
Valmacenamiento = 20.00 m3/día
4.8625.0 Pregulacion QV
regulacionreserva VV 33.0
almacenamiento regulacion contraincendios r eservaV V V V
r r rH =h +BL
Ancho del Reservorio : br = 3.40 m Valor Asumido
Altura de Agua: hr = 1.75 m
Borde Libre: BLr = 0.25 m Valor recomendado
Altura Total del Reserorio:
Hr = 2.00 m
= 2.00 m
3.4 m
4.8625.0 Pregulacion QV
regulacionreserva VV 33.0
almacenamiento regulacion contraincendios r eservaV V V V
r r rH =h +BL
3.-
Presion en la base:
Donde:
ga= Peso específico del agua
hr = 1.75 m altura del agua
Pa=
Empuje del agua:
= 1.75 m
b= 3.4 m
Va= 5206 kg
Presion de agua sobre la pared del reservorio
3.1.- Calculo de Momentos y Espesor:
DISEÑO ESTRUCTURAL DEL RESERVORIO.
1000 kg/m3
Para este caso y cuando actua solo el empuje del agua, la presion en el borde es cero y la presion maxima (P) ocurre en la base ( ver figura)
Como el volumen de almacenamiento es pequeño, para el diseño de este reservorio usaremos el metodo de Portland Cement Association. Donde
consideraremos la tapa libre y el fondo empotrado
1750 kg/m2
.a a rP h
2. .
2a r
a
h bV
3. .a rM K h
3.1.- Calculo de Momentos y Espesor:
Paredes: Realizamos el calculo cuando el reservorio se encuentra lleno y sujeto a la presion del agua
Los límites de la relación de h/b son de 0,5 a 3,0.
Los coeficientes (k) que usaremos son los que se muestran en el cuadro:
Mx My Mx My Mx My
0 0.000 0.027 0.000 0.013 0.000 -0.0741/4 0.012 0.022 0.007 0.013 -0.013 -0.0661/2 0.011 0.014 0.008 0.010 -0.011 -0.0533/4 -0.021 -0.001 -0.010 0.001 -0.005 -0.0271 -0.108 -0.022 -0.077 -0.015 0.000 0.000
Los Momentos se determinan mediante la siguiente formula:
Mx My Mx My Mx My
0 0.00 144.70 0.00 69.67 0.00 -396.591/4 64.31 117.91 37.52 69.67 -69.67 -353.721/2 58.95 75.03 42.88 53.59 -58.95 -284.053/4 -112.55 -5.36 -53.59 5.36 -26.80 -144.701 -578.81 -117.91 -412.67 -80.39 0.00 0.00
1.9
br / hr x / hr
y = 0 y = br/4 y = br/2
br / hr
y = 0 y = br/4 y = br/2
1.9
Para el calculo de los momentos se utilizaran los coheficientes (k) que se muestran en el
cuadro, los cuales dependen de la relacion br / hr
x / hr
.a a rP h
2. .
2a r
a
h bV
3. .a rM K h
Del cuadro anterior podemos ver que el maximo Momento absoluto es:
M=
en cm
Donde:
ft= Esfuerzo de Tracción por flexión
f'C= Resistencia a la compresion del concreto
b=
f'C=
ft= Þ e=
3.2.- Calculo de Losa de Cubierta:
Calculo del espesor de la losa (e):
9 cm
12.32 kg/cm2 17.00 cm
578.81 kg-m
El espesor de la pared (ep) originado por un momento M y el esfuerzo de traccion por flexion (ft) en cualquier punto de la pared, se determina
mediante el metodo elastico sin agrietamiento:
100 cm
210 kg/cm2
Concideraremos la losa de cubierta como una losa armada en dos direcciones y apoyada en sus cuatro
lados:
6
.t
Me
f b
´0.85t Cf f
2
A BM M CWL
36
CLe
.m CW e
Donde:LC: Luz calculada
LC=
e= 9.92 cm Þ e= 10 cm
Donde:C= 0.036
W= Wm+WV Peso total (carga muerta+carga viva) en kg/m2
L= Luz calculada
gC=
Wm=
WV=
W=
MA=MB=
Conocidos los valores de los momentos, se calcula el espesor útil “d” mediante el
238 kg/m2
150 kg/m2
388 kg/m2
178.02 kg-m
Segun el RNC para losas macizas en dos direcciones, cuando la relacion de las dos es igual a la unidad, los momentos flecionantes en
las fajas centrales son iguales:
357.0 cm
2400 kg/m3
6
.t
Me
f b
´0.85t Cf f
2
A BM M CWL
36
CLe
.m CW e
método elástico con la siguiente relación:
en cm
Donde:
M= MA=MB=
b=
f'C=
fy=
fS= fatiga de trabajo en kg/cm2
ES= 2.10E+06
EC= 293456.3 n= 8
k= 0.545 j= 0.818
R= 46.86
d= 1.95 cm
El espesor total de la losa (eT ), considerando un recubrimiento de 2.5 cm sera:
recubrimiento= 2.50 cm
178.02 kg-m
100 cm
210 kg/cm2
1400 kg/cm2
4200 kg/cm2
.
Md
R b
1. . .
2CR f j k
1
1 s
C
kf
nf
13
kj S
C
En
E
1.5 ·. .C C y CE f f
agua concretoW W W .c CW e .agua a rW h
Te d recubrimiento
recubrimiento= 2.50 cm
eT= 4.45 cm
Como este espesor es menor que el minimo encontrado (e) por lo que consideramos el minimo:
e= 9.92 cm
d= 7.42 cm
3.3.- Losa de Fondo:
La losa de fondo será analizada como una placa flexible y no como una placa rígida,
debido a que el espesor es pequeño en relación a la longitud; además la
consideraremos apoyada en un medio cuya rigidez aumenta con el empotramiento.
Dicha placa estará empotrada en los bordes.
e= 0.20 m asumido ga=
gC=
Wa= hr= 1.75 m
WC=
Asumiendo el espesor de la losa de fondo y conocida la altura de agua podremos determinar el valor de w:
1000 kg/m3
2400 kg/m3
200 kg/m2
480 kg/m2
.
Md
R b
1. . .
2CR f j k
1
1 s
C
kf
nf
13
kj S
C
En
E
1.5 ·. .C C y CE f f
agua concretoW W W .c CW e .agua a rW h
Te d recubrimiento
W=
Debido a la acción de las cargas verticales actuantes para una luz interna br=L, se
originan los siguientes momentos.
Momento de empotramiento en los extremos:
L= 3.4 m
M=
Momento en el centro:
M=
Para losas planas rectangulares armadas en dos direcciones, Timoshenko
recomienda los siguientes coeficientes:
Para un momento en el centro = 0.0513
Para un momento de empotramiento = 0.529
Momentos finales:
Empotramiento(Me) = 0.529*M Kg−m.
Centro (Mc) = 0.0513*M Kg−m.
680 kg/m2
-40.94 kg-m
69.60 kg-m
2.
192
W LM
3.
384
W LM
6
.t
Me
f b
´0.85t Cf f
Me= 21.658142
MC= 3.5705228
Chequeo del espesor:
M=
en cm
Donde:
ft= Esfuerzo de Tracción por flexión
f'C= Resistencia a la compresion del concreto
b=
f'C=
ft= Þ e=
100 cm
210 kg/cm2
12.32 kg/cm2
-21.66 kg-m
3.57 kg-m
El espesor se calcula mediante el metodo elastico sin agrietamiento conciderando el maximo momento absoluto:
4.00 cm
21.66 kg-m
Como este espesor es menor que el asumido (e) por lo que consideramos el espesor asumido y consideramos el recubrimiento de 4 cm, por lo que
tendremos::
2.
192
W LM
3.
384
W LM
6
.t
Me
f b
´0.85t Cf f
e=
recubrimiento= 4.00 cm
d= espesor útil
3.4.- Distribucion de la Armadura:
cm2
Donde:M= Momento máximo absoluto en kg-cm
fS= fatiga de trabajo en kg/cm2
j= Relacion entre la distancia de la resultante de los esfuerzos de compresión
al centro de gravedad de los esfuerzos de tension
d= Peralte efectivo en cm.
v Pared:
Para la armadura vertical y horizontal los momentos obtenidos son:
MX= MY=578.81 kg-m 396.59 kg-m
16.00 cm
Para determinar el valor del área de acero de la armadura de la pared, de la losa de cubierta y de fondo, se concidera la siguiente
relacion.
20.00 cm
Td e recubrimiento
. .
S
S
MA
f j d
. .x
SX
S
MA
f j d
. .
y
Sy
S
MA
f j d
1
1 s
C
kf
nf
13
kj
P P Pd e r
fS=
f'C=
n= 9 valor recomendado en las normas sanitarias de ACI-350
k= 0.677 j= 0.774
eP= 17.0 cm espesor de la pared del reservorio
rP= 7.5 cm recubrimiento
dP= 9.5 cm
ASX= 8.74 cm2 ASy= 5.99 cm2
210 kg/cm2
900 kg/cm2
Para resistir los momentos originados por la presion del agua y tener una distribucion de la armadura se considera:
Td e recubrimiento
. .
S
S
MA
f j d
. .x
SX
S
MA
f j d
. .
y
Sy
S
MA
f j d
1
1 s
C
kf
nf
13
kj
P P Pd e r
La cuantia minima se determina mediante:
ó AS= 8.74 cm2 calculado(mayor)
ASmín= 2.55 cm2 ó ASmín=
La distribucion final del acero quedara de la siguiente manera:
Armadura Vertical:
f= 1/2 plg diámetro asumido
ASf=
Número de varillas:
Nb= 7
Espaciamiento:
esp= 15.0 cm
Armadura Horizontal:
f= 1/2 plg diámetro asumido
ASf=
Número de varillas:
Nb= 5
11.66 cm2
1.27 cm2
1.27 cm2
0.0015 .Smín
A b e 4
3SSmínA A
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
. .
S
S
MA
f j d
0.0018 .Smín
A be
Nb= 5
Espaciamiento:
esp= 20.0 cm
v Losa de Cubierta:
M= k= 0.545
fS= j= 0.818
e= 9.92 cm d= 7.42 cm
b=
AS= 2.10 cm2
La cuantia minima se determina mediante:
ASmín= 1.79 cm2
La distribucion final del acero quedara de la siguiente manera:
Para el diseño estructural de armadura se considera el momento en el centro de la losa:
178.02 kg-m
1400 kg/cm2
100 cm
0.0015 .Smín
A b e 4
3SSmínA A
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
. .
S
S
MA
f j d
0.0018 .Smín
A be
Armadura Vertical:
f= 1/2 plg diámetro asumido
ASf=
Número de varillas:
Nb= 3
Espaciamiento:
esp= 34.0 cm
v Losa de fondo:
M=
Para el calculo se considera:
fS=
f'C=
n= 9 valor recomendado en las normas sanitarias de ACI-350
k= 0.677 j= 0.774
e= 20.00 cm d= 16.00 cm
b= 100 cm
900 kg/cm2
210 kg/cm2
1.27 cm2
Como en el caso del calculo de la armadura de la pared, en la losa de fondo se considera el maximo momento
absoluto:
21.66 kg-m
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
. .
S
S
MA
f j d
0.0018 .Smín
A be
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
b=
AS= 0.20 cm2
La cuantia minima se determina mediante:
ASmín= 3.60 cm2
La distribucion final del acero quedara de la siguiente manera:
f= 1/2 plg diámetro asumido
ASf=
Número de varillas:
Nb= 4
Espaciamiento:
esp= 25.0 cm
3.5.- Chequeo por esfuerzo cortante:
Tiene la finalidad de verificar si la estructura requiere estribos o no; y el chequeo
por adherencia sirve para verificar si existe una perfecta adhesión entre el concreto y
100 cm
1.27 cm2
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
. .
S
S
MA
f j d
0.0018 .Smín
A be
SXb
S
AN
A
.100
.
S
b S
A cmesp
N A
el acero de refuerzo.
v Pared:
La fuerza cortante total máxima (V), será: en kg
ga=
hr = 1.75 m altura del agua V= 1531 kg
El esfuerzo cortante nominal (v), se calcula mediante: en kg/cm2
j= 0.774
b= 100 cm v=d= 9.5 cm
El esfuerzo permisible nominal en el concreto, para muros no excederá a:
en kg/cm2
f'C=
Vmax=
Verificación:
£ Cumple!
v Losa de Cubierta:
La fuerza cortante máxima (V) es igual a: en kg/m
4.20 kg/cm2
2.08 kg/cm2 4.20 kg/cm2
1000 kg/m3
2.08 kg/cm2
210 kg/cm2
2
2ahV
. .
Vv
j b d
´max 0.29 CV f
W.SV=
3
.
Vv
b d
´max 0.02 CV f
maxv V
maxv V
Donde:S= 3.4 m Luz interna V=
W= Peso Total
El esfuerzo cortante unitario es igual a: en kg/cm2
b= 100 cm v=d= 7.4 cm
El máximo esfuerzo cortante permisible es: en kg/cm2
f'C=
Vmax=
Verificación:
Cumple!
388 kg/m2
0.59 kg/cm2 4.20 kg/cm2
439.7 kg/m
0.59 kg/cm2
4.202 kg/cm2
210 kg/cm2
2
2ahV
. .
Vv
j b d
´max 0.29 CV f
W.SV=
3
.
Vv
b d
´max 0.02 CV f
maxv V
maxv V