1. PROPIEDADES DE LOS MATERIALESa. Losetas Prefabricadase= 0.08 mS= 2.25 mb. Entrepiso para Viviendasfc= 250 Kgf/cm2fy= 4200 Kgf/cm2 4.2 Tn/cm2 Para el calculo de la cuantiac. Peso de las ParticionesWp= 150 Kgf/m2 d= 0.334 mDensidad Con 2400 Kgf/m3b Viga= 1 m Calculadoh Viga= 0.4 m Entrado

3.6 m

4.5 m

5 m

2. EVALUACION DE CARGAS2.1. Para la viga No 1Area aferente= 2.25 m2Carga Viva= 180 Kgf/m2 Según B.2..1 Nsr 982.1.1 Carga Viva Viga= 405 Kgf/m

2.1.2 Caraga muerta por area aferente de vigaPeso de la losa= 432 Kgf/mPeso de los acabados 337.5 Kgf/m Según B.3.6 Nsr 98Particiones= 337.5 Kgf/m Según B.3.4.2 Nsr 98Peso Propio Viga= 960 Kgf/mCarga Muerta Total= 2067 Kgf/m

2.1.3 Carga Mayorada

Wu= 1.4D+1.7L

3582.3 Kgf/m

2.2 Carga Para la Viga No 2

Debe resistir lo transmitido por la viga No 1 y su propio pesoPeso Propio= 960 Kgf/mWu=1.4*D+1.7*L La carga viva ya la toma la viga en la otra direccion

Entrepiso de losetas prefabricadas de hormigon de 8 cm d eespesor apoyadas sobre vigas rectangualres espaciadas centro a centro cada 2.25 m y el entrepiso esta destinado para vivienda residencial, se desea calclar la armadura requerida por la giga no 4 para su diseño se considera fc= 210 Kgf/cm2 y fy= 4200 Kgf/cm2. Peso de las particiones 150 Kgf/cm2 (ejercico ejemplo libro de rochel pag 120)

L V1=

LV2

LV4

Wu1=

1344 Kgf/m Falta lo que le llega por carga que transmite la viga 1

Carga producto en la viga 2 por reaccion de la viga 1

Reaccion= 6448.14 Kgf Actuando en el centro de la luz de la viga 2

2.3 Para la viga No 4

La viga No 2 le transmite a la numero 4 la reaccion putual actuando en el punto de apoyo de la 2

Reaccion en Viga 4 6248.07 Kgf

Se considera la carga viva como la mitadSe considera la mitad de losa, acabados y particiones

Peso tramo viga con vano= 2463.15 Kgf/m

3 DISEÑO DE LA VIGA INTERIOR No 4Mu= 8.57 T.m 857 T.cm

K=Mu/b*d2K= 0.00768 Tn/cm2

m=fy/(0.85*fc)

m= 19.76471

cuantia de diseño0.04100946 Las Unidades de K y fy deben ser iguales

1/m= 0.05059524ρ= 0.00207

Cuantia minima= 0.8*raiz(fc)/fy>=14/fy seccion 10.5.3 Nsr 980.8*raiz(fc)= 0.0030116914/fy= 0.00333333

Cuantia maxima

ρmax= 0.01897321

Wu2=

Carga Viga Simplemente apoyada (Reaccion)= Wu1*/2

La carga Ultima para el tramo que recibe la loseta es el mismo de la viga 1 (Viga Interior), Wu1 en el vano no se debe consirerar la mitad de la escaera

ρ=1/m*(1-raiz((1-2*m*K/φ*fy))raiz (1-2*m*K/φ*fy)=

0.75*α*fc/fy*6000/(6000+fy) para fc<=280 Kgf/cm2 α= 0.7225 y β=0.425

Cumple la condicion ρ min <= ρdis <= ρ max

Calculo de As Calculo de As de tensionAs UN 26.36As= 6.93 cm2 As tension 3.49

693.01 mm2As total 10.42

Selección de la armadura φ FS=

Tipo de Varilla φ en Pulg φ (mm) Area (mm) Masa (Kg/m)No 2 1/4 6.4 32 0.25No 3 3/8 9.5 71 0.56No 4 1/2 12.7 127 0.994No 5 5/8 15.9 198 1.552No 6 3/4 19.0 285 2.235No 7 7/8 22.2 388 3.042No 8 1 25.4 507 3.973No 9 1 1/8 28.6 641 5.06

2 No 7 1 No 6 1060.92 mm24 No 6 1140.09 mm2

Reviison de las dimensiones de la seccion

Separacion de barras se debe considerar el mayo valor entre C.7.6.12.5 cm1.33 veces el tamaño maximo del agregadodiametro de la mayor barraS= 4/3 * tamaño maximo del agregado S= 2.53365 cm

bmin= 2*r+2*de+(n-1)*s+n*dbn numero de barras en una fila 3r recubrimiento del acero 4 cms separacion libre entre barras 2.5 cmdb diametro de la mayor barra 2.222 cmde diametro del estribo 0.95 cm

21.57 Es menor que 25 cm

Revision de la altura efectiva h-r-db/2-de33.94 29 cm Igual a 29 cm

4. REVISION DEL ANCLAJE DE REFUERZO

ρ*b*d

Dimension de la barra positiva a suprimir

para las barras <= No 6 Ldb= fy*db/(6.6 * raiz(fc))

Para Barras >= No 7 Ldb= fy*db/(5.3*raiz(fc))

Ldb No 7 111 cmLdbNo 6 77 cm

REVISION DEL CORTANTE

ρ=7.74/(25*29)0.010676

Mu= 758675.615 Kg.cm7.59 T.m

x1 a la 2hacia la izquierda 1.16126511 Vc= 20857.8409x1= 1.08 m >

La longitud critica de todas estas barras se presenta en donde se encuentre el momento maximo. A uno y otro lado de esta seccion critica deben prolongarse las barras una longitud Ldb, luego la longitud minima de la barra No 7 es de 2*Ldb 244cm y la de la barra No 6 es de 2*Ldb= 168 cm

La supresion de la barra No 6 puede hacerse donde su tabajo a la flexion no sea requerio, el punto teorico de corte se obtiene calcuado el momento que puede soportar las dos No 7 As=7.74 cm2 que no se suprimen

Mu= φ*ρ*fy*(1-0.59*ρ*fy/fc)*b*d2

Wu*x2/2=(9.5-7.42)

Para el calculo de la cuantia

La carga viva ya la toma la viga en la otra direccion

Entrepiso de losetas prefabricadas de hormigon de 8 cm d eespesor apoyadas sobre vigas rectangualres espaciadas centro a centro cada 2.25 m y el entrepiso esta destinado para vivienda residencial, se desea calclar la armadura requerida por la giga no 4 para su diseño se considera fc= 210 Kgf/cm2 y fy= 4200

Falta lo que le llega por carga que transmite la viga 1

Actuando en el centro de la luz de la viga 2

Obtenido de diagrama de Momentos

La carga Ultima para el tramo que recibe la loseta es el mismo de la viga 1 (Viga Interior), Wu1 en el vano no se debe consirerar la mitad de la escaera

α= 0.7225 y β=0.425

Tcm2

CALCULO EN LOS PUNTOS PRINCIPALES SEGÚN RESITENCIA ULTIMA

2.8 Punto My T.m My * FS Ton.m As cm2/m Tension N T Tension fac1 0 0.000 0 02 0 0.000 0 03 0 0.000 0 04 0 0.000 0 05 3.456 9.677 9.2952 26.026566 -7.56 -21.168 9.2952 26.026567 -7.56 -21.168 9.2952 26.026568 4.536 12.701 9.2952 26.02656

punto Mo vert mx Mx fact t.m5 2.376 6.653

6,7 -1.512 -4.2348 5.832 16.330

Es menor que 25 cm

Igual a 29 cm

d según varilla usada

nsr 98 C11-8

Un max 17260 KgArea= 4000 cm2

Kg En la interseccion de los tableros17260

La longitud critica de todas estas barras se presenta en donde se encuentre el momento maximo. A uno y otro lado de esta seccion critica deben prolongarse las barras una longitud Ldb, luego la longitud minima de la barra No 7 es de 2*Ldb 244cm y la de la barra No 6 es de 2*Ldb= 168 cm

La supresion de la barra No 6 puede hacerse donde su tabajo a la flexion no sea requerio, el punto teorico de corte se obtiene calcuado el momento que

As tension As Total Hierro0.000.000.000.003.443.443.443.44

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

Elaboro: VAV-VM

DISEÑO DE TANQUES POR PCA (Momentos Calculados por PCA)

M= As*Fs*j*d Calculo de Momento

As=M/(Fs*j*d) Calculo del As a Flexion

Fc=0.45*f'c Esfuerzo de Compresion Admisible

K= 1 / (1+Fs/n*fc) Calculo del valor de K

n=Es/Ec Calculo de la constante n

j= 1-K/3 Calculo de la constante j

f'c= 12500*raiz(f'c) Esfuerzo de Concreto

N= As*Fs N cuando se considera fuerza axial

DATOS

2040000 Kg/cm2

f'c 250 Kg/cm2

112.5 Kg/cm2 Fc=0.45*f'c

197642.35 Kg/cm2 f'c= 12500*raiz(f'c)

n= 10.32 n=Es/Ec

1900 Kg/cm2

0.38 K= 1 / (1+Fs/n*fc)

0.87 j= 1-K/3

715000 Kg*cm40 cm

5 cm

1.59 cm

34.21 cm

12.59 cm2/m As=M/(Fs*j*d)

1250.00 Kg

0.33 cm2/m Ast=N/(2*fs)

12.92 cm2/m Astotal= Ast+Asflex

Area de la varilla a Suministrar 10.06 cm2Numero de variilas 1.28 Astotal/diametro varilla a suministrarFy= 4200 Kg/cm2 S varillas = 100-recubrimiento/(No varillas-1)

CALCULO DEL REFUERZO NECESARIO SEGÚN METODO ELASTICO Varills No @PUNTO As min #2 #3 #4 #5 #6 separacion

1 0.000 0.000 0.000 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18 Momento tablero largo borde superior

2 0.000 0.000 0.000 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18 Momento negativo tablero largo arriba

3 0.000 0.000 0.000 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18 Momento Negativo en el tablero corto arriba

4 0.000 0.000 0.000 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18 Momento tablero cortoborde superior

5 3.456 6.087 0.000 6.087 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18 Tablero largo a media altura

6 -7.560 -13.316 0.000 13.316 11.288 41.61 18.76 10.32 6.69 4.69 15.00 No.5@18 Momento negativo tablero largo mitad

7 -7.560 -13.316 0.000 13.316 11.288 41.61 18.76 10.32 6.69 4.69 15.00 No.5@18 Momento negativo tablero corto mitad

8 4.536 7.990 0.000 7.990 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@189 0.000 0.000 0.000 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18

10 0.000 0.000 0.000 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1811 2.808 4.946 0.000 4.946 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1812 -7.344 -12.936 0.000 12.936 11.288 40.42 18.22 10.03 6.50 4.55 15.00 No.5@1813 -7.344 -12.936 0.000 12.936 11.288 40.42 18.22 10.03 6.50 4.55 15.00 No.5@18

Modulo de Elasticidad de Acero Es=

Esfuerzo admisible de Concreto fcModulo de Elasticidad de Concreto Ec

Esfuerzo admisible del acero fs Depende del diametro de la varilla a utilizar pagina Tabla c.20.2

Constante KCalculo Constante JMomento Actuante MEspesor de Muro H

Recubrimiento rDiametro de Hierro a flexion φAltura efectiva d d=H-r-φ/2

Calculo del As a flexion AsflexTension Directa NCalculo del As de Tension AstCalculo del As total

M HOR My t.m As FL cm2/m TENSION t As t cm2/m As total cm2/m

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

Elaboro: VAV-VM

14 2.808 4.946 0.000 4.946 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1815 3.456 6.087 0.000 6.087 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1816 -10.800 -19.023 0.000 19.023 11.288 59.45 26.79 14.75 9.56 6.70 10.00 No.5@1817 -10.800 -19.023 0.000 19.023 11.288 59.45 26.79 14.75 9.56 6.70 10.00 No.5@1818 3.672 6.468 0.000 6.468 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18

punto Mo vert mx As min #2 #3 #4 #5 #61 0 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.972 0 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.973 0 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.974 0 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.975 2.376 4.185 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.976 -1.512 -2.663 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.977 -1.512 -2.663 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.978 5.832 10.273 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.979 0 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97

10 0 0.000 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9711 5.4 9.512 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9712 -1.512 -2.663 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9713 -1.512 -2.663 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9714 2.808 4.946 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9715 8.856 15.599 11.288 48.75 21.97 12.09 7.84 5.4916 -2.16 -3.805 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9717 -2.16 -3.805 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.9718 3.672 6.468 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97

Refuerzo minimo por retraccion y fraguado 0.0025 x B x h 10.000 cm2 #4 #57.75 5.03

separacion 12.86 18.00

REVISION DEL CORTANTEcortante max 3620.7 Kg Toca meterlo a mano

Vc= 7.12 Kg/cm2 .85 x .53 x raiz f'cVadm 1.06 Kg > 3620.7 ok

vadm/(100 x d)DISEÑO DE LA LOSA DE FONDO

Peso de los Muros P= (2*h*a*(b+c))*2.4/(b*c)Impermeabilizacion de MUROS Pim= 2*0.02*a*(b+c)*1.5/(b*c) γ Impem 1500 kg/m3

H imper 0.02 mLosa Superior= h*2.4 t/m2

h= 0.4a= 6

P= 4.60800 t/m2 b= 5Pim= 0.14400 t/m2 c= 5Losa super 0.2282 t/m2

Total Muerta= 4.9802 Tn/m2Para el diseño de la losa de fondo se considera el tanque vacio y no se tine en cuenta el peso de la losa de fondo

Carga Viva= 0.25 Tn/m2

Es fuer Wtotal actuante= 5.2302 Tn/m2 varillasAs=M/(Fs*j*d) As min #2 #3 #4 #5 #6 s

Momento en claro Corto 14.6864016 Tn.m 25.869048795 11.28765 80.84 36.44 20.05 13.00 9.11 7.50 No.5@18s

Momento en caro largo 8.0963496 Tn.m 14.261142284 11.28765 80.84 36.44 20.05 13.00 9.11 7.50 No.5@18

Refuerzo minimo por retraccion y fraguado 0.0025 x B x h 10.000 cm2 #4 #57.75 5.03

separacion 12.86 18.00

As FL cm2/m

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

Elaboro: VAV-VM

DISENO POR MOMENTO ULTIMO

Mu= T.mK=Mu/b*d2 Tn/cm2

m=fy/(0.85*fc) 19.765φ= 0.85

cuantia maxCuantia dise

PUNTO As K=Mu/b*d2 Cuantia dise cuantia max As min #2 #3 #4 #5 #6 separacion1 0.000 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@182 0.000 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@183 0.000 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@184 0.000 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@185 5.875 4.880 0.0050 0.00142673 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@186 -12.852 10.866 0.0110 0.00317670 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@187 -12.852 10.866 0.0110 0.00317670 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@188 7.711 6.434 0.0066 0.00188115 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@189 0.000 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18

10 0.000 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1811 4.774 3.954 0.0041 0.00115608 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1812 -12.485 10.545 0.0107 0.00308299 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1813 -12.485 10.545 0.0107 0.00308299 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1814 4.774 3.954 0.0041 0.00115608 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1815 5.875 4.880 0.0050 0.00142673 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@1816 -18.360 15.752 0.0157 0.00460526 0.0190 11.288 49.23 22.19 12.21 7.92 5.55 12.86 No.5@1817 -18.360 15.752 0.0157 0.00460526 0.0190 11.288 49.23 22.19 12.21 7.92 5.55 12.86 No.5@1818 6.242 5.190 0.0053 0.00151728 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@18

MOMENTOS VERTICALESpunto Mo vert mx As K=Mu/b*d2 Cuantia dise cuantia max As min #2 #3 #4 #5 #6 separacion

1 0 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@182 0 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@193 0 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@204 0 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@215 2.376 1.957 0.0020 0.00057209 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@226 -1.512 1.243 0.0013 0.00036330 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@237 -1.512 1.243 0.0013 0.00036330 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@248 5.832 4.844 0.0050 0.00141609 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@259 0 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@26

10 0 0.000 0.0000 0.00000000 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@2711 5.4 4.480 0.0046 0.00130980 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@2812 -1.512 1.243 0.0013 0.00036330 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@2913 -1.512 1.243 0.0013 0.00036330 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@3014 2.808 2.315 0.0024 0.00067681 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@3115 8.856 7.411 0.0076 0.00216666 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@3216 -2.16 1.778 0.0018 0.00051981 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@3317 -2.16 1.778 0.0018 0.00051981 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@3418 3.672 3.034 0.0031 0.00088691 0.0190 11.288 35.27 15.90 8.75 5.67 3.97 18.00 No.5@35

Losa de fondovarillas

Momento en claro Corto K cuantia cuantia max As As min #2 #3 #4 #5 #6 s0.02133954384 0.00637968 0.0190 21.822 11.28765 80.84 36.44 20.05 13.00 9.11 7.50 No.5@18

0.000 sMomento en caro largo 0.0117641075 0.00341019 0.0190 11.665 11.28765 80.84 36.44 20.05 13.00 9.11 7.50 No.5@18

Refuerzo minimo por retraccion y fraguado 0.0025 x B x H 10.000 cm2 #4 #5

separacion7.75 5.03

0.75*α*fc/fy*6000/(6000+fy)para fc<=280 Kgf/cm2 α= 0.7225 y β=0.425ρ=1/m*(1-raiz((1-2*m*K/φ*fy))

M HOR My t.m

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

Elaboro: VAV-VM

separacion12.86 18.00

Losa superiorSuposicion: La losa esta simplemente apoyada a lo largo de los cuatro bordes. Para efectos de no calcular deformacionesla NSR98 recomienda espesor igual a L/20

e= 0.25 mb vigueta= 15 cm

d = 17 cmS= 1 m

cargas:

Peso propia torta sup (e x ancho efe. L ef x 2.4) 0.12 T/m2Viguetas (Hvigueta x .12 x 2.4/sep) 0.0432 T/m2

Aligeramiento (casetones) 0.035 T/m2impermeabilizacion 0.03 T/m2

Total carga muerta 0.2282 T/m2

carga viva 0.25 T/m2

Por momento ultimo. Carga de diseno (1.4CM +1.7CV)= 0.74448 T/m2

Momento en el centro de la luz ( w x l2 /8) Resist. Ult 2.3265 T x m

Carga por esfuerzo admisible (CM + CV) 0.4782 T/m

Momento por esfuerzo adm ( w x l2 /8) 1.4944 T x mPARA LA DIRECCION CORTA

K cuantia cuantia max As As min #2 #3 #4 #5 #6 sMom.resist. Ultimo 53.6678200692 0.01836666 0.0190 4.683 0.8415 14.64 6.60 3.63 2.35 1.65

0.000Momen. Admisible 5.296 0.8415 14.64 6.60 3.63 2.35 1.65

Refuerzo minimo por retraccion y fraguado 0.0025 x B x H 4.250 cm2 #4 #5

separacion3.29 2.14

30.00 45.00

bmin= 2*r+2*de+(n-1)*s+n*dbn numero de barras en una fila 2r recubrimiento del acero 3 cms separacion libre entre barras 2.5 cm

db diametro de la mayor barra 1.59 cmde diametro del estribo 0.95 cm

bmin= 13.58 cm

Revision cortante en vigueta

Vc= .85 x .53 x (fc en kg/cm2)^.5 4.778274073868V= W x L /2 1.1955

Esf cortante= V/ b x d 0.004688235294

Vc > Esf cort Ok ok

Refuerzo contraccion y fraguado para torta superior

As (0.0018 x 100*3)= 0.54

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

ELABORO: VAV-VM

PROCEDIMIENTO DE CALCULO PCA Y LA NSR 98

ESTE COMENTARIO DEPENDE SI EL TANQUE TIENE TAPA O NO

6

5 Lado Largo

5 Lado Corto

0.83333333

0.83333333

1.Elementos mecanicos

1.1. Fuerzas Cortantes

1

Tabla de Coeficiente para Cortantes C/A B/AB/A 0.83333333 0.83333333

PUNTO CENTRAL DEL BORDE INFERIOR 0.2418 0.2419ESQUINA DEL BORDE INFERIOR 0 0

BORDE SUPERIOR DE LA ESQUINA LATERAL 0 0PUNTO CENTRAL DE LA ESQUINA LATERAL 0.2582 0.2582

UN TERCIO IFN. BORDE LAERAL 0.3153 0.3153UN CUARTO INFERIOR BORDE LADO LATERAL 0.3153 0.3153

Tablero largo, borde superior de la esquina lateralNOTA

V2(z)= 0 Ton SOLO PARA ARTICUALDO ARRIBA Y ABAJOCOMUN PARA LOS DOSSILO ARTICULADO ABAJO Y LIBRE ARRIBA

PARA TANQUE SIN TAPA USE LA TABLA 5 DEL PCA ( Considera articulacion abajo y libre arriba)PARA TANQUE CON TAPA USAR LA TABLA V (Supone tanque articulado en la parte superior e inferior)

Altura efectiva a (m)Longitud efectiva b (m)Ancho efectivo c (m)Relacion b/aRelacion c/a

Depende de las condiciones de borde superior e inferior, articulado abajo y libre arriba se usa tabla VIII PCAAticulado abajo y arriba se usa la tabla VII del PCA, caso de tanque con tapa

Peso Volumetrico del agua w T/m3

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

ELABORO: VAV-VM

Tablero Corto Borse superior de la esquina lateral

V3(z)= 0 Ton

Tablero largo punto central de la esquina lateral

V6(z)= 9.2952 Ton

Tablero corto punto central de la esquina lateral

V7(z)= 9.2952 Ton

Tablero Largo Punto central del borde Inferior

V9(z)= 8.7084 TonArtic arriba y abajo (se usan tablaas 7 y 8 de PCA) pendiente pegar la 8

Tablero corto Punto central de borde inferior

V10(z)= 8.7048 Ton

Tablero largo un tercio inferior lado lateral

V10(z)= 11.3508 Ton

Tablero corto un tercio inferior lado lateral

V10(z)= 11.3508 Ton

Tablero largo cuarto inferior borde lateral

V10(z)= 11.3508 Ton

Tablero corto un cuarto inferior borde lateral

V10(z)= 11.3508 Ton

Nota : Fuerza cortante en el muro largo es tension directa en el muro cortoFuerza cortante enel muro corto es tension directa en el muro largo

2. Momentos Flexionantes

Tabla de Coeficientes de Momentos Horizontal1 0 11 0.0132 0 12 -0.0343 0 13 -0.0344 0 14 0.0135 0.016 15 0.0166 -0.035 16 -0.057 0 17 -0.058 0.021 18 0.017

9 010 0

Tabla de coeficientes Momento vertical1 0 11 0.0252 0 12 -0.007

Si se encuentra articlado abajo y libre arriba se emplea la tabla V del PCA

Si se encuentra articulado arriba y abajo se emplea la tabla VI del PCA

DISENO DE TANQUES SEGUN PCA

ELABORO: VAV-VM

3 0 13 -0.0074 0 14 0.0135 0.011 15 0.0416 -0.007 16 -0.017 0 17 -0.018 0.027 18 0.0179 0

10 0

Los Momentos Horizontales son:

M1Y= 0 T.m M11Y= 2.808 T.m

M2y=M3y= 0 T.m M12y=M13y= -7.344 T.m

M4y= 0 T.m M14y= 2.808 T.m

M5y= 3.456 T.m M15y= 3.456 T.m

M6Y=M7Y= -7.56 T.m M16Y= -10.8 T.m

M8y= 4.536 T.m M17y= -10.8 T.m

M9y= 0 T.m M18y= 3.672 T.m

M10y= 0 T.m

Los Momentos Verticales Son:

M1X= 0 M10X= 0 T.m

M2X=M3X= 0 M11X= 5.4 T.m

M4X= 0 M12X=M13X= -1.512 T.m

M5X= 2.376 T.m M14X= 2.808 T.m

M6X=M7X= -1.512 T.m M15X= 8.856 T.m

M8X= 5.832 T.m M16X= -2.16 T.m

M17X= -2.16 T.m

M9X= 0 T.m M18X= 3.672 T.m

3. Coeficientes de Momentos flexiantes Losa de Fondo

Para y=0 y en el centro del tableroMx My b/c

0.078 0.043 1

Para el claro corto 2.808 (Mx) Coeficiente por a2, el momento obtenido es con el esfuerzo que llega a la cimen.

Para Claro Largo 1.548 (My) Coeficiente por a2, el momento obtenido es con el esfuerzo que lega a la ciment.

momento claro corto = 14.6864016 T x mmomento claro largo= 8.0963496 T x m

Se emplea la tabla IV de PCA, para ua losa con carga uniformemente repartida