DISEÑO DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIO DE LA SUBESTACIÓN “SALINAS” DE LA EMPRESA...
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DISEÑO DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIO DE LA SUBESTACIÓN “SALINAS” DE LA EMPRESA
ELÉCTRICA PENÍNSULA DE SANTA ELENA S.A. BASADO EN LA CALIDAD DE SERVICIO
Presentada por:
Francisco X. Rodríguez Véliz
Christian A. Solano Villao
Luis X. Solano Villao
INTRODUCCIÓN
En la actualidad, las empresas de distribución eléctrica deben
encargarse no solo de llevar energía hasta sus clientes, sino también,
de ofrecer un nivel aceptable de calidad de dicha energía.
Esto se da porque cada vez existen más aparatos eléctricos que son
sensibles a los disturbios, pero en especial, porque los entes de
control exigen que se cumplan parámetros de calidad establecidos
por medio de regulaciones.
OBJETIVO
La interrupción del servicio eléctrico a causa de fallas en el sistema
de distribución es uno de los acontecimientos más problemáticos y
comunes que se presentan y que influyen directamente en la calidad
del servicio. Disminuir este problema, un beneficio tanto para la
empresa como para los clientes, es lo que se busca conseguir con el
desarrollo de este proyecto.
CONSIDERACIONES
El diseño se lo hará teniendo en cuenta dos aspectos fundamentales
que son: reducir el número de interrupciones y reducir los efectos de
los disturbios que se presenten en el sistema, de tal forma que tanto
el abonado como la empresa tengan beneficios.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
El área de servicio del sistema eléctrico de la Península de Santa
Elena abarca aproximadamente 6774 Km². Este sistema se lo divide
en dos sistemas de subtransmisión que son:
- El sistema Playas.
- El sistema Península.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
El sistema eléctrico de la Península de Santa Elena se encuentra
formado por 14 subestaciones de distribución. Siendo objeto de
nuestro estudio la subestación Salinas la cual consta de 5
alimentadoras.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
FIGURA 1.1: AREA DE INFLUENCIA DE LA SUBESTACIÓN.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
La subestación Salinas posee 5 alimentadoras las cuales están conectadas a la
barra de 13.8 KV y son las siguientes:
- Alimentador Rubira (#1)
- Alimentador Dobronsky (#2)
- Alimentador Bases Militares (#3)
- Alimentador Interconexión (#4)
- Alimentador La dunas (#5)
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
FIGURA 1.2: CONFIGURACIÓN TRIFÁSICA 1. FIGURA 1.3: CONFIGURACIÓN TRIFÁSICA 2.
FIGURA 1.4: CONFIGURACIÓN TRIFÁSICA 3. FIGURA 1.5: CONFIGURACIÓN DE LAS DERIVACIONES BIFÁSICAS.
FIGURA 1.6: CONFIGURACIÓN DE LAS DERIVACIONES MONOFÁSICAS.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
Variación de temperatura 10° CTemperatura ambiente promedio 40° CEmesividad 0.5Velocidad del viento 2 pies/seg.Factor de multiplicacion por efecto del solCapacidad del conductor 2,5 MVA
0.95
CARACTERISTICA DE LA ZONA
A BTemperatura de Operación para un conductor 4/0 AAACCorriente de fase 108 (A) 360 (A)Capacidad del conductor 2,5 (MVA) 8,6 (MVA)
50° C 90° C
TABLA 1.2: CAPACIDAD TÉRMICA DE LOS CONDUCTORES
TABLA 1.1: PARÁMETROS PARA EL CALCULO DE LA CAPACIDAD TÉRMICA DE LOS CONDUCTORES
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
3Ø 2Ø 1ØAlimentador Rubira (#1) 2.67 0 0.49 Alimentador Dobronsky (#2) 4.37 0.12 1.33Alimentador Bases Militares (#3) 6.00 0.33 4.96Alimentador Interconexión (#4) 3.76 0.26 2.58Alimentador La dunas (#5) 3.05 1.20 4.77
ALIMENTADORASLongitud (Km.)
TABLA 1.3: LONGITUD ALIMENTADORAS
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
Los transformadores ubicados en el sistema eléctrico de distribución
son del tipo convencional y autoprotegidos (1) con capacidades de
10, 15, 25, 37.5, 50, 75 y 100 MVA principalmente de la marca
ECUATRAN.
TABLA 1.4: NÚMERO DE TRAFOS POR ALIMENTADORA
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
La subestación cuenta con una capacidad instalada de 12 MVA
nominales y sus alimentadoras tienen una carga del tipo residencial y
comercial. El valor de demanda máximo en la subestación Salinas se
registro el 31 de Diciembre para el año 2005, de donde se obtuvieron
los siguientes datos de voltaje, potencia activa y reactiva.
TABLA 1.5: DATOS OBTENIDOS DE LA SUBESTACIÓN SALINAS (31/12/05)
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
Curva Diaria de Carga de la Subestación SALINAS
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
7000
8000
9000
10000
0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00
TIEMPO (Horas)
CA
RG
A (K
W)
Curva de carga diaria de la Subestacion
FIGURA 1.7: CURVA DE CARGA DIARIA DE LA SUBESTACIÓN SALINAS.
ENERGIA CONSUMIDA POR ALIMENTADORA
24718,00
28565,00
21786,00
28305,00
24301,00
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
Dunas Dobronsky Bases Militares Rubira Interconexion
ALIMENTADORAS
EN
ER
GÍA
(KW
-H)
ENERGIA CONSUMIDA POR ALIMENTADORA
FIGURA 1.8: ENERGÍA CONSUMIDA POR ALIMENTADORA.
DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO
Curva Diaria de Carga Alimentadora RUBIRA
0
500
1000
1500
2000
2500
0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00
TIEMPO (Horas)
CA
RG
A (K
W)
Curva Diaria de Carga Alimentadora Rubira
Curva Diaria de Carga Alimentadora DOBRONSKY
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00
TIEMPO (Horas)
CA
RG
A (K
W)
Curva Diaria de Carga Alimentadora Dobronsky
Curva Diaria de Carga Alimentadora BASES MILITARES
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00
TIEMPO (Horas)
CA
RG
A (K
W)
Curva Diaria de Carga Alimentadora Bases Militares
Curva Diaria de Carga Alimentadora INTERCONEXIÓN
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00
TIEMPO (Horas)
CA
RG
A (K
W)
Curva Diaria de Carga Alimentadora Interconexion
Curva Diaria de carga de la Alimentadora LAS DUNAS
0
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
1800
2000
0:00 2:00 4:00 6:00 8:00 10:00 12:00 14:00 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00
TIEMPO (Horas)
CA
RG
A (K
W)
Curva diaria de carga de la alimentadora Dunas
ANALISIS DEL SISTEMA ELÉCTRICO ACTUAL
La configuración del sistema de distribución primario de la
subestación Salinas es estrella multi-aterrizado de 4 hilos siendo el
nivel de voltaje en las alimentadoras de 13,8 KV para voltaje de línea
a línea y de 7,69 KV para voltaje de línea a neutro
FIGURA 2.1 CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIO
ANALISIS DEL SISTEMA ELÉCTRICO ACTUAL
Los análisis que se realizaron para cada una de las alimentadoras
fueron:
- CAÍDA DE VOLTAJE
- BALANCE EN ALIMENTADORAS
- SISTEMA DE PROTECCIÓN
- CARGAS/CONSUMIDORES
- INTERRUPCIONES
- CONFIABILIDAD
- CORTOCIRCUITO
CÁLCULO DE CAÍDA DE VOLTAJE: OBJETIVO E IMPORTANCIA
Se busca determinar el voltaje en un punto del alimentador en
función de la distancia que exista entre este punto y la subestación.
Es importante determinar el perfil de voltaje de la alimentadora para
cuantificar que tan significativa es la caída de voltaje al final de la
misma.
CÁLCULO DE CAÍDA DE VOLTAJE: MÉTODOS MATEMÁTICOS UTILIZADOS
En al siguiente tabla se hace un resumen de las características de los
procesos utilizados para el cálculo de caída de voltaje:
TABLA 2.1: MÉTODOS MATEMÁTICOS UTILIZADOS
CÁLCULO DE CAIDA DE VOLTAJE: CONSIDERACIONES PARA SIMPLIFICAR EL MODELO DEL SISTEMA
Las siguientes consideraciones se han realizado para simplificar el sistema:
La impedancia tanto de los transformadores de distribución como del
circuito secundario (voltajes de 110 y 220 V) no se ha considerado.
Se considera solo el cálculo de voltaje de la troncal trifásica más larga de
la alimentadora; y en los puntos en donde existan derivaciones
monofásicas y bifásicas, se considera una carga equivalente de todas las
cargas servidas por dichas derivaciones.
Se ha considerado la fase de la alimentadora a la que esta conectado cada
transformador de distribución.
CÁLCULO DE CAÍDA DE VOLTAJE: PERFILES DE VOLTAJE OBTENIDOS
BALANCE EN ALIMENTADORAS: CONSIDERACIONES
La distribución de la carga servida por cada fase de una alimentadora
es uno de los factores que más afectan al voltaje presente en cada
punto de la misma. Lo ideal es que esta distribución sea igual para
cada una de las fases, algo que nunca se logra, debido en gran
medida a una mala planificación de la extensión de las redes de
distribución y a una mala proyección del crecimiento de la demanda
del sistema.
BALANCE EN ALIMENTADORAS: FORMULAS UTILIZADAS
En la siguiente tabla se muestran las formulas utilizadas para el
cálculo de balance en alimentadores:
TABLA 2.2: FORMULAS PARA CÁLCULO DE BALANCE EN ALIMENTADORAS
SISTEMAS DE PROTECCIONES
La protección de las alimentadoras de la Subestación Salinas se realiza a
través del interruptor de vacío y de fusibles. En distintos puntos de las
alimentadoras se han colocado cajas fusibles con el propósito de proteger a las
secciones y aislarlas de la troncal en caso de fallas.
El sistema actual de protección contra rayos que utiliza EMEPE esta basado en
la colocación de pararrayos para transformadores convencionales, debido a
que la zona no presenta un alto nivel isoceraúnico.
SISTEMAS DE PROTECCIONES
COORDINACIÓN DE PROTECCIONES
El criterio de coordinación seguido por EMEPE es que el elemento
que este colocado aguas arribas, cercano al punto donde se produjo
la falla, opere antes que el elemento que este colocado aguas abajo
cercano a la fuente.
Para lograr este objetivo la empresa utiliza el criterio de colocar
fusibles de mayor capacidad para las derivaciones 3Ø (200 A) y de
menor capacidad para las derivaciones y subderivaciones 1Ø y 2Ø
(100 A)
COORDINACIÓN DE PROTECCIONES
En algunas derivaciones 3 se
han colocado fusibles de 100 A por motivo de falta de stock de
fusibles 200 A.
Una falla en una subderivación 2Ø o
1Ø , hace que el fusible de respaldo
opere antes que el fusible protector,
aumentando la zona afectada por la
falla y por lo tanto haciendo al
sistema menos selectivo.
Los relés de sobrecorrientes asociados
al interruptor de vacío están desconectados por lo
que la protección de las troncales 3Ø de las
alimentadoras esta dada por el interruptor de vacío
Una falla en cualquiera de las troncales 3Ø
de las alimentadoras, desconecta a todas
las alimentadoras, aumentando la zona
afectada por la falla. Por lo que disminuye
la selectividad del sistema y aumenta la
frecuencia de las interrupciones.
PROBLEMA CONSECUENCIA
CARGAS/CONSUMIDORES:OBJETIVO E IMPORTANCIA
Con el fin de medir el alcance del servicio de las alimentadoras que
conforman el sistema de distribución primario de la Subestación, es
necesario calcular ciertos parámetros de densidad (consumidores por
área de servicio). Estos parámetros indican que tipo de área es
abastecido.
CARGAS/CONSUMIDORES: FORMULAS UTILIZADAS
En la siguiente tabla se muestran las formulas utilizadas para el
cálculo de parámetros de densidad y dispersión:
TABLA 2.3: FORMULAS PARA CÁLCULO DE DENSIDAD Y DISPERSIÓN DE CARGAS
CAIDA DE VOLTAJE, BALANCE Y CARGA:TABLA DE RESULTADOS
TABLA 2.4: PARÁMETROS DE CARGA PARA LA ALIMENTADORA RUBIRA
TABLA 2.5: PARÁMETROS DE CARGA PARA LA ALIMENTADORA
DOBRONSKY
TABLA 2.6: PARÁMETROS DE CARGA PARA LA ALIMENTADORA BASES
MILITARES
CAIDA DE VOLTAJE, BALANCE Y CARGA:TABLA DE RESULTADOS
TABLA 2.7: PARÁMETROS DE CARGA PARA LA ALIMENTADORA
INTERCONEXIÓN
TABLA 2.8: PARÁMETROS DE CARGA PARA LA ALIMENTADORA LAS DUNAS
INFORMACIÓN ESTADÍSTICA DE LAS INTERRUPCIONES
Con el propósito de evaluar la calidad de servicio desde el punto de vista
técnico que recibe el usuario de parte de la Empresa Eléctrica Península de
Santa Elena (EMEPE) en la ciudad de Salinas, procedemos a realizar un análisis
estadístico de las interrupciones que se presentaron en el sistema de
distribución de la Subestación Salinas en los años 2004, 2005 y 2006.
Para realizar este estudio se procede a clasificar las interrupciones según las
normas vigentes del CONELEC dadas en la regulación 004/01.
INFORMACIÓN ESTADÍSTICA DE LAS INTERRUPCIONES
0
50
100
150
200
250
300
350
Menor a 3 min. Mayor a 3 min. TOTAL
CLASIFICACIÓN DE LAS FALLAS POR SU DURACIÓN
2004
2005
2006
EVALUACIÓN DE LA CONFIABILIDAD
Para el análisis de la confiabilidad se procede al cálculo de los parámetros
indicados en la regulación 004/001 del CONELEC, que desde el punto de vista
de la calidad del servicio técnico se basa en la ocurrencia y tiempo de duración
de las interrupciones. Los índices a calcular son:
AjinstkVA
AjiTfs
jA
i AjikVAfs
AjTTIK
*
Ajinst
iAji
Aj kVA
kVAfsFMIK
EVALUACIÓN DE LA CONFIABILIDAD
0,000
5,000
10,000
15,000
20,000
25,000
BASESMILITARES
DOBRONSKY RUBIRA DUNAS INTERCONEXIÓN
TIEMPO MEDIO DE LAS INTERRUPCIONES
2004
2005
2006H
OR
AS
/KV
A
0,000
5,000
10,000
15,000
20,000
25,000
30,000
35,000
BASESMILITARES
DOBRONSKY RUBIRA DUNAS INTERCONEXIÓN
FRECUENCIA MEDIA DE LAS INTERRUPCIONES
2004
2005
2006
FA
LLA
S/K
VA
TABLA 2.9: VALORES LÍMITES PARA FMIK Y TTIK
CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO: OBJETIVO E IMPORTANCIA
Para diseñar un sistema de protección confiable que minimice las
interrupciones por fallas de sobrecorriente a través del uso de
equipos de protección, se hace necesario el cálculo de corrientes de
fallas en diferentes puntos del sistema de distribución.
En cada punto donde se ubique un equipo de protección de
sobrecorriente, se requiere conocer los valores máximos de
corrientes de fallas para determinar si la capacidad de interrupción
del equipo es la más adecuada y si el equipo de protección en serie
coordinará de manera apropiada.
CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO: FORMULAS UTILIZADAS
En la siguiente tabla se muestran las formulas utilizadas para el
cálculo de cortocircuito:
TABLA 2.10: FORMULAS PARA CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO
CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO: RESULTADOS OBTENIDOS
CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO: RESULTADOS OBTENIDOS
REDISEÑO DEL SISTEMA ELECTRICO DE DISTRIBUCION DE LA SUBESTACIÓNSALINAS
- Determinación de Parámetros (Tasas de Falla)
- Rediseño de la topología del Sistema de Media Tensión basado en la calidad de
servicio
- Rediseño del sistema de protecciones basado en la calidad de servicio
DETERMINACIÓN DE PARAMETROS
Las redes de distribución radiales de la subestación Salinas son
sistemas cuyo funcionamiento es continuo, que falla aleatoriamente
y que es reparable. Estas características del sistema dan lugar a una
serie de índices probabilísticos que están relacionados con los
componentes del sistema y el tiempo de reposición del servicio.
DETERMINACIÓN DE PARAMETROS
Los siguientes parámetros pretenden estimar el funcionamiento de los
componentes que forman la red y el tiempo de reparación del mismo estando
expuesto a un disturbio y son:
Indicador que estima la probabilidad que falle el sistema considerando la longitud o tramo que esta siendo afectado
Indicador que estima la probabilidad de que el transformador tenga una mala operación cuando se encuentre expuesto a un disturbio
Indicador que estima la probabilidad que el equipo de protección tenga una mala operación cuando este expuesto a un disturbio.
Intervalo entre el inicio de la falla y la reparación o reemplazo del componente dañado.
1. TASA DE FALLA DE TRANSFORMADORES
3. FALLA EQUIPOS DE PROTECCIÓN
4. TIEMPO DE RESTAURACIÓN
2. TASA DE FALLA DE ALIMENTADORAS
DETERMINACIÓN DE PARAMETROS
TABLA 3.1: Tasa de falla estimada para transformadores en las alimentadoras
FORMULAS PARA CÁLCULO TASA DE FALLA DE TRANSFORMADORES
DETERMINACIÓN DE PARAMETROS
TABLA 3.2: Factor de escala de las Alimentadoras
FORMULAS PARA CÁLCULO TASA DE FALLA DE ALIMENTADORAS
DETERMINACIÓN DE PARAMETROS
TABLA 3.3: Tasa de falla para equipos de distribución aéreo (IEEE)
FORMULAS PARA CÁLCULO TASA DE FALLA DE EQUIPOS DE PROTECCIÓN
DETERMINACIÓN DE PARAMETROS
TABLA 3.4: Tiempo medio de Restauración de las alimentadoras
FORMULAS PARA CÁLCULO TIEMPO DE RESTAURACIÓN PARA ALIMENTADORAS
REDISEÑO DE LA TOPOLOGÍA DEL SISTEMA DE MEDIA TENSIÓN BASADO EN AL CALIDAD DEL SERVICIO
En este literal se pretende representar los aspectos más importantes
de la red de distribución de la Subestación Salinas desde el punto de
vista de la confiabilidad. El modelado de la red es un esquema
sencillo que toma en cuenta la configuración radial simple del
sistema, considerando que solo existe un camino entre la fuente de
energía o alimentación y cualquier punto de carga
REDISEÑO DE LA TOPOLOGÍA DEL SISTEMA DE MEDIA TENSIÓN BASADO EN AL CALIDAD DEL SERVICIO
Los elementos que se
propone representar para
modelar el sistema son: los
tramos de longitudes de las
alimentadoras, la potencia
instalada (numero de
consumidores) y los equipos
de protección y
seccionamiento
FIGURA 3: Modelado de la red
REDISEÑO DE LA TOPOLOGÍA DEL SISTEMA DE MEDIA TENSIÓN BASADO EN AL CALIDAD DEL SERVICIO
CALCULO INDICADORES DE CONFIABILIDAD
Los índices a calcular para la evaluación de la confiabilidad están orientados a la carga y al
consumidor para el sistema.
SAIFIÍNDICE DE FRECUENCIA DE INTERRUPCIÓN PROMEDIO DEL SISTEMA
SAIDIÍNDICE DE LA DURACIÓN DE INTERRUPCIÓN PROMEDIO DEL SISTEMA
ÍNDICES ORIENTADOS AL CONSUMIDOR
REDISEÑO DE LA TOPOLOGÍA DEL SISTEMA DE MEDIA TENSIÓN BASADO EN AL CALIDAD DEL SERVICIO
CAIDIÍNDICE DE LA DURACIÓN DE INTERRUPCIÓN PROMEDIO DE CONSUM.
ASAIÍNDICE DE LA DISPONIBILIDAD PROMEDIO DEL SERVICIO
ASUI
ÍNDICE DE LA INDISPONIBILIDAD PROMEDIO DEL SERVICIO
ÍNDICES ORIENTADOS AL CONSUMIDOR
8760
8760ASAI
NiUiNiNi
REDISEÑO DE LA TOPOLOGÍA DEL SISTEMA DE MEDIA TENSIÓN BASADO EN AL CALIDAD DEL SERVICIO
AENSENERGIA PROMEDIO NO SUPLIDA DEL SISTEMA
ÍNDICES ORIENTADOS A LA CARGA
ENSENERGÍA NO SUPLIDA AL SISTEMA
iNiUiLaAENS
REDISEÑO DEL SISTEMA DE PROTECCIONES BASADO EN LA CALIDAD DE SERVICIO
El propósito de realizar un rediseño de este tipo es la disminución de
las interrupciones, en su duración y frecuencia. El problema que se
presenta al tener una configuración serie (si falla un componente del
sistema entonces falla todo el sistema) puede ser resuelto por el uso
de equipos de protección y seccionamiento.
A continuación se exponen 4 modelos con los cuales se pretende
mejorar los índices de calidad del servicio del sistema
REDISEÑO DEL SISTEMA DE PROTECCIONES BASADO EN LA CALIDAD DE SERVICIO
CASO 1: REDISEÑO UTILIZANDO RECONECTADORES Y FUSIBLES EN LAS DERIVACIONES DE LAS ALIMENTADORAS
CASO 2: REDISEÑO UTILIZANDO SECCIONADORES, RECONECTADORES Y FUSIBLES EN LAS DERIVACIONES DE LAS ALIMENTADORAS
REDISEÑO DEL SISTEMA DE PROTECCIONES BASADO EN LA CALIDAD DE SERVICIO
CASO 3: REDISEÑO UTILIZANDO SECCIONADORES, RECONECTADORES, FUSIBLES EN LAS DERIVACIONES DE LAS ALIMENTADORAS Y EQUIPOS DE TRANSFERENCIA DE CARGA CON RETORNO MANUAL
CASO 4: REDISEÑO UTILIZANDO SECCIONADORES, RECONECTADORES, FUSIBLES EN LAS DERIVACIONES DE LAS ALIMENTADORAS Y EQUIPOS DE TRANSFERENCIA DE CARGA CON RETORNO AUTOMATICO
PRESENTACIÓN Y ANÁLISIS DE RESULTADOS
Para una mejor interpretación de los resultados que se obtienen se procede:
- Realizar un benchmark con una empresa modelo de similares características.
- Comparación con los índices referenciales que constan en la regulación Argentina.
Para los índices del SAIFI, SAIDI, CAIDI su análisis se lo realiza
considerando lo expresado en líneas superiores, mientras que para el
análisis de los demás índices se realiza un estudio comparativo con los
índices calculados para el sistema actual (CASO BASE)
PRESENTACIÓN Y ANÁLISIS DE RESULTADOS
TABLA 3.6: Resultados obtenidos para el CASO BASE
TABLA 3.5: Índices de Confiabilidad
ANÁLISIS DE RESULTADOS DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LA CONFIABILIDAD
ANÁLISIS DE RESULTADOS DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LA CONFIABILIDAD
ANÁLISIS DE RESULTADOS DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LA CONFIABILIDAD
ANÁLISIS DE RESULTADOS DESDE EL PUNTO DE VISTA DE LA CONFIABILIDAD
ANÁLISIS DEL COSTO DE INVERSIONES PARA LA
MEJORA DE LA CONFIABILIDAD DEL SISTEMA
El análisis costo-beneficio nos permite elegir la alternativa que resulte económicamente conveniente para la empresa. Este criterio nos permite cuantificar el
nivel de beneficio que obtendrá la empresa.
Los costos serán medidos a través de dos variables económicas:
- Costo de Interrupción total de la alimentadora.
- Costo de interrupción por consumidor
El beneficio será cuantificado a través de la mejora de la confiabilidad del sistema
ANÁLISIS DEL COSTO DE INVERSIONES PARA LA
MEJORA DE LA CONFIABILIDAD DEL SISTEMA
El método Costo-Beneficio asocia un costo
con la carga interrumpida (L) y la energía
no suplida (E). Su formula es la siguiente:
TABLA 3.7: Parámetros para análisis Costo-Beneficio
TABLA 3.8: Precios referenciales de los equipos utilizados
CsCmCrECECLCC ieuIeiiiliT `
ANÁLISIS DEL COSTO DE INVERSIONES PARA LA
MEJORA DE LA CONFIABILIDAD DEL SISTEMA
COSTO ANUAL DE INTERRUPCIÓN PARA CADA MEJORA TÉCNICA POR ALIMENTADORA
0
1000
2000
3000
4000
5000
6000
ALIMENTADORDOBRONSKY
ALIMENTADORINTERCONEXION
ALIMENTADORBASES MILITARES
ALIMENTADOR LASDUNAS
ALIMENTADORRUBIRA
ALIMENTADORAS
DO
LAR
ES
CASO BASE FUSIBLE-REC FUSIBLE-SEC-REC TRANS MANUAL TRANS AUTOM
COSTO ANUAL DE INTERRUPCIÓN POR CONSUMIDOR PARA CADA MEJORA TÉCNICA POR ALIMENTADORA
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
ALIMENTADORDOBRONSKY
ALIMENTADORINTERCONEXION
ALIMENTADORBASES MILITARES
ALIMENTADOR LASDUNAS
ALIMENTADORRUBIRA
ALIMENTADORAS
DO
LA
RE
S/C
ON
SU
MID
OR
CASO BASE FUSIBLE-REC FUS-SEC-REC TRANS MANUAL TRANS AUTOM
ANÁLISIS DEL COSTO DE INVERSIONES PARA LA
MEJORA DE LA CONFIABILIDAD DEL SISTEMA
TABLA 3.9: Alternativa escogida para cada una de las alimentadoras
CONCLUSIONES
- El análisis de los diferentes casos propuestos muestra que se logra
reducir los índices de confiabilidad hasta ubicarlos en el rango de
los índices que constan en la regulación argentina y los señalados
en la empresa modelo.
- La alternativa escogida para el rediseño del sistema de distribución
de la Subestación Salinas es adicionar fusibles y reconectadores a
todas las alimentadoras a excepción del alimentador LAS DUNAS.
RECOMENDACIONES
- Contar con una base de datos donde se registre los eventos
causados por las interrupciones.
- Mantenimientos preventivos
- Control más estricto en lo que se refiere al registro de fallas
para poder realizar una mejor clasificación y análisis de las
interrupciones.