![DISEÑO SÍSMICO POR CAPACIDAD PARA EDIFICIOS DE VARIOS … · 2017. 12. 11. · 4.3.-DE VIGAS-COLUMNAS.- [FIG 9] Tal como se adelanto, el diseño de las vigas se hará teniendo en](https://static.fdocumento.com/doc/165x107/60ba04476a995815ee3bd01e/diseo-ssmico-por-capacidad-para-edificios-de-varios-2017-12-11-43-de.jpg)
DISEÑO EDIFICIOS CON VIGAS BANDA
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Diseño de Edificios con Vigas Banda Ing. Miguel Atapuma Ing. Byron Antamba Ing. Fabián Pachano Resumen En este artículo se presentan cuatro diseños de edificios con vigas banda, con y sin rigidización lateral. Se han hecho comprobaciones del punzonamiento por las cargas calculadas y por capacidad de las secciones provistas. Finalmente se presentan la conclusiones de y recomendaciones. 1. Introducción. En nuestro medio de manera generalizada se construye por facilidad de encofrado, y tiempo de mano de obra con vigas bandas. El presente trabajo pretende comparar los diseños resultantes de cuatro edificios con sistemas de vigas banda en sus losas a fin de determinar los pros y los contras de cada configuración. 2. Modelo Inicial: Se plantea modelar los cuatro tipos de estructura en edificios de 5 pisos cuyos pórticos estén el espacio y no solo en el plano (tridimensional); cuya configuración en planta sea de 6 vanos en sentido x por 5 vanos en sentido y. El material de las estructuras es de hormigón armado, las propiedades de sus componentes fueron definidas previamente: f´c= 240Kg/cm2(resistencia a la compresión del hormigón) fy=4200kg/cm2(esfuerzo de fluencia del acero) Ec= 15000 (f´c)^0.5 (módulo de elasticidad del hormigón) Las secciones de los elementos estructurales son como se indica en la Tabla 1. Tabla 1. Secciones Elementos Estructurales. Elemento b (cm) h (cm) Vigas 40 120* 25 25 Columnas 50 40 Losa Espesor= 25cm * Sección en los costados de la viga para simular el macizado de la losa 3. Descripción de los casos de estudios. Caso 2: Como el caso 1 no cumple derivas se aumento secciones de columnas y el espesor de la losa hasta estar en norma: Tabla 2. Secciones Elementos Estructurales. Elemento b (cm) h (cm) Vigas 40 120* 35 35 Columnas 60 55 Losa Espesor= 35cm * Sección en los costados de la viga para simular el macizado de la losa Caso 3: Se ha tomado el modelo del caso 1 y se lo ha rigidizado perimetralmente con una viga de borde peraltada y se han ensanchado las columnas tangencialmente al borde hasta obtener un modelo que cumpla derivas:
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-CARACTERÍSTICAS-EJERCICIOS-DEMOSTRACIONES-CONCLUSIONES
Transcript of DISEÑO EDIFICIOS CON VIGAS BANDA
Diseño de Edificios con Vigas Banda Ing. Miguel Atapuma
Ing. Byron Antamba
Ing. Fabián Pachano
Resumen
En este artículo se presentan cuatro diseños de edificios con vigas banda, con y sin rigidización lateral.
Se han hecho comprobaciones del punzonamiento por las cargas calculadas y por capacidad de las secciones provistas.
Finalmente se presentan la conclusiones de y recomendaciones.
1. Introducción.
En nuestro medio de manera generalizada se
construye por facilidad de encofrado, y tiempo de
mano de obra con vigas bandas.
El presente trabajo pretende comparar los diseños
resultantes de cuatro edificios con sistemas de vigas
banda en sus losas a fin de determinar los pros y los
contras de cada configuración.
2. Modelo Inicial:
Se plantea modelar los cuatro tipos de estructura en
edificios de 5 pisos cuyos pórticos estén el espacio y
no solo en el plano (tridimensional); cuya
configuración en planta sea de 6 vanos en sentido x
por 5 vanos en sentido y.
El material de las estructuras es de hormigón armado,
las propiedades de sus componentes fueron definidas
previamente:
f´c= 240Kg/cm2(resistencia a la compresión del
hormigón)
fy=4200kg/cm2(esfuerzo de fluencia del acero)
Ec= 15000 (f´c)^0.5 (módulo de elasticidad del
hormigón)
Las secciones de los elementos estructurales son como se indica en la Tabla 1.
Tabla 1. Secciones Elementos Estructurales.
Elemento b (cm) h (cm)
Vigas 40 120*
25 25
Columnas 50 40
Losa Espesor= 25cm
* Sección en los costados de la viga para simular el macizado de la losa
3. Descripción de los casos de estudios.
Caso 2: Como el caso 1 no cumple derivas se
aumento secciones de columnas y el espesor de la
losa hasta estar en norma:
Tabla 2. Secciones Elementos Estructurales.
Elemento b (cm) h (cm)
Vigas 40 120*
35 35
Columnas 60 55
Losa Espesor= 35cm
* Sección en los costados de la viga para simular el macizado de la losa
Caso 3: Se ha tomado el modelo del caso 1 y se lo
ha rigidizado perimetralmente con una viga de borde
peraltada y se han ensanchado las columnas
tangencialmente al borde hasta obtener un modelo
que cumpla derivas:
Tabla 3. Secciones Elementos Estructurales.
Elemento b (cm) h (cm)
Vigas Internas
Vigas Perimetrales
40 120* 40
25 25 80
Columnas Interiores Columnas Exteriores Columnas Esquineras
60 100 60
55 60 60
Losa Espesor= 25cm
* Sección en los costados de la viga para simular el macizado de la losa
Caso 4: Igualmente se ha tomado el modelo del caso
1 y se lo ha rigidizado con diafragmas perimetrales
obteniéndose de esta manera un modelo que cumple
derivas:
Tabla 4. Secciones Elementos Estructurales.
Elemento b (cm) h (cm)
Vigas 30 100*
25 25
Columnas 50 40
Losa Espesor= 25cm
Diafragma Espesor= 20cm
* Sección en los costados de la viga para simular el macizado de la losa
4. Resultados Obtenidos:
Caso 1:
Podemos ver la vigas no aportan ninguna rigidez
lateral, son únicamente las columnas las que proveen
resistencia en este sentido, por lo que salen con un
buen armado.
No hay forma de que el sistema cumpla derivas ni
punzonamiento. Se debe colocar capiteles en las
columnas para aumentar la sección y el perímetro
critico, y se requieren volados en las conexiones
perimetrales de igual manera.
Caso 2:
Se logra cumplir con derivas pero con una losa
mucho más gruesa que lo requerido por cargas
verticales.
Se logra cumplir punzonamiento con estribos en las
vigas de las conexiones internas y externas, se
requiere de volados en las conexiones de esquina.
Caso 3:
Se logra que toda la fuerza del sismo se la lleven las
columnas y vigas perimetrales, las vigas interiores
salen con armados sencillos y se cumple con el
punzonamiento de forma sencilla solo se requieren
estribos en las vigas de conexiones Internas
Caso 4:
Se puede verificar que más de 80% del corte basal se
lo llevan los diafragmas colocados perimetralmente.
Se logra que toda la fuerza del sismo se la lleven los
diafragmas. Todas las vigas salen con armados
sencillos al punto que se reduce la sección de 40cm a
30cm. Se cumple con el punzonamiento de forma
sencilla solo se requieren estribos en las vigas de
conexiones Internas
5. Diseño:
Aspecto Observaciones
Derivas No Cumple
Vigas Armado Doble
Columnas Armado ~ 2%
Punzonamiento No Cumple, Ni con Estribos
Solucion Colocar Capiteles enlas Columnas
Aumentar Volados 10, 20 y 40cm
Aspecto Observaciones
Derivas Cumple
Vigas Armado Simple
Columnas Armado Minimo
Punzonamiento Cumple Con Estribos
Solucion Colocar Estribos
Aumentar Volado 25cm en Esquinas
Aspecto Observaciones
Derivas Cumple
Vigas Simple
Columnas Armado Minimo
Punzonamiento Cumple
Solucion Colocar Estribos en Interiores
Aspecto Observaciones
Derivas Cumple
Vigas Armado Simple
Columnas Armado Minimo
Punzonamiento Cumple
Solucion Colocar Estribos en Interiores
ESPECTRO DE DISEÑO SISMICO - PERIODO FUNDAMENTAL y
CORTANTE BASAL - METODO NEC 2011 CASO 1
Z 0.40 Pag. 2-10
Zona V Pag. 2-10 a 2-23
Suelo D Pag. 2-35, 2-36 y 2-40
Factor I 1.00 Pag. 2-49
Coeficiente R 5.00 Pag. 2-57 o 2-65
Фe 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Фp 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Zona - V A B C D E
0.40g
Fd 1.400 0.900 1.000 1.300 1.400 1.600 Pag. 2-41
Fs 1.500 0.750 0.750 1.300 1.500 1.900 Pag. 2-41
Fa 1.200 0.900 1.000 1.200 1.200 1.140 Pag. 2-40
Tc 0.963 Pag. 2-44
TL 3.360 Pag. 2-44
To 0.175 Pag. 2-44
Sa 1.190 Pag. 2-44
r 1.500 Suelo D 1.000 1.000 1.000 1.500 1.500 Pag. 2-44
n 2.480 Sierra Ecuatoriana Pag. 2-44
z 0.400 Zona
Fa 1.200
V 0.238 W
CONTROL DE DERIVAS
Limite 0.02 Pag. 2-48
Simos en X Simos en Y
Derivas Elasticas Derivas Elasticas
Deriva X DE Modelo Deriva X DE Modelo
Deriva Y DE Modelo Deriva Y DE Modelo
Derivas Inelasticas Derivas Inelasticas
Deriva X DM 0.0411 No Cumple Deriva X DM - Cumple
Deriva Y DM - Cumple Deriva Y DM 0.0410 No Cumple
0.0109582 -
- 0.0109303
-
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
Sa
Sa
Diseño Flexion Caso 1
f'c 280 kg/cm2
fy lon 4200 kg/cm2
fy est 4200 kg/cm2
Rec 2 cm.
fle 0.9
t lon t est t lon
Eje Nivel Tramo M Armado b h hf bw AsTotal #Var (mm) (mm) As Real As' #Var (mm) As Real
3 9.00 A 28.00 Doble 120 25 0 120 39.98 16 18 8 40.72 5.07 6 18 15.27
18.00 Doble 40 25 0 40 26.35 11 18 8 27.99 14.2 6 18 15.27
B 28.00 Doble 120 25 0 120 39.98 16 18 8 40.72 5.07 6 18 15.27
14.00 Doble 40 25 0 40 20.34 11 18 8 27.99 8.17 6 18 15.27
C 27.00 Doble 120 25 0 120 38.48 16 18 8 40.72 3.03 6 18 15.27
14.00 Doble 40 25 0 40 20.34 11 18 8 27.99 8.17 6 18 15.27
D 28.00 Doble 120 25 0 120 39.98 16 18 8 40.72 5.07 6 18 15.27
18.00 Doble 40 25 0 40 26.35 11 18 8 27.99 14.2 6 18 15.27
E 28.00 Doble 120 25 0 120 39.98 16 18 8 40.72 5.07 6 18 15.27
C 9.00 A 27.00 Doble 120 25 0 120 38.48 16 18 8 40.72 3.03 6 18 15.27
16.00 Doble 40 25 0 40 23.35 11 18 8 27.99 11.2 6 18 15.27
B 27.00 Doble 120 25 0 120 38.48 16 18 8 40.72 3.03 6 18 15.27
15.00 Doble 40 25 0 40 21.84 11 18 8 27.99 9.68 6 18 15.27
C 26.00 Doble 120 25 0 120 36.97 16 18 8 40.72 0.76 6 18 15.27
15.00 Doble 40 25 0 40 21.84 11 18 8 27.99 9.68 6 18 15.27
D 27.00 Doble 120 25 0 120 38.48 16 18 8 40.72 3.03 6 18 15.27
16.00 Doble 40 25 0 40 23.35 11 18 8 27.99 11.2 6 18 15.27
E 27.00 Doble 120 25 0 120 38.48 16 18 8 40.72 3.03 6 18 15.27
1 9.00 1 24.00 Doble 80 25 0 80 34.67 14 18 8 35.63 11.6 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
2 24.20 Doble 80 25 0 80 34.97 14 18 8 35.63 11.8 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
3 24.00 Doble 80 25 0 80 34.67 14 18 8 35.63 11.6 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
4 24.20 Doble 80 25 0 80 34.97 14 18 8 35.63 11.8 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
5 24.00 Doble 80 25 0 80 34.67 14 18 8 35.63 11.6 6 18 15.27
A 9.00 1 24.60 Doble 80 25 0 80 35.57 14 18 8 35.63 12.3 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
2 24.60 Doble 80 25 0 80 35.57 14 18 8 35.63 12.3 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
3 24.60 Doble 80 25 0 80 35.57 14 18 8 35.63 12.3 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
4 24.60 Doble 80 25 0 80 35.57 14 18 8 35.63 12.3 6 18 15.27
12.00 Doble 40 25 0 40 17.34 7 18 8 17.81 5.79 6 18 15.27
5 24.60 Doble 80 25 0 80 35.57 14 18 8 35.63 12.3 6 18 15.27
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0.04
0.02
29.1
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.61
7.52
1.05
254
- -
215
04
01
02
51.
674
07
8Su
p8
18
81
82
18
45
.80
CG
47
.24
0.0
98
.55
8.4
98
.55
13
.96
OK
Inf
81
83
18
21
43
1.0
7G
+S3
6.9
04
0.9
91
9.9
26
.60
19
.92
13
.96
N.C
.
3.93
1.34
15.0
312
.78
3.65
10.5
325
40
- 21
50
40
10
18
1.67
40
78
Sup
81
88
18
21
84
5.8
0C
G2
4.1
07
.78
10
.09
1.3
01
0.0
91
3.9
6O
K
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18
21
43
1.0
7G
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2.8
42
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12
1.7
01
7.7
32
1.7
01
3.9
6N
.C.
0.04
0.02
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012
.78
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254
- 0
215
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01
01
81.
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18
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CG
24
.10
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.71
6.6
36
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13
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.91
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.96
N.C
.
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14.1
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211.
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215
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01
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18
38
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CG
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.50
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69
.89
13
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71
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14
19
.35
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32
.56
23
.58
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.00
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N.C
.
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0.02
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52.
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82
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.55
8.4
98
.55
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.96
OK
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N.C
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13
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14
19
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14
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13
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116.
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017
0.61
131.
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111.
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OK
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3.5
015
8.32
121.
7812
1.78
103.
5132
.56
OK
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5.0
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191.
5419
1.54
162.
8147
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OK
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3.5
018
5.98
143.
0614
3.06
121.
6037
.57
OK
OK
3.5
019
3.67
148.
9814
8.98
126.
6326
.01
OK
OK
3.5
015
8.32
121.
7812
1.78
103.
5124
.75
ESPECTRO DE DISEÑO SISMICO - PERIODO FUNDAMENTAL y
CORTANTE BASAL - METODO NEC 2011 CASO 2
Z 0.40 Pag. 2-10 Ct 0.055 Pag. 2-55 y 2-56
Zona V Pag. 2-10 a 2-23 h 13.75 m Dato
Suelo D Pag. 2-35, 2-36 y 2-40 0.9 Pag. 2-55 y 2-56
Factor I 1.00 Pag. 2-49 T 0.5819 Pag. 2-55
Coeficiente R 5.00 Pag. 2-57 o 2-65 T prog 1.0300
Фe 1.00 Pag. 2-50 a 2-53 T'real' 0.8755 entre el 80 al 90 % del calc
Фp 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Zona - V A B C D E
0.40g
Fd 1.400 0.900 1.000 1.300 1.400 1.600 Pag. 2-41
Fs 1.500 0.750 0.750 1.300 1.500 1.900 Pag. 2-41
Fa 1.200 0.900 1.000 1.200 1.200 1.140 Pag. 2-40
Tc 0.963 Pag. 2-44
TL 3.360 Pag. 2-44
To 0.175 Pag. 2-44
Sa 1.190 Pag. 2-44
r 1.500 Suelo D 1.000 1.000 1.000 1.500 1.500 Pag. 2-44
n 2.480 Sierra Ecuatoriana Pag. 2-44
z 0.400 Zona
Fa 1.200
V 0.238 W
CONTROL DE DERIVAS
Limite 0.02 Pag. 2-48
Simos en X Simos en Y
Derivas Elasticas Derivas Elasticas
Deriva X E Modelo Deriva X E Modelo
Deriva Y E Modelo Deriva Y E Modelo
Derivas Inelasticas Derivas Inelasticas
Deriva X M 0.0191 Cumple Deriva X M - Cumple
Deriva Y M - Cumple Deriva Y M 0.0186 Cumple
0.0051000 -
- 0.0049500
-
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
Sa
Sa
Diseño Flexion Caso 2
f'c 280 kg/cm2
fy lon 4200 kg/cm2
fy est 4200 kg/cm2
Rec 2 cm.
fle 0.9
t lon t est t lon
Eje Nivel Tramo M Armado b h hf bw AsTotal #Var (mm) (mm) As Real As' #Var (mm) As Real
3 9.00 A 31.80 Simple 120 35 0 120 28.83 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
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C 31.30 Simple 120 35 0 120 28.34 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
15.00 Simple 40 35 0 40 14.07 7 18 8 17.81 0 6 18 0.00
D 31.80 Simple 120 35 0 120 28.83 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
18.00 Simple 40 35 0 40 17.33 7 18 8 17.81 0 6 18 0.00
E 31.80 Simple 120 35 0 120 28.83 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
C 9.00 A 31.80 Simple 120 35 0 120 28.83 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
18.00 Simple 40 35 0 40 17.33 7 18 8 17.81 0 6 18 0.00
B 31.80 Simple 120 35 0 120 28.83 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
15.00 Simple 40 35 0 40 14.07 7 18 8 17.81 0 6 18 0.00
C 31.30 Simple 120 35 0 120 28.34 12 18 8 30.54 0 6 18 0.00
15.00 Simple 40 35 0 40 14.07 7 18 8 17.81 0 6 18 0.00
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3.5
014
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899
.78
ESPECTRO DE DISEÑO SISMICO - PERIODO FUNDAMENTAL y
CORTANTE BASAL - METODO NEC 2011 CASO 3
Z 0.40 Pag. 2-10
Zona V Pag. 2-10 a 2-23
Suelo D Pag. 2-35, 2-36 y 2-40
Factor I 1.00 Pag. 2-49
Coeficiente R 6.00 Pag. 2-57 o 2-65
Фe 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Фp 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Zona - V A B C D E
0.40g
Fd 1.400 0.900 1.000 1.300 1.400 1.600 Pag. 2-41
Fs 1.500 0.750 0.750 1.300 1.500 1.900 Pag. 2-41
Fa 1.200 0.900 1.000 1.200 1.200 1.140 Pag. 2-40
Tc 0.963 Pag. 2-44
TL 3.360 Pag. 2-44
To 0.175 Pag. 2-44
Sa 1.190 Pag. 2-44
r 1.500 Suelo D 1.000 1.000 1.000 1.500 1.500 Pag. 2-44
n 2.480 Sierra Ecuatoriana Pag. 2-44
z 0.400 Zona
Fa 1.200
V 0.198 W
CONTROL DE DERIVAS
Limite 0.02 Pag. 2-48
Simos en X Simos en Y
Derivas Elasticas Derivas Elasticas
Deriva X DE Modelo Deriva X DE Modelo
Deriva Y DE Modelo Deriva Y DE Modelo
Derivas Inelasticas Derivas Inelasticas
Deriva X DM 0.0193 Cumple Deriva X DM - Cumple
Deriva Y DM - Cumple Deriva Y DM 0.0174 Cumple
0.0042903 -
- 0.0038755
-
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
Sa
Sa
Diseño Flexion Caso 3
f'c 280 kg/cm2
fy lon 4200 kg/cm2
fy est 4200 kg/cm2
Rec 2 cm.
fle 0.9
t lon t est t lon
Eje Nivel Tramo M Armado b h hf bw AsTotal #Var (mm) (mm) As Real As' #Var (mm) As Real
3 9.00 A 14.00 Simple 120 25 0 120 18.58 8 18 8 20.36 0 4 18 0.00
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7.80 Simple 40 25 0 40 10.92 5 18 8 12.72 0 4 18 0.00
D 14.50 Simple 120 25 0 120 19.29 8 18 8 20.36 0 4 18 0.00
7.00 Simple 40 25 0 40 9.66 4 18 8 10.18 0 4 18 0.00
E 14.00 Simple 120 25 0 120 18.58 8 18 8 20.36 0 4 18 0.00
C 9.00 A 12.80 Simple 120 25 0 120 16.88 7 18 8 17.81 0 4 18 0.00
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C 12.89 Simple 120 25 0 120 17.01 7 18 8 17.81 0 4 18 0.00
6.30 Simple 40 25 0 40 8.59 4 18 8 10.18 0 4 18 0.00
D 12.90 Simple 120 25 0 120 17.02 7 18 8 17.81 0 4 18 0.00
6.70 Simple 40 25 0 40 9.20 4 18 8 10.18 0 4 18 0.00
E 12.80 Simple 120 25 0 120 16.88 7 18 8 17.81 0 4 18 0.00
1 9.00 1 50.30 Simple 40 80 0 40 18.48 8 18 10 20.36 0 6 18 0.00
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46.00 Simple 40 80 0 40 16.81 7 18 10 17.81 0 6 18 0.00
4 53.35 Simple 40 80 0 40 19.67 8 18 10 20.36 0 6 18 0.00
40.00 Simple 40 80 0 40 14.52 6 18 10 15.27 0 6 18 0.00
5 50.30 Simple 40 80 0 40 18.48 8 18 10 20.36 0 6 18 0.00
A 9.00 1 46.00 Simple 40 80 0 40 16.81 7 18 10 17.81 0 6 18 0.00
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46.00 Simple 40 80 0 40 16.81 7 18 10 17.81 0 6 18 0.00
4 50.00 Simple 40 80 0 40 18.36 8 18 10 20.36 0 6 18 0.00
41.00 Simple 40 80 0 40 14.90 6 18 10 15.27 0 6 18 0.00
5 46.00 Simple 40 80 0 40 16.81 7 18 10 17.81 0 6 18 0.00
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6124
4.61
ESPECTRO DE DISEÑO SISMICO - PERIODO FUNDAMENTAL y
CORTANTE BASAL - METODO NEC 2011 CASO 4
Z 0.40 Pag. 2-10
Zona V Pag. 2-10 a 2-23
Suelo D Pag. 2-35, 2-36 y 2-40
Factor I 1.00 Pag. 2-49
Coeficiente R 6.00 Pag. 2-57 o 2-65
Фe 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Фp 1.00 Pag. 2-50 a 2-53
Zona - V A B C D E
0.40g
Fd 1.400 0.900 1.000 1.300 1.400 1.600 Pag. 2-41
Fs 1.500 0.750 0.750 1.300 1.500 1.900 Pag. 2-41
Fa 1.200 0.900 1.000 1.200 1.200 1.140 Pag. 2-40
Tc 0.963 Pag. 2-44
TL 3.360 Pag. 2-44
To 0.175 Pag. 2-44
Sa 1.190 Pag. 2-44
r 1.500 Suelo D 1.000 1.000 1.000 1.500 1.500 Pag. 2-44
n 2.480 Sierra Ecuatoriana Pag. 2-44
z 0.400 Zona
Fa 1.200
V 0.198 W
CONTROL DE DERIVAS
Limite 0.02 Pag. 2-48
Simos en X Simos en Y
Derivas Elasticas Derivas Elasticas
Deriva X DE Modelo Deriva X DE Modelo
Deriva Y DE Modelo Deriva Y DE Modelo
Derivas Inelasticas Derivas Inelasticas
Deriva X DM 0.0051 Cumple Deriva X DM - Cumple
Deriva Y DM - Cumple Deriva Y DM 0.0071 Cumple
0.0011229 -
- 0.0015767
-
0.050
0.100
0.150
0.200
0.250
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5
Sa
Sa
Diseño Flexion Caso 4
f'c 280 kg/cm2
fy lon 4200 kg/cm2
fy est 4200 kg/cm2
Rec 2 cm.
fle 0.9
t lon t est t lon
Eje Nivel Tramo M Armado b h hf bw AsTotal #Var (mm) (mm) As Real As' #Var (mm) As Real
3 9.00 A 9.50 Simple 100 25 0 100 12.44 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
3.00 Simple 30 25 0 30 3.94 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
B 9.20 Simple 100 25 0 100 12.03 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
2.50 Simple 30 25 0 30 3.25 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
C 9.50 Simple 100 25 0 100 12.44 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
2.50 Simple 30 25 0 30 3.25 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
D 9.20 Simple 100 25 0 100 12.03 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
3.00 Simple 30 25 0 30 3.94 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
E 9.50 Simple 100 25 0 100 12.44 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
C 9.00 A 9.10 Simple 100 25 0 100 11.89 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
2.00 Simple 30 25 0 30 2.58 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
B 8.80 Simple 100 25 0 100 11.48 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
2.20 Simple 30 25 0 30 2.84 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
C 8.90 Simple 100 25 0 100 11.61 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
2.20 Simple 30 25 0 30 2.84 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
D 8.80 Simple 100 25 0 100 11.48 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
2.00 Simple 30 25 0 30 2.58 3 18 8 7.63 0 6 18 0.00
E 9.10 Simple 100 25 0 100 11.89 5 18 8 12.72 0 6 18 0.00
1 9.00 1 7.20 Simple 70 25 0 70 9.47 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
2.20 Simple 30 25 0 30 2.84 2 18 8 5.09 0 6 18 0.00
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3 6.50 Simple 70 25 0 70 8.50 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
1.50 Simple 30 25 0 30 1.91 2 18 8 5.09 0 6 18 0.00
4 6.70 Simple 70 25 0 70 8.78 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
2.20 Simple 30 25 0 30 2.84 2 18 8 5.09 0 6 18 0.00
5 7.20 Simple 70 25 0 70 9.47 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
A 9.00 1 7.20 Simple 70 25 0 70 9.47 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
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2 6.60 Simple 70 25 0 70 8.64 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
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3 6.30 Simple 70 25 0 70 8.23 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
2.10 Simple 30 25 0 30 2.71 2 18 8 5.09 0 6 18 0.00
4 6.60 Simple 70 25 0 70 8.64 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
2.60 Simple 30 25 0 30 3.39 2 18 8 5.09 0 6 18 0.00
5 7.20 Simple 70 25 0 70 9.47 4 18 8 10.18 0 7 18 0.00
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6. Conclusiones:
1. Se puede comprobar que en edificios con vigas
bandas no es el pórtico quien resiste la fuerza del
sismo sino que son únicamente las columnas
quienes proveen rigidez por lo que resultan
secciones muy grandes para cumplir con derivas.
Las vigas no aportan con ninguna rigidez,
únicamente están para transmitir la fuerza lateral.
2. Queda comprobado que para el uso de vigas
bandas en una edificación, debe ser mandatorio
la implementación de sistemas de rigidización
lateral mediante vigas rígidas de borde con
columnas alargadas, o sistemas de diafragmas
perimetrales de tal forma que la gran mayoría del
corte basal se lo lleven estos sistemas. De esta
forma se puede asegurar que es resto de
pórticos y en general las vigas bandas no lleguen
a ser realmente solicitadas al momento del
sismo.
3. De manera general no se recomienda el uso de
vigas bandas aun cuando se provean de
sistemas de rigidización lateral puesto que para
movimientos fuertes estos sistemas pueden
llegar a agotarse lo que daría paso a que sean
los pórticos con vigas bandas quienes continúen
el proceso de disipación de energía, sin tener
mayor capacidad de lograrlo.
