Diseño de máquina para ensayo de comprensibilidad y...
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DISEÑO DE MAQUI¡N PARA ENSAYOS DE COMPRESIBILIDAD Y RECUPERACION DEL MATERIAL CORCHO-CAUCHO ERANCISCO ATBERTO CA.STILLO SARRIA IIAIDIR PEREIRA SUAREZ igi ",sr,u#'Ébo f\,- ilillllülululu|ulululüilr thtr¡lüa.d t¡lirm¡ dc &cil¡nt¡ sEccloil BIBLIoTECA 021?60 CORPORACION I'NIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE DIVISION DE INGENIERIA.S PROGRAMA DE INGENIERIA MECAI{ICA SANTIAGO DE CATI 1.996
Transcript of Diseño de máquina para ensayo de comprensibilidad y...
DISEÑO DE MAQUI¡N PARA ENSAYOS DE COMPRESIBILIDAD
Y RECUPERACION DEL MATERIAL CORCHO-CAUCHO
ERANCISCO ATBERTO CA.STILLO SARRIA
IIAIDIR PEREIRA SUAREZ
igi ",sr,u#'Ébof\,-
ilillllülululu|ulululüilr
thtr¡lüa.d t¡lirm¡ dc &cil¡nt¡sEccloil BIBLIoTECA
021?60CORPORACION I'NIVERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIA.S
PROGRAMA DE INGENIERIA MECAI{ICA
SANTIAGO DE CATI
1.996
DISEÑO DE I.fAOUII.IA PARA ENSAYOS DE COMPRESIBILIDAD
Y RECUPERACION DEL MATERIA], CORCHO-CAUCHO
FRANCISCO ATBERTO CA.STILLO SARRIA
ÍüAÍ,DIR PEREIRA SUAREZ
Trabajo de grado para optar al Tltulo deIngeniero Mecánico.
DIRECTOR
LUIS OVIDIO TRIAIü\ ROJ\INGENIERO MECÁIiIICO
CORPORACION I'NI\ERSITARIA AUTONOMA DE OCCIDENTE
DIVISION DE INGENIERIA,S
PROGRAMA DE INGENIERIA MECAI{ICA
SAIiITIAGO DE CALI
L.996
Nota de aceptación
Aprobado por eI comité de grado encumplimiento de los reguisitosexigidos por La Corporación
Autónoma deUniversitariaOccidente parade Ingeniero
Director Ia tesis
aI tltulo
a-Jurado
Jurado
Santiago de CaIi, Julio de L.996
la].
-o.ú-ü
t6/r.7Cjra/
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Affi,ADECI¡V¡IENTOS
^tiP Agradecemos a todas aquellas personas que nos col.aboraron
tI constantemente en el desarrollo de esta tesis'4la()5
e'4.*¡,
(U
4svJrz
9JI{of:Frt-.,ó
{¿üÉ
[-,1V
DEDICATORIA
Esta meta alcanzada con gran esfuerzo Ia dedico con mucho
cariño a mi familia.FRANCISCO.
EI logro gue se ha alcanzado es la mejor forma de dar
gracias a quienes siempre creyeron en mis capacidades y me
colaboraron j-ncansablemente, gracias familia.T{AIDIR.
TABIA DE CONTENIDO
Pá9.
1INTRODUCCION
1. l_
L.2
L.2.tL.2.2
L.2.3
1,.2.4
L.2.5
L.2.6
1.2.6.L
L.2.6.2
1.3
L.4
METODO ESTAI{DARIZADO DE ENSAYOCOMPRESIBILIDAD Y RECUPERACIONPARA M,ÍPAQUETADURAS
A],CAf'tCE
COMPONENTES DEL EQUIPO
Yunque
Penetrador
Dial
Precarga
Dispositivo de carga
Probeta de ensayo.
Condiciones de la probeta de ensayo.
Temperatura de ensayo.
PROCEDIMIENTO DE ENSAYO
NUMERO DE ENSAYOS
DEDE MATERIAIES
3
3
4
4
4
4
5
5
6
6
7
7
I
vl_
1.5
1-.6
2
2.L
2.L.7
2.L.2
2.L.2.L
2.L.2.2
2.L.2.3
2.L.2.4
2.L.2.5
2.L.3
2.L.3.L
2.L.3.2
2.t.3.32.2
2.2.L
2.2.2
2.2.3
2.2.4
EXPRESIONES DEL CATCULO
RANGOS DE ESPESORES Y TOLERANCIA PARA},IATERIAIES DE CORCHO Y CAUCHO
EVAIUACION DE AITERNATIVAS PARA ELACCIONAI{IENTO DEL SISTEMA
DESCRIPCION DE A],TERNATIVAS
Accionamiento del sistema manual
Accionamiento de1 sistema neumáti-co
Caracteristicas de los sistemas neumáticos
Componentes del sistema neumático
Funcionamiento del sistema para operaciónde máguina de compresibilidad delcorcho - caucho.
Ventajas del aire comprimido
Desventajas del aire comprimido
Accionamiento del Sistema Hidráulico.
F\rncionamíento
Ventajas de1 sistema Hidráu1ico
Desventajas deI sistema Hidráulico
E\Z\IUACION Y SELECCION DE AITERNATIVAS
Ciclo de trabajo
Aspecto económico
Fabricación e instal-ación
Mantenimiento predictivo, preventivo ycorrectivo.
Pá9.
I
9
1_0
1-0
1-1
L4
L4
16
1"8
18
20
2L
23
24
25
26
26
26
27
27
vii
2.2.5
2.2.6
2.3
2.3.L
2.3.2
3
3.1
3.2 r_
3.2.L
3.2.2
3.2.3
3.2.4
3.3
3.3.1
3.3.2
3.3.3
3.3.4
3.4
3.5
3.5.1
3.s.2
Confiabilidad de ]a medición
Sustitución de componentes
CO},IPARACION DE AITERNATI\TA,S
Método de evaluación por Peso
Método de evaluación por aspecto
DISEÑO Y SELECCION DE LOSELEtr{ENTOS MECAI{ICOS DE I,A MAQUITiA DE ENSAYOY SISTE}IA DE MANDO
PARAMETROS DEL DISEÑO
DTMENSTONAI{IENTO
Penetrador
Porta penetrador
Brazo accionador
Yunque
CONSIDERACIONES
Consideración de peso del penetrador
Consideración de peso del porta penetrador.
Consideración de peso deI brazo accionador
Consideración del peso del brazo accionadormás el penetrador más el porta penetrador
SELECCION DE LA CARCTA TOTAI
DIMENSIONA},IIENTO Y SELECCION DEL CILINDRONET'I{ATICO
Datos y dimenslones principales delcilindro. 53
CáIcuIo de la presión dentro de la cámaracilindro que acciona el émbolo. 53
v1L1
Pá9.
28
28
28
28
28
33
33
34
34
35
39
39
40
40
42
43
43
45
47
3.5.3
3.6
3.'7
3.7 .L
3.7 .L.L
3.7.1_.1_. L
3.7 .L.1,.2
3.7 .2.L
3.7.3
3.7 .3. L
3.7.3.1.1
3.7 .4
3.7.5
3.8
3.8. t_
3.8.2
4
5
6
observación
DIMENSIONES DE I,A ESTRUCTI]RA
DESCRIPCION DE CADA COMPONENTEMAQUINA
P1aca porta cilindro
Esfuerzos en Ia placa soporte
Cálculo del momento. máximo
CáIcu1o de la sección transversal.Momento de i-nercia.
Placa soporte del porta-penetrador.
Placa soporte del lnrngue.
CáIcu1o del momento máximo
CáIculo de Ia sección transversal.Momento de inercia
Barras soportes
Camisa Guia
MANDO IüEUMATICO
Simbolos y nonnas en Ia neumática
Sistema de mando
CONCLUSIONES
BIBLIOGRAFIA
APENDICE
DE I,A
Pá9.
54
54
56
56
57
60
67
69
70
70
73
74
81
82
82
83
86
88
89
lhlrrnid¡d A¡túren¡ dc ftcilont¡SECCION BIBLIOTECA
ix
6.1
6.1.1
6. L. L.1_
6.t.2
6.2
6.2.L
6.2.1,.L
6.2.L.2
6.2.T.3
6.2.1,.4
6.2.L.5
6.2.L.6
6.2.1,.7
6.2.L.8
6.2.2
6.2.3
6.3
6.4
MATERIA PRI}44
Corcho
Propiedades general-es
Aplicaciones
EL CAUCHO I.IATURAL
Vulcanización
Propiedades
Módulos
Dureza
Resilencia
HisterisisResistencia a la abrasión
Resistencia al desgarre
Otras propiedades
Efectos de1 medio a¡nbiente
Elaboración
DEFINICION DE EI{PAQUETADI'RA,S
PROPIEDADES MECAI{ICAS QUE DEBENEII{PAQUETADI,RAS DE CORCHO CAUCHO
TENER I,A,S
Pá9.
89
89
90
92
94
95
96
96
96
97
97
97
98
98
98
99
101-
LO2
x
LIStrA DE trABI,AS
espesor y tolerancia para
de corcho y caucho.
Pá9.
TABI.,A 1.
TABIA 2. Método de evaluación por peso.
TABLA 3. Método de evaluación por aspecto.
TABLA 4. Cuadro comparativo de métodos
TABI,A 5. Medidas utilizadas para Ia
con diferentes materiales
empaquetadura.
Rangos de
materiales 9
30
31
32
TABI,A 6.
precarga
no metálj-cos para
de extremos para
46
78Constantes de condiciones
columnas de Euler.
xt_
FIGURA 1..
FIGI'RA 2.
FIGURA 3.
FIGI'RA 4.
LISTA DE FIq'RAS
Accionamiento deI sistema manual.
Accionamiento del sistema neumático
Flujo de señales para elementos neumático
Descripción de los elementos de1 sistemaneumático.
Pá9.
l_3
15
16
L7
22
23
35
37
38
4L
48
58
59
62
63
FIGURA 5. Accionamiento del sistema hidráulico.
FIGITRA 6. Flujo de seña1es para eLementos hidráulico
FIGURA 7. Bosguejo del penetrador
FIGURA 8. Bosguejo porta-penetrador
FIGITRA 9. Bosquejo brazo accionador
FIGITRA l-0. Bosguejo l rnque
FIGURA LL. Diagrama de cuerpo libre de1 cilindro
FIGIIRA 12. Esfuerzos en la placa soporte
FIGITRA 13. Diagrama de viga empotrada
FfGURA 14. Diagrama de momentos máximos
FIGURA l-5. Diagrama dé momentos por partes
xal-
FIGURA 16.
FIGI'RA 17.
FIGI'RA 1-8.
FIGURA 1-9.
FIGURA 20.
FIGURA 21.
FIGURA 22.
Diagrama de reacciones y momento máximo
Sección de la placa porta-ciLindro
Diagrama de viga empotrada con catgacentrada.
Diagrama de reacciones y momento máximo
Sección de l-a placa soporte del yunque
Forma de pandeo mediante la cargacilindrica en una barra
Sistema de mando
Pá9.
66
68
7L
72
73
77
85
xr-11
LISTA DE A}IE'(OS
AI'IEXO A. Clasificación estándar para sistemas deempaquetaduras no metálicas (A,STlf FL04-88)
AIi¡EXO B. Método estandarizado para resistencia de losfluidos de materiales para empaquetaduras.(¡rsru F146-84)
AI{EXO C. Método estandarizado de ensayo paraflexibilidad de materiales no metálicos paraempaques (ASTI{ EL47-e7l .
AI{EXO D. Clasificación estandarizada de productos de cauchoaplicados dentro de automóvj-les (ASIUD2000-70).
AI{EXO E. Método estandarj-zado de ensayo de traccj-ón demateriales no metálicos para empaguetaduras(¡\sru F152-87) .
A\IEXO F. Método estandarizado de compresibilidad yrecuperación de materiales para empaquetaduras(ASrU F36-88) .
AIüEXO G. Slmbolos empleados en neumática (DIN 24300).
A\TEXO H. Bosguejo estructura fijaA\IEXO I. Bosquejo placa porta-cilindro
AI{EXO ,J. Bosqrejo placa porta-penetrador.
AI{EXO K. Bosguejo placa soporte de 1runque
xlv
ANEXO L. Bosguejo barra-soporte
ANEXO M. Bosguejo camisa - guia.
AIiIEXO N. Manual SMCI. Cilindros Neumáticos.
AI{EXO O. Tab1a ajuste internacional
AIiIEXO P. Vigas de sección constante con diversas formasde apoyo y distintos géneros de carga.
AI{EXO Q. Tab1as sobre propiedades mecánicas de los aceros.
AI{EXO R. Propiedades de las secciones.
xv
LISTA DE PI,AI{OS
PLANO 01. Ensamble máguina para ensayo decompresibil-idad, recuperación.
PLANO 02. Ensamble máquina para ensayo decompresibilidad, recuperación.
PLANO 03. Placa porta-cilindro.
PLANO 04. Placa porta-penetrador.
PLANO 05. Placa soporte del yungue.
PIANO 06. Barra soporte.
PLANO 07. Camisa guía - yungue.
PIANO 08. Porta-penetrador.
PIANO 09. Brazo de accj-onamiento y tuerca.
PLANO 1-0. Tapa - Penetrador.
PLANO 11. Protección lateraI.
PIANO 1-2. Protección posterj-or.
PIANO 1-3. Tapa frontal.PIANO 1-4. Tapa lateral derecha.
PLANO 15. Tapa lateral izquierda.
PLANO 16. Soporte tapa }ateral izguierda.
xvr-
RESTIMEN
Por medio del diseño de la máguina de compresibilidad y
recuperación se intenta lograr que ]as diferentes
empaquetaduras del corcho caucho cumplan su perlodo de vida
útiI, en un lapso de tiempo preestablecido; en otras
palabras que las mj-smas tengan el mismo efecto de
sellabilidad, impermeabilidad o recuperación en su
aplicación en los diferentes elementos de los principales
sistemas, tales como lubricación' combustible, enfriamiento
del motor, transmisj-ón, etc.
Se realiza un estudio de los elementos constructivos del
eguipo y de los sistemas de aplicación de Ia carga
principal, a partir de revisión y traducción de Ia Norma
A. S. T.M. F36-88.
Con base a los parámetros designados en la norma,
procedemos a realizar l-a evaLuación de las tres
xv].1
alternativas para el accionamiento del sistema (Manual,
neumátlco, hidráulico ) .
Una vez efectuada Ia evaluación, se selecciona el sistema
neumático como Ia mejor alternativa, por brindar mejor
confiabilidad en las mediciones, ya que en el ensayo se
utilizan 2 variables como son la fuerza y el tiempo' siendo
Ia única forma de brindar seguridad en Ia medición de una
forma automática, en vista gue se utilizan sistemas de
control regulables para manejar dichas variables. Segruridad
industrial para el operario t Yd que no tiene que manejar un
sistema de pesos muertos para poder dar Ia carga principal
que reqpiere eI ensayo.
Se procede a efectuar eI diseño de l-os elementos mecánicos
de Ia máguina de ensayo de compresibilidad, posteriormente
se presenta el sistema de mando neumátj-co que manejara las
dos ( 2 ) variables, gue harán gue la máguina y Ios
resultados arrojados tengan una buena confiabilidad.
xvrr-r-
INTRODUCCION
La manufactura de empaguetaduras requiere un gran grado de
exactitud en 1o gue respeta al control de calidad. Esto se
debe a que ellas desempeñan una gran función dentro del
campo automotriz y el industrial.
Una empaguetadura gue no cumpla con l-as nonnas de controL
especificadas es probable gue salga aI mercado en
condiciones deficientes, generando problemas, como fugas
(aceite, agua y combustible).
La máguina para ensayos de compresibilidad y recuperación
ayudará al fabricante a dar un mayor grado de exactitud en
1o gue concierne a 1os controles de calidad especificadas
en la Normas .LSII{-F-104-88 brindándole a los consumidores
confianza en eI producto adguirido, mejorar y aumentar elrendimiento de1 mismo y reducir los costos de
mantenimi-ento.
2
EI siguiente trabajo consistirá en dj-señar una máguina para
medir las propiedades de compresibilidad y recuperación, el
cual nos alrudara a realizar un control estadistico por lote
de producción este será dado en porcentaje y a su vez será
evaluado segrin eL método estandarizado de compresibilidad y
recuperación de materiales para empaques el cual esta
registrado como Ia norma ASII\Í F36-88 (Sociedad Americana de
Ensayos de Materiales) .
Este proyecto está limitado a Ia realización del diseño más
no a Ia construcción y controles estadlsticos de
empaquetaduras.
1 METODO ESTANDARIZADO DE ENSATO DE
COMPRESIBILIDAD Y RECTJPER.ACION DE
I'ÍATERDLI;ES PARA EMPAOUETN)URAS (1'
Este método de ensayo es regido a través de la Norma ASll{
836 88, eI. cual es eI ensayo más importante de todos los
ensayos gue se le realizan a las empaquetaduras (ver anexo
A, B, C, D, E ).
Es el más importante por que el hecho fisico causado por
una empaquetadura defectuosa en su capacidad de cornpresión
o de recuperación es notoria al momento. A diferencia de
los demás ensayos gue se realizan a diferentes temperaturas
y por largo tiempo
1.1 AICAI{CE
Este método cubre la determinación de compresibilidad y
recuperación en corto tiempo y a temperatura a¡nbiente, para
'Norma ASTM F36-88 (Ver anexo F)
empaquetaduras cortadas .
EI ensayo de compresibilidad, no se ha propuesto para un
tiempo prolongado de aplicación de una fuerza, referido aI
CReeP (Relajamientos) ni para recuperación, esto seria eI
inverso del proceso denominado compresión SET (Compresión
residual). Igualmente se ha propuesto este ensayo para
efectuarlo a temperatura ambiente.
L.2 CC{PONENTES DEL EQUIPO
La máquina para el ensayo de compresibilidad y recuperación
esta formada por los siguientes componentes.
L.2.L Yunque. Es una superficie endurecida y rectificada
de diámetro minimo 3Lr7 mm.
L.2.2 Penetrador. EI penetrador es uno de los elementos
más decisivos y esenciales de Ia máguina de ensayo de
compresibilidad y recuperación. Su diseño viene
especificado de acuerdo aI material a ensayar de acuerdo a
la Tabla l- de Ia norma ASTI.{ F-36-88 (Anexo F) .
L.2.3 Dia1. Un reloj comparador de carátu1a con un dial
graduado en Q,025 mm para indicar el espesor de La muestra
durante el ensayo, las lecturas deberán estimarse para los
puntos O,OO2 nm más cercanos.
L.2.4 Precarga. Una carga que incluye el peso del
penetrador, porta-penetrador y brazo accj-onador o los
pesos añadidos para dar un valor especificado con un rango
de más o menos un 1? del peso total de 1a precarga. Esta'
se muestra en la Tabla No.1 de la norma A.S1!I F36-88
(Anexo F) .
L.2.5 Dis¡nsitivo de carga. Un dispositivo capaz
aplicar una carga de una manera lenta y uniforme con
presión de + lE con respecto a Ia carga principal.
La carga principal, será apllcada en Ia parte superior
porta-penetrador y se encuentra referenciada para
distintos material-es de empaguetaduras en la tabla No 1
Ia norma A,ST!4 F 36-88 ( Anexo F ) .
La carga principal será aplicada por alguna de las tres
formas indicadas a continuación:
Arreglo de pesos muertos.
Actuador o ci-lindro neumático.
Actuador o cilindro hidráulico.
de
deI
los
de
La
1a
carga principal será añadida a Ia precarga para formar
carga total del sistema.
L.2.6 Probeta de ensayo. La probeta de ensayo consistirá
en una capa o pliegue de Iámina sencill-a o varios pliegues
o capas superpuestas, suficientes para obtener un espesor
minimo nominal de LrG nm. Para todos los materiales
excepto el caucho, corcho y caucho, y corcho caucho celular
para los cuales el espesor minimo será de 3r2 mm.
Las tolerancias para los espesores se muestran en La Tabla
3 de Ia Norma F104-88 (Ver Anexo A). Las muestras de
ensayo no deberán tener empates o separación dentro del
área mlnima de ensayo.
L.2.6.L Condicionee de la probeta de ensayo. Las probetas
de ensayo deberán estar acondicionadas y especificadas de
acuerdo al tipo de material. Las condiciones del proceso
para varios tipos de materiales y empaquetadura se muestran
en Ia Tabla 1 (Anexo F) a menos gue se especifique Io
contrario.
Si no se dispone medios mecánicos para mantener l-a
humedad relativa entre 50 y 558 se utilizará una bandeja
con una solución saturada de nitrato de magnesio (Mg
NOs ==) 6H2O) al grado de reagente, será colocada en Ia
cámara de pruebas para proveer la humedad requerida. En
todos los casos donde se efectúan pruebas' fuera del área
especificada las muestras serán Sacadas de Ia cámara una
por unar según sea necesario.
L.2.6.2 Terperatura de enaayo. EI ensayo deberá efectuarse
a una temperatura ideal de 21 a 30oC.
1.3 PROCEDIMIENTO DE ENSAYO
Para el procedimiento de ensayo se deberán seguir los
siguientes pasos:
a) Centrar la muestra de ensayo en et yunque y aplicar la
precarga, manteniéndola por un periodo de L5 s9, anotando
eI espesor de Ia muestra bajo estas condiciones-
b) Inmediatamente aplicar Ia carga principal dependiendo
del material. Lenta y uniformemente de manera que Ia carga
total sea alcanzada en un espacio de tiempo de L0 s9'
guiando el- penetrador en su descenso hasta gue la
superficie de Ia muestra quede paratela a la superficie deI
bloque o ! rnque.
c) Mantener la carga total por un perlodo de 60 sg y
registrar el espesor de la muestra, inmediatamente retirar
Ia carqa mayor y después de un periodo de 60 s9, registrar
eI espesor de Ia muestra bajo Ia precarga original. Este
será el espesor recuperado.
1.4 NUMERO DE ENSAYOS
Se realizará un minimo de tres pruebas, con muestras
separadas tomadas del mismo material gue luego se
promediarán los resultados.
1 .5 EXPRESIONES DEL CAICUIO
La compresibilidad y recuperación expresadas en porcentaje,
serán caLculadas de Ia siguiente manera:
Compresibilidad I = t(P - M)/Pl x L00
Recuperación I : I(R - M)/(P - M) I x l-00
Donde:
P : Espesor bajo precarga en mm.
M : Espesor carga Total- mm.
R : Espesor recuperado en nm.
Los datos leidos de los espesores correspondientes a la
precarga, Ia carga total y eI espesor recuperado de Iamuestra asi como también eI porcentaje de compresibilidad y
recuperación se recopilan en un formato.
1.6 RA¡.IGoS DE ESPESORES Y TOLERANCIA PARA I.{ATERI.ALES DE
CORCHO Y CAT'CHO.
EI material a ser usado para la fabricación de
empaquetaduras de corcho caucho de uso automotriz ensayado
de acuerdo a la Norma A,SItf Fl-04-8 (Ver Anexo A) deberá
presentar Los siguientes requisitos:
a) Espesor: EI espesor del material a usar como materia
prima de una empaquetadura debe cumplir con las dimensiones
y tolerancias expuestas en Ia Tabla 1.
TABLA 1. Rangos de espesor y tolerancia para materiales
de corcho y caucho.
Estos rangos de tolerancia son valores limites gue
garantizan eI cumplimiento de las normas de controL.
Urtwgtt¿ Aútúnom¡ d¡ Ocdl¡nt¡sEccloll BIBLIoTECA
ESPESOR DE r'trTESTRA (l&f) TOLERA¡ICI.A PER!{I S IBLE
L + 0 r250,25
2 + o,380r 38
3 + 0r 380r 38
4 + 0,380r 38
2 EI'ALTIACION DE ALTERNATTVAS PARA EL
ACCIOT{Aü{IENTO DEL SISTE}ÍA
Con el propósito de seleccionar un diseño gue logre cumplir
con los objetivos, alcances y requerimientos exigidos por
eI proyecto se describen y evalúan en eI transcurso de esta
sección tres alternatj-vas o Soluciones para Ia parte de1
accionamiento del sistema en to gue concierne a Ia
aplicación de Ia carga PrinciPal.
2.L DESCRIPCION DE ALTERNATTVAS
Las alternativas a analizar son Ias siguientes:
Accionamiento del sistema
Accionamiento del sistema
Accionamiento del sistema
manual
neumático
hidráuIico
Se realizara un estudio detal-Iado de los tres sistemas
haciendo énfasis en La forma de generación de l-a carga de
trabajo, ya gue los demás componentes del eguipo están
l- l-
claramente definidos en el literal 2-2-
2.L.L Accionamiento del eistema manual. Este sistema
consiste en un arreglo de pesos estáticos que conforman la
precarga y Ia carga principal en una base apropiada para
eLlo. Esta base mediante un sistema de palanca' Ia cuál-
transmite Ia carga a Ia parte central del pasador y este a
su vez lo transmite a el penetrador. Este sistema esta
compuesto por:
La base porta - pesos
Brazo de fa palanca
Pasador penetrador
Bloque porta muestra
Comparador de carátula
Estructura
Para más detalle ver Ia Figura 1 donde se observa
claramente como funciona eI sistema de accionamiento manual
y a su vez Ia ubicación de Ia muestra.
La ventaja de este sistema es su bajo costo, pero es
probable que 1as mediciones obtenidas no sean confiables
debido a gue se tienen gue manejar dos variables para eI
desarrollo det proyecto como son la carga total y el-
tiempo.
L2
La carga total es producida por un arreglo de pesos
muertos, los cuales son constantes, pero aI mismo tiempo
esta carga varia de acuerdo a Ia destreza del operario para
posicionar los pesos en su alojamiento, 1o cual proporci-ona
una incertidr¡mbre en Ia l-ectura desarrollada por eI
comparador de carátula, volviendo eI proceso Lento y con un
margen de error alto entre ensayo y ensayo.
Cuando un operario debe manipular l-a carga principal'
también deberá estar pendiente del tiempo de exposición a
l-a que va estar sometida Ia probeta, taL como se indica en
el numeral 2.3, Iiteral c (procedimiento de ensayo,
tiempo) .
13
o
POMIPE{EIMDOR
FIGITRA 1. Accionamiento de1 sistema manual
L4
2.L.2 Accionamiento del siste¡na ner¡mático. En este tipo
de mágu1na eI esfuerzo de compresión es producido por la
presión deI aire comprimido sobre Ia superficie del emboLo
de un cilindro nelaático, en Ia Figura 2, puede observarse
un esquema de este sj-stema, donde eI embolo, Se desLiza
dentro del ciLindro como respuesta a la acción del aire
comprimido sobre su suPerficie.
2.L.2.L Caracterlsticas de los gistenae ner¡náticos. La
tecnologia de la neumática juega un papel importante en Ia
mecánica desde hace mucho tiempo. Entre tanto eS incluida
cada vez más en eI desarrollo de aplicaciones
automatizadas.
En este sentido, Ia neumática es
ejecución de las siguientes funciones:
utilizada para 1a
Ejecución de trabajos mediante actuadores para controlar
máguinas y equipos, en algUnos casos suele Ser necesario
efectuar una concatenación ]ógica y compleja de sensores,
procesadores, elementos de accj,onamiento y actuadores
incluidos en un sistema neumático o parcialmente neumático.
El progreso experimentado en relación con materiales y
métodos de montaje y fabricación ha tenido como
15
ABAITIECIMIENTODEETIERGU
FIGITRA 2. Accionamiento del sistema neumático
t6
consecuencia una mejora de la calidad y diversidad de
elementos neumáticos, contribuyendo asl a una mejor
difusión de la neumática en eI sector de la automatizació.n.
2.L.2.2 Corqronentes del sistsna ner¡¡nático. Un sistema de
control neumático está compuesto de los siguientes grupos
de elementos. Ver Figura 3:
Abastecimiento de energia
Elementos de entrada (sensores)
Elementos de procesamiento (Procesadores)
Órganos de maniobra y de accionamiento (actuadores)
Elementos de transmisión de Ia fuerza de trabajo
(penetrador) .
FIGI'RA
Fuente:
3. Flujo de señales para elementos neumáticos
Festo Didactic. Introducción a latécnica neumática de mando. Figura L/L3.Página 20.
ELEMENTOS DE TRANSMISION DE I,A ET'ERZA DE TRABA'JO
ELE¡4ENTOS DE ACCIONA},ÍIENTO
ELEI4ENTOS DE PROCESAI.{IENTOSEITAIES DEL PROCESADOR
ELEIT{ENTOS DE INTRODUCCIONSEÑATES DE ENTRADA
ABASTECIMIENTO DE ENERGIA
L7
Para descripción de cada uno de ellos ver Figura 4.
FIGURA 4. Descripción de los eLementos del sistema
neumático.
Festo Didactic D - 7300 Eslingen.Neuinática nivel básico TP101. Figura L.Página 21.
Ftrente:
Unidado! de ¡alidaCitindros noumálicost3urrbas grrnlÓrius
h|dicafkros óptic6
Acluadoros
Scñahs do sahda
Elamcrlo. de manlobra
Ssñahs de mando
Elamcnlo3.Lman¡obta
válvrrlas ds via3
P?oclt¡dotliVálwla3 de r'í.rs: Circr¡ilo¡ dopasos seotencialesVáhulas dc PresiónTenporizadot
Ptoca!¡dore¡Señales dcpfocesadof
Unld¡dca dr lntroducclónV¡lvula da vias cofl F¡lsadorVálvula de rodilloOele.;tcr do ProriÍÚdadBarrora da airo
Santor!rSeñales de cnrada
Equipos de abor|lcllnlenloColnJresorAcr¡o¡rladotRugul¡.ror da Pra3ionUnktad de nÉnlen¡miefllo
Ab¡rt3c¡miento d€cn.rgia
F+-M\¡¡
ffi@$úr
o#
18
2.L.2.3 Fr¡ncionamiento del sistema para o¡reración de Ia
máquina de conpresibilidad del corctro cauctro. Después de
regular una presión especificada de trabajo la cual
suministrará Ia carga principal, se procede a alimentar eI
cilindro para que baje el vástago lenta y uniformemente
hasta tocar levemente el porta penetrador, seguidamente el
penetrador comj-enza a comprimir Ia muestra de ensayo y eI
comparador de carátuLa, comienza a deflectarse por medio
def brazo accionador o peso adicional.
Se aplica la fuerza (carga total), en un tiempo
predeterminado para la compresión y Ia recuperación, todo
el proceso es automático, durante todo el proceso se
realizan registros de los espesores hallados tal como se
indica en el numeral 2.3 (procedimiento de ensayo).
2.L.2.4 Ventajas det aire conqrrirnido. EI aire comprj-mido
posee una serie de ventajas que tiene importancia para l-a
maniobras y los mandos, a continuación algunas de estas
caracteristicas :
- CAIITIDAD: En prácticamente cualquier lugar se dispone de
cantidades ilimitadas de aire.
TRA¡ISPORTE: Facilidad de transportar aire a grandes
di-stancias a través de tuberlas.
19
- AL¡'IACEI.IAI*ÍIENTO: Posibilidad de almacenar aire comprimido
en acumuladores, desde los que Se pueda abastecer el
sistema. Además, el- acumulador (botella) puede ser
transportado.
IEMPERAIUR,A: EI aire comprimido es
indiferente a oscilaciones de la temperatura-
es posible obtener un funcionamiento fiable,
condiciones extremas.
prácticamente
De este modo
incluso bajo
lllrrni{¡d A¡thom¡ dc Oail¡nbsE0croil ErBLt0TtcA
SE@TRIDAD: EI aire comprimido no alberga riesgos en
relación con fuego o exPlosión.
LIMPIEZA: EI aire comprimido no l¡bricado, no contamina
eI medio ambiente.
- COMPOSICION: Los elementos de trabajo son de composición
sencilla y, por 1o tanto, su precio es relativamerite bajo.
{EIOCIDAD: El aire comprimido es un medio de trabajo
rápj-do, puesto que permite obtener elevadas velocidades del
movimiento del embolo y los tienpos de conmutación son
cortos.
SOBRECARGA: Las herramientas y los elementos neumáticos
pueden funcionar hasta gge estén totalmente detenidos' por
20
Io que no son sobrecarqados.
2.L.2.5 Des\rentajae del aire conprimido
- ACO¡IDICIONAMIENTO
EI aire comprimido tiene que ser acondicionado, ya que de
1o contrario puede producirse un desgaste precoz de los
elementos neumáticos por efecto de partículas de suciedad y
agua condensada.
- COMPRESTON
EI aire comprimido no permite obtener velocidades
homogéneas y constantes de los émbolos.
. EI'ERZAS
EI aire comprimido es económlco hasta determinados nj-veles
de fuerza. Este limite se ubica entre 20.000 y 30.000
Newton según la carrera y Ia velocidad y suponj-endo eI uso
de Ias presiones comunes gue oscilan entre 6 y 7 bar (600
y 700 kPa).
2T
- AIRE DE ESCAPE
EI escape del aire produce mucho ruido sin embargo, este
problema puede ser resuelto de modo bastante satisfactorio
utilizando materj-a1es que atenúan eI ruido y sj-lenciadores.
2.L.3 Accionamíento de1 Sisterra Hidráu1ico. Las máguinas
gue utilizan este sistema debe su nombre aI hecho de gue eI
esfuerzo es producido por presión de un fluido sobre el
pistón, normal-mente este fluido es aceite, el- cual permite
alcanzar presiones muy altas sin demasiados riesgos de
fugaz, en la Figura 5 se puede observar un esquema de este
sistema.
En las máquinas hidráulicas se puede realizar una
regulación en la carrera, tanto en presión como en
vel-ocidad, en cuanto a Ia presión, esta se ejerce en
cualguier punto a 1o largo de ]a carrera' 1o cuáI aconseja
su empleo para ciertas operaciones de extrusión y
embutición profunda. La circulación de aceite esta
asegurada por una bomba accionada por un motor eléctrico.
En Ia Figura 6 se puede observar. un esquema de esta
22
FIGITRA 5. Accionamiento del sistema hidráulico
23
FIGURA 6. Flujo de señales para elementos hidráulicos.
alternativa, la cuáI esta compuesta por los sigul-entes
elementos:
Motor eLéctrico
Bomba hidráulica
Elementos hidráulicos de mando y regulación
Cilindro hidráuLico.
Penetrador
Bloques
Comparador de carátula
Estructura
2.L.3.L Funcionamiento. La bomba hidráulica es accionada
por un motor eléctrico, la cual produce una presión de
trabajo, gue después es transmitida aI cilindro. A1
desplazar el pistón verticalmente hasta eI punto de
contacto con eI brazo accionado, que se encuentra
24
instalados en la parte superior del porta penetrador esta
acoplado en la parte inferior aI penetrador, eI cual
transmite Ia carga de trabajo a la probeta (muestra de
ensayo). Cuando eI pistón del cilindro este cerca de su
punto máximo, hará contacto con el- btazo accionador
inmediatamente esta comenzará a accionar el comparador de
carátuLa indicando este eI espesor respectivo.
2.L.3.2. Ventajas de1 sistenra hidráulico.
Las presiones de operación son altas.
Se obtiene una mayor eficiencia y confiabilidad.La reacción a los cambios de presión en instantánea.
Facilidad de movimiento.
Permiten obtener fácilmente unos movimientos
regulables y suaves y un reglaje continuo de las
veLoci-dades.
El empleo de presiones elevadas de marcha, permiten
transmitir los esfuerzos elevados con ayuda de órganos
de dimensiones reducidas.
Los circuitos el-ectrohidráuIicos, en Ios cuales elaccionamj-ento de los órganos se efectúa con Ia ayuda
de dispositj-vos eléctricos, situados frecuentemente a
gran distancia y se emplean cada vez más. EIIopermite evitar el empleo de largar tuberías a presión.
25
2.L.3.3 Desr¡entajas del sistema hidráulico.
Perdidas de carga en las tuberias, estrangulares, codos y
en general siempre gue Ia vena liguida cambie bruscamente
de dirección. Estas perdidas de carga disminuyen el-
rendj-miento del- sistema hidráulico y limitan Ia velocidad
admisible del fluido en las tuberias.
Pérdidas debidas a las fugas por los órganos y los
prensa-estopas, q[ue dj-sminuyen las velocidades de
desplazamiento y eI rendimiento del sistema.
Las variaciones de la cantidad de fluido admitido en los
órganos de mando, las cuales son debidas a la varj-ación de
Ia viscosidad en función de la temperatura y su repercusión
sobre Ia importancia relativa de las fugas.
La compresibilidad del fluido, puede ocasionar una
irregularidad de movimientos de1 esfuerzo de corte, y sobre
todo en los cambios bruscos de presión.
Penetración de aire en el circuito hidráulj_co, 1o gue
provoca irregularidad de movimientos.
EI sistema es poco operativo y practico para el manejo a
bajas presiones.
26
En caso de
operacJ-ón es menos
reparaciones rápidas en elpulcra.
sistema de
El sistema de
producida por una
costosa.
generacíón de Iabomba hidrául-ica,
fuerza hidráulica, es
el cual la hace mas
2.2 ETfELTIACION Y SELECCION DE ALTERhIATr\¡AS
Para La elaboración de las alternativas, se han considerado
las caracteristicas de cada una de las formas de aplicación
de Ia fuerza de trabajo en función de los siguientes
criterios:
2.2.L Ciclo de trabajo. Es eI conjunto de etapas gue se
requiere para obtener los diferentes espesores de las
cargas aplicadas sobre Ia probeta de ensayo, esta es
reaLizada teniendo en cuenta las dos variables que rj_gen elproyecto (fuerza y tiempo) El ciclo comienza cuando eloperario acciona eI sistema de mando, se ejecutan los
movimientos propj-os de Ia máguina y finariza en el instantegue los elementos (cilindros, comparador, pasador, etc. )
adquieren nuevamente su posición inicial.
2.2.2 As¡recto econé¡nico.
relevancÍa para el diseño
aspecto económico tiene poca
la máguina, si se tiene en
E]
de
2'l
cuenta que 1o más importante es
la máquina y 1os resultados gue
eI proceso de operación
el1a arrojé.
de
En eI se evalúan elementos
comparación de alternativas de
elementos son:
Elementos de abastecimiento
Elementos de introducción.
Elementos de procesamj-ento.
Elementos de maniobra.
Elementos de trabajo.
Comparador de carátula.
Estructura.
particulares, para dar La
mayor significado. Dichos
de energia.
señales de entrada.
Señales del procesador.
2.2.3 Fabricación e instalación. Aspecto ligado aI anterj-or
item, teniendo presente que en La idea seleccionada
indique una facilidad de construcción de los elementos,
permitiendo el ensamblaje de Ia máquina.
2.2.4 ldanter¡imiento predictirro, prerrentirro y correctir¡o.Se analiza este aspecto en forma general, desde e1 punto de
vista de facilÍdad para cumplir l_os objetivos de
mantenimiento predictivo, preventivo y correcti-vo, además
del costo que esto invol-ucra.
28
2.2.5 Confiabilidad de Ia medición. Este aspecto se
refiere aI registro de lecturas dada por el comparador, eI
cual va estar ligado con las variables gue debe manejar Ia
máquina como 1o son, La Fuerza y EI Tlempo.
2.2.6 Sustitución de conqronentes. Se refiere aI trabajo
de cambios cualguier elemento de la maquinaria, en especial
l-os cilindros, el penetrador, mangueras de presión,
filtros, etc.¡ ante cualquier falla o desgaste, teniendo en
consideración la facilidad y rapidez con q¡ue se ejecute
esta acción.
2.3 COMPAR.ACION DE ALTER}IATIVAS
Para Ia comparación de las alternativas se emplean dos (2)
métodos:
2.3.L l,!étodo de erraluación por peso. Para este método se
le da un valor de l- a 10 para cada caracteristica según laimportancia que este tenga, en función de 1os objetl-vos y
requerimientos de1 proyecto, el valor asumido es eI mismo
para las tres alternatj-vas. (Ver Tabla 2 ) .
2.3.2 lGtodo de erraluación por ae¡ncto. La escaLa
considerada para los siguientes aspectos a evaluar va de 1
a 1-0. La calificación de i- para el menos importante y de
29
1-0 para eI más importante (Ver Tabla 3)
Este método
separado.
realizado para cada alternativa por
Una vez ordenado Ios aspectos y alternativas a evaluar con
su respectiva escala, se multÍplica la calificaciónobtenida por el peso de cada aspecto. Aguella alternativaque resultase con mayor porcentaje total, es considerada
como 1o gue mejor, es decir satisface los requerimientos
exigidos.
En base a las ventajas y desventajas presentadas por cada
alternativa y tomando en consideración los criteriosestablecidos para eI análisis por el cuadro comparativo
(Tabla 4l se l1ego a la conclus j"ón de gue el sistema
neumático, ofrece condiciones gue se ajustan a las
l-imitaciones y exigencias de1 proyector por tal razón eI
diseño se desarrollará en base a esta solución, para 1o
cual se estudiaran las partes o elementos de máguina
gue integren Ia alternativa seleccionada. Con la finalidadde lograr dimensionar, calcular y seleccionar estos
elementos.
lhhrnidtd lut0nom¡ de &ciambstccl0ll ElBLlorEcA
30
TABLA 2. Método de evaluación por peso.
f tp¡,t CIRACTERTSITCAS Ertt¡¡tttCIOt
BM, PESO
AI¡IEANAIf\IA
l_ CICIO DE
TRABA.IO
6
PESO
MUERTO
SISTENÍA
NEIJMA-
TICO
SISTEIIÍA
HIDRAU-
LICO
2
FABRIC¡,CION
E INSTAIJACION
5
3
MANTENIMIENTO
PREDICTIVO
PREVEI.¡TIVO Y
CORRECTIVO
4
CONFIABILTDAD
DE I,A MEDICION
I
5
SUSTITUCION DE
COMPONENTES
3
6 ASPECTO
ECONOMICO
2
3l_
TABLA 3. Método de evaluación por aspecto.
cr¡rgt.l¡¡Mclt l¡Ém|Elll
PESO UUERTO SISTEI.IA
NEI,MATICO
SISTEMA
HIDRAT'LICA
ASPECTO
A
EVAI,UAR
ICI¡O DE TRABAJO5 I 1
FABRICACION E INSTAIACION 6 6
MANTENIM]ENTO PREDICTIVO PREVENTIVO
Y CORRECTIVO
I 6 4
CONFIABII,IDAD DE I,A MEDICION 9 9
4 4 1
ASPECTO ECONOMICO 4 I I
32
TABLA 4. Cuadro comparativo de métodos
Nota: C=AxB
A: Calificación obtenida por Ia evaluación por peso.
B = Calificación obtenida por la alternativa en cada
aspecto.
c = Total de la calificación. según la caracterÍstica.
ct¡tgllnfrrrcr rü!t¡m|!!9r
Dlto En¡o tIl¡nmGtoo
lrtlm, ml¡E¡roo
t I c I I c l D c
CICI,O DE TRABA.TO 6 5 JO 6 I 48 6 7 42
FABRrcAcróN E rNsrArAcroN 5 1 35 5 6 30 6 30
MANTENIMIENTO PREDICTIVO
PREVENTIVO Y CORRECTIVO
4 I 32 4 6 24 I 4 16
CONFIABIIIDAD DE I¿ MEDICION I 2 16 I 9 72 I 9
sustrrucróx DE coMpoNENTEs 3 4 L2 3 4 L2 3 4 t2
ASPECTOS ECONOMICO 2 4 d 8 1A 2 I 16
TOTAT PAR,A CADA ALTERNATIVA E"= 1?? &-202 ¿=188
3 DISEÑO Y SELECCION DE LOS ELE¡IENIOS MECAT{ICOS DE IA
MAOUINA DE ENSAYO Y SISTEI'A DE }ÍA¡IDO
Se analizarán los parárnetros gue definen y establecen Ia
capacidad del eguiPo.
Adicional a esEo se introducen los cáIculos
correspondientes a Ios elementos de la máguina con eL
objeto de lograr el dimensionamiento y selecci-ón.
3.1 PAR,A}IETROS DEL DISEÑO
Los parátnetros de diseño están relacionados directamente
con ta norma .LSTI{ F-36-88. Los cuales se encuentran
relacionados en la Tabla L' literal Cork and rubber
(corcho-caucho) (Anexo F) Ios cuales indican:
Diáqnetro del penetrador L2.8 m.m. (0r504in)
Precarga 4.4 N (1- Ib.f)
Mayor carga o carga principal 351 N(79 ]b.f)
34
Carga total 356 N(80 Ib.f )
3.2 DIMENSIO!{AD{IENTO
Se realizará
ver plano de
(Plano 00, 01)
un análisis de
ensamble para
cada elemento
ubicación de
por separados,
Ios elementos
3.2.L Penetrador. EI penetrador es
más decisivos y esenciales de la
comprensibilidad y recuperación.
especificado de acuerdo al material a
uno de los elementos
máguina de ensayo de
Su diseño viene
ensayar.
Asl de acuerdo a 1a Tabla 1 de
standard de compresibilidad y
de empaquetaduras) literal B.
rubber) . (Anexo F) .
Ia norma A,Sru F36-88 (método
recuperación para materiales
Corcho caucho (Cork and
Dp : 1-2r 8 mm (0,504)
Dp : Diámetro del penetrador
La longitud del penetrador debe ser taI, que permita
acoplar o desacoplar del porta- penetrador fácilmente. (Ver
Figrura 7 ) .
35
EI material del penetrador
mayor carga a soportar una
con la probeta.
teniendo en cuenta la
realizando Ia prueba
se escogfe,
vez se este
<- b L2,8 mm
FIGURA 7. Bosquejo de1 penetrador
Según Ia norma ASTI{ F-36-88 para el corcho- caucho 1a mayor
fuerza es 356(N) 6 80(1b.f) .
Adicional a esto se debe tener en cuenta que el material
utilizado posea buenas característícas mecánj-cas en
especial la dureza, Ia cual permitirá que no se deforme
cuando se aplique Ia carga, para nuestro caso hemos
escogido un acero al carbono AISI/SAE 1045.
Se tiene en cuenta también, los espesores más comunes de
las empaquetaduras como son: 2 r 3, 4 rtwtt.
3.2.2 Porta penetrador. Se llama asl, al elemento que va
a servir de alojamiento al penetrador.
,a{
36
La función principal del porta penetrador es transmitj-r racarga que realj-za el cilindro neumático aI penetrador yeste a su vez a Ia probeta, para gue de esta forma.efectuar
el ensayo de compresibitidad y recuperación del_ corcho-
caucho.
Para diseñar eI porta-penetrador se debe tener en cuenta
l-as siguientes consideraciones:
- Elemento móviI
- Soporte o alojamiento del penetrador
- Elemento que transmite una carga
- Que eI peso
accionador
de este elemento más
o peso adicional, no
el penetrador y ef brazo
sobrepasen la precarga.
Teniendo en
penetrador de
cuenta estas premisasr s€ plantea el porta-
1a siguiente manera(ver Figura g).
Para el porta-penetrador será fabricado en acero ar carbono
AISI/SAE l-045 por cumplir las mismas exigencias que eIpenetrador.
37
d:25.4
lL:97la
I
L. PENETMDORIL
l__F I d:In
FIGIIRA 8. Bosguejo porta-penetrador
38
d: 25.4
¡l
-
_!_| | 6.35 mm
'Trl
FIGURA 9. Bosquejo brazo accionador
39
3.2.3 Brazo accionador. El brazo accionador tiene como
objetivo primordial accionar eI comparador de carátuLa
cuando l-a probeta de corcho-caucho comienza a deformarse,
debido a Ia fuerza ejercida por Ia precarga y Ia carga.
Como es un elemento gue sirve para dar señal aI comparador
de carátula y no esta sometido a esfuerzos mecánicos, se
utilizará como material un acero aI carbono AISI/SAE LO7O.
El bosguejo con su forma y dimensiones se presenta en Ia
Fignrra 9.
3.2.4 Yunque. El yunqn¡e tiene como función principal Iade servir de apoyo a Ia probeta.
EI yunque se dimensiona según las especificaciones de Ia
norma A^SII,{ F36-88 que señala (Anexo F) .
Diámetro minimo: 31r7 mm (1.250 in)
La superficie será endurecida y rectificada.é1 espesor del yungue será estimado de Ia siguiente forma:
Esp. 4 x Espesor de probeta
Esp. 4 x 3
Esp. 12 mm.
Uilu¡rdard Aut:ürom¡ d¡ Ocil¡lt¡sECCrot{ ElBtloTECA
40
El material a util-izar será un
1045, el cual se puede mejorar
temple y revenido (ver Figura L0)
acero aI carbono AISI/ SAE
su dureza a través de un
3.3 CONSIDERACTONES
La precarga es un valor gue esta
A,SI1{ F36-88 donde se indica que esta
N ó l- Ib. f con una tolerancia de +
corcho-caucho (ver Anexo F, Tabla 1) .
designado en la norrna
no puede exceder a 4.4
1 I para eI material
consideración entraremos a
como el penetrador, porta
o peso adicional, fueron bien
Teniendo
analizar,penetrador
supuestos.
en cuenta este
si los elementos
y brazo accionador
3.3.1 Consid€ración
penetrador se obtiene
de peso del
mediante Ia¡renetrador. El peso
siguiente ecuación:
de
P: FxV
P: Peso total en Kg
P: Peso especifico del material a utilizar en Kg/crn3
V= Volumen total en cmt.
(1)
E1
7l .
volumen de1 penetrador es hallado a partir de la Figura
4t
d: 31.7
I,-12 mm
T
FIGURA L0. Bosguejo !¡ungue
42
vp = n/4 x D2 x L
Vp: n/4x!1282 cmx3crn.
Vp = 31 860389 cm3
P:VxP
Pr= 31 860389 cm3 x 0r 00785 Kglcm3
Pr: 0,030304054 Kg - peso del penetrador.
3.3.2 Coneideración de ¡reeo del ¡rorta ¡renetrador. EI peso
del portapenetrador es haLlado a partir de Ia ecuación 7.l-
y del vol-umen de la Figrura 8.
- vp¡p ( nla (D2, x L , fil4 (d2, x Ll
vpp= l\/q(2,542 qú x 9.7 cm)- (n/41L,282 q.l x 1r5 crn) l
Vpp: 47.22043095 cm3.
P2:VxPPz:47 .22043095 crn3 x 0r 00785 Kglcm3
Pz: 0.370680383 Kg - peso de1 porta penetrador.
Nota.- Se ha despreciado el volumen de los agujeros ya que
estos serán reemplazados por tornillos, presentando una
variacj-ón minimar g[u€ es absorbida con Ia to]-erancia.
(2\
43
3.3.3 Coneideración de péso del brazo accionador o peso
adicional. EI peso de1 brazo accionador o peso adiciona]
es hallado a partir de Ia ecuación 7.L y del volumen de la
Figura 9.
Vba: Vba" + \lba,
\Zba"= f n/4 xD2xLl + [AxLxE]
Vba" = fi/A x 2,542cn x 0r 635 cnr.
Vba : 3r2L7592492 cxn'
\Zba, : Lr27 cm x 0r 635 x 3 crn
Vba. : 2,4L935 cm3
Vba = 3,2L7592492 + 2, 4L935
Vba : 5,636942492 cilrt
Ps: V x F
Ps : 5, 636942492 cxnt x O,00785 Kg/<:rrr3
Ps = 0, 044249998 Kg.
3.3.4 Consideración del peso del brazo accionador rÉe el
¡renetrador máe el porta ¡rnetrador y consideración ei ea
necesario una carga adicional.
Pt-Pr*P2*P3
Pt : 0, 030304054 + 0,370680383 + 0,044249998
44
Pt = 0,445234435 Kg.
La carga adicional seria aquella gue sirva de complemento
aI peso del penetrador , porta- penetrador y brazo
accionador para completar La precarga, q[ue para nuestro
caso es de 4.4 N (1- ]b.f) con una tolerancia de + L8.
P=Pt+C.
P= Precarga
P¡: Pes.o totalC": Carga adicional
Sabemos que :
F:mxa FFuerzaN (lb.f)
m: masa Kg
a= gravedad (m/sg2l
Quedando entonces¡
N: Kg x g i g= 9181 m/sg2
Kg= N/g
Reemplazo ecuación (4) en (3) y nos da !
C"=P-Pt
C"=N/g-Kg
C^: 4.4 kg x tnx sg2/9.81 m x sg2 - 0r44s234435 Kg
C. = 31 28748L x 10-3 Kg.
(3)
(4)
45
La carga adicionar q[ue nos resurto esta dentro de
tolerancia, por taI razón no hay necesidad de vorverdimensionar nínguno . de ros erementos gue componen
precarga.
En ra tabla No 5, se reracionan las medidas utilizad.as para
la precarga con diferentes materiales para empaquetadura,
los cuares fueron harrados de ra misma manera que en elcaso descrito anteriormente.
3 .4 SELECCION DE I.A CARGA TOTAL
comd se ha indicado con anterioridad r €rr los parámetros
del diseño la sel-ección de ra carga total es tomada de lanorma A,srl,l F-36-88 (Anexo F) la cual señara que esta debe
ser de 356 N. (80 lb.f) r por la siguiente razón.
Ct=P+Cb
C¡= Carga totalP= Precarga 6 carga inicialCo= Carga principal
C¡:4,4 N (1 lb.f) + 351 N (79 Ib.f) = 355.4 4 N (gO Lb.f)
1a
a
Ia
46
aI
Iro6-
o o cl ctts
¡oq
J
=IIEl
o6t¡Ja-
trEEE8S0c,EB-
EÉ
EE
E$
EE
Eg
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It! o Rgcrct
oG'tñ¡c,o
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É,I^fñ9(o59
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tt).q'o-
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@
$ci
EIrFEHAA
E=EE-=-
g9qEEgof]J
EsEEao¡f, o$¡Fottñ|=ES.866J
EE$_ ü?
RE€EFED
85
E=
EE
EcEEteñ¡F
EP
EB
EE*geEti=ÉP"gqod
EcEEte9E
EE
o-@t\to
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@
ltl
Ici
¡tt..!o)g.o
@t¡)
Ici
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toto
Ici
EooE,
l¡¡zt¡¡A
EeEETo@c,ott!tTr=EEgQoJ
EsEEYoto (f,o!t
EE
EE.-trtrEE;iEEjRPgio30e eEEHE HElcl--
EsEB€EEqo-
ErEEao@GlottáEÉE'ECgooJ
EcEEAo(og,EEñ :l=EE¡EEsooJ
EeEE.ag9Pñ=ÉE¡EC.gooJ
o2g
=ot¡¡(,oÉ,a-
- ¡|. E c' a -
ELI
t_i Ir_ltl
IttlHi/Trillqt /-lfv!e
BHzflH"aggE
úáfi$Éaffidof;gNBEHN
HeÉ.ODHH3fAüHH
gg
";f3
47
Se
en
llama carga principal a
este caso será realizada
Ia efectuada por
por un cilindro
medio mecánico,
neumático.
3.5 DIMENSIO}IA¡'ÍIENTO Y SEI.ECCION DEL CILIIIDRO
NET¡}IATICO.
El cilindro neumático es el elemento productor de trabajo.
En eL presente diseño . es el encargado de suministrar la
fuerza necesaria para eI proceso de compresión de la
empaquetadura.
Para dimensionar las
seleccionar e1 cilindro
necesario establecer eI
ilustra las diferentes
movimiento rectilineo del
partes principales y lograr
neumático de doble efecto, es
diagrama de cuerpo libre donde
fuerzas que intervienen en
vástago (ver Figura 11).
Fa: Fuerza de diseño deI émbolo
Fr: Fuerza de Rozamiento
F F\rerza máxima de compresión.
48
F¡
FIGITRA 11. Diagrama de cuerpo l-ibre del cilindro
49
Realizando sumatoria de Ias fuerzas Verticales encontramos;
EF"= 0
Fn*F-F¿:0
Despejando de 1as anteriores ecuaciones Fa, obtenemos
F¡=Fr+F
F Fuerza máxima necesaria para aplicar Ia carga principal
a l-a muestra de ensayo.
Esta carga principal como se ha indicado en eI numeral 3.4,
l-iterar parámetros del diseño es de:
Er 351 N (79 Ib.f) .
La parte de rozamiento se obtendrá mediante aproximacionesi
entonces se estima en un 108 eI rozamiento de Ia fuerza
real máxima.
F"= 10tF
F.: Fuerza de rozamiento
F Fuerza máxima de compresión
Reemplazando se obtiene:
F,= 0r1 x 351-N
F': 35rl- N ( 7,9 1bs F)
Urlnnidll Autónom¡ rle Occil¡ntl
SE0Gr0fl BlBtlOTtC
50
Este dato 1o reempLazo en la siguiente ecuación:
Fa:Fr*F
F¿= 35¡1 N + 351 N
Fa: 386.1 N (86.9 lb.f)
con al fuerza deI diseñó halrada, se procede a calcurar lapresión de diseño del embolo y er diámetro de este , de lasiguiente forma:
P¿= FclA
P¡= Pnon / f .e
Donde:
Pnom= Presión nominal o presión del compresor
P¿:Presión de diseño de embolo
F.s: Factor de seguridad
A: Area de trabajo de1 embol_o , viene dada por:
É n Dz/A
Donde:
D : Diámetro del embolo.
5l_
Para nuestro diseño supondremos qrue el_ compresor nos
suministra aire a una presión de L50 psi, adicional a esto
tomaremos un factor de seguridad igual a 1.5, el cual
invoLucra las perdidas gue existen desde el compresor hasta
la máquina.
Los anterj-ores datos se j-nvolucran dentro de La sigruiente
ecuación para hal-lar la presión de diseño.
P¿: Pnom/E.s; 1-50 Psi/1-,5= 100 Psi.
con este dato, procedemos a reemplazarlo en la siguiente
ecuaci-ón:
Pa: Fa / A; A= Fa / po¡ rc/ 4 D2 = Ea /p¿ i D2= 4 T¿/rE pa;
: ,J AFo/npo
Sustituyendo los valores respectivos, se obtiene:
D : {[4 (86, 9/ n(loo)]D : l-,051- in1 in : 25.4 mm
Por tanto:
D- 1,051 in : 25.4 m,/ 1 in =
52
D: 26.71-7 mm
obtenidos los valores del diámetro del ernbolo, presión de
diseño, se entrará a estimar la longitud de la carrera de
trabajo para poder seleccionar el cilindro neumático los
cuales se encuentran estandarizados.
La longitud de carrera estimada será:
La longitud correspondiente a lo que recorre elpenetrador en la muestra = 4 mm (máximo)
La holgura entre la muestra y el penetrador 36.2 mm
La holgura entre el brazo accionador y 1a parte inferi-ordel vástago del cilindro: 36.5 mm.
Luego:
L": 36 .2+36.5+4
L": 7 6.7
Del Anexo N se escoge el cilindro con un diámetro de embolo
de L h que corresponde a 38,L rnm, logrando de esta manera
aproximar por arriba et diámetro del embolo calculado.
53
se ha seleccionado er cilindro deI manuar de sMc (series
NCA l-) de1 cual se han extraido las dlmensiones mas
importantes, cuya referencia es : NCA1F(MFl)
3.5.1 Datos y dimensiones principales del cilindro.
Máxima presión de operación: 250 psi.
Minima presión de operación: I psi.
Temperatura del fluido y ambiente : 5-60 oC
Velocidad de pistón= 2-20 pulgadas /segundos
Diámetro interno: Lh "(38.1 mm )
: Diámetro de1 Vástago: 5/9" ( 15r875 mm)
Rosca deI vástago: 1/LG - 20 hilos x pulgada
Carrera del cilindro : 3r'(76.2 mm)
Altura del cilindro: 7. L/8" (18L mm)
Espesor del flanche,: 3/Br, (91 525 mm)
Largo de1 flanche: 3 3/B (85.?2 run)
Ancho del flanche i 2,t (50.8 mm)
Altura de la base del flanche a al punta del vástago
(zona Roscada): 1 3/9" ( 34.92 mm)
Diámetro de la guia del cilindro : 1 L/g (29.575 mm)
3-5-2 cárcmlo de ra presión dentro de la cá¡mra der
cilindro que acciona el émbolo. Debido a gue el diámetrode embolo der cilindro seleccionado es mayor gue eldiárnetro calculado por diseño (sección 3.5) r s€ debe
54
recalcular la presión dentro de la cámara del cilindro gue
acclona al embolo, para verificación y posterior escogencia
del manómetro.
Esta se obtiene a partir de La siguiente ecuación:
Pr= F/A
P= Presión máxima de regulación en Psi
F Carga principal en lb.fA: Area del nuevo di-ámetro
Efectuando:
Pi: F/A , 79 Ib.f / n/A(l-r5 crn2)'- Pr: 44r'704 Psi
Pl- : 45 Psi.: presión máxima de regulación del sistema.
3.5.3 Obsenración. Se han efectuado los anteriores
cáIcu1os, para la escogencia del cilindro q¡ue pueda
realizar todos los ensayos indicados en Ia norma A,STtf F 36-
88 (Anexo F) y se ha encontrado que eL diámetro del
cilindro seria de 2 pulgadas y la presión máxima de trabajodentro de este será de 79 PSI.
3.6 DIIIENSIONES DE IA ESTRUCN'RA
deLa estructura fijalos componentes que
de la máguina, es la encargada
j-ntegraran la máguina.
aloj ar
55
Adicional a esto sirve para dar rigidez a los elementos
acoplados y a su vez para conservar una perfecta alineación
entre eI cilindro y e1 porta penetrador durante eI ciclodel ensayo.
Para eI dimensionamiento de la estructura se plantearán y
anaLizarán l-os diferentes tensiones y las posibles
deformaciones que se pueden desarrollar cuando se efectúa
eI ensayo.
Para eI dimensionamiento de la estructura se asumen estas,
en base a Los siguientes parámetros:
Carrera de trabajo
Espesor de la probeta
Espesor del 1rungue
Altura deI porta penetrador , penetrador y brazo
accionador.
Espesor de la placa porta cilindroEspesor de la placa soporte del porta penetrar
Espesor de la placa soporte de1 !rungue
A continuación se puede observar eI Anexo H,I,JrKrLrMrN.
Bosquejo inicial de la estructura fija y despiece de ramaquina del corcho caucho Ias medidas aqui señaradas son
56
todas asumidas r és decir pueden variar una vez se efectúan
los diferentes cáIculos) .
3.7 DESCRIPCION DE CAD,,A, CCMPONENIE DE IA I'|AOUINA
3.7.L Placa porta cilindro. (Anexo I) . La placa porta
cil-indro tiene entre sus funciones La de alojar el cilindroneumático.
DeI Anexo N, se ha seleccionado eI cilindro SMC (series
NCAL- Ref NCAI-F (MFL ) ) , para efectuar las fuerzas de
comprensión de Ia probeta.
Las medj-das necesarias para eI diseño de la placa son:
Diámetro de Ia guía del cilindro : L L/e (28.575 mm)
Distancia de los agujeros entre centros sobre su ancho
(R) : L.43" (36,32 nm) .
Distancias de Ios agujeros entre centros sobre su
largo (TF) z 2 3/4 " (69,85 mrn)
Diámetro de 1os agujeros de sujeción del flanche (4
EB) : 5/L6 (7,9375 mm) .
Teniendo en cuenta las anteriores medidas se planteo eI
diseño asi:
57
Agujero gula del cilj-ndro : 28.575 + 0.033, está medidas
se toma teniendo en cuenta que:
La guia del cilindro se considera como eje único, con un
ajuste de deslizamiento H8. (ver tabla ajuste internacional
I. S.A Anexo O) .
Adicional a esto se efectúan 4 .perforaciones a las
distancias indicadas por los parámetros del cilindroanteriormente señalados.
Las perforaciones real-izadas serán de
hilos x pulgadas. La otra función de
alojar las barras soporte (cantidad 4).
0
Ia
5/L6 rosca NC-18
placa será la de
3.7.1.1 Eefuerzoa en la placa so¡rorte. Para eI calculo de
esfuerzo se considera la placa soporte como una viga
empotrada por ambos extremosr corr cargas aisladas iguales y
dispuestas simétricamente .
El cálculo de esfuerzo se obtendrá a través de Ia ecuación:
r = l+/r
58
¡lalal
tat¡aa
Y:
a. Forma real de la estructura
b. Disposición de apoyos y cargas. Diagrama
FIGITRA 12. Esfuerzos en la placa soporte
de momento
59
Donde:
t : esfuerzo de Ia placa bajo Ia acción de 1as cargas.
M : Momento máxi-rno.
Y : Distancia del centro de la placa a la superficie.
I = Momento de inercia de Ia sección transversal.
RbRa
lfrhnid¡d Aut0oom¡ rls Onii.rbsEcc|ofi 8t8UoTtcA
Mb
-c-
FIGITRA 13. Diagrama de vlga empotrada
F\¡ente : Gustavo GiIi. AcademiaManual del Ingeniero.Página 801.
Hutte de Berlin.Tabla l-3. Figura 39.
60
3.7.1.1.1 Cálcr¡lo del momento máximo. La unidad de fuerza
se deduce por la segunda Ley de Newtón.
F
F
M
L
T
tq,L / T2 : kg
Carga principal
Masa ( kg )
Longitud ( m )
Tiempo ( sg' )
ef( lbf ))
m/(N
F=ma
a = Aceleración ( 9.80 m/sg2 )
m = E/a
F (N) : 351
m (kg(Ib) ) :35.8163 ( 78.9363
La masa halIada, corresponde a la carga ( P ) gue va a
estar sometida la placa cuando se este realizando el ensayo
y es dada en Ib.
EI empotramiento es tomado desde eI borde interno de los
agujeros donde se van a instalar las barras soporte y esta
distancia Ia llamamos ( l, ) esta es una medida asumida y es
dada en milimetros, adicional a esto debemos asumir también
un espesor ( n ) para Ia placa gue es Ia que va a soportar
Ia carga y es dada en milimetros.
6L
P : 35.81-63 kg (78.9363 lb)
L=113mm
E:l-3mm
- FACTOR DE SEq'RIDAD
n=R¡/P
El factor de seguridad usado para nuestro caso será de 4 ya
q¡le no hay dudas acerca de las cargtas, configuración
geométrica y material a utilizar.
Pu=n*P¡4*35.8163iPu : L43.26k9 (315.84 lb) .
Ahora se hallarán las reacciones y los momentos en los
empotramientos.
Por simetria: R.:R5
EF"= 2O - 2P : 0: R." :R¡:P
Dt' : - ¡G - cp -(L-c)P + RbL + l{u = 0
Mu-I.["- Cp- Lp+Cp+ Lp= Q
I{. : Mu
62
Diagrama de mqnentos máximos
t{"L + PL2 / 2 - P(1-C)2 /Z - P"'. /2 = O
l'[" : P/2L ( (L-c)z +c2 - L2l
I{a : P/2L (L2 - 2L. + c2 + c2 - L2l
IG - 2P/2L (C2 - L")
lG : P" /L (c-1,)
-P" /L (L-C) -lL.
FIGURA 14. Diagrama de momentos máximos
63
\*
ruuLc))
rc/uLC)
Fci
FIGURA 15. Diagrama de momentos por partes
64
P"/L 1r,-c)
0<x<C
+c-l\*
rc/ rg-c)
M* + P./ L (L-c)-P* = 0
I4*= P* - P" / L (L-C) = -P./L (1,-C)
l{*= P"2./L
c
65
*L<x<L/2
¡{* + P",/L (L-C) - p* * p (X-C¡ =g
I{x:P"-P./L(I,-C)
I{* : P.' / L cte.
t__IP
r-
\*
rc/4LC)
66
BA
M
FIGURA 16. Diagrama de reaccionesE\rente. Ibid.
-PC/L(L-C)
y momento máximo
67
0<x<C
![* = P (X-C+C2 /L) -O
X : C (L-C/L|
l-[":M¡:-PC/L(t-C)
IúL : Mu: - L43 .26 (13 | /LL3 (11-3-13 )
M" : Mu - - 0.1-648 Kg mm.
M*: PC2/ L¡L43.26*L32 /LL3
Ifx : 21,4.25 Kg mm.
EI momento máximo se efectúa en el centro de la p1aca.
Mmáx : 21,4.25 Kgrrn
3.7.L.L.2 CáIcr¡Io de Ia sección trans\rersal llqnento de
Inercia. EI cáIculo del momento de inercia se realizará
usando la ecuación:
T : b]n3 /12
I : Momento de inercia
b : Base de la sección
h = Altura de Ia sección
Sección de la placa. ReempLazo los valores en la
ecuación para hal-Lar el- momento de inercia.
r : bh3/!2, 113-28.5 ft33) /L2
I : 1,547 0.54 mma
68
LT-
t3
FIGURA 17. Sección de La placa porta-cilindro
69
Reemplazo l-os valores en ecuación de esfuerzo
:M"/I ; 214.25 x 6.5/L5470.54 :0.090 Kg / twrt2
= Q.090 Kglmm2
Este esfuerzo es demasiado bajo comparado con el esfuerzo
de fluencia deI material A-36 (25,493 Xg/mr(|, Io que
determina que las dimensiones de la praca soporta tares
esfuerzos.
3.7.2.L Placa so¡rorte del ¡rcrta-¡nnetrador. Esta placa
tiene como función la de servir de alojamiento a Ia camisa
guia, la cuáI posiciona el porta-penetrador con eI eje de
referencia gue trae el cilindro neumático.
Esta placa esta unida a las barras soportes (cantidad
medio de un ajuste de deslizamiento y fijadas por medio
prisioneros.
Las dimensiones y caracterlsticas de esta placa están dadas
en er Anexo ,J, donde se puede observar los cuatro agujeros
pasantes de L2.7 mm de diárnetro y un agujero central de
0 3Z + 0.025
+ 0.000
4)
de
lllrrrid¿d Autónom¡ de Occ¡a.ilasEcctor{ 8t8UoTtpA
70
3.7.3 Placa so¡rorte del !¡unque. El objeto de esta placa
es la de soportar y estabilizar Ia estructura y los
diferentes elementos gue conforman la máguina de ensayo.
(Anexo K) .
3.7.3.1 CáIcr¡lo del morento máxinp. La carga principal
corresponde a Ia fuerza total a la que esta sometida Ia
placa cuando se esta realj.zando el ensayo y esta es de 356
N, que eguivale a un peso de 36.32 kg ( 80 lb ).
FACTOR DE SEGURIDAD.
n=R¡/P
EI factor de seguridad usado para nuestro caso será de 4 ya
gue no hay dudas acerca de l-as carltas, configuración
geométrica y material a utilizar.
Pu : n * P ; 4 * 36.32 i
Pu = L45.28k9 ( 290.56 lb )
Una vez se ha realizado eI calculo de la carga máxima
permisible, se hallan las reacciones y los momentos en 1os
empotramientos.
7L
FIGURA 1-8. Diagrama de viga empotrada
centrada.
F\rente lbid. Figrura 37.
con carga
Página 800.
72
P = L45.28 kg ( 290.56
L:113mm
L/2 = 56.5 mm
R. : R¡=l¿P
Q/8)PL
-(r/8)PL
FIGURA 19. Diagrama de reacciones y momento
F\¡ente. Ibid.
lb)
-Q/8)PL
máximo.
73
M.:Mu:L/8PIMmáx : L/8 PI.
Mmáx : L/8 PI; L/8 (113)
Mmáx = 2052.08 Kg mm
(L45.281 Kg)
3.7 .3. 1 . 1 Cálct¡Io de Ia sección
inercia. EI cáIcu1o del momento
usando l-a ecuación
Sección de la placa so¡rorte del ]¡unque
LT-
I3
transrrereal. llsnento de
de inercia se realizará
r : b]n3/L2
I : Momento de
b : Base de lah : Altura de
inercia
sección
Ia sección
F $2s--1 !F 6s
FIGURA 20. Sección de la placa soporte del yunque
74
Reemplazo los varores en Ia ecuación para hallar momentos
de inercia.
r : bh3/L2 : (1j.3 - 6,5) (L3rl /tzI : L9498.375 mma
Para hallar el esfuerzo reemplazo los val_ores en lasiguiente ecuación:
o : M"/I
o : 2052.08 x 6.5/L9498.375
o : 0.684 Kg/rwcr2
Este esfuerzo es demasiado bajo, comparado con eI esfuerza
de f luencia del material A-36 (25,493 Xg/twrt2) 1o que
determina que 1as dimensiones de Ia praca soporta talesesfuerzos.
3.7.4 Barras soportes. La función de estas barras es lade sostener Ia placa porta cilindro, Ia placa soporte delporta-penetrador y Ia placa soporte del lrunque, es decirdar Ia rigidez a la estructura de Ia máguina. (Cantidad 4).
La longitud de la barra depende de:
La longitud del porta-penetrador y eI penetrador
75
EI espesor de las placas
Tol-erancia para manipular la probeta de ensayo.
Esta barra se puede apreciar en el Anexo L, si,endo su
longitud de 275mm.
Las barras soporte, soportan una carga especificada,tratándolas como columnas.
una columna es un elemento sometido a compresión, ro
suficientemente delgado con respecto a su longitud para gue
bajo la acción de una carga graduarmente creciente rompa
por la flexión lateral o pandeo ante una carga menor que lanecesaria para romperla por aplastamiento.
En esto se diferencia de un elemento sometido a compresión,
e1 cuáI aunque esté cargado excéntricamente, experimenta
una flexión lateral despreciable.
Aunque no existe un 1ímite perfectamente definido entreeLemento corto y columna, se suel-e considerar gue un
elemento a compresión es una corumna si su rongitud es mas
de diez veces su dimensión transversal menor.
76
Una columna tiende a pandear siempre en La dirección en l-a
que es mas flexible , como l-a resistencia a Ia fLexión
varia con el momento de inercia de Ia sección recta. La
tendencia a pandear tiene lugar, pues respecto del eje
principal de momento de inercia mlnimo de la sección recta.
Forma de pandeo mediante la carga cilindrica en una barra.
Asi, de Ia formula de EULER:
P", : cn2Er/L2
Donde:
P". = Carga máxima o critica aplicada a La barra para que
flexe.
C : Constante de condiciones de extremos para columnas de
Euler (ver tabla 6).
E : modulo de elasticidad
I: Momento polar de inercia para la sección transversal
L = Longitud de la barra. mm.
77
Po:cíEm2
FTGURA 21. Forma de pandeo mediante la carga cirindricaen una barra.
Fuente. Gere Timoshenko. Mecánica demateriales. Figura L1.6. página 597.
78
TABI.A 6. CONSTAI{TES DE CONDTCTO¡IES DE EXTREIOSPARA COLT'M}TAS DE ET'I..ER
* Pa¡a r¡s¡r¡Be sólo co¡ facto¡e¡ de aegrurid:d lilar¡l€s, cn¡a¡do se clo.oceer¿ctauate Ia ca.rga de Ia oolrme.
de lo¡ crtünos
79
De1 Anexo R, propiedades de algunos aceros de al_ta
resistencia se obtiene eI valor del moduro de elasticidad(E) y la resistencia a l_a fluencia ( Sy ) para e1 acero
1045.
E = 29-30 Mpsi =¡ 29x106 - 30 x 106 psiSy : 45 Kpsi =) 45 x L03 psi
FACTOR DE SEGTJRIDAD
la falra de una columna puede ser muy peligrosa, ya qlue no
ocurre manifestación algnrna de pandeo inminente. por estaraz6n tienen que sel-eccionarse factores de seguridad muy
amp1ios.DebeneScogerseva1oresenetinterva1ode2<n<8 si las dudas acerca del material, configuracióngeométrica y cargas no son muy grandes.
Para definir un factor de seguridad en una columna se
utilizará Ia siguiente formula.
n=Pcr/p
Pcr = carga máxima o critica para gue Ia barra se flexe. kg
(1b) .
lh¡rrfs¡drd Autónoma rte Occii¡¡¡ttsEcctoN 8|8U0TECA
P = Carga real de una barra. kq (lb)
80
La
CS
P=PTlNIc
PT : Carga total a la que van a estar sometidas las barras.
Ks (1b) .
l.lb = Nrimero de barras que van a soportar 1a carga (u) .
fuerza total a la gue van a estar sometidas las barras
de 351- N (78.93 tb) .
La carga total es hallada a partir de La segunda Ley de
Newton y nos da 35.8Lk9 (78.961b), está carga es
reemplazada en la ecuación de carga real de una barra y
teniendo en cuenta que van a ser cuatro las barras que
darán rigidez a l-a estructura, entonces:
P kg(]b) = 8.954081k9 (19.7401Ib)
Este vaLor es reemplazado en la formula de factor de
seguridad para hallar asi l-a carga máxima o critica para
que La barra se frexe, tomando un factor de seguridad de g,
entonces:
Pcr : 7L.6326k9 (1-57.92Ib1 .
La carga critica es reemplazada en la formula de Euler,tomando un valor c de 1.2 y asi poder hal-Lar el momento de
8l_
r_nercr_a para
I : 5.2099 x
la sección transversal,
Lo-5 in4
gue va a ser:
EI momento polar
Anexo R es:
rp = tcd4 /64
de inercia para una barra maciza segrln eI
De esta
diámetro
CS:
ecuación se
mlnimo para
despeja eI
soportar ladiámetro y nos da gue eI
carga máxima de 7L.632k9
d : 0.1804 in (4.5845 mm )
Si se quisiera realizar todos los ensayos en Ia máguina se
debería cambiar el diámetro de la barra por 6.1- rrm, valor
gue fue hallado de 1a misma forma gue el diámetro inicialde 4.58 mm.
3.7.5 Camisa Gr¡ía. La función de Ia camisa gula es la de
servir de alineamiento entre el parte penetrador y el
cilindro neumático cuando se ejecuta Ia fuerza sobre Iaprobeta
La camisa gula tendrá una holgura que permJ-ta deslizar eI
porta penetrador sin producirle a este un rozamiento
significativo cuando se efectrla la fuerza de compresión.
82
Para su dimensionamiento ver Anexo M.
una vez se ha podido verificar los espesores los diámetrossupuestos para.el diseño que son correctos, se efectúan losplanos finales con 1os cuares se puede empezar a fabricarl_amaquina teniendo en cuenta que se pueden reaLizar mejorasen los bosguejos iniciales, tratando de no herrar el diseño(Ver planos finales) .
3.8. MANDO NET¡bATrCO
3.8.1 slmbolog y nornas en la neu¡¡ática. para desarrollarsistemas neumáticos es necesario recurrir a simborosuniformes que presentan elementos y esq[uemas de
distribución. Los simbol-os deben informar sobre l_as
siguientes propiedades :
Tipo de accionamiento
Cantidad de conexiones y denomínación
conexiones.
Cantidad de posiciones
Funcionamiento
Representación simplificada del flujo.
de dichas
La ejecución técnica del elemento no se refreja en elsimbolo abstracto.
83
Los simbolos aplicados en Ia neumátj-ca corresponden a Ia
norma industrial DIN 24300 "slmbolos de sistemas y eguipos
de Ia técnica del fluj-do". (Anexo G) .
3.8.2 Sietsna de nrando (Ver Figura 221 .
Explicación. Si aI poner en marcha eI vástago no se
encuentra en su posición normal, deberá efectuarse primero
una operación de ajuste accionando manualmente la válvula
de impulsos de 5/2 vias (mando manual auxillar).
En posición normal, todas las váIvulas están inactivas, la
cámara del- Iado del vástago esta bajo presión y el vástago
esta retraido.
Oprimiendo el pulsador, la váIvu1a L,2 abre el paso y La
váIvula 1, L recibe una señal en la entrada 14 (Zl .
La válvula 1.1 conmuta y da la señal a la váIvula
selectora de escape rápido 1.01-, que entrega el- aire a Ia
cámara de1 embolo del actuador 1.0, la presión recibida
hace que eI vástago avance. EI aire desalojado de1 actuador
L.0 es recibido por la válvula de estrangulación L.02 la
cual- hace gue Ia velocidad del actuador sea uniforme y
constante, eI aire desalojado sale por la válvula 1.1. El
estado de Ia váIvula 1.1 (Válvula de impulsos) se mantj-ene
inalterado aunque se suelte eI pulsador L.2. Una vez que
84
eI cilindro alcanza el porta penetrador, se interrumpe el-
movimiento y empieza a aumentar la presión en ra cámara del
lado deL émboLo. A1 aumentar 1a presión, aumenta ra fuerza
de la operación de compresi-ón de Ia probeta.
La conexión de mando de Ia válvula de secuencia 1.3 esta
conectada a l-a tuberia de baja presión. Si La presión en
e1 cilindro al-canza el valor ajustado en la váLvula de
secuencia, conmuta Ia váLvula de 3/2 vias. Esta señal es
reclbida por eI temporizador l-.5 et cual detiene el aire un
intervalo de 60 sgt una vez liberado este, la válvula LrL
recibe una seña1 en 1a entrada L2 (y). La válvula L,L
conmuta, la cámara del vástago recibe presión y este
retrocede, el aire desalojado escapa rápidamente por Iaválvula selectora con escape rápido L.0L. Durante esta
operación de retroceso, Ia presión baja a un nivel inferioral nivel ajustado en Ia válvuIa de secuencia, con lo gue
esta válvula conmuta a posición normal.
Terminado el ciclo, 1a mágurina queda lista para empezar una
nueva prueba
La presión de conmutación lju"t.¿. en Ia válvu1a de
secuencia tiene que ser menor a la presión de] sistema para
qre la operación de conmutación sea fiabLe.
85
R(3)
PQ)
a(2)
FIGURA 22. Sistema de mando
86
4 CONCI¡'SIONES
En el diseño de un sistema manual_ obtendríamos bajos
costos en su fabricación; pero medicj-ones poco
confiables debido a Ia manera de aplicar la carga.
A pesar de gue con el diseño de un sistema hidráulico se
obtienen presiones de operación altas; también hay que
tener en cuenta gue pueden haber variaciones de cantidad
de fluido en los órganos de mezcla debido a la relaciónviscosidad temperatura la cual podria reflejarse en
fugas.
Se enfoca eI diseño de 1a máquina con eI fin de hacer un
análisis cuantitativo de Ias propiedades más importantes
gue tiene el material corcho caucho, tales como
compresibilidad y recuperación.
Por medio del diseño de La máguina de compresibiridad yrecuperación se intenta lograr gue las diferentesempaguetaduras der corcho - caucho cumplen con un perlodo
87
de vida útil en un lapso de tiempo pre - establecido.
EI sistema de accionamiento neumático no afecta el- medio
ambiente ya gue el aire comprimido es insensible a 1os
cambios de temperatura y no hay peligro de incendio o
explosi-ón.
La máquina diseñada sirve también para realizar ensayos a
materiales diferentes del corcho caucho tales como son
el asbesto, papel húmedo, empaquetaduras sintéticas, es
decir se pueden reaLizar todos los ensayos descritos en
Ia norma A.SII{ F36-88 ( anexo F ) .
EI sistema neumático nos ofrece seg"uridad en Io que
concierne a rangos de operación, brindando una
confiabilidad en las medidas registradas.
88
5 BIBLIOGRAFI.A
AI,IPUDIA, Danilo. Accionamiento hidráulicos.Universidad del Va11e. L.982.
BOruGREU, Marcombo. Aplicaciones a la Neumática.Editores. L.974.
CASILLA, A.L. Cálcu1os de taller.CLAUSER, Hr. Diccionario de Materiales y procesos de
Ingenierla.
ESSLTNGEN. Neumática nivel básico. Tp L01. Festo DidácticKG D-7300.
GfLI. Gustavo. Academia Hutte de Berlin. Manual delingeniero.
RITBBER. Annual Book of ASTtr{ standards. Sección 9.Volumen 09.01 09.02.
SHIGLEY, Joseph Edward. MITCI{ELL, Larry D. Diseño deIngenierla Mecánica. 4" ed. 1.986.
TIMOSHENKO. Gere. Mecánica de Materiales. 1.986.
W. Deppert y K. Stoll. Dispositivos Neumáticos.Introducción y Fundamentos.
89
6 APE¡TDICE
6.1 }'IATERTA PRI}ÍA
EI material del cuá] esta hecho eI corcho caucho es una
composición formada por:
6.1.1 Corctro. El corcho es la corteza externa de1
alcornoque, una clase de roble qtue crece en las regiones
situadas alrededor del mar mediterráneo particularmente en
España, Portugal y Africa.
Diferente a Ia corteza de muchos otros árboles, gue son
fibrosas, la corteza del roble es una estructura celu1ar.
La corteza está constituida por millones de celdi1las
microscópicas, de L4 caras, llenas de aire ocluido (Aire
encerrado), y estrechamente unidas unas con otras.
Por 1o menos un cincuenta por ciento, de cada celdilla es
ai-re.
lllrrnid¡d Autúoom. de Occ¡d.ntrsEcqo¡t S|BU0TECA
90
Et corcho se emplea generalmente en material compuesto,
para 1o cual se tritura, siendo posteriormente moldeado en
bloques, mediante calor y presión. Seqún eI fin a que se
estime puede unj-rse entre si las partículas del corcho o
mediante otros agentes de adhesiónr corr el objeto de
conseguir propiedades adicj-onales deseables. Un alcornoque
no debe ser descortezado hasta gue no alcance
aproximadamente 25 años de edad.
EI producto del primer descortezamiento es demasiado basto,
por l-o gue solo debe emplearse en productos hechos de
corcho molido, eI segundo descortezado realizado 9 o 10
años después, es de mejor calidad pero todavia demasiado
basto.
EI corcho de alta calidad y grano homogéneo necesario en
aplicaciones tales como tapones, flotadores, etc. se tj-ene
en e1 tercer descortezado realizado cerca de 10 años mas
tarde.
6.1.1.1 Propiedadea generaleE. El corcho está constituj-do
en su mayor parte por sustancias simil_ares a Ia celulosa,juntamente con ácidos grasos, materiales cerios, Iiginina,Taninos. El contenido en humedad y cenizas varia desde
unas décimas hasta algunas unidades por cien, según el-
origen y calidad de la mezcla.
9l_
Aunque actualmente se han desarrollado una serie de
productos pIásticos, como substitutivos del corcho, ninguno
de ellos puede igualar las caracteristicas de mecanización
de1 producto natural. Sus principales propiedades fisicasson Compresibilidad, resilencia, resj_stencia - a lapenetración de Ia humedad y'de los tfgr,ridos, facilidad de
absorción de vibraciones, cualidades de fricción, baja
conductividad térmica, estabilidad y ligereza de peso.
Un ctüo de corcho 2,54 crn ha sido comprimido sometiéndolo
compresiones de hasta 980 Kg/Cm2 sin que se rompJ-ese,
tenj-endo lugar a una minima deformación lateral.
En otras palabras se comprime con disminución en sus
dimensiones en forma diferente al caucho, gue se comprime
oblicuamente sometido a compresj-ón. EI aire ocluido en las
células se comprime hasta igualar la presión externa. Alretirar esta elevada presión del bloque de corcho recupera
un 908 d., su altura inicial .sin presentar cambios
apreciables de anchura de longitud.
La estructura celular del corcho 1o hace muy resistente a
la penetración por los liguidos más comunes pudiendo
resistir Ia acción del agua hirviendo durante un tiempo
considerable.
a
v
92
EI coeficiente de fricción del corcho, con casi todas las
superficies conocidas prácticamente, es alto. Tal
caracteristica de fricción se mantiene incluso en presencia
de agua, de aceite y diferentes grasas. Las céIulas l-Lenas
de agua proporcionan aI corcho un gran poder de absorción
de vj-braciones, actuando como un coj in que absorbe
conjuntamente las vibraciones y el ruido. El corcho posee
un coeficiente de conductividad térmica muy bajo, debido a
Ios espacios de aire muerto tan diminutamente divididos que
posee. Tiene tanbién un al-to grado de estabilidad,
incluso bajo condiciones de humedad cambiantes. Por formar
el aire un 508 de su constitución es uno de los só]idos más
ligeros siendo su densidad especifica aproxi-madamente de
0,25.
6.L.2 Aplicacionea. Como se ha dicho anteriormente eI
corcho se emplea en forma de material compuesto. El corcho
molido se transforma en un blogue endurecido y aglomerado
mediante su propio contenido en resj-nas naturales o con
otros adhesivos.
El corcho molido se mezcla con una serie de adhesj-vos para
proporcionarle ciertas propiedades para aplicaciones
especificas entre aguellos figuran proteinas tales como
cola y gelatina, materiales fenolicas, y otras resinas
sintéticas así como los distintos cauchos sintéticos y eI
natural.
93
Los bloques pueden emplearse como tales o
cortados para constituir hojas delgadas. Estos compuestos
de corcho pueden moldearse también en diversas formas.
También se emplea el corcho en estado natural cortándolo en
Ia forma que se desee. En forma de hojas se puede cortar y
estampar fácilmente en formas variadas.
Los campos generales de aplicación son casi infinitos. En
su forma natural se emplea para tapones, flotadores para
industrla pesquera y maritima, empuñaduras de cañas de
pescar y otros muchos utensilios. En forma de material
compuesto es como más se usa.
Formando paneles aisl-antes abarca uno de los mayores
volúmenes de producción. Se obtiene los bloques de las
dimensiones deseadas endurecidos por presión con sus
propias resinas naturales.
Generalmente se emplea como aislante térmico en recinto de
almacenamiento de productos a baja temperatur4r vehiculos
frigorificos, carcaza de congeladores, techos o cr:biertas
aj-slantes y aislamiento de conducciones.
otro extenso campo de apricaciones es la de fabricación de
,Juntas y materÍaIes de fricción en automóviles, aeropranos,
tractores, oleoductos, compresores, discos de embrague y
94
maquinaria de todas clases. En motores, las juntas en cuya
composición entra el corcho se emplea casi universalmente
donde se necesite un cierre hermético frente aI agua o eI
aceite, y en los q¡ue la temperatura no sea excesivamente
elevada.
6.2 EL CAT'CHO NATI'RAL
EI caucho se caracteriza por ser un material plástico o
resiliente, y eI producto natural- se obtiene principalmente
como un látex de l-os cortes realizados en el tronco del
árbol (hevea brasiliensis). EI l-átex consta de pegueñas
particulares de aproximadamente 2500 Anstrons (A) de
diámetro medio de caucho suspendidas en medio acuoso con
aproximadamente 358 de contenido en sólidos. El sistema
contiene también de un 6 a un 88 de constituyentes no
caucho de los cuales algrunos son emulsificantes,
antioxidantes natural-es y proteinas.
La porción caucho de la composición gue se obtiene de Iátex
por coagulación, lavado y secado consta de varias moléculas
polimericas lineales de peso molecuLar medio elevado, se ha
establecido gue eI caucho natural tiene mo}éculas de pesos
moleculares desde 50.000 hasta 3.000.000 con un 608 mayores
al 1.300.000.
95
EI caucho esta formado por unidades CsHe cada uno de l-os
cuaLes contiene un doble enlace, y la estructura gue forma
es Cis PoIi Isopreno. Or-rrrq,r. se ha obtenido un
producto casi idéntico al caucho natural por polimerización
de isopreno no hay indicación de gue el árbol produzca elcaucho a partir de isopreno.
Cuando está mucho tiempo a muy bajas temperaturas, el-
caucho sólido tiene tendencia a cristalizar; también elcaucho crudo no cristaLizado tiene tendencia a cristalizarcuando se somete a estiramiento las balas de caucho
congeladas a cristalizadas han de calentarse para que
puedan ser trabajadas por procedimientos normales.
6.2.L Vulcanización. EI caucho crudo ta1 como se obtiene
del Iátex no puede utilizarse directamente en muchas
aplicaciones comerciales, como consecuencia de su
endurecimiento a bajas temperaturas y su ablandamiento a
temperaturas altas.
Hay que vulcanizarlo para un intervalo de aplicación más
amplio y buenas propiedades físicas. La Vulcanización mas
corriente es Ia efectuada por medio de azufre y acelerantes
de Vulcanización orgánj-cos en presencia de oxido de zJ-nc, a
temperaturas de 100 a ZOOoC en función del" sistema de
cerrado.
96
Además para muchas aplicaciones los vurcanizados de altocontenido en caucho no son Lo bastante tenaces para un buen
servicio. Para mejorar esta situación se utirizan cargas
reforzantes tares como negro de humo finarmente dividido,silice y silicatos, incluyendo 1as arcillas además, otrasmuchas cargas no reforzantes, tales como el b]anco de
España, (carbonato caLcio) y las varitas se emplean para
abaratar u obtener propiedades especiales en los articurosacabados.
6.2.L .L Propiedades.
vul-canizado bl-ando son:
Algunas de las propiedades de
Resistencj-a a 1 tracción. Varía desde LrtAO Xg/Cm2 a
420 Kg/xt2 dependiendo de la composición con alargamiento
de ruptura que varian desde 2OO a L000t.
6.2.L.2 Módu1os. La resi-stencia a diversos porcentajes de
alargamiento puede ser variada en una amplia gama, hasta
lIegar a la resistencia de ruptura, controlando el grado de
Vulcanización y 1os aditivos principalmente las cargas.
6-2-L-3 Dureza. Esta propiedad para er caucho brando
puede variar en un amplio intervalo, según la cantidadplastificante o la cantidad de carga o agente reforzanteempleada en Ia formulación.
97
Utilizando grandes cantidades de azufre para Iavulcanización, se puede obtener un material muy tenaz
conocido como caucho duro.
6.2.L.4 Resilencia. Una de las caracterlsticas más
importantes del caucho natural- es su buena resilencia y en
particular la rápida recuperación de una deformación. Una
esfera de una mezcla de caucho buena, cuando se deja caer
desde una aLtura dada, puede rebotar hasta un 708 de laaltura de caida.
6.2.L.5 Hieterisis. La baja de histérisis o bajo calorproducido por deformación en una mezcla de caucho (por
ejemplo una mezcla de neumáticos en condiciones dinámicas
tales como flexiones repetidas es otra de las buenas
caracteristicas del caucho natural. La mayoría de los
cauchos sintéticos con la excepción cis-poliisoprenosintético y de lcis-polibutadieno, son apreciablemente
inferiores aI caucho natural en este respecto.
6.2.L.6 Reeietencia a la abrasión. Las mezcLas de caucho
reforzadas con negro de humo dan resistencia a ra tracciónmuy buena, y está propiedad ha conducido a su empleo en
muchas aplicaciones donde ésta propiedad es importante.
Durante muchos años ha sido er material para hacer cámaras
neumáticas, aunque ha sido desplazado en los Estados unidos
98
en una gran proporción particul-armente para neumáticos por
varios cauchos sintéticos.
6.2.L.7 Reeistencia al deegarre. EI caucho natural_ yparticurarmente el reforzado da vurcanizados con buena
resistencia el desgarre esta propied.ad es mejor que laobtenida con muchos cauchos sintéticos.
6.2.L.8 Otras propiedades. Se hacen también mezclas de
caucho natural con buena resistencia eléctrica,particularmente a partir de caucho purificado, y q¡ue son
resistentes a Ia absorción de agua. También pueden
formularse mezcl-as de caucho con resistencia a l-os ácidos y
áIcalis diluidos. EI caucho natural, debido a su
naturaleza hi-drocarbonada no es resistente ar hinchamiento
por muchos productos guimicos orgánicos.
La resistenciaparticularmente
hidrocarburo.
retardadores de
resistenci,a a 1a
a ]a ]lama deI caucho naturaL no es
buena, debido a su naturaleza de
Sin embargo, puede ser formulado por
llama para aumentar grandemente su
combustión.
6.2.2 Efectos del ¡¡edio ambiente. Bajo condiciones de
servicio los articulos de caucho naturaL están sometidos a
argunos efectos de deterioro, el caucho ha de ser formulado
99
Er caucho natural se suministra a ros fabricantes en forma
de grandes baras o como látex. Er caucho en balas existeen una serie de grados diferentes, cuyo precio varia de
acuerdo a la caridad. El Iátex se vende con diversos
contenidos en sóIidos, preflriéndose el contenido en artossólidos, a causa de Ios altos costos, der transporte desde
Ia plantación.
6-2-4 A¡rlicacionea. EI caucho natural se emprea para
hacer muchos articulos a causa de su gran característica de
buena resistencia a Ia abrasión y baja histerisis en
mezclas reforzadas, se emplea en mezclas para banda de
rodamiento para neumáticos de camiones pesados y en correas
transportadoras de materiares abrasivos tales como carbón,
rocas trituradas, minerares y escorj-as. En los neumáticos
de gran tamaño se emprea también en mezclas para carcazas
debido a las propiedades de pegajosidad y faciridad de
confección en crudo de poIlmero.
También se emplean en mezclas de carcazas a causa de labaja generacj-ón de caror (baja histerisis), que se requiere
en mezclas para carcazas, bajo condiciones de servj-cios
severas, durante eI empleo para neumático.
Algunas de Ias otras aplicaciones det caucho naturalincluyen teras y calzados impermeabre y aj-sl-amiento de
lhlün|ald Aut6lrcm¡ de OcclamlüsEcctofi StELtoTEcA
r.00
EI caucho naturar se suministra a los fabricantes en forma
de grandes balas o como Iátex. EI caucho en baras existeen una serie de grados diferentes, cuyo precio varia de
acuerdo a la calidad. Er látex se vende con di-versos
contenidos en sóIidos, prefiriéndose er contenido en aLtos
sólidos, a causa de los altos costos, del transporte desde
la plantación.
6.2.4 Aplicacionea. El caucho natural se emplea para
hacer muchos articulos a causa de su gran caracteristica de
buena resistencia a la abrasión y baja histerisis en
mezclas reforzadas, se emplea en mezclas para banda de
rodamiento para neumáticos de camiones pesados y en correas
transportadoras de material-es abrasivos tares como carbón,
rocas trituradas, minerales y escorj-as. En ros neumáticos
de gran tamaño se emplea también en mezclas para cancazas
debido a ras propiedades de pegajosidad y facirldad de
confección en crudo de polímero.
También se emplean en mezclas de carcazas a causa de labaja generación de caror (baja histerisis), ciue se requj-ere
en mezclas para carcazas, bajo condiciones de serviciosseveras, durante el_ empleo para neumático.
Argunas de ras otras apricaciones der caucho naturalincluyen telas y calzados impermeable y aisramiento de
101_
cables, diversos articulos mecánicos, productos tales como
bolsas para agua cariente, artlcuros quirúrgicos, bandas,
montajes para máguinas, bloques, soportes para depósitosgrandes.
6.3 DEFINICION DE EMPAOUETADI'R,AS
una empaquetadura es un materiar, €r cuar puede estarsujeto entre caras y su acción es sellar y se puede usar en
sitios donde se requiera un material duradero, resiliente yeIástico. Es una junta entre dos superficies gue busca
evitar o eriminar alguno de los siguientes fenómenos:
Fuga de fluido.Desgaste entre superficies metáIicas.
Ruido.
Vibraciones.
Las empaquetaduras para automóvires y maquinaria se basa en
las normas de la sociedad Ameri-cana de Ensayos de
Materiales (.?St'tU¡ .
Argunas de estas normas se encuentran en l-os anexos A,
BrCrD, E.
L02
6.4 PRoPTEDADES MECAT{rC¡S QtE DEBEN TENER r.AS
EMpAQttEEN)t RAS DE CORCHO CAITCHO
o capaci-dad de aumentar er espesor cuando es sometido a
pruebas de envejecimiento.
o Mantener er espesor originar más o menos un uno por
ciento (18), después de apricar una carga de referencia.
o capacldad de compresión y de recuperación en su
composición original después de ser sometida a una cargapreestablecida.
o Capacidad de mantener la densidad original.
o Soportar una tracción máxima definida.
o capacidad minima permisibre de escape de fluido(sellabilidad) .
o capacidad de mantener su forma a cierta temperatura y
presión.
AIiIEXO A. CIASIFICACTON ESTAI{DAR PARA SISTEI{AS DE
EI{PAoIIETADITRAS ( ASfl'{ F104-88 )
{fl|, o"''nnation: F 104 - 88
Siandard Classification System forNonmetallic Gasket Materialsl
This stundard is issutd under thc fised dcsignution F 104: the number imnrediatcly follosing thc dtsignation indicates the 1.car oforiginnl adoptitrn or. in thc r'asc of¡crision. thc ycar oftast rcvision. A nurnher in p¡rcnthescs indicatcs the ¡'enr oflast rclppmval. Asupcrscript epsilon lr) inrlic¡tr's an editoriul changc sinct the lmt ¡evision or rcnppmval.
l"ln ¿l¿.rsi/i¡r¡rrrrü hds hec,, approt;ed lor rcc b¡' agencics of the Deparlmuu o.l'Defcnse. Consuh thc DoD Incle-u ol Spri.lications andStawlards Jbr thc sprt'i/ic .reor o/ írr ut, ¡'lticlt has be¿n adoptul by the Dcpurtrrrcnt of Del.rts¿
F 152 Test Methods lor Tension Testing of Nonnretall:,:Gasket lvfaterialsa
F 433 Practice for Evaluating Thermal Conductivitl' :.'Gasket Materialsa
F 607 Test lvlethod for Adhesion of Gasket Materials :.:Metal Surfacesa
3. Significance and Use
3.1 This classification is intended to encourag,e.uniformit.in reporting properties: to provide a common language f,:icommunications between suppliers and consumers; to guic*engineers and designers in the test methods commonl."- use:-for commercially available materials: and to be versati:,:enough to cover nerv nraterials and test methods as they ar:introduced.
3.2 It is based on the principle that nonmetallic gaske:materials should be described. insofar as is possible, in tern:sof specific physical and mechanical characteristics. ancl tha:an infrnite number of such descriptions can be formulaied b1
use of one or more standard statements based on standarctests. Therefotre, users of gasket materials can, by selectingdifferent combinations of statements, specify different com-binations of properties desired in various parts. Suppliers-likervise, can report properties available in their respectivtproducts.
4. B¡sis of Classification4.1 To permit "line call-out" of the descriptions men-
tioned in 3.2, this classification system establishes letter ornumber symbols or both for various performance levels oi
. each property or characteristic (see Table l).4.2 ln specifying or describing gasket materials, each "line
call-out" shall include the number of this system (minus datcsymbol) followed by the letter "F" and six numemls. forexanrple: ASTM F 104 (F12540O). Since each numeral of thccall-out represents'a characteristic (as shorvn in Table l), sirnumerals are always required. The numeral "0" is used whenthe description of any characteristic is not desired. Thenumeral "9" is used rvhen the dcscription of any character-istic (or test related thereto) is specified by some supplemen:to this classification s)'stem. such as notes on engineeringdrarvirrgs.
4.3 'to l'unher specili or describe gasket matcrials. cacl'"line call-out" may- include one or more suflix letter-numert'synrbtrls. as listed in Table 2. for example: ASTtr{ F l0-:(F115400-B2M,tr. Various levels of delinition may be estab-lishcd by incret'r.rg tr dr:cr'¡sinB the r,t¡rnlrei of lctter-numeral s1'nrbols used ir, tii¿ "line call-out."
l. Scope
l.l This classification s¡'steml provides a means for spec-
ñing or describing pertinent properties of commercialónmetallic gasket materials. lr'laterials composed of as-
Irslos, cork. cellulose. nnd other organic or inorganic mate-
d¡ls in combination with various binders or impregnants are
irluded. lvtaterials normally classilied as rubber conrpoundsre not included, since they are covered in Classiflrcation
D2000. Gaskct .coatings ate not covered, since detailsñercof are intended to be given on engineering drawings orh separate specifications.'1.2 Since all of the properties that contribute to gasket
Éformance are not included. use of the classification
$tem as a basis for selecting materials is limited.'1.3 The values stated in SI units are to be regarded as the
tndard. The vah,res given in parentheses are for informa-bn onl¡-.i,1.4 This standard nn.v'ittvolve hazardous ntaterials, oper-tlians, and eEüpment. Tltis stan¿{ard does not purport toüress all ol'the safet¡' proble¡ns associated *'ith its use. It isfu responsibilit¡' of the user oJ' this standard to e.stablishqpropriate safet¡'and hculth practices and detennine theilplicabilit¡' o.f regulator¡- limitatio¡ts prior to use.iil¡'Referenced Documentsj2.l .,|.t?:l/ Stanclarcls:,;D2000 Classification System for Rubber Products inf,; Autonrotive Aoolications2
i. E I I Specificari¡; for Wire-Cloth Sieves for Testing¿*,Purposes3'fif 36 Test N{ethod for Compressibility and Recovery ofii Gasket Materialsa:,F 37 test tvlethods for Sealabilin' of Gasket lvlaterialsaiF38 Test Methods for Creep Retaxalion of a Casket,;: IvlaterialaF 146 Test Merhods for Fluid Resistance of Gasket
, * Materialsa. r 147 Test Method for Flexibilitv of Non-lvfetaltic Gasket.'_ Materialsa. t 148 Test Method lbr Binder Durability olCork Cornpo-. sition Gasket Materials{
\....--¡l]-rs chsincarion is unttcr rhe jurisdicrion of ..\S'tñt Comnriuce F-.1 on'--qlnd is the tlirecr responsibilitl.of Subcommirrr.c F0.1.30 on Clarsilication.ürtnt cdition appror..d Junc l.i. t988..Publishcrl Januury 1989. Originatly¡" rs t l0{ - 68. Lusl nrevious cdition F l0{ - 87.t1¡r¡t a/ 8i¡'ft ot' ..t57',il Stanilar¿ls. Vols 09.1.,l ¿rnd 09.02.f.nnno¡ &','A,i/'..t.sr.t, St amlan! s. vol I 4.lrl.4¡,lr4¡
B(tr,A rl/..|.S?'.tf .S?¿rrrl¿¡¿Lr. Vol (19.(.1].
($lF r ro¡
TABLE I B.!lc Phyrleal and Mcchenlcrl Chrrlct rlrücrBas¡c Slx-Dlglt Nrmber Baslccharact€rrsth
-
Flrst Nuncrul 'tl,,' ol Íftrit'/l/tr¡r 0h. prlndPd tlbrou. or prttlcuht. rllñlorEn ñt m.t rtrl fronr rvñHr thc gc¡kct b írÍLl lhri -ttto"trG tñnwneral of the basb slx{iglt number, a3 toilows:
Socond Numorat
Thlrd Numoral
i
Foüth Numeral
Flfih Numeral
Sixth Numeral
1=0to10*2-5tot5¡'3-'l0to20¡¡l-15to25t
1 =0to15r2-5to20:3=10to25r
I = 101, max2-15t,max3=20t.max¡l = 30 f. max
t = 10t, max2=15¡,max3=20X,ma¡¡l - 30 t, max
0 - not spedfled1 = asbestos2 - cod<3 - cellukrse¿f = luorocarbon polymer5 - lhrlble gr¡phnc7 - nona3b6to!, tolted r! Type f'9=asspodfi€d¡
ClasE ol n7/'/reñal (mothod of mandactúo or oommon trede deshnaüon) shal conhrn to the second nr.rneral ol the ba6lc ah{bnrumber, as follows:
When lircl nurnoral b '1' or '7,' second tüJrneral:0 = not spedfre<t1 = coíipressed shoeter process2 - beate¡ process3 - paper and mllboardI - as epocified^
When frrrf num€tal l!'2,'sacond nuíErd:0 - riot lpscmcd1 - cork coñtpodtbn (Ci.!t i)2 - cod< and ctrltomorb (c|¡s3 2l3 = codr and celuiler rubber (Cbss 3)'9 - ar lpodfiod.
Wh6n tr¡ nume¡al ls'3,'s€cond rumeral:0 - not spedffed
! - untrcrtod ñb€r-tag, cfrhbo€rd. wtcankod frb€r, otc. (Ch!r t)2 - pore|fr trsrtd(Chs! a3 = elastor¡eric tr€aied (Oa!3 3)4 - thormo3otting rudn fertod (Chtl ¡t)I - as ¡pecilled^
Whon frrst num€ral b'4,'second nurnerul:0 = not speciñed1 -shsotPTFE2 - FfIFE of expanded struc'tr¡re3 - PTFE filam€nts, bralded. or vvoven¡[ - PTFE lelts5 = flled PTFEI - a¡ ¡pcdfrcd
Whon t¡lt numeral ls '5,'s€cond fl¡meral:0 - not rpedlledt - lrodrogerEdr3 3he€t2 - lamluted ¡heetI = as ¡p€dfied^
CotrF¡osslbillty cha's,cte¡islbs, d€tofmlried In acordance wlth 9.2, shal conlonn to thé pcroant lndl€tod by th€ third nurner¡l ol ttrb|!lc Cr{lglt ft/mbc|. (Exmplc: ¿l - f 5 to 26 ¡)o-notspedf,ed 5=20to30t
' 7 to t7 t for compressed shecter proocsrfhlakt7€€s rrfctetsc wlnn hnmarccd ln rqsrM ,vo. 3 oll: <totcrrined h accodan6 wlür g.g, 3ha[ contom to tha p€rcent hdcltcd by ürlot¡rlh numaral ol Sr€ baslc rtxdtglt number. (Exünpls: ,f = 15 to 30 t)o-not¡pedfred 5=20to¡t0*
6-25to40:7-30to60¡8-¡t0to60¡9 - as s@lled^
6-30to50r7=¡l0to60t8=50to70t
6 - 60i. max7=80t.mar8 - lü) t, max9 = ¡s spodfied¡
¡f - 15 to 30 t 9 = a! spedfied¡WdgN hrcrcaso when lmme¡sd ln Asru Ato. t O1'.' rhtermlnetl In acsdanco wlth 9.g, !ha[ conlom to tñe p€rcent hdlcated by ütffth numcral ol tho b!!lc Jr{lgNt numbor. (Exrmpl€: ¿l - g0 Í max)
0 - ttot speclfi€d . 5 - ¿10 t. max
Welght ltrcre'Fe when hnfir/ised tn rütfor,' doterinln€d tr accordance wlth 9.3, sha[ confofln to the percent lndcsted by the slxthnumeral of lhe bastc sh-dhit number. Soe lott and b€lory. (Examplo: a - 30 i, mot)
0 - not ¡pedñed S = ¡t0 f,, max
,
6-60t,max7=80i.maxI - 1ü) r. m¡x9 = as spedlledÁ
¡ On englneerlng üawlngs or other supplement to thls ctassillcailon syslem.
([[}l r ro¿
TABLE 2 Supplementary Physical and Mechanlcal Characterlstlcs
!
- Suflix Str!{_ -_.._. Supptementary Characie.i3tlcs
^9,l through 89
000 through D99
Em through E99
H
n hrough Kg
m thrcugh M9
Saartbirily cf'eractetistlc! shall b€ detem¡n€d h accordance with 9.4. Externa! load, Internal pressure, other detalls ol test, am ¡esrittsshall be as sFac¡ñed on englneerlng draw¡ng or other supplemrint to thb class,fcation.crcep rctarcticn characterlstics shafl be determ¡ned ln accordanca with g.5. Lcss ol stress at end of 24 h strall not exc€€d rhe amount
85=30rBB = 40¡87=50t88=60*
Indlcated by tLe numeral ol the B-Eymbo|.Bl=10"82=15?83=20r-84 = 232
(firsi rLneral)E0_ = .¿i -.pécmedE1- = 'i3E2- =':iE3- = ?lE4-=3l-E5-= ¿iEO- = ?-E7-= ?'-
E8- = illE9- - ¿s scÉcif¡ed^
M1 ¿ C.lr; r1g0lM2 - 1.:2¿ 2501M3 - 3.¿r- 300)M4 = i.?.j t0001
89 = as specifiod.The lormer ASTI'I 3tandard F 64, Test Mothod for coroslve rnd Adhesivg Ef.cc{i ol Gasket Msterlals on Metal surlac€s, wasdisconllñued ¡n 1980, Tho ncwly estraUlshed test tor adhosbn h¡3 becornc fest Uet¡o¿ f eOZ. I :
Wetglú.nd thal:'tess change alter lmrcñton ln ASÍM hnt g,!ña[ bc detefrrhcd In accordanco wlth 9.0. :Woight tncrc,-sj shall not sxceed lh-e landard rating number Lyirl¡led by ti,e trst numeral of the two.diglf number oil the E_symbol.Iñickness n:::aso shall not exceod the 3taridafd rat¡ng rirtr¡t r indirxteá by:.\c socorrd nurneral of thel_symbol.
We'Eir frcrease, f Thickness Increas¡:. r. ' ,.
lsecond numerat,E-0 - not sp€citie'JE-l = 0-5El = 0-10E-3 = 0.-15E-4 = 5-20E-5 = 10-25E-6 - t5-35E-7 = 25-¡f5E-8 = 30-60E-9 - aS 3pecif¡át,
Acthesion É¿'e:-?.4si¡ca shell b€ detomlned In accordancs ?¿rtf¡ ?.5. Results srall bo as spedne<t on englneefhg drawhg or othersupplemen: :: :'s cla3Cfication.Themat c.n=E-'tfy clratac,toflstlc! slul be detemlndln úttt?¡& wlth g.Í0. Tho k-factof obtElned ln w(m.K) (Btu.h./h.,fft.cF)-shafl lalf war :a rango3 Indlcatod by lhe numeal ol eK sl.rvJ.
K1 = !,! : 39(0to0.6s) K5 = 0.29 to0.3et?.fr ,o2.63lrC - C.i-
= 0.17 (0.50 to 1.15) K6 - 0.3i ro 0.45 €.t: ro 3.t5iK3 - C.' ¿
= 0.24 ll .00 to 1.65) Kl " 9.13 to 0.53 l? Z, ro ¡.6SiK4 = ?-.8
= 0,31 (1.50 ro 2.i5) K8 = 0.b0 ro 0.60 r?.i: to 1.tS!Kg - as spectl¡ed, '
Tcnslla stlcr,.. t tlctcrlstbs 3hil b. dcteínlnedht mr6*t¿ rrith 9.7. F6utt! h Mpr (pED !ha[ bc no lcs¡ th¡n th6 yah¡c lndcrt€dby lhe nurnaa l:nc M- symbol.
M5 = f0.342(t5r)0,MO - 13.790 (2000,M7 - 20.684 (30001M8 = 27.379 (Vf¿tM9 = as spécifi€rj,
isT
Elndq Du'-a.'7! 'taracterbtics shall be detemineó h aw4x¡¿ ,rith g.g. Tr,
"?e shall bo no evld€nce of dslntegfatlon at coricluslon.of
te3t.Vdume chaV: t ract€risth, wh€n kilmersed ¡n ASTM tlo 1 .j ASTM No. 3 Oil. and ASTM R.fórrnco Fu€l A, shal be dcbrn¡'re<t InrccordancÉ ¡¡r ? 3' Results shall bo a3 3p€cificó on erq¡?rttr?a a'ttltl€ ú ci:-€r gupplernont to thb da$lfbatbn.Flaxibitfi €e'E?stica shall be determlned In tcccrdanca at 't.t. fhú sF¿t b€ ó'ev6encs ol cradrs, ¡'ea¡3, or sepera¡on atconclusk'| t:E'Í-
havg '.1' :haracteristics or properties indicated by the first sixnum"i,...'. of the line call-out, within the limits shown inTabb . znd b,v additional letter-numeral symbols shown inTabiz'-
6. 'f hi,-r.tess Requirements
6.i '.'--'.Lzt mar3rials identified by this classifications.vst':.':. i'.iá¡l conform to the thickness tolerances specifred inTabi,z'-
7. Szt:.i..ingi.': '.'.r.:-i¡ss¡s siall be selected from finished gaskets or
she'j'-'- '.'''..ritable size. whichever is the more practicable. Ifshe,:-.....? rsed. rhe;; shall, where applicabte, bi cut squarelywiti. '.'.: z:^in of rhe stoci<, and thl grain direction shail benot.a '-. '1:i aro,Á. If finished gaskets are used, the dinren-
l'j.].':t. 'znple anc anv variations from method must be
Z ühot chaÉss_..a 3hal b. !3_3pedkqjngglgerlg ót¿nta T othtr supÉramsnt to t]ft dalslfrcaüon..
^ On engirio€rhg drawhg or othet 3up9¡e-- t- r. thls dessillcatbn.
4.4 For convenience, gasket =zz=¿!s are referred to byType according to the principa! l::':s or particulate rein-forcement or other material fro:: 'l'-::h tne gasket is made¡nd by Class according to the m¿:::-1unng method, or thecommon trade designation. T¡'pe :-=bers correspond withüre first numeral, and class íú'?E: correspond with the
lccond numeral of the basic si-rt:¡: .ine call-out, as showntn Table l.
NorE l-While this'cell-t¡pe- fc:== ;::rides ths means for closc$aracterization and specification of ei:: -'.1errY a!':d combinations ofD¡operties for a broad range of t¡¡-'---.lr :t is subject to possible\hpplications. since imposible prcTt-. :.:.':ina::'¡ns can be coded ifhuser is not familiar with available :'-===:al m¿.terials. Table Xl r¡f
!i¡ classif¡cation indicates propenies. :=-'::¡istic:. and test methodsht are normally considered applicai-: '.'- ---:.?, rliz o[ marerial.
5. Physical ¡nd ltlechanical Rer¡É'::-ents5.1 f':^-t.,'r nyrt¡-ri:rl" ir{¡n.iii': - --:.' .!".ifir':!f inn shrll
filb r roa
TABLE 3 Thlckne¡s Toler¡ncos
Type and Class ol Malerlal(Fk3l Turo Numerals.ol Ballc
Six-DQit Number)Thickness Specflled, mm (ln,) Apdcat¡h Tohrance,¡ mm (ln.)
ll and 12 0.41 (0.016) and under
over 0.¡11 (0.016, and under 1,57 (0.062)1.57 (0.0621 and olror
up to 3.18 (0.125)3.18 (0.12s) to 12.70 (0.s(x))
all tHcknesses
under 1.57 (0.062)1.57 (0.062) and over
1.57 (0.0621 and ovsr
O.¿f tO.Of e) arid underowr 0.¿lt (0.016) to 1.57 (0.062)over f.57 (0.062) to 2.39 (0.091)pver 2.39 (0.094)
f.6 (0.062) and und€r
12.7 (0.5) rnd und.r
+0.r3 (+0.005)
-0.0s (-0.002)
r0.13(r0.ü)5)É0.20(10.008)
r0.13 (*0.m5)10.25 (10.010)
*10 i. or t0.25 (t0.010)wlrldrr¡er le the greater
ü0.25 (10.010110.38 (r0.0ls)
i0.38 (É0.0r5)
10.089 1t0.0035)10.13 (t0.005)i0.20 (r0.o8l10.¡11 (i0.016)
r0.05f É0.004)
nlo t
22
23
31, 32, and 33 (also (x)
and 99)r
51
52
^ Tderanes f3tsd are pernbsluo varbtlons appllcaue to a ghrsn lot ol sh€€t3 or go3ket3. Whoro oth€r thlcknols tohfrncc! rt€ nccolsary dt c !o thc g6dnlplicatlon, tolennces applhatfe to Indivlúfll sh€ot or g6sket may be agro€d to hr wdtlng Hnye€n the Frdrasor and fho suppl€r.I Urlees otherwlsc sp€clffed on englneerlng drawkig or other Bupplernent to tHs da$lfrcatlon.
7.2 For qualification purposes, thickness shall be 0.8 mm1.03 in.), except for Type 2, where the qualification thick-ess is to be 1.5 to 6.4 mm (0.06 to 0.25 in.), and Type 5lass l, where the qualifrcation thickness is to be 0.4 mm1.015 in.). When thicknesses other than those shown above:e to be tested, the specification limits shall be agreed to inriting between the purchascr and the supplier.7.3 Suffrcient specimens shall be selected to provide a
únimum of three determinations for each test specified.'he average of the determinations shall be considered as the:sult.
. Conditioning
Q.l P¡ior to all applicable tests, specimens shall be condi-oned as follows:8.1.1 When the first numeral of line callout is "l" (Type I
raterials), specimens shall be conditioned in an oven at 100: 2"C (212 t 3.6'F) for I h and allowed to cool to 2l to 30'C70 to 85'F) in a desiccator containing anhydrous calciumhloride; except when second numeral of line call-out is "3"3lass 3 materials), the specimens shall be conditioned in ánven for 4 h at 100 x,2"C(212 t 3.6'F).8.1.2 When the frrst numeral of line callout is "2" (Type 2
naterials), specimens shall be conditioned at least 46 h in aontrolled-humidity room or in a closed chamber with gentlenechanical circulation of the air at 2l to 30'C (70 to 85'F).nd 50 to 55 % relative humidity.
Norp 2-lf a mechanical mean¡ of maintaining 50 to 55 % rclativerumidity is not available, a tray containing a saturatcd solution ofeagcnt gradc magnesium nitmte, Mg(NO¡).6H¿O, shall bc placcd inhe chamber to providc the required relative humidity.
8.I .3 When the first numeral of line callóut is "3" (Ty¡re 3
calcium chloride as a desiccant. The air in the chamber shall
be circulated by gentle mechanical agitation. Specimens shall
then be transferred immediately to a controlled-humidityroom or closed chamber üth gentle mechanical circulationofthe air and conditioned for at least 20 h at 2l to 30'C (70
to 85'D and 50 to 55 7o relative humidity.8.1.4 When the first numeral of a line callout is "4,'no
conditioning of specimens is necessary.8.1.5 When the first numeral of a line callout is "5,' te$
specimens shall be conditioncd in accordance with 8.1.1
(Type I materials).8.1.6 When the fint numeral of a line callout is "0" or
'9," specimens shall be conditioned as in 8.1.3, unlesotherwise specified in supplements to this classification.
8.2 In all cases where testir¡g is conducted outside the arca
of specified humidity, specimens shall be removed from tha
chambcr one at a time just prior to testing.
9. Test Methods
9.1 Thiclopss:9.1. 1 Measure the specimens with a device actuated bt ¡
dead-weight load. The'device shall be capable of readingi!O.OZ-mm-(0.001-in.) or smaller units, and reaclings shailbtestimated to the nearest 0.002 mm (0.0001 in.). The prt$foot shall be 6.40 + 0.13 mm (0.252 + 0.005 in.) in diamct.cr¡
The anvil shatl have a diameter not less than that of 14
presser foot. The pnessure on the sample shall be as spccifr{in Table 4.
9.1.2 Take the.reading by lowering the presser foot gc{Íuntil it is in co¡itact with the specimen. Take a suflidTnumber of readings, depending on the size of the sprecintc&.
to provide a reliable average value. .- i;'
!
ÍABLE 4 Thlckness Measuremenl Stresses and Forces
lflb r ro+t.
IIABLE 5 Compressiblllty Test ftlethods
¡ype ol Material
oi F¡rsl Numeral
of Six-DigitNumber
Pressure onSamde, kPa
(psi)
Total Force onPfessor Foot, N(oz) (reference)
Proc¿dure.Test
MelhodF36
Pressure. MPa (psi)First Trrc Numerals ol
Slx-Dlgit.Number
t23O and 9¡5
80.3 É 6.9 (r r.s + 1 .0)35 I 6.9 (5.1 r 1.0)55 t 6.9 (8.0 i 1.0).55 ! 6.9 (8.0 t r.0l80.3 r 6.9 (t 1.5 É 1.0)
2.s019.0)r.1r (4.0)1.75 {6.3)r.75 (6.3)2.s0 (9.0)
1l and 12f32l ard'232231. 32, and 3Í!0O and 9951 and 52
34.471 (5000)6.895 (1m0)0.689 (r00)2.7s8 (4q))3.895 (1000)6.89s (1000)
31.471 (5000)
AHFBoG¡A
. Uhless othenrvise specified on engineering drawlrig or other supplement todassilication.
úch is applicable to the material described by the first trvomerals of the basic six-digit nunrber, as given in Table 5.9.3 Fluid Resistance-Test specimens in accorctance withst lvlethods F 146.
9.3.1 Other Types of lllaterials (as indicated by 0 or 9 firstrmeral of basic six-digit number)-Use the same apparatuSd general procedure outlined for T¡'pe 3 materials, unlesshenvise specified in the engineering drawing or otherpplement to this classification.9.4 Sealabilitl'-Test specimens in accordance with Testethods F 37.9.5 Creep Relaxation-Test specimens in accordanceth Test Methods F 38.9.6 Adhesion-Test specimens in accordance rvith Testethod F 607.
¡ unlels otherwlse specilied on €nglnoüing drawhg or other supplern€nt to'lhb dassmcaüon.
9.7 Tensile Strengtlt-Test specimens in accordance withTest Methods F t52.
9.7.1 Other Tvpes of Materials (as indicated by 0 or 9 firstnumeral of basic six-digit number)-Use the same apparatus .
and general procedure outlined for Type 3 materiats, unlessotherwise specified on engineering drawing or other supple.mcnt to this classification.
9.8 Binder Durabilit¡,-Test specimens in accordancewith appropriate procedures in Test Method F 148. :
9.9 Flexibility-Test specimens in accordance with appropriate procedurcs in Test Method F 147.
9.10 Therntal Conductirir_r'-Test specimens in accord-ance with Practice F 433, using a temperature of t00 + 2"C(212 + 3.6"F).
APPENDIX
(Nonmandatory Information)
XI. APPLICABLE TEST TVIETTIODS
Xl.l Table Xl.l indicates properties, characteristics. andst methods that are normally considered applicable to eachlre of material. It is not intended to limit the use oftmeral-symbols as provided in Classification System F 104here experience indicates that the related properties, char-tcristics. or test methods. or all, are applicable.Xl.2 Table Xl.2 is being provided to offer an exptana-
tion of the system of identification of gasket materialspreviously used in Specifications D 1170 which has beensuperseded by Classification System F 104.
Xl.3 Tables X1.3, X1.4, and Xl.5 are also retained inthis appendix to provide a reference for transforming for-mally used P-number identification into tlie present Classifi-cation System F 104.
lflll r ro¿
TABLE Xl.l Typlcal Types of MaterlalsNorE-'X" lndicates that the teEl condillons shown In lirsl column have been used to characterize the type of materlal named In column heading. "Dash' (-l indca|e¡
lhat th€ te3t ñtslhod b dth€r'not áppllcaue" to tho material nam€d or has not been cornrnmly used h cñaractedz¡ng the materlat. -
Type f . Asbestos or Othor ,r* r. "o,-
lVee l Cenyro¡a or Typ" Sm[properaes, characrerisr¡ca, and r^o"g;c Élbeis-
- Type 2' cotk oth€r organic Frbers
Tect Methodi ' Com- Blrtcr Albmtos Cork Cork rnd Csk and th- ,,--rd Treat€d H"nr"g* t",*-.-pressed Additlon Paper and cornposl- ELsie Cettutar treatec liiili euso neou! netd
5000-p3l load (Test Mothod F 36. procedure Al X X X ¡.Ugpsl loaq O63! l'!€!!loq E 36. ftocetture Ff x - x _':::t :::: Esi wiH E !E: ffiEtü! [l400-psi load (fest lt ethod F 96, procedure BI X _
Tensllestrength x x x x x x x x x X fResistanco lo exposur€ ln ASTM No. S Oit:V.olume-change, TO h at 2lZ.F X XWelghl Incrcase, 22 h ¡t 70 to BSoF X X X _Thlckne$ Increase: 22 h af 70 to BsoF X X X _
5hat300"F X xResistarrce to €xposuro yt ¡itU fd A:
Welght Increrse: 22 h rt 70 to ASoF X X X _5hat70to85oF X X
Thickness change: 22 h at 70 to BS"F X X X _shatToto8scF X X
Resislance to €xposure In ASTM No. I Oit:volum€change,7ohat2lzcF X X x -Resistance lo €xposure ln ASTM Fr¡el A:Volume cfiarigo, 22 h at 70 to SSoF X X x _
Reslsianco lo €xpo$¡r6 ln dbülted water:Welght ¡ncrease, 22 h at 70 to BsoF X X X _Thlckncaschango,22hat7oto8s"F X X X _ -i1.SedaUhy X X X X X X X X X X. XCreeprehxation X X X . Xj.Adhasion x X x X x x x x x X ta i:
Blnder Durabillty X -Ehxlblilty X X X - X ,(t!Thermal-conductivttyxxxtxiixXf;i..:
TABLE Xf.2 Sptem of ldentlllcatlon a
Fkst Diglt (pnndpst frbrou¡ or partlcutato materlat)Secorid Dbn (trade dBlgna$on)
Thlrd Olglt (blnder or tleatmont oth€fthan slzl,ng)
Type 2
1. Asbestos or oth3r lrorganlc f¡bors 2. Cork1. Conpressed rsbcato6 3hest L Cok composltlon2. Asbestos beater sheet 2. Cofk and rubber3. Asbestos paper and mlllboa¡rt 3. Cork and c€hjar rubber
(Same lq all threo typ$)0. Nons1. Proiein (glue-glycerln or equlvalent)2. Resln3. Rrrbb€r, Type S, Cla$ A (polysufkb or oqulvalent)4. Rubbsr, Type S, Cla33 SB (acrylonttrte or eqdvalent)5. Rubber. Type S, Class SC (chboprenú or €qutvatent)6. Rubber, Type R (natural. reciaim, sty|ene, or equ¡vslentl(Same lor all three types)0. 01o 5;1.6 to 15;2.f6to25¡3.261o35¡4.361o45t5.461o55I6.56 1o65t7.661o75r8.76to85r9.861o95t
3, Ceüuloso or other organh lbrn0. Tagf. Chipbosrd2, Vulcanlzed ñber3. Callulose fiber4. Fiber rnd liller cornposltlüs
Founh D¡git (compresslbllity Ind€x,Tosl Method F 36, Procedur€ G, totalload-10f[ psll.For identillcatlott pttr0E6,ú only.May nol agrce wilh coflWessiüWin labl€s wherc o/¡l'f,r h/ads arc úFew.
.
Suflix L€tter
i"t
r
i'
¡hrt
'Lt sed to distinguish gradés ol malertel wllHn on€ 4-dbif cabgory whicfi differ sufficiently to lustifysepüate tabular valuos. ll only one grade ol rnaterial b i3ted in the table, tho letter'A'b used.
Example:
I
Letter IndlcatlE a gasket material inctuded in D ti70
tCellulose or other organlc l¡berB
- Rope or chemlcal wood, or bolh
| -- Binder or treatrnent, rubber, Type S, Class SC
| | l.- Compressibil¡ty index ts 26 to gS ¡| | | .-Grade
:..
:
:i:refli? |,I
fil}l r roc
TA9LE Xf.3 Type l-Arbeitos or Other Inorganlc FlbersProperties Propertles after tmma|don In Uqulds
itontiflca-üon No."
Fsmer"G'/Vo.
(lu reler-enca úU)
Comprosrfbi[ty
Tensite 19nL
'#:,$' *A
After Aglng 5 h at tso t zoc1300 + 3.6oF) in ASTM O[ No. 3
Alter Aglng 5 h at 2l to30oC (70 to 85cF) h
ASTM Reference Fuel B
Recov-ery'
mh,:
TotalLoad,
psl
Com-presslUl-
lly, tCompress-
lbllitymax, ¡
Loss inT6n3ilo
Sti€ngth,mar, i
ThlcknessIn-
creaso.;
Wdght Thtcknesslncrease, In-mar, i crEalc. *
PllllAPll5lAPll6lAPltSlBPll62A?1211C?1212C?1212DPr213APl25tA?1252?1252t)P1252EPl253APl281An2624Pl30lAPl302A
',r22-t,r23-'Itrl-1
|1't-2
:::
,122-2,423-l
'o:.t.-t
t423-3
:::lt3t41t1
71o177to177 lo177to17
15 to 2513 to 2330 lo ¡t020 to 3035 lo 5010 to 2020 lo 3030 lo ¡f020 to 3035 lo 5015 lo 3025 to 406tof5
16 to 25
200020002000200016ü)100017(x'2m0500
2(xDro(xt1200f200r0(n1200r0002q)175
0to1315 to 3020 to 5040 to 7020 lo 505to2001o200 to 2(,0lo 5
10 to 2020 to 3510 to 2510 to 250to15
10 to 2510 to 40
0to1510 to 2515 to 3525 to 45
. 15 td35o ib.rs0to150tof5oto 50lo155to205to2051o200tol05to200to30
2030
ü20
50(ntDo5m05(x,0500050005000 .
5m05(n05(n0500050005000500050005000r000r000
40404040303530351540
,3535352030354030
305070807035152025¡10
603040506080
20304050403050405035505045556070
, Thid<ness toleratrcer:
P1t00.nd P1200 Sorles
P1301Pr3o2 A
Thlcknesi
t/¡¡ In. and under
Over rlu In. ánd und6r %. ln.%. In, and ov€t
Upto%h.th lo VzVr.
Tdgrance
+0.005 ¡n.
-0.ü)2in.+0.005 In.t0.008 kr.rl0 tr0.qr5 h.:t0.010 In.
' . Th€ abovs thlc-kno$ tokrnc6 üe permbslble variatlons app0caue
!o a dwn lot of sheets or gaskets. where spedal thickness tol.ranc". are necessüy due toCcellon' the tolerance on the hrtlvldr¡al sh€ot or gasket shalt be agf€€d to h-wrltlng ¡"tt dn tho Ñrdrasor and r,"-.rppl¡"r.
l$[r r roc
fABLE Xt.4 Type 2-Corh¡trEnd Prop€rl¡o3 Propertle3 tller [nñiefrlon or Agin9
Foncl'G'rrro.
(lü,atc¡GtÉa
on,Y)
Comorr!s¡UlilyFblalionT¡¡lsc
Afier Ov€n
A9kr9, 70 h
et r00 i 20c(?r2 r 3.6.F1
Flexibllity
aft*Adm r Afiet^ghoa]'-:: :-4" Ant Aging 70 I
^--- "::- 81 100 t 2'c' d 2t lo 30'c
,rtT*t"'"."r, ütz iielñ T,l.T;o!As.TM ó"". ¡ Rd.rrnc.Ol ¡lo.t Fusl A
ldentil¡catrr,No.,
TrÉe Densily,
Slr€-!ah. fin.mF. :si b/ltl
Jffl*T'''o'"ffi:T'3hh 1áhhBoimng BofirEWater 35 t HCI
?hrlrm r 2.c
(212 I 3.6.F1
In ASTM
Ot No. I
FlexDilty Fleribftty Volunte
F cl(,', F Flctor. F Chütge, ¡Volume vdumo
ChJrgE. ¡ Ciuttge, ¡
Cork Compositbn
24 N ... 'V
520
^, ... fv 5
17 N ... ^'
514
^' ...
^' 5
24N^rtr520ilr',rv517
'V 'v t'' 5
14^rrvrv5
60 i--:65 i:i:75 r:r:80 -:60 : -'-¡
65 -::i75 1:C
80 -:
2111 100 10 to 252113 100 15 to 302112 l(x) 20 to 402111 100 30 to 502214 100 l0 lo 2522tg 100 15 to 302212 100 20 to 40221, 100 30 to 50
Tzrid¡P2117^P2117llP2t t8AP2126AP2127AP2127llP2128A
Cork and Fubber
P2236AP2243AP2245AP2245llP2246AP2254AP2255A
.P225511
P2256 P226sAP2268A
1221-31222-212223
1222-11223-21223-9
1223-41211-3t21 r-5
25 to 4615 to 2525 to 3540 lo 5535 lo 4515 to 2525 to 3540 to 5535 to 4525 to 4540 to 60
400400.00400400400400400¡100
400400
7675757075757575757575
1E16r6181816t61616f618
2:rjliulf:q:!0?:02:0i¿:ú:i5+:n:50
J
65555555555
fE16t61E16f6f6f6t6
-5 to +5 0 to +10 -5 to +5
-5 to +10 -2 to +15 -2 to +10
-5 to +10 -2 to +15 -2 to +10
-15 to +f 5 0 to +25 -5 lo +15
-5 to + 10 -2 to +15 -2 to +10
-2 ro +2O +15 to +50 0 to +15
-2 io +20 +15 lo +50 0 to +15
-f 0 to +5 +15 to +50 0 to +35
-2 to +20 +15 to +50 0 to +15
Cork an<t Celldar Rubber
P2347A-P2357AP2367A
^ Gnúr si¿e may be sp€c{l6d for certaln applhat¡3ris. lf so. the lollowlng rün usually apply: Fine-wlÍ pass a No. 20 sleve ard wll be retaln€d on a No. 40 dewMedium.-ry¡¡¡ p6si Ho. iO a¡erre and will be retiineo on a No. 20 sieve; CoaÉe-r,ilt paós á ltó. S s¡eve and uil bo reta¡ried on a No. 10 sleve. Sleve slzes are as speofiin Tablo I of SÉectticatlon E ll.
a Thh'kness lolerances:P2l(ro serlgr-tlo ¡ or ÉO.O1O In., whtcñever !s the grealer; P22OO s6tles-u^der 1As in.. n0 010 in.; %¡ In. 8nd over, t0.015 in.
_ P2:100 serb3-%. |n. (m¡nlmum thlckness) and cÍer t0.015 In.cN- Nodlsintegration.
75 '.'r075 :575 1t'10
1001001(x)
35 to 5035 lo 5035 lo 50
5f6516516
-20 to -5 -10 to +5 -10 to +5
-10 to +10 +15 to +50 0lo +25
l$llr r ro¿
TABLE X1.5 Type 3-Cellulose or Other Organlc Fibers
Prop€ltlal attor lmmorstm tn lJqutd3 toi¿ f, "t
ZiG30oC (70 to 85.F)
Orlglnat Propériles
f;l'il,i-t:fiii¡É'iÍ.,,il'|¿ae-
*
i'!ij
iirB
f;6.ntificatton$, No.^
ii,{'
Fomel"G'No. (tolrclercnce
onlY)
Compressib¡tity ASTM RelerenceFuel B ASTM Oit No. 3Tensile
Slrengthmin, psi
Dlsli[ed WaterTctalLc¿d.
Fsi
Compress¡tility, Recovery,i, mln, tr
Th¡cknessInc¡ease.max. I
WeightIncreaso,max, t
ThicknessIncreas€.max. ¡
Weighllncrease.
max %
Thid(nessIncrgase,max, i
WeightIncrease,max, B
P30024i, pgloz¡
3t 1'31413261 to 3262315'
3212
:::
,.::"
3233-5A3234-23234-33234-6832213222
:??
::
3212-33243-3
10 to 2520 lo 300tof0Stots
15 to 3025 to 405lo156to16
16 to 2617 lo 2720 to 3040 to 6025 to 4020 to 3530 to 50
-S lo 1515 to 3040 to 6025 to ¡15
40 to 5510 to 2025 to 3551o15
10 to 2025 to 3525 to 3530 to ¡15
30 to 45
.. P32004' P330lA;. Pt}ozc'ii'p33t3g
;' 'P334tAP3311D/J312C
' w42F/33/,2GP33454P33534P33538
" P33S¿¡Pst6lA
- P3362A'" P336:4.
P3413¿
'r . P3¡ll3AP342',tP3123:P3/,l','
:; P341:¿!i,. P34¿133
:. Pi413€r¡'pr4l¿¡.i;, P3t46¿¡
rc001 CCo1000rc0010001C001000100010001000r000100010001000r000r000r0001000r0001000r00010001000r000r00010001000r000
50¡15
70604040505545403520254030¡f0402040405050453555402530
15(x)750
60003000150020004000300035001800r500500
r5002000
80020002000500
r5001000r5001000220025001 f001200800700
30 9090 8040 4020 3050 803s 7b25 6630 7540 5023 6s30 2540 5020 7015 8530 10015 30520
30 3040. 6015 2535 5020' 5520 70
151535208050809055902060
120153025303030507070
r05
51555105
12' 35 52035530 80 30r0 50 to580f0
12 80 1215 50 1515 80 t510 25 fo15 45 15s95551555305
2035520s0520 30 20153002565010650t075030 100 30'
^ Thictíess toleranc€s:
Thickness
Yc. in. and underOvet t/ct in. to %r in.Ove¡ tltc in. to V¡¿ in,Over V¡¿ in.
Tolerance
t0.0035 in.+0.005 In.t0.008 ln.É0.0t6 h.
": The aD'e thicknBs tolerunces.afe peffi¡ssiblo variations appllcable io a given lot of sheets,or gaskets. where special thickness toterances are necessar due tolppl¡catir' ie tolerancs orl the Individual sneet or gaskeisnlil'oe agr€ed to rñ wriun! ¡a*á the purchaser and the 3uppüer.
The Ameilcan society lot fest¡ng atú Meteilats taket no Nitton rcswring the uar¡ctity d any Ftant ilgrrts asserted tn conaectionwith any nút n'Ent¡onad in this starúed. ltserc ol thts *"íiir¿ o" erprassi úvisadíta dae¡nnaun d tho vatfiity d any''uchpatent úghts' and the ilsk ot intilngeñent or sucñ ilcnJ,'iii "rtt "tv
ti"¡i ñr;¿p*ri;w'This Etandad is sub¡ect lo rcubio'r.at any line by the rcsrr,rrsible technbat commine€ and musr & rcvrowed eyety live years andil nol d¡ised' eithat
'eewrcved or withd¡ain' vw¡iontneníiare tnvited aithet lot rcrÁon olt¡¡s sran dad or lü additidrat stanctaftrsancl thotld b addosEed to AstM Heaaquartus. i*i ááii"rtt wrtt rccetva coetui conJie¡aton at , maeritry or the rcsoonsibtat&hnlcal committee' wh¡ch vw ^"y aráái. ¡i y; l",/l;;';;, co,rtnents have not rcceived a tah heailng you shoutd m'e youlvr¿ws known to tha AsrM c¿nm¡ttee on sran¿á¿s, lsiclJca sr., phitartetphn., pA tgtog.
AIiIEXO B. METODO ESTAIiIDARIZADO PARA RESISTENCIA DE LOS
FLUIDOS DE }4ATERIATES PARA EI{PAQI'ETADUTRJ\S
(ASTI4 F146-84) .
fil}| Desisnation: F 146 - 84 (Reapproved 1e8e)€1
Standard Test Methods forFluid Resistance of Gasket Materialsr
Th¡s stondilrd is issued undcr the fired designation F l46i thc numbc¡ immcdiately following the desigoation indicatcs thc year oforiginal adoption or, in the casc of revision, the year of last revision. A numbcr in parenthescs indicates the ycar of last rtapproval. Asu¡rerscript cpsilon (r) indicatcs an editori¡l changc sincc thc last rcvision or rcapproval.
?'hese test nuhotls hare bem approved lor wc by agencies of the De¡nnntnt ol Dcfense. Constik the DoD Indct of Sptitic'ations andStandards lor the s¡ctific ¡'tar of isnre r¡'/rir'[ has hc¿n adttpted h¡' tha Depailn uil o!'D.f.,rrse.
't Norr-Editorial changes wcre made throughout in July t989.
l. Scope
LI These test methods cover the determinatibn of theeffect on physical properties of nonnretallic gasketing mate-rials after immersion in test fluids. The types of materialscovered are those containing asbestos and other inorganiclibers (Type l), cork (Type 2). and cellulose or other organicliber ('type 3) as described in Classifrcation F 104. These testmethods are not applicable to the testing of vulcanizedrubber, a procedure that is described in Test Methods D 47l.It is designed for testing specimens cut from gasketingmaterials or from hnished articles of commerce.
1.2 This standard nto¡: inv6ly, hazardow materials, oper-ations, and equiprnent. This standard does not purport toaddress all of the safet¡' problems associated *'ith its use. It isthe responsibility of the user of this slandard to establisltappropriate safety and health practices and deternúne theapplicability of regulatory limitations prior to r.se. Forspecihc precaution statements, see 9.9.6.
2. Referenced Documents
2.1 ASTI'Í Standards:D 412 Test Methods for Rubber Properties in Tension2D47l Test Method for Rubber Property-Effect of
Liquids3F 36 Test Method for Comprcssibility and Recovery of
Gasket MaterialsaF 104 Classihcation System for Nonmetallic Gasket. Materialsa
F 147 Test Method for Flexibility of Non-Metallic GasketMaterialsa
F 152 Test Methods for Tension Testing of NonmetallicGasket Materialsa
3. Summary of Test lltethotts
. 3.1 Appropriate test specimens are subjected to completehmersion in test fluids. After immersing the specimens inlhe various test fluids, the effect on physical properties is
expressed as change in tensile strength, compressibility insoftened condition, flexibility, volume change. and thicknessand weight changes from the original condition.
4. Significance and Use
4. I The tcst ¡rrcthocls pror ide a standardized proceduie tomeasure the effect of immersion in specified fluids undérdefinite conditions of time and temperature. The results ofthis test are not intended to give any direct correlation withservice conditions in view of the wide variations in tempera-ture and special uses encountered in gasket applications. Thespecific test fluids and test conditions outlined werc selectedas typical for purposes of comparing different materials andcan be used as a routine test when agreed upon between thepurchaser and manufacturer.
5. Apparatus
5.1 Circulating-Hot-Air Ovens, two, capable of main-taining 100 * l'C (212 x,2'F) and 149 !.2"C (300 + 3.6'F),or aluminum block f'rtted for use with test tubes.
5.2 Desiccator, containing anhydrous calcium chloride orsilica gcl.
5.3 .lnal¡,tical Balance.5.4 Thickness Gage, actuated by dead load weights,
having dial graduations of 0.02 mm (0.001 in.) with anvil norless than presser foot diameter of 6.4 + 0.127 mm (0.252 +.0.005 in.). Dead weight loads are listed in Table l.
5.5 Cutting Dics, appropriate for cutting steel, with sharpedges free from nicks or burrs. in the following sizes:
5.5.1 25.4 by 50.8 mm (l by 2 in.),5.5.2 28.6-mm (1.126-in.) diameter, 645.2-mm2 (t-in.?)
area circular die,5.5.3 Test Methods D412, Die A, 12.7-mm (0.500-in.)
width. and5.5.4 12.7 br- 152.4 mm (0.50 by 6 in.).5.6 Conditi<tned Cabinet or Room, maintained at 2l to
29'C (70 to 85'F) and from 50 to 55 % rclative humidity.5.7 Test Tubes, with 38-mm 11.50-in.) outside diameters
and 305-mm (12-in.) overall lengths,s fitted with aluminumfoil-covered compressible stoppers.
5.8 ltnmersion Coilainers, of configuration required toaccommodate specimen sizes.
! Tes¡ tubes arc au¡il¡ble from Edwin H. Eenz Co., 703 Maplehurst Rd..Providence. Rl 01908-5198.
rThesc test methods arc under the jurisdiction cf ASTM Committee F-3 on0askets and ¡rc the direct responsibiliti ofSubcommittee F03.20 on Mcthods oflest for Nonmetallic G¿rkets.
Cu¡rent edition approved Jan. 27, 1984. Published April 1984. OriginallyDt¡blished as F 1{ó - 72. Last previous edition F 14ó - 83.
¿ ,lnnuol Bcrtk of ASTIII Standards. Vols 09.01 and 09.02.t .{nnua! 8*rk o|,1STilI Standanls, Vol 09.01.' ,ltuttlrll Btltok of ASTtrI Standa¡d.r. Vol 09.02.
A\TEXO C. METODO ESTAI{DARIZADO
FLEXIBILIDAD DE I,ÍATERIAIES NO
H{PAQUES (A,Snt
DE ENSAYO PARA
METAIICOS PARA
EL47-87) .
i.l 'Ín¡¡ ,ípst method covers thc cleter¡ili¡ration rif tbe gaskets'
liibility of non-met¿illic gaske¡ nraterials. It is designed foi' 'i ¡ _,iiñtr¡*"¡;"nr
"ui itó---h"di e""Jr rir.r" tn. í.rtit'i" 5' Apparatns
{fifp n--'nnat¡on: F 142 -87
, Standard Test Method for,', Ftexibility of Non-Metallic Gasket Materialsl
..f¡l'''':l.hisst¿indar<|i¡issr¡ertirirdcrrhcfiicrtdesignationFl4?;thcnumhcrimnrcr|i¡t|clyfl|lktwin8thettcsignotln
.'¿, ' l r " originll'adoption or, in lho c¡s¡ of rcvision, thc ycrr of l¡¡t rcvision. A numhcr in p¡rcrithcscs inrliotci ttre ycor of lrst fc¡¡pprovll. Arupcncript e¡xilon (r) l{dicntcs ln cdliori¡l chrrngc sincc thc la¡t rcvision'or rc¡Dprovnl. I
': ' i. ' This test nahul hos bcdn appmwl ftv u¡e hy agencies oltha Qegnnut S Dofinse ond fitr listinr in the DoI, Inilc.t olspu'ilicatiuts
f. Si¡¡nificance nnd usc 9.1 Firmly hold lhe specim_en at one point on a circular
i { r rhis rcsr merhrxr is rrcsigncd ro nrcasurc l': lll'lv :l fflffi',|'l$ |jirfiJ'|"'ilt lili,H'L:#;lli1T3",Llf#",[,,|;¡on-metallic. gaskel material{ to rvithstand handling, as i""ünt¡ng mandrcr criameters on o né* tength of specimcn
i-- - _. _- __ ' until failt¡re occurs. Failure shall be any cracks, breaks, or
| ,rn,, ,.r, n¡erhod i¡ unttcr rhe ¡rilsdicrürn of AS.I.M commiucc F-3 on surface separations at thc end of the apprqxirnate tilne (5 t Ij0rlcrs, an<l is rhe dirccr rcs¡ronsibltiry of Subcommiilec R)3.20 on Mcrhorls of s, requircd to flcx the specimcri l
[tn. | 9.2 Aflcr cxp(lsure for ?0 h at l0Ó x.z?tc (212 t 3.ó'F) in
l*tl,'ffill;l :Tili:ijlJl,i.l*.I,?Xl;Ti|.];':irlt'f1].'t)87' originnrrv rtre circutaling-tror-nir óven, runove thc s¡rcirnens anct cool
i'I;;,;;:,:; ,ii',,t .ui.iíi'rlh]¡r¿¡,r¡. vols 0¡r.6r ¡¡n<r o,.02. . lo roont lempcratltre in ncconlance rvith the conditioningi t.nuuirl i,,, !. ,,t',t,tt'il::kn:ttnl¡,votttg.02. ¡rnrcedttrc in Clnssification Syslcrn F 104. Co¡'k-contaiping
i , , aailStandanlr,
l. Scopc' ' : i ' I woul<t be errcor¡nlcred hcforc ancl during instaltation of cut
,üre fi;isired fornn, a$ supplied for-cgmmercial uge. úaterials l,l Steel Die,12.7 by 154.4 mnr (0.5 by 6 in.).imrmallv cfassified ás rúúb"r cémoounds are'cxcluded sincó ¡:2 Ciruilutütg-Ilot-¡lir Ovan, maintaincd at 100 * l'Clüey rn .on"red in'Classificat¡ón b zooo. .' (212 + 2"F).!i.Z'fneval¡esstntedinSluhitsaretolrcrcp.nr¿ctlastlrc'.. 5.3 ColdBox,cnpablcofmaintaining-40+l"C(-40*
itj*lrl::,ffiffi;Hil;:#, lJ: x#i!íi,¿i,T1irr*nc,iamerersrangi,,grromisrotrtillr.s, tuul gquipmétp. This st¿udurd ckns not purpori'toidreis'ail njiiií'ii,it: pr,,t,iorl.¡ iiiiui¡oiii-'rni ís t"i.ii* 6' 'l'est spcclnrcns
úe rerponsibilit¡, n¡,no uscr.pf this itandard to estnblish 6.1 'l'he spccimens shall lrc cleanly tlic-cut to provideoppropiinte salety and health'pradices nnd tletennine the sharp edges, free of tears, nicks, or abraded particles. The
.qplicohilityot'rcgrlator¡,limitilionspriortou.rc. ntinimum thickness for asbcstos (Tyfte l) and synthetic
1f Rererenccrr noeumcnrs ÍIj1"?Jf;,::xlil"iil'i'.f,:l,13lillt1,T,3:lrillllTi:i t.t ;tst'¡t stun,tunts' ; 'iiffi?r:["iifi,,H::¿-"Í]ffi¿r"?flii#'::Hlliiot:
D2000 Classilication Systein for llubber Protlucts in rnaterials, rvith a mnximum thickness of 4.8 mm (0.186 in.).Automotivc Applicaliotts'' The ¡rrinimum thick¡ress for cellulose ('Iype 3) gasket nrate-
.F 104 Classificotion Syster,n lbr Nonmetallic Gasket riats shan be 0.t2? mm (0.005 in.i iñ¿ tird maximumlr,latcrials3 | thickness shall bc t.6 nrm (0.062 in.). 'Ihe minimunr
F 146 Test Methods for Fluid Resistance of Gasket thickness for llcxible graplrire ('Iype 5) shall be 0.127 mnflvfatcrialsr (0.005 in.) anct a maxilnrünr of b.é'*m'(0.031 in.). :
I:
.!. surnnrnry of 'Ibst lVfctl¡orl 7. Condilioning
i l.t I specimcn'of rhe material is bent 180' around a .7.1 Contlition spccimetts in accorda¡rce with Classifica-jnandrel oi apprbpriate sizc relative to its thickness. Mate- tion Sysfem F 104'
lrlats w¡lt be tested both with hnd across grain on material o ,rr-llirrt
"r"¡"'-"iilitürl"ti.'An etbvated+ern"rntu.l"eiJÑ;; 8"I'cmperoture of rest
lmndiiioningisusedtosimulatéshelf life. Álow-température 8.1 Tests will bc conducted olr specimens that are at ailposrfre cónditioning is used to simutate hanrtling at tcrriperature of 2l to 29"C (70 to 85'F) except f<¡r theb*-ternp"rature envirónments. Tests may also be condu-cted low-lentperatrrre tests, where the specimen will be -40 t l'G¡fter inr¡nersion in various fluids in acóordance rvith Test (-40 + 2'F).llethod F 146.
9. Proccdurc
ATiIEXO D. C],ASIFICJ\CION ESTAI\TDARIZADA DE PRoDUcToS DE
CAUCHO APLICADOS DENTRO DE AUTOMOVILES
(A,S1I,I D2000-70) .
fill, Desisnation: D 2ooo - eo
Standard Classification System forRubber Products in Automotive Applicationsi
This srandard is issued under rhc f¡xcd dcsignation D 2ü)0; thc numbcr immediatcly following the dcsignetion indicates the yc¡r of
original adoprion or. in rtre csc li;;ti-. til tcar of lasr rcvision. A numbcr in parenthcses indicatcs thc ycar of las rcapproval' A
i"ñi*pr áñ.n (,) indicarcs an cditorial changc sincc thc tast rcvision or reap'proval.
This classi.licotion sJsr?rr¡ has bcm approvd lor use by agcncies ol the Department oÍ Ddense and for lini6 in the DoD Index oÍ
S ¡tccifi cat i ons and St a ndards.
ffilly corrccrcd ¡nd thc )car date was changed May 15' 1990'
.Approncd b,Sodely ol Aulomollv! ErEhltr
SAE Recommen.red Praclho J200
l. Scope
l.l This classification syslem tabulates the properties ofvulcanized rubber materials (natural rubber, reclaimed
rubber, synthetic rubbers, alone or in combination) that are
intended-for, but not limited to, use in rubber products forautomotive applications.
Norr l-This ctassification system may servc many of thc nceds ofother induslries in much the same manner as SAE numbcrcd stecls' ltmust be remembcrtd, however, that this system is subject to rcvisionrvhen requircd by automotive needs. lt is recommended that the lstcst
revision always bc used.
1.2 This classification system is based on the premise thatthe properties of all rubber producls can be arranged intocharactéristic. material designations. These designations are
determined by t¡,pes, based on resistance to heat aging and
cl¿sses, baseúonlesistance to swelling in oil. Basic levels are
thus established which, together .with values describing
additional requirements, permit complete description of the
quality o[all elastomeric materials.
t.3 In all cases where the provisions of this classificationsyjtcm would conflict with those of the detailed specifica-
tions for a particular product, the latter shall take prece-
dence.
NorE 2:whcn the rubber product is to be used for purposcs wherc
thc requirements arc loo spccific to be completely prescribed by this
classifiiation system. it is ne'cessary for the purchas€r to consult the
supplier in aávance, to establish the appropriate properties' test
méthods. and specification test limits.
1.4 The values siated in SI units are to be regarded as thestandard.
;
2. Referenced Documents
2.1 ASTM Standards:D 395 Test Methods for Rubber Property-Comprcssion
Set2D4l2 Test Methods for Rubber Properties iir Te¡sion3D429 Test Methods for Rubber Property-Adhesion to
'Rigid Substrates2 i"
D430 Test Methods for Rubber Deterioration-DynamicFatigue2
D4?l Tcst Method for Rubber Property-Effect of
Liquids2D 573 Test Method for Rubber-Deterioration in an Air
Oven2D 5?5 Test Methods for Rubber Properties in Com'
pression2pbZ+ fest Method for Rubber Property-Tear Ro
sistance2D 865 Tcst Method for Rubber-Deterioration by Heaüng
in Air (Test Tube Enctosure)2p92S fist Methods for Rubbcr Propely-S-taining of
Surfaces (Contact, Migration, and Diffusion)'D 945 Test Methods for Rubber Properties in Comprc+
sion or Shcar (Mechanical Oscillograph)'D t053 Test Meihods for Rubber Property-Stiffening at
Low Temperatures: Flexible Polymers and CoatdFabrics2
n I ii I Test Method for Rubber Deterioration-SurfadOron. Cracking Outdocirs or Chamber (Triangular
Specimens)2D 1329 Test Method for Evaluating Rubber P^roperty-
Retraction at Lower Temperatures (TR Tes02
D 1349 Practice for Rubber-Standard Temperatures for
Testing3D l4t8 -Practice for Rubber and Rubber l'atices-
NomenclaturCD2137 Test Methods for Rubber Property-Brittleno
Point of Flexible Polymers and Coated Fabrics'D2240 Test Method ior Rubber Property-Durometcr
Hardness2D3183 Practice for Rubber-Preparation of Pitto fot
Test Purposes from Products2
3. Purpose
3.1 The purpose of this classification syslem is-to prolfguidance tó the engineer in the selection of^nractfi
¡ This classification system is under thc jurisdiction of ASTM Comm¡ttcc D-l I
on Rubber. Thc Non-[ietallic Standa¡ds Commirtcc of SAE with SubcommittecD I I .30 on Classificrtion of Rubbcr Cornpounds will jointly maintain D 20d).
Currcnr cdition opproved May 15. 1990. Published Jul-v 1990. Originallypublished as D 2000 - 62 T. [:st prcvious cdition D 2000 - 8ó.
2 .lllrnal Baok ol,lST,ll Sta¡d¿rds, Vol 09.01't ..lnnnol Botk oI.lsTtrl Srondanls. Vols09.0l ¡nd 09.02'
Eórnt"t i"úy availaü'le --uU"t
materials,.Tg fo¡h15commercrally aYalrault ¡ ut lrEl ¡rrqrw¡¡qrrt - -.": ':'"'--_ J
provide a méthod for specifying these materials by the usc ttn
a simple "line call-out" designation.3.2 This classifrcation ;d; ;; developed to nermiltlfJ.¿ I ll¡J V¡qJt¡lllsl¡v¡r drr¡v¡¡¡ !-la
addition of descriptive values for future rubber matc|:wirhout complete t oteaniiution of the classihcation ry:IÍand to facilitate the incorporation of future new test metnr,..
to keep pace with changing industry requirements.
E. METODO
MATERIAIES
ESTAI'TDARIZADO DE ENSAYO DE TRACCION
NO METATICOS PARA E},ÍPAQUETADUR.LS
(ASTl,f F152-87) .
lJrirrnldad Autónoma de Oaidcnt¡sEcctoN EtEL|0TECA
{[ll, Desisnation: F 152 - 87cl
Standard Test Methods forTension Testing of Nonmetallic Gasket Materialsl
Thls stand¡nl i¡ issucd unde¡ thc lired dcsignation F ¡52i thc numbcr immcditlely following thc designation intlicutcs the lcur oforiginal adoption or. in thc casc of rcvision. lhe year of lnst rcvision. A numbcr in p!rcnthclcs indicatcr the year of last rcapp¡ouol. A
su¡rucript e¡rsilon (c) indic¡tes an cditorial change since lhe la¡t rtvision or relpproval.
Tlrcse test nahtxls haw hc¿n approvc!.for use hp- agcnclcs qf the Depanmot tt! Dqfense. C'msult the DoD Indes ol'Sl¿rilicotions and
Standanls Jbr thc speifit ¡'ear of issuc ¡'hich has brrn adoptul b¡' tlte Dcparune'n ol'Dc[ensa-
'r Nore-Footnote 6 was added editorially October 1988.
l. Scope
l.l Thesc test methods cover the determination of tensile
$rength of certain nonmetallic gasketing materials at roomrcmperature. The t¡'pes of materials covered are those
containing asbestos and other inorganic ltbers (Type | ). cork(Type 2). and ccllulose or other organic liber (Type 3) as
described in Method F 104. These methods are not appli-cable to the testing of vulcanized rubber. a method for whichis described in Test Method D 412 nor for rubber O-ring5. amethod for which is described in Methods D 1414'
1.2 The values stated in SI units are to be regarded as th:slandard. The values given in parentheses are for informa'üon only.
1.3 This standard nllr-¡' itrvolve hazardous materials' oper-otions, and equipmenl. This standard does not purporl loaddress all ofthe safety problents associated *'itlt its use. It istlrc responsibilitl' of tlrc user of this standard to establish
'alpropriute safety and health practices and determine thc'¡applicabilit¡, of regulator¡, Iinútations prior to use.
2. Referenced Documents
2.1 ASTLI Standards:..D412 Test Methods for Rubber Properties- in Tensionli.rO t+t+ Test Methods for Rubber O-Rings3,'E 4 Practices for Load Verification of Testing Machinesa
. E 691 Practice for Conducting an Interlaboratory Study tot, Determine the Precision of a Test MethodsF 104 Classification System for Nonmetallic Gasket
I N{aterials3
3. Delinitions3.1 santple-a unit or section of a unit taken from a
$mpling lor.3.2 specimen-a piece of material appropriately shaped
ind prepared so that it is ready for a test.
.3.3 rcnsile strength-lhe maximum tensile stress applied0u¡ing stretching a specimen to rupture.
\__.-t.Th.* test methods are un<ter the jurisdicrion of ASTtrl Committee F--l on
ffot unc trc the dir€ct rcsponsibility of Subcommittee F0-!.10 on Methuls of
*jtmnt edition approvcd Sept. 25. 1987. Publishcd Novcmbt'r 198?. Originrltvnq$hcd
as F 152 - 72. last previous edition F 152 - E6.
"{nnrral &x* ol.lSTtrl Stamlur¿Lr. Vols 09.01 and 09.02.
' ,l.nnua! B<x* ,rI..lSfM Suwlaull Vol 09.02.
,'rtrttral BrrrrA- ry'.tSlft Sl¿n¿l¡¡¡¿I¡. Vol 03.01.'t'tnwl Btx¡k tú'.457',ll Stundu¡dr. Vol 14'01.
3.4 tensile sl¡r'ss-the applied force per unit or originalcross-sectional area of the specimen.
4. Significance and Use
4. 1 These test methods are described in order to stan-dardize procedures for detenni¡ting the te¡rsilc strength ofnonmetallic gasket materials. The measurement of thisproperty characterizes various ctasses and grades of materialsof a giren type and in so doing it willgive the manpfactureta meásur.*ént of the quality óf his pioduct. It also will aid '
the purchaser of the gasketing materials to be .able todetermine whether the gasket material that he has approvedfor a given application is being manufactured in acce¡itablequality.
4.2 The measurement of this property should not be
misconstrued as to give the purchaser of the gasket materialan indication of the performance of that material in applica-tion.
4.3 The property may be useful in establishing materialspeciñcations.
4.4 Various procedures are given for the different types ofmaterials, and in order to compare the results from onelaboratory to another it is imperative that the applicableprocedure be selected.
4.5 Various types of tension-testing apparatus are allowedto be used. These ty-pes of equipment can produce differentindicated results. Laboratories having different equipmentmay have to establish correlations between each other;othenuise, misinterpretation of the test data could result.
5. Apparatu
5.1 Dfrr-The inside faces of the dies shall be polishedand be perpendicular to the plane fornred by the cuttingedges for a depth of at least 5 mm (0.2 in.). The dies shall be
sharp and free of nicks in ordcr to prevent ragged edges onthe specimen.
5.2 Diul Mic'rometers-in accordance rvith 8.1.t of Clas-silication F 104.
5.3 'ftstilg ülachine-Tension tests shall be made on aporver-driven machine. so equipped that a constant rate ofgrip separation shall be maintaincd, atrd rvith an indicatingor recording device for measuring the resulting force within+2 %. The tester shall havc two grips and a mechanism forseparating the grips at a uniform rate. rvhich will bemaintaincd during the test within +5 9á of the dcsired rate ofseparation. Tlre grips shall hc either rvcdgccl or toggle type,
AIVEXO F. METODO ESTAIiTDARTZADO DE
RECUPERACION DE }IATERIAIES PARA
(A,STII{ F36-88) .
COMPRESIBILTDAD
EI'ÍPAQI'ETADT'R.LS
fill, Desisnarion: F 36 - Bscr
Standard Test Method forCompressibility and Recovery of Gasket Materialsl''l his standard is issucd under lhe fired designation F 36: rhc numbcr immcdiatcty fotlowing rhc designation indica¡es rhc ycar ofutl:inal odoption or. in lhe casc ofrcvision. thc ¡rrr oflasr rcvision. A number in parenthescs indicatcs ihc ycar of last rcapproval. Astr¡a6cript cpsilon (r) indica¡es an editorial change since the last revision or reapproval.
'l hir lost methú u'as ¡trepared iointly by thc Srcia¡, of Autonotiv Engineers and the Anterican S,o.:iet¡,.for Tcsting and Moterials.'l hit tcst mahod has been appra'cd .for use b¡ ogencies { thc Depanment { Dqfense. Consuh the DoD Index o! Specifications andStundards.for the specilic ¡'eor o! isnte xhich has been adopted by th¿ nepaimcnt qf Ddense.
" Nor¡-Footnote 4 *.as added ediroriall.v October 1988.
l. Scope
l.l This tes¡ method covers determination of the short-time compressitrility and recovery at room temperature ofsheet-gaskel mnterials and in cetain cases gaskeis cut fromsheets. It is not intended as a test for compressibility underprolonged stress application, generally referred to as ;creep,.or for recovefl' following such prolonged stress applicatión,the inverse of rr.hich is generally referred to as..compressionset." Also, it is not intended for tests at other than roomtemperature.
1.2 The vahrcs stated in SI units are to be regarded as thestandard. The talues given in parentheses are for informa-tion onlv.
ll' fh¡s sta,,dard tna¡, ittvolve hazardous ntaterials, oper-alio,rs, and eluipment. This standard does not purpoft roaddress all of tln'safet¡, problerns associated urlñ ¡'t-s ise. It isthe responsibilirv of the user of this standard rc establishappropriate sa.li,t¡: anl health practices and determine theap p I i c a b i I i t y t¿l' r egu I aI or _"- I i m i t at i on s pri or I o us e.
2. Referenced l)ocuments
2.1 ASTI|! ¡^tanddrds:E 69 I Practicc for Conducting an Interlaborarory Study to
Determine the Precision of a Test MethodzF 104 Classitication System for Nonmetailic Gasket
Materials't
3. ilpparatus3.1 The te$ing machine shall consist of rhe follorving
components:'3.1.1 Anvil-A hardened and ground surface of 31.7 mm
(1,250 in.) minimum diameter.3.1.2 Penetrttor-A steel c¡,linder of diamerer (withint
0.025. mm.(0.0t1I in.)) specified for the rype of material beingtested, with. ¡he cylirrder .end hardened and ground.Penetrator dianreters for various types of gasket materials areas shown in Table l, unless othenpise specified.
rThis tcst merhrrl is under the jurisdicrion of ASTM Commhtcc F-3 onGaskct¡ and i¡ ¡he rlirrct rcsponsibiliiy of subcommirrec F03.r0 on Meth<¡s áfTest.
.9.u1*i, dl¡91-:¡proved [t¡rch 25, 1988. Published lrta¡ t988. Originrilypublished as D ll.l'-5t T. Rcdcsignated F36 in l9ó3. ksi prcvious áirionF36-87.
2..lnnual Dutk q:' .tSTiI Standa¡¿Lr. Vol 14.02.1 .-lnnual Book q¡'.tSTl! Stando¡lr Vot 0f1.02.
3.1.3 Dial-An indicating dial, or dials. gradualed in0.025 mm (0.001 in.) to show the thickness of the speci¡nenduring the test. Readings shall be estimated to the nearcs[0.002 mm (0.000t in.).
_3.1.4 Preload-A preload which shall include the weightof the penetrator itself and added weights to giúe the valucspecified within tl Vo. Preloads for various types of gaskctmaterials arc as shown in Table l, unless otherwise specificd.
3.1.5 Lo'a:ding Device-A device for applying a ipe¡nAmajor load to the upper end of the penetrator, which mryconsist of an arrangement of dead weights, a hydraulic;cylinder, an air cylinder, or any other device capable olapplying the major load at a slow uniform rate and to anraccuracy of *l %. The major load shall be in addition to thei,specified preload. Major loads for various types of Saskctlimaterials are as shown in Table l, unless othenpise specifroü1,
'14. Test Specimen ',!j
4.1 The test specimen shall have a minimum area of 6.5'icm2 1l in.2¡ in the form of a square, except in the case ofcort,icomposition, and cork and cellular rubber materials, whictiishall have a test specimen in the form of a circle 6.5 cm2 i¡ iarea. The test specimen shall consist of a single ply or i inumber of superimposed plies suflicient to givc a minimuñ:rinominal rhickness of 1.6 mm (%o in.) for all materials exccPl $
cork composition, cork and rubber materiats, and cork and,fcellular rubber materials, for which the minimum nominrl lthickness shall be 3.2 mm (% in.). If applied to spccimeff.outside of the test thicknesses. the results shall be regardod
F 104, Table 3. The specimen shall contain no jointseparation within the minimum test area.
merely as indicative. For specification purposes,on compressibility and recovery figures shall bebetrveen producer and consumer for those materialsthickness in a single ply or muttipte plies does not fallthe tolerances of the two nominal thicknesses specified.tolerances for the test thicknesses are listed in Clasi
5. Conditioning of Specimens5.l Specimens shall be conditioned as specilicd for
particular type of material. Conditioning procedurc*various types of gasket materials are as shown ¡nunless olherwise speciñed.
5.2 If a mechanical means of maintainingrelative hunridity is not available, a tray I
filll r so
TABLE 1 Conditioning and Test Loads lor Gasket Materials
Proce'durea
Type oí G':,<etF 104 ldent¡fica-tion First TwoNumerals of
S¡x-Digit Number
Conditioning ProcedurePenetratorDiameter,mm (in.)
Pre-LoadN (||]r)
MaiorLoad. N
(tbf )
Total Load (Sum ofMa¡br.Load and
. Pre-Load)
N (lbf ) MPa (psi)
C.:r-cressed as!::JSi:Fl ácl'!5.¡a:
:E¿ter sheet: :i:\ ble:¡':ph¡te
A:,:Éstos pap€r a-,: millboard
Ctr-i composition:.:rk and ceilui¿' :ubber
Cr'< and rubber
T::.¡:ed and untre3:3d papers-:r¡ cellulose of tther:r:anic fibers
t h at 100 + 20c (212 + 3.6.F). Coot indesiccator over anhydrous balciumchlor¡de at 21 to 30'C (70 to 85oF)
4 h ar 100 + 2"c (212 + 3.6"F). Coot asin Procedure A '
at least 46 h at 21 to 30'C (70 ro 85"F)and 50 to 55 % relative hum¡d¡tv
Fil,F12,F51,F52
F13
F21,F23
F22
F 31, F 32,F33. F34
6.4(0.2521
6.4(0.2s2)
28.7(1 .1 29)
22.2
.(5)
4.4
. (1)
i 4.4(1)
(0.2s2) (r)218{4s)
1112 34.5(2s0) (5000)
222 6.89(s0) (1000)
445 0.69(100) (100)
2.78(1',0d,
6.89( r 000)
1112 34.5{2s0) (5000}
222 6 89
1 090(24sl
356(80)
222(s0)
218(4s)
440(es)
3F1'üs¡
218(4s)
*
at least 46 h at 2l to afrq ftOand 50 to 55 ¡ relative humidity
Ca-cressed nonas:estos F 71, F 72sj€€t: non-asbes,'os beater: -eet
Nor-:sbestos 9a3€r and F 73r: tboard
4 h at 21 to 30oC (70 to 85"F) overanhydrous calcium chloride followedimmediately by at leasl 20 h at 21 to30oC and 50 to 55 g relative hum¡dity
t h at 100 ! zoG (212 + 3.6"F). Cool inctes¡ccator over anhydrous calciumchlofide ar 2t to 30.c (70 to 85.F)
in Pro€edure J.
4 h at 100 + 2.c 1212: 3.60F). Coot as 6.4 4.4
6.4(o.252',
6.4(0.2s2)
22.2 1090(5) 12451
(50) (1000)¡ Procedures C, D, and E v;ere deleted from Method F 36 to ensure compliance with conditioning procedures in Sections 6 and 7 of Specificat¡on D 1 l70, *hi"h
"pp"".as part of Class:ication F 1 04.
TABLE 2 Interlaboratory Test Program
Physical Property
Coefficient ot Variation (percentof mean) (S %) max
Acceptable Range of Two ResultsÁ(percent of mean) (D2S *) max
Type 1 Type 2 Type 3 Type t Type 2 Type 3Repeatabitity
(single operato4
Reproducibitity(Multilaboratory)
% Compressibility% Recovery
% Compress¡bility% Recovery
3.74.6
6.07.3
3.61.8
2r.93.0
3.64.2
2.22.6
2.31.1
7.8no
6.67.2
7.910.7
19.221.2
22.130.0
¡ A result is an average of three determinations
saturated solution of reagent grade magnesium nitrate(Jvle(NO-,¡r.6H2O) shall be ptaceO in the cha=mber to providelhe required relative humidity. In all cases rvhere testing isconducted outside the area of specihed humidity, specim;nsshall be removed from the chamber one at the tinre asneeded.
6. Tempcrature of Test6. 1 The test shall be conducted with both specimen and
apparatus at a temperature of 2l to 30'C (70 to 85"F).
7. Procedure
, 7..1 Center the test specimen upon the anvil and apply thepreload and maintain for a period of 15 s, and record theFreloaded thickness of the specimen. Immediately apply theEajor load in a slow uniform manner so that the total load istttained rvithin l0 s. Guide the penetrator in its descent so'nat the surlace remains parallel to the surface of the anvil.''tatntain the total load for a period of 60 s, and record the
thickness of the specimen. Immediately remove the majorload, and alter a period of 60 s record the thickness of thespecimen under the original preload. This is the recoveredthickness.
8. Number of Tests
8.1 A minimum of three tests shall be run on separatespecimens taken from the same sample and the resultsaveraged.
9. Calculation9.1 The compressibility and recovery shall be calculated
as follows:
Compressibilitt,% = í(P - Itl/ Pl x t00Recovery, Vo = l( R - If )/(P - /11)l x 100
rvhere:P : thickness under preload, mm (in.),M : thickness under total load, mnr (in.), andR : recovered thickness, mm (in.).
l$lll r ge
10. Precision and Bias
.10. I This precision and bias slarement s.¡s developedusing Praclice E 69t. (See Table 2.1
10.2 In Colu¡nn 3 are thc coelfcienrs of variation for thephysical properries tisted in Column l. In iolumn 4 are themaxirnum differences (ranges) thar shoutd be consideredacceptable for fwo results that are considered to be fromntlnlinallv identical specimens. These are expressed as a
_ 'Supponing data are ¡r.ailable f¡om ASTII }feadquancrs. Requcst RR:F('3- | 005.
percent of lhe mean value. The precision data are based n"tests conducted on Type l, Type 2, and Type 3 gasL.imaterial specimens. Eleven laboratories participared ln ii,lround robin on Type I and Type 3 gasket material. Ni.llaboratories participated in the round robin on the Tvr,"igasket material. Thcre was one operator at each of-;h;laboratories testing five specimens.
NorE l-'Ihe critical diflercnces were calculated using I = ¡.969shich is based on inlinite degrees of freedom.
Norr 2-ll - 3 was used in thc c¡lcutations of the repeatabitity ¡ndreproducibility values because this specification requires a minimum ofrhree tests to be run.
.-Thc Atne,E n s$taly lor lcst¡ng en(t M.t.tt.tE,/atrca no r,'[,Mon rcsfx,cttng ,rE wr6ny ol ury F,ctrt tlghts .t .rtact tn coillr,cltoa
with any item ment¡oned in this s¡an taÉ. users ol tñ,s sranda rd arc expf,{,s-ly úvlsed íha dae¡m¡nat¡on d tha vaüdity ol arry suchpalenl ilghts, and the tbk ol inlüngemenr ol such rights, arc e¡ilircty theit oin rcsponsiütity.
.. This stanctad ¡s subiect to rcv¡sion at any liñe bl thc tespürsibte lechnicat cwmlttae and nwst b ¡evhwad evw l¡ve yü¡{- atúll ry yited' ettherrcaqüovect q wtthdnwn. Yo.fi-ffisarchvncd.itl.rJtlor rcvtstondthíEtanda,rd ülor údfrtüratstttúañsancl shÚld De addtessed !o Asfl,tt Headquanerc. Yottr connFl,ils witt rc@¡ve carclut @nsicte',€tiú aa a ilrr,ting d the respnslbtel*::1:yyf:y'.Y!!r.h^v* nay auena. n W l?f/,,het yMt cüt ments have nd rccetued a tah tt,r//ilq you Etwrtd matg ydnvEws xNiltn to ilE AsrM comm¡uee on standaús, tgt6 Race st, phitactetphta, pA lglog.
a-
AI{EXO G. STMBOLOS E},ÍPLEADOS EN NEUMATTCA (DrN 24300) .
Transfórmaclón de la energfa
Motorc¡ neumltlco¡Cla¡es de acclonamlento
Con un ¡cntldo dc ¡lro
Con do¡ sentldo¡ dc ¡lro
Coniponcntc¡ mccfnlco¡
Ele: r) con un sentldo de glro rb) con dos scntldos d- ¡lro
Encl¡vemlcnto: Introducldo penmantener unt dctcrmln¡dr po¡lclónde mrnlobn dc un clemento
Rctón: Introducldo cutndo unclcmento cr blogucado en un.poslclón y tcntldo dercrmln¡do¡,Slmbolo dcl mcdlo dc ¡cclon¡mlcnto
Mcdlo¡ dc ¡cclon¡mlcnto
Clllndro¡
De rlmple efectoretrocero por muelle
De doble cfectoy un sólo vástago
Con emortl¡urclón rc¡uleblccn lo¡ flnale¡ dc rccorrldo
Acclonamlcnto mtnu¡l Acclonrmlcnio mcclnlco
I Gener¡l -f Lcvr(rcclonrmlcntodlrccto)
Gf Por pulrador "f Por rodlllo
Ff Por paltncr Por rodlllo¡b¡tlblc
Ff Por pedtl ,/\nf Por mucllc
Acclonamlc¡to cléctrlco Acclonemlcnto ncumltlco
I Porclectrolmán.
--.f Por prcrlón
--f Por dcprerlón
uilPor clec-trolmln y¡crvom¡ndoncumátlco .fF- Por prerlón
dlferenclal
iñIrÉffir-_
Transmlsión de la energía
Acoplamlcnto¡ ¡ot¡tlvor
Cempo llmltado por lfn:r de treroc ypunto¡: rcprcrcntrclón dc unr unl-dad o prrt* rcunldr¡ cn un bloquc
Punto¡ de cscape
Aperetor dc mrntcnlmlcnto
Sin recrr dc concxlón
Con r::or dc cone¡ión
Toma¡ de prcslón
Con li:re¡l tle concxión
Acoplemlento: ráildor . dq
+-
Unldad do mlntcnlmlcnto. forn:nd:rpor llltro, vllvuln ro¡ul'.de:.1 daprcslón y engrlndot. C:rnrpo ilmi.trdo por llnc¡r do trilro¡ I pu¡lto¡:represontaclón de unt unidrd oprrtes reunldrs Gn uñ bloque
Rcpresentaclón slmpllfic:rda de uneunld¡rd de mantenimlento
Refrlgerador sln la¡ tubcri:rs pan clliquldo rcfrlgerldor
Rcfrigerador con hs tuberi¡r¡ dellíquido refrigeredor
Línee cerr:rdr porvilvula dc retenclón
Mando de regulaclón de la energlaVálvul¡¡ dl¡trlbuldor¡¡
Válvul¡ dc vl¡s, en porlción dcreposo cerrldo P -> A
Válvula de vi¡¡. en posición rlereposo rbierto P -> A
Válvul¡ de vl¡s. en posición cenrraltodas h¡ llnca¡ cerr¡d¡¡
Válvul¡ de via¡, en porlclón centraltodas las llne¡s cerr¡da¡
Válvula de vi¡s. en porición centrall¡s line¡¡ de trabtio B, A purgadar,P cerreda
Yllvul¡¡ dc prcrlón
Regulador de prcslón sln escapc
Rcguhdor de preslón con cscapc
.,L Yllvul¡¡ dc c¡r¡d¡l
Vllvul¡ de ertran¡uhclón rlurte-blc mccÍnlcamenrc con rodlllo ymuellc rccuperedor
Yálvul¡¡ de bloqueo
-qA- Válvul¡ ant¡rretorno
Válvul¡ ¡elecror¡r&v
-#,
Válvul¡ ¡ntlrrctorno con ettran-gulación rcAulrble (vllvule regu-!¡dor¡ de vclocldad)
Válvuh dc escrpe rápido
Válvul¡ dc ¡lmult¡ncldad
Dcnomln¡clón dc lr¡ concxlone¡Linc¡¡ dc utllh¡clón A, B, CAllmcnt¡clón, tom¡ dc elrc comprlmldo . . PErcrpe, pur¡i R, S, TFugr LLfncr¡ de m¡ndo Z, y, X
Yllvule dc cierrc
Slmbolo¡ erpccletcr (no normtllzedor)
AIiIEXO H. BOSQUE.TO ESTRUCTURA FIJA.
Uriwrid¡d Autúnoma ¿e Oct¡¿cntcsEcctoN ErEuoTEcA
Eri
I
óe
VISTA FREI.{TAL VISTA LATER¡'L
CEFFÍ¡RASIEN UI{IVERSITAR¡AAUTI¡NI]iIA DE EECIIENTE
ESTETJOTURAHAqUINA FARA EHSAYE DE
ET]HPRESIBILTIIAD Y RECUPERACTEH
AI{EXO I. BOSQUE.IO PLACA PORTA-CILINDRO.
4 Aguj€ros de fi 6.5 x 19,05Rosca 5/ LE NC 18
Material. A 36Cantidad. 1
t t-ll-lItlllE Ellu Ellll+-lLl ,l
(]qFlc\t
oOfn
ombre Firma COHFOHACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEF'ACS?n nrrl {M'IACA PORTA SILINDRO
QUTNA PARA ENFAYO DEEEIBTUDAD Y RECUPERACION
Bosquejo
Tesis De Grado
o¡.qfs¡(g
E 1.00
IIil.
COMPI
DibuioCotas
SECCION A-A
AMXO ,J. BOSQUEJO pr,ACA PORTA-PENETRADOR.
Material. A 36Cantidad. 1
tllT-f Ill¿+llE Ellllllll-T- |L_l=l
oqil
Éc?m
Sombre Firma CORPORACION UNIVERSITAHIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS
en rqrfl
-ACA PERTA FENETRADIR
{QUINA PARA ENSAYO DE
IESIBIIIDAD Y RECUPERACION
BoEque"io
Tesis De Grado
Q e,oo
o,¡l@(o
T I \
\J-l
21.00
CotoE
SECCION A-A
AI{EXO K. BOSQUE.IO PLACA SOPORTE DE tntNOItE.
Material. A 36Cantidad. 1
-f I-T iIllllE EllE Elllll_lLl ,l
óqñ
oqff)
$ombre Firm,a CORFORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS
Pn nrfl
\CA SEPNRTE DTL YUNOUE
t SUINA PARA ENSAY0 DE
IESIBTLIDAD Y RECUPERACION
BosquPjo
Tesis De Grado
eLn
COco
d 10,00
E 1.00
PLM
COMP:
131.00
1flts,00
DibuioEotos
SECCION A-A
A}TEXO L. BOSQUEJO BARRA-SOPORTE.
Material:Cantídad;
MCOMPI
8.0\\l
-_-_--
I
I
i.0
AISI4
1 045
ombre Firma CORFORACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS 4¿ry¿
nmrll ryBAERA SOFOBTE
,grJINA PARA ENSAY0 DEESIBIUIDAD Y RECUPERACION
Bosquejo
Tesis De Grado
ATitrEXO M. BOSQUEJO CAI{ISA-GUIA.
Uniwnid¡d Autúnoma de Occidcnt¡SECCION BIBLIOTECA
ú85_j
'IMaterial: Eront
eotas
IiI
I
I
Itul-++f-lffii-+B?.oo
I
Ie Fosforado.tidad: 1
6E
Nomhre Firrna CORFOHACION UNI\TERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS fú4ilu
=n mrn J
CAT,ÍISA GUIA
ilASUINA PARA ENSAYO DE
'RESIBTTIDAD Y RECUPERACION
Eoequejo
Tesin De Grado
AlitrEXO N. MANUAT SMCI. CILINDROS NEI'I,ÍATICOS.
Air Uytinden Medium Lhúyslrc' Series: NCA1
Ma,r. Ope€ting pres$,re 250 PS¡ (t7.Skgrf/cmr)
Min. Operating pressure I PSI(O.Skgilcm')Ambient and fluid temperatt¡re 40-140'F(s-60'C)Piston speed 2 2Oirch/sec (50-5oOmm/sec)Cushion Standard
Mounting type Basiq Foot, fron!flange, Rearllange, Side tapped, Clevis,Center trunn¡on, Side lug
Base Matnrínl and lleahnent Stnndnrd Strclee
tlAluminum frtbe
7.79 OFlush air lines before installation tominimize problems caused bycontamination in the piping system.
OGare must be taken to prevent sideloading on the piston rod which maycause damage to the cylinder.
OCa¡e must be taken to avoid nicks orscratches on the piston rod which maycause damage to the rod seal.
10.12
11.66
11.41
13.50
r.06
Exarnple l{CAl L15O-040O* Basic trveight-.l.95 lbsr. Additional vvdghl-O.g / 2
4 inch 1.95 +0.38 x 4 /2= 2.7 1 t6
Theorctícal Cylinder Forces
Black paint
Hard alumitePLD, PLP
Hard chromate
1 ,2,3,4,5,6,7,8, 1 0, 1 2, 1 4, 1 6, 19,201,2,3,4,5,6,7,8, 10i 12, 14, 16, 18,20,241 ,2,3,4,5,6,7,8, 1 0, 1 2, 1 4, 1 6, 1 8, 20. 24l, 2,3, 4,5, 6,7, 8, 1 0, 1 2, 1 4,',t 6, 1 8,20.24.28
400 (4')
lIVCAIF (MFI Mounti StUIe) Dimensions
25O (2th"l
400 (4') lt'' 'it.- l% 13tá 12.34itla
'NCAIG (MFZ Mounting Sty lel Dimensir¡ns
250 (21h')3la iaVe i1
3.32 l5lr¡ i6l¡ jt?¡400 (4')
AI{EXO O. TABI,A AWSTE INTERNACIONAI.
EIECCION DC AJUSTES alSA>
AGU'ER(' H ó A'USTE DE PRECISION
Poro lol eiel,correl'pondcn e¡lo ¡erie de
olurfel.... . -.. ......'
Afusle forzodo n 5.
,) de orro¡lrc nt 5.
)) de odherencio k 5.
)) rle enlrado ruove | 5.
)) de deslizonrlento h 5.
D de fuego libre g 5.
AGU'ER()HTAJUSTEFINC)
Poro lor eles corret'ponden c3lo ¡erie de
of urler. .. . o .
Afusleopreslóns6Yr6.)) forzodo n 6.
)) rle orroslre ¡lt 6.
)) de odherencio k 6.
)) de enfrodo suove | 6.
D de desllzomlento h 6.
D de luego llbre f uslo g 6.
D de iuego lthre f 7.
)) de iuego llqero e B.
)) f uego fuerle d 9.
AGUJERO H S AJUSTE CORRIENTE ;
poro tos efes (orrc3- | A¡uste c'n dc¡llzolrtienlo h S y h 9.
ponden c¡lo ¡erle ¿o | )t con f rrego llbre f I y e 9'
oiurfer...... .l )) gronlyjg:llb*dl0'
AGUJEROHIIA'USTEORDINARIOOBASTOPoro lor eier corre¡' I A¡uste bosfo regún
ponden c¡lc serie du I h lf ' d 11, e 11, b 1l' <r 11'
ofurfcr...... .. I
ETBCCION DE AJUSTES I.S.A.
E'Eh¡A'USTEDE
Poro lor oguferor.o- |rrcrponden erlc scrialde olurles.......... .
I
ttEc¡sloNAfurlc forrodo N 6.
)r dc orro¡fre M 6.
)) dc odhcrenclo K 6.
D dc cnlrodo ¡uovc J 6.
D dc de¡llzcmlcnlo H 6yG6.
EJEhóA'USTEFIN()
Poro lor oguferot co-rrerponden c¡lo ¡crlcdc olurfc3.... .... .. i.
Afurlcoprcrlón57yR7.D fonodo N 7.
r) dc orro¡lrc M 7.
D de odhcrcnclo K 7.
D dc cnlrodo ¡ucve J 7.
)) dc dc¡flromlcnlo H 7.
D dc fuego hbre furlo G 7.
D dc fucao llbrc F 7.
)r dc fucAo llgero E 8.
D fuego fucrfc D 9.
EJE h t y h t AJUSTE GORRIENTE
Porc lor oguf*o¡ cd. I A¡urtc dc de¡lhomrenlo H 8.rrcrpondcn c¡lo icrlel " dcfuegollbrcFsyEg.dcclurlc¡.... .. I D rlefuegoltbrcfuerle D10.
E'E h II AJUSTE ORDINARIO O BASTO
Poro lor cAufcro¡ co-rrcrpondcn c¡lo ¡crlede ofurlct.. . .
Afurlc bo¡lo rcgúnHll.Dll.cfi,Blt,A11.
APUCACTON DEI,/I.IUSTES l.S.A.
AJUSTES DE PNECISI()N Y FINO
Se ullli¡on cn Móqufnc¡-Hcrromlcnlo¡ y Moqulncrlo lino.
Alurlc dc priclrlón ullllrodo en olutlcr fifor. forrodo¡, dc orrc¡lrc,dc odhcrenclo. de cnlródi ¡uoYG' dc¡llromirnfo; ¡u condl<lón debr ¡cruno gron tlgucldod cn lo con¡lrucclón. ilcndo ¡u¡ coroclerf¡llcc¡ lo¡
rlgulcnlcr: I
ATUSTE A PRENSA. - Ullllrcdo poro plcror dc'olutle permoncnlc
unldo¡ con muchc prc<lrlón: e¡fo¡ olurfer dependcn de lo formo de lo¡'plcror (véonrc of urlcr poi conlroccltn). yo quc cn olgunor ocoplomlenlot,<uondo ¡e f rolo de móqulnor grondcr, le prccllon Inferferenclor mcyores.
Algunor opllcocloncr: Corqulflo¡ de collneter cn ¡ui roporlel,'enRucdo¡. en, Slclo¡ mofrfcc¡ de moforet. clc. i
ATUSTE FORZADO. - Utlllrodo poro plcrot quc dcbcn qucdor
¡ólldcmenle ocopfcdor en cuolqulcr co¡o. pudlcndo ocoplcrrc y dcr-ocoplorlc únlccmcnle por mcdlo dc prerlón. cl movlmlenlo de glrodcbc orcAurortc por medlo dc chovelc u olro.
a
Algunor cphcocloncr: Elcr monlodo¡ poro Vogonclol, Efcr dc Dlnc-mo¡ t Molorc¡ cl&lrlcor. Rucda¡ dcnfodo¡ y Polcor porlldcr robrc efcr
molore¡. Corono¡ dc broncc robrc n0cho¡ de hlcrro fundtdo poro
dcnlor dcrp¡lér dc montodo¡. Monubrlo¡ o Monlvclo¡ ¡obrc cfcr, Polcn-
co¡ o¡cllonlc¡. Muñonc¡ o tolonc¡ de monlvclc ¡obrc plolor.
ATUSTE DE AtiASTiÉ.'- Utlllrodo cn pleror con ocopfomlcnlolifo quc rolo p,ucdcn ocoplcrrc y dcrocoplcrr. o golpc dc mcrllllo pctodo;
rl movlmlcñtb'de glró dcbc o¡egurortc por mcdlo de chovcla u olro.
Algunor opllcoclonc¡: Rucdc¡ icntódq¡ y Polcor. Anlllo¡ dc rodo-mlcnfo¡ o bola¡ moñlado¡'¡obrc rfcr pcto co?got normclct, Pcloncor,
Corqulllor. " i
ATUSTE DE ADHEiENCfA. - Uilltrodo poro ptcror que tcngonccoplomlcnlo fifo. y ru dcrmonlolr no ¡cc frccucnlc, pudlcndo ocoplorrey dcrocoplon. o golpr dc morfllb corlcnl¡ dc mono cn pcqucñor pteror.y morllllo fucrlc ¡n lc¡ grondct; cr prccho o¡cgurcr cl movtmlcnlo, deglro por mcdfo dc chovclc u olro, o¡l como cl novlmlcnro longrtudrnot.
Algunor opllcccloncr: ccrqullfo¡ en Rucdo¡. Polco¡ y Blclor. plcfo¡paro ocoplcmlenlo¡ dc cfcr. Excénlrlco¡ dc dl¡frlbuctón robrc eler.Rodomlcnlo¡ q bolo¡ ¡obrc cfer poro corgo¡ mcdro¡. volonlc¡. Rodele¡de lurblnor y Eombo¡ ccnlrlfugo¡. Pcrno¡ on brelo¡, Inducrdo¡ ¡obt.tur cfcr. Dl¡co¡ dc f¡cno. llongullor dc prcnroerlopor: crucclo¡ dellmón y Cotqullló¡ dc boclnc¡, Arbolontc¡ y fomborc¡ de cobrc¡fcnle¡cn C.on¡frucclón Novol.
ArusrE DE EXTiADA suAYE. - sc uilltro an prcror que debonocoplcnc y derocoplor¡c o mono o o golpc ruovr con el moro dc modero.
Afgunor opllcoclonc¡: Anlllo¡ Inlcrlorc¡ de rodomrcnro¡ o bolor porocorgo3 paqucñcr y Anllfor crlcrlorc¡ dc rodomlcnlo¡ o bolor en ¡u¡cofor. Rucdo¡ dc cofor de velocldodc¡. Anlllo¡ de lifocrón. Pernor ybulonc¡ dc orllculoclonc¡ dc brefc¡ y horqulflo¡ dc dl¡tribuctón, Ccrqulllolcn roportcr dc frccucnlc dctmonfolc. Topor cn roporfer de colineter.
ATUSTE DE DESLIZAIIIENTO. - SG uilltro poro pteror queblcn cngro¡odo¡ ¡e lo¡ puedc ocoplor y derocoplor o mono.
Afgunor opllcoclonc¡: Ar,tllo¡ de lilocrón. pl¡lonc¡ en lreno¡ de ccclte.Ploto¡ de ocoplomlenfo dc¡llronfe¡. Rbedo¡ de combao ¡ohre e¡cr. polcordc uno plcro con chovclo. Columnor y borror porfcbroco¡ de lolodro¡,Acoplomlcnfo de frlcclón monlodo¡ cn ¡u¡ clcr. Torncodo de muñonercn eler clgllcñolcr ¡r dc n,onubrlo¡ o montveto¡.
ATUSTE DC JUEc(l tltRE MUy ,USTO. -- Sc uilttrc cnplcror quc dcbon fencr uno holguro no mut perccpilblc.
Algunor opllcoclonc¡: lucdo¡ drnlodo¡ dc¡lrrontc¡ en color dc combiodc mo¡chc. Acoplomlcnlo¡ de¡hronrc¡, Meconr¡mo¡ poro regufodorer.collncter dc móqutno¡ rccilficodoro¡. colrncfcr dc elcr clgúcñoler.
AJUSTE DE JUEGO LlliE.-Sc uflllro cn plcror que dcbar,lcncr úno holguro blen percepllblc.
Af¡mcr opllcoclonc¡: Aro¡ de plrlón. Coflnclcr dc cler clg0cñofcr.Colllrcfc¡ dc clcr dc levo¡. Corredcrot cn ¡u¡ gulol. Coflnelcr prlnclpolercn Frc¡odoror. Tornor y Tolodror, Coflnele¡ exoclo¡. en lron¡ml¡lone¡normole¡, Efct cordon.
ATUSTE DE ,UEGO LlGEiO.-Se utiltro cn pteror quc dcbonlcncr. uno holguro bo¡lonle o. rccioble cnl¡e ombc¡.
Algunor opllcocioncr: Eler con collneler múltlple¡. Hurllfo¡ dc lorno¡cn tut roporlcr.
ATUSTE DE JUEGO FUERTE. - Se uliliro en pieror que debonlcncr uno hofguro omplio enlre ombo¡.
Algunor opllcocloncr: Cofinele¡ dc furbogenerodoret, Trontml¡lonc¡dc móqulno¡ con elevodo número dc rcvoluclone¡, Ca¡o¡ crpecloler enlor que re preclre holguro con gron exoctltud.
Alr¡slesDIFERENCIAS NOHINALES
. clfiAs MAicAoAS COX AS'Etlsco N() PASA
lnlernart¡lonal l.!S-A-E.JE uf\fCo
DIAMEIROS
NOMlNAttS
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AGUfERos No PAsA EEIIIC ?AsA
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o.m+ 0.018'
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I 0.010
+ 0.117'
¡ 0.065
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Mór dc '10 c 50
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- 0.0t6.¡ 0.015'
0.u,+ 0.01{'r.0.00t
+ 0.050'
r 0.025
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| 0.050
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| 0.080
Mór de 50 o ó5
Mór de ól o 80
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0.000
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r 0.010
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+0.170
l{& dc llo o 180
L{á¡ dc 180 o lllo.@
- 0.ol¡.-l 0.051'
-'0.m+ 0.069'
t 0.ol t| 0.t6.{ 0.0t6
+ 0.t91'
| 0.1l0f-elm'+o.190
Afustes Inlernaclonal l.S.A.EJE TJIVIC()
DIFERENCIAS NOHII{ALESt.
. clfl^¡ tl^tc^lr^s coN AtlEtlfc() ¡t() pAsA
ó.6íó¡0.008
6.diii0.ün6:o-¡T.
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DIFERENCIAS NOl.IINALES
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0.0@+ o.mt
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- 0.0t0-.0 0¡1,
-- 0.0100 0t8.
o.0t0. 0.0r,0.
Mo¡dc 3¡ t0 l 0.015'0.ocx,
+ 0.00t
- 0.00¡.0.fn}
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- 0.01.- 00D.-.0.018
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0 0lo-- 0 0t6
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- 0.0 1{
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0 01,f,
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Mó¡ dr ll ¡ l0 t 0.011'0.000
+ 0.009.- 0.001.
0.0@
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- o.oio-- 0 0¡o
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-0 0n'Mó¡ór l0c {}ffi6;ro
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l00ll-0.005.
0,0000.0tó.
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- 0 001.
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r:ji:.- 0.r t0.- 0.18t
Mó¡ dr lül o l0Mó¡ rlr l@ ¡ lllMór dr llt o lto
+ 0.0{ó.0.m
l0.01ó
- 0.0t l.0.(m0.0¡t.
--00t1
- 0.0.,1
.- 0 050
-009ó-0.rm-0.lD
Mó¡ ór 110 o lDMór dr lt0 r llt
+ 0.05¡'0.0m
l0.016
-0.0t6,0ry,
-00ll-- 0 0lt--- 0.019
--- 0 056.- 0 t08
.-0 ilo0 l9t
-- 0 r90..0 tt0
A¡r¡sles lnternaclr¡nal l'S'A'AGUJERO UNICO
DIFERENCIAS NO}'IINAIES
CIF¡AS MARCADAS CON ASTERISCO NO
EJ ES No PASA W PAsA
f.ó
PASA
DIAMCTROS
NOMINATES
mm.
lot
Mó¡dc !o ó
Mó¡dc óc l0
Mó¡ dc l0 o 18
Mór de tO o l0
Mó¡
Mór de 50 o 65
M<ir de 6l c 80
Mó¡ dc 00 o 100
Mó¡ dc tü) o t20
Md¡ dc t20 o t'f0
Mó¡ de t{0 o tó0
Mri¡ dc 16(l o t80
Mdr de 100 o lü)
Mrir dc 200 o lll
Mo¡ dc ll3 o 150
ü¿t ¿. l5o o l8o
++ 0.001'
-l 0.001'+Eir:i5.+ 0.002.
++ 0.001'
+ 0.021
.F 0.002.
+ 0.01s
+ 0.001'
+ 0,020
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+ o.fxf.
+ 0.01ó
+ 0.001.
.l0.009
.l- 0,001'+ 0.01t+ 0.012'
+ 0.01t+ 0.ü16'
+ 0.0¡lt'+ 0.061+ 0.041'
+0.051¡+ 0.0t6+ 0.05t'
+ 0.052
+ 0.02t'
+ 0.091'{-0.125l. 0.t00.+ 0.1ll+ 0.108'
+ 0.t22r+ 0.r 59
I 0.1t0'.l0.169+ 0.1{o'
+ 0.158'+ 0.t0t+ 0.1t0'Mó¡ dc 180 o !15
AtirExo P. VIGAS DE SECCION CONSTAI{TE CON DMRSAS FOR}ÍAS DE
APOYO Y DISTINTOS GENEROS DE CARC'A
Ylgtri dc iocrl6tt c.lnitilto "on tll]'ottnt tttttttnt don|lo}.tll.tt|¡|tn|
.t.iertnt.|¡llte¡-i|.;rrur..llinr|r'|¡r||nt¡rt.l¡is|lr.ntrto,(rürro,l. ,,,,,,,,,.,,1r,8t".' I nr,ii"i'rlii.ii'li.iríi'r'i,iíi¡l | 'lo"t"iii*ii:iu:i" i '(nFnl" 'lt' F¡n' a
l"k.rrhns /'l'urlnJr¡ tl(' l¡('ftrrllt. ,l !'
,l- Il' ,,
l¡lnl.rc lo¡ ¡rünl{tl -'l !i (,::
n, -';' (1 - l)'cnl,ro (-! y ll:
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u- ¡''i:,(?)'['""'--('-,T)']
- nL"tNtIÁ".--.trtlu, - ,I;r (' )' [t "' "" --
-('-,i).{: ¡L .;(t tI ¡¡ rf - It 4t¡
lt-0
I'oro t < c
,, : nl., r(r ";'" - ")- ¡L r(l !tf,¡ r: - ,t ,",;
Prrn] t > r.'
u -.1- e
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-l'ltt-' t.t lgt
I afád lr13 E h
. | 1',213¡r - irri- F:.,-;)'
!f?. Vlco at¡¡D0l,rn¡L¡ txrr oütbotcsürcnroE. coll c¡rrE¡¡ nl¡l¡ult oniii nr¡¡¡üo'¡ncdlo. llccclonm ¡rcll'
grorilut: ott ¿1, Il V U.
lirnrl,os do hrfloxló¡¡ rlc In rdrlstl'óo: ioE rlc ol¡sclso (lrl) ¡ y (3/'f) l.
tt8. VlBr¡ cmpol.roilo Por omltotcrl,rctnoá. cntr cofFt¡ olfllnlto Gtl,,rrr.liri¡itr' trnntn. $ccclótr ¡rcll-- gro¡d: la l, o lo IJ.
llrrn e < c¡
l, - I, o¡a;'lr;
w -- -!'! ef '.. arrlrú
.cil c > c¡, re anbnl l-ütrlró ¡r nnr c Y rc'clDrocatncn|{t
l, : a¡ ¡¡l'/
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- I otúl Itt0 Ir..h
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itO. vltrr¡ ctatrlrtfl¡rltl por-trrnboacstrcnriis. c.r;t cnt'tnls r¡lnlodn¡,lgrrnlcs ¡r dl8¡tuc$l¡l¡-- 8lilróürlco'rlcntc. Sccclotloa DGI¡gl'om¡8: oll
:i! !: .
.10. Vlsn cmlx¡ümd¡¡ Dor^ntnlxÉ0xi.tr.nt0s. r:trtt rllllltt l¡tllfalrlno'irreirt.c rcinrt'trfa. Sect'loncs- pell-orions: ni¡ / Y t. l\ltrk)lt dc h¡'' tkrxló¡¡ tlc llt clú8tlcn:
r - (l/n) ¡ (l :1. I trl), o 8clr lnt}rr¡: - lr,?$E? t !¡ cr - 0'2113 I'
P.
2
n, -. - or' (,t, -
-1.;)if¡ntn: - (l/l?) I'I(rtrrlrlnro nlrsolttto);
,tr6 - (lfr.l) f'I(nlixlnro rclollto)'
mOr
T.l
P
|.-L-----r
AI{EXO Q. TABI,A,S SOBRE PROPIEDADES MECAIiTICAS DE LOS ACEROS
PROPTEDADES MECANICAS DE ACEROS'
Lo¡ valorcs indic¡doc p.r. accrn! taminadr¡o en caliente (H,R,, hot-rollcd) y enirldoc cnfrlo (CD, cold'
dtaw) sn tnlores minimos cstirudos quc suclen crpcr.rse cn el in¡crvdo dc ¡¡m¡ñq dcl ¡ tl pulg. Un
valor mlnimo ertá aproximadamcnte variac de¡viacione¡ c¡tánd¡re¡ por dcbejo de l¡ mcdi¡ erir¡¡é¡ic¡.
Loc velorcs moctr¡doc pa¡i acc¡o3 con tralamicnto térmico ¡on lo llarn¡do¡ r¿brr¡ tfpbos Un velor dpico
no cs cl mcdio ni cl minimo. Pucdc obtcnc¡se mcdi¡ntc un cont¡ol cuid¡doo dc ler crpccificecionc¡ dc
compra y el tratemicnro té¡mico, junto con la irupccción y cr¡r¡yo continuo¡. Ler pmpiededcr indicld¡¡en ct¡r¡ tebla provicncn de vari¡¡ fucntc¡ y sc c¡ec que lon rcPracnS¡aiv¡r, Sin embergo, h¡y tann¡ vr'riablcr quc ¡fectaa ertar propiededcr quc ru n¡tur¡leza aprorimeda dcbe rcconocenc cl¡r¡mcnte.
NúmcroUNS
Núurcro Procc¡¡nicnto Rcrirtc¡cirAISI dc flucnci¡
fp¡i t
Rcrir¡cnci¡ Elolgrcióo¡ lr cnrión cn I pulg
rpcit %
Rcdr¡cción l)urcz¡cn frcr Brincll
,6 Ht
(¡ t0¡00
cl0lf)
cl0r80
c 10350
c 10400
crü50
c r05q)
(;+ I 300
(;.1 l.lr,o
(;.13.t(xt
(;{6200
l0t0
l0t5
t0t8
ilt2
r03b
10.10
231 7
2330
23+0
23{523503 t20
3r30
3t+0
3 t.t53r5032.10
3250
33.r{,.r 130
+ ¡.t0
.t 3+0
.r620
t{RC;D
t{RCDHRCDt{Rct)HRcnE¡tir¡do r 800uF
F¡¡ir¡do e lfil0cFE¡rindo ¡ 1200"F
HRCDF¡¡indo e 1000"FHRCDttRcl)
Estirado ¡ 600o1'E¡ti¡¡do ¡ 9(XloFE¡¡i¡rdo e 1200"FNtlcleo tE¡¡i¡¡do ¡ {00oFF¡tindo ¡ 6ü)¡FE¡¡iredo ¡ EülcFE¡¡ir¡do e l000oFE¡¡ir¡do ¡ l200oFE¡¡ir¿do ¡ E00oF
E¡ti¡¡do e E00"FE¡tindo ¡ E00cF
E*indo a 600"FE¡tindo a l(XDoFE¡drado ¡ 600oF
F¡ti¡ado ¡ l000oFHR$CDEstir¡do a 800oF
E¡ti¡¡do a 8üloFEstir¡do ¡ 800"FE¡drado ¡ 6fi)"I¡E¡rindo r fll0oFE¡dredo a 800"FHR$cD$F¡ti¡¡do. 1000"FHR$cD$E*ir¡do r lOOOoF
ilR$crxE¡¡ir¡do ¡ 600cFE¡tir¡do ¡ l000cFNóclco I
2ri
{427
+7
32
5+
33
60
39
b7
8l72
62
+2
7l86
+5
77
{98+
180
r3080
107
195
r7tl3l9770
t6+t77r80¡459¡
178
r2064
9lt57l6.rl7r2il2l{r8360
87
t3363
t0131
69
$9
23.r
¡6289
2'¿0
155
r05r37221196
160
t27t08178
t88¡94162
u22r0137.96
r0+r88I95202
2t7243
2ll9098
l+ri90
¡02t53t0rill260182
120
l0t828
22il¡+t823
2723
20t7r222l02026t7t5t2l2to9
r330
2lt727
l8t{;2ll6r2t5tt
95t05r0tll¡l16126
r2lr67t43153
220
20rr80t{9t70235
t63179
t79197
{5lt3t02t028s+25
382
327
268
2223{i8
388{02320222{04276t972t2376
380
396
466
+77
39{t83201
293t87223
102207
223{98363
2{8
t){{)5{)
4{t
50
{)45
35
{0355t5966
4{)
35
62
$35
35
30
30
55
65
52{)+9
56
6l64
53
5l5()
+5
68
37
62
56{850
+7
+4
{{)37
+7
+5
52
6058
50
+5
+5
42
+3
{055
28
2028
l825
l525l0r8t218
23
2ll8t223
t6t2t510
*753
50
56
58
6{56
78
72
BO
il0t039l76
B5
ll382
9l90
r00
PROPIEDADES MECANICAIi DE ACEROS' (continucióttl
NúncroUNS
NúmcroAIIII
Rc¡i¡¡c¡ciedc flucnci¡
P¡occ¡rmicnro LPn f
Rc¡i¡rcnci¡ Eloogrción¡ l¡ cnrión cn 2 Pulg
rprt %
lcducció¡ Du¡c¡¡cn l¡c¡ Bri¡cll
% zll2
c r52 l6c6¡500
c87{00
c92550
{fr04650
52r006r50
8650
87{O
9255
9+42
98+0
F¡tir¡do ¡ 8lD'FE¡:i¡edo ¡ 8{10"F
E*ir¡do e E00eF
HR¡HR¡F¡tindo a lfDOcFHROE¡tindo e lül0cFHRCcD0E¡tindo ¡ l000cFHRO
E¡rir¡do ¡ lül0oFE¡tindo ¡ Eüt'FEr¡irrdo r 8ü)oF
9*r70t798t58
r3258
r326496
r2978
r60r80r9!¡
r30187
¡98t009t
r5599
r5595
t07r52il5t8020t218
665{{957
53
+4
48+2
55
48t14532
+3
+7
256
378
{¡0I92t83302
¡973ll190' 223
302
2123
352
${r36
23
r3r32522
t520t+25t7t522
l5t2r2
. T¡bul¡d¡¡ dc co¡fo¡oid¡d con cl Si¡¡cmr U¡if¡crdo & flaignrción Núncric¡ pen Mcnlcl y rur Alcecioncr
(UNS). Socicty of Auomotivt Eagioccr¡. W¡¡rcoddc' Pe.' l9?5.' ' t Sc muldpüca l¡ rc¡i¡¡c¡¡ár cn lip/pulgl por ?0.! prn obrcncr ¡u vebr cn Kgf/cm! y por 6.E9 pere ru cquirrlcncie cn
MPe.I tndicr quc roo propicdedc¡ dcl núclco, cn cl ce¡o dc teurplc dc rupcrficic.
$ Rccocido.
: 3 É E É : s E : : =g==g=
ññsiglorr!$$gC6F€€Ca-6-Eéé--éUééoÉicrct
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fnF¡
3t,
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Il¡¡
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AIiTEXO R. PROPIEDADES DE I,A,S SECCIONES
PROPIEDADEIt DE I.ATi SECC¡ONES
.l = &e¿/= omcato dG i¡Grci¡J = monoto polrdeincrcieZ - úvb de ¡cccióst - r¡dio dc giroj- din¡cie d cencsidc
Rctrá¡gulo
i[]-rH;A=bh
. bhtt"E
z-+
t - 0.289i[
_ht-i
Triá¡gulo
T-Ar/\*L/ \v[.- ¡J t
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^*T, bht,-T
"-ffGfrculo
t - 0.2361
_it-i
^-+ '-#,r.td
,=$ t-d;,
Co¡ona ci¡cr.rt¡r
t-lu, -a?t
t-ftv. -a?t
z =fit -dil
t -$u. -at)
É-
_¿t-u
EÍ¡RFGACtrN UTüVER$ITAR¡AAUTOI{¡I.IA DE ECCII}ENTE
S{SAHE.E - HAEUINA PARA ENSAYTI
CEI,IFRESIIILIDAII Y FECUFERTACIEH
VISTA FRBNTAL VISTA LITERAI
1et,0
63,0
1,00
S{SAHBLE - HAOUINA PARA ET{SAYE
CEiIFñESTILIDA! Y FECUFERACTtrN
IIEREEHAVISTA FFt¡HTrqL VISTA LATERAL
-{-¡.J-t I
-S--f----
{ lct¡lwr il¡ É tS ¡Eoso* D,/l€ ¡m - lE
rre,ml$fffi
¡tut nhL ¡ -Cut|d¡ü 1
PI,¡CT FOAIA CIUNT}EOYTflUIT{A FáEA UIFATg DE
Cq¡TPnfSIBIUD¡D Y RIíIIIPENüIION
4 .dgufercr dÉ tBBosea f,,/E HE ¡ lE
FEG( ON E-E
tatuial; t - EGi¡ntldad: I
ffcqloN á.-.{.
Ér5.6?E+8
PI,ATA POFfT PE{ETA,¡DONlIAflUIHA F¡IEA UWATO DE
CüIIPRTÉÍIBIIJII¡D T RNCUPER¡IIOH
É12.?0
Ét6.8?s18:8tB
EEfiON E-B
Itaterlat: A -Cs¡ttdrd¡ I
Pr.A.CA g0FOETE DE[. YUNQIIE¡I¡ÍIUTIIA FAEA üIFATO DE
C0IPEEÉX¡EIUD/ID T REIiII¡PERAIIIOH
EECCIoH l--¿
Rosea de
fi r)ril\
r/E NC
-. \
\\Ft-l rrr-r-lluE.oo-l
Fi-
Hry
FechaDibujoVerificoEsoala1:1 ltcotasen mm COMPE
# lb.B?E -B,ti? \ ra,?\l_¡\/_U- _R\ iv É=-i
ttl tl_ ts55.00 P*'oo-l
tI
P99,00
Material: AISI 1045Cantidad: 4
ombre FirrqE COHFOHACION UNIVEHSTTARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS &errrOTR
EAERA SOFORTE
SUINA PARA ENSAYO DEESIBITIDAD Y RECUPERACION
Plano 0S
Tesis De Grado
ú?,5.4or.88880s?.ooo .r18J8
SECCION A-ACAMISA GUIA
Material: Bronce Fosforado SAE 6ACantidad: 1
cItu
COMPE
Fecha
Cot,asen mm
31,75
Agujero deHosca 9.58
Ix
mm18 h
SECCION A-A
YUNQUEMaterial: AISI 1045
tantidad: 1
ombr Firma CORPOHACION UNIVERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS q@¿YsOTR
tT,fISA GUIA YUNQUE
SUINA PARA ENSAYO DE
ESIBITIDAD Y RECUPERACION
Flano 07
Tesis De Grado
Agujero de É3/ L6 x E/4
f Rosca I/+ NC rÍ A0
\*1so6 \ |
q / l\ cci
!-rD/\\
/ L Agujero de DL/a10,000 /' -0,008 '
rrial: AISI 1045,idad: 1
L/3
omhre Firma CORF ORACION UNI\TERSITAEIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS 4¡'¿hfHOTR
PORTA PENETRA}OR.qurNA PARA ENSAYO DE
ESIBITIDAD Y RECUPERACION
Plano 08
Tesis De Grado
-| F-ll" t
f tz.Eoo l8:8üff
/ ú45 4il
ffi#ü::lnFlltl._l
FechaDibujoVerificoEscala1:1
}il,COMPT
Cotaeen mm
I n3á.4ü
I tÉ8.18A ,l / A
É10. ot,// c\i \-f*/q?
sE'35 / e.oo*l t
t-rl-l I r+E lI[eool qc¡) f*- ns^tol (o
SECCION A-A
BRAZO DE ACCIONA}'ÍIENTO
Material: AISI 10P0Cantidad: 1
ffir-ru Fecha I\
DihujoVerificoEseala1:1 ERAZO I
MA
COMPFCot as
en mm
É85,40
Agujero de É9,5Rosea ?/LE x E0
oqt-'lHTJ
SECCION A-A
TUERCA DEL EJE GATO
Material: AISI 1045
Cantidad: 1
ombre Iirma CORFORACION UNIVEHSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS WtYOTR
E ACCIONAMIENTO TUERCAQUTNA PARA ENSAYO DE
ISIBTLIDAD Y RECUPERACION
Plano 0S
Tesis De Grado
Agujero de OILRoeca de I /2 NC
o\T\rl
=TTAPA
Material: AISI 1080
Cantidad: I
Escala1:1
A
t_-
A
-J
o 1 2. B0+ 0.00
-TOEe+tÉ)qotrJ
PENETRADOR
Material: AISI 1045Cantidad: 1
omhre Firrna CORFORACION UNIVERSITAHIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS tq,wraOTR
APA PENETRADOR
SUINA PARA ENSAYO DE
ISIBIIIDAD Y RECUPERACION
Plano 10
Tesis De Grado
BE. oo -l
oolJl¿\.N
Cotasen rIIm
Iv
COMP
- t#6.)- fll- 61.00-l
tsooo j Irltl
-ffi-l||tllilll|ltiItillilltitl-w-t
F- +ls 1,00
|
- 133.00-r
00
* 38.00
- E 1.00ll=
L]-1 [@IVI
I I Marerial: Acrlico
| | cantídad: E
1l-T+_iI Iu,u
I
I
I
rn+
I
I
I
II
-I
Nombre Firrga CORFORACION UNIVERSITARIA
AUTONOI\{A DE OCCIDENTEFACS fu1htrOTR
PROTECCION IÁDOS
AQUINA PARA ENSAYO DE
TESIBITIDAD Y RECUPERACION
Plano 11
Tesis De Grado
T-I
I
I
I
I
oo,riT\N
I
I
I
I
I
l_
FI
I
I
l.
FechaDibujo
VerificoEscala1:1Cot asen llrrn
:
ItuCOMPF
/ 05.00
1ro I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
j l-m oo
+l180
ll=ll
ll -0l)/tl
I I oo.,*riar: Acr'ieo
| | cantidad: I
+_l [*=u
ombre Firma COHPOHACION UNI\TERSITAHIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS wriltOTR}ROTECCION POSTERIOR.QUTNA PARA ENSAYO DE
ESIBIIJDAD Y RECUPERACION
Plano lE
Tesis De Grado
E0 lgujsor dE É 5
ffi,80-l I
'T?b--
.IFl¡allc E,?E
T¡FA IEOII!¡üTA$ITT{A FIEA IIIfEATO I}!
COIIPHESISIT¡DTD T NEfIIFEN¿,CFIT
133.00_-l Fs.esJ l- 66.50--l | / ,
| | Ilt,,uEI fuerca de fr 4.?6 | | ll
I rr*sca NC ro.oo*r il- I ll;Fr *f t l@+Boo-lfT I lJ¡-****l*llll-'
i ,É500 llh080lffi{ +nf |HT- llqtt= ! 66.F0-l i l* P4'oo
TAPA I,ATERAI DERECHA
..T:11i.:;lu, Rolred
ombre Firma CORPORACION UNIVERSITARIA
AUTONOI{A DE OCCIDENTEFACS 4¿YoOTR
I'.PA TATERAI DERECHATQUINA PARA ENSAYO DE
ESIBILIDAD Y RECUPERACION
Plano 14
Tesis De Grado
ilffil#
lc(Dü
É(r0
¡¡5ffi1 Fecha4r \üJ
DibujoVerificoEscala1:1 T
rd.
COMPICoüasen fiIm
s3,85 -]
-itE I
¿Fr IqlI\lE0
lllJ-iI sool
GIqlFIÉltl
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133.0c-l _tuf_6650_ | L,
fri rT¡ r:i-¡ i.4h/ I lffi--Atl/| | lL,,,H
Tuereadefr 4.?Sl I ll
/-ro*ca NC lo.o'-l il- | llJ-trrl lll_t+n+ rilf fi lffi5'- '.--l qd ltl' É | ilJ{!-EBÉsi | | ll (oF.{ | I ll F{t|l
| | 11 troaoffi ¡É5oo t.f I lH-+ + l-]-l l-e+oo
$ FEi oo-I tsa.ooTAPA IATERAL IZqUIERDA
Material: Cold RolledCantidad: 1
lombre Firm-a CORPORACION UNI1TERSITARIA
AUTONOMA DE OCCIDENTEFACS q@ry/OTR]A TATERAI IZqUIERDAIQUINA PARA ENSAYO DE
]ESIBIIIDAD Y RECUPERACION
Flano t5
Tesis De Grado
ffitl
il *ll
4bW FechaDibujo
VerificoEscala1:1 TA
MCOMPI
Cotasen rnm
El rLfrF
[ -rIFecha
DibuioVerifico I
Escala1:1 GUIA PIdA,
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AUTONOMA DE OCCIDENTEIACS fw4'}TRA,RA TAPA IÁTERAL DEBE.
IUTNA PARA ENSAYO DE
ISIBITIDAD Y RECUPERACION
Flano 16
Tesis De Grado
