Estudio de Suelos CENALBA.pdf
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INFORME TÉCNICO.
ESTUDIO GEOTÉCNICO EFECTUADO EN PARCELA IDENTIFICADA CON EL Nº DE CATASTRO
03 18 01 U01 042 001 024 000 000 000 UBICADA EN LA AVENIDA ARGIMIRO GABALDON (ANTIGUA VÍA ALTERNA), BARCELONA, PARROQUIA EL CARMEN,
MUNICIPIO SIMÓN BOLÍVAR DEL ESTADO ANZOÁTEGUI.
PARA :
GRUPO ACOSTA MARINE SERVICE, C.A.
DE :
M & V INGENIERÍA, C.A.
BARCELONA, OCTUBRE DE 2.013.
M & V INGENIERÍA C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 - 0426 583.25.60
Barcelona, 29 de Octubre de 2.013.
SRES.
GRUPO ACOSTA MARINE SERVICE, C.A.
CIUDAD.-
ATENCIÓN : SR. JULIO CESAR ACOSTA.
Anexo a la presente les estamos enviando el Informe del Estudio Geotécnico
efectuado en parcela identificada con el número de catastro 03 18 01 U01 042 001
024 000 000 000 ubicada en la Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna),
Barcelona, Parroquia El Carmen del Municipio Simón Bolívar en el Estado
Anzoátegui. En dicha parcela se construirán 10 galpones de 260 m2 cada uno más
área de oficina en nivel de mezanina de 27 m2 cada una, áreas de vialidad y
estacionamientos.
Sin otro particular a que hacer referencia se despide de ustedes,
Atentamente
Ing. Nicolás Malandra F.
Director Técnico.
Atentamente
Ing. Jorge Rinaldi Prado
C.I.V. 106.105
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CONTENIDO.
1. INTRODUCCIÓN. 1
2. ALCANCE. 2
3. EXPLORACIÓN DE CAMPO Y ENSAYOS DE LABORATORIO. 3 3.1 General. 3 3.2 Perforaciones. 3 3.3 Método de Perforación. 3 3.4 Muestreo del Suelo. 4 3.5 Planillas de Registro de las Perforaciones. 4 3.6 Medición del Nivel de Agua Freática. 5 3.7 Ensayos de Laboratorio. 5
4. CONDICIONES DEL SITIO EN ESTUDIO. 6 4.1 Área de la Parcela y Linderos. 6 4.2 Sismicidad Regional. 6 4.3 Estratigrafía y Propiedades de los Suelos. 7 4.4 Suelos Colapsables. 9 4.5 Suelos Expansivos. 10 4.6 Suelos Licuables. 10
5. ANÁLISIS GEOTÉCNICO Y RECOMENDACIONES. 15 5.1 Tipos de Fundaciones Recomendadas. 15 5.2 Excavación para el Tanque Subterráneo. 19 5.3 Generalidades. 19
6. LIMITACIONES 22
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ANEXOS.
Figura Nº 1 -. Croquis de ubicación de las perforaciones en la parcela.
Figuras No 2-A, B, C y D -. Columnas litológicas de las perforaciones.
Figura No 3 -. Perfil idealizado del subsuelo y parámetros característicos
empleados en el cálculo de la capacidad de carga y
asentamiento de las zapatas y los pilotes.
Tablas Nº 1 al 6 .- Calculo del potencial de licuación en cada una de las
perforaciones donde se detectó algún estrato de arena.
Tablas Nº 7 al 11 .- Calculo de la capacidad de carga máxima admisible de las
zapatas recomendadas.
-. Planillas de reporte de las perforaciones.
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1. INTRODUCCIÓN.
EL SR. JULIO CESAR ACOSTA en representación de la empresa GRUPO ACOSTA MARINE
SERVICE, C.A. solicitó los servicios de M & V INGENIERÍA C.A. para realizar un Estudio
Geotécnico en parcela identificada con el número de catastro 03 18 01 U01 042 001 024 000
000 000 ubicada en la Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna), Barcelona, Parroquia
El Carmen del Municipio Simón Bolívar en el Estado Anzoátegui.
El proyecto consiste en la construcción del Centro de Almacenamiento Barcelona (CENALBA) el
cual estará integrado por la construcción de 10 galpones de 260 m2 cada uno más área de oficina
en nivel de mezanina de 27 m2 cada una, áreas de vialidad y estacionamientos.
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2. ALCANCE.
El objetivo del presente estudio es el de determinar las características geotécnicas del subsuelo
para evaluar en función de ellas la capacidad de soporte y deformabilidad de éste, y en
consecuencia establecer los criterios para el diseño de las fundaciones de las estructuras a
construirse.
El estudio incluyó lo siguiente : ubicación de los sitios de perforación utilizando cinta métrica,
exploración de campo para obtener muestras del subsuelo, ensayos de laboratorio de las
muestras representativas, análisis geotécnico para desarrollar los criterios de diseño de las
fundaciones y las recomendaciones. Como parte de este estudio se trataron los siguientes
aspectos :
• Estratigrafía general del suelo y nivel del agua subterránea.
• Revisión de la información disponible sobre la geología y sísmicidad en el área del
proyecto.
• Preparación del Sitio.
• Parámetros del suelo para establecer los criterios de diseño de las fundaciones
recomendadas.
• Capacidad de carga y asentamientos estimados para las fundaciones recomendadas.
La evaluación ambiental, recomendaciones para áreas ubicadas fuera del sitio donde se
realizaron las perforaciones y estudios específicos sobre fallas geológicas están fuera del
alcance de este estudio.
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3. EXPLORACIÓN DE CAMPO Y ENSAYOS DE LABORATORIO.
3.1 General.
El trabajo de campo fue realizado entre los días Martes 8 a Jueves 10 de Octubre del año 2.013
y comprendió las siguientes actividades :
• Reconocimiento visual de la parcela y sus alrededores.
• Ubicación de las perforaciones utilizando cinta métrica.
• Perforación, registro y muestreo del subsuelo en diez sitios de exploración (perforaciones
identificadas como P-1, P-2, P-3, P-4, P-5, P-6, P-7, P-8, P-9 y P-10).
3.2 Perforaciones.
Las perforaciones se realizaron utilizando una máquina perforadora a percusión montada sobre
skids. La profundidad de exploración fue de 5,0 metros en todas las perforaciones para un total
de 50,0 metros lineales de perforación.
En la Figura Nº 1 del anexo se presenta el croquis de ubicación de las perforaciones en la
parcela.
3.3 Método de Perforación.
Las operaciones de campo fueron realizadas en concordancia con la norma Standard Practice
for Soil Investigation and Sampling by Auger Borings (American Society for Testing and
Materials ASTM D-1452) .
Las perforaciones se realizaron en seco y con avance continuo a intervalos de 0,5 m. hasta la
profundidad de 5,0 metros. A partir de esta profundidad se colocó tubería de forro a percusión
de 21/2” de diámetro para evitar el derrumbe de las paredes y, el muestreo se realizo en seco con
avance lavado con presión de agua a intervalos de 1,0 m. de profundidad.
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3.4 Muestreo del Suelo.
Se obtuvieron muestras de suelo perturbadas con el uso del muestreador del tipo cuchara partida
de 2 pulgadas de diámetro.
El muestreador del tipo cuchara partida fue hincado 45 cm., utilizando para ello la energía
desarrollada por un martillo de 140 libras de peso cayendo desde una altura de 76 cm., todo en
concordancia con la norma Standard Method for Penetration Test and Split-Barrel Sampling of
Soils (ASTM D-1586). El técnico perforador registró el número de golpes requerido para hincar
el muestreador en tres intervalos consecutivos de 15 cm. La suma de los golpes requeridos para
penetrar los últimos 30 cm. se reporta como el valor “N” del ensayo SPT (Standard
Penetration Test).
Todas las muestras obtenidas se identificaron y clasificaron visualmente colocándose en
recipientes plásticos herméticos, para luego ser transportadas hasta el laboratorio de
M & V Ingeniería ubicado en la ciudad de Barcelona, Municipio Simón Bolívar del Estado
Anzoátegui.
3.5 Planillas de Registro de las Perforaciones.
Nuestra interpretación de las condiciones generales del suelo y el nivel del agua subterránea
están incluidas en las planillas de registro de las perforaciones. La interpretación de los tipos de
suelos y los cambios de estrato están basados en la clasificación visual realizada durante el
muestreo de campo y en los ensayos de laboratorio, todo en concordancia con la norma
ASTM D 2488, Description and Identification of Soils. Las planillas de registro de las
perforaciones incluyen : la descripción visual de los suelos encontrados, los resultados de los
ensayos de laboratorio, el intervalo de profundidad de cada estrato y los valores obtenidos en el
ensayo de penetración estándar (S.P.T.). Las planillas de registro de las perforaciones se
presentan en los anexos.
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3.6 Medición del Nivel de Agua Freática.
El nivel de agua subterránea se detectó a partir de 2,35 metros de profundidad, subiendo éste y
estabilizándose a 1,50 metros de profundidad con respecto a la cota actual del terreno.
3.7 Ensayos de Laboratorio.
Se realizaron ensayos de laboratorio a las muestras de suelo seleccionadas y representativas de
los tipos de estratos encontrados, para así determinar su clasificación y las propiedades físicas y
mecánicas. En la siguiente tabla se presentan los tipos de ensayos realizados :
Tipo de Ensayo Método
Contenido de Humedad Natural. ASTM D 2216
Límites Líquido y Plástico. ASTM D 4318
Peso Unitario del Suelo. ASTM D 2937
Peso Específico. ASTM D 854-92
Análisis granulométrico. ASTM D 422
Compresión sin Confinar. ASTM D 2166
Penetrometro de Bolsillo. ---------
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4. CONDICIONES DEL SITIO EN ESTUDIO.
4.1 Área de la Parcela y Linderos.
De acuerdo a la información suministrada por el Grupo Acosta Marine Services, C.A. el área
total de la parcela es de 7.143,46 m2 y sus linderos son los siguientnes :
Norte : Terrenos de Bruno Cavalieri y Galpón de Angello Metallo.
Sur : Casa de Carlos Dos Santos, Calle Páez y Casa de Mercedez Bastardo.
Este : su frente, Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna).
Oeste : su fondo, casa de Erika Smirlak y Regulo Hernández.
4.2 Sismicidad Regional.
El sitio en estudio está localizado en el Municipio Simón Bolívar del Estado Anzoátegui. De
acuerdo con la norma Covenin de Edificaciones Sismorresistentes 1756-1:2001
(1era Revisión), este Municipio esta localizado en la Zona Sísmica 5 correspondiente a un
coeficiente de aceleración horizontal máxima Ao = 0,30g y coeficiente de aceleración vertical
máxima Av = 0,21g. Al no disponer de mediciones de la velocidad de ondas de corte podemos
correlacionar con la información del número de golpes hasta la máxima profundidad perforada,
que fue de 5,0 metros y deducir así la densidad relativa del suelo y su resistencia al corte
no-drenado. En nuestro caso y basados en la Tabla 5-1 (Forma Espectral y Factor de
Corrección ϕ) de dicha norma, los suelos pueden ser clasificados como blandos/sueltos con
H > 15 metros. De acuerdo con esto la forma espectral es del tipo S3 con factor de corrección
ϕ = 0,80.
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4.3 Estratigrafía y Propiedades de los Suelos.
Siguiendo las planillas de registro de las perforaciones, las columnas litológicas y el perfil
idealizado del subsuelo, mostrados en las figuras No 2-A, 2-B, 2-C, 2-D y 3 de los anexos, se
distingue la siguiente secuencia litológica :
A partir de la superficie actual del terreno y hasta la profundidad de 0,7 metros en P-4 y P-10 ;
0,8 metros en P-5, P-6 y P-7 y, de 1,0 metro en el resto de las perforaciones, se detecta : un
estrato de relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita.
Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media
y la densidad relativa es media a suelta en P-2 y P-10 y media en el resto de las perforaciones.
Los parámetros promedios que caracterizan este estrato, tomados de la perforación más
desfavorable (P-4), son los siguientes :
Número de Golpes promedio obtenidos en el ensayo de penetración
estándar S.P.T. N = 12 Golpes/pie
Peso Unitario Húmedo promedio. γ = 2,0 Ton/m3
Cohesión mínima obtenida con el penetrometro de bolsillo. C = 2,0 Ton/m2
Angulo de fricción interna obtenido de las correlaciones con el
S.P.T. y reducido por el contenido de finos plásticos. φ = 25º
Módulo de Elasticidad promedio obtenido de las correlaciones con el
S.P.T. E = 1.500 Ton/m2
Coeficiente de Poissón tomado de la literatura técnica ν = 0,30 Clasificación S.U.C.S. SM - SC
Subyacente al relleno y hasta las profundidades de 3,0 metros en P-3, P-4 y P-8 ; 3,5 metros en
P-5, P-7 y P-9 ; 4,0 metros en P-10 y hasta la máxima profundidad perforada en el resto de las
perforaciones, la cual fue de 5,0 metros, se detecta : un estrato de arcilla de color marrón oscuro.
La plasticidad del estrato es media y la consistencia es variable, siendo :
.- En P-1 es compacta hasta el metro 1,5 ; dura entre los metros 1,5 a 3,0 y compacta el resto.
.- En P-2 es dura hasta el metro 3,0 y compacta el resto.
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.- En P-3 y P-9 es dura.
.- En P-4 y P-10 es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.
.- En P-5 y P-6 es compacta hasta el metro 1,0 ; dura entre los metros 1,0 a 3,0 y compacta el
resto.
.- En P-7 es compacta hasta el metro 1,0 y dura el resto.
.- En P-8 es dura hasta el metro 2,0 y compacta el resto.
Los parámetros promedios que caracterizan este estrato, tomados de la perforación más
desfavorable (P-4), son los siguientes :
Estrato de Arcilla de consistencia compacta a dura detectado en P-4 entre 0,7 a 3,0 metros de
profundidad :
Número de Golpes promedio obtenidos en el ensayo de penetración
estándar S.P.T. N = 17 Golpes/pie
Peso Unitario Húmedo promedio. γ = 2,03 Ton/m3
Cohesión promedio obtenida con el penetrometro de bolsillo y el
ensayo de compresión sin confinar. C = 10,0 Ton/m2
Módulo de Elasticidad promedio obtenido con el ensayo de
compresión sin confinar. E = 2.450 Ton/m2
Coeficiente de Poissón tomado de la literatura técnica ν = 0,35
Clasificación S.U.C.S. CL
Únicamente en las perforaciones P-1 y P-2 se detectó, intercalado en el estrato de arcilla entre
4,0 a 4,5 metros de profundidad, un estrato de arena limo arcillosa de color marrón claro
amarillento. La plasticidad de los finos es baja y la densidad relativa es media en P-1 y suelta
en P-2.
Subyacente al estrato de arcilla y hasta la máxima profundidad perforada en P-3 y P-4, la cual
fue de 5,0 metros, e intercalado en el estrato de arcilla entre 3,5 a 4,5 metros de profundidad en
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P-5, se detecta : un estrato de arcilla limosa con algo de arena. Color marrón claro amarillento.
La plasticidad del estrato es media y la consistencia es media. Los parámetros promedios que
caracterizan este estrato, tomados de la perforación más desfavorable (P-4), son los siguientes :
Número de Golpes promedio obtenidos en el ensayo de penetración
estándar S.P.T. N = 5 Golpes/pie
Peso Unitario Húmedo promedio. γ = 1,87 Ton/m3
Cohesión promedio obtenida con el penetrometro de bolsillo y el
ensayo de compresión sin confinar. C = 3,13 Ton/m2
Módulo de Elasticidad promedio obtenido con el ensayo de
compresión sin confinar. E = 750 Ton/m2
Coeficiente de Poissón tomado de la literatura técnica ν = 0,35
Clasificación S.U.C.S. CL - ML
Subyacente al estrato de arcilla y hasta la máxima profundidad perforada en P-7, P-8, P-9 y
P-10, la cual fue de 5,0 metros, se detecta : un estrato de arena con poco contenido de limo no
plástico. Color amarillo. La densidad relativa del estrato es densa en P-7 y P-8, en el rango de
media a densa en P-9 y media en P-10.
El nivel de agua subterránea se detectó a partir de 2,35 metros de profundidad, subiendo éste y
estabilizándose a 1,50 metros de profundidad con respecto a la cota actual del terreno.
4.4 Suelos Colapsables.
El colapso se presenta en suelos de origen eólico con estructura intergranular abierta (arenas
limosas, limos no plásticos ó de baja plasticidad y mezcla de ellos), presencia de finos, nivel
freático profundo y material cementante (ejemplo : oxido de hierro), que le proporciona una
cementación débil en los contactos entre partículas. Éste tipo de suelos presentan un bajo
número de golpes en el ensayo S.P.T. (N < 15 golpes/pie), una baja densidad seca, un bajo
contenido de humedad natural y una plasticidad baja.
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Los suelos colapsables soportan cargas razonablemente altas cuando están parcialmente
saturados pero, presentan una perdida drástica de volumen por reacomodo de sus partículas
cuando se someten a humedecimiento, aún bajo la aplicación de pequeñas cargas.
En el perfil de suelo de la parcela en estudio ninguno de los estratos es de origen eólico, no
presentan material cementante y además no se encuentran parcialmente saturados sino
completamente sumergidos, debido a que el nivel de agua subterránea se estabiliza a
1,50 metros de profundidad con respecto a la cota actual del terreno.
Por lo anteriormente expuesto se concluye que : el perfil de suelo de la parcela en estudio no
presenta problemas de suelos colapsables, considerando que esto no debe preocuparnos en el
diseño de las fundaciones de las estructuras a construirse.
4.5 Suelos Expansivos.
Los suelos típicamente expansivos son las arcillas montmorilloníticas de media y alta
plasticidad, bajo contenido de humedad natural y que generalmente se encuentran en suelos con
climas áridos ó semi-áridos con nivel freático profundo.
El perfil de suelo de la parcela en estudio no presenta ninguna de las características típicas de
los suelos expansivos, por lo que esto no debe preocuparnos en el diseño de las fundaciones de
las estructuras a construirse.
4.6 Suelos Licuables.
Los suelos no cohesivos (arenas y limos no plásticos) sumergidos sometidos a solicitaciones
cíclicas pueden perder súbitamente la resistencia al corte, lo cual se denomina falla de flujo por
licuación. Los siguientes criterios desarrollados en China y por el U.S. Army Corps of
Engineers pueden ser aplicados para definir la susceptibilidad de licuación de las arenas y limos
no plásticos :
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CARACTERÍSTICA CRITERIO CHINO U.S. Army Corps of Engineers
Contenido de Finos ≤ 15 % ≤ 10 %
Límite Líquido (LL) ≤ 35 % ≤ 36 %
Humedad Natural ≥ 0,90 LL ≥ 0,92 LL
Índice de Líquidez (LI) ≤ 0,75 ≤ 0,75
También deben considerarse como potencialmente licuables las arenas ó limos no plásticos que
estén por debajo del nivel freático y con número de golpes del ensayo de penetración estándar
S.P.T. N1(60) ≤ 15 golpes/pie hasta 15 m. de profundidad.
Cabe destacar que la susceptibilidad de licuación disminuye con el contenido de finos plásticos,
tal que si éste último es mayor que 35 % es muy poco probable que ocurra la licuación.
En nuestro caso de estudio se detectó un estrato de arena limo arcillosa ubicado entre 4,0 a 4,5
metros de profundidad en P-1 y P-2. La densidad relativa del estrato es media en P-1 y suelta en
P-2, producto de un número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T. igual a 13 y 5 golpes/pie
respectivamente.
En las perforaciones P-7, P-8, P-9 y P-10 se detectó un estrato de arena con poco contenido de
limo no plástico ubicado a partir del estrato de arcilla y hasta la máxima profundidad perforada
que fue de 5,0 metros. La densidad relativa del estrato es densa en P-7 y P-8 ; media a densa en
P-9 y media en P-10, producto de un número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T.
comprendido entre 18 a 48 golpes/pie.
De acuerdo con lo anteriormente expuesto se procedió a evaluar el potencial de licuación de
estos estratos de arena utilizando el método simplificado propuesto por Seed e Idriss.
Dicho método evalúa cuantitativamente en términos de un factor de seguridad contra la
licuación inducida por el sismo, el cual se obtiene con la siguiente relación :
F.S. = CRR/CSR
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donde :
CRR = relación cíclica que soporta el suelo de fundación.
CSR = relación cíclica causada por el sismo de diseño.
La interpretación del factor de seguridad es la siguiente :
F.S. > 1 poco probable que ocurra licuación
F.S. < 1 ocurre licuación
La relación cíclica que soporta el suelo de fundación (CRR) se calcula utilizando el grafico
modificado de Seed et al., 1.986 para los porcentajes de finos que contiene el material, mientras
que la relación cíclica causada por el sismo de diseño (CSR) se obtiene con la siguiente
ecuación :
CSR = 0,65 σT rd*amáx./(g*σE) donde :
σT = esfuerzo vertical total (kg/cm2)
σE = esfuerzo vertical efectivo (kg/cm2)
rd = factor de reducción por profundidad.
amáx. = aceleración horizontal máxima para el sismo de diseño.
g = aceleración de la gravedad.
En las siguientes tablas se presentan los factores de seguridad contra la licuación inducida por el
sismo para la aceleración horizontal máxima de 0,30 g, factor de corrección ϕ = 0,80 y sismos
de magnitudes de 7,0 y 7,5 grados en la escala de Ritcher, para cada una de las profundidades de
los estratos de arena detectados :
TABLA Nº 1.
Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-1
Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2
4,0 a 4,5 m. 13 13,0 18,9 0,231 0,216 0,186 1,07 1,24
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TABLA Nº 2.
Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-2
Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2
4,0 a 4,5 m. 5 4,7 10,5 0,118 0,216 0,186 0,55 0,64
TABLA Nº 3.
Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-7
Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2
3,5 a 4,0 m. 40 41,0 41,0 0,500 0,210 0,181 2,38 2,76
4,0 a 4,5 m. 34 37,8 37,8 0,500 0,216 0,186 2,32 2,69
4,5 a 5,0 m. 45 48,0 48,0 0,500 0,207 0,179 2,41 2,80
TABLA Nº 4.
Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-8
Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2
3,0 a 3,5 m. 40 43,1 43,1 0,500 0,203 0,175 2,46 2,86 3,5 a 4,0 m. 44 45,1 45,1 0,500 0,210 0,181 2,38 2,76 4,0 a 4,5 m. 45 50,0 50,0 0,500 0,216 0,186 2,32 2,69 4,5 a 5,0 m. 48 51,2 51,2 0,500 0,207 0,179 2,41 2,80
TABLA Nº 5.
Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-9
Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2
3,5 a 4,0 m. 37 38,0 38,0 0,500 0,210 0,181 2,38 2,76 4,0 a 4,5 m. 18 19,1 19,1 0,221 0,216 0,186 1,02 1,19 4,5 a 5,0 m. 33 35,2 35,2 0,500 0,207 0,179 2,41 2,80
TABLA Nº 6.
Factores de Seguridad obtenidos con los valores de la perforación P-10
Profundidad NS.P.T. N1 ,60 N1,60,CS CRR CSR1 CSR2 F.S.1 F.S.2 4,0 a 4,5 m. 20 21,7 21,7 0,242 0,216 0,186 1,12 1,30 4,5 a 5,0 m. 20 20,6 20,6 0,230 0,207 0,179 1,11 1,29
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donde :
N = Número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T.
N1,60 = Número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T. corregidos por sobrecarga, eficiencia,
diámetro de la perforación, longitud de las barras y método de muestreo.
N1,60,CS = Número de golpes obtenidos en el ensayo S.P.T. corregidos por sobrecarga, eficiencia,
diámetro de la perforación, longitud de las barras, método de muestreo y contenido de
finos.
CSR1 y CSR2 = relación cíclica causada por sismos de diseño de 7,5 y 7,0 grados de magnitud
en la escala de Ritcher respectivamente.
F.S.1 y F.S.2 = Factores de seguridad contra la licuación para sismos de 7,5 y 7,0 grados de
magnitud en la escala de Ritcher respectivamente.
De los resultados obtenidos se concluye que : únicamente el estrato de arena detectado en la
perforación P-2 presenta un elevado riesgo de licuación ante un posible evento sísmico. En el
resto de las perforaciones los estratos de arena detectados no presentan riesgo de licuación.
Cabe destacar que el espesor del estrato de arena detectado en P-2 es de apenas 0,5 metros y
además está confinado por un estrato de relleno y arcilla de 4,0 metros de espesor de
consistencia dura a compacta, que impiden la formación de los conos de arena en la superficie
del terreno (condición necesaria para que se produzca un asentamiento debido a la licuación).
De acuerdo a lo anteriormente expuesto y al tipo de estructuras a construirse (galpones
industriales), se concluye que : el riesgo de licuación ante un posible evento sísmico es mínimo,
considerando que esto no debe preocuparnos en el diseño de las fundaciones de las estructuras a
construirse.
En los anexos se presentan las tablas enumeradas como Nº 1 al 6 con la metodología empleada y
los resultados obtenidos de la evaluación del potencial de licuación en cada una de las
perforaciones donde se detectó algún estrato de arena.
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5. ANÁLISIS GEOTÉCNICO Y RECOMENDACIONES.
5.1 Tipos de Fundaciones Recomendadas.
De acuerdo con las características geotécnicas del suelo de fundación y al tipo de estructuras a
construirse (galpones industriales de 260 m2 cada uno con mezanina de 27 m2 cada una) se
recomienda utilizar el siguiente sistema de fundación :
.- Fundación Superficial basada en Zapatas Aisladas de forma cuadrada, rectangulares
con relación L/B (Largo/ancho) igual a 1,2 ; 1,5 y/ó 2,0 y/ó continuas con L/B > 10. La
cota de asiento de las zapatas estará ubicada a 1,20 metros de profundidad con respecto a la
cota actual del terreno.
En la figura Nº 3 del anexo se indica el perfil litológico idealizado con los parámetros
característicos originales del subsuelo que fueron utilizados para calcular la capacidad de carga
y el asentamiento de los tipos de fundaciones recomendadas. En el cálculo se tomaron en cuenta
las siguientes hipótesis :
Para las Zapatas
.- Cálculo de la capacidad de carga última del suelo de fundación utilizando la ecuación de
Vesic (1.975) para el caso de dos estratos de arcilla saturados bajos condiciones no drenadas
(φ = 0º). Las fórmulas aplicadas para el caso en que el estrato superior es más resistente que
el estrato inferior (C1 > C2) son las siguientes :
qÚltima = C1*Nm + σ
Nm = 1/β + C2/C1*Sc*Nc ≤ dc*Sc*Nc
β = B*L / [2*(B+L)*H]
Sc = 1 + 0,2 *B/L
dc = 1 + 0,4 Df/B
donde :
qÚltima = Capacidad de carga última del suelo de fundación
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C1 = Cohesión promedio del estrato superior reducida al 67% debido al fenómeno de falla
progresiva por punzonado.
C2 = Cohesión promedio del estrato inferior.
Nm = Factor de capacidad de carga modificado que depende de la relación C2/C1 y β.
σ = Presión de confinamiento.
β = Factor que depende de las dimensiones de la zapata y del espesor del estrato superior.
H = Espesor del estrato superior.
B = Ancho de la zapata.
L = Largo de la zapata.
Df = profundidad de asiento de la zapata.
Sc = Factor de forma de la zapata.
dc = Factor de profundidad de la zapata.
Nc = Factor de Capacidad de carga ( Nc = 5,14)
.- La capacidad de carga admisible del suelo de fundación para las zapatas (qAdm. Suelo) se obtuvo
aplicando un factor de seguridad igual a 3,0.
.- Cálculo del asentamiento elástico en todos los estratos componentes del perfil idealizado del
subsuelo empleando la ecuación de Steinbrenner para fundaciones colocadas en la superficie
de un medio elástico de espesor limitado. La ecuación es la siguiente :
SeCentro = 4*q*B*I*(1-ν2)/E
I = F1 + F2*(1-2ν)/(1-ν)
donde :
SeCentro = Asentamiento elástico en el centro de las Zapatas.
q = Capacidad de carga admisible de la zapata.
B = mitad del ancho de la Zapata.
E = Modulo de elasticidad de cada estrato.
ν = Relación de Poissón de cada estrato tomada de la literatura técnica.
I = Factor de influencia.
F1 y F2 = Parámetros obtenidos tomando en cuenta las dimensiones de la zapata y el espesor
de cada estrato.
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De acuerdo a los cálculos efectuados, empleando los criterios planteados, se obtuvieron los
siguientes resultados para las Zapatas Aisladas de forma cuadrada, rectangulares con
relación L/B (Largo/ancho) igual a 1,2 ; 1,5 y/ó 2,0 y/ó continuas con L/B > 10. La cota de
asiento de las zapatas estará ubicada a 1,20 metros de profundidad con respecto a la cota
actual del terreno.
Los resultados se presentan en las siguientes tablas :
Tabla Nº 1
Zapatas Cuadradas (Relación L/B = 1,0)
L/B B (m.) L (m.) q Máx. Adm. (Ton/m2)
1,00 1,00 1,00 19,90
1,00 1,20 1,20 18,40
1,00 1,40 1,40 16,50
1,00 1,60 1,60 15,07
1,00 1,80 1,80 13,96
1,00 2,00 2,00 13,07
Tabla Nº 2
Zapatas Rectangulares (Relación L/B = 1,2)
L/B B (m.) L (m.) q Máx. Adm. (Ton/m2)
1,20 1,00 1,20 19,62
1,20 1,20 1,44 17,18
1,20 1,40 1,68 15,43
1,20 1,60 1,92 14,12
1,20 1,80 2,16 13,10
1,20 2,00 2,40 12,29
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Tabla Nº 3
Zapatas Rectangulares (Relación L/B = 1,5)
L/B B (m.) L (m.) q Máx. Adm. (Ton/m2)
1,50 1,00 1,50 18,17
1,50 1,20 1,80 15,95
1,50 1,40 2,10 14,36
1,50 1,60 2,40 13,17
1,50 1,80 2,70 12,25
1,50 2,00 3,00 11,51
Tabla Nº 4
Zapatas Rectangulares (Relación L/B = 2,0)
L/B B (m.) L (m.) q Máx. Adm. (Ton/m2)
2,00 1,00 2,00 18,71
2,00 1,20 2,40 16,46
2,00 1,40 2,80 14,86
2,00 1,60 3,20 13,65
2,00 1,80 3,60 12,71
2,00 2,00 4,00 11,96
Tabla Nº 5
Zapatas Continuas (Relación L/B > 10,0)
L/B B (m.) L (m.) q Máx. Adm. (Ton/m2)
30,00 1,00 30,00 12,67
25,00 1,20 30,00 11,34
21,43 1,40 30,00 10,39
18,75 1,60 30,00 9,68
16,67 1,80 30,00 9,13
15,00 2,00 30,00 8,69
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En la siguiente tabla se presentan los asentamientos elásticos obtenidos para las zapatas
recomendadas con la capacidad de carga máxima admisible (q Máx. Adm. ) :
Relación (L/B) de las zapatas
ANCHO DE LA
ZAPATA (m.)
Cuadrada L/B = 1,0
Rectangular L/B = 1,2
Rectangular L/B = 1,5
Rectangular L/B = 2,0
Continua L/B > 10,0
1,00 m. 1,13 cm. 1,22 cm. 1,29 cm. 1,38 cm. 1,59 cm.
1,20 m. 1,28 cm. 1,34 cm. 1,41 cm. 1,51 cm. 1,64 cm.
1,40 m. 1,39 cm. 1,45 cm. 1,52 cm. 1,62 cm. 1,68 cm.
1,60 m. 1,49 cm. 1,55 cm. 1,63 cm. 1,73 cm. 1,72 cm.
1,80 m. 1,59 cm. 1,65 cm. 1,73 cm. 1,82 cm. 1,76 cm.
2,00 m. 1,68 cm. 1,75 cm. 1,83 cm. 1,91 cm. 1,81 cm.
En las tablas numeradas del Nº 7 al 11, presentadas en los anexos, se encuentran los detalles de
los cálculos de la capacidad de carga máxima admisible para las zapatas recomendadas.
5.2 Excavación para el Tanque Subterráneo.
El tanque subterráneo no presenta problemas en cuanto a capacidad portante y asentamiento del
suelo de fundación ya que, es una estructura parcial ó totalmente compensada.
Para el diseño de los muros del tanque se recomienda utilizar el diagrama de presión triangular
con una sobrecarga mínima 1,0 Ton/m2, peso unitario del suelo húmedo γ = 2,0 Ton/m3, peso
unitario del suelo sumergido γ = 1,0 Ton/m3 y coeficiente de empuje activo de tierra (Ka).
5.3 Generalidades.
.- Se recomienda un diseño adecuado para la evacuación de las aguas de lluvia, el cual funcione
por gravedad.
.- Se recomienda colocar en las áreas de construcción de los galpones, vialidad y
estacionamientos un estrato de relleno proveniente de los saques ubicados en la vía
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hacia Caigua y caracterizado como un granzón natural perteneciente a los grupos A-1
y/ó A-2-4. Se recomienda que el espesor mínimo a colocarse de este estrato sea 25 cm. El
material deberá compactarse en capas de 25 cm. de espesor (como máximo) al 95 % de
los valores que se obtengan del ensayo proctor modificado utilizando una
vibrocompactadora de rodillo liso de 10 toneladas ó mayor.
.- Los pisos de los galpones se apoyarán directamente sobre el material de relleno a colocarse
debidamente compactado. Se recomienda que el piso se vacíe por paños pequeños con la
finalidad de poder repararlos al menor costo posible en el futuro en caso de que se agrieten.
.- Una vez terminadas las fosas para las zapatas se deberá remover del fondo cualquier tipo de
material suelto, producto de los mismos trabajos de excavación, esto se debe realizar
utilizando pico y pala.
.- Inmediatamente después de remover el material suelto, se deberá colocar un colchón de
mortero pobre de 5 cm. de espesor como mínimo. Esto es con la finalidad de evitar cualquier
cambio en el contenido de humedad del estrato de arcilla, trabajar en limpio durante la
colocación y armado del acero y garantizar el recubrimiento del mismo.
.- Bajo ninguna circunstancia se permitirá que las fosas de las zapatas se inunden por aguas de
lluvia u otras causas.
.- Si algunas fosas de las zapatas quedan más profundas que otras y se quiere lograr la misma
cota de asiento, por comodidad constructiva en la colocación del acero, se recomienda
rellenar con mortero pobre en lugar de utilizar relleno granular.
.- Para el relleno de las fosas de las zapatas se utilizará el material de relleno obtenido de las
excavaciones, desechando el material arcilloso. Este relleno se deberá efectuar extendiendo
capas de 12 cm. de espesor en estado suelto y se compactarán al 95% del ensayo proctor
normal utilizando equipo liviano. También se pueden rellenar las fosas de las zapatas
utilizando mortero pobre en lugar del material de relleno obtenido de las excavaciones. La
ventaja de utilizar el mortero pobre es que se evita el proceso de compactación y además se
garantiza que no percolará agua superficial al suelo de fundación de las zapatas.
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.- El mortero pobre se preparará mezclando 4 sacos de cemento por cada metro cúbico de arena.
.- Las tuberías eléctricas, de aguas blancas y servidas deberán estar provistas de juntas flexibles
en las zonas de contacto piso-terreno, esto con la finalidad de garantizar la absorción de los
posibles asentamientos.
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6. LIMITACIONES
Este informe ha sido preparado de acuerdo a las prácticas de la Ingeniería Geotécnica
normalmente aceptadas en Venezuela y para el uso exclusivo de la empresa GRUPO ACOSTA
MARINE SERVICE, C.A. en el diseño y construcción de las fundaciones del Centro de
Almacenamiento Barcelona (CENALBA) el cual estará integrado por la construcción de
10 galpones de 260 m2 cada uno más área de oficina en nivel de mezanina de 27 m2 cada una,
áreas de vialidad y estacionamientos.
La parcela en estudio se i7dentifica con el número de catastro 03 18 01 U01 042 001 024 000
000 000 y esta ubicada en la Avenida Argimiro Gabaldon (antigua vía Alterna), Barcelona,
Parroquia El Carmen del Municipio Simón Bolívar en el Estado Anzoátegui. El área total de la
parcela es de 7.143,46 m2.
Quedamos a la disposición de los ingenieros proyectistas para cualquier aclaración relacionada
con este informe.
Atentamente
Ing. Pedro Santacruz S.
C.I.V. 91.426
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FIGURA Nº 1.
CROQUIS DE UBICACIÓN
DE LAS PERFORACIONES.
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16,8 m. 8,0 m. 11,5 m.
20,0 m.
36,7 m.
52,7 m.
P-1
P-3 P-2
10,0 m.
31,0 m. 15,0 m.
10,0 m. 22,6 m.
28,0 m.
10,0 m. 12,0 m.
13,0 m.
P-4
P-5
P-6
P-7
P-8 P-9
6,0 m.
12,0 m.
22,0 m.
P-10
Av.
A R G I
M I R O
G A B A L D Ó N
Hacia Puerto La Cruz
Hacia Barcelona
FIGURA Nº 1
CROQUIS DE UBICACIÓN DE LAS PERFORACIONES EN LA PARCELA
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FIGURAS Nº 2-A, B, C Y D.
COLUMNAS LITOLÓGICAS
DE LAS PERFORACIONES.
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FIGURA Nº 2-A
COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-1, P-2 Y P-3
Superficie Actual del Terreno. 18,1 m.
PROFUNDIDAD
E N
METROS
PROFUNDIDAD
E N
METROS
P-3
1
2
3
4
5
P-1
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
P-2 20,2 m.
??? ???
Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media en P-1 y P-3 y media a suelta en P-2. S.U.C.S. : SM - SC
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del
estrato es media y la consistencia es variable,
siendo :
.- En P-1 es compacta hasta el metro 1,5 ; dura
entre los metros 1,5 a 3,0 y compacta el resto.
.- En P-2 es dura hasta el metro 3,0 y compacta el
resto.
.- En P-3 es dura.
S.U.C.S. : CL
Arcilla limosa con algo de arena. Color marrón claro amarillento. La plasticidad del estrato es media y la consistencia es media. CL - ML 4,50 4,50
Arena limo arcillosa. Plasticidad baja. Densidad relativa suelta. S.U.C.S. : SM - SC
Arena limo arcillosa. Densidad relativa media. SM - SC ?
??
?
N.F. : 1,50 m.
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FIGURA Nº 2-B
COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-4, P-5 Y P-6
Superficie Actual del Terreno. 13,1 m.
PROFUNDIDAD
E N
METROS
PROFUNDIDAD
E N
METROS
P-6
1
2
3
4
5
P-4
1
2
3
4
5
1
2
3
4
5
P-5 15,0 m.
??? ???
0,70 0,80 0,80
???
???
???
Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media. S.U.C.S. : SM - SC
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del
estrato es media y la consistencia es variable,
siendo :
.- En P-4 es compacta hasta el metro 1,0 y dura
el resto.
.- En P-5 y P-6 es compacta hasta el metro
1,0 ; dura entre los metros 1,0 a 3,0 y
compacta el resto.
S.U.C.S. : CL Arcilla
limosa con algo de arena.
Color marrón claro amarillento.
La plasticidad del estrato es media y
la consistencia es media.
S.U.C.S. : CL - ML
N.F. : 1,50 m.
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FIGURA Nº 2-C
COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-7 Y P-8
Superficie Actual del Terreno. 13,2 m.
PROFUNDIDAD
E N
METROS
PROFUNDIDAD
E N
METROS
P-8
1
2
3
4
5
P-7
1
2
3
4
5
Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SC
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es
media y la consistencia es variable, siendo :
.- En P-7 es compacta hasta el metro 1,0 y dura el resto.
.- En P-8 es dura hasta el metro 2,0 y compacta el resto.
S.U.C.S. : CL
0,80
3,50
??? ???
Arena con poco contenido de limo no plástico. Color
amarillo. La densidad relativa del estrato es densa.
S.U.C.S. : SM
N.F. : 1,50 m.
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FIGURA Nº 2-D
COLUMNAS LITOLÓGICAS DE LAS PERFORACIONES P-9 Y P-10
Superficie Actual del Terreno. 12,0 m.
PROFUNDIDAD
E N
METROS
PROFUNDIDAD
E N
METROS
P-10
1
2
3
4
5
P-9
1
2
3
4
5
Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origen lutita. Color marrón oscuro grisáceo. La plasticidad del estrato se mantiene en el rango de baja a media y la densidad relativa es media a suelta en P-9 y media en P-10.
S.U.C.S. : SM - SC
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es
media y la consistencia es variable, siendo :
.- En P-9 es dura.
.- En P-10 es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.
S.U.C.S. : CL
0,70
3,50
??? ???
Arena con poco contenido de limo no
plástico. Color amarillo. La densidad relativa del estrato es
media a densa en P-9 y media en P-10.
S.U.C.S. : SM
N.F. : 1,50 m.
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FIGURA Nº 3.
PERFIL IDEALIZADO DEL SUBSUELO Y
PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS.
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FIGURA Nº 3
PERFIL IDEALIZADO DEL SUBSUELO Y PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS EMPLEADOS EN EL CÁLCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE Y
ASENTAMIENTO DE LAS ZAPATAS DE FUNDACIÓN.
Cota Final de Proyecto.Z = + 0,25 m.
Z = - 5,0 m.
Arcilla de consistencia compacta a dura.
Arcilla limosa con algo de arena. Consistencia media.
H ≥ 2,0 m.
Z = - 3,0 m.
N = 17 Golpes/pie
γ = 2,03 Ton/m3
C = 10,0 Ton/m2
E = 2.450 Ton/m2
ν = 0,35
2,3 m.
N = 6 Golpes/pie
γ = 1,87 Ton/m3
C = 3,13 Ton/m2
E = 750 Ton/m2
ν = 0,35
Zapata
Z = 0,0 m.
Z = - 0,70 m.
Relleno granular
existente de densidad
relativa media.
N = 12 Golpes/pie
γ = 2,0 Ton/m3
Relleno a colocarse : granzón natural compactado al 95 % del Proctor modificado.
Mínimo 0,25 m.
0,7 m.
Relleno con granzón natural compactado con equipo liviano al 95% del proctor normal ó relleno con mortero pobre.
1,20 m. con respecto a la cota actual del terreno.
Cota Actual Terreno
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TABLAS Nº 1 AL 6.
EVALUACIÓN DEL
POTENCIAL DE LICUACIÓN.
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Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3
4,0 a 4,5 m. 13 13,0 0,58 0,85 1,34 17,43 0,85 1,17 1,00 0,75 13,05 30,00 5,833 18,9 0,231 0,936 0,216 1,07 0,16 1,48 0,19 1,24
Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3
4,0 a 4,5 m. 5 5,0 0,58 0,85 1,34 6,70 0,85 1,10 1,00 0,75 4,70 30,00 5,833 10,5 0,118 0,936 0,216 0,55 0,16 0,76 0,19 0,64
Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3
3,5 a 4,0 m. 40 40,0 0,53 0,75 1,40 56,12 0,75 1,30 1,00 0,75 41,04 5,00 0,000 41,0 0,500 0,944 0,210 2,38 0,15 3,29 0,18 2,764,0 a 4,5 m. 34 34,0 0,58 0,85 1,34 45,58 0,85 1,30 1,00 0,75 37,78 5,00 0,000 37,8 0,500 0,936 0,216 2,32 0,16 3,21 0,19 2,694,5 a 5,0 m. 45 45,0 0,63 0,89 1,29 57,87 0,85 1,30 1,00 0,75 47,96 5,00 0,000 48,0 0,500 0,933 0,207 2,41 0,15 3,34 0,18 2,80
Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3
3,0 a 3,5 m. 40 40,0 0,48 0,65 1,48 59,00 0,75 1,30 1,00 0,75 43,15 5,00 0,000 43,1 0,500 0,951 0,203 2,46 0,15 3,41 0,18 2,863,5 a 4,0 m. 44 44,0 0,53 0,75 1,40 61,74 0,75 1,30 1,00 0,75 45,15 5,00 0,000 45,1 0,500 0,944 0,210 2,38 0,15 3,29 0,18 2,764,0 a 4,5 m. 45 45,0 0,58 0,85 1,34 60,33 0,85 1,30 1,00 0,75 50,00 5,00 0,000 50,0 0,500 0,936 0,216 2,32 0,16 3,21 0,19 2,694,5 a 5,0 m. 48 48,0 0,63 0,89 1,29 61,73 0,85 1,30 1,00 0,75 51,16 5,00 0,000 51,2 0,500 0,933 0,207 2,41 0,15 3,34 0,18 2,80
6,5 Grados 7,0 Gradosamáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados
7,0 Grados
TABLA Nº 4Evaluación del Potencial de Licuación en P-8
MAGNITUD DEL SISMO
Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados 6,5 Grados
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE LOS ESTRATOS DE ARENA.
MAGNITUD DEL SISMOFactor de Correción ϕ = 0,80
Evaluación del Potencial de Licuación en P-1
amáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metrosMAGNITUD DEL SISMO
7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados
7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados
TABLA Nº 2Evaluación del Potencial de Licuación en P-2
MAGNITUD DEL SISMOamáx = 0,30 g
Nivel freático = 1,50 metros
Evaluación del Potencial de Licuación en P-7
amáx = 0,30 g
TABLA Nº 1
TABLA Nº 3
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Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3
3,5 a 4,0 m. 37 37,0 0,53 0,75 1,40 51,92 0,75 1,30 1,00 0,75 37,96 5,00 0,000 38,0 0,500 0,944 0,210 2,38 0,15 3,29 0,18 2,764,0 a 4,5 m. 18 18,0 0,58 0,85 1,34 24,13 0,85 1,24 1,00 0,75 19,10 5,00 0,000 19,1 0,221 0,936 0,216 1,02 0,16 1,42 0,19 1,194,5 a 5,0 m. 33 33,0 0,63 0,89 1,29 42,44 0,85 1,30 1,00 0,75 35,17 5,00 0,000 35,2 0,500 0,933 0,207 2,41 0,15 3,34 0,18 2,80
Profundidad NS.P.T. Prom. σo´ σo CN1 N1 CR CS CB CE N1,60 % F C.F. N1,60,CS CRR rd CSR1 F.S.1 CSR2 F.S.2 CSR3 F.S.3
4,0 a 4,5 m. 20 20,0 0,58 0,85 1,34 26,81 0,85 1,27 1,00 0,75 21,68 5,00 0,000 21,7 0,242 0,936 0,216 1,12 0,16 1,55 0,19 1,304,5 a 5,0 m. 20 20,0 0,63 0,89 1,29 25,72 0,85 1,26 1,00 0,75 20,61 5,00 0,000 20,6 0,230 0,933 0,207 1,11 0,15 1,54 0,18 1,29
MAGNITUD DEL SISMOamáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados
MAGNITUD DEL SISMOamáx = 0,30 g Factor de Correción ϕ = 0,80 Nivel freático = 1,50 metros 7,5 Grados 6,5 Grados 7,0 Grados
TABLA Nº 5Evaluación del Potencial de Licuación en P-9
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE LOS ESTRATOS DE ARENA.
CE = Factor de corrección por eficiencia
CR = Factor de corrección por longitud de las barras
CB = Factor de corrección por diámetro de la perforación
σo´ = Esfuerzo vertical efectivo (kg/cm2)
CN1 = Factor de corrección por sobrecarga
N1 = Número de golpes corregidos por sobrecarga
CS = Factor de corrección por método de muestreo
σo = Esfuerzo vertical total (kg/cm2)
F.S.1,2,3 = Factores de seguridad contra la licuación para los simos de 7,5 ; 6,5 y 7,0
TABLA Nº 6Evaluación del Potencial de Licuación en P-10
N1,60 = Número de golpes corregidos por los factores anteriores
N1,60,CS = Número de golpes corregidos por los factores anteriores y porcentaje de finos
CRR = Relación cíclica que soporta el suelo de fundación
rd = coeficiente de reducción de esfuerzosCSR1 = relación cíclica causada por el sismo (M = 7,5 grados en la escala de Ritcher)
CSR2 = relación cíclica causada por el sismo (M = 6,5 grados en la escala de Ritcher)
CSR3 = relación cíclica causada por el sismo (M = 7,0 grados en la escala de Ritcher)
grados de magnitud en la escala de Ritcher
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TABLAS Nº 7 AL 11.
CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE
CARGA MÁXIMA ADMISIBLE DE
LAS ZAPATAS RECOMENDADAS.
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10,00 H1 (m.) = 1,80 σ (Ton/m2) = 2,403,13 Nc = 5,14 F.S. = 3,00
1,20
L/B B (m.) L (m.) dc β Sc Nm dc*Sc*Nc qult. (Ton/m2) q Máx. Adm. (Ton/m2)
1,00 1,00 1,00 1,40 0,14 1,19 9,12 8,60 59,71 19,901,00 1,20 1,20 1,40 0,17 1,19 7,92 8,60 55,21 18,401,00 1,40 1,40 1,34 0,19 1,19 7,06 8,25 49,50 16,501,00 1,60 1,60 1,30 0,22 1,19 6,42 7,98 45,21 15,071,00 1,80 1,80 1,27 0,25 1,19 5,92 7,78 41,88 13,961,00 2,00 2,00 1,24 0,28 1,19 5,52 7,61 39,21 13,07
L/B B (m.) L (m.) dc β Sc Nm dc*Sc*Nc qult. (Ton/m2) q Máx. Adm. (Ton/m2)
1,20 1,00 1,20 1,40 0,15 1,16 8,47 8,36 58,86 19,621,20 1,20 1,44 1,40 0,18 1,16 7,37 8,36 51,53 17,181,20 1,40 1,68 1,34 0,21 1,16 6,58 8,02 46,29 15,431,20 1,60 1,92 1,30 0,24 1,16 5,99 7,77 42,36 14,121,20 1,80 2,16 1,27 0,27 1,16 5,54 7,57 39,31 13,101,20 2,00 2,40 1,24 0,30 1,16 5,17 7,41 36,86 12,29
L/B B (m.) L (m.) dc β Sc Nm dc*Sc*Nc qult. (Ton/m2) q Máx. Adm. (Ton/m2)
1,50 1,00 1,50 1,40 0,17 1,13 7,82 8,13 54,52 18,171,50 1,20 1,80 1,40 0,20 1,13 6,82 8,13 47,85 15,951,50 1,40 2,10 1,34 0,23 1,13 6,10 7,80 43,09 14,361,50 1,60 2,40 1,30 0,27 1,13 5,57 7,55 39,52 13,171,50 1,80 2,70 1,27 0,30 1,13 5,15 7,36 36,74 12,251,50 2,00 3,00 1,24 0,33 1,13 4,82 7,20 34,52 11,51
L/B B (m.) L (m.) dc β Sc Nm dc*Sc*Nc qult. (Ton/m2) q Máx. Adm. (Ton/m2)
2,00 1,00 2,00 1,40 0,19 1,10 7,17 7,90 56,14 18,712,00 1,20 2,40 1,40 0,22 1,10 6,27 7,90 49,39 16,462,00 1,40 2,80 1,34 0,26 1,10 5,62 7,57 44,57 14,862,00 1,60 3,20 1,30 0,30 1,10 5,14 7,33 40,95 13,652,00 1,80 3,60 1,27 0,33 1,10 4,77 7,14 38,14 12,712,00 2,00 4,00 1,24 0,37 1,10 4,47 6,99 35,89 11,96
L/B B (m.) L (m.) dc β Sc Nm dc*Sc*Nc qult. (Ton/m2) q Máx. Adm. (Ton/m2)
30,00 1,00 30,00 1,40 0,27 1,01 5,34 7,24 38,00 12,6725,00 1,20 30,00 1,40 0,32 1,01 4,74 7,25 34,01 11,3421,43 1,40 30,00 1,34 0,37 1,01 4,31 6,96 31,17 10,3918,75 1,60 30,00 1,30 0,42 1,01 4,00 6,75 29,04 9,6816,67 1,80 30,00 1,27 0,47 1,01 3,75 6,59 27,38 9,1315,00 2,00 30,00 1,24 0,52 1,01 3,55 6,46 26,06 8,69
TABLA Nº 9
TABLA Nº 10
TABLA Nº 11
Df (m.) =
TABLA Nº 7
TABLA Nº 8
CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE PARA LAS ZAPATAS CUADRADAS,RECTANGULARES CON RELACIÓN L/B = 1,2 ; 1,5 Y 2,0 Y/Ó CONTINUAS CON L/B > 10
C1 (Ton/m2) =C2 (Ton/m2) =
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PLANILLAS DE REGISTRO
DE LAS PERFORACIONES.
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Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 22la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 12 11,9
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 10 0,75 1,50consistencia es compacta hasta el metro 1,5 ; dura entre los metros 1,5 a 3,0 y compacta el resto.
S 30 2,0 20 17,6 1,25 2,50
20S 30 2,5 27 2,1 6,3 91,6 22 1,63 3,25
42
S 30 3,0 24 19,3 1,25 2,50
S 30 3,5 15 0,75 1,50
S.U.C.S. : CL
S 30 4,0 9 23,8 0,63 1,25
S 30 4,5 13
S 30 5,0 20 21,9 0,75 1,50Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-1
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
Arena limo arcillosa de color marrónclaro amarillento. La plasticidad delos finos es baja y la densidad relativaes media. S.U.C.S. : SM - SC
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Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 12la densidad relativa es media a suelta.
S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 6 13,1
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 11 1,00 2,00consistencia es dura hasta el metro 3,0y compacta el resto.
S 30 2,0 19 18,2 1,25 2,50
S 30 2,5 26 1,25 2,50
S 30 3,0 32 17,0 1,50 3,00
S 30 3,5 16 0,75 1,50
S.U.C.S. : CL
S 30 4,0 5 22,8 0,50 1,00
19S 30 4,5 5 2,8 7,4 12,8 39,4 37,6 8
27
S 30 5,0 4 24,5 0,50 1,00Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-2
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
Arena limo arcillosa de color marrónclaro amarillento. La plasticidad delos finos es baja y la densidad relativaes suelta. S.U.C.S. : SM - SC
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Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 28la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 21 9,7 2,00
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 20 1,25 2,50consistencia es dura.
S 30 2,0 25 16,8 1,25 2,50
S 30 2,5 24 1,50 3,00S.U.C.S. : CL
S 30 3,0 18 18,4 1,25 2,50 2,03
Arcilla limosa con algo de arena. Colormarrón claro amarillento. La plasticidad delestrato es media y la consistencia es media. S 30 3,5 11 0,50 1,00
19S 30 4,0 7 2,7 7,4 22,1 67,8 23,5 18 0,38 0,75
37
S 30 4,5 5 0,25 0,50S.U.C.S. : CL - ML
S 30 5,0 4 25,1 0,25 0,50Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-3
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 12la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SC 0,7S 30 1,0 10 18,5 0,75 1,50
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 16 0,88 1,75consistencia es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.
S 30 2,0 20 16,5 1,25 2,50 2,03
S 30 2,5 22 1,13 2,25S.U.C.S. : CL
S 30 3,0 18 17,8 1,00 2,00
Arcilla limosa con algo de arena. Colormarrón claro amarillento. La plasticidad delestrato es media y la consistencia es media. S 30 3,5 5 0,38 0,75
S 30 4,0 4 24,7 0,25 0,50
S 30 4,5 5 0,38 0,75 1,87S.U.C.S. : CL - ML
19S 30 5,0 4 2,5 6,8 25,3 65,4 26,1 17 0,25 0,50
Fin de la Perforación 36
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-4
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 20la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SC 0,8S 30 1,0 12 18,0 0,63 1,25
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 18 1,25 2,50consistencia es compacta hasta el metro 1,0 ; dura entre los metros 1,0 a 3,0 y compacta el resto.
S 30 2,0 28 16,1 1,75 3,50
S 30 2,5 29 1,75 3,50
S 30 3,0 19 19,3 1,00 2,00
S.U.C.S. : CL S 30 3,5 8 0,75 1,50
S 30 4,0 6 26,8 0,25 0,50
19S 30 4,5 8 2,1 6,6 19,8 71,5 19 0,38 0,75
38
S 30 5,0 11 23,7 0,75 1,50Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-5
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
Arcilla limosa con algo de arena.Color marrón claro amarillento.La plasticidad es media y laconsistencia es media. S.U.C.S. : CL - ML
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 17la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SC 0,8S 30 1,0 16 17,9 0,75 1,50
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 20 1,50 3,00consistencia es compacta hasta el metro 1,0 ; dura entre los metros 1,0 a 3,0 y compacta el resto.
S 30 2,0 18 16,3 1,63 3,25
S 30 2,5 21 1,25 2,50
S 30 3,0 19 19,5 1,25 2,50
S 30 3,5 9 0,63 1,25
S 30 4,0 9 22,7 0,50 1,00
21S 30 4,5 12 2,0 8,7 89,3 19 0,50 1,00
S.U.C.S. : CL 40
S 30 5,0 20 20,1 0,75 1,50Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-6
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 25la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 14 17,3 0,75 1,50
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 23 1,50 3,00consistencia es compacta hasta el metro1,0 y dura el resto.
S 30 2,0 23 15,7 1,50 3,00
S 30 2,5 22 1,00 2,00
S 30 3,0 15 18,9 1,00 2,00S.U.C.S. : CL
S 30 3,5 27 1,13 2,25
Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa es densa.
S 30 4,0 40 14,6
S 30 4,5 34 3,5 10,2 20,6 48,6 17,1 N.P.S.U.C.S. : SM
S 30 5,0 45 13,5Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-7
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 16la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 21 9,9
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 14 1,13 2,25consistencia es dura hasta el metro 2,0 y compacta el resto.
S 30 2,0 10 17,6 1,25 2,50
S 30 2,5 19 0,75 1,50S.U.C.S. : CL
S 30 3,0 19 20,1 0,75 1,50
Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa es densa.
S 30 3,5 40
S 30 4,0 44 15,6
S 30 4,5 45S.U.C.S. : SM
S 30 5,0 48 4,1 11,4 23,4 46,3 14,8 13,9 N.P.Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-8
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 17la densidad relativa es media a suelta.
S.U.C.S. : SM - SCS 30 1,0 9 12,1
Arcilla de color marrón oscuro. La 20plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 13 5,2 94,8 21 1,50 3,00consistencia es dura. 41
S 30 2,0 22 18,2 1,25 2,50
S 30 2,5 15 1,25 2,50S.U.C.S. : CL
S 30 3,0 17 19,5 1,13 2,25
S 30 3,5 20 1,13 2,25
Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa se mantiene en el rango de media a densa. S 30 4,0 37 15,9
S 30 4,5 18S.U.C.S. : SM
S 30 5,0 33 14,0Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-9
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C
M & V INGENIERÍA, C.A. ESTUDIO DE SUELOS.
2da Carrera Nº C-111 del sector La Aduana, Barcelona Estado Anzoátegui. Teléfono : 0281 275.95.39 – 0426 583.25.60
Clasificacion y Tipo Pene Prof. Resistencia a la penetración No. GRANULOMETRIA (%) Limites de consistencia y Propiedades FisicasDescripcion del de tra según S.P.T. de Grava Arena Humedad natural (%) C Qu P.U.
material Mtra ción mts. 10 20 30 40 50 60 70 80 Golpes Grsa Fina Grsa Media Fina <200 W % 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 IP kg/cm2 kg/cm2 t/m3
0,0Relleno caracterizado como arena limo arcillosa proveniente de grava de origenlutita. Color marrón oscuro grisáceo. Laplasticidad de los finos es baja a media y S 30 0,5 17la densidad relativa es media.
S.U.C.S. : SM - SC 0,7S 30 1,0 6 19,6 0,75 1,50
Arcilla de color marrón oscuro. La plasticidad del estrato es media y la S 30 1,5 11 0,88 1,75consistencia es compacta hasta el metro 1,5 y dura el resto.
S 30 2,0 18 16,8 1,38 2,75
S 30 2,5 24 1,25 2,50S.U.C.S. : CL
S 30 3,0 22 18,9 1,00 2,00
S 30 3,5 17 1,00 2,00
S 30 4,0 17 20,6 1,13 2,25
Arena con poco contenido de limo no plástico.Color amarillo. La densidad relativa es media.
S 30 4,5 20
S.U.C.S. : SMS 30 5,0 20 11,2 24,5 47,1 17,2 17,1 N.P.
Fin de la Perforación
Peso del martillo: 140 Lbs Longitud de Sondeo: 5,0 m. Cota Observaciones : N.P. = No Plástico LP ESTUDIO GEOTECNICOCaida del Martillo: 76cm Nivel de agua subterránea : 1,50 m. S/C LL Fecha: Octubre de 2.013
W = Humedad Qu = Compresion no confinada Hoja 1/1
Perforación : P-10
φ = Ángulo de Fricción C = Cohesión γ = Peso Unitario Húmedo
Obra : Construcción de 10 Galpones con mezanina.M & V Ingeniería C.A.
N.R. = No RecuperoCoordenadas U.T.M.
S/CS/C