UNIVERSIDAD MAYOR DE SAN ANDRÉS

FACULTAD TÉCNICA CARRERA DE CONSTRUCCIONES CIVILES

EXAMÉN DE GRADO

NIVEL LICENCIATURA

“ PROYECTO MICRORIEGO POR GOTEO PARA LA IMPLEMENTACION EN A PRODUCCION DE FRUTILLA “

POSTULANTE : EYBER ENCINAS PONCE

LA PAZ – BOLIVIA

2011

AGRADECIMIENTOS

En primer lugar deseo agradecer a toda mi familia, en

especial a mis queridos padres que gracias a ellos estoy

logrando una de las metas más importantes de mi vida.

También hago llegar mis agradecimientos a Lic. Daniel

Flores Vargas y Lic. Reynaldo Sirpa Ticona, Docentes de

la Carrera de Topografía y Geodesia, por sus valiosas

sugerencias para la realización del trabajo de campo y

elaboración del presente informe.

Agradecer a todo el plantel docente y administrativo de la Carrera

de Topografía y Geodesia por haberme acogido, instruido y

formado

RESUMEN

El presente informe de Trabajo de Aplicación, describe de manera detallada el diseño,

observación, cálculo y ajuste para la obtención de coordenadas utilizando un cuadrilátero

a partir de una base geodésica de cuarto orden, y para la determinación de la tercera

coordenada (altura sobre el nivel medio del mar H, y altura elipsoidal h) utilizando

nivelación trigonométrica reciproca.

El trabajo de aplicación en campo fué desarrollado en la ciudad de La Paz, tomando como

vértices del cuadrilátero cuatro puntos de la red Geodésica de la ciudad de La Paz, que

se encuentran en cuatro diferentes zonas, en el cual se eligió la base geodésica a partir

de las puntos P27 y P28.

Durante el trabajo de campo se realizó la observación y/o lectura de los ángulos

horizontales internos del cuadrilátero en posición directa e inversa y sus correspondientes

cierres angulares con un número de series igual a cuatro. La lectura de ángulos zenitales

se la realizó en posición directa e inversa con un número de series igual a dos.

Con la información recopilada en campo se realiza el ajuste y corrección por mínimos

cuadrados para los ángulos horizontales, mientras que con los ángulos zenitales se

obtiene solo en promedio un valor angular.

Concluido el ajuste y corrección de los ángulos internos del cuadrilátero, se emplea el

teorema de Legendre para la obtención de ángulos esféricos a partir de ángulos planos

corregidos. Con los ángulos esféricos calculados se procede a determinar las

coordenadas geodésicas empleando el problema directo de la geodesia.

Mientras que para la determinación de la alturas (H y h) se realiza empleando fórmulas

de la nivelación trigonométrica recíproca tomando como referencia las alturas de los

puntos de la base geodésica.

ÍNDICE

CAPÍTULO I

GENERALIDADES

1.1. INTRODUCCIÓN 1

1.2. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 1

1.3. JUSTIFICACIÓN 2

1.4. UBICACIÓN GEOGRÁFICA 2

1.5. OBJETIVOS 3

1.5.1. OBJETIVO GENERAL 3

1.5.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS 3

CAPÍTULO II

MARCO TEÓRICO

2.1. GEODESIA 4

2.1.1. GEODESIA GEOMÉTRICA 4

2.1.2. GEODESIA FÍSICA 4

2.1.3. GEODÉSICA ASTRONÓMICA 4

2.1.4. GEODESIA ESPACIAL 4

2.2. SUPERFICIES DE REFERENCIA 5

2.2.1. SUPERFICIE TOPOGRÁFICA 5

2.2.2. SUPERFICIE FÍSICA 5

2.2.3. SUPERFICIE MATEMÁTICA 5

2.3. SISTEMAS GEODÉSICOS DE REFERENCIA 6

2.3.1. SISTEMAS DE REFERENCIA LOCALES 6

2.3.2. SISTEMA DE REFERENCIA GLOBAL 6

2.4. MARCOS DE REFERENCIA 6

2.4.1. MARCOS DE REFERENCIA LOCALES 6

2.4.2. MARCOS DE REFERENCIA GLOBALES 6

2.5. RED GEODÉSICA MUNICIPAL DE LA CIUDAD DE LA PAZ 7

2.5.1. CARACTERÍSTICAS 7

2.6. SISTEMA DE COORDENADAS GEODÉSICAS 7

2.6.1. LATITUD ( ) 7

2.6.2. LONGITUD ( ) 8

2.7. SISTEMA DE ALTURAS EN GEODESIA 8

2.7.1. ALTURA ELIPSOIDAL 9

2.7.2. ALTURA ORTOMÉTRICA 9

2.7.3. ALTURA GEOIDAL 9

2.8. TRIANGULACIÓN 9

2.8.1. FINALIDAD CIENTÍFICA 9

2.8.2. FINALIDAD PRÁCTICA 9

2.8.3. FUNDAMENTO MATEMÁTICO DE LA TRIANGULACIÓN 9

2.8.4. RECONOCIMIENTO DE TRIANGULACIÓN 10

2.8.5. CARACTERÍSTICAS DE LA TRIANGULACIÓN 10

2.8.6. FUERZA DE LA FIGURA “R” 11

2.9. TEOREMA DE LEGENDRE 12

2.10. PROBLEMA DIRECTO E INVERSO DE LA GEODESIA 12

2.10.1. PROBLEMA DIRECTO 12

2.10.2. PROBLEMA INVERSO 14

2.11. NIVELACIÓN TRIGONOMÉTRICA 15

2.11.1. NIVELACIÓN TRIGONOMÉTRICA RECÍPROCA

CAPÍTULO III

DESARROLLO DEL TRABAJO

15

3.1. RECOPILACIÓN DE INFORMACIÓN 17

3.2. PLANEAMIENTO 17

3.2.1. PERSONAL, INSTRUMENTOS, MATERIALES Y TRANSPORTE 17

3.2.1.1. PERSONAL 17

3.2.1.2. INSTRUMENTOS 17

3.2.1.3. MATERIALES 18

3.2.1.4. TRANSPORTE 18

3.3. RECONOCIMIENTO

3.4. DISEÑO DEL CUADRILÁTERO Y ELECCIÓN

18

DE LA BASE GEODÉSICA 18

3.5. CÁLCULO DE LA FUERZA DE LA FIGURA 19

3.6. TRABAJO DE CAMPO 22

3.6.1. LECTURA DE ÁNGULOS HORIZONTALES 22

3.6.2. LECTURA DE ÁNGULOS ZENITALES 24

3.7. TRABAJO DE GABINETE 25

3.7.1. REVISIÓN DATOS DE CAMPO 25

3.7.2. AJUSTE DE LOS ÁNGULOS INTERNOS DEL CUADRILÁTERO 25

3.7.3. CÁLCULO DE COORDENADAS GEODÉSICAS

DE LOS PUNTOS “CALV” Y “MUNA”

3.7.4. CÁLCULO DE ALTURAS SOBRE EL NIVEL MEDIO

29

DEL MAR DE LOS PUNTOS “CALV” Y “MUNA”

3.7.5. CÁLCULO DE ALTURAS ELIPSOIDALES

34

DE LOS PUNTOS “CALV” Y “MUNA” 39

3.7.6. RESULTADOS 40

3.7.7. VALIDACIÓN DEL PROYECTO

CAPÍTULO V

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

40

5.1. CONCLUSIONES 42

5.2. RECOMENDACIONES 42

BIBLIOGRAFÍA

ANEXOS

ANEXOS 1. CRONOGRAMA DE ACTIVIDADES

ANEXOS 2. MONOGRAFÍA DE LOS PUNTOS DEL CUADRILÁTERO

ANEXOS 3. PLANILLA DE SERIES ÁNGULOS HORIZONTALES

ANEXOS 4. PLANILLA DE SERIES ÁNGULOS ZENITALES

BIBLIOGRAFÍA

APUNTES DE GEODESIA, INSTITUTO GEOGRÁFICO MILITAR, BOLIVIA 1966.

GEODESIA Y CARTOGRAFÍA MATEMÁTICA, FERNANDO MARTIN ASÍN, MADRID

1983.

TOPOGRAFÍA PARA INGENIEROS, PHILIP KISSAN, MADRID 1967.

TOPOGRAFÍA, LÓPEZ – CUERVO, MADRID 1993.

APUNTES DE GEODESIA GEOMÉTRICA I, M. EUGENIA MARIACA DE

PEINADO, LA PAZ 2008.

APUNTES DE GEODESIA GEOMÉTRICA II, PRESENTACIÓN GEODESIA

SATELITARIA, J. DANIEL FLORES VARGAS, LA PAZ, 2009.

INDICE:

1.1. Introducción

1.2. Objetivos

1.3. Objetivos General

1.4. Objetivo especifico

1.5. Descripción de la Zona de Estudio

1.6. Ubicación

1.7. Clima

1.8. Patrón y calendario de cultivo

1.9. Temperatura

2. Aspectos Técnicos – Constructivos

2.1.1. Dimensionamiento del proyecto

2.1.2. Disponibilidad de Recursos Hídricos

2.1.3. Descripción Técnica del Proyecto

3. INGENIERIA DEL PROYECTO

3.1. Introduccion

3.2. Requerimiento de agua

3.3. Volumen de agua requerido

3.4. Calculo de la cantidad de plantas

3.5. Caudal medio diario

3.6. Caudal maximo diario

4. TANQUES DE ALMACENAMIENTO DE AGUA 4.1. DEFINICIÓN 4.2. TIPOS DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO 4.3. CALCULO DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO

4.3.1. Capacidad del tanque 4.3.2. Dimensionamiento del Tanque 4.3.3. Tubería de limpieza 4.3.4. Cálculo de Muros

5. RED DE DISTRIBUCIÓN 5.1. DEFINICION

5.2. TIPOS DE REDES 5.3. FORMAS DE DISTRIBUCIÓN 5.4. Calculo hidráulico tramo del tanque de almacenamiento a

la red de distribución

5.5. Calculo hidráulico tramo Red de distribucion

6. CONCLUCIONES 7. BIBLIOGRAFIA

1.0. Introducción

En nuestro medio el riego por goteo toma importancia por la

aplicación directa de agua a la planta elevando los índices de

uniformidad de los cultivos. Estas características motivan el

interés no solamente de agricultores industriales, sino también

de agricultores de comunidades campesinas. En este sentido,

basados en un diagnostico preliminar en la zona de estudio, en

los últimos años la escasez de agua de riego en época de

estiaje provoco bajos rendimientos para el cultivo de mayor

importancia económica la frutilla y el método por aspersión

empleado en la zona provoca daños mecánicos.

1.1. Objetivos

1.2. Objetivos General

Promover el uso de tecnología para el riego.

1.3. Objetivo especifico

- Ofrecer la presión mínima para que unidades de riego por

goteo (URG) trabajen sin inconvenientes.

- Abastecimiento de agua para cultivos requerida en la zona.

1.4. Descripción de la Zona de Estudio

La localidad de Churo pertenece al municipio Pojo de la

provincia Carrasco está conformada por la comunidad de Rodeo

adentro y Churo. Su territorio abarca áreas de piso ecológico

valle y montaña con una altitud media comprendida entre los

2500 y 2700 m.s.n.m.

La precipitación pluvial (85%) se concentra en un periodo de 2 a

3 meses (diciembre a febrero) por lo que la zona en general

tiene una la alta demanda de agua de riego, por esta razón se

están perforando pozos para disminuir la falta de agua para

riego.

1.5. Ubicación

Está ubicada al extremo sur a una distancia de 196 km de la

ciudad de Cochabamba siguiéndola carretera antigua a Santa

cruz.

1.6. Clima

La temperatura media anual es de 18.7 °C. la

evapotranspiración es de aproximadamente 1648mm/año 137

mm/mes

1.7. Patrón y calendario de cultivo

El cultivo principal es la frutilla. Es cultivada comercialmente en

periodos marcadamente el ciclo vegetativo y el reproductivo con

un periodo de dormancia relativamente largo (mayo a agosto)

donde la plata acumula hora frio para la emisión de estolones

que marca el periodo reproductivo, los plantines de frutilla se

trasplantan en los meses de marzo a abril en los que se

requiere mayor cantidad de agua.

1.8. Temperatura

La temperatura media anual es de 18.7 °C. la

evapotranspiración es de aproximadamente 1648mm/año 137

mm/mes

1.9. Aspectos Técnicos – Constructivos

1.9.1. Dimensionamiento del proyecto

El proyecto esta destinado exclusivamente para cubrir la

demanda de agua para riego

1.9.2. Disponibilidad de Recursos Hídricos

La captación de agua que es factible para la provisión será

mediante la perforación de a pozo profundo teniendo un

caudal promedio.

3.02 lt/seg

1.9.3. Descripción Técnica del Proyecto

La vertiente de donde se realizo el aforo se encuentra

ubicada en una altitud mayor con relación al pueblo por lo

que se adopto por realizar un sistema de distribución Por

Gravedad y el cual comprende:

Perforación de pozo

Aducción

Tanque de Almacenamiento

Red de Distribución

2.0. INGENIERIA DEL PROYECTO

2.1. Introduccion

El diseño de un sistema de riego por goteo consta de dos

etapas de diseño el hidráulico y el agronómico los dos son de

gran importancia para que sistema opere adecuadamente.

2.2. Requerimiento de agua

la siguiente relación es comúnmente utilizada para predecir la

evotranpiracion del potencial (ETC)

𝐸𝑇𝑂 = 𝑃(0.46𝑋𝑇° + 8.13)

ETO= Evotranspiracion potencial en mm/dia.

P= Porcentaje diario medio de horas diurnas anuales.

T°= Promedio de las Temperaturas.

MESES EN FE MA AB MA JU JU AG SE OC NO DI

AforoQ

E B R R Y N L P T V C

TEMPERATURA

16 17 16 15 12 10 10 11 12 15 16 17

P 0.35

0.33

0.33 0.32

0.30 0.29

0.27

0.29

0.30

0.32 0.33 0.34

ETP (mm/dia) 5.42

5.26

5.11 4.81

4.10 3.69

3.44

3.82

4.10

4.81 5.11 5.42

FUENTE: DATOS OBTENIDOS FACULTAD DE CIENSAS AGRICOLAS Y PECUARIAS UMSS

Se toma el mas desfavorable 5.42 mm/dia

2.3. Volumen de agua requerido

Por la equivalencia de 1mm = 1 l/m2 los valores de ETO en

mm/dia se transforman lt/pta/dia que corresponde al volumen de

agua requerido por planta/dia V(a) donde:

V(a) = ETP * Sp * Sh

Donde:

V(a)= Volumen de agua requerido en lt/pta/dia (m)

Sp= Espaciamiento de cultivo en la hilera (m)

Sh= Espaciamiento entre hileras (m)

V(a) = 5.42 * 0.30 * 1.00

V(a) = 1.63 lt/pta/dia

Considerando que los métodos de riego no permiten aplicar el

agua con una eficiencia de l00 % el volumen total a aplicar por

planta (Vt) será:

V(t) = Va/Ea

Donde:

V(t)= Volumen de agua total requerido en lt/pta/dia (m)

Ea= Eficiencia de aplicación del agua de riego (0<Ea<1) Garcia Briones, sugiere un margen de de la eficiencia de 0.9

V(t) = 1.63/.9

V(t) = 1.81 lt/pta/dia

2.4. Calculo de la cantidad de plantas

Se cubrirá un area de 10000m2 =1ha con una espaciamiento de

entre plantas dentro la hilera de 0.30m un espaciamiento entre

hileras 1.00 m

Plantas por hilera=100m/0.30m

Plantas por hilera=333.33 pta/hilera

Plantas/ha=333.33 pta/hilera *100 hilera

Plantas/ha=33333.00 pta

2.5. Caudal medio diario

𝑸𝒎𝒅 =𝑵°𝒑𝒕𝒂 ∗ 𝑽(𝒕)

𝟖𝟔𝟒𝟎𝟎

Donde:

Qmd= Caudal medio diario

N°pta= Numero de plantas

V(t)= Volumen de agua total requerido en lt/pta/dia (m)

𝑸𝒎𝒅 =𝟑𝟑𝟑𝟑𝟑. 𝟎𝟎 𝒑𝒕𝒂 ∗ 𝟏. 𝟖𝟏 𝒍𝒕/𝒑𝒕𝒂

𝟖𝟔𝟒𝟎𝟎

𝑸𝒎𝒅 = 𝟎. 𝟕𝟎 𝒍/𝒔𝒆𝒈

2.6. Caudal maximo diario

k1 =1.20 a 1.50

k1 = 1.50

Qmd = CAUDAL MEDIO DIARIO

Qmáx.d = CAUDAL MAXIMO DIARIO

𝑸𝒎𝒂𝒙𝒅 = 𝟏. 𝟓𝟎 ∗ 𝟎. 𝟕𝟎 𝒍/𝒔

𝑸𝒎𝒂𝒙𝒅 = 𝟏. 𝟎𝟓 𝒍/𝒔

3.0. TANQUES DE ALMACENAMIENTO DE AGUA

mddmáx QkQ 1.

3.1. DEFINICIÓN

Los tanques de almacenamiento son estructuras civiles destinadas al almacenamiento y regulación del agua. Tienen como función mantener un volumen adicional como reserva y garantizar las presiones de servicio en la red de distribución para satisfacer la demanda de agua.

3.2. TIPOS DE TANQUES DE ALMACENAMIENTO

Los tanques pueden ser clasificados de diferentes formas, a

continuación se presentan las formas típicas: a) Considerando la ubicación sobre el terreno Los tanques pueden esta localizados en tres posiciones: • Tanques superficiales • Tanque elevados • Tanques enterrados y semienterrados b) Considerando el tipo de alimentación (véase Figura 12.1) • Tanques de cabecera (regulación) • Tanques de compensación (cola) c) Considerando el tipo de material de construcción • Hormigón Ciclópeo • Hormigón Armado • Ferrocemento • Metálicos • Plásticos (polímeros)

3.3. CALCULO DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO

3.3.1. Capacidad del tanque

La capacidad del tanque de almacenamiento, debe ser igual al:

a) Volumen de regulación

Volumen de regulación

El volumen se calculará por medio de:

Vr = Volumen de regulación en m3

C = Coeficiente de regulación

Sistemas con tanque semienterrado 0,15 a 0,30

Sistemas con tanque elevado 0,15 a 0,25

Qmàx.d = Caudal máximo diario en m3/d

rdmáxr tQCV .

3.3.2. Dimensionamiento del Tanque

tr = Tiempo en días

tr = 1 día como mínimo

C = 0,3

Qmáx.d = 1.05 l/s = 90.72m3/dia

tr = 1 día

Vr= 27.21 m3 ≈ 30m3

DIMENSIONAMIENTO DEL TANQUE

Cálculo de la altura económica:

= 1,06 m

Por razones constructivas adoptamos: h` = 1.35 m

Area de la cámara:

= 30.00 m3 = 22.22 m2

1,35 m

Lados de la cámara:

L1 = 3.85 m

L2 = 5.77 m

Adoptamos :

L`2 =

5.80 m

L`1 =

3.85 m

Verificamos volúmenes :

V adoptado= L`2 * L`1 * h`

Vadopt

> V

30.14 >= 30.00 CUMPLE ¡

Altura útil del tanque

revancha : r =

0,25 m

Altura del tanque

H = h` + r

H = 1.60

de construcción

Res.

H = 1.60 m

L`2 = 5.80 m

L`1 = 3.85 m

3.3.3. Tubería de limpieza

Tubería de limpieza :

5

3

2Vh

`h

VA

21 *3

2LL AL *

2

32

El tanque debe poder limpiarse en un lapso de tiempo de 2 a 4 hrs. entonces tanteamos

donde:

h = 1,35 m que es la altura económica

s = 22.22 m2 área de la cámara

m = 0,6

coeficiente de contracción

área transversal de la tubería

g = 9,81 m/s2 gravedad

t =

tiempo de vaciado en seg

Ø

tiempo de vaciado

plg mm m seg horas

1 25,4 0,025 0,00051 38108.03 10.58

1 1/2 38,1 0,038 0,00114 17051.27 4.74

2 50,8 0,051 0,00203 9575.59 2.65

Adoptamos como tubería de limpieza el de Ø 2"

3.3.4. Cálculo de Muros

MUROS DE HORMIGON CICLÓPEO - TANQUE DE ALMACENAMIENTO

Dimensiones adoptadas:

a = 0,200

b = 1,000

c = 2,150

d = 1,850

e = 0,200

f = 0,200

g = 0,800

h = 0,200

Dimensiones

ancho = 3.85 m

2*4

d

g

h

m

st

*2*

*

*2

Losa

largo = 5.80 m

espesor = 0,15 m

Peso Total losa: P = 8038.8 kg

Carga viva: w = 200,00 kg/m2

Total carga viva: W = 4466.00 kg

CARGA TOTAL T = 12504.80 kg

CARGA POR METRO LINEAL (LARGO): t = 539 kg/ml

CARGA POR METRO LINEAL (ANCHO): t = 812 kg/ml

Peso específico del agua: 1000,00 kg/m3

Peso específico del suelo 1800,00 kg/m3

Peso específico del concreto 2400,00 kg/m3

Verificación de las dimensiones adoptadas:

DESCRIPCION Fuerza (kg) Brazo (m) Momento

volcamiento (kg-m)

Momento resistente (kg-

m)

Agua 1711,250 0,817 1397,521

1711,250 1397,521

Concreto W1 576,000 0,600 345,600

Concreto W2 1548,000 0,600 928,800

Concreto W3 1032,000 0,900 928,800

Losa y Cargas 539,000 0,900 485,100

Agua 370,000 1,100 407,000

Suelo 1296,000 0,400 518,400

5361.000 3613.70

Volcamiento:

Coeficiente de seguridad: Fv = 2,448 > 2 OK

Posición de la resultante:

Diferencia de momentos: 1747.30

Vertical total: 5361.00

Brazo de la Resultante: a = 0,393

Longitud de la base: b = 1,200

Excentricidad hacia la derecha: e = 0,207 m

Distancia máxima dentro de 1/3 de b a la der. b/6 = 0,200 m

Corregir

Esfuerzos en la

base:

Área unitaria: A = 1,200 m2

Esfuerzo máximo: 8725,258 kg/m2

Esfuerzo mínimo: -147,607 kg/m2

-147,607 kg/m2

8725,26 kg/m2

Verificación al desplazamiento:

4.0. REDE DE DISTRIBUCIÓN

4.1. DEFINICION

Las redes de distribución constituyen el conjunto de tuberías, válvulas, accesorios y otros elementos necesarios para el suministro del agua potable a los usuarios del sistema.

4.2. TIPOS DE REDES

Existen básicamente tres tipos de redes: a) Red abierta o ramificada: constituida por tuberías que tienen la

forma ramificada a partir de una línea principal; puede emplearse en poblaciones semidispersas y dispersas o cuando por razones topográficas o de conformación de la población no es posible un sistema cerrado.

b) Red cerrada o anillada: La red está constituida por tuberías que tienen la forma de circuitos cerrados o anillos, puede aplicarse en poblaciones concentradas y semiconcentradas mediante redes totalmente interconectadas o redes parcialmente interconectadas.

c) Red mixta o combinada: cuando por las características topográficas, pueden aplicarse en forma combinada redes cerradas y redes abiertas.

4.3. FORMAS DE DISTRIBUCIÓN

Las formas de distribución típicas son:

a) Distribución por gravedad: se aplica cuando la obra de captación y/o tanque de almacenamiento se encuentra en un nivel superior a la red de distribución y segarantice presión suficiente en toda la red.

4.4. Calculo hidráulico tramo del tanque de

almacenamiento a la red de distribución

Ø tubería del tanque de almacenamiento a la red de distribución.

Verificación de Altura del tanque de almacenamiento.

Calculo del tramo del tanque de almacenamiento a la red de distribución.

Si:

mmJ

segmVslslQ

100/95.0

/62.0/05.1/05.1

El diámetro elegido es de 2” que equivale a 50.8 mm. C-140

Ø del tramo

N ° Accesorios Factor Longitud equivalente mm

Ø 51 mm.. 1 Tee salida bilateral 65 3315

Ø 51 mm. 2 Válvulas de compuerta

8 816

Longitud equivalente total.

4131.00 mm.

4.13 m

Perdida en el tramo del tanque a la red de distribución

Longitud real Longitud equivalente

Longitud total

J (m/100m) Hf (m.c.a.)

22.2 4.13 26.33 0.95/100 0.25 m

Verificacion

Altura de la presión (Hp)

Perdida del sistema(Hf)

Altura del tanque =Hp + Hf.

10 m. c. a.

0.25 m. c. a. 10.25 m. c. a. < 25.75 m. c. a.

4.5. Calculo hidráulico tramo Red de distribucion

Ø tubería del tanque de almacenamiento a la red de distribución.

Verificación de Altura del tanque de almacenamiento.

Calculo del tramo del tanque de almacenamiento a la red de distribución.

Si:

mmJ

segmVslslQ

100/95.0

/62.0/05.1/05.1

El diámetro elegido es de 1 1/2 ”

Ø del tramo

N ° Accesorios Factor Longitud equivalente m

B-C 50 Tee paso directo 0.90 45

1 Válvulas de compuerta

0.30 0.30

C-D 100 Tee paso directo 0.90 90

1 Codo 90 1.1 1.1

Longitud equivalente total.

136.4 m.

Perdida en el tramo del tanque a la red de distribución

Longitud real Longitud equivalente

Longitud total

J (m/100m) Hf (m.c.a.)

150 136.4 286.4 0.0095 2.72 m

Verificacion

Altura de la presión (Hp)

Perdida del sistema(Hf)

Altura del tanque elevado =Hp + Hf.

10 m. c. a.

15.75 m. c. a. 25.75 m. c. a. < 25.50 m. c. a.

6. COCLUCIONES

7. BIBLIOGRAFIA

Alternativas de Riego “Tesis de Grado” Rolando Peñarrieta

Capítulo 8 de la Norma Boliviana NB-689 y en el Reglamento Técnico de Diseño de Tanques de Almacenamiento para Sistemas de Agua Potable.

Capítulo 9 de la Norma Boliviana NB-689 y en el Reglamento Técnico de Diseño de Redes de Distribución para Sistemas de Agua Potable.