La Muerte de Colombianos Clientes de Codensa Por Las Tensiones Transferidas e Inducidas

DISEÑOS ELÉCTRICOS JULIO CESARGARCÍA & ASOC. LTDA.INGENIEROS ELECTRICISTAS

Calle 106A Nº20-10 (Antes 22A-10) Piso 2 Teléfono 2 148413 - 2 148371 Fax 6 010271 Bogotá D.C.E-Mail: [email protected]

1

Bogotá D.C., 15 de Agosto de 2008 DERECHO DE PETICIÓN ENINTERÉS GENERAL

SeñoresPRESIDENTE DE LA REPUBLICA YPRIMERA AUTORIDAD DE LOS S.P.D.COLOMBIAATN.: DR. ALVARO URIBE VELEZ

MINISTERIO DE MINAS Y ENERGÍAATN.: ING. HERNAN MARTÍNEZ TORRES

ING. LUÍS EDUARDO VILLAMIZAR

ING. DAVID APONTE GUTIÉRREZ

DRA. CLARA STELLA RAMOS SARMIENTO

CREGATN.: ING. HERNAN MARTÍNEZ TORRES

MINISTRO DE LA PROTECCIÓN SOCIALATN.: DR. DIEGO PALACIO

MINISTERIO DE VIVIENDAATN.: DR. JUAN LOZANO RAMÍREZ

DR. LUIS FELIPE HENAO

DEFENSOR DEL PUEBLOATN.: DR. WOLMAR ANTONIO PEREZ ORTIZ

FASECOLDAATN.: DR. ROBERTO JUNGUITO

SUPERINTENDENTE DELEGADO DE ENERGÍAY GASATN.: ING. DAVID RIAÑO ALARCON

SUPERINTENDENTE DE INDUSTRIA YCOMERCIOATN.: DR. GUSTAVO VALVUENA QUIÑONEZ

CIUDAD

CODENSA S.A. ESPATN.: ING. CRISTIAN HERRERA FERNÁNDEZ

ING. MARGARITA OLANO OLANO

CAMACOLATN.: DRA BEATRIZ URIBE

DRA SANDRA FORERO

ICONTEC (COMITÉ TECNICO 147)ATN.: DR. FABIO TOBÓN LONDOÑO

D & P INGENIERIA LTDAATN.: ING. CARLOS ARTURO AGUILAR

ING. MILLER MÉNDEZ

ING. ÁLVARO SÁNCHEZ

ING. JAIME NAVARRO

CIDETATN.: DR. JORGE ENRIQUE OSPINA BERMÚDEZ

DR. JORGE CANO

MTE SA CIATN.: DR. GUILLERMO OSORIO VILLAMIZAR

EINCE LTDA.ATN.: DR. RIGOBERTO RAMÍREZ USMA

RETICERTIFICAMOS S.A.ATN.: DR. JUAN FELIPE TORO RÍOS

SGS COLOMBIA S.A.ATN.: DR. ENRIQUE EDUARDO DANIES RINCONES

APLUS NORCONTROL COLOMBIAATN.: DR. MANUEL CASTRO GARCÍA

REF.: DÍA A DÍA CON LA PRESUNTA COMPLICIDAD DEL MINISTERIO DE MINAS Y

ENERGIA Y OTRAS AUTORIDADES, MUEREN COLOMBIANOS CLIENTES DE CODENSA S.A. ESP, POR

LAS TENSIONES ELECTRICAS TRANSFERIDAS E INDUCIDAS

Respetados Señores:

Muchos de los destinatarios de este Derecho de Petición, quizás pensaran respecto aestos fenómenos eléctricos de tensiones transferid as e inducidas, que ingresan anuestro domicilio por las redes o la acometida de 120 volt que opera Codensa S.A. ESPy electrocutan personas dentro de los i nmuebles:

¡ Yo no tengo nada que ver con eso !¡ Mientras yo no sea el electrocutado, no es asunto de mi interés !

La realidad es que todos y cada uno de los destinatarios de este Derecho de Petición,por acción o por omisión, son en parte responsables de los muertos y afectados, quepor este motivo han venido resultando y esta en sus manos inclinar la balanza buscandoponer fin a estos asesinatos culposos, que hoy pasan impunes, porque los directosinvolucrados, en un concierto macabro, así lo han dispuesto y así lo han queridoperpetuar.

Figura en la Ley 142 de 1994:“Artículo 67.- Funciones de los Ministerios en Relación con los ServiciosPúblicos.El Ministerio de Minas y Energía, ..., tendrán, en relación con los servicios públicos deenergía y gas combustible, ..., las siguientes funciones:

67.1.- Señalar los requisitos técnicos que deben cumplir las obras, equipos yprocedimientos que utilicen las Empresas de Servicios Públicos de l sector.”

[email protected]



2

Por lo cual no nos queda ninguna duda que el responsable de todos los requisitos técnicos enel sector de los Servicios Públicos Domiciliarios de Energía Eléctrica desde el 11 de julio de1994 es el Ministerio de Minas y Energía.

En una reciente discusión sobre el tema, se decía que tanto el Ministerio de Minas y Energía,como Codensa S.A. ESP, como D & P Ingeniería Ltda., como los organismos de certificaciónde El Retie, por estar tan preocupados de muchas situaciones de forma, no se hanpreocupado de otros asuntos de mucho más fondo, que día a día causan gra ves y fatalesaccidentes, con electrocución de personas y donde las autoridades de Colombia siendo suresponsabilidad, se limitan a ser espectadores mudos de estos fatales hech os, citaré unospocos ejemplos.

Los temas que se han de analizar, son:

Numeral Asunto Pág.

1 Tensiones transferidas por el Neutro de la Acometida Aérea Nivel I(120/208 V).

2

2 Antes no existían tensiones transferidas a los armarios de medidores. 183 Ahora peligrosamente, si hay tensión transferida a los armarios de

medidores y demás partes metálicas de los edificios.24

4 Las tensiones inducidas en la red local 295 La disminución de la resistencia de puesta a tierra, por los hierros de la

estructura de la cimentación.31

6 Con la interconexión de la puesta a tierra, peligrosamente hemosaumentado las corrientes de falla , que se originan en la subestación.

36

7 Cual es realmente el fusible con el cual debemos limitar untransformador.

41

8 De datos incorrectos: ¿Se pueden obtener resultados correctos? 499 Cual es realmente la Z de la puesta a tierra, de una red subterránea

urbana de 11.4 KV.51

10 Sin la suficiente información requerida: ¿Cómo puede resultar bien unestudio de puesta a tierra?

55

11 El engaño de hacer creer, que el riesgo de las sobretensiones esta enlos rayos que impactan las edificaciones?

58

Al final de cada numeral existe un cuestionario, donde algunas preguntas vanespecificamente dirigidas para un determinado destinatario del Derecho de Petición y de lacual, de los demás destinatarios no se requiere contestación. Cuando no es así, la preguntaesta dirigida a todos los destinatarios.

1.0. Tensiones Transferidas por el Neutro de la Acometida Aérea Nivel I(120/208 V)

1.1. Unión entre neutro del transformador y la bajante del descargador desobretensión

CORTACIRCUITOSDESCARGADOR

TRANSFORMADOR

UNIÓN NEUTROY TIERRA

PUESTA A TIERRA10 Ohm

LÍNEA

RAYO

30KA

NEUTROTRANSFORMADOR

V = IxR30000x10 = 300000 V

NEUTRO RED LOCAL

NEUTRO ACOMETIDA


NEUTRORED INTERNA

TIERRARED INTERNA

REGISTRO DEMEDICIÓN DE CORTE

[email protected]



3

Si observamos un detalle de montaje de un transformador en poste, según las guíasCodensa S.A. ESP, los cables de cada fase en 11.4 kV pasan de la red a un borne de losdescargadores de sobretensión y continúan al borne del cortacircuitos.

- Por el descargador de sobretensión llegan a la puesta a tierra (Supongámosla anivel de ejemplo con R = 10 ohm tal como lo estableció el Ministerio de Minas yEnergía).

- Por el cortacircuito continúa la sobretensión por el transformador y llega al bornedel neutro del transformador.

El borne de neutro del transformador, se une a la misma línea de tierra de l osdescargadores, en calibre 4 cobre AWG desnudo, que baja tocando el poste a lapuesta a tierra.

- El neutro de la red local aérea (120/208 V) se pone a tierra nuevamente cada tercerposte y en los finales de circuito.

- El neutro de la red local aérea (120/208 V), que está solidamente unido al neutrodel transformador y por consiguiente a la puesta a tierra , baja en la acometidaaérea de cada vivienda acompañando la fase (120 V), hasta la caja o registro demedidores y corte.

- La caja de medidores de cada vivienda (120 V) se encuentra puesta a tierra, por supropia varilla de puesta a tierra.

- En la caja de medidores se unen el neutro de la acometida que esta solidamenteunida a la bajante del descargador de sobretensión y la tierra de la caja de medidor.

- La tierra del descargador de sobretensión y la tierra de la caja de medidores de lavivienda quedan interconectadas vía:

* Tierra del descargador de sobretensión* Que se une al neutro del transformador* Que se une al neutro de la red local* Que se une al neutro de la acometida* Que se une a la tierra de la caja de medidores* Que se une al neutro y tierra de la red interna

1.2. Magnitud de las tensiones transferidas e inducidas

Nadie desconoce que descargas eléctricas atmosféricas, que tienen una magnitudentre 7 kA y 400 kA, caen con mucha frecuencia sobre las líneas aéreas de 11.4 kV, delas mismas que en magnitud del orden de miles de kilómetros recorren el área dondeopera Codensa S.A. ESP.

Un rayo puede representar una tensión de un (1) millón de voltios y una temperaturade 30000 grados centígrados.

Si sobre una línea de una red aérea de 11.4 kV (6582 Volt., fase a neutro), caedirectamente una descarga atmosférica de una magnitud ligeramente superior alpromedio, supongámosla para el ejemplo de 30 kA, siendo la resistencia de 10 ohm,se tendría que en el instante que opera el descargador, la tensión entre tierra y elneutro será de:

30.000 A x 10 ohm = 300.000 Volt.

Pero si por descuido en la ejecución de esta tierra, o por mal mantenimiento, laresistencia fuera de 30 ohm y el rayo tuviera una magnitud de 300 KA, la sobretensióntransferida sería de:

300.000 A x 30 ohm = 9’000.000 Volt.

OhmTensión Transferida (KV)

30 KA 100 KA 200 KA 300 KA 400 KA10 300 1000 2000 3000 400020 600 2000 4000 6000 800030 900 3000 6000 9000 12000

De estas tensiones transferidas, definitivamente nadie se salva.

[email protected]



4

Pero si P (vatios) = I2 R se tendrá:

1 Megavatio = 1000.000 Vatios = 106 vatios

La demanda de potencia de toda Colombia, alcanzó 8.474 Megavatios en el 2007 y unrayo promedio de 30 KA con una resistencia de puesta a tierra de 10 ohm ya llega aeste valor:

(30.000) 2 x 10 = 9000 X 106 w = 9000 Mw

Un rayo de 300 KA con una resistencia de 30 ohm, respecto a la potencia de todoColombia, viene a ser 31860% mayor.

2700.000 x 100 = 31860%8474

OhmPotencia en Megavatios

30 KA 100 KA 200 KA 300 KA 400 KA10 9.000 100.000 400.000 900.000 1600.00020 18.000 200.000 800.000 1800.000 3200.00030 27.000 300.000 1200.000 2700.000 4800.000

La capacidad efectiva de generación de todo Colombia, alcanza a 13.500 Megavatios,equivalente a un rayo de 26 KA con una resistencia de 20 ohm.

(26)2 x 20 = 13520 Megavatios

Cuando cae un rayo distante de la red aérea de 11.4 KV, supongamos para el ej emploque cae a 60m de una red aérea de 11.4 kV un rayo de 100 kA, creeriamos que elefecto es muy débil porque el rayo cayó relativamente distante de la red de 11.4 Kv ycon esta suposición, estamos ignorando el efecto destructivo y asesino de lastensiones inducidas; siendo la resistencia de puesta a tierra de 10 ohm y si el neu trodel transformador se une a la bajante del pararrayos: Se induce una sobretensión de666.000 Volt. (ver numeral 4 .1), en ese momento se forma una diferencia de potencialde miles de voltios entre las bobinas del primario y el tanque del transformador, lo cualtambién incide en el envejecimiento prematuro y/o falla del transformador.

V Inducido max. = 38.8Io x ha (kV)

yIo = Corriente pico del rayo en kA (En este ejemplo 100 KA)ha = Altura promedio de la red sobre el nivel de la tierra en m (h=10.3m)y = Distancia más cercana entre la red de distribución y el impacto del rayo en m

V. Inducido max. = 38.8 x 100 x 10.3 = 666 kV60

V. Transferido máx. = 10.0 ohm x100 KA = 1000 kV

En el momento que se induce una sobretensión de 666 kV o se transfiere la tensión de1000 kV fallan computadores, televisores, equipos de sonido, neveras , etc y sepueden electrocutar personas, no obstante Codensa S.A. ESP no responde y la SSPDtampoco actúa para que esta responda.

Esto lo saben y conocen los certificadores de El Retie, pero prefieren mantener unsilencio cómplice al respecto.

1.3. Por malas puestas a tierra, el problema se agrava

Pero no siempre esa resistencia es de 10 ohm y menor, si se tiene en cuenta queCodensa S.A. ESP no le hace aceptable mantenimiento a las puestas a tierras y si bienuna sola varilla hincada en tierra negra, en Bogotá D.C. en invierno, un sitio donde elnivel freatico es alto, muy probablemente cumple está resistencia de diez (10) ohm,no obstante en esos barrios del sur, cerca de las montañas, el subsuelo es pura roca oarena y la resistencia es mucho mayor , pudiendo justificarse con mucha frecuencia latensión transferida en magnitudes de más de medio millón de voltios.

[email protected]



5

Terreno ResistividadOhm-m

Tierra negra humedad superior del 17% 10-50Tierra negra humedad entre 8 y 17% 50-100Tierra negra humedad menor al 8% 100-200Tierra con algo de piedra 200-400Terreno con abundante piedra 400-800Terreno rocoso 1000 ó más

Hoy todo lo que tenga cobre y este expuesto al vandalismo, fácilmente es robado y losbajantes de los descargadores de sobretensión se han hecho hasta ahora en cobre,que se instala a la vista, por lo cual queda fácilmente expuesto y robable.

Como una muestra más, que El Retie, se interesa más por asuntos de forma que defondo, esta establecido en la Resolución No. 180466 -2007:

“15.2 Requisitos Generales de las puestas a tierra

Las puestas a tierra deben cumplir los siguientes requisitos:(…)

d) Para verificar que las características del electrodo de puesta a tierra y su unión conla red equipotencial cumplan con el presente Reglamento, se deben dejar PUNTOSDE CONEXIÓN Y MEDICIÓN ACCESIBLES O INSPECCIONABLES . Cuando paraeste efecto se construyan cajas de inspección, sus dimensiones deben ser mínimo de30 cm x 30 cm, o de 30 cm de diámetro si es circular y su tapa debe ser removible.”.

A quien se le ocurre:

- Que dejar accesibles e inspeccionables los puntos de conexión de la puesta a tierracorrespondiente a la bajante a tierra del descargador de sobretensión , es uncriterio benefico, cuando estamos exponiendo este punto al vandalismo, que sepresenta en el espacio público .

- En este caso, menos mal que Codensa S.A. ESP no le hace caso a El Retie y nocumple con dejar expuestas al vandalismo estos puntos de conexión de la puestaa tierra y que a su vez menos mal, que los organismos de certificación de El Retiese acobardaban ante Codensa S.A. ESP y no son capaces de cuestio narle, elincumplimiento.

- Esta cajita de 30 x 30 cm que pide El Retie, expone al vandalismo y al robo de loselementos metálicos de las puestas a tierra en los espacios públicos y sacrifica elcontacto con tierra de parte de la varilla .

- No obstante que esta cajita no la dejan con la bajante del transformador, ni cadatercer poste y tampoco en los finales de circuito de B.T. , en las cajas de medidoresCodensa S.A. ESP si la exige y allí si queda expuesta al vandalismo .

- La única excepción que da El Retie en 15.3.1 F, es para las puestas a tierra de laslíneas de transmisión, donde no exige que sean inspeccionables, de r esto, todaslas puestas a tierra de distribución, dentro de la cual queda incluida lacorrespondiente al transformador ; según El Retie deberían llevar una caja deinspección, sin importarle al Ministerio de Minas y Energía y a los certificados de ElRetie, que ese mandato deje expuestas a mayor vandalismo a casi todas laspuestas a tierra que están ubicados en el espacio público.

Adicionalmente, cuando por cualquier razón, bien sea robo, corrosión, mal contacto,mal mantenimiento, desaparece el optimo camino a tierra por la bajante deldescargador de sobretensión , como el rayo de todas formas debe b uscar algún caminoa tierra, al desaparecer el camino de la bajante, gracias al puente que Codensa S.A.ESP tiene establecido entre la bajante y el neutro del transformador, lo hará por elneutro de la red local aérea de 120 Volt. y como en las redes de baja tensión aéreas,estas se ponen a tierra cada tercer poste y en los finales de circuito, la bajante delpararrayos viene a ser para ese rayo: El neutro de la red o la puesta a tierra de la red

[email protected]



6

aérea de 120 V o el neutro de la acometida, buscando finalmente camino por la varillade puesta a tierra de cada vivienda .

Adicionalmente, si la puesta a tierra de cada caja de medidor, que obliga toriamenteCodensa S.A. ESP la exige inspeccionable y accesible, si se roban esta puesta a tierra,ocurrirá que las tensiones transferidas que lle gan por la unión del neutro deltransformador a la bajante del descargador de sobretensión, se hará más crítica.

Es importante tener en cuenta, que ahora Codensa S.A. ESP ha remplazado elconductor calibre No. 4 AWG de cobre, que siempre utilizaba en las bajantes, poracero austenitico de 26.6 mm2 de sección, que presenta una resistencia en los 10 mde la bajada desde el borne de neutro del transformador hasta la varilla cw, , de:

(0.15X10)/26.6=0.0564 ohm

Si el rayo llegara a ser de100 KA la tensión transferida por el neutro hasta la vivienda,se incrementaría solo por la resistencia de la bajante en:

100.000x0.0564 = 5640 Volt.

KARayo

Incremento adicional de tensiónpor la bajante (Volt.):

30 1692100 5640200 11280300 16920

Agravándose con esto el valor de las tensiones transferidas.

1.4. Peligros por tensiones de paso y contacto en las subestaciones de poste

En la bajante del transformador se instala solo una única varilla de puesta a tierra,nunca se instala una malla de varias varillas y las personas nos paramos próximas alposte donde se encuentra la bajante, encima de la misma tierra donde se presentanlas tensiones con los 300.000 voltios o más; de igual forma los perros orinan contra labase de los postes y mejoran la conductividad de ese terreno , con las sales quedepositan hacen más conductivo el terreno . La tensión de contacto y paso en ese sitiojunto al poste del transformador es enorme y cualquier persona o animal allí parado,generalmente sobre el mismo pasto y tierra negra, casi encima de donde está hincadala varilla, puede sentir entre sus pies una tensión de paso y de contacto fatal.

1.5. Valores máximos de tensión de contacto

Codensa S.A. ESP y el Ministerio de Minas y Energía quieren hacer creer, que la tensiónde paso y contacto son graves en el recinto de las subestaciones capsuladas y depedestal que viven cerradas y donde casi no ingresan sino personas idóneas yadecuadamente protegidas y en su lugar en las subestaciones en poste, el ef ecto detensiones de paso y contacto son despreciables, cuando la realidad es otra, teniendo encuenta que en una subestación en poste:

- Cualquier niño o anciano o enfermero o persona débil , en el instante que cae elrayo, puede estar parada próximo al poste que apoya el transformador, junto a subase.

- El tubo metálico Ø1/2” que protege mecánicamente al cable de la bajante, puedeestar al alcance de la mano, lo podemos estar tocando.

- Los tubos metálicos de otras bajantes de media y baja tensión que tiene n contactocon la bajante del descargador, están al alcance de la mano.

- El poste puede tener humedad en su superficie y por lo tanto estaría en contactocon la bajante del descargador de sobretensión y el poste esta al alcance de lamano.

- La puesta a tierra del descargador de sobretensión esta formada por una solavarilla, que no forma una malla, luego estaremos parados encima de la puesta atierra o muy próximos y entre los dos pies sentiremos la parte más intensa delgradiente de tensión.

- Si por casualidad estamos parados encima o próximos al punto donde la bajante

[email protected]



7

hace contacto con la tierra y si estamos al mismo tiempo tocando la bajante o elposte húmedo o cualquier otro tubo metálico de la bajante, las tensiones decontacto serán muy graves, probablemente fatales.

Por efecto del pase que figura en las guías Codensa S.A. ESP entre el neutro deltransformador y la bajante del descargador, e n cada una de las viviendas que sealimentan del neutro de la red local aérea (208/120 Volt.) , resultará la tensióntransferida entre neutro y tierra de los mismos 300.000 Volt. o más y aparecerán enese instante tensiones de contacto muy altas y peligrosas que pueden producir lamuerte de las personas.

De esa tensión de 300.000 Volt. o m ás, nadie se salva, tal como consta en laResolución Minminas Nº180466 -2007 en la tabla 21:

Tiempo de despeje de laFalla:

Máxima tensión de contactoadmisible (valores en rms c.a.) :

Mayor a dos segundos 50 voltios750 milisegundo 67 voltios500 milisegundos 80 voltios400 milisegundos 100 voltios300 milisegundos 125 voltios200 milisegundos 200 voltios150 milisegundos 240 voltios100 milisegundos 320 voltios40 milisegundos 500 voltios

“Tabla 21. Valores máximos de tensión de contacto aplicada a un serhumano.Los valores de la Tabla 21 se refieren a tensión de contacto aplicada a un ser humanoen caso de falla a tierra, corresponden a valores máximos de soportabilidad del serhumano a la circulación de corriente y considera la resistencia promedio neta delcuerpo humano entre mano y pie, es decir, no considera el efecto de las resistenciasexternas adicionalmente involucradas entre la persona y la estructura puesta a tierrao entre la persona y la superficie del terreno natural. ”

Cualquier persona, que por las azares del destino, en el momento de las descargaeste tocando al poste o más grave aún, la bajante del descargador de sobretensión, esnatural y obvio que igualmente entre su pie y mano sentirá el efecto de la caí da delrayo, con consecuencias fatales.

Pero de la misma forma, cualquier personas es su hogar, al tener el neutro de sunevera, estufa, lavadora, unido solidamente a la bajante del descargador desobretensión, por efecto del pase obligatorio entre el neutro del transformador y labajante, también sufrirá los efectos fatales de la caída del rayo.

1.6. La Gravedad de las tensiones de contacto

De acuerdo con la Resolución Minminas No. 180466 -2007 artículo 15 Puesta a Tierra,figura que:

Para cumplir el requerimiento de la tabla 21, se acepta como válido calcular l a tensión decontacto de circuito abierto, en voltios, aplicando alguna de las siguientes ecuaciones:

1 1,51000 1 Donde K= 72 y n=1 si t < 0,9 segundos.K = 78,5 y n= 0,18 para 0,9 < t < 3 segundos

S es la resistividad del terreno en ohmio.metrot es el tiempo de duración de la falla en segundos .

Los interruptores que protegen los circuitos de 11.4 KV que salen de las subcentralesde Codensa S.A. ESP tienen unos tiempos de dispar o entre 50 y 500 milisegundos y ElRetie en el artículo 30 establece que el tiempo de disparo no debe ser mayor de 150milisegundos, luego es muy fácil para una autoridad de la SSPD , verificar que estostiempos de disparo no se están cumpliendo, lo cual ay uda también a un mayor número

[email protected]



8

de muertos por tensiones de contacto.

Si tomamos:

t = Variablen = 1Resistividad variable desde 80 hasta 200 ohm.metro

V contacto = 72 1+ 1.5x resistividadt 1000

V contacto según la Resistividad (V):Seg. 80 ohm.m 100 ohm.m 120 ohm.m 200 ohm.m0.02 4032 4140 4248 46800.03 2688 2760 2832 31200.04 2016 2070 2124 23400.05 1613 1656 1699 18720.10 806 828 850 9360.15 538 552 566 6240.20 403 414 425 4680.30 269 276 283 3120.40 202 207 212 2340.50 161 166 170 1870.89 91 93 95 105

De todas formas la máxima tensión de contacto admisible, en el caso de un fusiblesuper rápido, que pudiera fundirse en 20 milisegundos para aislar la falla, el cuerpohumano recibe entre 4032 volt. y 4680 volt, dependiendo de la conductividad delterreno, que puede variar si estamos en invierno o en verano, , de tal forma que esastensiones transferidas de 300.000 volt o más que se están llevando por la unión delneutro del transformador, con la bajante del descargador de sobretensión ,definitivamente no las pueden soportar las personas.

1.7. El número de muertos aumenta en el verano

En el terreno, en los sitios donde están instalados los transformadores en poste, segúnsea verano o invierno, cambia el contenido de humedad en el terreno y comoconsecuencia de eso, se modifica enormemente:

- La resistividad y por lo tanto la resistencia.- La tensión de contacto.

Comportamiento de unTierra negra

Por lo anterior el número de muertos originadospor las tensiones transferidas e inducidas seaumenta enormemente en verano.

En un terreno orgánico es común pasar de unaresistividad de 20 a 175 ohm-m.

% dehumedad

Resistividadohm.m

5% 17510% 8515% 5520% 3525% 2530% 20

Por esto, la recomendación de la Resolución 180466 -2007, establece:

“15.1 Diseño del Sistema de puesta a tierra.El diseñador de un sistema de puesta a tierra DEBERA COMPROBAR mediante elempleo de un procedimiento de cálculo.(…)

a. Investigar las características del suelo. Especialmente la RESISTIVIDAD.(…)

[email protected]



9

f. Cálculo de las tensiones ……TRANSFERIDAS en la instalación.g. Evaluar el valor de las tensiones ……TRANSFERIDAS calculadas con respecto a la

soportabilidad del ser humano.h. Investigar las posibles tensiones TRANSFERIDAS al exterior, debidas a tuberías,

mallas, conductores de neutro, blindaje de ca bles, circuitos de señalización,además del estudio de forma de migitación.”

La realidad, es que las peligrosas tensiones TRANSFERRIDAS por la unión del neutrodel transformador y la bajante del descargador de sobretensión, siempre estarán ahí,asi se aporte un falso y engañoso documento, donde se diga que se estudiaron lastensiones TRANSFERIDAS, sin de verdad haberlo hecho.

Con el Retie se hacia necesario, que por cada transformador en poste que se instal araen el área de operación de Codensa S.A. ES P, se realizara un diseño de puesta atierra, mandato de El Retie que en la práctica se ha incump lido y como los organismosde certificación de El Retie se aco bardaron con Codensa S.A. ESP, no se atreven asolicitarlo.

Se podría verificar en todos las construcciones del Distrito, realizadas en la vigencia deEl Retie, para colegios, jardines infantiles, centros de salud, centros de bienestarsocial, que están alimentados de un transformador en poste y a ninguno,absolutamente a ninguno le han realizado el estudio de puesta a tierra de la bajantedel descargador de sobretensión del transformado r y no ha habido ningún organismode certificación que se haya atrevido a exigírselo a Codensa S.A. ESP.

Transformadores en poste se instalan hasta de 225 KV A y para evitar en el futuro estecuestionamiento, en la reforma del Retie que viene preparando el Ministerio de Minasy Energía, figura como van a acomodarlo, para evadir este cumplimiento.

“15.1. Diseño del Sistema de Puesta a Tierra.El diseñador de………subestaciones de distribución con capacidad superior a 225 KVAe instalación de uso final con carga que superen los 225 KVA deberá comprobar….”

De tal forma que con esta decisión, están tranquilizando la conciencia por todos losmuertos que se originan en subestaciones de poste de 225 KVA y menos, por la uniónentre el neutro del transformador con la bajante del descargador de sobretensión . Conlo anterior Codensa S.A. ESP feliz, porque nadie verificara la resistividad del terreno,donde ha venido hincando la varilla.

1.8. Se requeriría una Resistibilidad negativa para que la tensión de la tabla 21 delRetie fuera admisible

Si se despeja la resistividad de la ecuación recomendada por El Retie en la tabla 21tendríamos.

máxima = 1000 V.contacto x tn - 1 = 666.67 V.contacto x t -11.5 K 72

Siendo : n = 1 K= 72

Comprobando con t = 0.3 seg, la tabla desarrollada en el numeral 1.6. tenemos:

tSeg.

V.contacto

(V x t)72

ResistividadOhm.m

0.3 269 1.1208 800.3 276 1.1500 1000.3 283 1.1792 1200.3 312 1.3000 200

Ahora tomamos los datos de tiempo y v. máx. que da la tabla 21 y encontramos:

[email protected]



10

Tiempo de descarga de lafalla en milisegundos

Máxima tensión decontado admisible

(Volt)

Resistividadsegún fórmula

ohm.m750 67 -201500 80 -296400 100 -296300 125 -319200 200 -296150 240 -333100 320 -37040 500 -481.5

De esta forma, solamente si la resistividad fuera negativa, lo cual no puede suceder,se podría encontrar al utilizar la fórmula, que con unos determinados tiempos dedespeje, el cuerpo humano que sufre la falla, es sometido a una determinada tensiónde contacto admisible.

Con lo anterior queda probado:

- O que la fórmula esta equivocada.- O que la relación entre tiempo de despeje de la falla y la máxima tensión de

contacto, no esta bien concordada.

Esta explicación se hace, en razón a que los autores de El Retie, deberían conocer quela resistividad negativa no existe.

Por esta razón, si suponemos (aunque sabemos que no es posible) , que la resistividadfuera – 481,5 ohm-m y logramos despejar una falla en 40 milisegundos, al aplicar lafórmula, tendríamos:

V contacto = 72 1 + 1.5 x (-481,5) = 499,5 Volt.0,040 1000

Según la fórmula, daría que como la máxima tensión que recibe el cuerpo humano esde 500 volt y el resultado fue 499.5 Volt, sobre el papel, la persona falsamente sesalvo, porque fue necesario para esto hacer creer que la resistividad era negativ a(-481.5).

1.9. La decisión del homicidio culposo en el pas e entre el neutro y la bajante

Esto no siempre ha sido así, existió una época donde la bajante del pararrayos dedistribución, que ahora por mandato de El Retie y por superficiales asuntos más deforma que de fondo, no se pueden llamar como siempre la llamamos (Pararrayos deDistribución), no se realizaba ese puente entre el neutro del transformador y labajante, poniendo el neutro a tierra en los postes próximos al transformador y segúnnos enseñaban, de está forma se disminuía hacia las personas, en un porcentaje muyimportante, el riesgo de las tensiones transferidas a las vivien das.

Pero surgía otro problema, según se decía, en el momento anterior a la operación delpararrayos de distribución, la tensión inducida en el transformador podía crearsobretensiones sobre las tres fases, que una vez actuaba el pararrayos se atenuaban,según se decía tenían dos alternativas:

Alternativa: Condición: Consecuencia:1 Neutro unido a la bajante del

pararrayosMuerte de personas porelectrocución

2 Neutro puesto a tierra en lospostes próximos altransformador

Posible deterioro prematuro detransformadores porsobretensión

Decisión de la EEB y/o Codensa:

[email protected]



11

¡ES PREFERIBLE QUE MUERAN PERSONAS ,QUE REMPLAZAR TRANSFORMADORES PREMATURAMENTE!

Esta decisión con franqueza en cada caso se llama ASESINATO CULPOSO y la mayoríade los destinatarios del presente Derecho de Petición saben o deberían saber lo queesta sucediendo y no hacen, ni han hecho nada pa ra buscar que disminuyan odesaparezcan estas electrocuciones .

Yo nunca he estado de acuerdo con está decisión y por las condiciones de inferioridaden la que me encuentro ante Codensa SA. ESP, D&P Ingeniería Ltda y los organismosde certificación de el Retie , estoy obligado a obedecer a Codensa S.A. ESP.

Adicionalmente antiguamente nos hacían tener en cuenta, cuando se aplicaba estásolución de aterrizar el neutro en los postes vecinos al transformador, que en formafranca, la bajante del descargador no tocara el soporte metálico que unía eltransformador con el poste (abrazadera cuando el soporte era un solo poste, o guayade amarre en las estructuras en H). No obstante, si la descarga eléctrica atmosféricacoincidía con lluvia, situación que es lo más común, toda la estructura deltransformador estaría mojada y sería una superficie conductora, razón por la cual:

- El tanque del transformador quedara a la misma tensión de la bajante (según elejemplo 300.000 Volt o más).

- La tensión inducida entre fases del primario, del orden de miles de miles de voltios(ver numeral 4.1).

- La tensión inducida fase a neutro en el secundario, del orden de 7000 Volt. (vernumeral 4.1).

- Neutro del transformador aproximadamente 0 Volt., por estar puesto a tierra en elposte siguiente (aprox. 30 m), donde casi no se sentía el efecto de la descargaatmosférica.

Otra forma que nos enseñaban, que era un poquito mas riesgosa para las personasque la solución de poner el transformador a tierra en las postes próximos altransformador, era realizar en el o los postes del transformador, una bajanteindependiente para el pararrayos de distribución y otra para el neutro deltransformador; instalando la puesta a tierra del pararrayos cercana al poste y la delneutro a más o menos cinco (5) m de distancia del poste. Igualmente nos enseñabanque nunca colocáramos los electrodos a ras del poste o en la corona de concretoalrededor del poste, o en el recebo compactado (por ser malos conductores a tierra) ,sino corrido por lo menos 1.0 m del poste , ojala hincada la varilla en tierra negra, parapermitir la mejor difusión de las corrientes a tierra. Cuando se aplicaba está solución ,si la estructura del transformador estaba mojada por la lluvia, en la practica quedabaninterconectadas por el agua las dos bajantes y la independencia de las bajantes en lapráctica no se daba.

1.10. La mayoría de las descargas eléctricas atmosféricas caen sobre las redesaéreas de 11.4 Kv

Si tomamos un terreno urbanizado de 1 km², para realizar la alimentación de losinmuebles que allí se construyen, los que trabajamos en el diseño de redes sabemosque mínimo debemos llevar redes de 11.4 kV cada aproximadamente 200 m, tanto porlas calles como por las carreras, lo que daría que aproximadamente por cada km² deárea urbanizada, se llevan 10 km de red aérea de 11.4 kV (5 km por las calles y 5 kmpor las carreras, cada una de una longitud de 1 km, distanciadas 0.2 km entre si).

Si en una urbanización de Bogotá D.C. las descargas directas a tierra (DDT), son deuna (1) por km² al año y si allí en ese Km2 se construyen casas de máximo 3 pisos(altura 7 m) y las redes aéreas de 11.4 kV van montadas a más o menos 10.3 m, enpostes de 10.2 m libres; con una alta probabilidad la descarga eléctrica atmosféricaque en promedio cae al año, caerán sobre la red de 11.4 kV y no sobre las viviendas,porque está establecido en la nueva Norma Técnica Colombiana sobre DescargasEléctricas Atmosféricas (próxima a ser publicada y vendida por Icontec), que laprobabilidad es 400% mayor en los elementos más altos .

[email protected]



12

Pero eso, en forma casi igual, sucede en todas las ciudades de Colombia:

DDT Ciudad de Colombia:1 Barranquilla, Bogotá, Bucaramanga, Cali, Cúcuta, Ipiales, Medellín, Neiva, Pasto,

Popayán, Tumaco, Villavicencio

2 Armenia, Cartagena, Ibagué, Manizales, Montería, Ocaña, Riohacha, Valledupar

3 Corozal

4 Pereira

La nueva Norma Técnica Colombiana que está por aprobar y empezar a venderIcontec, NTC 4542 – 1/3-2008 tiene establecidos unos factores de localización queinfluyen.

Por ejemplo, si una casa desarrollada en un lote de 3 pisos y 7 m de altura, tuviera ensu vecindario redes eléctricas aéreas o árboles o edificios de altura superior:

Elementos con alturasuperior a las viviendas:

Factor:

Redes de 11.4 kV (h=10.3)Redes de 120/208 V (h=8.2)Árboles

0.25

De está forma, en una vivienda con Lote de 40 m2 la frecuencia de caída de rayos, conel factor por altura de 0.25, será:

ConDDT

Frecuencia:(Años)

1234

100.00050.00033.30025.000

Frecuencia =1000000 m²

Factor por altura x Área lote cada casa x DDT

Por ejemplo en Armenia:DDT = 2Factor = 0.25 (Casas más bajas que las redes aéreas y los árboles)m² por km² = 1.000.000 m²Área lote de la casa = 40 m²

Frecuencia =1.000.000 = Caera sobre la casa un rayo cada 50.000

Años0.25 x 40 x 2

De esta forma, en un km², si las redes eléctricas están por encima de la s viviendas, laprobabilidad, es que a estas redes eléctricas les caiga un rayo por km², con unafrecuencia de:

DDTFrecuencia sobre un Km²

Años Equiv. en meses1234

1.00.50.330.25

12643

Bogotá Distrito Capital tienen una área de 1732 km², sumando el área urbana y rural,por lo cual es claro que al año caen en promedio sobre es ta área 1732 rayos, y sobrelas redes de Codensa S.A. ESP existe la mayor probabilidad de caída de estos rayos.

Nº de RayosAl añoAl día

17324.75

1732 = 4.75 al día equiv. a 1 cada 5 horas365

[email protected]



13

En Bogotá D.C. existe una con muy alta probabilidad, que los rayos caigan sobre lasredes aéreas que opera Codensa S.A. ESP , en promedio cae un rayo cada 5 horas, porlo cual accidentes, lesionados y electrocutados por las tensiones transferidas por launión entre el neutro del transformador y la bajante d el descargador de sobretensiónpueden suceder con muchísima frecuencia .

1.11. Incertidumbre respecto a la real magnitud de las tensiones inducidas

En el libro protección contra rayos, escrito por Horacio Torres Sánchez y publicado porIcontec – Universidad Nacional en el 2008, en el numeral “4.24 Tensiones inducidas enlíneas de distribución de energía eléctrica ”, trae la formula que recomienda IEEE 1410,2004:


yIo = Corriente pico del rayo en kAha = Altura promedio de la red sobre el nivel de la tierra en my = Distancia más cercana entre la red de distribución y el impacto del rayo en m

Expresamente tengo muchas dudas sobre la validez de esta formula, pero quien si le davalidez es el autor Horacio Torres Sánchez, quien fue miembro de la Junta Directiva de laEEB S.A. ESP, que es a su vez es la mayor accionista de Codensa S.A. ESP, por lo cualsabemos que Horacio Torres Sánchez es una persona sobre la cual a Codensa S.A. ESP , lequeda muy difícil decir que no esta de acuerdo con el.

Si consideramos ha = 10.3 m

Voltaje Inducido Máximo en kVDistancia

y (m)Io

30 kA 50 kA 80 kA 100 kA1

1050

100200400

1200012002401206030

20000200040020010050

32000320064032016080

400004000800400200100

1.12. La frecuencia de las tensiones transferidas e ind ucidas sobre las redes de11.4 Kv que opera Codensa S.A. ESP

Si Bogotá, D.C., tiene de área urbana 384.3 Km² y tal como habíamos calculado, por cadaKm² pueden existir alrededor de 10 Km de redes de 11.4 Kv y si en un 70% de esa área esdonde están las viviendas estrato 1 -2 y 3 alimentados por Codensa S.A. ESP con las redesson aéreas, llegamos a una cifra del orden de:

384.3x10x0.7 = 2700 Km de red aérea de 11.4 Kv.

Si Codensa S.A. ESP opera solo en área urbana de Bogotá, D.C., una red de distribución deredes aéreas de 11.4 kV, con una magnitud del orden de 2700 kilómetros de longitud, esprevisible que con muchísima frecuencia y en muchos puntos a lo largo de la línea aérea ,pueden caer descargas eléctricas atmosféricas , que transfieren o inducen sobretensionessobre la línea de 11.4 kV, lo cual conlleva, que en el delta (así instantáneo) tiempo anteriora ser descargadas a tierra, se comunica a toda la red aérea de 11.4 kV y por eltransformador a toda la red de 208 V y por este camino a todos los inmuebles.

Si con un DDT= 1 aplicado a 384.3 Km², urbano, tendríamos al año 384 rayos, casi un rayoal día, esta cayendo sobre las redes urbanas de 11.4 Kv que en Bogotá, D.C., operaCodensa S.A. ESP, luego estamos refiriéndonos a unos hechos de muchísima frecuencia,donde mueren personas electrocutadas por las tensiones transferidas e inducidas y sedestruyen cifras multimillonarias de equipo electrónico de todo tipo .

Casi que cualquier persona con marcapasos, no soporta las tensiones transferidas einducidas, casos donde al mismo tiempo se inutiliza el equipo electrónico y la vida dela persona que lo porta.

La gran mayoría de estas muertes no figura así en la respectiva acta de defunción,porque tratándose de personas enfermas, o dé biles o ancianos o niños, el efecto de ladescarga no les deja daños físicos de quemaduras y terminan figurando como muertepor paros respiratorios o muertes de repente, pero a la mayoría de los profesionales

[email protected]



14

electricistas nos enseñaron que no es así : Mueren por sobretensiones muy cortas,transferidas o inducidas por las redes eléctricas que opera Codensa S.A. ESP.

Así mismo el rayo, buscando camino para descargar a tierra, podrá hacer operar avarios descargadores a la vez y no necesariamente el descargador que está máspróximo al punto de contacto entre el rayo y la red aérea de 11.4 kV. (Solo porinducción sobre una línea de 11.4 Kv, si cae un rayo de 100 KA a 200 m se induce unafatal tensión de 200 Kv). Por está razón el efecto perturbador del puente entre elneutro del transformador y el cable que es bajante del descargador, se puede sucederal mismo tiempo en varios transformadores, llevándole al mismo tiempo esasobretensión que para el ejemplo la tensión transferida es del orden de 300.000voltios, o más, simultáneamente en miles de viviendas, por lo cual por probabilidad elnúmero de lesionados o afectados o electrocutados por ese rayo es muchísimo mayor.

Si hemos dicho que casi cada 200 m entre calle y calle o carrera y carrera exist enredes aéreas de 11.4 KV, significa que no quedara un punto de los lotes donde estánlas viviendas, distante a más de 100 m de la red aérea de 11.4 KV, por lo cual quedacomprobado que un rayo entre 30 KA y 400 KA a 100 m de distancia de la red aérea de11.4 KV, induce una tensión entre 120 KV y 400 KV, que de todas formas puede serfatal. Con lo anterior queda comprobado que las peligrosas tensiones inducidas por lasredes aéreas de 11.4 KV se presentan casi con una frecuencia de una cada 5 horas,afectando gravemente en cada caso, todo el circuito aéreo de 11.4 KV que salió desdela subcentral y al afectar el circuito aéreo de 11.4 KV, igualmente esta afectando atodos los inmuebles que se encuentran a menos de 100 m de estas redes .

1.13. Minminas y/o Codensa y/o D&P Ingeniera Ltda y/o los Certificadores de ElRetie en concierto con los homicidios por las tensiones transferidas einducidas

Creo que es así y que si este requisito técnico del puente entre el neutro deltransformador y la bajante del descargador, esta así establecido por Codensa S.A.ESP, es porque desde el 11 de julio de 1994 el Ministerio de Minas y Energía por accióno por omisión lo ha establecido y/o mantenido y/o permitido, luego en la practica elMinisterio de Minas y Energía coinciden con Codensa S.A. ESP:

¡ES PREFERIBLE QUE MUERAN PERSONAS,QUE REMPLAZAR TRANSFORMADORES PREMATURAMENTE!

Los certificadores de El Retie, saben y conocen lo establecido y nunca exigido de laResolución 180466-2007.

“15.1. Diseño del Sistema de Puesta Tierra. El diseñador de un sistema de puesta atierra para subestaciones, deberá comprobar…… que los valores máximos de lastensiones …. TRANSFERIDAS a que pueden estar sometidos los seres humanos, nosuperen los umbrales de soportabilidad”.

Los Certificadores de El Retie, así como los ingenieros de D&P Ingeniería Ltda , sabenque ninguna persona puede soportar las tensiones transferidas originadas p or la uniónentre el neutro de la subestación en poste y la bajante del descargador desobretensión y por esto se hacen los de la vista gacha, respecto a estas tensionestransferidas.

Igualmente también soy consciente que nunca se divulga la situación de loselectrocutados por este motivo y casi siempre se entierra la culpabilidad de está guíade Codensa S.A. ESP junto con el difunto y si bien los forenses terminan dictaminandoque la muerte de la persona se debió a una Grave Fibrilación Cardiaca Intensa (GFCI),la causa se la achacan a un accidente o a otro fenómeno y no a una guía de CodensaS.A. ESP que así, con el silencio o reconocimiento tácito del Ministerio de Minas yEnergía, lo tiene dispuesto.

Pero de la misma forma que mueren personas, miles y miles de apa ratos eléctricos yelectrónicos, día a día, igualmente fallan por este motivo y nadie responde.Adicionalmente los que en ese momento no fallaron, con la sobretensión sedeterioraron y en una fecha próxima han de fallar, sin ponerlos en ese momento

[email protected]



15

relacionar a la sobretensión originada en las redes que opera Codensa S.A. ESP .

En general los profesionales electricistas sabemos que es así y de la misma forma losMinisterios de Minas y Energía, Protección Social y Vivienda, la SSPD, Codensa S.A.ESP, D&P Ingeniería Ltda., la SIC, los organismos certificadores de El Retie, Fasecolda,con mayor razón tienen que saber que eso es así, muertos resultan por este motivo,cada vez que las descargas eléctricas atmosféricas así se producen y de allí viene elconocimiento popular que cuando caen rayos, se debe dejar de utilizar la electricidad ;sin ser Codensa S.A. ESP lo suficientemente concreto en enriquecer ese conocimientopopular, con todo el transfondo oscuro y perverso que conlleva.

Nadie de Codensa S.A. ESP, ni del Ministerio de Minas y Energía, ni de la SSPDreconoce con franqueza de donde surgió la asesina decisión.

¡ES PREFERIBLE QUE MUERAN PERSONAS,QUE REMPLAZAR TRANSFORMADORES PREMATURAMENTE!

Quedará en la conciencia de los funcionarios de Codensa S.A. ESP y/o los Ministeriosde Minas y Energía , Protección Social y Vivienda y/o la SSPD y la SIC, y/o D&PIngeniería Ltda, y/o los organismos de certificación de El Retie, y/o Fasecolda, laresponsabilidad por todos estos electrocutados, y en la medida que más se demorenen hacer claridad en este aspecto, la sumatoria de muertos continuara aumentando.

Igualmente la SSPD (que depende directamente del Presidente) cuando laelectrocución es muy evidente, hace el simulacro de investigar las causas de algunaselectrocuciones, también lo sabe, pero no lo dice , nunca lo ha dicho y posiblementeconcluye ocultando la culpabilidad de Codensa S.A. ESP, argumentando que el difuntosufrió un accidente, lo cual se sabe que no es verdad, porque simplemente murió porlo que tienen establecido que suceda: U na tensión transferida ocasionada p or unpuente entre el neutro del transformador y la bajante del pararrayos de distribucióny/o descargadores de sobretensión , como ahora lo llaman. El funcionario de la SSPDque finalmente, falsamente concluye que se trato de un accidente, es natural y ob vioque no es honesto con sigo mismo, con el difun to, con la familia del difunto, con lasociedad.

El Ministerio de Minas y Energía , por supuesto que sabe y conoce está situación ydesde el 11 de julio de 1994 por acción u omisión es responsable de todos los muertosque por este motivo se han sucedido. (Sin Retie o con Retie está situación la hanmantenido), la única diferencia que ha logrado el Retie, es una superficial y de forma,en el sentido que la muerte que se origina por las tensiones transferidas , no seoriginan por la unión a la bajante del PARARRAYOS DE DISTRIBUCIÓN como anteslo llamábamos, sino en el DPS como ahora lo llaman.

“Dispositivo de sobretensión contra sobretensiones transitorias del tipo limitación desobretensión. Un DPS que tiene una alta impedancia cuando no está presente untransitorio, pero se reduce gradualmente con el incremento de la corriente y latensión transitoria.”

Artículo 3 – Anexo General Resolución 180466 -2007

1.14.0. Derecho de Petición:

Por esto respetuosamente se les consulta:

1.14.1. ¿El Ministerio de Minas y Energía, Codensa S.A. ESP, la SSPD: Se han hecho, sehacen y se seguirán haciendo responsables por los fatales riesgos de las tensionestransferidas, que en sus guías tiene Codensa S.A. ESP establecidas, por lainterconexión entre el neutro del transformador y el cable de bajada deldescargador de sobretensión?

1.14.2.0 ¿Cuántas muertes de este tipo por las tensiones transferidas por la interconexiónentre el neutro del transformador y el cable de bajada del descargador, sesuceden al año:

1.14.2.1. En el área donde opera Codensa S.A. ESP?

[email protected]



16

1.14.2.2. En las áreas de otros operadores de redes que utilicen idéntica interconexión?

1.14.3. ¿Qué otros operadores de redes se han inspirado en esta guía de Codensa S.A.ESP, tácitamente avalada por el Ministerio de Minas y Energía, para igualmenteexigir la interconexión entre el neutro del transformad or y la bajante deldescargador?

1.14.4. ¿Será que en razón a que la mayoría de las viviendas alimentadas de la redaérea, corresponden a viviendas de interés social: El riesgo de electrocución porestas tensiones transferidas Codensa S.A. ESP y/o el Ministerio de Minas yEnergía lo han mantenido y lo van a mantener?

1.14.5. ¿Cuando existiendo la interconexión entre el neutro del transformador y el cablede bajada del descargador, se presentan personas lastimadas o afectadas omuertos en las viviendas por tensiones transferidas: podemos responsabilizar deesto al Ministerio de Minas y Energía y/o Codensa S.A. ESP y/o SSPD?

“Artículo 109.- Homicidio Culposo. El que por culpa matare a otro , incurrirá enprisión de dos (2) a seis (6) años ...”

Código Penal de Colombia

1.14.6. ¿Qué explicaciones y argumentos podemos exponer los profesionales electricistas,que en un momento dado debamos defender al Ministerio de Minas y Energía, y/oa Codensa S.A. ESP y/o a la SSPD: Cuando nos consulten por hechos deelectrocutados como el del ejemplo?

1.14.7. ¿Será que si suprimimos el pase que existe entre el neutro del transformador y labajante del descargador de sobretensión y de está forma el neutro no se pone atierra en el mismo poste del transformador, sino en los postes siguientes einmediatos al transformador (aprox. a una distancia de 30 m) : El riesgo hacia laspersonas se disminuye? (Ver grafica).

1.14.8.0. ¿Esta decisión de hacer puente entre el neutro del transformador y la bajante deldescargador de sobretensión , dando continuidad metálica entre el neutro de lared interna de la vivienda, con la bajante del descargador por donde se conducena tierra las descargas eléctricas atmosféricas :

1.14.8.1. Se puede considerar la principal y más grave y frecuente causa de todos los tiposde sobretensiones que se presentan en las viviendas?

1.14.8.2. Si la respuesta 1.148.2 es negativa, explique las razones y adicionalmente favornos suministre la información correcta, sobre cuales son las principales y másgraves causas de sobretensiones que se presentan en las viviendas?

CORTACIRCUITOSDESCARGADOR

TRANSFORMADOR


PUESTA A TIERRA10 Ohm

LÍNEA

RAYO

30KA

NEUTROTRANSFORMADOR

V = IxR30000x10 = 300000 V

NEUTRO RED LOCAL

NEUTRO ACOMETIDA


NEUTRORED INTERNA

TIERRARED INTERNA

REGISTRO DEMEDICIÓN DE CORTE

UNIÓN NEUTRO YTIERRA EN EL POSTE

CONTIGUO ALTRANSFORMADOR

[email protected]



17

1.14.9.0. Si una vivienda de 7m de altura construida en un lote de 40 m², en Bogotá D.C.,donde la densidad de descargas atmosféricas directas a tierra es de una (1) alaño por km², estando próxima a redes aéreas de 11.4 kV con altura 10.3 m,donde es un 400% más probable que caiga el rayo sobre la red, que sobre lavivienda, lo que daría que sobre esta vivienda, si no está próxima a una líneaaérea de 11.4 kV montada a 10.3m de altura, en promedio puede caer un rayocada 100.000 años

1’000.000 = 100.000 años0.25x40x1

Si el inmueble fuera de cuatro (4) pisos, tendría una altura similar a los 10.3 mde altura de la red de 11.4 KV y en ese caso el factor será 0.5, por lo cual lafrecuencia se reducirá a un rayo cada 50.000 años.

Se puede afirmar de acuerdo con las cifras anteriores:

1.14.9.1. ¿Que las descargas eléctricas atmosféricas directas sobre la vivienda: Son laprincipal causa de sobretensiones en la s viviendas?

1.14.9.2. Que cuando para el caso de viviendas de h=7 m e inferiores, los certificadores deEl Retie exigen estudio de riesgo, respecto a las descargas eléctricasatmosféricas, lo que están buscando, es ocultar asuntos oscuros por estosconocidos, utilizando la estrategia de distraer la atención sobre las te nsionestransferidas originadas entre otros muchos casos por la unión del neutro y labajante del descargador de sobretensión?

1.14.10.0. ¿En una vivienda de 40 m², con 3 kVA, de sumatoria de carga, con acometidamonofásica: De que magnitud y cuales son las principales causas de lassobretensiones que se pueden presentar, originadas por fallas en la operación delas cargas propias que se manejan en de la red interna de Energía Eléctrica de lavivienda?

1.14.11. Ahora que D&P Ingeniería Ltda., se ha pr opuesto aumentar los tiempos dedisparo entre el interruptor en el secundario del transformador y el fusible en elprimario a mínimo 100 milisegundos y teniendo en cuenta que la máximatensión de contacto que resiste el ser humano, esta dada en función de lostiempos de despeje: Estará interesada D&P Ingeniería Ltda. con está exigencia,en aumentar el número de muertos por este motivo.

1.14.12. Cuando los organismos de certificación de El Retie, reciben obras que incluyenredes de distribución, que provie nen de soluciones donde el neutro deltransformador en el poste, este unido a la bajante del Descargador deSobretensión: ¿Se hacen responsables por las electrocuciones, accidentes odaños, que por este motivo se originan?

1.14.13. Si ya se sabe que en Bogotá, D.C., o en Colombia o en cualquier parte del mundo,de acuerdo con el contenido de humedad del terreno, tal como se explicó en elnumeral 1.7, la resistividad del terreno varia desde 20 ohm -m hasta 175 ohmpara un contenido de humedad entre 30% y 5%:

¿De que sirve la medida de la resistividad en un terreno orgánico, que se exigerealizar en todos, absolutamente todos los proyectos que se tramitan anteCodensa S.A. ESP?

1.14.14. ¿Si 55 ohm-m para un contenido de humedad del 15% en tierra orgánica deBogotá, D.C., o cualquier parte del mundo, puede ser un valor promedio: Sepuede asumir este valor y evitar la medida de resistividad que exige el Retie?

1.14.15. Si la medida de resistividad para una determinada lectura es de 20 ohm -mporque se esta en épocas de un crudo inviern o; ¿Sirve de algo el estudio depuesta a tierra realizado con este dato, conociendo el hecho i rrefutable, que enverano la lectura de ese mismo punto , puede dar del orden de 175 ohm.m?

[email protected]



18

1.14.16. Si dispongo de un estudio de puesta a tierra prototipo, previamente realizadoestimando que la resistividad es de 55 ohm -m y si se cumple el requisito demedir la resistividad, pero adicionando en cada caso humedad al terreno hastaque me resulte de 55 ohm-m: Al estar realmente medida la resistividad de 55ohm (reconociendo que el valor fue inducido) y al estar juiciosamenteelaborado el estudio de puesta a tierra, con una geometría prototipo:

1.14.16.1. ¿Podrá D&P Ingeniería Ltda objetar el estudio?1.14.16.2. Si realmente la resistividad medida es de 55 ohm-m (Reconociendo que el valor

ha sido inducido): ¿Puede alguna autoridad objetar la lectura?1.14.16.3. Si la geometría de la puesta a tierra , solo tiene en cuenta la puesta a tierra de

la subestación, sin tener en cuenta las demás tierras (ve r numeral 6): Elestudio de puesta a tierra se puede considerar correcto?

1.14.16.4. Si con una geometría de malla de puesta a tierra de la subestación prototipo ysi la lectura de resistividad de 55 ohm -m, se presenta a D&P Ingeniería Ltdapara su aprobación: ¿Puede D&P Ingeniería Ltda objetarla?

1.14.17. Si en el mercado existen productos especiales para producir suelos artificiales,que en general dan lugar a la formación de masas gelatinosas que se metenentre las fisuras del terreno y garantizan más o menos la permanenci a de unaresistividad independiente de las condiciones de humedad del terreno: ¿Paraque sirve la medida de resistividad que ordena El Retie, cuando se realizansuelos artificiales?

1.14.18.0. Algunos de los productos que ofrecen en el mercado para produ cir suelosartificiales son tóxicos:

1.14.18.1. El producto Sanigel, he sido enterado que es uno de esos presuntos gel quepude ser tóxico: El Ministerio de Salud (antes), o el de la Protección Social(ahora), que verificaciones han realizado al respe cto.

1.14.18.2. El Ministerio de Protección Social , que actuaciones ha realizado para controlarla venta y utilización de estos productos tóxicos.

1.14.18.3. El producto Favigel que vende el coautor de El Retie: ¿Es tóxico?

1.14.18.4. Que caos han sido estudiados de animales domésticos , cuando un gel tóxicoutilizado para puesta a tierra , es ingerido por los animales.

1.14.18.4. Cuando se utilizan suelos artificiales tóxicos y si la puesta a tierra por El Retiedebe ser accesible e inspeccionable: ¿Qué problema se generan?

2.0. Antes no Existían Tensiones Transferidas a los Armarios de Medidores

2.1. El Retie reglamento llevar las peligrosas tensiones transferidas de lasubestación a los armarios de medidores

Antes del 2005, o antes del Retie, (Reglamento Técnico de Instalaciones Electricas) alrealizar las redes locales Nivel I(120/208 V) entre la subestación y los armarios demedidores, no se llevaba línea de tierra y esto no se hacía por economía, ni por falta deprevisión, ni por ignorancia, sino porque se conocía un concepto general, que en lamedida que se manejen tensiones y corrientes mayores, las perturbaciones propias dela red de energía eléctrica son mayores (cuando no se originan en descargas eléctricasatmosféricas).

TIERRA EN LA RED LOCAL

MALLA PUESTAA TIERRA

SUBESTACIÓN

AHORA (MANDATO DE EL RETIE)

SUBESTACIÓN ARMARIO

[email protected]



19

Por está razón si un inmueble fuera vecino de una subcentral de Codensa S.A. ESPdonde se realiza transformación de 115 kV a 11.4 kV (Ej.: Subcentral La Autopista),se tenía el concepto que la tierra de esa subcentral no era favorable llevarla al tablerogeneral del edificio vecino (Ej.: Edificio Codensa S.A. ESP calle 130 con Autopista),porque se estarían allí llevando peligrosas tensiones transferidas desde la subce ntral.

2.2. Antes del Retie no cometíamos este peligroso error

En forma similar, así se conocía y nos enseñaban, que no deberíamos llevar tensionestransferidas desde una subestación con transformación 11.4 kV a 208 V, hasta losarmarios de medidores.

Nos enseñaban que no debíamos interconectar la tierra de la subestación a la delarmario de medidores, porque transferíamos tensiones muy peligrosas de lasubestación al armario de medidores, lo cual aumentaba en el arma rio de medidoreslas tensiones de contacto y de paso.

Es importante resaltar que en el sitio del armario de medidores, se hinca solo unavarilla y por lo tanto una sola varilla no forma una malla, por lo cual:

Si el armario está apoyado en el terreno, la única varilla de puesta a tierra noatenúa la tensión de contacto.

Si el armario está sobre una placa diferente a la del terreno (un piso superior), lasituación aun será más grave.

2.3 La disculpa no pueden ser las descargas eléctricas atmosféricas sobre losinmuebles

Si suponemos que el pequeño edificio donde está el armario de medidores , tiene unárea cubierta de 320 m², una altura de 16 m, y la densidad de descargas eléctricasatmosféricas directas a tierra es de una (1) al año por km², lo que daría, que sobre eseedificio puede caer en promedio un rayo cada 3.125 años

1’000.000= 3.125 años

320

Sería muy forzado afirmar que la principal causa de sobretensiones en ese edificio, seorigina en las descargas eléctricas atmosféricas directas, que caen sobre el edificio.

Adicionalmente existirán muchos otros factores que hacen, que los 3125 años semultipliquen, como el hecho que por el sector, a menos de 0.2 km de distancia,avancen redes de Codensa S.A. ESP de 115 kV montad as a más de 20m de altura, queproducen un intenso efecto corona que ioniza el ambiente y convierte sus líneas deguarda en las mejores captadoras de rayos que se presentan en la ciudad. Si a 800 mde una línea de 115 KV se presenta un rayo entre 100 KA y 400 KA, estamosproduciendo una tensión inducida superior a los 115 KV, entre 121 KV y 485 KV .

Si cerca de este edificio, pasan redes aéreas de 115 kV que opera Codensa S.A. ESP,montadas sobre postes o torres de más de 16 m de altura, existirá un 400% más deposibilidades que el rayo caiga sobre las redes de 115 kV, extendiéndose en ese casola posibilidad de caída de rayos sobre el pequeño edificio de area cubierta de 320 m²,a un rayo cada 12.500 años .

3125= 12.500 Años

0.25

MALLA PUESTAA TIERRA

SUBESTACIÓN

ANTES (SIN EL RETIE)

SUBESTACIÓN ARMARIO

[email protected]



20

Y en esos casos las tensiones inducidas por las redes de 115 KV, si la magnitud de ladescarga de un rayo esta entre 7 KA y 400 KA, observamos como al utilizar la fórmula:

V. Inducido máx. = 38.8 Io x ha

yIo = Corriente pico del rayoha= Altura de la red de 115 KV (Se estima en 25m)y = Distancia entre la red y el impacto del rayo.

Voltaje Inducido máximo en KVDistancia

y (m)Io

100 KA 200 KA 300 KA 400 KA200 485 970 1455 1940400 243 485 728 970600 162 323 485 647800 121 243 364 485

De tal forma que las líneas de 115 KV no utilizan solo los 10 m a lado y lado de la línea,que se deja libre como servidumbre, sino que aun cuando a 800 m de distancia cae unrayo, se inducen peligrosas tensiones.

2.4 Antes creo que con razón, nos enseñaban que no deberíamos lle var por lalínea de tierra, problemas de la subestación a los otros edificios.

Antes la red subterránea de energía eléctrica a 120 /208 V, se realizaba llevando 3fases y neutro por un tubo de PVC, nunca se llevaba línea de tierra. Así estánconstruidas todas las redes de distribución subterránea que opera Coden sa S.A. ESP,anteriores al 2005, hoy es obligatorio interconectarla s. Algunas personas hoy lasinterconectamos por obedecer al Retie, a Codensa S.A. ESP, a los certificadores de ElRetie, pero para tranquilidad de nuestra conciencia, no desaprovechamos laoportunidad para exponer , que creemos que no se deberían interconectar, que espeligroso, que sin interconectar es más segura, que esa interconexión está matandopersonas.

Cuando revisamos obras que ya estando vigente El Retie, ejecuto Codensa S.A. ESP,donde sale de una subestación con circuitos 208/120 Volt., he observado yseguramente lo han observado también los organismos de certificación de El Retie,que sin importarle a Codensa S.A. ESP lo que diga El Retie, continúa saliendo con tr es(3) fases y neutro, sin tierra. (Aparentemente sería una violación de El Retie), peropara la seguridad y la vida de las personas que han de habitar o utilizar ese inmueble,están mejor y más seguras sin esa línea de tierra que ahora exige El Retie y gracias auna violación que Codensa S.A. ESP hace de El Retie, no se intaló .

En los diez (10) años transcurridos e ntre el 11 de julio de 1994 cuando fue aprobadala Ley 142 de 1994, que pone en cabeza del Ministerio de Minas y Energía laresponsabilidad de establecer los requisitos técnicos y la Resolución MinminasNº180398 del 7 de abril de 2004 , por acción o por omisión, el Ministerio de Minas yEnergía estuvo de acuerdo en que no se llevara línea de tierra en la red subterránea debaja tensión que interconectaba la subestación con el armario de medidores yposiblemente, tácitamente creía que lo que se hacía era correcto; no obstante,determinó diez (10) años después de aprobada la Ley 142 de 1994 cambiar deparecer.

Como un principio de buen criterio, nos enseñaban que la puesta a tierra deltransformador y la del armario de medidores, deberían estar distanciadas mí nimo 15m, buscando no llevar las tensiones transferidas de la malla de puesta a tierra de lasubestación, al armario de medidores y evitar con esto trasladar tensiones de contactoy de paso peligrosas; sigo totalmente identificado con está enseñanza, por lo cualdisiento de algunos que se consideran maestros de la sabiduría actual, que invitan aunir la malla de la puesta a tierra de la subestación, con la varilla de puesta a tierra delos armarios y con los hierros de todas las estructuras.

De está forma, antes la malla de puesta a tierra de la subestación, no estaba unificadacon la varilla de puesta a tierra de los armarios de medidores y creo que no pasaba

[email protected]



21

nada y nunca nadie se quejaba.

Si observamos un pequeño edificio con un armario de medidores, que es alimentadocon una red local a 208 V, con un circuito de 100 Amp. , trifásico, (3x2+4) sin tierra yel armario tiene su propia puesta a tierra; se tiene la certeza que no tendría ningunasituación peligrosa, orig inada por tensiones transferidas directamente por unelemento metálico desde la subestación, cuando en esta se presenta una falla.

2.5. El Ministerio de Minas y Energía sabe y conoce que esta llevando peligrosastensiones de paso y de contacto a tod as las partes metálicas de los edificios.

Figura en la Resolución Minminas 180466 -2007

“15.5.3 Medición de tensiones de paso y de contacto.

Las tensiones de paso y de contacto calculadas deben comprobarse antes de lapuesta en servicio de subestaciones de alta tensión y extra alta tensión para verificarque están dentro de los limites admitidos.”

Cualquiera se preguntaría: ¿Y porque no ordenan que se verifique en las ventanas ,barandas de la escalera y gabinetes de medid ores de las edificaciones?

Simplemente, porque si se simula una falla en la subestación, cualquier persona quehabite o utilice o circule por la edificación no cumplirá las tensiones de contacto yteóricamente tocarla dejar de utilizar el edificio.

2.6. El problema se agrava, cuan do la puesta a tierra de la subestación, quedamal hecha

Tiene establecido la Resolución No. 180466 -2007:

“15.2 Requisitos Generales de las puestas a tierra

Las puestas a tierra deben cumplir los siguientes requisitos:

(…)

d. Para verificar que las características del electrodo de puesta a tierra y su unióncon la red equipotencial cumplan con el presente Reglamento, se deben dejarpuntos de conexión y medición accesibles e inspeccionables. Cuando para esteefecto se construyan cajas de inspección, s us dimensiones deben ser mínimo de30 cm x 30 cm, o de 30 cm de diámetro si es circular y su tapa debe serremovible.

(…)

d. El electrodo tipo varilla o tubo debe tener mínimo 2,4 m de longitud; además,debe estar identificado con la razón social o marca registrada del fabricante y susdimensiones; esto debe hacerse dentro los primeros 30 cm desde la partesuperior.

(…)

f. Para la instalación de los electrodos se deben considerar los siguientes requisitos :

(…)

Cada electrodo debe quedar enterrado en su totalidad.”

En Bogotá, D.C., en la mayoría de los edificios que lleven sótano o semisótano, serealiza su cimentación mediante una placa flotante que es común que sean de más deun (1) m de espesor.

En esas circunstancias, las dos condicionantes que establece El Retie, juntas son en lapráctica imposibles de cumplir :

[email protected]



22

- Accesible e inspeccionables- Cada electrodo enterrado en su totalidad.

O se cumple una y se incumple la otra o al contrario.

En una placa flotante estas dos situaciones no se dan, porq ue si el electrodo quedahincado en su totalidad, obviamente quedara por debajo de la placa flotante y en estecaso allí en aquel punto no será ni accesible, ni inspeccionable.

Pero si lo queremos accesible e inspeccionable, simplemente no se entierra sin o unapuntica de la varilla y en estas condiciones la cabeza inspeccionable de la varillaquedara superficial, con una tapita de 30 x 30 cm. (Solución que le gusta más a loscertificadores de El Retie, que están más interesados en estos asuntos de forma).

Antes de El Retie, no nos exigían las puestas a tierra inspeccionables y en esascondiciones, cuando se llegaba a la parte más baja de la excavación, se hincaban lasvarillas, se soldaban con el conductor de cobre calibre 2/0, se realizaba una pequeñazanja buscando que el conductor de cobre quedara entre la tierra o barro debajo de lacimentación y se dejaban expuestas y accesibles las puntas de cable para conect ar ala subestación.

En la practica, si por alguna razón constructiva, las varillas de puesta a tierra no eranaccesibles, ni inspeccionables, eso no importaba, porque la punta que se conectaba ala subestación siempre era fácilmente accesible.

Al quedar la cabeza de la varilla, debajo de la placa flotante, se lograba el beneficio deno tener superficiales las varillas, por lo cual las tensiones de paso en la superficie sedisminuian. Parecería que al Ministerio de Minas y Energía eso poco o nada le interesa,porque en estas ejercitaciones de forma, más que de fondo, lo más importante espoder observar en los últimos 30 cm de la varilla “la razón social y marca registrada delfabricante”, sin importar que tampoco esos últimos 30 cm queden en contacto contierra.

Desde 1981 los edificios donde habito y trabajo, tienen cada uno una subestación,cuya puesta a tierra nunca nadie la ha inspeccionado, ni la ha medido, ni la hamejorado, ni la ha humedecido, ni se sabe donde esta, ni se puede conocer quien fueel fabricante de la varilla y esto es así creo que en casi todas, absolutamente todas,las subestaciones de Bogotá, D.C., por lo cual esa condición de “accesible einspeccionable” que impuso El Retie, en la prática es una de esas exigencias de forma ;para que los certificadores encuentren más disculpas para cuestionar una instalación ,de tal forma que con esto se logre el distractivo de hacer creer , que es allí dondepuede estar el problema, en la fal ta de una tapita de 30 x 30 cm, donde la varilla seaaccesible e inpeccionables, o que el en nombre del fabricante de la varilla, no sea muylegible. Logrando con esto, que por estar centrando la atención en estos asuntosinocuos, poca o ninguna atención se le preste al problema grave y peligroso de lastensiones transferidas e inducidas .

Si en el futuro, en una edificación que no tiene la tapita de 30 x 30 cm, ni se puedeprecisar quien es el fabricante de la varilla, se llegara requerir medir la puesta a tierra,la medición se tomaría de la punta de cable que sale de la puesta a tierra,comúnmente presente en el neutro del transformador , luego la accesibilidadexactamente en la cabeza de la varilla, técnicamente no ha sido nunca indispensable.

Por razones constructivas en sitios donde el nivel freático es alto, se requiere que laplaca flotante de la cimentación sea hermética o de supresión, por lo cual las cabezasde las varillas de puestas a tierra no son accesibles. Antes la accesibilidad no eraimportante, hoy es lo fundamental y las lecturas de la puesta a tierra, de todas formasda menos de 10 ohm por lo interconectado, tal como se h a de explicar en el numeral6, pero no porque la tierra propia de la subestación sea bien hecha.

Adicionalmente ahora, para hacer accesibles e inspeccionables la puesta a tierra,absurdamente se ha terminado instalando un tubo PVC entre cada varilla, pararealizar la interconexión entre las varillas en una etapa final, cuando no se vayan arobar el cable 2/0 de cobre y con esto han sacrificado el contacto del cobre con la tierrade puesta a tierra, por lo cual si bien la interconexión de las varillas entr e sí se logra

[email protected]



23

y el tubo de PVC no queda inspeccionable, ni accesible , el efecto de malla en lasubestación desaparece y por lo tanto los voltajes de contacto se aumentanpeligrosamente, al no estar en el momento de una falla, la ocasional persona que allíse encuentre, parada sobre una MALLA DE PUESTA A TIERRA.

Cuando en una placa flotante ya ejecutada, ha habido necesidad de hincar una varilla,nunca esta queda bien hincada por la incomodidad y limitaciones con la que allí setrabaja, igualmente nunca queda enterrado totalmente. En estas condiciones y talcomo se explica en el numeral 6.4, la puesta a tierra propia de la subestación puedeser pésima, pero por efecto de la interconexión de la s muchas varillas de puesta atierra, el valor de la resistenci a a tierra al que se llega, es muy bajo.

En este juego macabro, al cual colaboran en concierto algunos destinatarios, paratratar de ocultar, disfrazando con la disculpa que las puestas a tierra deben seraccesibles o inspeccionables, los verdaderos pelig ros por las tensiones transferidas, seha sumado en el coro de D&P Ingeniería Ltda , aportando un nuevo ingrediente, segúnel cual la cajita de 30 x 30 cm que se utiliza para la inspección: ¡No puede quedardebajo de un estacionamiento porque es preciso, q ue si algún día requirieran revisar sila varilla de puesta a tierra esta debidamente rotulada: No lo podría n hacer hasta quequiten el carro! Y eso es según dejan conocer ¡Gravísimo!

“15.3.1. Electrodos de puesta a tierra . Para efectos del presente reglamento serán deobligatorio cumplimento……..:

d. El electrodo…..debe estar identificado con la razón social o marca registrada delfabricante y sus dimensiones; esto debe hacerse dentro de los primeros 30 cm desdela parte superior.”

Resolución Minminas No. 180466-2007

2.7.0. Derecho de Petición

Por lo anterior respetuosamente se les consulta:

2.7.1.0. Si la distancia entre la subestación de transformación 11.4 kV a 208 V y elarmario de medidores es superior a 30m, que sobretensiones (diferentes a lasoriginadas por descargas eléctricas atmosféricas), se pueden presentar en elarmario de medidores y redes internas de las viviendas:

2.7.1.1. Si no existe interconexión de puesta a tierra entre el transformador y el armariode medidores?

2.7.1.2. ¿Cuándo existe interconexión de puesta a tierra entre la malla de puesta a tierradel transformador y la varilla de puesta a tierra del armario de medidores?

2.7.2. ¿Con qué frecuencia y por que razones, se han presentado sobretensionespeligrosas (Diferentes a las originadas por descargas eléctricas atmosféricas) enlos centenares de miles de pequeños edificios , que no tienen interconectada lavarilla de puesta a tierra del armario de medidores a la malla de puesta a tierra deltransformador?

2.7.3. ¿De qué magnitud y por que motivo se presentan esas sobretensiones diferentesa las originadas por descargas eléctricas atmosféricas?

2.7.4. ¿Qué daños reales han causado las sobretensiones diferentes a las originadaspor descargas eléctricas atmosféricas, en los edificios alimentados a 208 Volt.,cuando tienen su propia puesta a tierra independiente de la malla de puesta atierra de la subestación?

2.7.5.0. Si todos los edificios anteriores al 2005 (anteriores al Retie), que se alimentaban,se alimentan y se continúan alimentando a 208 V con 3 fases y neutro (cuatroconductores) sin conductor de tierra y hasta donde he conocido no pasaba nipasa nada:

2.7.5.1. ¿Por qué ahora, técnicamente si es grave y peligroso no llevar un conductor detierra, que traslada las fallas desde la subestación hasta el armario de medidoresy a la estructura de los edificios donde se ubica el armario ?

[email protected]



24

2.7.5.2. ¿Por qué no es peligroso que lo que ya estaba así ejecutado antes de El Retie, olo que ahora Codensa S.A. ESP directamente ejecuta (3F+N sin tierra), continúesin la línea a tierra que interconecte la malla a tierra de la subestación con lavarilla a tierra de los armarios?

3.0 Ahora peligrosamente, si hay Tensiones Transferida a los Armarios deMedidores y demás partes metálicas de los edifi cios

3.1 No pasaba nada grave, cuando no se interconectaba la puesta tierra de lasubestación a la varilla de puesta a tierra del armario de medidores

Aun después de aprobado el Retie , si de un transformador en poste existente, sederiva una nueva red local Nivel I (120/208 V) subterránea, para alimentar un nuevoarmario de medidores, Codensa S.A. ESP solo llevan 3 fases y neutro (4 conductores)sin conductor de tierra; de tal forma que en esa nueva edificación, hincada debajo delarmario de medidores tendrá su propia varilla de puesta a tierra, sin quedar unificadacon la tierra de los edificios vecinos (que son copropiedades diferentes), ni con lapuesta a tierra del transformador en poste . Por estas expansiones Codensa S.A. ESPno viene realizando unificación de las puestas de tierras de un vecindario entre si y ala malla de puesta a tierra del transformador.

En estos casos, en cada armario de medidores existente o nuevo, se genera su propiareferencia de tierra y hasta donde todos hemos conocido, por los millones deedificaciones que están así desarrolladas, no pasa nada por está situación, teniendo encuenta que cada edificación eléctricamente es independiente de su vecindario y redesinternas de energía eléctrica no se pueden pasar de un inmue ble al del vecino.

En los conjuntos residenciales desde el 2005, por mandato de el Retie debemosunificar las tierras (y así lo hemos hecho) y por esto, hoy la malla de la puesta a tierrade la subestación, la puesta a tierra de los armarios de medidores, la malla a tierra dela protección contra descargas eléctricas atmosféricas y los hierros de la estructuraque están puestos a tierra en la cimentación , están todos trabajando como una únicapuesta a tierra, con muchos tramos de cables, muchas varillas de puesta a tierra ymucho acero en la cimentaci ón en contacto directo a tierra, todas interconectadasentre si.

En un conjunto residencial, la subestación generalmente no tiene comunicaciónmetálica, con la estructura del sitio de los diferentes edificios donde se ubican losdiferentes armarios de medidores, es común que sean edificaciones diferentes conestructuras diferentes; cada estructura con sus hierros de la estructura,múltiplemente puestas a tierra en la cimentación y como único camino deinterconexión que puede existir es la línea de tierra, que ahora, por mandato del Retie,se lleva en la red local de alimentación que llega al armario de medidores,acompañando las tres fases y el neutro.

Estos conductores por mandato de l a NTC 2050 tabla 250-95, son muy delgados.

Automático(A)

CalibreTierrra AWG

Ohm por m

60 10 0,00327100 8 0,00206200 6 0,00129

Los edificios de un conjunto residencial, muchas veces son independientes unos deotros, de tal forma que si no estuvieran unificados a la malla de la puesta a tierra de lasubestación, probablemente no pasaría nada diferente , a lo que por está causa hasucedido hasta antes del 2005 en los conjuntos residenciales: NADA.

3.2 Las tensiones de contacto en la Subesta ción pueden ser muy críticas

Figura en la Resolución Minminas Nº180466 -2007:

“Artículo 3.- Definición.(...)Tensión de Contacto. Diferencia de potencial que durante una falla se presenta

[email protected]



25

entre una estructura metálica puesta a tierra y un punto de la superficie del terrenoa una distancia de un metro. Está distancia horizontal es equivalente a la máximaque se puede alcanzar al extender un brazo.”

Si tenemos una puesta a tierra en la subestación, resulta que allí la tensión decontacto es:

Tensión de contacto = ΔV = VGPR – Vpu

pu = en el puntoGPR = Potencial al cual se levanta la mallacpm = Corriente que ha de circular por la malla de tierraR = Impedancia de puesta a tierraVGPR = Icpm x R

Muy seguramente si la malla de puesta a tierra de la subestación está bien ejecutada,cualquier persona en la subestación está protegida de las tensiones de c ontactoestablecidas por la Resolución CREG 70-98 y el Retie, por estar pisando una superficieubicada encima de la malla de puesta a tier ra.

Si se supone una falla muy débil de 200 Amp. en la subestación, al estarinterconectadas a todas las demás varillas de puesta a tierra de todos los nodos(barrajes premoldeados de baja tensión) y armarios de medidores y todos los hierrosde todas las estructuras, sentirán la falla todas las puestas a tierras de los diferentesarmarios de medidores (unificadas como lo manda el Retie ) y por estas a todas lasestructuras. Si la resistencia de la puesta a tierra de todo el sistema fuera lo mínimoque acepta el Retie de 10 ohm en la subestación, la tensión transferida a todas lasredes locales Nivel I, y a la estructura, sería:

VGPR = I x Rpat = 200 A x 10 ohm = 2000 Volt.

Pero si la falla es del orden de 5000 A, por tratarse una subestación inicial de uncircuito de 11.4 kV la tensión llegaría a 50.000 Volt.

Falla: Puesta a Tierra: Voltaje deContacto (V)Condición Corriente (A) Condición Ohm

DébilFuerte

2005000

AceptableOptima

101

20005000

Fuerte 5000 Aceptable 10 50.000

Estos 2000 Volt. ó 50.000 Volt., antes se sucedían en la subestación y no trascend íana los armarios de medidores , ni a la estructura de los demás edificios , hoy pormandato de El Retie, estamos llevando esas tensiones transferidas a l gabinete delarmario de medidas, a las ventanas y barandas de la escalera de los edificios.

Recordamos lo ya expresado en los numerales 1.5 y 1.6, con lo cual comprobamos quecon estos voltajes de contacto entre 2000 y 5000 0 Volt: Nadie se salva.

3.3. Problemas de falla a tierra en la subestación, se están llevando a todos losinmuebles

Ahora que estamos obligados a cumplir con el Retie:

- La malla de puesta a tierra de la subestación y el neutro del transformador estánunidos en el transformador y en el tablero general.

- El neutro y la tierra de un circuito de la red local Nivel I, se lleva desde eltransformador y tablero general hasta cada armario de medidores. (Circuito con 3F+ N + T).

- Si una persona toca el armario de medidores en el momento de la falla:* No estará parada encima de la superficie de la malla de puesta a tierra de la

subestación, ni de ninguna malla, teniendo en cuenta que individualmente unasola varilla debajo del armario de medidores no forma una malla.

[email protected]



26

* Tocará la tensión transferida de 2000 a 50.000 Volt., que se origina en eltransformador y según la tabla 21 de El Retie, la máxima tensión de contactoadmisible es de 500 Volt. durante 40 milisegundos, luego como conclusióninevitable: La persona se muere.

* Luego, es posible que quien toque un armario de medidores sufra una descargaeléctrica y aun puede fallecer por electrocutamiento o Grave FibrilaciónCardiaca Intensa (GFCI).

- La estructura de cada edificio queda unida a la misma puesta a tierra y porconsiguiente, cualquier persona en el interior del inmueble, cuando toca cualquierelemento que en algún punto haga contacto con la estructura, igualmente sentiráestá tensión de contacto entre 2000 y 50.000 Volt.

3.4. Los riesgos de tensiones de contacto en el recinto de la subestación, sonremotos

Es útil recordar que la subestación es un espacio cerrado y con llave, que no se abresino en muy esporádicos momentos (pueden pasar años sin que entre a este recintouna persona), luego la posibilidad que un ev ento como el que nos ocupa, que rara vezsupera los 500 milisegundos, coincida exactamente en el momento que una personaallí se encuentre (un año equivale a 31’536.000 segundos), es muy, pero muy remoto.

Una falla en la red de 11.4 kV , por mandato de El Retie debe ser despejada máximoen 150 milisegundos en el interruptor principal en la sub central. Luego estos 150milisegundos, son respecto a un año:

0.150 x 100 = 0.00000048%31.356.000

Pero adicionalmente si la persona que ingresa a la subestación es un técnico enoperación y mantenimiento de subestaciones, él está protegido también por botas yguantes, complementada la protección con el hecho, que la experiencia le dice como,cuando y que debe tocar. De está forma los riesgos por ef ecto de tensiones decontacto en la subestación con tensión primaria de 11.4 kV son casi despreciables; enmi vida profesional nunca me he enterado de ningún muerto por está circunstanciaespecifica, de la tensión de contacto de quien toque un f rente muerto de unasubestación, capsulada o pedestal y todos los muertos que he conocido, se hansucedido por contacto franco de la persona con las partes vivas de baja tensión o poracercamiento peligroso a las partes de 11.4 Kv .

3.5. Las probabilidades de estar tocando un elemento puest o a tierra en lasedificaciones, cuando en la subestación se presenta una falla .

Los armarios de medidores, comúnmente están ubicados en el acceso a los edificios,por allí circulan todas las personas y cualquiera lo puede tocar y limpiar y de hecho lotocan y resulta que cuando lo tocan, la persona que recibe la tensión transferida desdela malla de la puesta a tierra de la subestación sufre una descarga eléctrica, como, lapersona:

* No tiene ni guantes ni botas* Nadie le ha advertido que es peligroso tocar las latas del armario* Permanentemente puede ser tocado

Pero adicionalmente, como la estructura de cada edificio ahora la unimos a la mismatierra, uniendo hierros de la estructura a la línea de tierra que viene de la subesta ción,las tensiones de contacto peligros as, no son solo en el armario de medidores ycualquier persona que habite el edificio, al tratar por ejemplo de abrir o cerrar unaventana, o tomarse de la baranda de la escalera , podrá también quedarelectrocutada, porque la tensión transferida de la falla en la subestación, durante esecorto período inferior a los 500 milisegundos, estaba presente en la ventana de suvivienda o en la baranda de la escalera los 2000 v o los 50000 v que se original por unafalla en la subestación. De igual forma las tuberías metálicas de gas, en múltiplespuntos sus soportes tocan hierros de la estructura y en estos se sentirá el mismo

[email protected]



27

efecto.

3.6 Los muertos en los edificios por las fallas en la subestación

Ahora cuando estos accidentes se presentan y un niño o un anciano o una señora ocualquier persona se electrocuta, generalmente terminarán argumentando porejemplo, que ese niño que en realidad había recostado su bicicleta contra el armariode medidores y falleció cuando la fue nuevamente a coger, lo que estaba realizandoera una defraudación de fluidos eléctricos (Código Penal artículo 256), porque por unmecanismo clandestino se expuso a que las tensiones transferidas por las fallas en lasubestación, pasaran por su cuerpo , siendo eso una mentira, porque el mecanismoclandestino se origino en un mandato que el Ministerio de Minas y Energía, establecióen El Retie.

“Artículo 256. Defraudación de fluidos. El que mediante cualquier mecanismoclandestino……se apropia de energí a eléctrica……incurrirá en prisión…..”

Código Penal de Colombia

En los casos de personas que tocan las tensiones transferidas, si son enfermos, opersonas débiles, o niños, pueden no soportarla y morir, circunstancia en la cual , elmuerto no es contabilizado como electrocutado y en su partida de defunción apareceque murió por un paro cardiaco o respiratorio o de repente. En estos casos nointerviene la SSPD.

En los casos de inequívocos electrocutados, algunas veces la SSPD se h ace presente yconcluye con falsedades, donde nunca se atreve n a culpar a Codensa S.A. ESP ymenos al Ministerio de Minas y Energía por las tensiones transferidas.

De está forma Codensa S.A. ESP tiene con este torpe argumento, la patente de corsopara salir impune y el niño se llevo a la tumba la explicación que hubiera permitidodilucidar lo que verdaderamente sucedió: Una tensión transferida desde la malla depuesta a tierra del transformador, coincidió con el momento en el que el niño cogía subicicleta.

No nos digamos mentiras que las tensiones transferidas , que el Retie estableció alobligar a interconectar la tierra del armario de medidores con la tierra de lasubestación, no han causado, no están causando y no pueden continuar causandoelectrocuciones como las del ejemplo. Así lo entendemos los profesionales electricistasy creemos que así lo entienden los Ministerios de Minas y Energía, Protección Social yVivienda, la SSPD, la SIC, Codensa S.A. ESP con D&P Ingeniería Ltda, los organism osde certificación de El Retie, ; pero presuntamente por algunos oscuros compromisosque no deberían existir, pero que es público , y nadie puede negar que existen losacaricios de Codensa S.A. ESP a los funcionarios, no lo van a cambiar ni clarificar,personas muertas por tocar un armario de medidores , o una ventana o las barandasde una escalera: Se continuaran presentando.

Estos muertos se contabilizan en la conciencia de los funcionarios del Ministerio deMinas y Energía y/o Codensa S.A. ESP y/o SSPD, que conociendo el perjuicio y lasmuertes que aparentemente estableció el Retie y/o Favio Casas Ospina y/o DavidAponte Gutierrez en el Retie, y tristemente prefieren continuar originandoelectrocuciones, antes que dar su brazo a torcer y reconocer el fatal error.

3.7. El Retie se cura en salud por los muertos que causa

Figura en la Resolución No. 180466 del 2 de abril de 2007:

“Capítulo V- Requisitos Especificaciones para el proceso de transformación.(…)

Artículo 35. Puesta a Tierra.

Para los efectos del presente Reglamento Técnico y con el fin de garantizar laseguridad tanto del personal que trabaja en los conductores de los circuitos dedistribución como del PUBLICO EN GENERAL , se deben atender los siguientes

[email protected]



28

requisitos:(…)

C. Los trabajadores deben considerar todas las partes metálicas no puestas a tierra,como energizados con la tensión más alta a la cual están expuestos, a menos que severifique mediante pruebas que estas partes están sin dicha tensión.”

De esta forma, por un lado deciden que las sobretensiones y sobrecorrientes que seoriginan en la subestación, se llevan a los armarios de medidores, a las ventanas y alas barandas de la escalera y a todas las partes conductoras de los edificios.

Pero una vez le llevan el problema al PUBLICO EN GENERAL , le advierten que antesde tocar o pisar cualquier parte conductora del edificio , debe verificar mediantepruebas que esas partes del edificio están sin las sobretensiones originadas por unafalla en la subestación, que por el mismo Retie ordenaron transferir.

Como en el diario vivir no se requiere practicar ninguna prueba para abrir o cerrar unaventana, o tocar una baranda de una escalera o limpiar un armario de medidas en elacceso del edificio, siempre tendrán la disculpa, que la persona o EL PUBLICO ENGENERAL no verifico mediante pruebas .

3.8.0. Derecho de Petición


3.8.1.0 Cuando se presentan personas lastimadas o afectadas o electrocutadas al tocararmarios de medidores o ventanas o barandas de escaleras por tensionestransferidas por fallas originadas en la subestación:

3.8.1.1 ¿Podemos responsabilizar de esto al Ministerio de Minas y Energía y/o a CodensaS.A. ESP y/o a la SSPD y/o a la SIC y/o a los organismos de certificac ión de ElRetie?

3.8.1.2 ¿El culpable es la persona fatalmente accidentada, que por cualquier motivo en elmomento de la falla, toca el armario de medidores o la ventana o la baranda deledificio cuando en este se presentan tensiones transferidas entre 2000 y 50.000Volt.?

3.8.1.3 ¿Si las autoridades de los Ministerios de Minas y Energía, Protección Social,vivienda y/o Codensa S.A. ESP y/o D&P Ingeniería Ltda. y/o SSPD, y/o la SIC, y/olos organismos de certificación de El Retie, saben y conocen que la interconexiónentre la malla de puesta a tierra de la subestación y la varilla de puesta a tierradel armario, que al estar unido a la estructura , también lo esta a las ventanas ya las barandas de las escaleras está causando peligrosas sobretensionestransferidas que pueden causar situaciones fatales para las personas: Est osfatales hechos se pueden considerar un accidente o un homicidio culposo?

3.8.2 Cuando la subestación o el armario de medidor queda ubicado en un nivel que noestá sobre el terreno, de tal forma que quie n toca la subestación o el armario demedidores no está parado encima del terreno sobre la superficie de la malla depuesta a tierra: ¿Se puede despreciar la tensión transferida?

3.8.3 Cuando no existía el Retie, las tensiones transferidas originadas por una falla enla subestación, no causaban accidentes a quien tocara un armario de medidoreso cualquier parte de la estructura ubicada en otro sitio: ¿En qué ha mejorado elRetie al obligar a trasladar a los armarios de medidores y a las estructuras de losedificios, las tensiones transferidas originadas por una falla en la subestación?

3.8.4.0 Si en un edificio que ocupa un lote de 320 m², donde se ubican los inmueblesservidos desde un armario de medidores, puede caerle una descarga eléctricaatmosférica en promedio cada 3.125 años y aún 12500 años, si esta ubicada enun sitio donde existen árboles o líneas de 115 KV que sean más alt as, sepregunta:

3.8.4.1 ¿Se puede afirmar con objetividad, que esa es la principal y mas frecuente causade sobretensiones peligrosas?

3.8.4.2 Si la respuesta 3.8.4.1 llegara a ser afirmativa, se pregunta ¿Con que frecuencia, deque duración y magnitudes y por que motivo: Son las sobretensiones originadas por

[email protected]



29

fallas en el transformador?

3.8.5. ¿De que magnitud, con que frecuencia y por que motivo se pueden presentar en elarmario de medidores sobretensiones (diferentes a las originadas por descargaseléctricas atmosféricas sucedidas en el mismo edificio los cuales se pueden sucedercada 3125 años), siendo inequívocamente las sobretensiones originadas por la redinterna de energía eléctrica de una vivienda similar a la considerada en la pregunta1.10, con una sumatoria de carga de 3 kVA y acometida monofásica ?

3.8.6 ¿Qué explicación y argumentos podemos e xponer los profesionales electricistas , queen un momento dado queremos defender al Ministerio de Minas y Energía o a CodensaS.A. ESP o a la SSPD o a la SIC, o a los organismos de certificación de El Retie , cuandonos consultan por hechos como el del ejem plo, que objetivamente se podríaconsiderar un homicidio culposo, ejercido sobre las personas electrocutadas por causade las tensiones transferidas por la línea a tierra que interconecta la malla de puesta atierra de la subestación con los armarios de medidores y las estructuras de todos losedificios?

4.0. Las Tensiones Inducidas en la Red Local

4.1. Las fatales consecuencias de las tensiones inducidas .

Figura en el libro Protección Contra Rayos, escrito por Horacio Torres S ánchez,publicado por la Universidad Nacional de Colombia e Icontec en el año 2008:

“Cuando una descarga eléctrica atmosférica impacta en cercanías de una red dedistribución eléctrica, el campo electromagnético generado se acopla con losconductores de la red, generando tensiones inducidas . Las mediciones hechas enColombia y otras partes del mundo permiten asegurar que estas tensionesinducidas generalmente tienen magnitudes que con muy baja probabilidad superanlos 200 kV. Por está razón el tema de las tensiones inducidas ha estado enfo cadoa redes de distribución de energía eléctrica con tensiones nominales menores a34.5 kV, las cuales tienen niveles básicos de aislamiento (BIL por sus siglas eningles) que pueden ser superados por tensiones inducidas.”

Aplicando la formula del IEEE 1410, 2004 que trae en su libro Horacio TorresSánchez, ex miembro de la Junta Directiva de la EEB S.A. ESP, que es la mayoraccionista de Codensa S.A. ESP , tenemos:


y

Io = Corriente pico del rayo en kAha = Altura promedio de la red sobre el nivel de la tierra en m (10.3 m)y = Distancia más cercana entre la red de distribución y el impacto del rayo en m

Si suponemos que a 60 m de una línea de 11.4 kV, cae un rayo de 100 kA, tendríamos:

V Inducido max. = 38.8100 x 10.3

= 666 kV60

Horacio Torres Sánchez no lo dice y podemos suponer que esta tensión inducida esfase a fase, lo que daría 666/√3 = 385 kv (Fase a Neutro) de no ser así y si 666 KVes fuera fase a tierra la situación sería 173% aún más peligrosa.

De está forma, si sobre la línea aérea de 11.4 kV que opera Codensa S.A. ESP, latensión inducida llegara a ser de 666 kV entre fases, en el secundario deltransformador la tensión sería respecto al neutro:

666.000= 7020 Volt.

√3 x 54.8

Está tensión será respecto a la nominal de 120 Volt.:

7020x 100 = 5850% la nominal

120

[email protected]



30

Observamos que estimamos que el punto de la descarga estaría ubicado a 60 m de lalínea de 11.4 KV, lo cual es un estimativo muy conservador.

Si a tres (3) metros de una línea de 11.4 KV, esta la cubierta de una edificación,situación en la cual estamos cumpliendo la tabla 15 de El Retie, que exige mínimo 2.3m de distancia y si la edificación está protegida con un sistema de pararrayos convarillitas metálicas punteagudas y si sobre esta cae un rayo de 100 KA, el voltajeinducido sobre todo el circuito que conforma la red de 11.4 kv será:

V. Inducido máx. = 38.8 100 x 10.3 = 133 21 KV = 13’321.000 Volt.3

Distanciay (m)

Voltaje Inducido en KV30 KA 100 KA 200 KA 300 KA 400 KV

1 12.000 40.000 80.000 120.000 160.0003 4.000 13.300 26.600 40.000 53.3005 2.400 8.000 16.000 24.000 32.00010 1.200 4.000 8.000 12.000 16.000

Personalmente creo muy poco en la válidez de esa fórmula de IEEE, que nos lleva aesas tensiones entre 1.2 y 160 millones de voltios, creo que en la realidad los valoresson menores, pero como se trata de hacerle el juego , a los que cuando les convienele dan toda la validez a la fórmula que les conviene, continuare con laargumentación, suponiendo que la fórmula cond uce a resultados siempre valederos.

Lo cual daría que en baja tensión (120V) la tensión inducida desde las redes de 11.4KV que opera Codensa S.A. ESP, podía ser:

13321000 = 140350 Volt.√3 x 54.8

Lo cual será respecto a la nominal de 120 V:

140.350 x 100 = 117.000%120

Distanciay (m)

Porcentaje de la sobretensión respecto a 120 Volt. (%)30 KA 100 KA 200 KA 300 KA 400 KV

1 105.000 351.000 702.000 1053.000 1404.0003 35.000 117.000 233.000 351.000 468.0005 21.000 70.000 140.300 211.000 281.00010 10.500 35.000 70.000 105.000 140.000

Como consecuencia de esto en todo el circuito aéreo de 11.4 Kv y en los circuitos de120/208V que originan en todos los transformadores ubicados a lo largo de esecircuito de 11.4 KV:

- Muchas personas que reciben la energía eléctrica de transformadores ubicados alo largo de ese circuito aéreo de 11.4 Kv recibirán descargas eléctricas que enmuchos casos pueden ser fatales.

- Fallaran los equipos eléctricos y electrónicos dentro de la vivienda y si en esemomento no fallan, los componentes se deterioran y en una fecha próximafutura, han de fallar.

- Podrán fallar las lámparas con sus equipos asociados balastos y transformadoresy si en ese momento no fallan, los elementos de la iluminación quedandeteriorados y envejecidos y en un momento próximo han de fallar.

- Podrá fallar el aislamiento de los conductores DE LAS ACOMETIDAS Y REDINTERNA (120/208v), que está hecho solo para 600 Volt . y si no falla, de todasformas el aislamiento se va envejeciendo y en una fecha próxima futura debefallar.

[email protected]



31

- En los puntos de contacto (tomacorrientes , portalámparas) se puede presentarflameo y si no se sucede, de todas formas se deteriora el aislamiento y en unafecha próxima futura ha de fallar.

- El responsable de atender estos perjuicios obvi o y naturalmente debe serCodensa S.A. ESP, teniendo en cuenta que se originaron en la red de distribuciónque opera Codensa S.A. ESP .

- Todos los miles de usuarios de Codensa S.A. ESP , que se alimentan de esecircuito de 11.4 kV, están siendo afectados y cada evento daña algunoselementos o equipos y deteriora a todos los demás.

“Artículo 136.- Concepto de Falla en la Prestación del Servicio .

La prestación continua de un servicio de buena calidad, es la obligaciónprincipal de la empresa en el contrato de servicios públicos.(…)

Artículo 137.- Reparaciones por Falla en la Prestación del Servicio.

La Falla del servicio da derecho al suscriptor o usuario, desde el momento enque se presente, a la resolución del contrato, o a su cumplimiento con lassiguientes reparaciones:(…)

137.3.- A la indemnización de perjuicios, que en ningún caso se tasarán enmenos del valor del consumo de un día del usuario afectado por cada día enque el servicio haya fallado totalmente o en proporción a la duración de la falla;más el valor de las multas, sanciones o recargos que l a falla le haya ocasionadoal suscriptor o usuario; MÁS EL VALOR DE LAS INVERSIONES O GASTOSEN QUE EL SUSCRIPTOR O USUARIO HAYA INCURRIDO PARA SUPLIREL SERVICIO.”

Ley 142 de 1994

4.2. Derecho de Petición

Por lo anterior, respetuosamente se les pregunta:

4.2.1.0 Que riesgo de electrocutación tiene una persona si una tensión in ducida entre105.000% y 1404.000% superior a la nominal, es aplicada al equipo, que está encontacto próximo con las pe rsonas, como pude ser:

4.2.1.1 Una cobija eléctrica

4.2.1.2 Unos rulos eléctricos

4.2.1.3 Un masajeador eléctrico

4.2.1.4 Un jacuzzy

4.2.1.5 Una afeitadora eléctrica

4.2.1.6 Una ducha eléctrica

4.2.3 Que explicación o argumentos verdaderos, solidos y concretos, podemosexponer los profesionales electricistas, para defender a Codensa S.A. ESP,cuando nos consulten por hechos como el de la pregunta 4. 2.1.1 a 4.2.1.6:Cuando estos hechos causan daños y aun electrocución de personas?

4.2.4 A que conclusión ha llegado la SSPD , cuando tiene que investigar casos deelectrocución de personas , originados por el efecto de sobr etensiones porinducción en las líneas de 11.4 kV .

5.0. La Disminución de la Resistencia de Puesta a Tierra , por los Hierros de laEstructura en la Cimentación

[email protected]



32

5.1. Los hierros de la estructura son adecuados para conducir a tierra lasdescargas eléctricas atmosféricas

En el numeral 3, nos referimos a las tensiones transferidas desde la subestaciónhasta un pequeño edificio de seis (6) pisos y 24 apartamentos, al cual le llevamos uncable de cobre No. 8 para interconectar la puesta a tierra de la subestación c on lavarilla de puesta a tierra del armario.

Si suponemos que:

1. Los hierros de la cimentación no son camino para conducir las corrientes a tierra.2. Los hierros de las placas estructurales no forman una malla, que junt o con los hierros

de las columnas conforman una Jaula de Faraday.3. Nos toca aceptar que cualquier persona que en un edificio reciba tensión de toque

entre 2000 v y 50.000Volt. transferidos desde la subestación por el cable que hace lainterconexión de la puesta a tierra; recibirá una tensión superior a la que puedesoportar el ser humano y fallecerá.

Si los numerales 1 y 2 son verdaderos, la persona se muere, pero si no fuer anverdaderos los numerales 1 y 2, de tal forma que los hierros de la cimentación si sonel camino más eficaz para conducir l as sobrecorrientes y sobretensi ones a tierra ydefinitivamente la malla de los hierros de la estructura, que esta en el piso dondeestamos parados, nos protege de las tensiones de contacto, consecuentemente laspersonas se salvan.

Pero al respecto es necesario tener claro la posición, no puede ser válida unaposición, donde se desconocen los efectos favorables respecto a la puesta a tierra delos hierros de la estructura y cimentación y por otro lado milagrosament e a laspersonas no les pase absolutamente nada por las tensiones transferidas originadasen la subestación y transferidas a los armarios de medidores, ventana y barandas delos edificios.

El libro NTC 2050 se origino de un plagio que realizó Icontec, del libro Covenin 200publicado por Codelectra, que corresponde a la traducción venezolana del libro NFPA70, luego no pueden los defensores de la verdad revelada que creen encontrar en ellibro NTC 2050, afirmar que lo que figura en el Manual de Protección contra Incendiosde la NFPA (Nacional Fire Protection Association) , no está correctamentefundamentado, si precisamente sobre incendios es que más s abe esa organizaciónprivada que funciona en Massachussets, Estado del cual partieron los dos aviones deAmerican Airlines, que se estrellaron contra las Torres Gemelas y causaron el másgrave de los incendios de las últimas décadas .

Figura en el Libro Manual de Protección contra Incendios de la NFPA Pág. 15.74:

“Los edificios de estructura metálica pueden protegerse contra el rayo instalandoterminales aéreos en las partes altas y conectándolos a la estructura, la cual seconecta a tierra en su extremo inferior. Se supone que la estructura de acero eseléctricamente continua o se hace continua por medio de interconexiones.”(...)

Los edificios de hormigón armado, que tengan los redondos de la armaduraconectados eléctricamente de manera conveniente y estén a su vez puestos a tierra,TIENEN EL MISMO EFECTO QUE LOS EDIFICIOS DE ESTRUCTURAMETÁLICA RESPECTO A LA PROTECCIÓN CONTRA EL RAYO. ESCOSTUMBRE HABITUAL EN LA INDUSTRIA DE LA CONSTRUCCIÓNSOLAPAR LOS REDONDOS DE LA ARMADURA SEGÚN SE VAN ARMANDO YATARLOS CON ALAMBRE METÁLICO, LO QUE PRODUCE CONTINUIDADELÉCTRICA. Habiendo miles de ataduras de este tipo e n la totalidad de unaestructura, la resistencia eléctrica es totalmente aceptable para el fin de laprotección contra el rayo.”

5.2. La simple varillita metálica punteaguda no es suficiente para descarga r atierra los rayos.

[email protected]



33

Horacio Torres Sánchez, también conocido como El Señor de los Rayos, fue miembrode la Junta Directiva de la EEB S.A. ESP que es la mayor accionista de Codensa S.A.ESP.

En el libro El Rayo escrito por Horacio Torres Sánchez, que fue publicado porICONTEC en 1994 figura en la página 100:

“Erróneamente, ha sido practica en Colombia el utilizar, y muchas veces exigir,pararrayos tipo Franklin 1 (Lightning rod conductor) en instalaciones y altosedificios, sin tener en cuenta el concepto integral de la protección contra rayos.

Un pararrayos tipo Franklin sin un diseño apropiado de bajantes, sin una adecuadainstalación de puesta a tierra o sin cálculos de protecciones internas porsobretensiones inducidas, puede ser el causante de graves daños en equipos ypeligros contra la vida humana. UN PARARRAYOS TIPO FRANKLIN, COMOINSTALACIÓN DE INTERCEPTACIÓN, NO ES GARANTÍA DE PROTECCIÓNCONTRA RAYOS; es indispensable, además, un apropiado diseño de sistemaintegral de protección, como el aquí propuesto.

1En la amplia y moderna tecnología de estos aparatos se consiguen desde simplesvarillas en punta hasta pararrayos con dispositivos piezoeléctricos.”

5.3. Esta estudiado que los hierros de la estructura y la cimentación, son el máseficiente camino para descargar a tierra .

En la Revista Magavatios No. 48 de Enero – Febrero de 1984, en el artículo “El riesgoceraunico su caracterización – defensa contra el mismo”, escrito por el IngenieroManuel D. Varela, figura:

“Los electrodos Ufer: A fines de la década del 60 Ufer comenzó a preocuparse porla posibilidad de usar las fundaciones de los edificios con estructura de hormigónarmado como tomas de tierra. Poco después, en el año 1971 , Fagan y Leepresentaron un trabajo de investigación donde probaban el excelentecomportamiento de estos electrodos desde el punto de vista de los pulsos del rayo.

El ciclo se completó en el año 1972 al aparecer un trabajo de Wiener en quecomparaba el comportamiento de los electrodos Ufer con jabalinas hincadas comotomas de tierra de uso general.

El resultado, ampliamente aceptado hoy en día, es que los electrodos Ufer sontotalmente satisfactorios como tomas de tierra para todo uso ofreciendo, en muchoscasos, ventajas sustanciales. Para el caso del pararrayos ofrecen la ventaja, muyimportante desde el punto de vista de la Seguridad, de que, al dispersar la corrientesobre una gran superficie, elimina el gradiente de paso. Nuestra experienciapersonal es que con estos electrodos se obtienen resistencias de tierraincreíblemente bajas, sobre todo e n edificios con grandes extensiones de pisos dehormigón armado muy frecuentes en plantas industriales”.

5.4 Comparación entre los hierros de la estructura y demás elementos de puestaa tierra.

En la medida que el edificio sea mayor, la sumatoria d e las seciones de los hierrosde las columnas serán mayores.

Si suponemos el pequeño edificio de 320 m² con una geometría de 16m x 20m porplanta y 16 m de altura; columnas cada 5m, tendremos 20 columnas y si cadacolumna tiene 4 varillas con sección de 200 mm² (5/8” de diámetro) , tendremosen la cimentación y como bajante a lo largo del pequeño edificio, una sección dehierro de:

20 x 4 x 200 = 16.000 mm²

Si el pequeño edificio es alimentado con una red eléctrica en 3x2 + 4 + 8 tierra, lasección del calibre 8 de la tierra es 8.36 mm²

[email protected]



34

Se el edificio se alimenta desde un transformador en poste con la bajante delpararrayos en calibre Nº4 de sección 21.15 mm²o acero aus tenitico de 1.2 x 22.2mm con una sección de 26.64 mm².

Si una subestación se pone a tierra con un cable 2/0 que tienen una sección de67.43 mm²

Si en edificio donde se instale un pararrayos, para bajar a tierra las descargaseléctricas atmosféricas se utilizan dos bajantes de acero galvanizado de 50 mm²de sección.

Tendríamos resumiendo:

Puesta a tierra: Ruta: Sección:mm²

% respecto a laestructura:

Estructura del pequeño edificioPT PararrayosPT SubestaciónPT Bajante DPSPT Bajante DPSPT Red Local Nivel I

20 columnas2 de 50 mm²

2/0 CuAcero Auste.

4 Cu8 Cu

16.000.00100.0067.4326.6421.158.36

100.00000.62500.42140.16540.13220.0523

Por lo anterior es muy claro, que los que pretenden desconocer el aporte de loshierros de la estructura como camino a tierra de la cimentación, no es porquedesconozcan que la tierra del armario de medidores, es solo el 0.0 523% de lasección de hierro que en la estructura se pone a tierra por la cimentación en unedificio pequeño; sino porque aparentando desconocer el aporte real de puesta atierra de la estructura y la cimentación, justifican en parte el oscurantismo que lehan venido aplicando al asunto de las tierras y de lo que tras esto se buscaesconder: Asi no se enterrara ninguna varilla, pero juiciosamente se realizará lainterconexión a la estructura, la puesta a tierra de los hierros de la cimentación,son los que en mayor proporción, aportan rutas para la corriente que se quieranllevar a tierra (ver numeral 6).

El negocio para los que se enriquecen por este camino, es hacer creer que los hierrosde la estructura y de la cimentación, no son los que definitivamente están siempretrabajado para conducir a tierra las descargas eléctricas atmosféricas y las fallas delas redes eléctricas y en su lugar hacer creer , que son las dos bajantes de acero de50 mm² que le instalan a los pararrayos o el sistema de puesta a tierra instalado enla red, el que realmente opera.

La estructura de hierro de la edificación, si forma inequívocamente una densa Jaulade Faraday, que permite la circulación de corriente por sus hierros y la presencia detensión, deja de ser un problema, al quedar amparada la edificación, siendo seguray protegida por el principio de la Jaula de Faraday que se forma con los hierros de laestructura.

Cuando un rayo entre 7 kA a 400 kA impacta sobre una varilla metálica punteagudaque se pretenda utilizar como pararrayos , la deteriora (ver numeral 11.3), pero laedificación, por los hierros de la estructura conducirá casi todas esas descargas atierra, a través de los hierros de la estructura, llegando a la cimentación, tal comoUFER lo probo a finales de la década de 1960.

5.5. La clave del engaño de los que venden soluciones de varill itas metálicospunteagudas, esta en los electrodos de Ufer.

Si a un edificio que afirman que esta protegido de las descargas eléctricasatmosféricas por muchas varill itas metálicas punteagudas, no se le realizan lasbajantes independientes, sino que se verifi ca su múltiple conexión a la estructura, loshierros de la estructura conducir án la corriente del rayo por la Jaula de Faraday de laestructura y por esta a la cimentación y de la cimentación tal como esta comprobadopor los estudios de UFER a tierra, al igual que sucede con las estructuras metálicas.

Para los que se lucran con las soluciones de pararrayos con muchas varillitasmetálicas punteagudas, no les conviene que se divulguen los principios que estudioUFER, simplemente porque se les acabaría el negocio de vender una solución en laque como un valor agregado, el industrial de la construcción ya invirtió cuando

[email protected]



35

ejecuto el entramado de hierros de la estructura y que dejo hecho el camino por elque supuestamente bajaran las corrientes a tierra, de las muy ocasionalesdescargas eléctricas atmosféricas, que caen sobre los edificios . El vendedor delsistema de las varillitas, ya no podrá hacer comer el cuento , que la ruta del rayo espor las dos bajantes de acero galvanizado de 50 mm² cada una, cuando en realidadla corriente circula por las decenas y centenas de miles de mm² de acero que sumanlas múltiples rutas de interconexión a la cimentación a través de la estructura.

5.6. Las miles de miles de ataduras con alamb re que tiene una estructura,garantizan la continuidad .

Lundquist estudio más de mil probetas que unían dos hierros sobrepuestos con dosvueltas de alambre en el doble de su diámetro y estaban embebidas en el concreto ylogró comprobar que este tipo de un ión en las estructuras, no presenta unaresistencia representativa y soportan el paso del rayo. Estos estudios de Lundquistno favorecen el negocio de los que se sin haber realizado ningún estudio serio alrespecto, comodamente se lucran afirmando que el camino por la estructura no esconfiable, pero para efecto de sus conocimientos ocultos, sabe n que son esos hierrosde la estructura y no los dos alambrones de 50 mm², las que es tán llevando a tierrala corriente originada por el rayo .

En cualquier estructura simple, cada fleje se amarra a cada varilla principal y sonmuchísimos los miles de ataduras de alambre con los hierros, que se presentan enuna estructura, que garantizan que existía continuidad eléctrica por toda laestructura.

Golde, amparado en las experiencias de Lundquist ratificó con sus estudios el mismoexperimento.

Baatz refiriéndose a las Jaulas de Faraday que se forma con la estructura de hierro delos edificios, expreso: “Representan el mejor método de distribuir la c orriente delrayo entre muchos caminos paralelos. Las barras de refuerzo deben, es claro, estareléctricamente conectadas entre ellas por medio de grapas, soldadura o ALAMBREDE ATAR”.

Gracias a los electrodos de Ufer o al benéfico efecto que las estructu ras de hormigónarmado trasladan por sus hierros a los hierros de la cimentación y por estar unida ala puesta a tierra de los edificios, gran parte de los muertos que se habrían depresentar por las tensiones transferidas desde la malla de puesta a tierra de lasubestación, hasta la varilla de puesta a tierra del armario de medidores, y que a suvez se une a las estructuras de los edificios, que deberían presentar peligrosastensiones de contacto transferidos desde la subestación: Rara vez se suceden en larealidad.

5.7. Derecho de Petición:

Respetuosamente se pregunta:

5.7.1 Si la placa sobre la que está apoyado el armario de medidores, está conformada poruna densa y extensa malla de hierros, unida en miles de puntos entre si quecorresponde a la estructura de hierro, que está interconectada a la varilla de puestaa tierra del armario de medidores y si la persona está parada sobre la mallaconformado por los hierros de la estructura: ¿Esta malla conformado por los hierrosde la estructura, lo protege de las tensiones transferidas desde la subestación , porel conductor de tierra que une la malla de tierra de la subestación con la varilla depuesta a tierra del armario de medidores ?

5.7.2 ¿El efecto benéfico conocido como los electro dos UFER es realmente el que limita elnúmero de electrocutados por las tensiones transferidas desde la sube stación alarmario de medidores?

5.7.3 Solo si la respuesta 5.7.2 es negativa, explique y justifique la respuesta.

5.7.4 Si la estructura en centenares de punt os, por sus hierros busca camino a tierra, es enrealidad el efecto conocido como electrodos UFER, el que evita que una persona alabrir o cerrar una ventana, o tomarse de la baranda de la escalera, no se electrocute

[email protected]



36

si el momento coincide con una falla en la subestación, que por mandato de El Retieestá conectada a tierra el armario de medidores del edificio y también a la estructuradel edificio.

6.0. Con la Interconexión de Puestas a Tierra, Peligrosamente hemosAumentado las Corrientes de Falla que se originan en la Subestación

6.1. Si la Resistencia baja, la corriente de falla peligrosamente sube.

En la medida que hemos venido interconectando mas la malla de puesta a tierra de lostransformadores, con todas las demás varillas de puesta a tierra de los barrajespremoldeados, los armarios de medidores, los hierros de la estructura que se ponen atierra en la cimentación, la resistencia de puesta a tierra se ha disminuido, lo cual eslo que siempre buscamos, cuando no se interconectaban tanto las tierras, peroparadójicamente parecería que no necesariamente es lo más favorable, teniendo encuenta que una falla de una línea a tierra, siempre va transportando corrientes de fallamayores.

I= 6582R

Si R delconjunto deVarillas es:

Para una tensiónfase a tierra de 6582V,

la corriente de la falla será:10 Ohm5 Ohm1 Ohm

0.75 Ohm

658 A1316 A6580 A8776 A

0,2 Ohm 32900 A

6.2. Ejemplo considerando el efecto sobre la impedancia de todas las puestasa tierra.

Desarrolle un pequeño ejemplo, con base en un proyecto real que previamente fueradicado ante:

Autoridad Nº de Radicación FechaMinminasSSPDCodensa S.A. ESPD&P Ingeniería Ltda.

20080189142008-529-018658-2496880Sello con firma

02-05-200806-06-200829-04-200810-05-2008

[email protected]



37

Se supuso para estos cálculos que:

Puesta a Tierra Individual: R (Ohm)De subestaciónDe armario de medidores obarraje promoldeado

4.5

9.0

Se instalaron en total 15 varillas interconectadas entre si:

En esta parte del cálculo, no se tuvo en cuenta el efecto del hierro de la estructura, queigualmente está puesta a tierra, ha sido estudiado, que por los hierros de lacimentación contribuyen en una forma importante a disminuir la resistencia.

RESISTENCIA DEL CONDUCTOREn este caso por mandato deCodensa S.A. ESP y de la NTC 2050,nos toca considerar que losconductores van dentro de unatubería que los aisla del terreno.

NODO CALIBREAWG

LONG.m

R 20ºC (Ω/m)POR ml PARCIAL

2/0 0,000261KIT A 2 34 0,000513 0,0174KIT B 2 15 0,000513 0,0077

1 8 7 0,002060 0,01442 8 28 0,002060 0,05773 8 48 0,002060 0,09894 8 65 0,002060 0,13395 8 64 0,002060 0,13186 8 48 0,002060 0,09897 8 30 0,002060 0,06188 8 10 0,002060 0,0206

6.3. Circuito de Impedancias

Al interconectar entre si todas las varillas se llega a una resistencia de 0.7586 ohm.

Rc= Resistencia del conductor RT = Resistencia de puesta a tierra

RT7 RT8RT6RT5RT1 RT2 RT3 RT4 RTA RTB

TIERRA

RSub

TIERRATABLERO GENERAL

RcA

= 0,

0174

RcB

= 0,

0077

Rc5

= 0,

1318

Rc6

= 0,

0989

Rc7

= 0,

0618

Rc8

= 0,

0206

Rc2

= 0,

0577

Rc1

= 0,

0144

Rc3

= 0,

0989

Rc4

= 0,

1339

321 4 5 6 7 8

NodoNúmero de Varilla

CW 5/8”x8’Transformador

Barraje premoldeado de baja tensiónArmario de medidores

52815

[email protected]



38

NodoResistencia

(ohm) ROhm

1R

R R Cable2

Rohm 1/R

Rohm

Rc + Rt1 0.0144 + 9.0 9.0144 0.11092 0.0577 + 9.0 9.0577 0.11043 0.0989 + 9.0 9.0989 0.10994 0.1339 + 9.0 9.1331 0.1095A 9.0 9.0000 0.1111

Subtotal A 0.5518 1.8123 0.0174 1.8297 0.5465B 9.0 9.0000 0.11115 0.1318 + 9.0 9.1318 0.10956 0.0989 + 9.0 9.1989 0.10997 0.0618 + 9.0 9.0618 0.11048 0.0206 + 9.0 9.0206 0.1109

Subtotal B 0.5518 1.8121 0.0077 1.8198 0.5495Subtotal A y B 1.0960 0.9124Subestación 4.5000 0.2222R. Total 1.3182 0.7586

Llegando con esto a la conclusión que la s resistencias de puesta a tierra se bajannotoriamente en la medida que se cumple el Retie, en el sentido de interconectar lamalla de puesta a tierra de subestación, con la varilla de puesta a tierra de todos losdemás nodos de distribución (en este caso barrajes premoldeados de baja tensión yarmarios de medidores) y seria aun mucho más baja , si adicionalmenteconsideramos los hierros de la estructura , múltiplemente puestas a tierra en lacimentación.

6.4. La Resistencia de Puesta a Tierra de la subestación deja de ser importantepor la baja impedancia de todo el sistema .

Sin importar que la resistencia específica de la subestación sea buena o pésima, elresultado de la resistencia del sistema (conjunto de tierra de subestación y demásnodos de distribución), resulta muy bajo. La resistencia de puesta a tierra en elsistema, al bajar mucho parecería muy favorable, pero no obstante, paradójicamenteorigina una corriente de falla muy alta , que definitivamente es muy perjudicial ypeligrosa.

Subestación1/RTotal

R. TotalOhm

Relaciónentre R Sub/RT

del %

Corriente defalla fase atierra Amp.

R. Subestaciónohm

1R

3.0 0.3333 1.4293 0.6996 429% 94084.0 0.2500 1.3460 0.7429 538% 88604.5 0.2222 1.3182 0.7586 593% 86765.0 0.2000 1.2960 0.7716 648% 85306.0 0.1667 1.2627 0.7920 758% 83107.0 0.1429 1.2389 0.8072 867% 8154

CALIBRELINEA

TIERRA

8 Cu

2 Cu

2/0 Cu 2/0

Cu

2/0

Cu

2/0 Cu

34m

2 Cu

0,0174 15m

0,0077 2 Cu

65m0,13398 Cu

48m0,0572 8 Cu

28m

8 Cu

0

,057

2

7m

8 Cu

0,0144

RTA

RT1 RT2 RT3 RT4 RT8RT7RT6RT5

RTB

TABLERO GENERAL

RSUBRI

RII

RIIIRV

RIV0,00065 0,00065

0,000650,00065

0,000650,00065

1.00

3.50

1.00

3.50

2.10

2.40

0,00

063

0,00

055

0,00

063

0,00

055

0,00026

0,00

055

0,00

063

0,00

063

0,00

055

0,00

063

0,00

055

0,00026

0,00026 0,00026RESISTENCIA/m

- R= 0,000261 /m

- R= 0,000513 /m

- R= 0,000206 /m

30m0,0618 8 Cu

10m0,02068 Cu

48m

8 Cu

0

,098

9

64m

8 Cu

0,1318

LA RESISTENCIA DE LA SUBESTACION ES ELRESULTADO DEL SISTEMA DE LAS 5 VARILLASCW 5/8"x8' Y LOS 46m DE CABLE DE COBRE 2/0.

[email protected]



39

8.0 0.1250 1.2210 0.8190 977% 80379.0 0.1111 1.2021 0.8319 1082% 791210.0 0.1000 1.1960 0.8361 1196% 787215.0 0.0667 1.1627 0.8601 1744% 765320.0 0.0500 1.1460 0.8726 2292% 7543

Observemos que sin importar que la resistencia en la subestación sea optima (3 ohm),o pésima (20 ohm), la resistencia total del conjunto residencial es muy baja y comoconsecuencia de esto las corrientes de falla son muy altas . Inclusive, si hubiéramostenido en cuenta el efecto por los hierros de la cimentación, la resistencia hubiera sidoaun mucho menor y por consiguiente la corriente mayor y más peligrosa.

De esta forma, debemos ser conscientes , que si bien, por el mandato de El Retie deinterconectar todas las puestas a tierra, en los conjuntos residenciales, hemosmejorado la resistencia de puesta a tierra, llegando a niveles muy bajos, entre 0.70 y0.90 ohm, (antes de considerar el efecto de los hierros de la cimentación), lascorrientes de falla a tierra en las subestaciones se han aumentado a valores entre7500 y 9400 Amp., por lo cual las tensiones transferidas que estamos llevando a losarmarios de medidores, van a ser mucho mayores y también mucho mas peligrosas.

6.5. La resistencia considerando los electrodos de UFER .

Tratando de hacer una leve aproximación al efecto de la puesta a tierra de laestructura a través de la cimentación, si en este mismo ejemplo, conformado porocho (8) edificios c/u de 320m² , cada uno con una geometría de 16 m x 20 m, conuna columna cada 5m, lo que nos daría 4 columnas en los 16 m y 5 columnas en los20m, para un total de:

No. de columnas : 4 x 5 = 20 columnasCada columna : = 4 varillas de 200 mm², equiv. a 800 mm² por

columnaEs conocido por los estudios de UFER , que una sola columna en la cimentación,íntimamente y con presión puesta sobre el terreno, esta más en contacto a tierra queuna varilla CW de 5/8” x 8’, por lo tanto, si sup onemos que la resistencia de puestaa tierra de cada columna fuera de 30 ohm y po nemos 20 columnas a aportar estaresistencia, se llegara a:

1 = 1 + 1 + ….. + 1 = 20 Siendo Rc= 30 ohm (supuestos)RTC RC1 RC2 RC20 RC

Por lo cual la resistencia de puesta a tierra aportada por la cimentación de cadapequeño edificio, sería aproximadamente:

RTC = RC = 30 = 1.5 ohm20 20

De esta forma la resistencia de cimentación de la estructura entraría en paralelo conla varilla cw de 5/8 “x8’ hincada debajo del armario, que la supusimos en 9 ohm,llegando con esto a que la resistencia del pequeño edificio resulta:

1 = 1 + 1 = 1 + 1 1 = 1.5+9 = 10.5RE RT RTC 9 1.5 RC 9 x1.5 13.5

RE = 13.5 = 1.2857 ohm10.5

RE = Resistencia de cada edificioRT = Resistencia puesta a tierra del armario (9 ohm)RTC=Resistencia puesta a tierra cimentación (1.5ohm)

Si este valor de resistencia de cada edificio, que ya incluye el aporte de la estructura,lo volvemos a remplazar en el cálculo de nuestro ejemplo, donde había mos supuestouna resistencia a tierra propi a de la subestación de 4.5 ohm y de 9. Ohm para losnodos donde se encuentran los barrajes premoldeados de baja tensión, tendríamos:

[email protected]



40

Nodo Resistencia (ohm) Rohm

1R

R R cable2

R ohm 1/R R ohmRC + RE

1 0.0144 + 1.2857 1.3001 0.76922 0.0577 + 1.2857 1.3434 0.74443 0.0989 + 1.2857 1.3846 0.72224 0.1339 + 1.2857 1.4196 0.7044A 9.0000 9.0000 0.1111

Subtotal A 2.2821 0.4382 0.0174 0.4551 2.1949B + 9.0000 9.0000 0.11115 0.1318 + 1.2857 1.4175 0.70556 0.0989 + 1.2857 1.3846 0.72727 0.0618 + 1.2857 1.3475 0.74218 0.0206 + 1.2857 1.3063 0.7655

Subtotal B 3.0464 0.3283 0.0077 0.3366 2.9762Subtotal A Y

B5.1711 0.1934

Subestación 4.5000 0.2222R. Total 5.3933 0.1854

6.6. Quedan al desnudo los engañadores cuando se considera n los electrodosde UFER.

De la tabla anterior, donde se considera el aporte de los hierros de la cimentaci ón ala puesta a tierra, claramente se puede deducir, que:

- Al incluir el aporte de la cimentación de la estructura de cada edificio, si laresistencia de la puesta a tierra de cada columna fuera de 30 ohm, la de cadavarilla cw de 5/8” x8’ de 9 ohm y la malla de puesta a tierra de la subestaciónde 4.5 ohm:

* La resistencia de puesta a tierra de todo el sistema del conjunto, sería de0.1854 ohm y la corriente de falla, para una tensión fase a tierra de 6582volt. Resultaría:

6582 = 35.500 amp.0.1854

* Cualquier cálculo que solo considere la resistencia de p uesta a tierra de4.5 ohm de la subestación, estará muy equivocado, porque no puede servalidero un estudio que aporte como resultado un dato infladoaproximadamente en un 2430% respecto a la realidad

4.5 x 100 = 2430%0.1854

* Que la interconexión entre la malla de puesta a tierra de la subestación yla varilla de puesta a tierra de cada armario: NO SE debería realizar.

* Que la interconexión entre la varilla de puesta a tierra del armario demedidores y la estructura, es importantísima realiza ría, por lo cual se ledebería dar mucha mayor atención y se deberían utilizar calibressuperiores a los que indica la tabla 250 -94 del libro NTC 2050.

- Que el asunto de estudiar e investigar con dedicación y transparencia lasincidencias de las puestas a tierra de las cimentaciones de las estructuras, hade ayudar:

* A utilizar el camino natural, más certero y más económico de lascorrientes a tierra.

* A desnudar a todos aquellos engañadores, que desde siempre hanconocido mejor que todos, que desde que se empeza ron a realizarestructuras en acero o en acero y concreto, el método constructivoincluía como un valor agregado para los efectos eléctricos, una Jaulade Faraday que protegía el contenido de los edificios (personas,animales y objetos) de las sobretension es y además servía de ruta

[email protected]



41

optima, para llevar a tierra todas las corrientes peligrosas, por loshierros de cimentación.

* A que desaparecieran todos aquellos que se vienen lucrando,anunciando que son capaces de llevar directamente a tierra lasdescargas eléctricas atmosféricas que se llegar an a presentar,bajando con dos (2) alambrones de acero de 50 mm², cuando larealidad es que la ruta del rayo no se este dando por este camino, sinopor los miles y miles de mm² de sección de hierro, que aporta laestructura.


Por lo cual respetuosamente se consulta:

6.7.1. ¿De que magnitud es la tensión transferida por la línea de tierra, que se lleva desdela subestación hasta los armarios de medidores y de allí a la estructura y a todas laspartes metálicas de los edificios , cuando la corriente de falla en la subestación es delorden de 8000 Amp?

6.7.2. Que explicaciones y argumentos podemos exponer los profesionales electricistas,que en un momento dado tuviéramos que defender al Ministerio de Minas y Energíao a Codensa S.A. ESP o a la SSPD o los certificadores de El Retie, cuando nosconsultan por hechos como el de una persona que hace contacto con el gabinete deun armario de medidores o con la estructura a través de una ventana, a la barandade la escalera, en el momento en que se sucede una falla de una línea a tierra en lasubestación, presentándose una corriente de falla del orden de 8000 Amp.

6.7.3. De no recibir suficientes, concretas y claras explicaciones y argumentos en larespuesta 6.7.2: ¿Podemos con tranquilidad y franqueza explicar que no se trata enesos casos de accidentes, sino de asesinatos culposos, de los que son responsablespersonas del Ministerio de Minas y Energía, que así lo establecieron?

7.0. Cual es realmente el fusible con el cual debemos limitar un transformador?

7.1. Ahora todo es manipulado y oscuro.

Existen muchos asuntos técnicos en el manejo de las impedancias, puestas a tierra,tensiones transferidas e inducidas, coordinación de protecciones en redes de baja ymedia tensión, que anteriormente se creían solucionad as, pero ahora algunosmaestros de la sabiduría, han venido a demostrar que lo que siempre se creía que eracorrecto y ha funcionado bien, ahora toca aceptar que estaba mal, muy mal . Unosmaestros de la sabiduría , en algunos casos podrán tener razón, pero otros sonmaestros del engaño y nos quedamos sin saber con certeza que es lo verdadero y locorrecto, que es verdad y que es mentira, aun lo dicho por algunos honestosestudiosos de estas materias, impulsan unos conocimientos que aun no se handecantado suficientemente y conti núan formando parte de la especulación teórica.

- Nada es verdad- Todo es mentira- Todo es según el color

del cristal con que se miraFilósofo popular anónimo

7.2. Un ejemplo de manipulación .

Por otro lado, estos maestros de la sabiduría siguen especulando con unos circuitosdiferentes a los que comúnmente se aplican en Colombia en la distribución eléctrica,por ejemplo Horacio Torres Sánchez en su libro Protección Contra Rayos, numeral“4.24 Tensiones Inducidas en líneas de distribución de energ ía eléctrica”, expresa:

“Cuando una descarga eléctrica atmosférica impacta en cercanías de una red de

[email protected]



42

distribución eléctrica, el campo electromagnético generado se acopla con losconductores de la red, generando tensiones inducidas. Las mediciones hechas enColombia y otras partes del mundo permiten asegurar que estas tensionesinducidas generalmente tienen magnitudes que con muy baja probabilidad superanlos 200 kV. Por está razón el tema de las tensiones inducidas ha estado enfocadoa redes de distribución de energía eléctrica con tensiones nominales menores a34.5 kV, las cuales tienen niveles básicos de aislamiento (BIL por sus siglas eningles) que pueden ser superados por tensiones inducidas.

En Colombia se han hecho más de 200 mediciones en las investigaciones del grupoPAAS, [145], de la Universidad Nacional de Colombia, las cuales han sido obtenidasen dos circuitos rurales de distribución. Un circuito es una línea trifásica de unkilómetro de longitud aproximadamente y una tensión nominal fase -fase de 6.3kV,con una altura de 11 m en configuración horizontal sobre una estructura metálica ycon dos cables de guarda (shielding wire), y conductores ACSR 2/0; tieneconectados tres transformadores. El otro circuito es una línea de distribución aéreade 11.4 kV trifásica con conductor de neutro y configuración horizontal con 4conductores tipo ACSR 2/0 AWG (12mm de diámetro), con postes metálicos,aisladores de porcelana y una altura media de 10m sobre un terreno con unaconductividad medida de 0.001 S/m”

La realidad es que en el área de operación de Codensa S.A. ESP, el 99.99% de lasredes de distribución aéreas son en 11.4 kV:

- Son de 3 hilos, no son de 4 hilos (3 fases sin neutro), sin desconocer que existeun porcentaje mínimo de redes de 11.4 Kv con neutro, cuyas estructurasnormalizó Codensa S.A. ESP (LA 235 a LA 249).

- No llevan neutro (no son de 3 fases y neutro)

- 11.4 kV en América utiliza Codensa S.A. ESP en el área de operación donde antesactuaba la EEB, y nadie más, luego las más de 200 mediciones que anuncia, lasque realizo en 11.4 kV, las ha realizado en el área de la EEB y/o Codensa . Si setiene en cuenta que Horacio Torres Sánchez fue miembro de la Junta Directivade la EEB S.A. ESP, que es la mayor accionista de Codensa S.A. ESP, era deesperarse que conociera que en Bogotá D.C. no existen líneas de 11.4 kV quelleven 3 fases y neutro y solo existe un pequeño trayecto rural experimental ynada representativo.

- Los postes que generalmente se utilizan son de concreto 12 m, con una alturalibre de 10.2 m, nunca en el último cuarto de siglo en las áreas de operación dela EEB y/o Codensa se han utilizados postes metálicos como anuncia HoracioTorres Sánchez cuando expresa “línea de distribución aérea de 11.4 kV trifásicacon conductor de neutro y configuración horizontal con 4 conductores tipo ACSR2/0 AWG (12 mm de diámetro), con POSTES METÁLICOS”

- Redes de 6.3 kV fase a fase (3.64 Kv fase a tierra) en postes metálicos con 2cables de guarda, no he conocido que se utilicen en Colombia, luego si llegara aexistir, no pasaría de ser algún experimento, que igualmente sería nadarepresentativo.

De está forma, la información que se aporta no sirve como guía y referencia de nada ,de lo que en la practica utilizan los agentes del Sistema Interconectado Nacional ycon esto más que contribuir a decantar los conocimientos a este respecto : másconfunde.

7.3 Respecto a cualquier fórmula de cualquier entidad internacional, hay quienesquieren hacernos creer : Que es la última maravilla .

Al final del numeral 4.24 concluye Horacio Torres Sánchez en su libro Proteccióncontra Rayos, que de acuerdo con IEEE 1410, 2004 recomienda está formula:


y

Io = Corriente pico del rayo en kAha = Altura promedio de la red sobre el nivel de la tierra en m

[email protected]



43

y = Distancia más cercana entre la red de distribución y el impacto del rayo en m

Si el rayo no cae directamente sobre uno de los conductores de la re d aérea de 11.4KV, sino a 10 m de la red aérea de 11.4 kV y si tomamos Io = 100 kA ha = 10.3 m,resultaría:

V Inducido max. = 38.8100 x 10.3 = 4000 kV

10

Cifras que de todas formas no son lógicas, porque según dice Horacio TorresSánchez en ese mismo numeral “Que con muy baja posibilidad superan los 200 kV”,de tal forma que:

- O la formula de IEEE de algo sirve y la tensión inducida máxima si es del ordende los 4000 kV a 10 m o 20000 Kv si el rayo cae a 2 m.

- O IEEE está equivocada y la tensión inducida no supera los 200 kV.

Voltaje Inducido Máximo en kVDistancia

y (m)Io

30 kA 50 kA 80 kA 100 kA1

1050

100200400

1200012002401206030

20000200040020010050

32000320064032016080

400004000800400200100

De está forma, lo que concluyan, o no concluyan fundamentándos e en unas redesque no son las que en realidad se utilizan y unas formulas que también sonespeculaciones teóricas no reales, no pasa de ser una pura especulación teórica, queinclusive puede ser mentirosa o tomada de otros supuestos experimentos realizadosen otro país (que igualmente puede ser verdadero s o mentirosos) y hacen creer queobedece a mediciones realizadas en el país , sin advertir que no corresponde a loutilizado por los agentes del Sistema Inte rconectado Nacional .

Algunas personas creen llenar su boca de sabiduría, cuando ocultan su realconocimiento práctico, citando sin ton ni son, guías o fórmulas o “normas” deentidades internacionales, poniéndolas como si fueran la más valedera verdad,verdades que en la realidad no lo son. Invito a los destinatarios del presente Derechode Petición, que si creen que la fórmula tomada de IEEE 1410, 2004 que nos lleva aque una descarga eléctrica atmosférica de 100 KA que cae a 10 m de una línea de11.4 KV induce tensiones del orden de 4000 KV: Que lo sustente.

Porque igualmente como ya expresamos en el numeral 1.2, la magnitud de corrienteque se desarrolla, cuando se presenta una descarga eléctrica atmosférica, puedeestar entre 7 KV y 400 KA, de tal for ma que el voltaje inducido puede llegar a ser:

Voltaje inducida máx. en KVDistancia y

(m)Io

100 KA 200 KA 300 KA 400 KA2 19.980 39.960 59.940 79.9304 9.990 19.980 29.970 39.9606 6.660 13.320 19.980 26.6408 4.990 9.990 14.990 19.98010 4.000 7990 11.990 15.990

Según la ecuación IEEE 1410,2004 le tocaría a los que crean en esa fórmula, aceptarque si a 4 m de una red aérea de 11.4 KV cayera una descarga eléctrica atmosféricade 300 KA, sobre todo ese circuito de 11.4 KV se induciría un a tensión cercano a 30millones de voltios.

29’970.000 Volt.

Pero como los argumentos que impulsa Horacio Torres Sánchez , son y no son,porque más adelante expresa:

[email protected]



44

“6.9. Escenarios según la norma IEEE

Es importante resaltar que las Normas…… NO ES UNA NORMA DE OBLIGATORIOCUMPLIMIENTO.”

De esta forma el escenario planteado puede ser:

- Si con esta fórmula de IEEE, se logra asustar el industrial manufacturero, o elcomerciante o el industrial de la construcción, están dados los argumentos,para poderle vender un supuesto sistema de protección.

- Si la persona que pretendían asustar con esta fórmula, no es incauta,simplemente rematan la argumentación aclarando que la norma no es deobligatorio cumplimiento, lo que en la práctica no pasa de ser una argucia.

7.4 El asunto es más de buen sentido común y criterio lógico, que de complejasfórmulas.

A la mayoría de los ingenieros electricistas , dentro de los cuales me incluyo, nos tocareconocer que ya no manejamos la ingeniería de cálculos complejos y fo rmulas conmúltiples integrales y derivadas, tenemos sólidos y experimentados conceptosbásicos y manejamos las formulas simp les, sin dominar la matemática compleja queotros anuncian que si manejan. El fenómeno físico lo manejamos y entendemos, laformula compleja no la dominamos, pero no nos descrestan con formulas como la deIEEE 1410, 2004 que nos llevo a que la tensión inducida resultante es de 4000 kVcuando un rayo de 100 KA, cae a 10 m de la línea y de caso 80 millones de voltioscuando un rayo de 400 KA cae a 2 m de una red aérea de 11.4 KV. .

En estos temas existen algunos abanderados de la argumentación, que valiéndosede complejas formulas (que posiblemente ni ellos mismos han experimentado osopasado) defienden algunos razonamientos teóricos y otros que son capaces dedesvirtuarlas y hacer aparecer como valedero el argumento contrario ; de tal formaque para quienes no hacemos parte de ese grupo de maestros de la sabiduría enestas materias de la especulación teórica y de complejas o seudocomplejasmatemáticas sobre tierras, rayos, fenómenos transitorios, etc., todo resulta muyconfuso y es imposible filtrar el error y tratar de entender quien está exponiendo soloargumentos verdaderos.

Para nadie es un secreto que en toda esta especulación teórica, se muevan oscurosintereses económicos y que de la mano de personas como el Ing. Favio Casas Ospina(coautor de el Retie y ex empleado de la EEB) o quien ha sido su socio, el Ing. HoracioTorres Sánchez (Ex miembro de la Junta Directiva de la EEB S.A. ESP el socioprincipal de Codensa S.A. ESP ), han liderado gran parte d e estas teóricasespeculaciones, para impulsar u n beneficio económico y que gran parte de loserrores de El Retie, se originan en el hecho que el Ministerio de Minas y Energíareglamento para el beneficio de Favio Casas Ospina. (Ejemplo ver RETIE).

Algunos somos observadores críticos de estas esp eculaciones teóricas y lo que másdesearíamos era que se decantaran y con serios y concretos estudios, que sinesconder oscuros intereses , nos permitieran conocer cual es la pura y equilibradaverdad, en estas materias; para simplemente aplicarlas con la seguridad queobtendremos buenos resultados, pero tristemente esto parece remoto.

Otros aun con menos conocimiento que los maestros de la sabiduría, en esos temas deespeculación teórica, filosóficamente más que técnicamente, se convierten en susapologistas (No se puede descartar que algunos profesionales de Codensa S.A. ESP yde D&P Ingeniería Ltda y muchos de los organismos de certificaci ón de El Retie, seubican en este grupo).

7.5 Ingenieros de D&P Ingeniería Ltda y/o Codensa S.A. ESP, también sesienten maestros de la sabiduría .

En las redes de distribución de 11.4 kV desde hace varias décadas, para proteger lostransformadores de las subestaciones capsuladas, hemos venido aplicando unosfusibles HH que creíamos y aun creo que para transformadores de 112.5 kVA ysuperiores, han sido y continúan siendo los correctos:

[email protected]



45

TransformadorFusible HH

A

RelaciónFusible aI Nominal

kVANominal

I en 11.4 kVA

304575112.5150225300400500630

1.52.33.85.77.611.415.220.325.331.5

10 *10 *16 *16162531.5404050

6.674.354.212.812.112.192.071.971.581.59

* Creería que en 30 y 45 kVA se debería utilizar el de 6 Amp. y en 75 kVA el de 10Amp.

No obstante ahora, porque también creo que están partiendo de informaciónincorrecta, resulta que estos fusibles HH, que en la práctica han funcionado bien, ya nosirven y nos quieren hacer creer ingenieros de D&P Ingeniería Ltda y/o Codensa S.A.ESP, que por décadas desde la EEEB, EEB, EEB ESP, EEB S.A. ESP, Codensa S.A. ESP,han estado equivocadas y por consiguiente quienes aplicábamos esas guías de esasempresas, también estábamos equivocados ; pero ahora, gracias a que unos sabiosprofesionales de D&P Ingeniería Ltda., descubrieron el error que por décadas todos losprofesionales electricistas veníamos cometiendo y que gracias a sus sabiaselocubraciones y el descubrimiento al que llegaron, según el cual se requieren mínimoseis (6) ciclos o cien (100) milisegundos de diferencia entre el tiempo de disparo delinterruptor principal en 208 Volt., respecto al fusible HH en 11.4 kV, el error hastahace apenas unos meses cometido, gracias a ellos se empieza a solucionar.

Ante esa circunstancia no se sabe que es mejor, si dejarlos morir en su inocencia eilusión o confrontarlos, para que con este disparate que han comenzado a cometer, noaumenten el número de homicidios culposos, al aumentar el tiempo de la tensión decontacto a la persona que en ese momento dado hiciera contacto en el momento deuna falla.

7.6 Mayor tiempo de despeje de la falla, implica mayor riesgo para los humanos .

Figura en la Resolución Minminas Nº180 466-2007

“Artículo 15.- Puestas a tierra.(...)

La máxima tensión de contacto aplicada al ser humano que se acepta, esta dada enfunción del tiempo de despeje de la falla a tierra ...”

Con lo cual es claro, que cualquier esfuerzo que se haga por prolongar el tiempo dedespeje de la falla, tal como ahora lo pretende imponer D&P Ingeniería Ltda y/oCodensa S.A. ESP, incrementando el tiempo de despeje en 100 milisegundosadicionales respecto al interruptor en el secundario del transformador, es prolongarleel daño u ocasionarle la muerte al ser humano ,que puede estar requiriendo el rápidodespeje de la falla, para no sufrir una electrocutación fatal ; conociendo lo anterior, noes entendible esa actitud culposa de algunos ingenieros de D&P Ingeniería Ltda. deprolongar el tiempo de la falla, queriendo ser parte activa en los electrocutamientosculposos de personas.

7.7 Cuales eran y son los reales tiempos de disparo de los circuitos de 11.4 KVen la subcentral.

Antes de 1992 en la EEB, los ingenieros teníamos libre acceso a la sala de maniobrasy en el trato con el transparente grupo de profesionales que allí laboraba, ellos nosdejaban conocer que e l tiempo de disparo de los circuitos de 11.4 k V variabaaproximadamente entre 50 y 500 milisegundos

También nos dejaban conocer que en las subcentrales, algunos interruptores venían

[email protected]



46

operando desde:TensiónPrimaria

de la Subcentral:Año:

57.5 kV115.0 kV

19361954

Si la gran mayoría de estos interruptores que protegen los circuitos de 11.4 kV, son losmismos que aun continúa operando Codensa S.A. ESP, se puede deducir fácilmente ,que los tiempos de disparo entre 50 y 500 milisegundos, no hay justificación en que lostiempos de apertura hayan cambiado mucho.

Si el Retie en el artículo 30 tiene establecido “El tiempo máximo de despeje de falla dela protección principal en el sistema eléctrico ...no debe ser mayor de 150milisegundos”, y la protección principal en e l sistema eléctrico está en la subcentraldonde se inicia el circuito de 11.4 kV , ese interruptor se debe disparar antes de los 150milisegundos.

Si el interruptor principal en baja tensión se dispara en alrededor de 10 milisegundosy D&P Ingeniería Ltda y/o Codensa, pretenden que el fusible del transformador tengaun tiempo de disparo de 100 milisegundos, sumando entre los dos aprox. 110milisegundos, y si el interruptor en la subcentral debe dispararse en menos de 150milisegundos, en los 40 milisegundos restantes es imposible que los cumpla elinterruptor de la subcentral.

7.8 Con la exigencia de los 100 milisegundos, esta jugando con la vida de laspersonas.

La triste realidad, es que con está voluntad de D&P Ingeniería Ltda., sin entenderse lajustificación:

- DECIDIERON JUGAR CON LA VIDA DE LAS PERSONAS- QUE EN CASO DE UNA FALLA CON ACCIDENTE HUMANO- SE HUBIERA SALVADO SI EL FUSIBLE SE DISPARA

En los inmuebles donde he habitado y he trabajado durante toda mi vida , nunca hesido testigo que por una falla en las redes de baja tensión dentro del edificio, sehubieran disparado el interruptor automático totalizador principal que limita elsecundario del transformador ; igualmente creo que esa no es una circunstancia queme ha sucedido a mi y a nadie más, porque esa es la generalidad de los casos : Loscortos circuitos que se originan en la red interna de la vivienda o la oficina, seinterrumpen generalmente muy cerca de la falla.

Entre subestación en poste, pedestal y capsuladas de tensión primaria 11.4 KV , consus correspondientes redes locales de 120/208 volt, me precio de haber diseñado másde 5000 desde 1973, por lo cual no falto a la modestia cuando manifiesto que soyconocedor del tema.

En un conjunto residencial, podemos tener en serie los siguientes interruptoresautomáticos en Nivel I (120/208 V)

1- El del circuito ramal2- El totalizador del tablero en la vivienda3- El registro de corte después del medidor en el armario de medidores4- El totalizador principal en el armario de medidores5- El totalizador en el tablero general que protege la red local Nivel I (120/208 V) que

va hacia cada armario de medidores6- El totalizador principal del tablero general en el secundario del transformador

De tal forma que el interruptor Nº6, en la práctica nunca llega a actuar y casi nuncaactúan los Nº5 y Nº4.

Los interruptores Nº1, 2, 3 forman parte de la red interna de energía eléctrica y no sonresponsabilidad del agente del Sistema Interconectado Nacional, estos interruptore sson los que en realidad casi siempre actúan , cuando se presenta una falla en el

[email protected]



47

inmueble.

Los interruptores Nº4, 5, 6 únicamente los puede operar el respectivo agente delSistema Interconectado Nacional.

Si el interruptor principal en baja tensión en la subestación, casi nunca se salta y si elfusible que se instala en media tensión para proteger el transformador tiene un tiempode disparo algo mayor (que nunca han sido los 6 ciclos), la lógica nos deja conocer quemientras no se sucedan otras causas aguas arriba de bornes del interruptor en 208 V,que el fusible HH en 11.4 kV no tiene porque saltarse y si un delta de tiempo porencima del de baja tensión se llegará a saltar : Mucho mejor. Sin importar que en esecaso, Codensa S.A. ESP se vea obligado a hacerse presente en la subestación pararealizar no solo la reposición del fusible, sino para realizar un diagnostico de la causade la falla.

7.9 Las supuestas razones de exigir l os 100 milisegundos.

Ese argumento que personas de D&P Ingeniería Ltda. presentan, que buscan queexistan mínimo 6 ciclos o 100 milisegundos de retardo entre el fusible y el interruptoren baja tensión, según argumentan, con el fin de ahorrarle a Codensa S.A. ESP, elfrecuente desplazamiento hasta la subestación cuando se funde un fusible, creo queparte de muchos equívocos:

- Cuando se presenta un interruptor automático disparado (como el Nº4, 5 ó 6 de lasecuencia de interruptores automáticos en el Nivel I) o un fusible quemado, no sepuede re-establecer el servicio, hasta no identificar y solucionar las causas y losefectos del disparo, lo cual con los equipos que actualmente están instalados,únicamente se puede realizar en el sitio del evento.

- Si se dispara cualquiera de los interruptores en baja tensión, que están a cargo deCodensa S.A. ESP (Nº4, 5 ó 6 de la secuencia de interruptores automáticos enNivel I), obligatoriamente debe hace rse presente Codensa S.A. ESP, porque nadiemás está autorizado a operarlo s.

- Es mucho menos costoso remplazar un fusible, que el envejecimiento prematuro odaño que pueda sufrir un transformador o unos cables o un interruptor automáticoaguas arriba de la falla, por una falla que innecesariamente y por un capricho pocomaduro de algún ingeniero de D&P Ingeniería Ltda, se generalizó y obligó a que lafalla se prolongara por más de 6 ciclos o 100 milisegundos.

- Observada individualmente cada subestación, las fallas no son frecuentes,seguramente en las estadísticas de Codensa S.A. ESP (si es que la s llevan),aparecerá que hay subestaciones a las que en 20 años no le s han tenido nunca quecambiar un fusible HH en 11.4 kV por fallas originadas en baja tensión o en Nivel I.A la subestación del sitio donde habito desde hace 27 años, nunca le han revisadoel aceite, ni aspirado el polvo, ni medido su puesta a tierra , nunca se ha saltado odirigidos, ni el interruptor principal en baja tensión, ni el fusible en 11 .4 KV.

- Si la razón que expone D&P Ingeniería Ltda., resultara ser, que es porque CodensaS.A. ESP opera y le debería hacer mantenimiento a alrededor de 100.000transformadores, la actividad que pueda tener Codensa S.A. ESP por los fusiblesquemados, no es por la frecuencia individual de la quemada, sino por el volumende transformadores que opera y sobre los que es remunerado en la tarifa y esonada tiene que ver con el aumento del tiempo a mínimo 6 ciclos entre el disparo en208 V y 11.4 kV.

Ocasionalmente por causas externas, resulta un ratón o un gato electrocutado en 11.4kV en el transformador, en estos casos y por estas circunstancias se funde el fusible yestá circunstancia hubiera sucedido igual con los fusibles que siempre hemos utilizadoo con los que ahora obliga a utilizar D&P Ingeniería Ltda. , porque en está no influyepara nada la diferencia de 100 milisegundos , que ahora impulsa D&P Ingeniería Ltda.

7.10 Derecho de Petición

[email protected]



48

Por lo cual respetuosamente se consulta:

7.1.0.1. ¿De que sirven los 6 ciclos mínimos que ahora D&P Ingeniería Ltda., obliga a quese cumpla en el tiempo entre el disparo del interruptor en 208 V y el fusible en11.4 kV, cuando se sucede cualquier evento aguas arriba del interruptor principalen 208 Volt. y que por consiguiente este interruptor no siente la falla?

7.10.2.0. En un transformador de la red de distribución, este requisito técnico degarantizar mínimo 6 ciclos de diferencia entre el disparo del interruptor principalde 208 Volt, y el fusible de 11.4 kV :

7.10.2.1. ¿Se origina en una Resolución de la CREG?

7.10.2.2. ¿Se origina en una Resolución del Ministerio de Minas y Energía?

7.10.2.3. ¿Se origina en alguna norma que ha sido publicada en el Diario Oficial deColombia?

7.10.2.4. ¿Es un requisito técnico legalmente obligatorio?

7.10.2.5. ¿Se origina en un requisito técnico que D&P Ingeniería Ltda., p retende convertiren obligatorio?

7.10.2.6. ¿Se origina en algún dato, que sin entender el alcance, creyó encontrar algunaguía o norma o seudonorma de otro país y la cual sin asimilarla, ni estudiarla, latrato de aplicar en las redes de distribución de 11.4 KV que opera Codensa S.A.ESP?

7.10.2.7. ¿Se origino en algún capricho o una necedad de algún ingeniero de D&PIngeniería Ltda?

7.10.3. Si los fusibles con los que siempre hemos protegido a los transformadores, porprincipio han funcionado correctamente: ¿En que se fundamenta ahora D&PIngeniería Ltda., para decidir , partiendo de información equivocada eincompleta, (que se utiliza para cumplir con el requisito de la coordinación deprotecciones), que lo que se hacía estaba mal porque no se cumplían los 100milisegundos entre el tiempo de disparo en 208 V y 11.4 kV?

7.10.4.0 Si los datos que se utilizan en el estudio de coordinación de protecciones llegan aestar equivocados, tal como se ha de explicar en el numeral 8, es obvio y naturalque los datos del tiempo de disparo de los interruptores en 208 V y fusibles en11.4 kV:

7.1.0.4.1. ¿También están mal?

7.10.4.2. Si la respuesta 7.9.4.1 no es afirmativa, favor sustentarla, apartando elrazonamiento técnico y/o matemático para dar esta respuesta.

7.10.5. Si los circuitos de 11.4 kV que operaba en 1992 la EEB, tenían un tiempo dedisparo entre 50 y 500 milisegundos: ¿En qué puede haber cambiado el tiempode disparo, si los interruptores que despejan la falla, son casi los mismos queantes existían?

7.10.6. Si D&P Ingeniería Ltda. pretende que el fusible HH se dispare alrededor de 110milisegundos (100 milisegundos mas que el interruptor en baja tensión). Cómologra cumplir el artículo 30 del Retie, que obliga a que el interruptor en lasubcentral se dispare en menos de 150 milisegundos?

7.10.7. ¿Qué entidad y cómo vigila que Codensa S.A. ESP no exceda los tiempos dedisparo de máximo 150 milisegundos, que ordena el artículo 30 de El Retie?

7.10.8.0. Si la SSPD que vigila a Codensa S.A. ESP aún no ha amonestado en privado, nicon documento público, ni sancionado, ni multado, ni castigado a Codensa S.A.ESP por no cumplir los tiempos de disparo de máximo 150 milisegundos, sepuede suponer:

7.10.8.1. Que la SSPD no cumple bien su misión de vigilar.

7.10.8.2. Que la SSPD aún estando enterad a de esa violación, se acobarda para tocar aCodensa S.A. ESP?

7.10.8.3. Si la razón es otra: Favor exponerla.

7.10.9. ¿Son correctos, completos y referidos al punto de conexión factible, los datos

[email protected]



49

que Codensa S.A. ESP aporta para realizar el estudio de coordinación deprotecciones?

7.10.10. ¿Cómo hace Codensa S.A. ESP para que se cumpla el disparo en 150milisegundos en el interruptor de la subestación, si es sabido que estosinterruptores han estado graduados por varias décadas para dispararse entre 50y 500 milisegundos y adicionalmente cuando algunos de estos viejosinterruptores se han dañado, los han reconstruido con partes que le retiran aotros desechados?

7.10.11. ¿Cómo logra Codensa S.A. ESP, que ahora los interruptores, que en algunos casosestán instalados en las subcentrales desde 1936, tengan la sensibilidad para actuaren los 40 milisegundos que les quedan después de la graduación del fusible HH?

8. De Datos Incorrectos: ¿Se pueden Obtener Resultados Correctos?

Personalmente creo que D&P Ingeniería Ltda., con esta cruzada que ha emprendidopara que exista una diferencia de 100 milisegundos entre el disparo del interruptorprincipal en el secundario del transformador y el fusible HH que lo protege, está muyequivocada por muchas razones, simplemente citaré solamente algun as:

Los datos que Codensa S.A. ESP aporta para re alizar la coordinación deprotecciones, no son los reales frente al predio, luego fácilmente se puede concluirque el resultado no puede ser el correcto.

Las impedancias que se consideran no son las reales.

Los estudios de tierras y puestas a tierra con las cuales D&P Ingeniería Ltda.aprueba los proyectos, no se vienen realizando involucrando todas las varillas yconductores enterrados en el subsuelo de la edificación, así como el aporte de loshierros de la cimentación; solo se toma para los cálculos una partecita del sistemade puesta a tierra, que está específicamente relacionad a con la subestación, luegosi la tierra que se involucra en los cálculos no es la correcta, el resultado de lo quecon esto se calcule: No puede ser correcto.

Más o menos el ejemplo podía ser, que una dietista que le hace el balance decalorías a un paciente, solo contabilizará los que el paciente consume con una solacomida, ignorando los aportes de calorías de todas las demás comidas: ¿El servicioprofesional de la dietista sería el correcto y objetivo? Obviamente que la respuestaes que no, pero no obstante, con la lógica de D&P Ingeniería Ltda y/o Codensa S.A.ESP y/o los certificadores de El Retie, tocaría aceptar que si. Si volvemos alnumeral 6, una resistencia específica y propia de la subestación de 20 ohm, alinvolucrar todas las variables (exceptuando solo el efecto benéfico de los hierros dela estructura en la cimentación) nos lleva a que la resistencia de el sistema es 0.87ohm, presentando una diferencia de l 2292%, por lo cual es natural y obvio queinvolucrar en el cálculo solo el aporte a la resistencia de la puesta a tierra de lasubestación en un error.

Pero como allí se explicó en 6.5, si se considerara que cada columna estructural, suresistencia especifica y propia es de aprox. 30 ohm, se podrá llegar a encontrarque para el ejemplo, la resistencia total de puesta a tierra de todo el conjunto,resulta de solo 0, 1854 ohm, que respecto a una resistencia de puesta a tierra de lasubestación, estimada en 4.5 ohm, nos llevará a que el error es del 2400%.

4.5 x 100 = 2400 %0,1854

En Internet existe una pagina llamada EL RINCON DEL VAGO y allí se puedeencontrar una metodología de cálculo de puesta a tierra, preparada por un españolque figura fundamentándose en IEEE80 y 66292.4, la cual esconde dentro decomplejas formulas, misteriosos brincos, quites y factores matemáticos sorpresa,que llevan a concluir, sin entenderse ¿Cómo y por qué?, que todo “OK”. Heconocido estudios de puesta a tierra desarrollados con está metodología que figuraen El Rincón del Vago, que han sido totalmente aprobadas por D&P Ingeniería Ltda.,con lo cual queda claro que en el fondo D&P Ingeniería Ltda. conoce la payasadaque se mueve en este proceso de exi gir estudios de puesta a tierra.

En Internet también he conocido , un método de cálculos de puesta a tierra que

[email protected]



50

lleva los créditos de autor de la empresa de Favio Casas Ospina, (coautor de ElRetie), el cual no considera las mallas de puesta a tierra triangulares; cuando se letrata de introducir la sección del calibre 2/0, automáticamente aparece la delcalibre 14 AWG y muchos otros vulgares malabarismos matemáticos, donde al finalfigura que todo está “OK”.

También he conocido varios proyectos aprobados por D&P Ingeniería Ltda. y/oCodensa S.A. ESP, amparados con estos estudios de tierra, que nuevamente meayuda a comprender que detrás de este aparente rigor con los que D&P IngenieríaLtda. exige los estudios de puesta a tierra, con el programa de la firma de FavioCasas Ospina, se disimula una simple payasada, sin entenderse en realidad ¿Quépretenden? ¿A qué oscura causa le colaboran?

Se ignoran los datos reales de comportamiento del circuito de 11.4 kV en el puntode conexión factible, de donde se ha de conectar la subestación que alimenta elpredio, luego, así se involucraran todas las varillas de puesta a tierra, conducto resde interconexión involucrados y el aporte de la cimentación de la estructura, si losdatos y las magnitudes reales de la falla, no los aporta Codensa S.A. ESP, losresultados no pueden ser correctos y fácilmente se puede concluir que losresultados no van a corresponder al predio al que se le está buscando la aprobacióndel proyecto.

etc.

Puedo estar equivocado con las anteriores afirmaciones y por lo tantorespetuosamente se le pide a Codensa S.A. ESP y D&P Ingeniería Ltda. que si no es asíy nunca se está partiendo de información equivocada , simplemente me documente yargumente con claridad y precisión mi error en está critica y de mi parte lo másprudente en esas condiciones, s ería simplemente reconocer el error y empezar autilizar siempre fusibles que superan aproximadamente un 500% la corr iente nominaldel transformador y confiar como si fuera realmente la co rrecta información frente alpredio, los datos que me aportan para realizar la coordinación de protecciones.

No obstante esta amable invitación que les hago, se de antemano que han depermanecer en silencio, ellos atropellan a los suscriptores potenciales en los proyectosy esta necesidad de exigir los 100 milisegundos, es apenas una disculpa nueva yadicional para atropellarlos, porque los conozco, muy pronto van a empezar adevolver los mismos proyectos a los que ya les habían exigido subir el tiempo en los100 milisegundos y ahora la nueva corrección será para que volvamos a utilizar la guíaque Codensa S.A. ESP siempre ha aplicado.

Si llegara a ser D&P Ingeniería Ltda. , quien está equivocada, igualmente de estasrespuestas se debe concluir que esa empresa está equivocada y por consiguienteCodensa S.A. ESP está equivocada y de está forma, también se podrá concluir, queD&P Ingeniería Ltda. y/o Codensa S.A. ESP no solo está perjudicando a lossuscriptores potenciales con estas irregulares, no sustentadas e infundadasexigencias, sino que adicionalmente están comprometiendo a Codensa S.A. ESP enunas adicionales peligrosas aplicaciones equivocadas en sus redes de distribución, queaumentaran los muertos y que aun es el momento oportuno de no aplicar.

Como expresaba un filósofo anónimo:

Quien NO sabe y NO sabe que NO sabe: Es un necioQuien SI sabe y NO sabe que SI sabe: Es un locoQuien NO sabe y SI sabe que NO sabe: Es un prudenteQuien SI sabe y SI sabe que SI sabe: Es un SABIOQuien NO sabe y cree que sabe: Es un ILUSO

Personalmente, recomendaría que todos debemos ser en este caso prudentes, hastaque el Minminas y/o Codensa S.A. ESP, o cualquier autoridad honesta, se comprometaa estudiar en forma honesta, objetiva, juiciosa y transparente este asunto y logre nsus SABIAS decisiones finales, siempre evaluando el hecho que la realidad que nosdejaba conocer la EEB, era que los interruptores en las sub centrales, que protegíanlos circuitos en 11.4 kV se disparaban entre 5 0 y 500 milisegundos.


Por lo anterior, respetuosamente se les consulta:

[email protected]



51

8.3.1. Si los datos que Codensa S.A. ESP aporta para el estudio de coordinación deprotecciones, no son los correspondientes al punto de conexión factible: Lospodemos suponer como si lo fueran y por está suposición l os resultados que conestos datos se logren: Milagrosamente corresponderán a los del punto de conexiónfactible?

8.3.2. ¿Si las impedancias que se consideran no son las verdaderas y correctas,correspondientes a todos los tramos de líneas y de puesta a tierra de cadasubestación por donde la red de 11.4 kV va pasando: Los resultados que con estosdatos equivocados se logren, podrán aportar los tiempos de disparo correctos yverdaderos en el sitio de la subestación?

8.3.3. ¿Desde la óptica de la seguridad de las personas, cual es el fundamento para exigir100 milisegundos de diferencia, entre el disparo del interruptor principal en elsecundario del transformador y el fusible HH que proteg e el primario deltransformador?

8.3.4. ¿Desde la óptica de la vida de los equipos eléctricos, cual es el fundamento paraexigir mínimo 100 milisegundos de exceso entre el tiempo de disparo del interruptoren el secundario del transformador y el fusible HH en el primario?

8.3.5. ¿Cuánto le puede costar en envejecimiento prematuro de los equipos que conformanel sistema de distribución, que pagamos hasta antes del 2001 todos los dueños de losinmuebles y que fue robado por la EEB y/o Codensa S.A. ESP : este tiempo dedisparo adicional de 100 milisegundos ahora exigido en el fusible HH deltransformador?

8.3.6. ¿Desde la óptica del perezoso, en que se beneficia Codensa S.A. ESP si el tiempo dedisparo del fusible HH no supera los 1 00 milisegundos, respecto al interruptorprincipal en el secundario del transformador si de todos formas debe hacersepresenten en el sitio de la falla ?

8.3.7. ¿Si desde la óptica del interruptor que protege el inicio del circuito de 11.4 kV en lasubcentral, el cual realmente se puede disparar entre 50 y 500 milisegundos, en quebeneficia el sistema, si llegara a dispararse antes el interruptor principal en lasubcentral, que el fusible HH del transformador , si de todas formas debe hacersepresente en el sitio de la falla?

9.0 Cual es realmente la de la Puesta a Tierra, de una Red SubterráneaUrbana de 11.4 KV?

9.1. Las impedancias reales aun no han sido e studiadas.

Hemos venido documentando como no se consideran en un simple conjuntoresidencial o edificio.

- Los aportes de los hierros de la estructura en la cimen tación.- Los aportes de los conductores y demás varillas de puesta a tierra que se

hincan en el terreno en los sitios de los barrajes preformados de baja tensión yde los armarios de medidores.

Por consiguiente, no se ha estudiado en forma real, para ningún nodo dedistribución de 11.4 KV, Bogotá, D.C., la real impedancia total propia , de eseespecifico sistema de puesta a tierra .

De esta forma, si Codensa S.A. ESP no conoce, ni puede mostrar ningún nodo de11.4 Kv con su estudio real , total y juicioso de puesta a tierra, que involucretodos las varillas, conductores, y así como los hierros de la cimentación, menospuede conocer las impedancias totales que están involucradas a lo largo delrecorrido de varios kilómetros de un circuito de 11.4 KV , con múltiples ycomplejas entradas y salidas .

Figura en la Resolución Minminas Nº180466 -2007:

“Artículo 35.- Puesta a tierra.(...)

[email protected]



52

b. El operador de redes debe entregar a los diseñadores de un proyecto, el valorde la máxima corriente de falla a tierra esperada en el nodo respectivo.”

9.2. Un pequeño ejemplo:

Desarrollaré un pequeño ejemplo:

- Si la tensión entre fase y neutro es 11.400/√3 = 6582 Volt.

- Si suponemos que la falla en la subcentral donde se transforma de 115 kV a11.4 kV, es de 2000 Amp., presuntamente es porque una impedancia de 3.3ohm se opone al paso de está corriente de falla.

SC =6582

= 3.3 ohm2000

- Las subestaciones de Codensa S.A. ESP de transformación de 11.4 kV a 208 V,donde las redes son subterráneas, generalmente son de entrada y salida y en cadasubestación la línea subterránea de 11.4 kV que entra y sale, lleva su propia cintao malla de puesta a tierra (ver cable XLPE de 15 kV con cinta o malla), que se unea la malla de puesta a tierra de cada sube stación y según lo disponen ahora El Retie,a todas las varillas, conductores y estructuras .

Por esta interconexión de la puesta a tierra desde las mallas de las subestacioneshasta las varillas de los armarios de medidores, una falla en la subcentral de 115KV, repercute en la subestación y por consiguiente en todos los armarios demedidores que de esta dependen y a su vez al estar la tierra de los armarios demedidores, interconectados a la estructura, repercute en las viviendas y en lasbarandas de los edificios.

- Existirán “n” tramos de líneas subterráneas de 11.4 kV, que interconectan entre sicada subestación con la siguiente subestación.

- Cada tramo de línea tendrá su propia L, de tal forma que existirán muchísimos L1,L2, L3, ... Ln.

- En cada subestación existe una puesta a tierra, aportando su propia T, de tal formaque existirán muchísimas:

T!, T2, T3, ... Tn,

- De un nodo con caja de maniobra se pueden desprender múltiples salidas.

- Cada una de estas L, con cada T, va formando una compleja sucesión deimpedancias, unas en serie y otras en paralelo.

Estos T y L de cada subestación, tal como ya explicamos en el numeral 6, a su vezes el resultado de muchas impedancias aportadas no solo por la subestación, sinopor todos los nodos y conductores que interconectan los nodos, así como el efectode la puesta a tierra de los hierros de la estructura en la cimentación.

- El circuito finalmente si no existieran múltiples salidas, sería aproximadamente:

6582 V

2000 A ZSC ZL1 ZL2 ZL3 ZLn

ZT2ZT1ZSC

…

ZTnG

- Si en la subcentral se supone que la corriente fuera de 2000 Amp., en Ln, será unacorriente muchísimo menor .

[email protected]



53

9.3. Codensa S.A. ESP conoce o debería conocer la información de todas lasimpedancias.

- Cuando la comunidad de suscriptores potenciales que han de habitar en el nodo “n”,a los que Codensa S.A. ESP le s exige la subestación para lograr perfeccionar elcontrato de servicios públicos domiciliarios de energía eléctrica, deben realizar lacoordinación de protecciones, quienes le colaboramos a esta comunidad deusuarios deberíamos esperar recibir la información que permita calcular con certezalas condiciones en la subestación “n”, lo cual lo sabe Codensa S.A. ESP.

- Codensa S.A. ESP da unos datos en la subcentral de transformación de 115 kV a11.4 kV, en el punto donde se origina el circuito de 11.4 kV y adicionalmenteintroduce el error de suponer que la impedancia del nuevo nodo será cero (0) ,suposición que es falsa.

- Codensa S.A. ESP sabe y conoce que con la inform ación que aporta, se hacen sonunos cálculos de mentiritas, de puras apariencias, de buscar un dato que no esverdadero; porque obviamente de algo que no es verdadero no puede salir laverdad; en este caso de mentiritas parecerá que estamos jugando al ingenieritoque llena papelitos llamados “coordinación de protecciones” que son de mentiritas ,pero que suple un requisito establecido por quienes han inventado este jueguito ycon estos papelitos los Ingenieros de D&P Ingeniería Ltda, realizaran un ejercicio“de ingeniería” que busca validar estos cálculos .

- Codensa S.A. ESP si conoce o debería conocer todos los tramos que interconectanen sus entradas y salidas todas las subestaciones, por lo cual conoce sus calibres,longitudes, ZL y también conoce o debería conocer todos los ZT de todas lassubestaciones a las cuales supuestamente les realiza o debería realizar elmantenimiento, con los dineros que le pagamos en la tarifa ; por lo cual cuando sele solicita la información a Codensa S.A. ESP y no da la información correcta ycoherente, simplemente está dejando previstas todas las condiciones para que laexigencia de la coordinación de protección se realice mal y simplemente se gastepapel y tiempo, presentando unos supuestos cálculos de coordinación deprotecciones y de puesta a tierra, que con una información que no es correcta, notienen razón de salir correctos.

9.4. Codensa S.A. ESP aporta información, que previamente ya saben que esincorrecta.

A manera de ejemplo citaré el caso de tres datos para el estudio de coordinación deprotecciones, aportados por Codensa S.A. ESP en tres conjuntos residenciales queestán en la misma urbanización, pero que están separados relativamente uno delotro, hecho que previamente lo hicimos conocer así:

Entidad Radicación FechaSSPDCREGCODENSA S.A. ESPD&P Ingeniería Ltda.

2008-529-022639-2Sello sin número00509686Sello con firma

-05-200827-05-200823-05-200828-05-2008

Para ampliar algo más las dificultades que estas exigencias de Codensa S.A. ESPy/o D&P Ingeniería Ltda., acarrean para los suscriptores potenciales, presentaré unpequeño ejemplo tomando un proyecto, donde en el mismo proyecto Codensa S.A.ESP ya previamente había revisado otros conjuntos de casas y edificios, t odossimilares, los trámites para estos últimos han sido así:

9.4.1. Se procedió a tramitar inicialmente el Estudio Preliminar (Resolución CREG 225 -97)ante Codensa S.A. ESP para tres (3) proyec tos que son relativamente cercanos unodel otro.

Proyecto Manzana Estudio Preliminar y/oFactibilidad (Se anexan)

Dirección

[email protected]



54

XYZ

333650

102420410242061024208

Cll.54C Sur Nº93C-42Cll.56F Sur Nº93C-42Cll.54C Sur Nº95A-18

Uno de estos proyectos, fue el que igualmente ya presentamos en el numeral 6.

9.4.2. Una vez que Codensa S.A. ESP respondió el Estudio Preliminar (Resolución CREG225-97), se procedió a solicitar las curvas para la coordinación de protección , deacuerdo con las condiciones que en el punto de conexión factible asignado, estableciópara la conexión de cada uno de los proyectos.

Las respuestas de Codensa S.A. ESP para la coordinación de protección han sido:

Proyecto ManzanaRadicado

enCodensa

Subestación115 kV – 11.4 kV de

donde procede la redlocal nivel II

CurvaCK

Nombre delCircuito

XYZ

333650

481836481839481844

ChicalaSuba

Chicala

191919

AnheloPortalesAnhelo

Observemos que la subestación de Suba, de la cual afirman se alimentaba el proyectoy Manzana 36, no tiene ninguna vecindad con el proyecto, pero en general, pareceríaque eso no tiene incidencia, porque como hemos explicado , no se trata de un ejerciciode ingeniería serio, concreto, claro y objetivo, adicionalmente porque finalmente elpunto de conexión factible, es el de la red local aérea nivel II (11.4 kV), que elurbanizador construyo y pago, ubicada frente al predio. Aceptamos que el dato delcircuito Suba fue un error, pero los demás datos erróneos no pueden ser un error.

Corrientes AmperiosX – Mz.33 Y – Mz.36 Z – Mz.50

Corrientes Circuito CK19Chicalá - Anhelo

Circuito CK19Suba – Portales

Circuito CK19Chicalá - Anhelo

Corrientes Simétricas:TrifásicaBifásicaMonofásica

490244312492

490244312492

270624511202

Corrientes Asimétricas:TrifásicaBifásicaMonofásica

598054063040

598054063040

351831861563

Es de sorprenderse al leer la información anterior:

No son claras las razones por las cuales las corrientes en la subestación del circuitoChicalá – Anhelo reportada en el circuito que alimentará el proyecto y manzana 33,son exactamente iguales a las corrientes del circuito Suba – Portales que alimentará e lproyecto y manzana 36.

No son claras las razones por las cuales, las corrientes que salen de la subestaciónChicalá, en el punto de la subestación, dan corrientes completamente diferentes en elcircuito CK19 Chicalá – Anhelo, cuando alimenta los dos pro yectos relativamentevecinos:

Proyecto Mz. Calle 54C Sur No.XY

3350

93C-4295ª-18

Del caso anterior y así son muchísimos los casos, es claro que la información queaporta Codensa S.A. ESP, no es la correspondiente al punto de conexión factible frenteal predio.



[email protected]



55

9.5.1. ¿Qué disculpa se le debe dar a las personas realmente conocedoras del tema,cuando le encuentran todas las anomalías a la información que Codensa S.A.ESP nos entrega para realizar la coordinación de protección?

9.5.2.0. Cuando los ingenieros de D & P Ingeniería Ltda., que conocen como debería serde verdad una información apo rtada por el operador de redes, para realizar unestudio serio, real, objetivo y valedero de coordinación de protecciones y depuesta a tierra, se concentra a realizar la revisión de los estudios de coordinaciónde protección o de puesta a tierra, tal como se les presentan, con unainformación que no es totalmente la correcta en el sitio del cálculo:

9.5.2.1. ¿Mentalmente se tienen que preparar para dar la impresión que revisan, lo queconocen que partió de una información que no e s la correcta y específica para elsitio del cálculo?

9.5.2.2. ¿O será acaso que no se han dado cuenta , que están corrigiendo unos cálculos decoordinación de protecciones y de tensiones de paso, contacto y transferidas,que se soportan en unos datos iniciales que no son los correctos en el sitio delcálculo?

9.5.2.3. ¿Será acaso que el asunto de las tensiones transferidas, que tantoselectrocutados deben estar causando, las pueden desconocer?

9.5.3. ¿Después de aprobar D&P Ingeniería Ltda. los proyectos Serie 3, estos irrealesestudios de coordinación de protecciones y de puestas a tierra, adicional a llenarestantes y depósitos de papel de reciclaje : Tienen estos voluminosos papelesalguna otra utilidad?

10.0. Sin la Suficiente Información Requerida: ¿Cómo puede Resultar bien unEstudio de Puesta a Tierra?

10.1. Los datos que deberíamos recibir

Figura en la Resolución CREG 70 -98:

“4.3.2. PUESTA A TIERRA.(...)El valor de la resistencia de la puesta a tierra del STR y/o SDL, deberá serestablecido claramente por el OR de acuerdo con las características resistivas delterreno, de los tiempos de despeje de falla adoptados, y de los voltajes de contactoy de paso.”

Para lograr desarrollar lo anterior, en los proyectos que tienen transformador paracambio de tensión de Nivel II a I y redes locales Nivel I, se requiere que en el puntode conexión factible que el operador de redes asigne, según lo establece el numeral“4.4.1 Solicitud de Factibilidad de Servicio y Puntos de Conexión” de la ResoluciónCREG 70-98, suministre la información correspondiente a ese punto, así:

Corrientes de Falla a Tierra :

Simétrica trifásica.

Simétrica monofásica.

Simétrica línea – línea.

Asimétrica trifásica.

Asimétrica monofásica.

Asimétrica línea – línea.

Relación X/R:

Trifásica

[email protected]



56

Monofásica

Impedancia de Secuencia:

Positiva

Negativa

Cero

Tiempo de despeje de la falla a tierra en el punto de conexión factible asignado.

10.2. Codensa S.A. nunca a aportado la información completa

En caso que el operador de redes, Codensa S.A. ESP, pretendiera evadir elcumplimiento entre otros del numeral 4.4.2.2 de la Resolución CREG 70 -98, almenos debería suministrar la anterior información en el momento de establecer elpunto de conexión factible.

“4.4.1.- ...El operador de redes tendrá un plazo máximo de siete (7) días hábilespara certificar la factibilidad del punto de conexión ...”

Resolución CREG 70-98

La realidad es que desde 1998, cuando fue aprobada la Resolución CREG 70, he sidoencargado en miles de oportunidades por los suscriptores potenciales, paracolaborarles en la intermediación ante Codensa S.A. ESP en el proceso deperfeccionamiento del cont rato de Servicios Públicos Domiciliarios de EnergíaEléctrica y nunca he podido conocer que este operador de redes suministre lainformación donde se establezca claramente en el punto de conexión:

10.2.1 “El valor de la resistencia de puesta a tierra del ...Sist ema de Distribución Local ...deacuerdo con las características resistivas del terreno”.

10.2.2 “Los tiempos de despeje de fallas adoptadas y de los voltajes de contacto y de paso”.

10.2.3 En el punto de conexión factible:

* Las corrientes de falla a tierra* La relación R/X* Las impedancias según secuencia* Tiempo de despeje

10.3. Los disparos del interruptor en el punto de origen, ni se conocen, ni secumplen

Adicionalmente en el punto de origen de la red local de 11.4 KV, no siempre secumple lo establecido en El Retie “Articulo 30 ...El tiempo máximo de despeje de fallade la protección principal en el sistema eléctrico ...no debe ser mayor de 150milisegundos”.

Puedo dar testimonio que en miles de oportunidades desde 1998 , he sido testigo delincumplimiento del Operador de Redes Codensa S.A. ESP, con esta reiteradaviolación de la resolución, con lo cual me han permitido percibir que losexfuncionarios de la EEB y ahora dignatarios internos o externos de Codensa S.A.ESP, así como los que sirven a los organismos de ce rtificación de El Retie, despreciene incumplan con descaro los mandatos que elaboran los expertos y comisionados dela CREG y los cuales son aprobados por su Presidente y Director Ejecutivo.

Pero igualmente desprecian selectivamente muchos mandatos de El Retie, porejemplo el organismo de certificación de El Retie, debería exigir de Codensa S.A. ESPuna autocertificación de autocumplimiento de El Retie, en el sentido que existiera elcompromiso de realizar el disparo del interruptor en la subcentral, an tes de los 150milisegundos

Si estas personas de Codensa y/o D&P y/o organismos de certificación de El Retie,

[email protected]



57

burlan en forma tan descarada y alevosa las Resoluciones de la CREG, dejan conocerque tristemente consideran a los funcionarios y dignatarios d e la CREG (presidida porel Ministro de Minas y Energía) , como unos peleles, pintados en la pared, cuyasdecisiones no acatan y no pasa absolutamente nada; supuestamente porque lomismo piensan de quienes deben realizar la inspección, control y vigilancia. Losciudadanos mantenemos la esperanza que esa burla y desprecio de Codensa S.A.ESP y/o D&P Ingeniería Ltda, y funcionarios de los organismos de certificación de ElRetie hacia las autoridades de la CREG, en algún momento llegue a cambiar;creemos que eso se logrará cuando tanto en la SSPD, como en la CREG y Minminas,unos dignos representantes del Estado, pongan a Codensa S.A. ESP a respetar susmandatos.

10.4. El diseño de la expansión es una responsabilidad de Codensa S.A. ESP.

A su vez si nos preguntáramos ¿Cuándo Codensa S.A. ESP ha cumplido el mandatoestablecido en 4.4.2.2 de la Resolución CREG 70 -98?

“4.4.2.2.- Cargas que implican expansión. ...el operador de redes seráresponsable por el diseño de tales redes ...”

La respuesta natural obvia es que nunca, porque para eso han contado desde el 2007con el concierto de D & P Ingeniería Ltda., y los funcionarios de los organismos decertificación de El Retie, que se encarga de constreñir a los suscriptores potencialespara que esto realicen.

10.4.1 ¿Pensaran acaso en D & P Ingeniería Ltda., que como ellos no son Agentes delSistema Interconectado Nacional, la SSPD y la CREG no los han de tocar a ellos?

10.4.2 ¿Pensarán acaso en D & P Ingeniería Ltda., formada por exfucionarios de la EEB y/oCodensa S.A. ESP, lo mismo que pensaban cuando eran funcionarios de esasempresas, en el sentido que consideran a los expertos, comisionados y directivos dela CREG como unos peleles, pintados en la pared, cuyas decisiones pueden violar sinque les pase nada a ellos y/o a Codensa S.A. ESP?

10.5. El estudio de puesta a tierra, si solo incluye la puesta a tierra de la subestación, esinútil requerirlo.

La realidad es que Codensa S.A. ESP nunca ha cumplido, ni el mandato 4.4.2.2, nimucho menos el mandato de 4.3.2 de la Resolución CREG 70-98, por lo cual en unDerecho de Petición previo que hicimos llegar , le expresaban:

Por mucho tiempo lo establecido en 4.3.2 de la Resolución CREG 70 -98, en CodensaS.A. ESP no lo cumplían, en lo que tuviera que ver con el diseño de la puesta a tierra,porque en la mayoría de los casos de los transformadores de Nivel II a I, hasta a lostransformadores en poste de hasta 225 kVA, simplemente le han hincado una varillaCW de 5/8”x8’ y en las subestaciones en el interior de edificaciones o de pedest al,esta estudiado que simplemente hincando tres varillas con una interdistancia decinco metros, interconectadas en cable de cobre 2/0, aportaba una resistencia menora 5 ohm. Luego el diseño general ya existía y este diseño se ha reflejado en los librosguías de la EEB y/o Codensa S.A. ESP.

10.6 Derecho de Petición

Por lo anterior respetuosamente se les pregunta:

10.6.1.0. En que creen que ha mejorado la ingeniería de Distribución Eléctrica cuando exijanestudios de puesta a tierra y las aprueban, sin importar:

10.6.1.1. ¿Que no toman en cuenta todos los caminos de la corriente hacia la tierra, sinosolo una partecita formada por las varillas de la puesta a tierra solo de lasubestación?

10.6.1.2. ¿Si aun aceptan estudios de puesta a tie rra que se fundamentan en programas deinternet tomadas del Rincón del Vago o una que lleva los créditos de una empresade Favio Casas Ospina?

[email protected]



58

10.6.1.3. ¿Si no se recibe de Codensa S.A. ESP la información co rrecta y completa quepermita realizar en forma completa y concreta el estudio de puesta a tierra?

11.0. El Engaño en Hacer Creer , que el Riesgo de las Sobretensiones está en losRayos que Impactan las Edificaciones

11.1. El rayo que cae sobre las edificaciones no es el problema

Para el caso de Bogotá D.C., ya expusimos en la pregunta 1. 14.9 como a unavivienda construida en un lote de 40 m² en promedio lo puede impactar un rayo cada100.000 años y en el numeral 2 como a un edificio de 320 m² eso mismo le puedesuceder cada 3125 años, pero si pasan cerca al edificio líneas de 115 Kv podrásuceder cada 12.500 años; luego no es ese el problema realmente frecuente y grave,porque está probado que el real problema obedece a las tensiones transferidas einducidas por las redes que opera Codensa S.A. ESP y den tro de este problema, unporcentaje muy importante se origina en las descargas eléctricas atmosféricas queimpactan sobre las redes aéreas de 11.4 kV.

No obstante, si utilizando como herramienta El Retie, pueden confundir y hacer creerque el riesgo está en las descargas eléctricas atmosféricas que impactandirectamente sobre las edificaciones, lograrán hacer creer que muchas personaselectrocutadas o lesionadas, o bienes dañados o averiados, que de otra forma quedacomo un hecho conocido y probado que es responsabilidad de Codensa S.A. ESP osegún la ubicación de otros agentes del Sistema Interconectado Nacional, gracias alartificio logrado, podrán hacer creer que se origino en una descarga eléctricaatmosférica sobre la edificación, de está forma el objetivo propuesto por los agentesdel Sistema Interconectado Nacional con la ayuda del Ministerio de Minas y Energíasería logrado: Engañar a los ciudadanos para favorecer a los operadores de redes .

Pero si a la vez, si los autores de El Retie (vinculados al Ministerio de Minas yEnergía), tenían como negocio vender varillitas metálicas punteagudas parautilizarlas como punto de caída de rayos, el negocio se volvi a doblemente bueno,porque ganaban los agentes del SIN y ganaba también personas cercanas alMinisterio de Minas y Energía.

Para esto, era necesario hacer creer que el Rayo, es un recurso natural no renovable,argumento que todos lo consideramos absurdo, pero para los autores de El Retie esun hecho incontrovertible.

Aceptado que el rayo es un recurso natural no renovable, el artificio lo han convertidoen verdad y entonces se pueden valer del Decreto 70 de 2001, capítulo 2, artículo 3,numeral 4, que los autoriza a reglamentar los recursos naturales no renovables hastael momento donde son o comer cializados o exportados y como el así consideradorecurso natural no renovable rayo, ni se comercializa, ni se exporta, no existe unlímite donde el Ministerio de Minas y Energía pierd a su competencia parareglamentarlo.

Aceptado entre los certificadores de El Retie, que para ellos el rayo, esinequívocamente un recurso natural no renovable, es natural y obvio que elMinisterio de Minas y Energía puede reglamentar el recursos natural no renovablerayo. El paso siguiente es hacer creer que los problemas originados por las tensionesinducidas y transferidas que se originan en las redes de distribución y transmisiónque operan los agentes del Sistema Interconectado Nacional (que forman parte delos Servicios Públicos Domiciliarios de Energía Eléctrica), no se originan allí, sino enel rayo que pueda impactar sobre los inmuebles.

La simple realidad es que todo es una suma de engaños , de marrullas y de artificios,de los cuales se valió Favio Casas Ospina (coautor de El Retie), para favorecer sunegocio y poner al Estado a reglamentar lo que a el en concierto con los operadoresde redes, les convenía.Si sobre la vivienda en el lote de 40 m² cada 100.000 años, o si en el edificio con áreade cubierta de 320 m² cada 3.125 años ó 12500 años, llegara a caer un rayo, al serlas construcciones en hormigón armado, el rayo no puede producir ningún incendio y

[email protected]



59

en el peor de los casos podrá impactar y romper un dintel, o una chimenea, o unacornisa; nunca he sabido que en ninguno de los miles de edificios que he diseñado odel vecindario donde habito , trabajo y permanezco, que el efecto de caída de un rayoen un edificio que no tenía pararrayos , haya causado:

- Incendio (si el edificio estaba construido en hormigón armado)

- Lesiones o muerte de las personas que estan en el interior del edificio

La razón es simplemente, porque las corrientes buscan camino a tierra por laestructura de hierro, tal como ya se expuso en el numeral 5 y 6 y de esta forma sedifunden por los hierros de la cimentación o electrodos de UFER.

La malla de caminos a tierra conformada por todos los hierros de la estructura,conforma en realidad la principal ruta para llegar a tierra.

11.2. Las bajantes de los pararrayos, son solo una falsa oferta , que por allí ha debajar la corriente del rayo a tierra .

Si un rayo de 100 KA buscara camino a tierra, por una bajante de ac ero de 50 mm² deuna longitud de 40 m, la potencia convertida en calor sería:

R = 0.15 x 40 = 0.12 ohm50

P= I2 x R = (100000)2 x 0.12 ohm = 1200.000.000 W= 1.200.000 KW =1200 Mw = 1.26Gigavatios.

La capacidad efectiva de generación de todo Colombia es de 13500 Mw.

La tensión entre los dos ext remos de la bajante sería:

V= I x R = 100000 x 0.12 = 12000 Volt.

Figura en la Resolución Minminas Nº180466-2007 en el numeral 42.3.b

“b. Bajantes. Con el fin de reducir la probabilidad de daño debido a corrientes derayo fluyendo por el sistema de protección externo de una edificación, losconductores que cumplen la función de bajantes, deben ser al menos dos y conla mínima longitud para los caminos de corriente. Cada una de las bajantesdebe terminar en un electrodo de puesta a tierra, estar separadas un mí nimo de10 m y siempre buscando que se localicen en las partes externas de laedificación Las bajantes del sistema de protección contra rayos debe cumplir losrequisitos de la Tabla 46.”

En la tabla 46 dejan conocer que un acero galvanizado en caliente d e 50 mm² sirvede bajante, luego si las bajantes son 2, está garantizado que con 100 mm² se estáaportando la sección de acero suficiente para conducir las corrientes a tierra.

Esa sección de acero de 100 mm², como ya se explico en numeral 5 y 6, viene a serdel orden del 0,5% respecto a la sección del acero de la estructura, por lo cual, esnatural y obvio que el verdadero camino del rayo hacia tierra, avanzara:

Por los aceros de: PorcentajeAprox. %

La estructura 99.5%Las Bajantes del pararrayos 0.5%

100%

Luego son muy ilusos los que quisieron hacer creer que la bajante de acero que se lepone al pararrayos, por el hecho de ser galvanizado, es realmente la que sirve deruta conductora de las descargas eléctricas atmosféricas a tierra.

11.3. Las varillitas metálicas punteagudas y su cable de interconexión, estánpuestas a tierra por la estructura

[email protected]



60

Si consideramos el último centímetro (0.01 m) en la punta filosa de la varillita, conforma troncocónica, se puede, estimar que su sección promedio es de un (1) mm²,por lo cual la resistencia de esta pu nta, será:

R= 0.15 x 0.01 = 0.0015 ohm1

Y de acuerdo con el rayo que pase, la potencia en este tramo de 0.01 m será:

Magnitud del Rayo pasando por lapunta de la Varillita

Quien afirme que estas magnitudesde corriente pueden pasar por lapunta de la varillita metálicapunteaguda, sin afectarla, muyseguramente esta mintiendo.

Al igual que el rayo que toca lachimenea o el dintel y genera tal

KA Watios30 1.350.000100 15.000.000200 60.000.000300 135.000.000400 240.000.000

cantidad de calor que lo revienta, el paso del rayo por la punta de la varillita, le fundela punta.

Cuando los apologistas y/o comerciantes de las pasivas y pequeñas “varillitasmetálicas punteagudas”, van cubriendo las cubiertas de las edificaciones, anclandocada 6 u 8 metros, varillitas de 0.25 ó 0.60 m, simulan un cepillo de dientes conmuchos pelitos; cada varillita es necesario anclarla y al anclarla estos anclaj es enmuchos puntos, según la solución adoptada, toca n la estructura y los hierros deesta.

De la misma forma el alambrón de acero de 50 mm² que interconecta las varill itas,avanza desnudo, tocando en muchos puntos la estructura en todo su recorrido;como cada 0.5 m. o menos, es necesario grapar el cable para que se soporte, estasgrapas al anclarse pueden volver a tocar en muchos puntos a l os hierros de laestructura.

Adicionalmente cuando llueve, que es cuando con más frecuencia se sucedendescargas eléctricas atmosféricas, el concreto de la estructura de la cubierta se mojay por la porosidad del material la humedad penetra entre el concreto, llegando lahumedad hasta los hierros de la estructura formándose adicionalmente múltiples yefectivos caminos de contando entre los hierros de la estructura con las varillas y losalambrones de acero de interconexión de este estilo de pararrayos, conformando unúnico elemento para conducir a tierra las corrientes de las descargas eléctricasatmosféricas.

De esta forma, las varill itas metálicas punteagudas, el alambrón que lasinterconecta, la estructura y los hierros de la estructura, la humedad, forman un soloelemento metálicamente unido y con una resistencia despreciable entre sí , donde elmayor aporte en las rutas de la corriente, lo da la estructura de hierro .

Esto no le gusta que se diga a personas como David Aponte Gutiérrez del Ministeriode Minas y Energía, Favio Casas Ospina (coautor del Retie) y a otros tantoscertificadores de El Retie, que igualmente se lucran con este negocito que montaron,haciendo creer que son los alambrones de acero de 50 mm² y no la estructura, losque realmente conducen a tierra las descargas atmosféricas.

11.4. Cuando un rayo toca la varill ita metálica punteaguda, igualmente toca laestructura

Quienes se imaginaron que la esfera que supuestamente hacían rodar sobre lacubierta de los edificios, al aplicar el así llamado método de la esfera rodante, que sesoportaba sobre las puntas, sin tocar la estructura, se estaban , se están y seseguirán simplemente autoengañando, porque al tocar la punta igualmente tocan laestructura.

Si en la Resolución 180466-2007 las varillitas metálicas punteagudas o terminales de

[email protected]



61

captación, figura que podrán ser de acero de área de 200 mm2 que tiene unaresistividad de 0.15 ohm x m/ mm2, de tal forma que si el terminal de captación esde 0.25 m, se tendría que su resistencia es:

R = 0.15 x 0.25 = 0.0001875 ohm lo cual es casi despreciable.200

Lo que equivale a una resistencia casi despreciable, que si el rayo es de 29.000 Amp.,genera una diferencia de potencial entre la punta que recibe el rayo y la base con lacual toca la estructura, de solo:

V = I x R = 29.000 x 0.0001875 = 5.4 Volt.

De esta forma queda probado, que la esfera rodante cuando toca las varillasmetálicas punteagudas, casi que igualmente esta tocando la estructura, pues laresistencia de 0.0001875 ohm es en la práctica despreciable.

Adicionalmente, porque en un momento dado, el rayo al acercarse a la edificación,puede encontrar un camino más fácil por cualquier otra parte del edificación, en lugarde la varillita y por efectos de la tensión inducida, el rayo puede tomar cualquier otrocamino.

11.5. Las bajantes y los alambrones que interconectan las varillas, solo simulanuna ruta a tierra

Si consideramos lo que indica la Resolución No. 180466-2007 en 15.4 donde laprotección contra rayos deben tener una resistencia máximo de 10 ohm ysuponemos un edificio donde la estructura hipotéticamente protegido con varill itasmetálicas punteagudas de 0.60 m donde cae un rayo de 100 K A.

Supongamos que las dos bajantes y el alambrón que las interconecta en la cubiertaes de acero con sección de 50 mm².

Desde el punto de la varill ita donde cae el rayo, el alambrón recorre 30 m a labajante A y 20 m a la bajante B y adicionalmente para este ejemplo cada una de lasdos bajantes son de 40 m de longitud.

Si la resistencia de la puesta a tierra fuera de 8 ohm, tendríamos:

Resistencia Abreviada

Acero R= 0.15 x LongSecciónLongitu

d mSección

mm²Varillita Rv 0.6 200 0.00045Bajante A RBA 40.0 50 0.12Alambrón cubierta hasta A RAA 30.0 50 0.09Bajante B RBB 40.0 50 0.12Alambrón cubierta hasta B RAB 20.0 50 0.06

R= RV + R bajante + R Puesta a Tierra = 0.00045 + R. bajante + 8.00

1 = 1 + 1 = 1 + 1 = 1 + 1 = 10.3175Bajante RBA + RAA RBB + RAB 0.12+0.09 012.+0.06 0.21 0.18

R Bajante = 0.0969 ohm

R= 0.00045 + 0.0969 + 8.00 = 8.09735 ohm

Si la corriente del rayo fuera de 100 KA :

Resistencia Ohm Voltaje cuando IC 100 KA(Volt)

Varillita 0.00045 45

[email protected]



62

Bajante y Alambrón 0.0969 9690Puesta a Tierra 8.0000 800.000

809.735

Si supusiéramos que los hierros de la estructura del edificio no son la ruta principalque conducen las descargas eléctricas atmosféricas a tierra, nos tocaría aceptar queuna persona en la cubierta estaría en el instante a la tensión de la puesta a tierra(800.000 Volt), pero si en algún punto tocara el alambrón que interconecta lasvarillitas, tocaria una diferencia de potencial de 9690 Volt que puede ser fatal.

11.6 Las bajantes de las varill itas son solo apariencias para simular una ruta

Esta aparente desventaja real y conocida del falso método de la Jaula de Faraday,utilizando solo dos o cuatro bajantes, es apenas por guardar las apariencias. Laestructura de acero de la edificación es tocada muchísimas veces por los anclajes delas varillas metálicas punteagudas y por las grapas de anclaje del alambrón deinterconexión, así como por el mismo alambrón de interconexión.

La estructura de hierro de la edificación, si forma inequívocamente una Jaula deFaraday, que permite la circulación de corriente por sus hierros, por eso no dudamosen afirmar que cuando utilizan como pararrayos el método del cepillo de dientes conmúltiples varillitas metálicas punteagudas, la edificación es segura por el principio dela Jaula de Faraday que se conforma por los hierros de la estructura, los 100 mm² deacero galvanizado de las dos bajantes instalados por el vendedor de ese sistema depararrayos, son simplemente un di stractivo que utilizan para tratar de engañar a susclientes.

Cuando un rayo impacta una varill ita metálica punteaguda, la puede deteriorar (Vernumeral 11.3), al igual que se daña una cornisa, o una chimenea y la descargacontinúa camino a tierra, utilizando como ruta aproximadamente en un 99.5% loshierros de la estructura y un 0.5% las dos bajantes de acero galvanizado c/u de 50mm². Inclusive puede salir más económica la labor de un mampostero que realice elarreglo de la cornisa o el dintel, que el contrato que se le realiza a quien vaya aremplazar la varillita deteriorada por el rayo.

De está forma, los apologistas que quieren hacer creer que adicionalmente a loshierros de la estructura una sección de acero galvanizado de 100 mm² de sección, segarantiza una buena protección con las descargas eléctricas atmosféricas, estánobligados a reconocer que esto lo logran, gracias al 99.5% de los caminos que utilizael rayo a través de los hierros de la estructura.

Siempre nos enseñaron, que un cable de cobre 2/0 tiene 1150% menos resistenciapor cada metro, que un alambrón de acero de 50 mm².

Bajante en Resistenciaohm/m

Cobre 2/0 0.000261Alambrón Acero 50 mm² 0.003000

Adicionalmente nos enseñaron que deberíamos ofrecer al rayo el camino vertical,más corto y sin ninguna curva, porque cada curva incidia en la inductancia, que creesegún los amperios vuelta.

RayoKA

Cada curva de 90 grados /un cuarto devuelta) incide en la inductancia

Amperios-vuelta30 7.500100 25.000200 50.000300 75.000400 100.000

Pero ahora con el alambrón de acero, quieren ignorar este hecho de la electrotécnicay el alambre da vueltas y vueltas y múltiples quiebras de 90 grados.

[email protected]



63

11.7. La verdadera ruta hacia tierra, es por la estructuras

Supongamos ahora un pequeño edificio de vivienda de 16 m de altura, en Bogotá,D.C., con un área de cubierta de 320 m², en el cual el certificador de El Ret ie, fueraun apologista o carlanchin que promociona el método que vende el Ingeniero FavioCasas Ospina y determinara obligar al constructor a instalarle al edificio un sistemade pararrayos con puntas de 0.6 m cada 8 m , se tendría:

No. de columnas de la estructura = 20Hierros de cada columna = 4 c/u de 5/8” equiv. a 4 de 200

mm²Total de varillas estructura = 20 x 4 = 80Sumatoria sección hierro de la estructuraen bajantes

= 80 x 200 = 16.000 mm²

Sumatoria sección bajante del pararrayo = 2 c/u 50 mm² = 100 mm²Longitud bajante = 16 m

Resistencia estructura = 0.15 x 16 = 0.00015 ohm16.000

Resistencia bajantes del pararrayos = 0.15 x 16 = 0.024 ohm100

1 = 1 + 1 = 6666.67 + 41.67 = 6708.34R BP 0.00015 0.024

RBP = 0.000149

En este pequeño edificio, e l 99,34% del camino lo están aportando los hierros de laestructura y el 0.62% las dos bajantes de acero galvanizado, luego es natural y obvioque el rayo baja principalmente por los hierros de la estructura, y solo en un mínimoporcentaje por los hierros del pararrayos.

Resistencia (ohm)Solo los hierros de estructura 0.000150Considerando hierros de estructura + bajantes 0.000149Diferencia 0.000001

Observemos que en casi nada, están contribuyendo las dos bajantes, estossimplemente las venden y los ofrecen por aparentar que el rayo baja es por allí,cuando esas bajantes simplemente están actuando de engañobob os y cuenta conmuchos ingenieros de organismos de certificación de El Retie que simplementeparecen vendedores del sistema.

11.8. Los peligros que existirían si la ruta hacia tierra, avanzara por una bajante .

Supongan un edificio de 40 m de altura, donde la corriente de un rayo de 100 KA lapretendieron bajar, utilizando una única bajante de acero galvanizado de 50 mm² desección.

R = 0.15 x 40 = 0.12 ohm :50

Siendo V= I x R P = I2R

Magnitud 100 KA 200 KA 300 KA 400 KAPotencia (Kw) 1’200.000 2’400.000 3’600.000 4’800.000Tensión V 12.000 24.000 36.000 48.000

De esta forma, la tensión que se formaría en tre el inicio y el final de la bajante en lacubierta, sería entre 12.000 y 48.000 de 12.000 Volt, que sería peligrosísima paracualquier persona ubicada en los pisos altos, la realidad es que ese voltaje en lapráctica y realidad nunca se va a presentar, como bien lo saben los que venden esesistema de pararrayos, simplemente:

[email protected]



64

- Por que la estructura y la cimentación, son las que en la práctica ayuda a baja r atierra las corrientes originadas por descargas atmosféricas.

- Por que las posibilidades de caída de rayos son rem otas y si suponen que el edificiodel ejercicio tiene un área de 320 m² de cubierta.

Condición: Frecuencia de caída derayos (años)

Si esta aislado y es el edificio más alto 3125Si existen otros edificios y elementos de similar altura 6250Si existen edificios y elementos más altos 12500

- Adicionalmente, siempre existirá una buena disculpa, según la cual no existeningún método totalmente garantizado .

Como figura en la Resolución No. 180466 -2007.

“4.2.2………En general una protección contra rayos totalmente efectiva NO ESTÉCNICA ni económicamente viable.”


Respetuosamente se les pregunta:

11.9.1. Una sección de acero galvanizado, formado por dos (2) bajantes cada una de 50mm², respecto a la suma de las secciones de los hierros de todas las columnas deledificio donde funciona Codensa S.A. ESP de la calle 93 o el Ministerio de Minas yEnergía o el de la SIC, o el de la SSPD : ¿Qué porcentaje de la sección representa?

11.9.2. La solución del pararrayos del edificio de Codensa S.A. ESP de la calle 93 o eledificio de la SSPD o el de la SIC, o el del Ministerio de Minas y Energía , estábasada en varillitas metálicas punteagudas bordeando la cubierta.

11.9.3. Las bajantes de pararrayos de distribución y/o descargadores que tienenormalizado Codensa S.A. ESP en cobre Nº4 AWG ( 21.15 mm² de sección) y elacero austenitico (de aprox. 1.2mm x 22.2mm que totalizan 26.6 mm² desección): ¿Con qué fundamento viola n El Retie en la exigencia de una secciónmínima de 50 mm² para bajar a tierra la corriente originada por un rayo.

Sin otro particular y manteniendo la paciencia , por las extrañas exigencias que día a díarecibimos del Ministerio de Minas y Energía, Codensa S.A. ESP, D&P Ingeniería Ltda y de losorganismos de certificación de El Retie .

De los servidores públicos con consideración y res peto.

Diseños EléctricosJULIO CÉSAR GARCÍA Y ASOCIADOS LTDA.

JULIO CÉSAR GARCÍA VÁSQUEZIngeniero ElectricistaMatrícula 205-12713

[email protected]

La Muerte de Colombianos Clientes de Codensa Por Las Tensiones Transferidas e Inducidas

Documents

Transcript of La Muerte de Colombianos Clientes de Codensa Por Las Tensiones Transferidas e Inducidas