Laboratorio Mathcad - Eje Completo DIN-ASME
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DISEO DE UN EJE SEGUN NORMA
DIN - ASME B106.1M-1985
190,00
215,00
97,50
60,00
R5,00
30,00 25,00
25,00
R5,00
3,00
1,00
30,00
25,00
20,
00
107,
00
66,
00
Calcular los diametros del eje mostrado en la figura, dados los datos siguientes:
POTENCIA A TRANSMITIR
Pm 4hp:= m 800rpm:=
TORQUE
Pm Tor m= Tor
Pm
m:= Tor 35.6N m=
ENGRANAJE PION
Tor Fuerza distancia= ren
66mm
2:= ren 33 mm=
Fent
Tor
ren
:= Fent 1078.926 N=fuerza tangencial
Fenr Fent tan 20deg( ):= Fenr 392.7 N=fuerza radial
ENGRANAJE MAYOR
Tor Fuerza distancia= rma
100mm
2:= rma 50 mm=
FmatTor
rma:= Fmat 712.09 N=
fuerza tangencial
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Fmar Fmat tan 20deg( ):= Fmar 259.18 N=fuerza radial
Calculo de las reacciones
Valores iniciales
RAx 0 kN:= RBx 1 kN:= RAy 0 kN:= RBy 1 kN:=
L1 97.5mm:= L2 57.5mm:= L3 60mm:=
Given
Fenr L1 Fmar L1 L2+ RBx L1 L2+ L3++ 0=Sumatoria de Momentos en B
RAx RBx+ Fmar Fenr 0=Sumatoria de Fuerzas Verticales
RAx
RBx
Find RAx RBx,:=
RAx 286.94 N= RBx 364.934 N=
Given
Fent L1 Fmat L1 L2++ RBy L1 L2+ L3+ 0=Sumatoria de Momentos en B
RAy RBy+ Fmat Fent 0=Sumatoria de Fuerzas Verticales
RAy
RBy
Find RAy RBy,:=
RAy 788.368 N= RBy 1002.648 N=
Clculo de los momentos
x1 0mm 7.5mm, 97.5mm..:= x3 155mm 160mm, 215mm..:=
x2 97.5mm 105mm, 155mm..:=
y1 x1:= y2 x2:= y3 x3:=
en el plano horizontal.....
M1x x1 RAx x1:=
M2x x2 RAx x2 Fenr x2 97.5mm:=
M3x x3 RAx x3 Fenr x3 97.5mm Fmar x3 155mm:=
en el plano vertical.....
M
1y
x
1
R
Ay
x
1
:=
M2y x2 RAy x2 Fent x2 97.5mm:=
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M3y x3 RAy x3 Fent x3 97.5 mm Fmat x3 155 mm:=
M1x x1
0
215.207
430.414
645.621
860.828
31.07610
31.29110
31.50610
31.72210
31.93710
32.15210
3
2.3671032.58210
32.79810
N cm
=M2x x2
32.79810
32.7181032.63910
32.5610
32.4810
32.40110
32.32210
32.24210
N cm
= M3x x3
32.1910
32.0071031.82510
31.64210
31.4610
31.27710
31.09510
912.335
729.868
547.401
364.934
182.467-101.21510
N cm
=
M1y y1
0
591.276
31.18310
31.77410
32.36510
3
2.9561033.54810
34.13910
34.7310
35.32110
35.91310
36.50410
37.09510
37.68710
N cm
= M2y y2
76.866
74.687
72.508
70.328
68.149
65.9763.791
61.612
N m
= M3y y3
60.159
55.146
50.132
45.119
40.106
35.09330.079
25.066
20.053
15.04
10.026
5.013
-123.35410
N m
=
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25
10
20
30
40
50
Momentos en el Plano X
Distancias [m]
Momentos[Nm]
M1x x1
M2x x2
M3x x3
x1 x2, x3,
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0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.255
16
37
58
79
100
Momentos en el Plano Y
Distancias [m]
Momentos[Nm]
M1y y1
M2y y2
M3y y3
y1 y2, y3,
Obtencin del momento mximo
M2 M2x 97.5mm( )2
M2y 97.5mm( )2
+:= M2 81.8 N m=
Mmax M2:= Mmax 81.8 N m=
Clculo de los dimetros estimativos de los ejes
Valores recomendados segun E.M. Deckeradm 18N
mm2
:= adm 60N
mm2
:=
Por Torsin
dest
3Tor
0.2 adm:= dest 21.47 mm=
Por Flexin
destf
3 Mmax
0.1 adm:= destf 23.89 mm=
Propiedades de los aceros segn normas
Segn SAE / AISI 1030 Sy 38000lbf
in2
:= Sy 2671.664kgf
cm2
=
Su 68000lbf
in
2:= Su 4780.873
kgf
cm
2=
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Segn ASTM A36 Sy 36000lbf
in2
:= Sy 2531.05kgf
cm2
=
Su 58000lbf
in2
:= Su 4077.804kgf
cm2
=
Segn DIN St42 Sy 26kgf
mm2
:= Sy 2600kgf
cm2
= Sy 254.97N
mm2
=
Su 42kgf
mm2
:= Su 4200kgf
cm2
=
Clculo segn Norma DIN
Para calcular el eje se debe establecer una tension equivalente, como referencia de los esfuerzoscombinados de flexion, torsion y traccion si estos existen.
Tensin a la flexin
Wxx 0.1 destf3
:=Wxx 1363.32 mm
3=
b
Mmax
Wxx:= b 60
N
mm2
=
Tnsin a la torsin
Wt 0.2 destf3
:=Wt 2726.63 mm
3=
Tor
Wt:= 13.06
N
mm2
=
Tensin equivalente
v 02
3 02
2
+= donde:
0 Tensin a la flexion mxima
0 b:=1.-Flexin alternante y torsin permanente
Momento torsor2.- Flexin alternante y torsin pulsatoria 0 Factor de fatiga3.- Flexin y torsin alternantes
La resistencia del eje estar en funcin al tipo de carga que deba resistir,de esta manera los casos mascomunes para ejes los tenemos eenumerados en los puntos 1 al 3.
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tcarga 1:=
0 0.4 tcarga 1=if
0.7 tcarga 2=if
1 tcarga 3=if
:=
Comprobacin
3 02 0.48=
"Tensin equivalente" v 02 3 0
2 2+:= v 60.68N
mm2
=
CALCULO DE LA RESISTENCIA A LA FATIGA
G
w b0
kb 1 R( ) k w= Frmula de resistencia a la fatiga
G resistencia a la fatiga
w resistencia a la fatiga del materialkb
kb
1 +=
kb coeficiente de entalladura
kb coeficiente de forma de entalladura 2dest
2
+=
b0coeficiente de influencia de lasuperficie
radio de entalladuraDe acuerdo a las grficas y tablas sugeridaspor Decker, se obtiene los siguientes valores. R Grado de reposo
caida de tensin
k factor para el limite de resistencia
de la figura 189: b0 0.95:= b 60N
mm2
=
de la figura 193: kb 3.2:=
de la tabla 73: 0.2mm:=
w 140N
mm2
:=
El factor de reposo:
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Tnsin a la torsin
Wt 0.2 destf3
:=Wt 5400 mm
3=
Tor
Wt:= 6.59
N
mm2=
Tensin equivalente
v 02 3 0
2 2+= donde:
0 Tensin a la flexion mxima
0 b:=1.-Flexin alternante y torsin permanente
Momento torsor2.- Flexin alternante y torsin pulsatoria 0 Factor de fatiga3.- Flexin y torsin alternantes
tcarga 1:=
0 0.4 tcarga 1=if
0.7 tcarga 2=if
1 tcarga 3=if
:=
Comprobacin
3 02 0.48=
"Tensin equivalente" v 02 3 0
2 2+:= v 30.64N
mm2
=
CALCULO DE LA RESISTENCIA A LA FATIGA
Frmula de resistencia a la fatigaG
w b0
kb 1 R( ) k w=
G resistencia a la fatiga
w resistencia a la fatiga del materialkb
kb
1 +=
kb coeficiente de entalladura
kb coeficiente de forma de entalladura
2
dest
2
+=b0
coeficiente de influencia de lasuperficie
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radio de entalladuraDe acuerdo a las grficas y tablas sugeridaspor Decker, se obtiene los siguientes valores. R Grado de reposo
caida de tensin
k factor para el limite de resistencia
de la figura 189: b0 0.95:= b 30.3N
mm2
=
de la figura 193: kb 3.2:=
de la tabla 73: 0.2mm:=
w 140N
mm2
:=
El factor de reposo:
Rm
0=
max min+
2
1
b=
max b:= min max:=
R
max min+
2
1
b:= R 0=
Se puede calcular
2
dest
2
+:= 10.09
1
mm=
kb
kb
1 +:= kb 1.32=
G
w b0
kb 1 R( ):= G 100.61
N
mm2
=
k 2.1:= k w 294N
mm2
=
G k w Cumple , la seccin es suficiente
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Seguridad contra la rotura por Fatiga
SD
G
v= SD
G
v:= SD 3.28= 2
No cumple las especificaciones de seguridad a la fatiga se debe elevar el diametro
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Mtodo de Clculo segn Norma Americana
d
32 Nf
kf Ma
Sf
2
0.75
kfs Mtmax
Sy
2
+
1
3
=
Material SAE 1030
Sut Su:= Sut 4200kgf
cm2
= Sy 2600kgf
cm2
=
Nf 2.5:=Fator de seguridad a la fatiga
qq Sensibilidad a las muescas
qq 1
1 0.13
0.2+
:= qq 0.77=
kt 2:=Factor geomtrico a flexin
ktm 1.8:=Factor geomtrico a torsin
Factor de concentracin de esfuerzos a la fatiga:
kf 1 qq kt 1+:= kf 1.77=a la flexin
kfs 1 qq ktm 1+:= kfs 1.62=a la torsin
kfm kf:= kfm 1.77=
kfms kfs:= kfms 1.62=
Constantes de diseo
Ccarga 1:= Ctamao 0.9:= Ctemp 1:= Cconf 0.9:=
Sep 0.5Sut:=
Sf Ccarga Ctamao Ctemp Cconf Sep:= Sf 1701kgf
cm2
=
Momentos flectores alternantes y medios
Mmax M2:=Mmax 834.12 kgf cm=
Mmin M2:=Mmin 834.12 kgf cm=
Ma
Mmax Mmin
2:=
Ma 834.12 kgf cm=
Mm
Mmax Mmin+
2:= Mm 0 kgf cm=
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Momentos torsores
Mtmax Tor:= Mtmax 35604.546 N mm= Mtmax 315.13 lbf in=
Mtmin 0N m:= Mtmin 0 N mm=
Mta
Mtmax
Mtmin
2:= Mta 181.53 kgf cm=
Mtm
Mtmax Mtmin+
2:= Mtm 181.53 kgf cm=
d1
32 Nf
kf Ma
Sf
2
0.75
kfs Mtmax
Sy
2
+
1
3
:=
d1 2.83 cm= d1 3cm:=
de ah a iterar.............
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CALCULO DE LOS CHAVETEROS
El eje tiene dos chaveteros, uno para un diamtro de eje de 3 cm y el otro para 2.5 cm .Determinar las dimensiones de la cua, para que cumpla un factor de seguridad de por lomenos cuatro a corte por fatiga.
El material a utilizar es SAE 1010
Datos
Material
Sy 44kpsi:= Se 22.99kpsi:=
Su 53kpsi:=
Torque
Tmax Tor:= Tmax 35.6 N m=
Tmin 0lbf in:= Tmin 0 N m=
Eje
d1 3cm:= d2 2.5cm:=
Resolucion
Primer diametro
Ta Mta:= Ta 17.8 N m=
Tm Mtm:= Tm 17.8 N m=
Fuerzas actuantes
Fa
Ta
d1:=
Fa 593.41 N=
Fm
Tm
d1
:= Fm 593.41 N=
Esfuerzos Cortantes
a
Fa
b Longch=
m
Fm
b Longch=
Esfuerzos equivalentes
ap x2 y
2+ x y 3 a2+=
mp x2 y
2+ x y 3 m2+=
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Nf1
ap
Se
mp
Su+
=
Longch .35in .375in, .50in..:= b 1
8in:=
m Longch
Fm
b Longch:=
a Longch
Fa
b Longch:=
ap Longch x2 y
2+ x y 3 a Longch2
+:=
mp Longch x2 y
2+ x y 3 m Longch2
+:=
Nf Longch1
ap Longch
Se
mp Longch
Su+
:=
Longch
8.89
9.525
10.16
10.795
11.43
12.065
12.7
mm
= Nf Longch
3.036
3.253
3.47
3.687
3.903
4.12
4.337
= ap Longch
36.41433.986
31.862
29.988
28.322
26.831
25.49
N
mm2
= mp Longch
36.41433.986
31.862
29.988
28.322
26.831
25.49
N
mm2
=
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