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MEMORIA DESCRIPTIVA DEL

PROYECTO

PFC. IMPLANTACIÓN DE UNA PLANTA DEPURADORA DE AGUAS RESIDUALES IGNACIO CALVO RUBIALES

DEPARTAMENTO INGENIERÍA DEL DISEÑO Página 2

ÍNDICE

1. OBJETO DEL PROYECTO ......................................................................................................................... 5

1.1. LOCALIZACIÓN…………………………………………………………………………………………………...5

2. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA ..................................................................................... 6

2.1. CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE EL PROCESO DE TRATAMIENTO. ............................... 6

2.2. CONSIDERACIONES SOBRE LA IMPLANTACIÓN Y LA LÍNEA PIEZOMÉTRICA .............................. 9

2.3. CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE LOS ASPECTOS CONSTRUCTIVOS ............................ 9

2.4. OTRAS CONSIDERACIONES DE INTERÉS ........................................................................................ 11

3. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS .............................................................................................................. 11

3.1. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO Y SUS PRINCIPALES ELEMENTOS ............................................... 11

3.1.1. DATOS DE PARTIDA Y RESULTADOS A OBTENER ...................................................................... 11

3.1.2. IMPLANTACIÓN ................................................................................................................................. 13

3.1.3. LÍNEA PIEZOMÉTRICA ...................................................................................................................... 14

3.1.4. LÍNEA DE AGUA ................................................................................................................................. 14

3.1.4.1. POZO DE GRUESOS Y BY-PASS DE PLANTA. ............................................................................ 15

3.1.4.2. POZO DE BOMBEO ........................................................................................................................ 15

3.1.4.3. DESBASTE ...................................................................................................................................... 15

3.1.4.4. DESARENADO DESENGRASE ...................................................................................................... 16

3.1.4.5. MEDIDA DE CAUDAL. ..................................................................................................................... 17

3.1.4.6. REACTOR BIOLÓGICO................................................................................................................... 17

3.1.4.7. ELIMINACIÓN DE FÓSFORO POR VÍA QUÍMICA ......................................................................... 21

3.1.4.8. DECANTACION SECUNDARIA. ..................................................................................................... 21

3.1.4.9. DESINFECCIÓN DEL EFLUENTE .................................................................................................. 22

3.1.5. LÍNEA DE FANGOS ............................................................................................................................ 22

3.1.5.1. RECIRCULACIÓN DE FANGOS ..................................................................................................... 22

3.1.5.2. FANGOS EN EXCESO .................................................................................................................... 23

3.1.5.3. ESPESAMIENTO DE FANGOS POR GRAVEDAD ........................................................................ 23

3.1.5.4. DESHIDRATACIÓN DE FANGOS ................................................................................................... 24

3.1.5.5. ALMACENAMIENTO DE LOS FANGOS DESHIDRATADOS ......................................................... 25



3.1.5.6. PREPARACIÓN Y DOSIFICACIÓN DE POLIELECTROLITO. ....................................................... 25

3.1.6. REDES AUXILIARES DE PROCESO ................................................................................................. 25

3.1.6.1. VACIADO DE ELEMENTOS ............................................................................................................ 25

3.1.6.2. DESODORIZACIÓN ......................................................................................................................... 26

3.1.6.3. AGUA POTABLE Y AGUA DE SERVICIOS. ................................................................................... 26

3.1.6.4. RED DE AIRE DE SERVICIOS ........................................................................................................ 26

3.2. EQUIPOS ELÉCTRICOS ....................................................................................................................... 27

3.2.1. CONEXIÓN A LA RED ........................................................................................................................ 27

3.2.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN .................................................................................................... 27

3.2.3. DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN ................................................................................................. 27

3.2.3.1. CUADROS, CABLES Y ELEMENTOS DE PROTECCIÓN. ............................................................ 27

3.2.3.2. PUESTA A TIERRA ......................................................................................................................... 29

3.2.3.3. ALUMBRADO INTERIOR Y EXTERIOR ......................................................................................... 29

3.3. INSTRUMENTACIÓN ............................................................................................................................ 29

3.3.1. INSTRUMENTACIÓN, CONTROL Y DIAGRAMA DEL MISMO ......................................................... 29

3.3.2. CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA. .................................................................................................... 29

3.3.2.1. CONFIGURACIÓN ........................................................................................................................... 29

3.3.2.2. EQUIPOS DE MEDIDA Y CONTROL .............................................................................................. 30

3.4. URBANIZACIÓN Y EDIFICACIÓN ........................................................................................................ 31

3.4.1. EDIFICIOS Y CARACTERÍSTICAS DE LOS MISMOS ...................................................................... 31

3.4.1.1. EDIFICIO DE CONTROL Y DESHIDRATACIÓN ............................................................................ 31

3.4.1.2. EDIFICIO DE PRETRATAMIENTO ................................................................................................. 32

3.4.2. VIALES INTERNOS ............................................................................................................................ 33

3.4.3. CERRAMIENTO PERIMETRAL Y ACCESO ...................................................................................... 33

3.5. CONEXIÓN A SISTEMAS GENERALES .............................................................................................. 33

3.5.1. ENTRADA DE AGUA BRUTA ............................................................................................................. 33

3.5.2. EVACUACIÓN DE AGUA TRATADA ................................................................................................. 33

3.5.4. ACOMETIDA DE AGUA POTABLE .................................................................................................... 34

3.5.5. ACOMETIDA ELÉCTRICA .................................................................................................................. 34

3.5.6. TELEFONÍA ........................................................................................................................................ 34



4. PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS .............................................................................................. 34

5. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS ................................................................................................................ 34

6. CONSIDERACIONES DE SEGURIDAD Y SALUD .................................................................................. 34

7. RESUMEN DE PRESUPUESTOS ............................................................................................................ 35

8. DOCUMENTACIÓN INTEGRANTE DEL PROYECTO............................................................................. 36



1. OBJETO DEL PROYECTO

El objeto de este proyecto es el de presentar la documentación necesaria, que con

sujeción al Pliego de Prescripciones Técnicas Particulares, aporte una solución óptima y

completa a las obras de construcción de una estación de depuración de aguas residuales

urbanas con capacidad para satisfacer las exigencias de vertidos para una población de 9.722

habitantes-equivalentes.

Son, por tanto, objeto del presente documento las obras e instalaciones de tratamiento,

desde la descarga de agua de los colectores en el pozo de gruesos de la EDAR hasta su

restauración en el arroye adyacente a la parcela, incluyendo el tratamiento de dichas aguas en el

proceso de depuración, el tratamiento y evacuación de los fangos producidos en el proceso y

todas las instalaciones complementarias.

Mediante la implantación y explotación de una Estación Depuradora de Aguas

Residuales se persiguen los siguientes resultados:

Reducir la contaminación vinculada al agua a tratar hasta

cumplimentar límites que sean lo menos dañinos posibles para el entorno.

Evitar problemas implícitos en este tipo de instalaciones; véase olores,

insectos, acumulación de basuras, etc.

Cumplir con las pesquisas del Plan Nacional de Lodos en la depuración

de aguas residuales

Alcanzar los resultados perseguidos por el Plan Nacional de calidad de

las aguas: 2007-20155(PNCA) que pretende principalmente el cumplimiento de las

Directivas 91/271/CEE.

1.1. LOCALIZACIÓN

Por motivos de confidencialidad se han omitido tanto el nombre de la obra y los

agentes intervinientes, como todos aquellos datos que pudiesen dar lugar a su identificación.

La parcela donde se ubicará la obra tiene unas dimensiones de 4.548 m2, alejada del

casco urbano de la población a la que va a servir.

Las características del subsuelo se conocen a través del estudio geotécnico de una

empresa homologada, a cuentas de satisfacer las condiciones del pliego de prescripciones

técnicas particulares de la obra.



2. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA

2.1. CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE EL PROCESO DE

TRATAMIENTO.

A continuación se resume la línea de tratamiento propuesta:

Línea de agua:

Obra de llegada y pozo de gruesos, en el que se dispondrá de una reja de 80

mm de paso para la protección de las bombas residentes en el pozo de

bombeo, dotado de aliviadero con tamiz y cuchara bivalva.

Elevación de agua bruta mediante cuatro (3+1R) bombas centrífugas

sumergibles de 122 m3/h de capacidad unitaria y 4,99 mca de altura.

Desbaste formado por un (1) canal con una (1) reja automática de gruesos de

30 mm y un (1) tamiz de finos de 3 mm y un (1) canal auxiliar dotado de una

reja manual de 15 mm de luz de paso.

Transporte y compactado de residuos, mediante dos (2) tornillos

transportadores.

Un (1) canal de desarenado-desengrasado, de 10 m de longitud y 2,5 m de

ancho aireado con sistemas de recogida y tratamiento de arenas y grasas.

Extracción de arenas mediante bomba y clasificador lavador de tornillo.

Separación de grasas mediante mecanismo de barredor superficial, tolva de

recogida de grasas y concentrador de paletas.

Aireación del canal desarenador- desengrasador, mediante dos unidades

(1+1R) de soplantes de émbolos rotativos de doble velocidad (210 – 110

Nm³/h) y cabinas de insonorización.

Medida y limitación de caudal a biológico mediante un caudalímetro

electromagnético de DN 200 (caudal pretratamiento = 364,58 m3/h, caudal

punta biológico = 160,42 m3/h).

Aliviadero en cámara de reparto antes del biológico del agua pretratada en

exceso.

Tratamiento biológico en dos (2) líneas de reactores de aireación prolongada

de 2.451,4 m³ de volumen total, aireado por cuatro baterías de eyectores (dos

por línea) alimentadas por tres (2+1R) soplantes de 18,5 kw. Cada reactor

dispone de una (1) cámara anaerobia para la eliminación biológica de Fósforo,

una (1) cámara óxica y (1) anóxica para eliminación de Nitrógeno.

Agitación de cámara anaerobia mediante un (1) agitador sumergido por línea

Agitación de cámara anóxica mediante un (1) agitador sumergido por línea.



Eliminación de fósforo por vía química mediante dosificación de cloruro férrico

en línea de recirculación de fangos biológicos.

Decantación secundaria mediante dos (2) líneas de decantadores circulares de

11 m de diámetro y 3.5 m de altura útil, con puente barredor de fangos y tolva

de aspiración de flotantes.

Desinfección del agua tratada mediante adición de hipoclorito sódico en recinto

laberíntico.

Medición del agua depurada mediante caudalímetro sobre vertedero de salida.

Salida de agua tratada y restitución a cauce del arroyo adyacente a la

parcela.

Línea de fangos:

Bombeo de recirculación de fangos mediante cuatro (2+2R) bombas

centrífugas sumergibles de 55 m3/h a 2,9 m.c.a.

Recirculación interna de fangos para desnitrificación con una (1) bomba de

hélice por línea y colector de impulsión del caudal a cámara anóxica.

Purga de fangos generados en el tratamiento biológico desde arqueta de

fangos, empleando cuatro (2+2R) bombas centrífugas sumergibles de 7,4 m³/h

a 5,25 m.c.a.

Espesador de fangos decantados, construido en obra civil de 7 m de diámetro y

3,5 m de altura cilíndrica útil, dotado de mecanismo de espesado de fangos.

Bombeo de fangos espesados a centrífuga mediante dos (1+1R) bombas de

tornillo helicoidal de 7 m³/h.

Deshidratación de fangos mediante una (1) centrífugas de 4,6 m³/h de

capacidad hidráulica, capaz de deshidratar 138,6 kg MS/h con una

concentración de entrada al 3%.

Evacuación de fango deshidratado mediante una (1) bombas de tornillo

helicoidal de 1 m³/h con tolva de carga de fangos.

Almacenamiento de fangos en un (1) silo elevado de 20 m³ de capacidad con

compuerta motorizada de descarga a camión de retirada.

By-pases y vaciados:

Se dotará de by-pases y vaciados a todos los recintos. El vaciado se accionará

mediante válvula en arqueta anexa.

El bombeo de vaciados se efectuará desde pozo de vaciados, con la

instalación de dos bombas de vaciado de 42 m³/h a 4,86 m.c.a.

Reactivos:



Dosificación de cloruro férrico para la eliminación de fósforo por vía química. La

instalación constará de dos (1+1R) bombas dosificadoras de membrana de 25

l/h, más un (1) depósito de reactivo de 10 m3 de capacidad dotado de cubeto

de retención de escapes y derrames.

Dosificación de hipoclorito para desinfección del agua tratada en cámara

laberíntica que garantiza un tiempo mínimo de contacto de 15 minutos. La

instalación constará de dos (1+1R) bombas dosificadoras de membrana de 27

l/h, más un (1) depósito de reactivo de 3.000 l de capacidad, lo que le confiere

una autonomía de 20,91 días a caudal medio, fabricado en PRFV y dotado de

cubeto de retención de escapes y derrames.

Dosificación de polielectrolito para ayudar a la coagulación de los fangos antes

del espesado de los mismos. La preparación se llevará a cabo en un equipo

compacto de preparación de polielectrolito de 1.000 l, y la dosificación

mediante dos (1+1R) bombas dosificadoras de tornillo de 700 l/h.

Instalaciones Auxiliares.

Suministro de agua industrial, con red y tomas para limpieza en las

instalaciones mediante grupo de presión.

Suministro de puntos de toma de agua potable.

Equipos para elevación y manipulación de cargas. Se instalarán polipastos de

elevación manuales en todos los pozos de bombeo, en la sala de

deshidratación, para el montaje-desmontaje de la centrífuga o alguno de sus

componentes y en la sala de soplantes y de accionamiento eléctrico para la

elevación de la cuchara bivalva.

Equipos de desodorización de la sala de pretratamiento y deshidratación

mediante torres de adsorción por carbón activo, con circuitos de captación

ambiental y localizada.

El proceso de tratamiento se ha proyectado teniendo en cuenta, entre otros, los

siguientes criterios:

Dimensionamiento de todos los elementos de la planta para el año horizonte

establecido, máximo caudal y condiciones más desfavorables de la calidad de

agua.

Distribución de todos los elementos de la planta, atendiendo a la secuencia

lógica del proceso, al punto de llegada de agua bruta y evacuación del efluente,

a las características topográficas y geotécnicas del terreno.

Flexibilidad en el dimensionamiento de los elementos, que permite absorber las

variaciones que pudieran presentarse sobre las bases de diseño indicadas en

el anterior apartado.



Modulación que permite seleccionar las líneas de tratamiento necesarias para

hacer frente a las fluctuaciones estacionales de contaminación y de caudal.

Dotación de los elementos de reserva necesarios y homogeneidad entre las

diversas unidades, a fin de posibilitar su intercambiabilidad y facilitar las

operaciones de mantenimiento y explotación.

2.2. CONSIDERACIONES SOBRE LA IMPLANTACIÓN Y LA LÍNEA

PIEZOMÉTRICA

Para el diseño de implantación se han tenido en cuenta los siguientes criterios:

Adaptación de la EDAR al espacio disponible.

Distribución de los elementos que constituyen el proceso, atendiendo a la

lógica del mismo, optimizando longitudes de tuberías y teniendo muy en cuenta

cruces complicados de éstas.

Concentración en una misma zona de puntos donde se retiran residuos de la

planta: desbaste, lavador de arenas y concentrador de grasas.

Posicionamiento del centro de transformación con acceso desde el exterior que

facilite la lectura del contador y el acceso por parte de la compañía

suministradora.

Reserva de espacio para una posible ampliación de la línea de tratamiento,

dejando la arqueta de reparto desde cabecera de biológico, así como las

arquetas de conexión preparadas.

Se han determinado las cotas de suelo urbanizado acabado según las

pendientes necesarias para el correcto drenaje de la planta, garantizando en

todo cruce de tuberías bajo vial de tráfico rodado un enterramiento m.

Con respecto a la línea piezométrica, se han tenido en cuenta fundamentalmente los

siguientes aspectos:

Las características geotécnicas y topográficas del terreno.

El estudio de inundabilidad de la parcela, donde nos marca la cota de

explanación de la misma así como la cota de restitución del agua al arroyo.

Dotación del resguardo sobre vertedero suficiente para todos los recintos que

garanticen el buen funcionamiento de las instalaciones.

2.3. CONSIDERACIONES GENERALES SOBRE LOS ASPECTOS

CONSTRUCTIVOS

Estudios geotécnicos anteriores señalan un terreno, el destinado a ubicar la EDAR,

de elevada resistencia y origen rocoso, lo que nos hace descartar el uso del material

obtenido como resultado del acondicionamiento del terreno, como posible material para



rellenos. En función de los resultados mencionados y nuestra observación directa los terrenos

destinados a la ubicación de la EDAR serán de características similares. Debido a su origen

rocoso, el material no podrá ser utilizado para rellenos.

La cota de terreno urbanizado acabado de la parcela desciende desde la zona más alta,

junto a los edificios, a la cota de 66,15 m, hasta la zona de la salida y límite de la parcela, a la

cota de 63,50 m. Por otra parte, se ha fijado la cota de salida de la tubería de la EDAR a la

61,40 m según el mismo criterio.

La elevación de la parcela por estas razones de inundabilidad, implica la construcción

de un muro de gaviones, que tendrá una altura de 4 m en su punto más bajo, para la

protección del talud frente a crecidas. Al mismo tiempo, el retranqueo de los módulos de

gaviones permiten ejecutar un muro con una inclinación menor que el propio terraplén, de

modo que no se invada el paso del cauce.

El relleno de los trasdoses en contacto con los muros se realizará con material granular

con bajo porcentaje de finos.

Todas las aguas pluviales de la urbanización serán recogidas y canalizadas fuera de la

parcela.

Para los depósitos, el hormigón será HA / 30 / B / 20 / IV+Qa, es decir, hormigón

armado de 30 N/mm2 de resistencia característica, consistencia blanda, tamaño máximo del

árido 20 mm, clase general de exposición IV (con cloruros de origen diferente del medio

marino) y clase específica Qa (agresión química débil).

El recubrimiento de las armaduras será de 35 mm para las caras enterradas y 45 mm

para las caras vistas en contacto con las aguas residuales, con un margen de recubrimiento de

10 y 5 mm respectivamente. Los separadores deberán ser por tanto de 35 y 45 mm en cada

cara, y se admitirá que los recubrimientos sean de 25 y 40 mm respectivamente entre

separadores.

Como hormigón en masa se empleará HM / 20.

Para los edificios, el hormigón a emplear será HA / 25 / P / 20 / I.

Para las armaduras deben emplearse barras de acero B-500S según el artículo 31.2 de

la EHE.

Para los edificios con estructura metálica (Pretratamiento) se empleará:

Estructura primaria (Pórticos): Acero laminado en caliente S275JR

Estructura secundaria (Correas): acero conformado en frío S235JR

El edificio de control estará construido con estructura en hormigón armado, y

cerramiento de termoarcilla.

El edificio de pretratamiento tendrá estructura metálica y cerramiento mediante

placas de hormigón prefabricado.



Las cuantías medias resultantes de acero empleado en estas obras son:

Zapatas: 80 kg/m³

Soleras: 100 kg/m³

Vigas: 100 kg/m³

Muros: 120 kg/m³

Losas: 120 kg/m³

Pilares: 80 kg/m³

Como se indica en los Cálculos Estructurales, se ha optado por la cimentación

superficial mediante zapatas arriostradaslosas en edificios y losas con encepados en los

recintos enterrados.

Las excavaciones para elementos semienterrados requerirán taludes 1H:3V o mayores,

ya que el origen rocoso del suelo, aparentemente, lo permite.

2.4. OTRAS CONSIDERACIONES DE INTERÉS

Se han tenido en cuanta además los siguientes puntos:

Minimización de consumo energético.

Cumplimiento de Seguridad. Se han colocado pulsadores de paradas de

emergencia en todos los motores.

Todos los equipos instalados en la EDAR tienen el marcado CE de seguridad

de máquinas.

Todas las pasarelas y barandillas instaladas cumplen con la normativa vigente.

3. DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS

3.1. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO Y SUS PRINCIPALES ELEMENTOS

3.1.1. DATOS DE PARTIDA Y RESULTADOS A OBTENER

Los datos de partida utilizados así como las calidades de agua a obtener han sido los

obtenidos mediante la empresa local de aguas y la confederación hidrográfica del

Guadalquivir.

A continuación se presenta el resumen de dichos datos así como los resultados a

obtener.



Población y parámetros unitarios

Año horizonte

Población (hab) 8.750

Población equivalente (hab.eq) 9.722

Dotación (l/hab.eq/día) 180

Dotación (l/hab/día) 200

Caudal diario (m3/día) 1.750,00

Carga media DBO5 (mg/l) 333,33

Carga media S.S. (mg/l) 444,44

Carga media NTK (mg/l) 66,67

Carga media N-NH4(mg/l) 54,90

Carga media P (mg/l) 16,67

Caudales de dimensionamiento

Año horizonte

Coeficiente punta pretratamiento 5,00

Coeficiente punta biológico 2,20

Caudal medio (m3/h) 72,92

Caudal máximo pretratamiento (m3/h) 364,58

Caudal máximo trat.biologico (m3/h) 160,42

Características de la contaminación

Año horizonte

Valores medios

Concentración media entrada DBO5 (mg/l) 333,33

Carga diaria DBO5 (kg/día) 583,33

Concentración S.S. entrada (mg/l) 444,44

Carga diaria S.S. (kg/día) 777,77

Concentración media entrada DQO (mg/l) 833,33

Carga diaria DQO (kg/día) 1.458,33

Concentración NTK entrada (mg/l) 66,67

Carga diaria NTK (kg/día) 116,67

Concentración N-NH4 entrada (mg/l) 54,90

Carga diaria N-NH4 (kg/día) 96,08

Concentración P entrada (mg/l) 16,67

Carga unitaria P (kg/día) 29,17



Concentración grasas (mg/l) 187,00

Carga diaria grasas (kg/d) 327,25

pH entrada 7,80

Alcalinidad (mg/l) 387,00

Temperatura agua bruta verano (ºC) 25,00

Temperatura agua bruta invierno (ºC) 14,00

Valores máximos cargas contaminantes

Coeficiente punta contaminación DBO5 1,50

Coeficiente punta contaminación S.S. 1,50

Coeficiente punta NTK 1,50

Concentración DBO5 entrada (mg/l) 500,00

Concentración S.S. entrada (mg/l) 666,66

Concentración NTK entrada (mg/l) 100,01

Concentración N-NH4 entrada (mg/l) 82,36

Concentración P entrada (mg/l) 25,01

Temperatura máxima (ºC) 25,00

Resultados a obtener

Concentración DBO5 salida (mg/l) < 25,00

Porcentaje de reducción DBO5 (%) > 90,00

Concentración S.S. salida (mg/l) < 35,00

Porcentaje de reducción SS (%) > 90,00

Concentración D.Q.O. salida (mg/l) < 125,00

Porcentaje de reducción DQO (%) > 75,00

Concentración N total salida (mg/l) 15,00

Sequedad de fango (%) > 20,00

Reducción M.V. (%) > 40,00

Fósforo salida (mg/l) 2,00

3.1.2. IMPLANTACIÓN

De acuerdo con el estudio de inundabilidad, la plataforma de la parcela en la cual se ubicará la EDAR tiene que situarse a la cota mínima de 61, siendo ésta la cota correspondiente a la lámina de agua más elevada las inmediaciones de la parcela para un tiempo de retorno de 500 años. Realizado las comprobaciones pertinentes, se fijará como cota de explanación en el punto más bajo la 63,50; teniendo en cuenta el estudio de la línea piezométrica, así como la optimización del movimiento de tierras.

La inundación para periodo de retorno de 100 años define el punto de vertido de la EDAR, que debe estar a una cota mayor a la 60.



Todos los elementos se disponen de tal forma que se permite el acceso desde el vial

que se ejecutará en la planta.

3.1.3. LÍNEA PIEZOMÉTRICA

A la hora de definir la línea piezométrica de la Planta deben conjugarse conceptos

como topografía y características del terreno, cota del colector de agua bruta y restitución

agua tratada, situación del nivel freático, nivel de máxima avenida, estética de la Planta y

previsiones de ampliaciones futuras con el fin de obtener la más idónea tanto técnica como

económicamente. A continuación se indican las cotas de partida:

Cota de llegada del colector agua bruta: 64,60 m

Cota de restitución del agua tratada al arroyo: 61,40 m

Cota de terreno natural existente: variable 70,00 - 60,00 m

Cota de explanación adoptada: variable 66,15 - 63,50 m

Partiendo de la cota entrada del colector y la cota de restitución al arroyo dada por el

estudio de inundabilidad, las pérdidas de carga entre cada elemento vendrán impuestas por

los diámetros y tipo de tuberías de interconexión, diseño de vertederos entre elementos y

distancias entre ellos. Respetando los valores de velocidades máximas según las condiciones

de cada tramo, se han diseñado todos los elementos de forma a optimizar la línea. La

justificación del cálculo se recoge en el anejo de Cálculos hidráulicos.

A continuación se indican las cotas de cada uno de los elementos que constituyen la

línea de agua.

Cota lámina de agua entrada desbaste: 68,80 m

Cota de lámina en desarenador-desengrase: 68,08 m

Cota de lámina de agua en reactor biológico: 66,59 m

Cota lámina de agua en decantador secundario: 64,73 m

Cota lámina de agua en cloración: 63,53 m

Cota tubería salida de cloración: 62,15 m

La pérdida de carga total entre canal de desbaste y salida es de 5,52 m.

3.1.4. LÍNEA DE AGUA

3.1.4.1. POZO DE GRUESOS Y BY-PASS DE PLANTA.

La llegada del agua bruta a la planta se hace mediante una tubería de PVC de diámetro

400. Esta tubería desemboca en un pozo de gruesos de planta rectangular cuyas dimensiones

son 3 x 2,5 metros y un calado recto de 2 metros. La base inferior del pozo es de forma tronco

piramidal invertida y se dispondrán vigas de carril embebidas para proteger el fondo de las

labores de limpieza de la cuchara bivalva en el mismo.



El pozo de gruesos estará equipado con una cuchara bivalva de 200 litros, suspendida

de un polipasto de 1.600 kg de carga y accionamiento eléctrico. Además contará con una reja

predesbaste de limpieza manual de 80 mm de paso para evitar el paso de sólidos flotantes de

gran tamaño y proteger así a las bombas. En su interior se construirá un bastidor de perfilaría

metálica para el apoyo de la cuchara bivalva cuando no sea utilizada.

El pozo de gruesos se diseña de manera que queden retenidos únicamente sólidos

muy gruesos, considerándose un tiempo de retención a caudal máximo de 1,28 minutos. Los

residuos retirados en el pozo de gruesos se almacenarán en un contenedor metálico de 4 m³

de capacidad, que será retirado por medio de camión.

Se dispondrá de un by-pass de planta mediante vertedero en un lateral del pozo,

equipado de tamiz-aliviadero con tornillo de retirada de residuos, que tendrá la misión de

aliviar el caudal excedente. El by-pass general se realizará mediante tubería de PVC de

diámetro 400.

3.1.4.2. POZO DE BOMBEO

Se ha diseñado el pozo de bombeo con 4 bombas (3+1) de 122 m3/h, con una altura de

4,99 m.c.a., debido a la gran diferencia entre el caudal máximo de pretratamiento (364,58

m3/h) y el caudal medio (72,92 m3/h). De esta forma se permite un mejor escalonamiento en el

funcionamiento del bombeo.

Se ha dotado a las bombas de agua residual de un variador de frecuencia, de forma

que el caudal de entrada a la planta se realice de forma continua, consiguiendo de esta forma,

optimizar el funcionamiento de los distintos parámetros de proceso de la planta. El sistema

funcionará con medidor de nivel, alternando las bombas de forma automática.

3.1.4.3. DESBASTE

El desbaste, se realiza en dos canales (automático + manual) de 0,60 m de ancho y 1,1

m de altura (hasta coronación). Están aislados por compuertas canal con accionamiento

manual, situadas aguas arriba, no siendo necesaria su instalación aguas abajo debido al

resguardo de cota de agua existente en la salida del desbaste.

Se ha dotado a la planta de un sistema de desbaste automático y otro manual para que

actúe en caso de averías del primero. La línea automática consta de una reja de gruesos

automática (30 mm de paso) y un tamiz escalera (3 mm de paso). El canal manual consta de

una reja de medios (15 mm de paso). Una pareja de compuertas canal permite la inhabilitación

de uno u otro canal. Además, el diseño permite que en caso de atasco del canal automático el

agua rebose hasta un canal paralelo que descarga en el pozo de gruesos para su evacuación a

través del tamiz aliviadero, enviando a su vez una señal de alarma por medio de una boya de

seguridad instalada en el propio canal.

La descarga de sólidos se realiza sobre tornillo transportador-compactador uno para la

reja automática y la manual y otro para el tamiz de finos construidos en acero inoxidable que



conducen los sólidos hasta contenedores de 700 l, de forma que se reduce sustancialmente el

volumen de aquellos.

Tanto la reja automática como el tamiz funcionan, bien por diferencia de nivel, por

temporizador o por combinación de ambos.

El agua a la salida de la zona de desbaste se conduce a un canal de acceso a la línea de

desarenado-desengrase.

3.1.4.4. DESARENADO DESENGRASE

Esta etapa se realiza con el objeto de afinar el pretratamiento mediante la eliminación

de arenas y grasas que puedan influir negativamente en los procesos posteriores.

Se dispone de una línea de desarenado-desengrase aireado, dotado de puente móvil,

con una anchura unitaria de 2,5 m y una longitud de 10 m. El by-pass del desarenador se

realiza mediante tubería de PVC y válvula de guillotina de fácil acceso.

Los principales parámetros de funcionamiento del desarenado-desengrase son:

Parámetros a caudal medio

Año horizonte

Vel. ascencional a caudal medio (m3/h/m2) 2,92

Tiempo retención a caudal medio (min) 64,03

Velocidad transversal a caudal medio (m/s) 0,003

Parámetros a caudal máximo

Año horizonte

Vel. ascencional a caudal máximo (m3/h/m2) 14,58

Tiempo retención a caudal máximo (min) 12,81

Velocidad transversal a caudal máximo (m/s) 0,014

La aportación de aire necesario al desarenado-desengrase se realiza por medio de dos

(1+1 R) soplantes de émbolos rotativos de doble velocidad dotadas de cabina de

insonorización, que suministran cada una de ellas un caudal de 210/110 m3/h. El aire aportado

por las soplantes se distribuye por medio de difusores de burbuja gruesa, siendo el caudal por

difusor de 8,40 m3/h.

Estas soplantes se encuentran ubicadas en la sala de soplantes, junto a las del reactor

biológico, que se describirán más adelante, en el edificio industrial destinado a cubrir el

pretratamiento.



El desarenado-desengrase está dotado de un puente que discurre longitudinalmente a

lo largo de todo el canal, sobre el cual va montada la bomba de extracción de arenas vertical.

Esta bomba aspira la arena sedimentada del fondo del desarenador y la impulsa hacia un canal

de recogida que las conduce a un único clasificador-lavador de arenas, el cual evacua las

arenas de 15 m³/h de capacidad a un contenedor de 2 m3. El clasificador de arenas es del tipo

tornillo sinfín construido en acero inoxidable dotado de válvula de vaciado.

El caudal unitario de la bomba de arena que va situada sobre el puente es de 10 m3/h,

suficiente como para garantizar que no se produzcan deposiciones de arena en el fondo del

desarenador.

La recogida de grasas se efectúa mediante un sistema de rasquetas de superficie, que

empujan las grasas almacenadas en la parte lateral del desarenado-desengrase, hacia un canal

de recogida situado en la parte posterior del mismo. Para garantizar esta recogida de grasas, el

puente del desarenador-desengrasador va dotado de un sistema accionamiento

electromecánico de las rasquetas de recogida de grasas, de manera que las rasquetas son

arrastradas sobre la superficie en el camino del desarenador, levantándose al llegar a la tolva

de grasas, y realizar el viaje de vuelta levantadas al objeto de no alejar las grasas de su punto

de extracción. El sistema de accionamiento de todos estos mecanismos es consignando

mediante la instalación de finales de carrera.

Las grasas y flotantes se conducen ayudadas por agua a presión desde el canal de

grasas hacia el separador de grasas y flotantes (desnatador). El aporte de agua se realizará de

forma automática mediante electroválvula con funcionamiento programado con la posición

del puente. El separador de grasas es de tipo de cadenas y con rasquetas de superficie,

funcionando a nivel constante. Este equipo también recibirá los sobrenadantes de

decantación, impulsados desde las bombas en cámara seca junto a los decantadores.

La salida del desarenado-desengrasado se efectúa por vertedero de forma que la

oscilación en el nivel de agua sea mínima.

3.1.4.5. MEDIDA DE CAUDAL.

En la tubería que conduce el agua del pretratamiento al reactor biológico se montará

un medidor electromagnético de DN 200. Este caudalímetro (con protección para trabajar

sumergido) estará instalado en una arqueta con drenaje para evacuar la acumulación de

pluviales.

3.1.4.6. REACTOR BIOLÓGICO.

El tratamiento biológico consta de dos líneas a la que llegan las aguas procedentes del

pretratamiento, después de haberse procedido al alivio de los caudales en exceso y su reparto,

todo ello en una arqueta de cabecera de biológico.

En circunstancias normales, esto es, a caudales por debajo del caudal máximo de

diseño del reactor, se efectúa un reparto a cada línea mediante vertedero; pero si el caudal

aumenta, la sobreelevación en cada uno de estos vertederos se ve limitada (en función del



caudal máximo circulante que se desee obtener) por la instalación de una canaleta transversal

que vierte y conduce el exceso de lámina hacia una arqueta anexa que desagua a la red de by-

pass. Las cotas establecidas a tal efecto pueden consultarse en el “Documento: Planos”, y su

justificación se encuentra recogida en el “Anejo II: Cálculos Hidráulicos.”

Previa al tratamiento biológico propiamente dicho, se construirá una cámara

anaerobia de 1,5 m de longitud, 8,5 m de ancho, y con un calado de 5,6 m. Esta cámara tendrá

la función de iniciar un proceso anaerobio para la eliminación biológica del fósforo, y se ha

dimensionado en base al tiempo de retención necesario para favorecer la población bacteriana

de carácter anaeróbico.

El proceso de tratamiento biológico adoptado es el de aireación prolongada de baja

carga con cámara anóxica en cabeza con capacidad de nitrificación – desnitrificación. La

cámara anóxica se diseña con unas dimensiones por línea de 8,5 m de ancho, por 8 m de largo,

con un calado de 5,6 m. La cámara de aireación se dimensiona con unas dimensiones de 8,5 m

de ancho, por 17 m de longitud, con un calado igualmente de 5,6 m. Con ello la zona de anoxia

del reactor supone un 30% del volumen total.

Siguiendo los parámetros de diseño enunciados en el Pliego de Prescripciones

Técnicas, se ha proyectado un depósito rectangular con cámara anóxica en cabecera y

recirculación de fangos externa e interna.

Los parámetros más significativos del proceso son los siguientes:

Año horizonte

Volumen total mínimo necesario (m3) 2.181,54

Volumen anoxia/volumen total mínimo adoptado (%) 30,00

Volumen total anoxia necesario (m3) 654,46

Volumen total aireación necesario (m3) 1.454,16

Número de líneas (ud) 2,00

Número de celdas por línea (ud) 2,00

Calado adoptado (m) 5,60

Volumen unitario aireación teórico (m3) 727,08

Superficie unitaria teórica aireación (m2) 129,84

Volumen unitario anoxia necesario (m3) 327,23

Ancho teórico aireación (m) 8,06

Longitud teórica aireación (m) 16,11

Ancho teórico anoxia (m) 7,25

El vaciado del reactor se efectúa a través del pozo de bombeo de vaciados, que elevará

el vaciado hasta la cámara de reparto del reactor, reconduciendo el cubicaje de la línea a

vaciar a través de la otra línea poco a poco, de modo que se trata todo el volumen a vaciar.



Para el cálculo de la demanda de oxígeno se han considerado las temperaturas de 14ºC

y 25 ºC y esta asciende a:

Capacidad de oxigenación std a Tª mín. 14,00

Necesidades medias diarias (kg O2/día) 1.525,71

Necesidades medias horarias (kg O2/h) 63,57

Necesidades puntas horarias (kg O2/h) 106,49

Capacidad de oxigenación std a Tª max. 25,00

Necesidades medias diarias (kg O2/día) 1.645,14

Necesidades medias horarias (kg O2/h) 68,55

Necesidades puntas horarias (kg O2/h) 114,82

El by-pass de la instalación antes de la entrada al biológico se efectuará cerrando las

compuertas de entrada a las líneas de tratamiento biológico, actuando entonces únicamente

el by-pass del mismo anteriormente descrito.

Para mantener cada recinto agitado, sin que se den sedimentaciones se instalarán los

siguientes elementos:

En cada cámara anaerobia se instalará un agitador sumergido de 2,21 kW de

potencia.

En cada cámara anóxica se instalará un agitador sumergido de 4,09 kW de

potencia.

El paso del licor mezcla a través de las cámaras anaerobias y anóxicas se realiza

siempre de modo diagonal, combinando entradas por arriba con salidas por abajo, así como

direcciones en sentido diagonal de los recintos.

La aportación de aire al biológico en las cámaras de aireación se realiza mediante dos

baterías de eyectores por línea con recirculación de agua y aporte de aire mediante soplantes

de émbolos rotativos. Este sistema, evita la formación de aerosoles y malos olores a ellos

asociados. Posee un nivel de ruido bajo, dado que las soplantes cuentan con cabinas de

insonorización y están ubicadas en una sala independizada. El sistema consta de 3 (2+1R)

soplantes, una soplante activa por línea más otra soplante en reserva, que reparten a las dos

baterías de cada una de las líneas.

Las baterías se construyen en acero inoxidable y se diseñan según los siguientes

criterios: cada batería consta de dos colectores, uno para agua (o licor mezcla) en

recirculación, y otro para la inyección de aire. Estos equipos, ampliamente contrastados,

combinan el efecto de agitación de la cámara y su aireación, evitando sedimentaciones,

alcanzando el estado de mezcla completa de este tipo de reactores y aportando el oxígeno

necesario para el proceso biológico de nitrificación. El modelo seleccionado para este diseño

se corresponde con el modelo 200/100/10, este código responde a los principales datos de

diseño:



El colector de recirculación para el modelo especificado es de diámetro DN-

200, y es alimentado por una bomba centrífuga sumergida en la propia cuba de

aireación, que impulsa a través de él un caudal de licor mezcla de 227 m³/h.

El colector de aire se construye en acero inoxidable de diámetro DN-100, y es

alimentado por su correspondiente soplante, según se ha descrito con

anterioridad. Este colector se conecta mediante picajes de tubería al inicio de

cada una de las toberas eyectoras que se describen a continuación. Se ejecuta

una lira en la bajante al reactor para evitar retornos de agua hasta la propia

soplante.

Las toberas se instalarán en el colector de recirculación, en una cantidad de 10.

Éstas son las causantes de la mezcla de agua en recirculación con el aire

aportado mediante la soplante, por efecto combinado de la presión de la

impulsión de la soplante y por aspiración por efecto venturi gracias a la

hidráulica de la propia tobera. Cada tobera es capaz de admitir un caudal

hidráulico máximo, de modo que, habiendo realizado un correcto diseño de la

bomba de recirculación y la soplante, se garantiza disponer del mismo caudal

en todas y cada una de las eyectoras.

Aunque la soplante llegue a parar por alcanzar la cuba el valor de consigna del oxígeno,

es posible mantener la cuba perfectamente agitada mediante el funcionamiento de las

bombas de recirculación.

El SOTE de las baterías de eyectores es superior a los difusores (mayor diferencia a

mayor altura de lámina de agua) además de no disminuir su rendimiento con el tiempo ya que

no sufren atascamiento como los difusores y no requieren mantenimiento. Un factor alpha de

0,9-1 frente a 0.3-0.6 de otros sistemas proporciona unos ahorros energéticos de un 40-50 %,

según la altura utilizada y el tipo de agua residual.

De este modo, se consigue un nivel de fiabilidad de la instalación máximo, además de

optimizar los consumos correspondientes a la aireación del biológico (principal consumo de la

planta), además de una total flexibilidad a la hora de ajustar los parámetros para cada una de

las líneas de forma independiente. Esto puede resultar de importancia, por ejemplo, en el caso

de parada de alguno de los reactores, para su posterior arranque.

Los motores de los soplantes se instalarán con ventilación forzada para poder trabajar

a bajas velocidades.

Se prevé la reducción del contenido en nitratos a la salida del reactor. Esto evita la

flotación de fangos en el decantador secundario debido a desnitrificaciones incontroladas en el

mismo. De este modo, se dota a la instalación de un nivel de fiabilidad muy elevado,

asegurando la calidad del agua tratada. Para el control de la desnitrificación, se ha considerado

la instalación de una bomba de recirculación interna del tipo axial.



3.1.4.7. ELIMINACIÓN DE FÓSFORO POR VÍA QUÍMICA

Se dosificará cloruro férrico para la eliminación de fósforo por vía química.

Como instalaciones de dosificación de cloruro férrico, se necesitan un depósito para el

almacenamiento del reactivo de 10.000 l y 2 bombas dosificadoras (1+1) con un caudal

unitario de 25 l/h.

La dosificación se llevará a cabo en la tubería de recirculación de fangos al biológico, ya

que las condiciones de turbulencia que se consiguen en la misma durante todo el trayecto

garantizan una buena disolución y dispersión del reactivo.

Para evitar el retorno de fango por la línea de dosificación se instalarán cañas de

inyección en la impulsión de cada bomba, taradas a una presión de unos 10-11 bares, dado

que las bombas de dosificación dan 12 bares de presión en cada uno de los pulsos. Las tuberías

de dosificación serán de PVC DN 32.

3.1.4.8. DECANTACION SECUNDARIA.

El licor mezcla se transporta por gravedad, para cada línea, desde la arqueta de salida

aguas debajo de cada vertedero del biológico hasta los dos decantadores secundarios

mediante tuberías en acero inoxidable de DN-250.

Los mecanismos de barrido de fangos instalados en los decantadores secundarios

serán de rasquetas, y tendrán un diámetro útil unitario de 11 m. El calado en el vertedero es

de 3,50 m. Vendrán equipados de pasarela con piso de tramex galvanizado y barandilla

antiácida.

Los principales parámetros de funcionamiento son:

Año horizonte

Velocidad ascensional adoptada a Qp (m3/m2/h) 0,84

Velocidad ascensional adoptada a Qm (m3/m2/h) 0,38

Tiempo de retención adoptado a Qp (h) 4,33

Tiempo de retención adoptado a Qm (h) 9,53

Carga SS a Qp (kgSS/m2/h) 3,38

Carga SS a Qm (kgSS/m2/h) 1,54

Caudal sobre vertedero a Qp (m3/h/ml) 2,32

Caudal sobre vertedero a Qm (m3/h/ml) 2,11

La salida del agua decantada se realiza mediante un canal vertedero, que conduce a

una arqueta final.

La extracción de fangos se realiza mediante tuberías en inox. AISI-304, que arrancan

desde la poceta del decantador terminando en el pozo de bombeo de fangos de recirculación y

en exceso.



Uno de los problemas principales que puede presentar la explotación de los

clarificadores es la evacuación de flotantes. Para el barrido superficial, el puente vendrá

equipado de rasqueta superficial, que arrastra los flotantes retenidos por un deflector de

chapa que va montado sobre el vertedero triangular. La descarga de flotantes se realiza sobre

tolva. Se ha optado por instalar un sistema de bombeo de flotantes mediante bomba en

cámara seca situada junto a los decantadores que evacua los sobrenadantes directamente de

la tolva de flotantes, al paso del puente y de forma temporizada. De esta forma, la bomba

aspira directamente desde la tolva de recogida, impidiendo que ésta se atasque.

Estos flotantes se envían directamente al desnatador que se encuentra junto al

pretratamiento para ser posteriormente retirados de la planta en contenedores.

3.1.4.9. DESINFECCIÓN DEL EFLUENTE

Para la desinfección se emplea hipoclorito sódico. Para proporcionar el tiempo de

contacto necesario se ha diseñado una cámara de contacto de 40,82 m3, permitiendo un

tiempo de contacto de 15,27 minutos a caudal punta.

Esta cámara dispone de compuerta para aislamiento y by-pass de la cámara.

En el canal de salida se dispone de medida de caudal de agua tratada mediante

medidor de nivel ultrasónico sobre vertedero de salida.

Como instalaciones de dosificación de hipoclorito, se necesitan un depósito para el

almacenamiento del reactivo de 3.000 l para una autonomía superior a 20,91 días a caudal

medio, y 2 bombas dosificadoras (1+1) con un caudal unitario de 27 l/h. Las tuberías de

dosificación serán de PVC DN 32.

3.1.5. LÍNEA DE FANGOS

Básicamente la línea de fangos proyectada consiste en:

Recirculación externa de fangos secundarios (2 líneas) mediante dos (1+1)

bombas sumergibles por línea.

Extracción de fangos en exceso a espesador (2 líneas) mediante dos (1+1)

bombas sumergibles por línea.

Espesador

Deshidratación de fangos

Acondicionamiento químico del fango.

Almacenamiento de fangos deshidratados

3.1.5.1. RECIRCULACIÓN DE FANGOS

Los fangos de salida desde la poceta de decantación son conducidos a un pozo de

fangos mediante la apertura de válvulas (1 por línea) de manguito elástico de DN-200.



Se ha diseñado para cada línea un pozo de recirculación independiente. Así se consigue

un control más versátil del cultivo biológico, pudiéndose controlar independientemente para

cada una de las líneas los parámetros de concentración en cubas (MLSS) y edad del fango. No

obstante, ambos pozos están comunicados mediante compuerta tajadera de forma que si se

desea pueden ser unidas ambas líneas actuando entonces como un único pozo de bombeo de

fango.

La recirculación externa de cada línea se realiza con 2(1+1) bombas sumergibles de 55

m3/h de capacidad unitaria dotadas de variador de frecuencia. De esta manera se dispone de

una capacidad de recirculación externa del 301,71 % del caudal medio de agua bruta.

Adicionalmente se han instalado para la recirculación interna dos bombas (1 por línea)

de hélice cuya capacidad unitaria es mayor de 14,44 m3/h que es el caudal mínimo necesario

para garantizar una salida de Nitrógeno inferior al límite exigido. La instalación de las bombas

se realizará mediante bancada atornillada a la solera según planos. La devolución de fangos de

alto contenido en nitratos a la cámara anóxica se efectúa mediante una tubería de PVC de DN-

200, que discurre junto al muro dentro del reactor para minimizar las interferencias con el

flujo de agua.

Las tuberías de impulsión de las bombas de recirculación externa de fangos tienen dos

posibles punto de descarga, la cámara anóxica y la cámara anaerobia para dotar a la planta de

una mayor flexibilidad de operación. En estas conducciones se debe efectuar la medida de

caudal, mediante un caudalímetro electromagnético en cada línea, para proceder a una

regulación que permita descarga necesaria de recirculación optima para el funcionamiento del

proceso.

3.1.5.2. FANGOS EN EXCESO

En cada pozo de fangos, además de situarse las bombas de fangos recirculados se

sitúan dos (1+1) bombas de fangos en exceso por línea con un caudal unitario de 7,4 m3/h a

5,25 m.c.a.

Se han diseñado estas bombas para que funcione una de ellas y se mantenga la otra en

reserva, pudiendo evacuar el volumen diario en menos de ocho (8) horas de purga por cada

línea. Se instalará un caudalímetro común para ambas líneas que nos permite controlar el

funcionamiento de las bombas para extraer el volumen de fango especificado.

En el pozo de bombeo se instala un polipasto de elevación y un punto de agua a

presión para labores de manutención. Este polipasto se utilizará para labores de

mantenimiento de las bombas, guardándose en el almacén en condiciones normales, de esta

forma se evita el deterioro y puede ser utilizado también en el pozo de bombeo de agua bruta.

3.1.5.3. ESPESAMIENTO DE FANGOS POR GRAVEDAD

Los fangos en exceso, se envían a un espesador de fangos de 7 m de diámetro y 3,5 m

de calado recto.



Los parámetros básicos de funcionamiento son:

Año horizonte

Carga de sólidos adoptada (kg/m2·día) 17,73

Carga hidráulica adoptada (m3/h/m2) 0,19

Caudal de alimentación máximo (m3/h) 7,40

Tiempo de retención adoptado (dias) 3,62

Producción diaria de lodo espesado (m3/día) 22,73

Volumen sobrenadante (m3/día) 79,56

Destino de sobrenadante Cabecera

El espesador consiste básicamente en una cuba cilíndrica de hormigón, dotada de un

equipo de espesamiento mecánico de accionamiento central dotado de un limitador de par.

Los fangos espesados se extraen desde la poceta del fondo del espesador por medio

de una tubería que conecta con la aspiración de las bombas de tornillo de alimentación a

deshidratación.

El cabezal de arrastre se encuentra suspendido en una pasarela diametral construida

en hormigón armado y que se apoya en los muros del propio espesador constituyendo la

misma una pasarela de acceso al motor de accionamiento del mecanismo espesador.

Los sobrenadantes obtenidos por rebose en el espesador se conducen al pozo de

gruesos en cabecera de la EDAR al haber cota suficiente para su descarga a gravedad.

El contenido de materia seca de los fangos espesados oscila entre 3 y 4 %.

3.1.5.4. DESHIDRATACIÓN DE FANGOS

Una vez espesados los fangos, se someten a un proceso de deshidratación,

reduciéndose su volumen y facilitándose su manejo.

La alimentación a deshidratación y acondicionamiento del fango espesado se efectuará

mediante una bomba de tornillo helicoidal de 7 m³/h. El caudal es variable mediante un

variador de frecuencia por cada una de las mismas.

Para la deshidratación se emplea una centrífuga en la cual se alcanza una sequedad de

estos fangos superior al 20 % con capacidad hidráulica para tratar 4,62 m³/h de fangos, y una

potencia total de consumo de 11 Kw.

El funcionamiento de equipo será en discontinuo, el fango líquido se introduce en el

interior de la cesta que gira alrededor de un eje. Los sólidos se acumulan en las paredes de la

cesta produciéndose la clasificación. Cuando se alcanza la capacidad de retención de sólidos en

la centrífuga, se reduce la velocidad de giro y se introduce un rascador para facilitar las labores

de extracción del fango acumulado.



La centrífuga va a operar 5 días durante los cuales trabajará 7 horas. Dispondrá de los

controles que figuran a continuación:

Regulación de la velocidad diferencial entre tambor y tornillo

Lavado automático

Dispositivo de seguridad para roce excesivo entre tambor y tornillo

Limitador de par y dispositivo eléctrico para evitar deterioros en caso de

sobrecarga o bloqueo accidental.

3.1.5.5. ALMACENAMIENTO DE LOS FANGOS DESHIDRATADOS

La finalidad del almacenamiento de fangos es permitir la adecuación entre el ritmo de

producción de fango y el de evacuación para su disposición final. A la salida de la centrífuga,

los fangos se conducen al contenedor mediante una bomba de tornillo de caudal de 1 m³/h y 4

kW de consumo.

EI almacenamiento del fango desecado se realiza en un silo de 20 m³, volumen tal que

permite una capacidad mínima de almacenamiento correspondiente a la producción de cuatro

(4) días. El almacenamiento en silo en lugar de contenedor supone una ventaja de cara al

confinamiento y la no proliferación de insectos. La descarga del fango almacenado se lleva a

cabo mediante guillotina motorizada de accionamiento remoto.

La evacuación del fango se realiza mediante camiones a vertedero. La zona anexa al

silo de almacenamiento de fangos se ha diseñado con pendientes del 2-3 % para que pueda

realizarse el baldeo de limpieza, conduciéndose los escurridos a la red de drenajes y vaciados.

3.1.5.6. PREPARACIÓN Y DOSIFICACIÓN DE POLIELECTROLITO.

Para el acondicionamiento químico de los lodos se emplea polielectrolito catiónico

para favorecer la floculación del fango.

Este reactivo, suministrado en polvo, se prepara en un equipo compacto de

preparación y dosificación de polielectrolito de 1000 l de capacidad, con cámaras de

preparación, dilución y trasiego. Dos bombas dosificadoras (1 + 1R) de tornillo de 700 l/h

inyectarán la disolución en la tubería de la línea de fangos, de forma previa a su descarga a la

centrífuga, realizándose la mezcla con el fango que proviene del espesador.

3.1.6. REDES AUXILIARES DE PROCESO

3.1.6.1. VACIADO DE ELEMENTOS

Se efectuará el vaciado de los recintos a pozo de bombeo de vaciados, que elevará el

caudal a la cámara de reparto de cabecera de los reactores.



3.1.6.2. DESODORIZACIÓN

Se ha dotado a las instalaciones de la EDAR de los equipamientos precisos para evitar,

en la medida de lo posible, afecciones, sobre todo, en cuestión de malos olores.

Para ello, tanto para la sala de pretratamiento como para la sala de deshidratación,

espesador y silo se va a instalar una red de captación ambiental y otra red de captaciones

localizadas de aire hacia los equipos de desodorización mediante carbón activo, dado que

existen elementos que pueden generar malos olores debido a la acumulación de residuos y

manipulación de fangos.

La red de desodorización será doble, una red de extracciones ambientales renueva el

aire ambiental del local , mientras que otra red, ésta de aspiraciones localizadas, aspira el aire

de puntos concretos que, bien por concentración de olores, o por encontrarse abiertos al

ambiente, pueden generar emisiones localizadas de olores y gases importantes. Cada equipo

de desodorización se compone de las mencionadas redes de captación, un exhaustor de

aspiración de aire y una torre de desodorización por contacto del aire con carbón activo.

Se instalarán asimismo, conductos de aspiración del espesador de fangos y del silo de

almacenamiento.

Para la desodorización de la sala de deshidratación y el espesador se dimensiona una

torre de desodorización con una capacidad de tratar 1500 Nm³/h y para la sala de

pretratamiento de 5600m3/h.

Se dispondrán una serie de conducciones de polipropileno con rejillas de toma y bocas

directas de aspiración, a todo lo largo del edificio, que van recogiendo el aire a desodorizar y lo

conducen a la torre de carbón activo. Como queda dicho, con este tratamiento se expelerá al

exterior del edificio un aire con las suficientes garantías para evitar molestias en cuanto a los

malos olores.

3.1.6.3. AGUA POTABLE Y AGUA DE SERVICIOS.

Se derivará una toma de agua de la red existente mediante tubería de PEAD 63 hasta el

cuadro general de acometida en la entrada de la EDAR, desde donde se dará servicio a los

edificios y a los puntos de la planta que requieran baldeos, limpieza o mantenimiento en

general de las instalaciones.

La red de agua de servicios está dotada de un grupo de presión con una capacidad

máxima de 10 m3/h a 40 m.c.a. La instalación de agua industrial se protegerá con un filtro de

tipo anillas para la protección del grupo de presión.

3.1.6.4. RED DE AIRE DE SERVICIOS

Se hace necesaria la instalación de un compresor de aire que suministre una línea de

maniobra neumática para el accionamiento de las válvulas de manguito elástico de fangos

secundarios. Se instalará un compresor de 1,5 kW de potencia.



3.2. EQUIPOS ELÉCTRICOS

En el anejo de cálculos electrotécnicos se describen y justifican en detalle las

instalaciones proyectadas. A continuación se describirán de forma general dichas instalaciones.

3.2.1. CONEXIÓN A LA RED

La energía eléctrica necesaria para el funcionamiento de las instalaciones proyectadas

será en baja tensión y procederá desde centro de transformación que se dispondrá a tal

efecto.

Desde el centro se distribuirá de la red de baja tensión que dará servicio a los equipos

electromecánicos de la EDAR y las redes de fuerza, alumbrado y otros servicios de los que

estará dotada la estación.

Las características fundamentales de la energía eléctrica son:

Tensión entre fase : 400 V

Tensión entre fase-neutro: 230 V

Frecuencia: 50 Hz

Nº de conductores: 3 F + N

3.2.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN

Como ya se ha indicado anteriormente se empleará el centro de transformación

interior instalado en edificio prefabricado, que contará con potencia suficiente para los

equipos de la EDAR con los siguientes elementos:

Acometida de línea enterrada desde línea aérea.

Centro prefabricado de hormigón PF-203/24 kV/2T ó similar

Celda de acometida/remonte CGM-24kV ó similar

Celda protección con ruptofusible

Celda de medida en A.T. de 24 kV

Cuadro de B.T. 4 salidas 400 A

3 fusibles APR de 40 A

1 equipo tarificador

3 trafos de intensidad y 3 trafos de tensión de 24 kV.

Transformador de 250 KVA

3.2.3. DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN

3.2.3.1. CUADROS, CABLES Y ELEMENTOS DE PROTECCIÓN.

Se han previsto los siguientes armarios eléctricos:



CENTRO GENERAL DE DISTRIBUCIÓN, que protege y distribuye la alimentación al resto

de cuadros eléctricos. La protección se efectúa mediante

CCM DE PRETRATAMIENTO.

CCM DE TRATAMIENTO BIOLÓGICO.

CCM DE DESHIDRATACIÓN.

CCM DE INSTRUMENTACIÓN Y MANIOBRA DE TODA LA EDAR.

CCM DE ALUMBRADO, FUERZA Y SERVICIOS.

Los cuadros van puestos a tierra desde el circuito principal por medio de conductores

de cobre desnudo de 50 mm².

Las características principales del armario son: tensión nominal de aislamiento en el

circuito principal 1.000 V en el circuito auxiliar 400 V alterna, intensidad de cortocircuito en

construcción estándar 35 kA eficaces.

Estará formado por una serie de armarios de 2000 x 1000 x 400 construidos en chapa

de 2 mm de espesor, y grado de protección IP-56. Irán colocados sobre bancadas de 300 mm.

La fijación de los embarrados tanto horizontales como verticales, está prevista en

ejecución normal para una intensidad de cortocircuito de 35 kA.

La entrada al cuadro está formada, en su panel correspondiente, de un interruptor

automático magnetotérmico.

A partir del embarrado general se acomete a los distintos motores y elementos con la

protección y mando adecuado de cada uno de ellos, consistente en:

Disyuntor o interruptor magnetotérmico con protección térmica y magnética

Interruptor diferencial 30 o 300 mA independientes por motor.

Contacto tripolar, arrancador estático, variador de frecuencia.

La sección mínima empleada para fuerza en los receptores ha sido 2'5 mm² (6 mm2

enterrados) y para los elementos auxiliares tales como pulsadores de campo, finales de

carrera, limitadores de par, etc. ha sido 1'5 mm².

Todos los conductores serán del tipo RVK 0,6/1 kV para instalación exterior y H07V-K

450/750V para interior.

Desde los armarios hasta los elementos receptores los cables discurrirán por bandeja de

acero inoxidable tipo rejiband, o conductos de PVC en interiores. En el exterior, por conductos

enterrados de PE o bandejas de rejillas inox o tubos de acero aéreos. En todos los conductores se

ha tenido en cuenta que la caída de tensión sea inferior a 6.5% (4.5% en alumbrado) desde el

origen de la instalación, según el nuevo REBT.



3.2.3.2. PUESTA A TIERRA

La red general estará formada por conductor de cobre desnudo de 50 mm2 enterrado

en zanja y conectado a la armadura del edificio, así como picas de acero-cobre de 2 m de

longitud, conectadas al conductor anterior y distribuidas alrededor del edificio. Todos los

equipos y elementos metálicos estarán conectados a esta red.

3.2.3.3. ALUMBRADO INTERIOR Y EXTERIOR

Para el alumbrado interior del edificio de control, se instalarán luminarias de forma

que como mínimo exista una iluminación de 500 lux en la zona industrial y 500 lux en la zona

de control.

Se ha previsto alumbrado de emergencia para la sala de control. Dicha iluminación se

concentrará exclusivamente en la puerta de acceso a cada sala. El sistema de alumbrado de

emergencia es autónomo y cumple con las prescripciones establecidas en las normas UNE

20062 y 20392 y REBT.

Sus características son difusor de vidrio, acumulador estanco de níquel cadmio con

cargador que asegura la recarga de los acumuladores en menos de 24 h., con nivel medio de 5

lux para todos los pasos a iluminar en emergencia.

3.3. INSTRUMENTACIÓN

3.3.1. INSTRUMENTACIÓN, CONTROL Y DIAGRAMA DEL MISMO

Las instalaciones son dotadas con todos los equipos necesarios para su

funcionamiento, más un control primario adecuado a un nivel básico que la seguridad y el

funcionamiento de todo el sistema. Sin embargo, este proyecto no se centra en las posibles

necesidades de automatización del sistema, que darían un segundo nivel de control.

Las instalaciones se han proyectado con el siguiente nivel de control:

Un nivel que constará de los automatismos de seguridad

básicos y de funcionamiento manual.

Este nivel garantizará la seguridad de los equipos, su marcha y buen funcionamiento.

Esto lo proporcionarán los elementos de medida, captación, actuación y protección situados

en el CCM de control. Estos automatismos se resuelven con elementos eléctricos clásicos:

relés, contactores, diferenciales, magnetotérmicos, selectores, etc.

3.3.2. CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA.

3.3.2.1. CONFIGURACIÓN

La instalación de control prevista contempla la instalación de los siguientes

elementos:

Equipos de medida y control.



3.3.2.2. EQUIPOS DE MEDIDA Y CONTROL

La instrumentación y equipos de control de la línea de tratamiento prevista es la

siguiente:

Variador de frecuencia en bombas de agua bruta (4 kW)

Variador de frecuencia en soplantes de biológico (18,5 kW).

Variadores de frecuencia en bombas recirculación fangos biológicos (3kW).

Variadores de frecuencia en bombas recirculación fangos biológicos (3kW).

Variadores de frecuencia en bombas de fango a centrífuga (2,2 kW).

Variadores de frecuencia en bombas de polielectrolito (0’37kW).

Variador de frecuencia en centrífuga (11 kW).

Variador de frecuencia en bombas de fango deshidratado (4 kW).

Medidor de caudal electromagnético de agua pretratada, con indicador y

totalizador (1 ud. DN 200)

Medidores de caudal electromagnéticos de recirculación de fangos a reactor,

con indicador y totalizador (2 ud. DN 100)

Medidor de caudal electromagnético de fangos a espesador, con indicador y

totalizador (1 ud. DN 65)

Medidor de caudal electromagnético de fangos a deshidratación, con indicador

y totalizador (1 ud. DN 65)

Medidor de caudal por nivel ultrasónico en arqueta de salida (1 ud).

Indicadores de presión en las impulsiones desde el pozo de fangos (8 ud.)

Medidor de nivel ultrasónico para el pozo de bombeo de agua bruta (1 ud.)

Medidor de nivel laser en tolva de recogida de fangos de centrífuga

Medidor de nivel de fangos en silo.

Interruptores de nivel tipo boyas para el pozo de bombeo de agua bruta,

canales dedesbaste; recinto de cloración, pozos de fangos y pozo de vaciados

(13 ud.)

Indicadores de nivel para los depósitos de reactivos tipo hidroneumático (2 ud.)



3.4. URBANIZACIÓN Y EDIFICACIÓN

3.4.1. EDIFICIOS Y CARACTERÍSTICAS DE LOS MISMOS

Se incluyen las siguientes edificaciones:

Edificio de control y deshidratación

Edificio de pretratamiento.

3.4.1.1. EDIFICIO DE CONTROL Y DESHIDRATACIÓN

Las dimensiones en planta de este edificio son de 9,40 x 20,00 m, con una altura libre

interior de 3,0 m.

La estructura será de hormigón armado de una planta, cimentada sobre zapatas

aisladas atadas mediante vigas o riostras en las dos direcciones principales.

Dichos zunchos se encuentran dispuestos en todo el perímetro y entre pilares internos,

y están arriostrados según dos direcciones perpendiculares, debiendo cimentarse sobre un

suelo con una presión admisible mínima de 2 kg/cm2, que se obtendrá previsiblemente sin

dificultad al realizar el terraplenado general que requiere la obra.

El forjado es unidireccional formado por viguetas y bovedillas, de 25 cm de canto, con

5 cm de capa de compresión. Las vigas son planas del mismo canto que el forjado. La solera del

edificio estará constituida por una base de encachado de piedra, y por una capa de hormigón

armado de 20 cm de espesor.

La cubierta a cuatro aguas, formara su pendiente a partir de tabiques palomeros sobre

los que apoyaran los ramillones en los que se dispondrá la pertinente impermeabilización.

Finalmente se terminará con teja.

Se dispondrán las siguientes solerías:

Taller/almacén/zona de deshidratación: mortero de cemento ruleteado de

espesor mínimo de 3 cm y acabado con pintura antideslizante a base de polvo

de cuarzo.

Laboratorio y aseos: grés de 1ª calidad con rodapiés del mismo material.

Resto de dependencias y zonas comunes: terrazo de 1ª calidad de 40 x 40 cm

pulido y abrillantado, con rodapiés y zanquines del mismo material.

En cuanto a los revestimientos de las zonas interiores se distinguirá según sea el tipo

de dependencia:

Laboratorio y aseos: alicatado con azulejo blanco de 15 x 15 cm.

Taller/almacén: enfoscado maestreado y pintura plástica lisa.



Zona de secado: azulejo hasta una altura de 2 m, a partir de la cual se enfoscará y

pintará con pintura plástica lisa.

El cerramiento será de bloques de termoarcilla de 29 cm de espesor, enfoscado y

fratasado en ambas caras, con enlucido de yeso en interior y pintado con pintura tipo

hidrófuga incolora en exteriores y al temple en interiores.

Para el dimensionamiento de las edificaciones se ha considerado zona sísmica según la

norma NCSE-02 y hormigón HA-30 en cimentaciones, HA-25 en estructuras, y acero B 500 S

tanto en estructura como en cimentaciones.

3.4.1.2. EDIFICIO DE PRETRATAMIENTO

El edificio de pretratamiento estará constituido por una estructura metálica a base de

perfiles de acero laminado en caliente S275JR en pórticos, y acero conformado en frío S235JR

B en correas.

Las dimensiones en planta son de 11,35 x 28,95 m, con pórticos a un agua que darán

lugar a una altura libre mínima de 6,50 m. La parte alta de la cubierta se construirá sobre los

canales de desbaste y desarenado para proporcionar mayor altura libre sobre los equipos que

van instalados en ellos.

Las correas, así como los dinteles serán de perfiles IPE 300, mientras que los pilares

serán HEB-200, todos ellos debidamente tratados para resistir al ambiente corrosivo que se

pueda dar en el pretratamiento. Los pilares serán recibidos por placas metálicas ancladas a la

cimentación de dimensiones y características según los cuadros reflejaos en los planos

correspondientes.

La cubierta será de panel sándwich y el cerramiento a base de placas de de hormigón.

El cerramiento interior de la nave, que independizará la sala de soplantes de la de

pretratamiento se ejecutará mediante bloques de hormigón recibidos con mortero de

cemento.

La solera del edificio estará constituida por una base de encachado de piedra, y por

una capa de hormigón armado de 20 cm de espesor.

La solería se resuelve a base de mortero de cemento ruleteado de espesor mínimo de

3 cm y acabado con pintura antideslizante a base de polvo de cuarzo.

La cimentación se resuelve mediante zapatas de hormigón armado HA-30/P/20/IIa,

acero B-500-S, arriostradas perimetralmente con vigas de atado. Debido a las diferencias de

cota entre los dos extremos de este edificio, se resuelve la cimentación arrancando todos los

pilares a la misma cota, considerándola en su punto más bajo.

A la hora de ejecutar la elevación de la estructura de cimentación hasta la cota de

solera interior, la cual viene dada por la cota más elevada, se pretende dar una continuidad

vertical a las vigas de atado de las zapatas mediante la ejecución de un muro de bloques de



hormigón relleno de hormigón armado, que soporta las cargas del material de relleno para

proporcionar la cota de solera en el interior del edificio.

Los detalles de este tipo de ejecución pueden verse en el “Documento: Planos”.

3.4.2. VIALES INTERNOS

Los viales proyectados permiten la circulación de vehículos con acceso a todos los

puntos. Tienen un ancho de 4 y están ejecutados según la Instrucción de Carreteras 6.1 y 2 I.C.

Están compuestos por 25 cm de zahorra artificial y 5 cm de aglomerado S12.

Se han previsto aceras perimetrales alrededor de los edificios de 1’20 m de anchura,

formadas por solado de baldosa hidráulica sobre solera de hormigón de 10 cm. Todos los

acerados y calzadas van encintadas con bordillos prefabricados de hormigón.

Todos los recintos que no lleven acerados se rodearán con paseo peatonal de gravilla

de 1,2 m de anchura.

3.4.3. CERRAMIENTO PERIMETRAL Y ACCESO

Se ha proyectado un cerramiento perimetral de la parcela, consistente en:

En la fachada principal, junto a la puerta de acceso, muro de fábrica de 0,8 m de altura

con remate superior, marco de acero galvanizado con enrejado interior de altura 2 m.

En el resto de la parcela se cerrará el perímetro con una malla galvanizada de simple

torsión de 2,8 m de altura con postes metálicos y tensores.

Todo el conjunto del cerramiento irá cimentado mediante zapata corrida de hormigón

de 40 cm de ancho, sobresaliendo 15 cm del terreno.

La entrada de acceso a vehículos estará formada por dos columnas de fábrica y puerta

metálica abatible de dos hojas, con un ancho total de 6m. Además se instalará una puerta

peatonal junto a la misma, también entre columnas de similares características, de 1,5 m de

ancho.

3.5. CONEXIÓN A SISTEMAS GENERALES

3.5.1. ENTRADA DE AGUA BRUTA

La entrada de agua bruta a la EDAR se realiza desde un colector que será de PVC de DN

400 y llegará desde un último pozo de registro justo antes de su desagüe en el pozo de

gruesos.

3.5.2. EVACUACIÓN DE AGUA TRATADA

La evacuación del efluente tratado se efectúa mediante tubería de PVC de 400 mm al

cauce cercano a la parcela de la EDAR, con una longitud de 22,45 m desde la salida del

laberinto de cloración.



3.5.3. ACOMETIDA DE AGUA POTABLE

La toma de agua se derivará de la red existente local. Esta acometida a la EDAR se

realizará de acuerdo con la normativa de la empresa suministradora de agua potable y se

instalará una caja de acometida donde se instalará la llave de paso y el correspondiente

contador.

3.5.4. ACOMETIDA ELÉCTRICA

El punto de conexión será el facilitado por la compañía eléctrica y será un paso de

tendido aéreo a subterráneo, para su posterior llegada al centro de transformación, donde

comienza ya, la acometida eléctrica referida a este proyecto.

En la entrada a la parcela se dispondrá de este centro de transformación interior en

edificio prefabricado tal como se ha descrito en apartados anteriores y justificado en el anejo

de cálculos eléctricos.

3.5.5. TELEFONÍA

No se considera necesario dotar a la planta de línea telefónica.

4. PLAZO DE EJECUCIÓN DE LAS OBRAS

El plazo total de ejecución de las obras de construcción de la EDAR será de DOCE (12)

MESES. El plazo total del periodo de puesta a punto y pruebas de funcionamiento será de SEIS

(6) MESES.

5. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

Los precios serán los establecidos en el Anejo de Justificación de Precios, y se han

tenido en cuenta a la hora de establecer todas las operaciones auxiliares y/o complementarias

que fueren necesarias para su ejecución, todo ello según dictan las normas de buena

construcción.

6. CONSIDERACIONES DE SEGURIDAD Y SALUD

En el Anejo_XI. Estudio de Seguridad y Salud, se encuentran recogidos todos los

aspectos de Seguridad y Salud que deberán tenerse en cuenta en la fase constructiva.



7. RESUMEN DE PRESUPUESTOS

2.- EDAR

Presupuesto de Ejecución Material: 2.013.468,53 euros

13% Gastos Generales: 261.701,51 euros

6% Beneficio Industrial: 120.785,31 euros

Suma: 382.486,83 euros

21% IVA: 503.070,83 euros

Presupuesto de Ejecución por Contrata: 2.898.646,22 euros



8. DOCUMENTACIÓN INTEGRANTE DEL PROYECTO

El presente Proyecto contiene los siguientes documentos:

- MEMORIA Y ANEJOS:

ANEJO Nº I: DISEÑO DEL PROCESO DE TRATAMIENTO.

ANEJO Nº II: DISEÑO HIDRAÚLICO.

ANEJO Nº III: CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES.

ANEJO Nº IV: CÁLCULOS ESTRUCTURALES.

ANEJO Nº V: CÁLCULOS ELECTROTÉCNICOS.

ANEJO Nº VI: PLAN DE OBRAS.

ANEJO Nº VII: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS.

ANEJO Nº VIII: SEGURIDAD Y SALUD.

-PLANOS.

-PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS.

-PRESUPUESTOS.

MEDICIONES

PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL

PRESUPUESTO GENERAL

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