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UNIVERSITAT ROVIRA I VIRGILIESCOLA TÈCNICA SUPERIOR D’ENGINYERIA
PROYECTO FINAL DE CARRERA
ELECTRIFICACIÓN DE UN POLÍGONOINDUSTRIAL EN EL MUNICIPIO DE
TORREFARRERA.
MEMORIA DESCRIPTIVA
ALUMNO: TOMÁS HUERTO VILASDIRECTOR DEL PROYECTO: JUAN JOSÉ TENA TENAJUNIO DE 2001
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ÍNDICE
1. OBJETO DEL PROYECTO. 3
2. SITUACION. 3
3. ANTECEDENTES. 3
4. TITULAR. 4
5. POSIBLES SOLUCIONES Y SOLUCION ADOPTADA. 4
5.1. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 4
5.2. LÍNEAS SUBTERRÁNEAS DE BAJA TENSIÓN. 5
5.3. LÍNEAS SUBTERRANEAS PARA ALUMBRADO. 5
5.4. CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. 6
6. DESCRIPCION GENERAL. 6
6.1. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN. 6
6.1.1. INTRODUCCIÓN. 6
6.1.2. CÁLCULO ELÉCTRICO. 7
6.1.3. CABLE SUBTERRÁNEO DE MEDIA TENSIÓN. 8
6.1.4. PROCEDIMIENTO PARA EL TENDIDO DEL CABLE
SUBTERRÁNEO DE MEDIA TENSIÓN. 11
6.1.4.1. MANIPULACIÓN DE LAS BOBINAS DE CABLE. 11
6.1.4.2. TENDIDO DE CABLES. 14
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6.2. LÍNEAS SUBTERRÁNEAS DE BAJA TENSIÓN. 22
6.2.1. INTRODUCCIÓN. 22
6.2.2. CÁLCULO ELÉCTRICO. 23
6.2.3. CABLE SUBTERRÁNEO DE BAJA TENSIÓN. 25
6.2.4. PROCEDIMIENTO PARA LA REALIZACIÓN DE
ZANJAS Y EL TENDIDO EN LÍNEAS SUBTERRÁNEAS
DE BAJA TENSIÓN. 27
6.2.4.1. EJECUCIÓN DE LOS TRABAJOS. 27
6.2.4.2. TRAZADO. 27
6.2.4.3. PROCEDIMIENTO DE APERTURA DE ZANJAS. 28
6.2.4.4. TRANSPORTE DE BOBINAS DE CABLE. 30
6.2.4.5. TENDIDO DE CABLES. 30
6.2.4.6. ARMARIOS Y CAJAS DE DISTRIBUCIÓN. 32
6.3. CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. 32
6.3.1. INTRODUCCIÓN. 32
6.3.2. COMPONENTES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 34
6.3.2.1. CELDAS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 34
6.3.2.2. TRANSFORMADOR. 36
6.3.2.3. CUADRO GENERAL DE BAJA TENSIÓN. 37
6.4. ALUMBRADO. 38
6.5. PUESTAS A TIERRA. 40
7.- PRESCRIPCIONES TECNICAS. 40
1.7.1. SECCIÓN DE LOS CABLES SUBTERRÁNEOS DE
BAJA TENSIÓN. 40
1.7.2. OBRA CIVIL. 40
1.7.3. LUMINARIAS Y LÁMPARAS. 41
1.7.4. COLUMNAS DE ALUMBRADO. 41
8. RESUMEN DEL PRESUPUESTO. 42
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1. OBJETO DEL PROYECTO.
El objeto del proyecto es la electrificación de un polígono industrial en el
término municipal de Torrefarrera. Este polígono tendrá capacidad para
albergar 46 naves industriales, el proyecto se realizará sobre un solar a
las afueras del casco urbano. En la realización del proyecto se incluirán
la obra civil, electrificación y iluminación necesarias, así como las
estaciones transformadoras y aparamenta necesarias para el correcto
funcionamiento de la instalación.
2. SITUACION.
Los terrenos sobre los cuales ubicaremos el polígono industrial se
encuentran en las afueras del casco urbano del municipio de
Torrefarrera, a la altura del kilómetro 6 de la carretera N-230 de Lleida a
La Val d’Aran. Los terrenos tienen una extensión aproximada de 92.400
m2, y se encuentran delimitados por el camino de “Les Comes”, la
acequia “del Mig” y la carretera Nacional N-230 a la Val d’Aran. La
entrada al polígono se puede realizar desde la misma carretera N-230 o
a partir del acceso situado en la rotonda para acceder a la Autovía N-II
dirección Fraga.
3. ANTECEDENTES.
Con la realización del proyecto se pretende dotar al municipio de
Torrefarrera de una oferta de suelo industrial, inexistente hasta el
momento, y suplir la falta de suelo industrial en la comarca del Segrià en
general, así como el evitar una concentración excesiva de actividad
industrial en la ciudad de Lleida.
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4. TITULAR.
El promotor del proyecto es el ayuntamiento del municipio de
Torrefarrera, con NIF 20938754-J , y dirección en el Carrer Major, nº 12.
En su representación el Sr. Joan Batlle Vila, con DNI 43532457-N.
5. POSIBLES SOLUCIONES Y SOLUCION ADOPTADA.
5.1. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.
A la hora de realizar el cálculo para dimensionar la línea de media
tensión, tenemos dos opciones:
1. Cálculo preliminar
2. Cálculo de comprobación
El cálculo preliminar consiste en que como sección del conductor se
escoge la normalizada por exceso correspondiente a la mayor de las
calculadas por los tres criterios: máxima intensidad admisible, máxima
caída de tensión y máxima intensidad de cortocircuito.
El cálculo de comprobación consiste en que, una vez escogida una
sección se comprueba que la intensidad en régimen permanente, la
caída de tensión y la intensidad de cortocircuito están dentro de los
valores admisibles.
Para nuestro proyecto hemos escogido el segundo método de cálculo, ya
que es el mas usado para instalaciones de media tensión, además, las
compañías suministradoras, a la hora de realizar su tendido de línea
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subterránea de media tensión, básicamente se limita a instalar cables de
aluminio de 150 o 240 mm2.
5.2. LÍNEAS SUBTERRÁNEAS DE BAJA TENSIÓN.
Para realizar el tendido de las líneas subterráneas de baja tensión, nos
encontramos con dos opciones:
- Distribución abierta
- Distribución cerrada
La distribución abierta consiste en que las líneas que salen de las
estaciones transformadoras, finalizan en el suministro correspondiente,
de forma independiente al resto de líneas.
Cuando realizamos una distribución cerrada, cada suministro es
alimentado por mas de una línea de baja tensión de la estación
transformadora.
Si comparamos ambas opciones, vemos que la distribución abierta
cuenta con la ventaja de que es más simple y también más económica.
Mientras que la distribución cerrada, pese a tener un coste mayor,
cuenta con la ventaja de que asegura la continuidad de suministro a los
abonados si falla un punto de la línea subterránea de baja tensión.
Generalmente esta opción se utiliza principalmente en zonas urbanas y
habitadas donde es imprescindible asegurar una continuidad del
suministro, por lo que para nuestro caso, escogeremos la opción de una
distribución abierta de las líneas subterráneas de baja tensión.
5.3. LÍNEAS SUBTERRANEAS PARA ALUMBRADO.
En este caso, se repite todo lo expuesto en el punto anterior, puesto que
no se trata de una zona situada en un casco urbano, ni está destinada a
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viviendas, escogeremos una distribución abierta de las líneas
subterráneas de alumbrado.
5.4. CENTROS DE TRANSFORMACIÓN.
Al escoger que tipo de centros de transformación queremos incluir en
nuestro proyecto, tenemos básicamente dos opciones:
- Obra civil
- Prefabricado
Para nuestro proyecto hemos escogido la opción de instalar centros de
transformación prefabricados (concretamente de la casa Ormazabal) por
motivos económicos y de rapidez de instalación. Los centros de
transformación de obra civil, son indispensables al instalar centros de
transformación en cascos urbanos, pero para nuestro caso no será
necesario.
6. DESCRIPCION GENERAL.
6.1. LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.
6.1.1. INTRODUCCIÓN.
Para realizar el tendido de línea subterránea de media tensión en el
polígono industrial de Torrefarrera, instalaremos aproximadamente unos
680 metros de conductor. La sección escogida para este conductor de
aluminio será de 150 mm2, capaz de soportar una intensidad en régimen
permanente enterrado de 315 A.
Para realizar los cálculos referentes al conductor subterráneo de media
tensión, sobredimensionaremos la potencia que deberá soportar en un
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50%, éste sobredimensionamiento tiene un coste mínimo comparado
con el elevado coste económico que supondría el tener que reemplazar
el conductor subterráneo instalado en el supuesto de un aumento de la
demanda.
El recorrido exacto y mas detalles de la línea subterránea de media
tensión se pueden apreciar en el plano número 3 de este proyecto.
6.1.2. CÁLCULO ELÉCTRICO.
En el cálculo de la sección de los conductores subterráneos de media
tensión, se consideran tres criterios:
1) Calentamiento del conductor.
El cálculo de la sección por este criterio se basa en las tablas facilitadas
por el fabricante de conductor que indica la intensidad admisible en
régimen permanente según determinadas condiciones y factores de
corrección para condiciones distintas.
2) Caída de tensión del conductor.
En el cálculo de la caída de tensión en las líneas de media tensión se
tiene en cuenta:
- Resistencia eléctrica de los conductores.
Generalmente se considera como resistencia longitudinal
(Ω/km).
- Reactancia inductiva de los conductores.
La intensidad de corriente alterna que recorre los conductores,
produce un flujo magnético alterno, que origina en ellos
fuerzas electromotrices de autoinducción. Se suelen considerar
valores longitudinales de autoinducción (H/km) o reactancia
(Ω/km).
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Entre los conductores de la línea o entre un conductor y su pantalla
(cables unipolares con pantalla) se produce el efecto de capacidad, que
en las líneas de baja tensión y en las de media tensión suele
despreciarse para el cálculo de la caída de tensión.
3) Capacidad del conductor para soportar la corriente de cortocircuito.
La intensidad de cortocircuito es varias veces superior a la intensidad de
corriente en funcionamiento normal y aunque el tiempo de actuación de
las protecciones es pequeño, el calentamiento puede ser excesivo para
el conductor. El fabricante suministra tablas o gráficos de intensidad de
cortocircuito admisible en los conductores en función de su sección, del
aislamiento, incremento de la temperatura admisible y tiempo de
duración del cortocircuito.
Las líneas eléctricas deben poder soportar las corrientes de cortocircuito,
de corta duración, porque actuarán los elementos de protección al cabo
de pocos segundos. El valor elevado de la intensidad tiene dos efectos:
- Aumentar el calor producido en el cable por unidad de tiempo
(proporcional al cuadrado de la intensidad de corriente).
- Aumentar las fuerzas entre conductores, por efecto de
aumento del campo magnético que rodea al conductor. En los
cables de varios conductores, este esfuerzo lo soporta el
propio cableado.
El caso de cortocircuito que se considera en el diseño de las protecciones
de la instalación es el cortocircuito trifásico tripolar.
6.1.3. CABLE SUBTERRÁNEO DE MEDIA TENSIÓN.
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El cable escogido para realizar el tendido de línea subterránea de media
tensión es un cable de aluminio con una sección de 150 mm2, según la
empresa suministradora, estas son sus principales características:
Descripción del material.
Cable unipolar de aislamiento seco termoestable serie 18/30 kV de
1x150 mm2 Al con cubierta de color rojo (E.T.U.-3305 C),
fabricado por triple extrusión simultánea.
Denominación codificada.
Cable Aisl. Seco 18/30 kV 1x150 mm2 AL
Unidad de medida.
Metro
Características técnicas.
Tensión nominal: 18/30 kV
Tensión máxima de utilización: 36 kV
Tensión ensayo a 50 Hz: 70 kV
Tensión ensayo con onda tipo rayo: 170 kV
Intensidad admisible al aire (40 °C): 320 A (Régimen permanente)
Intensidad admisible enterrado (25 °C): 315 A (Régimen
permanente)
Límite térmico en el conductor: 13,9 kA (T=250°C 1s)
Límite térmico en pantalla: 2,9 kA (T=160°C 1s)
Material aislamiento XLPE: UNE-21.123 (8 mm espesor)
Cubierta color rojo: Poliolefina (2 mm espesor)
Diámetro aparente conductor (Cuerda): 13,9-15 mm
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Radio mínimo de curvatura: 530 mm
Longitud de bobina: 1000 m ±3%
Resto de características: Norma GE DND001
El cable debe disponer de un componente que tenga efecto bloqueante
a la propagación longitudinal del agua entre la pantalla semiconductora
externa y cubierta.
El suministro de bobinas incluirá el montaje de capuchones
termorretráctiles en cada una de las puntas del cable.
Ensayos de calidad según norma.
E.T.U.-3305 C, UNE-21.123, UNE-60.811, UNE-21.143.
Usos a que va destinado.
Líneas subterráneas de media tensión.
Materiales aceptados.
BICC General cable
Pirelli
Solidal
Datos generales.
La resistividad del aluminio es 1.64 veces mayor que la del cobre, pero a
igualdad de resistencia eléctrica entre conductores el peso del aluminio
es la mitad que la del cobre.
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El cable puede ser unipolar (de una sola alma) y multipolar (de varias
almas, con su propio aislante y pantalla). El cable multipolar sin pantallas
sólo se utiliza para tensiones hasta 15 kV (cables de campo no radial).
Los aislantes empleados son: papel impregnado y termoplásticos (PVC)
hasta 20 kV; termoestables (PRC o XLPE) hasta 100 kV.
Se utilizan aislantes especiales en cables antillama y en cables
resistentes a ambientes determinados.
Las pantallas, realizadas habitualmente con hilos de cobre, mallas de
cobre o hojas de aluminio, tienen por objeto mejorar la distribución del
campo eléctrico en el cable y evitar influencias de este con campos
eléctricos exteriores. Para mejorar la distribución del campo eléctrico se
utilizan también capas semiconductoras entre el conductor y el aislante,
y entre éste y la pantalla.
Las armaduras, realizadas habitualmente de fleje de acero, van
colocadas sobre el aislamiento para protección mecánica del cable
conductor.
Las cubiertas de los cables protegen las armaduras metálicas contra la
corrosión y la acción de agentes químicos. Si la armadura es de plomo la
cubierta no es necesaria. Actualmente la mayoría de las cubiertas se
hacen de materiales termoplásticos.
6.1.4. PROCEDIMIENTO PARA EL TENDIDO DEL CABLE SUBTERRÁNEO
DE MEDIA TENSIÓN.
6.1.4.1. Manipulación de las bobinas de cable.
Cuando se deba izar las bobinas hac¡endo uso de grúas, se debe
suspender la bobina mediante una barra de dimensiones suficientes que
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pase por los agujeros centrales de los platos. Las cadenas o sirgas de
izado tendrán un separador por encima de la bobina que impida que se
apoyen directamente sobre los platos.
Cuando transportemos las bobinas mediante una carretilla elevadora,
deberemos asegurar que la bobina quede siempre soportada por la parte
inferior de los platos, de forma que la horquilla se apoye en los dos
platos a la vez. El tralado de la carretilla será paralelo al eje de la
bobina.
La carga y descarga de la bobina debe hacerse mediante grúa o
carretilla elevadora. Bajo ningún concepto, se podrá retener la bobina
con cuerdas, cables o cadenas que abracen la bobina ya que podrían
romper las duelas y apoyarse sobre las capa exterior del cable enrollado.
También es totalmente inadmisible dejar caer la bobina al suelo desde el
camión o plataforma de transporte, incluso aunque la bobina sea
pequeña u se utilice un amortiguador como arena.
La descarga de la bobina sobre el terreno para el tendido del cable debe
hacerse sobre suelo liso y de forma que la distancia a recorrer hasta la
ubicación definitiva de la bobina para el tendido sea lo más corta
posible.
En cualquiera de estas maniobras debe cuidarse la integridad de las
duelas de madera con que se tapan las bobinas, ya que las roturas
suelen producir astillas hacia el interior, con el consiguiente peligro para
el cable.
Las bobinas de cable se transportarán siempre de pie y nunca tumbadas
sobre uno de los platos laterales.
Las bobinas estarán inmovilizadas por medio de cuñas adecuadas para
evitar el desplazamiento por rodadura, y trabas para evitar el
desplazamiento lateral. Tanto las trabas como las cuñas es conveniente
que estén clavadas en el suelo de la plataforma de transporte. El eje de
la bobina se dispondrá preferentemente perpendicular al sentido de la
marcha.
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Hay que evitar en lo posible la rodadura sobre el suelo de la bobina de
cable, y sólo es aceptable para recorridos cortos. Para desplazar la
bobina por el suelo haciéndola rodar, los suelos deben ser lisos y el
sentido de rotación debe ser el mismo en que se enrolló el cable en la
bobina al fabricarse. Normalmente en los platos de la bobina se señala
con una flecha en sentido en que debe desenrollarse el cable; sentido
contrario al de rodadura de la bobina por el suelo.
De no haber indicación hay que hacerla rodar en sentido contrario al que
sigue el cable para desenrollarse, de esta forma se evita que el cable se
afloje.
Si es necesario revirar la bobina en elgún momento, se empleará un
borneador que, apoyado en uno de los tornillos de fijación de los platos
laterales, al tropezar con el suelo cuando gira la bobina la impulsa hacia
el lado contrario.
Hay que evitar en lo posible, especialmente obre suelo blando, el
apilamiento de bobinas. Las bobinas con cable, de poco peso y de las
mismas dimensiones pueden almacenarse en línea con la parte convexa
de los platos en contacto y con una segunda línea sobre la primera. En
este caso los platos de las bobinas de la fila superior deben descansar
justamente sobre los platos de las bobinas de la fila inferior, pues de lo
contrario podrían romperse las duelas hiriendo la capa exterior del cable.
Asimismo, deben calzarse adecuadamente las bobinas extremas de la fila
inferior para que no se separen, debido al peso de las bobinas de la fila
superior.
Siempre que sea posible debe evitarse la colocación de bobinas de cable
a la intemperie, sobre todo si el tiempo de almacenamiento ha de ser
prolongado, pues la madera puede deteriorarse considerablemente
(especialmente los platos), lo que podría causar importantes problemas
durante el transporte, elevación y giro de la bobina durante el tendido.
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El almacenamiento no debe hacerse sobre suelo blando, y debe evitarse
que la parte inferior de la bobina esté permanentemente en contacto
con agua. En lugares húmedos es aconsejable disponer de una aireación
adecuada, separando las bobinas entre sí.
Si las bobinas han de estar almacenadas durante un período largo es
aconsejable cubrirlas para que no estén expuestas directamente a la
intemperie.
Los extremos de los cables hab de estar protegidos para evitar la
penetración de humedad. Es importante cuidar esa protección ya que la
penetración de agua de lluvia puede provocar lesiones latentes en los
aislamientos.
Las protecciones originales de los cables pueden perderse en
manipulaciones durante el almacenamiento, en este caso deben
reponerse lo antes posible, utilizando soldadura si existen tubos de
plomo o encintado en los demás casos, en ambos casos pueden
emplearse capuchones de goma fabricados al efecto.
6.1.4.2. Tendido de cables.
El tendido del cable es la operación más crítica al instalar una línea
subterránea de media tensión. Un tendido incorrecto puede hacer
aparecer una avería inmediata en el cable (cubierta herida, punzonada o
golpeada) o una avería latente que puede tardar semanas e incluso años
en convertirse en avería franca (penetración de humedad en el
aislamiento bajo la cubierta, dobladura excesiva del cable creando
oquedades en el aislamiento o estrangulando la sección de los hilos de la
pantalla, etc.).
El tendido y la protección del cable deberán efectuarse siempre en
presencia del director de obra o persona por él delegada, programando
dicha operación con la suficiente antelación.
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A continuación se tratan distintas fases del tendido:
UBICACIÓN DE LA BOBINA.
Antes de empezar el tendido del cable se estudiará el lugar más
adecuado para colocar la bobina con objeto de facilitar el mismo. En el
caso de suelo con pendientes es preferible realizar el tendido en sentido
descendente.
Si existen canalizaciones, curvas o puntos de paso dificultoso próximos a
uno de los extremos de la canalización es preferible colocar la bobina en
el otro extremo a fin de que durante el tendido quede afectada la menor
longitud de cable.
EXTRACCIÓN DEL CABLE.
La bobina se suspende por medio de una barra o eje adecuado que pasa
por el agujero central. El eje soporta mediante gatos mecánicos u otros
elementos de elevación adecuados al peso y dimensiones de la bobina.
Los pies de soporte del eje, deben estar dimensionados para asegurar la
estabilidad de la bobina durante su rotación. Cuando la bobina esté
suspendida por el eje, de forma que pueda hacerse rodar (es suficiente
una elevación de 0.10 a 0.15 m respecto al suelo) se quitarán las duelas
de protección de forma que ni ellas ni el útil empleado para desclavarlas
puedan dañar al cable y se inspeccionará la superficie interior de las
tapas para eliminar cualquier elemento saliente que pudiera dañar al
cable (clavos, astillas, etc.).
La extracción se hará por rotación de la bobina alrededor del eje y
extracción del cable por la parte superior.
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Como alternativa, la bobina puede estar montada sobre un vehículo y
soportada por el eje, efectuándose la extracción por desplazamiento del
vehículo.
Se dispondrá algún dispositivo de frenado, normalmente, es suficiente
disponer un tablón en el suelo por un extremo, con el que se hace
presión contra la superficie convexa inferior del plató. El tablón debe
disponerse en la parte de la bobina por donde sale el cable durante el
tendido.
El desenrollado ha de ser lento para evitar que las capas superiores
penetren entre las inferiores debido a la presión, con el consiguiente
trabado del cable.
La extracción del cable, tirando del mismo, debe estar perfectamente
sincronizada con el frenado de la bobina. Al dejar de tirar del cable hay
que frenar inmediatamente la bobina, ya que de lo contrario la inercia de
la bobina hace que ésta siga desenrollando cable, lo que lleva a la
formación de un bucle.
Debe vigilarse el extremo inferior del cable, ya que al desenrollarlo
puede llegar a salir de su alojamiento. Si esto se produce hay que dejat
libre el extremo interior y recoger el cable sobrante sujetándolo a la
bobina. Si se intenta impedir el movimiento del extremo interior del
cable se podrían crear deformaciones en las capas interiores del cable.
MANIPULACIÓN DEL CABLE.
Se tomarán las precauciones necesarias para procurar que el cable no
sufra golpes, rozaduras, pinchazos, ni tampoco esfuerzos importantes, ni
de tensión, ni de flexión ni de tracción.
Durante el tendido hay que evitar las dobladuras del cable debidas a la
formación de bucles, a curvas demasiado fuertes en el trazado, a rodillos
mal colocados en las curvas, a irregularidades de tiro y frenado, etc. El
doblez excesivo, somete el cable a esfuerzos de flexión que pueden
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provocar la deformación permanente del cable con formación de
oquedades en los dieléctricos, tanto en cables secos como en cables de
papel, y la rotura o pérdida de sección en las pantallas de cobre.
Resulta muy importante definir los radios de curvatura mínimos a que
puede someterse el cable sin que aparezcan los esfuerzos y efectos
descritos. Estos radios de curvatura se definen en número de veces el
diámetro exterior del cable “D”.
Los radios de curvatura mínimos, finales, una vez los cables en su
posición definitiva, están indicados en las normas de cables o en las
recomendaciones de los fabricantes del cable. Para los de media tensión,
R>15D.
Durante el tendido, el cable puede quedar sometido a doblados y
enderezados posteriores, más peligrosos que un doblez final.
Así pues durante el tendido, el radio de curvatura no debe ser inferior a
20D.
Para cables hasta 26/45 kV, sin armaduras metálicas y sin pantallas
electrostáticas conjuntas, se puede llegar hasta R=10D.
En el caso en que la composición del cable obligue a curvas cuyo radio
esté comprendido entre 15 y 20 veces su diámetro, durante el tendido
se suavizará la curva de forma que el cable no quede sometido a radios
de valor inferior a 20 veces su diámetro, a excepción del tramo
indispensable que quedará ubicado definitivamente en la curva.
Tradicionalmente el tiro se efectúa con la colaboración de peonaje
distribuido a lo largo de la zanja, que aplica su esfuerzo sobre el propio
cable.
Para la guía del extremo del cable a lo largo del recorrido y con el fin de
salvar más fácilmente los d¡versos obstáculos que se encuentran (cruces
de alcantarillado, conducciones de agua, gas, electricidad, etc.) y para el
enhebrado de las canalizaciones, se suele colocar en esa extremidad una
manga tira cbles (trenza de amarre) que sujeta al cable por el exterior y
a la que se une una cuerda.
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Es totalmente desaconsejable situar más de dos a cinco peones tirando
de dicha cuerda, según el peso del cable, ya que un esfuerzo excesivo
ejercido sobre los elementos externos del cable producen en él
deslizamiento de la cubierta respecto de la cuerda, con las consiguientes
deformaciones.
Actualmente se usa cada vez más el tiro mecánico mediante cabestrante.
En cuanto a su seguridad puede decirse que es absoluta si previamente
se han preparado los útiles adecuados y se adoptan las precauciones
oportunas, especialmente en trazados sinuosos donde las curvas podrían
ser un obstáculo.
El esfuerzo se aplica a la punta del cable. Se emplean unas mordazas de
amarre al cable que consisten en un disco taladrado por donde pasan los
conductores sujetándolos con manguitos mediante tornillos.
Para los cables tripolares los esfuerzos de tracción no deben sobrepasar
4 daN/mm2 de sección del conductor, si es de cobre ó 2.4 daN/mm2 se
sección del conductor si es de aluminio, considerando la sección del
conductor que soporta efectivamente el esfuerzo de tracción. Para cables
unipolares estos valores pueden aumentarse en un 25% (valor x 1.25).
Por otro lado, en ningún caso el esfuerzo total en el cable debe
sobrepasar:
2.500 daN en cables unipolares
3.000 daN en cables multipolares
Cuando el cable se tira en tramos con curvas, hay que tener presente
que el esfuerzo de tracción genera una presión lateral en la curva que
impone un límite máximo a la tracción de tendido, en función del radio
de curvatura “R” expresado en metros. Así pues la máxima tracción
admisible en tramos con curvas es:
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450 x R daN
Así mismo, debe vigilarse con sumo cuidado el paso del cable en las
curvas (donde deben colocarse varios rodillos) para que el movimiento
del mismo se efectúe suavemente e igualmente debe vigilarse en las
embozaduras de las canalizaciones en donde deben colocarse
protecciones adecuadas.
Puede disminuirse el rozamiento y por tanto el esfuerzo de tiro poniendo
grasa neutra en la cubierta exterior del cable antes de introducirlo en la
canalización.
En caso necesario, pueden usarse arquetas intermedias para reducir el
esfuerzo de tiro utilizando rodillos a la entrada y a la salida de los tubos.
Los rodillos se colocarán elevados respecto al tubo para evitar el
rozamiento entre cable y tubo. Si las arquetas se consideran
provisionales, se les dará continuidad, a cable tendido, mediante tubos
cortados o medias cañas, que, a su vez se hormigonarán.
En el caso de temperaturas inferiores a 0°C el aislamiento de los cables
adquiere una cierta rigidez que no permite su manipulación.
Así pues, cuando la temperatura ambiente sea inferior a 0°C no se
permitirá hacer el tendido del cable.
Hay que tener en cuenta, también, que una bobina almacenada a la
intemperie durante toda la noche puede mantener una temperatura
baja, inferior a la temperatura ambiente, durante muchas horas de la
siguiente mañana y este efecto es más acusado y menos visible en el
interior de la bobina.
En ningún caso se dejarán los extremos del cable en la zanja sin haber
asegurado antes una buena estanqueidad de los mismos. Lo mismo es
aplicable al extremo de cable que haya quedado en la bobina.
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Cuando dos cables que se canalicen vayan a ser empalmados, se
solaparán al menos en una longitud de 0.50 m. Cuando el tendido se
haya efectuado por medios mecánicos se cortará 1 m del extremo del
cable, ya que al haber sido sometido a mayor esfuerzo, puede presentar
desplazamiento de la cubierta en relación con el resto del cable.
Antes de proceder al tendido del cable se recorrerán detenidamente las
zanjas y se comprobarán los siguientes puntos:
a) La entrada del cable a la zanja debe hacerse con una
pendiente suave.
b) El suelo de la zanja que va a recibir el cable debe:
- Ser liso
- Estar libre de aristas vivas, cantos, piedras, etc.
- Disponer de un lecho mínimo de 6 cm de arena
c) A lo largo de la zanja debe haber rodillos dispuestos cada 3 o
6 m (según el peso del cable), construidos de forma que
puedan girar libremente, tengan una base suficiente para no
volcar y no puedan dañar al cable.
De esta forma los esfuerzos de arrastre son del orden del 15%
del peso del cable.
A la salida de la bobina se colocará un rodillo de mayor
anchura para abarcar las distintas posiciones del cable a lo
ancho de la bobina.
d) Los bordes de la zanja, así como los montones de tierra
cercanos a los mismos, deberán estar libres de piedras, cantos
u objetos que puedan caer al fondo de la zanja.
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Durante el tendido del cable, sólo de manera excepcional y siempre bajo
vigilancia del director de obra o persona por él delegada, se autorizará a
desenrollar el cable fuera de la zanja.
Una vez tendido el cable, no se permitirá desplazarlo lateralmente por
medio de palancas u otros útiles. Esta operación deberá realizarse
siempre a mano.
No se dejará nunca el cable tendido en una zanja abierta hasta el día
siguiente sin haber tomado antes la precaución de cubrirlo por lo menos
con una capa de 0.08 m de arena fina y con la protección de placas de
PE.
Cuando los cables se tiendan a mano, los operarios estarán distribuidos
de manera uniforma a lo largo de la zanja. Habrá operarios en la entrada
del cable a la zanja, en las curvas y en las entradas y salidas de
canalizaciones. En la bobina habrá un operario que se ocupará
exclusivamente del frenado de la misma cuando tome demasiada
velocidad y uno o dos más se cuidarán de que todas las precauciones se
realicen correctamente. Otro operario irá siguiendo el extremo del cable
por si aparece alguna dificultad.
La parada intempestiva del cable se anunciará mediante silbatos, timbres
u otro medio de comunicación eficiente.
Cuando los cables se tiendan mediante abrazaderas, tirando del extremo
del cable al que se le haya adaptado una manga de arrastre o cabeza
apropiada, el esfuerzo de tracción por milímetro cuadrado del conductor,
no debe sobrepasar el indicado por el fabricante del mismo.
Será imprescindible la colocación de dinamómetros para medir dicha
tracción. En el tendido mecánico deberán utilizarse sistemas de vigilancia
y aviso, de forma que el operador del cabestrante pueda responder
inmediatamente a la necesidad de cualquier parada intempestiva. Debe
existir también un sistema de comunicaciones eficiente entre el director
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
22
de obra, sus ayudantes y el personal que controla el frenado de la
bobina.
Antes de iniciar la instalación del cable hay que limpiar el tubo
asegurándose de que no hay cantos vivos ni aristas, de que los distintos
tubos están adecuadamente alineados y de que no existen
taponamientos.
Durante el tendido hay que proteger el cable de las bocas del tubo para
evitar daños en la cubierta. Para conseguirlo se coloca un rodillo a la
entrada del tubo, que conduzca el cable por el centro del mismo, y se
coloca un montoncito de arena a la salida del tubo de forma que se
obligue el cable a salir por la parte media de la boca sin apoyarse sobre
el borde inferior de la misma.
Una vez instalado el cable deben taparse las bocas de los tubos para
evitar la entrada de gases y roedores. Previamente, se protegerá la parte
correspondiente de la cubierta del cable con yute, arpillera alquitranada,
trapos, etc., y se taparán las bocas con mortero pobre, lechada
espumas, etc. que sea fácil de eliminar y no esté en contacto con la
cubierta del cable.
6.2. LÍNEAS SUBTERRÁNEAS DE BAJA TENSIÓN.
6.2.1. INTRODUCCIÓN.
Para realizar el tendido de las líneas subterráneas de baja tensión en el
polígono industrial de Torrefarrera, instalaremos aproximadamente unos
4.825 metros de conductor. La sección escogida para este conductor
será de 240 mm2 en todas las líneas, capaz de soportar una intensidad
en régimen permanente enterrado de 430 A.
Independientemente de los resultados obtenidos en los cálculos para
hallar la sección de cada uno de los conductores de las líneas
subterráneas de baja tensión, se ha escogido para todos los casos un
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
23
conductor de aluminio con una sección de 240 mm2, porque es el
procedimiento habitual utilizado por las compañías suministradoras, y el
hecho de instalar un conductor de sección mayor a la calculada, tiene
una repercusión mínima sobre el presupuesto final.
Los recorridos exactos y mas detalles de las líneas subterráneas de baja
tensión se pueden apreciar en el plano número 4 de este proyecto.
6.2.2. CÁLCULO ELÉCTRICO.
En el cálculo de líneas subterráneas de baja tensión se suele considerar
solamente la resistencia de los conductores. En cálculos de más
exactitud no se debe despreciar las reactancias de autoinducción y de
capacidad de los cables, aunque este no será nuestro caso.
El cálculo eléctrico de una línea consiste en calcular la sección del
conductor de forma que satisfaga unas condiciones (cálculo preliminar).
En el cálculo de la sección de los conductores se consideran dos
criterios:
a) Calentamiento del conductor.
La densidad de corriente en el conductor debe ser limitada para
disminuir el calentamiento producido al circular la corriente por el
conductor.
b) Caída de tensión en el conductor.
La caída de tensión (diferencia entre la tensión al principio y al
final de la línea), se limita para evitar el efecto que la disminución
de la tensión de utilización tiene sobre el funcionamiento de los
receptores, los cuales deben estar conectados a la tensión
nominal para su correcto funcionamiento.
En el cálculo de la caída de tensión en las líneas de baja tensión
se tiene en cuenta la resistencia eléctrica de los conductores que
las forman:
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
24
- Resistencia óhmica. Es directamente proporcional a la longitud
del conductor, inversamente proporcional a su sección y
depende del tipo de material y de la temperatura.
sl
R ρ=
R: resistencia del conductor (Ω)
l: longitud del conductor (m)
s: sección del conductor (mm2)
ρ: coeficiente de resistividad, según el material y la
temperatura (Ω·mm2/m)
A la inversa de la resistividad se le denomina conductividad (c).
La resistencia de los conductores metálicos aumenta al aumentar
la temperatura.
- Efecto pelicular o efecto Kelvin. En corriente alterna, debido a
que el flujo magnético producido por la corriente es alterno, se
inducen fuerzas electrometrices en el interior del conductor
que originan un desplazamiento de las cargas eléctricas a la
periferia del mismo, produciendo un aumento de resistencia
cuando la sección es grande.(El aumento de resistencia es
menor del 2% para secciones de 300 mm2 a la frecuencia de
50 Hz).
- Efecto de proximidad. Cuando dos o más conductores están
paralelos y próximos entre sí, el campo magnético producido
por la corriente eléctrica que recorre un conductor actúa sobre
las corrientes en los otros, produciendo una modificación de la
distribución de densidad de corriente, lo que hace aumentar la
resistencia del conductor.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
25
En el cálculo eléctrico de líneas de baja tensión suele considerarse
solamente la resistencia óhmica de los conductores. Para cálculos
más exactos en las líneas largas se tiene en cuenta la reactancia.
6.2.3. CABLE SUBTERRÁNEO DE BAJA TENSIÓN.
El cable escogido para realizar el tendido de línea subterránea de baja
tensión es un cable de aluminio con una sección de 240 mm2, según la
empresa suministradora, estas son sus principales características:
Descripción del material.
Cable de aluminio con aislamiento de polietileno reticulado XLPE y
cubierta de policloruro de vinilo (PVC).
Unidad de medida.
Metro.
Características técnicas.
Tensión nominal: 0.6/1 kV
Tensión ensayo a 50 Hz: 3.5 kV
Tensión ensayo con onda tipo rayo: 20 kV
Intensidad admisible al aire (40°C): 420 A (Régimen permanente)
Intensidad admisible enterrado (25°C): 430 A (Régimen
permanente)
Límite térmico: 22.3 kA (T=250°C 1s)
Material aislamiento: XLPE
Material de la cubierta: ST2
Color de la cubierta: Negro
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
26
Radio mínimo de curvatura: 4 veces diámetro exterior
Longitud de bobina: 600 m ±5%
Resto de características: Norma GE CNL001
El suministro de bobinas incluirá el montaje de capuchones
termorretráctiles en cada una de las puntas del cable.
Ensayos de calidad según norma:
UNE-21.603/5H
Usos a que va destinado.
Líneas subterráneas de baja tensión.
Materiales aceptados.
Bicc General cable (Energy cable)
Pirelli (Voltalene-N)
Incasa (Vicpor)
Echevarría C.N. (Azotene)
Solidal (RV 0.6/1 kV)
Fercable (RV 0.6/1 kV)
Alcatel cable (RV 0.6/1 kV)
Les cableries de Lens (RV 0.6/1 kV)
Cabelte (RV 0.6/1 kV)
Waskonning & Walter (RV 0.6/1 kV)
Cables RCT (RV 0.6/1 kV)
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
27
6.2.4. PROCEDIMIENTO PARA LA REALIZACIÓN DE ZANJAS Y EL
TENDIDO EN LÍNEAS SUBTERRÁNEAS DE BAJA TENSIÓN.
6.2.4.1. Ejecución de los trabajos.
Corresponde al contratista la responsabilidad en la correcta ejecución de
los trabajos que deberán realizarse conforme al proyecto y las
especificaciones de calidad en la ejecución, asimismo tendrá a
disposición del técnico de proyectos el libro de dirección de obra.
6.2.4.2. Trazado.
El trazado será lo más rectilíneo posible, paralelo en toda su longitud a
bordillos o fachadas de edificios.
Antes de comenzar los trabajos, se indicarán las situaciones de las
acometidas de otros servicios a las fincas construidas, con el fin de
tomar las precauciones debidas.
Previamente a proceder a la apertura de zanjas, se abrirán catas de
reconocimiento para confirmar o rectificar el trazado previsto.
Se estudiará la señalización de las obras de acuerdo con las normas
municipales, y se determinaran las protecciones de seguridad vial,
precisas tanto de la zanja como de los pasos que sean necesarios para
los accesos, así como las chapas de hierro que hayan de colocarse sobre
la zanja para el paso de vehículos.
En el trazado de las zanjas se tendrá en cuenta el radio mínimo que hay
que dejar en la curva con arreglo a la sección del conductor o
conductores que se vayan a canalizar.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
28
6.2.4.3. Procedimiento de apertura de zanjas.
Antes del inicio de la obra, el director de ésta obtendrá de las empresas
de servicios la afectación que la traza indicada en el plano de obra tiene
sobre sus instalaciones. El encargado de la obra del contratista deberá
conocer las direcciones y teléfonos de éstas, para poder comunicarse en
caso de necesidad. Será responsabilidad de la empresa que ejecuta los
trabajos, cualquier daño ocasionado a terceros.
Cumplidos estos requisitos se iniciará la obra efectuando catas de prueba
cada 6 u 8 m con objeto de comprobar los servicios existentes y
determinar la mejor ubicación para el tendido. Al marcar el trazado de
zanjas se tendrá en cuenta el radio mínimo de curvatura que hay que
respetar en los cambios de dirección.
Asimismo se dejarán “puentes” cada 10 m a modo de entibamiento
natural en evitación de desprendimientos de tierras y caída del
pavimento (sobre todo en días de lluvia).
A la vez se comprobarán los cruces a utilizar, en el caso de que existan y
deban emplearse, y poder constatar su viabilidad.
En el caso de construcción de nuevas tubulares, se procederá a la
realización de las mismas por carriles de circulación, abriendo y tapando
sucesivamente hasta el último en que se colocarán los tubos, se
hormigonará y se continuará con los tramos anteriores.
Las zanjas se excavarán hasta la profundidad establecida en el proyecto,
colocándose entibaciones en el caso que la naturaleza del terreno lo
haga preciso.
El fondo de la zanja deberá estar en terreno firme para evitar
corrimientos en profundidad que someterían a los cables a esfuerzos por
estiramiento.
Se procurará dejar, si es posible, un paso de 0.50 m entre la zanja y las
tierras extraídas, con el fin de facilitar la circulación del personal de la
obra y evitar la caída de éste en la zanja. Las tierras se mantendrán
limpias de escombros.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
29
La zanja estará vallada a ambos lados de la misma con vallas metálicas
sin solución de continuidad y con cuidado orden de alineación.
En los casos de cruces de calzadas se procederá a la construcción de
tubulares hormigonados.
El perfil o prisma de la tubular será el que venga determinado en las
correspondientes soluciones constructivas definidas en el proyecto. En el
caso de cruces de calzadas se dejará un tubo libre de reserva para
posibles ampliaciones.
La zanja para tubulares deberá estar abierta en su totalidad para así,
poder dar una ligera pendiente en evitación de acumulación de agua en
el interior de los tubos a la vez que se comprobará la viabilidad de la
misma.
Los tubos dispondrán de ensambles que eviten la posibilidad de
rozamientos internos contra los bordes durante el tendido. Además se
ensamblarán teniendo en cuenta el sentido de tiro de los cables.
El bloqueo de los tubos se llevará a cabo con una dosificación del
cemento de 200 kg/m3 cuando se realice a pié de obra, evitando que la
lechada se introduzca en el interior de los tubos por los ensambles.
Terminada la tubular, se procederá a su limpieza interior haciendo pasar
una esfera metálica de diámetro ligeramente inferior al de aquellos, con
movimiento de vaivén, para eliminar las posibles filtraciones de cemento
y posteriormente, de forma similar, un escobillón o bolsa de trapos, para
barrer los residuos que pudieran quedar.
El hormigón de la tubular no debe llegar hasta el pavimento de la
rodadura, pues facilita la transmisión de vibraciones. Cuando sea
inevitable, debe intercalarse una capa de tierra o arena que actúe de
amortiguador.
Los tubos quedarán sellados con espumas expansibles impermeables e
ignífugas.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
30
6.2.4.4. Transporte de bobinas de cable.
La carga y descarga, sobre camiones o remolques apropiados, se hará
siempre mediante una barra adecuada que pase por el orificio central de
la bobina.
Bajo ningún concepto se podrá retener la bobina con cuerda, cables o
cadenas que abracen la bobina y se apoyen sobre la capa exterior del
cable, asimismo no se podrá dejar caer la bobina al suelo desde un
camión o remolque.
Cuando se desplace la bobina por tierra rodándola, habrá que fijarse en
el sentido de rotación, generalmente indicado con una flecha, con el fin
de evitar que se afloje el cable enrollado en la misma.
Las bobinas no deben almacenarse sobre un suelo blando.
Antes de empezar el tendido del cable, se estudiará el lugar mas
adecuado para colocar la bobina con objeto de facilitar el tendido. En el
caso de suelo pendiente es preferible realizar el tendido en sentido
descendente.
Para el tendido la bobina estará siempre elevada y sujeta con barra y
gatos adecuados al peso de la misma y dispositivos de frenado.
6.2.4.5. Tendido de cables.
Los cables deben ser siempre desenrollados y puestos en su sitio con el
mayor cuidado evitando que sufran torsión, hagan bucles, etc. y
teniendo en cuenta que el radio de curvatura del cable debe ser superior
a 20 veces su diámetro durante su tendido y superior a 10 veces su
diámetro una vez instalado. En todo caso el radio de curvatura del cable
no debe ser inferior a los valores indicados en las Normas UNE
correspondientes relativas a cada tipo de cable.
Cuando los cables se tiendan a mano los operarios estarán distribuidos
de una manera uniforme a lo largo de la zanja, estarán provistos de un
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
31
sistema de intercomunicación y serán especialistas en este tipo de
trabajos.
También se puede tender mediante cabestrantes tirando del extremo del
cable al que se le habrá adaptado una cabeza apropiada y con un
esfuerzo de tracción por milímetro cuadrado de conductor que no debe
pasar del indicado por el fabricante del mismo. Será imprescindible la
colocación de dinamómetros para medir dicha tracción, el personal
estará adiestrado y equipado para poder reaccionar frente a las
anomalías del tendido que pudieran surgir.
El tendido se hará obligatoriamente por rodillos que pueden girar
libremente y construidos de forma que no dañen al cable.
Durante el tendido se tomarán precauciones para evitar que el cable no
sufra esfuerzos importante, golpes ni rozaduras.
No se permitirá desplazar lateralmente el cable por medio de palancas u
otros útiles, deberá hacerse siempre a mano.
Solo de manera excepcional se autorizará desenrollar el cable fuera de la
zanja, siempre bajo la vigilancia del director de obra.
Si con motivo de las obras de canalización aparecen instalaciones de
otros servicios, se tomarán todas las precauciones para no dañarlas,
dejándolas al terminar los trabajos en las mismas condiciones en que se
encontraban primitivamente.
Cuando la temperatura ambiente sea inferior a cero grados, no se
permitirá hacer el tendido del cable debido a la rigidez que toma el
aislamiento.
Las zanjas se recorrerán con detenimiento antes de tender el cable para
comprobar que se encuentran sin piedras u otros elementos duros que
puedan dañar los cables en su tendido.
La zanja, en toda su longitud, deberá estar abierta con una capa de
arena fina en el fondo antes de proceder al tendido del cable.
No se dejará nunca el cable tendido en una zanja abierta, sin haber
tomado antes la precaución de cubrirlo con una capa de 10 cm de arena
fina.
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32
En ningún caso se dejarán los extremos del cable en el zanja sin haber
asegurado antes una buena estanqueidad de los mismos.
Cuando dos cables que se canalicen vayan a ser empalmados, se
solaparán al menos en una longitud de 0.50 m.
Una vez tendido el cable, los tubos (incluidos los de reserva) se
taponarán con obturadores adecuados o productos selladores no
combustibles ni emisores de gases tóxicos, de forma que el cable, si lo
hay, quede en la parte superior del tubo.
Los cables deben estar enterrados a profundidad no inferior a 0.6 m.
6.2.4.6. Armarios y cajas de distribución.
Los armarios y cajas de distribución que forman parte de la red
subterránea de baja tensión se instalarán en las aceras. La fundación de
los armarios y cajas de distribución tendrá como mínimo 25 cm. de
altura sobre el nivel del suelo.
Al preparar esta fundación se dejarán los tubos o taladros necesarios
para el posterior tendido de los cables, colocándolos con la mayor
inclinación posible para conseguir que la entrada de los cables a los
tubos quede siempre 50 cm como mínimo por debajo de la rasante del
suelo.
6.3. CENTROS DE TRANSFORMACIÓN.
6.3.1. INTRODUCCIÓN.
Para realizar la electrificación del polígono industrial de Torrefarrera,
instalaremos 3 centros de transformación. Estos centros de
transformación serán de tipo prefabricado, de la casa Ormazabal.
En el interior de cada centro de transformación instalaremos 2
transformadores de una potencia de 1.000 kVA cada uno de ellos.
Además incluiremos 2 celdas de protección (una para cada
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
33
transformador) y 2 celdas de línea, también incorporarán armarios de
baja tensión con sus correspondientes ampliaciones para poder tender
todas las líneas de baja tensión.
La situación exacta de los 3 centros de transformación y otros detalles se
pueden apreciar en los plano número 3, 4 y 10 de este proyecto. Los
esquemas unifilares de cada uno de los centros de transformación están
representados en los plano número 6, 7 y 8, en el plano número 5 se
puede observar un detalle constructivo del centro de transformación
prefabricado que instalaremos.
Un centro de transformación es una instalación que mediante
transformadores reduce la media tensión de las líneas de distribución de
energía eléctrica, a la baja tensión de las líneas de distribución o de
utilización, que alimentan a las industrias.
Según su emplazamiento los centros de transformación se pueden
clasificar en:
a) De intemperie o exteriores. Son centros de transformación
sobre postes. La aparamenta y el transformador se colocan
sobre apoyos metálicos o de hormigón.
b) De interiores. En el interior de edificios, que según el local
pueden ser:
- En el interior de edificios dedicados a otros usos, en local
destinado al afecto.
- En edificio independiente. Que según la colocación pueden ser
de superficie, semienterrados o subterráneos. Actualmente
estos edificios son prefabricados.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
34
En nuestro caso, los tres centros de transformación a instalar en el
polígono industrial, serán centros de transformación de interior, en
edificio prefabricado independiente del tipo superficie.
Estos centros de transformación se equiparán con celdas metálicas
prefabricadas, que son conjuntos de aparamenta con envolvente
metálica.
Nuestros centros de transformación, según su utilización, estarán
clasificados como centros de distribución, ya que son propiedad de la
empresa suministradora de energía. Desde ellos se alimenta en baja
tensión a los abonados.
6.3.2. COMPONENTES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.
Los centros de transformación tienen tres componentes básicos:
a) Aparamenta de maniobra y protección en media tensión.
b) Transformador.
c) Cuadro general de baja tensión con su aparamenta de
maniobra y protección.
6.3.2.1. celdas del centro de transformación.
Nuestros centros de transformación equiparán dos tipos de celdas:
a) Celda de línea.
Para entrada y salida de los cables. Lleva un interruptor
seccionador, seccionador de puesta a tierra, aisladores
capacitivos (uno por fase) y pilotos señalizadores de tensión
(situados en la parte delantera con colores marrón amarillo y
verde), alojamiento para terminales del cable y barras de
interconexión.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
35
El interruptor seccionador, tiene una apertura y cierre
simultáneo en los tres polos, con posición abierta visible.
El seccionador de puesta a tierra está situado entre el terminal
del cable y el aparato de protección y maniobra.
b) Celda de protección.
Utilizada para maniobra y protección. Lleva un interruptor
seccionador, fusibles, seccionador de puesta a tierra,
alojamiento para terminal del cable, bobina de disparo
(accionada por el termostato del transformador) y barras de
interconexión.
Las celdas prefabricadas se realizan en perfiles y chapa metálica, con
puerta de acceso en parte frontal inferior y con esquema eléctrico
unifilar en la parte frontal superior.
Estas celdas cumplen unas condiciones de enclavamiento:
- Todas las maniobras normales solo pueden realizarse con la
puerta cerrada.
- Sólo se accede al interior de las celdas cuando está cerrado y
en cortocircuito el seccionador de puesta a tierra. Las puertas
quedan enclavadas en posición cerrada mientras no se cierre
este seccionador.
- El interruptor seccionador y el seccionador de puesta a tierra
no pueden estar cerrados a la vez.
- Todos los dispositivos de enclavamiento permiten su anulación
desde el interior de la celda para realizar operaciones de
mantenimiento.
- Los mandos de los interruptores no pueden ser quitados de
sus alojamientos sin completar la maniobra.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
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6.3.2.2. transformador.
El transformador de potencia es el aparato más importante de los
centros de transformación. Es la máquina eléctrica estática capaz de
transformar, por inducción electromagnética, un sistema de corriente
alterna en otro de corriente alterna, pero de distinta tensión e
intensidad.
En nuestro proyecto instalaremos 6 transformadores trifásicos idénticos
(2 en cada uno de los 3 centros de transformación), con las siguientes
características:
Descripción del material.
Transformador de potencia de 1.000 kVA, relación de
transformación 25.000/380 V, construcción cuba elástica de
llenado integral, ETU-5201D.
Denominación codificada.
Tra.Pot.1.000 kVA/36/25/B2 ETU-5201D.
Características técnicas.
Potencia asignada: 1.000 kVA
Grupo de conexión: Dyn11
Tensión primaria: 25.000 V
Tensión secundaria: 380 V
Nivel de aislamiento: Serie 36 kV
Volumen de aceite: <600 litros
Tipo de construcción: Hermético llenado integral
Espesor aletas cuba elástica: ≥ 0.8 mm
Refrigeración: ONAN
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
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Impedancia de cortocircuito en tomas principales: 6%
Número de tomas en el regulador: 5
Posiciones de regulación: -5, -2.5, 0, +2.5, +5 %
Tipo pasatapas lado A.T.: Abierto
Peso máximo: 3.800 kg
Resto de características: Norma GE FND001
Ensayos de calidad según norma.
ETU-5201D, GE FND001
Usos a que va destinado.
Centros de transformación interior de 25 kV.
6.3.2.3. Cuadro general de baja tensión.
La salida del secundario del transformador se conecta al cuadro general
de baja tensión, que se instala en armarios prefabricados. De este
cuadro salen las líneas de alimentación a cada una de las naves
industriales del polígono.
El cuadro general de baja tensión está dividido en varias partes:
a) Unidad funcional de control.
Contiene voltímetro, amperímetro y aparatos de medida
necesarios con transformadores de intensidad.
b) Unidad funcional de seccionamiento.
Contiene un interruptor seccionador.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
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c) Unidad funcional de embarrado.
Contiene las barras generales y la conexión para las distintas
salidas.
d) Unidad funcional de protección.
Contiene interruptores-seccionadores tetrapolares con fusibles
para protección de las salidas.
6.4. ALUMBRADO.
Según lo justificado en la memoria de cálculo, instalaremos 110 puntos
de luz para iluminar las calles que componen el polígono industrial de
Torrefarrera.
Para realizar el tendido de las líneas subterráneas para alumbrado en el
polígono industrial de Torrefarrera, instalaremos aproximadamente unos
2.966 metros de conductor. La sección escogida para estos conductores
de cobre variará entre 10 y 50 mm2.
Los recorridos exactos y mas detalles de las líneas subterráneas para
alumbrado se pueden apreciar en el plano número 10 de este proyecto,
otros aspectos, como detalles constructivos y de cimentación, quedan
reflejados en los planos número 11, 12 y 13.
Para iluminar el polígono escogeremos lámparas de vapor de sodio a alta
presión, respecto a otros tipos de lámparas, estas presentan la ventaja
de una vida muy larga (unas 12.000 horas), lo que evita un
mantenimiento frecuente. Además presentan un rendimiento muy alto
(de 70 a 120 lm/W), otro punto a favor es el rango de potencias que
podemos elegir (de 50 a 1000 W). El gran inconveniente de este tipo de
lámpara es que presenta un índice de reproducción cromática (IRC) muy
bajo (de 20 a 60), pero este es un factor que no nos importa, porque se
trata de alumbrado viario y no es necesario un índice de reproducción
cromática alto.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
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Los datos de la lámpara y carcasa escogidos son:
Tipo de carcasa: SGS-102/250
Tipo de lámpara: SON+ 250 W (274 W con equipo auxiliar)
Potencia: 274 W
Balasto estándar
φ =30.000 lm
Para realizar el cálculo del dado de hormigón sobre el cual se montará el
báculo, nos remitiremos al capítulo sobre Alumbrado Exterior contenido
en las normas NTE Construcción, concretamente la documentación
técnica EFH-7. En esta instrucción se obtienen, a partir de la altura del
báculo, las dimensiones del dado de hormigón y la longitud del pernio de
anclaje.
Para nuestro caso, un báculo de 10 metros, construiremos un dado de
hormigón H-200 con una base cuadrada de 80 cm de lado y una altura
de 1 metro, y utilizaremos unos pernios de anclaje de 500 mm de
longitud.
El sistema de alumbrado, según lo justificado en la memoria de cálculo,
será del tipo unilateral, y los puntos de luz se instalarán cada 25 metros
y sobre columnas de 10 metros de altura, de esta manera se asegura
una iluminación media mínima de 25 lux.
Para realizar el suministro de energía eléctrica hasta los puntos de luz,
utilizaremos cables tetrapolares de cobre, de secciones normalizadas
comprendidas entre los 10 y los 50 mm2, según la línea.
Las zanjas en las que instalaremos las líneas repartidoras de alumbrado
cumplirán con las especificaciones técnicas de la Normas NTE
Construcción.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
40
6.5. PUESTAS A TIERRA.
Se colocarán un total de 52 electrodos de pica soldados al cable
conductor mediante soldadura aluminotérmica. Sus dimensiones
cumplirán la Instrucción MIBT 039. El hincado de las picas se efectuará
con golpes cortos y no muy fuertes, de manera que se garantice una
penetración sin rotura.
El cable conductor será de cobre desnudo recocido de 35 mm2 de
sección circular. En contacto con el terreno y a una profundidad no
menor de 50 cm. Se conectarán todas las columnas y la caja de mando
mediante el cable conductor.
Las picas de conexión a tierra serán de cobre, tendrán una longitud de
2000 mm y un diámetro de 14 mm.
7.- PRESCRIPCIONES TECNICAS.
1.7.1. Sección de los cables subterráneos de baja tensión.
Recogidas en las instrucciones complementarias del Reglamento
Electrotécnico de Baja Tensión, concretamente la instrucción MI
BT 007.
1.7.2. Obra civil.
En el apartado de alumbrado y puestas a tierra, se han utilizado
las normas NTE Construcción, concretamente los apartados
referidos a Alumbrado Exterior (IEE) y Red Exterior (IER).
También se han seguido las normas del Reglamento
Electrotécnico de Baja Tensión referidas a estos mismos aspectos,
concretamente las instrucciones MI BT 006 y MI BT 009.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
41
En el apartado de líneas subterráneas de media y baja tensión, se
ha utilizado la normativa de la empresa suministradora.
1.7.3. Luminarias y lámparas.
Debido a que realizaremos todos los cálculos referentes a la parte
luminotécnica con el programa Calculux, escogeremos tanto la
luminaria como la lámpara del catálogo de la casa Philips.
1.7.4. Columnas de alumbrado.
Seguiremos las prescripciones recogidas en las normas NTE
Construcción en el apartado de Alumbrado Exterior,
concretamente la norma IEE-9.
____________________________________________________________Memoria Descriptiva_______
42
8. RESUMEN DEL PRESUPUESTO.
TOTAL CAPÍTULO 1: OBRA CIVIL 12.339.108
TOTAL CAPÍTULO 2: SUMINISTRO ELÉCTRICO 19.987.339
TOTAL CAPÍTULO 3: ALUMBRADO 23.349.822
TOTAL CAPÍTULO 4: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN 15.470.400
+
_________
PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL 71.146.670
GASTOS GENERALES (13%/P.E.M.) 9.249.067
BENEFICIO INDUSTRIAL (6%/P.E.M.) 4.268.800
+
_________
84.664.538
I.V.A. (16%) 13.546.326
+
_________________
TOTAL 98.210.864 pesetas
El precio de licitación asciende a NOVENTA Y OCHO MILLONES
DOSCIENTAS DIEZ MIL OCHOCIENTAS SESENTA Y CUATRO PESETAS
Tarragona, Junio 2001
Tomás Huerto VilasIngeniero técnico industrial
Firma:
UNIVERSITAT ROVIRA I VIRGILIESCOLA TÈCNICA SUPERIOR D’ENGINYERIA
PROYECTO FINAL DE CARRERA
ELECTRIFICACIÓN DE UN POLÍGONOINDUSTRIAL EN EL MUNICIPIO DE
TORREFARRERA.
MEMORIA DE CÁLCULO
ALUMNO: TOMÁS HUERTO VILASDIRECTOR DEL PROYECTO: JUAN JOSÉ TENA TENAJUNIO DE 2001
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
1
ÍNDICE
1. PREVISION DE CARGA POR NAVE. 4
2. PREVISIÓN DE CARGA DE LOS CENTROS 6 DE TRANSFORMACIÓN.
2.1. CENTRO DE TRANSFORMACION Nº1. 62.2. CENTRO DE TRANSFORMACION Nº2. 72.3. CENTRO DE TRANSFORMACION Nº3. 8
3. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES DE LAS LÍNEAS SUBTERRANEAS DE BAJA TENSIÓN. 9
3.1. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1. 93.1.1. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE. 93.1.2. CAÍDA DE TENSIÓN ADMISIBLE. 103.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2. 123.2.1. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE. 123.2.2. CAÍDA DE TENSIÓN ADMISIBLE. 123.3. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3. 133.3.1. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE. 133.3.2. CAÍDA DE TENSIÓN ADMISIBLE. 14
4. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES DE LAS LÍNEAS SUBTERRANEAS DE MEDIA TENSIÓN. 15
4.1. INTENSIDAD ADMISIBLE EN RÉGIMEN PERMANENTE. 154.2. CAPACIDAD DEL CONDUCTOR PARA SOPORTAR LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO. 164.3. CAÍDA DE TENSIÓN EN EL CONDUCTOR. 17
5. CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. 19
5.1. INTENSIDADES EN MEDIA TENSIÓN. 195.1.1. INTENSIDAD NOMINAL EN EL PRIMARIO. 195.1.2. INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO PERMANENTEEN EL PRIMARIO. 205.1.3. INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO DE CHOQUE. 205.2. INTENSIDADES EN BAJA TENSIÓN. 205.2.1. INTENSIDAD NOMINAL EN EL SECUNDARIO. 205.2.2. INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO PERMANENTE. 215.2.3. INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO DE CHOQUE. 21
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
2
5.3. SOLICITACIONES DINÁMICAS. 225.3.1. FUERZA MÁXIMA SOBRE LAS BARRAS. 225.3.2. MOMENTO FLECTOR. 225.3.3. MOMENTO RESISTENTE. 225.3.4. COEFICIENTE DE TRABAJO. 23
6. CÁLCULO DE LA PREVISIÓN DE CARGA DEL ALUMBRADO SOBRE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. 23
6.1. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1. 246.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2. 246.3. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3. 246.4. TOTAL DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. 25
7. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES DE LAS LÍNEAS SUBTERRANEAS DE LA RED DE ALUMBRADO. 25
7.1. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1. 267.1.1. CAÍDA DE TENSIÓN ADMISIBLE. 267.1.2. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE. 287.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2. 297.2.1. CAÍDA DE TENSIÓN ADMISIBLE. 297.2.2. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE. 297.3. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3. 307.3.1. CAÍDA DE TENSIÓN ADMISIBLE. 307.3.2. INTENSIDAD MÁXIMA ADMISIBLE. 31
8. CÁLCULOS DE LA OBRA CIVIL. 31
8.1. CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES PARA LOSBÁCULOS DE ALUMBRADO PÚBLICO. 31
9. CÁLCULOS DE LAS PUESTAS A TIERRA. 32
9.1. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRAPARA LAS LINEAS DE DISTRIBUCION SUBTERRANEA. 329.1.1. RESISTIVIDAD DEL TERRENO. 329.1.2. RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA DELOS ELECTRODOS. 329.2. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRAPARA LAS LINEAS DE ALUMBRADO. 349.2.1. RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRADE LOS ELECTRODOS. 34
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
3
9.3. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRAPARA LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. 349.3.1. Datos de partida. 349.3.2. Cálculo. 35
10. PROTECCIONES EN LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN. 37
10.1. INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE EXAFLUORURODE AZUFRE (SF6). 3710.2. CARTUCHOS FUSIBLES PARA MEDIA TENSIÓN. 3910.3. CARTUCHOS FUSIBLES PARA BAJA TENSIÓN. 40
11. SISTEMA DE ALUMBRADO. 41
11.1. ELECCIÓN DE LA LÁMPARA. 4111.2. CÁLCULO DE LA DISTANCIA ENTRE FOCOS. 4111.3. ALTURA DE LOS PUNTOS DE LUZ. 4211.4. ILUMINACIÓN MEDIA (E). 4311.5. DISPOSICIÓN DE LOS PUNTOS DE LUZ. 44
12. ANEXO: RESULTADOS OBTENIDOS CON EL PROGRAMA CALCULUX VIARIO v1.1 45
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
4
1. PREVISION DE CARGA POR NAVE
El primer paso que daremos en esta memoria de cálculo, será realizar unaprevisión de carga para cada una de las 46 naves de las que consta elpolígono industrial de Torrefarrera, y con esta previsión de carga, juntocon la previsión de carga que realizaremos mas adelante sobre elalumbrado, podremos dimensionar el número de centros detransformación necesarios y su potencia, la línea de media tensión y laslíneas de suministro en baja tensión para las naves y para alumbrado.
Para empezar, nos basaremos en la superficie de las naves para realizaruna previsión de carga en función del tamaño, para ello nos basaremos enla instrucción MI BT 010 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.Según esta instrucción, para nuestro caso deberemos realizar unaprevisión de carga de 125 W por m2, ya que se trata de edificiosdestinados a la concentración de industrias.
Según el libro “Instalaciones eléctricas en media y baja tensión”, obra deJ. García Trasancos, utilizaremos un coeficiente de simultaneidad de 0’4.Este factor se obtiene también de la instrucción MI BT 010 del ReglamentoElectrotécnico de Baja Tensión, concretamente una tabla en el punto 3.1de esta instrucción, que designa un coeficiente de simultaneidad de 0’4para casos de electrificación elevada y especial con un número deabonados mayor a 25.
Para realizar los cálculos adoptaremos un factor de potencia de valor 0’9.
Para designar las naves utilizaremos una letra y un número, la letradiferenciará cada una de las islas de naves, y los números se utilizaránpara distinguir las distintas naves de una misma isla. La única nave que notendrá un número, será la “J”, ya que es la única nave de esa isla.
A continuación se presenta la tabla en la cual se realizan los cálculos quese acaban de describir:
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
5
SUPERFICIE POTENCIA ACTIVA COEFICIENTE DE POTENCIA APARENTE
(m2) (x125 W/m2) SIMULTANEIDAD(x0,4) (Cos fi=0,9)
A1 2.666,52 333.315,00 133.326,00 148.140,00 A2 2.444,94 305.617,50 122.247,00 135.830,00 A3 2.414,69 301.836,25 120.734,50 134.149,44 A4 2.164,54 270.567,50 108.227,00 120.252,22 A5 2.444,94 305.617,50 122.247,00 135.830,00 A6 2.414,69 301.836,25 120.734,50 134.149,44 B1 2.116,07 264.508,75 105.803,50 117.559,44 B2 2.146,00 268.250,00 107.300,00 119.222,22 B3 2.116,07 264.508,75 105.803,50 117.559,44 B4 2.116,07 264.508,75 105.803,50 117.559,44 B5 2.146,00 268.250,00 107.300,00 119.222,22 B6 2.116,07 264.508,75 105.803,50 117.559,44 C1 2.419,73 302.466,25 120.986,50 134.429,44 C2 2.419,73 302.466,25 120.986,50 134.429,44 C3 2.419,73 302.466,25 120.986,50 134.429,44 C4 2.419,73 302.466,25 120.986,50 134.429,44 D1 1.755,78 219.472,50 87.789,00 97.543,33 D2 1.681,00 210.125,00 84.050,00 93.388,89 D3 1.650,78 206.347,50 82.539,00 91.710,00 D4 1.546,28 193.285,00 77.314,00 85.904,44 D5 1.681,00 210.125,00 84.050,00 93.388,89 D6 1.650,78 206.347,50 82.539,00 91.710,00 E1 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 E2 1.622,87 202.858,75 81.143,50 90.159,44 E3 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 E4 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 E5 1.622,87 202.858,75 81.143,50 90.159,44 E6 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 F1 1.822,50 227.812,50 91.125,00 101.250,00 F2 1.822,50 227.812,50 91.125,00 101.250,00 F3 1.822,50 227.812,50 91.125,00 101.250,00 F4 1.822,50 227.812,50 91.125,00 101.250,00 G1 2.381,54 297.692,50 119.077,00 132.307,78 G2 2.404,17 300.521,25 120.208,50 133.565,00 G3 1.670,80 208.850,00 83.540,00 92.822,22 G4 2.404,17 300.521,25 120.208,50 133.565,00 H1 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 H2 1.622,87 202.858,75 81.143,50 90.159,44 H3 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 H4 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 H5 1.622,87 202.858,75 81.143,50 90.159,44 H6 1.592,86 199.107,50 79.643,00 88.492,22 I1 1.938,83 242.353,75 96.941,50 107.712,78 I2 1.938,83 242.353,75 96.941,50 107.712,78 I3 2.171,37 271.421,25 108.568,50 120.631,67 J 3.953,88 494.235,00 197.694,00 219.660,00
92.339,09 11.542.386,25 4.616.954,50 5.129.949,44
NAVE
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
6
2. PREVISIÓN DE CARGA DE LOS CENTROS DETRANSFORMACIÓN.
En este apartado, con los datos obtenidos en el apartado anterior y conlos cálculos que realizaremos mas adelante sobre la previsión de cargapara alumbrado, dimensionaremos los centros de transformación delpolígono industrial. Instalaremos 3 centros de transformación, y acontinuación detallaremos las naves a las que se realiza el suministro y lapotencia que deberá tener cada uno de estos centros de transformación.
2.1. CENTRO DE TRANSFORMACION Nº1.
Naves que alimenta:
C1,C2,C3,C4F1,F2,F3,F4I1,I2,I3B3,B6E3,E6
Potencia aparente de las naves = 1.690.878 VAPotencia aparente iluminación = 30.688 VA
Para poder saber la potencia aparente total del centro de transformación,deberemos sumar la potencia aparente requerida por las naves y lapotencia aparente total destinada a alumbrado. En primer lugar debemostener en cuenta el factor de potencia de los receptores, en este caso es de0.9 tanto para suministro a las naves como para alumbrado.
Para poder realizar los cálculos utilizaremos las siguientes expresionesderivadas del triángulo de potencias:
ϕϕ S·senQ SQ
sen =⇒=
ϕϕ S·cosP SP
cos =⇒=
22 QPS +=
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
7
donde,
S: potencia aparente (VA)P: potencia activa (W)Q: potencia reactiva (kVAr)cos ϕ: factor de potencia
En la siguiente tabla realizaremos el cálculo para obtener la potencia totaldel centro de transformación Nº1:
cos fi S P Qnaves 0,9 1.690.878 1.521.790 737.037
alumbrado 0,9 30.688 27.619 13.3771.549.409 750.413
S total= 1.721.566 VA
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº 1
Puesto que la potencia aparente total es de 1.721.566 VA, en el Centrode Transformación Nº1 se instalarán 2 transformadores trifásicos de1000 kVA de potencia cada uno de ellos.
2.2. CENTRO DE TRANSFORMACION Nº2.
Naves que alimenta:
B1,B2,B4,B5E1,E2,E4,E5H1,H2,H3,H4,H5,H6G2,G4
Potencia aparente de las naves = 1.632.284 VAPotencia aparente iluminación = 13.700 VA
cos fi S P Qnaves 0,9 1.632.284 1.469.056 711.496
alumbrado 0,9 13.700 12.330 5.9721.481.386 717.468
S total= 1.645.984 VA
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº 2
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
8
Puesto que la potencia aparente total es de 1.645.984 VA, en el Centrode Transformación Nº2 se instalarán 2 transformadores trifásicos de1000 kVA de potencia cada uno de ellos.
2.3. CENTRO DE TRANSFORMACION Nº3.
Naves que alimenta:
A1,A2,A3,A4,A5,A6D1,D2,D3,D4,D5,D6G1,G3J
Potencia aparente de las naves = 1.806.786 VAPotencia aparente iluminación = 15.892 VA
cos fi S P Qnaves 0,9 1.806.786 1.626.107 787.560
alumbrado 0,9 15.892 14.303 6.9271.640.410 794.487
S total= 1.822.678 VA
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº 3
Puesto que la potencia aparente total es de 1.822.678 VA, en el Centrode Transformación Nº3 se instalarán 2 transformadores trifásicos de1000 kVA de potencia cada uno de ellos.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
9
3. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOSCONDUCTORES DE LAS LÍNEAS SUBTERRANEASDE BAJA TENSIÓN.
Para realizar el cálculo de la sección mínima necesaria para losconductores de baja tensión aplicaremos 2 criterios, la intensidad máximaadmisible por el conductor en régimen permanente y la caída de tensiónen el conductor. En este caso obviaremos el cálculo de la capacidad delconductor para soportar la corriente de cortocircuito, ya que en el cálculode secciones de líneas en baja tensión no se suele tener en cuenta estecriterio.
El cálculo lo realizaremos sobre cada una de las diferentes líneas dedistribución abiertas de sección uniforme de cada uno de los tres centrosde transformación.
3.1. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1.
3.1.1. Intensidad máxima admisible.
Los datos previos de este centro de transformación son :
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1Potencia aparente 1.721.566 VATensión de línea 380 V
Con estos datos calcularemos la intensidad en baja tensión, siguiendo laexpresión :
A 615.23803
566.721.1
3=
⋅=
⋅=
U
SI
De la parte de baja tensión del centro de transformación saldrán 10 líneas,que distribuirán la potencia de la siguiente forma:
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
10
POTENCIA INTENSIDAD SECCION SECCIONAPARENTE CALCULADA R.B.T. ADOPTADA
L1.1 F3,F4 202.556 307,75 150 240L1.2 F1,F2 202.556 307,75 150 240L1.3 B3,B6 235.110 357,21 240 240L1.4 E3,E6 176.984 268,90 120 240L1.5 I1,I2 215.426 327,31 185 240L1.6 I3 120.632 183,28 70 240L1.7 C1 134.429 204,24 70 240L1.8 C2 134.429 204,24 70 240L1.9 C4 134.429 204,24 70 240
L1.10 C3 134.429 204,24 70 240
CENTRO DE TRANSFORMACION Nº1
LINEA NAVES
En esta tabla aparecen cada una de las líneas de baja tensión del centrode transformación nº 1 para realizar el suministro a las naves, en primerlugar se calcula la potencia de la línea a partir de las potencias de lasnaves que alimenta, a continuación se calcula la intensidad que circularápor la línea según al expresión:
U·3
S I =
La potencia aparente (VA) ya la sabemos así como la tensión, que es de380 V. Una vez ya sabemos la intensidad que circula por cada línea,calcularemos la sección mínima que debe tener el conductor de la línea,según la tabla II de la instrucción MI BT 007 del ReglamentoElectrotécnico de Baja Tensión, los valores son los referentes a unconductor tetrapolar de aluminio con un aislamiento de polietilenoreticulado (R).
Para todas las líneas se adoptará finalmente una sección de 240 mm2 dealuminio, ya que está muy por encima de las secciones calculadas y es elcriterio que siguen las compañías suministradoras en el tendido de líneassubterráneas de baja tensión.
3.1.2. Caída de tensión admisible.
Realizaremos un cálculo de comprobación para verificar que las seccionescalculadas anteriormente son adecuadas.
Según las prescripciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión,la máxima caída de tensión admisible en este caso es de un 5% sobre latensión nominal.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
11
LIN
EA
LO
NG
ITU
D 1
LO
NG
ITU
D 2
PO
T R
EC
EP
TO
R 1
PO
T R
EC
EP
TO
R 2
TE
NS
ION
CO
ND
UC
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IDA
D
SE
CC
ION
CA
IDA
DE
TE
NS
ION
(V)
CA
IDA
DE
TE
NS
ION
(%)
L1.1 31 40 91125 91125 380 35 240 2,03 0,53L1.2 198 207 91150 91125 380 35 240 11,56 3,04L1.3 232 329 105803 105803 380 35 240 18,60 4,89L1.4 150 212 79643 79643 380 35 240 9,03 2,38L1.5 57 219 96941 96941 380 35 240 8,38 2,21L1.6 48 108565 380 35 240 1,63 0,43L1.7 276 120986 380 35 240 10,46 2,75L1.8 264 120986 380 35 240 10,01 2,63L1.9 147 120986 380 35 240 5,57 1,47
L1.10 154 120986 380 35 240 5,84 1,54
Para el cálculo de la caída de tensión en línea utilizaremos la fórmula:
( )LVsc
PLu
··
·∑=
Donde,
u: Cálculo de la caída de tensión de la línea (V)L: Longitud de la línea (m)P: Potencia que consume cada receptor (W)c: Conductividad del conductor (m/Ω·mm2)s: Sección del conductor (mm2)VL: Tensión de la línea (V)
Conductividad: c=35 m/Ω·mm2 para el AluminioVL=380 V
La caída de tensión porcentual será:
5% 100·
% ≤=LV
uu
Por lo tanto, las caídas de tensión son mucho menores a la permitida porel Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
12
3.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2.
3.2.1. Intensidad máxima admisible.
Los datos previos de este centro de transformación son :
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2Potencia aparente 1.645.984 VATensión de línea 380 V
Con estos datos calcularemos la intensidad en baja tensión, siguiendo laexpresión :
A 501.23803
984.645.1
3=
⋅=
⋅=
LU
SI
De la parte de baja tensión del centro de transformación saldrán 9 líneas,que distribuirán la potencia de la siguiente forma:
POTENCIA INTENSIDAD SECCION SECCIONAPARENTE CALCULADA R.B.T. ADOPTADA
L1.1 E1,E2 178.651 271,43 120 240L1.2 B4,B5 236.782 359,75 240 240L1.3 B1,B2 236.782 359,75 240 240L1.4 G2 133.565 202,93 70 240L1.5 G4 133.565 202,93 70 240L1.6 H4,H5 178.651 271,43 120 240L1.7 H1,H2 178.651 271,43 120 240L1.8 H3,H6 176.984 268,90 120 240L1.9 E4,E5 178.651 271,43 120 240
CENTRO DE TRANSFORMACION Nº2
LINEA NAVES
3.2.2. Caída de tensión admisible.
Realizaremos un cálculo de comprobación para verificar que las seccionescalculadas anteriormente son adecuadas.
Según las prescripciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión,la máxima caída de tensión admisible en este caso es de un 5% sobre latensión nominal.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
13
LIN
EA
LO
NG
ITU
D 1
LO
NG
ITU
D 2
PO
T R
EC
EP
TO
R 1
PO
T R
EC
EP
TO
R 2
TE
NS
ION
CO
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NS
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(V)
CA
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DE
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NS
ION
(%)
L1.1 121 130 79643 81143 380 35 240 6,32 1,66L1.2 141 150 105803 107300 380 35 240 9,72 2,56L1.3 254 263 105803 107300 380 35 240 17,26 4,54L1.4 115 120208 380 35 240 4,33 1,14L1.5 178 120208 380 35 240 6,70 1,76L1.6 142 151 79643 81143 380 35 240 7,38 1,94L1.7 44 53 79643 81143 380 35 240 2,45 0,64L1.8 94 239 79643 79643 380 35 240 8,31 2,19L1.9 27 36 79643 79643 380 35 240 1,57 0,41
3.3. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3.
3.3.1. Intensidad máxima admisible.
Los datos previos de este centro de transformación son :
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3Potencia aparente 1.822.678 VATensión de línea 380 V
Con estos datos calcularemos la intensidad en baja tensión, siguiendo laexpresión :
A 769.23803
678.822.1
3=
⋅=
⋅=
LU
SI
De la parte de baja tensión del centro de transformación saldrán 11 líneas,que distribuirán la potencia de la siguiente forma:
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
14
POTENCIA INTENSIDAD SECCION SECCIONAPARENTE CALCULADA R.B.T. ADOPTADA
L1.1 D4,D5 179.293 272,41 120 240L1.2 G1,G3 225.130 342,05 185 240L1.3 J 219.660 333,74 185 240L1.4 A3 134.149 203,82 70 240L1.5 A2 135.830 206,37 95 240L1.6 A1 148.140 225,08 95 240L1.7 A4 120.252 182,70 70 240L1.8 A5 135.830 206,37 95 240L1.9 A6 134.149 203,82 70 240
L1.10 D3,D6 183.420 278,68 150 240L1.11 D1,D2 190.932 290,09 150 240
CENTRO DE TRANSFORMACION Nº3
LINEA NAVES
3.3.2. Caída de tensión admisible.
Realizaremos un cálculo de comprobación para verificar que las seccionescalculadas anteriormente son adecuadas.
Según las prescripciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión,la máxima caída de tensión admisible en este caso es de un 5% sobre latensión nominal.
LIN
EA
LO
NG
ITU
D 1
LO
NG
ITU
D 2
PO
T R
EC
EP
TO
R 1
PO
T R
EC
EP
TO
R 2
TE
NS
ION
CO
ND
UC
TIV
IDA
D
SE
CC
ION
CA
IDA
DE
TE
NS
ION
(V)
CA
IDA
DE
TE
NS
ION
(%)
L1.1 118 127 77314 84050 380 35 240 6,20 1,63L1.2 160 231 119077 83540 380 35 240 12,01 3,16L1.3 250 197.694 380 35 240 15,48 4,07L1.4 239 120.734 380 35 240 9,04 2,38L1.5 190 122.247 380 35 240 7,28 1,91L1.6 180 133.326 380 35 240 7,52 1,98L1.7 44 108.227 380 35 240 1,49 0,39L1.8 53 122.247 380 35 240 2,03 0,53L1.9 99 120.734 380 35 240 3,74 0,99
L1.10 88 235 82539 82539 380 35 240 8,35 2,20L1.11 34 43 87789 84050 380 35 240 2,07 0,54
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
15
4. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOSCONDUCTORES DE LAS LÍNEAS SUBTERRANEASDE MEDIA TENSIÓN.
El cálculo eléctrico puede realizarse de 2 maneras, como Cálculopreliminar ó como Cálculo de comprobación. En este caso utilizaremos elcálculo de comprobación, ya que es el mas utilizado en instalaciones demedia tensión. El Cálculo de comprobación consiste en una vez escogidauna sección se comprueba que la intensidad en régimen permanente, lacaída de tensión y la intensidad de cortocircuito están dentro de losvalores admisibles.
Siguiendo las recomendaciones de la empresa suministradoraescogeremos un cable unipolar de aluminio 1x150 mm2, con tensiónnominal de 18/30 kV y capaz de soportar una intensidad en régimenpermanente enterrado (25°C) de 315 A.
A continuación comprobaremos si podemos utilizar este cable siguiendoestos 3 criterios:
4.1. Intensidad admisible en régimen permanente.
Para dimensionar la línea de media tensión, partiremos de un valor depotencia aparente, S = 5.190.229 VA, que es la potencia máxima quedeberá soportar la línea.
Para evitar el elevado coste económico que supondría tener quereemplazar el cable instalado en el supuesto de un aumento de demanda,sobredimensionaremos las líneas un 50%, ya que este coste comparadocon el anterior es mínimo.
Por lo tanto, S = 7.785.343 VA
Hallaremos la intensidad mediante la fórmula :
A 79'179V 000.253
VA 7.785.343
3=
⋅=
⋅=
U
SI L
donde,
S = Potencia aparente (VA)U= Tensión de línea (V)IL= Intensidad de línea (A)
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
16
La intensidad que circulará por el cable será de 180 A, muy por debajo delos 315 A que es capaz de soportar el cable (según las características delconductor), por lo que daremos por válida la sección de 150 mm2.
4.2. Capacidad del conductor para soportar la corriente decortocircuito.
Según datos de la empresa suministradora, Scc = 350 MVA.Para realizar los cálculos tomaremos la hipótesis de que el tiempo deduración del cortocircuito es de 0’2 segundos.
En primer lugar calcularemos la intensidad eficaz de corriente de fase enel cortocircuito, siguiendo la fórmula:
A 9'082.8250003
10350
3
6
=⋅
⋅=
⋅=
L
cccc
V
SI
Donde,
Scc : Potencia aparente de cortocircuito (VA)VL : Tensión de línea (V)
El siguiente paso es calcular la sección mínima necesaria mediante lafórmula :
K
tIs cc ⋅
=
Donde,
Icc : Intensidad eficaz de fase en el cortocircuito (A)t : Tiempo de duración del cortocircuito (s)K : Constante que depende del conductor y de las temperaturas alinicio y al final del cortocircuito
Según la siguiente tabla, obtenida del libro “Instalaciones eléctricas enmedia y baja tensión”, obra de J. García Trasancos, para un conductor dealuminio con aislamiento XLPE (polietileno reticulado) ó EPR (etilenopropileno) el valor de la constante K es de 87.
CONDUCTOR AISLAMIENTO KPVC 115
COBREXLPE-EPR 135
PVC 74ALUMINIO
XLPE-EPR 87
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
17
por lo tanto,
2mm 54'4187
2'09'082.8=
⋅=
⋅=
K
tIs cc
La sección mínima necesaria para soportar el cortocircuito es de 41’54mm2, por lo tanto, los 150 mm2 del conductor utilizado son suficientes.
4.3. Caída de tensión en el conductor.
Según el Reglamento de Verificaciones Eléctricas, en las líneas desuministro de energía, la caída de tensión no debe ser superior al 7% dela tensión nominal. Por lo tanto, debemos comprobar que la caída detensión en nuestro conductor no supera este valor.
Para realizar el cálculo de la caída de tensión contemplaremos los 3tramos desde el punto donde empieza la línea subterránea (torre deconversión aereo-subterránea) hasta cada uno de los 3 centros detransformación, el origen de los tres tramos para realizar los cálculosestará siempre en el mismo punto. También deberemos tener en cuenta laintensidad que absorben las cargas conectadas a cada uno de los centrosde transformación, y que este valor, como hemos hecho anteriormente, losobredimensionaremos un 50 %. Todos estos datos quedan reflejados enla siguiente tabla:
CT Long. (km) S (VA) S (+ 50%) Intensidad (A)
C.T. 1 0,249 1.721.566 2.582.349 59,64
C.T. 2 0,293 1.645.984 2.468.976 57,02
C.T. 3 0,628 1.822.678 2.734.017 63,14
70,246 V0,281
CAIDA DE TENSIÓNCAIDA DE TENSIÓN (%)
En esta tabla, hemos realizado el cálculo de caida de tensión absoluta y entanto por ciento de la nominal, según las expresiones detalladas en lossiguientes puntos. Hay que especificar que la columna “Long.” se refiere ala longitud del tramo de línea de media tensión desde el punto de origen(siempre el mismo) de la línea hasta cada uno de los 3 centros detransformación, este valor se da en km.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
18
A continuación se recoge la potencia aparente de cada uno de los centrosde transformación según lo calculado anteriormente. Y, tal y como se haexplicado, para realizar los cálculos sobredimensionamos la potencia en un50%, y ya se puede obtener el valor de la intensidad, sabiendo que latensión es de 25.000 V.
El valor de la caída de tensión se da de 2 formas, el valor absoluto envoltios, y el valor porcentual respecto a la tensión nominal de 25.000 V.
Para calcular la caída de tensión tenemos la siguiente fórmula:
( )ϕϕ sencos3 ⋅+⋅⋅⋅⋅= XRLIu L
Donde,
u: Caída de tensión de línea (V)R: Resistencia del conductor (Ω/km)X: Reactancia del conductor (Ω/km)L: Longitud de la línea (km)IL: Intensidad de línea (A)Cos ϕ: Factor de potencia
Sabiendo que:
Cos ϕ = 0’9Sen ϕ = 0’435R = 0’57 Ω/kmX = 0’13 Ω/km
Una vez obtenida la caída de tensión absoluta, nos interesa hallar el valorde caída de tensión porcentual respecto a la tensión nominal, según laexpresión:
% 7 100
% ≤⋅
=LV
uu
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
19
Donde,
u: Caída de tensión en línea (V)u %: Caída de tensión porcentual (%)VL: Tensión de línea (V)
Se puede observar que el valor de las caídas de tensión porcentual estámuy por debajo del límite que marca el Reglamento de VerificacionesEléctricas, que es de un 7% sobre la tensión nominal.
5. CÁLCULOS ELÉCTRICOS DEL CENTRO DETRANSFORMACIÓN.
Realizaremos cálculos referentes a cada transformador, todos son igualesy tienen las siguientes características:
Sn= 1.000.000 VAV1=25.000 VV2=380 V
5.1. INTENSIDADES EN MEDIA TENSIÓN:
5.1.1. Intensidad nominal en el primario.
A 09'23000.253
000.000.1
3 1
1 =⋅
=⋅
=V
SI n
donde,
I1: Intensidad nominal en el primario (A)Sn: Potencia aparente nominal del transformador (VA)V1: Tensión nominal en el primario (V)
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
20
5.1.2. Intensidad de cortocircuito permanente en el primario.
A 547.11000.253
000.000.350
3 1
1 =⋅
=⋅
=V
SI cc
cc
donde,
Icc1: Intensidad cortocircuito permanente en el primario (A)Scc: Potencia aparente de cortocircuito (VA)V1: Tensión nominal en el primario (V)
5.1.3. Intensidad de cortocircuito de choque.
A 87'393.29457.1128'128'1 11 =⋅⋅=⋅⋅= ccS II
donde,
IS1: Intensidad de cortocircuito de choque (A)Icc1: Intensidad cortocircuito permanente en el primario (A)
5.2. INTENSIDADES EN BAJA TENSIÓN:
5.2.1. Intensidad nominal en el secundario.
A 34'519.13803
000.000.1
3 2
2 =⋅
=⋅
=V
SI n
n
donde,
I2n: Intensidad nominal en el secundario (A)Sn: Potencia aparente nominal del transformador (VA)V2: Tensión nominal en el secundario (V)
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
21
5.2.2. Intensidad de cortocircuito permanente.
Para realizar este cálculo sabemos que la potencia aparente decortocircuito es de 350 MVA, y tomaremos como valores base, pararealizar los cálculos, 25 kV y 350 MVA.
Primero debemos hallar la reactancia de red (Xred), según la siguienteexpresión:
Ω=== 1'785 35025
SU
X2
cc
2
red
donde,
Xred: Reactancia de red (Ω).U: Tensión nominal (kV).Scc: Potencia aparente de cortocircuito (MVA).
Entonces,
125
350·785'1X
22 ==
Sabiendo que Xt = 6%,
211
350·06'0X t ==
El valor de la intensidad de cortocircuito en el secundario:
04545.0211
1Icc2 =
+=
jj(Valor por unidad)
A 24.168'94 38'0·3
1000·350·04545.0I cc2 ==
5.2.3. Intensidad de cortocircuito de choque.
A 09'524.6124.168'9428'128'1 22 =⋅⋅=⋅⋅= ccS II
donde,
IS2: Intensidad de cortocircuito de choque (A)Icc2: Intensidad cortocircuito permanente secundaria (A)
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
22
5.3. SOLICITACIONES DINÁMICAS:
Datos de las barras conductoras:
Longitud: 1 mAltura: 40 mmAncho: 10 mmDistancia entre barras: 40 cm
5.3.1. Fuerza máxima sobre las barras.
kp 06'444'0
1·10·)393.29·(04'·10··04'2 8282
1 =2== −−
b
bS D
LIF
donde,
F: Fuerza (kp)Lb: Longitud máxima de la barra (m)Db: Distancia entre las barras (m)
5.3.2. Momento flector.
kp·cm 5508
100·06'44
8
·=== b
f
LFM
donde,
Mf: Momento flector (kp·cm)F: Fuerza (kp)Lb: Longitud máxima de la barra (m)
5.3.3. Momento resistente.
322
cm 67'26
4 ·1
6
·===
hbM r
donde,
Mr: Momento resistente (cm3)b: Base de la pletina de sección rectangular (cm)h: Altura de la pletina de sección rectangular (cm)
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
23
5.3.4. Coeficiente de trabajo.
2kp/cm 25'20667'2
550===
r
f
M
Mσ
donde,
σ: Coeficiente de trabajo (kp/cm2)Mf: Momento flector (kp·cm)Mr: Momento resistente (cm3)
El valor del coeficiente de trabajo (σ), tiene que ser menor que la cargade rotura de las barras, que es de 1000 kp/cm2 para el caso del aluminio y1200 kp/cm2 para el caso del cobre.Puesto que en nuestro caso utilizamos aluminio, estamos muy por debajode este límite.
6. CÁLCULO DE LA PREVISIÓN DE CARGA DELALUMBRADO SOBRE LOS CENTROS DETRANSFORMACIÓN.
Para poder dimensionar la potencia de los centros de transformación,debemos calcular la previsión de carga para los suministros a las naves ypara los receptores del sistema de alumbrado. A continuación realizaremosla previsión para el alumbrado, para ello obtendremos la previsión decarga de cada una de las líneas de cada centro de transformación que sedestinan a alumbrado. Para realizar estos cálculos, sabemos que cadapunto luz equipa una lámpara de vapor de sodio con una potencia de 250W, pero teniendo en cuenta el equipo auxiliar esta potencia aumentahasta 274 W. Aplicando la instrucción MI BT 009 del ReglamentoElectrotécnico de Baja Tensión, debemos sobredimensionar las líneas dealumbrado, así que multiplicaremos los 274 W por 1’8, y realizaremos loscálculos definitivos de cada línea trabajando con una potencia de 493.2 W.Los cálculos se realizarán teniendo en cuenta un factor de potencia igual a0’9.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
24
Los cálculos se reflejan en las siguientes tablas, donde:
LÍNEA: Línea de alumbrado de la que calculamos la previsión decarga.Nº RECEPTORES: Número de puntos de luz que alimenta la línea.P: Potencia de la lámpara (W)P+AUX: Potencia de la lámpara más el equipo auxiliar (W)P x 1’8: Aplicación de coeficiente según MI BT 009 del RBT (W)P LÍNEA: Potencia activa total de la línea (W)S LÍNEA: Potencia aparente total de la línea con cos ϕ=0’9 (VA)
6.1. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1.
LÍNEA Nº RECEPTORES P P+AUX P x 1,8 P LINEA S LINEAL1.11 9 250 274 493,2 4438,8 4932L1.12 6 250 274 493,2 2959,2 3288L1.13 16 250 274 493,2 7891,2 8768L1.14 12 250 274 493,2 5918,4 6576L1.15 13 250 274 493,2 6411,6 7124
TOTAL 30688 VA
6.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2.
LÍNEA Nº RECEPTORES P P+AUX P x 1,8 P LINEA S LINEAL2.10 8 250 274 493,2 3945,6 4384L2.11 5 250 274 493,2 2466 2740L2.12 7 250 274 493,2 3452,4 3836L2.13 5 250 274 493,2 2466 2740
TOTAL 13700 VA
6.3. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3.
LÍNEA Nº RECEPTORES P P+AUX P x 1,8 P LINEA S LINEAL3.12 12 250 274 493,2 5918,4 6576L3.13 17 250 274 493,2 8384,4 9316
TOTAL 15892 VA
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
25
6.4. TOTAL DE LOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN.
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº POTENCIA APARENTE (VA)1 306882 137003 15892
TOTAL 60280 VA
Por lo tanto, como se puede ver en la anterior tabla, la potencia totaldestinada a alumbrado será de 60.280 VA.
7. CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOSCONDUCTORES DE LAS LÍNEAS SUBTERRANEASDE LA RED DE ALUMBRADO.
Para realizar el cálculo de la sección mínima necesaria para losconductores de la red de alumbrado público aplicaremos 2 criterios, lacaída de tensión en el conductor y la intensidad máxima admisible por elconductor en régimen permanente.En este caso obviaremos el cálculo de la capacidad del conductor parasoportar la corriente de cortocircuito, ya que en el cálculo de secciones delíneas en baja tensión no se suele tener en cuenta este criterio.
El cálculo lo realizaremos sobre cada una de las diferentes líneas dedistribución abiertas de sección uniforme de cada uno de los tres centrosde transformación.
Para las líneas de alumbrado adoptaremos el cobre como material de losconductores a instalar.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
26
7.1. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1.
7.1.1. Caída de tensión admisible.
Los datos previos de este centro de transformación son :
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº1Potencia aparente 1.721.566 VATensión de línea 380 V
Consideraremos una línea trifásica equilibrada.
Según las prescripciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión,la máxima caída de tensión admisible en este caso es de un 3% sobre latensión nominal.
Los cálculos se reflejan en la siguiente tabla, siendo:
LÍNEA: Línea sobre la que realizamos el cálculo.
LONGITUD TRAMO X: La longitud del tramo de línea desde el punto deorigen en el centro de transformación hasta cada uno de los receptores(m).
POTENCIA RECEPTOR: Potencia de cada uno de los receptores,incluyendo la lámpara más el equipo auxiliar y multiplicando est potenciapor 1’8 según instrucciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión(W).
TENSIÓN: Tensión del suministro monofásico (V).
CONDUCTIVIDAD: Conductividad del conductor de cobre (m/Ω·mm2).
CAIDA DE TENSIÓN (%): Caída de tensión porcentual respecto a latensión nominal permitida.
CAIDA DE TENSIÓN (V): Caída de tensión absoluta permitida de la línea(V).
SECCIÓN CALCULADA: Sección calculada con los datos anteriores (mm2).
SECCIÓN ADOPTADA: Sección adoptada según las secciones normalizadasdisponibles en el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (mm2).
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
27
LINEA
LONGITUD TRAMO 1
LONGITUD TRAMO 2
LONGITUD TRAMO 3
LONGITUD TRAMO 4
LONGITUD TRAMO 5
LONGITUD TRAMO 6
LONGITUD TRAMO 7
LONGITUD TRAMO 8
LONGITUD TRAMO 9
LONGITUD TRAMO 10
LONGITUD TRAMO 11
LONGITUD TRAMO 12
LONGITUD TRAMO 13
LONGITUD TRAMO 14
LONGITUD TRAMO 15
LONGITUD TRAMO 16
POT. RECEPTOR
TENSION
CONDUCTIVIDAD
CAIDA TENSION
%
CAIDA TENSI
ON V
SECCION CALCULADA
SECCION ADOPTADA
L1.11 79 104 129 154 179 204 229 254 279 493 220 56 3,00 6,60 20 25
L1.12 15 40 65 98 123 148 493 220 56 3,00 6,60 5,9 10
L1.13 30 55 80 105 130 155 172 200 225 250 275 300 351 376 401 426 493 220 56 3,00 6,60 43 50
L1.14 14 39 64 89 117 142 167 192 217 242 267 292 493 220 56 3,00 6,60 22 25
L1.15 111 136 161 207 232 257 282 307 358 383 408 433 458 493 220 56 3,00 6,60 45 50
Para el cálculo de la sección según la caída de tensión en líneautilizaremos la siguiente fórmula, sabiendo que los receptores dealumbrado se alimentarán a 220 V, por lo tanto, al realizar un tendido delínea trifásica deberemos asegurarnos que a la hora de realizar lainstalación se conecte cada receptor a una fase y al neutro de formaalternativa, para asegurar un nivel de carga parecido en cada fase y evitardesequilibrar el sistema trifásico:
( )LVucPL
s··
··2 ∑=
Donde,
u: Cálculo de la caída de tensión de la línea (V)L: Longitud de cada tramo de la línea desde el punto de origen (m)P: Potencia que consume cada receptor (W)c: Conductividad del conductor (m/Ω·mm2)s: Sección del conductor (mm2)VL: Tensión de la línea (V)
Conductividad: c=56 m/Ω·mm2 para el CobreVL=220 V
La caída de tensión absoluta será:
VuV
u L 6'6100
3·220100
%·===
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
28
7.1.2. Intensidad máxima admisible.
Realizaremos un cálculo de comprobación para verificar que las seccionescalculadas anteriormente son adecuadas y podrán soportar elcalentamiento producido por la corriente que circulará.
Con estos datos calcularemos la intensidad de los suministros a losreceptores de alumbrado como si se tratara de un suministro monofásico,aunque el cable utilizado será un tetrapolar, utilizaremos para alimentarcada receptor una fase y el neutro, según la expresión:
UP
I⋅
=ϕcos
Los cálculos se reflejan en la siguiente tabla, siendo:
LÍNEA: Línea sobre la que realizamos el cálculo.
NÚMERO DE RECEPTORES: Numero de lámparas que deberá alimentarcada una de las líneas.
POTENCIA: Potencia de cada uno de los receptores, incluyendo la lámparamás el equipo auxiliar y multiplicando est potencia por 1’8 segúninstrucciones del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión (W).
COS ϕ: Factor de potencia de los receptores.
TENSIÓN: Tensión del suministro monofásico (V).
I MÁXIMA: Intensidad máxima que circulará por el conductor adoptado enel punto anterior según la instrucción MI BT 007 del ReglamentoElectrotécnico de Baja Tensión (A).
SECCIÓN ADOPTADA: Sección adoptada en el punto anterior y quesometeremos a comprobación (mm2).
I CALCULADA: Intensidad máxima que circulará por el conductor (A).
S DEFINITIVA: Sección que finalmente se instalará tras comprobar quecumple el requisito de poder soportar la intensidad que circulará por elconductor (mm2).
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
29
LINEA nº recept P cos fi V I max s adopt I calculada s definitivaL1.11 9 493,2 0,9 220 150 25 22,42 25L1.12 6 493,2 0,9 220 88 10 14,95 10L1.13 16 493,2 0,9 220 215 50 39,85 50L1.14 12 493,2 0,9 220 150 25 29,89 25L1.15 13 493,2 0,9 220 215 50 32,38 50
CENTRO DE TRANSFORMACION Nº1
7.2. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2.
7.2.1. Caída de tensión admisible.
Los datos previos de este centro de transformación son :
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº2Potencia aparente 1.645.984 VATensión de línea 380 V
LINEA
LONGITUD TRAMO 1
LONGITUD TRAMO 2
LONGITUD TRAMO 3
LONGITUD TRAMO 4
LONGITUD TRAMO 5
LONGITUD TRAMO 6
LONGITUD TRAMO 7
LONGITUD TRAMO 8
POT. RECEPTOR
TENSION
CONDUCTIVIDAD
CAIDA TENSION
%
CAIDA TENSION V
SECCION CALCULADA
SECCI
ON ADOPTADA
L2.10 12 37 62 87 115 140 165 190 493 220 56 3,00 6,60 9,80 10
L2.11 42 67 92 117 142 493 220 56 3,00 6,60 5,58 10
L2.12 30 55 80 105 133 158 183 493 220 56 3,00 6,60 9,02 10
L2.13 14 39 64 89 114 493 220 56 3,00 6,60 3,88 10
7.2.2. Intensidad máxima admisible.
Realizaremos un cálculo de comprobación para verificar que las seccionescalculadas anteriormente son adecuadas.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
30
LINEA nº recept P cos fi V I max s adopt I calculada s definitivaL2.10 8 493,2 0,9 220 88 10 19,93 10L2.11 5 493,2 0,9 220 88 10 12,45 10L2.12 7 493,2 0,9 220 88 10 17,44 10L2.13 5 493,2 0,9 220 88 10 12,45 10
CENTRO DE TRANSFORMACION Nº2
7.3. CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3.
7.3.1. Caída de tensión admisible.
Los datos previos de este centro de transformación son :
CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Nº3Potencia aparente 1.822.678 VATensión de línea 380 V
LINEA
LONGITUD TRAMO 1
LONGITUD TRAMO 2
LONGITUD TRAMO 3
LONGITUD TRAMO 4
LONGITUD TRAMO 5
LONGITUD TRAMO 6
LONGITUD TRAMO 7
LONGITUD TRAMO 8
LONGITUD TRAMO 9
LONGITUD TRAMO 10
LONGITUD TRAMO 11
LONGITUD TRAMO 12
LONGITUD TRAMO 13
LONGITUD TRAMO 14
LONGITUD TRAMO 15
LONGITUD TRAMO 16
LONGITUD TRAMO 17
POT. RECEPTOR
TENSION
CONDUCTIVIDAD
CAIDA TENSION
%
CAIDA TENSION V
SECCION CALCULADA
SECCION ADOPTADA
L3.12 10 35 60 85 113 138 163 188 229 254 279 304 493 220 56 3,00 6,60 23 25
L3.13 27 52 77 102 127 152 177 202 227 252 277 305 330 355 380 405 430 493 220 56 3,00 6,60 47 50
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
31
7.3.2. Intensidad máxima admisible.
Realizaremos un cálculo de comprobación para verificar que las seccionescalculadas anteriormente son adecuadas.
LINEA nº recept P cos fi V I max s adopt I calculada s definitivaL3.12 12 493,2 0,9 220 150 25 29,89 25L3.13 17 493,2 0,9 220 215 50 42,35 50
CENTRO DE TRANSFORMACION Nº3
8. CÁLCULOS DE LA OBRA CIVIL.
8.1. CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES PARA LOS BÁCULOS DEALUMBRADO PÚBLICO.
Para realizar el cálculo del dado de hormigón sobre el cual se montará elbáculo, nos remitiremos al capítulo sobre Alumbrado Exterior contenido enlas normas NTE Construcción, concretamente la tabla 16 de ladocumentación técnica EFH-7. En esta tabla se obtienen, a partir de laaltura del báculo, las dimensiones del dado de hormigón y la longitud delpernio de anclaje.
Altura báculo(m)
Dimensiones dado hormigón (AxAxB)(m)
Longitud pernio(mm)
8 0.65x0.65x0.80 50010 0.80x0.80x1.00 50012 0.80x0.80x1.20 70015 1.00x1.00x1.40 700
Para nuestro caso, un báculo de 10 metros, construiremos un dado dehormigón H-200 con una base cuadrada de 80 cm de lado y una altura de1 metro, y utilizaremos unos pernios de anclaje de 500 mm de longitud.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
32
9. CÁLCULOS DE LAS PUESTAS A TIERRA.
9.1. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA PARALAS LINEAS DE DISTRIBUCION SUBTERRANEA.
9.1.1. RESISTIVIDAD DEL TERRENO.
La resistencia de puesta a tierra puede calcularse de forma aproximadasegún las tablas de la instrucción MI BT 039 del ReglamentoElectrotécnico de Baja Tensión.
Tabla II (MI BT 039)
NATURALEZA DEL TERRENOVALOR MEDIO DE LA RESISTIVIDAD
(Ω·m)
Terrenos cultivables y fértiles,terraplenes compactos yhúmedos.
50
Terrenos cultivables pocofértiles, terraplenes.
500
Suelos pedregosos desnudos,arenas secas permeables. 3000
Según los datos de esta tabla, adoptaremos para los cálculos unaresistividad del terreno(ρt) de 300 Ω·m.
9.1.2. RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA DE LOS ELECTRODOS.
Podemos utilizar 3 tipos distinto de electrodo, según se observa en alTabla III de la instrucción MI BT 039 del Reglamento Electrotécnico deBaja Tensión. En este caso escogeremos picas clavadas verticalmente.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
33
Tabla III (MI BT 039)
ELECTRODO RESISTENCIA DE TIERRA (Ω)
Placa enterradaP
R tρ·8'0=
Pica verticalL
R tρ=
Conductor enterrado horizontalmenteL
R tρ·2=
ρt , Resistencia del terreno (Ω·m)P , Perímetro de la placa (m)L , Longitud de la pica o del conductor (m)
Por lo tanto, ya podemos calcular que:
Ω=Ω
== 150m 2
·m 300L
R tρ
Como se puede ver, la longitud de las picas a instalar será de 2 metros.
Para saber si este valor obtenido es suficiente, aplicamos:
Ω=≤ 800A 0.03
V 24R
Es decir, que la resistencia del electrodo debe ser menor o igual a 800 Ω,límite que cumplimos ya que la resistencia de nuestra pica es de 150 Ω.
Siguiendo las prescripciones de la compañía suministradora, esconveniente instalar una pica de puesta a tierra en cada línea dedistribución en baja tensión, aproximadamente cada 300 m. Puesto que lalínea de mayor longitud mide 329 m, instalaremos una pica de puesta atierra en cada línea.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
34
9.2. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA PARALAS LINEAS DE ALUMBRADO.
Según los datos de la tabla del Reglamento Electrotécnico de BajaTensión, utilizada en el apartado anterior, adoptaremos para los cálculosuna resistividad del terreno (ρt) de 300 Ω·m, igual a la anterior.
9.2.1. RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA DE LOS ELECTRODOS.
Utilizaremos el mismo tipo de electrodo que en las redes de distribución,es decir, escogeremos picas clavadas verticalmente.
Siguiendo las instrucciones de las Normas Tecnológicas en la Edificación(NTE), concretamente las instrucciones NTE IEP-1 y IEP-2. En ellas seespecifica que deberemos colocar un electrodo de pica cada 5 ó 6columnas soldado al cable conductor mediante soldadura aluminotérmica.Las dimensiones de los electrodos de pica, como en el caso anterior,deberán cumplir lo estipulado en la instrucción MI BT 039 del ReglamentoElectrotécnico de Baja Tensión. El cable conductor será de cobre desnudorecocido y con una sección circular de 35 mm2, Se instalará en contactocon el terreno y a una profundidad mínima de 50 cm.
9.3. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA PARALOS CENTROS DE TRANSFORMACIÓN.
9.3.1. Datos de partida:
Tensión de servicio: U=25.000 V
El neutro de la red de Media tensión está puesto a tierra mediante unareactancia: Xn=25 Ω
Nivel de aislamiento de las instalaciones de Baja Tensión del Centro deTransformación: Vbt=8.000 V
Características del Centro de Transformación: El Centro de Transformaciónestará en un recinto aislado de dimensiones aproximadas 5.00x3.00 m
Resistividad del terreno: ρ=300 Ω·m
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
35
9.3.2. Cálculo:
9.3.2.1. Resistencia máxima de la puesta a tierra de las masas del centrode transformación (Rtmax) e intensidad de defecto (Id) en dichascircunstancias.
Debemos tener en cuenta, al obtener los valores, que el valor de Id
disminuirá al aumentar la resistencia de tierra, y que este valor debe sersuperior a la intensidad de arranque de las protecciones Ia, para conseguirde esta forma la actuación de las mismas.
Por otro lado, debemos garantizar que la máxima tensión de defecto seamenor o igual al nivel de aislamiento de los elementos de baja tensión delcentro de transformación, y así poder conectarlos a la tierra general.
adbttd IIVVRI >=≤ ; 000.8·
( )22·732'1 nt
dXR
UI
+=
Sustituyendo valores, de estas 2 condiciones se obtiene:
Rtmax= 16.65 ΩId= 480.57 A
9.3.2.2. Selección del electrodo tipo.
Según los valores anteriores, el valor unitario máximo de la resistencia depuesta a tierra del electrodo será:
mR
K tr ·/ 0555.0
·m 300 65.16
ΩΩ=Ω
Ω=≤
ρ
Según las características del centro de transformación (5.00x3.00 m), seutilizará un electrodo en anillo formado por:
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
36
- Conductor desnudo de Cu de 50 mm2 (5.00x3.00 m) enterrado auna profundidad de 0.8 m.- Se completará con 4 Picas de diámetro 14 mm, Cu, en los vérticesdel rectángulo, de una longitud Lp=8 m.
Según lo señalado y teniendo en cuenta el electrodo tipo del documentoUNESA, se tiene:
Parámetros característicos del electrodo.
- De la resistencia: Kr= 0.054 Ω/Ω·m- De la tensión de paso: Kp= 0.0079 V/Ω·m·A- De la tensión de contacto: Kc=Kpacc= 0.0203 V/Ω·m·A
CONFIGURACIÓNLONGITUD DELAS PICAS LP
(m)
RESISTENCIAKr (Ω/Ω·m)
TENSIÓN DEPASO KP
(V/Ω·A·m)
TENSIÓN DECONTACTO KC
(V//Ω·A·m)Sin picas - 0.131 0.0200 0.0816
2 0.096 0.0160 0.04914 0.077 0.0124 0.03476 0.065 0.0101 0.0266
RECTÁNGULO4x3 m
4 picas
8 0.0056 0.0084 0.0214
Sin picas - 0.118 0.0177 0.07192 0.089 0.0145 0.04474 0.073 0.0114 0.03236 0.062 0.0094 0.0250
RECTÁNGULO5x3 m
4 picas
8 0.054 0.0079 0.0203
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
37
10. PROTECCIONES EN LOS CENTROS DETRANSFORMACIÓN.
10.1. INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE EXAFLUORURO DEAZUFRE (SF6).
Estos interruptores son aparatos de maniobra y protección contra lassobreintensidades, desconectan automáticamente cuando hay un aumentode la intensidad mayor que la prevista en cualquiera de las tres fases.Estos interruptores se accionan mediante relés indirectos, que actúancuando la intensidad alcanza un valor superior al prefijado, los relésindirectos están conectados a transformadores de intensidad, cuyoprimario es recorrido por la corriente del secundario del transformador. Elinterruptor también puede actuar accionado por el termómetro situadosobre la tapa del transformador y que detecta calentamientos anormalesque pueden estar debidos a sobrecargas.
Para que estas protecciones puedan funcionar correctamente se deberegular el transformador de intensidad y el maxímetro según las normasde la empresa suministradora, reflejadas en las siguientes tablas:
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
38
TENSIÓN B.T. = 380 V.
RELACIÓN MAXÍMETRO(aguja azul)
ESCALA = 0-6 A
POTENCIATRAFO(kVA)
INTENSIDADB.T.(A)
RELACIÓN TRAFOINTENSIDAD
(A)(4) (5)
50 73 100/5 4.0 4.4
100 145 150/5200/5
5.34.0
5.84.4
160 232 300/5500/5
4.22.5
4.62.8
200 290 300/5500/5
5.33.2
5.83.5
250 363 400/5500/5
5.04.0
5.54.4
300 435 500/5600/5
4.84.0
5.24.4
315 457500/5600/5750/5
5.04.23.3
5.54.63.6
400 580600/5750/5800/5
5.34.24.0
5.84.64.4
500 725 1000/5 4.0 4.4
630 9141000/51250/51500/5
5.04.03.4
5.54.43.7
1000 1451 1500/52000/5
5.34.0
5.84.4
1250 1813 2000/52500/5
5.04.0
5.54.4
1600 2321 2500/53000/5
5.14.2
5.64.6
Siendo,
(4) – Regulación del maxímetro (contacto de disparo).(5) – Regulación utilizable en los casos de saturación del transformador.
Como se puede apreciar en la tabla, para nuestro transformador de 1000kVA, la relación de transformación de intensidad (rti) será 1500/5 A, y laregulación del maxímetro se hará a 5.3 A.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
39
10.2. CARTUCHOS FUSIBLES PARA MEDIA TENSIÓN.
Estos elementos protegen al transformador contra las sobrecargas fuerteslos cortocircuitos por la fusión de un elemento, cuando la corrientesobrepasa durante un cierto tiempo un valor determinado. En los fusiblesde media tensión la fusión se realiza en un recipiente aislante de materialrefractario que contiene arena de cuarzo para extinguir el arco, estácerrado en sus dos extremos por cazoletas metálicas, una de las cualesaloja el botón testigo de la fusión. El fusible se coloca en el primario deltransformador, y para calcular su valor disponemos de las prescripcionesproporcionadas por la empresa suministradora, según se refleja en lasiguiente tabla, su valor se halla en función tensión y de la potencia deltransformador:
TABLA DE FUSIBLES POR TENSION Y kVA.
BAJA TENSION DE 380 V BAJA TENSION DE 220 VPotencia
transformador(kVA)
25 kV 11 kV 6 kVPotencia
transformador(kVA)
25 kV 11 kV 6 kV
Hasta 30 4 6 Hasta 30 4 6De 31 a 49 6 16 30 De 31 a 51 6 16De 50 a 75 6 16 30 De 51 a 75 6 16 30De 76 a 100 16 30 40 De 76 a 100 16 30 40De 101 a 200 16 30 40 De 101 a 125 16 30 40De 201 a 250 30 40 63 De 126 a 175 16 40 63De 251 a 400 40 63 De 176 a 200 16 40De 401 a 630 40 100 De 201 a 250 30 40De 631 a 1000 63 125
Por lo tanto, teniendo una salida de baja tensión de 380 V, y comoinstalamos transformadores de 1000 kVA y estos se alimentan de una redde media tensión a 25 kV, deberemos instalar cartuchos fusibles de 63 A.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
40
10.3. CARTUCHOS FUSIBLES PARA BAJA TENSIÓN.
Se instalan en el armario interior de distribución de baja tensión, secolocan en cada una de las líneas de baja tensión que salen del cuadro.Su valor se calcula según la siguiente tabla de la compañía suministradora,en función de la sección del cable instalado en la línea:
CABLE SUBTERRÁNEO BAJA TENSIÓN (Aislamiento seco)
SECCIÓN (mm2) FUSIBLE (A)Al 1x50 125Al 1x95 200Al 1x150 250Al 1x240 315
CABLE SUBTERRÁNEO BAJA TENSIÓN (Aislamiento de papel)
SECCIÓN (mm2) FUSIBLE (A)Cu 3,5x10 80Cu 3,5x16 80Cu 3,5x25 100Cu 3,5x40 125Cu 3,5x50 160Cu 3,5x63 160Cu 3,5x80 200Cu 3,5x95 250Cu 3,5x100 250Cu 3,5x125 250Cu 3,5x150 315Cu 3,5x160 315Cu 3,5x200 400Cu 3,5x250 400Cu 3,5x315 400
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
41
11. SISTEMA DE ALUMBRADO.
En este apartado detallaremos todos los elementos que componen elsistema de alumbrado del polígono, y justificaremos el motivo. Al final dela memoria se añadirá un anexo obtenido del programa “Calculux Viario v1.1”.
11.1. ELECCIÓN DE LA LÁMPARA.
Para iluminar el polígono escogeremos lámparas de vapor de sodio a altapresión, respecto a otros tipos de lámparas, estas presentan la ventaja deuna vida muy larga (unas 12.000 horas), lo que evita un mantenimientofrecuente. Además presentan un rendimiento muy alto (de 70 a 120lm/W), otro punto a favor es el rango de potencias que podemos elegir(de 50 a 1000 W). El gran inconveniente de este tipo de lámpara es quepresenta un índice de reproducción cromática (IRC) muy bajo (de 20 a60), pero este es un factor que no nos importa, porque se trata dealumbrado viario y no es necesario un índice de reproducción cromáticaalto.
Los datos de la lámpara y carcasa escogidos son:
Tipo de carcasa: SGS-102/250Tipo de lámpara: SON+ 250 W (274 W con equipo auxiliar)Potencia: 274 WBalasto estándarφ =30.000 lm
11.2. CÁLCULO DE LA DISTANCIA ENTRE FOCOS.
En función de los datos de la lámpara escogida, deberemos saber cadacuantos metros instalaremos un punto de luz.Para realizar los cálculos adoptaremos un rendimiento (η=0.35).
Flujo útil de cada foco:
lm 500.1035'0·000.30 ==⋅Φ=Φ ηtu
donde,
φu: Flujo útil del foco (lm)φt: Flujo del foco (lm)η: rendimiento
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
42
Superficie iluminada por cada foco:
2m 42025500.10
·12 ==Φ
==E
DS u
donde,
S: Superficie iluminada por cada foco (m2)D: Distancia de separación entre focos (m)
φu: Flujo útil del foco (lm)E: Iluminación media (Lux)
La distancia entre focos:
m 3512420
12===
SD
donde,
S: Superficie iluminada por cada foco (m2)D: Distancia de separación entre focos (m)
Para asegurarnos, adoptaremos una distancia entre focos de 25 m.
11.3. ALTURA DE LOS PUNTOS DE LUZ.
Para calcular la altura de los puntos de luz, nos guiaremos por la siguientetabla, obtenida del libro “Instalaciones eléctricas en media y baja tensión”,obra de J. García Trasancos.En la tabla se halla la altura a la que se debe colocar el punto de luz enfunción del flujo de la lámpara que se instala:
ALTURA DEL PUNTO DE LUZ (m) FLUJO DE LA LÁMPARA (lm)
< 7’5 < 15.0007’5 – 9 15.000 – 20.0009 – 12 20.000 – 40.000> 12 > 40.000
Puesto que en nuestro caso se instala una lámpara con un flujo de 30.000lm, adoptaremos una altura de 10 metros para los puntos de luz.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
43
11.4. ILUMINACIÓN MEDIA (E).
Un dato indispensable en el capítulo de alumbrado es saber que valormínimo de iluminación media (E) vamos a exigir a nuestra instalación.Para ello utilizaremos la siguiente tabla, donde en función del tipo de víaen la que se instala el sistema de alumbrado, obtenemos una seria delimitaciones que debemos cumplir.El resto de datos de la tabla, que no los emplearemos en los cálculosrealizados en esta memoria, los utilizaremos para aplicarlos en elprograma “Calculux viario v1.1”.
CONTROLDESLUMBRAMIENTOT
IPO
DE
VIA
LUM
INA
NC
IA M
ED
IA(C
d/m
2)
ILUM
INA
CIÓ
N M
ED
IA(Lu
x)
UN
IFOR
MID
AD
IND
ICE
“G”
UM
BR
AL D
EC
ON
TR
AS
TE
(TI)
Autopista.Carreterasprincipales
2 30-50Muy buenaUmed≥0.75 ≥ 6 ≤ 10%
Carreterassecundarias, con tráfico
1 15-25Buena
Umed≥0.6 ≥ 5 ≤ 10%
Callesprincipales 2 30-50
Muy buenaUmed≥0.75
≥ 6 ≤ 10%
Callessecundariascon fuertetráfico
1 15-25Buena
Umed≥0.6≥ 5 ≤ 10%
Callessecundariascon pocotráfico
0.5 7-15Satisfactoria
Umed≥0.5≥ 4 ≤ 20%
Para nuestro caso escogeremos el caso de “Calles secundarias con fuertetráfico”, el valor mínimo de iluminación media (E) deberá de estar entre15 y 25 lux, escogeremos para realizar los cálculos un valor mínimo de 25lux.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
44
11.5. DISPOSICIÓN DE LOS PUNTOS DE LUZ.
A continuación, debemos escoger el tipo de disposición de los puntos deluz entre 3 opciones posibles, unilateral, tresbolillo o pareada.Para saberlo partiremos de los siguientes datos:
Anchura de la calle (A) = 10 m
Altura de los puntos de luz (H) = 10 m
Según la siguiente tabla, obtenida del libro “Instalaciones eléctricas enmedia y baja tensión”, obra de J. García Trasancos, debemos adoptar eltipo de disposición del alumbrado en función de la relación entre laanchura de la calle y la altura de los puntos de luz.
TIPO DE COLOCACIÓN RELACIÓNALTURA/ANCHO
Unilateral 0’85 – 1Tresbolillo 0’5 – 0’66Pareada 0’33 – 0’5
Para nuestro caso:
11010
AH
==
Por lo tanto, adoptaremos una disposición de los puntos de luz de tipounilateral.
_____________________________________________________________Memoria de Cálculo_______
45
12. ANEXO: RESULTADOS OBTENIDOS CON ELPROGRAMA CALCULUX VIARIO v1.1
Para finalizar el apartado de alumbrado y la memoria de cálculo,incluiremos como anexo los resultados obtenidos con el programaCalculux Viario v1.1, después de introducir los datos calculados en elapartado de alumbrado.
Tarragona, Junio 2001
Tomás Huerto VilasIngeniero técnico industrial
Firma:
UNIVERSITAT ROVIRA I VIRGILIESCOLA TÈCNICA SUPERIOR D’ENGINYERIA
PROYECTO FINAL DE CARRERA
ELECTRIFICACIÓN DE UN POLÍGONOINDUSTRIAL EN EL MUNICIPIO DE
TORREFARRERA.
PLANOS DEL PROYECTO
ALUMNO: TOMÁS HUERTO VILASDIRECTOR DEL PROYECTO: JUAN JOSÉ TENA TENAJUNIO DE 2001
___________________________________________________________________Planos del Proyecto__________
INDICE
PLANO DE SITUACION GEOGRAFICA Plano 1
PLANO DE EMPLAZAMIENTO Plano 2
TENDIDO DE LINEA SUBTERRANEA DE MEDIA TENSION Plano 3
TENDIDO DE LINEAS SUBTERRANEAS DE BAJA TENSION Plano 4
CENTRO DE TRANSFORMACION ORMAZABAL Plano 5
ESQUEMA UNIFILAR DEL CENTRO DE TRANSFORMACION Nº 1 Plano 6
ESQUEMA UNIFILAR DEL CENTRO DE TRANSFORMACION Nº 2 Plano 7
ESQUEMA UNIFILAR DEL CENTRO DE TRANSFORMACION Nº 3 Plano 8
CAJA GENERAL DE PROTECCION Plano 9
LINEAS SUBTERRANEAS DE ALUMBRADO Y PUNTOS DE LUZ Plano 10
BACULO DE 10 M Y DETALLES DE ANCLAJE Plano 11
DETALLE DE CIMENTACION DEL BACULO Plano 12
ARMARIO DE MANDO PARA ALUMBRADO Plano 13
DETALLE CONSTRUCTIVO DE ZANJAS DE BAJA TENSION EN Plano 14CRUCES DE CALZADA
DETALLE CONSTRUCTIVO DE ZANJAS DE BAJA TENSION EN ACERA Plano 15
DETALLE CONSTRUCTIVO DE LAS ZANJAS DE SUMINISTRO Plano 16EN MEDIA TENSION
DETALLE DE LAS ZANJAS PARA ALUMBRADO Plano 17
UNIVERSITAT ROVIRA I VIRGILIESCOLA TÈCNICA SUPERIOR D’ENGINYERIA
PROYECTO FINAL DE CARRERA
ELECTRIFICACIÓN DE UN POLÍGONOINDUSTRIAL EN EL MUNICIPIO DE
TORREFARRERA.
PRESUPUESTO
ALUMNO: TOMÁS HUERTO VILASDIRECTOR DEL PROYECTO: JUAN JOSÉ TENA TENAJUNIO DE 2001
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.1 40,00 0,40 0,90 14,40
L1.2 207,00 0,40 0,90 74,52
L1.3 232,00 0,40 0,90 83,52
L1.4 202,00 0,40 0,90 72,72
L1.5 209,00 0,40 0,90 75,24
L1.6 38,00 0,40 0,90 13,68
L1.7 266,00 0,40 0,90 95,76
L1.8 254,00 0,40 0,90 91,44
L1.9 137,00 0,40 0,90 49,32
L1.10 144,00 0,40 0,90 51,84
L2.1 130,00 0,40 0,90 46,80L2.2 140,00 0,40 0,90 50,40
L2.3 253,00 0,40 0,90 91,08
L2.4 95,00 0,40 0,90 34,20
L2.5 158,00 0,40 0,90 56,88
L2.6 141,00 0,40 0,90 50,76
L2.7 43,00 0,40 0,90 15,48
L2.8 229,00 0,40 0,90 82,44
L2.9 36,00 0,40 0,90 12,96
L3.1 127,00 0,40 0,90 45,72
L3.2 221,00 0,40 0,90 79,56
L3.3 230,00 0,40 0,90 82,80
L3.4 229,00 0,40 0,90 82,44
L3.5 180,00 0,40 0,90 64,80
L3.6 170,00 0,40 0,90 61,20
L3.7 34,00 0,40 0,90 12,24
L3.8 43,00 0,40 0,90 15,48
L3.9 89,00 0,40 0,90 32,04
L3.10 235,00 0,40 0,90 84,60
L3.11 43,00 0,40 0,90 15,48
1.639,80
CAPÍTULO 1: OBRA CIVIL.
OC01 M3 excavación de zanjas para paso de instalaciones, de 0,90 m de profundidad, como máximo, en acera, con medios mecánicos y con las tierras dejadas al lado
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.1 0,00 0,40 0,90 0,00
L1.2 0,00 0,40 0,90 0,00
L1.3 20,00 0,40 0,90 7,20
L1.4 10,00 0,40 0,90 3,60
L1.5 10,00 0,40 0,90 3,60
L1.6 10,00 0,40 0,90 3,60
L1.7 10,00 0,40 0,90 3,60
L1.8 10,00 0,40 0,90 3,60
L1.9 10,00 0,40 0,90 3,60
L1.10 10,00 0,40 0,90 3,60
L2.1 0,00 0,40 0,90 0,00L2.2 10,00 0,40 0,90 3,60
L2.3 10,00 0,40 0,90 3,60
L2.4 20,00 0,40 0,90 7,20
L2.5 20,00 0,40 0,90 7,20
L2.6 10,00 0,40 0,90 3,60
L2.7 10,00 0,40 0,90 3,60
L2.8 10,00 0,40 0,90 3,60
L2.9 0,00 0,40 0,90 0,00
L3.1 0,00 0,40 0,90 0,00
L3.2 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.3 20,00 0,40 0,90 7,20
L3.4 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.5 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.6 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.7 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.8 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.9 10,00 0,40 0,90 3,60
L3.10 0,00 0,40 0,90 0,00
L3.11 0,00 0,40 0,90 0,00
97,20
OC02 M3 excavación de zanjas para paso de instalaciones, de 1,20 m de profundidad, como máximo, en calzada (Cruces), con medios mecánicos y con las tierras dejadas al lado
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.1 40,00 0,40 0,90 14,40
L1.2 207,00 0,40 0,90 74,52
L1.3 252,00 0,40 0,90 90,72
L1.4 212,00 0,40 0,90 76,32
L1.5 219,00 0,40 0,90 78,84
L1.6 48,00 0,40 0,90 17,28
L1.7 276,00 0,40 0,90 99,36
L1.8 264,00 0,40 0,90 95,04
L1.9 147,00 0,40 0,90 52,92
L1.10 154,00 0,40 0,90 55,44
L2.1 130,00 0,40 0,90 46,80L2.2 150,00 0,40 0,90 54,00
L2.3 263,00 0,40 0,90 94,68
L2.4 115,00 0,40 0,90 41,40
L2.5 178,00 0,40 0,90 64,08
L2.6 151,00 0,40 0,90 54,36
L2.7 53,00 0,40 0,90 19,08
L2.8 239,00 0,40 0,90 86,04
L2.9 36,00 0,40 0,90 12,96
L3.1 127,00 0,40 0,90 45,72
L3.2 231,00 0,40 0,90 83,16
L3.3 250,00 0,40 0,90 90,00
L3.4 239,00 0,40 0,90 86,04
L3.5 190,00 0,40 0,90 68,40
L3.6 180,00 0,40 0,90 64,80
L3.7 44,00 0,40 0,90 15,84
L3.8 53,00 0,40 0,90 19,08
L3.9 99,00 0,40 0,90 35,64
L3.10 235,00 0,40 0,90 84,60
L3.11 43,00 0,40 0,90 15,48
1.737,00
OC03 M3 carga mecánica y transporte de tierras al vertedero, con camión de 7 T, con un recorrido máximo de 10 km
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.1 40,00 0,40 0,90 14,40
L1.2 207,00 0,40 0,90 74,52
L1.3 252,00 0,40 0,90 90,72
L1.4 212,00 0,40 0,90 76,32
L1.5 219,00 0,40 0,90 78,84
L1.6 48,00 0,40 0,90 17,28
L1.7 276,00 0,40 0,90 99,36
L1.8 264,00 0,40 0,90 95,04
L1.9 147,00 0,40 0,90 52,92
L1.10 154,00 0,40 0,90 55,44
L2.1 130,00 0,40 0,90 46,80L2.2 150,00 0,40 0,90 54,00
L2.3 263,00 0,40 0,90 94,68
L2.4 115,00 0,40 0,90 41,40
L2.5 178,00 0,40 0,90 64,08
L2.6 151,00 0,40 0,90 54,36
L2.7 53,00 0,40 0,90 19,08
L2.8 239,00 0,40 0,90 86,04
L2.9 36,00 0,40 0,90 12,96
L3.1 127,00 0,40 0,90 45,72
L3.2 231,00 0,40 0,90 83,16
L3.3 250,00 0,40 0,90 90,00
L3.4 239,00 0,40 0,90 86,04
L3.5 190,00 0,40 0,90 68,40
L3.6 180,00 0,40 0,90 64,80
L3.7 44,00 0,40 0,90 15,84
L3.8 53,00 0,40 0,90 19,08
L3.9 99,00 0,40 0,90 35,64
L3.10 235,00 0,40 0,90 84,60
L3.11 43,00 0,40 0,90 15,48
1.737,00
OC04 M3 Suministro de tierra seleccionada de aportación
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.1 40,00 0,40 0,90 14,40
L1.2 207,00 0,40 0,90 74,52
L1.3 252,00 0,40 0,90 90,72
L1.4 212,00 0,40 0,90 76,32
L1.5 219,00 0,40 0,90 78,84
L1.6 48,00 0,40 0,90 17,28
L1.7 276,00 0,40 0,90 99,36
L1.8 264,00 0,40 0,90 95,04
L1.9 147,00 0,40 0,90 52,92
L1.10 154,00 0,40 0,90 55,44
L2.1 130,00 0,40 0,90 46,80L2.2 150,00 0,40 0,90 54,00
L2.3 263,00 0,40 0,90 94,68
L2.4 115,00 0,40 0,90 41,40
L2.5 178,00 0,40 0,90 64,08
L2.6 151,00 0,40 0,90 54,36
L2.7 53,00 0,40 0,90 19,08
L2.8 239,00 0,40 0,90 86,04
L2.9 36,00 0,40 0,90 12,96
L3.1 127,00 0,40 0,90 45,72
L3.2 231,00 0,40 0,90 83,16
L3.3 250,00 0,40 0,90 90,00
L3.4 239,00 0,40 0,90 86,04
L3.5 190,00 0,40 0,90 68,40
L3.6 180,00 0,40 0,90 64,80
L3.7 44,00 0,40 0,90 15,84
L3.8 53,00 0,40 0,90 19,08
L3.9 99,00 0,40 0,90 35,64
L3.10 235,00 0,40 0,90 84,60
L3.11 43,00 0,40 0,90 15,48
1.737,00
OC05 M3 relleno y apisonamiento de zanja de 1,00 m de anchura, como máximo, con material seleccionado, en tandas de 25 cm, como máximo, con compactación al 90 %
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.1 0,00 0,40 0,15 0,00
L1.2 0,00 0,40 0,15 0,00
L1.3 20,00 0,40 0,15 1,20
L1.4 10,00 0,40 0,15 0,60
L1.5 10,00 0,40 0,15 0,60
L1.6 10,00 0,40 0,15 0,60
L1.7 10,00 0,40 0,15 0,60
L1.8 10,00 0,40 0,15 0,60
L1.9 10,00 0,40 0,15 0,60
L1.10 10,00 0,40 0,15 0,60
L2.1 0,00 0,40 0,15 0,00L2.2 10,00 0,40 0,15 0,60
L2.3 10,00 0,40 0,15 0,60
L2.4 20,00 0,40 0,15 1,20
L2.5 20,00 0,40 0,15 1,20
L2.6 10,00 0,40 0,15 0,60
L2.7 10,00 0,40 0,15 0,60
L2.8 10,00 0,40 0,15 0,60
L2.9 0,00 0,40 0,15 0,00
L3.1 0,00 0,40 0,15 0,00
L3.2 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.3 20,00 0,40 0,15 1,20
L3.4 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.5 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.6 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.7 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.8 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.9 10,00 0,40 0,15 0,60
L3.10 0,00 0,40 0,15 0,00
L3.11 0,00 0,40 0,15 0,00
16,20
9 9
6 6
16 16
12 12
13 13
8 85 5
7 7
5 5
12 12
17 17
110
OC07 U cimentación para columna de 80x80x100 cm, con hormigón H-200 con cuatro redondos de anclaje con rosca, y arqueta de derivación adosada a la cimentación. Excavación y retirada de tierras sobrantes a vertedero, totalmente terminada.
OC06 M3 Pavimento de hormigón H-150 de consistencia blanda y tamaño máximo del granulado de 20 mm, distribuido desde el camión, extendido y rallado manual
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.11 279,00 0,40 0,60 66,96
L1.12 148,00 0,40 0,60 35,52
L1.13 426,00 0,40 0,60 102,24
L1.14 292,00 0,40 0,60 70,08
L1.15 458,00 0,40 0,60 109,92
L2.10 190,00 0,40 0,60 45,6L2.11 142,00 0,40 0,60 34,08
L2.12 183,00 0,40 0,60 43,92
L2.13 114,00 0,40 0,60 27,36
L3.12 304,00 0,40 0,60 72,96
L3.13 430,00 0,40 0,60 103,2
711,84
L1.1 0,00 0,00
L1.2 0,00 0,00
L1.3 20,00 20,00
L1.4 10,00 10,00
L1.5 10,00 10,00
L1.6 10,00 10,00
L1.7 10,00 10,00
L1.8 10,00 10,00
L1.9 10,00 10,00
L1.10 10,00 10,00
L2.1 0,00 0,00L2.2 10,00 10,00
L2.3 10,00 10,00
L2.4 20,00 20,00
L2.5 20,00 20,00
L2.6 10,00 10,00
L2.7 10,00 10,00
L2.8 10,00 10,00
L2.9 0,00 0,00
L3.1 0,00 0,00
L3.2 10,00 10,00
L3.3 20,00 20,00
L3.4 10,00 10,00
L3.5 10,00 10,00
L3.6 10,00 10,00
L3.7 10,00 10,00
L3.8 10,00 10,00
L3.9 10,00 10,00
L3.10 0,00 0,00
L3.11 0,00 0,00
270,00
CAPÍTULO 2: SUMINISTRO ELÉCTRICO.
IE01 M tubo flexible corrugado de PVC, de 160 mm de diámetro nominal y 4’50 mm de espesor, con grado de resistencia al choque 7 y montado como una canalización enterrada
OC08 M excavación de zanjas para paso de instalaciones del alumbrado, de 0,5 m de profundidad, como máximo, con medios mecánicos y con las tierras dejadas al lado
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
52
52
52
109
109
109
L1.1 40,00 40,00
L1.2 207,00 207,00
L1.3 252,00 252,00
L1.4 212,00 212,00
L1.5 219,00 219,00
L1.6 48,00 48,00
L1.7 276,00 276,00
L1.8 264,00 264,00
L1.9 147,00 147,00
L1.10 154,00 154,00
L2.1 130,00 130,00L2.2 150,00 150,00
L2.3 263,00 263,00
L2.4 115,00 115,00
L2.5 178,00 178,00
L2.6 151,00 151,00
L2.7 53,00 53,00
L2.8 239,00 239,00
L2.9 36,00 36,00
L3.1 127,00 127,00
L3.2 231,00 231,00
L3.3 250,00 250,00
L3.4 239,00 239,00
L3.5 190,00 190,00
L3.6 180,00 180,00
L3.7 44,00 44,00
L3.8 53,00 53,00
L3.9 99,00 99,00
L3.10 235,00 235,00
L3.11 43,00 43,00
4.825,00
IE02 U pica de conexión a tierra de cobre, de 2000 mm de longitud, de 14 mm de diámetro, estándar y clavada a tierra
IE03 M Conductor de cobre desnudo, unipolar de 1x35 mm2 y montado superficialmente
IE04 M conductor de aluminio de designación UNE RV 0’6/1 kV, tetrapolar de 3x240+150 mm2 y colocado en tubo
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
680
680
680
46
46
46
9 9
6 6
16 16
12 12
13 13
8 85 5
7 7
5 5
12 12
17 17
110
9 9
6 6
16 16
12 12
13 13
8 85 5
7 7
5 5
12 12
17 17
110
IE05 M conductor de aluminio de designación UNE RV 18/30 kV, tripolar de 3x150 mm2 y colocado en tubo
IE06 U caja general de protección de 400 A, incluído bases cortacircuitos y fusibles calibrados de 400 A para protección de la linea repartidora situada en fachada o nicho mural.
CAPÍTULO 3: ALUMBRADO.
AL01 U luminaria para alumbrado por proyección, con carcasa de poliamida reforzada moldeada por inyección, reflector de aluminio de alta pureza, con lámpara de vapor de sodio a alta presión de 250 W
AL02 U columna de plancha de acero galvanizada, de forma troncocónica, de 10 m de altura, coronamiento sin platina, colocada sobre dado de hormigón
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
3
3
3
L1.11 0,00 0,00
L1.12 148,00 148,00
L1.13 0,00 0,00
L1.14 0,00 0,00
L1.15 0,00 0,00
L2.10 190,00 190,00L2.11 142,00 142,00
L2.12 183,00 183,00
L2.13 114,00 114,00
L3.12 0,00 0,00
L3.13 0,00 0,00
777
L1.11 279,00 279,00
L1.12 0,00 0,00
L1.13 0,00 0,00
L1.14 0,00 0,00
L1.15 0,00 0,00
L2.10 0,00 0,00L2.11 0,00 0,00
L2.12 0,00 0,00
L2.13 0,00 0,00
L3.12 0,00 0,00
L3.13 0,00 0,00
279
L1.11 0,00 0,00
L1.12 0,00 0,00
L1.13 0,00 0,00
L1.14 292,00 292,00
L1.15 0,00 0,00
L2.10 0,00 0,00L2.11 0,00 0,00
L2.12 0,00 0,00
L2.13 0,00 0,00
L3.12 304,00 304,00
L3.13 0,00 0,00
596
AL03 U suministro y colocación de centro y cuadros de maniobra y protección de alumbrado público. Incluida obra civil.
AL04 M linea repartidora subterranea, aislada 0,6/1 kV. De 3x10+1x10 mm2 de conductor de cobre bajo tubo de PE, incluido tendido del conductor en su interior.
AL05 M linea repartidora subterranea, aislada 0,6/1 kV. De 3x16+1x16 mm2 de conductor de cobre bajo tubo de PE, incluido tendido del conductor en su interior.
AL06 M linea repartidora subterranea, aislada 0,6/1 kV. De 3x25+1x16 mm2 de conductor de cobre bajo tubo de PE, incluido tendido del conductor en su interior.
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
L1.11 0,00 0,00
L1.12 0,00 0,00
L1.13 426,00 426,00
L1.14 0,00 0,00
L1.15 0,00 0,00
L2.10 0,00 0,00L2.11 0,00 0,00
L2.12 0,00 0,00
L2.13 0,00 0,00
L3.12 0,00 0,00
L3.13 0,00 0,00
426
L1.11 0,00 0,00
L1.12 0,00 0,00
L1.13 0,00 0,00
L1.14 0,00 0,00
L1.15 458,00 458,00
L2.10 0,00 0,00L2.11 0,00 0,00
L2.12 0,00 0,00
L2.13 0,00 0,00
L3.12 0,00 0,00
L3.13 430,00 430,00
888
AL07 M linea repartidora subterranea, aislada 0,6/1 kV. De 3x35+1x16 mm2 de conductor de cobre bajo tubo de PE, incluido tendido del conductor en su interior.
AL08 M linea repartidora subterranea, aislada 0,6/1 kV. De 3x50+1x25 mm2 de conductor de cobre bajo tubo de PE, incluido tendido del conductor en su interior.
Código Unidad Descripción Partes Largo Ancho Alto Subtotal Total
3
3
3
3
3
3
12
12
12
CAPÍTULO 4: CENTROS DE TRANSFORMACIÓN.
CT01 U obra civil de centro de transformación para dos transformadores, totalmente acabada, de acuerdo con la normativa de la empresa suministradora.
CT02 U aparamenta interna del centro de transformación para dos transformadores, totalmente acabada, de acuerdo con la normativa de la empresa suministradora.
CT03 U pica de conexión a tierra de cobre, de 8000 mm de longitud, de 14 mm de diámetro, estándar y clavada a tierra a una profundidad de 0,8 m.
UNIVERSITAT ROVIRA I VIRGILIESCOLA TÈCNICA SUPERIOR D’ENGINYERIA
PROYECTO FINAL DE CARRERA
ELECTRIFICACIÓN DE UN POLÍGONOINDUSTRIAL EN EL MUNICIPIO DE
TORREFARRERA.
PLIEGO DE CONDICIONES
ALUMNO: TOMÁS HUERTO VILASDIRECTOR DEL PROYECTO: JUAN JOSÉ TENA TENAJUNIO DE 2001
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INDICE
1. PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES. página1.1. CONDICIONES GENERALES. 21.2. REGLAMENTOS Y NORMAS. 21.3. MATERIALES. 21.4. EJECUCIÓN DE LAS OBRAS. 31.5. INTERPRETACIÓN Y DESARROLLO DEL PROYECTO. 31.6. OBRAS COMPLEMENTARIAS. 41.7. MODIFICACIONES. 41.8. OBRA DEFECTUOSA. 41.9. MEDIOS AUXILIARES. 41.10. CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS. 51.11. RECEPCIÓN DE LAS OBRAS. 51.12. CONTRATACION DE LA EMPRESA. 51.13. FIANZA. 6
2. CONDICIONES ECONÓMICAS2.1. ABONO DE LA OBRA. 72.2. PRECIOS. 72.3. REVISIÓN DE PRECIOS. 72.4. PENALIZACIONES. 72.5. CONTRATO. 72.6. RESPONSABILIDADES. 82.7. RESCISIÓN DEL CONTRATO. 82.8. LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCISIÓN DEL CONTRATO. 9
3. CONDICIONES FACULTATIVAS3.1. NORMAS A SEGUIR. 103.2. PERSONAL. 103.3. RECONOCIMIENTO Y ENSAYOS PREVIOS. 103.4. ENSAYOS. 113.5. APARELLAJE. 113.6. MOTORES Y GENERADORES. 123.7. VARIOS. 12
4. PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS4.1. OBRA CIVIL. 144.1.1. MATERIALES BÁSICOS 144.1.2. EXCAVACIONES EN CUALQUIER TIPO DE TERRENO 144.1.3. DEMOLICIONES Y REPOSICIONES 164.1.4. BASE GRANULAR 174.1.5. PAVIMENTOS 174.1.6. EXCAVACIÓN Y RELLENO DE ZANJAS Y POZOS 184.1.7. BORDILLOS PREFABRICADOS DE HORMIGÓN 204.1.8. PAVIMENTACIÓN DE ACERAS Y BALDOSAS DE MORTERO COMPRIMIDO 214.2. EQUIPOS ELÉCTRICOS. 224.2.1. GENERALIDADES 224.2.2. CUADROS ELÉCTRICOS. 254.2.3. ALUMBRADO. 264.2.4. RED DE PUESTA A TIERRA. 284.2.5. INSTALACIONES DE ACOMETIDAS 284.2.6. PROTECCIÓN CONTRA DESCARGAS ATMOSFÉRICAS. 294.2.7. LÁMPARAS SEÑALIZACIÓN. 29
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1. PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES.
1.1. CONDICIONES GENERALES.
1.1.1.- El presente Pliego de Condiciones tiene por objeto definir al Contratista elalcance del trabajo y la ejecución cualitativa del mismo.
1.1.2.- El trabajo eléctrico consistirá en la instalación eléctrica completa parafuerza, alumbrado y tierra.
1.1.3.- El alcance del trabajo del Contratista incluye el diseño y preparación detodos los planos, diagramas, especificaciones, lista de material y requisitos parala adquisición e instalación del trabajo.
1.2. REGLAMENTOS Y NORMAS.
Todas las unidades de obra se ejecutarán cumpliendo las prescripcionesindicadas en los Reglamentos de Seguridad y Normas Técnicas de obligadocumplimiento para este tipo de instalaciones, tanto de ámbito nacional,autonómico como municipal, así como, todas las otras que se establezcan en laMemoria Descriptiva del mismo.
Se adaptarán además, a las presentes condiciones particulares quecomplementarán las indicadas por los Reglamentos y Normas citadas.
1.3. MATERIALES.
Todos los materiales empleados serán de primera calidad. Cumplirán lasespecificaciones y tendrán las características indicadas en el proyecto y en lasnormas técnicas generales, y además en las de la Compañía Distribuidora deEnergía, para este tipo de materiales.
Toda especificación o característica de materiales que figuren en uno solo de losdocumentos del Proyecto, aún sin figurar en los otros es igualmente obligatoria.
En caso de existir contradicción u omisión en los documentos del proyecto, elContratista obtendrá la obligación de ponerlo de manifiesto al Técnico Directorde la obra, quien decidirá sobre el particular. En ningún caso podrá suplir la faltadirectamente, sin la autorización expresa.
Una vez adjudicada la obra definitivamente y antes de iniciarse esta, elContratista presentara al Técnico Director los catálogos, cartas muestra,certificados de garantía o de homologación de los materiales que vayan aemplearse. No podrá utilizarse materiales que no hayan sido aceptados por elTécnico Director.
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1.4. EJECUCIÓN DE LAS OBRAS.
1.4.1.- COMIENZO: El contratista dará comienzo la obra en el plazo quefigure en el contrato establecido con la Propiedad, o en su defecto a los quincedías de la adjudicación definitiva o de la firma del contrato.
El Contratista está obligado a notificar por escrito o personalmente en formadirecta al Técnico Director la fecha de comienzo de los trabajos.
1.4.2.- PLAZO DE EJECUCIÓN: La obra se ejecutará en el plazo que seestipule en el contrato suscrito con la Propiedad o en su defecto en el que figureen las condiciones de este pliego.
Cuando el Contratista, de acuerdo, con alguno de los extremos contenidos en elpresente Pliego de Condiciones, o bien en el contrato establecido con laPropiedad, solicite una inspección para poder realizar algún trabajo ulterior queesté condicionado por la misma, vendrá obligado a tener preparada para dichainspección, una cantidad de obra que corresponda a un ritmo normal de trabajo.
Cuando el ritmo de trabajo establecido por el Contratista, no sea el normal, obien a petición de una de las partes, se podrá convenir una programación deinspecciones obligatorias de acuerdo con el plan de obra.
1.4.3.- LIBRO DE ORDENES: El Contratista dispondrá en la obra de unLibro de Ordenes en el que se escribirán las que el Técnico Director estime darlea través del encargado o persona responsable, sin perjuicio de las que le dé poroficio cuando lo crea necesario y que tendrá la obligación de firmar el enterado.
1.5. INTERPRETACIÓN Y DESARROLLO DEL PROYECTO.
La interpretación técnica de los documentos del Proyecto, corresponde al TécnicoDirector. El Contratista está obligado a someter a éste cualquier duda, aclaracióno contradicción que surja durante la ejecución de la obra por causa del Proyecto,o circunstancias ajenas, siempre con la suficiente antelación en función de laimportancia del asunto.
El contratista se hace responsable de cualquier error de la ejecución motivadopor la omisión de ésta obligación y consecuentemente deberá rehacer a su costalos trabajos que correspondan a la correcta interpretación del Proyecto.
El Contratista está obligado a realizar todo cuanto sea necesario para la buenaejecución de la obra, aún cuando no se halle explícitamente expresado en elpliego de condiciones o en los documentos del proyecto.
El contratista notificará por escrito o personalmente en forma directa al TécnicoDirector y con suficiente antelación las fechas en que quedarán preparadas para
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inspección, cada una de las partes de obra para las que se ha indicado lanecesidad o conveniencia de la misma o para aquellas que, total o parcialmentedeban posteriormente quedar ocultas. De las unidades de obra que debenquedar ocultas, se tomaran antes de ello,los datos precisos para su medición, alos efectos deliquidación y que sean suscritos por el Técnico Director de hallarlos correctos. Deno cumplirse este requisito, la liquidación se realizará en base a los datos ocriterios de medición aportados por éste.
1.6. OBRAS COMPLEMENTARIAS.
El contratista tiene la obligación de realizar todas las obras complementarias quesean indispensables para ejecutar cualquiera de las unidades de obraespecificadas en cualquiera de los documentos del Proyecto, aunque en el, nofiguren explícitamente mencionadas dichas obras complementarias. Todo ello sinvariación del importe contratado.
1.7. MODIFICACIONES.
El contratista está obligado a realizar las obras que se le encarguen resultantesde modificaciones del proyecto, tanto en aumento como disminución osimplemente variación, siempre y cuando el importe de las mismas no altere enmás o menos de un 25% del valor contratado.
La valoración de las mismas se hará de acuerdo, con los valores establecidos enel presupuesto entregado por el Contratista y que ha sido tomado como base delcontrato. El Técnico Director de obra está facultado para introducir lasmodificaciones de acuerdo con su criterio, en cualquier unidad de obra, durantela construcción, siempre que cumplan las condiciones técnicas referidas en elproyecto y de modo que ello no varíe el importe total de la obra.
1.8. OBRA DEFECTUOSA.
Cuando el Contratista halle cualquier unidad de obra que no se ajuste a loespecificado en el proyecto o en este Pliego de Condiciones, el Técnico Directorpodrá aceptarlo o rechazarlo; en el primer caso, éste fijará el precio que creajusto con arreglo a las diferencias que hubiera, estando obligado el Contratista aaceptar dicha valoración, en el otro caso, se reconstruirá a expensas delContratista la parte mal ejecutada sin que ello sea motivo de reclamacióneconómica o de ampliación del plazo de ejecución.
1.9. MEDIOS AUXILIARES.
Serán de cuenta del Contratista todos los medios y máquinas auxiliares que seanprecisas para la ejecución de la obra. En el uso de los mismos estará obligado ahacer cumplir todos losReglamentos de Seguridad en el trabajo vigentes y a utilizar los medios deprotección a sus operarios.
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1.10. CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS.
Es obligación del Contratista la conservación en perfecto estado de las unidadesde obra realizadas hasta la fecha de la recepción definitiva por la Propiedad, ycorren a su cargo los gastos derivados de ello.
1.11. RECEPCIÓN DE LAS OBRAS.
1.11.1.- RECEPCIÓN PROVISIONAL: Una vez terminadas las obras, tendrálugar la recepción provisional y para ello se practicará en ellas un detenidoreconocimiento por el Técnico Director y la Propiedad en presencia delContratista, levantando acta y empezando a correr desde ese día el plazo degarantía si se hallan en estado de ser admitida.
De no ser admitida se hará constar en el acta y se darán instrucciones alContratista para subsanar los defectos observados, fijándose un plazo para ello,expirando el cual se procederá a un nuevo reconocimiento a fin de proceder a larecepción provisional.
1.11.2.- PLAZO DE GARANTÍA: El plazo de garantía será como mínimo deun año, contado desde la fecha de la recepción provisional, o bien el que seestablezca en el contrato también contado desde la misma fecha. Durante esteperíodo queda a cargo del Contratista la conservación de las obras y arreglo delos desperfectos causados por asiento de las mismas o por mala construcción.
1.11.3.- RECEPCIÓN DEFINITIVA: Se realizará después de transcurrido elplazo de garantía de igual forma que la provisional. A partir de esta fecha cesarála obligación del Contratista de conservar y reparar a su cargo las obras si biensubsistirán las responsabilidades que pudiera tener por defectos ocultos ydeficiencias de causa dudosa.
1.12. CONTRATACION DE LA EMPRESA.
1.12.1.- Modo de contratación: El conjunto de las instalaciones lasrealizará la empresa escogida por concurso-subasta.
1.12.2.- Presentación: Las empresas seleccionadas para dicho concursodeberán presentar sus proyectos en sobre lacrado, antes del 15 deseptiembre de 1.993 en el domicilio del propietario.
1.12.3.- Selección: La empresa escogida será anunciada la semanasiguiente a la conclusión del plazo de entrega. Dicha empresa seráescogida de mutuo acuerdo entre el propietario y el director de la obra,sin posible reclamación por parte de las otras empresas concursantes.
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1.13. FIANZA.
En el contrato se establecerá la fianza que el contratista deberá depositar engarantía del cumplimiento del mismo, o, se convendrá una retención sobre lospagos realizados a cuenta de obra ejecutada.
De no estipularse la fianza en el contrato se entiende que se adopta comogarantía una retención del 5% sobre los pagos a cuenta citados.
En el caso de que el Contratista se negase a hacer por su cuenta los trabajospara ultimar la obra en las condiciones contratadas, o a atender la garantía, laPropiedad podrá ordenar ejecutarlas a un tercero, abonando su importe concargo a la retención o fianza, sin perjuicio de las acciones legales a que tengaderecho la Propiedad si el importe de la fianza no bastase.
La fianza retenida se abonará al Contratista en un plazo no superior a treinta díasuna vez firmada el acta de recepción definitiva de la obra.
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2. CONDICIONES ECONÓMICAS
2.1. ABONO DE LA OBRA.
En el contrato se deberá fijar detalladamente la forma y plazos que se abonaránlas obras. Las liquidaciones parciales que puedan establecerse tendrán carácterde documentos provisionales a buena cuenta, sujetos a las certificaciones queresulten de la liquidación final. No suponiendo, dichas liquidaciones, aprobaciónni recepción de las obras que comprenden.
Terminadas las obras se procederá a la liquidación final que se efectuará deacuerdo con los criterios establecidos en el contrato.
2.2. PRECIOS.
El contratista presentará, al formalizarse el contrato, relación de los precios delas unidades de obra que integran el proyecto, los cuales de ser aceptadostendrán valor contractual y se aplicarán a las posibles variaciones que puedanhaber.
Estos precios unitarios, se entiende que comprenden la ejecución total de launidad de obra, incluyendo todos los trabajos aún los complementarios y losmateriales así como la parte proporcional de imposición fiscal, las cargaslaborales y otros gastos repercutibles.
En caso de tener que realizarse unidades de obra no previstas en el proyecto, sefijará su precio entre el Técnico Director y el Contratista antes de iniciar la obra yse presentará a la propiedad para su aceptación o no.
2.3. REVISIÓN DE PRECIOS:
En el contrato se establecerá si el contratista tiene derecho a revisión de preciosy la fórmula a aplicar para calcularla. En defecto de esta última, se aplicará ajuicio del Técnico Director alguno de los criterios oficiales aceptados.
2.4. PENALIZACIONES:
Por retraso en los plazos de entrega de las obras, se podrán establecer tablas depenalización cuyas cuantías y demoras se fijarán en el contrato.
2.5. CONTRATO.
El contrato se formalizará mediante documento privado, que podrá elevarse aescritura pública a petición de cualquiera de las partes. Comprenderá laadquisición de todos los materiales, transporte, mano de obra, medios auxiliarespara la ejecución de la obra proyectada en el plazo estipulado, así como lareconstrucción de las unidades defectuosas, la realización de las obras
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complementarias y las derivadas de las modificaciones que se introduzcandurante la ejecución, éstas últimas en los términos previstos.
La totalidad de los documentos que componen el Proyecto Técnico de la obraserán incorporados al contrato y tanto el contratista como la Propiedad deberánfirmarlos en testimonio de que los conocen y aceptan.
2.6. RESPONSABILIDADES.
El Contratista es el responsable de la ejecución de las obras en las condicionesestablecidas en el proyecto y en el contrato. Como consecuencia de ello vendráobligado a la demolición de lo mal ejecutado y a su reconstrucción correctamentesin que sirva de excusa el que el Técnico Director haya examinado y reconocidolas obras.
El contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él o supersonal cometan durante la ejecución de las obras u operaciones relacionadascon las mismas. También es responsable de los accidentes o daños que porerrores, inexperiencia o empleo de métodos inadecuados se produzcan a lapropiedad a los vecinos o terceros en general.
El Contratista es el único responsable del incumplimiento de las disposicionesvigentes en la materia laboral respecto de su personal y por tanto los accidentesque puedan sobrevenir y de los derechos que puedan derivarse de ellos.
2.7. RESCISIÓN DEL CONTRATO.
2.7.1.- CAUSAS DE RESCISIÓN: Se consideraran causas suficientes parala rescisión del contrato las siguientes:
- Primero: Muerte o incapacitación del Contratista.
- Segunda: La quiebra del contratista.
- Tercera: Modificación del proyecto cuando produzca alteración en más omenos 25% del valor contratado.
- Cuarta : Modificación de las unidades de obra en número superior al40% del original.
- Quinta : La no iniciación de las obras en el plazo estipulado cuando seapor causas ajenas a la Propiedad.
- Sexta : La suspensión de las obras ya iniciadas siempre que el plazo desuspensión sea mayor de seis meses.
- Séptima: Incumplimiento de las condiciones del Contrato cuandoimplique mala fe.
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- Octava : Terminación del plazo de ejecución de la obra sin habersellegado a completar ésta.
- Décima : Actuación de mala fe en la ejecución de los trabajos.
- Decimoprimera: Destajar o subcontratar la totalidad o parte de la obra aterceros sin la autorización del Técnico Director y la Propiedad.
2.8. LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCISIÓN DEL CONTRATO.
Siempre que se rescinda el Contrato por causas anteriores o bien por acuerdo deambas partes, se abonará al Contratista las unidades de obra ejecutadas y losmateriales acopiados a pie de obra y que reúnan las condiciones y seannecesarios para la misma.
Cuando se rescinda el contrato llevará implícito la retención de la fianza paraobtener los posibles gastos de conservación del período de garantía y losderivados del mantenimiento hasta la fecha de nueva adjudicación.
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3. CONDICIONES FACULTATIVAS
3.1.- NORMAS A SEGUIR.
El diseño de la instalación eléctrica estará de acuerdo con las exigencias orecomendaciones expuestas en la última edición de los siguientes códigos:
1.- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión e Instrucciones Complementarias.
2.- Normas UNE.
3.- Publicaciones del Comité Electrotécnico Internacional (CEI).
4.- Plan nacional y Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el trabajo.
5.- Normas de la Compañía Suministradora.
6.- Lo indicado en este pliego de condiciones con preferencia a todos los códigosy normas.
3.2.- PERSONAL.
El Contratista tendrá al frente de la obra un encargado con autoridad sobre losdemás operarios y conocimientos acreditados y suficientes para la ejecución dela obra.
El encargado recibirá, cumplirá y transmitirá las instrucciones y ordenes delTécnico Director de la obra.
El Contratista tendrá en la obra, el número y clase de operarios que haga faltapara el volumen y naturaleza de los trabajos que se realicen, los cuales serán dereconocida aptitud y experimentados en el oficio. El Contratista estará obligado aseparar de la obra, a aquel personal que a juicio del Técnico Director no cumplacon sus obligaciones, realice el trabajo defectuosamente, bien por falta deconocimientos o por obrar de mala fe.
3.3. RECONOCIMIENTO Y ENSAYOS PREVIOS.
Cuando lo estime oportuno el Técnico Director, podrá encargar y ordenar elanálisis, ensayo o comprobación de los materiales, elementos o instalaciones,bien sea en fábrica de origen, laboratorios oficiales o en la misma obra, segúncrea más conveniente, aunque estos no estén indicados en este pliego.
En el caso de discrepancia, los ensayos o pruebas se efectuarán en el laboratoriooficial que el Técnico Director de obra designe.
Los gastos ocasionados por estas pruebas y comprobaciones, serán por cuentadel Contratista.
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3.4. ENSAYOS.
3.4.1.- Antes de la puesta en servicio del sistema eléctrico, el Contratistahabrá de hacer los ensayos adecuados para probar, a la entera satisfacción delTécnico Director de obra, que todo equipo, aparatos y cableado han sidoinstalados correctamente de acuerdo con las normas establecidas y están encondiciones satisfactorias del trabajo.
3.4.2.- Todos los ensayos serán presenciados por el Ingeniero querepresenta el Técnico Director de obra.
3.4.3.- Los resultados de los ensayos serán pasados en certificadosindicando fecha y nombre de la persona a cargo del ensayo, así como categoríaprofesional.
3.4.4.- Los cables, antes de ponerse en funcionamiento, se someterán aun ensayo de resistencia de aislamiento entre las fases y entre fase ytierra, que se hará de la forma siguiente:
3.4.5.- Alimentación a motores y cuadros. Con el motor desconectadomedir la resistencia de aislamiento desde el lado de salida de losarrancadores.
3.4.6.- Maniobra de motores. Con los cables conectados a las estacionesde maniobra y a los dispositivos de protección y mando medir laresistencia de aislamiento entre fases y tierra solamente.
3.4.7.- Alumbrado y fuerza, excepto motores. Medir la resistencia deaislamiento de todos los aparatos (armaduras, tomas de corriente, etc...),que han sido conectados, a excepción de la colocación de las lámparas.
3.4.8.- En los cables enterrados, estos ensayos de resistencia deaislamiento se harán antes y después de efectuar el rellenado ycompactado.
3.5. APARELLAJE.
3.5.1.- Antes de poner el aparellaje bajo tensión, se medirá la resistenciade aislamiento de cada embarrado entre fases y entre fases y tierra. Lasmedidas deben repetirse con los interruptores en posición defuncionamiento y contactos abiertos.
3.5.2.- Todo relé de protección que sea ajustable será calibrado yensayado, usando contador de ciclos, caja de carga, amperímetro yvoltímetro, según se necesite.
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3.5.3.- Se dispondrá, en lo posible, de un sistema de protección selectiva.De acuerdo con esto, los relés de protección se elegirán y coordinaránpara conseguir un sistema que permita actuar primero el dispositivo deinterrupción más próximo a la falta.
3.5.4. -El contratista preparará curvas de coordinación de relés y calibradode éstos para todos los sistemas de protección previstos.
3.5.5.- Se comprobarán los circuitos secundarios de los transformadoresde intensidad y tensión aplicando corrientes o tensión a los arrollamientossecundarios de los transformadores y comprobando que los instrumentosconectados a estos secundarios funcionan.
3.5.6.- Todos los interruptores automáticos se colocarán en posición deprueba y cada interruptor será cerrado y disparado desde su interruptorde control. Los interruptores deben ser disparados por accionamientomanual y aplicando corriente a los relés de protección. Se comprobarántodos los enclavamientos.
3.5.7.- Se medirá la rigidez dieléctrica del aceite de los interruptores depequeño volumen.
3.6. MOTORES Y GENERADORES.
3.6.1.- Se medirá la resistencia del aislamiento de los arrollamientos de losmotores y generadores antes y después de conectar los cables de fuerza.
3.6.2.- Se comprobará el sentido de giro de todas las máquinas.
3.6.3.- Todos los motores deberán ponerse en marcha sin estar acopladosy se medirá la intensidad consumida.
Después de acoplarse el equipo mecánico accionado por el motor, se volverán aponer en marcha con el equipo mecánico en vacío, y se volverá a medir laintensidad.
3.7. VARIOS.
3.7.1.- Se comprobará la puesta a tierra para determinar la continuidad delos cables de tierra y sus conexiones y se medirá la resistencia de loselectrodos de tierra.
3.7.2.- Se comprobarán todas las alarmas del equipo eléctrico paracomprobar el funcionamiento adecuado, haciéndolas activar simulandocondiciones anormales.
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3.7.3.- Se comprobaran los cargadores de baterías para comprobar sufuncionamiento correcto de acuerdo con las recomendaciones de losfabricantes.
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4. PLIEGO DE CONDICIONES TECNICAS
4.1. OBRA CIVIL.
Este Pliego de Condiciones Tecnicas Generales comprende el conjunto decaracterísticas que tendrán que cumplir los materiales utilizados en laconstrucción, así como las tecnicas de su colocación en la obra y las que deberánregir la ejecución de cualquier tipo de instalaciones y de obras necesarias ydependientes. Para cualquier tipo de especificación, no incluida en este Pliego, setendrá en cuenta lo que indique la normativa vigente. Este Pliego estáconstituido por los siguientes capítulos :
4.1.1. Materiales Básicos
Todos los materiales básicos que se utilizarán durante la ejecución de las obras,serán de primera calidad y cumplirán las especificaciones que se exigirán a losmateriales del Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para obras deCarreteras y Puentes del M.O.P.U. (Julio 1976) y Instrucciones, Normas yReglamentos de la legislación vigente.
4.1.2. Excavaciones en cualquier tipo de terreno
Las excavaciones se ejecutarán de acuerdo con los planos del Proyecto, y con losdatos obtenidas del replanteo general de las obras, los Planos de detalle, y lasordenes de la Dirección de las obras.
La unidad de excavación incluirá la ampliación, mejora o rectificación de losbordes de las zonas de desmonte, así como su la ejecución de cunetasprovisionales o definitivas. La rectificación de los bordes, ya comentada, seabonará al precio de excavación del Quadro de Precios n. 1.
Cuando las excavaciones lleguen a la rasante de la plataforma, los trabajos quese ejecutarán para dejar la esplanada refinada, compactada y totalmentepreparada para empezar la colocación de la sub-base granular, estarán incluidosal precio unitario de la excavación. Si la esplanada no cumple las condiciones decapacidad necesarias, el Director de las obras podrá ordenar una excavaciónadicional en sub-rasante, que será medida y abonada mediante el mismp preciodefinitivo para todas las excavaciones.
Las excavaciones se consideraran no clasificadas, y se definen con un precioúnico para cualquier tipo de terreno. La excavación especial de bordes en roca seabonarán al precio único definitivo de excavación.
Si durante las excavaciones aparecen manantiales o filtraciones motivadas porcualquier causa, se executaran los trabajos de acuerdo con las indicacionesexistentes en la normativa vigente, y se consideraran incluidos en los precios deexcavación.
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En los precios de las excavaciones estan incluidos el transporte a cualquierdistancia. Si a criterio del Director de las obras los materiales no són adecuadospara la formación de terraplenes, se transportaran al vertedero, no siendomotivo de sobreprecio el posible incremento de distancia de transporte. ElDirector de las obras podra autorizar el vertedero de materiales a determinadaszonas bajas de las parcelas asumiendo el Contractista la obligación de ejecutarlos trabajos de extendido y compactación, sin reclamar compensación economicade ningun tipo.
El relleno de parcelas definido, en ningun caso podra superar las cotas de lasaceras mas proximas.
Medida y abonoSe medirá y abonará por metros cúbicos (m3) realmente excavados, midiendopor diferencia entre los perfiles tomados antes y después de los trabajos.
No són abonables los desprendimientos o los aumentos de volumen sobre lassecciones que previamente se hayan fijado en este Proyecto.
Para el efecto de las medidas de movimento de tierra, se entiende por metrocúbico de excavación el volumen correspondiente a esta unidad, referida alterreno tal y como se encuentre donde se haya de excavar.
Se entiende por volumen de terraplen, o relleno, el que corresponde a estasobras, desprues de ejecutadas y consolidadas, segun lo que se preve en estascondiciones.
Advertencia sobre los precios de las excavaciones
Ademas de lo que se especifica en los articulos anteriores, y otros donde sedetalla la forma de ejecución de las excavaciones, habra de tener en cuenta losiguiente:
El Contratista, al ejecutar las excavaciones, se atendra siempre a los planos yinstrucciones del Facultativo. En caso de que la excavación a ejecutar no fuesesuficientemente definida, solicitara la aclaración necesaria antes de proceder a suejecución. Por lo tanto, no seran de abono los desprendimientos ni los aumentosde secciones no previstos en el Proyecto o fijados por el Director Facultativo.
Contrariamente, si siguiendo las instrucciones del Facultativo el Contratistaejecutara menor volumen de excavación que el que habria de resultar de todoslos planos, o de las prescripciones fijadas, solo se consideraran de abono elvolumen realmente ejecutado.
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En todos los casos, los vacios que queden entre las excavaciones y las fabricas,incluso resultantes de los desprendimientos, se habran de rellenar con el mismotipo de material, sin que el Contratista reciba, por eso, ninguna cantidadadicional.
En caso de duda sobre la determinación del precio de una excavación concreta,el Contratista se atendra a lo que decida el Director Facultativo, sin ajustarse a loque, a efectos de valoración del Presupuesto, figure en los PresupuestosParciales del Proyecto.
Se entiende que los precios de las excavaciones comprenden, ademas de lasoperaciones y gastos ya indicados, todos los auxiliares y complementarios, comosón: instalaciones, subministro y consumo de energia para iluminación y fuerza,subminstro de aguas, ventilación, utilización de cualquier clase de maquinariacon todos sus gastos y amortizaciones, etc. así como los problemas producidospor las filtraciones o por cualquier otro motivo.
4.1.3. Demoliciones y reposiciones
Definición
Se define como una demolición, la operación de demolición de todos loselementos que obstaculizen la construcción de una obra o que sea necesariohacer desaparecer, para dar por finalizada la ejecución de la obra.
Su ejecución incluye las operaciones siguientes:- Demolición o excavación de materiales.- Retirada de los materiales resultantes al vertedero o al lugar de utilizacióndefinitivo.
Todo esto realizado de acuerdo con las presentes especificaciones y con losdatos que, sobre lo que nos ocupa, incluyen el resto de los documentos delProyecto.
Ejecución de las obras
La ejecución de las obras comprende la demolición o excavación de materiales.Estas operaciones se efectuaran con las precauciones necesarias para laobtención de unas condiciones de seguridad suficientes y evitar daños a lasestructuras existentes, de acuerdo con lo que ordene el Facultativo encargado delas obras, quien designara y marcara los elementos que se hayan de conservarintactos, así como los lugares de almacenamiento y la forma de transporte deaquellos.
Medida y abono
Se mediran y abonaran a los precios del Cuadro de Precios n. 1. El preciocorrespondiente incluye la carga sobre camiones y el transporte al vertedero o
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lugar de utilización, así como la manipulación de los materiales y la mano deobra necesaria para su ejecución.
Solo seran de abono las demoliciones de fabricas antiguas, pero no se abonaranlas roturas de tuberias, de cualquier tipo y formato.
El Contratista tiene la obligación de depositar los materiales que, procedentes dedemolición, considere de posible utilización o de algun valor, en el lugar queasigne el Director Facultativo de la Obra.
Reposiciones
Se entiende por reposición, la reconstrucción de aquellas fabricas que haya sidonecesario demoler para la ejecución de las obras; se han de realizar de tal formaque las comentadas fabricas han de quedar en las mismas condiciones que antesde empezar las obras.Las características de estas seran las mismas que las de las demoliciones, con elmismo grado de calidad y textura.
La demolición se abonara a los precios correspondientes del Cuadro de Preciosno. 1. las reposiciones se abonaran a los precios del Cuadro de Precios no. 1,como si se tratara de obras de nueva construcción.
4.1.4. Base Granular
Se cumpliran, en todo momento, las especificaciones de la Normativa vigente.Antes de colocar la capa de base granular se comprovara, con especial atención,la calidad de los trabajos de refinamiento y compactación de la capa de sub-base, y se ejecutaran los ensayos necesarios. Los porcentages de humidad delmaterial y de la superfície de sub-base seran los correctos, y se comprovaran laspendientes transversales.
En el caso de utilizar base de origen granítico se comprovara el grado defiabilidad de el arido, mediante ensayo CBR o similar; en todo momento el índiceCBR sera > 80.
Medida y abono
Se medira y abonara por metro cúbico realmente ejecutado y compactado,medido sobre los planos del Proyecto.
El precio incluira el canon de extracción, carga, transporte a cualquier distancia yel resto de operaciones necesarias para dejar completamente acabada la unidad.
4.1.5. Pavimentos
Antes de proceder al extendido de la capa del firme immediatamente superior ala capa de base, se comprovara con especial atención la calidad de los trabajos
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de refinamiento y compactación de la comentada capa de base y se ejecutaranlos ensayos necesarios. Los porcentages de humidad del material y de lasuperfície de base seran los correctos y se comprovaran las pendientestransversales.
4.1.5.1. Asfálticos
Las mezclas asfálticas en caliente seran aprovadas para su uso por el encargadoFacultativo, u su calidad, características y condiciones se ajustaran a laInstrucción para el control de fabricación y puesta en obra de mezclasbituminosas, así como a las Instrucciones Vigentes, sobre firmes flexibles.Cumpliran, en todo momento, las especificaciones de la Normativa vigente.
Se mediran y abonaran por Toneladas (Tn.) calculadas a partir de los metroscadrados (m2.) de pavimento ejecutado, y con el grosor definido en los planosdel Proyecto y la densidad real obtenida en los ensayos.
los precios incluiran la ejecución de los riegos de imprimación y adherencia, y detoda la obra de pavimentación, incluso el transporte, fabricación, extendido,compactación y los materiales (aridos, ligantes, filler y posibles aditius).
4.1.5.2. Otros pavimentos
Cuando en las especificaciones de los materiales a utilizar, las dosificaciones delos mismos, el equipo necesario para la ejecución de las obras, la forma deejecutarlas, así como la medida y abono de las unidades referidas al tipo depavimento, tales como tratamientos superficiales o pavimentos de hormigón, seestara, en todo momento, a aquello que dispone la Normativa vigente.
4.1.6. Excavación y Relleno de zanjas y pozos
La unidad de excavación de zanjas y pozos abarca todas las operacionesnecesarias para abrir las zanjas definidas para la ejecución del alcantarillado,abastecimiento de agua, el resto de las redes de servicios, definidas en elpresente Proyecto, y las zanjas y pozos necesarios para cimentaciones odrenages.
Las excavaciones se ejecutaran de acuerdo con las especificaciones de los planosdel Proyecto y Normativa vigente, con los datos obtenidos del replanteamientogeneral de las Obras, los planos de detalle y las ordenes de la Dirección de lasObras.
Las excavaciones se consideraran no clasificadas y se definen con un solo preciopara cualquier tipo de terreno.
La excavación de roca y la excavación especial en roca, se abonara al precioúnico definido de excavación.
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Si durante la ejecución de las excavaciones aparecen manantiales o filtracionesmotivadas por cualquier causa, se utilizaran los medios que sean necesarios paraagotar las aguas. El coste de las comentadas operaciones estara comprendido enlos precios de excavación.El precio de las excavaciones comprende tambien las que sean necesarias y eltransporte de les tierras al vertedero, a cualquier distancia. La Dirección de lasObras podra autorizar, si es posible, la ejecución de sobreexcavaciones paraevitar las operaciones de apuntalamiento, pero los volumenes sobreexcavados noseran objecto de abono. La excavación de zanjas se abonara por metros cúbicos(m3.) excavados de acuerdo con la medición teorica de los planos del Proyecto.
El precio correspondiente incluye el suministro, transporte, manipulación y usode todos los materiales, maquinaria y mano de obra necesaria para su ejecución;la limpieza de toda la vegetación; la construcción de obras de desguace, con talde evitar la entrada de aguas; la construcción de los apuntalamientos que seprecisen; el transporte de los productos extraidos al lugar de uso, a los depositoso al vertedero; indemnizaciones a quien haga falta, y reparación de las areasafectadas.
En la excavación de zanjas y pozos sera de aplicación la advertencia sobre losprecios de las excavaciones comentada en el articulo 2.3. del presente Pliego.
Cuando durante los trabajos de excavación aparezcan servicios existentes, conindependencia del hecho que se hayan contemplado o no en el Proyecto, lostrabajos se ejecutaran incluso con medios manuales, para no estropear estasinstalaciones, completandose la excavación con el calzado o colgado en buenascondiciones de las conducciones de agua, gas, alcantarillado, instalacioneselectricas, telefonicas, etc. o con cualquier otro servicio que sea precisodescubrir, sin que el Contratista tenga ningun derecho a pago por estosconceptos.
El relleno de les zanjas se ejecutara con el mismo grado de compactación exigidoa los terraplenes (apartado 2.4). El Contratista utilizara los medios decompactación ligeros necesarios y reducira el grosor, sin que los comentadostrabajos puedan ser objecto de sobreprecio.
Si los materiales procedentes de las excavaciones de zanjas no són adequadospara su relleno, se obtendran los materiales necesarios de los prestamosinteriores al polígono, no siendo de abono los trabajos de excavación ytransporte de los comentados materiales de prestamo, y encontrandose incluidosen el precio unitario de relleno de zanjas definido en el Cuadro de Precios no. 1.
En caso de no poder contar con prestamos interiores al polígono, el material autilizar se abonara segun precio de excavación de prestamos exteriores alpolígono, definido en el Cuadro de Precios n. 1.
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4.1.7. Bordillos prefabricados de hormigón
Definición
Es un elemento resistente prefabricado que, colocado sobre una base adecuada,delimita una calzada o una acera.
Procedencia
Este tipo de bordillo proviene de fabricas especializadas.
Características generalesLas características generales seran las definidas en los planos del Proyecto.
Para finalidades especiales se admitiran bordillos de diferentes dimensiones quelas especificadas, siempre que sean aprovadas por la Dirección de obra.
Normas de calidad
Resistencia a la compresión en proveta cúbica cortada con sierra circulardiamantada a los veintiocho dias (28): mínimo trescientos cincuenta quilogramospor centímetro cuadrado (350 kg/cm2.)
Desgaste por rozamiento:- Recorrido : mil metros (1.000 m.)- Presión : seiscientos gramos por centímetro cuadrado (0,6 kg/cm2.)- Abrasivo : Carborúndum un gramo por centímetro cuadrado (1gr/cm2) (por viahumeda).- Desgaste medio en perdida de altura: menor de dos con cinco milímetros (2.5mm.)- Resistencia a flexo-compresión: sesenta a ochenta quilogramos por centímetrocuadrado (60 a 80 kg/cm2.).
Recepción
Se rechazarán bordillos que presenten defectos, aun que sean debidos altransporte.
No seran de recepción las bordillos, la sección transversal de las cuales no seadapte a las dimensiones señaladas en las características generales, con unastolerancias de mas-menos un centímetro (+/-1 cm.)
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Medida y abono
Se abonaran por metro lineal (ml.), colocado y totalmente acabado, excluido elhormigón de base necesario. Este hormigón se abonara al preciocorresponendiente al Cuadro de Precios n. 1.
4.1.8. Pavimentación de Aceras y baldosas de mortero comprimido
Definición
La baldosa de mortero comprimido es una baldosa de una capa de mortero ricaen cemento, arido fino y, en casos particulares, colorantes, que forman la cara, yuna capa de base de mortero menos rica en cemento y arido mas grueso, queconstituye el dorso.
Procedencia
Este tipo de baldosa proviene de fabrica especializada.
Características generales
Si no se definen en los planos, el tipo reglamentario sera cuadrado, con veintecentímetros (0,20 m.) de lado y cuatro centímetros (0,04 m.) de grosor.
Constitución
Esta constituido por una cara superior de desgaste de doce milímetros (0,012m.) de grosor y una cara inferior de base de veintiocho milímetros (0,028 m.)Las losetas normales se fabricaran, solo, con cemento Portland y arena natural;en cambio, las de color se haran con cemento Portland y arena natural en sucapa base, y con cemento blanco y arena de marmol en la capa superior dedesgaste.
El dibujo de la cara superior habra de ser aprovado por la Inspección Facultativa.
Normas de Calidad
Desgaste por rozamiento:
- Recorrido: (250 m.) doscientos cincuenta metros.- Presion: (0,6 kg/cm2) seiscientos gramos por centímetro cuadrado.- Abrasivo: arena silícica 1 gr/cm2 por via humeda- Desgaste medio en perdida de altura: inferior a 2 mm.- Resistencia a la flexión. Flexión por pieza completa sobre cuatro (4) soportessituados entre sí a dieciocho centímetros (0,18 m.), y carga puntual en el centro:superior a (350 kg.) trescientos cincuenta quilogramos.
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Recepción
No seran de recepción las losetas si las dimensiones y grosores de sus capas nose ajustan a lo especificado anteriormente, con unas tolerancias maximas de dosmilímetros (0,002 m.), en mas o en menos.
Medida y abono
Se abonaran por metro cuadrado colocado y totalmente acabado. El mortero seconsiderara incluido en el precio, pero el hormigón H-100 de base se abonara alprecio correspondiente al Cuadro de Precios no. 1.
4.2. EQUIPOS ELÉCTRICOS.
4.2.1.- GENERALIDADES
El ofertante será el responsable del suministro de los equipos elementoseléctricos. La mínima protección será IP54, según DIN 40050, garantizándoseuna protección contra depósitos nocivos de polvo y salpicaduras de agua;garantía de protección contra derivaciones.
Al objeto de no dejar descender la temperatura en el interior de los cuadroseléctricos por debajo de la condensación, se preveerá calefacción con termostato30°C con potencia calorífica aproximada de 300 W/m3, garantizándose unadistribución correcta del calor en aquellos de gran volumen. Mínima temperatura20°C.
Se preveerán prensaestopas de aireación en las partes inferiores de los armarios.En los armarios grandes, en la parte inferior y superior, para garantizar mejor lacirculación del aire.
Así mismo no se dejará subir la temperatura en la zona de los cuadros eléctricosy de instrumentación por encima de los 35°C por lo que el ofertante deberáestudiar dicha condición y los medios indicados en el proyecto, ventilaciónforzada y termostato ambiental, para que si no los considera suficiente preveaacondicionamiento de aire por refrigeración, integrada en los cuadros oambiental para la zona donde están situados.
Así pues todos los armarios incorporarán además como elementos auxiliarespropios, los siguientes accesorios:
- Ventilación forzada e independiente del exterior.- Resistencia de calentamiento.- Refrigeración, en caso de que se requiera.- Dispositivo químico-pasivo de absorción de la humedad.- Iluminación interior.
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- Seguridad de intrusismo y vandalismo.- Accesibilidad a todos sus módulos y elementos.
Se tendrán en cuenta las condiciones ambientales de uso. Por ello, se aplicará laclasificación 721-2 de polvo, arena, niebla salina, viento, etc. según norma IEC721.
Para determinar los dispositivos de protección en cada punto de la instalación sedeberá calcular y conocer:
a) La intensidad de empleo en función del cos. ϕ, simultaneidad,utilización y factores de aplicación previstos e imprevistos. De éste últimose fijará un factor, y éste se expresará en la oferta.
b) La intensidad del cortocircuito.
c) El poder de corte del dispositivo de protección, que deberá ser mayorque la ICC (intensidad de cortocircuito) del punto en el cual está instalado.
d) La coordinación del dispositivo de protección con el aparellaje situadoaguas abajo.
e) La selectividad a considerar en cada caso, con otros dispositivos deprotección situados aguas arriba.
Se determinará la sección de fases y la sección de neutro en función deprotegerlos contra sobrecargas, verificándose:
a) La intensidad que pueda soportar la instalación será mayor que laintensidad de empleo, previamente calculada.
b) La caída de tensión en el punto más desfavorable de la instalación seráinferior a la caída de tensión permitida, considerados los casos másdesfavorables, como por ejemplo tener todos los equipos en marcha conlas condiciones ambientales extremas.
c) Las secciones de los cables de alimentación general y particular tendránen cuenta los consumos de las futuras ampliaciones.
Se verificará la relación de seguridad (Vc / VL), tensión de contacto menor oigual a la tensión límite permitida según los locales MI-BT021, protección contracontactos directos e indirectos.
La protección contra sobrecargas y cortocircuitos se hará, preferentemente, coninterruptores automáticos de alto poder de cortocircuito, con un poder de corteaproximado de 50 kA, y tiempo de corte inferior a 10 ms. Cuando se preveanintensidades de cortocircuito superiores a las 50 kA, se colocarán limitadores depoder de corte mayor que 100 kA y tiempo de corte inferior a 5 ms.
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Estos interruptores automáticos tendrán la posibilidad de rearme a distancia aser mandados por los PLC del telemando. Así mismo poseerán bloques decontactos auxiliares que discriminen y señalicen el disparo por cortocircuito, deltérmico, así como posiciones del mando manual.
Idéntica posibilidad de rearme a distancia tendrán los detectores de defecto atierra.
Las curvas de disparo magnético de los disyuntores, L-V-D, se adaptarán a lasdistintas protecciones de los receptores.
Cuando se empleen fusibles como limitadores de corriente, éstos se adaptarán alas distintas clases de receptores, empleándose para ello los más adecuados, yasean aM, gF, gL o gT, según la norma UNE 21-103.
Todos los relés auxiliares serán del tipo enchufable en base tipo undecal, de trescontactos inversores, equipados con contactos de potencia, (10 A. para cargaresistiva, cos. fi=1), aprobados por UL.
La protección contra choque eléctrico será prevista, y se cumplirá con las normasUNE 20-383 y MI-BT021.
La determinación de la corriente admisible en las canalizaciones y suemplazamiento será, como mínimo, según lo establecido en MI BT004. Lacorriente de las canalizaciones será 1.5 veces la corriente admisible.
Las caídas de tensión máximas autorizadas serán según MI BT017, siendo elmáximo, en el punto más desfavorable, del 3% en iluminación y del 5% enfuerza. Esta caída de tensión se calculará considerando alimentados todos losaparatos de utilización susceptibles de funcionar simultáneamente, en lascondiciones atmosféricas más desfavorables.
Los conductores eléctricos usarán los colores distintivos según normas UNE, yserán etiquetados y numerados para facilitar su fácil localización e interpretaciónen los planos y en la instalación.
El sistema de instalación será según la instrucción MI BT018 y otras porinteriores y receptores, teniendo en cuenta las características especiales de loslocales y tipo de industria.
El ofertante debe detallar en su oferta todos los elementos y equipos eléctricosofrecidos, indicando nombre de fabricante.
Además de las especificaciones requeridas y ofrecidas, se debe incluir en laoferta:
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a) Memorándum de cálculos de carga, de iluminación, de tierra,protecciones y otros que ayuden a clasificar La calidad de las instalacionesofertadas.
b) Diseños preliminares y planos de los sistemas ofertados.
En planos se empleará simbología normalizada S/UNE 20.004Se tenderá a homogeneizar el tipo de esquema, numeración de borneros desalida y entrada y en general todos los elementos y medios posibles de formaque facilite el mantenimiento de las instalaciones.
4.2.2.- CUADROS ELÉCTRICOS.
En los cuadros eléctricos se incluirán pulsadores frontales de marcha y parada,con señalización del estado de cada aparato (funcionamiento y avería).
El concursante razonará el tipo elegido, indicando las siguientes características:
- Estructura de los cuadros, con dimensiones, materiales empleados(perfiles, chapas, etc...), con sus secciones o espesores, protecciónantioxidante, pinturas, etc ...
- Compartimientos en que se dividen.
- Elementos que se alojan en los cuadros (embarrados, aisladores, etc...),detallando los mismos.
- Interruptores automáticos.
- Salida de cables, relés de protección, aparatos de medida y elementosauxiliares.
- Protecciones que, como mínimo, serán:
- Mínima tensión, en el interruptor general automático.
- Sobrecarga en cada receptor.
- Cortocircuitos en cada receptor.
- Defecto a tierra, en cada receptor superior a 10 CV. En menoresreagrupados en conjunto de máximo 4 elementos. Estos elementos debenser funcionalmente semejantes.
- Desequilibrio, en cada motor.
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Se proyectarán y razonarán los enclavamientos en los cuadros, destinados aevitar falsas maniobras y para protección contra accidentes del personal, asícomo en el sistema de puesta a tierra del conjunto de las cabinas.
La distribución del cuadro será de tal forma que la alimentación sea la celdacentral y a ambos lados se vayan situando las celdas o salidas cuando seanecesario.
En las tapas frontales se incluirá un sinóptico con el esquema unipolarplastificado incluyendo los aparatos de indicación, marcha, protección y título decada elemento con letreros también plastificados.
Se indicarán los fabricantes de cada uno de los elementos que componen loscuadros y el tipo de los mismos.
4.2.2.1.- CARACTERISTICAS.
- Fabricante: A determinar por el contratista.- Tensión nominal de empleo: 380 V.- Tensión nominal de aislamiento: 750 V.- Tensión de ensayo: 2.500 V durante 1 segundo.- Intensidades nominales en el embarrado horizontal: 500, 800, 1.000,1.250, 2.500 amperios.- Resistencia a los esfuerzos electrodinámicos de cortocircuitos: 50 kA.- Protección contra agentes exteriores: IP-54, según IEC, UNE, UTE y DIN.- Dimensiones: varias, con longitud máxima de 2000 mm.
4.2.3.- ALUMBRADO.
4.2.3.1.- GENERALIDADESLas luminarias serán estancas, con reactancias de arranque rápido y concondensador corrector del coseno fi incorporado.
Se efectuará un estudio completo de iluminación tanto para interiores yexteriores justificando los luxs obtenidos en cada caso.
Antes de la recepción provisional estos luxs serán verificados con un luxómetropor toda el área iluminada, la cual tendrá una iluminación uniforme.
4.2.3.2.- ALUMBRADO INTERIOR.
Proporcionará un nivel de iluminación suficiente para desarrollar la actividadprevista a cada instalación que como mínimo cumplirá:- Almacenaje, embalaje y zonas de poca actividad 150 Lx.- Zonas de actividad media, mantenimiento esporádico 325 Lx.- Zonas de gran actividad, mantenimiento medio (taladrado, torneado, soldadura, etc.) 600 Lx.- Zonas de precisión, ajuste, pulido, etc. 1000 Lx.
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En cualquier caso y ante la duda estarán por encima de las intensidades mínimasde iluminación según la ordenanza general de seguridad e higiene en el trabajoen una proporción del 50%. Además de la cantidad se determinará la calidad de la iluminación que en líneasgenerales cumplirá con:
1) Eliminación o disminución de las causas de deslumbramiento capaces deprovocar una sensación de incomodidad e incluso una reducción de la capacidadvisual.
2) Elección del dispositivo de iluminación y su emplazamiento de tal forma que ladirección de luz, su uniformidad, su grado de difusión y el tipo de sombras seadapten lo mejor posible a la tarea visual y a la finalidad del local iluminado.
3) Adaptar una luz cuya composición espectral posea un buen rendimiento encolor.
4) La reproducción cromática será de calidad muy buena (índice Ra entre 85 y10C).
5) La temperatura de color de los puntos de luz estará entre 3000 y 5500 gradosKelvin.
6) Se calculará un coeficiente de mantenimiento bajo, del orden de 0,7.
7) Los coeficientes de utilización y rendimiento de la iluminación se procuraráque sean los mayores posibles.
4.2.3.3.- ALUMBRADO EXTERIOR.
Las luminarias exteriores serán de tipo antivandálico e inastillables.
Los soportes, farolas, brazos murales, báculos y demás elementos mecánicosserán galvanizados en caliente, según apartado 4.1 de estos pliegos.
Las lámparas serán de vapor de sodio de alta presión y vapor de mercurio colorcorregido. Tendrán incorporado el condensador corrector del coseno de fi.
Para proyectar el tipo de luminaria se tendrá en cuenta:- La naturaleza del entorno para emplear de uno o dos hemisferios.- Las características geométricas del área a iluminar.- El nivel medio de iluminación, que nunca sea inferior a 15 lux.- La altura del punto de luz será el adecuado a los lúmenes.- El factor de conservación será del orden de 0,6.- El rendimiento de la instalación y de la iluminación según el proyecto y elfabricante, tendiéndose al mayor posible.
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4.2.3.4.- ILUMINACION DE SEGURIDAD.
Estará formada por aparatos autónomos automáticos que cumplan con lasnormas UNE 20- 062- 73 y 20- 392- 75 y demás disposiciones vigentes deseguridad. Serán del tipo
fluorescente con preferencia.
En las instalaciones electricomecánicas con un grado de protección mínimo deIP54. En oficinas IP22.
4.2.4.- RED DE PUESTA A TIERRA.
En cada instalación se efectuará una red de tierra. El conjunto de líneas y tomasde tierra tendrán unas características tales, que las masas metálicas no podránponerse a una tensión superior a 24 V, respecto de la tierra.
Todas las carcasas de aparatos de alumbrado, así como enchufes, etc.,dispondrán de su toma de tierra, conectada a una red general independiente dela de los centros de transformación y de acuerdo con el reglamento de B.T.
Las instalaciones de toma de tierra, seguirán las normas establecidas en elReglamento Electrotécnico de Baja Tensión y sus instrucciones complementarias.
Los materiales que compondrán la red de tierra estarán formados por placas,electrodos, terminales, cajas de pruebas con sus terminales de aislamiento ymedición, etc.
Donde se prevea falta de humedad o terreno de poca resistencia se colocarántubos de humedificación además de reforzar la red con aditivos químicos.
La resistencia mínima a corregir no alcazará los 4 ohmios.
La estructura de obra civil será conectada a tierra. Todos los empalmes serántipo soldadura aluminotérmica sistema CADWELL o similar.
4.2.5.- INSTALACIONES DE ACOMETIDAS
El contratista contactará con la correspondiente compañía eléctrica de forma quetécnicamente las instalaciones se realicen de acuerdo con las normas de lacompañía.
Así mismo los proyectos de instalaciones serán presentados a industria con lamáxima celeridad para obtener los permisos correspondientes.
Todos los gastos ocasionados por la acometida y por los permisos de industriaestarán en los precios del presupuesto.
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4.2.6.- PROTECCIÓN CONTRA DESCARGAS ATMOSFÉRICAS.
Se deberá estudiar e incluir si es necesario un sistema de protección total de lasinstalacionse de acuerdo con las normas vigentes en conformidad con laresistencia de tierra y las áreas geográficas.
Deberá entregarse un memorándum de cálculos sobre el método seguido paracada caso.
Este sistema englobará tanto la protección general de cada instalación como laparticular de elementos ya sea esta última con separadores galvánicos, circuitosRC, varistores, etc.
4.2.7.- LÁMPARAS SEÑALIZACIÓN.
Todas las lámparas de señalización serán del tipo Led estandarizadas ynormalizadas.
Los colores que se emplearán serán los siguientes:
- Verde: indicación de marcha.- Amarillo: indicación de avería leve. Intermitente alarma leve.- Rojo: indicación de avería grave. Intermitente alarma grave.- Blanco: indicación informativa, de estado, de posición, etc.
Todas las lámparas de señalización se verificarán a través de un pulsador deprueba.
Tarragona, Junio 2001
Tomás Huerto VilasIngeniero Técnico Industrial
Firma: