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MÉTODOS EXPERIMENTALES PARA LA EVALUACIÓN DE COLECTORES Y TERMAS SOLARES
Polo Bravo, Carlos A.; Torres Muro, Hugo A.
Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT) Facultad de Ciencias
Apartado Postal Nº 316 Telefax: 0051 – 52 – 88 30 00 Anexo 2101
[email protected], [email protected] Universidad Nacional Jorge Basadre Grohmann de Tacna
TACNA – PERÙ
RESUMEN En el presente trabajo se presentan las metodologías experimentales para la evaluación de colectores solares
para el calentamiento de agua y termas solares, centrándose en los parámetros: eficiencia de conversión,
coeficiente global de pérdidas térmicas, eficiencia óptica, la fracción solar, eficiencia técnica, grado de
utilización y curvas de variación térmica, estas metodologías posteriormente sean parte de la metodología
de evaluación y certificación en la fabricación y funcionamiento de los sistemas termosolares en nuestro país,
esto en razón a la carencia de Normas Técnicas de fabricación y funcionamiento, debido fundamentalmente
a que ningún organismo público y/o privado halla establecido oficialmente las normas indicadas, que hagan
de estos sistemas un uso y difusión sostenible, a pesar que se cuenta con el Proyecto de Norma Técnica
Peruana, PNTP 399.400.201: COLECTORES SOLARES, Métodos de Ensayo para determinar la Eficiencia
de Colectores Solares.
INTRODUCCIÓN
Nuestro país, y en particular la Región Tacna cuenta con un alto potencial del recurso energético solar (4),
que la convierte en una zona altamente potencial para las diferentes aplicaciones de este tipo de energía,
según mediciones realizadas por el Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT) de la Universidad
Nacional Jorge Basadre Grohmann (UNJBG), el promedio anual es de 5,752 kWh/m2-día; valor por encima
del valor promedio mundial. En el anexo N° 01 se muestra los valores promedios mensuales de la irradiancia
solar en la ciudad de Tacna, sobre una superficie horizontal, correspondiente al año 1995.
En el mercado regional y nacional existen termas solares, las cuales se usan a nivel doméstico e industrial,
fabricados por empresas locales en forma artesanal e industrial, pero que actualmente no cuentan con la
certificación de calidad correspondiente, ni cumplen normas técnicas en su fabricación y funcionamiento,
ello debido fundamentalmente a que ningún organismo estatal halla establecido oficialmente normas de
calidad de fabricación y funcionamiento, a pesar de que INDECOPI cuenta con un proyecto elaborado sobre
Norma Técnica Peruana, PNTP 399.400.201: COLECTORES SOLARES, Métodos de Ensayo para
determinar la Eficiencia de Colectores Solares. (13)
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Para establecer normas de calidad de termas solares en su fabricación y funcionamiento, es necesario
establecer las metodologías de evaluación experimental y las especificaciones técnicas de los equipos e
instrumentos a utilizar; a efectos de cuantificar los parámetros que la caracterizan: como ser la eficiencia
técnica, el coeficiente global de pérdidas térmicas, la eficiencia óptica, la fracción solar, la eficiencia técnica,
el grado de utilización, las curvas de variación térmica, la resistencia a la presión y a los choques térmicos, a
efectos de certificar su calidad y garantizar el uso y difusión sostenible, según referencia de estándares
internacionales. (11, 12)
SISTEMAS SOLARES PARA CALENTAMIENTO DE AGUA
Los sistemas para calentamiento de agua, llamados comúnmente TERMAS SOLARES, están compuestos de
un colector solar que es el elemento fundamental del sistema, tuberías de conexión, y el tanque de
almacenamiento.
COLECTORES DE PLACA PLANA
Están compuestos de una superficie metálica negra y tubos en forma de rejillas, que expuestos a la radiación
solar, la absorbe y la transforma en calor, el cual se transfiere a los tubos de la rejilla, y finalmente al fluido
caloportador, el cual en general es agua o un líquido anticogelante.
En general, consta de los siguientes elementos: figura Nº 01
1 : Marco de aluminio anodinado, 2 : Cubierta de vidrio templado, 3: Placa absorbedora, rejilla con aletas de
cobre, 4: Cabezales de alimentación, 5: Aislante, usualmente poliestireno, 6: Caja del colector, galvanizada o
fibra de vidrio.
Figura N° 01: Partes de un colector solar plano
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EFICIENCIA DE UN COLECTOR DE PLACA PLANA
Para evaluar los colectores es esencial conocer e1 grado con que la radiación solar incidente es transformada
en calor y transferida al fluido caloportador, es decir, la eficiencia del colector. Su definición se obtiene del
balance energético en el colector de la Figura N° 02.
Figura N° 02: Balance energético en un colector solar de placa plana
Donde:
QU :[W] potencia útil,
QL :[W] potencia perdida por radiación, convección,
Qab :[W] potencia absorbida por la placa negra,
Te,Ts :[°C] temperatura de entrada, salida
Tamb .[°C] temperatura ambiente
M :[kg/s] flujo másico del fluido caloportador
Gt :[W/m2] radiación en superficie inclinada
Ac :[m2] área de superficie absorbedor
UL :[W,/m2 K] coeficiente global de pérdidas
∝τ :producto absortancia por transmitancia
Los flujos energéticos mencionados se definen por: (2,3,5)
QU = mc(Ts-Te), QL = ULAc (Tm - Tamb ),
Tm = Te + Ts/2 , Qab = τ ∝Gt Ac
La definición de la eficiencia instantánea η es:
η = QU / Gt •Ac = m•c• (Ts - Te) / Gt •Ac = Energía útil / Energía Incidente (1)
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Los parámetros, masa (m), calor específico (c) del colector se deben de conocer, mientras que: Ts, Te, Ac y
Gt se deben medir experimentalmente.
La energía útil (QU) también se puede definir como la diferencia entre la energía absorbida (Qab) y las
pérdidas del colector (QL). Si toda la radiación solar absorbida y convertida en calor es transferida al líquido
(factor de transferencia de calor FR = 1), se tiene que:
QU = Qab – QL = τ•∝•Gt •Ac - UL •Ac - (Tm - Tamb) (2)
al dividir por (Gt•Ac), obtenemos la ecuación:
η = τ·∝ - UL (Tm – Tamb )/ Gt (3)
que se conoce como la ecuación característica de la eficiencia instantánea del colector de placa plana, y se
puede graficar en forma de una recta en un gráfico η = f [ (Tm -Tamb) /Gt ] . En la interpretación matemática
de ésta recta, τ·∝: es la intersección con la ordenada η, y UL es la pendiente de la curva (Fig. N° 03).
U L
η
ατ
Tm-Tamb/Go
Figura N° 03: Curva característica de la eficiencia instantánea de un colector de placa plana en
función a las condiciones operativas Tm, Tamb y Gt .
El factor de transferencia FR, indica la eficiencia con la cual el calor es transferido desde la placa absorbente
al fluido caloportador, y depende de las propiedades térmicas de los materiales utilizados en la fabricación
del colector, de los parámetros geométricos de los mismos y del colector, y de las condiciones ambientales
en las cuales funciona el sistema (2,3)
METODOLOGÍA DE EVALUACIÓN DE COLECTORES DE TERMAS SOLARES
Actualmente se conocen tres métodos para obtener la curva de eficiencia de los colectores planos:
1. Método Estacionario de la medición de la Eficiencia
2. Método Estacionario de la medición de τ·∝ = Eficiencia Óptica, y UL = Coeficiente Global de
Pérdidas de Calor.
3. Método Transitorio de la medición de la Eficiencia
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MÉTODO ESTACIONARIO DE LA MEDICIÓN DE LA EFICIENCIA DEL COLECTOR SOLAR
El balance energético de la Fig. 01 solo es correcto para condiciones estacionarias, es decir, que no debe
haber cambios de radiación incidente o de las temperaturas durante la evaluación. Entonces, de la Ecuación
1, por medición de m, c, Ts , Te , Ac y Gt , se obtiene la eficiencia en estado estacionario, y se grafica en
función a las condiciones operativas (Tm-Tamb)/Gt, variando éste par de variables, se obtienen varios puntos
de la curva, luego, por regresión lineal de éstos datos, se obtienen los parámetros: τ·∝ y UL. Es obvio que
éstas condiciones estacionarias son difíciles de lograr, ya que la radiación solar varía continuamente.
Solamente alrededor del mediodía de un día claro se obtienen condiciones semi-estacionarias, así solamente
se obtienen mediciones para un sólo valor de Gt.
El estado estacionario se puede lograr usando lámparas eléctricas incandescentes (simuladores solares) en el
laboratorio, pero generalmente la distribución espectral de éstas no es igual a la del sol, obteniéndose
resultados no confiables. Los simuladores requieren de gran potencia eléctrica, ya que debido a la capacidad
térmica de los colectores se debe esperar aproximadamente 60 minutos después de fijar la radiación en una
intensidad específica, para obtener condiciones estacionarias de operación.
METODO ESTACIONARIO PARA LA MEDICION DE LA EFICIENCIA ÓPTICA Y EL
COEFICIENTE GLOBAL DE PÉRDIDAS TÉRMICAS
DETERMINACIÓN DE LA EFICIENCIA ÓPTICA (τ·∝):
De la curva característica de la Fig. Nº 03 y de la ecuac. 3 se puede ver fácilmente que, si Tm = Tamb.,
entones: η= τ ∝. Estas condiciones se obtienen durante una medición al aire libre bajo sol directo, ajustando
las temperaturas del agua de entrada (Te) y salida (Ts) hasta que se cumpla la condición Tm=(Te+Ts)/2
=Tamb. En éste momento, se obtiene los parámetros de la Ecuación 1 y con esto la eficiencia óptica: τ ∝.
Para esto, se llena el colector en evaluación con agua fría a temperatura inferior a 1a temperatura ambiente
(Te << Tamb), procedente de la red pública, para lo cual el agua debe ingresar por el cabezal inferior de la
rejilla del colector, para regular el flujo y alcanzar las condiciones a cumplir, en la tubería del agua de ingreso
se debe colocar una llave de control y una termocupla para medir Te, y en la tubería de salida otra termocupla
para medir Ts, y una manguera para conducir el agua al desagüe, luego de exponer el colector al sol
orientado hacia el norte, y con inclinación igual a la latitud del lugar o ciudad, se deja calentar el sistema
lentamente hasta obtener las condiciones deseadas. Es recomendable realizar las mediciones al comienzo de
las mañanas a efectos de lograr las condiciones establecidas, también se puede usar agua contenida en un
depósito desde el día anterior o enfriar la misma con hielo, para hacerla circular por el colector usar una
bomba de circulación.
DETERMINACIÓN DEL COEFICIENTE GLOBAL DE PÉRDIDAS DE CALOR: (UL)
UL se obtiene bajo mediciones en condiciones estacionarias de funcionamiento del colector, sin radiación
solar incidente (Gt= 0) dentro del laboratorio o ambiente de trabajo, para esto, primeramente se debe de tapar
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completamente todos los accesos por donde pueda ingresar la luz solar, apagar todas las fuentes luminosas,
luego haciendo circular el agua en dirección inversa al funcionamiento normal del colector, calentada por un
Termostato Diferencial Automático (HAAKE N3) a la temperatura previamente establecida de 60 ºC, esperar
60 minutos para que el sistema funcione en estado estacionario, en este instante las temperaturas de entrada
(Te) y salida (Ts) permanecen cuasi constantes. De la Ec.2, si Gt = 0, obtenemos:
UL = m•c•(Te - Ts ) / Ac•(Tm - Tamb ) (4)
Manteniendo el sistema bajo el funcionamiento indicado, medir con las termocuplas las temperaturas Te y
Ts, unas diez veces, luego sacar un promedio, asimismo simultáneamente medir la temperatura del ambiente
de trabajo (Tamb), el flujo volumétrico (m), para esto instalar un medidor de flujo volumétrico entre la salida
Figura Nº 04: Diagrama esquemático del sistema para la evaluación de UL
del agua y el ingreso de la misma al termostato, determinar el calor específico del agua a la temperatura Tm,
calcular la temperatura promedio (Tm) entre las temperaturas de entrada y salida del agua del colector, medir
previamente el área del colector (Ac), y finalmente calcular UL según la ecuación (4).
Para el trabajo correspondiente en oscuridad hacer uso de una linterna a pilas o similar.(4,10)
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Figura Nº 05: Fotografía que muestra la disposición del equipo para la evaluación del Coeficiente
Global de pérdidas de calor, y medidas de temperaturas superficiales
MÉTODO TRANSITORIO DE LA MEDICIÓN DE LA EFICIENCIA DEL COLECTOR SOLAR
El método transitorio consiste en la determinación de la curva de calentamiento del colector, sin la
extracción de calor útil (en circulación al vacío o cortocircuito) en función al tiempo, se mide Tm=f (t)
Bajo éstas condiciones, el calentamiento se puede interpretar como ganancia de energía útil almacenada
dentro del propio colector, es decir:
Qu = ∆E / ∆t = MC ∆Ti / ∆ti = MC (Tfin,i-Tinicio,i) / ∆ti
Tm
o
Ti Tm,i
Tiempo(min)
Figura N°06: Curva de calentamiento del colector en cortocircuito
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Donde: (Tfin,i - Tinicio,i), la diferencia de la temperatura media del colector durante el intervalo de tiempo
∆ti. El índice i indica el número del incremento según la curva de calentamiento de la Figura. 3. M•C es la
masa térmica del colector.(1), La temperatura media del colector para cada intervalo i es:
Tm,i = (Tfin,i-Tinicio,i) / 2
Igualmente se determinan valores promedios de la radiación Gt y de la temperatura ambiente Tamb, para
cada intervalo de tiempo i, según las ecuaciones siguientes:
Gt,i = (Gt,fin,i + Gt,inicio,i) / 2, Tamb,i = (Tamb,fin ,i + Tamb, inicio,i) / 2
Entonces, para cada intervalo i, se obtiene la eficiencia instantanea:
ηi = Qu / Gt,iAc = f(Tm,i – Tamb,i/ Gt,i (5)
Midiendo Tm,i en intervalos fijos ∆ti de medio minuto, empezando con la temperatura más baja hasta llegar
a un estado estacionario, se obtiene así la curva característica del colector modelo, para esto colocar una
termocupla en el punto medio de la longitud y ancho de la placa absorbente, y llenar el colector solar con
agua de la red, (no es recomendable hacerlo funcionar en vacío) medir simultáneamente dicha temperatura,
la radiación solar incidente sobre el plano del colector y la temperatura ambiente.
TERMAS SOLARES
Existe gran variedad de sistemas termosolares, desde tanques colectores hasta colectores de tubo al vacío,
estos sistemas sirven para calentar agua., se pueden clasificar en tres grupos principales:
• Sistemas con circulación forzada
• Sistemas con circulación natural o termosifón
• Sistemas integrados:
FRACCIÓN SOLAR , GRADO DE UTILIZACIÓN, EFICIENCIA TÉCNICA DEL SISTEMA
Estos parámetros caracterizan el funcionamiento del sistema integral compuesto por el colector solar,
conexiones y el tanque de almacenamiento, es decir de la terma solar en su conjunto, se determinan del
balance energético del sistema, que depende del nivel de consumo de agua caliente, el cual es determinado
por la energía solar disponible, el nivel de temperatura del agua de consumo, y por el perfil o volumen de
consumo, asimismo de la calidad del sistema, determinado por el área del colector, volumen del tanque de
almacenamiento, pérdidas ópticas y térmicas, inclinación del colector, y finalmente de los parámetros
meteorológicos, característicos de cada lugar de estudio.(7,8)
FRACCIÓN SOLAR (f): Es la razón entre la energía solar usada (QU) y la energía de la demanda energética
(QD), nos indica el porcentaje de la energía de demanda que se cubre con energía solar, esto es:
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D
U
demandaladeenergíausadasolarenergíaf == (6)
GRADO DE UTILIZACIÓN (µ ): Es la razón entre la energía solar usada (QU) y la energía solar incidente
(ES), esto es:
S
U
EQ
incidenetesolarenergíausadasolarenergía
==µ (7)
EFICIENCIA TÉCNICA DEL SISTEMA (η) Es la razón entre la energía total acumulada (QTOTAL) y la
energía solar incidente (ES), esto es:
S
TOTAL
EQ
incidenetesolarenergíaalmacenadatotalenergía
==η (8)
QTOTAL = Energía Solar Usada + Energía Solar Almacenada en el agua del tanque y el colector:
S
ALMACENADAU
EQQ +
=η (9)
)())((222 eUUTANQUEeOHOHOHTOTAL TTcmTTcmQ −+−=
QU = mU CP (TU - Te) (10)
QD = mD CP (TD - Te) (11)
E S = Gt A ∆t (12)
mU = mD ( 1 – ( TU – TD ) / (TU - Te )) (13)
Donde:
mU = masa de agua usada (kg)
mD = masa del agua de la demanda (kg)
TU = Temperatura del agua usada (ºC)
TD = Temperat. del agua de demanda (ºC)
Te = Temperatura del agua de entrada (ºC)
(TH2O)tanque = temperatura del agua en el tanque (ºC)
(mH2O)tanque = masa del agua que se extrae del tanque (kg)
Gt = Intensidad de la radiación solar (W/m2)
A = Área del colector (m2)
∆t = Intervalo del tiempo de medición (s)
Cp = calor específico del agua (4,1 KJ/kg.ºC)
Para cuantificar QALMACENADA, ó energía final almacenada en el tanque, se saca agua continuamente del
tanque, hasta que la temperatura sea igual a la temperatura inicial de entrada (Te), midiendo el volumen y la
temperatura correspondiente. La Ec. 13 se utiliza si la temperatura del agua de uso es mayor a la de la
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demanda (Tu > TD), para así calcular la masa de agua a extraer, porque se debe sacar menos agua del tanque
(mu < mD) y agregar agua fría (maux) para cubrir la demanda establecida en volumen y temperatura, siendo
mD = mU + maux, si Tu < TD , entonces mU = mD (1,9,10)
Para cuantificar las parámetros anteriores, se debe de fijar la temperatura del agua de demanda (TD), medir la
temperatura del agua proveniente de la red (Te), establecer un perfil del agua de la demanda, medir la
temperatura del agua usada (TU): es la temperatura que alcanza el agua en cada tanque de almacenamiento y
que se extrae de acuerdo al perfíl de la demanda, y la radiación solar incidente sobre el plano del colector, el
cual debe estar orientado hacia el norte, e inclinado un ángulo igual a la latitud del lugar. (ver Fig. Nº 06).
CARACTERIZACIÓN TÉRMICA
Se puede caracterizar térmicamente, tanto el colector solar como la estratificación del agua en el tanque de
almacenamiento bajo condiciones reales de funcionamiento, para esto se debe colocar sensores de
temperatura en diferentes partes de los sistemas.
(a) (b)
Figura Nº 07: Diagrama esquemático de la posición de sensores para la caracterización térmica
en el sistema termosifón (a) y tanque colector (b)
Para colectores de placa plana, minimamente, una en la parte central de la placa absorbente; si son sistemas
tanque colector, minimamente tres a lo largo de la parte central, distanciadas simétricamente, asimismo medir
la temperatura de salida del agua del colector (Tsc), y la de entrada (Tec).(10)
Para caracterizar el agua en el tanque de almacenamiento (Tt), se coloca una termocupla a 15 cm por debajo
del nivel superior del agua (pueden ser más de acuerdo a los objetivos de la investigación), simultáneamente
medir la temperatura ambiente (Tamb), el diagrama de la Fig. Nº 07 muestra lo indicado.
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Para la evaluación correspondiente se requiere contar con sensores de temperatura con termocuplas Ni-Cr-Ni,
solarímetro Keep & Zonen para medir la intensidad de la radiación solar incidente sobre los colectores,
termómetro digital para medir la temperatura del agua de consumo, Registrador digital automático para el
registro contlnuo y acumulación de los datos de temperaturas y radiación solar, depósito graduado en litros
para medir el volumen de agua consumida, mangueras y accesorios par proveer de agua potable a los
sistemas
RESULTADOS
Experimentalmente se ha evaluado un colector solar fabricado por la ex–empresa TECNOSOL, el cual tiene
un área total de 1,10 m2, con doble cobertor de vidrio semi doble (3 mm), revestimiento de la placa
absorbente con pintura negro mate, dicho colector viene funcionando en la UNJBG bajo condiciones reales
desde 1993.
Se ha evaluado el coeficiente global de pérdidas térmicas (UL), bajo el método de evaluación en sombra (Gi =
0), utilizando un Termostato Diferencial Automático (marca HAAKE N3), equipó con que cuenta el CERT
de la UNJBG., caracterizado porque calienta el agua a la temperatura a la cual se desea evaluar el colector, en
este caso a 60 °C, y recircula el agua caliente a través de una bomba, encontrándose un valor de UL = 4,5
W/m2°C.
Adicionalmente, en forma simultanea se puede realizar un mapeo térmico en las diferentes partes del
colector, como ser las temperatura del cobertor, fondo, partes laterales, y envoltura de la conexiones a
efectos de detectar posibles pérdidas térmicas, para esto debe usarse sensor de temperatura de superficies.
Por otro lado se ha determinado la eficiencia óptica del colector, bajo el método indicado, encontrándose un
valor de 0.80, que nos indica un valor aceptable, debido fundamentalmente al doble cobertor de vidrio, a la
pintura usada en la placa absorbente, y al tiempo de uso del colector (aproximadamente 12 años). Asimismo
se ha determinado la curva de eficiencia del colector en estado estacionario, al igual que la curva de
calentamiento en estado transitorio.
CURVA DE CALENTAMIENTO DEL COLECTOR EN ESTADO
TRANSITORIO
020406080
100120
0 5 10 15 13 25 30 35
TIEMPO (min)
TE
MPE
RA
TU
RA
M
ED
IA (
°C)
CURVA DE EFICIENCIA DEL COLECTOR EN ESTADO
ESTACIONARIO
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
0.036 0.048 0.061 0.069 0.075 0.079 0.081
(Tm,i-Tamb,i)/Gt,i
EFI
CIE
NC
IA
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En cuanto a la terma solar, se ha realizado una evaluación comparativa entre una terma solar tipo termosifón
y una tanque colector (TACO), caracterizadas por tener la misma área de colector (1,10 m2), el mismo
volumen del tanque de almacenamiento de 110 litros, aislamiento del tanque con 7,5 cm de espuma de
poliuretano, y sometidas a funcionamiento bajo las mismas condiciones de radiación solar y meteorológicas
de la ciudad de Tacna, realizando una caracterización térmica del colector y del agua en el tanque de
almacenamiento, y determinando finalmente la fracción solar, el grado de utilización y la eficiencia técnica
del sistema. considerando una temperatura del agua de demanda de TD = 45 ºC, de entrada del agua de la red
Te = 20 ºC, y un perfíl de demanda de 150 l/día, con las características de consumo siguientes:
Hora mD (kg) TD (ºC)
07:00 40,50 45
10:00 25,50 45
13:00 40,50 45
16:00 25,50 45
20:00 18,00 45
Total Diario 150 kg 45 ºC
Figura Nº 08: Curvas de Temperatura del sistema termosifón: placa del colector TPC, del agua en el
tanque de almacenamiento Tt, del medio ambiente Tamb, y del agua de demanda TD
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Termas Solares Tipo Termosifón y Tipo tanque colector en proceso de evaluación
Figura Nº 09: Resultados de la evaluación comparativa de la fracción solar, grado de utilización y
eficiencia técnica para los sistemas termosifón y tanque-colector
CONCLUSIONES
* Se presentan metodologías experimentales para la evaluación de colectores solares en estado estático y
dinámico, así como para la evaluación integral de una terma solar, para poder aplicarlas en mucho dependerá
de los materiales, instrumentos y equipos con que cuente cada institución o centro de investigación.
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* Los parámetros que determinan la calidad de fabricación y funcionamiento de un colector solar para el
calentamiento de agua para uso doméstico e industrial, son el coeficiente global de pérdidas térmicas (UL), la
eficiencia óptica, la eficiencia de conversión, y el de una terma solar, el grado de utilización, la fracción
solar, la eficiencia técnica, entre otros, según los estándares mundiales.
* Valores del coeficiente global de pérdidas térmicas entre (4 – 5) W/m2°C, indican que los colectores
solares son de buena calidad térmica, según lo establecido en estándares internacionales. Para el caso de la
evaluación realizada al colector solar fabricado por la ex empresa TECNOSOL, se ha encontrado que dicho
coeficiente es de 4,5 W/m2°C.
* Considerando que la región Tacna, la Región Sur, y gran parte de nuestro país, cuentan con un buen recurso
energético solar promedio anual, que lo convierte en un zona para un uso masivo de los sistemas
termosolares en general, para ello se debe de establecer y aplicar normas de calidad y funcionamiento, bajo
un mecanismo técnico-financiero–legal que garanticen una aplicación y difusión sostenible.
SUGERENCIAS
* A efectos de garantizar una aceptación de los potenciales usuarios y un uso masivo de los sistemas bajo
condiciones mínimas y extremas, es necesario que la calidad sea certificada por una institución académica y
técnica, en este caso podría ser el Centro de Energías Renovables de Tacna (CERT) de la Universidad
Nacional Jorge Basadre Grohmann, institución que cuenta con la experiencia, los equipos básicos necesarios
y recurso humano capacitado para realizar lo indicado.
* Se debe propender un uso masivo de termas solares en nuestro país, lo que conllevaría a un uso racional de
la energía eléctrica, con ello las plantas termoeléctricas dejarían de emitir gases contaminantes (CO2, CO,
entre otros) a la atmósfera, contribuyendo así a conservar nuestro medio ambiente y mejorar la calidad de
vida de sus habitantes.
REFERENCIAS
1. POLO BRAVO, Carlos; TORRES MURO, Hugo; LÓPEZ CORNEJO, Orlando: Metodologías para
la Evaluación Experimental de la Calidad de Termas Solares, Informe de Trabajo de Investigación, UNJBG,
Tacna – Perú, 2003
2. J.A. CHASSERIAUX, Conversión Térmica de la Radiación Solar, Librería Agropecuaria S.A, Primera
Edición, Argentina, 1990.
3. JHON A. DUFFIE, WILLIAM A. PECKMAN, Solar Engineering of Thermal Processes, Segunda
Edición, Jhon Wiley & Sons, USA, 1991.
4. TORRES MURO, Hugo; LIÑAN ABANTO, Rafael: Evaluación del Potencial Energético Solar de
Tacna, Memorias del VI SPES y II SIER, CERT – UNJBG, Tacna – Perú, 1996
15
5. P.D. DUNN, Renovable Energies: Sources, Conversion, and Application, IEE Energy Series, Heffers
Printers Limited, England, 1986
6. TWIDELL, A. WEIR, Renewable Energy Resources, Editorial Chapmam and Hall, USA, 1990
7. POLO BRAVO, Carlos; TORRES MURO, Hugo: Evaluación Comparativa de Termas Solares para el
Calentamiento de Agua tipos Termosifón y Tanque Colector, Menorias del 1er. Seminario Internacional de
Energía Renovables, Santa Cruz – Bolivia, 1994, y Anales del SENESE VIII, Arica – Chile, 1994.
8. T.W. NORTON D.C., HUNTER R.J. CHENG, Solar Energy Experimente, Editorial Rodale Press Inc.,
USA, 1977
9. PETER LUNDE, Solar Thermal Engneering Space Heating and Hotwater Systems, Editorial John Wiley
& Sons, USA, 1980
10. POLO BRAVO, Carlos / TORRES MURO, Hugo; Energía Solar Térmica Experimental para
Estudiantes de Ciencias e Ingenierías, COIN-CERT-FACI, Tacna - Perú, 2002.
11. INTERNATIONAL STANDARD ISO 9806-1, Test methods for solar collectors - Part 1: Termal
performance of glazed liquid heating collectors including pressure drop, Firts Edition 1994, Switzerland.
12 INTERNATIONAL STANDARD ISO 9806-2, Test methods for solar collectors - Part 2: Qualification
Test procedures, Firts Edition 1995, Switzerland.
13. COLECTORES SOLARES, Métodos de Ensayo para determinar la eficiencia de Colectores Solares,
Proyecto de Norma Técnica Peruana, PNTP 399.400, 201, Primera Edición, Lima Perú.