Obra de Desvio
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Transcript of Obra de Desvio
GERENTE GENERAL. ING. SAMANTHA GEORGINA ROMÁN VARA
DIRECTOR DE PROYECTOS Y ADMINISTRACION.
ING. LUIS ENRIQUE DOMINGUEZ JUAREZ
DIRECTOR DEPARTAMENTO DE OBRAS HIDRÁULICAS.
ING. JONATHAN ESLEYTHER BONIFAz TREJO
JEFE DE RESIDENTES DE OBRA.ING. LUIS FELIPE GOMEZ SANTIZ
M I S I O N. Queremos ser una empresa líder en construcción de servicios y urbanización, para satisfacer las necesidades que la sociedad demanda, impulsados en la calidad, el trabajo en equipo y los valores para hacer de nuestros servicios el mejor en el ámbito ingenieril. Ser una empresa comprometida con el cliente y sobre todo con el medio ambiente.
V I S I O N. Ser reconocidos como una empresa líder en su rama que satisface todas y cada una de las necesidades del cliente, reconocidos como sinónimo de trabajo de calidad y del más alto nivel. Obteniendo reconocimiento a nivel nacional e internacional.
OBRA DE DESVIO DE LA PRESA “PRESIDENTE ALEMAN” (TEMASCAL), OBRAS DE LA CUENCA DEL RIO PAPALOAPAN, OAX. VER.
Descripción
breve de la obraLa obra consiste esencialmente en una cortina del tipo de roca, 3 diques del tipo de tierra, una obra de excedencias localizada en el puerto denominado Chicale No. 2, descargando sus aguas al río Tonto, 4 túneles en la margen derecha para obra de desvío y, los cuales fueron aprovechados para la obra de toma de la planta hidroeléctrica situada al pie de la cortina, así como para hacer extracciones eventuales.
Localización de la obraLa obra se encuentra situada en la planicie costera del Golfo de México, a 40 km
aproximadamente al noroeste de Ciudad Alemán, sobre el río Tonto, principal formador del río Papaloapan, en el municipio de Soyaltepec, del Estado de Oaxaca.
Descripción General: Las obras realizadas para el desvío del río durante los trabajos de construcción, consistieron en la perforación de 4 túneles revestidos de concreto simple de 8.25 m de diámetro y un tajo de desvío en la margen derecha.
Etapa de construcción
Se excavó un tajo en la ladera de la margen derecha del río de 4.0 m de plantilla, taludes 0.5:1, pendiente s = 0.004 con su inicio a la elevación 7.00 m, una longitud de 500 m y con banquetas en los taludes de 8.00 m de ancho en el izquierdo, a 2.50 m de la plantilla, y de 20.00 m de ancho en el derecho y ubicada a la elevación 15.00 m con un muro de concreto para separar el tajo del cauce del río. La capacidad máxima de descarga del tajo era de 2 500 m3/s con las aguas a la elevación 22.30 m, habiendo trabajado con un gasto máximo de 2 143 m3/s. Se construyeron 2 ataguías de rocas con una gruesa capa de material impermeable en el paramento mojado, el cual se protegió con piedra, con sus coronas de 10.00 m de anchura a las elevaciones 25.00 m y 20.00 m aguas arriba y abajo, respectivamente, separadas 550 m, lo que permitió dejar en seco las zonas de desplante del corazón impermeable. Se construyeron los diques 2 y 3.
Propósito de la obra: Para control de avenidas, desarrollo de energía eléctrica, riego, navegación, retención de azolves y otros usos secundarios
Memoria de cálculo
8m 20m
7mA1
4m
DatosPlantilla 1= 4mplantilla 2=39mY1= 7mSo = 0.004mZ= 0.5:1Q= 2500m3/sY ataguía= 22.3mlongitud= 500mn=0.03
◦Calculo de los parámetros hidráulicos de la sección 1
AREA HIDRAULICA Ah= (b+zy)y
◦A1 =(4m+(0.5*7m) 7mA1= 52.5 m2
◦
PERIMETRO MOJADO Pm= (b+2y 2)
P1=(4m+2*7m2)P1= 19.65m
◦
◦ RADIO HIDARULICO Rh=
Rh= Rh=2.67m
Utilizando Manning en sección 1
Q1= Rh2/3 S1/2
Q1= (2.67)2/3 (0.004)1/2
Q1 =213.01m3/5
Considerando que el gasto total es 2500m3/5
Q2=Qt –Ql
Q2= 2500m 3/5 -213.01 m3/5 = 2286.99m3/5
TIRANTE NORMALObtención de los parámetros hidráulicos de la sección 1 y el caudal que pasa por la sección 2, por el método de bisección se calcula el tirante normal y2.
8m
4m
20mYn = 14.64m
7m
Calculo de los parámetros hidráulicos de la sección 2AREA HIDRAULICA
Ah= (b+ Zy)yA2 = (39+ (0.5*7.64m) 7.64m) = 327.14m2
PERIMETRO MOJADO
Pm (b+2y 1+Z2 )P2 = (39m+ (2* 7.64m 1+0.52) =56.08m
RADIO HIDRAULICO
Rh= Ah/PmRh= 327.14m2 / 56.08mRh= 5.83m
8m
4m
20mYn = 13.84m
7m
Yc > Yn régimen supercrítico
Yc < Yn régimen supercrítico
13.84m <14.65m
por lo tanto el régimen es subcritico
Comprobación con el número de Froude
Fr= = 0.62
Obtención de la pendiente criticaAc= 52.5 m2 + (39+0.5 (6.84))6.84 m2
Ac= 342.65 m2
Sc= ( 2/3 )2
Sc= ( 2/3 )
Sc= 0.005
So < Sc
Yataguia > Y aguas arriba
Yataguia > Y aguas abajo
YcYn
Y
M2
Bajo este análisis el perfil que se presenta en la sección del canal del desvió es M2
Y Ah Pm Rh V E So incremento
13.840
342.653 64.340 5.326 7.296 16.533 0.0052
13.860
343.570 64.388 5.336 7.277 16.559 0.0051 4.895
13.880
344.487 64.437 5.346 7.257 16.564 0.0051 5.176
13.900
345.405 64.486 5.356 7.238 16.570 0.0050 5.476
13.920
346.323 64.535 5.366 7.219 16.576 0.0050 5.795
13.940
347.242 64.584 5.377 7.2 16.582 0.0050 6.137
13.960
348.161 64.632 5.387 7.181 16.588 0.0049 6.504
13.980
349.08 64.681 5.397 7.162 16.594 0.0049 6.898
14.000
350.000 64.730 5.407 7.143 16.600 0.0048 7.323
14.020
350.92 64.779 5.417 7.124 16.607 0.0048 7.783
14.040
351.841 64.828 5.427 7.105 16.613 0.0048 8.281
14.060
352.762 64.876 5.437 7.087 16.62 0.0047 8.824
Método de incrementos finitosLa longitud del canal es de 500 mts.
Por lo tanto se tiene la relación 498.037≈500Y ataguía > y agua arribaY ataguía > yc agua abajo
14.080
353.683
64.925
5.448
7.068
16.627
0.0047
9.416
14.100
354.605
64.974 5.458 7.050 16.633 0.0047 10.065
14.120
355.527
65.023 5.468 7.032 16.640 0.0046 10.781
14.140
356.450
65.072 5.478 7.014 16.647 0.0046 11.573
14.160
357.373
65.120 5.488 6.995 16.654 0.0045 12.454
14.180
358.296
65.169 5.498 6.977 16.661 0.0045 13.441
14.200
359.220
65.218 5.508 6.96 16.669 0.0045 14.553
14.220
360.144
65.267 5.518 6.942 16.676 0.0044 15.816
14.240
361.069
65.316 5.528 6.924 16.683 0.0044 17.263
14.260
361.994
65.364 5.538 6.906 16.691 0.0044 18.937
14.280
362.919
65.413 5.548 6.889 16.699 0.0043 20.895
14.300
363.845
65.462 5.558 6.871 16.706 0.0043 23.218
14.320
364.771
65.511 5.568 6.854 16.714 0.0043 26.017
14.340
365.698
65.560 5.578 6.836 16.722 0.0043 29.455
14.360
366.625
65.608 5.588 6.819 16.73 0.0042 33.78
14.380
367.552
65.657 5.598 6.802 16.738 0.0042 39.383
14.400
368.480
65.706 5.608 6.785 16.746 0.0042 46.932
14.420
369.408
65.755 5.618 6.768 16.754 0.0041 57.651
14.424
369.594
65.765 5.620 6.764 16.756 0.0041 13.315
Σ= 498.037
DICTAMEN DEL PROYECTO DEL VERTEDOR DE LA PRESA MIGUEL DOMINGUEZ CORREGIDOR (SAN PEDRO HUIMILPAN) DEL MPIO. DE HUIMILPAN, QUERETARO.
Por medio del siguiente documento escrito, la compañía CONDOR CONSTRUCCIONES S.A. DE C.V. ha dictaminado el vertedor de la presa MIGUEL DOMINGUEZ CORREGIDOR realizando los estudios convenientes como el cálculo del los parámetros hidráulicos de la sección 1y 2, con el régimen suscritico, la altura de las ataguías, y obteniendo como resultado que: Bajo este análisis el perfil que se presenta en la sección del canal del desvió es M2 y el calculo de las ataguías cumplen con las condiciones adecuadas para su buen funcionamiento, y otorgando la mayor satisfacción en seguridad de la presa.
DICTAMEN REALIZADO EN TUXTLA GUTIERREZ, CHIAPAS. A 6 MARZO DE 2015.
ING. LUIS FELIPE GOMEZ SANTIZ ING. JONATHAN ESLEYTHER BONIFAZ TREJO Ing. Luis enrique Domínguez Juárez ing. Samantha Georgina Roman vara