Para Imprimir Estatica

UNIVERSIDAD ALAS PERUANAS ESTATICA

INDICE PRESENTACION

NOMBRE DEL PROYECTO

UBICACIÓN DEL PUENTE

CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS DEL PUENTE

NÚMERO TOTAL DE VÍAS DEL PUENTE

MATERIALES TIEMPO DE EJECUCIÓN EQUIPO TÉCNICO JUSTIFICACIÓN DE LA CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA

DESCRIPCIÓN DE LOS SISTEMAS ESTRUCTURALES

PLACAS VERTICALES DE CONCRETO ARMADO

ARCO PARABÓLICO TIPO BÓVEDA DE CONCRETO ARMADO

ESTRIBOS DE APOYO DE CONCRETO SIMPLE

DISEÑO ESTRUCTURAL DEL PUENTE

MODELACIÓN Y ANÁLISIS ESTRUCTURAL DEL PUENTE

CARGAS VIVAS VEHICULARES PARA CADA VIA

MÉTODOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL DEL PUENTE

RELACIÓN DE PLANOS

CÁLCULO ESTADÍSTICO APLICACIÓN DE CARGAS ACERO BARANDA METÁLICA ACERO ESTRUCTURAL PGE-24 FY = 2400 Ø 2 ½” INC.

PINTURA MATERIALES ESTRUCTURALES

SOLICITACIONES DE SERVICIO DEL PUENTE

PARÁMETROS PARA EL CÁLCULO DE LAS FUERZAS SÍSMICAS HORIZONTALES

CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Y REFUERZO DEL TABLERO SUPERIOR

CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Y REFUERZO DEL ARCO PARABÓLICO DE

CONCRETO ARMADO

CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Y REFUERZO DE LAS PLACAS VERTICALES DE

CONCRETO ARMADO

ESTRIBO DE CONCRETO SIMPLE DE LA MARGEN DERECHA Y FALSAS ZAPATAS

DE CONCRETO CICLÓPEO

ESTRIBO DE CONCRETO SIMPLE DE LA MARGEN IZQUIERDA Y EL CAJÓN DE

CIMENTACIÓN DE CONCRETO ARMADO

IMÁGENES DEL VIAJE HACIA LA LOCALIDAD DICHA.

CONCLUSIONES Y OBJETIVOS

ADICIONALMENTE

LAS HOJAS DE METRADOS

PLANOS.

INGENIERIA CIVIL Página 1


PRESENTACION

El presente trabajo va dirigido al docente del curso de Estática del estudio universitario de la

Carrera Profesional de Ingeniería Civil Mags. Abraham Huamán Cusihuaman

El contenido del Informe trata sobre las estructuras del Puente Pavayoc, el cual fue desarrollado

cuidadosamente viajando hasta la localidad de Pavayoc, en la cuidad de Quillabamba - La

Convencion, Distrito:Santa Ana,con la finalidad de obtener las medidas cantidades de nudos y

barillas exactas ,y para cumplir los objetivos del curso.

Esperando que sea de su agrado y de su estima le hago presente el siguiente trabajo, con la

finalidad de recibir sus críticas y observaciones las cuales serán tomadas en cuenta y consideradas

a futuro.

Gracias por sus enseñanzas.

PUENTE EN ARCO



1. NOMBRE DEL PROYECTO

“Construcción Puente Pavayoc”

2. UBICACIÓN DEL PUENTE

Departamento : Cusco

Provincia : La Convención

Distrito : Santa Ana

Localidad : Pavayoc

Geográficamente la zona del proyecto se encuentra entre las coordenadas UTM (Punto Inicial del Puente):

750 610.70E 8 576 723.13N

3. CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS DEL PUENTE

Longitud total del tablero superior : 70,00 m

Ancho total del tablero superior : 12,20 m

Ancho de la losa de calzada : 9,50 m

Ancho efectivo de veredas : 1,10 m

Altura efectiva de barandas : 1,10 m

Tipo de Superestructura : Tablero Superior de Cº Aº, sobre Arco Parabólico Tipo Bóveda de Cº Aº.

El “PUENTE PAVAYOC” es una obra vial consistente en superestructura de concreto armado, de 70 metros de luz, apoyado sobre estribos de concreto armado y ciclópeo dispuestos en ambas márgenes del río. El tablero del puente está conformado por una losa maciza de concreto armado y veredas peatonales del mismo material, las que se apoyan en el arco parabólico tipo cajón.

4. NÚMERO TOTAL DE VÍAS DEL PUENTE : 02

Cusco – Alfamayo : Carretera AsfaltadaAlfamayo – Pavayoc : Carretera Afirmada

Para llegar a la zona del Proyecto se toma la ruta de Cusco – Urubamba – Abra Málaga – Alfamayo, a través de una carretera asfaltada de 175 km y desde Alfamayo, se toma la ruta que lleva a Quillabamba – Pavayoc en una longitud de 70 Km., de carretera afirmada.

5. MATERIALES:

Sub Estructura:

Estribo Margen Derecha : Concreto Cuerpo Central, Dados de Apoyo y Alas, f’c = 250 kg/cm².Concreto falsas zapatas f’c = 140 kg/cm² + 40% P.G.Concreto zapatas f’c = 250 kg/cm²

Estribo Margen Izquierda : Concreto Cuerpo Central, f’c = 250 kg/cm²Concreto Cajón de Cimentación f’c = 300 kg/cm²Acero de refuerzo fy = 4200 kg/cm²

Súper Estructura :



Losa de Tablero, veredas, parapeto: Concreto f’c = 30 MPaAcero de refuerzo fy = 420 MPa

Vigas Diafragma de Tablero: Concreto f’c = 300 kg/cm²Acero de refuerzo fy = 4200 kg/cm²

Placas: Concreto f’c = 300 kg/cm²Acero de refuerzo fy = 4200 kg/cm²

Arco Parabólico: Concreto f’c = 300 kg/cm²Acero de refuerzo fy = 4200 kg/cm²

Barandas: Tubos metálicos Ø 2” y e =1/8” de acero estructural PGE-24, protegidos con el sistema zinc inorgánico – epóxico – poliuretano.

6. TIEMPO DE EJECUCIÓN

La construcción del Puente se ha programo para una ejecución en 08 Meses (240 días)

7. EQUIPO TÉCNICO

Consultor : Magt. Ingº Samuel Miranda FarfánEstructuras : Dr. Ingº Guillermo Sovero MoleroGeología : Ingº Herver Rosas EsquivelGeotecnia : Ingº Luís Octavio Echarri SáenzHidrología : Ingº Gaspar A. Morante SotoImpacto Ambiental : Ingº Glenda Jordán AraujoTopografía : Ingº Joseph Hermoza GonzálezCostos y presupuestos : Magt. Ingº Samuel Miranda FarfánDigitalización y diagramación : Arqº Sophia C. Solís Farfán

Datos referentes al Consultor:Nombre Consultor : Samuel Miranda FarfánRegistro de Consultor : 5030Capítulo de Consultores : Obras MenoresNumero de colegiatura : 43498Oficina : Av. los Incas 705-BCelular : 084-984747613

8. JUSTIFICACIÓN DE LA CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL ADOPTADA

Descartada la posibilidad de proyectar un puente de 70 metros de luz, apoyado sobre pilares

intermedios, debido al enorme caudal del rio en temporadas de crecidas, se seleccionaron dos

alternativas de configuración estructural:

Puente en Arco de Concreto Armado

Puente sustentado por Armaduras Metálicas

Entre estas dos alternativas se puede establecer que un puente en arco de concreto armado

presenta claras ventajas sobre un puente metálico en los aspectos económicos, estéticos, no



perturbación en el paisaje y medio ambiente del entorno, costo de mantenimiento, tiempos de

ejecución, entre otros. Los puentes en arco de concreto armado pueden ser de tablero superior,

tablero intermedio i de tablero inferior. En el presente caso se decidió proyectar un puente de

concreto armado de tablero superior, por las siguientes razones principales:

Existe un espacio disponible importante entre el nivel de aguas ordinarias del rio y el nivel

de la rasante de las vías proyectadas en el tablero superior del puente.

Este espacio disponible permite proyectar un arco de concreto armado tipo bóveda, con

una relación de longitud total y flecha de aproximadamente igual a 8, relación que se

considera adecuada desde el punto de vista estructural.

Las estructuras de cimentación y apoyo de la superestructura del puente, dispuestas en

ambas márgenes del rio, resultan lo suficientemente sólidos y fuertes para resistir con

seguridad las enormes empujes horizontales ejercidos por el arco parabólico tipo bóveda

de concreto armado del puente.

Es la alternativa de puente en arco de concreto armado mas económica.

Las fuerzas de arrastre generados por las aguas del rio en temporadas de crecidas

extraordinarias y que actuarían en los arranques del arco parabólico de concreto armado

tipo bóveda, no son demasiado grandes como para afectar significativamente la

estabilidad estructural de todo el puente.

9. DESCRIPCIÓN DE LOS SISTEMAS ESTRUCTURALES

TABLERO SUPERIOR DEL PUENTE

El tablero superior de este puente está constituido por una losa maciza de calzada de 9.5 m

de ancho, 70 metros de longitud y 0.225 m de espesor

Esta losa de calzada se halla sustentada por un total de 5 vigas longitudinales y 17 vigas

transversales. La separación entre ejes de las vigas longitudinales es de 2.15 m; todas tienen

una sección de transversal de 0.30 m de ancho y peralte de 0.61 m para las vigas de borde,

0.655 m para las intermedias y 0.70 m para la viga central.

La separación entre ejes de vigas transversales es de 4.30 m en todos los tramos interiores y

de 4.75 m en los dos tramos extremos; todas tienen una sección transversal de 0.30 m de

ancho y peralte de variable de 0.60 en sus extremos libres y 0.70 m en su sección central. La

longitud total de las vigas transversales es de 10.10 metros y todas las interiores van

dispuestos en la coronación de las placas verticales de concreto armado. Las vigas

transversales extremas se apoyan y se hallan integradas con las cajuelas de apoyo de los

estribos de concreto simple dispuestos en ambas márgenes del rio.

Del centro hacia los extremos, la losa de calzada tiene pendientes de drenaje pluvial de 2.1%;

encima de esta losa se ha proyectado el vaciado de un sobre-recubrimiento de concreto de



2.5 cm de espesor, integrado monolíticamente con la losa, y que funcionara como

revestimiento de protección y de desgaste.

En ambos extremos del tablero superior del puente se han proyectado losas de veredas de

0.225 m de espesor, con veredas de 1.10 m de ancho efectivo. Estas losas de veredas se

hallan dispuestas en voladizo, empotrados en las vigas sardineles.

Como protección peatonal se ha proyectado barandas constituidas por parapetos de concreto

armado de 0.20 m de espesor y 0.45 m de altura efectiva; por postes de concreto armado de

0.20 m x 0.20 m de sección transversal y 0.65 m de altura por encima de los parapetos

inferiores, espaciados a 1.00 m entre ejes; y por ultimo por pasamanos metálicos consistentes

en tubos de acero de 2.5” de diámetro.

El ancho total del tablero superior de este puente es de 12.20 m.

10. PLACAS VERTICALES DE CONCRETO ARMADO

Como elemento de soporte estructural del tablero superior del puente y como elementos que

transfieren las cargas del tablero superior al arco parabólico de concreto armado tipo bóveda,

se ha proyectado placas verticales de concreto armado de 0.25 m de espesor , reforzados con

columnas del mismo material.

Se ha dispuesto en total 15 placas verticales de concreto armado, localizados por debajo de

las vigas transversales del tablero superior del puente. Las alturas de estas placas verticales

son variables; la mas corta es la placa vertical central, cuya altura libre es de 0,50 m, y las

mas altas son las placas verticales extremas, cuyas alturas libres son de 7.5 m, medidos en

los ejes verticales centrales de las mismas.

Todas las placas verticales están reforzadas con cinco columnas de concreto armado, dos

dispuestas en los extremos y tres interiores. La mayoría de estas columnas de refuerzo tienen

secciones transversales cuadradas de 0.30 m x 0.50 m, mientras que las placas interiores

adyacentes a los extremos, tienen columnas de refuerzo de 0.30 m x 0.40 m.

La longitud horizontal de todas las placas verticales de concreto armado es de 8.90 m.

11. ARCO PARABÓLICO TIPO BÓVEDA DE CONCRETO ARMADO

El elemento estructural principal que cumple la función de sustentar el peso propio del tablero

superior del puente y las cargas de los vehículos que transitaran por el mismo, lo constituye,

evidentemente, el arco parabólico tipo bóveda de concreto armado.

Esta estructura consiste en una bóveda de concreto armado de 9.00 m de ancho total, de

peralte variable, con un valor mínimo en la clave central de 0.60 m y una valor máximo en los

arranques de 0.75 m. El Perfil longitudinal de esta bóveda corresponde a un arco parabólico

simétrico de segundo grado; el arco parabólico que corresponde a la superficie inferior de la

bóveda tiene una longitud de 65.96 m de longitud, como flecha central de 7.98 m.

El arco parabólico tipo bóveda se halla empotrado en sus arranques que se hallan conectados



monolíticamente con las bases de los estribos de concreto simple proyectados en proyectados

en ambas márgenes del rio.

En la superficie superior de esta bóveda parabólica de concreto armado se empotran las

bases de todas las placas verticales y columnas de refuerzo que sustentan estructuralmente el

tablero superior del puente.

12. ESTRIBOS DE APOYO DE CONCRETO SIMPLE

Para apoyar los extremos del tablero superior del puente y para empotrar los arranques del

arco parabólico tipo bóveda de concreto armado, se han proyectado estribos de concreto

simple en ambos márgenes del rio.

Ambos estribos tienen una altura total de 11.30 m, medida desde la coronación hasta el fondo

de las zapatas.

Las cajuelas de apoyo de los estribos tienen una altura de 0.60 m en sus extremos, los

cuerpos tienen una altura de 9.20 m y las zapatas de apoyo 1.50 m.

Los cuerpos centrales de los estribos tienen espesores variables que aumentan de las

coronaciones a la base de los mismos. El espesor en las coronaciones de los estribos es de

1.2 m mientras que en las bases de los cuerpos centrales tienen espesores de 2.90 m.

En el sector central de los estribos, las zapatas tienen un ancho de 6.50 m y un espesor de

1.50,

El estribo dispuesto en la margen derecha de rio tiene alas laterales de protección y de

contención del relleno de tierra en ambos costados, mientras que el estribo dispuesto en la

margen izquierda tiene muros de encauzamiento ubicados en la zona aguas arriba y de

aguas abajo.

El ala lateral de los estribos de apoyo del tablero superior del puente tiene alturas y espesores

que van disminuyendo de las conexiones con los cuerpos centrales hacia los bordes libres.

13. DISEÑO ESTRUCTURAL DEL PUENTE

CRITERIOS BÁSICOS DE DISEÑO

Las estructuras de este puente en arco de concreto armado han sido diseñadas aplicando

métodos estáticos y deterministicos, que cumplen los principios básicos de la mecánica de los

materiales y de la teoría general las estructuras.

Los principios básicos de la teoría general de las estructuras, que sirven de base para

elaborar los diferentes métodos de análisis y diseño de las diferentes estructuras, son los

siguientes:

Equilibrio: Las fuerzas que actúan en toda estructura y en cada uno de sus

componentes deben satisfacer todos los requerimientos del equilibrio estático o

dinámico.



Continuidad: Asumiendo la ausencia de agrietamientos o fluencias locales en algunos

sectores de la estructura, es pertinente considerar que los desplazamientos de los

nudos determinan los desplazamientos en los extremos de las barras que concurren en

los mismos

Leyes Constitutivas: Las deformaciones unitarias y los esfuerzos que generan en

cada punto de la estructura por efecto de las cargas exteriores, tiene que satisfacer las

ecuaciones constitutivas de cada material que forma parte de la estructura.

Los criterios básicos que han aplicado para el diseño del puente y cada uno de sus

componentes estructurales, fueros los siguientes:

- Seguridad física

- Durabilidad

- Rigidez

- Ductibilidad

- Redundancia

- Belleza o apariencia estética agradable

- Economía

- Armonía con el paisaje del entorno

- Conservacion del medio ambiente

- Factibilidad Constructiva

14. MODELACIÓN Y ANÁLISIS ESTRUCTURAL DEL PUENTE

Para llevar a cabo el análisis estructural de cada uno de los componentes resistentes del

puente enarco de concreto armado Pavayoc, se ha considerado modelos matemáticos

congruentes en las características particulares e importancia de cada uno de ellos.

Para elaborar los modelos matemáticos de cada componente estructural se tomaron

decisiones para idealizar adecuadamente la geometría, las condiciones de apoyo, las

solicitaciones exteriores y el comportamiento mecánico de los materiales que conforman cada

uno de ellos.

La geometría de los diferentes componentes estructurales del puente fue idealizada como

barras en unos casos y como láminas planas o curvas en otros. Las condiciones de apoyo

fueron idealizadas como apoyos simples en unos casos y como apoyos empotrados en otros.

Se ha considerado cargas verticales y horizontales concentrados y distribuidos. El

comportamiento mecánico de los diferentes materiales constituyentes de las estructuras del

puente se ha idealizado como elástico-lineal, que se caracteriza por la validez de la aplicación

del conocido principio de superposición.

La losa maciza de calzada fue modelada como una estructura laminar plana apoyada en las

vigas longitudinales y transversales del tablero superior del puente, Las cargas muertas y

vivas fueron idealizadas como una combinación de cargas centradas y distribuidas,



Las veredas del tablero superior del puente fueron analizadas como losas macizas en

voladizo, empotrados en las vigas longitudinales sardineles, sujetos principalmente a la acción

de cargas distribuidas.

Las vigas longitudinales del tablero superior del puente fueron analizadas como vigas

continuas de varios tramos, apoyadas sobre las placas verticales de concreto armado, sujetas

a cargas muertas distribuidas y cargas vivas distribuidas y centradas.

Las placas verticales de concreto armado fueron analizadas como muros sujetos a la acción

combinada de cargas verticales de compresión y momentos flexionantes en el sentido de

menor rigidez.

El arco parabólico de concreto armado tipo bóveda fue analizada como un arco primario

empotrado en sus arranques sujeto a la acción de cargas verticales distribuidas y

concentradas.

Los estribos de apoyo de concreto simple fueron analizadas como macizos sujetos a la acción

combinada de cargas verticales y laterales.

15. CARGAS VIVAS VEHICULARES PARA CADA VIA

Sobre carga HL-93

Camión de diseño:

3.57 ton 14.78 ton 14.78 ton

4.30 m 4.30 m

Tándem de diseño: 11.20 ton

11.20 ton 11.20 ton

4.30 m

Sobre carga vehicular distribuida:

0.970 ton/m

Cargas vivas en Veredas : S/C = 360 kg/cm2

Impactos de las cargas móviles concentradas : I = 33%



Presiones Horizontales y Verticales de Viento: p = 120 kg/N

EMPUJES LATERALES DE RELLENOS DE TIERRA

Angulo de fricción interna º

Coeficiente de Empuje Activo = Tan² (45º- Ka

Coeficiente de Empuje Pasivo = Cotan² (45º- Kp

Coeficiente de Empuje de Reposo : Ko = 1 – sen

16. MÉTODOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL DEL PUENTE

En concordancia con lo prescrito por el Reglamento Nacional de Puentes, los componentes

estructurales de este puente fueron diseñados por el método de los Factores de Cargas y

Factores de Reducción (LRFD). En el caso de diseño de elementos de concreto armado, En el

caso de diseño de elementos de concreto armado, este método es más conocido como

Diseño por Resistencia Ultima o Diseño a la Rotura.

Como su nombre lo indica, en este método de diseño las fuerzas interiores que se generan en

cada sección transversal de cada componente estructural del puente, por efecto de la acción

de las cargas exteriores de servicio (Fuerzas Normales, Fuerzas Cortantes, Momentos

Flexionantes y Momentos Torsionantes ), son amplificados por sus correspondientes factores

de carga, mientras que las resistencias nominales o teóricas de la misma sección transversal

sometida a análisis son disminuidas por sus correspondientes factores de reducción. El

requisito básico de seguridad de cada sección transversal del componente estructural que se

está diseñando, es el cumplimiento de la siguiente condición:

U x S = ∑Ui x Si ≤ Øj x Rj

U = Factor de Carga

S = Solicitacion o Fuerza Interna

Ui = Factor de carga correspondiente a la fuerza interior Si

Øj = Factor de reducción correspondiente a la resistencia Rj

17. RELACIÓN DE PLANOS

ES-01 PLANO DE UBICACIÓN GENERAL Y TOPOGRÁFICO

ES-02 PLANO DE UBICACIÓN EN PLANTA Y ELEVACIÓN

ES-03 PLANTA Y PERFIL DEL PUENTE

ES-04 PERFIL LONGITUDINAL MARGEN IZQUIERDA

ES-05 PERFIL LONGITUDINAL MARGEN DERECHA



ES-06 PLANO DE PLANTA DE MARGEN IZQUIERDO

ES-07 PLANO EN PLANTA MARGEN IZQUIERDA

ES-08 CAJÓN DE CIMENTACIÓN Y ESTRIBO DE APOYO MARGEN IZQUIERDA

ES-09 ESTRIBO DE APOYO MARGEN DERECHA

ES-10 DETALLE ARMADO ARCO PARABÓLICO, VIGAS LONGITUDINALES, VIGAS

TRANSVERSALES Y TABLERO

ES-11 DETALLE ARMADO DE PLACAS Y VIGA PARAPETO

ES-12 MUROS DE ENCAUSAMIENTO Y CONTENCIÓN Y DETALLES DE POSTES Y

BARANDAS

ES-13 UBICACIÓN DE SEÑALIZACIÓN

ES-14 PLANO DE DETALLES DE SEÑALIZACIÓN

Los Planos descritos se encontraran al final del informe.

18. CÁLCULO ESTADÍSTICOPara evaluar estadísticamente la calidad de la información recolectada para cada prueba, se seguirá la siguiente rutina:Determine el promedio aritmético ( X ) y la desviación estándar (S) de los resultados determinados para cada una de las muestras (n) que forma una prueba.Calcule el Índice de Calidad Superior (ICS) así:S X - LSA ICSCalcule el Índice de Calidad Inferior (ICI) así:S LIA - X ICIEn la Tabla N° 04-1 determine el porcentaje del trabajo por encima del límite superior aceptado (Ps), correspondiente al ICS.Asimismo, determine en la Tabla N° 04-1 el porcentaje de trabajo por debajo del LIA (Pi), correspondiente al ICI.Calcule el porcentaje de defecto de la prueba así:

Pd = Ps + Pi.

Con el porcentaje de defecto calculado y el nivel de calidad de la actividad, se determina en la Tabla N° 04-2 la aceptabilidad o el rechazo de la prueba

19. APLICACIÓN DE CARGAS

A las estructuras de concreto no se les aplicarán cargas hasta tanto el material haya alcanzado la suficiente resistencia, según lo determine el supervisor de la observación de las curvas de resistencia y, si es del caso, se haya provisto el pretensado suficiente, de manera que no ocurra ningún daño.

° Empujes de tierra. La colocación de llenos de tierra que induzca esfuerzos de flexión en elementos de concreto no comenzará antes de que el concreto haya alcanzado el 80% de la resistencia de diseño especificada, a menos que el Supervisor disponga algo diferente.

° Cargas de construcción sobre puentes. Podrán colocarse materiales y equipos livianos sobre los tableros de los puentes sólo después de 24 horas de haber vaciado el concreto, con tal que no se interfiera su curado ni se afecte su acabado. Vehículos de construcción, con pesos entre 0.45 ton y 1.8 ton, o cargas comparables de equipos o materiales podrán aplicarse sólo después que el concreto de la losa haya alcanzado una resistencia a la compresión de 17º kg/cm². Se podrán aplicar cargas mayores, hasta la de diseño como máximo, sólo cuando el concreto



alcance la resistencia de diseño.

Las vigas prefabricadas no se instalarán sobre la subestructura hasta que el concreto de ésta haya alcanzado el 70% de la resistencia especificada en el diseño.

De todas formas, las cargas durante la construcción aplicadas sobre los puentes completa o parcialmente construidos no excederán la capacidad de carga de la estructura, o porción de estructura, deducida de la combinación de cargas factoradas correspondiente al grupo de cargas IB de la AASHTO. El valor de la resistencia a la compresión del concreto usada en este análisis será el menor entre la resistencia especificada, f’c, o la resistencia a la compresión real obtenida en el momento de imposición de la carga.

La aplicación de cualquier carga viva o superimpuesta sobre los puentes durante el período de construcción sólo podrá efectuarse con la aprobación previa del Supervisor.

20. ACERO .ACERO DE REFUERZO fy = 4200 kg/cm²

MATERIALESLos materiales que se proporcionen a la obra deberán contar con Certificación de calidad del fabricante y de preferencia contar con Certificación ISO 9000.

(a) Barras de refuerzoDeberán cumplir con la más apropiada de las siguientes normas, según se establezca en los planos del proyecto: AASHTO M-31, ASTM A615 y ASTM A-706.

(b) Alambre y mallas de alambreDeberán cumplir con las siguientes normas AASHTO, según corresponda: M-32, M-55, M-221 y M-225.

(c) Pesos teóricos de las barras de refuerzoPara efectos de pago de las barras, se considerarán los pesos unitarios que se indican en la Tabla siguiente:

Peso de las barras por unidad de longitud

Barra N° Diámetro Nominal en mm (pulg.) Peso kg/m2 6,4 (¼”) 0,253 9,5 (3 /8”) 0,564 12,7 (½”) 1,005 15,7 (5/8”) 1,556 19,1 (¾”) 2,247 22,2 ( 7 /8”) 3,048 25,4 (1”) 3,979 28,7 (1 1 /8”) 5,0610 32,3 (1 ¼”) 6,4111 35,8 (1 3 /8”) 7,9114 43,0 (1 ¾ ”) 11,3818 57,3 (2 ¼”) 20,24

La resistencia de las varillas corrugadas debe ser fy = 4200 Kg/cm2; además debe cumplir con lo siguiente:

Tensión de rotura 6,327 Kg/cm2

Tensión de fluencia (Límite mínimo) 4,218 Kg/cm2

Tensión Admisible 1,687 Kg/cm2



DoblamientoLas barras de refuerzo deberán ser dobladas en frío, de acuerdo con las listas de despiece aprobadas por el Supervisor. Los diámetros mínimos de doblamiento, medidos en el interior de la barra, con excepción de flejes y estribos, serán los indicados en la Tabla siguiente:

Diámetro Mínimo de Doblamiento

Número de Barra Diámetro mínimo2 a 8 6 diámetros de barra9 a 11 8 diámetros de barra14 a 18 10 diámetros de barra

El diámetro mínimo de doblamiento para flejes u otros elementos similares de amarre, no será menor que cuatro (4) diámetros de la barra, para barras N° 5 o menores. Las barras mayores se doblarán de acuerdo con lo que establece la Tabla anterior.

En caso de usarse ganchos para el anclaje de las barras y a menos que se estipule otra cosa en los planos, estos deberán tener un radio no menor de 3 veces el diámetro de la barra y una extensión al extremo libre de por lo menos 12 diámetros de la barra, para ganchos de más de 90 grados, el radio deberá ser menor de 3 veces el diámetro de la barra y una extensión al extremo libre de por lo menos 4 diámetros de la barra.

Colocación y amarreAl ser colocado en la obra y antes de producir el concreto, todo el acero de refuerzo deberá estar libre de polvo, óxido en escamas, rebabas, pintura, aceite o cualquier otro material extraño que pueda afectar adversamente la adherencia. Todo el mortero seco deberá ser quitado del acero.

Las varillas deberán ser colocadas con exactitud, de acuerdo con las indicaciones de los planos, y deberán ser aseguradas firmemente en las posiciones señaladas, de manera que no sufran desplazamientos durante la colocación y fraguado del concreto. La posición del refuerzo dentro de los encofrados deberá ser mantenida por medio de tirantes, bloques, soportes de metal, espaciadores o cualquier otro soporte aprobado. Los bloques deberán ser de mortero de cemento prefabricado, de calidad, forma y dimensiones aprobadas. Los soportes de metal que entren en contacto con el concreto, deberán ser galvanizados. No se permitirá el uso de guijarros, fragmentos de piedra o ladrillos quebrantados, tubería de metal o bloques de madera.Las barras se deberán amarrar con alambre en todas las intersecciones, excepto en el caso de espaciamientos menores de treinta centímetros (0,30 m), en el cual se amarrarán alternadamente. El alambre usado para el amarre deberá tener un diámetro equivalente de 1,5875 ó 2,032 mm, o calibre equivalente. No se permitirá la soldadura de las intersecciones de las barras de refuerzo.Además, se deberán obtener los recubrimientos mínimos especificados en la última edición del Código ACI-318.Si el refuerzo de malla se suministra en rollos para uso en superficies planas, la malla deberá ser enderezada en láminas planas, antes de su colocación.El Supervisor deberá revisar y aprobar el refuerzo de todas las partes de las estructuras, antes de que el Contratista inicie la colocación del concreto.

21. BARANDA METÁLICA ACERO ESTRUCTURAL PGE-24 fy = 2400 Ø 2 ½” INC. PINTURA

MaterialesTodos los materiales utilizados en la fabricación de las barandas deberán ser nuevos y de excelente calidad. Las copias certificadas de reportes de ensayos de fábrica deberán ser suministradas a la Supervisión, cuando ésta lo solicite.

Tubería de acero. La tubería de acero utilizada en las barandas deberá ser igual o similar a la



especificada en la norma ASTM A53, grado B.

Anclajes. Las varillas y los pernos de anclaje se ajustarán a los requisitos de la norma ASTM A36, a menos que los planos indiquen algo diferente.

Soldadura. Los electrodos y fundentes para soldadura deberán cumplir la norma correspondiente de la Sociedad Americana de Soldadura AWS A5.1, AWS A5.5, AWS A5,17, AWS A5.18, AWS A5.20 o AWS A5.23.

MediciónLa medida para el pago de las barandas metálicas será metro lineal (M), con aproximación al décimo de metro, de baranda fabricada, suministrada, entregada e instalada satisfactoriamente, y medido con base en las dimensiones mostradas en los planos.

22. MATERIALES ESTRUCTURALES

CONCRETO DE SUPERESTRUCTURA: Tablero superior,

placas verticales y arco parabólico tipo bóveda : f’c = 300 kg/cm²

CONCRETO DE ESTRIBOS Y CAJÓN DE CIMENTACIÓN : f’c = 250 kg/cm²

CONCRETO DE FALSAS ZAPATAS : f’c = 175 kg/cm²

CONCRETO DE SOLADOS : f’c = 100 kg/cm²

VARILLAS DE REFUERZO DE ACERO DEL TABLERO SUPERIOR Y PLACAS VERTICALES DE

CONCRETO ARMADO:

Varillas corrugadas de 9,00 m de longitud

Acero AR-60 SIDER PERÚ, con fy= 4 200 kg/cm²

VARILLAS DE REFUERZO DE ACERO DEL ARCO PARABÓLICO DE CONCRETO ARMADO

TIPO BÓVEDA:

Varillas corrugadas de 12,00 m de longitud

Acero soldable, denominación AASTM706

TUBOS METÁLICOS DE BARANDAS DEL TABLERO SUPERIOR:

Acero estructural A36, con fy = 2 500 kg/cm²

23. SOLICITACIONES DE SERVICIO DEL PUENTE

CARGAS MUERTAS:

Peso volumétrico del concreto simple y ciclópeo : 2,30 ton/m²

Peso volumétrico del concreto armado : 2,50 ton/m²

Peso volumétrico del acero estructural : 7,95 ton/m²

Peso volumétrico de los rellenos de tierra compactado : 1,90 ton/m²

CARGA VEHICULAR PARA CADA VÍA: Sobrecarga HL-93

Camión de diseño :

3,57 Ton 14,78 Ton 14,78 Ton4,30 m4,30 m



Tándem de diseño :

1,20 m11,20 Ton 11,20 Ton

Sobrecarga distribuida :

0,97 Ton / m

Carga viva en veredas : s/c = 360 kg/m²

Impacto de las cargas móviles concentradas : I = 33 %

Presiones horizontales y verticales de viento : p = 120 kg/m²

24. PARÁMETROS PARA EL CÁLCULO DE LAS FUERZAS SÍSMICAS HORIZONTALES

Factor de zona : Z = 0,30 (Zona 2)

Factor de uso e importancia : U = 1,30 (Categoría b)

Factor de suelo : S = 1,20 (Suelo intermedio S2)

Factor de ampliación Dinámica : C = 2,50

Factor de modificación de la respuesta sísmica elástica

para los estribos de apoyo del puente : R = 2,0

COEFICIENTE SÍSMICO PARA FUERZAS LATERALES : Csx = 0,585

COEFICIENTE SÍSMICO PARA FUERZAS VERTICALES: Csy = 0,200

EMPUJES LATERALES DE LOS RELLENO DE TIERRA COMPACTADA

Ángulo de fricción Interna : g = 28º

Coeficiente de empuje activo : K A = 0.361

Coeficiente de empuje pasivo : K P = 2,770

Coeficiente de empuje de reposo : K o = 0,531

CAMBIOS MÁXIMOS DE TEMPERATURA : AT = 25ºC

25. CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Y REFUERZO DEL TABLERO SUPERIOR

Espesor estructural de la losa de calzada : e = 0,225 m

Espesor del sobre-recubrimiento de concreto de la losa de calzada : e= 2,5 cm

Refuerzo transversal de la losa de calzada

Lecho superior : Ø 5/8” @ 0,25 m

Lecho inferior : Ø 5/8” @ 0,25 m

Refuerzo longitudinal de la losa de calzada





Espesor estructural de la losa de veredas : e = 0,225 m

Refuerzo transversal de la losa de veredas



Refuerzo longitudinal de la losa de calzada

Lecho superior : 4 Ø 1/2” @ 0,20 m

Lecho inferior : 4 Ø 1/2” @ 0,20 m

Parapeto de veredas

Espesor : e = 0,20 m

Altura efectiva : h = 0,45 m

Refuerzo transversal lecho exterior : Ø 1/2” @ 0,50 m

Refuerzo transversal lecho interior : Ø 1/2” @ 0,25 m

Refuerzo longitudinal : 8 Ø 1/2” @ 0,20 m

Postes de concreto armado de barandas

Sección transversal : 0,20 x 0,20 m

Altura efectiva : 0,65 m

Espaciamiento entre ejes : 1,00 m

Refuerzo longitudinal : 6 Ø 1/2”

Refuerzo transversal : Ø 1/4" @ 0,08 m

Postes intermedios metálicos de barandas

Sección transversal : Tubos de 2.5” de diámetro y 1/8” de espesor

Separación entre ejes : 1,00 m

Altura por encima de parapetos : 0,60 m

Pasamanos metálicos de barandas

Sección transversal : Tubos de 2.5” de diámetro y 1/8” de espesor

Longitud libre entre postes de concreto armado: 0,80 m

Vigas longitudinales de concreto armado

Sección transversal de vigas exteriores : 0,30 x 0,61 m

Sección transversal de vigas intermedias : 0,30 x 0,655 m

Sección transversal de vigas interiores : 0,30 x 0,70 m

Número total de vigas longitudinales : 05

Separación libre entre vigas longitudinales : 1,85 m

Separación entre ejes de vigas longitudinales : 2,15

Refuerzo longitudinal de vigas : 8 y 6 Ø 3/4”

Refuerzo transversal de vigas : Ø 3/8”: 1@ 0,05, 8 @ 0,10, 4 @ 0,15 y



Rto. @ 0,20, a partir de cada

cara de apoyo

Vigas transversales de concreto armado

Número total de vigas transversales : 17

Sección transversal en los extremos : 0,30 x 0,60 m

Sección transversal en el centro : 0,30 x 0,70 m

Refuerzo longitudinal de vigas : 4 Ø 3/4”

Refuerzo transversal de vigas : Ø 3/8” @ 0,25 m

26. CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Y REFUERZO DEL ARCO PARABÓLICO DE

CONCRETO ARMADO

ARCO PARABÓLICO SUPERIOR

Longitud horizontal : L = 65,96 m

Flecha central : f = 7,98 m

Ancho total del arco : B = 9,00 m

ARCO PARABÓLICO INFERIOR

Longitud horizontal : L = 65,30 m

Flecha central : f = 8.05 m

Ancho total del arco : B = 9,00 m

PERALTE TOTAL DEL ARCO PARABÓLICO

En los arranques empotrados : 0,75 m

En la clave central : 0,60 m

REFUERZO LONGITUDINAL

En el sector de los arranques : 36 Ø 1” @ 0,25 m en el lecho superior y en

el lecho inferior

En los sectores de los cuartos de luz : 27 Ø 1” @ 0,33 en promedio, en el lecho

superior y en el lecho inferior.

En el sector central : 18 Ø 1” @ 0,50 en promedio, en el lecho

superior y en el lecho inferior.

REFUERZO TRANSVERSAL

En el sector de los arranques : Ø 5/8” @ 0,25 m en los lechos superior e

inferior

En los sectores de los cuartos de luz : Ø 5/8” @ 0,325 en los lechos superior e

inferior

En el sector central : Ø 5/8” @ 0,40 en los lechos superior e

inferior

27. CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL Y REFUERZO DE LAS PLACAS VERTICALES DE



CONCRETO ARMADO

Número total de placas verticales : 15

Espesor de las placas verticales : e = 0,30 m

Refuerzo verticalde placas PL-1 y PL-2 : Ø 1/2” @ 0,25 m en dos lechos

Refuerzo horizontal de placas PL-1 y PL-2 : Ø 1/2” @ 0,25 en dos lechos

Refuerzo verticalde placas PL-3, PL-4, PL-5

PL-6, PL-7 Y PL-8 : Ø 1/2” @ 0,30 m en dos lechos

Refuerzo horizontal de placas PL-3, PL-4, PL-5

PL-6, PL-7 Y PL-8 : Ø 1/2” @ 0,30 en dos lechos

Longitud total horizontal de placas : l = 8,90 m

Número de columnas de refuerzo de cada placa : 05

Separación entre ejes de columnas de refuerzo de placas : 2,15 m

Alturas medias de placas verticales:

h1 = 7,15 m h5 = 1,72 m

h2 = 5,38 m h6 = 1,04 m

h3 = 3,89 m h7 = 0,64 m

h4 = 2,67 m h8 = 0,50 m

Secciones transversales de columnas de refuerzo de placas : 0,30 x 0,30 m

Refuerzo longitudinal de columnas de refuerzo de placas : 4 Ø 3/4”

Refuerzo transversal de columnas de refuerzo de placas

PL-1 y PL-2 : Ø 3/8” @ 0,25

Refuerzo transversal de columnas de refuerzo de placas

PL-3, PL-4, PL-5, PL-6, PL-7 y PL-8 : Ø 3/8” @ 0,30

28. ESTRIBO DE CONCRETO SIMPLE DE LA MARGEN DERECHA Y FALSAS ZAPATAS

DE CONCRETO CICLÓPEO

Altura total en la sección central del estribo : 11,325 m

Longitud horizontal superior del cuerpo central : 11,80 m

Longitud horizontal superior de las alas laterales : 12,02 m

Espesor del parapeto superior del estribo : 0,60 m

Altura de la cajuela de apoyo en los extremos : 0,60 m

Altura de la cajuela de apoyo en el centro : 0,70 m

Longitud total de la cajuela de apoyo : 10,80 m

Ancho de la cajuela de apoyo : 0,60 m



Altura del cuerpo central del estribo : 9,15 m

Espesor del cuerpo central en la base de la cajuela de apoyo : 1,20 m

Espesor del cuerpo central en la base en contacto con la

zapata de apoyo : 2,90 m

Ancho de la zapata de apoyo en el centro del estribo : 6,50 m

Espesor de la zapata de apoyo : 1,50 m

Número de falsas zapatas de concreto ciclópeo : 02

Espesor de las falsas zapatas : 2,50 m

Ancho de la falsa zapata inferior : 8,50 m

Ancho de la falsa zapata superior : 7,50 m

29. ESTRIBO DE CONCRETO SIMPLE DE LA MARGEN IZQUIERDA Y EL CAJÓN DE

CIMENTACIÓN DE CONCRETO ARMADO

El estribo de concreto simple de la margen izquierda es completamente similar al de la margen

derecha.

CAJÓN DE CIMENTACIÓN DE CONCRETO ARMADO

Longitud horizontal : 11,80 m

Ancho total : 7,50 m

Número total de celdas : 12, 6 en cada piso

Número de pisos : 02

Espesor de las paredes exteriores largas : 0,60 m

Espesor de las paredes exteriores cortas : 0,50 m

Espesor de las paredes interiores : 0,40 m

Espesor de la losa de fondo : 0,40 m

Espesor de la losa intermedia : 0,30 m

Espesor de la losa de tapa : 0,40 m

Material de relleno del cajón : concreto ciclópeo

Refuerzo de las paredes verticales exteriores : Mallas cuadradas de Ø 3/4” @ 0,25

m, dispuestos en dos lechos

Refuerzo de las paredes verticales interiores : Mallas cuadradas de Ø 5/8” @ 0,25

m, dispuestos en dos lechos

Refuerzo de la losa de fondo : Mallas cuadradas de Ø 1/2” @ 0,20

m, en lechos superior e inferior

Refuerzo de la losa intermedia : Mallas cuadradas de Ø 1/2” @ 0,25


Refuerzo de la losa de tapa : Mallas cuadradas de Ø 5/8” @ 0,25


ALTURAS MEDIDAS DE LAS PLACAS VERTICALES DE CONCRETO ARMADO MEDIDAS EN LOS EJES CENTRALES

H = 8,480 – 4 x 7,98 / 65,96² * (65,96 – x) m



PLACA VERTICAL ABCISA X m ABCISA Y m

PLACA 1 EXTERIOR 2.88 7.15

PLACA 2 INTERIOR 7.18 5.38






PLACA 8 EXTERIOR 32.98 0.50

4,304,302,88

Y

X

7,98

32,98 m

1 2 2 3 4 6 7 8

VIGAS LONGITUDINALES DEL TABLERO SUPERIOR

h2h3

h4h5

h6 h7 h8

h1

4,30 4,30 4,30 4,30 4,30

CUADRO DE COORDENADAS DE LA PARÁBOLA CORRESPONDIENTE A LA SUPERFICIE

SUPERIOR DEL ARCO DE CONCRETO ARMADO

32,98 m 32,98 m

x

y f = 7,98 m

0

Y

X



ABCISA X m ABCISA Y m



1.00 0.4772.00 0.9393.00 1.3864.00 1.8185.00 2.2366.00 2.6397.00 3.0288.00 3.4029.00 3.761

10.00 4.10611.00 4.43512.00 4.75113.00 5.05114.00 5.33715.00 5.60816.00 5.86517.00 6.10618.00 6.33419.00 6.54620.00 6.74421.00 6.92722.00 7.09523.00 7.24924.00 7.38825.00 7.51326.00 7.62327.00 7.71828.00 7.79829.00 7.86430.00 7.91531.00 7.95132.00 7.97332.98 7.980

CUADRO DE COORDENADAS DE LA PARÁBOLA CORRESPONDIENTE A LA SUPERFICIE

INFERIOR DEL ARCO DE CONCRETO ARMADO

32,65 m 32,65 m

x

y f = 8,05 m

0

Y

X



ABCISA X m ABCISA Y m

1.00 0.4862.00 0.9563.00 1.4114.00 1.8525.00 2.2776.00 2.6877.00 3.0828.00 3.4629.00 3.826

10.00 4.17611.00 4.51012.00 4.83013.00 5.13414.00 5.42315.00 5.69816.00 5.95717.00 6.20018.00 6.42919.00 6.64320.00 6.84221.00 7.02522.00 7.19323.00 7.34724.00 7.48525.00 7.60826.00 7.71627.00 7.80928.00 7.88729.00 7.94930.00 7.99731.00 8.02932.00 8.04732.65 8.050

.IMAGENES DEL VIAJE HACIA LA LOCALIDAD



CONCLUSIONES Y OBJETIVOS:



Al termino de este Informe conclui la importancia y la exigencia del Curso de Estatica dirigido por el Mag° Abraham Huaman Cusihuaman.

Que los términos de la enseñanza son de calidad, expectativas superiores, e identificación con la Carrera de Ingenieria Civil de la Universidad Alas Peruanas.

Tambien vi la forma de inducir al alumno a poner superarse encontrar, enseñar mejores cosas, e investigar cosas no estudiadas.

Los objetivos para la enseñanza que obtuve son el poder reconocer la pasión por la carrera que estoy estudiando, y ponerse metas en lo que se propone.


Para Imprimir Estatica

Documents

Transcript of Para Imprimir Estatica