propuesta de diseño arq. y estr. del edificio adm.

8/2/2019 propuesta de diseo arq. y estr. del edificio adm.

1/173

CAPITULO V: PROPUESTA DE DISEO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL UNIVO

116

CAPITULO V

PROPUESTA DE DISEO ARQUITECTONICO Y

ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO

ADMINISTRATIVO DEL CEIN

PROPUESTA DE DISEO ARQUITECTONICO

ZONIFICACION Y DIAGRAMA DE RELACIN

PROGRAMA ARQUITECTNICO

DISEO ARQUITECTNICO

PROPUESTA DE DISEO ESTRUCTURAL

ANALISIS Y DISEO ESTRUCTURAL

ANALISIS

PESO SISMICO

CALCULO DE CENTRO DE MASA

EVALUACION DEL CENTRO DE CORTANTE

CENTRO DE RIGIDEZ

CALCULO DEL CORTANTE BASAL

ANALISIS SISMICO

CALCULO DE FUERZAS INTERNAS PRODUCIDAS POR

FUERZAS SISMICAS (METODO PORTAL)

DISTRIBUCION DE MOMENTOS (HARDY CROSS)

DISEO DE ELEMENTOS DISEO DEL EDIFICIO ADMINISTRATIVO UTILIZANDO

ETABS NONLINEAR V9.0.4

PRESUPUESTO


2/173


117

CAPITULO V

PROPUESTA DE DISEO ARQUITECTONICO Y ESTRUCTURAL DEL EDIFICIO

ADMINISTRATIVO DEL CEIN

5.1.- PROPUESTA DE DISEO ARQUITECTONICO

5.1.1.- ZONIFICACION Y DIAGRAMA DE RELACIN

5.1.1.1.- CRITERIOS DE ZONIFICACION

Se consideran tres patrones de crecimiento aplicables al proyecto los cuales

son Axial, Radial y Celular.

1.- Axial

a.- Su organizacin se rige por un eje longitudinal de elevada frecuencia deuso.

b.- El crecimiento se produce en todas direcciones logrando la concentracin

deespaciosdeelevadafrecuenciadeuso.

c.- Se generan grandes extensiones construidas que afectan las

interrelacionesdezonasafines.

2.- Radiala.-Suorganizacinseestructuraenbaseasuncleocentralelcualpuede

serunaplaza.

b.-Noselograunaintegracindezonasafines.

c.-Elevaloscostosdeinfraestructura.

3.- Celulara.-Seextiendeentodaelreadelterrenoconuncrecimientoordenado.

b.-Flexibilidadseobtieneporespaciosautosuficientes.

c.-Espaciosdiseadosparaabsorberdiversasfunciones.

d.-Espaciosconvertibles.

e.-Selograunamejorintegracindeespacios.


3/173


118

5.1.1.2.- MATRIZ Y DIAGRAMA DE RELACIN

1 _______________ Relacin directa

2 - - - - - - - - - - - - - - Relacin indirecta

3 Relacin nula

ZONA ADMINISTRATIVA

ZONA ACADEMICA

ZONA DE APOYO

ZONA DE SERV. COMPLEMENTARIOS

ADMINISTRATIVA

ACADEMICA

SERV. COMPLEM.

APOYO

Fig. 5.1

5.1.1.3.- RUIDOS Y VISTAS

La ubicacin del edificio en la Zona A, representa grandes ventajasambientales debido a que por la topografa del terreno ste estar ubicado en la

zona ms alta, aprovechando de mejor manera las vistas en todos los puntos

cardinales, (Ver Plano RUIDOS Y VISTAS, Hoja 10).


4/173


119

5.1.1.4.- EVALUACIN DE CUADRANTES EN ZONA

Tomando en cuenta la topografa del terreno, ste se dividi en cuatro

cuadrantes(Ver figura 5.1)., a los cuales se les evalu las variables que debe

cumplir cada una de las zonas para seleccionar la alternativa ptima de ubicacin

de las diferentes reas dentro del terreno (Ver tabla 5.1).

Figura.5.2. Divisin del terreno en cuadrantes

Para evaluar adecuadamente las zonas se tom la siguiente escala de

calificacin: 3: Excelente, 2: Bueno y 1: Regular.

Con los resultados se procedi a plantear dos propuestas de zonificacin de

acuerdo a la ponderacin de los cuadrantes evaluados, resultando como primera

opcin la mejor ponderada.

Quedando destinado el cuadrante A para la zona Administrativa, el B para la

zona de Apoyo, el C para la zona Acadmica y el D para la zona de Servicios

Complementarios.


5/173


120

Tabla 5.1 Evaluacin de reas.

ZONA VARIABLE CARACTERSTICAS QUE DEBE CUMPLIR AREASA B C D

ADMINIST

RATIVA

ACCECIBIL.

Fcil acceso vehicular y peatonal3 3 2 1

RUIDOS Zona tranquila 2 2 3 3PRIVACIDAD Permitir la afluencia de pblico 3 3 2 2

AMBIENTES Con vistas agradables 3 3 2 2TOPOGRAFIA Pendientes del 0 al 5% 3 3 3 2TAMAO rea pequea 3 1 1 2

SUMATORIA 17 15 13 12

ACADMI

CA

ACCECIBIL. Separada de espacios de uso pblico 1 1 3 3RUIDOS Zona tranquila 2 2 3 3PRIVACIDAD Evitar interferencias 1 1 3 3

AMBIENTES Vistas agradables, de preferencia a zona v. 3 3 2 2

TOPOGRAFIA Pendientes de 0 al 5%3 3 3 2

TAMAO rea grande 1 3 3 2SUMATORIA 11 13 17 15

DE

APOYO

ACCECIBIL. Fcil acceso e identificacin del pblico 3 3 2 1RUIDOS Puede ubicarse en zona semi-ruidosa 3 3 3 3PRIVACIDAD Con acceso al pblico externo 3 3 1 1

AMBIENTES Con espacios prximos a estac. y reas v. 3 3 2 1TOPOGRAFIA Pendientes del 0 al 5% 3 3 3 2TAMAO rea grande 1 3 3 2


DE SERV.COMPLE

MENTARI

OS

ACCECIBIL. De fcil identificacin 3 3 3 3

RUIDOS Puede ubicarse en zona semi-ruidosa 3 3 2 3PRIVACIDAD Puede generar interferencia 2 2 3 3

AMBIENTES Con vistas agradables 3 3 2 2TOPOGRAFIA Pendientes del 0 al 5% 3 3 3 2TAMAO rea grande 1 3 3 3


5.1.1.3.- RESULTADOS OBTENIDOS DE LA EVALUACIN DE CUADRANTES

EN ZONA

Tomando en cuenta los criterios de evaluacin de cuadrantes paradeterminar la ptima ubicacin de las zonas de acuerdo a las caractersticas

topogrficas del terreno y a la relacin que debe existir entre cada una de las zonas

obtenindose los siguientes resultados: ALTERNATIVA 1 Zona Administrativa A,

Zona de Apoyo B, Zona Acadmica C y la Zona de Servicios Complementarios D

(Ver Plano PROPUESTA DE ZONIFICACION 1, Hoja 11), ALTERNATIVA 2, Zona


6/173


121

de Apoyo A, Zona Administrativa B, Zona de Servicios Complementarios C y la

Zona Acadmica D, (Ver Plano PROPUESTA DE ZONIFICACION 2, Hoja 12), se

eligi la propuesta 1, debido a que es la que presenta mayores ventajas para el

proyecto.

5.1.2.- PROGRAMA ARQUITECTNICO

Tabla 5.2: Programa arquitectnico del edificio administrativo del CEIN

1 NIVEL

Subzona EspaciosN de

Usuariosrea M2

Mobiliario yEquipo

Iluminacin

Ventilacin Requerimientos

Especiales

N A N A

Cubculos

Postgrado 8 40.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.

Escuela Naval 12 60.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.

Esc. de Perf. YEsp.

8 40.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.

Escuela Martima 8 40.00 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.

Instituto CNCYU 27 135 ESCRITORIO, SILLAS. X X X X AIRE ACONDICION.

Departamento deInvestigacin

Oficina 1 20.80 ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.

Secretara 1 16.00 ESCRITORIO, SILLAS,ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.

Departamento deProyeccin Social

Oficina 1 20.80 ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.


Recepcin

Sala 10 72.41 JUEGO DE SALA, TV X X X X AIRE ACONDICION.

Recepcin 2 27.00ESCRITORIO, SILLAS,ARCHIVADOR, PC,TEL.

X X X X AIRE ACONDICION.

Reproduccin 2 11.38 MESA, ESTANTE,FOTOCOPIADORA X X X X AIRE ACONDICION.

Mantenimiento Oficina 1 23.89 ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.

Bodega Bodega 2 36.11 ESCRITORIO, SILLA,ESTANTE X X X X

Servicios Sanitarios Generales 15 29.30INODORO,LAVAMANOS,MINGITORIOS

X X X

Pasillos

Tragaluz 94.16 X X X

Acceso 103.08 X X X

Pasillos 133.10 X X X

Sala de Cmputo Docentes 15 51.77 ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.

Sala de Estar Docentes 20 73.40JUEGO DE SALA, TV,OASIS, CAFETERA,EQUIPO DE SONIDO


Colectura Colectura 2 19.92

ESCRITORIO, SILLA,PC, IMPRESORA,CAJAREGISTRADORA,CAJA FUERTE


TOTAL 1060.8


7/173


122

2 NIVEL

2 Comandancia

Oficina 1 26.49ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC,IMPRESORA, TEL.


SS 1 3.00 INODORO,LAVAMANOS X X X


Escuela dePostgrado

Direccin 1 20.49ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC,IMPRESORA, TEL.


Secretara 1 16.00 ESCRITORIO, SILLAS,PC, ARCHIVADOR. X X X X AIRE ACONDICION.


Subdireccin 1 20.00ESCRITORIO, SILLAS,LIBRERA, PC,IMPRESORA, TEL.




Escuela Naval









Escuela dePerfeccionamiento y

Especializacin





Subdireccin 1 23.00

ESCRITORIO, SILLAS,

LIBRERA, PC,IMPRESORA, TEL. X X X X AIRE ACONDICION.



Escuela Martima








SS 1 3.00

INODORO,

LAVAMANOS X X X

Instituto CNCYU









8/173


123



X X X

Sala de Reuniones Saln 30 97.60 MESA, SILLAS,PIZARRA X X X X AIRE ACONDICION.

Archivo Archivo General 3 84.04 ESCRITORIO, SILLAS,ESTANTES, PC. X X X X AIRE ACONDICION.

PasillosTragaluz 94.16 X X X

Acceso 34.22 X X X


TOTAL 896.48

3 NIVEL

Comandancia




Ayudanta 1 15.00 ESCRITORIO, SILLAS,PC, ARCHIVADOR,IMPRESORA, TEL.


Cmara 1 25.00JUEGO DECOMEDOR,REFRIGERADORA,PANTRY, BAR


Sala de planes 10 26.60 MESA, SILLAS,PIZARRA X X X X AIRE ACONDICION.


Pasillos

Tragaluz 94.16 X X X

Acceso 34.22 X X X


Asesoraacadmica

Oficina 1 29.49ESCRITORIO, SILLAS,ARCHIVADOR, PC,TEL.


Secretara 1 20.00

ESCRITORIO, SILLAS,

PC, ARCHIVADOR,IMPRESORA X X X X AIRE ACONDICION.


X X X

Jefatura deEstudios



Depto. DePlanificacin

3 20.00 ESCRITORIO, SILLAS,ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.

Depto. DeEvaluaci


Depto. De Reg.Acadmico


Depto. DeDocencia


Depto. De Doctrina 3 20.00ESCRITORIO, SILLAS,

ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.

Jefatura deAdministracin



Depto. DePersonal


Depto. DeLogstica


Depto. DeFinanzas



9/173


124

Depto. De Inf. yCom.


Comandancia deCuerpo de Alumnos



Bienestar

Estudiantil3 75.00 ESCRITORIO, SILLAS,

ARCHIVADOR, PC.X X X X AIRE ACONDICION.

Adiestramiento eInstruccin


Disciplina 3 30.00 ESCRITORIO, SILLAS,ARCHIVADOR, PC. X X X X AIRE ACONDICION.

TOTAL 896.47

5.1.3.- DISEO ARQUITECTNICO

La distribucin de los espacios del Edificio se ha realizado tomando en

cuenta la relacin de funciones que a cada rea compete de acuerdo a la estructura

organizativa de la institucin y aprovechando al mximo la luz natural, adems, delas vistas panormicas que ofrece la ubicacin del edificio (Ver Plano),

PLANTA ARQUITECTONICA PRIMER NIVEL, Hoja 13

PLANTA ARQUITECTONICA SEGUNDO NIVEL, Hoja 14

PLANTA ARQUITECTONICA TERCER NIVEL, Hoja 15

PLANTA ARQUITECTONICA CUARTO NIVEL, Hoja 16

PLANTA DE ACABADOS PRIMER NIVEL, HOJA 17

PLANTA DE ACABADOS SEGUNDO NIVEL, HOJA 18

PLANTA DE ACABADOS TERCER NIVEL, HOJA 19

PLANTA DE ACABADOS CUARTO NIVEL, HOJA 20

ELEVACION PRINCIPAL Y SECCION A-A, Hoja 21

ELEVACION SUR ESTE Y SECCION B-B, Hoja 22

PLANO DE CONJUNTO, HOJA 23


10/173


125

5.2.- PROPUESTA DE DISEO ESTRUCTURAL

a) Descripcin general de la estructura.

La estructura propuesta es un, edificio para oficinas administrativas de tres

niveles, rea por nivel: 1 Nivel 1,097.69m, 2 Nivel 912.69m, 3 Nivel 912.69m y

rea total = 2,923.07m, el cual tendr un tragaluz en el centro del edificio, las

escaleras estarn ubicadas en la parte Oriente del edificio junto con el ascensor.y

sera de 4 niveles, rea por nivel: 1 Nivel 138.31m, 2 Nivel 138.31m, 3 Nivel

138.31m, 4o Nivel 138.31m y rea total 553.24 m

b) Tipificacin Estructural

Tipo de Uso: ste edificio ser de uso institucional donde funcionarnlas oficinas administrativas del Centro de Educacin e Instruccin Naval, clasificada

dentro del Grupo II, segn el Reglamento de Emergencia de Diseo Ssmico.

Configuracin geomtrica: El edificio tiene configuracin geomtrica

en planta y elevacin homognea, sus elementos estructurales presentan

continuidad y los claros son constantes, en el primer nivel presenta una forma

rectangular dando continuidad en el segundo y tercero en forma octogonal.

Condiciones de zona: El edificio se construir en una zona costera, a

unos 200 mts. de la costa, donde la accin del ambiente marino interfiere en la vida

til de las estructuras.

c) Sistema Estructural

Macrodimensionamiento del Edificio: ste edificio constar de tres

niveles, con una altura de entrepiso de 3.63 mts. cada nivel, los claros son

uniformes, en las cuadrculas exteriores de 8.0 mts. y los intermedios de 7.5 mts.

Estudios Geotcnicos: Segn los resultados obtenidos del estudio de

suelos realizado en el lugar, la capacidad de carga del suelo oscila entre 2.6 y 4.0

Kg/cm2. por lo que las cimentaciones sern de tipo someras a base de zapatas

aisladas.


11/173


126

Zonificacin ssmica: la ubicacin del edificio se encuentra en la

zona ssmica I, segn el Reglamento para la seguridad estructural en las

conctrucciones.

Compatibilidad de materiales: el material que ms ventajas presenta

de acuerdo a la zona y al uso del edificio es el concreto reforzado. No se disear

con elementos estructurales de acero debido a que est cerca de la Baha de La

Unin y el ambiente salino causa grandes daos a las estructuras, lo cual implica

dar mantenimiento especializado continuo.

Tcnica constructiva viable del lugar: el acceso al lugar del proyecto

no presenta limitantes debido a que tiene una excelente accesibilidad.

Sistema Estructural: Se utilizar el sistema de Marcos Rgidos yaque ste transmite el momento de flexin a travs de las juntas extendindose a los

miembros adyacentes permitiendo que la resistencia a flexin contribuya a soportar

los efectos de las cargas, este sistema pretende que la estructura se comporte de

una manera eficiente disipando la energa generada por vibracin.

5.3.- ANALISIS Y DISEO ESTRUCTURAL

5.3.1.- ANALISIS

PREDIMENSIONAMIENTO

LOSA

Se utilizar losa prefabricada para disminuir el peso del edificio, tomando en

consideracin los claros a cubrir y las caractersticas de la losa COPRESA la que

ofrece mayores ventajas es la VT1-15, la cual tiene un peso de 238 Kg/m2 y una

capacidad de carga viva mxima de 764 Kg/m2 para una luz libre de 4.0 m que es la

separacin mxima que posee el edificio.

VIGAS PRIMARIAS

Podemos utilizar el siguiente mtodo: h= L/9, h= L/12, siendo h la altura o

canto total de la seccin, y L la luz o longitud libre entre apoyos de de la viga. Se

considera L/9 cuando se tiene seguridad de que el armado de la viga es correcto, y


12/173


127

L/12 cuando no se tiene seguridad del correcto armado de la viga, aunque tambin

se pueden hacer un promedio entre los dos anteriores si los criterios son moderados

para la base de la viga se considerara b= d/2.

L = 8 m

h = 8 / 12 = 0.67 m

h = 65 cm

b = d / 2; d = h 5 cm

b = 30 cm

VIGAS SECUNDARIAS

Puede usarse un criterio similar al anterior donde se empieza considerando h= L/14 y b= d/2, donde hes la altura de la seccin transversal de viga, L longitud de

de la viga y Bla base de la seccin transversal de viga.

L = 8 m

h = 8 / 14 = 0.57 m

h = 55 cm

b = d / 2; d = h 5 cm

b = 20 cm

COLUMNAS

Se puede usar la frmula aproximada, para las dimensiones de un conjunto

de columnas idnticas con rea de concreto Ac tal que se cumpla:

Ac Pu ,0.5fc

Donde:

Ac = Area de concreto

Pu = Carga ltima

fc = Resistencia a la compresin del concreto.


13/173


128

Para calcular el peso ssmico se han tomado en cuenta las propiedades de los materiales

y el peso volumtrico de estos, as como las secciones de cada uno de los elementos.

El peso ssmico se calcula por niveles, haciendo un corte imaginario sobre la losa de

cada entrepiso y tomando todos los elementos que forman ese volmen.

ElementoCantidad

(ml)h (m) b (m)

Longitud(m)

Volumen(m3)

hxbxL

Peso Vol.(Kg/m3)

Peso (Kg)Peso Total

(Ton)

VP 1 0.65 0.30 351.28 68.500 2,400.00 164,399.04 164.40VS1 1 0.55 0.25 99.88 13.734 2,400.00 32,960.40 32.96

VS2 1 0.30 0.15 16.74 0.753 2,400.00 1,807.92 1.81

Total 199,167.36 199.17

Elemento Cantidad h (m) r (m) Area (m2)Volumen

(m3)P.V.

(Kg/m3)Peso (kg)

Peso Total(Ton)

Columna C1 32 3.65 0.25 0.20 0.717 2,300.00 52,747.34 52.75

Paredes de Bloque de concreto (espesor de 15cm)

Tramo Cantidad Altura (m)Longitud

(m)rea de

Pared (m2)P.V.

(Kg/m2)Peso (Kg) Peso (Ton)

Paredes 1 3.00 116.04 348.12 280.00 97,473.60 97.47

Paredes 1 1.00 86.28 86.28 280.00 24,158.40 24.16

PUERTAS 1 2.50 6.40 16.00 40.00 640.00 0.64

Ventanas 1 1.60 61.36 98.18 35.00 3,436.16 3.44

Total 125,708.16 125.71

VIGAS

COLUMNAS

5.3.2.- PESO SISMICO

1 NIVEL

b

h


14/173


129

Tablero Cantidad Area (m2) P.V. (Kg/m2) Peso (Kg) Wt (Ton)

I 1 742.41 238.00 176,693.58 176.69

TOTAL 742.41 176,693.58 176.69


I 1 881.55 300.00 264,465.00 264.47

TOTAL 881.55 264,465.00 264.47

Elemento P.V. (Kg/m2) Area (m2) Wi (Kg) Wi (Ton)C.F. + INST 25

Piso 45

Losa Adici 20

Div. Interiores 50

TOTAL 140.00 904.05 126,567.00 126.57

680,883.44 Kg

680.88 Ton

El peso ssmico del primer nivel es de 680.88 Tons.

PESO TOTAL

LOSA

SOBRE CARGA

CARGA VIVA


15/173


130

ElementoCantidad

(ml)h (m) b (m)

Longitud(m)

Volumen(m3)

hxbxL

Peso Vol.(Kg/m3)

Peso (Kg)Peso Total

(Ton)

VP 1 0.65 0.30 321.48 62.689 2,400.00 150,452.64 150.45

VS1 1 0.55 0.25 114.98 15.810 2,400.00 37,943.40 37.94

VS2 1 0.30 0.15 93.62 4.213 2,400.00 10,110.96 10.11

Total 198,507.00 198.51

COLUMNAS

Elemento Cantidad l (m) r (m) Area (m2)

Volumen

(m3)

P.V.

(Kg/m3) Peso (kg)

Peso Total

(Ton)

Columna C1 28 3.65 0.25 0.20 0.717 2,300.00 46,153.92 46.15

Total 46.15

Paredes de Bloque de concreto (espesor de 15cm)


(m)rea de

Pared (m2)P.V.


Paredes 1 3.00 94.95 284.85 280.00 79,758.00 79.76

Paredes 1 1.00 86.28 86.28 280.00 24,158.40 24.16

PUERTAS 1 2.50 13.40 33.50 40.00 1,340.00 1.34

Ventanas 1 1.60 48.28 77.25 35.00 2,703.68 2.70

Barandal 1 0.20 86.28 17.26 17.00 293.35 0.29

Barandal 1 1.00 96.56 96.56 17.00 1,641.52 1.64

Total 109,894.95 109.89

VIGAS

2 NIVEL

b

h


16/173


131

LOSA


I 1 759.32 238.00 180,718.16 180.72

TOTAL 759.32 180,718.16 180.72

CARGA VIVA


I 1 904.05 300.00 271,215.00 271.22

TOTAL 904.05 271,215.00 271.22

SOBRE CARGA

Elemento P.V. (Kg/m2) Area (m2) Wi (Kg) Wi (Ton)

C.F. + INST 25

Piso 45Losa Adici 20

Div. Interiores 50

TOTAL 140.00 904.05 126,567.00 126.57

661,841.04 Kg

661.84 Ton

El peso ssmico del segundo nivel es de 661.84 Tons.

PESO TOTAL


17/173


132

ElementoCantidad

(ml)h (m) b (m)

Longitud(m)

Volumen(m3)

hxbxL

Peso Vol.(Kg/m3)

Peso (Kg)Peso Total

(Ton)

VP 1 0.65 0.30 321.48 62.689 2,400.00 150,452.64 150.45

VS1 1 0.55 0.25 114.98 15.810 2,400.00 37,943.40 37.94

VS2 1 0.30 0.15 93.62 4.213 2,400.00 10,110.96 10.11

Total 198,507.00 198.51

COLUMNAS

Elemento Cantidad l (m) r (m) Area (m2)Volumen

(m3)P.V.

(Kg/m3)Peso (kg)

Peso Total(Ton)

Columna C1 28 3.65 0.25 0.20 0.717 2,300.00 46,153.92 46.15

Paredes de Bloque (15X20X40)


(m)rea de

Pared (m2)P.V.


Paredes 1 3.00 94.95 284.85 280.00 79,758.00 79.76

Paredes 1 1.00 194.06 194.06 280.00 54,336.80 54.34

PUERTAS 1 2.50 13.40 33.50 40.00 1,340.00 1.34

Ventanas 1 1.60 48.28 77.25 35.00 2,703.68 2.70

Barandal 1 0.20 194.06 38.81 17.00 659.80 0.66

Barandal 1 1.00 96.56 96.56 17.00 1,641.52 1.64

Total 140,439.80 140.44

3 NIVEL

VIGASb

h


18/173


133

LOSA


I 1 759.32 238.00 180,718.16 180.72

TOTAL 759.32 180,718.16 180.72


I 1 904.05 300.00 271,215.00 271.22

TOTAL 904.05 271,215.00 271.22

Elemento P.V. (Kg/m2) Area (m2) Wi (Kg) Wi (Ton)

C.F. + INST 25

Piso 45

Losa Adici 20

Div. Interiores

TOTAL 90.00 904.05 81,364.50 81.36

647,183.39 Kg

647.18 Ton

El peso ssmico del tercer nivel es de 647.18 Tons.

El peso Ssmico total del edificio es de 1989.81 Tons.El cual nos servir para calcular el cortante basal.

PESO TOTAL

SOBRE CARGA

CARGA VIVA


19/173


134

Para conocer la posicin del centro de masa, se calculara el peso de cada entrepiso,

y a la vez determinaremos si existe exentricidad

EJE

TRAMO

W

(Ton)

X(Mts)

Y(Mts)

WX WYEJE

TRAMO

W

(Ton)

X(Mts)

Y(Mts)

WX WYEJE

TRAMO

W

(Ton)

X(Mts)

Y(Mts)

WX WY

A'-B 5.09 6.00 2.00 30.54 10.18 A'-B 7.69 6.00 2.00 46.14 15.38 A-B 7.72 4.00 0.00 30.88 0.00

A'-B 4.70 6.60 0.00 31.02 0.00 A'-B 4.70 6.60 0.00 31.02 0.00 A'-B 7.46 6.00 0.00 44.76 0.00

B-C 14.89 11.75 0.00 1 74.96 0.00 B-C 19.20 11.75 0.00 2 25.60 0.00 B-C 13.81 1 1.75 0.00 162.27 0.00

C-D 14.89 19.25 0.00 2 86.63 0.00 C-D 19.20 19.25 0.00 3 69.60 0.00 C-D 13.59 1 9.25 0.00 261.61 0.00

D-D' 4.70 24.40 0.00 1 14.68 0.00 D-D' 4.70 24.40 0.00 114.68 0.00 D-D' 7 .46 25.00 0.00 186.50 0.00

D-D' 5.09 25.00 2.00 1 27.25 10.18 D-D' 7.69 25.00 2.00 1 92.25 1 5.38 D-E 7.72 27.00 0.00 208.44 0.00

A-A' 5.10 2.00 6.00 10.20 30.60 A-A' 7.70 2.00 6.00 15.40 46.20 A-A' 2.87 3.00 4.00 8.61 11.48

A-A' 3.20 3.30 3.30 10.56 10.56 A-A' 3.20 3.30 3.30 10.56 10.56 A-A' 7.46 2.00 4.00 14.92 29.84

A'-B 1.97 5.00 4.00 9.85 7.88 A'-B 1.97 5.00 4.00 9.85 7.88 A'-B 1.97 5.00 4.00 9.85 7.88

D-D' 1.97 26.00 4.00 51.22 7.88 D-D' 1.97 26.00 4.00 51.22 7.88 D-D' 1.97 26.00 4.00 5 1.22 7.88

D'-E 3.20 27.70 3.30 88.64 10.56 D'-E 3.20 27.70 3.30 88.64 10.56 D'-E 2 .87 28.00 4.00 8 0.36 11.48

D'-E 5.10 29.00 6.00 147.90 30.60 D'-E 7.70 29.00 6.00 2 23.30 4 6.20 D'-E 7.46 29.00 4 .00 216.34 29.84

A-B 13.23 4.00 8.00 52.92 105.84 A-B 13.23 4.00 8.00 52.92 105.84 A-B 13.23 4.00 8.00 52.92 105.84

B-C 11.96 11.75 8 .00 140.53 95.68 B-C 11.96 11 .75 8.00 140.53 95.68 B-C 11.96 11.75 8 .00 140.53 95.68

B'-C 4.50 13.63 9.88 61.34 44.46 B'-C 4.50 13.63 9.88 61.34 44.46 B'-C 4 .50 13.63 9.88 6 1.34 44.46

C-C' 4.53 17.38 9.88 78.73 44.76 C-C' 4.53 17.38 9.88 78.73 44.76 C-C' 4 .53 17.38 9.88 7 8.73 44.76

C-D 11.96 19.25 8 .00 230.23 95.68 C-D 11.96 19 .25 8.00 230.23 95.68 C-D 11.96 19.25 8 .00 230.23 95.68

D-E 13.23 27.00 8 .00 357.21 105.84 D-E 13.23 27.00 8.00 357.21 105.84 D-E 13.23 27.00 8.00 357.21 105 .84

B-B' 4.50 9.88 13.63 44.46 61.34 B-B' 4.50 9.88 13. 63 44.46 61.34 B-B' 4 .50 9.88 13.63 44.46 61.34

C-C' 2.04 18.72 12.28 38.19 25.05 C-C' 2.04 18.72 1 2. 28 3 8.19 25.05 C-C' 2.04 18.72 12.28 38.19 25.05

C'-D 4.53 21.13 13.63 95.72 61.74 C'-D 4.53 21.13 1 3. 63 9 5.72 61.74 C'-D 4.53 21.13 13.63 95.72 61.74

A-B 14.44 4.00 15.50 57.76 223.82 A-B 14.44 4.00 15.50 57.76 223.82 A-B 14.44 4.00 15.50 57.76 223.82

B-B' 4.53 9.88 17.38 44.76 78.73 B-B' 4.53 9.88 17. 38 44.76 78.73 B-B' 4 .53 9.88 17.38 44.76 78.73

C'-D 4.50 21.13 17.38 95.09 78.21 C'-D 4.50 21.13 1 7. 38 9 5.09 78.21 C'-D 4.50 21.13 17.38 95.09 78.21

D-E 14.44 27.00 15.50 389.88 223.82 D-E 14.44 27.00 15.50 389.88 223.82 D-E 14.44 27.00 15.50 389.88 223.82

B'-C 2.04 12.28 18.72 25.05 38.19 B'-C 2.04 12.28 18. 72 2 5.05 38.19 B'-C 2.04 12.28 18.72 25.05 38.19

B'-C 4.53 13.63 21.13 61.74 95.72 B'-C 4.53 13.63 21. 13 6 1.74 95.72 B'-C 4.53 13.63 21.13 61.74 95.72

C-C' 4.50 17.38 21.13 78.21 95.09 C-C' 4.50 17.38 2 1. 13 7 8.21 95.09 C-C' 4.50 17.38 21.13 78.21 95.09

A-B 13.23 4.00 23.00 52.92 304.29 A-B 13.23 4.00 23.00 52.92 304.29 A-B 13.23 4.00 23.00 52.92 304.29

A-A' 5.10 2.00 25.00 10.20 127.50 A-A' 7.70 2.00 25.00 15.40 192.50 A-A' 7.46 2.00 25.00 14.92 186.50

B-C 11.96 11.75 23.00 140.53 275.08 B-C 11.96 11.75 23.00 140.53 275.08 B-C 11.96 11.75 23.00 140.53 275.08

C-D 11.96 19.25 23.00 230.23 275.08 C-D 11.96 19.25 23.00 230.23 275.08 C-D 11.96 19.25 23.00 230.23 275.08

D-E 13.23 27.00 23.00 357.21 304.29 D-E 13.23 27.00 23.00 357.21 304.29 D-E 13.23 27.00 23.00 357.21 304.29

D'-E 5 .10 29.00 25.00 147.90 127.50 D'-E 7 .70 29.00 25.00 223.30 192.50 D'-E 7 .46 29.00 25.00 216.34 186.50

5.3.3- CALCULO DEL CENTRO DE MASA

4' X

2'X

2X

2'X2'X

2X

CARGA MUERTA

5X

4' X

4X

4' X

PRIMER NIVELTERCER NIVEL SEGUNDO NIVEL

5X5X

2X

3X

3'X

3X

3'X

4X4X

3'X

3X


20/173


135

A-A' 3.20 3.30 27.70 10.56 88.64 A-A' 3.20 3.30 27.70 10.56 88.64 A-A' 2.87 3.00 27.00 8.61 77.49

A'-B 5.09 6.00 29.00 30.54 147.61 A'-B 7.69 6.00 29.00 46.14 223.01 A'-B 7.46 6.00 27.00 44.76 201.42

A'-B 1.97 5.00 27.00 9.85 53.19 A'-B 1.97 5.00 27.00 9.85 53.19 A'-B 1.97 5.00 27.00 9.85 53.19

D-D' 5.09 25.00 29.00 127.25 147.61 D-D' 7.69 25.00 29.00 192.25 223.01 D-D' 7.46 25.00 27.00 186.50 201.42

D-D' 1.97 26.00 27.00 51.22 53.19 D-D' 1.97 26.00 27.00 51.22 53.19 D-D' 1.97 26.00 27.00 51.22 53.19

D'-E 3.20 27.70 27.70 88.64 88.64 D'-E 3.20 27.70 27.70 88.64 88.64 D'-E 2.87 28.00 27.00 80.36 77.49

A'-B 4.70 6.60 31.00 31.02 145.70 A'-B 4.70 6.60 31.00 31.02 145.70 A-B 7.72 4.00 31.00 30.88 239.32

B-C 14.89 11.75 31.00 174.96 461.59 B-C 19.20 11.75 31.00 225.60 595.20 B-C 13.81 11.75 31.00 162.27 428.11

C-D 14.89 19.25 31.00 286.63 461.59 C-D 19.20 19.25 31.00 369.60 595.20 C-D 13.81 19.25 31.00 265.84 428.11

D-D' 4.70 24.40 31.00 114.68 145.70 D-D' 4.70 24.40 31.00 114.68 145.70 D-E 7.72 27.00 31.00 208.44 239.32

4'-4 3.47 0.00 6.60 0.00 22.90 4'-4 3.47 0.00 6.60 0.00 22.90 5-4 8.69 0.00 4.00 0.00 34.76

4-3 11.49 0.00 11.75 0.00 135.01 4-3 13.81 0.00 11.75 0.00 162.27 4-3 13.81 0.00 11.75 0.00 162.27

3-2 11.49 0.00 19.25 0.00 221.18 3-2 13.81 0.00 19.25 0.00 265.84 3-2 13.81 0.00 19.25 0.00 265.84

2-1' 3.47 0.00 24.40 0.00 84.67 2-1' 3.47 0.00 24.40 0.00 84.67 2-1 8.69 0.00 27.00 0.00 234.63

3.85 8.00 -0.94 30.80 -3.62 3.85 8.00 -0.94 30.80 -3.62

5-4 12.12 8.00 4.00 96.96 48.48 5-4 12.12 8.00 4.00 96.96 48.48 5-4 12.12 8.00 4.00 96.96 48.48

4-3 13.56 8.00 11.75 108.48 159.33 4-3 13.56 8.00 11.75 108.48 159.33 4-3 13.56 8.00 11.75 108.48 159.33

3-2 13.56 8.00 19.25 108.48 261.03 3-2 13.56 8.00 19.25 108.48 261.03 3-2 13.56 8.00 19.25 108.48 261.03

2-1 12.12 8.00 27.00 96.96 327.24 2-1 12.12 8.00 27.00 96.96 327.24 2-1 12.12 8.00 27.00 96.96 327.24

3.85 8.00 31.94 30.80 122.97 3.85 8.00 31.94 30.80 122.97

4-3' 2.10 11.75 9.88 24.68 20.75 4-3' 2.10 11.75 11.75 24.68 24.68 4-3' 2.10 11.75 11.75 24.68 24.68

2'-2 2.10 11.75 21.13 24.68 44.37 2'-2 2.10 11.75 19.25 24.68 40.43 2'-2 2.10 11.75 19.25 24.68 40.43

3.87 15.50 -0.94 59.99 -3.64 3.87 15.50 -0.94 59.99 -3.64

5-4 14.44 15.50 4.00 223.82 57.76 5-4 14.44 15.50 4.00 223.82 57.76 5-4 14.44 15.50 4.00 223.82 57.76

2-1 14.44 15.50 27.00 223.82 389.88 2-1 14.44 15.50 27.00 223.82 389.88 2-1 14.44 15.50 27.00 223.82 389.88

3.87 15.50 31.94 59.99 123.61 3.87 15.50 31.94 59.99 123.61

4-3' 2.10 19.25 11.75 40.43 24.68 4-3' 2.10 19.25 11.75 40.43 24.68 4-3' 2.10 19.25 11.75 40.43 24.68

2'-2 2.10 19.25 19.25 40.43 40.43 2'-2 2.10 19.25 19.25 40.43 40.43 2'-2 2.10 19.25 19.25 40.43 40.43

3.85 23.00 -0.94 88.55 -3.62 3.85 23.00 -0.94 88.55 -3.62 5-4 12.12 23.00 4.00 278.76 48.48

5-4 12.12 23.00 4.00 278.76 48.48 5-4 12.12 23.00 4.00 278.76 48.48 4-3 13.56 23.00 11.75 311.88 159.33

4-3 13.56 23.00 11.75 311.88 159.33 4-3 13.56 23.00 11.75 311.88 159.33 3-2 13.56 23.00 19.25 311.88 261.03

3-2 13.56 23.00 19.25 311.88 261.03 3-2 13.56 23.00 19.25 311.88 261.03 2-1 12.12 23.00 27.00 278.76 327.24

2-1 12.12 23.00 27.00 278.76 327.24 2-1 12.12 23.00 27.00 278.76 327.24

3.85 23.00 31.94 88.55 122.97 3.85 23.00 31.94 88.55 122.97

4'-4 3.47 31.00 6.60 107.57 22.90 4'-4 3.47 31.00 6.60 107.57 22.90 5-4 8.69 31.00 4.00 269.39 34.76

4-3 11.49 31.00 11.75 356.19 135.01 4-3 12.36 31.00 11.75 383.16 145.23 4-3 12.36 31.00 11.75 383.16 145.23

3-2 11.49 31.00 19.25 356.19 221.18 3-2 14.51 31.00 19.25 449.81 279.32 3-2 14.51 31.00 19.25 449.81 279.32

2-1' 3.47 31.00 24.40 107.57 84.67 2-1' 3.47 31.00 24.40 107.57 84.67 2-1 8.69 31.00 27.00 269.39 234.63

= 532.62 8256 8256 = 579.19 8966 8986 564.0 8730 8665

Xm= WX/W Xm= 15.50 m Xm= Xm 15.48 m Xm= WX/W Xm 15.48 m

Ym= WY/W Ym= 15.50 m Ym= Ym 15.51 m Ym= WY/W Ym 15.36 m

CY

DY

EY EY

CY CY

WX/W

B'Y

C'Y C'Y

DY

EY

C'Y

DY

B'Y B'Y

1X1X

1'X1'X

1X

WY/W

1'X

AY

BY BY

AY

BY

AY


21/173


136

EJE RAM W (T0N) X (MTS) (MTS WX WY EJERAM W (T0N) X (MTS) (MTS WX WY EJERAM W (T0N) (MTS) (MTS WX WY

A'-B 1.61 6.00 2.00 9.66 3.22 A'-B 2.57 6.00 2.00 15.42 5.14 A'-B 2.40 6.00 2.00 14.40 4.80

A'-B 2.57 6.60 0.00 16.96 0.00 A'-B 1.61 6.60 0.00 10.63 0.00 A-B 3.60 4.00 0.00 14.40 0.00

B-C 7.64 11.75 0 .00 89.77 0.00 B-C 7.64 11.75 0.00 89.77 0.00 B-C 4.50 11.75 0.00 52.88 0.00

C-D 7.64 19.25 0 .00 147.07 0 .00 C-D 7.64 19.25 0.00 147.07 0.00 C-D 4 .50 19.25 0.00 86.63 0.00

D-D' 1.61 24.40 0.00 39.28 0.00 D-D' 1.61 24.40 0.00 39.28 0.00 D-D' 2 .40 27.00 0.00 6 4.80 0.00

D-D' 2.57 25.00 2.00 64.25 5.14 D-D' 2.57 25.00 2.00 64.25 5.14 D-D' 3 .60 25.00 2.00 9 0.00 7.20

A-A' 2.58 2.00 6.00 5.16 15.48 A-A' 2.58 2.00 6.00 5.16 15.48 A-A' 2.40 2.00 6.00 4.80 14.40

A-A' 1.08 3.30 3.30 3.56 3.56 A-A' 1.08 3.30 3.30 3.56 3.56 A-A' 1.50 3.30 3.30 4.95 4.95

A'-B 1.20 3.00 4.00 3.60 4.80 A'-B 1.20 3.00 4.00 3.60 4.80 A'-B 1.20 3.00 4.00 3.60 4.80

D-D' 1.20 26.00 4.00 31.20 4.80 D'-E 1.20 26.00 4.00 31.20 4.80 D'-E 1 .20 26.00 4.00 3 1.20 4.80

D'-E 1.08 27.70 3.30 29.92 3.56 D'-E 1.08 27.70 3.30 29.92 3.56 D'-E 1 .50 27.70 3.30 4 1.55 4.95

D'-E 2.58 29.00 6.00 74.82 15.48 D'-E 2.58 29.00 6.00 74.82 15.48 D'-E 2 .40 29.00 6.00 69.60 14.40

A-B 8.09 4.00 8.00 32.36 64.72 A-B 8.09 4.00 8.00 32.36 64.72 A-B 8.09 4.00 8.00 32.36 64.72

B-C 6.35 11.75 8.00 74.61 50.80 B-C 6.35 11.75 8.00 74.61 50.80 B-C 6.35 11.75 8.00 7 4.61 50.80

B'-C 1.73 13.63 9.88 23.58 17.09 B'-C 1.73 13.63 9.88 23.58 17.09 B'-C 1 .73 13.63 9.88 23.58 17.09

C-C' 2.24 17.38 9.88 38.93 22.13 C-C' 2.24 17.38 9.88 38.93 22.13 C-C' 2 .24 17.38 9.88 38.93 22.13

C-D 6.35 19.25 8.00 122.24 50.80 C-D 6.35 19.25 8.00 1 22.24 5 0.80 C-D 6.35 19.25 8.00 122.24 50.80

D-E 8.09 27.00 8.00 218.43 64.72 D-E 8.09 27.00 8.00 2 18.43 64.72 D-E 8.09 27.00 8.00 218.43 64.72

B-B' 1.73 9.88 13.63 1 7.09 23.58 B-B' 1.73 9.88 13.63 17.09 23.58 B-B' 1.73 9.88 13.63 17.09 23.58

C-C' 1.15 18.72 12.28 21.53 14.12 C-C' 1.15 18.72 12.28 21.53 14.12 C-C' 1.15 18.72 12.28 21.53 14.12

C'-D 2.24 21.13 13.63 47.33 30.53 C'-D 2.24 21.13 13.63 47.33 30.53 C'-D 2.24 21.13 13.63 47.33 30.53

A-B 9.00 4.00 15.50 36.00 139.50 A-B 9.00 4.00 15.50 36.00 139.50 A-B 9.00 4.00 15.50 36.00 139.50

B-B' 2.24 9.88 17.38 2 2.13 38.93 B-B' 2.24 9.88 17.38 22.13 38.93 B-B' 2.24 9.88 17.38 22.13 38.93

C'-D 1.73 21.13 17.38 36.55 30.07 C'-D 1.73 21.13 17.38 36.55 30.07 C'-D 1.73 21.13 17.38 36.55 30.07

D-E 9 .00 27.00 15.50 243.00 139.50 D-E 9.00 27.00 15.50 243.00 139.50 D-E 9 .00 27.00 15.50 243.00 139.50

B'-C 2.24 13.63 21.13 30.53 47.33 B'-C 2.24 13.63 21.13 30.53 47.33 B'-C 2.24 13.63 21.13 30.53 47.33

B'-C 1.15 12.28 18.72 14.12 21.53 B'-C 1.15 12.28 18.72 14.12 21.53 B'-C 1.15 12.28 18.72 14.12 21.53

C-C' 1.73 17.38 21.13 30.07 36.55 C-C' 1.73 17.38 21.13 30.07 36.55 C-C' 1.73 17.38 21.13 30.07 36.55

A-B 8.09 4.00 23.00 32.36 186.07 A-B 8.09 4.00 23.00 32.36 186.07 A-B 8.09 4.00 23.00 32.36 186.07

A-A' 2.58 2.00 25.00 5.16 64.50 A-A' 2.58 2.00 25.00 5.16 64.50 A-A' 2.40 2.00 25.00 4.80 60.00

B-C 6.35 11.75 23.00 74.61 146.05 B-C 6.35 11.75 23.00 74.61 146.05 B-C 6.35 11.75 23.00 74.61 146.05

C-D 6.35 19.25 23.00 122.24 146.05 C-D 6.35 19.25 23.00 122.24 146.05 C-D 6 .35 19.25 23.00 122.24 146.05

D-E 8 .09 27.00 23.00 218.43 186.07 D-E 8.09 27.00 23.00 218.43 186.07 D-E 8 .09 27.00 23.00 218.43 186.07

D'-E 2.58 29.00 25.00 74.82 64.50 D'-E 2.58 29.00 25.00 74.82 64.50 D'-E 2.40 29.00 25.00 69.60 60.00

A-A' 1.08 3.30 27.70 3.56 29.92 A-A' 1.08 3.32 27.68 3.59 29.89 A-A' 2.40 3.30 27.68 7.92 66.43

A'-B 2.57 6.00 29.00 15.42 74.53 A'-B 2.57 6.00 29.00 15.42 74.53 A'-B 1.50 6.00 29.00 9.00 43.50

A'-B 1.20 5.00 27.00 6.00 32.40 A'-B 1.20 5.00 27.00 6.00 32.40 A'-B 1.20 5.00 27.00 6.00 32.40

D-D' 2.57 25.00 29.00 64.25 74.53 D-D' 2.57 25.00 29.00 64.25 74.53 D-D' 1.20 25.00 29.00 30.00 34.80

D-D' 1.20 26.00 27.00 31.20 32.40 D-D' 1.20 25.00 29.00 30.00 34.80 D-D' 1.50 25.00 29.00 37.50 43.50

D'-E 1.08 27.70 27.70 29.92 29.92 D'-E 1.08 27.68 27.68 29.89 29.89 D'-E 2.40 27.70 27.70 66.48 66.48

2X

1'X

2'X

4' X

4X

3'X

1'X

3X3X

2X

1'X

3X

4' X

4X

3'X

4X

4' X

3'X

2'X 2'X

2X

5X 5X5X

CARGA VIVA


22/173


137

A'-B 1.61 6.60 31.00 10.63 49.91 A'-B 1.61 6.60 31.00 10.63 49.91 A-B 3.60 4.00 31.00 14.40 111.60

B-C 7.64 11.75 31.00 89.77 236.84 B-C 7.64 11.75 31.00 89.77 236.84 B-C 4.50 11.75 31.00 52.88 139.50

C-D 7.64 19.25 31.00 147.07 236.84 C-D 7.64 19.25 31.00 147.07 236.84 C-D 4.50 19.25 31.00 86.63 139.50

D-D' 1.61 24.40 31.00 39.28 49.91 D-D' 1.61 24.40 31.00 39.28 49.91 D-E 3.60 27.00 31.00 97.20 111.60

4'-4 0.83 0.00 6.60 0.00 5.48 4'-4 0.83 0.00 6.60 0.00 5.48 5-4 2 .10 0.00 4.00 0.00 8.40

4-3 4.50 0.00 11.75 0.00 52.88 4-3 4.50 0.00 11.75 0.00 52.88 4-3 4.50 0.00 11.75 0.00 52.88

3-2 4.50 0.00 19.25 0.00 86.63 3-2 4.50 0.00 19.25 0.00 86.63 3-2 4.50 0.00 19.25 0.00 86.63

2-1' 0.83 0.00 2 4.40 0.00 20.25 2-1' 0.83 0.00 24.40 0.00 20.25 2-1' 2.10 0.00 27.00 0.00 56.70

1.09 8.00 -0.94 8.72 -1.02 1.09 8.00 -0.94 8.72 -1.02

5-4 6.90 8.00 4.00 55.20 27.60 5-4 6.90 8.00 4.00 5 5.20 2 7.60 5-4 6.90 8.00 4 .00 55.20 27.60

4-3 7.67 8.00 11.75 61.36 90.12 4-3 7.67 8.00 11.75 61.36 90.12 4-3 7.67 8.00 11.75 61.36 90.12

3-2 7.67 8.00 19.25 6 1.36 147.65 3-2 7.67 8.00 19.25 61.36 147.65 3-2 7.67 8.00 19.25 61.36 1 47.65

2-1 6.90 8.00 27.00 5 5.20 186.30 2-1 6.90 8.00 27.00 55.20 186.30 2-1 6.90 8.00 27.00 55.20 1 86.30

1.09 8.00 31.94 8.72 34.81 1.09 8.00 31.94 8.72 34.81

4-3' 1.32 11.75 9.88 15.51 13.04 4-3' 1.32 11.75 9.88 15.51 13.04 4-3' 1.32 11.75 9.88 1 5.51 13.04

2'-2 1.32 11.75 21.13 15.51 27.89 2'-2 1.32 11.75 21.13 15.51 27.89 2'-2 1.32 11.75 21.13 15.51 27.89

1.04 15.50 -0.94 16.12 - 0.98 1.04 15.50 -0.94 16.12 -0.98

5-4 9.00 15.50 4.00 1 39.50 36.00 5-4 9.00 15.50 4.00 139.50 36.00 5-4 9.00 15.50 4.00 139.50 36.00

2-1 9 .00 15.50 27.00 139.50 243.00 2-1 9 .00 15.50 27.00 139.50 243.00 2-1 9.00 15.50 27.00 139.50 243.00

1.04 15.50 31.94 16.12 33.22 1.04 15.50 31.94 16.12 3 3.22

4-3' 1.32 19.25 9.88 25.41 13.04 4-3' 1.32 19.25 9.88 25.41 13.04 4-3' 1.32 19.25 9.88 2 5.41 13.04

2'-2 1.32 19.25 21.13 25.41 27.89 2'-2 1.32 19.25 21.13 25.41 27.89 2'-2 1.32 19.25 21.13 25.41 27.89

1.09 23.00 -0.94 25.07 - 1.02 1.09 23.00 -0.94 25.07 -1.02

5-4 6.90 23.00 4.00 1 58.70 27.60 5-4 6.90 23.00 4.00 158.70 27.60 5-4 6.90 23.00 4.00 158.70 27.60

4-3 7.67 23.00 11.75 176.41 90.12 4-3 7.67 23.00 11.75 176.41 90.12 4-3 7.67 23.00 11.75 176.41 90.12

3-2 7 .67 23.00 19.25 176.41 147.65 3-2 7 .67 23.00 19.25 176.41 147.65 3-2 7.67 23.00 19.25 176.41 147.65

2-1 6 .90 23.00 27.00 158.70 186.30 2-1 6 .90 23.00 27.00 158.70 186.30 2-1 6.90 23.00 27.00 158.70 186.30

1.09 23.00 31.94 25.07 34.81 1.09 23.00 31.94 25.07 3 4.81

4'-4 0.83 31.00 6 .60 25.73 5.48 4'-4 0.83 31.00 6.60 25.73 5.48 5-4 2.10 31.00 4.00 65.10 8.40

4-3 4.50 31.00 11.75 139.50 52.88 4-3 4.50 31.00 11.75 139.50 52.88 4-3 4.50 31.00 11.75 139.50 52.88

3-2 4.50 31.00 19.25 139.50 86.63 3-2 4.50 31.00 19.25 139.50 86.63 3-2 4.50 31.00 19.25 139.50 86.63

2-1' 0.83 31.00 24.40 25.73 20.25 2-1' 0.83 31.00 24.40 25.73 20.25 2-1 2.10 31.00 27.00 65.10 56.70

= 269.98 4183 4183 = 269.98 4181.2 4187 264.3 4091 4099

Xm= WX/W Xm 15.49 m Xm= WX/W Xm 15.49 m Xm= WX/W Xm 15.48 m

Ym= WY/W Ym 15.49 m Ym= WY/W Ym 15.51 m Ym= WY/W Ym 15.51 m

Con el clculo del centro de masa podemos observar que por ser el edificio simtrico tanto en

planta como en elevacin, el centro de masa se encuentra muy cerca del centroide del edificio

y este centro masa nos servir para encontrar el centro de cortante.

EY

C'Y

DYDY

CY

AY

B'Y

1X 1X

EY

CY

B'Y

C'Y

EY

DY

C'Y

CY

B'Y

BY BYBY

AY

1X

AY


23/173


138

NIVEL

hi fix fiy vix viy xm ym fiyxm fixym fiyxm fixym xc(m) yc(m)

3 10.95 75.91 75.91 15.50 15.50 1176.64 1176.65 15.50 15.50

75.91 75.91 1176.64 1176.65

2 7.3 51.75 51.75 15.48 15.51 801.15 802.91 15.49 15.51

127.66 127.66 1977.80 1979.56

1 3.65 26.62 26.62 15.48 15.36 412.05 408.95 15.47 15.48

154.29 154.29 2386.75 2388.51

En esta tabla podemos observar que el centro de cortante se encuentra cerca del centroide por loque se puede despreciar la excentricidad lo que nos indica que no esta afectada por Momentotorsor.

5.3.4-EVALUACION DEL CENTRO DE CORTANTE


24/173


139

5.3.5.- CALCULO DE LA RIGIDEZ DE ENTREPISO

Kv3 = 3547.24 cm

Kc3 = 6153.154 cm4

1230.63 1230.63 1230.63 1230.63 1230.63

Kv2 = 3547.24 cm

Kc2 = 6153.154 cm4

1230.63 1230.63 1230.63 1230.63 1230.63

Kv1 = 3547.24 cm

Kc1 = 6153.154 cm4

1230.63 1230.63 1230.63 1230.63 1230.63

E = 252671 h1 = 365 cmsR1 = 139.75 Ton/cm

f'c = 280 kg/cm2 r = 27.5 cms

L1 = 800 cms b = 30 cms R2 = 139.38 Ton/cm

L2 = 750 cms h = 65 cmsR3 = 45.02 Ton/cm

Estas rigideces (calculadas mediante la frmula de Wilbur), las asignamos a cada uno de loselementos de cada eje, las cuales nos permiten encontrar el centro de rigidez de cada entrepiso.

E = 15100f'c

858.20

858.20 915.42 915.42 858.20

915.42 915.42 858.20

858.20 915.42 915.42 858.20


25/173


140

EJE Rx Ry Xi Yi RxYi RyXi EJE Rx Ry Xi Yi RxYi RyXi

1X 45.02 0.00 0.00 1X 139.38 0.00 0.002X 45.02 8.00 360.14 2X 139.38 8.00 1115.01

45.02 11.75 528.95 139.38 11.75 1637.68

45.02 19.25 866.58 139.38 19.25 2683.00

4X 45.02 23.00 1035.39 4X 139.38 23.00 3205.66

5X 45.02 31.00 1395.53 5X 139.38 31.00 4320.68

270.10 4186.58 836.26 12962.03

AY 45.02 0.00 0.00 AY 139.38 0.00 0.00

BY 45.02 8.00 360.14 BY 139.38 8.00 1115.01

45.02 11.75 528.95 139.38 11.75 1637.68

45.02 19.25 866.58 139.38 19.25 2683.00

DY 45.02 23.00 1035.39 DY 139.38 23.00 3205.66

EY 45.02 31.00 1395.53 EY 139.38 31.00 4320.68

270.10 4186.58 836.26 12962.03

XR 15.50 mts XR 15.50 mts

YR 15.50 mts YR 15.50 mts

EJE Rx Ry Xi Yi RxYi RyXi

1X 139.75 0.00 0.00

2X 139.75 8.00 1117.99

139.75 11.75 1642.05

139.75 19.25 2690.17

4X 139.75 23.00 3214.235X 139.75 31.00 4332.22

838.49 12996.65

AY 139.75 0.00 0.00

BY 139.75 8.00 1117.99

139.75 11.75 1642.05

139.75 19.25 2690.17

DY 139.75 23.00 3214.23

EY 139.75 31.00 4332.22

838.49 12996.65

XR 15.50 mts

YR 15.50 mts

En esta tabla se ha calculado el centro de rigidez de cada entrepiso, donde podemos observarque se encuentra en el centroide del edificio, por lo que no existe excentricidad entre esta y elcentro geomtrico.

3X

CY

PRIMER NIVEL

SEGUNDO NIVELTERCER NIVEL

5.3.6- CENTRO DE RIGIDEZ


26/173


141

Vbasal= CsWs 4.2.1 NTDS Ec. 4.1

Cs= (AICo / R) (To / T)^2/3 Ec. 4.2

T= Ct*hn^3/4 4.2.2 NTDS Ec. 4.3

Donde:

Ct = 0.073 Para marcos de concreto reforzadohn = Altura total del edificio

Luego encontramos el periodo (T)

T = 0.439

De la norma tcnica encontramos los factores siguientes:

Factor de zonificacion sismica (A)

Zona AI 0.4

Coeficientes de sitio (Co y To)Tipo Co To

S1 2.50 0.3

Factor de importancia (I)

I1.2

Sistemas estructurales

Sistema Cd R HA1 8.0 12.0 S.L

Con estos datos encontramos el coeficiente ssmico

Cs= (AICo / R) (To / T)^2/3

Cs = 0.078

Ahora calculamos el peso ssmico

Ws= Wm + Particiones

Wsismo= 1989.91 Tons.

Vbasal= CsWs = 154.29 Tons.

Categoria de ocupacionII

5.3.7.- CALCULO DEL CORTANTE BASAL

4.2.1 Norma Tcnica de Diseo por Sismo (NTDS), Ec. 4.1


27/173


142

Con estos datos calculamos la fuerza cortante que acta en cada nivel y

para ello aplicamos la siguiente frmula:

Fix =

Wi hi Wi x hi Fix Fiy Vix Viy647.18 10.95 7086.66 75.91 75.91 75.91 75.91

661.84 7.3 4831.44 51.75 51.75 127.66 127.66

680.88 3.65 2485.22 26.62 26.62 154.29 154.29

= 14403.32

El cortante basal es de 154.29 tons., con el cual encontraremos las fuerzas

horizontales que afectan al edificio.

Vbasal(Wi x hi)

Wi x hi


28/173


143

NivelWi

(Ton)hi

(MTS)wi hi fix fiy vix viy Rx-x Ry-y ix iy ix iy itx ity Dx Dy

D.perm.(cm

s)

3 647.18 10.95 7086.66 75.91 75.91 75.91 75.91 270.10 270.10 0.28 0.28 0.62 0.62 4.94 4.94

2.25 2.25 16.425

2 661.84 7.3 4831.44 51.75 51.75 127.66 127.66 836.26 836.26 0.15 0.15 0.34 0.34 2.69 2.69

1.22 1.22 10.95

1 680.88 3.65 2485.22 26.62 26.62 154.29 154.29 838.49 838.49 0.18 0.18 0.18 0.18 1.47 1.47

1.47 1.47 5.475

= 14403.32

Cd 8 Factor de amplificacin de desplazamientosVbasal = Tons para marcos de concreto con detallaso

especial.

itx =

ity =

5.3.8.- ANALISIS SISMICO

En el cuadro anterior podemos observar que todos los desplazamientos en el sentido x e yson menores que los permitidos por la NTDS

154.29

ix x Cd

iy x Cd


29/173


144

SENTIDO X-X, EJE 11.85 1.847

F3= 15.18 6.93 6.93 6.93 13.85 6.93 6.93 6.93

-1.85 0.00 1.85

3.80 7.59 3.80

1.85 0.00 -1.85

6.93 4.95 13.85 4.95 6.93

F2= 10.35 11.65 18.58 18.58 23.30 18.58 18.58 11.65

-6.80 0.00 6.80

6.38 12.77 6.38

6.80 0.00 -6.80

1.76 11.65 4.98 23.30 4.98 11.65

F1= 5.32 7.04 7.04 7.04 14.08 18.69 18.69 14.08 18.69 18.69 14.08 7.04

-1.76 -10.02 0.00 10.02

3.86 7.71 7.714 7.714

1.76 10.02 0.00 -10.02

7.04 14.08 14.08 14.08

CALCULO DE CORTANTES DE ENTREPISO Cortante en viga h = 3.65 mts.

AZOTEA F3 = 2VE + 2VI Momento en viga L1= 8.00 mts.

3 NIVEL F3 + F2 = 2VE + 2VI Cortante en columna L2= 7.50 mts.

2 NIVEL F3 + F2 +F1 = 2VE + 2VI Momento en columna

VI = 2VE Carga axial

VI = Cortante interno VE = Cortante externo

Mediante este procedimiento podemos encontrar los momentos en columas y en las vigas, as como, los cort

elementos. Adems encontramos la fuerza axial en las columnas.

5.3.9.- CALCULO DE FUERZAS INTERNAS PRODUCIDAS POR FUERZAS SISMICAS (METODO


30/173


145

SENTIDO Y-Y, EJE B0.87 0.92 0.924

F3= 15.18 3.46 3.46 3.46 6.93 3.46 3.46 6.93 3.46 3.46 6.927 3.46

-0.87 0.06 0.00 -0.06

1.90 3.80 3.80 3.800.87 -0.06 0.00 0.06

3.46 2.32 6.93 2.48 6.93 2.48 6.927

F2= 10.35 5.82 9.29 9.29 11.65 9.29 9.29 11.65 9.29 9.29 11.65 9.29

-3.19 0.10 0.00 -0.10

3.19 6.38 6.38 6.38

3.19 -0.10 0.00 0.10

5.82 3.22 11.65 3.43 11.65 3.43 11.65

F1= 5.32 7.04 12.86 12.86 14.08 12.86 12.86 14.08 12.86 12.86 14.08 12.86

-6.40 0.12 0.00 -0.12

3.86 7.71 7.714 7.714

6.40 -0.12 0.00 0.12

7.04 14.08 14.08 14.08

CALCULO DE CORTANTES DE ENTREPISO Cortante en viga h = 3.65

AZOTEA F3 = 2VE + 2VI Momento en viga L1= 8.00

3 NIVEL F3 + F2 = 2VE + 2VI Cortante en columna L2= 7.50

2 NIVEL F3 + F2 +F1 = 2VE + 2VI Momento en columna

VI = 2VE Carga axial

Los datos obtenidos para cada uno de los elementos tanto para el eje X como para el eje Y, nos servirn comentrada para el anlisis de los diferentes elementos a disear.


31/173


146

5.3.10.1.- CARGA MUERTAPara poder calcular las fuerzas internas, es necesario inicialemente que se haga el modelado de cada uno de los elementos, el cual Tal como se muestra en la siguiente figura

Ton/m 1.81 1.81Ton/m

L(m)

3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 T

BY 5-4 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 T

4-3 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 T

3-2 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 T

2-1 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 T

3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 T

1.81 1.81Ton/m

L(m)

3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 T

BY 5-4 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 T

4-3 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 T

3-2 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 T

2-1 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 T

3.85 TON 1.88 2.05 Ton/m 3.62 T

Ton/m 1.81 1.81

L(m)

BY 5-4 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 T

4-3 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 T

3-2 13.56 TON 7.50 1.81 Ton/m 8.48 T

2-1 12.12 TON 8.00 1.52 Ton/m 8.08 T

CARGA PUNTUAL W MEP

CARGA PUNTUAL

Ton/m

Ton/m

5.3.10.- CALCULO DE FUERZAS INTERNAS POR EL METODO DE DISTRIBUCION DE MOMENTOS FR HARDY CROSS

W

2.048

W

MEP

Ton/m

Ton/m

MEP

2.048

CARGA PUNTUAL

1.52

1.52

Ton/m

1.52 Ton/m

Ton/m

EJE B TRAMO 1-5 (CARGAS EN VIGAS)


32/173


33/173


148

1.99 Ton/m 1.99 Ton/m

1.68 Ton/m

L(m)

A'-B 4.70 TON 2.80 A'-B 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m

1X B-C 14.89 TON 7.50 1X B-C 1.99 Ton/m 9.31 Ton.m

C-D 14.89 TON 7.50 C-D 1.99 Ton/m 9.31 Ton.m

D-D' 4.70 TON 2.80 D-D' 1.68 Ton/m 6.58 Ton.m

2.56 Ton/m 2.56 Ton/m

1.68 Ton/m

L(m)





1.84 Ton/m 1.84 Ton/m

0.97

L(m)

A-B 7.72 TON 8.00 A-B 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m



D-E 7.72 TON 8.00 D-D' 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m

EJE 1 TRAMO B-D (CARGAS EN VIGAS)

Ton/m

CARGA PUNTUAL CARGA DISTRIBUIDA MEP

CARGA DISTRIBUIDA

CARGA DISTRIBUIDACARGA PUNTUAL

CARGA PUNTUAL MEP

MEP


34/173


149

Asumir positivo en sentido anti-horario

-6.580 8.293 -9.835 9.835

0.043 0.000 0.000

0.000 0.000 -0.046 0.046

0.000 -0.093 0.000 0.000

0.000 0.000 0.229 -0.229

0.000 0.457 0.000 0.000

0.000 0.000 -0.711 0.711

0.000 -1.421 0.000 0.000

-6.580 0.000 0.521 9.306 -9.306 0.343 0.343 9.306

0.315

0.479 -2.022 0.000 0.000

0.000 0.027 0.000 0.000

-1.305 -0.043 0.000 0.000

-6.580 -0.877 -0.165 10.326 -12.851 0.000 0.000 12.851

0.420 0.210 0.029 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 0.178 0.356 0.000 -0.090 0.000 0.000 0.090

0.000 -0.085 -0.652 -0.180 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 -0.082 -1.755 0.000 0.194 0.000 0.000 -0.194

0.000 0.039 0.000 0.388 0.000 0.000 0.000 0.000

0.000 -1.713 0.324 0.000 -0.955 0.239 0.955

0.000 -1.911 0.000 0.000

-6.580 0.000 0.353 12.000 -12.000 0.261 0.261 12.000

0.324 0.239

0.000 -1.113 0.000 0.000

-1.755 0.043 0.000 0.000

-0.447 -0.082 0.000 0.000

2.154 -6.897 0.356 -0.079 8.270 -8.835 0.000 0.000 8.835

0.023 0.044 0.299 0.178 0.047 0.000 0.000 0.000 0.000

-0.040 -0.086 -0.165 0.599 0.000 -0.043 0.000 0.000 0.043

-0.173 . -0.081 -0.039 -0.877 -0.086 0.000 0.000 0.000 0.000

0.306 0.129 0.027 -0.895 0.000 0.326 0.000 0.000 -0.326

0.258 0.611 -1.724 0.000 0.652 0.000 0.000 0.000 0.000

-0.457 -1.455 0.257 0.000 -0.487 0.252 0.487

-2.910 -0.913 -0.974 0.000 0.000

0.565 5.147 -5.147 0.262 0.280 8.631 -8.631 0.275 0.275 8.631

0.435 0.202 0.198

0.000 -1.086 0.000 -0.147 0.000 0.000

-2.237 -0.702 0.000 0.000 0.000

0.000 -0.066 0.000 -0.031 0.000 0.000

0.199 0.000 0.470 0.000 0.000 0.000

0.000 0.099 0.000 0.235 0.000 0.000

-0.133 0.000 -0.062 0.000 0.000 0.000 Kv3

0.000 -1.118 0.000 -0.351 0.000 0.000 Kv1

0.017 0.000 0.034 0.000 0.000 0.000 kc1

-2.154 0.000 -0.260 0.000 0.000 0.000 kc2

0.000 0.000 0.000 kv2

EJE 1 TRAMO B-D

2,4

858

659

915

840


35/173


150

1.99 Ton/m 1.99 Ton/m

1.68 Ton/m

L(m)





2.56 Ton/m 2.56 Ton/m

1.68 Ton/m

L(m)





1.84 Ton/m 1.84 Ton/m

0.97

L(m)




D-E 7.72 TON 8.00 D-D' 0.97 Ton/m 5.15 Ton.m

EJE 1 TRAMO B-D (CARGAS EN VIGAS)

Ton/m


CARGA DISTRIBUIDA

CARGA DISTRIBUIDACARGA PUNTUAL

CARGA PUNTUAL MEP

MEP


36/173


151


-3.001 3.000 -1.223

0.015 1.226 0.000 0.000 -0.016

0.000 -0.043 0.043 0.000

-0.086 0.001 0.001 0.086

0.000 0.156 -0.156 0.000

0.311 0.000 0.000 -0.312

0.001 -0.710 0.709 0.001

0.000 OK -1.421 0.002 0.000 OK 0.002 1.418 0.000

0.591 2.406 -2.406 0.371 0.371 2.401 -2.401 0.591

0.409 Kv1 0.257 kv2 0.409

0.000 -1.216 0.000 -0.001 0.000 1.215

-0.985 0.015 0.001 -0.001 0.983 -0.015

-0.527 -0.030 0.000 0.000 0.527 0.030

0.216 -0.052 2.475 -4.223 0.000 0.000 4.214 -2.471 -0.216 0.055

0.146 0.108 kc1 0.021 -0.001 kc1 -0.001 0.000 kc1 -0.001 -0.021 kc1 -0.146 -0.108

-0.060 0.291 0.000 -0.038 0.000 -0.002 0.040 0.000 0.060 -0.291

-0.026 -0.492 -0.076 0.000 0.000 0.001 0.000 0.079 0.027 0.491

0.011 -1.055 -0.002 0.210 0.000 0.001 -0.210 -0.002 -0.011 1.053

-1.226 0.000 0.420 -0.003 0.001 0.000 -0.003 -0.420 1.223 0.000

0.290 0.001 -0.761 0.205 0.760 0.001 0.290 1.36 T0.000 OK -1.522 0.001 0.000 OK 0.001 1.520 0.000 OK

0.419 3.632 -3.632 0.295 0.295 3.627 -3.627 0.419 0

0.290 Kv1 0.205 kv2 0.290

0.000 -1.317 0.000 0.024 0.000 1.307

-1.055 0.007 0.001 0.000 1.053 -0.008

-0.511 -0.026 0.012 0.000 0.511 0.027

0.291 -0.042 2.225 -4.257 -0.002 0.002 4.208 -2.205 -0.291 0.042

0.074 0.146 kc1 0.010 0.000 0.000 -0.001 kc1 0.000 -0.012 kc1 -0.079 -0.146

-0.052 0.148 0.001 -0.030 0.000 0.000 0.031 0.001 0.055 -0.158

-0.021 -0.527 -0.061 0.002 0.001 0.000 0.002 0.061 0.021 0.527

0.015 -1.022 0.000 0.107 -0.001 0.023 -0.114 0.000 -0.015 1.022

-1.259 0.000 0.214 0.000 0.010 0.000 0.000 -0.228 1.255 0.000

0.290 0.017 -0.737 0.205 0.737 0.017 0.29043 1.32 T0.000 OK -1.475 0.033 0.000 OK 0.033 1.475 0.000 OK

0.419 3.519 -3.632 0.295 0.295 3.519 -3.519 0.419

0.290 Kv1 0.205 kv2 0.290

0.000 -0.458 0.000 0.012 0.000 0.453

-1.022 0.000 0.023 0.000 1.022 0.000

0.000 -0.021 0.000 0.001 0.000 0.021

0.148 0.000 0.000 0.000 -0.158 0.000

0.000 0.074 kc1 0.000 0.000 kc1 kc1 0.000 -0.079

-0.042 0.000 0.002 0.000 0.042 0.000

0.000 -0.511 0.000 0.012 0.000 0.5110.007 0.000 0.000 0.000 Kv1 1213.008 cm3 -0.008 0.000

-0.909 0.000 0.025 0.000 kc1 840.537 cm3 0.898 0.000

0.00 0.000 kv2 1213.008 cm3 0.000

TRAMO 2A-1B

0.90

RIGIDECES= I / L


37/173


152

5.3.10.2.- CARGA VIVA

0.86 1.02 Ton/m 1.02 Ton/m

Ton/m

L(m) W MEP1 .0 9 TON 1 .8 8 0 .58 Ton/ m 1 .0 2 Ton. m

BY 5-4 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m

4-3 7. 67 TON 7. 50 1 .0 2 Ton/ m 4. 79 Ton. m

3-2 7. 67 TON 7. 50 1 .0 2 Ton/ m 4. 79 Ton. m

2 -1 6 .9 0 TON 8 .0 0 0 .8 6 Ton/ m 4. 60 Ton. m

1 .0 9 TON 1 .8 8 0 .58 Ton/ m 1 .0 2 Ton. m

0.86 Ton/m 1.02 Ton/m 1.02 Ton/m

Ton/m

L(m)

1 .0 9 TON 1 .8 8 0 .58 Ton/ m 1 .0 2 Ton. m

BY 5-4 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m

4-3 7. 67 TON 7. 50 1 .0 2 Ton/ m 4. 79 Ton. m3-2 7. 67 TON 7. 50 1 .0 2 Ton/ m 4. 79 Ton. m

2 -1 6 .9 0 TON 8 .0 0 0 .8 6 Ton/ m 4. 60 Ton. m

1 .0 9 TON 1 .8 8 0 .58 Ton/ m 1 .0 2 Ton. m

0.86 Ton/m 1.02 Ton/m 1.02 Ton/m

L(m)

BY 5-4 6.90 TON 8.00 0.86 Ton/m 4.60 Ton.m

4-3 7. 67 TON 7. 50 1 .0 2 Ton/ m 4. 79 Ton. m

3-2 7. 67 TON 7. 50 1 .0 2 Ton/ m 4. 79 Ton. m

2 -1 6 .9 0 TON 8 .0 0 0 .8 6 Ton/ m 4. 60 Ton. m

CARGA PUNTUAL W MEP

Ton/m

CARGA PUNTUAL W MEP

0.580

0.580

EJE B TRAMO 1-5 (CARGA VIVA EN VIGAS)

CARGA PUNTUAL


38/173


39/173


154

1.02 Ton/m 1.02 Ton/m

0.575 Ton/m

L(m)



C-D 7 .64 TON 7.50 C-D 1.02 Ton/m 4.78 Ton.m

D-D' 1 .61 TON 2.8 0 D-D' 0 .58 Ton/m 2.2 5 Ton.m

1.02 Ton/m 1.02 Ton/m

0.575 Ton/m

L(m)




D-D' 1 .61 TON 2.8 0 D-D' 0 .58 Ton/m 2.2 5 Ton.m

0.60 Ton/m 0.60 Ton/m

0.45 Ton/m

L(m)




D-E 3 .60 TON 8.00 D-D' 0 .45 Ton/m 2 .40 T on.m

EJE 1 TRAMO B-D (CARGA VIVA EN VIGAS)


MEPCARGA PUNTUAL CARGA DISTRIBUIDA

CARGA DISTRIBUIDA MEPCARGA PUNTUAL


40/173


155


-2.254 3.638 -5.353 -3.638

0.020 0.000 0.000 5.353 -0.020

0.000 0.000 -0.028 0.028 0.000

0.000 -0.055 0.000 0.000 0.055

0.000 0.000 0.106 -0.106 0.000

0.000 0.213 0.000 0.000 -0.213

0.000 0.000 -0.657 0.657 0.000

0.000 -1.314 0.000 0.000 1.314

-2.254 0.000 0.521 4.775 -4.775 0.343 0.343 4.775 -4.775

0.315

0.479 -1.198 0.000 0.000

0.000 0.013 0.000 0.000

-1.207 -0.025 0.000 0.000

-2.254 -0.408 -0.077 4.048 -5.146 0.000 0.000 5.146 -4.048

0.195 0.098 0.014 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.014

0.000 0.106 0.212 0.000 -0.042 0.000 0.000 0.042 0.000

0.000 -0.051 -0.603 -0.084 0.000 0.000 0.000 0.000 0.084

0.000 -0.038 -0.816 0.000 0.116 0.000 0.000 -0.116 0.000

0.000 0.018 0.000 0.231 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.231

0.000 -1.384 0.324 0.000 -0.444 0.239 0.444 0.000

0.000 -0.889 0.000 0.000 0.889

-2.254 0.000 0.353 4.775 -4.775 0.261 0.261 4.775 -4.775

0.324 0.239

0.000 -0.178 0.000 0.000

-0.816 0.020 0.000 0.000

-0.053 -0.038 0.000 0.000

1.075 -2.938 0.212 -0.031 2.989 -2.735 0.000 0.000 2.735 -2.989

0.009 0.0206 0.139 0.106 0.022 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.022

-0.016 -0.040 -0.077 0.279 0.000 -0.017 0.000 0 .000 0.017 0.000

-0.081 . -0.032 -0.016 -0.408 -0.034 0.000 0.000 0.000 0.000 0.034

0.142 0.015 0.013 -0.106 0.000 0.152 0.000 0.000 -0.152 0.000

0.031 0.2848 -0.596 0.000 0.304 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.304

-0.054 -0.678 0.257 0.000 -0.058 0.252 0.058 0.000

-1.357 -0.108 -0.115 0.000 0.000 0.115

0.565 2.400 -2.400 0.262 0.280 2.813 -2.813 0.275 0.275 2.813 -2.813

0.435 0.202 0.198

0.000 -0.541 0.000 0.056 0.000 0.000

-1.043 -0.083 0.000 0.000 0.000

0.000 -0.031 0.000 -0.012 0.000 0.000

0.023 0.000 0.219 0.000 0.000 0.000

0.000 0.012 0.000 0.109 0.000 0.000

-0.062 0.000 -0.024 0.000 0.000 0.000 Kv3 cm3

0.000 -0.522 0.000 -0.042 0.000 0.000

0.007 0.000 0.016 0.000 0.000 0.000 Kv1 cm3

-1.075 0.000 0.127 0.000 0.000 0.000 kc1 cm3

0.000 0.000 0.000 kc2 cm3

kv2 cm3

EJE 1 TRAMO B-D

2,452.01

915.417

840.537

659.777

858.203


41/173


156

Asumir positivo en sentido antiorario

0.572 -1.536 1.539 -0.576

0.003 0.002 0.002 -0.007

0.001 -0.018 0.015 0.001

-0.036 0.002 0.002 0.030

0.000 0.052 -0.052 0.000

0.104 0.000 0.000 -0.104

0.001 -0.359 0.358 0.001

0.000 OK -0.719 0.002 0.000 OK 0.002 0.716 0.000 Ok 0.46 Ton/

0.591 1.217 -1.217 0.371 0.371 1.212 -1.212 0.591

0.409 Kv1 0.257 kv2 0.409

0.000 -0.465 0.000 -0.013 0.000 0.491

-0.498 0.008 0.001 -0.002 0.496 -0.004

-0.177 -0.012 0.000 0.001 0.176 0.010

0.072 -0.013 0.863 -1.416 0.000 -0.005 1.388 -0.833 -0.072 0.022

0.060 0.036 kc1 0.011 -0.003 kc1 -0.004 0.000 kc1 -0.003 -0.005 kc1 - 0.051 -0.036

-0.025 0.120 -0.003 -0.010 0.001 -0.009 0.016 -0.003 0.021 -0.102

-0.007 -0.249 -0.019 -0.006 -0.002 0.001 -0.006 0.032 0.011 0.248

0.002 -0.353 -0.006 0.086 0.001 0.001 -0.074 -0.006 -0.005 0.352

-0.572 0.000 0.173 -0.013 -0.002 0.000 -0.013 -0.147 0.576 0.000

0.290 0.001 -0.255 0.205 0.254 0.001 0.290

0.000 OK -0.510 0.001 0.000 OK 0.001 0.508 0.000 OK 0.46 Ton/

0.419 1.217 -1.217 0.295 0.295 1.212 -1.212 0.419 0

0.290 Kv1 0.205 kv2 0.290

0.000 -0.4397 0.000 0.107 0.000 0.279

-0.353 0.001 0.001 0.002 0.352 -0.005

-0.164 -0.007 0.043 -0.002 0.103 0.011

0.120 -0.021 0.756 -1.197 -0.009 0.006 0.977 -0.421 -0.102 0.011

0.017 0.060 kc1 0.001 0.003 0.009 -0.004 kc1 0.003 -0.007 kc1 -0.035 -0.051

-0.013 0.033 0.005 -0.015 -0.005 0.018 0.008 0.005 0.022 -0.069

-0.011 -0.177 -0.031 0.009 0.003 0.000 0.009 0.016 0.006 0.176

0.008 -0.329 0.013 0.024 -0.002 0.087 -0.050 0.013 -0.004 0.205

-0.398 0.000 0.048 0.026 0.041 0.000 0.026 -0.100 0.342 0.000

0.290 0.063 -0.237 0.205 0.148 0.063 0.2904

0.000 OK -0.474 0.125 0.000 OK 0.125 0.297 0.000 OK 0.42 Ton/

0.419 1.132 -1.132 0.295 0.295 0.708 -0.708 0.419

0.290 Kv1 0.205 kv2 0.290

0.000 -0.158 0.000 0.056 0.000 0.074

-0.329 0.000 0.087 0.000 0.205 0.000

0.000 -0.011 0.000 0.003 0.000 0.006

0.033 0.000 0.018 0.000 -0.069 0.000

0.000 0.017 kc1 0.000 0.009 kc1 kc1 0.000 -0.035

-0.021 0.000 0.006 0.000 0.011 0.000

0.000 -0.164 0.000 0.043 0.000 0.103

0.001 0.000 0.002 0.000 -0.005 0.000

-0.316 0.000 0.113 0.000 Kv1 cm3 0.143 0.000

0.00 0.000 kc1 cm3 0.00

kv2 cm3

TRAMO 2A-1B

RIGIDECES= I / L

1213.008

840.537

1213.008

2A 1'A 1B

2A


42/173


157

5.3.11.1- DISEO DE LA VIGA 1B-1C (SEGUNDO NIVEL)

DATOS DE LA VIGA

CM = 19.2 Ton. fy = 4200 Kg/cm2

CV = 7.64 Ton.

MAm = 10.33 Ton.-mt f'c = 280 Kg/cm2

MAv = 4.05 Ton.-mt

MBm = -12.85 Ton.-mt fyt = 2800 Kg/cm2

MBv = -5.15 Ton.-mt

MAs = 18.69 Ton.-mt L = 7.5 mts.

MBs = 18.69 Ton.-mt

SECCION DEL ELEMENTO

0.3b

w= 4.70 ton/mt.

MA MB

7.5 Mts

L

RA RB

COMBINACIONES DE CARGA (ACI-318-05, Seccin 9.2)COMBINACIONES DECARGA W

A X Mmax. (+) B A B

DEAD 19.20 10.33 -12.85

LIVE 7.64 4.05 -5.15

SISMO1X 18.69 18.69

SISMO1Y 9.29 9.29

CARG.FACTORADAS

1.4D 3.58 14.46 3.65 16.85 -17.99 17.16 18.101.2D+1.6L 4.70 18.87 3.61 11.83 -23.65 16.99 18.27

1.2D+1.0L+1.0S1X+0.3S1Y 37.92 4.85 17.39 0.91 22.81 12.46

1.2D+1.0L+1.0S1X-0.3S1Y 32.34 4.53 15.99 -4.67 21.32 13.94

1.2D+1.0L+0.3S1X+1.0S1Y 31.34 4.48 15.79 -5.67 21.05 14.21

1.2D+1.0L-0.3S1X+1.0S1Y 20.12 3.84 14.57 -16.88 18.06 17.20

En la tabla anterior podemos encontrar la carga, los momentos positivo y negativo y el cortantemximos, los cuales utilizaremos para el diseo de la viga.

5.3.11- DISEO DE ELEMENTOS

Mom. M2 (T-m)

0.550.6

Cortante

As

As'


43/173


158

Vmax.= 22.81 Ton.

Mmax(-)= 37.916 Ton-mt Brazo= 0.9

Mmax(+)= 17.39 Ton-mt

Encontrar rea de acero (As), requerida para el Momento Positivo

Asmin. = 0.005bd Asmin.= 8.25 cm2

As = (Mu*10'5)/(*fy*brazo) As1= 10.12 cm2

2#8As2= 0

As = 9.29 cm2 10.12 cm2

El rea de acero requerida es de 9.29 cm2, para lo cual se proporcion 2 # 8equivalente a 10.12 cm2

Clculo de rea de acero requerida para Momento negativo

As= (Mu*10'5)/(*fy*brazo) As2= 7.76 cm2 2#7As1= 14.02 cm

22 #8 y 1 #7

As = 20.26 cm2 21.78 cm2

El rea de acero requerido es de 20.26 cm2, se proporcion 2 # 8, 1 # 7 en el primer lecho y2 # 7 en el segundo lecho, equivalente a 21.78 cm2.

Revisando la seccin propuesta para momento positivo

2.5 As'1= 14.02 cm fy= 4200 Kg/cm

As'2= 7.76 cm

f's= 550 Kg/cm2

d' = 4.56 cm d1 = 55.44 cm

d'' = 9.32 cm d2 =

0

As1= 10.12 cm2

As'1

As'2

As1


44/173


159

Equilibrio esttico

Ts1 = Cc +T's1 + T's2

a= (As,fy - A's1f's - A's2f's) / 0.85*f'c*b

a = 4.28 cm

c = a/' '= 0.85

c = 5.03 cm E= Kg/cm2

's = (c - d')*0.003/c y= fy/E

's = 0.0003 < y= 0.0021 Cumple

La deformacin unitaria del acero es menor que la de fluencia

Se calcula el f's mediante la frmula f's = 'sE y se compara con el asumido.

f's = 560.27Como la diferencia es menor que 100 kgs/cm2, entonces se toma el asumido.

Haciendo equilibrio esttico Ts1 = Cc +T's1 + T's2

42504 = 42504

Existe equilibrio esttico, entonces calcular el momento nominal (Mn)

Mn= Ts1(d1-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d') + (C's2(c-d'')

Mn= Kg-cm Mn= 22.162 Ton-mt.El momento nominal calculado es mayor que el momento ltimo por lo que cumple.

Revisando la seccin para momento negativo

2.5 As1= 14.02 f'c= 280 Kg/cm2

As2= 7.76

fy= 4200 Kg/cm2

f's= 3205 Kg/cm2

d' = 4.56 d1 = 55.44

d'' = 9.32 d2 = 50.68

As'2= 0As'1= 10.12

2000000.00

2216231.45

As1

As2

As'1


45/173


160

Equilibrio esttico

Ts1 + Ts2 = Cc +T's1

a= (As,fy + As2fy - A's1f's ) / 0.85*f'c*b

a = 8.27 cm

c = a/' '= 0.85

c = 9.73 cm E= 2000000 Kg/cm2

' = (c - d')*0.003/c y= fy/E

' = 0.00159 y= 0.0021

f's = 3187.60

91476 91476

Mn= Ts1(d1-c) + Ts2(d2-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d')

Mn= 4524280 Kg-cm

Mn= 45.24 Ton-mt Mn= 40.72 Ton-mt

DISEO POR CORTANTE

22.81

4.7V

d

22.81

Encontrar el cortante crtico (Vcr)

4.7 Vc + Vs=Vu 11.1.1 ACI-05

Vu = 22.8085 Ton

22.81 Vcr = 18.46 - (4.7*0.85)

x = D/2 + d Vcr = 18.931 Ton.x

0.825

Vcr

Vcr


46/173


161

Evaluar la contribucin del concreto

Vc = *0.53*f'c*b*d = 0.75

Vc = 11062.69 Ton f'c = 280 Kg/cm2

Vc = 11.06 Ton bw = 30 cm

Como Vc < Vu se necesita refuerzo transversal d = 55.44 cm

Calcular la contribucin del acero requerida

Vs= Vu - Vc

Vs= 11.75 Ton Vs= 15.661 Ton

Encontrar la separacin de los estribos

Condicionantes para encontrar la separacion mxima: (Zona no confinada)

Si Vs > 1.1(f'c)*bw*d Entonces la Smax = d/4 ACI 11.5.5.3

Vs > 30614

15.661 > 30.614 No entonces

Calcular Smx. Tomando la menor separacin de:

a) Smax. d/2 60 cm;

usar d/2 = 27.72 cms 60 cms

Smax. = 25 cms. Rige

b) 16 db (barra longitudinal menor)

Smax = 35.56 cm

c) 48 dv (diametro del estribo)

Smax = 45.72 cm

Usar Smax. = 25 cm


47/173


162

Encontrar el rea de acero minimo (Avmin.)

Avmin.= 0.2f'c*bw*s / fyt 3.5 bw*s /fyt

Avmin.= 0.90 cms 0.9375 cms No

Entonces usar Av = 2 # 3

Av = 1.42 cm2 ACI 7.10.5.1

Smax=Av*fy/3.5 bw= 37.87 cms

Separacin mxima (Zona Confinada), la menor que: ACI 21.3.3

Zona confinada= 2h 120 cms

s = (*Av*fy*d)/Vs

s = 14074.93

s = 14.07 cm (separacion requerida)

a) d/4

S= 13.86 cm Rige por ser menor

b) 8db (barras longitudinales menores)

S= 17.78 cm

c) 24dv (diametro del estribo)

S= 22.87 cm

d) 30 cms

Usar Smin. = 12 cm

Encontrar la contribucin del acero proporcionado

Vs= (*Av*fy*d)/s

Vs= 13777

Vs= 13.78 Ton

Vs < ACI 11.5.7.9

18.37 < 61.23 Cumple

2.2f'c*bw*d


48/173


163

De lo anterior podemos decir que la seccion es correcta

24.84 Ton 22.809 Ton OK

La contrivucin del concreto mas la del acero es mayor que el cortante ltimo.

DISENO POR TORCION

Calculamos el momento torsor producido por la viga secundaria.

Carga Muerta

Mtm= WL / 12= Momento torsor Mtm= WL / 12= Momento torsorW= 1.61 Ton/m W= 3.1 Ton/m

L= 4.00 mts L= 1.90 mtsMtm= 2.15 Ton.m Mtm= 0.93 Ton.m

Carga viva

Vc + Vs = Vu


49/173


164

Mtv= WL / 12= Momento torsor Mtv = WL / 12 = Momento torsorW = 1.13 Ton/m W = 1.7 Ton/m

L = 4.00 mts L = 1.90 mtsMtv = 1.51 Ton.m Mt = 0.51 Ton.m

Mt mayorado = Tu 1.2Mmt + 1.6 Mtv = 4.99 ton.m

Mt mayorado= Tu = 1.2Mmt + 1.6 Mtv = 1.94 ton.m

El momento torsor ltimo aplicado a la viga es de:Mt = 3.05 ton.m

Si Tu < 0.265f'c(Acp /pcp) ACI 2005 SEC 11.6.1

Se permite despreciar el efecto de la torsin

Acp = rea encerrada por el permetro exterior de la viga de borde

Acp = 1800.00 cm

Pcp= permetro exterior de la seccin transversal de la viga de borde

Pcp= 180.00 cm

Tu < 0.265f'c(Acp2/pcp)

3.05 < 0.60 No Cumple, entonces

Se debe tomar en cuenta la torsin de la viga

Determinar el rea de estribos requerida para torsin.

La resistencia de diseo a la torsin debe ser mayor o igual que la resistencia a la torsinrequerida

TnTu ACI-05 11.6.3.5 Ec. 11.20

donde

ACI-05 11.6.3.6 Ec. 11.21

Ao=0,85Aoh

Aoh = rea encerrada por el eje de la armadura transversal cerrada ms externadispuesta para resistir torsin

Ao = rea bruta encerrada por la trayectoria del flujo de cortante

Tenemos un recubrimiento de 2.5 cm y estribos No. 3


50/173


165

Aoh = 1375.00 cm2

Ao = 1168.75 cm2

Para elementos no pretensados usar = 45 ACI-05 11.6.3.6a

Sustituyendo las ecuaciones 11.20 y 11.21 nos queda

Calcular el rea de una rama de un estribo cerrado que resiste la torsin con unespaciamiento s.

0.101 cm2/cm/rama

Calcular el rea de refuerzo de cortante con un espaciamiento s.

0.1009 cm2/cm/rama

Determinar los requisitos combinados de estribos para corte y torsin.

ACI-05 11.6.3.8

0.151 cm2/cm/rama

Usando la separacin mnima de corte Smin 12 cmencontramos que el rea de acero es de:

Av = 1.813 cm2/rama

Para esta rea de acero se requiere una varilla N 5

Por lo que usaremos una separacin Smin = 8 cm

Av = 1.209 cm2/rama

Usando varilla N 4 Av = 1.29 cm2

Separacion minima= 8 cms


51/173


166

Verificar la separacin mxima de los estribos.

Para la torsin la separacin no debe ser mayor que ph/8 ni 300mm ACI-O5.11.6.6.1

ph= perimetro de estribo para torsinr= recubrimiento = 3.77 cms

ph= 149.84 cms

1a condicion ph/8 = 18.73 cms Rige por ser menor;

2 Condicin 30 cm

Separacion maxima= 18 cms

Para corte la separacion minima y maxima son:

Smax= 25 cms

Smin= 12 cms

Para torsin la separacin de estribos es:

Smax= 18 cmsSmin= 8 cms

Usar separacin mxima de 18 cm y mnima de 8 cms.

Verificar el rea mnima de estribos.

ACI. Ec. 11.23

0.636 cms2 0.665 cms2

Area provista= 1.29 cms2 Cumple!!!

Verificar el aplastamiento del hormign.

Ec. 11.18 de ACI-05

13.823 31.804 Cumple

Calcular la armadura de torsin longitudinal.

Ec. 11.22 ACI-05


52/173


167

y que se debe cumplir la siguiente condicin:

0.101 > 0.019 Cumple

Entonces:A= 10.051 cms2

Dimensionar la armadura longitudinal combinada.

TORSION TOTAL

As1= 10.12 5.06 15.18 3#8

As2= 0 01.27 1.27 1#4

10.12 6.33 16.45

TORSION TOTALAs2= 7.76 7.76 2#7As1= 14.02 4.44 18.46 3#8

1.27 1.27 1#421.78 5.71 26.22

N 8N 7

N 6N 4

Encontrar la cuanta de refuerzo mnima

min.= 0.8f'c min.= 0.0032fy

Encontrar la cuanta de refuerzo

= As = 0.0237bw x d

FLEXION

COMPRESION


53/173


168

Encontrar la cuanta balanceada

b = 0.85*1* ( 6120 ) b = 0.0286fy 6120 + fy)

Encontrar la cuanta mxima

mx. = 0.75b mx. = 0.0214

Comparando las cuantas de refuerzo

min. mx.

0.0032 0.02371 0.02142 No cumple

Por lo que se debe aumentar seccin


54/173


169

5.3.11.1.1-SECCION DEL ELEMENTO AUMENTADO

0.4

b

w= 4.70 ton/mt.

MA MB

7.5 Mts

L

RA RB

COMBINACIONES DE CARGA

COMBINACIONES DE CARGA W

A X Mmax. (+) B A BDEAD 19.20 10.33 -12.85

LIVE 7.64 4.05 -5.15

SISMO1X 18.69 18.69

SISMO1Y 9.29 9.29

CARG.FACTORADAS

1.4D 3.58 14.46 3.65 16.85 -17.99 17.16 18.10

1.2D+1.6L 4.70 18.87 3.61 11.83 -23.65 16.99 18.27

1.2D+1.0L+1.0S1X+0.3S1Y 37.92 4.85 17.39 0.91 22.81 12.46

1.2D+1.0L+1.0S1X-0.3S1Y 32.34 4.53 15.99 -4.67 21.32 13.94

1.2D+1.0L+0.3S1X+1.0S1Y 31.34 4.48 15.79 -5.67 21.05 14.21

1.2D+1.0L-0.3S1X+1.0S1Y 20.12 3.84 14.57 -16.88 18.06 17.20

Vmax.= 22.81 Ton.

Mmax(-)= 37.916 Ton-mt Brazo= 0.9

Mmax(+)= 17.39 Ton-mtAsmin.= 0.005bd

Encontrar rea de acero (As)

Asmin.= 11 cm2

Momento positivo

As= (Mu*10'5)/(*fy*braz As1= 10.12 2#8

As2= 0

As= 9.29 cm2 10.12

Mom. M2 (T-m) Cortante

0.6 0.55

As

As'


55/173


170

Momento negativoAs2= 7.76 2#7

As= (Mu*10'5)/(*fy*braz As1= 14.02 2 #8 y 1 #721.78

As= 20.26 cm2

Analisis para momento positivo

2.5 As'1= 14.02 fy= 4200 Kg/cm

As'2= 7.76

f's= 200 Kg/cm2

d' = 4.56 d1 = 55.44

d'' = 9.32 d2 =

0

As1= 10.12

Equilibrio esttico

Ts1 = Cc +T's1 + T's2

a= (As,fy - A's1f's - A's2f's) / 0.85*f'c*b

a= 4.01 cm

c= a/' '= 0.85

c= 4.71 cm E= 2000000 Kg/cm2

'= (c - d')*0.003/c y= fy/E

'= 0.0001 < y= 0.0021 Cumple

f's = 196.36

42504 42504

Mn= Ts1(d1-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d') + (C's2(c-d'')

Mn= 2252739

Mn= 22.527 Ton-mt.

As'1

As'2

As1


56/173


171

Analisis para momento negativo

2.5 As1= 14.02 f'c= 280 Kg/cm2

As2= 7.76

fy= 4200 Kg/cm

2

f's= 2600 Kg/cm2

d' = 4.56 d1 = 55.44

d'' = 9.32 d2 = 50.68

As'2= 0As'1= 10.12

Equilibrio esttico

Ts1 + Ts2 = Cc +T's1

a= (As,fy + As2fy - A's1f's ) / 0.85*f'c*b

a= 6.84 cm

c= a/' '= 0.85

c= 8.05 cm E= 2000000 Kg/cm2

'= (c - d')*0.003/c y= fy/E

'= 0.00130 y= 0.0021

f's = 2602.46

91476 91476

Mn= Ts1(d1-c) + Ts2(d2-c) + Cc(c-a/2) + C's1(c-d')

Mn= 4573286 Kg-cm

Mn= 45.73 Ton-mt

Mn= 41.16 Ton-mt

As1

As2

As'1


57/173


172

DISEO POR CORTANTE

22.81

4.7V

d

22.81

Encontrar el Vcr

4.7 Vc + Vs=Vu 11.1.1 ACI-05

Vu = 22.809 Ton

22.81 Vcr = 22.81 - (4.7*0.85)

Evaluar la contribucin del concreto Vcr = 18.931 Ton.

Vc = *0.53*f'c*b*d = 0.75

Vc = 14750.25 Ton f'c = 280 Kg/cm2

Vc = 14.75 Ton bw = 40 cm

Como Vc < Vu se necesita refuerzo transversal d = 55.44 cm

Calcular la contribucin del acero requerida Vs= Vu - Vc

Vs= Vu - Vc

Vs= 8.06 Ton Vs= 10.744 Ton

Condicionantes para encontrar la separacion: (Zona no confinada)

Si Vs > 1.1(f'c)*bw* Entonces la Smax = d/4 ACI 11.5.5.3

Vs > 40818.3

10.744 40.818 No

0.825

Vcr

Vcr


58/173


173

a) Smax. d/2 60 cm;

usar d/2 = 27.72 cms 60 cms

Smax. = 25 cms. Rige

b) 16 db (barra longitudinal menor)

Smax = 35.56 cm

c) 48 dv (diametro del estribo)

propuesta de diseño arq. y estr. del edificio adm.

Documents

Transcript of propuesta de diseño arq. y estr. del edificio adm.