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UN IV ER S I DAD POL I T É CN I CA DE MADR ID – E . T . S . ARQU I T EC TURA

MÁSTER EN ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN. PROYECTO FIN DE MÁSTER

PROYECTO DE ESTRUCTURA

AYUNTAMIENTO DE MONT‐ROIG DEL CAMP. JORDI BADÍA (BAAS)

AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS

TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY

DICIEMBRE DE 2017

MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017

AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY

E . T . S . A R QU I T E C T U R A 2 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID

INDICE .

0. INTRODUCCIÓN 5

0.1 Los arquitectos: Jordi Badía ‐ Baas 6

0.2 Obra seleccionada: Ayuntamiento de Mont‐Roig del Camp (Tarragona) 6

0.2.1 Geometría y materialidad del edificio

0.2.2 Usos del edificio

0.2.3 Estructura original del proyecto

0.2.4 Documentación original del proyecto

0.3 Desarrollo del Proyecto Fin de Máster 12

0.3.1 Principios y condicionantes de partida

0.3.2 Planteamiento estructural

1. BASES DE CÁLCULO 14

1.1 Normativa de aplicación 15

1.2 Acciones consideradas 16

1.3 Combinación de acciones 19

1.4 Materiales empleados en la estructura 21

1.5 Cumplimiento de norma sismorresistente 22

1.6 Cumplimiento de normativa de protección frente al fuego 22

1.7 Cumplimiento de normativa de protección frente al ruido 23

2. PREDIMENSIONADO DE LA ESTRUCTURA 26

2.1 Predimensionado de la torre 27

2.2 Predimensionado del zócalo 33

2.2.1 Predimensionado de forjados

2.2.2 Predimensionado de vigas

2.2.3 Predimensionado de soportes

2.2.5 Predimensionado muros de sótano

2.2.6 Predimensionado zapatas




3. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA 38

3.1 Cálculo de la estructura de la torre 41

3.1.1 Dimensionado vigas

Conexión madera‐hormigón

3.1.2 Dimensionado pilares

3.1.3 Estudio local del forjado

Vibraciones

3.1.4 Estudio global de la estructura: estabilidad horizontal

3.1.5 Núcleos de CLT y escaleras.

3.1.6 Uniones

3.2 Cálculo de la estructura de hormigón 83

3.2.1 Cumplimiento de normativa de resistencia al fuego

3.2.2 Forjados y vigas

3.2.3 Soportes. Fuego acero (revestimiento cerámico)

3.2.4 Cimentación

3.2.5 Muros de sótano y muros de carga en planta baja

3.2.6 Escaleras

4. BIBLIOGRAFÍA Y FUENTES 99

ANEJO 1: MEMORIA DE CÁLCULO DE LA CONEXIÓN MADERA‐HORMIGÓN EN VIGAS MIXTAS.

ANEJO 2: COMPROBACIONES DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES DE LA ESTRUCTURA DE MADERA

ANEJO 3: REACCIONES EN LOS NUDOS DE APOYO DE LA ESTRUCTURA DE MADERA SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN

ANEJO 4: COMPROBACIONES E.L.U. Y E.L.S. VIGAS Y FORJADOS

ANEJO 5: COMPROBACIONES E.L.U. Y E.L.S. PILARES

ANEJO 6: COMPROBACIONES ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN. ZAPATAS

ANEJO 7: COMPROBACIONES MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA




INDICE DE PLANOS .

PLANOS DE ARQUITECTURA

a01 ‐ PLANTA BAJA. SECCIÓN A‐A’

a02 ‐ PLANTA SÓTANO. ALZADOS Y SECCIÓN B‐B’

a03 ‐ PLANTAS 1ª, 2ª, 3ª, 4ª Y 5ª

PLANOS DE CIMENTACIÓN

01 ‐ EXCAVACIÓN

02 ‐ FORJADO DE PLANTA SÓTANO. ARMADO DE MUROS

03 ‐ CUADRO 1: CIMENTACIÓN. CUADRO 2: ARRANQUES. CUADRO 3: PILARES. DETALLES

PLANOS DE ESTRUCTURA

04 ‐ FORJADO DE TECHO DE SÓTANO. GEOMETRÍA Y DESPIECE DE VIGAS

05 ‐ FORJADO DE TECHO DE SÓTANO. DESPIECE DE VIGAS

06 ‐ FORJADO DE TECHO DE SÓTANO Y PLANTA BAJA. ARMADO DE NEGATIVOS

07 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. GEOMETRÍA Y ARMADO DE POSITIVOS

08 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. DESPIECE DE VIGAS



11 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. ARMADO DE NEGATIVOS Y ESCALERAS

12 ‐ ARRANQUE DE ESTRUCTURA DE MADERA. GEOMETRÍA, SECCIONES Y DETALLES

13 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTAS 1ª, 2ª Y 3ª. GEOMETRÍA, ARMADOS Y DETALLES

14 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA 4ª Y ESCALERAS. GEOMETRÍA, ARMADOS Y DETALLES




0. INTRODUCCIÓN




0. INTRODUCCIÓN .

0.1 LOS ARQUITECTOS: JORDI BADÍA ‐ BAAS

BAAS es un estudio de arquitectura y diseño dirigido por el Arquitecto Jordi Badía, fundado en el año 1994.

Tiene su sede en Barcelona, y una amplia experiencia, reconocida tanto por los prestigiosos premios recibidos (Premios FAD, Premio Ciudad de Barcelona 2009...) como por su gran difusión en publicaciones especializadas (Architectural Review, El Croquis, A+U, Casabella).

Su obra incluye viviendas colectivas; edificios administrativos; entre los que se incluyen sedes de juzgados, viveros de empresas o embajadas; así como edificios de uso público como facultades, museos, hospitales, o edificios de ayuntamientos, como el que centra el trabajo de este Proyecto Fin de Máster.

Algunas de sus obras más notables son los tanatorios de León (premio AR+D) y Terrassa; el Palacio de Justicia de Sant Boi, o el museo Can Framis de la Fundación Vila Casas en Barcelona.

Su trabajo destaca por la búsqueda de la sencillez, apoyada en la técnica más vanguardista, en el cumplimiento de los requerimientos que cada proyecto plantea. Su arquitectura busca por encima de todo ser útil y adecuada, y resolverse con una calidad técnica de alto nivel y sin renunciar a la capacidad de emoción que ofrece la mejor arquitectura.

Es una arquitectura que apuesta por la continuidad con la tradición y el contexto, y comprometida con el medio ambiente.

0.2 OBRA SELECCIONADA: AYUNTAMIENTO DE MONT‐ROIG DEL CAMP (TARRAGONA)

El edificio seleccionado como objeto del presente Proyecto Fin de Máster es el proyecto para la sede del Ayuntamiento de la localidad de Mont‐Roig del Camp, en Tarragona.

El proyecto fue realizado entre los años 2008 y 2010, si bien su ejecución ha sido aplazada de manera indefinida. El objetivo del ayuntamiento encargante era el de unificar todos los servicios del mismo, que en la actualidad se encuentran repartidos en diferentes sedes de la región.

El solar donde se ubica está en los límites de la ciudad, en un entorno de poca densidad y construcciones bajas.

El conjunto del edificio se puede simplificar como la suma de dos partes: en primer lugar, un

zócalo horizontal en planta baja, con un sótano inferior de menor superficie; y en segundo

lugar, una torre que se eleva sobre el zócalo, apoyándose en éste.

El proyecto da valor a algunos temas de la arquitectura popular, como el patio, el estuco

grueso blanco, el artesonado, etc. En este sentido, los forjados buscan dotar al conjunto de




una imagen que recuerda a la arquitectura tradicional del lugar, con un artesonado de nervios

vistos, que se apoyan sobre vigas de canto descolgadas.

0.2.1 GEOMETRÍA Y MATERIALIDAD DEL EDIFICIO

El zócalo horizontal, de una planta de altura, es prisma rectangular de dimensiones aproximadas en planta 50x30m, perforado por diversos patios.

El patio principal, al que se llega desde el porche de acceso, tiene unas dimensiones aproximadas de 18x13m. Todas las dependencias de mayor carácter público se vuelcan a este espacio: vestíbulo, oficina de atención al ciudadano, sala de exposiciones, etc.

Una franja de servicios y circulaciones verticales, coincidente con la proyección de la torre, separa este ámbito más público de las zonas de trabajo con menor contacto con los visitantes.

MAQUETA DE PLANTA BAJA. BAAS ARQUITECTURA

El resto de paquetes funcionales de planta baja se organizan alrededor de patios de distintas dimensiones, que refuerzan la iluminación de esta pieza introvertida.

Algunos de estos patios llegan al nivel de planta sótano, donde se alojan servicios secundarios.

MAQUETA DEL CUERPO BAJO ‐ ZÓCALO. BAAS ARQUITECTURA




Por encima de este zócalo, se levanta la torre de 4 plantas de altura, como un segundo prisma rectangular apoyado de manera vertical sobre el zócalo.

Tiene una dimensión en planta aproximada de 22x9’5m, y se eleva sobre la cubierta del zócalo una altura de algo menos de 15m, convirtiéndose en la pieza representativa de todo el conjunto.

MAQUETA DEL CONJUNTO. BAAS ARQUITECTURA

El proyecto prevé un uso contundente de los materiales, a fin de enriquecer el concepto de sencillez y pureza de formas, buscada en el edificio. El hormigón armado de la estructura, aparece como el acabado visto interior de los forjados de viguetas, gracias a la eliminación de todas las instalaciones colgadas del techo, las cuales si sitúan en el grueso de un suelo técnico.

En fachada, las lamas verticales de hormigón se alternan con tramos de vidrio.

Interiormente, el suelo se cubre de moqueta negra, y las divisorias entre espacios de trabajo se levantan en madera de pino natural y vidrio.

El agua aparece como un material más en el proyecto, materializándose en la misma cubierta inundada del zócalo de planta baja. Este recurso, proporciona al edificio una mayor inercia térmica, a la vez que funciona como quinta fachada del edificio.

CUBIERTA INUNDADA DEL TANATORIO DE LEÓN. BAAS ARQUITECTURA




0.2.2 USOS DEL EDIFICIO

‐ Planta Baja: ocupada por dependencias de uso público, que incluyen el vestíbulo, la oficina de atención al ciudadano, la sala de exposiciones, etc. junto a zonas de trabajo con menor contacto con los visitantes.

‐ Planta Sótano: archivo, almacenes e instalaciones.

‐ Torre: se entiende como el final del itinerario público del edificio. En la primera planta se encuentra la sala de plenos justo a un amplio vestíbulo. La planta segunda y tercera agrupan el programa de las regidorías, salas de reuniones, y el despacho del alcalde.

0.2.3 ESTRUCTURA ORIGINAL DEL PROYECTO

El sistema estructural del edificio, mixto de hormigón y perfiles metálicos, busca liberar las plantas de cualquier elemento rígido.

La estructura de hormigón armado se hace visible exterior e interiormente en el volumen de la torre, materializándose en un perímetro de lamas verticales de 13cm. De espesor, separadas 60cm., que refuerzan la idea de sencillez y pureza del volumen.

En planta baja, un muro de hormigón armado, con acabado de estuco, sigue el límite del edificio, volcándolo a su espacio interior. La estructura de esta planta se complementa con las mismas lamas verticales de hormigón en el patio principal de acceso, y unos perfiles tubulares metálicos, integrados en la carpintería de los patios pequeños.

Todo este sistema regular de perfiles contamina también los acabados del interior del edificio, y da lugar a techos de hormigón visto, compuestos de viguetas descolgadas del mismo espesor de las lamas, que van alternando su dirección según la organización de la planta.

ESQUEMA ESTRUCTURAL DE FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. BAAS ARQUITECTURA




0.3 DESARROLLO DEL PROYECTO FIN DE MÁSTER

0.3.1 PRINCIPIOS Y CONDICIONANTES DE PARTIDA

Cabe reseñar como punto de partida, que el presente Proyecto Fin de Máster se ha entendido desde sus inicios como el último ejercicio académico del Máster, y como una ocasión para ejercitar en la práctica el mayor grado de los conocimientos adquiridos durante el mismo, especialmente en aquellos campos de mayor interés para el autor.

Este hecho, provoca que se produzcan “situaciones” constructivas o estructurales que difícilmente tendrían cabida en una situación a ejecutar en la realidad, pero que se asumen como parte del ya citado carácter académico.

Así mismo, el proyecto seleccionado como referencia, plantea algunos condicionantes de partida que son sin duda determinantes a la hora de tomar decisiones, algunas de las cuales son continuistas con el planteamiento de los autores reales, siendo otras completamente ajenas a dicho planteamiento. En concreto, cabría reseñar los siguientes:

1. Se asume como principio inamovible el respeto por la arquitectura y construcción tradicionales, que se concreta en dos aspectos: el carácter introvertido del cuerpo del zócalo, cerrado al exterior mediante un muro continuo y abierto a los patios interiores; y el concepto de arquitectura vista de hormigón como parte de la imagen interior del edificio.

2. El hecho de que se trate de un proyecto no construido, provoca que algunas de las decisiones tomadas a priori por los autores, fueran difícilmente ejecutables en la realidad. En concreto, se proyectan elementos estructurales de tipo soporte, en hormigón con una anchura de 13cm., que con una ejecución in situ no garantizarían los recubrimientos necesarios para la durabilidad de la armadura.

Ante estos condicionantes y tras valorar diferentes opciones, se llega a un planteamiento previo estructural que se concreta a continuación.

0.3.2 PLANTEAMIENTO ESTRUCTURAL

Se plantea una estructura que cuenta con dos partes completamente diferenciadas, cada una de ellas identificada con los dos volúmenes que conforman el edificio.

PLANTA SÓTANO (cota ‐3,35m)

Muros de sótano perimetrales de hormigón armado, y forjado sanitario mediante elementos prefabricados como encofrado perdido, tipo ‘caviti’.

TECHO DE PLANTA SÓTANO (cota 0,00m) Y TECHO DE PLANTA BAJA (+3.75m)

Estructura en base a forjados unidireccionales de hormigón armado visto, para el cuerpo del zócalo, que incluye el forjado de techo de sótano, así como el techo de planta baja, que en su mayor parte es la cubierta del zócalo, aunque también incluye el suelo de la planta primera (salón de plenos).

En este volumen, se toma la decisión por tanto de continuar con el planteamiento del proyecto original, aunque con ligeras variaciones.

Se respetan los muros de hormigón que sustentarán a los forjados en el perímetro del edificio.

Los pilares en forma de lamas, que en el proyecto original son de hormigón, se realizarán con perfiles tubulares de acero, buscando que sean de una anchura lo suficientemente pequeña para permitir que sean revestidos mediante piezas cerámicas con las que conformar esa




imagen de lama, de dimensiones cercanas a las que se plantean en el proyecto original. Esto permitirá además la protección contra el fuego de dichos perfiles metálicos.

Las escaleras de estas plantas se ejecutarán también en hormigón armado.

PLANTAS 2ª (cota +8,45m), 3ª (cota +12,40m) Y CUBIERTA (cota +15,60m)

La estructura de la torre se realizará en madera. Se elige este material por dos razones. Por una parte, el interés del autor del presente Proyecto de trabajar con este tipo de estructura; y por otra, el propio carácter del material, acorde a los principios originales del edificio, con forjados formados por nervios vistos, y pilares repetidos en forma de lamas, fácilmente “repetibles” en madera, no así en otros materiales alternativos.

De esta forma, la estructura de la torre estará formada por pilares de madera laminada que nacerán del forjado de techo de planta baja, y sustentarán los forjados de las plantas 2ª, 3ª y cubierta de la torre, ejecutados en base a una estructura mixta de vigas de madera laminada y hormigón.




1. BASES DE CÁLCULO




1. BASES DE CÁLCULO .

1.1 NORMATIVA DE APLICACIÓN

‐ Código Técnico de la Edificación

‐ SE_Seguridad Estructural

‐ DB‐SE_Seguridad estructural

‐ DB‐SE‐AE_Acciones en la edificación

‐ DB‐SE‐C_Cimientos

‐ DB‐SE‐A_Acero

‐ DB‐SE‐M_Madera

‐ DA‐V‐SE‐M_Documento de Aplicación Vivienda: Seguridad Estr. ‐ Madera

‐ SI_Seguridad en caso de incendio

‐ DB‐HR_Protección frente al ruido

‐ Eurocódigos

‐ Eurocódigo 0: Bases de cálculo

‐ Eurocódigo 1: Acciones en estructuras

‐ Eurocódigo 2: Proyecto de estructuras de hormigón

‐ Eurocódigo 3: Proyecto de estructuras de acero

‐ Eurocódigo 5: Proyecto de estructuras de madera

‐ EHE‐08: Instrucción de Hormigón Estructural

‐ Norma de construcción sismorresistente: Parte general y edificación (NCSE‐02)




1.2 ACCIONES CONSIDERADAS

Se describen a continuación todas las acciones consideradas sobre el edificio, conforme a lo establecido en el CTE‐DB‐SE‐Acciones en la edificación.

1. ACCIONES PERMANENTES

1.1 PESO PROPIO

1.1.1 PESO PROPIO SOBRE FORJADOS:

Zona del edificio Elemento Peso (kN/m2)

FORJADO SÓTANO: Moqueta 0,50

Suelo Técnico 0,30

Mortero regulación 40mm 0,80

Aislamiento 50mm XPS 0,02

TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 1,62

Forjado unidireccional sin bovedilla e=30cm 4,00

FORJADO TIPO: Moqueta 0,50

Suelo Técnico 0,30

Mortero regulación 40mm 0,80

Aislamiento 50mm XPS 0,02



PATIOS: Pavimento cerámico o hidráulico <0,08m 1,00



CUBIERTA "ZÓCALO": Agua e=20cm 1,50

Cubierta plana invertida con acabado grava 2,50



CUBIERTA "TORRE" ‐ parte transitable

Cubierta plana invertida 2,50


Forjado mixto hormigón‐madera

CUBIERTA "TORRE" ‐ parte no transitable

Cubierta plana invertida 2,50


Forjado mixto hormigón‐madera




1.1.2 PESO PROPIO TABIQUERÍA


Espacios interiores Tabiquería de madera + mamparas vidrio 1,00

TOTAL TABIQUERÍA 1,00

1.1.3 PESO PROPIO LINEAL: CERRAMIENTOS, ANTEPECHOS,


CUBIERTA "TORRE" ‐ ambas partes

Peto: LHD h=1,00m (1,00m2) 1,00

TOTAL PETOS PERIMETRALES (kN/m) 1,00

FACHADAS TORRE Pared exterior fachada ventilada de madera 1,00

TOTAL Fachadas torre 1,00

2.2 ACCIONES DEL TERRENO Se especifican más adelante como parte del predimensionado de los muros de sótano, y conforme a lo establecido en el DB‐SE‐Cimientos.

2. ACCIONES VARIABLES

2.1 SOBRECARGA DE USO

Zona del edificio Categoría de Uso Carga uniforme

(kN/m2)

PLANTA SÓTANO: C1: acceso al público. Zonas con mesas y sillas 3,00

PLANTA BAJA: C1: acceso al público. Zonas con mesas y sillas 3,00

PLANTA 1ª: C2: acceso al público. Zona con asientos fijos 4,00

PLANTAS 2ª, 3ª, 4ª (ii. Azotea)

B: zonas administrativas 2,00

CUBIERTA (torre y zócalo) G1: cubierta accesible para conservación 1,00




2.3 VIENTO ACCIÓN DEL VIENTO qe=qb x ce x cp

qb: presión dinámica del viento 0,50

ce: coeficiente de exposición 2,00

cp –lado largo torre‐*: coeficiente eólico de presión 0,80

cs –lado largo torre‐*: coeficiente eólico de succión ‐0,60

cp –lado corto torre‐**: coeficiente eólico de presión 0,80

cs –lado corto torre‐**: coeficiente eólico de succión ‐0,40

Presión: qe= 0,8 kN/m2

Succión lado largo: qe= ‐0,6 kN/m2

Succión lado corto: qe= qe= ‐0,4 kN/m2

Esbelteces de la torre: *Lado largo = 1,65 (15,7 / 9,5 m)

**Lado corto = 0,70 (15,7 / 22,7m)

2.4 NIEVE* DETERMINACIÓN DE LA CARGA DE NIEVE qn = μ x sk

μ: coeficiente de forma de la cubierta 1,00

sk: valor característico 0,40

qn= 0,4 kN/m2

*Acción no concomitante con sobrecarga de uso tipo G1 en cubiertas planas accesibles.

3. ACCIONES ACCIDENTALES

3.1 SISMO Conforme a la Norma de Construcción Sismorresistente, se justifica su cumplimiento en el apartado 1.3. Cumplimiento de norma sismorresistente. 3.2 INCENDIOS Conforme a DB‐SI, se justifica su cumplimiento en el apartado 1.4. Cumplimiento de normativa de protección frente al fuego.




CUADRO RESUMEN POR PLANTAS

1. ACCIONES PERMANENTES 2. ACCIONES VARIABLES

1.1 PESO PROPIO 1.2 BARANIDLLAS 2.1 SOBRECARGA DE USO

SUELO SÓTANO 2,65 3,00

SUELO P. BAJA 2,65 3,00

SUELO P. B. ‐patios‐ 1,00 3,00

SUELO P. 1ª 2,65 4,00

CUBIERTA ZÓCALO 4,00 1,00 (perímetro) 1,00

SUELO P. 2ª 2,65 2,00

SUELO P. 3ª 2,65 2,00

SUELO P. 4ª 2,65 2,00

SUELO P. 4ª ‐azotea‐ 2,50 1,00 (perímetro) 2,00

CUBIERTA TORRE 2,50 1,00 (perímetro) 1,00

*Cargas expresadas en kN/m2 (superficiales) o kN/m (lineales)

1.3 COMBINACIÓN DE ACCIONES

Se describen a continuación todas las diferentes situaciones de combinación de acciones consideradas sobre el edificio, conforme a lo establecido en el CTE‐DB‐Seguridad Estructural.

Se emplean en todos los casos coeficientes de seguridad, ϒ, y coeficientes de simultaneidad, Ψ, establecidos en las siguientes tablas del CTE‐DE‐SE, de aplicación sobre los valores de cálculo de las acciones consideradas.




1.3.1. CAPACIDAD PORTANTE = ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS

1 Situación persistente o transitoria

Combinación de acciones a partir de la siguiente expresión:

2 Situación extraordinaria o accidental

Combinación de acciones a partir de la siguiente expresión:

1.3.2 APTITUD AL SERVICIO = ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO

1 Combinación característica

Combinación de acciones de corta duración que pueden ser irreversibles, a partir de la siguiente expresión:

2 Combinación frecuente:

Combinación de acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, a partir de la siguiente expresión:

3 Combinación casi permanente:

Combinación de acciones de larga duración, a partir de la siguiente expresión:




1.4 MATERIALES EMPLEADOS EN LA ESTRUCTURA

En la estructura proyectada, se emplean los siguientes materiales, de los cuales se enumeran algunas de sus propiedades, en valores característicos:

HORMIGÓN HA‐25: Forjados, vigas, pilares, muros y cimentación.

Resistencia a compresión 25 N/mm2

Módulo de deformación 32.035 N/mm2

Resistencia media a tracción 2’56 N/mm2

Peso específico 25 kN/m3

ACERO B 500 S: Armaduras

Resistencia característica 500 N/mm2

Módulo de elasticidad 200.000 N/mm2

ACERO S 275: Pilares metálicos

Resistencia característica 275 N/mm2

Módulo de elasticidad 210.000N/mm2

Peso específico 78’5 kN/m3

MADERA LAMINADA ENCOLADA GL24

Resistencia a flexión 24 N/mm2

Resistencia a tracción paralela a las fibras 16’5 N/mm2

Módulo de elasticidad medio paralelo a las fibras 11.600 N/mm2

Peso específico 3,80 kN/m3

CONDICIONES DE EXPOSICIÓN DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN:

Cimientos y muros de sótano:

Clase Normal. IIa ‐ Qa. Elementos enterrados o sumergidos.

Forjado de techo de planta baja y muros exteriores:

Clase Normal IIb. Exteriores en ausencia de cloruros, sometidos a la acción del agua de lluvia, en zonas con precipitación media anual inferior a 600mm. (Tarragona = 560mm)

Resto de la obra:

Clase No agresiva I. Interiores de edificios, no sometidos a condensaciones.

CLASE DE SERVICIO ESTRUCTURA DE MADERA:

Clase de servicio 1: forjados intermedios entre espacios habitables; muros entramados interiores; Estructura de una cubierta cuyo espacio bajo techo es habitable, aislado térmicamente.




1.5 CUMPLIMIENTO DE NORMA SISMORRESISTENTE

Tal y como se especifica en CTE‐DB‐SE‐AE, las acciones sísmicas se regulan por la Norma de construcción sismorresistente NSCE‐02: Parte general y edificación.

Conforme a esta normativa, el edificio que nos ocupa tiene una clasificación de construcción de importancia normal, descrito en el artículo 1.2.2 de la misma como:

El artículo 1.2.3 Criterios de aplicación de la Norma, especifica que la aplicación de la Norma no es obligatoria en los siguientes casos, entre otros:

Conforme al mapa sísmico, la localidad de Mont‐Roig del Camp se encuentra en una zona de aceleración sísmica inferior a 0,04g, por lo que la aplicación de esta Norma no es obligatoria en el edificio objeto del presente Proyecto.

1.6 CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO

Se describe a continuación los requisitos que debe cumplir la estructura del edificio objeto de este Proyecto, conforme a lo establecido en el DB‐SI.

La justificación de su cumplimiento, así como las medidas tomadas para el mismo en el cálculo de la estructura, se detalla más adelante.

ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES DB‐SI 6. Artículo 3.

La resistencia al fuego de un elemento estructural principal del edificio (incluidos forjados, vigas y soportes), es suficiente si:

a) alcanza la clase indicada en la tabla 3.1 o 3.2 que representa el tiempo en minutos de resistencia ante la acción representada por la curva normalizada tiempo temperatura.




Conforme a esto, la estructura de nuestro edificio debe cumplir los siguientes valores de resistencia al fuego, en función de la zona donde se encuentre y su uso. Las cotas de cada planta se expresan en referencia a la cota 0,00m, que es la de evacuación del edificio:

‐ PLANTA SÓTANO (cota ‐3.35m). Uso Administrativo. Resistencia R‐120.

Incluye: soportes y muros en planta sótano, forjado de techo de planta sótano.

‐ PLANTA BAJA (cota 0,00m). Uso Pública Concurrencia. Resistencia R‐90.

Incluye: soportes y muros en planta baja, forjado de techo de planta baja.

‐ PLANTA 1ª (cota +3,75m). Uso Pública Concurrencia. Resistencia R‐90.

Incluye: soportes y muros en planta primera, vigas y forjados de techo de planta 1ª.

‐ PLANTAS 2ª (cota +8,45m), 3ª (cota +12,40m). Uso Administrativo. Resistencia R‐60.

Incluye: soportes y muros en plantas 2ª y 3ª, vigas y forjados de techo de plantas 2ª y 3ª.

‐ CUBIERTA DE LA TORRE (cota +15,60m). Uso Administrativo. Resistencia R‐60.

Incluye: soportes y muros en planta cuarta, vigas y forjados de techo de cubierta de la torre.

Se generaliza todo el conjunto en dos clases de resistencia:

‐ R‐120 para los elementos de planta sótano, incluida la estructura de techo de planta sótano

‐ R‐90 para los elementos de planta baja.

‐ R‐60 para los elementos de la torre.

1.7 CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE PROTECCIÓN FRENTE EL RUIDO

La normativa vigente sobre protección frente al ruido se recoge en el DB‐HR Protección contra el ruido.

Conforme a dicha normativa, en el edifico objeto del presente Proyecto deben satisfacerse las siguientes exigencias:

De acuerdo a la norma, el edifico es considerado Recinto Protegido, y dentro de él, se distinguen tres unidades de uso, diferenciadas en el siguiente gráfico:

‐ Sótano: uso administrativo. ‐ Planta baja: uso pública concurrencia ‐ Torre: uso administrativo




CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS Y VALORES DE AISLAMIENTO ACÚSTICO

Forjados unidireccionales de hormigón (techo de sótano y techo de planta baja): ‐ Forjado unidireccional in situ, con casetón recuperable. Canto 24+5cm. ‐ Aislamiento de tipo Lana Mineral e=40mm. ‐ Mortero de regulación e=50mm. ‐ Suelo técnico con acabado en moqueta.

De acuerdo al Catálogo de Elementos Constructivos, los valores acústicos de este conjunto son los siguientes: Forjado sin piezas de entrevigado, canto 250mm: ‐ Masa = 250kg/m2

‐ RA = 51 dBA ‐ RAtr = 47 dBA ‐ Ln,W = 78 dBA

Suelo Flotante tipo S01, compuesto por Lana Mineral e=40mm + capa de mortero e=50mm. ‐ ΔRA = 11 dBA ‐ ΔLW = 33 dBA

Cubierta plana inundada: los valores acústicos a considerar son los propios del forjado.

Forjados mixtos de madera y hormigón (techo de plantas 1ª, 2ª, 3ª y 4ª): ‐ Forjado mixto de vigas de madera laminada y hormigón, con losa de hormigón de canto 8 cm. ‐ Aislamiento de tipo Lana Mineral e=40mm. ‐ Mortero de regulación e=50mm. ‐ Suelo técnico con acabado en moqueta.

De acuerdo al Catálogo de Elementos Constructivos, los valores acústicos de este conjunto son los siguientes: Se considera únicamente la losa de hormigón, de canto 80mm: ‐ Masa = 200kg/m2

‐ RA = 31 dBA (estimado) Suelo Flotante tipo S01, compuesto por Lana Mineral e=40mm + capa de mortero e=50mm.

‐ ΔRA = 11 dBA ‐ ΔLW = 33 dBA

Cubierta plana invertida, con aislamiento de Lana mineral e=80mm. Considerado únicamente el aislamiento de la lana mineral y la losa de hormigón: ‐ Masa = 220kg/m2

‐ RA = 51 Dba FICHAS JUSTIFICATIVAS DE LA OPCIÓN SIMPLIFICADA DE AISLAMIENTO ACÚSTICO Las tablas siguientes recogen las fichas justificativas del cumplimiento de los valores límite de aislamiento acústico mediante la opción simplificada.

Fachadas, cubiertas y suelos en contacto con el aire exterior (apartado 3.1.2.5)

Solución de fachada, cubierta, o suelo en contacto con el aire exterior: ………………..

CUBIERTA DEL ZÓCALO (Techo de planta baja)

Elementos constructivos

Tipo Área (m2) % de huecos

Características

de proyecto exigidas

Parte ciega

Cubierta inundada, forjado unidireccional in situ. 0

Sc = 840 RA,tr (dBA) = 51 ≥ 33

Huecos ‐

Sh = 0 RA,tr (dBA) = ‐ ≥ ‐




Fachadas, cubiertas y suelos en contacto con el aire exterior (apartado 3.1.2.5)

Solución de fachada, cubierta, o suelo en contacto con el aire exterior: ………………..

CUBIERTA DE LA TORRE ‐ TERRAZA AZOTEA (Techo de planta 3ª)

Elementos constructivos

Tipo Área (m2) % de huecos

Características


Parte ciega

Cubierta plana transitable, sobre forjado mixto madera‐hormigón 0

Sc = 125 RA,tr (dBA) = 35 ≥ 33

Huecos ‐

Sh = 0 RA,tr (dBA) = ‐ ≥ ‐

Elementos horizontales de separación entre recintos (apartado 3.1.2.3.5)

Solución de elementos horizontales de separación entre: Planta sótano y P. Baja; P. Baja y P. 1ª

Forjados techo de planta sótano y techo de planta baja

Elementos constructivos Tipo Características


Elemento horizontal de separación

Forjado Forjado unidireccional in situ sin bovedilla

m (kg/m2) = 250 ≥ 250

RA (dBA) = 51 ≥ 49

Suelo flotante Solución S01 Catálogo Elem. Constructivos

ΔRA (dBA) = 11 ≥ 11

ΔLW (dB) = 33 ≥ 26

Techo suspendido

‐

ΔRA (dBA) = 0 ≥ 0




2. PREDIMENSIONADO DE LA ESTRUCTURA




2. PREDIMENSIONADO DE LA ESTRUCTURA .

2.1 PREDIMENSIONADO DE LA TORRE

Una vez tomada la decisión de realizar la estructura de la torre en madera laminada, se realizan unos primeros tanteos, y se concluye que la solución más óptima para las luces que se manejan es utilizar forjados mixtos de madera y hormigón, en base a vigas de canto de madera laminada, con una losa de hormigón sobre las mismas, conectada a ésta mediante conectores.

Las vigas apoyan sobre pilares igualmente de madera laminada.

Tomada esta decisión, se realiza un estudio en el que se tienen en cuenta estado límite último (resistencia del material) y estado límite de servicio (flecha de las vigas) que conduce a la obtención de las secciones necesarias.

Para tomar la decisión definitiva de la sección a utilizar, se realiza el siguiente proceso:

1. Se elige el tipo de madera a emplear: en este caso, madera laminada a partir de madera de abeto, del tipo GL24.

2. Conocidas los anchos estándar y secciones más habituales, y a partir de las acciones ya conocidas (apartado 1.2), se realiza un tanteo con las siguientes premisas:

‐ Para cada ancho de viga estándar (165mm, 190mm y 215mm), se prueban cinco distancias entre ejes de vigas: 1’00m, 1’20m, 1’40m, 1’60m y 1’80m. Esto nos da un total de 15 casos diferentes a estudio.

‐ Se considera por el momento una losa de hormigón de espesor 50mm.

3. El necesario cumplimiento de los ELU y ELS hace que para las anchuras elegidas e interejes probados, se requieran unos cantos de viga determinados. Se estudian localmente las vigas, considerándolas biapoyadas, y teniendo en cuenta la sección mixta que forma con el hormigón.

4. Conocidas las tres variables dependientes (anchura, intereje, canto) y sus reacciones en los apoyos, se predimensionan los pilares a partir únicamente del axil, puesto que se supone un momento flector nulo en dichos apoyos. Se obtienen así las secciones necesarias para cada caso estudiado. No se comprueba de momento el pandeo de los pilares.

5. Finalmente, cada uno de los 15 casos estudiados lleva asociados varios datos que permiten compararlos entre sí, destacando entre ellos el total de peso de madera que requieren.

CARÁCTERÍSTICAS DE LAS VIGUETAS DE MADERA

‐ Clase de madera GL24 ‐ fm,k = 24’0 N/mm2 ‐ fv,k = 2’7 N/mm2 ‐ fc,90k = 2’7 N/mm2 ‐ fh,d = 16’0 N/mm2 ‐ Em = 11’6 kN/mm2 ‐ ρm = 3’8 kN/m3

‐ Resistencia al fuego R‐60

‐ D ef = 49’0mm

‐ Caras expuestas: inferior y laterales

‐ Clase de servicio CS 1 (interior seco)




COMPROBACIONES ESTRUCTURALES

‐ Estado límite ultimo de flexión: fm,d > σd

‐ Estado límite último de cortante: fv,d > Τd

‐ Estado límite último de rasante: ϕd > Rd

‐ Flecha, integridad de elementos constructivos: L < L/400

< L/400

‐ Flecha, confort: L < L/350

‐ Flecha, apariencia de la obra: L < L/300

En las páginas siguientes, se muestra la tabla comparativa de los 15 casos estudiados, las diferentes comprobaciones realizadas en cada uno de ellos, y los resultados que arrojaban.




TIPO MADERA

SEPARACIÓN ENTRE VIGAS

CARGA VARIABLE

CARGA PERM.

ANCHURA CANTO CUMPLE RESIST?

CUMPLE FLECHA?

GL‐24 1,00 2,00 2,65 0,165 0,45 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,20 2,40 3,18 0,165 0,45 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,40 2,80 3,71 0,165 0,495 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,60 3,20 4,24 0,165 0,54 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,80 3,60 4,77 0,165 0,585 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,00 2,00 2,65 0,190 0,315 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,20 2,40 3,18 0,190 0,36 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,40 2,80 3,71 0,190 0,36 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,60 3,20 4,24 0,190 0,405 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,80 3,60 4,77 0,190 0,45 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,00 2,00 2,65 0,215 0,27 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,20 2,40 3,18 0,215 0,315 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,40 2,80 3,71 0,215 0,36 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,60 3,20 4,24 0,215 0,405 CUMPLE CUMPLE

GL‐24 1,80 3,60 4,77 0,215 0,45 CUMPLE CUMPLE




TIPO MADERA


PP TOTAL ESTRUCTURA

(kN/m)

CARGA EN PILAR / PLANTA (kN)

Vsu Vpp NÚMERO DE VIGAS / PLANTA

Nº UNIONES / PLANTA

GL‐24 1,00 1,53 24,78 8,40 16,38 21 42

GL‐24 1,20 1,78 28,69 10,08 18,61 17 34

GL‐24 1,40 2,06 32,59 11,76 20,83 15 30

GL‐24 1,60 2,34 36,50 13,44 23,06 13 26

GL‐24 1,80 2,62 40,40 15,12 25,28 11 22

GL‐24 1,00 1,48 24,78 8,40 16,38 21 42

GL‐24 1,20 1,76 28,69 10,08 18,61 17 34

GL‐24 1,40 2,01 32,59 11,76 20,83 15 30

GL‐24 1,60 2,29 36,50 13,44 23,06 13 26

GL‐24 1,80 2,57 40,40 15,12 25,28 11 22

GL‐24 1,00 1,47 24,78 8,40 16,38 21 42

GL‐24 1,20 1,76 28,69 10,08 18,61 17 34

GL‐24 1,40 2,04 32,59 11,76 20,83 15 30

GL‐24 1,60 2,33 36,50 13,44 23,06 13 26

GL‐24 1,80 2,62 40,40 15,12 25,28 11 22




TIPO MADERA


KG TOTALES MADERA / PLANTA

CANTO PILAR (m)

ANCHO PILAR (m)

CUMPLE PILAR?

Nº PILARES

KG TOTALES MADERA PILARES

GL‐24 1,00 5239,08 0,36 0,165 CUMPLE 43 10727,64

GL‐24 1,20 4241,16 0,405 0,165 CUMPLE 35 8731,80

GL‐24 1,40 4116,42 0,405 0,165 CUMPLE 31 8507,27

GL‐24 1,60 3891,89 0,405 0,165 CUMPLE 27 8083,15

GL‐24 1,80 3567,56 0,45 0,165 CUMPLE 23 7459,45

GL‐24 1,00 4223,02 0,315 0,19 CUMPLE 43 8647,13

GL‐24 1,20 3907,01 0,315 0,19 CUMPLE 35 8043,84

GL‐24 1,40 3447,36 0,315 0,19 CUMPLE 31 7124,54

GL‐24 1,60 3361,18 0,315 0,19 CUMPLE 27 6980,90

GL‐24 1,80 3160,08 0,315 0,19 CUMPLE 23 6607,44

GL‐24 1,00 4096,01 0,27 0,215 CUMPLE 43 8387,06

GL‐24 1,20 3868,45 0,27 0,215 CUMPLE 35 7964,46

GL‐24 1,40 3900,96 0,27 0,215 CUMPLE 31 8061,98

GL‐24 1,60 3803,44 0,27 0,215 CUMPLE 27 7899,44

GL‐24 1,80 3575,88 0,27 0,215 CUMPLE 23 7476,84




A partir de estos datos, se realiza una comparativa de los kilogramos de madera necesarios para cada intereje y sección de entre los estudiados, que se resume en las siguientes gráficas.

GRÁFICA DEL PESO TOTAL DE MADERA EN VIGAS

GRÁFICA DEL PESO TOTAL DE MADERA EN PILARES

De este análisis de datos se desprende que el ancho de viga más competente en cuanto a ahorro de material es el de 19 cm.

Si bien con interejes muy cortos, el más óptimo es el ancho 21,5cm, en cuanto se separan un poco las vigas (a partir de 120 cm de intereje), el ancho de 19cm pasa a ser el más económico. En base a esto, se decide emplear vigas de anchura 190mm. A la hora de decidir el intereje a elegir, se tienen en consideración otros dos condicionantes:

1. La separación entre vigas debe permitir una separación suficiente para el empleo de tableros normalizados y una losa autoportante.

2. El ritmo de pilares es un elemento importante en la imagen del conjunto del edificio. Desde el origen del Proyecto original, la repetición de lamas verticales es un elemento compositivo que vincula el cuerpo bajo con la torre. Es por esto que se decide utilizar la separación de 160cm, que es múltiplo de la que se emplea en los nervios de la estructura de hormigón, donde las viguetas in situ tienen un intereje de 80cm.

Esta decisión supone en realidad una complicación añadida a la estructura de la torre, pues como se verá en el cálculo, se ha debido proceder a un estudio local del forjado entre vigas, optándose finalmente por el empleo de tableros de CLT, en cuya ejecución se deberá apuntalar el tablero.

Bien es cierto que el espesor inicial considerado de 50mm. no cumplía con los requerimientos de protección frente al ruido establecidos en DB‐HR, por lo que la decisión finalmente optimiza también el empleo de una losa de esa entidad.

1,00 1,20 1,40 1,60 1,80

0,00

1000,00

2000,00

3000,00

4000,00

5000,00

6000,00

ANCHO 16,5cm

ANCHO 19cm

ANCHO 21,5cm

1,00 1,20 1,40 1,60 1,80

0,00

2000,00

4000,00

6000,00

8000,00

10000,00

12000,00

ANCHO 16,5cm

ANCHO 19cm

ANCHO 21,5cm




2.2 PREDIMENSIONADO DEL ZÓCALO .

NOTA DEL AUTOR: durante el desarrollo del Máster en Estructuras de la Edificación del autor del presente proyecto, el mismo utilizó el edificio objeto de este PFM para la parte de prácticas del módulo de Hormigón.

De esta forma, se calculó la estructura de una parte del zócalo en diferentes alternativas estructurales, entre ellas, el forjado unidireccional in situ que finalmente se llevará a cabo.

Dado que el proceso de predimensionado del forjado fue el mismo, y que del cálculo de la estructura se extrajeron algunas reflexiones válidas para el desarrollo del PFM, se reflejarán a continuación algunas partes de ese trabajo académico.

ESTUDIO PREVIO:

A partir del estudio de la planta de arquitectura y el funcionamiento del edificio global, se realiza un planteamiento estructural de la parte más compleja del zócalo, que es la cubierta de la planta baja.

En concreto, hay dos partes del edificio que por su importancia, condicionan al resto.

1. En primer lugar, la torre que se eleva sobre el zócalo, apoyándose sobre éste.

2. En segundo lugar, los dos “soportales” existentes en el patio principal, elementos de entidad dentro del proyecto, que constituyen además una imagen muy potente del mismo. Se entiende como premisa inamovible la no existencia de pilares en estos ámbitos.

SOPORTALES DE ACCESO EN VOLADIZO Y TORRE

ANÁLISIS DE LA PLANTA. ELEMENTOS SIGNIFICATIVOS DE PARTIDA.




De este primer análisis surgen las primeras líneas estructurales claras:

1. Dos líneas de pórticos paralelos que recorren la planta en su sentido más corto, sobre las que apoyará el conjunto de la torre.

2. Otras dos líneas de pórticos perpendiculares, coincidiendo con la línea de cerramiento de los patios, que permitirán el apoyo de los forjados para el posterior vuelo, manteniendo la imagen de los nervios en los soportales del patio.

ANÁLISIS DE LA PLANTA. PRIMERAS LÍNEAS ESTRUCTURALES.

En el siguiente grado de profundización, se pone evidencia la necesidad de descargar los pórticos sobre los que apoyará la torre, por lo que se plantea la disposición de otros pórticos perpendiculares a éstos, que permitan que los forjados sean paralelos a los que sustentan la torre. De este modo, en esta parte del edificio, se disponen las vigas en una retícula ortogonal, de manera que las vigas paralelas al lado largo del edificio cargan con el peso del forjado, mientras que las paralelas al lado corto, cargan con el peso de la torre.

Al tratarse de una zona con paquetes de servicios, la ubicación de los pilares es bastante flexible.

PÓRTICOS BAJO LA TORRE

El resto de la estructura se ajusta a los huecos que conforman los patios, núcleos de comunicación, etc. siguiendo una lógica ortogonal.

ESQUEMA ESTRUCTURAL TECHO DE PLANTA BAJA




2.2.1 PREDIMENSIONADO DE FORJADOS

CONSIDERACIONES PREVIAS:

‐ Geometría en planta: se plantean las diferentes posibilidades respecto a la posición de los pilares y la dirección de los diferentes forjados, atendiendo principalmente a:

‐ planos de arquitectura y usos del edificio. ‐ importancia de la estructura vista en el edificio, y por tanto, la dirección de los nervios de los forjados y los encuentros entre cambios de dirección. ‐ planteamientos racionales: luces razonables y buscar la continuidad de forjados.

‐ Acciones consideradas y combinaciones, descritas en apartados 1.2 y 1.3.

‐ Materiales y condiciones de exposición, descritos en el apartado 1.4.

‐ Exposición al fuego: tal y como se describe en el apartado 1.6, conforme al DB‐SI, la estructura del edificio debe tener las siguientes resistencias frente al fuego, en función de su ubicación:

‐ R‐120 para los elementos de planta sótano, incluido el techo de planta sótano. ‐ R‐90 para el resto del edificio.

Para cumplir con estas exigencias, el DB‐SI‐6 en su Anejo C establece las siguientes dimensiones mínimas a cumplir por las viguetas de los forjados, que al no llevar entrevigado ni falso techo, se consideran con sus tres caras expuestas al fuego.

Así pues, como punto de partida se elige el uso de forjados con viguetas de separación entre ejes 800mm, y con las siguientes anchuras mínimas:

‐ Techo de planta sótano: anchura de vigueta ≥ 200mm ‐ Techo de planta baja: anchura de vigueta ≥ 150mm

‐ Protección frente al ruido: el peso propio de los forjados cumple con las especificaciones acústicas necesarias respecto a aislamiento frente a ruido aéreo. Sí será necesario disponer un aislamiento frente a ruido de impacto en los suelos de los forjados, tal y como se especifica en el apartado 1.7 de este PFM.

PREDIMENSIONADO:

La instrucción EHE, en su Artículo 50, establece unas relaciones entre luz y canto útil (L/d) para los nervios de los forjados que hacen que no sea necesaria la comprobación de flechas.

Se toma como punto de partida estos cantos para los forjados a dimensionar. Se estudian las situaciones más desfavorables en cada planta y se obtienen los siguientes cantos:




δ1 δ2 Luz L (m)

Coef. C (tabla 50.2.2.1.b EHE)

hmin (m)

TECHO DE SÓTANO

0,8956 0,9625 5,15 17 0,26

TECHO DE BAJA: zona del forjado bajo la torre.

0,9721 0,9120 4,15 21 0,18

TECHO DE BAJA: zona del forjado como cubierta.

0,8452 1,0182 6,45 24 0,23

Para el forjado de techo de planta baja, se unifica el canto en todo el forjado, con el valor más desfavorable de entre los dos obtenidos.

Se procede a la obtención de solicitaciones. Se considera en todos los casos la hipótesis de vigas continuas con inercia constante, apoyadas en las vigas o muros sobre los que descansan.

Como se verá posteriormente en el cálculo, se utiliza el ejercicio académico del curso descrito al principio de este capítulo para realizar el análisis de las solicitaciones mediante dos métodos diferentes: ‐ Análisis lineal con redistribución limitada en el forjado de techo de planta sótano. ‐ Análisis plástico para Estado Límite Último.

De este ejercicio se extrae un primer cálculo de la estructura de hormigón (parte de ella), que sufrirá algunas variaciones tanto en la geometría en planta como en algunas solicitaciones, que conducirán al cálculo definitivo, descrito más adelante.

2.2.2 PREDIMENSIONADO DE VIGAS


‐ Geometría en planta: se plantean las diferentes posibilidades respecto a la posición de los pilares y la dirección de los diferentes forjados, atendiendo principalmente a:

‐ planos de arquitectura y usos del edificio. ‐ importancia de la estructura vista en el edificio: se resalta la importancia de las vigas, con vigas de canto. ‐ planteamientos racionales: luces razonables y buscar la continuidad de vigas.




‐ R‐120 para los elementos de planta sótano, incluido el techo de planta sótano. ‐ R‐90 para el resto del edificio.

Para cumplir con estas exigencias, como se ha visto en el apartado 2.2.1, será suficiente con anchuras de viga superiores a 200mm. Se elige un ancho de viga de 300mm.




PREDIMENSIONADO:

La instrucción EHE, en su Artículo 50, establece unas relaciones entre luz y canto útil (L/d) para las vigas de hormigón armado que hacen que no sea necesaria la comprobación de flechas.

En el caso que nos ocupa, se predimensionan las vigas de canto más desfavorables (luces mayores), atendiendo a sus condiciones de continuidad.

Se obtienen cantos de 60cm, que son el dato de partida con el que se pasará a su dimensionado.

2.2.3 PREDIMENSIONADO DE SOPORTES


‐ Geometría en planta: los pilares se adaptan a dos situaciones diferentes: ‐ En los ámbitos que rodean al patio principal, así como en el extremo oeste del edificio, se emplearán pilares metálicos formados por UPE dobles en cajón, que se adaptarán al ritmo de lamas verticales planteado en el proyecto original. ‐ En el espacio del edificio bajo la torre y su entorno, los pilares serán de hormigón armado, pudiéndose adaptar su ubicación con facilidad, al tratarse de zonas con espacios de servicio y bastante tabiquería, con crujías y anchos bien determinados.




‐ R‐120 para los pilares de planta sótano, que serán todos de hormigón. ‐ R‐90 para el resto del edificio. Con respecto a los pilares metálicos, se toma la precaución de que los mismos irán revestidos por material cerámico, formando dicha cerámica la forma del resto de lamas del entorno, y sirviendo a la vez de protección contra el fuego.

PREDIMENSIONADO:

Con las acciones y combinaciones de acciones ya descritas, se realiza una estimación de los axiles que recibirá cada pilar, obteniendo a partir de estos axiles, la sección mínima de hormigón que deben tener, a partir de la expresión Ac = Nd / fcd

Así, los pilares más desfavorables, que se encuentran en planta sótano en la zona bajo la torre, reciben unos axiles de 960kN.

Nd = 960kN

Fcd = 25 / 1’5 N/mm2

Ac = 960.000 / 16’67 = 57.600mm2 = b x b b ≈ 250mm.

Se predimensionan los pilares de hormigón con unas dimensiones de 300 x 300mm.

En perfiles de acero, se tiene en cuenta el efecto del pandeo, utilizando de inicio perfiles dobles 2xUPE‐80 soldados.




3. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA




3. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA .

Del predimensionado descrito anteriormente, se toman las decisiones fundamentales acerca del tipo de solución estructural a emplear en cada parte, así como un primer acercamiento a sus dimensiones.

En base a los datos extraídos de este predimensionado, se procede al cálculo completo de la estructura, en el que se sigue el siguiente proceso:

1. Cálculo de la estructura de la torre: se dimensionarán todos los elementos que componen el cuerpo elevado “torre”, cuya estructura será en base a pilares de madera, vigas mixtas madera‐ hormigón, y forjados intermedios igualmente de tablero de madera.

El orden seguido en el dimensionado de esta parte de la estructura es:

1.1 Conocidas las acciones, se dimensionan vigas mixtas y pilares. El dimensionamiento se realiza a través del cálculo manual en base a los Estados Límite Últimos y Estados Límite de Servicio, teniendo siempre en cuenta las escuadrías de madera laminada existentes en el mercado.

1.2 Conocida la separación entre vigas, se dimensiona el forjado intermedio, en base a tableros de madera. El dimensionado se realiza igualmente mediante un cálculo manual, y en base a prontuarios y tablas de fabricantes de tableros de madera contralaminada (CLT).

1.3 Una vez dimensionado el conjunto de cada planta, así como los pilares que las sustentan, se procede a realizar un estudio global de la estructura. En concreto, se analiza la estabilidad de la misma ante acciones horizontales.

Para ello, se utiliza un modelo tridimensional de barras mediante el programa informático SAP2000. Como se verá más adelante, de este estudio de la estabilidad global, se impone la necesidad de introducir elementos que coarten los desplazamientos del conjunto. Estudiadas varias posibilidades, estos elementos se concretan en tres: núcleo del ascensor y muro transversal, y núcleo de escaleras.

1.4 A partir del modelo tridimensional, se obtienen las solicitaciones de los elementos introducidos (núcleo ascensor, muro, escaleras), procediéndose a su dimensionado en base a ELU y ELS. Estos elementos serán igualmente de paneles de madera contralaminada CLT.

1.5 Por último, y también a partir de los resultados obtenidos del modelo tridimensional, en concreto las acciones en los diferentes nudos, se procederá el dimensionado de las uniones, atendiendo a las acciones existentes en cada caso, y a soluciones existentes en el mercado para estas uniones madera‐madera o madera‐hormigón.

2. Cálculo del cuerpo de hormigón: a partir del modelo tridimensional de SAP2000 de la torre, obtenemos las reacciones en los apoyos de la torre sobre el cuerpo‐zócalo de hormigón.

Estas acciones, junto con las acciones sobre la estructura ya descritas, determinarán el dimensionado de la estructura.

Para el dimensionado del conjunto de la estructura de hormigón, y a partir de la información obtenida del predimensionado, y también de un primer cálculo manual de los forjados, realizado en el Módulo de Hormigón del Máster, se emplea el programa informático CYPECAD.

Conocidas las acciones sobre el terreno, se predimensionan manualmente los elementos de la cimentación (zapatas aisladas y corridas), introduciendo sus dimensiones en el programa para su validación.




Algunos condicionantes de este cálculo, que deben ser tenidos en cuenta son: la protección al fuego de los pilares metálicos, que supone unos condicionantes geométricos, así como el carácter “visto” de los forjados, que igualmente arroja unos condicionantes específicos en cuanto a geometría ‐casetones recuperables existentes en mercado‐, protección frente al fuego, etc. como se verá más adelante.




3.1 CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE LA TORRE

3.1.1 DIMENSIONADO DE VIGAS

En apartados anteriores, se han descrito las acciones consideradas, así como el predimensionado que llevó a la toma de decisiones sobre la separación entre vigas.

Todos estos datos se resumen a continuación:

ANCHO TRIBUTARIO: 1,60m

SOBRECARGA SUPERFICIAL DE USO qsu = 2,00 kN/m2

SOBRECARGA SUPERFICIAL PESO PROPIO (excepto losa hormigón) qpp = 2,65 kN/m2

LONGITUD DE CÁLCULO DE LA VIGA L = 8,90m

RESISTENCIA AL FUEGO: R‐60

Se calculan las vigas como biapoyadas, arrojando los siguientes valores de cortante y momento flector característicos, en base a los cuales se dimensiona la sección de las vigas:

Definido el tipo de madera a emplear, y conocida la resistencia al fuego que se debe alcanzar, se tantean diferentes dimensiones de la sección de la viga, en base a las escuadrías existentes en el mercado.

Se realizan las comprobaciones de ELU y ELS, que se resumen a continuación:




La sección de viga que cumple las condiciones de una viga tipo es 190 x 405mm de madera laminada tipo GL24, con una losa de hormigón de 5 cm, además de una placa de aislamiento de otros 50mm de espesor, y el espesor del propio tablero del forjado.

Se determina esta sección para todas las vigas existentes en la planta. Si bien existen algunos casos de vigas de luz menor o mucho menor que la dimensionada, se decide emplear la misma escuadría para todas ellas, por una cuestión principalmente estética, aunque también de homogeneidad y facilidad de transporte y construcción.

CONEXIÓN MADERA‐HORMIGÓN

Sí se afina el cálculo en el dimensionamiento de la conexión madera hormigón. Dicho cálculo se realiza una vez definida toda la estructura de la torre, conocido el espesor final del tablero, y consecuentemente, la sección final de la viga, cuyos datos son:

‐ Espesor del tablero: 85mm

‐ Espesor aislante: 50mm

‐ Espesor hormigón: 50mm

‐ Base de la viga: 190mm

‐ Altura de la viga: 405mm

Se estudian tres casos diferentes, en función de la luz de las vigas:

CASO 1. Viga tipo, de luz 890cm

CASO 2. Viga apoyada en muro transversal (Pórtico 9m), de luz 537cm.

CASO 3. Vigas apoyadas en núcleo de ascensor (Pórticos 3m y 4m). Si bien existen dos luces diferentes, se calcula para la peor de ellas, de luz 324cm.

Los resultados definitivos, en base a los cálculos reflejados en el Anejo I, son los siguientes:

Conectores de perno y crampones tipo TECNARIA CTL MAXI 12/175, colocados sobre la viga, con las separaciones siguientes:

Caso 1: separación variable: 8 cm en cuartos extremos de la viga; 16 cm en mitad central.

Caso 2: separación única: 22cm en toda la longitud de la viga.

Caso 3: separación única: 25cm en toda la longitud de la viga.




3.1.2 DIMENSIONADO DE PILARES

Siguiendo el mismo criterio que en las vigas, se dimensiona el pilar pésimo, unificando su sección para el resto de pilares.

La sección de los pilares se mantendrá constante en toda su longitud, dado que serán de una única pieza, a la que se ensamblarán las vigas en cada planta. El principal condicionante para esto, que es el transporte, es factible dado que las longitudes habituales serán de 12 m, con la excepción de los pilares de las series M1 a M5, de longitud en torno a 15 m.

Los pilares son considerados biarticulados, tanto en su unión con el forjado de planta, como en el apoyo sobre el forjado de hormigón (arranque del pilar).

Este pilar es obviamente uno de los de planta primera, dado que recibe la carga de todas las plantas superiores y además, esta planta primera es la de mayor altura libre (mayor longitud de pandeo del pilar). Las condiciones de partida de este pilar son las siguientes:

SOBRECARGA DE USO SOBRE EL PILAR qsu = 56,80 kN

SOBRECARGA PESO PROPIO SOBRE EL PILAR qpp = 110,40 kN

LONGITUD DE CÁLCULO DEL PILAR (ALTURA) L = 4,70m

RESISTENCIA AL FUEGO:

Todos los pilares de la estructura de la torre se sitúan en el exterior del edificio, separados del interior del mismo por medio de la fachada, que se apoya sobre los forjados.

Dicha fachada deberá tener una resistencia al fuego al menos EI‐60, por lo que el inicio de carbonización de los pilares comenzaría siempre después del tiempo exigido de resistencia para la estructura a estudio (60 minutos), tal y como se describe en el Apartado E.2.3.2.1 del Anejo SI‐E Resistencia al fuego en estructuras de madera.

Así pues, no se tiene en cuenta reducción alguna de la sección de los pilares debida a la acción del fuego.




, 0,

, . , 0,0,9371 1

CUMPLE .

La sección de pilar que cumple las condiciones del pilar tipo es 190 x 310 mm de madera laminada tipo GL24.




3.1.3 DIMENSIONADO DEL FORJADO DE LA TORRE

Condicionantes previos:


SOBRECARGA SUPERFICIAL PESO PROPIO qpp = 2,65 kN/m2

LUZ DE CÁLCULO DEL TABLERO L = 1,60m


DENSIDAD DEL PANEL CONTRALAMINADO: 450 kg/ m3

TRANSMITANCIA DEL PANEL CONTRALAMINADO: 0,130 W/m.K

MÓDULO DE YOUNG: E=10.000N/mm2

LÍMITE ELÁSTICO: fm,d=10N/mm2

El condicionante más restrictivo de todos es la Resistencia al Fuego.

Dado que la estructura debe tener una resistencia R‐60, y tratándose de paneles de madera contralaminada, se calcula primero la sección de panel que se carbonizaría en esos 60 minutos, conforme a lo establecido en el Anejo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera, del DB‐SI, que en su apartado E.2.3.1 define la velocidad de carbonización nominal de cálculo, de maderas sin protección.

En concreto, para nuestro caso, esta velocidad sería βn = 0,55 mm/min para madera maciza o laminada encolada con densidad característica ≥ 450 kg/m3.

Se trata de paneles con una sola cara expuesta al fuego (la inferior).

La sección carbonizada en los 60 minutos de reacción al fuego será de 33mm.

Conocido este dato, se debe seleccionar un panel cuya sección de la lámina expuesta al fuego sea igual o mayor a estos 33mm, de manera que no llegue a carbonizarse la lámina entera en el tiempo exigido.

Dado que los paneles laminados están formados por láminas impares dispuestas de manera simétrica, se busca un panel cuyas láminas exteriores sean de espesor 33mm. El menor de estos paneles tendrá una lámina intermedia de 19mm, formando un conjunto de 85mm.

Se selecciona este panel de 85mm, y se realizan el resto de comprobaciones de ELU y ELS del panel, en base a los datos ya expuestos, y a las tablas del fabricante, para cargas de 4,65kN/mm2 y luces de 1,60m:




El tablero seleccionado de 85mm y láminas 33+19+33mm cumple las condiciones de resistencia y deformación requeridas.

Por último, habría que comprobar para este forjado, el cumplimiento de la limitación de vibraciones, establecida en el EUROCÓDIGO 5 (UNE‐EN 1995‐1‐1)

LIMITACIÓN DE LAS VIBRACIONES Eurocódigo 5 (UNE‐EN 1995‐1‐1)

En el apartado 5.3.2.2, el Eurocódigo establece los siguientes requisitos a cumplir por los forjados de madera, con el fin de alcanzar un comportamiento satisfactorio de la estructura frente a las vibraciones, considerándose al menos los siguientes aspectos: ‐ Confort de los usuarios ‐ Comportamiento de elementos estructurales o no estructurales ‐ Funcionamiento de equipos e instalaciones.

REQUISITO 1: RIGIDEZ

Donde:

: Desplazamiento vertical máximo instantáneo causado por una fuerza estática concentrada, F aplicada en cualquier punto del forjado, teniendo en cuenta la distribución de la carga gracias al sistema de reparto transversal.

El valor de /F puede obtenerse a partir de la expresión de la flecha de una viga biapoyada con carga puntual, F, en el centro del vano, incluyendo algunos factores de ajuste que se proponen en el Anexo Nacional Británico del Eurocódigo 5:

kdist: 0,3

kfv: 1,05

l: 8950mm

(EI)vig: 15.492.960.000 kN.mm2

/F = 0,30367 ≤ a

CUMPLE REQUISITO 1: RIGIDEZ: zona de “mejor comportamiento”

⁄

48

MÁST

AUTO

E . T . S

REQU

Dond

: res

b: pa

f1: fre

: coe

f1 = 3

n40 =

= 0,

b(f1. ‐1

TER ESTRUCTU

OR: ÁNGEL PÉR

. A R QU I T E C

UISITO 2: VE

de:

spuesta de la

ra a=0,31 ‐‐>

ecuencia fun

eficiente de

3,6197

= 0,59639410

,000444375

1) = 0,007447

.

URAS DE LA ED

REZ CEMBRAN

C T U R A

LOCIDAD DE

a velocidad a

> b = 161,4

ndamental de

amortiguam

08

7578

CUMPLE

.

DIFICACIÓN ‐

NOS

E VIBRACIÓN

al impulso un

el forjado, en

iento modal

0,00

E REQUISITO

PROYECTO FIN

52

N

nitario.

n Hz

l. = 0,01 (Eu

0044 < 0,00

O 2: VELOCI

N DE MÁSTER

UN IVERS IDA

urocódigo 5)

0744

IDAD DE VIB

R

TUTOR: JUA

AD POL I TÉC

BRACIÓN

DICIEMBR

AN IGNACIO R

N ICA DE MA

E 2017

EY REY

ADR ID




3.1.4 ESTUDIO GLOBAL DE LA ESTRUCTURA: ESTABILIDAD HORIZONTAL

En estructuras de madera, una de los puntos críticos es la estabilidad global de la estructura, debido a que son estructuras sin el carácter monolítico de otras como las de hormigón.

Sus nudos son de partida menos rígidos, por lo que es importante establecer estrategias para conseguir esta estabilidad en el conjunto.

En resumen, se trata de comprobar el cumplimiento del edificio en su Aptitud al Servicio en lo referente a las deformaciones debidas a desplazamientos horizontales.

Conforme al DB‐SE, la estructura debe tener una rigidez suficiente para que los valores de desplome sean menores que los siguientes:

En concreto, en el edificio que nos ocupa, estos valores son:

1/500 de la altura total = 3,12cm

1/250 de la altura de la planta = 1,9cm

Para su estudio en el caso que nos ocupa, se modeliza la estructura de la torre en un modelo tridimensional a través del programa informático SAP2000. Se establecen de partida varias premisas, buscando ser lo más fiel con la realidad constructiva del conjunto, así como con el comportamiento de este tipo de estructuras:




PREMISAS DE PARTIDA EN EL MODELO TRIDIMENSIONAL DE SAP2000:

1. El modelo se simplifica en un conjunto de elementos verticales ‐soportes‐ y horizontales ‐vigas‐, cuyas uniones se consideran articuladas (sin momento flector).

2. El apoyo del conjunto en el terreno (que luego será el forjado de hormigón), se realiza igualmente mediante apoyos articulados, sin solicitaciones de momento flector en ningún caso.

3. Dado que el forjado de cada planta será una losa de hormigón sobre las vigas mixtas madera‐hormigón, es factible asumir que toda la planta se comportará como un diafragma rígido, esto es, todos sus nudos mantendrán su posición relativa ante esfuerzos horizontales, que serán absorbidos por la propia losa de hormigón.

4. Las cargas gravitatorias se aplican como cargas lineales sobre cada viga.

5. Las cargas de viento se aplican como cargas lineales horizontales sobre cada pilar.

6. En lo referente al apoyo de la torre sobre el forjado de hormigón, se obvia en este modelo. Se trata como un edificio apoyado sobre el terreno. Las reacciones pésimas de entre todas las hipótesis estudiadas, serán trasladadas al modelo de hormigón, como acciones puntuales en cada uno de los arranques de los elementos de la torre que llegan hasta el terreno.

7. Dado que los elementos vigas y pilares ya han sido dimensionados, se introducen en el modelo con sus secciones y materiales correspondientes. Debido al modelo de diafragma rígido, la sección de las vigas no afecta sobre la estabilidad horizontal del conjunto, pero sí es importante la sección de los pilares, que se introducen con sus secciones (apartado 3.1.2).

8. Se introducen todas las acciones descritas en el apartado 1.2, así como las combinaciones de acciones descritas en el apartado 1.3 del presente documento.

Para el estudio de la estabilidad global, y tal y como indica el CTE‐DB‐SE, se estudiarán los desplomes en combinaciones de tipo casi permanente. En concreto se estudian siempre dos casos: viento perpendicular al lado “largo” del edificio, y viento perpendicular al lado “corto”.

IMAGEN DEL MODELO INICIAL

Se describe a continuación la evolución seguida en el proceso de estudio del conjunto, a través de los diferentes modelos estudiados, y destacando en cada caso los valores más representativos o pésimos.

El conjunto de todos los resultados obtenidos en cada caso, se incluye en el Anejo 2.




DESARROLLO DEL MODELO Y LA ESTRUCTURA:

MODELO 1.0:

Elementos principales: pilares y vigas, según su disposición normal.

Elementos arriostramiento: no se introduce ningún elemento específico de arriostramiento del conjunto.

Resultados y conclusiones:

El conjunto del edificio sufre desplomes horizontales muy significativos. Los valores de desplome total del edificio están muy cercanos al límite.

Se debe arriostrar la estructura horizontalmente, ante lo que se plantean diversas alternativas:

1. Diagonales de arriostramiento: se descarta esta posibilidad por no tener ninguna relación con el carácter del edficio, su materialidad, así como el concepto de envolvente que se busca, en el que el ritmo lo marquen únicamente elementos verticales sin interrupción.

2. Núcleo rígido en el interior: se utilizará estructuralmente el núcleo de comunicaciones del ascensor como elemento de arriostramiento.

RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE. VISTA 3D




RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE

ALZADO PÓRTICO 2


PLANTA TECHO DE 3ª.




MODELO 2.0:


Elementos arriostramiento: se introduce el núcleo del ascensor como superficie tipo “shell” vinculada en cada planta con las vigas, y apoyada en el terreno.

A la hora de apoyar el edificio sobre el edificio de hormigón, este núcleo del ascensor tendrá continuidad hasta el terreno a través de un núcleo de hormigón.


El núcleo del ascensor consigue arriostrar la estructura de manera significativa. Los desplomes en el entorno del núcleo toman valores muy bajos.

Sin embargo, en la zona del edificio más alejada del núcleo del ascesnor, siguen produciéndose desplomes importantes, por lo que se impone la necesidad de establecer un arriostramiento del edificio en esa zona.

Por último, el pórtico número 1, que no se encuentra unido al “diafragma” de cada planta, por estar separado de éstas mediante el hueco de la escalera, obviamente sufre unas deformaciones grandes, con desplomes importantes. Únicamente en la planta de cubierta, donde sí está unido al diafragma, se mantiene en valores aceptables.

Parece evidente que hay que establecer una estrategia para arriostrar esta parte de la estructura.





RESULTADOS MODELO 2.0. RESULTADOS MODELO 2.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE COMBINACIÓN CASIPERMANENTE ALZADO PÓRTICO 3 ALZADO PÓRTICO 1

RESULTADOS MODELO 2.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE PLANTA TECHO DE 3ª




MODELO 2.1:


Elementos arriostramiento: al núcleo del ascensor, se le añade un muro transversal en el pórtico número 9, aprovechando la zona en planta junto al hueco de la escalera que sube de planta 1ª, y que en el cuerpo de hormigón podrá ser una zona de apoyo que podría continuarse hasta el terreno.


El muro transversal arriostra el conjunto del edificio en la zona contraria al núcleo del ascensor. Los desplomes en todos los nudos son controlados.

Únicamente sigue existiendo un problema en el pórtico 1, que está sin arriostrar debido a la separación del resto del edificio por medio del hueco de la escalera.

Se estudia el modo de arriostrar este primer pórtico.





RESULTADOS MODELO 2.1. RESULTADOS MODELO 2.1. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE COMBINACIÓN CASIPERMANENTE ALZADO PÓRTICO 9 ALZADO PÓRTICO 14 (extremo)

RESULTADOS MODELO 2.1. RESULTADOS MODELO 2.1. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE COMBINACIÓN CASIPERMANENTE PLANTA TECHO DE 3ª ALZADO PÓRTICO 1




MODELO 3.0:


Elementos arriostramiento: al núcleo del ascensor, se le añade un muro transversal en el pórtico número 9, aprovechando la zona en planta junto al hueco de la escalera que sube de planta 1ª, y que en el cuerpo de hormigón podrá ser una zona de apoyo que podría continuarse hasta el terreno.


La introducción del núcleo de la escalera, con su arranque desde el terreno, y apoyado tanto en los pilares exteriores como en las vigas de cada planta, consigue el arriostramiento global de esa parte del edificio que aún tenía desplomes significativos.

Para evitar que los paneles que conforman la escalera tuvieran deformaciones verticales excesivas, se introducen dos pilares en la fachada “corta” del edifcio, en los que se apoyarán las escaleras en cada tramo.

Se discretizan las superficies tipo “shell” para su comprobación y dimensionado, como se verá en el apartado 3.1.5






PLANTA TECHO DE 3ª.

Representación gradual por colores de las barras con mayor desplazamiento en el eje X


ALZADO PÓRTICO 1 (no se representan los tableros de escalera).

Representación gradual por colores de las barras con mayor desplazamiento en el eje X




3.1.5 MUROS DE CLT Y ESCALERAS

Condicionantes previos:


SOBRECARGA SUPERFICIAL PESO PROPIO qpp = 0,50 kN/m2


DENSIDAD DEL PANEL CONTRALAMINADO: 450 kg/ m3

TRANSMITANCIA DEL PANEL CONTRALAMINADO: 0,130 W/m.K

MÓDULO DE YOUNG: E=10.000N/mm2

LÍMITE ELÁSTICO: fm,d=10N/mm2

El condicionante más restrictivo de todos es la Resistencia al Fuego.

Dado que la estructura debe tener una resistencia R‐60, y tratándose de paneles de madera contralaminada, se calcula primero la sección de panel que se carbonizaría en esos 60 minutos, conforme a lo establecido en el Anejo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera, del DB‐SI, que en su apartado E.2.3.1 define la velocidad de carbonización nominal de cálculo, de maderas sin protección.

En concreto, para nuestro caso, esta velocidad sería βn = 0,55 mm/min para madera maciza o laminada encolada con densidad característica ≥ 450 kg/m3.

La sección carbonizada en los 60 minutos de reacción al fuego será de 33mm.

Se trata de PANELES EXPUESTOS AL FUEGO POR AMBAS CARAS.

Conocida la sección que se carbonizará, se selecciona un panel cuya sección resultante tras la carbonización sea suficiente para resistir los esfuerzos calculados. Dichos esfuerzos se obtienen a partir del modelo de SAP2000 descrito en el apartado 3.1.4.




PREMISAS DE PARTIDA EN EL MODELO TRIDIMENSIONAL DE SAP2000:

1. Los paneles (muros o losas de escalera) se introducen como elementos Shell.

2. A estos elementos, se les asigna la sección del panel seleccionado. Para la comprobación de la resistencia en el caso de fuego, se introducen las características del panel con la sección reducida.

3. Se toma la precaución de tener en cuenta las características ortotrópicas del material a la hora de la creación de la sección en el programa.

4. Se discretizan los elementos tipo “Shell” en subdivisiones de tamaño 0,50m x 0,50m, para un análisis de los resultados más preciso.

5. Los muros (transversal y núcleo de ascensor) se enlazan con la estructura en cada planta, transmitiendo el diafragma sus esfuerzos sobre las los muros en cada planta, y se apoyan en el terreno mediante apoyos articulados.

6. Los núcleos de escaleras se entienden como conjuntos rígidos en todo el tramo, que se apoyan en los pilares laterales y de fondo (descansillos), así como en las vigas de entrega y arranque de cada planta.

En este sentido, cabe destacar que no se dimensionan las uniones entre los paneles de descansillo y zancas, considerando que cada tramo entre plantas de escalera llegará a la obra preensamblado, y habrá sido calculado por el fabricante para los esfuerzos requeridos.

Se representan a continuación algunas de las vistas analizadas del modelo, añadiendo en el anejo 5 las comprobaciones realizadas sobre las secciones de madera.

Igualmente, de este modelo se extraen las solicitaciones de los muros y escaleras en sus apoyos sobre elementos estructurales, a partir de las cuales se dimensionarán y diseñarán los nudos (apartado 3.1.6)

Igualmente, se obtienen las acciones de estos elementos sobre el terreno, que se emplearán para:

a) Dimensionado de la estructura de hormigón, al introducir estas reacciones como solicitaciones sobre el forjado de techo de planta baja.

b) Diseño y dimensionado de los arranques de estos elementos (muros y escaleras): apartado 3.1.6 Uniones.





VISTA 3D

Representación gradual por colores de los desplazamientos en el eje Z (U3).




RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN PERSISTENTE O TRANSITORIA 1

VISTA 3D

Representación gradual por colores de las tracciones sobre las superficies.




RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN PERSISTENTE O TRANSITORIA 1

VISTA 3D

Representación mediante flechas de las reacciones en los apoyos de núcleo de ascensor y escaleras (imagen 1) y muro transversal (imagen 2).




3.1.6 UNIONES

Existen 5 tipos de uniones en el conjunto de la estructura de madera. Buscando simplificar los detalles, y el empleo de soluciones lo más homogéneas posible, se han resumido todos los encuentros en los siguientes 5:

1. Arranque de pilares de madera laminada sobre forjado de hormigón. Transmisión de esfuerzos axiles de compresión, y coacción de movimientos horizontales.

2. Arranque de muros de CLT sobre forjado de hormigón. Transmisión de axiles de compresión o tracción, transmisión de esfuerzos cortantes paralelos al plano de apoyo.

3. Apoyo de viga de madera laminada sobre soporte de madera laminada. Transmisión de esfuerzos cortantes sin momento flector.

4. Apoyo de tablero sobre muro de CLT, transmisión de esfuerzo cortante sin momento flector.

5. Apoyo de tablero sobre muro de CLT, viga o pilar de madera laminada, con transmisión de esfuerzo cortante y de tracción.

Se detalla a continuación el diseño y dimensionado de cada uno de estos detalles, en base a las acciones consideradas, siempre en el caso pésimo de entre todos los nudos iguales.




ENVOLVENTE

NUDO F1 F2

KN KN

PILARES

1 1,7784 0,2236

6 1,0582 0,234

11 1,0504 0,0105508

16 1,0348 0,0101322

21 0,832 0,0106002

25 1,1154 3,1486

26 0,8216 0,0106002

31 0,8138 0,0106002

36 0,8034 0,0105326

40 25,78 12,7894

41 0,7956 0,0106002

46 0,7852 0,0106002

51 0,7774 0,0106002

56 0,767 0,0106002

61 0,5538 0,0106002

66 0,1534 0,0094562

211 0,6006 0,9386

216 4,3966 1,053

221 2,5532 0,0286

226 2,5402 0,0286

231 2,0488 0,0286

236 2,0384 0,0286

241 2,0306 0,0286

246 14,9708 0,6162

251 2,0124 0,0286

256 2,002 0,0286

261 1,9942 0,0286

266 1,9838 0,0286

271 1,469 0,0286

276 0,455 0,026

UNIÓN 1: ARRANQUE DE PILARES DE MADERA LAMINADA SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN

SOLICITACIONES:

COMPRESIÓN FUERZA HORIZ. LONGI. (F1) FUERZA HORIZ. TRANSV. (F2)

‐ La fuerza de compresión se transmite directamente al forjado de hormigón. ‐ Las fuerzas horizontales toman los siguientes valores, en el conjunto de todos los pilares que se apoyan en el forjado (aparecen sombreados los valores máximos)




PLACA DE ANCLAJE SELECCIONADA:

BASE DE PILAR TIPO FD‐20_4 DE ROTHOBLAAS. Ver detalles en planos.

ESPECIFICACIONES

‐ Elemento exterior, sin necesidad de protección frente al fuego.

‐ Anclaje a forjado de hormigón mediante pernos de diámetro 12mm en espera, soldados a la placa base.

DETALLES

COMPROBACIÓN

En base a los valores de las acciones anteriormente descritas:




UNIÓN 2: ARRANQUE DE MUROS DE CLT SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN

SOLICITACIONES:

TRACCIÓN Y CORTANTES PARALELOS AL PLANO DE APOYO

‐ La fuerza de compresión se transmite directamente al forjado de hormigón. ‐ Las fuerzas horizontales toman los siguientes valores, en el conjunto de todos los pilares que se apoyan en el forjado (aparecen sombreados los valores máximos)

ENVOLVENTE

NUDO

F1 TRAC F2 F3

KN KN KN

MUROS

77 ‐11,9574 33,7402 12,558

81 0,0000 33,4314 13,9308

86 0,0000 26,8128 33,4074

151 ‐15,1892 20,449 28,3972

156 ‐5,0544 6,7964 4,4746

287 ‐45,5463 12,2278 0,13

396 0,0000 33,0224 0,0546

426 0,0000 28,9944 0,0806

666 0,0000 25,8674 0,1326

696 0,0000 15,8132 0,0468

835 0,0000 0,1118 21,1224

845 0,0000 0,1456 2,4518

876 0,0000 0,0962 22,6096

887 0,0000 0,0572 27,2688

1035 0,0000 8,2654 0,0234026

1068 ‐68,5984 3,1616 0,0494

1221 ‐11,8508 21,4422 3,3332

1241 ‐1,1258 24,4868 1,7914




PLACA DE ANCLAJE SELECCIONADA:

Anclaje compuesto por dos piezas:

ANGULAR PARA FUERZAS DE CORTE EN PAREDES TIPO TITAN N‐TCN240 DE ROTHOBLAAS

ARANDELA PARA FUERZAS DE TRACCIÓN TIPO TITAN WASHER TCW240 DE ROTHOBLAAS

ESPECIFICACIONES

‐ Elemento exterior, sin necesidad de protección frente al fuego.

‐ Anclaje a hormigón mediante 2 anclajes químicos, con las siguientes especificaciones:




DETALLES

COMPROBACIÓN




RESISTENCIA A LA TRACCIÓN (F1): Solicitación = 45,55kN

RESISTENCIA AL CORTE (F2‐F3): Solicitación = 33,75kN




UNIÓN 3: APOYO DE VIGA DE MADERA LAMINADA SOBRE SOPORTE DE MADERA LAMINADA

SOLICITACIONES:

CORTANTE: viga biapoyada Los valores de este cortante se han visto previamente en el apartado de dimensionado de las vigas: Vdtot = 41,79kN SOPORTE SELECCIONADO:

SOPORTE OCULTO CON AGUJEROS TIPO ALUMIDI‐240 CON AGUJEROS DE ROTHOBLAAS

ESPECIFICACIONES

PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO: Para garantizar la unión oculta completa, se deben respetar los siguientes espesores mínimos de revestimiento, mediante tapas de madera. En concreto, los especificados para resistencia R‐60, de acuerdo a los detalles que acompañan a la tabla:




DETALLES




COMPROBACIÓN

RESISTENCIA A CORTANTE (Fv). Solicitación = 41,79kN




UNIÓN 4: APOYO DE TABLERO SOBRE MURO DE CLT, SOLO CORTANTE

SOLICITACIONES: Se trata del apoyo de los tableros en torno al núcleo del ascensor, y al muro transversal, que apoyan directamente sobre dichos muros. Tienen un ancho tributario de 0,80m, con las cargas habituales. Se disponen apoyos cada 120cm como mucho, por lo que la solicitación de cortante que llegará a cada apoyo de este tipo será de 3,5kN. Fv = 3,5kN SOPORTE SELECCIONADO:

CONECTOR OCULTO MADERA‐MADERA TIPO UVT‐3070 DE ROTHOBLAAS

ESPECIFICACIONES

PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO: Para garantizar la unión oculta completa, se ejecutará el fresado de la pieza en la que apoyan los elementos, bien sea muro, viga o soporte, de manera que toda la conexión quede completamente oculta. En concreto, los especificados para resistencia R‐60, de acuerdo a los detalles que acompañan a la tabla:




DETALLES

COMPROBACIÓN

RESISTENCIA A CORTANTE (Fv). Solicitación = 3,50kN




UNIÓN 5: APOYO DE TABLEROS SOBRE SOPORTES, MUROS O VIGAS, CON ESFUERZOS DE CORTANTE Y TRACCIÓN‐COMPRESIÓN.

SOLICITACIONES:

TRACCIÓN Y CORTANTES EN LOS NUDOS DE APOYO

Este tipo de uniones se produce en el edificio en tres casos: 1. Apoyo de los descansillos de la escalera en los pilares. 2. Apoyo de los tramos de escalera en sus arranques y entregas, sobre las vigas de planta. 3. Apoyos intermedios de vigas de madera laminada en pilares. Apoyos laterales en los pilares de fachada junto a la escalera. El caso pésimo de entre todos ellos, se produce en la entrega de las escaleras en las vigas de planta. De acuerdo al modelo tridimensional establecido en SAP2000, cada uno de los 4 apoyos de la escalera en la viga realiza un esfuerzo de tracción inferior a 5kN. Los esfuerzos de cortante transmitidos, en el peor caso, que son los apoyos de los tableros de descansillo de escalera sobre los soportes, arrojan valores de Fv = 60kN SOPORTE SELECCIONADO:

CONECTOR OCULTO MADERA‐MADERA TIPO UVT‐60215 DE ROTHOBLAAS

ESPECIFICACIONES

PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO: Para garantizar la unión oculta completa, se ejecutará el fresado de la pieza en la que apoyan los elementos, bien sea muro, viga o soporte, de manera que toda la conexión quede completamente oculta. En concreto, los especificados para resistencia R‐60, de acuerdo a los detalles que acompañan a la tabla:




DETALLES




COMPROBACIÓN

RESISTENCIA A CORTANTE (Fv). Solicitación = 60kN

RESISTENCIA A TRACCIÓN (F1). Solicitación = 4 kN




3.2 CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE HORMIGÓN

Debido a su importancia en el diseño de la estructura, este apartado comienza con la justificación del cumplimiento de resistencia al fuego de la estructura de hormigón, que arrojará algunos condicionantes determinantes en el diseño y dimensionamiento de la estructura, como se describirá en cada apartado.

3.2.1 CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE RESISTENCIA AL FUEGO

‐ Norma de hormigón: CTE DB SI ‐ Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado.

‐ Norma de acero: CTE DB SI ‐ Anejo D: Resistencia al fuego de los elementos de acero.

COMPROBACIONES A REALIZAR:

Generales: ‐ Distancia equivalente al eje: am ³ amín (se indica el espesor de revestimiento necesario para cumplir esta condición cuando resulte necesario). ‐ Dimensión mínima: b ³ bmín. Particulares: ‐ Se han realizado las comprobaciones particulares para aquellos elementos estructurales en los que la norma así lo exige.

NOTACIÓN:

‐ R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debe mantener su capacidad portante, expresado en minutos.

‐ F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.

‐ am: distancia equivalente al eje de las armaduras (CTE DB SI ‐ Anejo C ‐ Fórmula C.1).

‐ amín: distancia mínima equivalente al eje exigida por la norma para cada tipo de elemento estructural.

‐ b: menor dimensión de la sección transversal.

‐ bmín: valor mínimo de la menor dimensión exigido por la norma.

‐ Rev. mín. nec.: espesor de revestimiento mínimo necesario.

‐ Aprov.: aprovechamiento máximo del perfil metálico bajo las combinaciones de fuego.

DATOS GENERALES:

Datos por planta

Planta R. req.

Revestimiento de elementos de hormigón Revestimiento de elementos

metálicos

Inferior (forjados y vigas)

Pilares y muros Pilares

Cubierta R 90 Sin revestimiento

ignífugo Sin revestimiento ignífugo Revestimiento cerámico

Planta Baja

R 120 Sin revestimiento

ignífugo Sin revestimiento ignífugo Revestimiento cerámico




COMPROBACIONES:

TECHO DE PLANTA SÓTANO

Planta Baja ‐ Pilares ‐ R 120

bmín: 250 mm; amín: 40 mm

Refs.

Cara X Cara Y

Estado bx am by am

(mm) (mm) (mm) (mm)

P1 300 57 400 57 Cumple

P17 300 61 400 60 Cumple

P2 300 61 300 60 Cumple

P3 300 61 400 60 Cumple

P4 300 61 400 60 Cumple

Planta Baja ‐ Vigas ‐ R 120

Pórtico Tramo Dimensiones

(mm) bmín (mm)

am (mm)

amín (mm)

Rev. mín. nec. P. Lana de roca(1)

(mm) Estado

1 P20‐P1 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple

P1‐P19 300x800 200 43 40 ‐‐‐ Cumple

2 B29‐B17 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple

3 B24‐B23 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple

4 P26‐P2 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple

P2‐B11 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple

5 B22‐P18 300x800 200 43 40 ‐‐‐ Cumple

6 P21‐P3 300x800 200 48 40 ‐‐‐ Cumple

P3‐P25 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple

7 P22‐P17 300x800 200 43 40 ‐‐‐ Cumple

P17‐P24 300x800 200 46 40 ‐‐‐ Cumple

8 B25‐B20 300x290 N.P. 39 35 ‐‐‐ Cumple

9 P23‐P4 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple

P4‐P16 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple

10 B27‐B28 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple

11 B13‐B14 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple

12 B18‐B19 200x290 N.P. 39 35 ‐‐‐ Cumple

13 P1‐P2 300x290 N.P. 38 35 ‐‐‐ Cumple

Notas: (1) Panel rígido de lana de roca volcánica N.P.: No procede.

Planta Baja ‐ Muros ‐ R 120

Ref. Espesor(mm)

bmín (mm)

am(mm)

amín

(mm)Estado

M2 300 160 53 25 Cumple

M3 300 160 51 25 Cumple

M4 300 160 53 25 Cumple

M8 300 180 52 35 Cumple

M9 300 180 52 35 Cumple

M11 300 180 52 35 Cumple

M12 300 180 52 35 Cumple

M1 300 160 52 25 Cumple




Planta Baja ‐ Forjado de viguetas ‐ R 120

Paño Forjado btotal(mm)

bmín

(mm)am

(mm)amín

(mm)Estado

TODOS SkyRail RecH24 150mm/85cm 200 200 41 50 Cumple TECHO DE PLANTA BAJA (CUBIERTA):

Cubierta ‐ Pilares ‐ R 90

bmín: 250 mm; amín: 30 mm

Refs.

Cara X Cara Y

Estado bx am by am

(mm) (mm) (mm) (mm)

P1 300 55 300 55 Cumple

P16 300 55 300 55 Cumple

P17 300 56 300 55 Cumple

P18 300 55 300 55 Cumple

P19 300 55 300 55 Cumple

P2 300 55 300 55 Cumple

P24 300 57 300 57 Cumple

P25 300 55 300 55 Cumple

P3 300 55 300 54 Cumple

P4 300 56 300 56 Cumple

P5 300 55 300 55 Cumple

Cubierta ‐ Vigas ‐ R 90


(mm)bmín

(mm)am

(mm)amín

(mm)Estado

1 P20‐P1 300x900 150 44 28 Cumple

P1‐P19 300x900 150 47 28 Cumple

2 Pórtico 15‐Pórtico 16 250x290 N.P. 40 25 Cumple

3 Pórtico 18‐> 250x290 N.P. 39 25 Cumple

<‐Pórtico 21 250x290 N.P. 40 25 Cumple

4

P15‐P14 300x800 150 43 28 Cumple

P14‐P13 300x800 150 43 28 Cumple

P13‐P12 300x800 150 43 28 Cumple

5 P26‐P2 300x900 150 44 28 Cumple

P2‐M8 300x900 150 42 28 Cumple

6 M11‐P18 300x900 150 44 28 Cumple

7 P21‐P3 300x900 150 48 28 Cumple

P3‐P25 300x900 150 44 28 Cumple

8

Pórtico 22‐> 200x290 N.P. 40 25 Cumple

2 200x290 N.P. 40 25 Cumple


9 P22‐P17 300x900 150 44 28 Cumple

P17‐P24 300x900 150 48 28 Cumple






(mm)bmín

(mm)am

(mm)amín

(mm)Estado

10

P8‐P7 300x800 150 44 28 Cumple

P7‐P6 300x800 150 43 28 Cumple

P6‐P5 300x800 150 44 28 Cumple

11 Pórtico 14‐> 450x290 N.P. 40 25 Cumple



13 P23‐P4 300x900 150 44 28 Cumple

P4‐P16 300x900 150 48 28 Cumple

14

M4‐P20 300x290 N.P. 39 25 Cumple

P20‐P26 300x290 N.P. 39 25 Cumple

P26‐P21 300x290 N.P. 39 25 Cumple

P21‐P22 300x290 N.P. 39 25 Cumple

P22‐P23 300x290 N.P. 39 25 Cumple

P23‐M2 300x290 N.P. 39 25 Cumple




18

M4‐P1 300x900 150 44 28 Cumple

P1‐P2 300x900 150 44 28 Cumple

P2‐P3 300x900 150 44 28 Cumple

P3‐P17 300x900 150 44 28 Cumple

P17‐P4 300x900 150 44 28 Cumple

P4‐M2 300x900 150 44 28 Cumple



21

M4‐P19 300x900 150 44 28 Cumple

P19‐P18 300x900 150 44 28 Cumple

P18‐P25 300x900 150 44 28 Cumple

P25‐P24 300x900 150 44 28 Cumple

P24‐P16 300x900 150 44 28 Cumple

P16‐M2 300x900 150 44 28 Cumple

22

M5‐P15 300x800 150 44 28 Cumple

P15‐P11 300x800 150 43 28 Cumple

P11‐P9 300x800 150 43 28 Cumple

P9‐P8 300x800 150 43 28 Cumple

P8‐B9 300x800 150 43 28 Cumple

23

Pórtico 4‐> 200x290 N.P. 40 25 Cumple

2 200x290 N.P. 40 25 Cumple


24 M5‐P14 300x800 150 45 28 Cumple

25 Pórtico 10‐M7 200x290 N.P. 40 25 Cumple

26 Pórtico 10‐M7 200x290 N.P. 40 25 Cumple

27 M5‐P13 350x850 150 44 27 Cumple

28

B8‐P12 300x800 150 44 28 Cumple

P12‐P10 300x800 150 43 28 Cumple

P10‐P5 300x800 150 43 28 Cumple






(mm)bmín

(mm)am

(mm)amín

(mm)Estado

P5‐B7 300x800 150 43 28 Cumple

29 M10‐M7 300x900 150 45 28 Cumple

Cubierta ‐ Muros ‐ R 90

Ref. Espesor(mm)

bmín (mm)

am(mm)

amín

(mm)Estado

M2 300 140 51 20 Cumple

M4 300 140 51 20 Cumple

M5 300 160 51 25 Cumple

M6 300 160 51 25 Cumple

M7 300 160 51 25 Cumple

M8 250 160 52 25 Cumple

M9 250 160 52 25 Cumple

M11 250 160 52 25 Cumple

M12 250 160 52 25 Cumple

Cubierta ‐ Forjado de viguetas ‐ R 90

Paño Forjado btotal(mm)

bmín

(mm)am

(mm)amín (mm) Estado

U1, U2, U5, ...(1) SkyRail RecH24 150mm/80cm 150 150 40 40 Cumple

U3 y U4 SkyRail RecH24 150mm/80cm 150 150 43 40 Cumple

U20, U21, U22, ...(2) SkyRail RecH24 150mm/80cm 150 150 41 40 Cumple

Notas: (1) Paños U1, U2, U5, U6, U7, U8, U9, U10, U11, U12, U13, U14, U15, U16, U17, U18, U19, U23, U24 y U27 (2) Paños U20, U21, U22, U25 y U26

Cubierta ‐ Pilares metálicos ‐ R 90

Refs. Perfil Temperatura

perfil (°C)

Aprov. Rev. mín. nec.Ladrillo hueco(1)

(mm)Estado

P6 UPE 120, Doble en cajón soldado 516.5 89.33% 40 Cumple















Notas: (1) Ladrillo hueco guarnecido por ambas caras




3.2.2 FORJADOS Y VIGAS

CONDICIONANTES DE PARTIDA:

Como se ha descrito en el apartado anterior, las condiciones que exige el cumplimiento de la normativa de resistencia frente al fuego son diferentes en el forjado de techo de sótano y el forjado de techo de planta baja.

En concreto, el ancho mínimo de la vigueta en la planta sótano debe ser de 200mm, mientras que en techo de planta baja, es suficiente con un ancho de 150mm.

Se toma la decisión de utilizar el mismo módulo de casetón recuperable en ambas plantas, de manera que los forjados se diferencian en su intereje, tal y como se describe a continuación:

‐ El forjado utilizado para el techo de planta sótano tendrá un intereje de 85cm, teniendo las características que se describen en este cuadro:

‐ El forjado utilizado para el techo de planta baja tendrá un intereje de 80cm, teniendo las características que se describen en el siguiente cuadro:




Tomada esta decisión, se calcula la armadura necesaria para cada paño, que se especifica de manera detallada en los planos.

En lo referente a las vigas, se adoptan tres cantos diferentes:

‐ Techo de planta de sótano: vigas de canto 800mm.

‐ Techo de planta baja: pórticos bajo la torre: vigas de canto 900mm.

‐ Techo de planta baja: pórticos en torno al patio central: vigas de canto 800mm.

Las comprobaciones efectuadas sobre los forjados y vigas se describen en el Anejo 5.




3.2.3 SOPORTES

Se dimensionan los soportes de hormigón y metálicos, así como sus arranques, obteniendo las dimensiones y armados detallados en el cuadro de pilares adjunto.

Las comprobaciones sobre los Estado Límite Últimos y Estado Límite de Servicio efectuadas sobre los pilares se describen en el Anejo 5.

NOTA: como se ha explicado en el apartado 3.2.1 así como en la memoria del proyecto, los pilares metálicos estarán protegidos de la acción del fuego mediante elementos de ladrillo hueco guarnecido por ambas caras, de espesor mínimo 40mm, conformando las lamas verticales características de la imagen del edificio.

CUADRO DE SOPORTES DE HORMIGÓN:




CUADRO DE SOPORTES METÁLICOS:




3.2.4 CIMENTACIÓN

INFORME GEOTÉCNICO

El emplazamiento de la obra ya se ha descrito en apartados anteriores.

Se empleará un sistema de referencia a partir de un punto inamovible del terreno (elementos de alcantarillado, puntos de luz, o similar) localizado en base a coordenadas UTM de máxima precisión, como el uso de GPS.

A partir de aquí, se replantearán el resto de puntos de cota, sondeo y ejes constructivos para la ejecución de la obra.

El norte aparece reflejado en planos mediante una flecha y la letra “N”. Para garantizar la exactitud de las medidas, éstas se realizarán mediante triangulaciones virtuales (aparatos digitales) y constructivas.

Conforme a lo establecido en CTE DB SE‐C y EC‐7, el estudio geotécnico se realizará como sigue:

RECONOCIMIENTO DEL TERRENO

Tipo de construcción: C‐2: construcciones entre 4 y 10 plantas.

Grupo de terreno: T‐2: terrenos intermedios.

Distancia máxima entre puntos de reconocimiento: dmáx = 25m

Profundidad de reconocimiento: P ≥ 25m

Se comprobará que 3,5m por debajo de la profundidad de 25m, el aumento neto de tensión bajo el peso del edificio es ≤10% de la tensión efectiva vertical existente en el terreno en esa cota, antes de la construcción del edificio.

Tipo de cimentación: Directa: muros de sótano y zapatas rígidas aisladas.

Por tanto, se seguirán las siguientes actuaciones:

1. Se realizará un ensayo de campo por sondeo mecánico por presión: penetración estándar SPT, con muestra categoría A.

2. Se tomarán además muestras de agua de los distintos acuíferos encontrados.

3. El número orientativo de determinaciones in situ o ensayos de laboratorio será el indicado en la tabla 3.7 de CTE DB SE‐C. En el caso de presencia de nivel freático, se determinará la acidez Baumann‐Gully y se tomará al menos una muestra del 50% de los sondeos, aplicándose los cementos necesarios para casos de resistencia adicional.

A continuación se refleja un plano con la planta de situación y el estudio topográfico, con sus puntos de sondeo, así como el resultado del estudio geotécnico.




PLANO: PLANTA DE SITUACIÓN Y ESTUDIO TOPOGRÁFICO ESCALA: 1 / 300. Cotas en m




ZAPATAS AISLADAS

CUADRO DE DESCRIPCIÓN DE ELEMENTOS

Referencias Geometría Armado

P1 Zapata cuadrada Ancho: 250.0 cm Canto: 75.0 cm

X: 11Ø20c/23 Y: 11Ø20c/23


Sup X: 8Ø16c/29 Sup Y: 8Ø16c/29 Inf X: 8Ø16c/28 Inf Y: 8Ø16c/28


X: 12Ø20c/23 Y: 12Ø20c/23


X: 12Ø20c/23 Y: 12Ø20c/23


X: 9Ø12c/17 Y: 9Ø12c/17


X: 5Ø16c/27 Y: 5Ø16c/27

P7, P12 Zapata cuadrada Ancho: 140.0 cm Canto: 40.0 cm

X: 5Ø16c/27 Y: 5Ø16c/27

P8, P13 Zapata cuadrada Ancho: 120.0 cm Canto: 40.0 cm

X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27


X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27


X: 3Ø16c/27 Y: 3Ø16c/27


X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27


X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27


X: 5Ø16c/27 Y: 5Ø16c/27


X: 12Ø20c/23 Y: 12Ø20c/23

Las comprobaciones efectuadas sobre cada zapata se describen con detalle en el Anejo 6.




ZAPATAS CORRIDAS



PLACAS DE ANCLAJE DE PILARES


Referencias Placa base Disposición Rigidizadores Pernos

P6, P7, P12, P14

Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm

Posición X: Centrada Posición Y: Centrada

Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐

4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta

P8, P13, P15 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 18 mm




P9, P20, P21, P26

Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 14 mm




P10, P11 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 150 mm Espesor: 15 mm




P22 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 9 mm




P23 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 12 mm





Referencias GEOMETRÍA ARMADO

M2 Vuelo a la izquierda: 25.0 cm Vuelo a la derecha: 25.0 cm Ancho total: 80.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm

Inferior Longitudinal: Ø12c/10 Inferior Transversal: Ø12c/10


Inferior Longitudinal: Ø12c/20 Inferior Transversal: Ø16c/25 Superior Longitudinal: Ø12c/20 Superior Transversal: Ø12c/20














3.2.5 MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA EN PLANTA BAJA

MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA


Muro M1: Longitud: 2819.9 cm

Planta Espesor (cm)

Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha

Planta Baja 30.0 Ø12/15 cm Ø8c/15 cm Ø12c/15 cm Ø12c/15 cm


Planta Espesor (cm)


Cubierta 30.0 Ø10/15 cm Ø8c/15 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm Planta Baja 30.0 Ø10/15 cm Ø8c/15 cm Ø12c/15 cm Ø12c/15 cm


Planta Espesor (cm)




Planta Espesor (cm)




Planta Espesor (cm)




Planta Espesor (cm)




Planta Espesor (cm)






Muro M8 = M9 = M10 = M11: foso del ascensor

Planta Espesor (cm)



Las comprobaciones efectuadas sobre cada muro se describen con detalle en el Anejo 7.




4. BIBLIOGRAFÍA Y FUENTES .

‐ Argüelles, R, Arriaga, F. y otros (2013): “Estructuras de madera. Bases de Cálculo”. AITIM.

‐ ARQUITECTURA PLUS (2010): “Grandes proyectos 2010‐2011”. Grupo Vía.

‐ Arriaga, F., Íñiguez, G. y otros (2011): “Diseño y cálculo de uniones en estructuras de madera”. Maderia. Sociedad Española de la Madera.

‐ AV MONOGRAFÍAS (2011): “España 2011”. Publisher. Arquitectura Viva.

‐ Calavera, J. (2015): “Cálculo de estructuras de cimentación”. Instituto Técnico de Materiales y Construcciones.

‐ Calavera, J. (2008): “Proyecto y cálculo de estructuras de hormigón: en masa, armado y pretensado”. Instituto Técnico de Materiales y Construcciones.

‐ Queipo de Llano, J., González, B. y otros (2010): “Guía de construir con madera”. Construir con Madera (CcM).

‐ Quiroz, L (2012): “Análisis y diseño de estructuras con SAP2000”. Marcombo.

‐ Olmos, P.J. (2007): “Cimentaciones superficiales. Diseño de zapatas”. Universidad de Valladolid

‐ TC CUADERNOS (2007): “BAAS Jordi Badía. Arquitectura 2000‐2007”. Ediciones Generales de la Construcción.

ANEJO 1: MEMORIA DE CÁLCULO DE LA CONEXIÓN MADERA‐HORMIGÓN EN VIGAS MIXTAS.

MEMORIA DE CÁLCULO ‐ TECNARIA FORJADOS MIXTA MADERA‐HORMIGÓN

CASO 1: LUZ = 890cm

Forjados mixtos madera‐hormigón en estados límite con conectores TECNARIA Norma de cálculo: EN 1995‐1‐1/2005 Los resultados que se describen se obtienen exclusivamente utilizando los conectores Tecnaria; cualquier otro uso de este cálculo no ofrece ninguna seguridad.

DATOS Forjado con armazón simple con tablero interrumpido ___ GEOMETRÍA ___ Espesor capa de hormigón: 5 cm Espesor entarimado: 8.5 cm Espesor aislante: 5 cm Peso específico entarimado: 6.00 kN/m³ Peso específico aislante: 0.50 kN/m³ ‐ Entre ejes de vigas: 160 cm Base vigas: 19 cm Altura vigas: 40.5 cm Luz libre vigas: 890 cm ‐ Relación luz/flecha tiempo cero: L/500 Relación luz/flecha tiempo infinito: L/350 ___ CARGAS ___ ‐ Cargas no estructurales Mortero: 0.60 kN/m² Pavimento: 1.00 kN/m² Tabique: 1.00 kN/m² Otros: 0.00 kN/m² Total permanentes estructurales: 2.38 kN/m² Total permanentes non estructurales: 2.60 kN/m² Total variables: 2.00 kN/m² ‐ Total por metro lineal Total ELS: 11.16 kN/m Total ELU: 15.55 kN/m ___ MATERIALES ___ ‐ MADERA ‐ Tipo: BB SE‐M GL24h Resistencia característica a flexión fm,k = 24.0 N/mm² Resistencia característica a tracción f_t,0,k = 16.5 N/mm² Resistencia al corte característica f_v,k = 2.70 N/mm² Módulo de elasticidad medio E_0,m = 11600 N/mm² Peso específico medio r_m = 3.8 kN/m³ Factor de modificación K_mod = 0.80 Factor de fluencia K_def = 0.60 Coeficiente de seguridad g_m = 1.25 ‐ Clase HORMIGÓN: C25/30 ‐ Rck30 Resistencia característica cilíndrica f_c,k = 25.0 N/mm² Módulo de elasticidad E = 30500 N/mm² Peso específico r = 25.0 kN/m³ Coeficiente de fluencia f = 3.00 Coeficiente de seguridad g_m = 1.50 ‐ CONECTOR tipo: TECNARIA CTL MAXI 12/175

Resistencia característica conector F_k = 19300 N Módulo de desplazamiento inicial conector K_ser = 18600 N/mm Módulo de desplazamiento último conector K_u = 10400 N/mm ‐ OTROS PARAMETROS: Coeficiente parcial carga estructurales g_G,1 = 1.35 Coeficiente parcial carga no estructurales g_G,2 = 1.35 Coeficiente parcial carga de uso g_Q = 1.50 Coeficiente acción permanente de las cargas de uso (simultaneidad 2) Y_2 = 0.30 Grueso de las tablas de clausura: 2.0 cm

RESULTADOS Conectores de perno y crampones TECNARIA CTL MAXI 12/175 colocados sobre viga con entablado interrumpido Conectores a desplazamiento variable ‐ en los cuartos extremos: 8.1 cm ‐ en la mitad central: 16.2 cm Número de conectores por viga: 82 Disponer armadura inferior B500S de: 1.59 cm²/viga

COMPROBACIONES Anchura de la capa de compresión de hormigón: 160.00 cm ___ ESTADO LÍMITE ÚLTIMO ___ Momento máximo: 153.99 kNm Corte máximo: 69.21 kN ‐ Tiempo cero HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 6.55 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐7.30 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.76 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.77 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 11485 N <= 11877 N ‐ Tiempo infinito HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 5.36 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐3.61 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.81 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.80 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 11769 N <= 11877 N ___ ESTADO LÍMITE DE EJERCICIO ___ ‐ Tiempo cero EI: 73830223033691 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 12.35 mm <= 17.80 mm ‐ Tiempo infinito EI: 45848522384944 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 19.89 mm <= 25.43 mm

ADVERTENCIAS ‐ Introduzca una red electrosoldada de al menos 6 mm de diámetro y malla 20x20 cm. ‐ Realice una sobreposición de las hojas de red de al menos una malla. ‐ Mantenga la red electrosoldada levantada de la superficie durante la colada. ‐ Apuntale el forjado antes de la colada y mantenga los puntales hasta que el hormigón esté completamente fraguado. ‐ Verifique la losa de hormigón o las eventuales viguetas entre las vigas. ‐ La cantidad de armadura (red y otras eventuales barras ortogonales a las vigas) depende de la verificación de la losa en flexión entre las vigas. ‐ Se aconseja conectar la losa a las mamposterías perimetrales mediante perforaciones armadas.

‐ Realice un agujero de 8 mm de diámetro para los tornillos del conector MAXI. ‐ Disponga los conectores en varias filas si el espacio entre los conectores es inferior a 7 cm. ‐ Si se utilice un aislante debajo de la losa es necesario interrumpirlo en correspondencia con las vigas por una anchura superior al valor máximo entre: 10 cm, dos veces la altura del racor de hormigón y la anchura de la viga. Situar al lado de los conectores al menos dos barras de 8 mm de diámetro horizontales. _____________________________________________________________________________

MEMORIA DE CÁLCULO ‐ TECNARIA FORJADOS MIXTA MADERA‐HORMIGÓN CASO 2: LUZ = 53cm Forjados mixtos madera‐hormigón en estados límite con conectores TECNARIA Norma de cálculo: EN 1995‐1‐1/2005 Los resultados que se describen se obtienen exclusivamente utilizando los conectores Tecnaria; cualquier otro uso de este cálculo no ofrece ninguna seguridad.

DATOS Forjado con armazón simple con tablero interrumpido ___ GEOMETRÍA ___ Espesor capa de hormigón: 5 cm Espesor entarimado: 8.5 cm Espesor aislante: 5 cm Peso específico entarimado: 6.00 kN/m³ Peso específico aislante: 0.50 kN/m³ ‐ Entre ejes de vigas: 160 cm Base vigas: 19 cm Altura vigas: 40.5 cm Luz libre vigas: 537 cm ‐ Relación luz/flecha tiempo cero: L/500 Relación luz/flecha tiempo infinito: L/350 ___ CARGAS ___ ‐ Cargas no estructurales Mortero: 0.60 kN/m² Pavimento: 1.00 kN/m² Tabique: 1.00 kN/m² Otros: 0.00 kN/m² Total permanentes estructurales: 2.38 kN/m² Total permanentes non estructurales: 2.60 kN/m² Total variables: 2.00 kN/m² ‐ Total por metro lineal Total ELS: 11.16 kN/m Total ELU: 15.55 kN/m ___ MATERIALES ___ ‐ MADERA ‐ Tipo : BB SE‐M GL24h Resistencia característica a flexión fm,k = 24.0 N/mm² Resistencia característica a tracción f_t,0,k = 16.5 N/mm² Resistencia al corte característica f_v,k = 2.70 N/mm² Módulo de elasticidad medio E_0,m = 11600 N/mm² Peso específico medio r_m = 3.8 kN/m³ Factor de modificación K_mod = 0.80 Factor de fluencia K_def = 0.60 Coeficiente de seguridad g_m = 1.25 ‐ Clase HORMIGÓN: C25/30 ‐ Rck30 Resistencia característica cilíndrica f_c,k = 25.0 N/mm² Módulo de elasticidad E = 30500 N/mm² Peso específico r = 25.0 kN/m³ Coeficiente de fluencia f = 3.00 Coeficiente de seguridad g_m = 1.50 ‐ CONECTOR tipo: TECNARIA CTL MAXI 12/175 Resistencia característica conector F_k = 19300 N

Módulo de desplazamiento inicial conector K_ser = 18600 N/mm Módulo de desplazamiento último conector K_u = 10400 N/mm ‐ OTROS PARAMETROS: Coeficiente parcial carga estructurales g_G,1 = 1.35 Coeficiente parcial carga no estructurales g_G,2 = 1.35 Coeficiente parcial carga de uso g_Q = 1.50 Coeficiente acción permanente de las cargas de uso (simultaneidad 2) Y_2 = 0.30 Grueso de las tablas de clausura: 2.0 cm

RESULTADOS Conectores de perno y crampones TECNARIA CTL MAXI 12/175 colocados sobre viga con entablado interrumpido Conectores a desplazamiento variable ‐ en los cuartos extremos: 26.2 cm ‐ en la mitad central: 50.0 cm Número de conectores por viga: 16 Disponer armadura inferior B500S de: 2.10 cm²/viga Disponer estribos B500S: 1.56 cm²/m


ADVERTENCIAS ‐ Introduzca una red electrosoldada de al menos 6 mm de diámetro y malla 20x20 cm. ‐ Realice una sobreposición de las hojas de red de al menos una malla. ‐ Mantenga la red electrosoldada levantada de la superficie durante la colada. ‐ Apuntale el forjado antes de la colada y mantenga los puntales hasta que el hormigón esté completamente fraguado. ‐ Verifique la losa de hormigón o las eventuales viguetas entre las vigas. ‐ La cantidad de armadura (red y otras eventuales barras ortogonales a las vigas) depende de la verificación de la losa en flexión entre las vigas. ‐ Se aconseja conectar la losa a las mamposterías perimetrales mediante perforaciones armadas.

‐ Realice un agujero de 8 mm de diámetro para los tornillos del conector MAXI. ‐ Disponga los conectores en varias filas si el espacio entre los conectores es inferior a 7 cm. ‐ Si se utilice un aislante debajo de la losa es necesario interrumpirlo en correspondencia con las vigas por una anchura superior al valor máximo entre: 10 cm, dos veces la altura del racor de hormigón y la anchura de la viga. Situar al lado de los conectores al menos dos barras de 8 mm de diámetro horizontales.

MEMORIA DE CÁLCULO ‐ TECNARIA FORJADOS MIXTA MADERA‐HORMIGÓN CASO 3: LUZ = 325cm Forjados mixtos madera‐hormigón en estados límite con conectores TECNARIA Norma de cálculo: EN 1995‐1‐1/2005 Los resultados que se describen se obtienen exclusivamente utilizando los conectores Tecnaria; cualquier otro uso de este cálculo no ofrece ninguna seguridad.

DATOS Forjado con armazón simple con tablero interrumpido ___ GEOMETRÍA ___ Espesor capa de hormigón: 5 cm Espesor entarimado: 8.5 cm Espesor aislante: 5 cm Peso específico entarimado: 6.00 kN/m³ Peso específico aislante: 0.50 kN/m³ ‐ Entre ejes de vigas: 160 cm Base vigas: 19 cm Altura vigas: 40.5 cm Luz libre vigas: 324 cm ‐ Relación luz/flecha tiempo cero: L/500 Relación luz/flecha tiempo infinito: L/350 ___ CARGAS ___ ‐ Cargas no estructurales Mortero: 0.60 kN/m² Pavimento: 1.00 kN/m² Tabique: 1.00 kN/m² Otros: 0.00 kN/m² Total permanentes estructurales: 2.38 kN/m² Total permanentes non estructurales: 2.60 kN/m² Total variables: 2.00 kN/m² ‐ Total por metro lineal Total ELS: 11.16 kN/m Total ELU: 15.55 kN/m ___ MATERIALES ___ ‐ MADERA ‐ Tipo : BB SE‐M GL24h Resistencia característica a flexión fm,k = 24.0 N/mm² Resistencia característica a tracción f_t,0,k = 16.5 N/mm² Resistencia al corte característica f_v,k = 2.70 N/mm² Módulo de elasticidad medio E_0,m = 11600 N/mm² Peso específico medio r_m = 3.8 kN/m³ Factor de modificación K_mod = 0.80 Factor de fluencia K_def = 0.60 Coeficiente de seguridad g_m = 1.25 ‐ Clase HORMIGÓN: C25/30 ‐ Rck30 Resistencia característica cilíndrica f_c,k = 25.0 N/mm² Módulo de elasticidad E = 30500 N/mm² Peso específico r = 25.0 kN/m³ Coeficiente de fluencia f = 3.00 Coeficiente de seguridad g_m = 1.50 ‐ CONECTOR tipo: TECNARIA CTL MAXI 12/175 Resistencia característica conector F_k = 19300 N Módulo de desplazamiento inicial conector K_ser = 18600 N/mm

Módulo de desplazamiento último conector K_u = 10400 N/mm ‐ OTROS PARAMETROS: Coeficiente parcial carga estructurales g_G,1 = 1.35 Coeficiente parcial carga no estructurales g_G,2 = 1.35 Coeficiente parcial carga de uso g_Q = 1.50 Coeficiente acción permanente de las cargas de uso (simultaneidad 2) Y_2 = 0.30 Grueso de las tablas de clausura: 2.0 cm

RESULTADOS Conectores de perno y crampones TECNARIA CTL MAXI 12/175 colocados sobre viga con entablado interrumpido Conectores a desplazamiento variable ‐ en los cuartos extremos: 50.0 cm ‐ en la mitad central: 50.0 cm Número de conectores por viga: 8 Disponer armadura inferior B500S de: 1.00 cm²/viga


ADVERTENCIAS ‐ Introduzca una red electrosoldada de al menos 6 mm de diámetro y malla 20x20 cm. ‐ Realice una sobreposición de las hojas de red de al menos una malla. ‐ Mantenga la red electrosoldada levantada de la superficie durante la colada. ‐ Apuntale el forjado antes de la colada y mantenga los puntales hasta que el hormigón esté completamente fraguado. ‐ Verifique la losa de hormigón o las eventuales viguetas entre las vigas. ‐ La cantidad de armadura (red y otras eventuales barras ortogonales a las vigas) depende de la verificación de la losa en flexión entre las vigas. ‐ Se aconseja conectar la losa a las mamposterías perimetrales mediante perforaciones armadas. ‐ Realice un agujero de 8 mm de diámetro para los tornillos del conector MAXI. ‐ Disponga los conectores en varias filas si el espacio entre los conectores es

inferior a 7 cm. ‐ Si se utilice un aislante debajo de la losa es necesario interrumpirlo en correspondencia con las vigas por una anchura superior al valor máximo entre: 10 cm, dos veces la altura del racor de hormigón y la anchura de la viga. Situar al lado de los conectores al menos dos barras de 8 mm de diámetro horizontales.

ANEJO 2: COMPROBACIONES DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES DE LA ESTRUCTURA DE MADERA

COMPROBACIÓN DESPLAZAMIENTOS DE NUDOS

COMBINACIONES DE ACCIONES ESTUDIADAS:

‐ Combinación casi permanente: viento perpendicular a lado largo

‐ Combinación casi permanente: viento perpendicular a lado corto

Valores límite (CTE DB‐SE Art. 4.3.3.2 Desplazamientos horizontales)

a) Desplome total: 1/500 de la altura total = 3,12cm

b) Desplome local: 1/250 de la altura de la planta = 1,9cm

Table: Joint Displacements

Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3

m m m Radians Radians Radians

1 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000069 ‐0,000267 ‐0,000032

2 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000131 ‐0,000208 ‐0,000222 0,00039 ‐0,000032



5 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000131 ‐0,000428 0,00028 ‐0,000309 ‐0,000032


7 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000316 ‐0,000205 ‐0,000013 ‐0,000032

8 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000529 ‐0,000141 3,718E‐06 ‐0,000032

9 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000679 ‐0,00019 ‐9,310E‐07 ‐0,000032

10 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000719 0,00006 4,542E‐07 ‐0,000032

11 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 ‐0,000029 ‐0,000032

12 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000131 ‐0,000076 ‐9,283E‐06 ‐9,062E‐06 ‐0,000032

13 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000131 ‐0,000117 1,941E‐06 2,506E‐06 ‐0,000032



16 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 ‐8,006E‐06 ‐0,000032




20 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000131 ‐0,00024 ‐2,968E‐07 8,415E‐08 ‐0,000032

21 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 6,070E‐06 ‐0,000032

22 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 1,901E‐06 ‐0,000032

23 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐5,591E‐07 ‐0,000032


25 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000211 0,000305 ‐0,000477

26 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,00002 ‐0,000032




30 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 ‐0,000067 ‐0,002625 0,000634 ‐0,000615 ‐0,000032


32 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 0,000011 ‐0,000032



35 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000061 ‐0,002341 0,000519 0,000635 ‐0,000032































63 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 0,000131 ‐0,000208 2,178E‐06 ‐0,000011 ‐0,000032



67 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 0,000131 ‐0,000179 ‐0,000011 0,000039 ‐0,000032

68 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 0,000131 ‐0,000267 3,360E‐06 ‐0,000012 ‐0,000032


72 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000393 ‐0,000236 ‐0,00073 ‐0,000132 ‐0,000114 ‐0,000477

74 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00046 ‐0,00024 ‐0,002305 ‐0,000686 ‐0,000788 0,000336


77 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000154 0,000669 0,000258


79 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000392 ‐0,000301 ‐0,000143 ‐0,000057 0,000051 ‐0,000177


81 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000017 ‐0,000013 2,011E‐06

82 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,00004 ‐5,472E‐06 ‐0,000011 ‐0,000032

83 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,000052 2,204E‐07 ‐1,418E‐06 ‐0,000032


85 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,000068 9,533E‐07 ‐0,000023 ‐0,000032

86 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐3,564E‐06 9,669E‐06 4,103E‐08








91 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,186E‐06 ‐0,000091 ‐0,000389 ‐0,000628 ‐0,000734 0,000187

92 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,253E‐06 0,000546 ‐0,000549 ‐0,000806 ‐0,000974 0,000336




98 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,000523 ‐0,004796 ‐0,000735 ‐0,000813 0,000578

99 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,347E‐07 ‐7,120E‐06 ‐0,001962 ‐0,000766 ‐0,000468 ‐0,000449

100 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,770E‐06 0,000528 ‐0,002609 ‐0,000992 ‐0,000612 ‐0,000498

101 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000458 ‐9,079E‐06 ‐0,002962 ‐0,000885 ‐0,000366 ‐0,000011

102 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000534 0,000524 ‐0,003926 ‐0,001064 ‐0,000357 ‐0,000081

103 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000435 0,00006 ‐0,004137 ‐0,000839 0,000351 0,000688
































135 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,176E‐06 ‐0,000061 ‐1,221E‐07 6,330E‐07 ‐0,000032

136 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,178E‐06 ‐0,000062 8,093E‐08 ‐6,213E‐07 ‐0,000032




137 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,128E‐06 ‐0,000063 1,023E‐07 8,184E‐07 ‐0,000032

138 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,109E‐06 ‐0,000064 ‐3,521E‐08 ‐8,985E‐07 ‐0,000032





143 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,309E‐06 ‐0,000061 ‐8,527E‐08 ‐5,222E‐07 ‐0,000032

144 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,330E‐06 ‐0,000062 1,840E‐07 8,439E‐07 ‐0,000032

145 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,425E‐06 ‐0,000063 1,590E‐07 ‐6,481E‐07 ‐0,000032

146 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,441E‐06 ‐0,000064 ‐8,377E‐08 8,518E‐07 ‐0,000032





151 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 7,975E‐06 ‐0,000021 1,067E‐06

152 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000025 3,627E‐06 ‐9,261E‐06 ‐0,000032


154 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000062 4,980E‐07 6,343E‐07 ‐0,000032

155 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,00007 1,927E‐06 0,000041 ‐0,000032

156 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 8,451E‐06 ‐2,067E‐06 7,246E‐07


158 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000038 ‐0,000048 ‐5,599E‐07 5,281E‐07 ‐0,000032


160 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000038 ‐0,00007 ‐1,141E‐06 0,000041 ‐0,000032




164 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000064 ‐2,511E‐07 ‐1,055E‐06 ‐0,000032



















































212 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000604 ‐0,000512 ‐0,000283 0,000046 ‐0,000036 ‐0,002332

213 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000063 0,000156 ‐0,000464 0,000106 0,0004 ‐0,002272

214 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,001025 0,001228 ‐0,000564 0,00007 ‐0,0001 ‐0,00238

215 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 ‐0,000137 ‐0,000587 0,000614 0,000417 ‐0,000032





220 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 ‐0,000137 ‐0,002425 ‐0,000177 ‐0,000136 ‐0,000032






226 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 ‐8,006E‐06 ‐0,000032








231 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 6,070E‐06 ‐0,000032

232 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 1,901E‐06 ‐0,000032

233 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐5,591E‐07 ‐0,000032









242 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 0,000011 ‐0,000032




246 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000037 0,000019 ‐1,594E‐06

247 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000137 ‐0,000055 0,000012 0,000022 ‐0,000032


249 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000137 ‐0,000045 1,200E‐06 ‐6,547E‐06 ‐0,000032
























273 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 ‐0,000137 ‐0,000208 ‐2,318E‐06 ‐0,000011 ‐0,000032








278 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 ‐0,000137 ‐0,000267 ‐3,500E‐06 ‐0,000012 ‐0,000032








286 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000038 8,428E‐07 1,528E‐06 0,000015 ‐0,000032

287 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000013 ‐0,000023 ‐2,979E‐09


289 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000038 ‐0,000074 7,825E‐07 ‐0,000122 ‐0,000032






295 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000377 ‐0,000481 ‐0,001428 0,000079 ‐0,000028 ‐0,000461


297 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000034 0,00018 ‐0,002265 0,00021 0,000264 ‐0,000472


299 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000246 0,001391 ‐0,002617 0,000055 0,000197 ‐0,000316


































377 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,260E‐06 3,480E‐07 ‐0,000011 ‐4,351E‐06 ‐7,966E‐07 ‐2,613E‐07

378 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 3,018E‐06 ‐8,796E‐06 ‐6,046E‐06 ‐0,000014 ‐3,414E‐06

379 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 5,094E‐06 ‐0,000012 ‐5,646E‐06 ‐0,000021 ‐6,335E‐06



382 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 9,655E‐06 ‐0,000017 ‐0,00001 ‐0,000012 ‐7,752E‐06

383 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000013 ‐0,000019 ‐0,000011 ‐0,000017 ‐8,428E‐06













396 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐3,818E‐06 ‐0,000027 ‐7,278E‐07

397 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000012 1,651E‐06 ‐8,152E‐06 ‐3,547E‐06 ‐3,813E‐06 ‐2,792E‐06



400 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00004 9,328E‐06 ‐0,000018 ‐7,184E‐06 ‐0,000013 ‐0,000011






406 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,547E‐06 ‐1,621E‐07 ‐9,357E‐06 ‐1,113E‐06 0,000018 ‐7,596E‐08

407 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,815E‐06 3,958E‐07 ‐8,317E‐06 ‐1,362E‐06 ‐0,000016 ‐2,709E‐06

408 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 1,172E‐06 ‐0,000011 ‐2,160E‐06 ‐7,188E‐06 ‐5,374E‐06








416 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,448E‐06 ‐1,261E‐07 ‐9,232E‐06 1,660E‐06 ‐0,000024 1,914E‐07

417 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐8,450E‐07 ‐9,305E‐06 1,437E‐06 3,733E‐07 ‐2,747E‐06

418 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 ‐1,344E‐06 ‐0,00001 7,658E‐07 ‐0,000016 ‐5,641E‐06




419 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐1,475E‐06 ‐0,000012 ‐7,483E‐08 ‐8,582E‐06 ‐8,582E‐06

420 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000038 ‐1,227E‐06 ‐0,000015 ‐8,091E‐07 ‐0,000014 ‐0,000012

421 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 ‐6,797E‐07 ‐0,000018 ‐1,344E‐06 ‐0,000011 ‐0,000015





426 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 4,357E‐06 ‐0,00001 3,837E‐07

427 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐2,150E‐06 ‐6,082E‐06 4,119E‐06 ‐0,000018 ‐3,022E‐06

428 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 ‐3,999E‐06 ‐8,643E‐06 3,319E‐06 ‐5,530E‐06 ‐5,996E‐06

429 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐5,447E‐06 ‐0,000011 2,515E‐06 ‐0,000015 ‐8,781E‐06

430 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000037 ‐6,593E‐06 ‐0,000013 2,017E‐06 ‐0,00001 ‐0,000012





435 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 ‐0,00001 ‐0,000027 8,227E‐07 ‐0,000011 ‐0,000028

436 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,489E‐06 9,507E‐08 ‐4,838E‐06 9,664E‐06 ‐3,289E‐06 ‐2,999E‐07

437 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,831E‐06 ‐3,660E‐06 ‐4,075E‐06 8,221E‐06 ‐7,603E‐06 ‐3,629E‐06


439 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000027 ‐9,483E‐06 ‐8,288E‐06 6,055E‐06 ‐9,319E‐06 ‐8,844E‐06







446 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,687E‐06 ‐5,709E‐06 ‐2,515E‐06 7,417E‐06 ‐0,000014 ‐6,046E‐06


448 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000026 ‐0,000014 ‐5,119E‐06 5,537E‐06 ‐0,000018 ‐9,254E‐06

449 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000035 ‐0,000017 ‐7,008E‐06 5,186E‐06 ‐0,000016 ‐0,000012




























































647 ESTAB_3_Casiperm Combination 3,478E‐07 ‐5,220E‐07 ‐0,000015 ‐0,000019 8,179E‐07 ‐2,660E‐07

648 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,286E‐06 6,376E‐06 ‐0,000012 ‐0,000015 ‐8,160E‐06 ‐3,644E‐06

649 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,312E‐06 8,251E‐06 ‐0,000015 ‐0,000015 ‐9,170E‐06 ‐5,066E‐06

650 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,555E‐06 0,000013 ‐0,000017 ‐0,000013 ‐4,413E‐06 ‐7,695E‐06

651 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,599E‐06 0,000016 ‐0,000021 ‐0,000015 ‐9,172E‐06 ‐7,096E‐06

652 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,841E‐06 0,000018 ‐0,000022 ‐0,000011 ‐9,467E‐06 ‐0,00001

653 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,607E‐06 0,000023 ‐0,000026 ‐0,000011 ‐5,740E‐06 ‐0,000011
















666 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐9,162E‐06 ‐0,000014 1,210E‐06

667 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,661E‐07 4,780E‐06 ‐0,000011 ‐9,815E‐06 6,654E‐06 ‐3,308E‐06


669 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,358E‐06 0,000013 ‐0,000019 ‐7,920E‐06 ‐3,749E‐06 ‐0,00001







676 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,522E‐09 1,974E‐07 ‐0,000012 ‐6,815E‐06 0,000024 2,203E‐08

677 ESTAB_3_Casiperm Combination 6,140E‐07 3,291E‐06 ‐0,000011 ‐6,579E‐06 ‐0,000013 ‐3,286E‐06

678 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,550E‐06 6,234E‐06 ‐0,000013 ‐5,981E‐06 8,274E‐07 ‐6,626E‐06









687 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,265E‐06 1,763E‐06 ‐9,667E‐06 ‐3,300E‐06 6,363E‐06 ‐3,374E‐06



690 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,336E‐06 5,369E‐06 ‐0,000017 ‐1,683E‐06 ‐8,513E‐06 ‐0,000013






696 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐5,352E‐07 6,085E‐06 ‐2,914E‐07

697 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,085E‐08 2,146E‐07 ‐6,235E‐06 ‐4,003E‐07 ‐0,000011 ‐3,409E‐06

698 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,580E‐06 2,651E‐07 ‐8,981E‐06 4,585E‐08 ‐1,467E‐07 ‐6,496E‐06

699 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,496E‐06 5,116E‐08 ‐0,000011 7,123E‐07 ‐8,271E‐06 ‐9,614E‐06

700 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,422E‐06 ‐4,405E‐07 ‐0,000014 1,187E‐06 ‐4,733E‐06 ‐0,000013









706 ESTAB_3_Casiperm Combination 8,072E‐07 ‐8,419E‐08 ‐5,164E‐06 2,732E‐06 ‐2,447E‐06 ‐8,755E‐08

707 ESTAB_3_Casiperm Combination 5,023E‐07 ‐1,404E‐06 ‐4,167E‐06 2,970E‐06 2,250E‐07 ‐3,805E‐06











718 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,015E‐06 ‐9,026E‐06 ‐5,055E‐06 6,680E‐06 ‐6,691E‐06 ‐0,00001

719 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,703E‐06 ‐0,000012 ‐6,906E‐06 5,953E‐06 ‐6,028E‐06 ‐0,000013

720 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,812E‐06 ‐0,000016 ‐9,091E‐06 6,516E‐06 ‐7,977E‐06 ‐0,000016






























































826 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 4,883E‐06 ‐9,733E‐06 4,352E‐06 ‐0,000023 ‐4,171E‐06


828 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000015 ‐0,000018 ‐2,884E‐06 ‐0,000019 ‐9,440E‐06







835 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000016 ‐0,000017 8,153E‐07

836 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,472E‐06 4,960E‐06 ‐7,371E‐06 ‐0,000015 ‐0,000017 ‐3,846E‐06












845 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000032 ‐0,000013 ‐1,048E‐06

846 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,608E‐06 7,747E‐06 ‐8,797E‐06 1,428E‐07 ‐0,000014 ‐3,965E‐06

847 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 0,000012 ‐0,000014 ‐0,000011 ‐0,000014 ‐7,087E‐06








855 ESTAB_3_Casiperm Combination 5,372E‐07 2,089E‐06 ‐0,000015 3,459E‐06 ‐0,000014 2,304E‐07

856 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,633E‐06 6,589E‐06 ‐0,000012 ‐0,000015 ‐0,000011 ‐4,437E‐06

857 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,807E‐06 0,000014 ‐0,000016 ‐9,000E‐06 ‐0,00001 ‐6,686E‐06








865 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,155E‐07 ‐2,335E‐06 ‐3,364E‐06 ‐4,894E‐07 ‐0,000016 ‐1,870E‐07











876 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000012 ‐0,000011 ‐1,423E‐07











887 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐1,479E‐06 ‐7,668E‐06 9,697E‐08

















901 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,057E‐06 ‐9,848E‐06 ‐6,371E‐06 3,720E‐06 ‐7,502E‐06 ‐0,000011

902 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐0,000013 ‐8,461E‐06 5,267E‐06 ‐9,046E‐06 ‐0,000013


























































1004 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 ‐0,000037 ‐0,000065 ‐5,921E‐06 ‐0,000011 ‐0,000038
















1020 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000026 ‐0,00003 ‐0,000021 0,000032 0,000022 ‐7,742E‐06




1024 ESTAB_3_Casiperm Combination 3,737E‐06 1,734E‐07 ‐0,000017 0,000033 ‐1,470E‐06 2,935E‐07













1034 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000012 ‐0,000014 ‐0,000011 0,000029 7,631E‐06 ‐3,591E‐06

1035 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000029 0,000033 3,323E‐07










1045 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00001 ‐0,000012 ‐6,901E‐06 0,000025 0,000025 ‐3,534E‐06

1046 ESTAB_3_Casiperm Combination 4,231E‐06 ‐7,130E‐08 ‐8,163E‐06 0,000026 ‐0,000014 3,405E‐08






1052 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000074 ‐0,000049 ‐9,249E‐06 0,000018 0,000026 ‐0,000017



1055 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000023 ‐0,000021 ‐4,474E‐06 0,000022 0,000031 ‐6,915E‐06

1056 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐0,00001 ‐4,938E‐06 0,000022 3,450E‐06 ‐3,486E‐06

1057 ESTAB_3_Casiperm Combination 3,377E‐06 ‐5,157E‐08 ‐3,965E‐06 0,000022 0,000025 ‐1,119E‐07



1060 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000132 ‐0,000059 ‐7,985E‐06 9,008E‐06 0,000027 ‐0,000026



1063 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000074 ‐0,000042 9,085E‐07 0,000015 0,000039 ‐0,000017



1066 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000023 ‐0,000018 1,657E‐06 0,000018 0,000011 ‐6,683E‐06

1067 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐8,976E‐06 1,711E‐06 0,000019 0,00003 ‐3,367E‐06

1068 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000019 0,000011 ‐6,407E‐08





1073 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000092 ‐0,00004 0,000011 0,00001 0,000043 ‐0,000019



1076 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000039 ‐0,000022 0,000012 0,000014 0,000019 ‐9,636E‐06





1078 ESTAB_3_Casiperm Combination 9,127E‐06 ‐7,518E‐06 7,289E‐06 0,000016 5,317E‐06 ‐3,219E‐06

1079 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,536E‐06 4,557E‐10 9,644E‐06 0,000016 0,000021 1,577E‐08

1080 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000146 ‐0,000037 0,000013 1,674E‐06 0,000055 ‐0,000028








1088 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐6,123E‐06 0,000015 0,000013 0,00004 ‐3,083E‐06








1096 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000167 ‐0,000039 ‐6,471E‐06 2,751E‐06 ‐6,466E‐06 ‐0,000032









1105 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000144 ‐0,000048 ‐9,001E‐08 5,625E‐06 ‐0,000035


























1222 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000136 ‐4,508E‐06 ‐0,000227 ‐0,000241 0,000568 0,000195

1223 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000164 ‐7,034E‐06 ‐0,000261 0,000069 0,000657 ‐0,000333

1224 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000271 ‐0,000017 ‐0,000449 ‐6,712E‐06 0,000549 ‐0,00039

1225 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000323 ‐0,000018 ‐0,000515 ‐0,000321 0,00063 0,000125














1239 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000925 ‐0,00021 ‐0,00149 ‐0,000472 7,736E‐06 ‐0,000835


1241 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000172 0,000491 0,000272

1242 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000109 ‐4,461E‐06 ‐0,000191 0,000067 0,000478 ‐0,000343










1252 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000077 ‐7,203E‐06 ‐0,000149 ‐0,000287 0,000422 0,000184























1272 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 ‐0,000102 ‐0,00304 ‐0,000797 ‐0,000212 0,000534




1276 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 ‐0,000035 ‐0,003064 ‐0,000817 0,000157 0,00055


1278 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000029 6,358E‐06 ‐0,002962 ‐0,000958 0,000342 0,000234

1279 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000189 2,449E‐06 ‐0,002625 ‐0,00074 0,000267 0,00067











1290 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000135 8,420E‐06 ‐0,003331 ‐0,00093 0,000382 0,000487

1291 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000059 ‐0,003152 ‐0,000835 0,000347 0,000397









1300 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000331 6,327E‐06 ‐0,003729 ‐0,001074 0,000379 0,000562








































1337 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000055 ‐9,242E‐06 ‐0,003122 ‐0,00077 ‐0,000811 0,000267











1348 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,796E‐06 ‐0,000041 ‐0,001392 ‐0,000693 ‐0,000721 ‐0,00033















1360 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,764E‐06 ‐0,000073 ‐0,000726 ‐0,000659 ‐0,000779 ‐0,00029





















































1410 ESTAB_3_Casiperm Combination 9,785E‐06 0,000043 ‐0,001997 ‐0,00075 0,000323 ‐0,000553













1423 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000562 5,387E‐06 ‐0,003177 ‐0,000943 ‐0,000141 ‐0,000221















1438 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 ‐2,322E‐06 ‐0,004084 ‐0,00083 ‐0,000505 0,000259

1439 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000288 3,724E‐09 ‐0,003348 ‐0,000817 ‐0,000398 0,000208



1442 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000124 5,717E‐07 ‐0,004292 ‐0,00077 ‐0,000427 0,00045









1451 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000137 0,000015 ‐0,003677 ‐0,000756 ‐0,000075 0,000381

1452 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,177E‐06 0,000014 ‐0,003993 ‐0,000824 ‐0,000083 0,000299







1456 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,352E‐06 0,000022 ‐0,004002 ‐0,000802 0,000037 0,000374






































































1523 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000232 0,000266 ‐0,004551 ‐0,000628 4,714E‐06 0,00074

1524 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000028 0,000266 ‐0,004856 ‐0,000896 2,280E‐06 0,000284

1525 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000182 0,000266 ‐0,005171 ‐0,00068 9,895E‐07 0,000768

1526 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000398 0,000266 ‐0,005497 ‐0,000948 8,330E‐07 0,000309















ANEJO 3: REACCIONES EN LOS NUDOS DE APOYO DE LA ESTRUCTURA DE MADERA SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN

COMPROBACIÓN REACCIONES EN LOS APOYOS

COMBINACIONES DE ACCIONES ESTUDIADAS:

‐ Situaciones persistentes o transitoria

‐ Situaciones extraordinarias o accidentales

Los valores pésimos de entre los obtenidos, son los que se aplicarán como acciones sobre el forjado de hormigón, para el cálculo de la estructura de hormigón: vigas, pilares, cimentación.

TABLA: SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS

Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3

KN KN KN KN‐m KN‐m KN‐m

1 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 0,162 0,082 46,114 0 0 0

1 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,61 0,086 45,997 0 0 0

1 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,485 0,084 46,018 0 0 0

6 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,557 0,085 70,069 0 0 0



11 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,566 ‐9,25E‐03 20,282 0 0 0

11 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,248 ‐5,42E‐03 20,282 0 0 0

11 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,014 ‐7,35E‐03 20,282 0 0 0



16 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 4,16E‐03 ‐7,19E‐03 26,817 0 0 0



21 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐2,68E‐03 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0


25 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,435 1,211 299,914 0 0 0

25 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,438 1,204 300,263 0 0 0



26 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐9,50E‐03 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0



31 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,016 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0

























77 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐15,634 4,83 ‐4,599 0 0 0

77 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐14,758 4,509 ‐4,049 0 0 0

77 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐15,262 4,699 ‐4,367 0 0 0

81 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 14,949 ‐1,192 28,211 0 0 0




86 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 12,59 ‐13,578 53,607 0 0 0

86 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 8,577 ‐14,12 47,32 0 0 0


151 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 6,799 4,478 ‐0,251 0 0 0











221 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,219 9,69E‐03 28,296 0 0 0

221 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,595 4,96E‐03 28,296 0 0 0

221 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,014 7,34E‐03 28,296 0 0 0



226 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 4,16E‐03 7,46E‐03 35,445 0 0 0



231 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐2,68E‐03 7,41E‐03 48,075 0 0 0



236 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐9,50E‐03 7,41E‐03 48,075 0 0 0



241 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,016 7,41E‐03 48,075 0 0 0






















287 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐18,876 ‐0,124 ‐37,601 0 0 0

287 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,94 ‐0,069 ‐0,919 0 0 0

287 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐9,94 ‐0,097 ‐19,308 0 0 0



396 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 20,355 ‐8,84E‐04 25,404 0 0 0

426 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 15,304 ‐3,14E‐03 21,004 0 0 0


426 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 15,672 9,85E‐03 18,562 0 0 0




696 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐10,548 ‐0,021 22,145 0 0 0


696 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐4,286 ‐0,025 20,427 0 0 0


835 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 3,79E‐03 ‐9,32 31,902 0 0 0

835 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,019 ‐10,856 27,537 0 0 0


845 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,059 ‐2,762 34,358 0 0 0



876 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐2,44E‐03 4,665 5,64 0 0 0






1035 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐7,691 ‐0,012 26,84 0 0 0


1068 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐12,42 0,016 ‐15,364 0 0 0

1068 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐2,168 8,05E‐03 13,236 0 0 0

1068 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐7,344 0,012 ‐1,091 0 0 0

1221 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐10,486 ‐1,52 ‐4,558 0 0 0

1221 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐9,684 ‐1,454 ‐4,057 0 0 0

1221 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐10,177 ‐1,48 ‐4,359 0 0 0


1241 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 9,257 ‐0,89 ‐0,165 0 0 0

1241 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 9,268 ‐0,938 ‐0,115 0 0 0

TABLA: SITUACIONES EXTRAORDINARIAS O ACCIDENTALES

Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3

KN KN KN KN‐m KN‐m KN‐m

1 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,063 0,077 44,612 0 0 0

1 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,684 0,083 44,416 0 0 0

1 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,475 0,08 44,451 0 0 0




11 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,953 ‐0,01 18,425 0 0 0

11 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,404 ‐4,06E‐03 18,425 0 0 0

11 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,014 ‐7,26E‐03 18,425 0 0 0



16 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 4,04E‐03 ‐7,12E‐03 25,047 0 0 0



21 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐2,78E‐03 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0


25 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,429 1,117 296,064 0 0 0

25 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,434 1,106 296,645 0 0 0



26 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐9,58E‐03 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0



31 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,016 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0




40 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 11,942 4,579 301,359 0 0 0


















66 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,296 ‐9,31E‐03 38,874 0 0 0



77 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐14,437 4,449 ‐4,106 0 0 0

77 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐12,977 3,915 ‐3,189 0 0 0

77 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐13,818 4,231 ‐3,719 0 0 0

81 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 13,618 ‐3,001 22,008 0 0 0




86 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 14,896 ‐12,849 56,254 0 0 0

86 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 8,207 ‐13,752 45,776 0 0 0


151 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 7,865 2,737 ‐5,842 0 0 0



156 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 2,614 0,15 ‐1,944 0 0 0









221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,982 3,43E‐03 25,496 0 0 0

221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,014 7,38E‐03 25,496 0 0 0



226 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 4,04E‐03 7,49E‐03 32,776 0 0 0



231 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐2,78E‐03 7,45E‐03 42,645 0 0 0



236 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐9,58E‐03 7,45E‐03 42,645 0 0 0



241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,016 7,45E‐03 42,645 0 0 0






















287 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐25,19 ‐0,142 ‐50,607 0 0 0


287 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐10,297 ‐0,097 ‐20,118 0 0 0



396 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 20,1 ‐1,10E‐03 24,528 0 0 0



426 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 15,623 9,17E‐03 17,806 0 0 0






696 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐4,311 ‐0,026 19,318 0 0 0


835 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐6,63E‐03 ‐8,124 33,941 0 0 0

835 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,018 ‐10,684 26,667 0 0 0


845 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,056 ‐0,943 35,946 0 0 0









1035 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐3,179 ‐9,00E‐03 21,409 0 0 0


1068 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐15,872 0,019 ‐26,384 0 0 0


1068 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐7,41 0,012 ‐2,596 0 0 0

1221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐9,584 ‐1,393 ‐4,086 0 0 0

1221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐8,247 ‐1,282 ‐3,252 0 0 0

1221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐9,068 ‐1,325 ‐3,756 0 0 0

1241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 8,778 ‐0,853 ‐0,102 0 0 0

1241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 8,511 ‐0,689 ‐0,433 0 0 0

1241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 8,528 ‐0,769 ‐0,35 0 0 0

ANEJO 4: COMPROBACIONES E.L.U. Y E.L.S. VIGAS Y FORJADOS

COMPROBACIONES REALIZADAS Y NOTACIÓN:

1. COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE‐08)

Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión al‐rededor del eje X. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudi‐nal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. x: Distancia al origen de la barra �: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede

2. COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE‐08)

Notación: �c: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda �sr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra �: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede

2. COMPROBACIONES DE FLECHA

TECHO DE PLANTA SÓTANO

Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)

Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st

P20 - P1 Cumple Cumple '8.995 m' = 91.4

'P20' = 94.7

'1.752 m' = 6.6

'1.752 m' = 15.1

'1.840 m' = 7.7

'1.752 m' Cumple N.P.(1) '1.752 m'

= 10.3 N.P.(1) '1.752 m' Cumple

'1.752 m' Cumple

'1.752 m' Cumple

'1.752 m' Cumple

CUMPLE = 94.7


'P1' = 81.8

'0.000 m' = 10.1

'0.000 m' = 23.0

'0.000 m' = 11.5

'0.000 m' Cumple N.P.(2) '0.000 m'

= 14.2 N.P.(2) '0.000 m' Cumple

'0.000 m' Cumple

'0.000 m' Cumple

'0.000 m' Cumple

CUMPLE = 88.2


'P26' = 95.8

'1.752 m' = 10.7

'1.752 m' = 24.3

'1.840 m' = 11.6

'1.752 m' Cumple N.P.(1) '1.752 m'

= 10.4 N.P.(1) '1.752 m' Cumple

'1.752 m' Cumple

'1.752 m' Cumple

'1.752 m' Cumple

CUMPLE = 95.8

P2 - B11 Cumple Cumple '0.957 m' = 59.6

'P2' = 65.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE

= 65.8

B22 - P18 Cumple Cumple '3.299 m' = 87.2

'2.794 m' = 53.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE

= 87.2


'8.995 m' = 82.8

'6.852 m' = 5.9

'6.852 m' = 13.4

'6.852 m' = 7.6

'6.852 m' Cumple N.P.(1) '7.245 m'

= 7.1 N.P.(1) '7.245 m' Cumple

'6.852 m' Cumple

'6.852 m' Cumple

'6.852 m' Cumple

CUMPLE = 83.2



= 93.4

B25 - B20 Cumple Cumple '0.248 m' = 44.9

'B25' = 83.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE

= 83.0

B18 - B19 Cumple '0.000 m' Cumple

'4.200 m' = 30.1


= 87.1



= 94.6


Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st -


'0.000 m' = 15.4

'2.362 m' = 45.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE

= 45.2


'8.653 m' = 45.9


= 88.0


'3.900 m' = 25.5


= 43.2


'0.000 m' = 21.9


= 50.0


Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Vib.



= 50.0



= 43.1


'P23' = 95.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE

= 56.0



= 43.0

Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)

Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis

P20 - P1 x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 4.302 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE


x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple N.P.(1) x: 0 m

Cumple x: 8.9 m Cumple Cumple CUMPLE

B29 - B17 x: 2.575 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE

B24 - B23 x: 8.901 m Cumple

x: 8.901 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 8.754 m

Cumple Cumple CUMPLE


x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 4.94 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 3.24 m Cumple Cumple CUMPLE

P2 - B11 x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE

B22 - P18 x: 3.299 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE

P21 - P3 x: 4.297 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 4.297 m Cumple

x: 0 m Cumple





x: 8.9 m Cumple

x: 8.9 m Cumple

x: 5.42 m Cumple

x: 8.9 m Cumple


P22 - P17 x: 8.995 m Cumple

x: 8.995 m Cumple

x: 8.995 m Cumple N.P.(1) x: 8.995 m

Cumple x: 0 m


P17 - P24 x: 4.357 m Cumple

x: 8.9 m Cumple

x: 8.9 m Cumple

x: 4.357 m Cumple

x: 8.9 m Cumple


B25 - B20 x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0 m


P23 - P4 x: 8.995 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 4.302 m Cumple

x: 0 m Cumple


P4 - P16 x: 8.9 m Cumple

x: 8.9 m Cumple

x: 8.9 m Cumple

x: 4.357 m Cumple

x: 8.9 m Cumple


B18 - B19 x: 2.45 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) x: 2.45 m

Cumple N.P.(2) x: 2.144 m Cumple Cumple CUMPLE


x: 0 m Cumple N.P.(1) x: 1.233 m



Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis -

B27 - B28 x: 1.48 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple N.P.(3) CUMPLE

B13 - B14 x: 1.48 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple N.P.(3) CUMPLE

Comprobaciones de flecha

Vigas

Sobrecarga (Característica)

fi,Q fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350

A plazo infinito (Cuasipermanente)

fT,max fT,lim fT,lim= L/300

Activa (Característica)

fA,max fA,lim fA,lim= L/400

Estado

P20 - P1 fi,Q: 5.47 mm fi,Q,lim: 25.70 mm

fT,max: 13.11 mm fT,lim: 29.98 mm

fA,max: 14.29 mm fA,lim: 22.49 mm CUMPLE




B29 - B17 fi,Q: 0.54 mm fi,Q,lim: 14.87 mm









P2 - B11 fi,Q: 0.40 mm fi,Q,lim: 12.29 mm



B22 - P18 fi,Q: 0.05 mm fi,Q,lim: 9.43 mm



















Vigas







Estado



















TECHO DE PLANTA BAJA


Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Vib.












Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st -

Pórtico 15 - Pórtico 16 Cumple '0.198 m' Cumple

'0.495 m' = 9.8


= 28.9


'18.250 m' = 25.2


= 59.3

Pórtico 14 - Pórtico 17 Cumple Cumple '7.050 m' = 28.0


= 66.2


'0.640 m' = 6.7


= 8.0



= 48.1



= 49.5

P23 - M2 Cumple Cumple '3.951 m' = 19.9


= 30.5


'0.000 m' = 26.4

'Pórtico 1' = 45.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE

= 45.8


'0.000 m' = 20.4


= 46.6


'0.000 m' = 14.0


= 18.2



= 52.7


'0.000 m' = 20.4


= 45.4

Pórtico 12 - M7 Cumple Cumple '3.951 m' = 21.1


= 47.6




'8.901 m' = 23.2


= 29.9

P15 - P14 Cumple '0.000 m' Cumple

'4.742 m' = 18.1


= 19.0


'0.758 m' = 16.1


= 18.3


'5.537 m' = 16.7


= 16.9


'8.080 m' = 93.6


= 93.6



= 68.2

M11 - P18 Cumple Cumple '0.858 m' = 49.9


= 52.0


'8.172 m' = 93.5


= 16.9



= 68.8



= 96.2


'P7' = 72.8

'1.480 m' = 14.1

'1.480 m' = 32.2

'1.540 m' = 14.9

'1.510 m' Cumple N.P.(1) '1.480 m'

= 11.6 N.P.(1) '1.540 m' Cumple

'1.480 m' Cumple

'1.480 m' Cumple

'1.480 m' Cumple

CUMPLE = 85.7


'0.758 m' = 95.3


= 95.3



= 52.3



= 94.4

M4 - P20 Cumple '0.000 m' Cumple

'0.248 m' = 28.9

'M4' = 53.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE

= 53.0





= 35.7


'0.248 m' = 22.0


= 46.0


'0.000 m' = 20.7


= 37.8


'Pórtico 9' = 87.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE

= 87.4



= 15.5



= 78.8


'1.280 m' = 48.8


= 61.9



= 71.4



= 68.8



= 93.5



= 8.1

M4 - P19 Cumple '0.000 m' Cumple

'4.292 m' = 32.9


= 37.6


'2.150 m' = 61.7

'1.350 m' = 8.6

'1.350 m' = 20.2

'1.350 m' = 15.3

'1.350 m' Cumple N.P.(1) '1.350 m'

= 7.0 N.P.(1) '1.350 m' Cumple

'1.350 m' Cumple

'1.350 m' Cumple

'1.350 m' Cumple

CUMPLE = 92.6


'0.950 m' = 63.0

'4.350 m' = 9.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) '4.480 m'

= 19.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 68.7


'3.512 m' = 77.6


= 77.6


'0.250 m' = 73.9

'0.000 m' = 6.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'




= 91.8



= 92.6



= 87.1


'0.758 m' = 49.5

'0.310 m' = 59.0

'0.000 m' = 9.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'



'0.758 m' = 58.4

'0.500 m' = 45.8

'0.000 m' = 9.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'


P8 - B9 Cumple '0.000 m' Cumple

'0.758 m' = 35.7

'0.700 m' = 26.3

'0.000 m' = 12.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'




= 91.8

Pórtico 12 - M7 Cumple Cumple '3.951 m' = 26.7


= 57.0



= 53.0

B8 - P12 Cumple '0.000 m' Cumple

'6.400 m' = 93.2


= 94.2


'P12' = 84.4

'0.000 m' = 6.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'



'6.352 m' = 72.7

'P5' = 77.3

'4.910 m' = 18.7

'4.910 m' = 42.7

'4.910 m' = 32.4

'4.910 m' Cumple N.P.(4) '4.960 m'

= 14.6 N.P.(1) '4.910 m' Cumple

'4.910 m' Cumple

'4.910 m' Cumple

'4.910 m' Cumple

CUMPLE = 77.3

P5 - B7 Cumple Cumple '0.758 m' = 64.7


= 75.3

M10 - M7 Cumple '0.000 m' Cumple

'0.858 m' = 91.5

'M10' = 92.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE

= 92.3




x: 9.04 m Cumple

x: 3.28 m Cumple

x: 3.28 m Cumple

x: 3.28 m Cumple



x: 0 m Cumple

x: 5.94 m Cumple

x: 5.94 m Cumple

x: 5.94 m Cumple


Pórtico 15 - Pórtico 16 x: 2.295 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE


P15 - P14 x: 5.5 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE

P14 - P13 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE





x: 9.04 m Cumple

x: 3.68 m Cumple

x: 3.68 m Cumple

x: 3.68 m Cumple


P2 - M8 x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple


Cumple x: 0 m


M11 - P18 x: 1.939 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE


x: 9.03 m Cumple

x: 3.87 m Cumple

x: 3.87 m Cumple

x: 3.87 m Cumple



x: 0 m Cumple

x: 5.94 m Cumple

x: 5.94 m Cumple

x: 5.94 m Cumple


P22 - P17 x: 9.04 m Cumple

x: 9.04 m Cumple

x: 9.04 m Cumple N.P.(1) x: 9.04 m


P17 - P24 x: 5.45 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 5.45 m Cumple

x: 5.45 m Cumple

x: 5.45 m Cumple



x: 6.29 m Cumple

x: 2.89 m Cumple

x: 2.89 m Cumple

x: 2.89 m Cumple



x: 0 m Cumple


Cumple x: 0 m



x: 0 m Cumple

x: 3.28 m Cumple

x: 3.28 m Cumple

x: 3.28 m Cumple





x: 9.04 m Cumple

x: 3.28 m Cumple

x: 3.28 m Cumple

x: 3.28 m Cumple



x: 0 m Cumple

x: 5.14 m Cumple

x: 5.14 m Cumple

x: 5.14 m Cumple


M4 - P20 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE




Pórtico 9 - Pórtico 11 x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 2.3 m






x: 4.37 m Cumple

x: 4.37 m Cumple N.P.(1) x: 4.37 m



x: 0 m Cumple


Cumple x: 0 m


P4 - M2 x: 2.666 m Cumple N.P.(1) x: 2.666 m

Cumple x: 2.666 m Cumple

x: 2.666 m Cumple





P19 - P18 x: 2.35 m Cumple N.P.(1) x: 2.35 m

Cumple x: 2.35 m Cumple

x: 2.35 m Cumple







x: 4.2 m Cumple

x: 4.2 m Cumple N.P.(1) x: 4.2 m


P16 - M2 x: 2.666 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 2.666 m Cumple

x: 2.666 m Cumple

x: 2.666 m Cumple


M5 - P15 x: 3.6 m Cumple

x: 7.38 m Cumple

x: 3.6 m Cumple

x: 3.6 m Cumple

x: 3.6 m Cumple



x: 0 m Cumple


Cumple x: 0 m




P8 - B9 x: 3.294 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE

M5 - P14 x: 4.965 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 4.965 m Cumple

x: 4.965 m Cumple

x: 4.965 m Cumple


Pórtico 12 - M7 x: 0.885 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE

M5 - P13 x: 4.2 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 4.2 m Cumple

x: 4.2 m Cumple

x: 4.2 m Cumple


B8 - P12 x: 3.6 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 3.6 m Cumple

x: 3.6 m Cumple

x: 3.6 m Cumple



x: 0 m Cumple


Cumple x: 0 m



x: 7.11 m Cumple

x: 7.11 m Cumple N.P.(1) x: 7.11 m


P5 - B7 x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple


Cumple x: 0 m


M10 - M7 x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 0 m Cumple

x: 6.148 m Cumple

x: 0 m Cumple



Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis -

Pórtico 22 - Pórtico 28 x: 18.25 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE


P21 - P22 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE

P22 - P23 x: 4.2 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE

P23 - M2 x: 2.1 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE

Pórtico 1 - Pórtico 5 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE




Pórtico 12 - M7 x: 0.557 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE


Vigas







Estado







Pórtico 15 - Pórtico 16 fi,Q: 0.13 mm fi,Q,lim: 14.87 mm


















P2 - M8 fi,Q: 0.09 mm fi,Q,lim: 12.29 mm



M11 - P18 fi,Q: 0.06 mm fi,Q,lim: 9.43 mm




















































Vigas







Estado
















































































Vigas







Estado







Pórtico 12 - M7 fi,Q: 0.09 mm fi,Q,lim: 18.00 mm






Pórtico 12 - M7 fi,Q: 0.15 mm fi,Q,lim: 18.00 mm






B8 - P12 fi,Q: 1.72 mm fi,Q,lim: 21.09 mm












M10 - M7 fi,Q: 1.76 mm fi,Q,lim: 31.27 mm



ANEJO 5: COMPROBACIONES E.L.U. Y E.L.S. PILARES

Se realizan comprobaciones de ELS y ELU, en base a la normativa vigente:

Hormigón: Instrucción de Hormigón Estructural EHE‐08

Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras

Arm.: Armadura mínima y máxima

Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante

N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales

Inc.: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado. Soportes (CTE‐DB‐SI, Anejo)

Acero laminado y armado: CTE DB SE‐A

��: Limitación de esbeltez

�w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida

Nc: Resistencia a compresión

MY: Resistencia a flexión eje Y

MZ: Resistencia a flexión eje Z

VZ: Resistencia a corte Z

NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados

MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados

VY: Resistencia a corte Y

MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados

P1 Sección de hormigón - Temperatura ambiente

Tramo Dimensión (cm) Posición

Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado

Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)

Aprov. (%) Naturaleza Comp. N

(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple 8.3 65.9 65.9 G, Q(2) Q,N,M 924.1 4.3 5.2 -0.1 8.7 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 8.3 67.5 67.5 G, Q(2) Q,N,M 932.6 -20.5 4.8 -0.1 8.7 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 8.3 67.5 67.5 G, Q(2) Q,N,M 932.6 -20.5 4.8 -0.1 8.7 Cumple Pie Cumple Cumple 8.3 67.5 67.5 G, Q(2) Q,N,M 932.6 -20.5 4.8 -0.1 8.7 Cumple

Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40

Cabeza Cumple Cumple 34.0 92.5 92.5 G, Q(2) Q,N,M 1466.5 70.5 -25.3 13.3 37.0 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 34.0 92.5 92.5 G, Q(2) Q,N,M 1466.5 70.5 -25.3 13.3 37.0 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 34.0 92.5 92.5 G, Q(2) Q,N,M 1466.5 70.5 -25.3 13.3 37.0 Cumple Pie Cumple Cumple 34.0 80.8 80.8 G, Q(2) Q,N,M 1478.8 -44.1 16.0 13.3 37.0 Cumple

Sótano 30x40 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 9.2 80.8 80.8 G, Q(2) Q,N,M 1478.8 -44.1 16.0 13.3 37.0 Cumple Notas:

(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)

Sección de hormigón - Situación de incendio



Inc. Aprov. (%) Naturaleza N

(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple G(1) 623.2 2.6 4.2 -1.2 5.2 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 629.5 -12.2 0.7 -1.2 5.2 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 629.5 -12.2 0.7 -1.2 5.2 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 629.5 -12.2 0.7 -1.2 5.2 Cumple


Cabeza Cumple Cumple G(1) 897.7 41.9 -12.5 6.6 22.0 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 897.7 41.9 -12.5 6.6 22.0 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 897.7 41.9 -12.5 6.6 22.0 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 906.8 -26.2 7.9 6.6 22.0 Cumple

Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:

(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)




Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple 11.4 50.5 50.5 G, Q(2) Q,N,M 711.9 -2.0 -10.7 11.2 -3.9 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 11.4 56.8 56.8 G, Q(2) Q,N,M 720.4 9.1 21.2 11.2 -3.9 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 11.4 56.8 56.8 G, Q(2) Q,N,M 720.4 9.1 21.2 11.2 -3.9 Cumple Pie Cumple Cumple 11.4 56.8 56.8 G, Q(2) Q,N,M 720.4 9.1 21.2 11.2 -3.9 Cumple


Cabeza Cumple Cumple 11.6 80.8 80.8 G, Q(2) Q,N,M 1111.1 -13.0 -19.0 10.0 -6.8 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 11.6 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 11.6 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple Pie Cumple Cumple 11.6 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple

Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 3.4 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple Notas:






(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple G(1) 474.2 -1.3 -6.8 6.7 -2.3 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 480.5 5.3 12.4 6.7 -2.3 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 480.5 5.3 12.4 6.7 -2.3 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 480.5 5.3 12.4 6.7 -2.3 Cumple





(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)


Cabeza Cumple Cumple G(1) 671.7 -7.3 -10.0 5.3 -3.8 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 678.5 4.6 6.3 5.3 -3.8 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 678.5 4.6 6.3 5.3 -3.8 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 678.5 4.6 6.3 5.3 -3.8 Cumple

Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple 8.7 81.9 81.9 G, Q(2) Q,N,M 1152.8 3.7 -4.5 6.4 6.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 8.7 84.5 84.5 G, Q(2) Q,N,M 1161.3 -14.8 13.7 6.4 6.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 8.7 84.5 84.5 G, Q(2) Q,N,M 1161.3 -14.8 13.7 6.4 6.5 Cumple Pie Cumple Cumple 8.7 84.5 84.5 G, Q(2) Q,N,M 1161.3 -14.8 13.7 6.4 6.5 Cumple


Cabeza Cumple Cumple 23.8 94.9 94.9 G, Q(2) Q,N,M 1741.4 48.2 -22.7 11.9 25.3 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 23.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 23.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple Pie Cumple Cumple 23.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple







(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple G(1) 742.1 2.3 -4.8 4.9 3.9 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 748.4 -8.8 9.2 4.9 3.9 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 748.4 -8.8 9.2 4.9 3.9 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 748.4 -8.8 9.2 4.9 3.9 Cumple


Cabeza Cumple Cumple G(1) 1028.6 28.4 -10.5 5.5 14.9 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 1037.7 -17.8 6.6 5.5 14.9 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 1037.7 -17.8 6.6 5.5 14.9 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 1037.7 -17.8 6.6 5.5 14.9 Cumple

Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple 6.4 84.4 84.4 G, Q(2) Q,N,M 1187.9 -3.2 4.0 -2.5 -6.2 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 6.4 87.2 87.2 G, Q(2) Q,N,M 1196.4 14.5 -3.2 -2.5 -6.2 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 6.4 87.2 87.2 G, Q(2) Q,N,M 1196.4 14.5 -3.2 -2.5 -6.2 Cumple Pie Cumple Cumple 6.4 87.2 87.2 G, Q(2) Q,N,M 1196.4 14.5 -3.2 -2.5 -6.2 Cumple


Cabeza Cumple Cumple 22.4 90.6 90.6 G, Q(2) Q,N,M 1707.4 -48.4 -2.2 1.2 -25.4 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 22.4 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 22.4 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple Pie Cumple Cumple 22.4 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple







(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30



Cabeza Cumple Cumple G(1) 1009.4 -28.7 -1.3 0.7 -15.1 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 1018.5 18.0 0.8 0.7 -15.1 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 1018.5 18.0 0.8 0.7 -15.1 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 1018.5 18.0 0.8 0.7 -15.1 Cumple

Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30








(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30


Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:


P6

Sección de acero laminado - Temperatura ambiente

Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos

Estado w Nc

(%) MY (%)

MZ (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 78.3 8.9 3.3 1.1 88.6 1.1 88.6 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 412.8 3.2 1.0 -0.6 1.7 Cumple

Pie Cumple Cumple 78.5 5.7 2.1 1.1 85.1 1.1 85.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 413.7 -2.0 -0.7 -0.6 1.7 Cumple Notas:

(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)

Sección de acero laminado - Situación de incendio


Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 79.5 8.0 3.0 89.3 89.3 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 285.5 2.2 0.7 -0.4 1.2 Cumple Pie 79.7 5.1 1.9 85.9 85.9 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 286.2 -1.4 -0.5 -0.4 1.2 Cumple

Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)

P7



Estado w Nc

(%) MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 81.3 7.6 4.1 91.8 91.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 428.7 2.7 -1.3 0.7 1.5 Cumple

Pie Cumple Cumple 81.5 4.8 2.6 88.1 88.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 429.6 -1.7 0.8 0.7 1.5 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 82.5 6.8 3.7 92.5 92.5 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 296.5 1.8 -0.9 0.5 1.0 Cumple Pie 82.7 4.3 2.4 89.1 89.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 297.2 -1.2 0.6 0.5 1.0 Cumple


P8



Estado w Nc

(%) MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 60.2 6.2 67.4 67.4 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 317.5 0.1 1.9 -1.1 0.0 Cumple Pie Cumple Cumple 60.4 4.0 65.0 65.0 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 318.3 0.0 -1.2 -1.1 0.0 Cumple

Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)



Estado Nc (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 73.0 6.4 81.4 81.4 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 221.5 0.0 1.3 -0.7 0.0 Cumple Pie 73.1 4.1 78.6 78.6 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 222.0 0.0 -0.8 -0.7 0.0 Cumple


P9



Estado w Nc

(%) MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 48.9 4.7 54.0 54.0 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 257.6 0.0 -1.5 0.8 0.0 Cumple Pie Cumple Cumple 49.0 3.0 52.3 52.3 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 258.4 0.0 0.9 0.8 0.0 Cumple




Estado Nc (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 73.5 6.1 81.4 81.4 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 178.9 0.0 -1.0 0.6 0.0 Cumple Pie 73.7 3.9 78.8 78.8 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 179.4 0.0 0.6 0.6 0.0 Cumple


P10 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente


Estado w Nc

(%) MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 32.7 12.1 45.3 45.3 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 172.6 0.2 3.7 -2.1 0.1 Cumple Pie Cumple Cumple 32.9 7.7 40.9 40.9 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 173.2 -0.1 -2.4 -2.1 0.1 Cumple




Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

VY (%)

NMYMZ (%)

MtVY (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 64.5 1.0 19.4 1.1 89.8 1.1 89.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VY,NMYMZ,MtVY 120.3 0.2 2.6 -1.4 0.1 Cumple

Pie 64.7 0.6 12.4 1.1 81.0 1.1 81.0 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VY,NMYMZ,MtVY 120.8 -0.1 -1.6 -1.4 0.1 Cumple Notas:

(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)



Estado w Nc

(%) MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 41.6 3.3 45.1 45.1 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 219.6 0.0 -1.0 0.6 0.0 Cumple Pie Cumple Cumple 41.8 2.1 44.0 44.0 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 220.2 0.0 0.6 0.6 0.0 Cumple




Estado Nc (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 81.4 5.2 88.7 88.7 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 151.9 0.0 -0.7 0.4 0.0 Cumple Pie 81.6 3.4 86.3 86.3 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 152.4 0.0 0.4 0.4 0.0 Cumple




Estado w Nc

(%) MY (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 79.6 6.4 84.1 84.1 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 419.6 -2.3 0.0 0.0 -1.3 Cumple Pie Cumple Cumple 79.8 4.1 82.6 82.6 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 420.5 1.4 0.0 0.0 -1.3 Cumple




Estado Nc (%)

MY (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 80.9 5.8 85.3 85.3 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 290.7 -1.6 0.0 0.0 -0.9 Cumple Pie 81.1 3.7 83.9 83.9 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 291.4 1.0 0.0 0.0 -0.9 Cumple




Estado w Nc

(%) MY (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 58.5 10.6 1.3 66.5 1.3 66.5 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 312.1 -3.7 0.0 0.0 -2.1 Cumple

Pie Cumple Cumple 58.6 6.8 1.3 63.1 1.3 63.1 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 312.8 2.4 0.0 0.0 -2.1 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 87.9 13.4 1.7 98.4 1.7 98.4 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 217.7 -2.6 0.0 0.0 -1.5 Cumple Pie 88.2 8.7 1.7 94.9 1.7 94.9 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 218.2 1.7 0.0 0.0 -1.5 Cumple




Estado w Nc

(%) MY (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 47.6 8.4 1.0 53.5 1.0 53.5 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 250.7 -2.9 0.1 0.0 -1.6 Cumple

Pie Cumple Cumple 47.7 5.4 1.0 51.2 1.0 51.2 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 251.5 1.9 0.0 0.0 -1.6 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 72.0 10.6 1.3 80.0 1.3 80.0 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 175.2 -2.0 0.0 0.0 -1.1 Cumple Pie 72.2 6.8 1.3 77.4 1.3 77.4 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 175.8 1.3 0.0 0.0 -1.1 Cumple




Estado w Nc

(%) MY (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 86.5 5.1 90.2 90.2 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 456.3 -1.8 0.0 0.0 -1.0 Cumple Pie Cumple Cumple 86.7 3.3 89.1 89.1 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 457.2 1.1 0.0 0.0 -1.0 Cumple




Estado Nc (%)

MY (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 88.0 4.6 91.5 91.5 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 316.1 -1.2 0.0 0.0 -0.7 Cumple Pie 88.2 2.9 90.4 90.4 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 316.8 0.8 0.0 0.0 -0.7 Cumple





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30








(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30


Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple 16.9 90.1 90.1 G, Q(2) Q,N,M 1214.4 2.1 19.3 -16.8 5.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 16.9 90.9 90.9 G, Q(2) Q,N,M 1222.9 -13.6 -28.6 -16.8 5.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 16.9 90.9 90.9 G, Q(2) Q,N,M 1222.9 -13.6 -28.6 -16.8 5.5 Cumple Pie Cumple Cumple 16.9 90.9 90.9 G, Q(2) Q,N,M 1222.9 -13.6 -28.6 -16.8 5.5 Cumple


Cabeza Cumple Cumple 24.5 96.6 96.6 G, Q(2) Q,N,M 1774.9 50.0 21.7 -11.4 26.2 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 24.5 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 24.5 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple Pie Cumple Cumple 24.5 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple

Sótano 30x40 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 10.7 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple Notas:






(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple G(1) 763.7 1.2 8.6 -7.6 3.2 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 770.0 -7.9 -12.9 -7.6 3.2 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 770.0 -7.9 -12.9 -7.6 3.2 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 770.0 -7.9 -12.9 -7.6 3.2 Cumple


Cabeza Cumple Cumple G(1) 1044.0 29.5 10.2 -5.3 15.4 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 1053.1 -18.4 -6.4 -5.3 15.4 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 1053.1 -18.4 -6.4 -5.3 15.4 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 1053.1 -18.4 -6.4 -5.3 15.4 Cumple

Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple 1.4 41.8 41.8 G(2) Q 520.8 -1.3 0.0 -1.0 -1.0

Cumple G, Q(3) N,M 590.1 -1.4 -1.1 0.1 -1.0

2.35 m Cumple Cumple 1.4 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0

Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0

0.6 m Cumple Cumple 1.4 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0

Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0

Pie Cumple Cumple 1.4 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0

Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0

Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 0.3 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0

Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0

Notas: (1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre) (3) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)





(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30

Cabeza Cumple Cumple G(1) 385.8 -1.0 0.0 -0.8 -0.7 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 392.1 1.1 -2.2 -0.8 -0.7 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 392.1 1.1 -2.2 -0.8 -0.7 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 392.1 1.1 -2.2 -0.8 -0.7 Cumple

Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30








(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30


Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:


P20



Estado w Nc

(%) MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 44.8 7.1 13.3 63.8 63.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 182.5 -1.7 3.0 -1.9 -1.0 Cumple

Pie Cumple Cumple 45.0 4.7 11.3 60.3 60.3 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 183.2 1.1 -2.5 -1.9 -1.0 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 63.5 8.5 15.1 1.0 89.2 1.0 89.2 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 126.8 -1.2 2.0 -1.3 -0.7 Cumple

Pie 63.7 5.6 12.3 1.0 83.8 1.0 83.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 127.4 0.8 -1.6 -1.3 -0.7 Cumple Notas:




Estado w Nc

(%) MY (%)

MZ (%)

VZ (%)

VY (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)

MtVY (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 56.6 10.3 30.4 1.3 1.8 98.6 1.3 1.8 98.6 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 230.5 -2.5 6.8 -4.4 -1.5 Cumple

Pie Cumple Cumple 56.8 6.8 25.6 1.3 1.8 90.9 1.3 1.8 90.9 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 231.4 1.7 -5.7 -4.4 -1.5 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

VZ (%)

VY (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)

MtVY (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 57.5 9.1 26.8 1.1 1.5 96.7 1.1 1.5 96.7 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 161.9 -1.7 4.7 -3.0 -1.0 Cumple

Pie 57.7 6.1 21.5 1.1 1.5 88.3 1.1 1.5 88.3 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 162.5 1.2 -3.8 -3.0 -1.0 Cumple Notas:




Estado w Nc

(%) MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 23.6 4.7 28.1 28.1

G, Q(1) Nc 96.1 0.0 0.9 -0.6 0.0 Cumple

G(2) MZ,NMYMZ 95.2 0.0 1.1 -0.6 0.0 Pie Cumple Cumple 23.8 3.4 27.1 27.1 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 96.8 0.0 -0.8 -0.6 0.0 Cumple

Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre) (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)



Estado Nc (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 59.7 9.5 71.6 71.6

G, Q(1) Nc 70.8 0.0 0.7 -0.4 0.0 Cumple

G(2) MZ,NMYMZ 70.5 0.0 0.8 -0.5 0.0 Pie 60.2 6.6 68.7 68.7 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 71.4 0.0 -0.6 -0.4 0.0 Cumple

Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre) (2) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)



Estado w Nc

(%) MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 43.4 1.0 13.1 58.1 58.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 176.8 0.2 2.9 -1.9 0.1 Cumple

Pie Cumple Cumple 43.6 0.7 10.7 55.6 55.6 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 177.6 -0.2 -2.4 -1.9 0.1 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 63.0 1.2 16.0 84.4 84.4 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 126.0 0.2 2.1 -1.3 0.1 Cumple Pie 63.3 0.9 12.3 79.8 79.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 126.6 -0.1 -1.6 -1.3 0.1 Cumple





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30








(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30


Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:





Disp. Arm. Q (%)

N,M (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30








(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30


Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:




Estado w Nc

(%) MY (%)

MZ (%)

NMYMZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 43.0 7.0 14.3 63.0 63.0 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 175.3 1.7 3.2 -2.0 1.0 Cumple

Pie Cumple Cumple 43.2 4.6 11.2 58.2 58.2 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 176.0 -1.1 -2.5 -2.0 1.0 Cumple Notas:




Estado Nc (%)

MY (%)

MZ (%)

VZ (%)

NMYMZ (%)

MtVZ (%)


(kN) Mxx

(kN·m) Myy

(kN·m) Qx

(kN) Qy

(kN)

Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 61.2 8.4 16.6 1.0 88.5 1.0 88.5 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 122.3 1.2 2.2 -1.3 0.7 Cumple

Pie 61.5 5.5 12.5 1.0 81.4 1.0 81.4 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 122.9 -0.8 -1.6 -1.3 0.7 Cumple Notas:


ANEJO 6: COMPROBACIONES ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN. ZAPATAS

ZAPATAS AISLADAS

COMPROBACIONES:

Referencia: P1

Dimensiones: 250 x 250 x 75

Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23

Comprobación Valores Estado

Tensiones sobre el terreno:

‐ Tensión media en situaciones persistentes:

Máximo: 0.1962 MPa

Calculado: 0.193257 MPa Cumple

‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:

Máximo: 0.24525 MPa


Vuelco de la zapata:

Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.

‐ En dirección X:

Reserva seguridad: 9534.3 % Cumple

‐ En dirección Y:


Flexión en la zapata:


Momento: 468.68 kN∙m Cumple



Cortante en la zapata:


Cortante: 301.66 kN Cumple



Compresión oblicua en la zapata:

‐ Situaciones persistentes:

Criterio de CYPE Ingenieros

Máximo: 5000 kN/m²

Calculado: 2045.1 kN/m² Cumple

Canto mínimo:

Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98

Mínimo: 25 cm

Calculado: 75 cm Cumple

Espacio para anclar arranques en cimentación:

‐ P1:

Mínimo: 40 cm


Cuantía geométrica mínima:


Mínimo: 0.0018


Calculado: 0.0018 Cumple



Cuantía mínima necesaria por flexión:


Mínimo: 0.0012

‐ Armado inferior dirección X:


‐ Armado inferior dirección Y:


Diámetro mínimo de las barras:

‐ Parrilla inferior:

Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm Cumple

Separación máxima entre barras:


Máximo: 30 cm





Referencia: P1




Separación mínima entre barras:

Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16

Mínimo: 10 cm





Longitud de anclaje:

Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991

‐ Armado inf. dirección X hacia der:

Mínimo: 32 cm


‐ Armado inf. dirección X hacia izq:

Mínimo: 30 cm


‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:

Mínimo: 29 cm


‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:

Mínimo: 30 cm


Longitud mínima de las patillas:

Mínimo: 20 cm









Se cumplen todas las comprobaciones

Referencia: P2


Armados: Xi:Ø16c/28 Yi:Ø16c/28 Xs:Ø16c/29 Ys:Ø16c/29




Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P2:

Mínimo: 63 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.001







Mínimo: 12 mm



‐ Parrilla superior:




Máximo: 30 cm





‐ Armado superior dirección X:


‐ Armado superior dirección Y:


Referencia: P2






Mínimo: 10 cm












Mínimo: 31 cm



Mínimo: 29 cm



Mínimo: 31 cm



Mínimo: 30 cm


‐ Armado sup. dirección X hacia der:

Mínimo: 19 cm


‐ Armado sup. dirección X hacia izq:

Mínimo: 19 cm


‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:

Mínimo: 19 cm


‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:

Mínimo: 19 cm



Mínimo: 16 cm









‐ Armado sup. dirección X hacia der:


‐ Armado sup. dirección X hacia izq:







Referencia: P3






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P3:

Mínimo: 63 cm




Mínimo: 0.0018







Calculado: 0.0019


Mínimo: 0.0014 Cumple






Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P3









Mínimo: 38 cm



Mínimo: 37 cm



Mínimo: 35 cm



Mínimo: 35 cm



Mínimo: 20 cm










Referencia: P4






Máximo: 0.1962 MPa

























Calculado: 2382 kN/m² Cumple

Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P4:

Mínimo: 63 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0013








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P4









Mínimo: 37 cm



Mínimo: 37 cm



Mínimo: 34 cm



Mínimo: 35 cm



Mínimo: 20 cm










Referencia: P5






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P5:

Mínimo: 20 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0016








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P5








Calculado: 46 cm


Mínimo: 26 cm Cumple








Mínimo: 12 cm










Referencia: P6






Máximo: 0.1962 MPa

























Calculado: 2085 kN/m² Cumple

Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P6:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Calculado: 0.0019








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P6








Mínimo: 35 cm










Mínimo: 16 cm










Referencia: P7






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P7:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0013








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P7








Calculado: 40 cm










Mínimo: 16 cm










Referencia: P8






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P8:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.001








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P8









Mínimo: 30 cm



Mínimo: 30 cm



Mínimo: 31 cm



Mínimo: 31 cm



Mínimo: 16 cm










Referencia: P9






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P9:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0009








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P9









Mínimo: 25 cm



Mínimo: 25 cm



Mínimo: 26 cm



Mínimo: 26 cm



Mínimo: 16 cm










Referencia: P10






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P10:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0006








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P10








Mínimo: 16 cm










Mínimo: 16 cm










Referencia: P11






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P11:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0008








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P11









Mínimo: 21 cm



Mínimo: 21 cm



Mínimo: 22 cm



Mínimo: 22 cm



Mínimo: 16 cm










Referencia: P12






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P12:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0013








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P12








Mínimo: 22 cm










Mínimo: 16 cm










Referencia: P13






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P13:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.001








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P13









Mínimo: 30 cm



Mínimo: 30 cm



Mínimo: 31 cm



Mínimo: 31 cm



Mínimo: 16 cm










Referencia: P14






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P14:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Calculado: 0.0019








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P14









Mínimo: 25 cm



Mínimo: 25 cm



Mínimo: 26 cm



Mínimo: 26 cm



Mínimo: 16 cm










Referencia: P15






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P15:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 0.0013








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P15









Mínimo: 39 cm



Mínimo: 39 cm



Mínimo: 40 cm



Mínimo: 24 cm



Mínimo: 16 cm










Referencia: P17






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ P17:

Mínimo: 63 cm




Mínimo: 0.0018







Calculado: 0.0019








Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm



Referencia: P17









Mínimo: 38 cm



Mínimo: 40 cm



Mínimo: 37 cm



Mínimo: 37 cm



Mínimo: 20 cm










ZAPATAS CORRIDAS

COMPROBACIONES:

Referencia: M2

Dimensiones: 80 x 60





Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M2:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018








Mínimo: 0.0015





Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm

Referencia: M2










Mínimo: 15 cm






Mínimo: 12 cm






Referencia: M3






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M3:

Mínimo: 15 cm




Mínimo: 0.0018








Mínimo: 0.0013



Mínimo: 0.0005




Mínimo: 12 mm







Máximo: 30 cm







Referencia: M3








Mínimo: 10 cm












Mínimo: 16 cm



Mínimo: 16 cm



Mínimo: 15 cm



Mínimo: 15 cm




Mínimo: 16 cm



Mínimo: 16 cm



Mínimo: 12 cm



Mínimo: 12 cm



Referencia: M4






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M4:

Mínimo: 30 cm




Mínimo: 0.0018








Mínimo: 0.0013



Mínimo: 0.0003




Mínimo: 12 mm







Máximo: 30 cm







Referencia: M4








Mínimo: 10 cm












Mínimo: 16 cm



Mínimo: 16 cm



Mínimo: 15 cm



Mínimo: 15 cm




Mínimo: 16 cm



Mínimo: 16 cm



Mínimo: 12 cm



Mínimo: 12 cm



Referencia: M5






Máximo: 0.1962 MPa















Momento: ‐339.95 kN∙m Cumple











Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M5:

Mínimo: 15 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 12 mm







Máximo: 30 cm











Mínimo: 10 cm





Referencia: M5









Mínimo: 12 cm












Mínimo: 0.0002




Mínimo: 15 cm






Referencia: M6






Máximo: 0.1962 MPa















Momento: ‐270.07 kN∙m Cumple











Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M6:

Mínimo: 15 cm




Mínimo: 0.0018







Mínimo: 12 mm







Máximo: 30 cm











Mínimo: 10 cm





Referencia: M6









Mínimo: 12 cm












Mínimo: 0.0002




Mínimo: 15 cm






Referencia: M7






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M7:

Mínimo: 15 cm




Mínimo: 0.0018








Mínimo: 0.0004





Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm





Referencia: M7






Mínimo: 15 cm






Mínimo: 12 cm






Referencia: M1






Máximo: 0.1962 MPa


























Canto mínimo:


Mínimo: 25 cm



‐ M1:

Mínimo: 20 cm




Mínimo: 0.0018








Mínimo: 0.0014





Mínimo: 12 mm




Máximo: 30 cm







Mínimo: 10 cm





Referencia: M1






Mínimo: 15 cm






Mínimo: 12 cm






PLACAS DE ANCLAJE DE PILARES

COMPROBACIONES:

Referencia: P6 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada


Separación mínima entre pernos:

3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple

Separación mínima pernos‐borde:

1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple

Longitud mínima del perno:

Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.

Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple

Anclaje perno en hormigón:

‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.51 kN

Cumple

‐ Tracción + Cortante:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.73 kN

Cumple

Tracción en vástago de pernos:

Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

Tensión de Von Mises en vástago de pernos:

Máximo: 476.19 MPa

Calculado: 17.578 MPa

Cumple

Aplastamiento perno en placa:

Límite del cortante en un perno actuando contra la placa

Máximo: 62.86 kN

Calculado: 0.46 kN

Cumple

Tensión de Von Mises en secciones globales:


‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple

Flecha global equivalente:

Limitación de la deformabilidad de los vuelos

Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 970.625

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 879.798

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1024.04

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 777.677

Cumple

Tensión de Von Mises local:

Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo


Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.45 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.65 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 62.86 kN

Calculado: 0.41 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 829.746

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 930.986

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 962.594

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 767.257

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.29 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.42 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 75.43 kN

Calculado: 0.27 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1406.47

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 1148.54

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1318.41

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1308.39

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.22 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.32 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 58.67 kN

Calculado: 0.2 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 668.656

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 807.739

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 756.905

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 759.693

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 111 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.57 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.82 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 62.86 kN

Calculado: 0.52 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1691.8

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 723.858

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 2641.18

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 2464.91

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 111 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.15 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.22 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 62.86 kN

Calculado: 0.14 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 716.22

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 845.807

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1734.43

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1725.34

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.35 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.5 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 62.86 kN

Calculado: 0.32 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 888.956

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 888.69

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 774.302

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 931.81

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.59 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.84 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 75.43 kN

Calculado: 0.53 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1435.12

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 1432.04

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1036.95

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1623.85

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.45 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.65 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 62.86 kN

Calculado: 0.41 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1033.52

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 1024.19

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 749.259

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1157.63

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.27 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.39 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 75.43 kN

Calculado: 0.25 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1392.18

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 1393.43

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1259.06

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1440.19

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.61 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.87 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 58.67 kN

Calculado: 0.55 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1918.76

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 807.057

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1030.91

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1576.36

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 1.3 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 1.86 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 58.67 kN

Calculado: 1.18 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 4698.32

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 806.91

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1384.89

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 2352.67

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.19 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.27 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 37.71 kN

Calculado: 0.17 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 663.08

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 421.804

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 570.95

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 577.285

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.53 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.76 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 50.29 kN

Calculado: 0.48 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 1080.24

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 499.392

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 831.713

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 780.573

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple





3 diámetros

Mínimo: 24 mm

Calculado: 160 mm

Cumple


1.5 diámetros

Mínimo: 12 mm

Calculado: 20 mm

Cumple



Mínimo: 15 cm

Calculado: 30 cm

Cumple


‐ Tracción:

Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0 kN

Cumple

‐ Cortante:

Máximo: 14.36 kN

Calculado: 0.62 kN

Cumple


Máximo: 20.51 kN

Calculado: 0.89 kN

Cumple


Máximo: 20.12 kN

Calculado: 0 kN

Cumple


Máximo: 476.19 MPa


Cumple



Máximo: 58.67 kN

Calculado: 0.56 kN

Cumple



‐ Derecha:


Cumple

‐ Izquierda:


Cumple

‐ Arriba:


Cumple

‐ Abajo:


Cumple



Mínimo: 250

‐ Derecha:

Calculado: 2012.79

Cumple

‐ Izquierda:

Calculado: 835.147

Cumple

‐ Arriba:

Calculado: 1646.6

Cumple

‐ Abajo:

Calculado: 1070.36

Cumple




Calculado: 0 MPa

Cumple


ANEJO 7: COMPROBACIONES MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA




ESFUERZOS EN MUROS

Sopor-te Planta

Dimen-sión (cm)

Tramo (m) Hipótesis

Base Cabeza

N (kN)

Mx (kN·m

)

My (kN·m

)

Qx (kN)

Qy (kN)

T (kN·m

)

N (kN)

Mx (kN·m

)

My (kN·m

)

Qx (kN)

Qy (kN)

T (kN·m

)

M3 Planta Baja

30.0 -3.90/0.00 Peso propio

Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)

1877.8

560.4 57.6

1687.2

402.1 160.7

126.6 -1484

1.1 -5.9 85.5 -3.7

158.2 250.3

-193.7 4501.7

253.8 643.0

102.8 -2519

0.9 -4.3 68.8 -2.9

0.7 -3.5 -7.8 21.9 1.3

15.0

-239.9 -96.9 -2.4

-16.3 -204.6

14.6

854.9 425.3 42.7

1295.1

309.6 123.1

-222.1 -386.9

-1.7 12.1

-152.8 7.2

202.7 214.3

-115.0 3466.0

226.0 467.2

26.5 715.0

0.0 -3.5 20.8 -1.5

0.8 -3.6 -9.7 18.9 4.8

17.0

-129.8 -246.3

-4.4 30.3

-100.3 9.9

M4 Cubierta 30.0 0.00/3.75

Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)

712.6 153.5 84.1 0.1

64.9 -1.2

-31.2 -20.6 -9.8 39.6

-38.6 27.1

-124.9 170.1 -22.8 -11.3 -79.5 -0.6

-40.7 -19.4 -12.8

3.4 -15.9

7.5

-83.5 18.8

-25.0 -11.4 -38.3 -0.1

17.5 20.5 11.5

-100.7 -1.6 -3.9

236.6 153.5 84.1 0.1

64.9 -1.2

121.3 52.1 38.2 26.9 21.0 -1.2

188.3 99.5 71.1 31.4 64.1 -0.1

-40.7 -19.4 -12.8

3.4 -15.9

7.5

-83.5 18.8

-25.0 -11.4 -38.3 -0.1

17.5 20.5 11.5

-100.7 -1.6 -3.9

Planta Baja

30.0 -3.90/0.00


1351.1

288.6 77.1 1.5

216.3 -2.1

25.7 21.3

-28.0 47.5 35.1 30.8

-28.7 887.7

6.5 2.6

-35.7 0.2

-11.1 -17.9 -11.0

8.3 1.4 6.8

-23.7 1569.

6 5.1 2.0

-28.6 0.1

-5.3 -33.2 -1.3 20.8 -2.1 0.8

901.3 310.6 80.7 1.5

228.2 -1.2

65.9 30.9 -3.6 28.7 43.4 22.1

75.7 389.2 -17.7 -5.9 94.8 -0.2

-11.7 -18.1 -11.3

9.0 1.1 7.0

-39.0 -

589.3 8.7 2.3

-46.5 0.1

-51.9 -64.1 -7.3 44.2

-36.3 0.5

M5 Cubierta 30.0 0.00/3.75


991.5 236.5 122.4

-0.4 90.5 0.8

-1078 -600.1 -339.4

78.2 -228.3

84.9

-145.8 -95.8 -50.1

0.9 -36.8 -0.5

-17.9 -20.0 -15.7 11.8 -5.3 19.5

-123.2 -80.6 -42.2

0.8 -31.0 -0.2

344.2 200.1 104.1 -13.0 77.2 -1.1

344.9 216.4 112.3

-1.1 83.1 0.0

-500.3 -292.6 -155.2

17.9 -113.4

3.1

279.4 185.2 97.3 -1.7 71.3 0.0

-28.6 -29.6 -20.5 11.9 -9.0 19.5

-61.5 -43.7 -23.1 -0.1

-16.8 -0.1

-281.3 -192.3 -101.5

2.0 -74.1

0.6

M6 Cubierta 30.0 0.00/3.75


650.9 160.8 82.1 2.2

62.2 1.6

52.4 45.3 24.3 0.2

17.4 0.1

684.5 379.9 216.1 -36.8 152.5 -52.6

43.9 37.7 20.3 0.1

14.5 0.1

26.4 11.0 11.3

-19.6 7.5

-21.4

-11.7 -12.3 -6.7 -0.0 -4.7 0.3

204.7 149.8 76.2 0.5

57.7 0.4

-136.8 -118.5

-63.2 0.0

-45.6 0.0

444.9 232.8 123.3

6.9 88.7 4.9

67.7 58.6 31.0 0.0

22.5 0.0

101.3 50.7 31.5

-19.5 22.7

-21.3

-36.3 -29.3 -19.4

0.1 -11.4

0.1

M7 Cubierta 30.0 0.00/3.75


931.4 197.6 104.8

0.0 76.0 -0.1

303.8 52.3 58.4

108.8 39.0

-48.8

116.7 83.4 46.1 -0.4 32.2 -0.7

11.6 -5.7 0.7

29.4 2.8

-13.1

96.5 69.4 38.3 -0.2 26.7 -0.3

59.8 -0.0 -6.8 0.3

-0.1 0.9

299.6 194.7 102.9

-0.2 74.9 -0.1

348.9 88.7 67.5 1.8

34.4 -0.3

-239.7 -177.9

-97.4 0.6

-68.5 0.5

9.7 -6.2 0.2

29.3 2.6

-13.1

87.6 71.4 37.9 -0.5 27.5 -0.4

97.2 -44.8 -21.0

4.5 -17.2

2.1

M8 Cubierta 25.0 0.00/3.75


80.7 10.1 -7.1

190.1 12.8 21.3

0.4 0.9 0.5 0.4

-0.1 -0.4

4.1 8.7 5.9

-9.4 0.8

-5.3

3.0 3.5 1.4 0.6 1.1

-0.8

-0.3 1.6 2.2 3.5

-2.0 1.8

5.7 4.6 1.4 4.9 1.2 0.5

-5.0 -2.3

-10.6 209.0

1.8 17.0

-13.7 -6.3 0.1

-12.0 -5.4 -4.0

13.7 4.8

11.2 -32.7 -0.4

-15.5

25.6 11.9 -0.1 21.5 9.9 7.7

3.0 2.3

-0.5 -13.9

2.3 -1.6

29.4 13.9 0.2

29.7 11.7 7.9

Planta Baja

25.0 -3.90/0.00


154.8 23.1 -3.3

193.3 18.5 21.0

-0.9 -0.2 -0.0 -0.6 -0.4 -0.0

-8.7 0.7 0.1

-10.4 -0.5 -0.8

-1.8 -0.4 -0.0 -1.5 -0.5 -0.1

-3.3 0.8

-2.3 0.2 1.2 2.9

0.3 0.3 0.0 0.0 0.2

-0.0

82.8 17.3 -5.4

193.0 11.1 21.6

-7.3 -5.2 -1.5 -6.4 -1.7 -0.9

8.0 1.8 4.7

-13.6 3.3

-6.7

14.2 9.9 2.7

11.5 3.9 1.4

-9.5 -7.4 -2.1 0.8

-5.9 3.0

13.4 10.4 3.4

13.0 2.7 1.2

M9 Cubierta 25.0 0.00/3.75


110.7 24.1 2.7

236.9 10.7 16.7

-1.6 1.1 0.6 1.6

-2.4 0.9

-15.3 -5.2 0.2

-0.8 -9.0 -1.2

-9.2 -3.0 -1.2 1.5

-3.3 -1.3

-20.2 -6.5 0.1 0.6

-12.5 -0.9

-6.1 -0.6 0.2 0.4

-4.4 0.2

45.6 19.5 -5.6

241.7 12.8 24.9

14.2 5.0

-0.0 6.3 4.5 4.9

48.3 19.5 -8.5 11.2 13.7 30.1

-7.6 -1.5 -1.3 1.9

-3.2 0.0

-54.2 -21.9

9.3 -10.9 -15.3 -33.7

-24.6 -10.4

1.6 -0.8 -6.6

-11.6

Planta Baja

25.0 -3.90/0.00


205.2 31.0 -1.4

240.8 26.8 23.7

2.5 -1.9 -0.7 0.0 1.6 0.6

-0.7 -0.4 -0.1 0.6

-0.6 0.2

-3.2 -2.0 -0.8 -0.7 -1.0 -0.4

0.2 -0.1 -0.1 1.3

-0.3 0.3

0.3 -0.0 -0.0 0.0 0.2

-0.0

149.7 36.6 3.1

240.5 31.6 17.8

9.3 3.9 0.9 0.8 4.1 1.0

29.5 9.8 1.0 2.4

18.2 -0.8

-2.8 -2.4 -0.9 -0.9 -0.5 -0.4

-36.2 -11.9 -1.1 -3.2

-22.3 0.8

-12.8 -1.7 0.2 1.4

-8.8 0.3

M11 Cubierta 25.0 0.00/3.75


81.7 21.5 -4.1

194.0 6.3

24.9

-1.6 2.4

-0.1 1.3

-1.6 0.5

19.5 4.4 5.5

-12.3 11.6 -5.5

-5.8 5.2

-0.3 3.8

-5.5 1.2

14.9 8.3 4.8

-2.7 3.3 3.3

-8.9 5.4

-0.1 -0.1 -6.1 -0.2

32.8 21.5 -0.3

200.2 7.3

23.2

14.0 8.8 0.1 4.5 3.5 9.1

-39.1 -24.8 -0.4

-17.2 -10.2 -25.0

-27.1 -16.8

0.1 -7.8 -6.8

-17.5

23.5 7.9 0.3

-10.5 8.7 1.7

-28.3 -18.2 -0.7

-12.4 -7.2

-17.9




Sopor-te Planta

Dimen-sión (cm)

Tramo (m) Hipótesis

Base Cabeza

N (kN)

Mx (kN·m

)

My (kN·m

)

Qx (kN)

Qy (kN)

T (kN·m

)

N (kN)

Mx (kN·m

)

My (kN·m

)

Qx (kN)

Qy (kN)

T (kN·m

)

Planta Baja

25.0 -3.90/0.00


170.6 22.5 -3.8

193.7 26.7 22.8

0.8 0.3

-0.0 0.6 0.3 0.0

-11.2 -1.8 -0.3

-10.9 -1.1 -1.0

1.6 0.4 0.0 1.4 0.5 0.1

-2.2 -1.2 -2.6 0.9 2.1 2.9

-0.3 -0.0 0.0

-0.1 -0.2 0.0

112.2 19.1 -4.0

193.8 25.1 24.3

11.8 -6.0 0.0 1.2 7.8 0.4

-12.6 6.1 5.4

-13.3 -10.4 -6.2

-22.1 10.4 -0.1 -2.2

-14.9 -0.4

-2.2 -5.2 -2.1 1.8

-1.8 3.0

-22.8 14.3 -0.2 -1.6

-15.8 -0.0

M12 Cubierta 25.0 0.00/3.75


90.7 10.5

-12.0 254.6

3.9 39.5

-5.0 5.6 1.0 6.4

-5.2 -0.6

16.7 11.4 0.2

-0.3 12.9 0.8

-16.1 -14.4 -4.1 3.7

-1.6 -5.0

24.1 15.4 0.5

-2.3 19.2 0.1

1.7 -3.0 -0.2 -1.6 1.9 0.0

40.1 27.5 -4.0

224.8 11.8 37.4

24.3 15.1 5.5

-4.6 3.6 8.3

-36.2 -24.2

0.9 -23.2 -9.6

-29.6

-19.0 -2.2 -2.7 -6.1 -9.1 4.0

46.2 30.5 -1.5 34.5 12.2 38.0

13.0 9.8 1.3

-15.7 2.3

10.3

Planta Baja

25.0 -3.90/0.00


211.2 26.8 -9.1

257.5 31.1 35.5

1.1 4.0

-0.2 2.3

-0.7 1.0

0.6 0.7

-0.0 -0.6 0.9

-0.1

-7.9 5.0 0.0 2.3

-5.9 0.4

-0.7 0.1

-0.0 -1.4 0.2

-0.1

0.3 -0.0 -0.0 -0.1 0.3

-0.0

136.2 30.4

-11.4 258.0 35.4 39.4

11.9 -6.5 -0.3 -0.1 8.3

-0.6

-31.5 -19.7 -0.0 -0.2

-25.8 0.9

-0.5 -14.8 -2.5 -6.8 4.6

-0.5

41.8 24.2 0.2 1.7

33.3 -0.9

4.4 -5.7 -0.7 -2.5 5.1

-0.2

M1 Planta Baja

30.0 -3.90/0.00


1552.6

427.4 106.1 -18.8 302.9 -15.3

-163.6 1496.0

0.9 -8.6

-103.8 -2.1

66.2 -4.2

-18.1 43.3 -4.9

-41.3

-132.3 2524.

2 0.6

-6.9 -83.5 -1.7

13.2 9.4 1.8

-3.4 3.1 4.3

8.3 -23.1 -2.7 8.1

-2.6 7.2

617.8 324.8 82.0

-15.4 239.6 -11.7

287.4 364.9

-2.4 14.9

185.5 3.7

-23.0 4.1

-10.1 19.7

-12.6 -54.0

-32.1 -

711.3 0.9

-1.5 -23.8 -0.3

9.9 6.5 1.5

-2.2 2.7 3.7

-37.3 -124.8

2.1 -5.7

-23.5 0.3

ESFUERZOS EN ARRANQUES DE MUROS

Soporte Hipótesis Esfuerzos en arranques

N (kN)

Mx (kN·m)

My (kN·m)

Qx (kN)

Qy (kN)

T (kN·m)

M3 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)

1877.8 560.4 57.6

1687.2 402.1 160.7

126.6 -1484

1.1 -5.9 85.5 -3.7

158.2 250.3

-193.7 4501.7 253.8 643.0

102.8 -2519

0.9 -4.3 68.8 -2.9

0.7 -3.5 -7.8 21.9 1.3

15.0

-239.9 -96.9 -2.4

-16.3 -204.6

14.6 M4 Peso propio


1351.1 288.6 77.1 1.5

216.3 -2.1

25.7 21.3

-28.0 47.5 35.1 30.8

-28.7 887.7

6.5 2.6

-35.7 0.2

-11.1 -17.9 -11.0

8.3 1.4 6.8

-23.7 1569.6

5.1 2.0

-28.6 0.1

-5.3 -33.2 -1.3 20.8 -2.1 0.8


991.5 236.5 122.4

-0.4 90.5 0.8

-1078 -600.1 -339.4

78.2 -228.3

84.9

-145.8 -95.8 -50.1

0.9 -36.8 -0.5

-17.9 -20.0 -15.7 11.8 -5.3 19.5

-123.2 -80.6 -42.2

0.8 -31.0 -0.2

344.2 200.1 104.1 -13.0 77.2 -1.1


650.9 160.8 82.1 2.2

62.2 1.6

52.4 45.3 24.3 0.2

17.4 0.1

684.5 379.9 216.1 -36.8 152.5 -52.6

43.9 37.7 20.3 0.1

14.5 0.1

26.4 11.0 11.3

-19.6 7.5

-21.4

-11.7 -12.3 -6.7 -0.0 -4.7 0.3


931.4 197.6 104.8

0.0 76.0 -0.1

303.8 52.3 58.4

108.8 39.0

-48.8

116.7 83.4 46.1 -0.4 32.2 -0.7

11.6 -5.7 0.7

29.4 2.8

-13.1

96.5 69.4 38.3 -0.2 26.7 -0.3

59.8 -0.0 -6.8 0.3

-0.1 0.9




Soporte Hipótesis Esfuerzos en arranques

N (kN)

Mx (kN·m)

My (kN·m)

Qx (kN)

Qy (kN)

T (kN·m)


154.8 23.1 -3.3

193.3 18.5 21.0

-0.9 -0.2 -0.0 -0.6 -0.4 -0.0

-8.7 0.7 0.1

-10.4 -0.5 -0.8

-1.8 -0.4 -0.0 -1.5 -0.5 -0.1

-3.3 0.8

-2.3 0.2 1.2 2.9

0.3 0.3 0.0 0.0 0.2

-0.0 M9 Peso propio


205.2 31.0 -1.4

240.8 26.8 23.7

2.5 -1.9 -0.7 0.0 1.6 0.6

-0.7 -0.4 -0.1 0.6

-0.6 0.2

-3.2 -2.0 -0.8 -0.7 -1.0 -0.4

0.2 -0.1 -0.1 1.3

-0.3 0.3

0.3 -0.0 -0.0 0.0 0.2

-0.0 M11 Peso propio


170.6 22.5 -3.8

193.7 26.7 22.8

0.8 0.3

-0.0 0.6 0.3 0.0

-11.2 -1.8 -0.3

-10.9 -1.1 -1.0

1.6 0.4 0.0 1.4 0.5 0.1

-2.2 -1.2 -2.6 0.9 2.1 2.9

-0.3 -0.0 0.0

-0.1 -0.2 0.0


211.2 26.8 -9.1

257.5 31.1 35.5

1.1 4.0

-0.2 2.3

-0.7 1.0

0.6 0.7

-0.0 -0.6 0.9

-0.1

-7.9 5.0 0.0 2.3

-5.9 0.4

-0.7 0.1

-0.0 -1.4 0.2

-0.1

0.3 -0.0 -0.0 -0.1 0.3

-0.0 M1 Peso propio


1552.6 427.4 106.1 -18.8 302.9 -15.3

-163.6 1496.0

0.9 -8.6

-103.8 -2.1

66.2 -4.2

-18.1 43.3 -4.9

-41.3

-132.3 2524.2

0.6 -6.9

-83.5 -1.7

13.2 9.4 1.8

-3.4 3.1 4.3

8.3 -23.1 -2.7 8.1

-2.6 7.2

PROYECTO DE ESTRUCTURAoa.upm.es/56097/1/TFM_ANGEL_PEREZ_CEMBRANOS_MEMORIA.pdf · MAQUETA DE PLANTA...

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