Riego Por Aspercion22

Realizar el diseño Agronómico e hidráulico del regadio de la parcela de la figura mediante sistema de aspersión en cobertura total en PVC.

Datos necesarios del proyecto:Textura del suelo: francoSalinidad del agua para riego: 1.1 mmhos/cmCultivo: Cebada granoEto : 150.0 [mm/mes]Mes de maxima demanda: OctubreProfundidad de raices ese mes: 40.0 [cm] Kc: 1Duración del riego: 9.0 [h]La parcela debe regarse en 6 días

1. DISEÑO AGRONOMICO:1.1. NECESIDADES DE AGUA

Cálculo de las necesicades de riego, admitiento que no existe variacion del grado de humedadentre riegos y que la capa freatica esta lo sufucientemente profunda a efectos del cultivo,viene dadas por:

Para el mes de maximas necesidades, la presipitacion efectiva es nula por lo que:

Este valor ya se calculo para el diseño de riego por goteo, pero lo que se hará es corregirestas demandas para el caso de diseño por aspersión.

Calculo de la necesidad de riego NETA:

Donde:ETo = maximo consumo en octubre Eto ETo = 150 mm/mes

Kc = Coeficiente de cultivo. Kc = 1

Nn = 4.84 mm/dia

Dosis neta

Donde:Dn= Dosis netaCc= Capacidad de campoPm= pumto de marcitamientoda= densidad aparente del tipo de suelo

Nn=ETc−Pe

Nn=Etc=Kc∗ETo

Nn=Etc=Kc∗ETo

Nn=Etc=Kc∗ETo

Dn=(Cc−Pm )∗da∗NAP∗z

NAP= nivel de aguaz= profundidad de las raices

Cc= 22 %Suelo franco Pm 10 % de tabla 1

Da= 1.4 t/m3

Cebada grano, grupo 3, Kc= 1 NAP= 0.52 de tabla 2Etc= 4.84 mm/dia

Dn= 34.944 mm

Fraccón de lavado:

Donde:LR= lavado de sales %Cei= conductividad electrica del agua 1.1 de tabla 3Cee= conductividad electrica del suelo 1.7

f= eficiencia de lavado 85 %

LR= 0.175 = ( 17.5 %)

Necesidades brutas:

donde:Ea= eficiencia de aplicación = 80 %

Nb= 7.33 mm/dia Pluviometria

Dosis bruta:Db= 52.94mm

1.2. PARAMETROS DE RIEGOIntervalo de riego:

= 7.22 dia IR= 7 8 dia

IR= 7 diaDosis bruta ajustada:

= 51.3 mm

Horas de riego al dia = 94.5 horas/posturas

Posturas al dia = 2

Dn=(Cc−Pm )∗da∗NAP∗z

LR=CEi

(5∗CE e−CEi ) f

Nb=Nn

Ea∗(1−LR )

Db=Dn

Ea∗(1−LR )

IR=Db

Nbdiaria

Db=N bdiaria∗RI

Intensidad de lluvia:

Intensidad de lluvia= Db ajustada / horas/postura= 11.40 mm / h

1.3. ELECCION DE ASPERSORES.La elección del aspersor nos es dado por el ejercicion sus datos son los siguientes:Aspersor de dos boquillas. Caudal: 1,60m3/h. Presión nominal: 2,8 kg/cm2Radio de alcance: 14 m. Marco: 12 * 18 mPluviometria (Pms)= 10.43 mm / h

Tiempo de riego:

TR = D b ajustada / Pms = 4.92 horas < 4,5 hrs

Cálculo de las necesicades de riego, admitiento que no existe variacion del grado de humedadentre riegos y que la capa freatica esta lo sufucientemente profunda a efectos del cultivo,

2. DISEÑO HIDRAULICO

Superfice total = 600 * 300 * + 300 * 300 = 270000 m2 = 27 ha

TanteoNº de bloques se riego = IR * Nº posturas / dia = 14

Observando la parce se ve que por su forma, el numero mas aconsejable de bloques es 12 y no14; los bloques de riego deben ser siempre lo mas uniformes posible. Para facilitar el manejo y el calculo prodriamos hacer que IR = 6 dia de manera que se regarian dos bloques al dia

Esta es la mejor solución de diseño, pero nos obliga a recalcular la Db para el nuevo intervalo de riego y elegir otro aspersor.

Dosis bruta ajustada:

Nb= 7.33 mm/dia

Db= 43.98 mm

Intensidad de lluvia:

Intensidad de lluvia= Db ajustada / horas/postura= 9.77 mm/h

ELECCION DE ASPERSORES.

La elección del aspersor nos es dado por el ejercicion sus datos son los siguientes:

Aspersor de dos boquillas. Caudal: 1,60m3/h. Presión nominal: 2,8 kg/cm2

Radio de alcance: 14 m. Marco: 12 * 18 mPluviometria (Pms 10.43 mm / h

Tiempo de riego:

TR = D b ajustada / Pms = ###

Nº de bloques de riego = 6*6 = 12 bloques

Superficie / bloque = 2.25 ha/bloque

Nº teorico de aspersores =sup. Parcial/marco = 1250 Aspersores totales

Db=N bdiaria∗RI

Van a regar a la vez, en teoria:

1250 aspersores = 104.17 aspersores/bloque

12 bloques

2.1. RAMALES DE RIEGO Y ASPERSORES EN CADA BLOQUE DE RIEGO

Para el primer ramal se colocara S/2,para uniformizar el riego de la parcela.

S= 18

L= 150

n = 8.8 ramales J͌ 8 ramales

con 8 ramales

L= 135 m

150 - 135 = 15 m desde el ultimo ralmal hasta el extremo de parcela

R radio= 14 m R efectivo=14*0,95= 13.3 m

No se va a regar bien todo el borde. Tendremos 1.7 m peor regado que el resto.

Número de aspersores/ramal:

Datos:

longitud = 150 m

Se= 12 m

n = 13.0 aspersores

Abastecemos el ramal por un extremo del bloque ya que la longitud no es tan larga y no se tendra tanta perdida de carga.

Si hacemos esta distribución de los aspersores se tendra que el aspersor final quedara en el borde de la parcela. Para solucionar este problema al final del ramal se colocara un aspersor sectorial por lo que el numero de aspersores del ramal es igual a 13, sin penchar la tuberia secundaria.

Nº aspersores/bloques reales = 104 aspersores

qi = 1.60 m3/h caudal unitario de cada aspersor

2.2. Cálculo de los ramales

q ramal= 20.8 m3/h Longitud = 150 m

a = 1.2 Perdida localizada (20%)

Referencia: Apurar la condición de deiseño

Donde:Presión primer aspersor

Presión del ultimo aspersor

Presión nominal

tanteosθ = 75 mm θinterno= 70.6 mm

J(%)= 2.89 %

perdida de carga h= a*F*J*Ldonde:

F= coeficiente de Christiansencoeficiente constructivo se asume 80%

lo=S/2F 1.8 F = 0.372 de tabla 4

n = 13

h = 1.93 mca

Condición de diseño

Presión primer aspersor 31.45 mca

β =

β =

donde:Ha = altura del aspersor 2 m

28 mca del aspersor

Presión del ultimo aspersor 27.52 mca

Verificar si cumple la condición

3.93 5.6 OKRamales

θ = 75 mmh = 1.93 mcaL = 150 m

31.45 mca

2.3. Tuberia secundariaθ : 110 - 140 mm ( no superar )

Referencia de diseño No perder mas del 10% en cargaa = 1.2

Calculo de la secundaria.

q secundaria = Nª de ramales*q laterales q secundaria = 166.4 m3/h

L = 135 m

lo=S/2F 1.8 F = 0.372 de tabla 4

n = 13

Tanteoθ = 125 mm θinterno= 120 mm

J (%) = 9.56 % 10%Perdida de carga

h = a*F*J*Lh= 5.76 mca

Secendariaθ = 125 mmh= 5.76 mca

β =

2.4. Tuberia terciaria

PVC 6 atm (en principio)

Tramo BD:q = q lateral*8= 166.4 m3/hL = 135 ma = 1.1 (perdida de carga localizada 10%)F = 1 porque no hay aspersores

1º Tanteoθ = 140 mm θinterno= 131.8 mm

J (%)= 6.09 mcaPerdida de carga





Se adopta un θ = 160 mm.

Tramo DE:q = q lateral*8= 166.4 m3/hL = 50 ma = 1.1 (perdida de carga localizada 10%)F = 1 porque no hay aspersores







Se adopta un θ = 160 mm para tener menor perdida de carga y para unformisar la tuberia.

2.5. Presión a la salida del bombeo

La presión se la calcula para el punto mas desfaborable o el punto mas alejaso del bonbeo en el que hay mayor perdida de carga.

Psalida = 44.37 mca

14,86 mca el timbraje de 10 atm es sufisiente para esta presión.

2.6. Tuberia de impulsión. profundidad del pozo = 40 m Longitud tuberia = 40 m

q = 166.4 m3/hθ = 140 mma = 1.15

J (%) = 4.56 %

Psalida = Po/ϒ + h BD + Z BM + H DE + Z DE

h = a*J*L = 2.10 mca

2.7. Grupo de bombeoH m = 14.86 + 1.38 + 75 = 91.24 mca

N = 80.33 c.v. = 1.49 c.v./ha

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