Seccion Puente Mixto
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jose manuel aguilar chanini
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t = 0.20
L= 20 m
La separacion entre vigas es: 3 m
L=
20= 5 m
4 4 Se va escoger el menor delos dos resultados que es:
= 3 m 3.00 m
--- P.P. de la losa de concreto : 1 x 0.20 x 3 x 2400 = 1440
--- P.P del pavimento : 1 x 0.05 x 3 x 2000 = 300
CM = 1740 Kg/m
¡Despues se va considerar el peso propio de la viga!
= 87000.00 Kg-m8
a = 0.57=
2.97= 0.99
b = 1.83 3.00c = 0.6
= 1.00
3 m
@ Rueda delantera
= 2 x 2 x 1.00 = 4.00 Tn
@ Rueda Posterior
= 2 x 8 x 1.00 = 16.00 Tn
B. DISEÑO DE VIGA PRINCIPAL
be=
bo=
1) Cálculo del ancho efectivo (be)
be=
be= bo be=
2) Metrado de carga
3) Calculo del momento por peso propio
Mpp=(C.M)L2
4) Calculo del momento por sobrecarga
a) Reducción de carga
R1PT PT
R1 PT
R1
P1
P2
a b c
PT PT
jose manuel aguilar chanini
**
** = 36 Tn
**
X = 5.60 m
4 Tn 16 Tn 16 Tn
5.10 4.20 2.80 6.50
10 m
10,7 m
0.7 0.7 Ecuaciones de la linea de influencia
4.98 1 => 0.535 X1 3.02 2 => 9.3 - 0.465 X
2.73 2
= 2.73 x 4 + 4.98 x 16 + 3.02 x 16 = 138920.00 Kg-m
--- El coeficiente de impacto :CI = (
15.24) = 0.2628 El coeficiente CI ≤ 0.30
L + 38
CI = 0.2628 "Quiere decir que el supuesto perfil es el adecuado"
--- Momento de Impacto:
MI = CI x = 36502.43 Kg-m
Para el predimensionamiento de las vigas principales de acero nos basaremos en los criterios del reglamento
b) Momento máximo por sobrecarga
Se va suponer que el semi-trailer va de derecha a izquierda
FR
La distancia entre P1 = 4Tn y FR
es de " X " . Por lo que se toma
momento en P1
FR
Mmax
5) Momento de Impacto
Ms/c
6) Cálculo del Predimensionamiento de la Sección de la Viga en I
AASHTO M720 ( ASTM A709), grado 36 donde nos dan las siguientes relaciones
a) Peralte de la Viga
jose manuel aguilar chanini
@ Peralte minimo de la Viga
d =L
= 0.6667 m30
@ Peralte minimo de la Sección Compuesta
=L
= 0.8 m25
=> d = - = 0.60 < = 0.6667 m
**
=> = 0.9 m ; d = - = 0.9 - 0.20 = 0.70
= 90 cm y d = 70 cm
90 70
@ Pandeo del alma
d≤
8219.63= 167.78 ; fy =2400 kg/cm2
tw
tw=
70.00= 0.417 cm
167.78
@ Pandeo del ala en compresion
bf bf≤
1164.542= 23.77 ; Se va asumir bf = 30 cm
tf
=30.00
= 1.262 cmtf 23.77
De acuerdo a esos valores minimos vamos asumir un perfil adecuado :
bf
d = 70.00
hc
hc ts d min
El peralte compuesto se va aumentar a 0.90 m, para que cumpla con las especificaciones del reglamento:
hc hc ts
hc
b) Pandeo de la seccion de la viga sin losa
(fy)^0.5
tw mín
(fy)^0.5
tf mín
jose manuel aguilar chanini
d tw h bf = 30.00tf tw = 2.00
tf = 2.50h = 65.00
jose manuel aguilar chanini
Mu = 87000.00 + 138920.00 + 36502.43 = 262422.43 Kg-m
Como ucurre frecuentemente se supone que el eje Neutro plástico de la sección se encuentra dentro de la losa.
=Mu
= 263.87Valores a Considerar
Ø Fy( d/2 + ts - a/2)a = 12.5 cm
= 20 cmØ = 0.85
= 2400 Kg/cm2d = 70 cm
SUPUESTO PERFIL
= 263.87 2.5
= 280.0065 2.0 70
30.00
λ ≤LIMITES DEL ALA LIMITES DEL ALMA
λ =bf
= 6hc
= 32.52tf tw
=52
= 8.8983640
= 109.52
= 280.00 = 216708.33 = 11293.33
bf = 30 cm d = 70 cm
Se va usar : 3.00 m
7) Cálculo del momento " Mu " máximo Por Carga de Servicio
8) Determinación de la Sección de Acero Por Carga de Servicio
As requerido cm2
ts
Fy
9) Eligiendo el Supuesto Perfil (Utilizando las normas AISC - LRFD, referencia el libro de Zapata)
As requerido cm2
As S cm2
a) Encontrando el tipo de sección
λp
λp52, por estar en
zona sismica(fy)0.5 (fy)0.5
b) Cálculo de la ubicacíón del Eje Neutro Plástico y Verificación de la resistencia
As S cm2 Ix cm4 Iy cm4
be=
jose manuel aguilar chanini
Suponiendo que: a ≤ .................... C = 0.85 x 210 x 300.00 x a
T = 280.00 x 2400.0 = 672000.00
Como C = T, .................... a = 12.549 ¡ OK !
Si, d = 70 cm Mn = T x( d/2 + ts - a/2 )
Mn = 327435.29 Kg-m
=> Ø Mn = 278320 Kg-m Siendo Ø = 0.85
"Quiere decir que el perfil soporta la fuerza de corte"
@ Momento Por Carga Muerta=
--- P.P. de la losa de concreto : 1 x 0.20 x 3 x 2400 = 1440.0--- P.P del pavimento : 1 x 0.05 x 3 x 2000 = 300.0--- P.P de la viga : 0.03 x 7851.6 = 219.84
CM = 1959.8 Kg/m
= 97992.18 Kg-m8
@ Momento Por Sobrecarga
= 138920.00 Kg-m
@ Momento Por Impacto
MI = 36502.43 Kg-m
Mu = 97992.18 + 138920.00 + 36502.43 = 273414.61 Kg-m
Finalmente tenemos que :
Ø Mn = 278320 Kg-m > Mu = 273414.61 Kg-m
"Quiere decir que el supuesto perfil es el adecuado"
ts
c) Calculo del Momento por Servicio Incluyendo el Peso Propio
Mpp=(C.M)L2
Mmax
jose manuel aguilar chanini
≤ Donde K=5, K : coeficiente de pandeo de placas sujetas al corte
tw Fyw : Esfuerzo de fluencia del alma
= 32.50 Como: < ;tw tw
= 69.38Aw : Area del alma => Aw = hc x tw Viga soldada
Vn = 187200.00 => Ø Vn = 168480.00 Kg Donde: Ø = 0.9
@ Fuerza de Corte Por Carga Muerta
=WL
= 19598.44 Kg2
@ Fuerza de Corte Por Carga Viva
4 Tn 16 Tn 16 Tn
4.20 4.20
11.6
Ecuaciones de la linea de influencia
1.00
0.79
0.58 Vc =X20
= 0.58 x 4 + 0.79 x 16 + 1.00 x 16 = 30960.00 Kg
@ Fuerza de Corte Por Impacto
--- El coeficiente de impacto :CI = (
15.24) = 0.2628 El coeficiente CI ≤ 0.30L + 38
10) Corte en la Viga (Utilizando las normas AISC - LRFD, referencia el libro de Zapata)
a) Corte en la Vigas Por Trabajo
hc 1520 x (K/Fyw)^0.5
hc hc 1520 x (K/Fyw)^0.5 El máximo corte estará dado por: Vn = 0.6 x Fyw x Aw
1520 x (K/Fyw)^0.5
b) Corte en la Vigas Por Servicio
VCM
Vmax
jose manuel aguilar chanini
CI = 0.2628
--- Momento de Impacto:
VI = CI x = 8135.01 Kg
Vu = 19598.44 + 30960.00 + 8135.01 = 58693.44 Kg
Finalmente tenemos que :
Ø Vn = 168480.00 Kg > Vu = 58693.44 Kg
"Quiere decir que el perfil soporta la fuerza de corte"
-- El corte horizontal maximo será : C = Vh = 672000.00 Kg
-- Se va utilizar conectores tipo vástago con cabeza de :Ø 7/8" x 3,5"
-- La resistencia de estos vástagos es : 13 t/c
-- Se van a necesitar :N =
672= 51.692 ≡ 52
13
-- El espaciamiento será:p =
L= 0.19 m2N
Según el AISC - LRFD - 115.6 : 6 Ø ≤ p ≤ 8
13.34 ≤ 19.23 ≤ 160 ¡ OK !
El espaciamiento de los conectores se van a realizar a: 19.23 cm
@ Para evitar la falla por fluencia del alma Hacemos Ø = , Ø = 1
N = =58693.44
- 7.5 = 4.73 cmK = tf + 0.5
4800Sin embargo se va colocar: N = 50 cm ,que va ser todo el apoyo de
la viga en el estribo del puente
Tiene que cumplir que: Ø ≥276000 ≥ 58693.44 ¡Correcto!
@ Resistencia del concreto
Ø ≥
Ø = 0.6
Vs/c
11) Diseño de los conectores de Corte
en un concreto de 210 Kg/cm2
Conectores a cada lado de la mitad de la viga
ts
12) Determinación de las planchas de apoyo
Rn Ru
ØRn / (Fyw * tw) - 2.5K
Rn Ru
Pp Ru
jose manuel aguilar chanini
= 0.85 x f'c x ApAp : Área de apoyo de la plancha de la viga
Ap =Ru
= 548.020,6 x 0.85 x f'c
Como N = 50 cm ; B = Ap/N = 10.96 cm
Por lo menos vamos utilizar el ancho del ala B = 30 cm
@
---- Para Cargas Exteriores
Rn = = 316.92 Tn
ØRn = 0.75 x Rn = 237.69 Tn
---- Carga aplicada
Ru = 58.6934437 Tn
Ø Rn > Ru ¡OK!
@ Determinación del espesor de la plancha de apoyo
---- La presión de la plancha es:
p =Ru
= 39.129NxB
---- La plancha de apoyo es considerada como un cantiliver con empotramiento en el pie de la soladadura, en este caso:
Mu = ws = 1
Mu = 165319.87 Kg-cm
---- Para una seccion rectangular (de la plancha de apoyo) se require que:
Ø Mn ≥ Mu
Ø = 0.9 ; ØMn =Ø Mp ; Mp = ZFy; 12.5
Igualando tenemos: Mu = ØMp: t = 2.4745 cm ≡ 3/4"
Se va usar una plancha de: 3/4" x 500 x 300
Pp
cm2
Verificacion de la abolladura del alma ( inestabilidad del alma)
0.571(tw)2(1+3(N/d)(tw/tf)1.5)(Fyw(tf/tw))0.5
Kg/cm2
(p(B/2 - (tw/2 + ws))2N)/2
Z = Nt2/4 = t2
jose manuel aguilar chanini
---- Primera Parteλ ≤
LIMITES DEL ALA LIMITES DEL ALMA
λ =bt
= 6hc
= 32.52tf tw
=52
= 8.8983640
= 109.52
---- Segunda Parte
en la viga, de tal manera que se alcanse una pequeña rotación ( R < 3.0 ):
Según AISC- LRFD, la distancia de estas vigas van estar determinadas por:
=2520
= 326.68 cm = = 6.35
= 3.27 m"Lb no debe exceder Lp" , Lb: distancia entre arriostres
entonces:= 3.20 m
"Se colocarán vigas de arriostre lateral cada 3,20 m para lograr que la sección se compacta"
13) Determinando el tipo de sección
λp
λp52, por estar en
zona sismica(fy)0.5 (fy)0.5
En la primera parte se ha determinado que la sección es compacta
Asi mismo, para que la seccion sea completamente compacta, vamos a considerar arriostres laterales
Lp ry ry(Iy)0.5
(fy)^0.5 (Area)^0.5
Lp
Lb
14) Tipo de Construcción
En la construcción se va considerar el uso de apuntalamientos temporales, luego se va tener que remplazarlo por vigas diafragmas para que soporten lateralmente a la viga principal
profesor del curso- Numero de vias : 02- Tipo de sobrecarga : H20 - S16- Longitud del puente : 20 m
El semi - trailer consta de tres ruedas que transmiten los pesos a la superestructura del puente, con una distribu_ción de acuerdo a la sobrecarga y dimenciones minimas (las que se van a tomar en cuenta) que se muestran en la FIG-01.
Según los predimensionamientos ya establecidos, tenemos la siguiente seccion transversal la cual se representa en
A. DISEÑO DEL TABLERO
I) PREDIMENSIONAMIENTO DE LA SECCIOIN TRANSVERSAL
1) REFERENCIA
Para determinar nuestra seccion tranversal tenemos las siguientes referencias, las cuales han sido dado por el
2) PREDIMENSIONES DE LA SECCION TRANSVERSAL
Por tipo de sobrecarga se conoce que el puente va ser diseñado para un SEMI - TRAILER, según la clasificacion de las normas A.A.S.H.T.O.
3) PREDIMENSIONAMIENTO DE LAS VEREDAS
Se va considerar una longitud transversal de la de la vereda de 1.20 m
4) ALTURA DE LA BARANDA
Se va considerar una longitud transversal de la de la baranda de 1.00 m
5) ESPESOR DEL ASFALTO
El espesor del asfalto es de 2" ( 5cm )
6) SARDINEL
El sardinel va ser de 0.10m en 45º
la FIG - 02
II) DETERMINACION DEL LA SUPERESTRUCTURA
1) TABLERO (Ancho de vía, sardinel y vereda)
La losa va ser considerada, de concreto armado, armada perpendicular al eje del puente
2) VIGAS PRINCIPALES
Las vigas principales serán de acero de perfil I, ubicadas a lo largo del puente. Estas vigas van a estar espaciadasa una distancia de 3m, unidas por vigas diafragmas.
Estos detalles se representan en la FIG - 03
--- Longitud entre ejes de apoyos L = 20.00 m--- Numero de vías #Nº = 02
--- Resistencia del concreto a emplear en la losa f'c = 210.00
--- Fluencia del acero de refuerzo en la losa f'y = 4200.00--- Sobrecarga movil H20 - S16 (rueda mas pesada) P = 8000.00 Kg
--- Sobrecarga peatonal en vereda S/C v = 400.00--- Peso de la baranda metálica por metro lineal Wb = 49.49 Kg/ml--- Peso específico del concreto armado Wc = 4200.00
1) TRAMO INTERIOR
t =S
=3
0.2015 15
--- Peso Propio de la Losa : 0.20 x 1 x 1 x 2400 = 480.00 Kg/ml
--- Peso del Pavimento : 0.05 x 1 x 1 x 2000 = 100.00 Kg/mlC.M. 580.00 Kg/ml
Podemos
± = 454.72 Kg-mconsiderar S" = 2.80
10
± 0.80(S" + 0.61
)P ==> Donde P representa la carga en la rueda mas critica9.74
± 2240.66 Kg-m
Las normas AASHTO y ACI especifica para tomar en cuenta la continuidad de la losa sobre tres o mas apo_
yos, se aplicarán a la fórmula anterior un coeficiente de continuidad de 0.80 tanto para el momento postivo como para el momento negativo.
--- El coeficiente de impacto :CI = (
15.24) = 0.3735
S" + 38
CI = 0.3
--- Momento de Impacto:
± MI = CI x = 672.20 Kg-m
III) ANALISIS Y DISEÑO EL TABLERO O LOSA DE TRANSITO
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/m2
Kg/m3
a) Predimensionamiento (t)
b) Metrado de cargas muertas
c) Calculo del momento por peso propio
Mpp=(C.M)S"2
d) Momento por sobrecarga
Ms/c=
Ms/c=
e) Momento de Impacto
Es superior al maximo recomendable (CI ≤ 0.30), emplearemos como factor de
impacto CI=0.30
Ms/c
=> Momentos Por Servicio:
± Mu = Mpp + Ms/c + MI = 3367.57 Kg-m
=> Esfuerzo de compresion en el concreto
fc = 0.40 x f'c = 84
=> Esfuerzo permisible del acero de refuerzo
fs = 0.40 x f'y = 1680
=> Modulo de elasticidad del acero de refuerzo
Es = 2100000 Kg/cm2
=> Modulo de elasticidad del concreto
Ec = = 217370.65
=> Relacion del modulo de elasticidad del acero al concreto
n = Es/Ec = 9.6609
=> Relacion entre la tension del acero y del concreto
r = fs/fc 20
=> Factor adimencional
k =n
= 0.3257 j = 1-(k/3) = 0.891n +r
=> Ancho de la losa
b = 1.00 m = 100.00 cm
=> Peralte util de la Losa
d = = 16.618 cm
Sabemos que : t = d + r ; r = recubrimiento + 0.5(Ø5/8) (suponiendo este acero)r = 2 + 0.8r = 2.80
t = 19.42 cm
t = 20 cm y d = 16.5 cm
El valor asumido para el espesor de la losa es correcto
f) Verificacion del Peralte por Servicio
Kg/cm2
Kg/cm2
15000(f'c)1/2 Kg/cm2
2Mx100fc x k x j x b
=>
± Mv = 1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c + MI )) = 6902.32 Kg-m
=> Refuerzo principal positivo y negativo
@ Mv = Ø = 0.9
±As = 12.11
@ Verificando el acero minimo:
= 14bd/fy = 5.5
< |±As| ¡Correcto!
@ Distribucion del acero principal
(area del acero) x b;
Area de 5/8 = 1.99As
16.433 => 16.00 cm
=> Refuerzo de temperatura
@ El acero de temperatura se calculará asi:
Ast = 0.0018 x b x t = 3.6
@ Reparticion
La repartición del acero es en ambos sentidos por lo que para cada sentidos tenemos:
Ast = 1.80
@ Distribucion del acero de temperatura
Area de 3/8 = 0.71
Acero Longitudinal Acero Transversal
39.444 => 39.00 cm 39.444 => 39.00 cm
=> Refuerzo de reparto
@ Cuando el acero principal se encuentra perpendicular al trafico la cantidad de acero de reparto estarádado en:
% r =121
= 72.31 El acero de reparto no debe ser mayor del 67%
% r = 67.00
g) Diseño del acero a la rotura
Momento resistente a la rotura (positivo y negativo)
Ø x As x fy x(d -((As x fy )/(1.70 x fc x b) )
cm2
Asmin cm2
Asmin
Sp± =
Sp± = Sp± =
cm2
cm2
cm2
StL = StL
= Stt= Stt =
(S")0.5
Asr1 = As x 0.67 = 8.1137
@ Adicional
El refuerzo por reparto se encontrará adicionandole el refuerzo por temperatura para un sentido
= 8.1137 + 1.80 = 9.914
@ Distribucion del acero de reparto
(area del acero) x b;
Area de 1/2 = 1.27As
12.811 => 12.00 cm
=>
Pmax = 0.016
Pmin = 0.0033
=> Cuantía de la losa
P =As
= 0.0073bd
Como : Pmin < P < Pmax
=> La falla es por fluencia del acero ¡ CORRECTO !
cm2
Asrt cm2
Sr± =
Sr± = Sr± =
h) Verificación de la cuantía
Cuantía maximas y minimas para un concreto de 210 kg/cm2 y un acero de 4200 Kg/cm2
2) TRAMO EN VOLADIZO
Para asegurar la continuidad del tablero se va considerar un mismo espesor
t = 0.20 cm
Sección Dis. (m) Momento (Kg-m)
1 0.01 x 1.00 x 2400 = 24 0.57 13.68
2 0.04 x 1.00 x 2400 = 96 0.70 67.20
3 0.2 x 1.00 x 2400 = 480 1.3 624.00
4 0.16 x 1.00 x 2400 = 384 0.4 153.60
Asfalto 0.03 x 1.00 x 2000 = 60 0.45 27.00
Baranda 49.49 1.68 83.14
5 0.05 x 1.00 x 2400 = 120 1.68 201.60TOTAL 1170.22
VER FIG 04
± = 1170.22 Kg-m10
Tenemos que: X = 0.500 - 0.305 = 0.195 m
Ademas se tiene: E = 0.8 x 0.195 + 1.143 = 1.299 m
PX= 1200.92 Kg-mE
--- El coeficiente de impacto :CI = (
15.24) = 0.395S" + 38
CI = 0.3--- Momento de Impacto:
± MI = CI x = 360.28 Kg-m
=> Es menor al Mv interior,se colocará el mismo
± Mv = 1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c MI )) = 4903.89 Kg-m refuerzo
a) Predimensionamiento (t)
b) Metrado de cargas muertas
Carga (Kg)
c) Calculo del momento por peso propio
Mpp=(C.M)S"2
d) Momento por sobrecarga
Ms/c=VER FIG
05
e) Momento de Impacto
Es superior al maximo recomendable (CI ≤ 0.30), emplearemos como factor
de impacto CI=0.30
Ms/c
f) Diseño del acero a la rotura
Momento resistente a la rotura (positivo y negativo)
3) DISEÑO DE VEREDA
Para asegurar la continuidad del tablero se va considerar un mismo espesor
t = 0.20 cm
Sección Dis. (m) Momento (Kg-m)
3 0.2 x 1.00 x 2400 = 480 0.5 240.00
5 0.05 x 1.00 x 2400 = 120 0.88 105.60
Baranda 49.49 0.88 43.55TOTAL 389.15
± = 389.15 Kg-m10
400.00 x 1.00 x 0.50 = 200 Kg-m
--- El coeficiente de impacto :CI = (
15.24) S" + 38
CI = 0.1
--- Momento de Impacto:
± MI = CI x = 20.00 Kg-m
=>
± Mv = 1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c+MI )) = 982.56 Kg-m
=> Refuerzo principal positivo y negativo
@ Mv = Ø = 0.9
±As = 1.59
@ Verificando el acero minimo:
= 14bd/fy = 5.5
a) Predimensionamiento (t)
b) Metrado de carga muerta VER FIG 05
Carga (Kg)
c) Cálculo del momento por peso propio
Mpp=(C.M)S"2
d) Momento por sobrecarga
Ms/c=
e) Momento de Impacto
Es necesario considerar el impacto por razones de seguridad emplearemos
como factor de impacto CI=0.10
Ms/c
f) Diseño del acero a la rotura
Momento resistente a la rotura (positivo y negativo)
Ø x As x fy x(d -((As x fy )/(1.70 x fc x b) )
cm2
Asmin cm2
> |±As| MALSe toma el acero mínimo
As = 5.5@ Distribucion del acero principal
(area del acero) x b;
Area de 5/8 = 1.27
As
23.091 => 20.00 cm
=> Refuerzo de temperatura
@ El acero de temperatura se calculará asi:
Ast = 0.0018 x b x t = 3.6
@ Reparticion
La repartición del acero es an ambos sentidos por lo que para cada sentidos tenemos:
Ast = 1.80
@ Distribucion del acero de temperatura
Area de 3/8 = 0.71
Acero Longitudinal Acero Transversal
39.444 => 39.00 cm 39.444 => 39.00 cm
=> Refuerzo de repartición
@ Cuando el acero principal se encuentra perpendicular al trafico la cantidad de acero de reparto estarádado en:
% r =121
= 121 El acero de reparto no debe ser mayor del 67%
% r = 67.00
Asr1 = As x 0.67 = 3.685
@ Adicional
El refuerzo por reparto se encontrará adicionandole el refuerzo por temperatura para un sentido
= 3.685 + 1.80 = 5.485
@ Distribucion del acero de reparto
(area del acero) x b;
Area de 1/2 = 1.27As
23.154 => 20.00 cm
Asmin
cm2
Sp± =
Sp± = Sp± =
cm2
cm2
cm2
StL = StL
= Stt= Stt =
(S")0.5
cm2
Asrt cm2
Sr± =
Sr± = Sr± =
=>
Pmax = 0.016
Pmin = 0.0033
=> Cuantía de la losa
P =As
= 0.0033bd
Como : Pmin = P < Pmax
=> La falla es por fluencia del acero ¡ CORRECTO !
RESUMEN DEL ACERO A COLOCAR
Acero Principal
TRAMO INTERIOR Ø 5/8" @ 16.00 Ø 1/2" @ 12.00 Ø 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal
TRAMO EXTERIOR Ø 5/8" @ 16.00 Ø 1/2" @ 12.00 Ø 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal
VEREDA Ø 5/8" @ 20.00 Ø 1/2" @ 20.00 Ø 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal
g) Verificación de la cuantía
Cuantía maximas y minimas para un concreto de 210 ka/cm2 y un acero de 4200 Kg/cm2
Acero de Reparto
Acero de Temperatura