19© OFICINA ESPAÑOLA DEPATENTES Y MARCAS

ESPAÑA

11© Número de publicación: 2 222 29651© Int. Cl.7: E04F 13/00

E04F 15/02E04F 15/20B32B 27/32B32B 27/30

12© TRADUCCIÓN DE PATENTE EUROPEA T3

86© Número de solicitud europea: 01117926 .486© Fecha de presentación: 24.07.200187© Número de publicación de la solicitud: 121976087© Fecha de publicación de la solicitud: 03.07.2002

54© Título: Sistema compuesto de protección acústica para superficies de delimitación de espacios.

30© Prioridad: 29.12.2000 EP 00128689

45© Fecha de publicación de la mención BOPI:01.02.2005

45© Fecha de la publicación del folleto de la patente:01.02.2005

73© Titular/es: Trocellen GmbHMülheimer Strasse 2653840 Troisdorf, DE

72© Inventor/es: Elsässer, Manfred

74© Agente: Díez de Rivera y Elzaburu, Ignacio

Aviso: En el plazo de nueve meses a contar desde la fecha de publicación en el Boletín europeo de patentes, dela mención de concesión de la patente europea, cualquier persona podrá oponerse ante la Oficina Europeade Patentes a la patente concedida. La oposición deberá formularse por escrito y estar motivada; sólo seconsiderará como formulada una vez que se haya realizado el pago de la tasa de oposición (art. 99.1 delConvenio sobre concesión de Patentes Europeas).E

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Venta de fascículos: Oficina Española de Patentes y Marcas. C/Panamá, 1 – 28036 Madrid

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DESCRIPCIÓN

Sistema compuesto de protección acústica parasuperficies de delimitación de espacios.

Es conocido según la física de la construcción, queen las obras sólo se puede conseguir una protecciónsuficiente contra el ruido de las pisadas, manteniendorealistas al mismo tiempo las masas de los componen-tes, mediante componentes de varias envueltas -en ge-neral de dos envueltas- o mediante la combinación depesadas cubiertas de separación de una sola envuel-ta con recubrimientos pisables elásticos blandos. Lascubiertas de separación de dos envueltas están reali-zadas en general en forma de pavimentos flotantes yrequieren por tanto generalmente alturas constructi-vas relativamente grandes, que en particular en la re-habilitación de construcciones antiguas con alturas deconexión generalmente predeterminadas son práctica-mente imposibles de realizar. Para el cálculo de la ma-sa de mejora VMerf del ruido de las pisadas necesariapara la protección contra ruido de pisadas mínima dela estructura en conjunto de estructuras de cubierta devarias capas, no en todos los países europeos se pue-den utilizar recubrimientos pisables elásticos blandos.Además, los mismos son parcialmente inapropiados oinaceptables para su aplicación en particular en zonashúmedas (baños).

En los últimos tiempos, por el contrario, se em-plean cada vez más recubrimientos de suelos y reves-timientos de paredes relativamente delgados, rígidos,por ejemplo de madera o de placas de papel prensa-do en formato de tablas con superficies extremada-mente duras, por ejemplo también de estratificadosde plástico. El comportamiento de estos recubrimien-tos de suelo o de pared -que actúan como de una solaenvuelta- es en gran medida crítico y subjetivamentedesagradable desde el punto de vista de la radiaciónacústica en la propia habitación que se pisa.

Las tablas de suelo, que son pegadas directamentesobre una cubierta en bruto, ofrecen en efecto las me-jores condiciones previas desde el punto de vista de laradiación acústica en la habitación, pero no cooperancasi nada a la amortiguación del ruido de las pisadas,por lo que en la práctica de la construcción (al menosen los países DACH, Alemania, Austria y Suiza) sutendido debe hacerse necesariamente sobre pavimen-tos flotantes.

Es conocido que, en unión con pavimentos “flo-tantes”, se puede conseguir una buena amortiguacióndel ruido de las pisadas, y por tanto buena protec-ción contra el ruido de las pisadas, si se emplean ca-pas de aislamiento acústico con una rigidez dinámicapor debajo de 30 MN/m3 (véase para ello por ejem-plo “Schall-Wärme-Feuchte, Grundlagen, Erfahrun-gen und praktische Hinweise für den Hochbau”, deK. Gösele/W. Schüle, 9ª edición, Bauverlag GmbH,Wiesbaden y Berlín, 1991, apartado 5.5.2 Fussböden,páginas 97-101).

Es esencial que, según opiniones especializadasvigentes, la mejora del aislamiento en aire y del ruidode las pisadas es tanto más alta cuanto menor es la ri-gidez dinámica s’ de la capa de aislamiento acústico ycuanto mayor es la masa m’ referida a la superficie dela placa distribuidora de carga. Para una masa referidaa la superficie de la placa distribuidora de carga de 50kg/m2 por ejemplo, la rigidez dinámica de la capa deaislamiento acústico debe ser como máximo de 30 a50 MN/m3 según la clase de cubierta en bruto, para

una mejora suficiente del aislamiento acústico en airede cubiertas en edificios de viviendas, entre otros. Seconsigue por tanto simultáneamente también la mejo-ra requerida del aislamiento del ruido de las pisadas(véase para ello “Schallschutz + Raumakustik in derPraxis” de W. Fasold/E. Veres, Verlag für Bauwesen,Berlín, edición 1998, páginas 306-307).

De la misma fuente se puede deducir también que,en placas distribuidoras de carga de pavimentos de as-falto fundido y secos, para conseguir reducciones delruido de las pisadas comprobadas de ∆LW de aproxi-madamente 20 dB para masas m’ referidas a superfi-cie entre solamente 5 y 60 kg/m2, los valores de las ri-gideces dinámicas de los materiales aislantes deberíanestar entre 18 y 50 MN/m3. Como la rigidez dinámicasegún

s’ =Ed (1)

carga puntual y a su estanqueidad a los gases poseetambién para uso permanente una posibilidad de uti-lización en el campo de la es una función del módulode elasticidad E del material y del espesor d de la ca-pa de material considerada, tales rigideces de materialse pueden conseguir con materiales aislantes usualesen el mercado, aparte de pocas excepciones, pero sólocon un espesor suficiente, más bien grande.

Los suelos de tablas distribuidores de carga pre-sentan masas referidas a superficie notablemente másbajas que los citados pavimentos flotantes. En casode tendido directamente sobre capas de aislamientoacústico apropiadas sobre la cubierta en bruto, segúnlos conocimientos vigentes todavía hoy en día, quepor ejemplo se reflejan idénticamente en cuanto a sucontenido tanto en la Norma vigente correspondienteÖNORM B 8115 (véase Fig. 1), ÖNORM B 8115-4,edición 1992, tabla 12, como en la reelaboración encurso de dicha norma (propuesta ÖNORM B 8115-4,versión de 2 de mayo 2001, tabla 16), es decir que pa-ra conseguir una reducción de ruido de pisadas com-probada correspondiente se requieren rigideces diná-micas s’ de materiales aislantes tendidos en toda lasuperficie menores de o como máximo iguales a 10MN/m3.

Combinaciones según el estado actual de la téc-nica formadas generalmente por varias capas para suempleo debajo de o en unión con reevestimientos orecubrimiento de suelos se publican por ejemplo enlos documentos EP 0 653 527 A, DE 197 22 513, DE298 09 767 U, CH 645 150, EP 1 001 111, EP 0 864712 o DE 196 37 142.

Según la Solicitud de Patente Europea Nº00128689.7 (= EP 1 113 122 A), es conocido un sis-tema compuesto de protección acústica, que median-te la combinación de una placa distribuidora de cargadelgada, relativamente ligera, con una capa de amor-tiguación acústica, así como con una capa de aisla-miento acústico dimensionado especialmente, en par-ticular una lámina de burbujas de aire, permite obte-ner las ventajas de diseños de dos envueltas tambiénpara superestructuras de suelos con masas superficia-les comparativamente pequeñas de las capas indivi-duales, y que por tanto se considera como publicado.Como inconveniente se presenta la limitación de la ri-gidez dinámica de esta capa de aislamiento acústicoa como máximo 20 MN/m3, preferentemente a como

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máximo 10 MN/m3.En la Solicitud del Modelo de Utilidad Alemán

Nº 201 09 885.7 se describe una lámina de burbujasde aire formada por bandas de lámina con materia-les de barrera, que debido a su elevada capacidad deconstrucción.

Un sistema de amortiguación para la amortigua-ción de vibraciones y para la reducción de radiacio-nes acústicas en automóviles o aviones y en barcos esconocido por ejemplo según la memoria de la Paten-te US 4.860.851. El sistema consiste en una o variascapas de material deformable que debe absorber lasvibraciones que se producen y eliminarlas por disi-pación. En el lado opuesto a una causa de vibracio-nes se encuentra una capa dura, poco compresible,o en construcción de buques también agua como lí-quido incompresible, que limita en lo posible las vi-braciones a la estructura a amortiguar. La eliminaciónde las vibraciones mecánicas se efectúa dentro de launa o varias capas mediante una elección apropiadade los valores de los factores de pérdida. Los siste-mas de amortiguación de este tipo son, debido a dife-rentes planteamientos del problema, poco apropiadoscomo sistemas de protección contra ruido para super-ficies de delimitación de habitaciones en el campo dela construcción, porque aquí no es posible una inclu-sión comparable, completamente envolvente, del ge-nerador de ruido, por ejemplo un tacón de zapato, concapas amortiguadoras y aislantes.

Los sistemas de protección acústica para superfi-cies de delimitación de habitaciones según el estadoactual de la técnica tienen por tanto el inconvenien-te de que, para una reducción de la radiación en lahabitación y una reducción del ruido de las pisadascorrespondientemente comprobada hay que aceptar acambio espesores de capas mayores, o bien sólo sepueden conseguir menores reducciones del ruido delas pisadas.

La realización de un sistema de protección acústi-ca, que posea un espesor pequeño y sin embargo unabuena amortiguación del ruido de las pisadas, para suempleo bajo revestimientos de suelos rígidos y reves-timientos de cubiertas plantea una necesidad existentedesde hace largo tiempo. Debido a las opiniones téc-nicas vigentes hasta ahora, las capas de amortiguaciónacústica con elevadas rigideces dinámicas no eran uti-lizables, o lo eran sólo muy limitadamente, para estefin.

La invención se ha planteado por tanto el proble-ma de obtener un sistema compuesto de protecciónacústica, que reduzca la radiación en la habitación yque mejore también la protección contra el ruido delas pisadas, a saber en particular en el caso de recu-brimientos pisables o bien revestimientos de paredeso cubiertas. Además, debido a la capacidad de utili-zación requerida bajo revestimientos, el espesor totaldel sistema compuesto de protección acústica se debemantener limitado.

Ese problema se resuelve mediante la combina-ción de las características señaladas en la reivindica-ción 1. En las características de las reivindicacionessubordinadas se representan desarrollos y mejoras dela idea de la invención. Cuando en la presente Solici-tud se habla de protección contra el ruido de las pi-sadas, en el caso de revestimientos de paredes y cu-biertas, por lo demás hay que considerar lógicamentetambién siempre la protección acústica.

La invención se basa en la idea de que, median-

te una combinación apropiada y específica de factorde pérdidas a flexión tan ∂f y factor de pérdidas a di-latación monoaxial tan ∂c en las capas de un sistemacompuesto de protección acústica, se pueden alcan-zar, sorprendentemente, también rigideces dinámicasmás allá del valor de 50 MN/m3 y permitir por tantoespesores de capa menores, que lo conocido anterior-mente según el estado actual de la técnica.

Estos dos parámetros empleados para la descrip-ción del sistema compuesto de protección acústica deal menos dos capas, que como factores de pérdidas ca-racterizan el comportamiento disipativo del sistema,son:

• el factor de pérdidas a flexión tan ∂f de lacapa de amortiguación dispuesta directa-mente debajo de las tablas del suelo paralas vibraciones de flexión de las tablas delsuelo generadas al andar (no teniendo lasvibraciones de espesor del sistema “tablas+ capa de amortiguación” prácticamenteimportancia alguna), y

• el factor de pérdidas a dilatación monoa-xial tan ∂c de la capa de aislamiento (delruido de las pisadas) situada debajo de lacapa de amortiguación; para ésta es válido

tan ∂c =L∗c

L′′c (2)

ésta es por tanto la relación del módulo de pérdidas adilatación monoaxial L*C al módulo de acumulacióna dilatación monoaxial L”C que describe las propie-dades de amortiguación respecto a las vibraciones deespesor de las tablas del suelo ocasionadas al andar.

Los dos factores de pérdidas influyen en su coo-peración conjunta sobre el comportamiento de amor-tiguación del sistema global y en consecuencia tantosobre el aislamiento del ruido de las pisadas como so-bre el comportamiento de radiación de las tablas delsuelo respecto al ruido en el aire en la habitación.

Este conocimiento, sorprendente también para elexperto en la técnica, incluye que las leyes conoci-das, utilizadas hasta ahora, de la reducción del rui-do de las pisadas por materiales aislantes para tablasde suelo delgadas tampoco son plenamente válidas,si los materiales aislantes empleados para la protec-ción contra el ruido de las pisadas tienen un factor depérdidas a dilatación monoaxial tan ∂c mayor de 0,17.En este caso, para mantener valores comprobados dereducción del ruido de las pisadas ∆Lw mayores de15 dB todavía aceptables, y en contra de la opiniónexistente del mundo especializado para su posibilidadde realización, la rigidez dinámica s’ de la capa ais-lante acústica debe presentar valores superiores a 50MN/m3, en el supuesto de que las tablas del suelo ha-yan sido combinadas en primer lugar con una capa deamortiguación con un factor de pérdidas de las ondasde flexión tan ∂f > 0,08. Ahora bien, estas elevadasrigideces se deben conseguir incluso con espesoresdel material aislante relativamente pequeños de sóloalgunos milímetros, lo que es gran importancia, tam-bién económica, en particular en combinación con unposterior montaje de tablas de suelo, por ejemplo enel caso de rehabilitaciones.

Si el factor de pérdidas a dilatación monoaxial tan

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∂c de la capa aislante acústica supera el de los mate-riales aislantes usuales en el mercado, por ejemplo defibras minerales o poliestirol, en este caso especial laimportancia de la rigidez dinámica s’ de la capa ais-lante acústica, determinante por lo general, pierde sig-nificación frente a la influencia de la amortiguación delas vibraciones de espesor que se pueden alcanzar me-diante la misma. Por tanto, se pueden obtener los mis-mos resultados incluso con materiales cuyas rigidecesdinámicas son mucho mayores que s’ = 50 MN/m3.

El sistema compuesto de dos capas permite la op-timización del comportamiento de amortiguación res-pecto a la radiación de ruido en la habitación. La ca-pa de aislamiento acústico asume, además del papelamortiguador de vibraciones optimizado respecto alas tablas del suelo radiantes de ruido, también las“propiedades elásticas” para el sistema de dos envuel-tas de actuación técnica acústica formado por

• tablas de suelo (como placa distribuidorade carga delgada con una masa superficialpequeña), y

• cubierta en bruto.

La frecuencia de resonancia propia de este sistemaresorte-masa viene determinado en medida importan-te, además de por las dos masas individuales, por larigidez dinámica del material dispuesto ente la placadistribuidora de carga y la cubierta en bruto, y segúnel estado actual de la técnica debería valer, a ser po-sible, menos de 85 Hercios. Se puede garantizar conello que mediante el sistema acoplado resorte-masa seaplicará la menor cantidad posible de energía de ex-citación a choque como excitación local debida a laspisadas sobre las tablas del suelo en la propia cubiertaen bruto, y será radiada nuevamente a las habitacionespróximas (verticales y horizontales) como ruido en elaire.

Si el sistema de protección acústica según la in-vención se combina con suelos de tablas, ambos for-man en conjunto una placa distribuidora de carga, queen el sentido de la deseada optimización -y como dife-rencia respecto a pavimentos flotantes más macizos-representa una “verdadera” envuelta blanda a flexión.Esto ocasiona por una parte que el comportamiento deradiación de las tablas del suelo en la habitación obje-to de pisadas no sólo sea determinado claramente porla amortiguación de las vibraciones de flexión de lastablas gracias a la capa de amortiguación del sistemade protección acústica colindante con ellas, sino quesea influido en particular y muy sustancialmente tam-bién por la amortiguación adicional de las vibracionesdel espesor del sistema de recubrimiento pisable me-diante el factor de pérdidas a dilatación monoaxial tan∂c de los materiales de protección contra el ruido delas pisadas empleados para suelos de tablas en el sis-tema de protección acústica según la invención.

Mediante la capa de amortiguación hecha de ma-teriales de densidad muy elevada, dispuesta adosada,en su caso pegada, al lado inferior del recubrimien-to pisable se aumenta de manera tan decisiva la masarelativa a la superficie del delgado recubrimiento pi-sable -o también en el caso de aplicación de un del-gado revestimiento de pared, la masa del mismo- queen unión con la rigidez dinámica apropiada de la capaactiva técnicamente contra el ruido de las pisadas delsistema compuesto de protección acústica y en com-binación con infraestructuras macizas (también en el

caso de paredes y cubiertas) se consigue un valor de lafrecuencia de resonancia del sistema global tan bajo,que éste es también básicamente activo técnicamentecontra el ruido en el aire o se puede emplear comoabsorbedor de placas que absorbe el ruido para finesacústicos en las habitaciones.

El sistema compuesto de protección acústica se-gún la invención no sólo se puede emplear para re-cubrimientos de suelos de placas de papel prensado,sino en principio también para recubrimientos de pa-redes y cubiertas, así como en todas las superestructu-ras de suelos sin pavimento flotante, en particular losprovistos de recubrimientos pisables distribuidores decargas.

La invención se explica en detalle, a título deejemplo, con ayuda de los dibujos adjuntos. En con-creto muestran:

Fig. 1 una masa de mejora del ruido de las pisadasde pavimentos flotantes en función de la masa del pa-vimento y de la rigidez dinámica de la capa de amor-tiguación acústica según la opinión técnica vigente;

Fig. 2 la estructura de capas esquemática de unsistema de protección acústica según la invención;

Fig. 3 la estructura de capas esquemática del sis-tema de protección acústica con inclusión de un blo-queo o freno de amortiguación;

Fig. 4 la representación esquemática de una dis-posición alternativa de las capas con una integraciónde la capa amortiguadora en la capa de revestimiento;

Fig. 5 la representación esquemática de la utili-zación de una lámina de burbujas de aire como capaamortiguadora acústica del ruido de las pisadas, y

Fig. 6a-c, en forma de tablas, los datos físicos y losefectos del sistema compuesto de protección acústicasegún la invención, junto a datos físicos para algunossistemas según el estado actual de la técnica.

En Fig. 1 se representa la masa de mejora ∆LWdel ruido de las pisadas como función de la masadel pavimento m’ referida a la superficie y de la ri-gidez dinámica s’ del material aislante. Este desarro-llo representa la opinión técnica vigente y forma en-tre otras cosas la base de la norma vigente ÖNORMB 8115 y se contiene también n la reelaboración encurso según propuesta ÖNORM B 8115-4, versión de2 de mayo 2001, tabla 16. La acción amortiguado-ra del ruido de las pisadas de un pavimento flotantees tanto mayor cuanto menor es la rigidez dinámicas’ de la capa de aislamiento acústico y cuanto mayores la masa m’ referida a la superficie del pavimento.Las curvas en línea continua se refieren a pavimentosde cemento y sulfato cálcico, las curvas en línea detrazos y puntos a pavimentos de asfalto fundido y se-cos (imagen de “Schall-Wärme-Feuchte, Grundlagen,Erfahrungen und praktische Hinweise für den Hoch-bau”, de K. Gösele/W. Schüle, 9ª edición, BauverlagGMBH, Wiesbaden y Berlín, 1991, Figura 5.60).

Fig. 2 muestra la estructura de capas esquemáti-ca de un sistema de protección acústica según la in-vención. Sobre una superficie de delimitación U de lahabitación puede estar dispuesto el sistema de protec-ción acústica con una sucesión de capas de capa derevestimiento V, capa de amortiguación D y capa deaislamiento acústico S. La capa de amortiguación Dpuede ser tendida suelta, pero también ser unida fija-mente, por ejemplo mediante pegado, bien con el ladoinferior de la capa de revestimiento V, y/o con el la-do superior de la capa de aislamiento acústico S, cuyo

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lado inferior se apoya sobre la superficie de delimita-ción U de la habitación.

Fig. 3 muestra una posible inclusión de un frenode amortiguación o bien bloqueo de amortiguación B-en su caso en forma de una lámina de calefacción oadicionalmente a una lámina de calefacción- entre lacapa de revestimiento V y la capa de amortiguaciónD de la estructura de capas según la invención.

Fig. 4 muestra otra disposición posible de la ca-pa de amortiguación D. La capa de amortiguación Dpuede esta configurada también como núcleo de la ca-pa de revestimiento V o, tal como se representa aquí,estar dispuesta entre dos de sus capas V1, V2.

Fig. 5 representa esquemáticamente el empleo deuna lámina L de burbujas de aire como capa de aisla-miento acústico. La lámina de burbujas de aire constade una banda de lámina L1 capaz de ser estirada pro-fundamente y de una banda de lámina de cubierta L2como capa de aislamiento acústico. Estas dos bandasde lámina constan a su vez de una pluralidad de ca-pas, por ejemplo coextruídas, en las que para mejorarla estanqueidad a los gases pueden estar insertadostambién materiales de barrera. Las burbujas L3 de lalámina L de burbujas de aire pueden estar llenas conun gas inerte, por ejemplo argón, o una mezcla de ga-ses inertes, por ejemplo argón-nitrógeno.

Las relaciones de espesor que se aprecian en Fig.2 - Fig. 5 no deben entenderse en sentido limitativo.Así por ejemplo, la capa de revestimiento V puede es-tar configurada más delgada (por ejemplo, como placade fibra dura de 5 mm de espesor o como capa estrati-ficada, siempre que sólo actúe como distribuidora decargas) o más gruesa que la capa de amortiguación D.Si se elige una capa de revestimiento V relativamen-te delgada, la capa de amortiguación D se configuracomo capa soporte (sustancialmente más gruesa), quemediante una elección especial de materiales de car-ga se puede optimizar en cuanto a las propiedades aconseguir.

En Fig. 6a-c se representan en forma de tablas pa-rámetros y valores de medición para 4 combinacionesde capas diferentes según la invención como Nº 1 aNº 4. Para comparación se señalan los datos físicosde sistemas de varias capas según el estado actual dela técnica como Nº 5 (documento DE 197 22 513), Nº6 (documento DE 198 37 142) y Nº 7 (documento EP0 864 712). Estos sistemas según el estado actual dela técnica no se incluyeron en las mediciones.

Para todas las variantes según la invención sirvecomo base una cubierta en bruto de hormigón armadode 20 cm de espesor, y se emplea en cada caso una ta-bla estratificada rígida, acústicamente dura, hecha deuna placa de fibra de alta densidad con recubrimien-to estratificado de plástico de 1 mm, a saber con unespesor total de 7,6 mm. Las combinaciones de capasconstan en concreto de

• la tabla de estratificado, la lámina amorti-guadora de 0,9 mm de la Firma TARKETTSOMMER, Luxembourg S.A. y una lámi-na de burbujas de aire de 4 mm de materialde alta barrera (combinación de capas Nº1);

• la tabla de estratificado, una lámina amor-tiguadora de 1,9 mm de la Firma TAR-KETT SOMMER, Luxembourg S.A. yuna lámina de burbujas de aire de 4 mmHaiakawa L55 de 4 mm con espacios inter-

medios llenos (combinación de capas Nº2);

• la tabla de estratificado, una lámina amor-tiguadora de 1,9 mm de la Firma TAR-KETT SOMMER, Luxembourg S.A. yuna capa de 3 mm de espesor de espu-ma reciclada nueva POER 310 de la FirmaGreiner (combinación de capas Nº 3);

• la tabla de estratificado, una lámina amor-tiguadora de 3,3 mm de la Firma TAR-KETT SOMMER, Luxembourg S.A., unalámina de burbujas de aire de 4 mm Haia-kawa L45 de 4 mm con espacios interme-dios llenos, y un velo de 2 mm (combina-ción de capas Nº 4).

Los ensayos de laboratorio realizados para la me-dición de los datos físicos y de los efectos del sistemacompuesto de protección acústica según la invenciónse llevaron a cabo según la Norma vigente para elloÖNORM EN ISO 621, Plásticos, determinación depropiedades mecánicas dinámicas, Edición 1 de ma-yo 1996, siendo determinante la parte 1 (Fundamen-tos generales) y en relación con el factor de pérdidas aflexión la parte 3, vibraciones a flexión, procedimien-tos de curvas de resonancia.

Se ha observado con ello que el valor numéricodeterminado según las técnicas de medición de la ca-racterística tan ∂f de la probeta depende muy fuerte-mente de la relación de espesores elegida de la propialámina de amortiguación y del material soporte bási-camente necesario. Por el contrario, la anchura de laprobeta no tiene importancia alguna. El valor medi-do de tan ∂f como relación de la parte real y de laparte imaginaria del módulo E de la probeta refleja elcomportamiento de amortiguación de la combinaciónglobal ensayada; tanto en la parte real como en la par-te imaginaria se encuentra por tanto la suma de lascomponentes individuales correspondientes de estascaracterísticas de las dos capas respectivas en cuestiónde la probeta. La parte imaginaria del fleje de acerocomo parte soporte es pequeña y se puede despreciarprácticamente siempre, pero no así la parte real delmódulo E del fleje de acero.

La caracterización indirecta del factor de pérdi-das a flexión del material de la capa de amortiguaciónse llevó a cabo empleando una disposición de ensa-yo para el procedimiento B según la Norma de ensa-yo ÖNORM EN ISO 6721-3, Edición de 1 de mayo1996 para una temperatura de 20º Celsius así comocon ayuda del valor tan ∂f determinado según dichaNorma para la “primera vibración básica” de una pro-beta de 150 mm de longitud con la estructura láminade amortiguación + fleje de chapa de acero de 0,5 mm(9 mm de anchura).

De la comparación de las reducciones del ruido delas pisadas ∆Lw [dB] de las 4 combinaciones de capassegún la invención descritas se deduce -en unión conlas diferentes rigideces dinámicas- la inesperada graninfluencia de los efectos de amortiguación en relacióncon el recalcado/dilatación monoaxial (“vibración deespesor”) del sistema de protección acústica. En estetipo de funcionamiento especial en unión con tablasde suelos, la en principio esperada importancia de larigidez dinámica de la capa de amortiguación acústi-ca pierde evidentemente significado respecto a la in-fluencia de las amortiguaciones de las vibraciones de

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espesor que se pueden alcanzar mediante la misma.Se consigue con ello una reducción correspondientedel ruido de las pisadas para combinaciones especia-les de rigidez dinámica s’ y factor de pérdidas a dila-tación monoaxial tan ∂c de la capa de amortiguaciónacústica:

• un factor de pérdidas a dilatación monoa-xial tan ∂c < 0,17 y una rigidez dinámi-ca s’ < 50 MN/m3, preferentemente s’ <30 MN/m3; esto es válido para la combi-nación de capas Nº 1,

• un factor de pérdidas a dilatación monoa-xial tan ∂c ≥ 0,17 y una rigidez dinámicas’ ≥ 50 MN/m3, preferentemente s’ > 150MN/m3; esto es válido para las combina-ciones de capas Nº 2, Nº 3 y Nº 4.

La capa de amortiguación D presenta preferente-

mente una densidad mayor de 2000 kg/m3, e inde-pendientemente de ello una rigidez dinámica s’ > 150MN/m3. Los materiales de carga minerales contenidosopcionalmente en la capa de amortiguación D puedenser cal o sulfato de bario, y los plastificantes emplea-dos aquí pueden ser aceites minerales.

Es posible insertar, entre la capa de revestimientoV y la capa de amortiguación D, un freno de amor-tiguación o bloqueo de amortiguación B en forma deuna lámina de calefacción.

La capa de amortiguación acústica puede poseeruna rigidez dinámica s’ mayor de 150 MN/m3, y/odensidades entre 250 kg/m3 y 600 kg/m3, en particu-lar entre 300 y 500 kg/m3. El espesor de esta capa espreferentemente de aproximadamente 4 mm. En el ca-so de que la lámina de amortiguación acústica S estérealizada como lámina de burbujas de aire, ésta puedepresentar al menos una capa intermedia.

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REIVINDICACIONES

1. Sistema compuesto de protección acústica pa-ra una superficie de delimitación (U) de habitaciones,que comprende

(I) un revestimiento (V) de suelo, pared o cubierta,(II) una capa de amortiguación (D) que se conecta

al respectivo revestimiento (V), y(III) una capa aislante acústica (S) que se conecta

a la superficie de delimitación (U) de habitaciones,caracterizado porque

a) la capa de amortiguación (D) presenta unfactor de pérdidas a flexión tan ∂f ≥ 0,08 yuna densidad > 1600 kg/m3, y

b) la capa aislante acústica (S)

b1) presenta, bien un factor de pérdidasa dilatación monoaxial tan ∂c < 0,17,una rigidez dinámica s’ < 50 MN/m3,y una densidad entre 20 y 600 kg/m3,o bien

b2) un factor de pérdidas a dilatación mo-noaxial tan ∂c ≥ 0,17 y una rigidez di-námica s’ ≥ 50 MN/m3,

c) y en el que el espesor total de capa deamortiguación (D) y capa aislante acústi-ca (S) es como máximo de 14 mm.

2. Sistema compuesto de protección acústica se-gún la reivindicación 1, caracterizado porque la capaaislante acústica (S) posee un espesor de 2 - 6 mm.

3. Sistema compuesto de protección acústica se-gún la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque lacapa aislante acústica (S) consiste en espuma com-puesta de copos de poliuretano reciclados.

4. Sistema compuesto de protección acústica se-gún una de las reivindicaciones precedentes, caracte-rizado porque la capa de amortiguación (D) consisteen un sistema compuesto termoplástico.

5. Sistema compuesto de protección acústica se-gún la reivindicación 4, caracterizado porque la capade amortiguación (D) consiste en polietileno de altadensidad y vinil-acetato de etileno, así como materia-les de carga minerales y plastificantes.

6. Sistema compuesto de protección acústica se-gún una de las reivindicaciones precedentes, caracte-rizado porque entre el revestimiento (V) y la capa deamortiguación (D) está dispuesto un freno de amorti-guación o bloqueo de amortiguación (B).

7. Sistema compuesto de protección acústica se-gún una de las reivindicaciones precedentes, caracte-rizado porque la capa aislante acústica (S) está confi-gurada como lámina (L) de burbujas de aire o láminamúltiple de burbujas de aire.

8. Sistema compuesto de protección acústica se-gún la reivindicación 7, caracterizado porque en unalámina múltiple de burbujas de aire, dos láminas deburbujas de aire están situadas simétricamente una so-bre otra de tal modo que las burbujas de una láminade burbujas de aire engranan en los espacios interme-dios entre las burbujas de la otra lámina de burbujasde aire.

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