tableros a base de madera

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1. INTRODUCCION

La industria de los tableros de madera, ha tenido un importante desarrollo como resultado

del rpido incremento de la demanda de sus productos en los ltimos aos; esto se debe

principalmente a la diversidad de usos que se les puede dar a los tableros, sobre todo en la

industria de la construccin y mueblera.

No obstante, esta industria afrenta actualmente una fuerte competencia, tanto por la materia

prima maderable como por el mercado de sus productos. Adems, las polticas vigentes de

apertura comercial, hacen que las perspectivas de mercado sean un tanto inciertas para los

productos de la industria forestal y en particular para la industria de los tableros de madera.

Los tableros aglomerados de partculas, incluidos como forros interiores, pisos, cielos, etc.

presentan ventajas frente a la utilizacin de madera slida; sin embargo, deben garantizar una

adecuada resistencia y durabilidad en servicio. Entre las propiedades ms importantes de los

tableros de madera esta su densidad, ya que con base en esta se puede determinar en gran medida

la aptitud de los tableros para destinarlos a diversas aplicaciones, toda vez que la densidad esta

ntimamente relacionada con la resistencia mecnica de los tableros (Kollmann, 1968).

Otras de las propiedades que es importante conocer de un tablero a base de madera estn: la

uniformidad en su espesor, en su escuadra, la resistencia y rigidez a esfuerzos de flexin esttica,

la adherencia de las partculas con las que est elaborado, el grado de absorcin de humedad e

hinchamiento que pueda alcanzar, as como el perfil de densidad que presenta respecto a su

espesor. Estas propiedades son determinantes para el aprovechamiento del tablero y su posterior

aplicacin especfica en usos donde algunas de esas propiedades son decisivas para obtener el

mximo beneficio desde el punto de vista de rendimiento, durabilidad y econmico. Es as como

se ha llegado a incorporar en la industria de los tableros, otras especies de madera que no se

consideraban aptas para tal producto, hasta que no se determinaron las propiedades de los tableros

elaborados con esas especies.

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Por otro lado, la planta industrial nacional de este rubro est compuesta por 32 fabricas de

tableros contrachapados y 13 fbricas de tableros aglomerados (CNIF, 1997), tal industria se

considera entre las ms importantes del subsector forestal debido a los factores siguientes:

volmenes de productos que genera, fuentes de trabajo que proporciona, inversiones en capital que

representa y perspectivas de crecimiento que manifiesta.

No obstante, a la llegada del tratado de libre comercio de Amrica del Norte que entr en

vigor el primero de enero de 1994, hizo que la actividad forestal mexicana se viera influida por la

participacin de grandes empresas productoras y de comercializacin.

As pues, conscientes de que, para que un producto pueda ser competitivo en el comercio y

tenga confiabilidad en su uso, es necesario conocer sus caractersticas y propiedades, por esta

razn se llev acabo este estudio.

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2. OBJETIVOS

2.1 Objetivo general

Conocer la magnitud de las propiedades fsico mecnicas de los tableros de partculas en

espesores de 12 , 16 y 19 mm que produce una empresa del Edo. de Durango, como un ndice de

las propiedades que poseen este tipo de tableros.

2.2 Objetivos particulares

Determinar si los valores de las propiedades fsicomecnicas que presentan los tableros de

partculas evaluados cumplen con los niveles mnimos establecidos en las normas tcnicas.

Conocer la magnitud de la variacin de las propiedades fsicomecnicas que presentan los

tableros de partculas entre los diferentes espesores ensayados.

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3. REVISION DE LITERATURA

3.1 Clasificacin de los diferentes tipos de tableros aglomerados de partculas

Entre las principales formas de clasificacin de los tableros aglomerados de partculas con

respecto a la diversidad de tipos se encuentran: el tamao de las partculas, tamao de las

partculas en las superficies y en el centro y la densidad del tablero. As, la FAO (1959) presenta

la clasificacin del Cuadro 1.

Cuadro 1. Clasificacin de los diferentes tipos de tableros y sus valores correspondientes PROPIEDAD VALOR UNIDAD

TABLEROS DE MADERA (TIPO) AGLOMERADA

TIPO AISLANTE

Densidad 0.25-0.40 g/cm3

Mdulo de ruptura 15-55 kg/cm2

Modulo de elasticidad en la flexin 1700-8800 kg/cm2

Resistencia a la traccin paralela a la superficie 15-35 kg/cm2

Absorcin de agua (inmersin 24 h.) 15 - 60 % peso

Hinchamiento 5 - 15 % vol.

Expansin lineal (inmersin 24 h.) 0.50 %

TABLEROS DE MADERA AGLOMERADA

DE DENSIDAD MEDIA



Mdulo de elasticidad en la flexin 10000-50000 kg/cm2


Absorcin de agua (inmersin 24 h.) 20-75 % peso

Hinchamiento 5-15 % vol..

Expansin lineal mxima 0.2-0.6 %

TABLEROS DE MADERA AGLOMERADA

TIPO DURO



Mdulo de elasticidad con flexin 28000-70000 kg/cm2


Absorcin de agua (inmersin 24 h.) 15 - 40 % peso

Hinchamiento 15 - 40 % vol.

Expansin lineal mxima 0.85 %

FAO (1959), tomado de Becerra (1976)

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3.2 Descripcin de los tableros aglomerados de partculas

Los tableros aglomerados de partculas pueden definirse como los formados por partculas

de madera u otro material fibroso lignocelulsico aglomerado con resina sinttica, moldeados en

forma de lmina, solidificados y en los cuales el fraguado de la resina se logra aplicando calor y

presin. La estera o lmina acabada presenta uniformidad en el plano de la hoja y la resina

sinttica sirve de aglutinante de las partculas. Las laminas pueden ser homogneas o bien

representar caras de mejor calidad o de distinta textura a la del alma del tablero (Flamand, 1961).

Los tableros aglomerados de partculas difieren de los tableros de fibra en que estn

compuestos de partculas de madera u otras substancias lignocelulsicas fibrosas aglomeradas

mediante una resina sinttica aglutinante. La gran evolucin de la industria de las resinas sinttica

termoendurecibles, ha hecho posible y econmico el desarrollo de toda la industria manufacturera

de tableros aglomerados de partculas.

En general, los tableros aglomerados de partculas presentan un aspecto bastante distinto al

de los tableros de fibra, salvo en el caso de los productos muy duros, en los tableros acabados

pueden apreciarse la forma y tamao de las partculas. An cuando los tableros de madera

aglomerada no se fabrican en una gama de densidades (relacin peso seco/volumen normal) tan

amplia como los de fibra, cabe clasificarlos atendiendo a sus diferentes densidades en la forma que

se presenta en el Cuadro 2.

Cuadro 2. Clasificacin de los tipos de tableros segn Flamand (1961)

Tableros de madera aglomerada Densidad (g/cm3)

De baja densidad o aislantes 0.25 0.40

De densidad media 0.40 0.80

De gran densidad o duros 0.80 1.20

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3.2.1 Tableros aglomerados de partculas de baja densidad o aislantes

Se da el nombre de tableros aglomerados de partculas de baja densidad, a los tableros

aglomerados que se fabrican con la finalidad especial de que resulten ligeros para dedicarlos a

paneles, cuando sea necesario amortiguar los ruidos o aislar el calor, o bien como alma en aquellas

piezas o construcciones en que sea importante reducir el peso. Los tableros aglomerados de

partculas fabricados por extrusin o estiramiento a presin en los que se practican perforaciones

para que resulten ms ligeros (su densidad en tales condiciones resulta aproximadamente de 0.40

g/cm3 o menos), deben considerarse por separado, ya que una densidad tan baja slo es posible

obtenerla en tableros muy gruesos.

3.2.2 Tableros aglomerados de partculas de densidad media

La mayora de los tableros aglomerados de partculas se producen en la actualidad, tanto

prensados en platos planos como prensados por extrusin, pueden clasificarse como tableros de

partculas aglomerada de densidad media. Casi todos presentan una densidad superior a un 10 20

% al de las maderas u otros materiales utilizados. Esta escala de densidades parece ser la ptima en

cuanto a necesidades de resina sinttica, permitiendo obtener las mejores propiedades por unidad

de peso y siendo la que menos dificultades presenta en la fabricacin.

Los tableros prensados en platos pueden presentar homogeneidad en todo su espesor en

cuanto a las partculas empleadas, las cuales pueden ser hojuela, astillas, virutas u otro tipo, o estar

compuestos de dos o tres distintas capas. En la fabricacin de los tableros terciados, es comn que

las caras sean de partculas especialmente preparadas para fines decorativos, que la superficie sea

lisa o de gran resistencia y que para el alma se elija un material ms barato. Hay a la venta

tableros de gran variedad de tamaos , con dimensiones mximas de 2 m de ancho y 5 m de largo.

Debido a la naturaleza del procedimiento, para fabricar tableros por extrusin es necesario emplear

el mismo tipo de partcula en todo su espesor.

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3.2.3 Tableros aglomerados de partculas de gran densidad o duros

Este tipo de tableros slo se fabrica en prensas de platos planos. Se trata de un tablero tipo

S-2-S y suele producirse de 0.2 a 0.8 cm de espesor. Se emplean partculas pequeas cuyo tamao

se aproxima al de la harina o al de la fibra de madera. La diferencia fundamental entre los tableros

de fibra duros y los tableros de aglomerados de partculas de gran densidad estriba en la forma de

lograr la ligazn. En cuanto a la densidad, aspecto y aplicaciones resulta difcil distinguir algunas

clases de tableros de partculas aglomeradas de los tableros de fibra duros.

3.3 Aplicaciones de los tableros aglomerados de partculas segn su densidad

3.3.1 Tableros de baja densidad o aislantes

La fabricacin o el aprovechamiento de los tableros aglomerados de partculas tipo aislante

son limitados hasta la fecha, este tipo de tableros puede considerarse rival del tablero aglomerado

de partculas de densidad media o del tablero de fibra aislante en alguna de sus aplicaciones

corrientes. Por ser ligero de peso y eficaz aislador del calor, se tender a emplearlo cuando estos

factores constituyan consideraciones importantes y resulte superflua la mayor resistencia de los

tableros ms duro (Flamand, 1961).

Algunas propiedades que pueden afectar la utilizacin de los tableros aglomerados de

partculas tipo aislante para almas de piezas son la resistencia al desplazamiento lateral y la

resistencia a la extraccin de tornillos y a otros elementos de sujecin mecnica.

Debido a su porosidad superficial, los tableros aglomerados de partculas tipo aislante

resultan eficaces para absorber las ondas sonoras, por lo que es probable que se empleen en gran

escala para acabado de interiores en casas y otros edificios en que es necesario el tratamiento

acstico. Todo induce a creer que este tipo de tablero ser objeto del mximo aprovechamiento en

el ramo de la construccin.

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3.3.2 Tableros de densidad media

Casi todas las aplicaciones de los tableros aglomerados de partculas han girado y siguen

girando en torno a los productos de densidad media. En trminos generales, los tableros con esta

densidad se emplean como material para almas o para paneles cuando slo hace falta una

resistencia y rigidez moderadas. Hasta la fecha se aprovechan principalmente para interiores, es

decir, en condiciones en que no es rigurosa su exposicin a la humedad.

Muebles. Como material para el alma de muebles chapados y provistos de otros

revestimientos constituir siempre una de las principales aplicaciones de los tableros aglomerados

de partculas. Antiguamente la madera y los tableros contrachapados constituan los principales

materiales utilizados para alma de piezas, debido a que en general, el costo de los tableros

aglomerados de partculas es inferior y a que muchas de sus propiedades son mejores, van

convirtindose en muchas partes del mundo en el material preferido para alma de muebles. Su

superficie es uniforme y pueden adquirirse en tamaos de paneles enteros.

En mueblera, los tableros aglomerados de partculas se emplean como alma de piezas para

partes como entrepaos de escritorios, fondo de cajones, tapas de armarios y cubiertas de mesa,

estanteras y costaneras de armarios, estuches de mquinas de coser, cabeceras de cama, costados,

respaldos y estantes de libreras.

Los tableros aglomerados de partculas se emplean como paneles para interiores, en

canceles y techos y tambin, hasta cierto punto, en exteriores, siempre que la exposicin no sea

rigurosa. Los aglutinados con resina de urea formaldehdo se deterioran bajo exposiciones

rigurosas, porque sta se desdobla al quedar expuesta largo tiempo al calor o a ste combinado con

la humedad. Los tableros aglomerados de partculas con resinas fenlicas o de melamina no se

estropean de igual manera, siendo posible emplearlos en condiciones ms severas.

Los tableros aglomerados de partculas se emplean para paneles en la misma forma que la

madera y como materiales para revestir muros. Cabe utilizarlos para canceles independientes y

movibles en oficinas. Las principales aplicaciones en la construccin de casas y otros edificios

comprenden acabados de interiores de techos y paredes, contrapisos, ristreles, componentes para

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interiores de trabajos de carpintera en general como armarios de cocina, guardarropas y otros

compartimentos destinados al almacn y en algunas regiones, para acabado de suelos y

revestimiento de techos y paredes. Los tableros aglomerados de partculas se han preferido a otros

materiales para manufacturar puertas corredizas en armarios y guardarropas, por mantenerse

planos a pesar de cambiar el contenido de humedad y porque las puertas no se abarquillan.

Algunos tipos se emplean tambin como material de revestimiento para moldes de hormign.

3.3.3 Tableros de gran densidad o duros

Los tableros aglomerados de partculas tipo duro se dividen en dos grupos. Unos estn

hechos de finos componentes de madera producidos ms o menos en la misma forma que los de

fibras para tableros duros corrientes, pero debido al modo en que la hojuela se refina, se forman

las lminas o se prensa el tablero, la resina sinttica constituye el principal agente de aglutinacin.

Se emplean como material especial para almas o paneles cuando su densidad constituye

una ventaja. Un exponente y uno de los principales usos lo constituye el procedimiento de

laminacin simultnea papel de plstico en el cual mediante una sola operacin, realizada en una

prensa caliente se aplican al alma un revestimiento y refuerzo de papeles impregnados de resina.

En este caso se requiere un tablero de superficie lisa, de partculas finas para eliminar el

traspintado. Otro requisito que es necesario llenar y que es debido a los esfuerzos que se

desarrollan cuando el plstico de papel fragua y se enfra a la temperatura ambiente despus del

prensado en caliente, es el que los tableros tengan gran poder de aglutinacin (tensin

perpendicular a la superficie del tablero). Se han desarrollado otros usos ms o menos

especializados de los tableros de gran densidad, e incluso tablas para bancos de trabajo, placas

para preparacin de moldes en fundiciones, partes de armarios y gavetas y otros elementos de

carpintera en general en que se requiere una gran resistencia a la extraccin de tornillos.

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3.4 Estudios realizados en tableros aglomerados de partculas

La Organizacin de las Naciones Unidas para la Agricultura y la Alimentacin (FAO) y la

Comisin de las Naciones Unidas para la Economa de Europa (CEE), celebraron una consulta

internacional sobre tableros de fibra y tableros de madera aglomerada en Ginebra, Suiza del 21 de

enero al 4 de febrero de 1957 (FAO, 1968), en la cual se adoptaron los siguientes acuerdos y

conclusiones internacionales publicadas en su informe definitivo: mtodo de ensayo; diferencias

del material; produccin, consumo y comercio mundiales; materias primas; proceso y equipo;

aspectos econmicos de la produccin y comercializacin; propiedades, aplicaciones y usos; as

como la necesidad y urgencia de realizar investigacin en todos los pases, pugnando por

conseguir resultados de sus productos.

La Sociedad Americana para Ensayos de Materiales (ASTM), se preocup por incluir en

sus Normas, los lineamientos adoptados internacionalmente para evaluar las propiedades fsicas y

mecnicas de los tableros de fibra y madera aglomerada y una norma general para interpretar con

precisin los resultados obtenidos (ASTM, 1991).

Becerra (1976), determin y evalu las caractersticas fsicas y mecnicas: usando dos

muestras de tableros aglomerados de 50x50 cm con un espesor aproximado de 1.79 cm y un

contenido de humedad de 10 %. El mtodo de ensayo que utiliz es el que se especifican en las

normas ASTM D 1037 - 91, (1991). Los ensayos fsicos y mecnicos que se efectuaron y el

nmero de probetas para cada uno fueron, para determinacin del peso especfico (Po/Vh)*, y

para contenido de humedad se usaron todas las probetas de todos los ensayos, seis probetas para el

de absorcin de agua, hinchamiento en espesor, hinchamiento lineal y tensin paralela a la

superficie.

______________________________________________________ * Po. Peso anhdro (gramos) obtenido al secar al tablero en un horno con temperatura de 100 5oC.

Vh. Volumen del tablero (centmetros cbicos) con un contenido de humedad cercano al 12 %.

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Los resultados de los ensayos fsicos y mecnicos fueron los siguientes: absorcin de agua

a 24 h de inmersin fue de 10.80 %, hinchamiento en grosor a 24 h de inmersin de 3.91% y en el

hinchamiento lineal a 24 h de inmersin fue de 0.33%. En flexin esttica se obtuvo un mdulo de

ruptura de 245.90 kg/cm2 y un mdulo de elasticidad de 35,738 kg/cm2; en dureza Janka se obtuvo

una carga total de 426.37 kg; en tensin paralela a la superficie del tablero se obtuvo una carga de

ruptura de 952.00 kg y un modulo de ruptura de 134.89 kg/cm2; en extraccin de clavos se

requiri una carga total a introducir de 83.42 kg y una carga total a extraer de 43.12 kg.

Poblete (1979), determin en tablero de partculas de distintos espesores y densidades, de

que manera se ven afectados las propiedades fsicomecnicas al incluir aserrn de desecho

industrial de aserraderos alternativos de Pinus radiata en la capa media. Los resultados indican

que es posible incluir aserrn en la capa media hasta ciertas proporciones sin mermas importantes

de estas propiedades, aunque la resistencia a la flexin se disminuye. En cuanto al hinchamiento,

se aprecia poca variacin comparndose los resultados obtenidos con los valores exigidos por la

Norma DIN para estas propiedades.

En los tableros de 42 y 10 mm fabricados con un 60 % de aserrn presentan un

hinchamiento favorable. La resistencia a flexin result ser limitante para los tableros con alto

contenido de aserrn. Pudiendo determinarse como contenidos mximos de este material, cifras de

100 % para densidades de 650 Kg/m3 y de 60 a 80 % para densidades de 600 Kg/m3 en los

espesores cuya exigencia mnima a la flexin es de 20.4394 N/mm2 vale decir 10 mm. En

espesores cuyas exigencias bajan a 18.355 N/mm2 (19 mm) las posibilidades son de 80 a 100 %

para densidades de 600 Kg/m3 y de 0 a 20 % para densidades de 550 Kg/m3. En el caso de los

tableros gruesos de 42 mm, cuyas exigencias a la flexin son de 8.158 N/mm2, los porcentajes de

aserrn factibles de incluir son los mximos estudiados, 80 %.

Vidal (1981), estudi el efecto de la inclusin de cuatro preservadores en 3 diferentes

dosis, en las propiedades de tableros aglomerados de partculas de Pinus radiata D. Don. Las

propiedades ensayadas fueron hinchamiento, resistencia a la flexin y traccin. Se prob

tambin el efecto txico de los preservadores sobre termitas de madera seca. La propiedad ms

afectada por la inclusin de preservadores fue la resistencia de traccin.

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Los tableros testigos despus de 2 y 24 horas de inmersin en agua, registraron un

hinchamiento de 19.3 0.46 % y 25.3 0.70 % respectivamente. Los ensayos de flexin dieron

valores de resistencia promedio de 19.6 1.24 N/mm2 para los tableros testigos y valores

cercanos a estos en los casos de los tableros preservados; en traccin perpendicular tuvieron un

valor de resistencia a la traccin de 0.96 0.042 N/mm2. En cambio, los tableros preservados

presentaron promedios menores de resistencia a traccin que los testigos.

Poblete (1985), estudi la posibilidad de producir tableros de partculas con un perfil de

densidad homogneo, sin aumentar el tiempo de prensado. Las variables consideradas fueron el

contenido de adhesivo y la humedad de las partculas. Los resultados demuestran que al aumentar

el contenido de adhesivo mejoran las propiedades flexin (modulo de ruptura) y traccin

perpendicular. El anlisis de perfil de densidad demostr que los perfiles ms homogneos se

logran con tableros de una sola capa y con contenidos de adhesivo de 14 % y 16 %.

Poblete (1986), determin las propiedades de flexin esttica y traccin perpendicular en

tableros de partculas producidos con las especies, Podocarpus saligna, Nothofagus dombegi,

Drymis winteri y Laurelia philippiana, una de mezcla de mirtacias.

Los tableros fueron producidos en 3 capas y con densidades de 400 kg/m3 a 800 kg/m3,

como adhesivo se utilizo urea formaldehdo (7.9 %). A partir de los valores obtenidos para cada

especie se calcul empricamente la resistencia de los tableros confeccionados con las mezclas

ponderando la resistencia de cada especie por el porcentaje de su participacin. Este resultado se

compar con los valores reales obtenidos de los ensayos realizados con los tableros de mezcla de

especies.

La diferencia promedio entre los valores calculados por ponderacin y los reales, obtenidos

de los tableros confeccionados con mezclas, fue de 0.062 N/mm2 en traccin y de 0.562 N/mm2 en

flexin. Los resultados obtenidos prueban que conociendo las propiedades de las especies se puede

determinar las resistencia de las mezclas con un error mximo de 2.83 N/mm2 en flexin y de

0.156 N/mm2 en traccin.

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Torres y Peredo (1991), estudiaron la factibilidad de utilizacin de madera residual

proveniente de los procesos de aserro, debobinado y foliado para la confeccin de tableros de

partculas. Los objetivos especficos del estudio fueron: evaluar la calidad de los tableros

confeccionados con los distintos tipos de materia prima, determinar el efecto de la corteza

contenida en los desechos de aserro y la inclusin del agente hidrfobo sobre las propiedades

fsicomecnicas de los tableros.

La calidad de los tableros se evalu mediante la determinacin de las propiedades fsico-

mecnicas: hinchamiento, traccin y flexin ensayadas segn Normas DIN. El material utilizado

correspondi a: a) virutas de pino insigne con y sin corteza, y b) virutas de las especies de tepa,

roble, ulmo y olivillo provenientes de los desechos defoliado y debobinado de la industria

Infodema S. A., las virutas fueron encoladas con urea - formaldehdo al 8 %, en base a su peso

anhidro. Las condiciones de prensado incluyeron un tiempo de 6 minutos y una temperatura

constante en los platos de la prensa, de 160 10 o C. De acuerdo a los resultados se determin que

los distintos tipos de desechos son adecuados para la elaboracin de los tableros de partculas

cumpliendo todos ellos satisfactoriamente con la Norma DIN 68763 para las propiedades

mecnicas.

Xu y Suchsland (1998), evaluaron la variabilidad de las propiedades fsicas y mecnicas de

tableros de partculas elaborados con una mezcla de especies y otros elaborados con una sola

especie de madera. Encontr que los tableros fabricados con mezclas de especies presentaron una

mayor variabilidad en el hinchamiento en el espesor, aunque en expansin lineal resultaron

similares con los elaborados con una solo especie. Los valores de MOE y MOR y adherencia

interna ( traccin perpendicular ) fueron menos variables entre los distintos tableros elaborados

con mezcla de especies que entre los tableros de una sola especie. Cabe citar que en esta

investigacin los autores utilizaron 2 probetas para hinchamiento lateral, 16 probetas para

hinchamiento en espesor, 48 probetas para traccin perpendicular y 80 probetas para densidad por

tablero.

14

4. MATERIALES Y METODOS

4.1 Materiales

Para cumplir con los objetivos planteados, se utilizaron 2 tableros de partculas para cada

uno de los espesores de 12, 16 y 19 mm con dimensiones nominales de 1.22 m x 2.44 m.

obtenidos al azar del almacn en Texcoco, Edo. de Mxico, de un distribuidor de los tableros

fabricados en el Edo. de Durango. Este tipo de tablero tiene tres capas de distinto grueso de

partculas dispuestas de modo que las capas con las partculas de mayor grueso queden al centro y

las que tienen las partculas ms finas en las caras.

El equipo utilizado para la realizacin de las pruebas fue el siguiente:

- Horno de laboratorio

- Calibrador, vernier y flexmetro

- Balanza con aproximacin al 0.01 g.

- Maquina universal de ensayos mecnicos

- Sierra radial

- Recipientes para pruebas de humectacin

- Prensa para preparacin de probetas de traccin.

Los cortes para cada probeta se realizaron en la planta piloto del Departamento de

Productos Forestales de la Divisin de Ciencias Forestales con la ayuda del personal que labora en

dicha planta. La evaluacin de las propiedades fsicas (densidad normal, contenido de humedad en

equilibrio, absorcin de humedad e hinchamiento en espesor) se realizaron en el Laboratorio de

Anatoma de la Madera de la Divisin de Ciencias Forestales.

La evaluacin de las propiedades mecnicas (flexin esttica y traccin perpendicular a la

superficie) se realizaron en el laboratorio de Ingeniera de la Universidad Autnoma

Metropolitana, unidad Azcapotzalco, con la ayuda del personal tcnico.

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4.2 Mtodos

4.2.1 Dimensiones de los tableros

A cada tablero se le midi el espesor, antes de cortarse, en 12 puntos perimetrales, 4 en

cada lado y 2 en cada extremo. Esta medicin se realiz con un calibrador de espesores.

Posteriormente, con un flexmetro se midi cada uno de sus lados a lo largo y ancho, as como

sus dos diagonales, con el propsito de evaluar su espesor, dimensiones laterales y escuadra.

4.2.2 Obtencin de probetas

Para la distribucin de las probetas de cada tablero se utilizo el esquema de la Figura 1.

Este diseo fue igual para todos los tableros.

+___________________________________________________ L * _____________________ +

100 + 152 + 152 + 152 + 152 + ** + 50 + 50 + 152 + mm

D D F T T

D D

H H

F T T

D D F T T

D D

H H

F T T

H

D D F T T

D D

H H

T T

H

D PD T T

D PD

H H

T T

H

D PD T T

D PD

H H

T T

H

D PD

D PD

H H

F

F

F

F

F

H

D PD

D PD

H H P

D

P

D

P

D

P

D

H

Figura 1. Esquema de distribucin para la obtencin de probetas de ensayo

16

donde:

L* = 123, 167 y 174 cm para tableros de 12, 16 y 19 mm

D = Probeta para densidad y contenido de humedad

PD = Perfil de densidad

H = Absorcin de humedad e hinchamiento

F = Flexin esttica (**)

T = Traccin perpendicular al plano

= Sobrante

Las probetas permanecieron en clima normal ( 20 o C y 65 % HR ) hasta peso constante.

4.2.3 Propiedades fsicas y mecnicas

Se realizaron las pruebas fsicas y mecnicas de los tableros que se indican en el Cuadro 3

de acuerdo a las especificaciones de la norma ASTM D 1037 91.

Cuadro 3. Pruebas fsicas y mecnicas de acuerdo a la Norma (ASTM D 1037 - 91)

Propiedad Dimensiones de las probetas Nmero de probeta

Densidad y contenido de

humedad

76 x 152 mm x e 20

Perfil de densidad 76 x 152 mm x e 10

Absorcin de hinchamiento 152 x 152 mm x e 20

Flexin esttica 76 x (24e + 50 mm) x e 10

Traccin perpendicular a la

superficie.

50 x 50 mm x e 20

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4.2.3.1 Determinacin de propiedades fsicas

4.2.3.1.1 Densidad normal del tablero (ASTM D 1037 91)

La densidad normal (Dh) es el coeficiente de la masa (mh) y el volumen de la probeta (vh)

al contenido de humedad en equilibrio que presenta al momento del ensayo. Se expresa en g/cm3.

Dh = mh / vh (g/cm3)

De cada tablero se inspeccionaron 20 probetas especficamente destinadas para la densidad,

con dimensiones de 76 x 152 mm x espesor del tablero. La masa se determin con aproximacin

al 0.01g en una balanza, y el volumen por el mtodo estereomtrico, con flexmetro y vernier. De

esta variable se obtuvo su media, mximo, mnimo, desviacin estndar, as como el anlisis de

varianza entre los diferentes espesores.

4.2.3.1.2 Perfil de densidad

Por las condiciones de fabricacin que se aplican en la formacin de los tableros

aglomerados, se evalu el perfil de densidad de cada tablero, esto respecto a su espesor. Para ello

las probetas correspondientes se fueron cortando en capas superficiales de 2 mm de espesor hasta

llegar al centro. En cada corte se registro su peso y volumen para obtener las correspondientes

densidades de las probetas y as registrar el "perfil" de densidad.

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Los cortes correspondientes se realizaron con el 50 % de las probetas en la cara "A" y el 50

% en la cara "B". En la Figura 2 se muestra cmo se realizaron los cortes en cada probeta.

Figura 2. Cortes sucesivos realizados en las probetas de perfil de densidad

4.2.3.1.3 Determinacin del contenido de humedad en equilibrio (ASTM D 1037 91)

El contenido de humedad (CH) se determino en las mismas probetas utilizadas en la

evaluacin de la densidad normal, aplicando la siguiente formula:

CH = [ ( Pi Po ) / Po ] * 100

donde:

CH = Contenido de humedad

Pi = Peso inicial

Po = Peso final o anhidro

Para obtener el peso anhidro (Po), las probetas se colocaron en un horno a 103 2 o C hasta obtener peso constante.

19

4.2.3.1.4 Absorcin de humedad (ASTM D 1037 91)

La absorcin de humedad se evalu en perodos de 2 horas y 24 horas de inmersin. Para

ello, las probetas de 152 x 152 mm de rea se pesaron inicialmente a las condiciones normales de

equilibrio (Pi), posteriormente, se introdujeron en agua durante los dos perodos indicados, al

trmino de cada uno se volvieron a pesar para as registrar su peso final (Pf), aplicando

posteriormente la frmula:

A=[(Pf-Pi)/Pi]*100 (%)

donde:

A = Absorcin de humedad, en % del peso inicial

Pf = Peso final en gramos

Pi = Peso inicial en gramos

4.2.3.1.5 Hinchamiento en espesor (ASTM D 1037 91)

Por otro lado, el hinchamiento corresponde a la diferencia entre el espesor de la probeta

hmeda (Ef) y el espesor de la probeta climatizada o inicial (Ei) en relacin al espesor de la

probeta climatizada. Se expresa como % del espesor inicial aplicando la formula:

= [(Ef-Ei)/Ei]*100 (%)

donde:

= Hinchamiento en espesor, en % Ef = Espesor final, al 0.01 mm

Ei = Espesor inicial, al 0.01 mm

20

Con un calibrador se realizaron las mediciones en espesor para evaluar el hinchamiento

despus de 2 y 24 horas de inmersin, como se muestra en la Figura 3.

Figura 3. Medicin del espesor de las probetas con el calibrador

4.2.3.2 Determinacin de propiedades mecnicas

4.2.3.2.1 Ensayo de flexin esttica (ASTM D 1037 91)

Se tomaron 10 probetas de 76 x (24 e + 50 mm) x e, para el ensayo de flexin esttica. Al

variar el espesor del tablero cambi la longitud de la probeta como lo indica la norma ASTM D

1037 91, siendo por lo tanto probetas de 338, 434 y 506 mm de longitud para los tableros de 12,

16 y 19 mm respectivamente. As mismo, la separacin entre apoyos (Ld) al momento de realizar

el ensayo, fue de 288, 384, 456 mm respectivamente para cada espesor.

Se ajust la distancia Ld entre los soportes, situndose la probeta sobre los soportes, de

manera que el eje transversal de la probeta y el eje del cabezal de carga estuvieran en el mismo

plano. Se aplic la carga a una velocidad constante de 6 mm/min Para el tablero de 12 mm; 8

mm/min para los de 16 y 9 mm/min para los tableros de 19 mm.

21

De las 10 probetas por tablero ensayadas, la mitad de ellas se ensayaron por cara A del

tablero y la otra mitad por cara B. As tambin como se indico en la Figura 1, la mitad de las

probetas se obtuvieron con un eje mayor en direccin del eje mayor del tablero y la otra mitad en

sentido perpendicular.

El ensayo de esta propiedad consisti en la aplicacin de una carga a una probeta que

ubicada sobre dos apoyos, se oriento de tal forma que los planos del tablero, caras, quedaron

perpendiculares a la fuerza recibida. Esta posicin se ilustra en la Figura 4.

Figura 4. Esquema de ensayo de flexin esttica

Se registr la carga mxima, grfica cargadeformacin, carga al lmite de

proporcionalidad y deformacin hasta el lmite de proporcionalidad; con ello se calcul la

resistencia y rigidez a la flexin esttica segn las siguientes formulas:

ELP = (3/2) [ ( PLP * Ld) / ( a*e 2) ] Kg/cm2

MOR = (3/2) [ ( P max * Ld) / ( a*e 2) ] Kg/cm2

MOE = ( PLP * Ld3 ) / (4 a*e 3* f) ] Kg/cm2

22

donde:

ELP = Esfuerzo al lmite de proporcionalidad

MOR = Mdulo de ruptura

MOE = Mdulo de elasticidad

PLP = Carga al lmite de proporcionalidad

P max = Carga mxima al producirse la ruptura

Ld = Distancia entre soportes

a = Ancho de la probeta

e = Espesor de la probeta

f = Flecha de deformacin al lmite de proporcionalidad

4.2.3.2.2 Ensayo de traccin perpendicular al plano (ASTM D 1037 - 91)

La traccin perpendicular al plano (ET) del tablero es el cociente entre la carga mxima

soportada (Pmax) y la superficie de la probeta (A).

ET = (Pmx) / A (Kg/cm2)

donde:

ET = Esfuerzo mximo a traccin perpendicular, en kg/cm2

Pmx = Carga mxima soportada a traccin por la probeta, en kg

A = Area de la probeta, en cm2

23

Las probetas fueron fijadas a tacos de madera siendo las superficies iguales como se

muestra en la Figura 5.

Figura 5. Esquema de las probetas unidas a tacos de madera para el ensayo de traccin

Las probetas unidas a los tacos fueron ubicadas en las mordazas de la maquina universal

de ensayos (Figura 6). La carga se aplic a una velocidad de 2.8 mm/min.

Figura 6. Esquema del ensayo de traccin

perpendicular

La resistencia de la probeta se registr al romperse sta en un plano paralelo a las caras.

Las fuerzas aplicadas a las probetas fueron de igual magnitud, por lo que el mayor esfuerzo se

produce en el alma, por esta razn la ruptura se produce en el centro. Este ensayo es un indicador

de la calidad de la unin entre las partculas.

Cabe aclarar que los valores de las propiedades ensayadas se compararon, como referencia,

con la Norma DIN 68761 citadas por FAO (1968) y Poblete (1979, 1989) y las especificaciones

que maneja REXCEL (1999).

25

5. RESULTADOS Y DISCUSION

5.1 Dimensiones de los tableros

De cada tablero se determinaron mediciones en espesor, dimensiones laterales y escuadra,

datos que se presentan en los Cuadros 4 y 5.

Cuadro 4. Espesor en tableros de 12, 16 y 19 mm Tablero tipo Media

(mm)

Mximo

(mm)

Mnimo

(mm)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 12.147 12.350 12.000 0.1015 0.0595

16 mm 16.046 16.500 15.900 0.0715 0.0040

19 mm 18.966 19.050 18.900 0.0610 0.0025

De acuerdo con las especificaciones del producto terminado, segn REXCEL (1999),

los valores admitidos en cuanto a la variacin de espesor para tableros de 12 mm es de 11.8 a

12.2 mm, en tableros de 16 mm la variacin de espesor debe ser de 15.8 a 16.2 mm y para tableros

de 19 mm de 18.8 a 19.2 mm, lo cual indica que admiten una tolerancia en espesor de 0.2 mm.

Los valores obtenidos en los tableros de 16 y 19 mm se encuentran dentro de la tolerancia

especificada excepto los de 12 mm; los cuales rebasan el mximo de 12.2 mm. En la Figura 7 se

ilustra el valor promedio de espesores por tablero.

26

Figura 7. Espesor promedio de 12, 16 y 19 mm

En dimensiones en largo del tablero se admite una tolerancia de 2440 2 mm y en ancho

1220 2 mm. Los valores obtenidos en los tableros evaluados no se encuentran dentro de las

tolerancias especificadas por REXCEL , como se presentan en el Cuadro 5.

Cuadro 5. Dimensin en tableros de 12, 16 y 19 mm Tablero tipo Longitud Ancho Diagonal real Diagonal nominal

12 a 244.90 122.60 273.85 273.873

12 b 244.85 123.00 273.85 274.008

16 a 244.90 123.05 274.10 274.075

16 b 244.90 123.05 273.90 274.075

19 a 244.95 116.30 270.80 271.157

19 b 244.95 118.05 271.90 271.911

El hecho de que un tablero no se encuentre dentro de los rangos de tolerancia en largo y

ancho, implica problemas en su uso, ya que al no cumplir con las dimensiones deseadas se tienen

que hacer cortes adicionales o desperdiciar material por no dar la dimensin deseada.

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

12mm 16mm 19mm

TABLERO

ESPE

SOR

(mm

)

27

El promedio de las dimensiones en largo y ancho entre los tableros se encuentra en un

rango de valores de 2448.1 a 2450.0 mm y de 1171.1 a 1231.0 mm respectivamente, los cuales se

encuentran fuera de la tolerancia especificada por REXCEL . Este descuadre de los tableros se

debe principalmente a la precisin que se tiene al momento de su dimensionado.

En cuanto a la escuadra de los tableros, REXCEL admite un descuadre mximo de 5.0

%. Para ello la diagonal entre esquinas en tableros de 1.22 x 2.44 m, debern medir 2.72 m, en los

tableros se obtuvieron los indicados en el Cuadro 5, los cuales se encuentran fuera del rango

especificado.

5.2 Propiedades fsicas

5.2.1 Densidad normal

Dada la alta correlacin existente entre la densidad de la madera usada y la densidad del

tablero producido, se reportan las densidades obtenidas de los tableros de 12, 16 y 19 mm, en el

Cuadro 6.

Cuadro 6. Densidad normal (ASTM D 1037-91) Tablero tipo Media

(g/cm3)

Mximo

(g/cm3)

Mnimo

(g/cm3)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 0.7978 0.8243 0.7780 0.0122 0.0157

16 mm 0.7516 0.7950 0.7280 0.0186 0.0248

19 mm 0.7485 0.7703 0.7159 0.0135 0.0181

Los resultados de este anlisis, determinaron que los tableros de 12 mm tuvieron una

densidad promedio de 0.7978 g/cm3, mientras que en tableros de 16 y 19 mm se registraron

densidades promedio de 0.7516 g/cm3 y 0.7485 g/cm3 respectivamente.

En base a la densidad promedio que presentan este tipo de tableros se clasifican en tableros

de densidad media, ya que se encuentran dentro del rango especificado por FAO (1959) y

Flamand (1961) de 0.40 - 0.80 g/cm3.

28

Los tres tipos de tableros mostraron ligeras diferencias por lo que, para probar si estas

diferencias son estadsticamente significativas, se realizo un anlisis de varianza. la que se

presenta en el Cuadro 7.

Cuadro 7. Anlisis de varianza para la densidad en tableros de 12, 16 y 19 mm

FV GL SC CM FC Pr > F

Tratamiento 2 0.0608653 0.0304326 73.54 0.0001

Error 117 0.0484193 0.0004138

Total 119 0.1092846

Hay diferencias entre tratamientos si [ Pr > F ] < . En este caso = 0.05

El anlisis de varianza al que se sometieron estos ensayos mostr que existen diferencias

significativas entre los tableros de 12, 16 y 19 mm. Debido a que [ PR>F]< = 0.0001 presenta un valor menor a = 0.05. Para saber cuales tableros difieren entre s, se realizo la prueba de comparaciones mltiples mediante el mtodo de Tukey's. Los resultados se presentan en el

Cuadro 8.

Cuadro 8. Prueba de Tukey's para densidad en tableros de 12, 16 y 19 mm. Tratamiento Media Agrupacin

12 0.797841 A

16 0.751628 B

19 0.748645 B

Tratamientos con la misma letra son estadsticamente iguales y tratamientos con diferente letra son estadsticamente diferentes.

La densidad en los tableros de 16 mm y 19 mm presentaron similitudes cuyos valores

promedios son de 0.751628 g/cm3 y 0.748645 g/cm3 respectivamente, mientras que el tablero de

12 mm, presento diferencias estadsticamente significativas con los tableros de 16 y 19 mm, con

un valor promedio de 0.797841 g/cm3.

29

En investigaciones realizadas anteriormente, Xu y Suchsland (1998) obtuvo valores de

densidad promedio de 0.43 a 0.51 g/cm3 a un 7 % de contenido de humedad. Los resultados

obtenidos en esta investigacin se encuentran en un rango superior a estos valores, pero se

contemplan entre los valores especificados por FAO (1959) para tableros de densidad media que

van de 0.40 a 0.80 g/cm3.

Los valores de densidad que especifica la Norma DIN 68761 segn FAO (1968), se

encuentran en un rango de 0.450 a 0.750 g/cm3. Los valores obtenidos en el estudio se encuentran

fuera de los rangos especificados por esta norma, excepto los de 19 mm.

Una causa de la variacin de densidad de los tableros depende principalmente a la cantidad

de material que se le va asignando durante el proceso de fabricacin y a las variaciones al

contenido de humedad, tanto de las partculas que entran en la encoladora como al contenido de

humedad en equilibrio del tablero, por lo que la densidad del tablero va a estar influenciada por el

contenido de humedad del mismo. En este caso, por el contenido de humedad que mostraron los

tableros de 12 mm (ver Cuadro 10). Se considera que la mayor densidad de los tableros de 12 mm

se debi a que presentaron una mayor cantidad de partculas por superficie, toda vez que su

contenido de humedad fue el ms bajo (7.77 % C. H.)

5.2.2 Perfil de densidad

Como se menciona en el mtodo, la determinacin de la densidad en diferentes zonas del

espesor del tablero se llev a cabo gradualmente. Los resultados de estas determinaciones se

presentan en el Cuadro 9 y en las Figuras 8, 9 y 10.

Cuadro 9. Valores promedios de las capas de los tableros de 12, 16 y 19 mm.

Tipo tablero Capa externa (g/cm3) Capa media (g/cm3) Capa interna (g/cm3)

12 a 1.1500 0.7100 0.5300

12 b 1.1200 0.7400 0.5700

16 a 1.0500 0.8100 0.5000

16 b 0.9800 0.8600 0.5000

19 a 0.9003 1.186 0.748 0.3985

19 b 0.6214 1.1972 0.84379 0.5709

30

Las curvas presentadas en la Figuras 8 y 9 presentan la variacin de la densidad en el

espesor de los tableros. Se observ que las zonas de mayor densidad corresponden en la superficie

del tablero, posteriormente se produce una reduccin de este valor hasta llegar al centro del

tablero.

En la Figura 10 la tendencia que sigue la curva indica una zona externa de baja densidad.

La densidad alcanza su nivel mximo a dos milmetros de la superficie y comienza a descender

en forma similar en ambos tipos de tableros. En ambos la densidad continua disminuyendo hasta

llegar al centro del tablero. Lo anterior permiti comprobar que los tableros del mismo espesor

tienen una compactacin similar y entre los diferentes espesores una compactacin ms irregular.

El perfil de densidad o gradiente de densidad depende principalmente de la configuracin

de las partculas, la distribucin de la humedad, velocidad de sierre y la temperatura de la prensa,

reactividad del adhesivo y la resistencia a la compresin de la partcula (Poblete, 1989).

El gradiente de densidad de los tableros de partculas formados mediante prensado caliente,

surge de la influencia de la temperatura y la humedad sobre el esfuerzo de compresin de la

madera en sentido perpendicular, adems la elevada temperatura de prensado usada para acelerar

la polimerizacin del adhesivo en el tablero, reduce drsticamente la resistencia de la madera a la

compresin, efecto que es aumentado por la humedad con que normalmente entra la estera a la

prensa.

El efecto combinado de la temperatura y la humedad reduce la resistencia a la compresin

de las partculas y debido a que durante la fabricacin no se distribuyen homogneamente,

provocan un gradiente de densidad. Por este motivo, si se logra una distribucin homognea de la

humedad y una aplicacin homognea de la temperatura, el perfil de densidad sera parejo y no

existiran diferencias entre las capas del tablero, (Poblete, 1979).

Por otro lado, el contenido de humedad de las partculas tiene una influencia importante

sobre el perfil de densidad. El agua que est presente en la estera es el medio por el cual se reduce

la resistencia a la compresin de las partculas y esteras con contenidos de humedad homogneos,

dan como resultados perfiles de densidad menos pronunciados, y debido a que el vapor fluye desde

31

las capas externas hacia el interior, transporta energa calrica hacia el centro del tablero. De esta

forma el contenido de humedad determina la plastificacin de la madera y el fraguado del

adhesivo. La densidad en las capas externas pueden alcanzar valores superiores a 1000 Kg/m3

mientras que en el centro de la capa desciende a menos de 590 Kg/m3 (Poblete, 1979).

Los perfiles obtenidos de densidad en los tableros estudiados se ajustan a la tendencia

indicada, aunque su variacin entre la zona externa y la interna da valores promedios de 0.585

g/cm3, 0.515 g/cm3 y 0.626 g/cm3 para tableros de 12,16 y 19 mm.

32

Figura 8. Perfil de densidad en tableros de 12 mmm

PERFIL DE DENSIDAD DEL TABLERO DE 12 mm(a)

00.20.40.60.8

11.21.4

Ext. Med. Cent. Med. Ext.CAPA

DEN

SID

AD

(g/c

m3)

Densidad/capa

Densidad media

PERFIL DE DENSIDAD DEL TABLERO DE 12 mm(b)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

Ext. Med. Cent. Med. Ext.

CAPA

DEN

SID

AD

(g/c

m3)

Densidad/capa

Densidad media

33

Figura 9. Perfil de densidad en tableros de 16 mm

PERFIL DE DENSIDAD DEL TABLERO DE 16mm (a)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

Ext. Med. Cent. Med. Ext.

CAPA

DEN

SID

AD

(g/c

m3)

Densidad/capa

Densidad media

PERFIL DE DENSIDAD DEL TABLERO DE 16mm (b)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

Ext. Med. Cent. Med. Ext.CAPA

DEN

SID

AD

(g/c

m3)

Densidad/capa

Densidad media

34

Figura 10. Perfil de densidad en tableros de 19 mm.

PERFIL DE DENSIDAD DEL TABLERO DE 19mm (a)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

Ext. Med. Med. Cent. Med. Med. Ext.CAPA

DEN

SID

AD

g/c

m3

Densidad/capa

Densidad media

PERFIL DE DENSIDAD DEL TABLERO DE 19 mm (b)

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

Ext. Med. Med. Cent. Med. Med. Ext.CAPA

DEN

SID

AD

(g/c

m3)

Densidad/capa

Densidad media

35

5.2.3 Contenido de humedad en equilibrio

El contenido de humedad que presentaron los tableros al momento de realizar los ensayos

y evaluar sus propiedades, se presenta en el Cuadro 10.

Cuadro 10. Contenido de humedad en equilibrio en tableros de 12, 16 y 19 mm (ASTM D 1037-91).

Tablero tipo Media

(%)

Mximo

(%)

Mnimo

(%)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 7.769 9.866 5.899 1.1375 0.1457

16 mm 8.751 9.575 8.181 0.1444 0.0160

19 mm 8.127 8.994 7.737 0.4366 0.0221

Al comparar el contenido de humedad en equilibrio en los tableros de 12, 16 y 19 mm, se

observa que los valores medios oscilan de 7.769 a 8.751 % de contenido de humedad entre los tres

espesores. Debido a que estos tableros mostraron valores diferentes en el contenido de humedad en

equilibrio se realiz un anlisis de varianza para conocer estadsticamente las similitudes que

presentan estos tableros, mostrndose en el Cuadro 11.

Cuadro 11. Anlisis de varianza para contenido de humedad en equilibrio en tableros de 12, 16 y 19 mm


Tratamiento 2 3.426256 1.713128 1.35 0.2641

Error 117 148. 8167 1.271938

Total 119 152.24301


El anlisis de varianza realizado para determinar si existen diferencias significativas entre

los tableros revel que los valores de contenido de humedad en equilibrio de los tableros son

estadsticamente iguales, debido a que [ PR>F]< = 0.2641 presenta un valor mayor a = 0.05. Esto nos permite asegurar que al momento de ensayar las probetas estas se encontraban en

equivalentes condiciones de climatizado; siendo el contenido de humedad uno de los principales

factores que influyen en las propiedades de los tableros.

36

Comparativamente los valores promedios de contenido de humedad en equilibrio que

obtuvo Xu y Suchsland (1998) fueron de 7 a 10 % en tablero de partculas, y los valores obtenidos

de contenido de humedad en este estudio tambin se encuentran dentro de los rangos

especificados, tanto por la Norma DIN 68761, que seala valores de contenido de humedad en

equilibrio que oscilan en un 9 % 3 %, como por el Centro Tcnico de la Madera en Pars

Francia citada por FAO (1968) que considera un contenido de humedad en equilibrio para los

tableros de partculas del 7 al 12 %.

Las altas temperaturas que normalmente se emplean en el secado de los tableros de

partculas son las responsables de reducir su higroscopicidad, por esta razn las temperaturas para

el secado de tableros para exteriores debe ser mayor que las utilizadas para interiores, a diferencia

de aquellas temperaturas que se utilizan en la madera slida. (Suchslad, 1973).

5.2.4 Absorcin de humedad

En los Cuadros 12 y 13 se representan los resultados obtenidos de absorcin de agua, a las

2 y 24 horas, los valores se expresan en % del peso inicial.

Cuadro 12. Absorcin de humedad a 2 h en tableros de 12, 16 y 19 mm (ASTM D 1037-91).

Tablero tipo Media

(%)

Mximo

(%)

Mnimo

(%)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 51.985 59.133 35.053 4.116 0.079

16 mm 55.049 63.912 45.562 3.131 0.056

19 mm 59.337 75.709 50.672 5.039 0.084

Cuadro 13. Absorcin de humedad a 24 h en tableros de 12, 16 y 19 mm (ASTM D 1037-91).

Tablero tipo Media

(%)

Mximo

(%)

Mnimo

(%)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 67.540 73.840 57.040 5.173 0.077

16 mm 72.200 79.547 63.341 4.595 0.063

19 mm 74.429 89.261 67.603 4.847 0.065

37

Para determinar esta propiedad solamente se utilizaron probetas de un solo tablero para

cada espesor, debido a que las probetas de los otros tableros presentaron problemas durante la

inmersin en agua a 2 y 24 horas.

La absorcin de humedad a 2 y 24 horas son relativamente iguales entre tableros. Para

inferir si los valores presentados en los Cuadros 12 y 13 son estadsticamente diferentes o

similares, se realiz un anlisis de varianza entre los diferentes tableros presentndose en los

Cuadros 14 y 15.

. Cuadro 14. Anlisis de varianza para la absorcin de humedad a 2 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm


Tratamiento 2 545.57464 272.78732 15.69 0.0001

Error 57 990. 84085 17.383173

Total 59 1536.4155


Cuadro 15. Anlisis de varianza para la absorcin de humedad a 24 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm


Tratamiento 2 494.42506 247.21253 10.390 0.0001

Error 57 1356.0966 23.791169

Total 59 1850. 521


El anlisis de varianza al que se sometieron los ensayos de absorcin, revel que s existen

diferencias estadsticamente significativa entre los espesores de 12, 16 y 19 mm a 2 y 24 horas de

absorcin, esto se deduce por que [PR>F]< = 0.0001 present un valor menor a = 0.05. Para saber cuales tableros difieren entre s se realiz la prueba de comparaciones mltiples con el

mtodo de Tukey's, probndose que existan diferencias significativas entre los tableros. Los

resultados se presentan en el Cuadro 16.

38

Cuadro 16. prueba de Tukey's para absorcin de humedad a 2 y 24 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm.

Absorcin de humedad a 2 horas Absorcin de humedad a 24 horas

Tratamiento Media Agrupacin Tratamiento Media Agrupacin

12 51.985 A 12 67.539 B

16 55.049 A 16 72.200 A

19 59.337 B 19 74.429 A


La absorcin de humedad a 2 horas en los tableros de 12 y 16 mm fueron similares y son

estadsticamente diferentes con la absorcin que present el tablero de 19 mm, mientras que la

absorcin a 24 horas fue igual para los tableros de 16 y 19 mm y estadsticamente diferente para

los tableros de 12 mm. Con este anlisis se pudo observar que entre mayor sea el espesor de un

tablero hay una tendencia a ser absorbente. Esta situacin puede estar correlacionada con su

densidad, pues como se observ en el Cuadro 6, el tablero de mayor densidad fue el ms delgado,

esto significa que es ms compacto y, por lo tanto, menos permeable. Por el contrario, el tablero de

mayor espesor (19 mm) fue el menos denso y fue el de mayor absorcin, indicativo de que es un

tablero ms poroso.

5.2.5 Hinchamiento en espesor

El ensayo de hinchamiento, realizado de acuerdo con ASTM D 1037-91, se llev a cabo

con las probetas utilizadas para la absorcin de humedad a 2 y 24 horas. Los promedios por tipo

de tablero se presentan en los Cuadros 17 y 18.

Cuadro 17. Hinchamiento en espesor en % a 2 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm (ASTM D 1037-91).

Tablero tipo Media

(%)

Mximo

(%)

Mnimo

(%)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm (a) 11.441 13.807 7.469 1.562 0.137

16 mm (b) 13.658 15.361 11.247 1.169 0.084

19 mm (a) 16.755 17.502 15.520 1.623 0.048

39

La Norma DIN 68761, segn Poblete (1979), en su parte 1, plantea los requisitos mnimos

que deben cumplir los tableros de partculas para interiores encolados con urea formaldehdo.

Entre estas exigencias se estipula el valor de hinchamiento mximo de 8.0 % a las dos horas de

inmersin en agua. Como se observa en el Cuadro 17 los valores obtenidos sobrepasan los lmites

de la norma. Los valores obtenidos por el mismo autor en hinchamientos promedios a 2 h (12.79

%) y a 24 h (16.75 %) tambin rebasaron la norma y son similares con los de este estudio slo para

2 h de exposicin.

La determinacin de hinchamiento a las 24 horas es un ensayo que normalmente no se

realiza con tableros encolados con urea formaldehdo. La Norma DIN 68761 no considera un

mximo para estas condiciones. Sin embargo, resulta interesante conocer el comportamiento de los

tableros a 24 horas en agua, stos resultados se presentan en el Cuadro 18.

Cuadro 18. Hinchamiento en espesor a 24 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm (ASTM D 1037-91).

Tablero tipo Media Mximo Mnimo Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 22.139 26.050 17.839 2.184 0.0984

16 mm 23.22 26.024 21.250 1.409 0.0603

19 mm 24.09 25.661 22.105 1.115 0.0462

La variacin mayor de hinchamiento en espesor se present en el tablero de 12 mm con un

mximo de 26.050 %, y un mnimo de 17.83 % de absorcin.

Debido a la diferencias que presentaron los tableros a 2 y 24 horas en hinchamiento en

espesor, se realiz un anlisis de varianza, presentado en los Cuadros 19 y 20.

Cuadro 19. Anlisis de varianza para hinchamiento en espesor a 2 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm


Tratamiento 2 569.58150 284.7907 164.67 0.0001

Error 117 202.34183 1.729417

Total 119 771.92333


40

Cuadro 20. Anlisis de varianza para hinchamiento en espesor a 24 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm


Tratamiento 2 77.23916 38.6195 12.01 0.0001

Error 117 376.1310 3.21479

Total 119 453.3701


La diferencia en el hinchamiento en espesor que presentan los tableros de 12, 16 y 19 mm

fue muy significativa, como se puede observar en el Cuadro 19 y 20 [ PR>F]< = 0.0001 presenta un valor menor a = 0.05 para las 2 y 24 horas de absorcin en agua, lo cual indica la diferencia que hay entre tratamientos. Debido a estas diferencias presentadas se aplic la prueba de

Tukey's para identificar entre cules tratamientos se manifest sa diferencia. El resultado se

presenta en el Cuadro 21.

Cuadro 21. Prueba de Tukey's para hinchamiento en espesor a 2 y 24 horas en tableros de 12, 16 y 19 mm.

Hinchamiento en espesor a 2 horas Hinchamiento en espesor a 24 horas

Tratamiento Media Agrupacin Tratamiento Media Agrupacin

12 11.4437 A 12 22.1374 A

16 13.6595 B 16 23.2315 B

19 16.7560 C 19 24.0983 B


El anlisis de esta prueba al cual se sometieron todos los valores de los ensayos demostr

que la diferencia de resultados del hinchamiento en espesor obtenidos entre los espesores de 12,

16 y 19 mm a 2 horas fue estadsticamente significativa. En el hinchamiento en espesor a 24 horas

se present una similitud en los tableros de 16 y 19 mm y una diferencia con el tablero de 12 mm.

Lo anterior indica que el material con menor capacidad de absorcin influye positivamente sobre

el hinchamiento.

Cabe sealar adems, que el coeficiente de esbeltez de las partculas tambin afecta esta

propiedad. As como al emplear virutas ms cortas y gruesas, el hinchamiento tiende a ser mayor,

por lo que resulta probable que al mejorar el coeficiente de esbeltez de las partculas utilizadas,

mejore la propiedad (Torres y Peredo, 1991).

41

En cuanto a la influencia del adhesivo sobre sta propiedad al aumentar el factor encolado

disminuye el hinchamiento. Por lo que el anlisis de esta propiedad fsica resulta ser un importante

indicador de las condiciones futuras de uso de los tableros de partculas (Poblete, 1985).

Hay dos posibles razones para el incremento del hinchamiento en espesor; el uso de

grandes partculas en el centro, el cual facilita la penetracin del agua lquida y la variacin de

especies en el proceso. El uso de grandes partculas provoca a que haya mayor cantidad de

espacios vacos, entre mayor sea el tamao de las partculas utilizadas para la fabricacin de los

tableros, ya que durante el prensado no se logra la misma compactacin en el centro del tablero

como en las caras externas y a la variacin de especies debido a que stas presentan diferentes

propiedades fsicas como la densidad, propiedad que influye a que una madera tenga mayor o

menor capacidad de absorcin (Xu y Suchsland, 1998).

En este estudio se observ que el hinchamiento guarda correlacin con el grado de

absorcin de agua y, a su vez con el espesor, es decir, a mayor espesor mayor absorcin y como

resultado mayor hinchamiento en espesor.

5.3 Propiedades mecnicas

5.3.1 Flexin esttica

Los valores al esfuerzo al limite de proporcionalidad (ELP), mdulo de ruptura (MOR) y

mdulo de elasticidad (MOE) de los tableros evaluados, se presentan en los Cuadros 22, 23 y 24.

Cuadro 22. Esfuerzo al lmite de proporcionalidad en flexin esttica (ASTM D 1037 - 91) Tablero tipo Media

(Kg/cm2)

Mximo

(Kg/cm2)

Mnimo

(Kg/cm2)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 195.62 233.76 166.737 21.793 0.1108

16 mm 158.58 211.85 132.954 22.667 0.1320

19 mm 172.24 258.373 135.338 39.309 0.216

42

De acuerdo a las medias obtenidas, el tablero que presenta un mayor esfuerzo al limite de

proporcionalidad son los tableros de 12 mm con un valor promedio de 195.62 kg/cm2,

posteriormente siguen los tableros de 19 y 16 mm con valores promedios de 158.58 y 172.24

kg/cm2 respectivamente.

Cuadro 23. Mdulo de ruptura en flexin esttica (ASTM D 1037 - 91) Tablero tipo Media

(Kg/cm2)

Mximo

(Kg/cm2)

Mnimo

(Kg/cm2)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 220.194 282.467 193.556 33.824 0.141

16 mm 171.612 233.762 138.796 26.66 0.0501

19 mm 257.511 307.587 221.462 34.198 0.126

En el mdulo de ruptura el tablero que presenta mayor grado en esta propiedad es el tablero

de 19 mm con un valor de 257.511 kg/cm2, continuando el tablero de 12 mm con 220.19 4 kg/cm2

y finalmente presentando un mdulo de ruptura menor el tablero de 16 mm con un valor de 171.61

Kg/cm2.

El mdulo de ruptura (MOR) es la propiedad ms ampliamente evaluada en pruebas de

flexin esttica en tableros de partculas, ya que sta determina la aplicabilidad de los tableros

como componentes estructurales (Kelly 1977).

Los resultados de esta propiedad mecnica superan en todos los tratamientos la exigencia

de la Norma DIN (163.2 kg/cm2), as como los valores de las especificaciones para tableros de

partculas de producto terminado segn REXCEL (173.4 kg/cm2) para tableros de 12 mm ,

(158.6 k/cm2) para tableros de 16 mm, y (153 kg/cm2) para tableros de 19 mm.

Se considera que entre los parmetros que ms influyen en el MOR se encuentra la

densidad del tablero y el esfuerzo de compresin. Por lo que hay un incremento en el MOR con el

aumento de la densidad del tablero, es decir conforme el esfuerzo de compresin aumenta, el

MOR aumenta, cuando se parte de una materia prima de densidad constante (Kelly, 1977).

43

Cuadro 24. Mdulo de elasticidad en flexin esttica (ASTM D 1037 - 91) Tablero tipo Media

(Kg/cm2)

Mximo

(Kg/cm2)

Mnimo

(Kg/cm2)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 48947.2685 58326.711 39386.690 6583.5202 0.134

16 mm 39356.891 52703.562 33455.757 5718.3215 0.139

19 mm 60937.637 83917.906 47057.358 12622.634 0.206

De manera similar al MOR, el MOE muestra que el tablero de 19 mm obtuvo valores ms

altos, siguiendo el tablero de 12 mm y con un valor ms bajo el tablero de 16 mm.

Para poder comparar adecuadamente las diferencias o similitudes entre tableros en flexin

esttica (ELP, MOR y MOE) se realiz un anlisis de varianza, presentando los resultados en los

Cuadros 25, 26 y 27.

Cuadro 25. Anlisis de varianza para esfuerzo al lmite de proporcionalidad en flexin esttica en tableros de 12, 16 y 19 m.


Tratamiento 2 14036.219444 7018.09722 5.47 0.0067

Error 57 73079.19847 1282.09120

Total 59 87115.39292

Hay diferencias entre tratamientos si [ Pr > F ] < . En este caso = 0.05 Cuadro 26. Anlisis de varianza para mdulo de ruptura en flexin esttica en tableros de 12, 16 y 19 mm.


Tratamiento 2 74209.16664 37104.58332 24.36 0.0001

Error 57 86805.85294 1522.90970

Total 59 161015.01958

Hay diferencias entre tratamientos si [ Pr > F ] < . En este caso = 0.05 Cuadro 27. Anlisis de varianza para mdulo de elasticidad en flexin esttica en tableros de 12, 16 y 19 mm.


Tratamiento 2 4676484118 2338242059 22.81 0.0001

Error 57 5844195919 102529753

Total 59 10520680037


44

A travs de estos anlisis se pudo comprobar que existen diferencias estadsticamente

significativas entre los tableros estudiados en cuanto al ELP, MOR y MOE, ya que el [ PR>F]< = 0.0067 presenta un valor menor a = 0.05 en el ELP, y para el MOR y MOE de la misma manera el [ PR>F]< = 0.0001 presenta un valor menor a = 0.05. Para saber cules de estos tableros difieren entre s, se realiz una prueba de comparaciones mltiples mediante la prueba de Tukeys.

Los resultados se presentan en los Cuadros 28, 29 y 30.

Cuadro 28. Prueba de Tukeys para esfuerzo al lmite de proporcionalidad en flexin esttica en tableros de 12, 16 y 19 mm.

Tratamiento Media Agrupacin

12 195.63 A

16 158.58 B

19 172.25 A


Cuadro 29. Prueba de Tukeys para mdulo de ruptura en flexin esttica en tableros de 12, 16 y 19 mm.


12 220.19 A

16 171.61 B

19 257.51 C


Cuadro 30. Prueba de Tukeys para mdulo de elasticidad en flexin esttica en tableros de 12, 16 y 19 mm.


12 48947 A

16 39357 B

19 60938 C


En el ELP los tableros de 12 y 19 mm mostraron estadsticamente similitudes y diferencias

estadsticamente significativas con el tablero de 16 mm. En el MOR, los tableros mostraron una

diferencia estadsticamente significativa entre los tres espesores.

45

El tablero de 12 mm present un MOR y MOE mayor al tablero de 16 mm lo que pudo

deberse a que el primero present una densidad mayor (ver Cuadro 6), ya que esta propiedad

influye directamente en la resistencia del tablero, as como el contenido de humedad al momento

del ensayo. En este caso, los tableros de 16 mm presentaron un contenido de humedad mayor a los

tableros de 12 mm (ver Cuadro 10).

En las Figuras 11, 12 y 13 se presentan los valores promedios de flexin esttica en (ELP,

MOR y MOE), donde se puede apreciar las diferencias que se presentan en los diferentes tableros.

Figura 11. Flexin esttica (ELP) en tableros de 12, 16 y 19 mm

0

50

100

150

200

250

12mm 16mm 19mm

TABLERO

ELP(

kg/c

m2)

46

Figura 12. Flexin esttica (MOR) en tableros de 12, 16 y 19 mm

Figura 13. Flexin esttica (MOE) en tableros de 12, 16 y 19 mm

0

50

100

150

200

250

300

12mm 16mm 19mm

TABLERO

MO

R (k

g/cm

2)

0

10000

20000

30000

40000

50000

60000

70000

12mm 16mm 19mm

TABLERO

MO

E (k

g/cm

2)

47

5.3.2 Traccin perpendicular al plano

En el Cuadro 31 se presentan los valores de la resistencia a la traccin perpendicular

(MOR) de los tableros de 12, 16 y 19 mm.

Cuadro 31. Valores representativos del MOR en traccin perpendicular al plano segn (ASTM 1037 91)

Tablero tipo Media

(Kg/cm2)

Mxima

(Kg/cm2)

Mnima

(Kg/cm2)

Desviacin

estndar

Coeficiente de

variacin

12 mm 3.541 5.200 2.104 0.753 0.2087

16 mm 4.450 6.106 3.000 0.810 0.1820

19 mm 4.838 6.805 4.134 0.866 0.1804

Esta propiedad mecnica es el parmetro que mejor representa la calidad de las uniones

entre las partculas de la zona central del tablero. Durante este ensayo de traccin se aplican

fuerzas iguales y contrarias, por las que las mximas tensiones se verifican en el centro del tablero.

Dado que esta propiedad mecnica depende de la densidad del tablero, especialmente de la

densidad de la zona central, al producir un panel con un gradiente de densidad menos pronunciada,

se obtiene un incremento de la resistencia (Poblete, 1989).

Los resultados obtenidos por Poblete (1989), en traccin perpendicular al plano para

tableros de 19 mm estuvieron en un rango de 5.72 a 7.61 k/cm2, los cuales tambin superan los

valores de la norma en todos los tratamientos a la exigencia mnima expuesta por la Norma DIN

68761 (3.64 kg/cm2).

Durante el ensayo las probetas fallaron en el plano neutro o medio del tablero al someterse

al esfuerzo de traccin, solamente en 2 probetas del tablero de 12 mm se present la falla a la

altura de una de las capas externas, dejando aproximadamente dos milmetros de partculas

adheridas al taco de soporte.

48

Considerando que todas las probetas de los tres espesores se probaron en una misma etapa

que las condiciones del ensayo y velocidad de aplicacin de la carga y condiciones de climatizado,

se deduce que la causa de la diferencia del esfuerzo mximo a traccin perpendicular, es el espesor

y el tiempo de prensado. El tipo de falla que se present en las dos probetas, se debe posiblemente

a los diferentes niveles de densidad que presenta el tablero.

Con los datos de los resultados presentados en el Cuadro 31 se realiz un anlisis de

varianza, para inferir si la diferencia de valores entre tableros de los diferentes espesores era

estadsticamente significativa. Este se presenta en el Cuadro 32.

Cuadro 32. Anlisis de varianza para esfuerzo mximo a traccin perpendicular en tableros de 12, 16 y 19 mm.

Fv GL SC CM Fcal PR > F

Tratamiento 2 35.51195 17.7559 21.15 0.0001

Error 117 98.20139 0.83932

Total 119 133.7133

Hay diferencias entre tratamientos si [ Pr > F] < . En este caso = 0.05

El MOR para el esfuerzo mximo a traccin perpendicular que presentan los tableros de

12, 16 y 19 mm es estadsticamente variable, ya que el [ PR>F]< = 0.0001 presenta un valor menor a = 0.05, por lo que se opt realizar la prueba de comparaciones mltiples, misma que se presenta en el Cuadro 33.

Cuadro 33. Prueba de Tukey's para esfuerzo mximo a traccin perpendicular en tableros de 12, 16 y 19 mm.

Tratamiento Media Agrupacin *

12 3.5415 A

16 4.4505 B

19 4.8397 B

* Tratamientos con la misma letra son estadsticamente iguales y tratamientos con diferente letra son estadsticamente diferentes.

49

Al someter los resultados a un anlisis de varianza mediante la prueba de Tukeys se

constat que los tableros de 16 y 19 mm son estadsticamente iguales con valores del MOR de

4.4505 Kg/cm2 para el tablero de 16 mm y 4.8397 Kg/cm2 en el tablero de 19 mm y tienen una

diferencia significativa con el tablero de 12 mm presentando un valor de 3.5415 Kg/cm2.

Finalmente, se presenta la ficha descriptiva completa, Cuadro 34, de las propiedades de los

tableros ensayados.

Cuadro 34. Ficha descriptiva de las propiedades fsico - mecnicas resultantes de los tableros de 12, 16 y 19 mm evaluados

Propiedad 12 mm

16 mm 19 mm

Densidad normal

(g/cm3)

0.80 0.75 0.75

Contenido de humedad en

equilibrio (%)

7.7 8.75 8.13

Perfil de densidad (rango de

variacin) (g/cm3)

0.58 0.51 0.62

Absorcin de agua a 2 hr.

(% Pi)

51.98 55.05 59.34

Absorcin de agua a 24 hr.

(% Pi)

67.54 72.20 74.43

Hinchamiento en espesor a 2 hr.

(%)

11.44 13.66 16.75

Hinchamiento en espesor a 24 hr.

(%)

22.14 23.22 24.09

Flexin esttica (Elp)

(kg/cm2)

195.62 158.58 172.25

Flexin esttica (MOR)

(kg/cm2)

220.19 171.61 257.51

Flexin esttica (MOE)

(kg/cm2)

48947.27 39356.89 60937.64

Traccin perpendicular al plano

(MOR) (kg/cm2)

3.54 4.45 4.84

50

6. CONCLUSIONES

1.- En dimensin de los tableros en largo, ancho y espesor; la variacin que presentan es

significativa, ya que los valores obtenidos se encontraron fuera de la tolerancia aceptada por las

empresas que es de 2 mm de las dimensiones especificadas. En cuanto a la escudara de los

tableros estudiados, se obtuvo un descuadre menor al 5 % lo cual es aceptable dentro de lo

permitido por las empresas. En este caso comparando estos valores con los valores especificados

por REXCEL , (1999).

2.- Las densidades normales medias para tableros de 12, 16 y 19 mm fueron de 0.79, 0.75, y 0.74

g/cm3 respectivamente los cuales los ubican en el rango de clasificacin de densidad media. Estos

valores son similares debido a que los tableros se encuentran conformados por el mismo tipo de

partculas y a las mismas condiciones de fabricacin.

3.- Los contenidos de humedad en equilibrio evaluados entre los tableros, se encuentran en un

rango promedio de 7.76 a 8.75 %; esto permite asegurar que al momento de ensayar las probetas,

stas se encontraban en condiciones equivalentes de climatizado, siendo el contenido de humedad

uno de los principales factores que influyen en las propiedades de los tableros.

4.- La absorcin de humedad que presentaron los tableros mostr que a mayor espesor mayor

porcentaje de absorcin se registra.

5.- Los valores de hinchamiento obtenidos a 2 horas rebasan los requisitos mnimos que deben

cumplir los tableros de partculas para interiores encolados con urea - formaldehdo estipulandos

en la norma.

6.- En el perfil de densidad evaluado, se pudo concluir que las zonas de mayor densidad

corresponden a la superficie del tablero, producindose una reduccin de densidad conforme se va

llegando al centro del tablero.

51

7.- En flexin esttica, se obtuvo un valor ms alto en el ELP en los tableros de 12 mm, siguiendo

los tableros de 19 mm y posteriormente los tableros de 16 mm. En cuanto al MOR y MOE se

presentaron los valores ms altos en los tableros de 19 mm, seguidos por los de 12 mm y

presentando valores ms bajos los tableros de 16 mm. En el MOR los resultados de esta propiedad

superan en todos los tratamientos, las exigencias de la Norma DIN, as como los valores

especificados por REXCEL .

9.- La resistencia a la traccin perpendicular a la superficie fue mayor en los tableros de 19 mm y

menor en los tableros de 12 mm con valores que rebasan los valores del MOR especificados por la

Norma DIN 68761.

52

7. RECOMENDACIONES

1.- Ampliar el estudio de este tipo de tableros a los provenientes de otras empresas nacionales

2.- Evaluar las propiedades fsico - mecnicas de todos los tipos de tableros a base de madera que

se producen en Mxico.

3.- Convenir el apoyo de los industriales productores de este tipo de productos para aumentar y

mejorar el proceso de muestreo.

4.- Utilizar los valores obtenidos de los tableros, para su uso en el diseo estructural y mobiliario

53

7. LITERATURA CITADA

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55

Anexo 1

PROPIEDADES FISICAS

DENSIDAD NORMAL (ASTM D 1037 - 91) EN (g/cm3) Espesor 12 mm Espesor 16 mm Espesor 19 mm No. probeta

Tablero 1 Tablero 2 Tablero 1 Tablero 2 Tablero 1 Tablero 2

1 0.796594 0.78654 0,7511 0.7230 0.757018 0.723648

2 0.808081 0.79714 0,7394 0.7185 0.786305 0.754473

3 0.797249 0.79839 0,7455 0.7331 0.778059 0.746343

4 0.793845 0.80525 0,7581 0.7541 0.770554 0.735752

5 0.798537 0.81594 0,7408 0.7393 0.775305 0.730212

6 0.800937 0.82015 0,7667 0.7338 0.773770 0.750965

7 0.788204 0.81830 0,7566 0.7373 0.780963 0.748886

8 0.789115 0.79939 0,7668 0.7222 0.778283 0.743213

9 0.795541 0.78955 0,7717 0.7166 0.776966 0.735484

10 0.795702 0.81765 0,7762 0.7218 0.770867 0.731016

11 0.803412 0.81423 0,7832 0.7317 0.769114 0.723901

12 0.792236 0.79911 0,7748 0.7341 0.776317 0.712968

13 0.786740 0.78721 0,7601 0.7345 0.766399 0.714219

14 0.796640 0.79340 0,7733 0.7244 0.764746 0.691300

15 0.770733 0.82523 0,7629 0.7335 0.740545 0.728233

16 0.786910 0.84069 0,7653 0.7639 0.764384 0.730427

17 0.791681 0.78898 0,7508 0.7612 0.748127 0.729001

18 0.786894 0.78696 0,7434 0.7608 0.751458 0.716507

19 0.774411 0.80808 0,7617 0.7942 0.772879 0.712788

20 0.769813 0.79818 0,7719 0.8068 0.761764 0.722624

Media 0.791164 0.80452 0,7610 0.7422 0.768191 0.729098

Mxima 0.808081 0.84069 0,7832 0.8068 0.786305 0.754473

Mnima 0.769813 0.78654 0,7394 0.7166 0.740545 0.691300

(Xi) 15.823276 16.09038 15,2203 14.8447 15.363823 14.581961

(Xi2) 12.520750 12.94931 11,5860 11.0297 11.804990 9.9890806

Des. Est. 0.010140 0.01503 0.0127 0.0245 0.011683 0.015451

Coef. Var. 0.012817 0.01867 0.0166 0.0330 0.015208 0.021192

Media 0.7978 0.7516 0.7486

Mxima 0.8243 0.7950 0.7703

Mnima 0.7780 0.7280 0.7159

(Xi) 15.956 15.032 14.971

(Xi2) 12.730 11.307 10.896

Des. Est. 0.0122 0.0186 0.0135

Coef. Var. 0.0157 0.0248 0.0181

56

Anexo 2

CONTENIDO DE HUMEDAD EN EQUILIBRIO (ASTM D 1037 - 91) EN (%) Espesor 12 mm Espes

tableros a base de madera

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