TRABAJO DE GRADO - CARLOS POVEDA S.pdf

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“EFECTOS DE LA RELACIÓN LARGO/ANCHO DEL

DIAFRAGMA EN LA DETERMINACIÓN DE LA DEMANDA

SÍSMICA EN EDIFICACIONES REGULARES DE PÓRTICOS Y

MUROS PORTANTES”

CARLOS EDUARDO POVEDA SALAMANCA

ESCUELA COLOMBIANA DE INGENIERIA

FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

PROGRAMA DE ESPECIALIZACIÓN EN ESTRUCTURAS

CENTRO DE ESTUDIOS DE ESTRUCTURAS, MATERIALES Y

CONSTRUCCIÓN

BOGOTÁ D.C.

2013




MUROS PORTANTES”

Ing. CARLOS EDUARDO POVEDA SALAMANCA




CENTRO DE ESTUDIOS DE ESTRUCTURAS, MATERIALES Y

CONSTRUCCIÓN

BOGOTÁ D.C.

2013




MUROS PORTANTES”

CARLOS EDUARDO POVEDA SALAMANCA

Proyecto final para optar al título de

Especialista en Estructuras

Director:

SANDRA JEREZ BARBOSA

Ingeniero Civil, M.Sc., Ph.D.




BOGOTÁ D.C.

2013

Bogotá, Febrero 20 de 2014

Ingeniero

PEDRO NEL QUIROGA SAAVEDRA

Director

Programa de Especialización de Estructuras

Escuela Colombiana de Ingeniería Julio Garavito

La Ciudad

Respetado Ingeniero:

Por medio del siguiente documento, me permito presentar el informe del proyecto final

de especialización denominado “Efectos de la relación largo/ancho del diafragma en la

determinación de la demanda sísmica en edificaciones regulares de pórticos y muros

portantes”, que fue realizado por el aspirante a título de Especialista Carlos Eduardo

Poveda Salamanca con c.c. 80.850.582 de Bogotá, y dirigido por la Ingeniera Sandra

Jerez Barbosa.

Cordialmente,

______________________________

Ing. Carlos Eduardo Poveda Salamanca

Aspirante al título

_____________________________

Ing. Sandra Jerez Barbosa

Director del Proyecto

NOTA DE ACEPTACIÓN:

El proyecto de grado denominado

“Efectos de la relación largo/ancho del

diafragma en la determinación de la

demanda sísmica en edificaciones

regulares de pórticos y muros portantes”

presentado para optar al Título de

Especialista en Estructuras otorgado por la

Escuela Colombiana de Ingeniería,

cumple con los requisitos establecidos y

recibe nota aprobatoria.

_______________________________

Ing. Sandra Jerez Barbosa

Director del Proyecto

Bogotá, 20 de Febrero de 2014

AGRADECIMIENTOS

A Dios, a quien le debo mi existencia y la oportunidad de alcanzar un logro más en mi

vida.

A mi familia, por el apoyo incondicional en las decisiones y objetivos que emprendo en

mi vida profesional.

A la Ingeniera Sandra Jerez, guía de este proyecto, por el conocimiento aportado a ésta

investigación con total disposición y amabilidad.

A mi actual empresa EDL, por darme la oportunidad de progresar profesionalmente,

facilitando los tiempos y los espacios para realizar la especialización.

A Andrea Rojas, por su apoyo, acompañamiento y colaboración durante la edición de

éste documento.

TABLA DE CONTENIDO

TABLA DE CONTENIDO ............................................................................................. 7

INTRODUCCIÓN .......................................................................................................... 12

OBJETIVOS ................................................................................................................... 14

1. MARCO TEÓRICO ................................................................................................ 15

1.1 DIAFRAGMA ................................................................................................. 15 1.2 CLASIFICACION DE LOS DIAFRAGMAS HORIZONTALES ................. 16 1.3 FUERZAS INERCIALES ............................................................................... 18 1.4 ESTADO DEL ARTE ..................................................................................... 20

2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO ......................................... 26

2.1 CONSIDERACIONES GENERALES ........................................................... 26 2.2 MODELO EN ELEMENTOS FINITOS ........................................................ 29 2.3 CARGAS Y COMBINACIONES .................................................................. 30

2.3.1 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 33 2.3.2 ANÁLISIS ESPECTRAL ........................................................................... 35 2.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 35

2.4 ANÁLISIS ....................................................................................................... 39 2.4.1 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD .................................................................... 39 2.4.2 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ...................................................................... 41 2.4.3 ACELERACIONES DE DISEÑO .............................................................. 44

3. RESULTADOS ....................................................................................................... 48

3.1 MODELO L/B=1.0 ......................................................................................... 49 3.1.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN .................................................................... 49 3.1.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 49 3.1.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 50 3.1.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD ................................................................... 51 3.1.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ..................................................................... 53 3.1.6 ACELERACIONES .................................................................................... 55 3.1.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN .......................................................... 56

3.2 ANÁLISIS L/B=2.0 ........................................................................................ 57 3.2.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN .................................................................... 57 3.2.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 57 3.2.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 58 3.2.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD .................................................................... 59 3.2.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ..................................................................... 61

3.2.6 ACELERACIONES .................................................................................... 63 3.2.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN .......................................................... 64

3.3 ANÁLISIS L/B=3.0 ........................................................................................ 65 3.3.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN .................................................................... 65 3.3.2 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE ............................................. 65 3.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO .................................................................... 66 3.3.4 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD .................................................................... 67 3.3.5 NIVEL DE FLEXIBILIDAD ..................................................................... 69 3.3.6 ACELERACIONES .................................................................................... 71 3.3.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN .......................................................... 72

3.4 COMPARACIÓN DE RESULTADOS .......................................................... 73

4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ...................................................... 80

5. REFERENCIAS BIBLIOGRAFÍCAS .................................................................... 82

6. ANEXOS ................................................................................................................ 85

LISTA DE FIGURAS

Pág. Figura 1. Comportamiento típico de diafragma sometido a cargas en su plano, (a)

diafragma rígido, (b) diafragma flexible. (Sadashiva et. al., 2012). ....................... 16 Figura 2. Sección transversal del entrepiso. .................................................................... 26 Figura 3. Planta de la Edificación. .................................................................................. 27 Figura 4. Elevación de la Edificación en eje Y. .............................................................. 28 Figura 5. Elevación de la Edificación en eje X. .............................................................. 28 Figura 6. Modelo en elementos finitos. ........................................................................... 29 Figura 7. Espectro de diseño. .......................................................................................... 31 Figura 8. Distribución de fuerzas por piso. ..................................................................... 34 Figura 9. Incorporación del espectro de diseño al modelo.............................................. 35 Figura 10. Espectros de aceleraciones de los sismos analizados .................................... 37 Figura 11. Acelerogramas de los sismos analizados ....................................................... 37 Figura 12. Ejemplo de acelerograma escalado incorporado al programa de modelación.

................................................................................................................................. 39 Figura 13. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección Y. ....................... 39 Figura 14. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección X. ....................... 40 Figura 15. Parámetros para determinar el índice de flexibilidad. ................................... 41 Figura 16. Estimación de aceleraciones de diseño – caso1. ............................................ 45 Figura 17. Estimación de aceleraciones de diseño – caso 2. ........................................... 46 Figura 18. Modelo L/B = 1.0 .......................................................................................... 49 Figura 19. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0 ................................................................ 50 Figura 20. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 1.0................................. 51 Figura 21. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 1.0 ................................................ 51 Figura 22. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 1.0 .................. 52 Figura 23. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 1.0 ........................... 53 Figura 24. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 1.0 .................................. 54 Figura 25. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0 ....................................... 55 Figura 26. Factores de amplificación. L/B = 1.0 ............................................................ 56 Figura 27. Modelo L/B = 2.0 .......................................................................................... 57 Figura 28. Distribución de fuerzas. L/B = 2.0 ................................................................ 58 Figura 29. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 2.0................................. 59 Figura 30. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 2.0 ................................................ 59 Figura 31. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0 .................. 60 Figura 32. Índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0 ...................................................... 61 Figura 33. Índice de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 2.0 ................................. 62 Figura 34. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 2.0 ....................................... 63 Figura 35. Factores de amplificación. L/B = 2.0 ............................................................ 64 Figura 36. Modelo L/B = 3.0 .......................................................................................... 65 Figura 37. Distribución de fuerzas. L/B = 3.0 ................................................................ 66 Figura 38. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 3.0................................. 67 Figura 39. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 3.0 ................................................ 67 Figura 40. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 3.0 .................. 68

Figura 41. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 3.0 ........................... 69 Figura 42. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 3.0 .................................. 70 Figura 43. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 3.0 ....................................... 71 Figura 44. Factores de amplificación. L/B = 3.0 ............................................................ 72 Figura 45. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de fuerza horizontal

equivalente. ............................................................................................................. 73 Figura 46. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de Análisis Espectral. ........ 73 Figura 47. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Coyote. .................................... 74 Figura 48. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Oroville. .................................. 74 Figura 49. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Northridge. .............................. 75 Figura 50. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Loma Prieta. ............................ 75 Figura 51. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo México. ................................... 76 Figura 52. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Kobe. ....................................... 76 Figura 53. Comparativo aceleraciones NSR10 y ASCE7. .............................................. 77 Figura 54. Comparativo aceleraciones análisis cronológico. .......................................... 78

LISTA DE TABLAS

Pág.

Tabla 1. Relación de aspecto de modelos utilizados. ...................................................... 26 Tabla 2. Alturas o espesores mínimos de vigas – Tabla C.9.5(a) (NSR-10) ................. 27 Tabla 3. Características generales de elementos modelados. .......................................... 29 Tabla 4. Cargas gravitacionales para diseño. .................................................................. 30 Tabla 5. Parámetros para Fuerza Horizontal Equivalente. .............................................. 30 Tabla 6. Acelerogramas de diseño compatibles con los escenarios sísmicos. ................ 36 Tabla 7. Señales sísmicas utilizadas................................................................................ 36 Tabla 8. Cuadro de evaluación de resultados para cada uno de los pisos. ...................... 42 - Tabla 9. Identificación de la cantidad de datos. ...................................................... 43 - Tabla 10. Niveles de flexibilidad (nα). Ver Tabla 28. ............................................ 44 Tabla 11. Peso de la edificación L/B = 1.0 ..................................................................... 49 Tabla 13. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0 .................................................................. 50 Tabla 15. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 1.0 ................................. 52 Tabla 16. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 1.0 ......................................... 53 Tabla 17. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 1.0 ................. 54 Tabla 18. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 1.0 ................................................. 54 Tabla 19. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0 ......................................... 55 Tabla 20. Factores de amplificación. L/B = 1.0 .............................................................. 56 Tabla 21. Peso de la edificación L/B = 2.0 ..................................................................... 57 Tabla 23. Distribución de fuerzas. L/B = 2.0 .................................................................. 58 Tabla 25. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 2.0 ................................. 60 Tabla 26. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 2.0 ......................................... 61 Tabla 27. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 2.0 ............... 62 Tabla 28. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 2.0 ................................................. 62 Tabla 29. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 2.0 ......................................... 63 Tabla 30. Factores de amplificación. L/B = 2.0 .............................................................. 64 Tabla 31. Peso de la edificación L/B = 3.0 ..................................................................... 65 Tabla 33. Distribución de fuerzas. L/B = 3.0 .................................................................. 66 Tabla 35. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 3.0 ................................. 68 Tabla 36. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 3.0 ......................................... 69 Tabla 37. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 3.0 ............... 70 Tabla 38. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 3.0 ................................................. 70 Tabla 39. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 3.0 ......................................... 71 Tabla 40. Factores de amplificación. L/B = 3.0 .............................................................. 72

12

INTRODUCCIÓN

En Colombia como en otros países del mundo, al momento de diseñar edificaciones

algunas veces se asume que los sistemas de entrepiso son rígidos,

independientemente de su tipología, geometría y otras características relevantes, que

podrían llevarlos a presentar otro tipo de comportamiento ya sea semirígido o

flexible de acuerdo con las prescripciones establecidas en los diferentes códigos de

diseño; esto se ha podido comprobar en diferentes investigaciones realizadas en el

tema .., que permiten evaluar la flexibilidad del diafragma y por consiguiente la

demanda sísmica obtenida del mismo (Safarini, 1992; Fleishman et al., 2001; Lee et

al., 2007).

Las investigaciones realizadas, muestran la importancia de considerar la flexibilidad

en el diseño de estructuras para garantizar un mejor comportamiento de las mismas,

ya que la flexibilidad es un factor importante en la determinación de la respuesta

sísmica (Jain and Jennings, 1985, Reinhorn, 1988), pues se ha encontrado que en

edificaciones con diafragma flexible se producen mayores deformaciones en los

elementos y mayores derivas que en estructuras con diafragma rígido (Barron,

2004).

En esta investigación se pretende determinar la demanda sísmica de edificaciones

regulares con pórticos y muros portantes, cuando se presenta una variación en la

relación Largo/Ancho del diafragma; para ello se modelaron tres tipos de estructuras

de cinco pisos, cada una de ellas con diferente relación de aspecto (1:1, 1:2 y 1:3),

cuyas dimensiones se asemejan a la realidad de las edificaciones utilizadas en

nuestro país, teniendo en cuenta las prescripciones establecidas en el Reglamento

Colombiano NSR-10.

Es importante la realización de esta investigación, ya que permite examinar la

13

validez de asumir un diafragma como rígido en la modelación y diseño de las

estructuras, sobre todo en aquellas cuyas relaciones Largo/Ancho del diafragma es

considerable.

Esta investigación se presenta en tres capítulos. En el primer capítulo se presentan

algunos conceptos importantes para el desarrollo de este trabajo, el estado del arte

respecto a los estudios realizados en temas de relaciones de aspecto, flexibilidad de

las estructuras y demanda sísmica.

En el segundo capítulo se explica la metodología con la que se llevó a cabo esta

investigación, mostrando los procedimientos utilizados en el análisis de fuerza

horizontal equivalente, análisis espectral y análisis cronológico, permitiendo obtener

los valores de índice de flexibilidad y demanda sísmica, en tres tipos de modelo con

diferentes relaciones de aspecto en las plantas de las estructuras analizadas.

Posteriormente, en el tercer capítulo, se presentan los resultados obtenidos para cada

uno de los modelos analizados de acuerdo con la metodología antes descrita; se

muestran los principales resultados obtenidos de las propiedades de la estructura, de

su respuesta, permitiendo encontrar los valores de índice de flexibilidad y demanda

sísmica, además se hace una comparación de los resultados entre los diferentes

modelos.

Finalmente, se presentan las conclusiones obtenidas de este estudio y se dan unas

recomendaciones para futuras investigaciones relacionadas.

Este trabajo de grado hace parte de la línea de investigación de Comportamiento

sísmico de estructuras del Grupo de Investigación en Estructuras y Materiales de la

Escuela Colombiana de Ingeniería, como continuación del Proyecto de

Investigación realizado en la misma Institución (Pérez H., 2012).

14

OBJETIVOS

OBJETIVO GENERAL:

Estudiar la influencia de la relación Largo/Ancho en la demanda sísmica de

diafragmas de edificios regulares de pórticos y muros portantes.

OBJETIVOS ESPECÍFICOS:

Determinar la flexibilidad del diafragma representada por el índice de flexibilidad (α),

para diferentes relaciones largo/ancho, de acuerdo con los resultados obtenidos de un

modelo de elementos finitos de una edificación de cinco pisos conformada por

pórticos resistentes a momento y muros de concreto reforzado.

Caracterizar el comportamiento dinámico de la edificación en función del índice de

flexibilidad (α), a partir de las propiedades de vibración (modos de vibración, factores

de participación modal, etc).

Verificar las provisiones de diseño de diafragmas (aceleraciones al nivel del

diafragma) contenidas en el reglamento NSR-10 comparándolas con las obtenidas de

análisis dinámicos lineales.

Establecer una relación entre la relación de aspecto (L/B) y la demanda en el

diafragma.

CAPITULO 1. MARCO TEÓRICO

15

1. MARCO TEÓRICO

1.1 DIAFRAGMA

Los diafragmas, conocidos como losas de entrepiso o cubiertas, son sistemas horizontales

que resisten fuerzas paralelas a su plano tales como las fuerzas sísmicas o fuerzas de viento,

transmitiéndolas directamente a los elementos verticales ya sean las columnas o muros

portantes, elementos que le proporcionan una restricción ante este tipo de fuerzas y que

hacen parte del Sistema Vertical Resistente a Fuerzas Laterales (SVRFL).

Sadashiva et. al. 2012, resaltan la importancia de que los diafragmas deban ser

proporcionados en cada nivel de la estructura con el fin de que se conecten con el SVRFL,

permitiendo cuantificar su flexibilidad, en términos de los desplazamientos del diafragma

respecto a las derivas del SVRFL, lo anterior debido a una carga lateral uniformemente

distribuida, a lo largo del entrepiso.

La flexibilidad del diafragma, afecta la respuesta de la edificación de las siguientes formas:

1. Cuando se incrementa la flexibilidad del diafragma, se modifica la demanda de fuerza

y desplazamiento de los elementos en toda la estructura, aumentando el periodo

estructural (Kunnath et al., 1991, Fleischman et al., 2001), y afectando las fuerzas que

entran en la misma.

2. La distribución de las fuerzas entre los elementos del SVRFL es función de la

flexibilidad del diafragma.

Por otro lado, cuando una estructura que posee un diafragma flexible es diseñada

asumiéndola como diafragma rígido, el periodo de vibración es subvalorado, ya que las

estructuras con diafragmas flexibles pueden tener mayores desplazamientos a lo largo de la


16

longitud del diafragma, comparados con los desplazamientos obtenidos cuando se

consideran diafragmas rígidos, tal y como se muestra en la siguiente figura:

Figura 1. Comportamiento típico de diafragma sometido a cargas en su plano, (a) diafragma rígido, (b) diafragma flexible. (Sadashiva et. al., 2012).

De acuerdo con lo anterior, cuando se asume un diafragma rígido no existe un

desplazamiento relativo del diafragma respecto al desplazamiento del SVRFL (ver Figura

1a), mientras que para estructuras con diafragma flexible el desplazamiento de la estructura

se podría estimar como la sumatoria de los desplazamientos en los muros w_flex y el

desplazamiento lateral del diafragma flexible d_flex (ver Figura 1b); aunque generalmente

sea medido solamente en el SVRFL

1.2 CLASIFICACION DE LOS DIAFRAGMAS HORIZONTALES

Los actuales códigos de diseño utilizan una definición común para referirse a la

clasificación del diafragma de acuerdo con su flexibilidad, básicamente éstos se pueden

clasificar como rígidos, semirígidos y flexibles.

En el Reglamento Colombiano de Construcción Sismoresistente (NSR-10, 2010) numeral

A.3.6.7.2 se menciona:


17

“El diafragma puede suponerse flexible, para los efectos de las prescripciones de esta

sección, cuando la máxima deflexión horizontal dentro del diafragma, al verse sometido a

las fuerzas sísmicas, Fs, es más de 2 veces el promedio de sus deflexiones horizontales.

Esta determinación de la flexibilidad del diafragma puede realizarse comparando la

deflexión horizontal debida a las fuerzas sísmicas, obtenida en el punto medio del

diafragma, con la de cada uno de los elementos verticales del sistema de resistencia

sísmica, al verse sometidos a una fuerza horizontal equivalente a la producida por la masa

aferente al elemento”.

En esta norma se da a entender que la flexibilidad del diafragma es evaluada a partir de su

deflexión máxima en comparación con las deflexiones de los elementos que hacen parte del

SVRFL; por otra parte, la clasificación de un diafragma como rígido, se basa en aspectos de

su rigidez y resistencia, los cuales son diferentes a los parámetros considerados para

clasificar un diafragma como flexible. Es importante hacer una adecuada interpretación de

lo descrito textualmente en la NSR-10, ya que se menciona que la flexibilidad está en

función de las deflexiones del SVRFL y no del promedio de sus derivas, tal y como lo

especifican otros códigos de diseño.

Según la American Society of Civil Engineers (ASCE/SEI 7-10 2010) sección 12.3, los

diafragmas son clasificados en función de la rigidez relativa del diafragma y de los

elementos que hacen parte del SVRFL, la norma menciona que si un diafragma no puede

ser idealizado como flexible o rígido, de acuerdo con algunas consideraciones de

geometría, materiales y parámetros de diseño, el análisis estructural deberá considerar de

forma explícita la clasificación del diafragma como semirígido.

Según el numeral 12.3.1.3 de la ASCE/SEI, si los diafragmas no satisfacen dichas

consideraciones, se permite idealizar un diafragma flexible cuando la máxima deformación

horizontal del diafragma (MDD) a lo largo de su longitud, es mayor que dos veces el


18

promedio de las derivas del sistema vertical de resistencia a fuerzas laterales (ADVE), de

los elementos del nivel inmediatamente debajo del diafragma, sin embargo no se presenta

como tal una clasificación para el diafragma rígido en función de estos conceptos. Este

código permite la condición de diafragma rígido en edificios con una relación de aspecto de

1:3 o menor, cuando no existan irregularidades en planta.

La Federal Emergency Management Agency (FEMA 273, 1997) sección 3.2.4, menciona

que los diafragmas serán clasificados como flexibles, semirígidos o rígidos; flexibles

cuando la relación MDD/ADVE es mayor que 2 y rígidos cuando dicha relación es menor o

igual a 0.5; serán clasificados como semirígidos cuando presentan una condición

intermedia, es decir cuándo: 0.5 < MDD/ADVE < 2. Este código clasifica claramente los

tres tipos de diafragma, lo que permitió adoptar estos criterios para clasificar las

estructuras, durante el desarrollo de esta investigación.

Todos estos códigos y normas no identifican claramente las implicaciones del diseño de

una estructura con diafragmas flexibles, ni proporcionan una orientación clara sobre cómo

diseñar este tipo de estructuras (Gardiner, 2011).

1.3 FUERZAS INERCIALES

Según Sadashiva et al. (2012), las normas existentes para el cálculo de las fuerzas sísmicas

en el diseño de los diafragmas, están fundamentadas en el cortante basal determinado por el

diseño del SVRFL, sin embargo, diversos estudios muestran que las fuerzas del diafragma

calculadas según los métodos establecidos por las normas, pueden no siempre ser

conservadores.

De igual manera, manifiestan que la distribución vertical de fuerzas obtenidas por el

método de la fuerza horizontal equivalente (el cual es comúnmente utilizado) está basado

en la suposición de estructuras elásticas con diafragmas rígidos, por lo tanto diseñar


19

estructuras con diafragmas flexibles de acuerdo con estas metodologías puede no ser muy

apropiado, ya que las estructuras con diafragma flexible requieren de un análisis más

detallado para obtener un diseño adecuado.

Según la NSR-10 numeral A.3.6.8.2, para el diseño de diafragmas es común representar las

fuerzas inerciales a través de una distribución uniforme de fuerzas estáticas. La magnitud

de estas fuerzas se determina a partir de las aceleraciones obtenidas para cada nivel de

acuerdo con la siguiente ecuación:

heq

hiAsSaAsai

* para hi ≤ heq

heq

hiSaai * para hi≥heq

Donde,

ai = Aceleración para diseño del diafragma en el nivel “i”

As = Aceleración espectral correspondiente a un periodo de vibración igual a 0.00s.

Sa = Aceleración espectral de diseño para un periodo de vibración dado

hi = Altura en metros, medida desde la base hasta el nivel “i”

heq = Altura equivalente del sistema de un grado de libertad que simula la edificación,

0.75hn

hn = Altura total de la edificación, medida en metros

De manera similar, en el numeral 12.10.1.1 de la ASCE/SEI 7-10, se especifica que los

diafragmas deben ser diseñados para resistir las fuerzas de diseño sísmico provenientes del

análisis estructural, las cuales se pueden determinar por medio de la siguiente ecuación:


20

pxn

xii

n

xii

ww

FFpx

Donde,

Fpx = Fuerza de diseño del diafragma.

Fi = Fuerza de diseño aplicado en el nivel i.

Wi = Peso del nivel i, correspondiente a los elementos que hacen parte del SVRFL y cargas adicionales.

Wpx = Peso del nivel i, correspondiente a los elementos que hacen parte del diafragma.

Esta fuerza Fpx calculada, a su vez debe estar dentro de los siguientes límites:

pxeDSpxeDS wISFpxwIS ***4.0***2.0

Las aceleraciones pueden ser estimadas como:

Wpx

FpxSa

1.4 ESTADO DEL ARTE

De acuerdo con Barron (2004), el trabajo experimental de los diafragmas en concreto

reforzado y su correspondiente análisis de elementos finitos comenzó en la Universidad de

Lehigh en donde fueron inicialmente investigadas las losas de placas planas, losas de vigas

soportadas y los forjados reticulares. La investigación en diafragmas continuó en la

Universidad Estatal de Nueva York (SUNY) en Buffalo, en donde se ensayó un modelo a

escala 1:6 de una edificación de un solo piso, para predecir los parámetros de respuesta para

un análisis de elementos finitos, encontrando que la flexibilidad del diafragma fue más

notoria en edificios bajos con grandes relaciones de aspecto. Un estudio similar fue el

realizado por Sadashiva et al. (2012), quienes modelaron estructuras simétricas con altos


21

valores en la relación de aspecto del diafragma, considerando estructuras con una y dos

luces variando el número de pisos (1,2,3 y 5), encontraron que las estructuras elásticas de

un piso fueron las más afectadas por la flexibilidad del diafragma y que para las estructuras

de varios pisos la relación de flexibilidad varia a lo largo de la altura. Este estudio concluyó

que los efectos de la flexibilidad del diafragma se reducen a medida que aumenta la altura

de la estructura.

Lee et al. (2007) en su estudio representaron la flexibilidad del diafragma por la variación

de la relación de aspecto y el factor de rigidez efectiva. El desplazamiento total del

diafragma, y las derivas aumentan al incrementar la relación de aspecto para todas las

estructuras. Ellos mostraron que para cada relación de aspecto considerado, los

desplazamientos, incluyendo las deformaciones de muros, se incrementaron con la altura y

que el primer piso presenta mayores derivas para todas las estructuras consideradas.

En la investigación llevada a cabo por Sullivan et al. (2006), se buscó validar la suposición

de diafragma rígido en un caso de diafragma flexible; del estudio se pudo concluir que no

es necesario tener en cuenta la flexibilidad del diafragma cuando se realiza un diseño para

estructuras de pórticos y muros con una relación de aspecto menor a 1:3, la magnitud de las

fuerzas cortantes en el diafragma se reduce a medida que aumenta la flexibilidad, se

encontró que las fuerzas de piso a tres cuartos de la altura fueron las menores mientras que

las fuerzas en la parte más alta fueron las mayores. Similarmente Saffarini y Qudaimat

(1992), al examinar la idoneidad de ésta suposición para estructuras con diafragmas

flexibles, encontraron que los desplazamientos del piso aumentaron debido a la flexibilidad

del diafragma, los mayores incrementos se presentaron en las primeras plantas, mientras

que los efectos sobre la demanda sísmica disminuyeron al aumentar el número de pisos.

Resultados similares fueron encontrados en el estudio realizado por Reinhorn et al. (1988)

concluyendo que la suposición de diafragmas rígidos resulta en un diseño no conservador

de elementos flexibles, lo cual puede causar daños graves en estos elementos que

eventualmente puede conducir a la pérdida de carga vertical.


22

En la práctica actual al asumir los diafragmas como rígidos, no se está teniendo en cuenta el

movimiento relativo del SVRFL (Barron, 2004). Para los diseñadores, la determinación de

si un diafragma es rígido o no, es simplemente siguiendo los límites establecidos en los

códigos de diseño, que definen cuándo un diafragma debe ser tratado como rígido o

flexible. Según Sadashiva et. al. (2012), desafortunadamente los métodos por los que los

códigos actuales determinan como debe ser considerado un diafragma, carecen de una base

cuantitativa sólida, y no se proporciona orientación sobre el probable cambio en respuesta a

diferentes niveles de flexibilidad del diafragma; además agrega que mientras que los límites

del código buscan simplificar el análisis estructural, suponer un diafragma rígido para una

estructura con una cierta flexibilidad del diafragma, puede resultar en estructuras diseñadas

de forma conservadora y/o estructuras inseguras durante un evento sísmico

Se han llevado a cabo diversos estudios relacionados con diafragmas en concreto reforzado,

con el fin de examinar la validez de asumir un diafragma como rígido en el diseño de

estructuras, para ello fueron estudiados diferentes modelos con diversos parámetros. Jain y

Jennings (1985), desarrollaron un método analítico sencillo para el análisis dinámico de

estructuras de una sola luz, de uno o varios pisos con diafragmas flexibles apoyados en

muros externos. La aplicación de ésta metodología en una estructura de dos pisos, mostró

que la respuesta dinámica es afectada por la flexibilidad del diafragma. Esto se explica por

el gran desplazamiento del diafragma en el centro de la luz, con respecto al desplazamiento

de los elementos que hacen parte del SVRFL en los extremos y a la distribución de la masa

en un diafragma flexible. Cuando la flexibilidad del diafragma es grande puede llegar a

dominar la respuesta dinámica de toda la estructura y no sólo una parte localizada

(Gardiner, 2011). Un diafragma altamente flexible puede cambiar las propiedades

dinámicas de la estructura, Fleischman (2002).

La investigación de Barron (2004) consistió en evaluar el impacto de la deformación del

diafragma, en la respuesta estructural de edificios rectangulares de concreto reforzado. Se


23

analizaron edificios de tres y cinco pisos utilizando dos tipos de relaciones de aspecto (1:2

y 1:3). Se hicieron modelos asumiendo diafragma rígido y posteriormente asumiendo

diafragma flexible; utilizando tres procedimientos de análisis como el lineal estático, lineal

dinámico y no lineal dinámico. Se concluyó que para todos los casos de estudio analizados,

un diafragma flexible produce mayores deformaciones de sus elementos y mayores derivas

que los modelos con diafragma rígido, a pesar de que ninguno de ellos fuera clasificado

como flexible de acuerdo con los criterios establecidos en FEMA 273.

Se ha demostrado que suponer estructuras con diafragma rígido puede dar lugar a errores

considerables al predecir la respuesta sísmica de edificios rectangulares de concreto armado

de baja altura con muros de cortante externos y con una relación de aspecto mayor a 3.0

(Harash et al., 2010). Esto se pudo corroborar en el estudio de Rodríguez et al. (2001),

quienes propusieron un modelo para incorporar la flexibilidad del diafragma, aplicado al

caso de un edificio de cuatro pisos, encontrándose que la idealización comúnmente

utilizada del diafragma rígido incurre en errores del 25% en el cálculo de las fuerzas de

diseño, este bajo desempeño se debió a amplificaciones de las fuerzas dinámicas asociadas

con la flexibilidad de los diafragmas.

Nakaki (2000), identificó una inconsistencia en las disposiciones del UBC 1997 para la

resistencia y la rigidez de los diafragmas y señaló que los límites actuales del código sobre

la relación de aspecto para los diafragmas solos, son insuficientes para garantizar la rigidez

necesaria del diafragma. Por tanto, el período, rigidez y relación de aspecto debe ser

considerado en el diseño del diafragma. De igual manera Doudoumis y Athanatopoulou

(2001), demostraron que un modelo de diafragma rígido conduce a resultados imprecisos

en la evaluación del esfuerzo de tensión de los elementos verticales de SVRFL y no es

capaz de representar la distribución de tensión dentro del diafragma si este es flexible.

La mayoría de los estudios relacionados con diafragmas muestra que el diafragma cuando

es considerado como flexible, puede alterar la frecuencia natural de la estructura y la


24

distribución de fuerzas a los elementos. Kunnath et al. (1991), estudió la respuesta sísmica

en edificios de varias luces y varios pisos con diafragmas flexibles en concreto reforzado,

mostrando que el periodo natural fundamental de las estructuras aumentó debido a la

flexibilidad del diafragma. Su estudio demostró que los diafragmas flexibles tanto elásticos

como inelásticos dieron como resultado mayores desplazamientos de piso en comparación

con los desplazamientos de edificios equivalentes con diafragmas rígidos. Los efectos de la

flexibilidad del diafragma se amplificaron cuando se aumentó el número de luces o cuando

se disminuyó el número de pisos. Fleischman et al. (2001), obtuvo resultados similares en

estructuras de tres y de seis pisos con grandes vanos y sistemas laterales perimetrales,

variando la flexibilidad del diafragma al reducir la longitud de los vanos manteniendo

constante el ancho. El periodo natural fundamental de las estructuras con diafragmas

flexibles siempre fue mayor que aquellos con diafragmas rígidos (Sadashiva et. al, 2012).

Las aceleraciones son necesarias para obtener las fuerzas para el diseño de los diafragmas,

para el diseño de sus conexiones y para el diseño de los componentes no estructurales.

Durante terremotos se han registrado grandes aceleraciones, las cuales han sido

responsables de las fuerzas inerciales, que causan daño en el servicio de la estructura y son

los principales responsables del daño estructural e incluso del colapso, (Rodríguez et al.,

2002).

Los análisis motivados por los daños y colapso de las estructuras de aparcamiento en el

terremoto de Northridge en 1994 han demostrado que los diafragmas flexibles pueden

experimentar aceleraciones y derivas más grandes que las consideradas en los códigos

actuales de diseño. Esto conduce a desplazamientos laterales que pueden ser superiores a

los estimados en dichos códigos, lo cual puede resultar afectando los diafragmas (Lee et al.,

2007; Lee et al., 2006; Iverson y Hawkins, 1994).

Correal (2013), afirma que debido a que existen pocas investigaciones realizadas en este

tema, tanto las ecuaciones como los lineamientos generales presentes en las normativas de


25

diseño parecen ser limitados e incluso erróneos, dado que no están contempladas diferentes

variables, que pueden influir en la estimación de las fuerzas sísmicas de diseño y en el

comportamiento de los diafragmas. En su estudio encontró que el valor de la fuerza de

diseño es tres veces el límite superior de la ecuación establecida por la ASCE 7-10.

Procedimientos de diseño en los códigos actuales, basados en la respuesta de las estructuras

de diafragma rígido, no abordan adecuadamente estas demandas. Por lo tanto, se

recomienda que se establezcan nuevos o modificados procedimientos de diseño para estas

estructuras (Fleischman et al., 2001). Stewart (1995) encontró que la flexibilidad del

diafragma puede alterar la magnitud de las acciones inducidas en ellos.

En general, se pueden observar las diferentes investigaciones llevadas a cabo con el fin de

examinar la validez de asumir diafragmas rígidos en estructuras flexibles, las consecuencias

que ello conlleva, la influencia que tiene en la determinación de la demanda sísmica,

además de las tendencias que se encuentran en cuanto a determinar la flexibilidad del

diafragma, cuando se hacen diferentes suposiciones en la geometría de la estructura y en los

diferentes procedimientos de análisis utilizados para validar los criterios establecidos en los

códigos de diseño.

CAPITULO 2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO

26

2. METODOLOGÍA PARA LOS CASOS DE ESTUDIO

Para el desarrollo de esta investigación se realizó el análisis de una estructura de pórticos

con muros portantes, considerando tres diferentes relaciones de aspecto del diafragma (1:1,

1:2 y 1:3) cuyas características se presentan en la siguiente tabla:

Relación de aspecto (L/B)

Ancho (m) Largo (m)

1.0 21 21

2.0 21 42

3.0 21 63

Tabla 1. Relación de aspecto de modelos utilizados.

2.1 CONSIDERACIONES GENERALES

Para establecer las dimensiones a utilizar del entrepiso, se tomó esencialmente la misma

configuración propuesta por Pérez (2012), con el fin de estudiar solamente las relaciones de

aspecto. Por lo tanto éste se compone de vigas principales de 0.45m de altura, con vigas

secundarias de 0.20m con losa maciza de 0.1m, tal y como se muestra a continuación.

Figura 2. Sección transversal del entrepiso.

De acuerdo con las dimensiones anteriormente dadas y teniendo en cuenta los requisitos

dimensionales estipulados en la tabla C.9.5(a) de la NSR10 mostrada a continuación, se

determinó la luz máxima a utilizar y se procedió a dimensionar la estructura, tomando el

criterio de vigas o losas nervadas en una dirección para una condición simplemente

apoyada (H=L/16) y conociendo H=0.45, tenemos que la luz que podríamos utilizar es de


27

7.2m, la cual por efectos prácticos tomamos 7m para nuestra edificación; se dejaron

columnas con dimensiones 0.4x0.4m y muros estructurales de espesor 0.4m.

Espesor mínimo, h Simplemente apoyados

Con un extremo continuo

Ambos extremos continuos

En voladizo

Elementos Elementos que NO soporten o estén ligados a divisiones u otro tipo de

elementos susceptibles de dañarse debido a deflexiones grandes. Losas macizas en una dirección

L / 20 L / 24 L / 28 L / 10

Vigas o losas nervadas en una dirección

L / 16 L / 18.5 L / 21 L / 8

Tabla 2. Alturas o espesores mínimos de vigas – Tabla C.9.5(a) (NSR-10)

A continuación se presenta un esquema de la planta de la edificación:

Figura 3. Planta de la Edificación.

Se consideró que la estructura será de 5 pisos, con alturas entre pisos de 3.45m tal y como

se muestra a continuación:


28

Figura 4. Elevación de la Edificación en eje Y.

Figura 5. Elevación de la Edificación en eje X.


29

2.2 MODELO EN ELEMENTOS FINITOS

Se realizó un modelo de elementos finitos usando el programa SAP 2000, utilizando

elementos tipo “frame” para las vigas y viguetas; tipo “Shell thin” para las losas superiores

de los entrepisos y muros estructurales.

Figura 6. Modelo en elementos finitos.

Se utilizó un concreto de 21 MPa para todos los tipos de sección. Las características

principales de las secciones se presentan en la siguiente tabla:

Elemento Base (m) Altura (m) Largo (m) Tipo de Elemento

Vigas 0.40 0.45 7 Frame

Viguetas 0.20 0.45 7 Frame

Columnas 0.40 0.40 3.45 Frame

Losa superior 21 0.1 Variable* Shell-thin

Muros estructurales 0.4 3.45 7 Shell-thin

*Varía entre los diferentes modelos analizados

Tabla 3. Características generales de elementos modelados.


30

2.3 CARGAS Y COMBINACIONES

Las cargas gravitacionales utilizadas se presentan en la siguiente tabla:

Tipo de Carga Valor (KN/m²)

Muerta en cubierta 3.90

Muerta en entrepiso 6.15

Viva de cubierta 2.00

Viva de entrepiso 2.00

Tabla 4. Cargas gravitacionales para diseño.

La estructura se localiza en la Ciudad de Bogotá en la zona Piedemonte B, lo cual arroja los

siguientes parámetros:

Ciudad Bogotá D.C.

Aa 0.15 Av 0.20

Amenaza sísmica Intermedia

Zona Piedemonte B

Fa 1.95 Fv 1.70 To 0.12 Tc 0.56 TL 4.08 I 1.00

Ta 0.41

Sa 0.73

Tabla 5. Parámetros para Fuerza Horizontal Equivalente.

Con la anterior información se procede a representar el Espectro de Diseño.


31

Figura 7. Espectro de diseño.

Las fuerzas de sismo se determinan por los métodos de la fuerza horizontal equivalente,

análisis espectral y análisis cronológico, procedimientos que se presentan en posteriores

numerales.

Las combinaciones utilizadas en la modelación para el Método de la Fuerza Horizontal

Equivalente son:

U1=1.2D+1.6L U2x=1.2D+1L+Fx U2y=1.2D+1L+1Fy U3x=1.2D+1L-1Fx U3y=1.2D+1L-1Fy U4x=0.9D+1L+1Fx U4y=0.9D+1L+1Fy U5x=0.9D+1L-1Fx U5y=0.9D+1L-1Fy

Para el Análisis Espectral:

SPEC1x=1.2D+1L+SpectrumX SPEC1y=1.2D+1L+SpectrumY SPEC2x=1.2D+1L-SpectrumX SPEC2y=1.2D+1L-SpectrumY


32

SPEC3x=0.9D+SpectrumX SPEC3y=0.9D+SpectrumY SPEC4x=0.9D-SpectrumX SPEC4y=0.9D-SpectrumY

Para el Análisis Cronológico, caracterizando cada movimiento con el nombre del sismo de

la señal utilizada, e.g. Coyote:

COYOTE1x=1.2D+1L+ COYOTE X COYOTE1y=1.2D+1L+ COYOTE Y COYOTE2x=1.2D+1L- COYOTE X COYOTE2y=1.2D+1L- COYOTE Y COYOTE3x=0.9D+ COYOTE X COYOTE3y=0.9D+ COYOTE Y COYOTE4x=0.9D- COYOTE X COYOTE4y=0.9D- COYOTE Y OROVILLE1x=1.2D+1L+OROVILLEX OROVILLE1y=1.2D+1L+OROVILLEY OROVILLE2x=1.2D+1L-OROVILLEX OROVILLE2y=1.2D+1L-OROVILLEY OROVILLE3x=0.9D+OROVILLEX OROVILLE3y=0.9D+OROVILLEY OROVILLE4x=0.9D-OROVILLEX OROVILLE4y=0.9D-OROVILLEY NORTHRIDGE1x=1.2D+1L+NORTHRIDGEX NORTHRIDGE1y=1.2D+1L+NORTHRIDGEY NORTHRIDGE2x=1.2D+1L-NORTHRIDGEX NORTHRIDGE2y=1.2D+1L-NORTHRIDGEY NORTHRIDGE3x=0.9D+NORTHRIDGEX NORTHRIDGE3y=0.9D+NORTHRIDGEY NORTHRIDGE4x=0.9D-NORTHRIDGEX NORTHRIDGE4y=0.9D-NORTHRIDGEY LOMAP1x=1.2D+1L+LOMAPX LOMAP1y=1.2D+1L+LOMAPY LOMAP2x=1.2D+1L-LOMAPX LOMAP2y=1.2D+1L-LOMAPY LOMAP3x=0.9D+LOMAPX LOMAP3y=0.9D+LOMAPY LOMAP4x=0.9D-LOMAPX LOMAP4y=0.9D-LOMAPY MÉXICO1x=1.2D+1L+MÉXICOX


33

MÉXICO1y=1.2D+1L+MÉXICOY MÉXICO2x=1.2D+1L-MÉXICOX MÉXICO2y=1.2D+1L-MÉXICOY MÉXICO3x=0.9D+MÉXICOX MÉXICO3y=0.9D+MÉXICOY MÉXICO4x=0.9D-MÉXICOX MÉXICO4y=0.9D-MÉXICOY KOBE1x=1.2D+1L+KOBEX KOBE1y=1.2D+1L+KOBEY KOBE2x=1.2D+1L-KOBEX KOBE2y=1.2D+1L-KOBEY KOBE3x=0.9D+KOBEX KOBE3y=0.9D+KOBEY KOBE4x=0.9D-KOBEX KOBE4y=0.9D-KOBEY

2.3.1 FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

Con el peso obtenido de la estructura, se procede a calcular el Cortante Basal y

posteriormente las fuerzas sísmicas horizontales equivalentes.

Estas fuerzas por piso al no asumir un diafragma rígido (condición que se pretende estudiar

en este trabajo) se deben distribuir en cada uno de los nodos que hacen parte del sistema

vertical resistente a fuerzas laterales (SVRFL), esto se hace teniendo en cuenta una

aferencia de masas en el diafragma, generando cuatro tipos de magnitud de fuerza (F1, F2,

F3 y F4), tal y como se muestra a continuación:


34

Figura 8. Distribución de fuerzas por piso.

En el sombreado rojo se considera la masa de un panel completo, mientras que en los

verdes medio panel y en los azules 1/4 de panel. En el caso del sombreado naranja se

considera medio panel y la masa correspondiente a medio muro estructural.

De esta manera la magnitud de las fuerzas tipo 1 (F1) a la tipo 4 (F4) se determina así:

MasaPiso

MasaPanelFpisoF *1

MasaPiso

PanelMasaFpisoF

2/1*2

MasaPiso

PanelMasaFpisoF

4/1*3

MasaPiso

MuroPanelMasaFpisoF

2/12/1*4

Con las fuerzas anteriormente determinadas, se procede a cargar la estructura para analizar

sus resultados.


35

2.3.2 ANÁLISIS ESPECTRAL

Con el espectro generado en el capítulo 2.3, se incorpora el espectro de diseño en el

programa de elementos finitos, se crean los casos de cargas respectivos y las combinaciones

necesarias para analizar los resultados.

Figura 9. Incorporación del espectro de diseño al modelo.

2.3.3 ANÁLISIS CRONOLÓGICO

Se han seleccionado seis (6) señales sísmicas para realizar el análisis cronológico lineal,

correspondientes a dos (2) registros acelerográficos locales, dos (2) señales de tipo regional

y dos (2) de subducción; estas señales hacen parte de los registros acelerográficos mediante

los cuales se creó el Mapa de Microzonificación Sísmica de Bogotá y que hacen parte de

las señales empleadas por diferentes Convenios presentadas en el documento “Zonificación

de la respuesta sísmica de Bogotá para el diseño Sismo Resistente de Edificaciones”

(FOPAE, 2010). A continuación se presenta la tabla de la cual se seleccionaron las señales

sísmicas:


36

Tabla 6. Acelerogramas de diseño compatibles con los escenarios sísmicos.

Tomado de (FOPAE, 2010).

Las señales sísmicas utilizadas para este estudio fueron:

Fuente Fecha Nombre sismo Estación Ms Amáx (g)

Local

1975/08/01 Oroville Orov.SS 5.6 0.098

1979/08/06 Coyote Lake Gilroy-1 5.7 0.119

Regional

1989/10/18 Loma Prieta Yerbabuena 7.1 0.079

1994/01/17 Northridge Newport 6.8 0.107

Subducción 1985/09/19 México La Unión 8.1 0.031

Subducción 1995/01/16 Kobe Takaratzuka 6,9 0,69

Tabla 7. Señales sísmicas utilizadas.

Algunos de estos sismos fueron considerados en otros estudios como en (Rodríguez et al.,

2007), (Lee et al., 2006) y (Lee et al., 2007). El espectro de aceleraciones para los sismos

anteriormente mencionados se muestra a continuación:


37

0.420.39

0.18

0.55

2.49

0

0.5

1

1.5

2

2.5

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

Sa (g)

Periodo (s)

Espectros de aceleración

Coyote Oroville Northridge Loma Prieta México Kobe NSR10

Figura 10. Espectros de aceleraciones de los sismos analizados

Los acelerogramas correspondientes a estos sismos son:

‐0.12

0.10

‐0.08

0.08

‐0.10

0.090.05

‐0.06

0.03

0.59

‐0.69‐0.75

‐0.55

‐0.35

‐0.15

0.05

0.25

0.45

0.65

0 1 2 3 4 5 6 7 8Sa (g)

tiempo (s)

Acelerogramas

Coyote Oroville Northridge Loma Prieta México Kobe

Figura 11. Acelerogramas de los sismos analizados

Se escalaron los registros para que fueran compatibles con el espectro de diseño obtenido

de la microzonificación, para ello, se calculó un factor obtenido de dividir los resultados de

la aceleración provenientes del espectro de respuesta original y los obtenidos al calcular el

80% del espectro de diseño, tomando un rango de periodos comprendidos entre 0.8*T y

1.2*T, de acuerdo con el Reglamento NSR10 numeral A.2.7.1.c.

Se toma el valor del periodo máximo obtenido del análisis modal para cada uno de los

casos analizados y se compara con el periodo aproximado de la estructura, esto con el fin


38

de definir el periodo a tomar para realizar el escalamiento mencionado.

A continuación se presenta dicho procedimiento:

Se nombra Tm, como el periodo obtenido del análisis modal.

Ta, como el periodo aproximado de la estructura.

Cu = 1.75-1.2*Av*Fv

Si Cu*Ta < Tm, se toma Tm como el periodo escogido (Tesc) para realizar el

escalamiento.

Se definen los límites entre los cuales se debe estimar el factor de escalamiento:

sT 27.0*8.0

sT 40.0*2.1

Procedemos a tabular el 80% del espectro de diseño junto con el espectro de respuesta

original y de esta manera escoger los valores de aceleración apropiados para estimar el

factor de escalamiento, de acuerdo con la siguiente fórmula.

)4.0)(%80(

)4.0)((

sTseñoespectroDiSa

sTsismoSacalamientoFactorDeEs

Los factores de escalamiento para cada uno de los sismos se presentan en el capítulo 3,

estos son específicos para cada uno de los modelos analizados. Posteriormente, los valores

de los espectros originales de respuesta se dividen sobre dichos factores de escalamiento,

obteniendo así los espectros y acelerogramas escalados presentados en el capítulo 3.

Estos registros acelerográficos escalados son los que se han incorporado al Modelo en

SAP2000, para hacer el respectivo análisis cronológico para cada uno de los sismos.


39

Figura 12. Ejemplo de acelerograma escalado incorporado al programa de modelación.

2.4 ANÁLISIS

2.4.1 ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD

Para el cálculo del índice de flexibilidad, el cual nos permitirá clasificar el diafragma como

rígido, semirígido o flexible, se calculan los desplazamientos obtenidos en tres puntos de la

estructura para cada nivel, tal y como se indica en la Figura 13 y Figura 14, esto de acuerdo

con el procedimiento sugerido por FEMA 273, (1997).

Figura 13. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección Y.


40

Figura 14. Ubicación en planta de los nodos analizados en dirección X.

El índice de flexibilidad se obtiene del siguiente procedimiento:

1. Se obtiene la deformación del nodo 1 (Ver Figura 15), que hace parte del diafragma,

nombrado Ddiaf en las tablas de cálculos de índice de flexibilidad presentadas en

los anexos 1,2 y 3 para los modelos 1:1, 1:2 y 1:3 respectivamente.

2. Se obtienen las deformaciones de los nodos que hacen parte del sistema vertical

resistente a fuerzas laterales (SVRFL), nodos 2 y 3 mostrados en la Figura 15 y

nombrados como DSVR1 y DSVR2 en los anexos correspondientes a cada uno de

los modelos.

3. La máxima deformación del diafragma (MDD) se obtiene a partir de la siguiente

ecuación:

2

21 DSVRDSVRDdiafMDD

4. Se calcula la deriva promedio (ADVE) entre los nodos 2 y 3 que hacen parte del

SVRFL, calculada como:

2

21 DriftSVRDriftSVRADVE

5. Se obtiene el índice de flexibilidad (α) a partir de la siguiente ecuación:


41

ADVE

MDD

6. De acuerdo con los valores obtenidos del índice de flexibilidad, se procede a

clasificar el diafragma de la estructura de acuerdo con los siguientes valores límites:

Si α≤0.5, se considera el diafragma como rígido.

Si 0.5< α <2, se considera semirígido

Si α > 2, se considera flexible.

Figura 15. Parámetros para determinar el índice de flexibilidad.

2.4.2 NIVEL DE FLEXIBILIDAD

Para el caso de análisis cronológico, fue necesario realizar un análisis adicional al

presentado en el numeral 2.4.1, ya que se debía evaluar el índice de flexibilidad para cada

uno de los instantes de tiempo de acuerdo con la duración total de los sismos, esto se hizo a

través de un proceso estadístico adicional que permitiera clasificar la estructura de manera

cualitativa, en función de la cantidad de datos que pertenecían a cada uno de los rangos de

flexibilidad en cada uno de los pisos de la estructura y para cada uno de los sismos

analizados, para ello, llamamos a estos resultados como “nivel de flexibilidad (nα)” los

cuales se presentan en la Tabla 17, Tabla 27 y Tabla 37, correspondientes a los modelos

1:1, 1:2 y 1:3.


42

A continuación se describe este proceso adicional, que permitió estimar un nivel de

flexibilidad para el caso cronológico, a partir de valores de índice de flexibilidad obtenidos

para cada uno de los instantes de tiempo.

- Con los resultados obtenidos del índice de flexibilidad (α) obtenidos mediante la

ecuación ADVE

MDD para cada uno de los instantes de tiempo, se genera una tabla

que permite estudiar los datos obtenidos para cada uno de los pisos tal y como se

presenta a continuación:

Rango Cant datos %

0-0.5 592 59.6% Rígido

0.5-2 361 36.4% Semirígido

2 - 4. 26

4.0% Flexible 4 - 10. 14

10 - 100

>100

TOTAL 993 100% Tabla 8. Cuadro de evaluación de resultados para cada uno de los pisos.

- En la tabla anterior se presenta la cantidad de valores de índice de flexibilidad que

se encuentran en los diferentes rangos de evaluación, se tienen 993 datos

correspondientes al piso 5 para el sismo de Coyote en el modelo con relación de

aspecto 1:2.

- De esos 993 datos, el 59.6% presentan valores de índice de flexibilidad menores o

iguales a 0.5, lo que corresponde a una clasificación de “rígido” de acuerdo con lo

establecido en el documento FEMA 273 (1997).

- De esta manera, se obtienen diferentes cuadros de evaluación para cada uno de los

pisos de la estructura y para cada uno de los sismos, los resultados obtenidos de

estos cuadros de evaluación se van recopilando en una matriz de resultados tal y

como se muestra a continuación:


43

- Tabla 9. Identificación de la cantidad de datos.

- Nótese como se empieza a implementar los datos obtenidos en la matriz

mencionada, la tabla anterior corresponde a una parte de la Tabla 27, que

corresponde a la Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 2.0.

- Una vez diligenciada debidamente la tabla de los resultados obtenidos para cada uno

de los sismos en los diferentes niveles de la estructura, se procede a diligenciar una

tabla de conversión de resultados, la cual tiene en cuenta que tan rígido, semirígido

o flexible puede ser cada nivel para cada señal analizada (es a esto lo que se le

denomina nivel de flexibilidad – nα); para ello retomamos nuestro dato obtenido de

60% rígido que es mayor que 36% semirígido y 4% flexible.

- Se realiza el siguiente procedimiento teniendo en cuenta la lógica de los rangos

establecidos para la clasificación de flexibilidad:

o Se asume que la estructura es 100% rígida para un nα = 0 y 0% rígido para

un nα= 0.5; por lo tanto si consideramos que es 60% rígido, quiere decir que

(100%-60%)*0.5 nos transforma el 60% de los datos de índice de

flexibilidad (α) en un nivel de flexibilidad (nα)=0.2 y de esta manera se

presenta la tabla de conversión de resultados, que permite identificar

gráficamente los valores de los niveles de flexibilidad obtenidos.


44

- Tabla 10. Niveles de flexibilidad (nα). Ver Tabla 28.

- Con la tabla anterior podemos representar gráficamente en la Figura 33, los valores

del nivel de flexibilidad (nα).

Como se mencionó anteriormente, se estimaron los niveles de flexibilidad predominantes,

basados en la cantidad de datos analizados y el porcentaje que presentaban ellos dentro de

cada rango de clasificación. Por tal razón, vale la pena aclarar que estos resultados no

corresponden a valores reales de índices de flexibilidad (α) calculados numéricamente

como los obtenidos mediante los procedimientos de Fuerza Horizontal Equivalente o

Análisis Espectral, si no que dichos valores (nα) representan las tendencias de flexibilidad

encontradas a través de un análisis en el tiempo, que para cuestiones de interpretaciones

gráficas, fueron analizadas cuidadosamente con criterio.

Los resultados que representan la flexibilidad de la estructura, se pueden observar en la

Tabla 18, Tabla 28, Tabla 38; y en la Figura 24, Figura 33, Figura 42; correspondientes a

los modelos 1:1, 1:2, 1:3 respectivamente. Diversas gráficas representativas del nivel de

flexibilidad estudiado para cada señal sísmica y para cada nivel de la edificación se

presentan en los anexos 1,2 y 3, correspondientes a los modelos 1:1, 1:2 y 1:3.

2.4.3 ACELERACIONES DE DISEÑO

Se estima el valor del coeficiente de disipación de energía (R) de acuerdo con el numeral

A.3.3.3. del Reglamento NSR-10, el cual expresa:


45

R = Ro*Φa*Φp*Φr

Donde,

R: Coeficiente de capacidad de disipación de energía modificado

Ro: Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico

Φa: Coeficiente de reducción por Irregularidad en altura

Φp: Coeficiente de reducción por Irregularidad en planta

Φr: Coeficiente de reducción por ausencia de redundancia

Se comparan las aceleraciones de diseño establecidas en el Reglamento NSR-10 y en la

Norma ASCE 7-10 con las obtenidas en el modelo, calculadas mediante el siguiente

procedimiento:

Se obtienen las máximas aceleraciones del acelerograma escalado del sismo.

Del espectro de diseño, se toman los valores de la Aceleración en un Periodo (T=0)

y en un Periodo (T=Tm), donde Tm es el periodo obtenido del análisis modal.

Se estiman las aceleraciones de diseño para cada nivel de acuerdo con el numeral

A.3.6.8.2 de la NSR-10, esto se evalúa para dos casos:

o Primer caso: Con aceleración en (T=0) igual a IFaAa ***5.2 .

Figura 16. Estimación de aceleraciones de diseño – caso1.

o Segundo caso: Con aceleración en (T=0) igual a


46

0*6.04.0****5.2

T

TIFaAa .

Figura 17. Estimación de aceleraciones de diseño – caso 2.

De acuerdo con el numeral citado, las aceleraciones se obtienen con la ecuación A.3.6-3:

heq

hiAsSaAsai

* para hi ≤ heq

heq

hiSaai * para hi ≥ heq

Donde,

ai = Aceleración para diseño del diafragma en el nivel “i”

As = Aceleración espectral correspondiente a un periodo de vibración igual a 0.00s.

Sa = Aceleración espectral de diseño para un periodo de vibración dado

hi = Altura en metros, medida desde la base hasta el nivel “i”

heq = Altura equivalente del sistema de un grado de libertad que simula la edificación,

0.75hn

hn = Altura total de la edificación, medida en metros

De igual forma se obtienen dichas aceleraciones de acuerdo con el numeral 12.10.1.1. de

la ASCE7-10, obtenidas así:


47

wpxwi

SawiFpx *

*

Wpx

FpxSa

Estas aceleraciones son divididas por el coeficiente R y son comparadas contra las

aceleraciones obtenidas del modelo. De igual manera, se calcula el Factor de Amplificación

de la aceleración de diseño del diafragma respecto a la aceleración espectral (FAM),

estimada como la relación entre las aceleraciones absolutas obtenidas en la modelación,

divido entre el máximo valor del acelerograma escalado para cada uno de los sismos, los

resultados se encuentran en el capítulo 3.

CAPITULO 3. RESULTADOS

48

3. RESULTADOS

A continuación se presentan los principales resultados obtenidos para cada uno de los

modelos analizados, tales como el peso de la edificación, las fuerzas obtenidas por el

método de Fuerza Horizontal Equivalente y su correspondiente distribución, el factor de

escalamiento encontrado para cada una de las señales sísmicas, los nodos evaluados para el

cálculo del índice de flexibilidad y los valores obtenidos de éste índice para los casos de

Fuerza Horizontal Equivalente, Análisis Espectral y Análisis Cronológico; de igual manera

se presentan las aceleraciones de respuesta obtenidas en el modelo, su comparación con las

obtenidas en los códigos de diseño y la variación del factor de amplificación en función de

la altura de la estructura.

Vale la pena aclarar que para el análisis modal se tuvo en cuenta que participara el 90% de

la masa tal y como lo menciona el Reglamento Colombiano NSR-10 Numeral A.5.4.2. De

igual manera las derivas obtenidas por el método de la fuerza horizontal equivalente y por

análisis espectral, se verificaron que cumplieran con el máximo permitido del 1% de

acuerdo con la tabla A.6.4.1 de la NSR 10.

Los resultados obtenidos para el modelo con relación de aspecto 1:1, 1:2 y 1:3 se presentan

los numerales 3.1, 3.2 y 3.3 respectivamente; una comparación de resultados entre los

diferentes modelos analizados se presenta en el numeral 3.4.


49

3.1 MODELO L/B=1.0

En la siguiente figura se presenta un esquema general del modelo analizado:

Figura 18. Modelo L/B = 1.0

3.1.1 PESO DE LA EDIFICACIÓN

El peso de la edificación es:

TABLE: Base Reactions

OutputCase CaseType GlobalFX GlobalFY GlobalFZ

Text Text Tonf Tonf Tonf

CM Combination 0 0 2879.46 Tabla 11. Peso de la edificación L/B = 1.0


Fuerzas sísmicas horizontales equivalentes, expresadas en Toneladas:

Piso W (ton) h (m) Wxhk Wxhk Cvx Cvy Fx Fy

Cubierta 494.95 17.25 8538 8538 0.29 0.29 618 618

Piso4 596.13 13.80 8227 8227 0.28 0.28 595 595

Piso3 596.13 10.35 6170 6170 0.21 0.21 446 446

Piso2 596.13 6.90 4113 4113 0.14 0.14 298 298

Piso 1 596.13 3.45 2057 2057 0.07 0.07 149 149

Base 0.00 0.00 0 0 0.00 0.00 0 0 Tabla 12. Resultados Fuerza Horizontal Equivalente. L/B = 1.0


50

Distribución de fuerzas en función de la aferencia de masas:

Figura 19. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0

∑ W W (ton) Wmuros(Ton) W Panel (Ton) F Piso (Ton) F1 (Ton) F2 (Ton) F3 (Ton) F4 (Ton)

Cubierta 402.21 92.74 44.69 617.69 55.77 42.35 13.94 42.35

Piso4 503.39 92.74 55.93 595.17 55.84 39.49 13.96 39.49

Piso3 503.39 92.74 55.93 446.38 41.88 29.62 10.47 29.62

Piso2 503.39 92.74 55.93 297.58 27.92 19.75 6.98 19.75

Piso 1 503.39 92.74 55.93 148.79 13.96 9.87 3.49 9.87

2415.78 463.68 2105.61 Tabla 13. Distribución de fuerzas. L/B = 1.0


Los factores de escalamiento obtenidos para cada uno de los sismos son:

Espectro Acelerograma Espectro de Diseño Factor de escalamiento SISMO T Sa (acelel) T Sa (Espectro) Sa (80% Espectro)

Coyote 0.29 0.24 0.29 0.73 0.59 0.406

Oroville 0.29 0.12 0.29 0.73 0.59 0.585

Northridge 0.25 0.25 0.25 0.73 0.59 0.433

Loma Prieta 0.29 0.12 0.29 0.73 0.59 0.205

México 0.28 0.52 0.28 0.73 0.59 0.894

Kobe 0.28 1.23 0.28 0.73 0.59 2.106 Tabla 14. Factores de escalamiento de sismos. L/B = 1.0


51

Los espectros de aceleración escalados son:

0.000

0.200

0.400

0.600

0.800

1.000

1.200

1.400

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

Sa (g)

Periodo (s)

Espectros de aceleración Escalados

Coyote esc Oroville esc Northridge esc LomaP esc

México1 esc Kobe NSR10 80%NSR‐10

NSR10

Figura 20. Espectros de aceleración escalados. Modelo L/B = 1.0

De igual manera se presentan los acelerogramas escalados:

‐0.30

0.25

‐0.40

0.36

‐0.22

0.210.23

‐0.31‐0.33

‐0.5

‐0.4

‐0.3

‐0.2

‐0.1

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10Sa (g)

tiempo (s)

Acelerogramas Escalados

Coyote esc Oroville Esc Northridge Esc LomaP Esc México Esc Kobe Esc

Figura 21. Acelerogramas escalados. Modelo L/B = 1.0


Para calcular el índice de flexibilidad, se evaluaron los desplazamientos en tres puntos por

cada dirección de la estructura para cada uno de los pisos tal y como se presenta a

continuación:


52

NODOS EVALUADOS EN DIRECCIÓN Y

PISO DIAFRAGMA SVRFL

5 1365 1351 1354

4 1040 1026 1029

3 715 701 704

2 390 376 379

1 65 22 25

NODOS EVALUADOS EN DIRECCIÓN X


5 1401 1354 1333

4 1076 1029 1008

3 751 704 683

2 426 379 358

1 101 25 4 Tabla 15. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. L/B = 1.0

Figura 22. Nodos evaluados para índice de flexibilidad. Modelo L/B = 1.0

Para el cálculo del índice de flexibilidad en los casos de fuerza horizontal equivalente y de

análisis espectral, se procedió a tomar los valores máximos obtenidos para cada una de las

combinaciones de carga en cada uno de los niveles, de acuerdo con el procedimiento

descrito en el numeral 2.4.1, los resultados fueron:


53

Índice de flexibilidad α

Piso h (m) FHE Espectral

5 17.25 0.08 0.09

4 13.8 0.07 0.08

3 10.35 0.06 0.06

2 6.9 0.05 0.05

1 3.45 0.04 0.04 Tabla 16. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. L/B = 1.0

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso

ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α)


FHE Espectral

RIGIDO SEMIRIGIDO FLEXIBLE

Figura 23. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 1.0


De acuerdo con el procedimiento explicado en el numeral 2.4.2, para la obtención del nivel

de flexibilidad (nα) obtenido a partir del índice de flexibilidad (α) del análisis cronológico,

se presentan las tablas mencionadas, donde se representa el porcentaje que se obtuvo en

cada clasificación de flexibilidad (R para Rígido, SR para Semirígido y F para flexible).


54

Frecuencia con que se clasifican los (α) en cada uno de los rangos de flexibilidad.

Crono Coyote

Crono Oroville

Crono Northridge

Crono Loma P

Crono México

Crono Kobe

Piso h (m) R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F R SR F

5 17.25 92% 6% 2% 70% 23% 7% 82% 13% 4% 95% 5% 1% 95% 4% 1% 96% 3% 1%

4 13.8 97% 2% 1% 78% 17% 5% 86% 11% 3% 92% 6% 2% 97% 3% 1% 97% 2% 0%

3 10.35 89% 9% 2% 68% 27% 5% 68% 25% 7% 90% 8% 2% 93% 6% 1% 93% 5% 2%

2 6.9 83% 13% 4% 61% 29% 10% 54% 32% 13% 88% 9% 2% 90% 8% 2% 87% 10% 3%

1 3.45 76% 20% 4% 38% 45% 16% 58% 36% 6% 85% 13% 3% 86% 12% 3% 86% 13% 1%

Tabla 17. Matriz de clasificaciones de flexibilidad. Cronológico. L/B = 1.0

Piso h (m) COY ORO NOR LOM MEX KOB

5 17.25 0.04 0.15 0.09 0.03 0.03 0.02

4 13.8 0.01 0.11 0.07 0.04 0.02 0.01

3 10.35 0.05 0.16 0.16 0.05 0.04 0.04

2 6.9 0.09 0.20 0.23 0.06 0.05 0.06

1 3.45 0.12 1.18 0.21 0.08 0.07 0.07 Tabla 18. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 1.0

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso

Nivel de Flexibilidad (nα)

Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Modelo 1:1.

Coyote Oroville Northridge LomaP México Kobe


Figura 24. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 1.0


55

El comportamiento de los valores de índice de flexibilidad en el tiempo para cada uno de

los sismos, así como la clasificación de la flexibilidad para cada uno de los pisos de la

estructura, se presenta en el anexo 1.

3.1.6 ACELERACIONES

Las aceleraciones de diseño obtenidas son:

Respuesta de Aceleración Modelo Acel NSR10

Acel ASCE7Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe

Piso h (m) m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2 m/s2

5 17.25 8.52 9.47 7.81 10.12 1.89 23.31 1.91 4.19

4 13.8 7.34 7.51 4.23 8.75 1.55 24.04 1.53 2.99

3 10.35 10.41 11.07 7.87 9.58 1.70 29.89 1.26 2.24

2 6.9 8.94 11.37 7.38 8.90 1.83 25.14 1.03 1.50

1 3.45 8.40 9.18 6.76 6.13 1.17 11.65 0.80 0.75 Tabla 19. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0

NSR10 ASCE7‐10

1

2

3

4

5

0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

Piso

Aceleraciones (m/s2)

Aceleraciones

Coyote Oroville Northridge Loma P México NSR10 ASCE7‐10 Kobe

Figura 25. Aceleraciones de respuesta y de diseño. L/B = 1.0


56

3.1.7 FACTORES DE AMPLIFICACIÓN

Factores de Amplificación

Piso h (m) Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe

5 17.25 2.95 2.44 3.57 3.12 5.52 7.22

4 13.8 2.54 1.94 1.93 2.70 4.53 7.45

3 10.35 3.60 2.85 3.60 2.96 4.95 9.26

2 6.9 3.09 2.93 3.37 2.75 5.34 7.79

1 3.45 2.90 2.37 3.09 1.89 3.43 3.61 Tabla 20. Factores de amplificación. L/B = 1.0

1

2

3

4

5

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00

Piso

Factor de Amplificación (FAM)

FAM

Coyote Oroville Northridge Loma P México Kobe

Figura 26. Factores de amplificación. L/B = 1.0


57

3.2 ANÁLISIS L/B=2.0








CM Combination ‐2E‐13 ‐4.6E‐14 5455.22 Tabla 21. Peso de la edificación L/B = 2.0




Cubierta 929.15 17.25 16028 16028 0.29 0.29 1161 1161

Piso4 1131.52 13.80 15615 15615 0.28 0.28 1131 1131

Piso3 1131.52 10.35 11711 11711 0.21 0.21 848 848

Piso2 1131.52 6.90 7807 7807 0.14 0.14 566 566

Piso 1 1131.52 3.45 3904 3904 0.07 0.07 283 283



58




Cubierta 790.05 139.10 43.89 1161.12 54.85 27.42 13.71 41.91

Piso4 992.42 139.10 55.13 1131.21 55.12 27.56 13.78 39.15

Piso3 992.42 139.10 55.13 848.40 41.34 20.67 10.33 29.36

Piso2 992.42 139.10 55.13 565.60 27.56 13.78 6.89 19.57

Piso 1 992.42 139.10 55.13 282.80 13.78 6.89 3.44 9.79





Coyote 0.4 0.12 0.4 0.73 0.585 0.204

Oroville 0.4 0.07 0.4 0.73 0.585 0.124

Northridge 0.4 0.32 0.4 0.73 0.585 0.553

Loma Prieta 0.4 0.14 0.4 0.73 0.585 0.231

México 0.4 0.44 0.4 0.73 0.585 0.754



59


0.000

0.500

1.000

1.500

2.000

2.500

3.000

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

Sa (g)

Periodo (s)


Coyote esc Oroville esc Northridge esc LomaP esc México esc Kobe esc NSR10 80%NSR‐10

NSR10



‐0.51

0.42

‐0.68

0.61

‐0.18

0.17

0.21

‐0.28‐0.23

‐0.7

‐0.5

‐0.3

‐0.1

0.1

0.3

0.5

0.7

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Sa (g)

tiempo (s)







continuación:


60

NODOS EVALUADOS EN DIRECCION Y


5 1354 1351 1357

4 1029 1026 1032

3 704 701 707

2 379 376 382

1 25 22 28

NODOS EVALUADOS EN DIRECCION X


5 1419 1357 1336

4 1094 1032 1011

3 769 707 868

2 444 382 361








61

Indice de flexibilidad α


5 17.25 0.37 0.38

4 13.8 0.35 0.33

3 10.35 0.30 0.27

2 6.9 0.24 0.22


1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso



FHE Espectral


Figura 32. Índice de flexibilidad. Modelo L/B = 2.0







62


Crono Coyote

Crono Oroville

Crono Northridge

Crono Loma P

Crono México

Crono Kobe


5 17.25 60% 36% 4% 20% 63% 16% 30% 59% 12% 57% 39% 4% 54% 41% 6% 72% 23% 5%

4 13.8 87% 11% 2% 60% 32% 8% 47% 39% 14% 83% 15% 3% 69% 25% 6% 62% 34% 4%

3 10.35 74% 21% 5% 18% 32% 50% 33% 41% 26% 57% 36% 8% 52% 37% 11% 67% 25% 8%

2 6.9 63% 29% 8% 9% 27% 64% 21% 41% 38% 41% 48% 10% 45% 38% 17% 62% 29% 10%

1 3.45 55% 36% 10% 19% 48% 33% 21% 49% 30% 44% 45% 11% 43% 43% 14% 57% 37% 7%



5 17.25 0.20 1.45 1.38 0.22 0.23 0.14

4 13.8 0.06 0.20 0.26 0.09 0.16 0.19

3 10.35 0.13 2.25 1.12 0.22 0.24 0.16

2 6.9 0.18 2.32 1.12 1.22 0.27 0.19

1 3.45 0.23 1.22 1.24 1.18 1.15 0.22 Tabla 28. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 2.0

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso





Figura 33. Índice de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 2.0


63

El comportamiento de los valores de índice de flexibilidad a través del tiempo para cada

uno de los sismos, así como la clasificación de la flexibilidad para cada uno de los pisos de

la estructura, se presenta en el anexo 2.

3.2.6 ACELERACIONES





5 17.25 18.16 21.96 8.57 15.52 2.42 9.81 1.91 4.32

4 13.8 22.80 25.77 4.99 10.53 1.22 8.29 1.53 3.04

3 10.35 15.59 28.44 8.44 13.14 1.96 10.40 1.26 2.28

2 6.9 15.83 37.52 7.80 13.53 1.97 13.57 1.03 1.52


NSR10ASCE7‐10

1

2

3

4

5

0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00 40.00

Piso


Aceleraciones

Coyote Oroville Northridge Loma P

México NSR10 ASCE7‐10 Kobe



64




5 17.25 3.65 3.30 4.99 5.40 5.97 4.31

4 13.8 4.59 3.87 2.91 3.66 3.02 3.64

3 10.35 3.14 4.27 4.92 4.57 4.82 4.57

2 6.9 3.18 5.64 4.54 4.71 4.85 5.97

1 3.45 2.73 4.48 3.94 3.29 3.70 4.36 Tabla 30. Factores de amplificación. L/B = 2.0

1

2

3

4

5

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00

Piso


FAM




65

3.3 ANÁLISIS L/B=3.0








CM Combination ‐4E‐13 ‐3E‐13 8030.94 Tabla 31. Peso de la edificación L/B = 3.0




Cubierta 1363.36 17.25 23518 23518 0.29 0.29 1705 1705

Piso4 1666.91 13.80 23003 23003 0.28 0.28 1667 1667

Piso3 1666.91 10.35 17253 17253 0.21 0.21 1250 1250

Piso2 1666.91 6.90 11502 11502 0.14 0.14 834 834

Piso 1 1666.91 3.45 5751 5751 0.07 0.07 417 417



66




Cubierta 1177.89 185.47 43.63 1704.55 54.54 27.27 13.64 41.76

Piso4 1481.44 185.47 54.87 1667.25 54.88 27.44 13.72 39.03

Piso3 1481.44 185.47 54.87 1250.44 41.16 20.58 10.29 29.28

Piso2 1481.44 185.47 54.87 833.62 27.44 13.72 6.86 19.52

Piso 1 1481.44 185.47 54.87 416.81 13.72 6.86 3.43 9.76





Coyote 0.38 0.14 0.38 0.73 0.59 0.236

Oroville 0.40 0.07 0.40 0.73 0.59 0.124

Northridge 0.46 0.20 0.46 0.73 0.59 0.337

Loma Prieta 0.40 0.14 0.40 0.73 0.59 0.231

México 0.40 0.44 0.40 0.73 0.59 0.754



67


0.000

0.500

1.000

1.500

2.000

2.500

3.000

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2

Sa (g)

Periodo (s)


Coyote esc Oroville esc Northridge esc LomaP esc México esc Kobe esc NSR10 80%NSR‐10

NSR10



‐0.51

0.42

‐0.68

0.61

‐0.29

0.270.21

‐0.28‐0.23

‐0.7

‐0.5

‐0.3

‐0.1

0.1

0.3

0.5

0.7

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Sa (g)

tiempo (s)







continuación:


68

NODOS EVALUADOS EN DIRECCION Y


5 1996 1955 1964

4 1515 1474 1483

3 1034 993 1002

2 553 512 521

1 72 31 40

NODOS EVALUADOS EN DIRECCION X


5 2038 1964 1934

4 1557 1483 1453

3 1076 1002 972

2 595 521 491





69




Índice de flexibilidad α


5 17.25 0.89 0.95

4 13.8 0.79 0.80

3 10.35 0.66 0.65

2 6.9 0.52 0.51


1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso



FHE Espectral


Figura 41. Índice de flexibilidad FHE y Espectral. Modelo L/B = 3.0







70


Crono Coyote

Crono Oroville

Crono Northridge

Crono Loma P

Crono México

Crono Kobe


5 17.25 17% 76% 7% 52% 46% 2% 23% 50% 26% 17% 73% 9% 16% 61% 23% 22% 64% 14%

4 13.8 14% 81% 5% 59% 28% 13% 31% 53% 15% 18% 75% 7% 28% 57% 15% 24% 65% 12%

3 10.35 38% 50% 12% 10% 14% 76% 24% 51% 25% 35% 52% 13% 25% 49% 26% 32% 57% 11%

2 6.9 27% 59% 14% 6% 13% 80% 24% 47% 29% 31% 53% 16% 25% 43% 31% 38% 48% 14%

1 3.45 26% 61% 13% 10% 34% 56% 29% 40% 31% 27% 58% 15% 23% 46% 31% 33% 50% 17%



5 17.25 1.64 0.24 1.25 1.60 1.42 1.46

4 13.8 1.72 0.21 1.30 1.63 1.36 1.47

3 10.35 1.25 2.38 1.26 1.28 1.24 1.35

2 6.9 1.38 2.40 1.20 1.30 1.15 1.22

1 3.45 1.41 2.28 1.10 1.37 1.19 1.25Tabla 38. Nivel de flexibilidad Cronológico. L/B = 3.0

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso





Figura 42. Nivel de flexibilidad Cronológico. Modelo L/B = 3.0


71

El comportamiento de los valores de índice de flexibilidad a través del tiempo para cada

uno de los sismos, así como la clasificación de la flexibilidad para cada uno de los pisos de

la estructura, se presenta en el anexo 3.

3.3.6 ACELERACIONES





5 17.25 15.87 13.87 14.02 12.34 1.94 31.43 1.91 4.37

4 13.8 30.39 14.75 11.64 9.85 1.37 19.36 1.53 3.06

3 10.35 15.01 15.35 10.66 14.42 1.60 10.38 1.26 2.30

2 6.9 17.55 17.56 11.94 16.39 1.45 14.05 1.03 1.53


NSR10 ASCE7‐10

1

2

3

4

5

0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

Piso


Aceleraciones

Coyote Oroville Northridge Loma P

México NSR10 ASCE7‐10 Kobe



72




5 17.25 3.19 2.08 4.98 4.29 4.77 13.82

4 13.8 6.11 2.22 4.14 3.43 3.36 8.51

3 10.35 3.02 2.31 3.79 5.02 3.93 4.56

2 6.9 3.53 2.64 4.24 5.70 3.56 6.18

1 3.45 3.07 2.63 2.62 3.34 2.80 3.27

Tabla 40. Factores de amplificación. L/B = 3.0

1

2

3

4

5

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00

Piso


FAM




73

3.4 COMPARACIÓN DE RESULTADOS

En este capítulo se presentan los resultados comparativos entre los diferentes modelos

analizados, donde se muestra la variación del índice de flexibilidad para cada uno de los

casos analizados, las aceleraciones encontradas para los tres tipos de modelos y la variación

del Factor de Amplificación con la altura para los distintos casos de relaciones de aspecto.

1

2

3

4

5

0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500

Piso


ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α) FHE

21X21 21X42 21X63

RÍGIDO SEMIRÍGID FLEXIBLE

Figura 45. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de fuerza horizontal equivalente.

1

2

3

4

5

0.000 0.500 1.000 1.500 2.000 2.500

Piso


ÍNDICE DE FLEXIBILIDAD (α) ESPECTRAL

21X21 21X42 21X63

RÍGIDO SEMIRÍGIDO FLEXIBLE

Figura 46. Comparativo índice de flexibilidad para el caso de Análisis Espectral.


74

Como se puede observar, los resultados obtenidos de índice de flexibilidad presentan un

comportamiento similar tanto para el análisis de fuerza horizontal equivalente como para el

análisis espectral, nótese que para ambos casos el índice de flexibilidad aumenta con la

altura de la edificación y con la relación de aspecto.

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso


Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Coyote.

21x21 21x42 21x63


Figura 47. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Coyote.

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso


Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Oroville.

21x21 21x42 21x63


Figura 48. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Oroville.


75

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso


Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Northridge.

21x21 21x42 21x63


Figura 49. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Northridge.

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso


Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Loma Prieta.

21x21 21x42 21x63


Figura 50. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Loma Prieta.


76

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso


Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo México.

21x21 21x42 21x63


Figura 51. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo México.

1

2

3

4

5

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50

Piso


Nivel de flexibilidad. Análisis Cronológico. Sismo Kobe.

21x21 21x42 21x63


Figura 52. Comparativo Análisis Cronológico – Sismo Kobe.

De acuerdo con los resultados del análisis cronológico, el modelo con relación de aspecto

1:1 se encuentra en todos los casos en el rango rígido y el nivel de flexibilidad presenta un


77

comportamiento similar entre las diferentes señales sísmicas, manteniendo una tendencia de

disminución de este indicador hacia los pisos más altos de la estructura.

Si observamos ahora el modelo con relación de aspecto 1:2, la flexibilidad tiende a

aumentar hacia los niveles más bajos, presentando en algunas oportunidades

comportamientos semirígidos, para algunas señales analizadas se encuentra esta misma

tendencia pero sin salir del rango de estructura rígida.

Ahora, en el modelo con relación de aspecto 1:3, los niveles de flexibilidad son aún

mayores que los encontrados para los modelos anteriores, en cinco de las seis señales

analizadas la estructura se comporta de manera semirígida en todos los niveles de la

estructura presentando mayores valores de flexibilidad hacía los pisos superiores,

solamente presenta un comportamiento atípico para el sismo de Oroville, en el cual los dos

pisos superiores se comportan rígidamente mientras que los tres pisos inferiores presentan

un comportamiento flexible. En general, se puede observar que la flexibilidad aumenta con

la relación de aspecto para los tres casos de análisis (FHE, Espectral y Cronológico).

1

2

3

4

5

0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00

Piso


Aceleraciones según NSR‐10 y ASCE7

NSR10 21x21 NSR10 21X42NSR10 21X63 ASCE7 21X21ASCE7 21X42 ASCE7 21X63

Figura 53. Comparativo aceleraciones NSR10 y ASCE7.

Se puede observar que las aceleraciones de diseño obtenidas por el método de la NSR10 y


78

de la ASCE7 presentan el mismo comportamiento entre los diferentes modelos analizados,

pues dependen principalmente del espectro de diseño y de la altura.

0

1

2

3

4

5

0 5 10 15 20 25 30 35 40

Piso


Aceleraciones promedio ‐ Cronológico

21x21 21x42 21x63

Figura 54. Comparativo aceleraciones análisis cronológico.

Para las aceleraciones obtenidas del análisis cronológico, se presentan como tal los valores

medios obtenidos entre cada uno de los sismos, sin embargo se muestran los valores

mínimos y máximos para observar su dispersión. En general, se puede observar que los

valores medios para el modelo con relación de aspecto 1:1 son menores en cada uno de los

pisos respecto a los valores medios obtenidos para los modelos con relación de aspecto 1:2

y 1:3.


79

0

1

2

3

4

5

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Piso


FAM promedio ‐ Cronológico

21x21 21x42 21x63

Figura 55. Comparativo FAM.

En cuanto al Factor de Amplificación (FAM), se puede observar que para los pisos

superiores (5 y 4) éste indicador es mayor para los modelos con mayor relación de aspecto,

sin embargo para los pisos inmediatamente inferiores (3, 2, 1) éste indicador es mayor para

los modelos con relación de aspecto 1:2 respecto a los modelos 1:1 y 1:3, los cuales

presentan una similitud en los valores de estos resultados.

CAPITULO 4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

80

4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

De acuerdo con los resultados obtenidos se puede apreciar que el índice de

flexibilidad presenta un comportamiento similar tanto para el análisis de fuerza

horizontal equivalente como para el análisis espectral, y que para ambos casos el

índice de flexibilidad aumenta con la altura de la edificación y con la relación de

aspecto.

Para el caso de análisis cronológico, se realizaron comparaciones en cada uno de los

modelos, entre la variación que presenta en cada uno de los pisos el índice de

flexibilidad en la duración de cada una de las señales sísmicas; el modelo con

relación de aspecto 1:1 fue clasificado como rígido, mientras que el modelo con

relación de aspecto 1:2 presenta un comportamiento en su mayoría rígido con

clasificaciones importantes en los rangos de semirígido; el modelo con relación 1:3

se clasifica como semirígido.

Para el mismo análisis anterior, se presenta variación en el comportamiento; a

medida que se aumenta la relación de aspecto, las clasificaciones variaron entre

rígido y semirígido de acuerdo con cada una de las señales sísmicas analizadas;

además, al igual que el análisis por fuerza horizontal equivalente y análisis espectral

los niveles de flexibilidad aumentan con el incremento de la relación de aspecto.

Las aceleraciones de diseño obtenidas por el método de la NSR10 y por el método

de la ASCE7-10 no presentan variación como es de esperarse entre los diferentes

modelos analizados ya que no dependen de las relaciones de aspecto estudiadas si

no del espectro de diseño del Reglamento como tal, esto demuestra la necesidad de

tener en cuenta las características particulares de la edificación en la estimación de

las aceleraciones de diseño.

Para analizar los resultados de las aceleraciones obtenidas del análisis cronológico,

se tomó un promedio para cada una de las señales sísmicas en cada uno de los

CAPITULO 4. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

81

modelos analizados; se observa que dichas aceleraciones son menores para el

modelo con relación de aspecto 1:1 en los 5 niveles de la estructura, para los pisos

superiores (5,4) las aceleraciones son mayores en el modelo con relación de aspecto

1:3, mientras que para los niveles inferiores (3,2,1) las aceleraciones se encontraron

mayores en el modelo con relación de aspecto 1:2.

El Factor de Amplificación presenta un comportamiento similar: éstos factores son

siempre menores para el modelo 1:1 y mayores para el modelo 1:3 para los niveles

4 y 5; y mayores en el modelo 1:2 para los niveles 1,2 y 3.

En los resultados anteriores se observa también la dispersión de los datos tanto para

las aceleraciones como para los factores de amplificación; esto evidencia la

influencia de las características propias de cada señal en la respuesta de una misma

estructura.

Es necesario considerar lo establecido en el numeral 12.3.1.3 de la AISC-10, ya que

se menciona que las estructuras deben ser clasificadas como rígidas, cuando éstas

presenten relaciones de aspecto 1:3 o menor; sin embargo los resultados obtenidos

muestran con contundencia que para ésta relación de aspecto la estructura es

clasificada como semirígida de acuerdo con los rangos establecidos en el

documento FEMA 273 (1997).

Se debe seguir investigando y corroborando las prescripciones establecidas en los

códigos de diseño, pues de acuerdo con investigaciones realizadas se encontraron

inconsistencias referentes no solamente a los rangos establecidos para la

clasificación de la flexibilidad del diafragma sino también para la obtención de la

demanda sísmica.

Se debe seguir investigando para encontrar una metodología apropiada para el

cálculo del índice de flexibilidad, de tal manera que la medida de la flexibilidad no

esté supeditada a la rigidez de los elementos que forman parte del SVRFL.

CAPITULO 5. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

82

5. REFERENCIAS BIBLIOGRAFÍCAS

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83

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84

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CAPITULO 6. ANEXOS

85

6. ANEXOS

ANEXO 1. RESULTADOS OBTENIDOS PARA EL MODELO CON RELACIÓN DE

ASPECTO 1:1.


ASPECTO 1:2.


ASPECTO 1:3.

ANEXO 1. MODELO 1:1

1

ANEXO 1.

MODELO 1:1 (21X21m)

ANEXO 1. MODELO 1:1

2

PESO DE LA EDIFICACIÓN

PESO CUBIERTA

BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGAS Y 0.4 0.45 84 15.12 36.29VIGUETAS X 0.2 0.45 63 5.67 13.61VIGUETAS Y 0.2 0.45 63 5.67 13.61LOSA 21 0.1 21 44.1 105.84COLUMNAS 0.4 0.4 55.2 8.832 21.20MUROS X 0.4 3.45 14 19.32 46.37MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37

CARGAS ADICIONALES

397.69 kg/m2 441 m2

175381.29 kg 175.38

TOTAL (Ton) 494.95

PESO PISO 4


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 441 m2

276564.33 kg 276.56

TOTAL (Ton) 596.13

PESO PISO 3


ANEXO 1. MODELO 1:1

3

PESO CUBIERTA

BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON)

CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 441 m2

276564.33 kg 276.56

TOTAL (Ton) 596.13

PESO PISO 2


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 441 m2

276564.33 kg 276.56

TOTAL (Ton) 596.13

PESO BASE


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 441 m2

276564.33 kg 276.56

TOTAL (Ton) 596.13

TOTAL PESO EDIFICIO (Ton) 2879.46

ANEXO 1. MODELO 1:1

4

PARTICIPACIÓN MODAL

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

OutputCase StepType StepNum Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ

Text Text Unitless Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

MODAL Mode 1 0.238 63% 7% 0% 63% 7% 0%

MODAL Mode 2 0.238 7% 63% 0% 69% 69% 0%

MODAL Mode 3 0.158 0% 0% 0% 69% 69% 0%

MODAL Mode 4 0.143 0% 0% 13% 69% 69% 13%

MODAL Mode 5 0.139 0% 0% 12% 69% 69% 25%

MODAL Mode 6 0.135 0% 0% 1% 69% 69% 26%

MODAL Mode 7 0.132 0% 0% 1% 69% 69% 27%

MODAL Mode 8 0.132 0% 0% 0% 69% 69% 27%

MODAL Mode 9 0.130 0% 0% 1% 69% 69% 27%

MODAL Mode 10 0.130 0% 0% 0% 69% 69% 27%

MODAL Mode 11 0.129 0% 0% 0% 69% 69% 27%

MODAL Mode 12 0.129 0% 0% 7% 69% 69% 34%

MODAL Mode 13 0.128 0% 0% 4% 69% 69% 38%

MODAL Mode 14 0.127 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 15 0.127 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 16 0.126 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 17 0.125 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 18 0.125 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 19 0.124 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 20 0.124 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 21 0.124 0% 0% 0% 69% 69% 38%

MODAL Mode 22 0.124 0% 0% 0% 69% 70% 38%

MODAL Mode 23 0.123 0% 0% 0% 69% 70% 38%

MODAL Mode 24 0.123 0% 0% 0% 69% 70% 38%

MODAL Mode 25 0.123 0% 0% 1% 69% 70% 38%

MODAL Mode 26 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 38%

MODAL Mode 27 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 38%

MODAL Mode 28 0.122 0% 0% 1% 69% 70% 39%

MODAL Mode 29 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 39%

MODAL Mode 30 0.122 0% 0% 0% 69% 70% 39%

MODAL Mode 31 0.122 0% 0% 2% 69% 70% 41%

MODAL Mode 32 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 41%

MODAL Mode 33 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 41%

MODAL Mode 34 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 41%

MODAL Mode 35 0.121 0% 0% 1% 69% 70% 42%

MODAL Mode 36 0.121 0% 0% 0% 69% 70% 42%

ANEXO 1. MODELO 1:1

5




MODAL Mode 37 0.120 0% 0% 1% 69% 70% 43%

MODAL Mode 38 0.120 0% 0% 3% 69% 70% 46%

MODAL Mode 39 0.120 0% 0% 0% 69% 70% 46%

MODAL Mode 40 0.120 0% 0% 0% 70% 70% 46%

MODAL Mode 41 0.119 0% 0% 0% 70% 70% 46%

MODAL Mode 42 0.118 0% 0% 0% 70% 70% 46%

MODAL Mode 43 0.118 0% 0% 0% 70% 70% 46%

MODAL Mode 44 0.118 0% 0% 0% 70% 70% 46%

MODAL Mode 45 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 46%

MODAL Mode 46 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 47 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 48 0.115 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 49 0.081 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 50 0.080 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 51 0.079 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 52 0.079 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 53 0.078 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 54 0.077 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 55 0.075 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 56 0.075 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 57 0.073 0% 0% 1% 70% 70% 47%

MODAL Mode 58 0.073 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 59 0.073 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 60 0.073 0% 0% 0% 70% 70% 47%

MODAL Mode 61 0.072 1% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 62 0.072 0% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 63 0.072 0% 1% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 64 0.071 0% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 65 0.070 0% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 66 0.070 0% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 67 0.069 0% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 68 0.069 0% 0% 0% 71% 70% 47%

MODAL Mode 69 0.068 0% 16% 0% 71% 86% 47%

MODAL Mode 70 0.068 0% 0% 0% 71% 86% 47%

MODAL Mode 71 0.068 17% 0% 0% 88% 86% 47%

MODAL Mode 72 0.068 0% 0% 0% 88% 86% 47%

MODAL Mode 73 0.068 0% 0% 0% 88% 86% 47%

MODAL Mode 74 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 47%

ANEXO 1. MODELO 1:1

6




MODAL Mode 75 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 47%

MODAL Mode 76 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 47%

MODAL Mode 77 0.067 0% 0% 0% 88% 86% 48%

MODAL Mode 78 0.066 0% 0% 0% 88% 86% 48%

MODAL Mode 79 0.066 0% 0% 0% 88% 86% 48%

MODAL Mode 80 0.065 0% 2% 0% 88% 88% 48%

MODAL Mode 81 0.065 0% 0% 0% 89% 88% 48%

MODAL Mode 82 0.065 0% 0% 0% 89% 88% 48%

MODAL Mode 83 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 84 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 85 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 86 0.064 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 87 0.064 0% 0% 1% 89% 89% 48%

MODAL Mode 88 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 89 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 90 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 91 0.063 0% 0% 0% 89% 89% 48%

MODAL Mode 92 0.063 1% 0% 0% 90% 89% 48%

MODAL Mode 93 0.063 0% 0% 1% 90% 89% 49%

MODAL Mode 94 0.063 0% 0% 0% 90% 89% 49%

MODAL Mode 95 0.063 1% 0% 0% 91% 89% 49%

MODAL Mode 96 0.062 0% 1% 0% 91% 90% 49%

MODAL Mode 97 0.062 0% 0% 0% 91% 90% 49%

MODAL Mode 98 0.062 0% 0% 0% 91% 90% 49%

MODAL Mode 99 0.062 0% 1% 0% 91% 91% 49%

MODAL Mode 100 0.061 0% 0% 0% 91% 91% 49%

ANEXO 1. MODELO 1:1

7

DERIVAS FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

TABLE: JointDisplacements

Joint OutputCase U1 U2 U3 DERIVA

Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?22 U2X 3.22 -0.01 -0.57 3.22 -0.01 3.218 0.09% ok 22 U3X -3.29 0.08 -0.99 -3.29 0.08 3.295 0.10% ok 22 U4X 3.23 -0.02 -0.38 3.23 -0.02 3.227 0.09% ok 22 U5X -3.28 0.07 -0.79 -3.28 0.07 3.285 0.10% ok 22 U2Y -0.08 3.29 -0.98 -0.08 3.29 3.292 0.10% ok 22 U3Y 0.01 -3.22 -0.57 0.01 -3.22 3.220 0.09% ok 22 U4Y -0.07 3.28 -0.79 -0.07 3.28 3.283 0.10% ok 22 U5Y 0.02 -3.23 -0.38 0.02 -3.23 3.229 0.09% ok 25 U2X 3.29 0.08 -0.99 3.29 0.08 3.295 0.10% ok 25 U3X -3.22 -0.01 -0.57 -3.22 -0.01 3.218 0.09% ok 25 U4X 3.28 0.07 -0.79 3.28 0.07 3.285 0.10% ok 25 U5X -3.23 -0.02 -0.38 -3.23 -0.02 3.227 0.09% ok 25 U2Y 0.08 3.29 -0.98 0.08 3.29 3.292 0.10% ok 25 U3Y -0.01 -3.22 -0.57 -0.01 -3.22 3.220 0.09% ok 25 U4Y 0.07 3.28 -0.79 0.07 3.28 3.283 0.10% ok 25 U5Y -0.02 -3.23 -0.38 -0.02 -3.23 3.229 0.09% ok 65 U2X 3.19 0.02 -3.59 3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U3X -3.19 0.02 -3.59 -3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U4X 3.19 0.02 -2.70 3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U5X -3.19 0.02 -2.70 -3.19 0.02 3.188 0.09% ok 65 U2Y 0.00 3.39 -3.61 0.00 3.39 3.391 0.10% ok 65 U3Y 0.00 -3.35 -3.58 0.00 -3.35 3.347 0.10% ok 65 U4Y 0.00 3.39 -2.71 0.00 3.39 3.386 0.10% ok 65 U5Y 0.00 -3.35 -2.68 0.00 -3.35 3.353 0.10% ok

376 U2X 9.41 -0.11 -1.00 6.19 -0.10 6.189 0.18% ok 376 U3X -9.43 0.14 -1.78 -6.14 0.06 6.137 0.18% ok 376 U4X 9.41 -0.12 -0.65 6.18 -0.10 6.182 0.18% ok 376 U5X -9.43 0.13 -1.43 -6.14 0.06 6.144 0.18% ok 376 U2Y -0.14 9.43 -1.78 -0.05 6.14 6.140 0.18% ok 376 U3Y 0.11 -9.40 -1.00 0.11 -6.18 6.186 0.18% ok 376 U4Y -0.13 9.43 -1.43 -0.06 6.15 6.146 0.18% ok 376 U5Y 0.12 -9.41 -0.66 0.10 -6.18 6.180 0.18% ok 379 U2X 9.43 0.14 -1.78 6.14 0.06 6.137 0.18% ok 379 U3X -9.41 -0.11 -1.00 -6.19 -0.10 6.189 0.18% ok 379 U4X 9.43 0.13 -1.43 6.14 0.06 6.144 0.18% ok 379 U5X -9.41 -0.12 -0.65 -6.18 -0.10 6.182 0.18% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

8



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?379 U2Y 0.14 9.43 -1.78 0.05 6.14 6.140 0.18% ok 379 U3Y -0.11 -9.40 -1.00 -0.11 -6.18 6.186 0.18% ok 379 U4Y 0.13 9.43 -1.43 0.06 6.15 6.146 0.18% ok 379 U5Y -0.12 -9.41 -0.65 -0.10 -6.18 6.180 0.18% ok 390 U2X 9.28 0.01 -3.92 6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U3X -9.28 0.01 -3.92 -6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U4X 9.28 0.01 -2.94 6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U5X -9.28 0.01 -2.94 -6.09 -0.01 6.090 0.18% ok 390 U2Y 0.00 9.76 -3.97 0.00 6.37 6.373 0.18% ok 390 U3Y 0.00 -9.74 -3.87 0.00 -6.40 6.398 0.19% ok 390 U4Y 0.00 9.76 -2.99 0.00 6.38 6.377 0.18% ok 390 U5Y 0.00 -9.75 -2.89 0.00 -6.39 6.395 0.19% ok 701 U2X 17.18 -0.17 -1.31 7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 701 U3X -17.20 0.19 -2.37 -7.77 0.06 7.767 0.23% ok 701 U4X 17.18 -0.18 -0.85 7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 701 U5X -17.19 0.19 -1.91 -7.77 0.06 7.767 0.23% ok 701 U2Y -0.19 17.20 -2.36 -0.06 7.77 7.766 0.23% ok 701 U3Y 0.17 -17.18 -1.31 0.06 -7.77 7.772 0.23% ok 701 U4Y -0.19 17.19 -1.90 -0.06 7.77 7.767 0.23% ok 701 U5Y 0.18 -17.18 -0.85 0.06 -7.77 7.771 0.23% ok 704 U2X 17.20 0.19 -2.36 7.77 0.06 7.767 0.23% ok 704 U3X -17.18 -0.17 -1.31 -7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 704 U4X 17.19 0.19 -1.91 7.77 0.06 7.767 0.23% ok 704 U5X -17.18 -0.18 -0.85 -7.77 -0.06 7.771 0.23% ok 704 U2Y 0.19 17.20 -2.36 0.06 7.77 7.766 0.23% ok 704 U3Y -0.17 -17.18 -1.31 -0.06 -7.77 7.772 0.23% ok 704 U4Y 0.19 17.19 -1.91 0.06 7.77 7.767 0.23% ok 704 U5Y -0.18 -17.18 -0.85 -0.06 -7.77 7.771 0.23% ok 715 U2X 16.99 0.01 -3.92 7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U3X -16.99 0.01 -3.92 -7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U4X 16.99 0.01 -2.94 7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U5X -16.99 0.01 -2.94 -7.71 0.00 7.715 0.22% ok 715 U2Y 0.00 17.69 -3.98 0.00 7.92 7.924 0.23% ok 715 U3Y 0.00 -17.68 -3.87 0.00 -7.93 7.930 0.23% ok 715 U4Y 0.00 17.69 -3.00 0.00 7.93 7.925 0.23% ok 715 U5Y 0.00 -17.68 -2.89 0.00 -7.93 7.929 0.23% ok

1026 U2X 25.63 -0.22 -1.50 8.46 -0.05 8.457 0.25% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

9



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1026 U3X -25.66 0.24 -2.74 -8.46 0.05 8.461 0.25% ok 1026 U4X 25.64 -0.22 -0.97 8.46 -0.05 8.458 0.25% ok 1026 U5X -25.65 0.24 -2.21 -8.46 0.05 8.460 0.25% ok 1026 U2Y -0.24 25.66 -2.74 -0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1026 U3Y 0.22 -25.63 -1.50 0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1026 U4Y -0.24 25.65 -2.21 -0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1026 U5Y 0.22 -25.64 -0.97 0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1029 U2X 25.66 0.24 -2.74 8.46 0.05 8.461 0.25% ok 1029 U3X -25.63 -0.22 -1.50 -8.46 -0.05 8.457 0.25% ok 1029 U4X 25.65 0.24 -2.21 8.46 0.05 8.460 0.25% ok 1029 U5X -25.64 -0.22 -0.97 -8.46 -0.05 8.458 0.25% ok 1029 U2Y 0.24 25.66 -2.74 0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1029 U3Y -0.22 -25.63 -1.50 -0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1029 U4Y 0.24 25.65 -2.21 0.05 8.46 8.460 0.25% ok 1029 U5Y -0.22 -25.64 -0.97 -0.05 -8.46 8.458 0.25% ok 1040 U2X 25.38 0.01 -4.16 8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U3X -25.38 0.01 -4.16 -8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U4X 25.38 0.01 -3.12 8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U5X -25.38 0.01 -3.12 -8.38 0.00 8.382 0.24% ok 1040 U2Y 0.00 26.29 -4.25 0.00 8.60 8.600 0.25% ok 1040 U3Y 0.00 -26.27 -4.07 0.00 -8.59 8.592 0.25% ok 1040 U4Y 0.00 26.29 -3.21 0.00 8.60 8.599 0.25% ok 1040 U5Y 0.00 -26.27 -3.03 0.00 -8.59 8.593 0.25% ok 1351 U2X 33.86 -0.28 -1.57 8.23 -0.06 8.227 0.24% ok 1351 U3X -33.79 0.23 -2.90 -8.13 -0.02 8.133 0.24% ok 1351 U4X 33.85 -0.28 -1.01 8.21 -0.05 8.215 0.24% ok 1351 U5X -33.80 0.23 -2.34 -8.15 -0.01 8.145 0.24% ok 1351 U2Y -0.22 33.80 -2.90 0.02 8.14 8.139 0.24% ok 1351 U3Y 0.29 -33.86 -1.58 0.07 -8.22 8.221 0.24% ok 1351 U4Y -0.23 33.80 -2.34 0.01 8.15 8.149 0.24% ok 1351 U5Y 0.28 -33.85 -1.02 0.06 -8.21 8.211 0.24% ok 1354 U2X 33.79 0.23 -2.90 8.13 -0.02 8.133 0.24% ok 1354 U3X -33.86 -0.28 -1.57 -8.23 -0.06 8.227 0.24% ok 1354 U4X 33.80 0.23 -2.34 8.14 -0.01 8.145 0.24% ok 1354 U5X -33.85 -0.28 -1.01 -8.21 -0.05 8.215 0.24% ok 1354 U2Y 0.22 33.80 -2.90 -0.02 8.14 8.139 0.24% ok 1354 U3Y -0.29 -33.85 -1.57 -0.07 -8.22 8.221 0.24% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

10



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1354 U4Y 0.23 33.80 -2.34 -0.01 8.15 8.149 0.24% ok 1354 U5Y -0.28 -33.85 -1.01 -0.06 -8.21 8.211 0.24% ok 1365 U2X 33.64 -0.02 -3.33 8.27 -0.03 8.267 0.24% ok 1365 U3X -33.64 -0.02 -3.33 -8.27 -0.03 8.267 0.24% ok 1365 U4X 33.64 -0.02 -2.50 8.27 -0.02 8.267 0.24% ok 1365 U5X -33.64 -0.02 -2.50 -8.27 -0.02 8.267 0.24% ok 1365 U2Y 0.00 34.45 -3.37 0.00 8.17 8.165 0.24% ok 1365 U3Y 0.00 -34.50 -3.30 0.00 -8.23 8.230 0.24% ok 1365 U4Y 0.00 34.46 -2.53 0.00 8.17 8.173 0.24% ok 1365 U5Y 0.00 -34.49 -2.47 0.00 -8.22 8.222 0.24% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

11

ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO NODOS

COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD

DRIFT SVR1

DRIFT SVR1

5 U2X 34.45 33.79 33.79 0.657 8.13 8.13 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 U3X 34.50 33.86 33.86 0.644 8.23 8.23 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 U4X 34.46 33.80 33.80 0.656 8.14 8.15 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 U5X 34.50 33.85 33.85 0.645 8.21 8.22 0.08 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 U2Y 34.45 33.80 33.80 0.658 8.14 8.14 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 U3Y 34.50 33.86 33.85 0.643 8.22 8.22 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 U4Y 34.46 33.80 33.80 0.656 8.15 8.15 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 U5Y 34.49 33.85 33.85 0.645 8.21 8.21 0.08 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

4 U2X 26.29 25.66 25.66 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 U3X 26.27 25.63 25.63 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 U4X 26.29 25.65 25.66 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 U5X 26.27 25.64 25.64 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 U2Y 26.29 25.66 25.66 0.631 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 U3Y 26.27 25.63 25.63 0.633 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 U4Y 26.29 25.65 25.65 0.632 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 U5Y 26.27 25.64 25.64 0.633 8.46 8.46 0.07 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

3 U2X 17.69 17.20 17.20 0.491 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 U3X 17.68 17.18 17.18 0.499 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 U4X 17.69 17.19 17.20 0.492 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 U5X 17.68 17.18 17.18 0.498 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 U2Y 17.69 17.20 17.20 0.492 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 U3Y 17.68 17.18 17.18 0.498 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 U4Y 17.69 17.19 17.19 0.493 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 U5Y 17.68 17.18 17.18 0.498 7.77 7.77 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

2 U2X 9.76 9.43 9.43 0.334 6.14 6.14 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 U3X 9.75 9.41 9.41 0.340 6.19 6.19 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 U4X 9.76 9.43 9.43 0.335 6.14 6.14 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 U5X 9.75 9.41 9.41 0.339 6.18 6.18 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 U2Y 9.76 9.43 9.43 0.334 6.14 6.14 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 U3Y 9.74 9.40 9.40 0.340 6.19 6.19 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 U4Y 9.76 9.43 9.43 0.334 6.15 6.15 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 U5Y 9.75 9.41 9.41 0.339 6.18 6.18 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

1 U2X 3.39 3.29 3.29 0.099 3.29 3.29 0.03 RIGIDO 101 - 25 - 4

ANEXO 1. MODELO 1:1

12

FUERZA HORIZONTAL EQUIVALENTE

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO NODOS


DRIFT SVR1

DRIFT SVR1

1 U3X 3.35 3.22 3.22 0.128 3.22 3.22 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 U4X 3.39 3.28 3.28 0.102 3.28 3.29 0.03 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 U5X 3.35 3.23 3.23 0.124 3.23 3.23 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 U2Y 3.39 3.29 3.29 0.100 3.29 3.29 0.03 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 U3Y 3.35 3.22 3.22 0.127 3.22 3.22 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 U4Y 3.39 3.28 3.28 0.103 3.28 3.28 0.03 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 U5Y 3.35 3.23 3.23 0.124 3.23 3.23 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25

ANEXO 1. MODELO 1:1

13

DERIVAS ANÁLISIS ESPECTRAL



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?

22 SPEC1Y -0.004 1.312 -0.672 -0.004 1.312 1.312 0.04% ok 22 SPEC1Y -0.072 -1.241 -0.884 -0.072 -1.241 1.243 0.04% ok 22 SPEC3Y 0.005 1.303 -0.477 0.005 1.303 1.303 0.04% ok 22 SPEC3Y -0.062 -1.250 -0.690 -0.062 -1.250 1.251 0.04% ok 22 SPEC2Y -0.004 1.312 -0.672 -0.004 1.312 1.312 0.04% ok 22 SPEC2Y -0.072 -1.241 -0.884 -0.072 -1.241 1.243 0.04% ok 22 SPEC4Y 0.005 1.303 -0.477 0.005 1.303 1.303 0.04% ok 22 SPEC4Y -0.062 -1.250 -0.690 -0.062 -1.250 1.251 0.04% ok 22 SPEC1X 1.238 0.069 -0.669 1.238 0.069 1.240 0.04% ok 22 SPEC1X -1.315 0.002 -0.887 -1.315 0.002 1.315 0.04% ok 22 SPEC3X 1.248 0.061 -0.474 1.248 0.061 1.249 0.04% ok 22 SPEC3X -1.305 -0.007 -0.693 -1.305 -0.007 1.305 0.04% ok 22 SPEC2X 1.238 0.069 -0.669 1.238 0.069 1.240 0.04% ok 22 SPEC2X -1.315 0.002 -0.887 -1.315 0.002 1.315 0.04% ok 22 SPEC4X 1.248 0.061 -0.474 1.248 0.061 1.249 0.04% ok 22 SPEC4X -1.305 -0.007 -0.693 -1.305 -0.007 1.305 0.04% ok 25 SPEC1Y 0.072 1.312 -0.671 0.072 1.312 1.314 0.04% ok 25 SPEC1Y 0.004 -1.241 -0.884 0.004 -1.241 1.241 0.04% ok 25 SPEC3Y 0.062 1.303 -0.477 0.062 1.303 1.305 0.04% ok 25 SPEC3Y -0.005 -1.250 -0.690 -0.005 -1.250 1.250 0.04% ok 25 SPEC2Y 0.072 1.312 -0.671 0.072 1.312 1.314 0.04% ok 25 SPEC2Y 0.004 -1.241 -0.884 0.004 -1.241 1.241 0.04% ok 25 SPEC4Y 0.062 1.303 -0.477 0.062 1.303 1.305 0.04% ok 25 SPEC4Y -0.005 -1.250 -0.690 -0.005 -1.250 1.250 0.04% ok 25 SPEC1X 1.315 0.069 -0.669 1.315 0.069 1.316 0.04% ok 25 SPEC1X -1.238 0.002 -0.887 -1.238 0.002 1.238 0.04% ok 25 SPEC3X 1.305 0.061 -0.474 1.305 0.061 1.306 0.04% ok 25 SPEC3X -1.248 -0.007 -0.692 -1.248 -0.007 1.248 0.04% ok 25 SPEC2X 1.315 0.069 -0.669 1.315 0.069 1.316 0.04% ok 25 SPEC2X -1.238 0.002 -0.887 -1.238 0.002 1.238 0.04% ok 25 SPEC4X 1.305 0.061 -0.474 1.305 0.061 1.306 0.04% ok 25 SPEC4X -1.248 -0.007 -0.692 -1.248 -0.007 1.248 0.04% ok 65 SPEC1Y 0.000 1.336 -3.564 0.000 1.336 1.336 0.04% ok 65 SPEC1Y 0.000 -1.292 -3.624 0.000 -1.292 1.292 0.04% ok 65 SPEC3Y 0.000 1.331 -2.666 0.000 1.331 1.331 0.04% ok 65 SPEC3Y 0.000 -1.298 -2.725 0.000 -1.298 1.298 0.04% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

14




65 SPEC2Y 0.000 1.336 -3.564 0.000 1.336 1.336 0.04% ok 65 SPEC2Y 0.000 -1.292 -3.624 0.000 -1.292 1.292 0.04% ok 65 SPEC4Y 0.000 1.331 -2.666 0.000 1.331 1.331 0.04% ok 65 SPEC4Y 0.000 -1.298 -2.725 0.000 -1.298 1.298 0.04% ok 65 SPEC1X 1.260 0.022 -3.594 1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC1X -1.260 0.022 -3.594 -1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC3X 1.260 0.017 -2.695 1.260 0.017 1.260 0.04% ok 65 SPEC3X -1.260 0.016 -2.696 -1.260 0.016 1.260 0.04% ok 65 SPEC2X 1.260 0.022 -3.594 1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC2X -1.260 0.022 -3.594 -1.260 0.022 1.260 0.04% ok 65 SPEC4X 1.260 0.017 -2.695 1.260 0.017 1.260 0.04% ok 65 SPEC4X -1.260 0.016 -2.696 -1.260 0.016 1.260 0.04% ok

376 SPEC1Y 0.064 3.780 -1.190 0.068 2.467 2.468 0.07% ok 376 SPEC1Y -0.089 -3.753 -1.591 -0.017 -2.513 2.513 0.07% ok 376 SPEC3Y 0.067 3.776 -0.842 0.061 2.473 2.474 0.07% ok 376 SPEC3Y -0.086 -3.757 -1.243 -0.023 -2.507 2.507 0.07% ok 376 SPEC2Y 0.064 3.780 -1.190 0.068 2.467 2.468 0.07% ok 376 SPEC2Y -0.089 -3.753 -1.591 -0.017 -2.513 2.513 0.07% ok 376 SPEC4Y 0.067 3.776 -0.842 0.061 2.473 2.474 0.07% ok 376 SPEC4Y -0.086 -3.757 -1.243 -0.023 -2.507 2.507 0.07% ok 376 SPEC1X 3.754 0.089 -1.184 2.516 0.019 2.516 0.07% ok 376 SPEC1X -3.779 -0.063 -1.596 -2.465 -0.064 2.465 0.07% ok 376 SPEC3X 3.757 0.086 -0.837 2.509 0.025 2.509 0.07% ok 376 SPEC3X -3.776 -0.066 -1.249 -2.471 -0.059 2.472 0.07% ok 376 SPEC2X 3.754 0.089 -1.184 2.516 0.019 2.516 0.07% ok 376 SPEC2X -3.779 -0.063 -1.596 -2.465 -0.064 2.465 0.07% ok 376 SPEC4X 3.757 0.086 -0.837 2.509 0.025 2.509 0.07% ok 376 SPEC4X -3.776 -0.066 -1.249 -2.471 -0.059 2.472 0.07% ok 379 SPEC1Y 0.089 3.780 -1.189 0.017 2.467 2.467 0.07% ok 379 SPEC1Y -0.064 -3.753 -1.591 -0.068 -2.512 2.513 0.07% ok 379 SPEC3Y 0.086 3.776 -0.841 0.023 2.473 2.473 0.07% ok 379 SPEC3Y -0.067 -3.757 -1.243 -0.061 -2.507 2.508 0.07% ok 379 SPEC2Y 0.089 3.780 -1.189 0.017 2.467 2.467 0.07% ok 379 SPEC2Y -0.064 -3.753 -1.591 -0.068 -2.512 2.513 0.07% ok 379 SPEC4Y 0.086 3.776 -0.841 0.023 2.473 2.473 0.07% ok 379 SPEC4Y -0.067 -3.757 -1.243 -0.061 -2.507 2.508 0.07% ok 379 SPEC1X 3.779 0.089 -1.184 2.465 0.019 2.465 0.07% ok 379 SPEC1X -3.754 -0.063 -1.596 -2.516 -0.064 2.516 0.07% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

15




379 SPEC3X 3.776 0.086 -0.837 2.471 0.025 2.471 0.07% ok 379 SPEC3X -3.757 -0.066 -1.248 -2.509 -0.059 2.510 0.07% ok 379 SPEC2X 3.779 0.089 -1.184 2.465 0.019 2.465 0.07% ok 379 SPEC2X -3.754 -0.063 -1.596 -2.516 -0.064 2.516 0.07% ok 379 SPEC4X 3.776 0.086 -0.837 2.471 0.025 2.471 0.07% ok 379 SPEC4X -3.757 -0.066 -1.248 -2.509 -0.059 2.510 0.07% ok 390 SPEC1Y 0.000 3.904 -3.868 0.000 2.568 2.568 0.07% ok 390 SPEC1Y 0.000 -3.885 -3.968 0.000 -2.592 2.592 0.08% ok 390 SPEC3Y 0.000 3.902 -2.888 0.000 2.571 2.571 0.07% ok 390 SPEC3Y 0.000 -3.887 -2.989 0.000 -2.589 2.589 0.08% ok 390 SPEC2Y 0.000 3.904 -3.868 0.000 2.568 2.568 0.07% ok 390 SPEC2Y 0.000 -3.885 -3.968 0.000 -2.592 2.592 0.08% ok 390 SPEC4Y 0.000 3.902 -2.888 0.000 2.571 2.571 0.07% ok 390 SPEC4Y 0.000 -3.887 -2.989 0.000 -2.589 2.589 0.08% ok 390 SPEC1X 3.727 0.010 -3.918 2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC1X -3.727 0.010 -3.918 -2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC3X 3.727 0.007 -2.938 2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 390 SPEC3X -3.727 0.007 -2.939 -2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 390 SPEC2X 3.727 0.010 -3.918 2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC2X -3.727 0.010 -3.918 -2.467 -0.012 2.467 0.07% ok 390 SPEC4X 3.727 0.007 -2.938 2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 390 SPEC4X -3.727 0.007 -2.939 -2.467 -0.009 2.467 0.07% ok 701 SPEC1Y 0.078 6.979 -1.561 0.014 3.199 3.199 0.09% ok 701 SPEC1Y -0.098 -6.958 -2.113 -0.010 -3.205 3.205 0.09% ok 701 SPEC3Y 0.080 6.976 -1.102 0.014 3.200 3.200 0.09% ok 701 SPEC3Y -0.096 -6.961 -1.654 -0.010 -3.204 3.204 0.09% ok 701 SPEC2Y 0.078 6.979 -1.561 0.014 3.199 3.199 0.09% ok 701 SPEC2Y -0.098 -6.958 -2.113 -0.010 -3.205 3.205 0.09% ok 701 SPEC4Y 0.080 6.976 -1.102 0.014 3.200 3.200 0.09% ok 701 SPEC4Y -0.096 -6.961 -1.654 -0.010 -3.204 3.204 0.09% ok 701 SPEC1X 6.958 0.098 -1.554 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC1X -6.979 -0.078 -2.120 -3.200 -0.015 3.200 0.09% ok 701 SPEC3X 6.961 0.096 -1.094 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC3X -6.977 -0.080 -1.661 -3.201 -0.015 3.201 0.09% ok 701 SPEC2X 6.958 0.098 -1.554 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC2X -6.979 -0.078 -2.120 -3.200 -0.015 3.200 0.09% ok 701 SPEC4X 6.961 0.096 -1.094 3.204 0.010 3.204 0.09% ok 701 SPEC4X -6.977 -0.080 -1.661 -3.201 -0.015 3.201 0.09% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

16




704 SPEC1Y 0.099 6.979 -1.560 0.010 3.199 3.199 0.09% ok 704 SPEC1Y -0.078 -6.958 -2.113 -0.014 -3.205 3.205 0.09% ok 704 SPEC3Y 0.096 6.976 -1.101 0.010 3.200 3.200 0.09% ok 704 SPEC3Y -0.081 -6.961 -1.654 -0.014 -3.204 3.204 0.09% ok 704 SPEC2Y 0.099 6.979 -1.560 0.010 3.199 3.199 0.09% ok 704 SPEC2Y -0.078 -6.958 -2.113 -0.014 -3.205 3.205 0.09% ok 704 SPEC4Y 0.096 6.976 -1.101 0.010 3.200 3.200 0.09% ok 704 SPEC4Y -0.081 -6.961 -1.654 -0.014 -3.204 3.204 0.09% ok 704 SPEC1X 6.979 0.098 -1.553 3.200 0.010 3.200 0.09% ok 704 SPEC1X -6.958 -0.078 -2.120 -3.204 -0.015 3.205 0.09% ok 704 SPEC3X 6.977 0.096 -1.094 3.201 0.010 3.201 0.09% ok 704 SPEC3X -6.961 -0.080 -1.661 -3.204 -0.015 3.204 0.09% ok 704 SPEC2X 6.979 0.098 -1.553 3.200 0.010 3.200 0.09% ok 704 SPEC2X -6.958 -0.078 -2.120 -3.204 -0.015 3.205 0.09% ok 704 SPEC4X 6.977 0.096 -1.094 3.201 0.010 3.201 0.09% ok 704 SPEC4X -6.961 -0.080 -1.661 -3.204 -0.015 3.204 0.09% ok 715 SPEC1Y 0.000 7.176 -3.855 0.000 3.272 3.272 0.09% ok 715 SPEC1Y 0.000 -7.162 -3.989 0.000 -3.278 3.278 0.10% ok 715 SPEC3Y 0.000 7.175 -2.874 0.000 3.273 3.273 0.09% ok 715 SPEC3Y 0.000 -7.164 -3.009 0.000 -3.277 3.277 0.09% ok 715 SPEC2Y 0.000 7.176 -3.855 0.000 3.272 3.272 0.09% ok 715 SPEC2Y 0.000 -7.162 -3.989 0.000 -3.278 3.278 0.10% ok 715 SPEC4Y 0.000 7.175 -2.874 0.000 3.273 3.273 0.09% ok 715 SPEC4Y 0.000 -7.164 -3.009 0.000 -3.277 3.277 0.09% ok 715 SPEC1X 6.911 0.007 -3.921 3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC1X -6.911 0.007 -3.923 -3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC3X 6.911 0.005 -2.941 3.184 -0.002 3.184 0.09% ok 715 SPEC3X -6.911 0.005 -2.942 -3.184 -0.002 3.184 0.09% ok 715 SPEC2X 6.911 0.007 -3.921 3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC2X -6.911 0.007 -3.923 -3.184 -0.003 3.184 0.09% ok 715 SPEC4X 6.911 0.005 -2.941 3.184 -0.002 3.184 0.09% ok 715 SPEC4X -6.911 0.005 -2.942 -3.184 -0.002 3.184 0.09% ok

1026 SPEC1Y 0.088 10.522 -1.792 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC1Y -0.112 -10.498 -2.446 -0.013 -3.540 3.540 0.10% ok 1026 SPEC3Y 0.091 10.519 -1.262 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC3Y -0.109 -10.501 -1.916 -0.013 -3.541 3.541 0.10% ok 1026 SPEC2Y 0.088 10.522 -1.792 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC2Y -0.112 -10.498 -2.446 -0.013 -3.540 3.540 0.10% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

17




1026 SPEC4Y 0.091 10.519 -1.262 0.010 3.543 3.543 0.10% ok 1026 SPEC4Y -0.109 -10.501 -1.916 -0.013 -3.541 3.541 0.10% ok 1026 SPEC1X 10.499 0.111 -1.783 3.540 0.013 3.540 0.10% ok 1026 SPEC1X -10.523 -0.088 -2.456 -3.543 -0.010 3.543 0.10% ok 1026 SPEC3X 10.502 0.109 -1.253 3.541 0.013 3.541 0.10% ok 1026 SPEC3X -10.520 -0.091 -1.926 -3.543 -0.011 3.543 0.10% ok 1026 SPEC2X 10.499 0.111 -1.783 3.540 0.013 3.540 0.10% ok 1026 SPEC2X -10.523 -0.088 -2.456 -3.543 -0.010 3.543 0.10% ok 1026 SPEC4X 10.502 0.109 -1.253 3.541 0.013 3.541 0.10% ok 1026 SPEC4X -10.520 -0.091 -1.926 -3.543 -0.011 3.543 0.10% ok 1029 SPEC1Y 0.112 10.521 -1.791 0.013 3.543 3.543 0.10% ok 1029 SPEC1Y -0.088 -10.498 -2.446 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC3Y 0.109 10.518 -1.261 0.013 3.542 3.542 0.10% ok 1029 SPEC3Y -0.091 -10.501 -1.917 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC2Y 0.112 10.521 -1.791 0.013 3.543 3.543 0.10% ok 1029 SPEC2Y -0.088 -10.498 -2.446 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC4Y 0.109 10.518 -1.261 0.013 3.542 3.542 0.10% ok 1029 SPEC4Y -0.091 -10.501 -1.917 -0.010 -3.540 3.540 0.10% ok 1029 SPEC1X 10.523 0.111 -1.783 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC1X -10.499 -0.088 -2.455 -3.540 -0.010 3.540 0.10% ok 1029 SPEC3X 10.520 0.109 -1.253 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC3X -10.502 -0.091 -1.925 -3.541 -0.011 3.541 0.10% ok 1029 SPEC2X 10.523 0.111 -1.783 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC2X -10.499 -0.088 -2.455 -3.540 -0.010 3.540 0.10% ok 1029 SPEC4X 10.520 0.109 -1.253 3.543 0.013 3.543 0.10% ok 1029 SPEC4X -10.502 -0.091 -1.925 -3.541 -0.011 3.541 0.10% ok 1040 SPEC1Y 0.000 10.797 -4.067 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC1Y 0.000 -10.776 -4.251 0.000 -3.613 3.613 0.10% ok 1040 SPEC3Y 0.000 10.794 -3.028 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC3Y 0.000 -10.778 -3.211 0.000 -3.614 3.614 0.10% ok 1040 SPEC2Y 0.000 10.797 -4.067 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC2Y 0.000 -10.776 -4.251 0.000 -3.613 3.613 0.10% ok 1040 SPEC4Y 0.000 10.794 -3.028 0.000 3.620 3.620 0.10% ok 1040 SPEC4Y 0.000 -10.778 -3.211 0.000 -3.614 3.614 0.10% ok 1040 SPEC1X 10.420 0.011 -4.158 3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC1X -10.420 0.011 -4.160 -3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC3X 10.420 0.008 -3.118 3.509 0.003 3.509 0.10% ok 1040 SPEC3X -10.420 0.008 -3.121 -3.509 0.003 3.509 0.10% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

18




1040 SPEC2X 10.420 0.011 -4.158 3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC2X -10.420 0.011 -4.160 -3.509 0.004 3.509 0.10% ok 1040 SPEC4X 10.420 0.008 -3.118 3.509 0.003 3.509 0.10% ok 1040 SPEC4X -10.420 0.008 -3.121 -3.509 0.003 3.509 0.10% ok 1351 SPEC1Y 0.166 13.944 -1.887 0.078 3.423 3.423 0.10% ok 1351 SPEC1Y -0.096 -14.003 -2.589 0.015 -3.505 3.505 0.10% ok 1351 SPEC3Y 0.157 13.951 -1.327 0.066 3.433 3.433 0.10% ok 1351 SPEC3Y -0.105 -13.996 -2.030 0.004 -3.494 3.494 0.10% ok 1351 SPEC2Y 0.166 13.944 -1.887 0.078 3.423 3.423 0.10% ok 1351 SPEC2Y -0.096 -14.003 -2.589 0.015 -3.505 3.505 0.10% ok 1351 SPEC4Y 0.157 13.951 -1.327 0.066 3.433 3.433 0.10% ok 1351 SPEC4Y -0.105 -13.996 -2.030 0.004 -3.494 3.494 0.10% ok 1351 SPEC1X 14.009 0.102 -1.876 3.510 -0.009 3.510 0.10% ok 1351 SPEC1X -13.939 -0.161 -2.600 -3.417 -0.073 3.418 0.10% ok 1351 SPEC3X 14.000 0.110 -1.316 3.498 0.001 3.498 0.10% ok 1351 SPEC3X -13.948 -0.154 -2.041 -3.428 -0.063 3.429 0.10% ok 1351 SPEC2X 14.009 0.102 -1.876 3.510 -0.009 3.510 0.10% ok 1351 SPEC2X -13.939 -0.161 -2.600 -3.417 -0.073 3.418 0.10% ok 1351 SPEC4X 14.000 0.110 -1.316 3.498 0.001 3.498 0.10% ok 1351 SPEC4X -13.948 -0.154 -2.041 -3.428 -0.063 3.429 0.10% ok 1354 SPEC1Y 0.097 13.944 -1.885 -0.015 3.422 3.422 0.10% ok 1354 SPEC1Y -0.166 -14.003 -2.590 -0.078 -3.504 3.505 0.10% ok 1354 SPEC3Y 0.105 13.951 -1.326 -0.003 3.433 3.433 0.10% ok 1354 SPEC3Y -0.157 -13.995 -2.030 -0.066 -3.494 3.495 0.10% ok 1354 SPEC2Y 0.097 13.944 -1.885 -0.015 3.422 3.422 0.10% ok 1354 SPEC2Y -0.166 -14.003 -2.590 -0.078 -3.504 3.505 0.10% ok 1354 SPEC4Y 0.105 13.951 -1.326 -0.003 3.433 3.433 0.10% ok 1354 SPEC4Y -0.157 -13.995 -2.030 -0.066 -3.494 3.495 0.10% ok 1354 SPEC1X 13.939 0.102 -1.875 3.417 -0.009 3.417 0.10% ok 1354 SPEC1X -14.009 -0.161 -2.599 -3.510 -0.073 3.511 0.10% ok 1354 SPEC3X 13.948 0.110 -1.316 3.428 0.001 3.428 0.10% ok 1354 SPEC3X -14.000 -0.154 -2.040 -3.498 -0.063 3.499 0.10% ok 1354 SPEC2X 13.939 0.102 -1.875 3.417 -0.009 3.417 0.10% ok 1354 SPEC2X -14.009 -0.161 -2.599 -3.510 -0.073 3.511 0.10% ok 1354 SPEC4X 13.948 0.110 -1.316 3.428 0.001 3.428 0.10% ok 1354 SPEC4X -14.000 -0.154 -2.040 -3.498 -0.063 3.499 0.10% ok 1365 SPEC1Y 0.000 14.268 -3.215 0.000 3.471 3.471 0.10% ok 1365 SPEC1Y 0.000 -14.312 -3.451 0.000 -3.536 3.536 0.10% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

19




1365 SPEC3Y 0.000 14.273 -2.382 0.000 3.479 3.479 0.10% ok 1365 SPEC3Y 0.000 -14.306 -2.617 0.000 -3.528 3.528 0.10% ok 1365 SPEC2Y 0.000 14.268 -3.215 0.000 3.471 3.471 0.10% ok 1365 SPEC2Y 0.000 -14.312 -3.451 0.000 -3.536 3.536 0.10% ok 1365 SPEC4Y 0.000 14.273 -2.382 0.000 3.479 3.479 0.10% ok 1365 SPEC4Y 0.000 -14.306 -2.617 0.000 -3.528 3.528 0.10% ok 1365 SPEC1X 13.912 -0.022 -3.332 3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC1X -13.912 -0.022 -3.334 -3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC3X 13.912 -0.016 -2.499 3.492 -0.024 3.492 0.10% ok 1365 SPEC3X -13.912 -0.017 -2.501 -3.492 -0.025 3.492 0.10% ok 1365 SPEC2X 13.912 -0.022 -3.332 3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC2X -13.912 -0.022 -3.334 -3.492 -0.033 3.492 0.10% ok 1365 SPEC4X 13.912 -0.016 -2.499 3.492 -0.024 3.492 0.10% ok 1365 SPEC4X -13.912 -0.017 -2.501 -3.492 -0.025 3.492 0.10% ok

ANEXO 1. MODELO 1:1

20

ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS ESPECTRAL

ANÁLISIS ESPECTRAL

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm) α

TIPO NODOS COMPARADOS

Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1

DRIFT SVR1

5 SPEC1Y 14.27 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC1Y 14.31 14.00 14.00 0.309 3.50 3.51 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC3Y 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC3Y 14.31 14.00 14.00 0.311 3.49 3.49 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC2Y 14.27 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC2Y 14.31 14.00 14.00 0.309 3.50 3.51 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC4Y 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC4Y 14.31 14.00 14.00 0.311 3.49 3.49 0.09 RIGIDO 1365 - 1351 - 1354

5 SPEC1X 14.26 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC1X 14.32 14.01 14.01 0.310 3.51 3.51 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC3X 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC3X 14.31 14.00 14.00 0.312 3.50 3.50 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC2X 14.26 13.94 13.94 0.324 3.42 3.42 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC2X 14.32 14.01 14.01 0.310 3.51 3.51 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC4X 14.27 13.95 13.95 0.322 3.43 3.43 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

5 SPEC4X 14.31 14.00 14.00 0.312 3.50 3.50 0.09 RIGIDO 1401 - 1354 - 1333

4 SPEC1Y 10.80 10.52 10.52 0.275 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC1Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC3Y 10.79 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC3Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC2Y 10.80 10.52 10.52 0.275 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC2Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC4Y 10.79 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC4Y 10.78 10.50 10.50 0.277 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1040 - 1026 - 1029

4 SPEC1X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC1X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC3X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC3X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC2X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC2X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC4X 10.80 10.52 10.52 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

4 SPEC4X 10.78 10.50 10.50 0.276 3.54 3.54 0.08 RIGIDO 1076 - 1029 - 1008

3 SPEC1Y 7.18 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC1Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

ANEXO 1. MODELO 1:1

21

ANÁLISIS ESPECTRAL

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm) α



DRIFT SVR1

3 SPEC3Y 7.17 6.98 6.98 0.199 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC3Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC2Y 7.18 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC2Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC4Y 7.17 6.98 6.98 0.199 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC4Y 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 715 - 701 - 704

3 SPEC1X 7.18 6.98 6.98 0.197 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC1X 7.16 6.96 6.96 0.205 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC3X 7.17 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC3X 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC2X 7.18 6.98 6.98 0.197 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC2X 7.16 6.96 6.96 0.205 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC4X 7.17 6.98 6.98 0.198 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

3 SPEC4X 7.16 6.96 6.96 0.204 3.20 3.20 0.06 RIGIDO 751 - 704 - 683

2 SPEC1Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC1Y 3.88 3.75 3.75 0.131 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC3Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC3Y 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC2Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC2Y 3.88 3.75 3.75 0.131 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC4Y 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC4Y 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 390 - 376 - 379

2 SPEC1X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.46 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC1X 3.88 3.75 3.75 0.131 2.52 2.52 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC3X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC3X 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC2X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.46 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC2X 3.88 3.75 3.75 0.131 2.52 2.52 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC4X 3.90 3.78 3.78 0.125 2.47 2.47 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

2 SPEC4X 3.89 3.76 3.76 0.130 2.51 2.51 0.05 RIGIDO 426 - 379 - 358

1 SPEC1Y 1.34 1.31 1.31 0.024 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC1Y 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC3Y 1.33 1.30 1.30 0.028 1.30 1.30 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC3Y 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC2Y 1.34 1.31 1.31 0.024 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC2Y 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25

ANEXO 1. MODELO 1:1

22

ANÁLISIS ESPECTRAL

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm) α



DRIFT SVR1

1 SPEC4Y 1.33 1.30 1.30 0.028 1.30 1.30 0.02 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC4Y 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 65 - 22 - 25

1 SPEC1X 1.34 1.31 1.31 0.023 1.32 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC1X 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC3X 1.33 1.31 1.31 0.027 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC3X 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC2X 1.34 1.31 1.31 0.023 1.32 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC2X 1.29 1.24 1.24 0.052 1.24 1.24 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC4X 1.33 1.31 1.31 0.027 1.31 1.31 0.02 RIGIDO 101 - 25 - 4

1 SPEC4X 1.30 1.25 1.25 0.048 1.25 1.25 0.04 RIGIDO 101 - 25 - 4

ANEXO 1. MODELO 1:1

23

ÍNDICES DE FLEXIBILIDAD ANÁLISIS CRONOLÓGICO

A continuación se presenta la variación del índice de flexibilidad a través del tiempo para cada uno de los pisos del modelo, cuando son sometidos a las diferentes señales sísmicas:

SISMO COYOTE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5

Índice de flexibilidad

(α)

Tiempo (s)

SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 5.

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5


(α)

Tiempo (s)

SISMO COYOTE. MODELO 1:1. PISO 4

ANEXO 1. MODELO 1:1

24

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

25

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

26

SISMO OROVILLE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5

ïndice de flexibilidad

(α)

Tiempo (s)

SISMO OROVILLE. MODELO 1:1. PISO 5

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

27

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

28

SISMO NORTHRIDGE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)

SISMO NORTHRIDGE. MODELO 1:1. PISO 5

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

29

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

30

SISMO LOMA PRIETA

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)

SISMO LOMAPRIETA. MODELO 1:1. PISO 5

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

31

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

32

SISMO MÉXICO

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)

SISMO MÉXICO. MODELO 1:1. PISO 5

ANEXO 1. MODELO 1:1

33

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

34

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

35

SISMO KOBE

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)

SISMO KOBE. MODELO 1:1. PISO 5

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

36

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 2 4 6 8


(α)

Tiempo (s)


0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 1. MODELO 1:1

37

A continuación, se presenta la flexibilidad de cada uno de los pisos cuando son sometidos a cada una de las señales sísmicas, mostrando con qué tanto porcentaje se puede clasificar como rígido, semirígido ó flexible.

0%

20%

40%

60%

80%

100% 92%

70%82%

95% 95% 96%

6%23%

13%5% 4%

3%

2% 7%4%

1% 1% 1%

Análisis Cronológico ‐ Flexibilidad de diafragma Modelo 1:1 ‐ Piso 5

Rígido Semirígido Flexible

0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%

100%97%

78%86% 92% 97% 97%

2%17%

11%6%

3% 2%

1% 5%3% 2%

1%0%



ANEXO 1. MODELO 1:1

38

0%

20%

40%

60%

80%

100% 89%

68% 68%

90% 93% 93%

9%27%

25%

8%6%

5%

2% 5% 7%2%

1% 2%



0%

20%

40%

60%

80%

100% 83%

61%54%

88% 90%87%

13%29% 32%

9%8% 10%

4% 10% 13%2% 2% 3%



ANEXO 1. MODELO 1:1

39

0%

20%

40%

60%

80%

100%76%

38%

58%

85% 86% 86%

20%

45%36%

13%12% 13%

4%16%

6%3% 3%

1%



ANEXO 2. MODELO 1:2

1

ANEXO 2.

MODELO 1:2 (21X42m)

ANEXO 2. MODELO 1:2

2


PESO CUBIERTA


CARGAS ADICIONALES

397.69 kg/m2 882 m2

350762.58 kg 350.76

TOTAL (Ton) 929.15

PESO PISO 4


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 882 m2

553128.66 kg 553.13

TOTAL (Ton) 1131.52

PESO PISO 3


ANEXO 2. MODELO 1:2

3

CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 882 m2

553128.66 kg 553.13

TOTAL (Ton) 1131.52

PESO PISO 2


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 882 m2

553128.66 kg 553.13

TOTAL (Ton) 1131.52

PESO BASE


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 882 m2

553128.66 kg 553.13

TOTAL (Ton) 1131.52


ANEXO 2. MODELO 1:2

4





MODAL Mode 1 0.321 0% 71% 0% 0% 71% 0%

MODAL Mode 2 0.229 69% 0% 0% 69% 71% 0%

MODAL Mode 3 0.189 0% 0% 0% 69% 71% 0%

MODAL Mode 4 0.148 0% 0% 0% 69% 71% 0%

MODAL Mode 5 0.144 0% 0% 25% 69% 71% 25%

MODAL Mode 6 0.142 0% 0% 0% 69% 71% 25%

MODAL Mode 7 0.142 0% 0% 5% 69% 71% 30%

MODAL Mode 8 0.141 0% 0% 0% 69% 71% 30%

MODAL Mode 9 0.137 0% 0% 4% 69% 71% 34%

MODAL Mode 10 0.137 0% 0% 0% 69% 71% 34%

MODAL Mode 11 0.136 0% 0% 0% 69% 71% 34%

MODAL Mode 12 0.135 0% 0% 0% 69% 71% 34%

MODAL Mode 13 0.135 0% 0% 1% 69% 71% 35%

MODAL Mode 14 0.134 0% 0% 0% 69% 71% 35%

MODAL Mode 15 0.132 0% 0% 1% 69% 71% 36%

MODAL Mode 16 0.132 0% 0% 0% 69% 71% 36%

MODAL Mode 17 0.132 0% 0% 1% 69% 71% 37%

MODAL Mode 18 0.132 0% 0% 0% 69% 71% 37%

MODAL Mode 19 0.130 0% 0% 2% 69% 71% 38%

MODAL Mode 20 0.130 0% 0% 4% 69% 71% 42%

MODAL Mode 21 0.130 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 22 0.129 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 23 0.129 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 24 0.129 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 25 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 26 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 27 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 28 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 29 0.128 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 30 0.127 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 31 0.127 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 32 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 33 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 34 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 35 0.126 0% 0% 0% 69% 71% 42%

MODAL Mode 36 0.125 0% 0% 1% 69% 71% 44%

ANEXO 2. MODELO 1:2

5




MODAL Mode 37 0.125 0% 0% 0% 69% 71% 44%

MODAL Mode 38 0.125 0% 0% 0% 69% 71% 44%

MODAL Mode 39 0.125 0% 0% 0% 69% 71% 44%

MODAL Mode 40 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 44%

MODAL Mode 41 0.124 0% 0% 1% 69% 71% 45%

MODAL Mode 42 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 43 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 44 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 45 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 46 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 47 0.124 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 48 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 49 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 50 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 51 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 52 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 53 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 45%

MODAL Mode 54 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 46%

MODAL Mode 55 0.123 0% 0% 0% 69% 71% 46%

MODAL Mode 56 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%

MODAL Mode 57 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%

MODAL Mode 58 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%

MODAL Mode 59 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 46%

MODAL Mode 60 0.122 0% 0% 2% 69% 71% 48%

MODAL Mode 61 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 62 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 63 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 64 0.122 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 65 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 66 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 67 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 68 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 69 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 48%

MODAL Mode 70 0.121 0% 0% 1% 69% 71% 50%

MODAL Mode 71 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 50%

MODAL Mode 72 0.121 0% 0% 0% 69% 71% 50%

MODAL Mode 73 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%

MODAL Mode 74 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%

ANEXO 2. MODELO 1:2

6




MODAL Mode 75 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%

MODAL Mode 76 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 50%

MODAL Mode 77 0.120 0% 0% 1% 69% 71% 51%

MODAL Mode 78 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 52%

MODAL Mode 79 0.120 0% 0% 0% 69% 71% 52%

MODAL Mode 80 0.119 0% 0% 1% 69% 71% 53%

MODAL Mode 81 0.119 0% 0% 0% 69% 71% 53%

MODAL Mode 82 0.118 0% 0% 0% 69% 71% 53%

MODAL Mode 83 0.118 0% 0% 0% 69% 71% 53%

MODAL Mode 84 0.118 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 85 0.117 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 86 0.116 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 87 0.116 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 88 0.116 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 89 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 90 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 91 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 92 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 93 0.115 0% 0% 0% 70% 71% 53%

MODAL Mode 94 0.106 0% 18% 0% 70% 90% 53%

MODAL Mode 95 0.085 0% 0% 0% 70% 90% 53%

MODAL Mode 96 0.083 0% 0% 0% 70% 90% 53%

MODAL Mode 97 0.082 0% 0% 0% 70% 90% 53%

MODAL Mode 98 0.081 0% 0% 0% 70% 90% 53%

MODAL Mode 99 0.081 0% 0% 0% 70% 90% 53%

MODAL Mode 100 0.081 0% 0% 0% 70% 90% 53%

ANEXO 2. MODELO 1:2

7




Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?22 U2X 3.061 -0.006 -0.580 3.06 -0.01 3.061 0.09% ok 22 U3X -3.158 0.086 -0.975 -3.16 0.09 3.159 0.09% ok 22 U4X 3.073 -0.016 -0.386 3.07 -0.02 3.073 0.09% ok 22 U5X -3.146 0.076 -0.781 -3.15 0.08 3.147 0.09% ok 22 U2Y -0.408 5.967 -1.161 -0.41 5.97 5.981 0.17% ok 22 U3Y 0.311 -5.886 -0.395 0.31 -5.89 5.895 0.17% ok 22 U4Y -0.396 5.957 -0.966 -0.40 5.96 5.970 0.17% ok 22 U5Y 0.323 -5.897 -0.200 0.32 -5.90 5.905 0.17% ok 25 U2X 3.130 0.006 -1.500 3.13 0.01 3.130 0.09% ok 25 U3X -3.130 0.006 -1.501 -3.13 0.01 3.130 0.09% ok 25 U4X 3.130 0.004 -1.125 3.13 0.00 3.130 0.09% ok 25 U5X -3.130 0.004 -1.125 -3.13 0.00 3.130 0.09% ok 25 U2Y 0.000 6.954 -1.705 0.00 6.95 6.954 0.20% ok 25 U3Y 0.000 -6.943 -1.296 0.00 -6.94 6.943 0.20% ok 25 U4Y 0.000 6.953 -1.330 0.00 6.95 6.953 0.20% ok 25 U5Y 0.000 -6.944 -0.920 0.00 -6.94 6.944 0.20% ok 28 U2X 3.158 0.086 -0.975 3.16 0.09 3.159 0.09% ok 28 U3X -3.061 -0.006 -0.580 -3.06 -0.01 3.061 0.09% ok 28 U4X 3.146 0.076 -0.780 3.15 0.08 3.147 0.09% ok 28 U5X -3.073 -0.016 -0.386 -3.07 -0.02 3.073 0.09% ok 28 U2Y 0.408 5.967 -1.161 0.41 5.97 5.981 0.17% ok 28 U3Y -0.311 -5.886 -0.394 -0.31 -5.89 5.895 0.17% ok 28 U4Y 0.396 5.957 -0.967 0.40 5.96 5.970 0.17% ok 28 U5Y -0.323 -5.897 -0.200 -0.32 -5.90 5.905 0.17% ok

376 U2X 8.946 -0.096 -1.020 5.88 -0.09 5.885 0.17% ok 376 U3X -8.987 0.125 -1.759 -5.83 0.04 5.829 0.17% ok 376 U4X 8.951 -0.100 -0.673 5.88 -0.08 5.878 0.17% ok 376 U5X -8.982 0.121 -1.412 -5.84 0.05 5.836 0.17% ok 376 U2Y -0.996 17.183 -2.105 -0.59 11.22 11.231 0.33% ok 376 U3Y 0.955 -17.154 -0.674 0.64 -11.27 11.286 0.33% ok 376 U4Y -0.991 17.179 -1.758 -0.59 11.22 11.238 0.33% ok 376 U5Y 0.960 -17.158 -0.327 0.64 -11.26 11.279 0.33% ok 379 U2X 9.001 -0.009 -2.682 5.87 -0.01 5.871 0.17% ok 379 U3X -9.001 -0.009 -2.682 -5.87 -0.01 5.871 0.17% ok 379 U4X 9.001 -0.007 -2.012 5.87 -0.01 5.871 0.17% ok 379 U5X -9.001 -0.007 -2.012 -5.87 -0.01 5.871 0.17% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

8



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?379 U2Y 0.000 19.880 -3.059 0.00 12.93 12.926 0.37% ok 379 U3Y 0.000 -19.898 -2.306 0.00 -12.96 12.955 0.38% ok 379 U4Y 0.000 19.883 -2.388 0.00 12.93 12.930 0.37% ok 379 U5Y 0.000 -19.896 -1.635 0.00 -12.95 12.952 0.38% ok 382 U2X 8.987 0.125 -1.759 5.83 0.04 5.829 0.17% ok 382 U3X -8.946 -0.096 -1.020 -5.88 -0.09 5.885 0.17% ok 382 U4X 8.982 0.121 -1.411 5.84 0.05 5.836 0.17% ok 382 U5X -8.951 -0.100 -0.673 -5.88 -0.08 5.878 0.17% ok 382 U2Y 0.996 17.183 -2.106 0.59 11.22 11.231 0.33% ok 382 U3Y -0.955 -17.154 -0.673 -0.64 -11.27 11.286 0.33% ok 382 U4Y 0.991 17.179 -1.759 0.59 11.22 11.238 0.33% ok 382 U5Y -0.960 -17.158 -0.325 -0.64 -11.26 11.279 0.33% ok 701 U2X 16.347 -0.152 -1.333 7.40 -0.06 7.402 0.21% ok 701 U3X -16.377 0.175 -2.340 -7.39 0.05 7.390 0.21% ok 701 U4X 16.351 -0.155 -0.874 7.40 -0.05 7.400 0.21% ok 701 U5X -16.373 0.172 -1.881 -7.39 0.05 7.391 0.21% ok 701 U2Y -1.549 31.250 -2.810 -0.55 14.07 14.078 0.41% ok 701 U3Y 1.519 -31.227 -0.863 0.56 -14.07 14.084 0.41% ok 701 U4Y -1.545 31.247 -2.351 -0.55 14.07 14.079 0.41% ok 701 U5Y 1.523 -31.230 -0.404 0.56 -14.07 14.083 0.41% ok 704 U2X 16.418 -0.005 -3.547 7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U3X -16.418 -0.005 -3.548 -7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U4X 16.418 -0.004 -2.660 7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U5X -16.418 -0.004 -2.661 -7.42 0.00 7.417 0.21% ok 704 U2Y 0.000 35.394 -4.051 0.00 15.51 15.513 0.45% ok 704 U3Y 0.000 -35.405 -3.044 0.00 -15.51 15.507 0.45% ok 704 U4Y 0.000 35.395 -3.164 0.00 15.51 15.513 0.45% ok 704 U5Y 0.000 -35.403 -2.157 0.00 -15.51 15.508 0.45% ok 707 U2X 16.377 0.175 -2.339 7.39 0.05 7.390 0.21% ok 707 U3X -16.347 -0.152 -1.333 -7.40 -0.06 7.402 0.21% ok 707 U4X 16.373 0.172 -1.880 7.39 0.05 7.391 0.21% ok 707 U5X -16.351 -0.155 -0.874 -7.40 -0.05 7.400 0.21% ok 707 U2Y 1.549 31.249 -2.811 0.55 14.07 14.078 0.41% ok 707 U3Y -1.519 -31.227 -0.861 -0.56 -14.07 14.084 0.41% ok 707 U4Y 1.545 31.247 -2.352 0.55 14.07 14.078 0.41% ok 707 U5Y -1.523 -31.230 -0.402 -0.56 -14.07 14.083 0.41% ok

1026 U2X 24.411 -0.192 -1.527 8.06 -0.04 8.064 0.23% ok 1026 U3X -24.432 0.223 -2.710 -8.06 0.05 8.055 0.23% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

9



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1026 U4X 24.414 -0.196 -0.997 8.06 -0.04 8.063 0.23% ok 1026 U5X -24.430 0.219 -2.181 -8.06 0.05 8.057 0.23% ok 1026 U2Y -1.992 46.464 -3.262 -0.44 15.21 15.221 0.44% ok 1026 U3Y 1.971 -46.433 -0.975 0.45 -15.21 15.213 0.44% ok 1026 U4Y -1.989 46.460 -2.732 -0.44 15.21 15.220 0.44% ok 1026 U5Y 1.973 -46.437 -0.445 0.45 -15.21 15.214 0.44% ok 1029 U2X 24.485 0.005 -4.097 8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U3X -24.485 0.005 -4.097 -8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U4X 24.485 0.004 -3.073 8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U5X -24.485 0.004 -3.073 -8.07 0.01 8.067 0.23% ok 1029 U2Y 0.000 51.794 -4.679 0.00 16.40 16.400 0.48% ok 1029 U3Y 0.000 -51.785 -3.515 0.00 -16.38 16.380 0.47% ok 1029 U4Y 0.000 51.793 -3.655 0.00 16.40 16.398 0.48% ok 1029 U5Y 0.000 -51.786 -2.491 0.00 -16.38 16.383 0.47% ok 1032 U2X 24.432 0.223 -2.710 8.06 0.05 8.055 0.23% ok 1032 U3X -24.411 -0.192 -1.526 -8.06 -0.04 8.064 0.23% ok 1032 U4X 24.430 0.219 -2.180 8.06 0.05 8.057 0.23% ok 1032 U5X -24.414 -0.196 -0.997 -8.06 -0.04 8.063 0.23% ok 1032 U2Y 1.992 46.464 -3.263 0.44 15.21 15.220 0.44% ok 1032 U3Y -1.971 -46.433 -0.972 -0.45 -15.21 15.213 0.44% ok 1032 U4Y 1.989 46.460 -2.734 0.44 15.21 15.220 0.44% ok 1032 U5Y -1.973 -46.437 -0.443 -0.45 -15.21 15.214 0.44% ok 1351 U2X 32.272 -0.261 -1.605 7.86 -0.07 7.861 0.23% ok 1351 U3X -32.154 0.193 -2.869 -7.72 -0.03 7.721 0.22% ok 1351 U4X 32.257 -0.252 -1.046 7.84 -0.06 7.843 0.23% ok 1351 U5X -32.168 0.201 -2.310 -7.74 -0.02 7.739 0.22% ok 1351 U2Y -2.191 61.016 -3.457 -0.20 14.55 14.554 0.42% ok 1351 U3Y 2.310 -61.085 -1.017 0.34 -14.65 14.655 0.42% ok 1351 U4Y -2.206 61.025 -2.898 -0.22 14.56 14.567 0.42% ok 1351 U5Y 2.295 -61.076 -0.457 0.32 -14.64 14.643 0.42% ok 1354 U2X 32.303 -0.048 -4.332 7.82 -0.05 7.818 0.23% ok 1354 U3X -32.303 -0.047 -4.333 -7.82 -0.05 7.818 0.23% ok 1354 U4X 32.303 -0.036 -3.249 7.82 -0.04 7.818 0.23% ok 1354 U5X -32.303 -0.036 -3.250 -7.82 -0.04 7.818 0.23% ok 1354 U2Y 0.000 66.353 -4.944 0.00 14.56 14.559 0.42% ok 1354 U3Y 0.000 -66.448 -3.721 0.00 -14.66 14.664 0.43% ok 1354 U4Y 0.000 66.365 -3.861 0.00 14.57 14.572 0.42% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

10



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1354 U5Y 0.000 -66.436 -2.638 0.00 -14.65 14.650 0.42% ok 1357 U2X 32.154 0.193 -2.868 7.72 -0.03 7.721 0.22% ok 1357 U3X -32.272 -0.261 -1.605 -7.86 -0.07 7.861 0.23% ok 1357 U4X 32.168 0.201 -2.309 7.74 -0.02 7.739 0.22% ok 1357 U5X -32.257 -0.252 -1.046 -7.84 -0.06 7.843 0.23% ok 1357 U2Y 2.191 61.016 -3.459 0.20 14.55 14.554 0.42% ok 1357 U3Y -2.310 -61.084 -1.014 -0.34 -14.65 14.655 0.42% ok 1357 U4Y 2.206 61.024 -2.900 0.22 14.56 14.566 0.42% ok 1357 U5Y -2.295 -61.075 -0.455 -0.32 -14.64 14.642 0.42% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

11


NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm) α TIPO NODOS COMPARADOS

Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDDDRIFT SVR1

DRIFT SVR1

5 U2X 32.82 32.15 32.15 0.664 7.72 7.72 0.09 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336

5 U3X 32.73 32.27 32.27 0.453 7.86 7.86 0.06 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336

5 U4X 32.81 32.17 32.17 0.638 7.74 7.74 0.08 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336

5 U5X 32.74 32.26 32.26 0.480 7.84 7.84 0.06 RIGIDO 1419 - 1357 - 1336

5 U2Y 66.35 61.02 61.02 5.337 14.55 14.55 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357

5 U3Y 66.45 61.08 61.08 5.364 14.66 14.66 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357

5 U4Y 66.37 61.02 61.02 5.340 14.57 14.57 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357

5 U5Y 66.44 61.08 61.08 5.361 14.64 14.64 0.37 RIGIDO 1354 - 1351 - 1357

4 U2X 25.01 24.43 24.43 0.577 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011

4 U3X 24.97 24.41 24.41 0.559 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011

4 U4X 25.00 24.43 24.43 0.575 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011

4 U5X 24.98 24.41 24.41 0.562 8.06 8.06 0.07 RIGIDO 1094 - 1032 - 1011

4 U2Y 51.79 46.46 46.46 5.331 15.22 15.22 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032

4 U3Y 51.78 46.43 46.43 5.352 15.21 15.21 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032

4 U4Y 51.79 46.46 46.46 5.333 15.22 15.22 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032

4 U5Y 51.79 46.44 46.44 5.349 15.21 15.21 0.35 RIGIDO 1029 - 1026 - 1032

3 U2X 16.82 16.38 16.78 0.244 7.39 7.54 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868

3 U3X 16.79 16.35 16.79 0.224 7.40 7.53 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868

3 U4X 16.82 16.37 16.78 0.241 7.39 7.53 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868

3 U5X 16.79 16.35 16.79 0.227 7.40 7.53 0.03 RIGIDO 769 - 707 - 868

3 U2Y 35.39 31.25 31.25 4.144 14.08 14.08 0.29 RIGIDO 704 - 701 - 707

3 U3Y 35.40 31.23 31.23 4.178 14.08 14.08 0.30 RIGIDO 704 - 701 - 707

3 U4Y 35.40 31.25 31.25 4.148 14.08 14.08 0.29 RIGIDO 704 - 701 - 707

3 U5Y 35.40 31.23 31.23 4.174 14.08 14.08 0.30 RIGIDO 704 - 701 - 707

2 U2X 9.29 8.99 8.99 0.302 5.83 5.83 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361

2 U3X 9.25 8.95 8.95 0.300 5.89 5.89 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361

2 U4X 9.28 8.98 8.98 0.302 5.84 5.84 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361

2 U5X 9.25 8.95 8.95 0.301 5.88 5.88 0.05 RIGIDO 444 - 382 - 361

2 U2Y 19.88 17.18 17.18 2.698 11.23 11.23 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382

2 U3Y 19.90 17.15 17.15 2.744 11.29 11.29 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382

2 U4Y 19.88 17.18 17.18 2.704 11.24 11.24 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382

2 U5Y 19.90 17.16 17.16 2.738 11.28 11.28 0.24 RIGIDO 379 - 376 - 382

1 U2X 3.27 3.16 3.16 0.112 3.16 3.16 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7

1 U3X 3.18 3.06 3.06 0.118 3.06 3.06 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7

1 U4X 3.26 3.15 3.15 0.113 3.15 3.15 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7

ANEXO 2. MODELO 1:2

12

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm) α TIPO NODOS COMPARADOS

Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDDDRIFT SVR1

DRIFT SVR1

1 U5X 3.19 3.07 3.07 0.117 3.07 3.07 0.04 RIGIDO 119 - 28 - 7

1 U2Y 6.95 5.97 5.97 0.988 5.98 5.98 0.17 RIGIDO 25 - 22 - 28

1 U3Y 6.94 5.89 5.89 1.056 5.89 5.89 0.18 RIGIDO 25 - 22 - 28

1 U4Y 6.95 5.96 5.96 0.996 5.97 5.97 0.17 RIGIDO 25 - 22 - 28

1 U5Y 6.94 5.90 5.90 1.048 5.91 5.91 0.18 RIGIDO 25 - 22 - 28

ANEXO 2. MODELO 1:2

13





22 SPEC1Y 0.133 2.304 -0.608 0.133 2.304 2.308 0.07% ok

22 SPEC1Y -0.231 -2.224 -0.948 -0.231 -2.224 2.236 0.06% ok

22 SPEC3Y 0.146 2.294 -0.413 0.146 2.294 2.299 0.07% ok

22 SPEC3Y -0.218 -2.234 -0.753 -0.218 -2.234 2.245 0.07% ok

22 SPEC2Y 0.133 2.304 -0.608 0.133 2.304 2.308 0.07% ok

22 SPEC2Y -0.231 -2.224 -0.948 -0.231 -2.224 2.236 0.06% ok

22 SPEC4Y 0.146 2.294 -0.413 0.146 2.294 2.299 0.07% ok

22 SPEC4Y -0.218 -2.234 -0.753 -0.218 -2.234 2.245 0.07% ok

22 SPEC1X 1.105 0.049 -0.681 1.105 0.049 1.106 0.03% ok

22 SPEC1X -1.202 0.031 -0.875 -1.202 0.031 1.203 0.03% ok

22 SPEC3X 1.117 0.039 -0.487 1.117 0.039 1.118 0.03% ok

22 SPEC3X -1.190 0.021 -0.680 -1.190 0.021 1.190 0.03% ok

22 SPEC2X 1.105 0.049 -0.681 1.105 0.049 1.106 0.03% ok

22 SPEC2X -1.202 0.031 -0.875 -1.202 0.031 1.203 0.03% ok

22 SPEC4X 1.117 0.039 -0.487 1.117 0.039 1.118 0.03% ok

22 SPEC4X -1.190 0.021 -0.680 -1.190 0.021 1.190 0.03% ok

25 SPEC1Y 0.000 2.617 -1.420 0.000 2.617 2.617 0.08% ok

25 SPEC1Y 0.000 -2.605 -1.581 0.000 -2.605 2.605 0.08% ok

25 SPEC3Y 0.000 2.616 -1.045 0.000 2.616 2.616 0.08% ok

25 SPEC3Y 0.000 -2.607 -1.206 0.000 -2.607 2.607 0.08% ok

25 SPEC2Y 0.000 2.617 -1.420 0.000 2.617 2.617 0.08% ok

25 SPEC2Y 0.000 -2.605 -1.581 0.000 -2.605 2.605 0.08% ok

25 SPEC4Y 0.000 2.616 -1.045 0.000 2.616 2.616 0.08% ok

25 SPEC4Y 0.000 -2.607 -1.206 0.000 -2.607 2.607 0.08% ok

25 SPEC1X 1.157 0.006 -1.500 1.157 0.006 1.157 0.03% ok

25 SPEC1X -1.157 0.006 -1.500 -1.157 0.006 1.157 0.03% ok

25 SPEC3X 1.157 0.004 -1.125 1.157 0.004 1.157 0.03% ok

25 SPEC3X -1.157 0.004 -1.125 -1.157 0.004 1.157 0.03% ok

25 SPEC2X 1.157 0.006 -1.500 1.157 0.006 1.157 0.03% ok

25 SPEC2X -1.157 0.006 -1.500 -1.157 0.006 1.157 0.03% ok

25 SPEC4X 1.157 0.004 -1.125 1.157 0.004 1.157 0.03% ok

25 SPEC4X -1.157 0.004 -1.125 -1.157 0.004 1.157 0.03% ok

28 SPEC1Y 0.231 2.304 -0.607 0.231 2.304 2.316 0.07% ok

28 SPEC1Y -0.133 -2.224 -0.948 -0.133 -2.224 2.228 0.06% ok

28 SPEC3Y 0.218 2.294 -0.413 0.218 2.294 2.305 0.07% ok

28 SPEC3Y -0.146 -2.234 -0.753 -0.146 -2.234 2.239 0.06% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

14




28 SPEC2Y 0.231 2.304 -0.607 0.231 2.304 2.316 0.07% ok

28 SPEC2Y -0.133 -2.224 -0.948 -0.133 -2.224 2.228 0.06% ok

28 SPEC4Y 0.218 2.294 -0.413 0.218 2.294 2.305 0.07% ok

28 SPEC4Y -0.146 -2.234 -0.753 -0.146 -2.234 2.239 0.06% ok

28 SPEC1X 1.202 0.049 -0.681 1.202 0.049 1.203 0.03% ok

28 SPEC1X -1.105 0.031 -0.874 -1.105 0.031 1.106 0.03% ok

28 SPEC3X 1.190 0.039 -0.487 1.190 0.039 1.191 0.03% ok

28 SPEC3X -1.117 0.021 -0.680 -1.117 0.021 1.118 0.03% ok

28 SPEC2X 1.202 0.049 -0.681 1.202 0.049 1.203 0.03% ok

28 SPEC2X -1.105 0.031 -0.874 -1.105 0.031 1.106 0.03% ok

28 SPEC4X 1.190 0.039 -0.487 1.190 0.039 1.191 0.03% ok

28 SPEC4X -1.117 0.021 -0.680 -1.117 0.021 1.118 0.03% ok

376 SPEC1Y 0.414 6.689 -1.071 0.281 4.384 4.393 0.13% ok

376 SPEC1Y -0.456 -6.660 -1.709 -0.225 -4.436 4.442 0.13% ok

376 SPEC3Y 0.419 6.685 -0.723 0.274 4.391 4.399 0.13% ok

376 SPEC3Y -0.450 -6.664 -1.361 -0.232 -4.430 4.436 0.13% ok

376 SPEC2Y 0.414 6.689 -1.071 0.281 4.384 4.393 0.13% ok

376 SPEC2Y -0.456 -6.660 -1.709 -0.225 -4.436 4.442 0.13% ok

376 SPEC4Y 0.419 6.685 -0.723 0.274 4.391 4.399 0.13% ok

376 SPEC4Y -0.450 -6.664 -1.361 -0.232 -4.430 4.436 0.13% ok

376 SPEC1X 3.413 0.046 -1.208 2.308 -0.003 2.308 0.07% ok

376 SPEC1X -3.455 -0.018 -1.572 -2.252 -0.049 2.253 0.07% ok

376 SPEC3X 3.418 0.043 -0.860 2.301 0.004 2.301 0.07% ok

376 SPEC3X -3.449 -0.021 -1.224 -2.259 -0.043 2.259 0.07% ok

376 SPEC2X 3.413 0.046 -1.208 2.308 -0.003 2.308 0.07% ok

376 SPEC2X -3.455 -0.018 -1.572 -2.252 -0.049 2.253 0.07% ok

376 SPEC4X 3.418 0.043 -0.860 2.301 0.004 2.301 0.07% ok

376 SPEC4X -3.449 -0.021 -1.224 -2.259 -0.043 2.259 0.07% ok

379 SPEC1Y 0.000 7.635 -2.532 0.000 5.017 5.017 0.15% ok

379 SPEC1Y 0.000 -7.652 -2.833 0.000 -5.047 5.047 0.15% ok

379 SPEC3Y 0.000 7.637 -1.861 0.000 5.021 5.021 0.15% ok

379 SPEC3Y 0.000 -7.650 -2.162 0.000 -5.043 5.043 0.15% ok

379 SPEC2Y 0.000 7.635 -2.532 0.000 5.017 5.017 0.15% ok

379 SPEC2Y 0.000 -7.652 -2.833 0.000 -5.047 5.047 0.15% ok

379 SPEC4Y 0.000 7.637 -1.861 0.000 5.021 5.021 0.15% ok

379 SPEC4Y 0.000 -7.650 -2.162 0.000 -5.043 5.043 0.15% ok

379 SPEC1X 3.440 -0.009 -2.682 2.283 -0.015 2.283 0.07% ok

379 SPEC1X -3.440 -0.009 -2.682 -2.283 -0.015 2.283 0.07% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

15




379 SPEC3X 3.440 -0.006 -2.012 2.283 -0.011 2.283 0.07% ok

379 SPEC3X -3.440 -0.007 -2.012 -2.283 -0.011 2.283 0.07% ok

379 SPEC2X 3.440 -0.009 -2.682 2.283 -0.015 2.283 0.07% ok

379 SPEC2X -3.440 -0.009 -2.682 -2.283 -0.015 2.283 0.07% ok

379 SPEC4X 3.440 -0.006 -2.012 2.283 -0.011 2.283 0.07% ok

379 SPEC4X -3.440 -0.007 -2.012 -2.283 -0.011 2.283 0.07% ok

382 SPEC1Y 0.456 6.689 -1.070 0.225 4.384 4.390 0.13% ok

382 SPEC1Y -0.414 -6.660 -1.709 -0.281 -4.436 4.445 0.13% ok

382 SPEC3Y 0.450 6.685 -0.722 0.232 4.391 4.397 0.13% ok

382 SPEC3Y -0.419 -6.663 -1.362 -0.274 -4.429 4.438 0.13% ok

382 SPEC2Y 0.456 6.689 -1.070 0.225 4.384 4.390 0.13% ok

382 SPEC2Y -0.414 -6.660 -1.709 -0.281 -4.436 4.445 0.13% ok

382 SPEC4Y 0.450 6.685 -0.722 0.232 4.391 4.397 0.13% ok

382 SPEC4Y -0.419 -6.663 -1.362 -0.274 -4.429 4.438 0.13% ok

382 SPEC1X 3.455 0.046 -1.208 2.252 -0.003 2.252 0.07% ok

382 SPEC1X -3.413 -0.018 -1.571 -2.308 -0.049 2.308 0.07% ok

382 SPEC3X 3.449 0.043 -0.860 2.259 0.004 2.259 0.07% ok

382 SPEC3X -3.418 -0.021 -1.224 -2.301 -0.043 2.301 0.07% ok

382 SPEC2X 3.455 0.046 -1.208 2.252 -0.003 2.252 0.07% ok

382 SPEC2X -3.413 -0.018 -1.571 -2.308 -0.049 2.308 0.07% ok

382 SPEC4X 3.449 0.043 -0.860 2.259 0.004 2.259 0.07% ok

382 SPEC4X -3.418 -0.021 -1.224 -2.301 -0.043 2.301 0.07% ok

701 SPEC1Y 0.598 12.310 -1.401 0.184 5.622 5.625 0.16% ok

701 SPEC1Y -0.627 -12.288 -2.272 -0.172 -5.628 5.630 0.16% ok

701 SPEC3Y 0.601 12.307 -0.941 0.182 5.622 5.625 0.16% ok

701 SPEC3Y -0.624 -12.290 -1.813 -0.173 -5.627 5.629 0.16% ok

701 SPEC2Y 0.598 12.310 -1.401 0.184 5.622 5.625 0.16% ok

701 SPEC2Y -0.627 -12.288 -2.272 -0.172 -5.628 5.630 0.16% ok

701 SPEC4Y 0.601 12.307 -0.941 0.182 5.622 5.625 0.16% ok

701 SPEC4Y -0.624 -12.290 -1.813 -0.173 -5.627 5.629 0.16% ok

701 SPEC1X 6.374 0.070 -1.587 2.961 0.024 2.961 0.09% ok

701 SPEC1X -6.403 -0.047 -2.086 -2.949 -0.030 2.949 0.09% ok

701 SPEC3X 6.377 0.067 -1.128 2.959 0.024 2.959 0.09% ok

701 SPEC3X -6.400 -0.050 -1.627 -2.950 -0.029 2.950 0.09% ok

701 SPEC2X 6.374 0.070 -1.587 2.961 0.024 2.961 0.09% ok

701 SPEC2X -6.403 -0.047 -2.086 -2.949 -0.030 2.949 0.09% ok

701 SPEC4X 6.377 0.067 -1.128 2.959 0.024 2.959 0.09% ok

701 SPEC4X -6.400 -0.050 -1.627 -2.950 -0.029 2.950 0.09% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

16




704 SPEC1Y 0.000 13.806 -3.343 0.000 6.171 6.171 0.18% ok

704 SPEC1Y 0.000 -13.816 -3.752 0.000 -6.164 6.164 0.18% ok

704 SPEC3Y 0.000 13.807 -2.456 0.000 6.170 6.170 0.18% ok

704 SPEC3Y 0.000 -13.815 -2.865 0.000 -6.165 6.165 0.18% ok

704 SPEC2Y 0.000 13.806 -3.343 0.000 6.171 6.171 0.18% ok

704 SPEC2Y 0.000 -13.816 -3.752 0.000 -6.164 6.164 0.18% ok

704 SPEC4Y 0.000 13.807 -2.456 0.000 6.170 6.170 0.18% ok

704 SPEC4Y 0.000 -13.815 -2.865 0.000 -6.165 6.165 0.18% ok

704 SPEC1X 6.402 -0.005 -3.547 2.962 0.003 2.962 0.09% ok

704 SPEC1X -6.402 -0.005 -3.548 -2.962 0.003 2.962 0.09% ok

704 SPEC3X 6.402 -0.004 -2.661 2.962 0.003 2.962 0.09% ok

704 SPEC3X -6.402 -0.004 -2.661 -2.962 0.002 2.962 0.09% ok

704 SPEC2X 6.402 -0.005 -3.547 2.962 0.003 2.962 0.09% ok

704 SPEC2X -6.402 -0.005 -3.548 -2.962 0.003 2.962 0.09% ok

704 SPEC4X 6.402 -0.004 -2.661 2.962 0.003 2.962 0.09% ok

704 SPEC4X -6.402 -0.004 -2.661 -2.962 0.002 2.962 0.09% ok

707 SPEC1Y 0.627 12.310 -1.399 0.172 5.622 5.624 0.16% ok

707 SPEC1Y -0.598 -12.287 -2.273 -0.184 -5.627 5.630 0.16% ok

707 SPEC3Y 0.624 12.307 -0.940 0.173 5.622 5.625 0.16% ok

707 SPEC3Y -0.601 -12.290 -1.814 -0.182 -5.627 5.630 0.16% ok

707 SPEC2Y 0.627 12.310 -1.399 0.172 5.622 5.624 0.16% ok

707 SPEC2Y -0.598 -12.287 -2.273 -0.184 -5.627 5.630 0.16% ok

707 SPEC4Y 0.624 12.307 -0.940 0.173 5.622 5.625 0.16% ok

707 SPEC4Y -0.601 -12.290 -1.814 -0.182 -5.627 5.630 0.16% ok

707 SPEC1X 6.403 0.070 -1.587 2.949 0.024 2.949 0.09% ok

707 SPEC1X -6.374 -0.047 -2.085 -2.961 -0.030 2.961 0.09% ok

707 SPEC3X 6.400 0.067 -1.128 2.950 0.024 2.950 0.09% ok

707 SPEC3X -6.377 -0.050 -1.626 -2.959 -0.029 2.959 0.09% ok

707 SPEC2X 6.403 0.070 -1.587 2.949 0.024 2.949 0.09% ok

707 SPEC2X -6.374 -0.047 -2.085 -2.961 -0.030 2.961 0.09% ok

707 SPEC4X 6.400 0.067 -1.128 2.950 0.024 2.950 0.09% ok

707 SPEC4X -6.377 -0.050 -1.626 -2.959 -0.029 2.959 0.09% ok

1026 SPEC1Y 0.773 18.484 -1.605 0.176 6.174 6.176 0.18% ok

1026 SPEC1Y -0.794 -18.453 -2.632 -0.167 -6.166 6.168 0.18% ok

1026 SPEC3Y 0.776 18.480 -1.075 0.175 6.173 6.175 0.18% ok

1026 SPEC3Y -0.792 -18.457 -2.103 -0.168 -6.167 6.169 0.18% ok

1026 SPEC2Y 0.773 18.484 -1.605 0.176 6.174 6.176 0.18% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

17




1026 SPEC2Y -0.794 -18.453 -2.632 -0.167 -6.166 6.168 0.18% ok

1026 SPEC4Y 0.776 18.480 -1.075 0.175 6.173 6.175 0.18% ok

1026 SPEC4Y -0.792 -18.457 -2.103 -0.168 -6.167 6.169 0.18% ok

1026 SPEC1X 9.652 0.099 -1.824 3.279 0.029 3.279 0.10% ok

1026 SPEC1X -9.673 -0.068 -2.413 -3.270 -0.021 3.270 0.09% ok

1026 SPEC3X 9.655 0.095 -1.294 3.278 0.028 3.278 0.10% ok

1026 SPEC3X -9.671 -0.072 -1.884 -3.271 -0.022 3.271 0.09% ok

1026 SPEC2X 9.652 0.099 -1.824 3.279 0.029 3.279 0.10% ok

1026 SPEC2X -9.673 -0.068 -2.413 -3.270 -0.021 3.270 0.09% ok

1026 SPEC4X 9.655 0.095 -1.294 3.278 0.028 3.278 0.10% ok

1026 SPEC4X -9.671 -0.072 -1.884 -3.271 -0.022 3.271 0.09% ok

1029 SPEC1Y 0.000 20.523 -3.858 0.000 6.717 6.717 0.19% ok

1029 SPEC1Y 0.000 -20.513 -4.336 0.000 -6.697 6.697 0.19% ok

1029 SPEC3Y 0.000 20.521 -2.833 0.000 6.715 6.715 0.19% ok

1029 SPEC3Y 0.000 -20.514 -3.312 0.000 -6.699 6.699 0.19% ok

1029 SPEC2Y 0.000 20.523 -3.858 0.000 6.717 6.717 0.19% ok

1029 SPEC2Y 0.000 -20.513 -4.336 0.000 -6.697 6.697 0.19% ok

1029 SPEC4Y 0.000 20.521 -2.833 0.000 6.715 6.715 0.19% ok

1029 SPEC4Y 0.000 -20.514 -3.312 0.000 -6.699 6.699 0.19% ok

1029 SPEC1X 9.678 0.005 -4.097 3.276 0.010 3.276 0.09% ok

1029 SPEC1X -9.678 0.005 -4.097 -3.276 0.010 3.276 0.09% ok

1029 SPEC3X 9.678 0.004 -3.073 3.276 0.008 3.276 0.09% ok

1029 SPEC3X -9.678 0.004 -3.073 -3.276 0.008 3.276 0.09% ok

1029 SPEC2X 9.678 0.005 -4.097 3.276 0.010 3.276 0.09% ok

1029 SPEC2X -9.678 0.005 -4.097 -3.276 0.010 3.276 0.09% ok

1029 SPEC4X 9.678 0.004 -3.073 3.276 0.008 3.276 0.09% ok

1029 SPEC4X -9.678 0.004 -3.073 -3.276 0.008 3.276 0.09% ok

1032 SPEC1Y 0.794 18.484 -1.603 0.167 6.173 6.176 0.18% ok

1032 SPEC1Y -0.773 -18.453 -2.633 -0.176 -6.166 6.168 0.18% ok

1032 SPEC3Y 0.792 18.480 -1.074 0.168 6.172 6.175 0.18% ok

1032 SPEC3Y -0.776 -18.457 -2.103 -0.175 -6.167 6.169 0.18% ok

1032 SPEC2Y 0.794 18.484 -1.603 0.167 6.173 6.176 0.18% ok

1032 SPEC2Y -0.773 -18.453 -2.633 -0.176 -6.166 6.168 0.18% ok

1032 SPEC4Y 0.792 18.480 -1.074 0.168 6.172 6.175 0.18% ok

1032 SPEC4Y -0.776 -18.457 -2.103 -0.175 -6.167 6.169 0.18% ok

1032 SPEC1X 9.673 0.099 -1.823 3.270 0.029 3.270 0.09% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

18




1032 SPEC1X -9.652 -0.068 -2.412 -3.279 -0.021 3.279 0.10% ok

1032 SPEC3X 9.671 0.095 -1.294 3.271 0.028 3.271 0.09% ok

1032 SPEC3X -9.655 -0.072 -1.883 -3.278 -0.022 3.278 0.10% ok

1032 SPEC2X 9.673 0.099 -1.823 3.270 0.029 3.270 0.09% ok

1032 SPEC2X -9.652 -0.068 -2.412 -3.279 -0.021 3.279 0.10% ok

1032 SPEC4X 9.671 0.095 -1.294 3.271 0.028 3.271 0.09% ok

1032 SPEC4X -9.655 -0.072 -1.883 -3.278 -0.022 3.278 0.10% ok

1351 SPEC1Y 1.036 24.418 -1.687 0.262 5.934 5.940 0.17% ok

1351 SPEC1Y -0.917 -24.486 -2.787 -0.123 -6.033 6.034 0.17% ok

1351 SPEC3Y 1.021 24.427 -1.128 0.245 5.946 5.952 0.17% ok

1351 SPEC3Y -0.932 -24.478 -2.228 -0.140 -6.021 6.022 0.17% ok

1351 SPEC2Y 1.036 24.418 -1.687 0.262 5.934 5.940 0.17% ok

1351 SPEC2Y -0.917 -24.486 -2.787 -0.123 -6.033 6.034 0.17% ok

1351 SPEC4Y 1.021 24.427 -1.128 0.245 5.946 5.952 0.17% ok

1351 SPEC4Y -0.932 -24.478 -2.228 -0.140 -6.021 6.022 0.17% ok

1351 SPEC1X 12.925 0.073 -1.921 3.273 -0.025 3.273 0.09% ok

1351 SPEC1X -12.807 -0.141 -2.553 -3.134 -0.073 3.135 0.09% ok

1351 SPEC3X 12.911 0.082 -1.362 3.256 -0.013 3.256 0.09% ok

1351 SPEC3X -12.822 -0.133 -1.994 -3.151 -0.061 3.152 0.09% ok

1351 SPEC2X 12.925 0.073 -1.921 3.273 -0.025 3.273 0.09% ok

1351 SPEC2X -12.807 -0.141 -2.553 -3.134 -0.073 3.135 0.09% ok

1351 SPEC4X 12.911 0.082 -1.362 3.256 -0.013 3.256 0.09% ok

1351 SPEC4X -12.822 -0.133 -1.994 -3.151 -0.061 3.152 0.09% ok

1354 SPEC1Y 0.000 26.663 -4.079 0.000 6.141 6.141 0.18% ok

1354 SPEC1Y 0.000 -26.759 -4.586 0.000 -6.246 6.246 0.18% ok

1354 SPEC3Y 0.000 26.675 -2.996 0.000 6.154 6.154 0.18% ok

1354 SPEC3Y 0.000 -26.747 -3.502 0.000 -6.232 6.232 0.18% ok

1354 SPEC2Y 0.000 26.663 -4.079 0.000 6.141 6.141 0.18% ok

1354 SPEC2Y 0.000 -26.759 -4.586 0.000 -6.246 6.246 0.18% ok

1354 SPEC4Y 0.000 26.675 -2.996 0.000 6.154 6.154 0.18% ok

1354 SPEC4Y 0.000 -26.747 -3.502 0.000 -6.232 6.232 0.18% ok

1354 SPEC1X 12.900 -0.048 -4.332 3.223 -0.052 3.223 0.09% ok

1354 SPEC1X -12.900 -0.048 -4.333 -3.223 -0.052 3.223 0.09% ok

1354 SPEC3X 12.900 -0.036 -3.249 3.223 -0.039 3.223 0.09% ok

1354 SPEC3X -12.900 -0.036 -3.249 -3.223 -0.039 3.223 0.09% ok

1354 SPEC2X 12.900 -0.048 -4.332 3.223 -0.052 3.223 0.09% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

19




1354 SPEC2X -12.900 -0.048 -4.333 -3.223 -0.052 3.223 0.09% ok

1354 SPEC4X 12.900 -0.036 -3.249 3.223 -0.039 3.223 0.09% ok

1354 SPEC4X -12.900 -0.036 -3.249 -3.223 -0.039 3.223 0.09% ok

1357 SPEC1Y 0.917 24.417 -1.686 0.123 5.934 5.935 0.17% ok

1357 SPEC1Y -1.036 -24.486 -2.787 -0.262 -6.033 6.038 0.18% ok

1357 SPEC3Y 0.932 24.426 -1.127 0.140 5.946 5.948 0.17% ok

1357 SPEC3Y -1.021 -24.477 -2.228 -0.245 -6.020 6.025 0.17% ok

1357 SPEC2Y 0.917 24.417 -1.686 0.123 5.934 5.935 0.17% ok

1357 SPEC2Y -1.036 -24.486 -2.787 -0.262 -6.033 6.038 0.18% ok

1357 SPEC4Y 0.932 24.426 -1.127 0.140 5.946 5.948 0.17% ok

1357 SPEC4Y -1.021 -24.477 -2.228 -0.245 -6.020 6.025 0.17% ok

1357 SPEC1X 12.807 0.073 -1.921 3.134 -0.025 3.134 0.09% ok

1357 SPEC1X -12.925 -0.141 -2.552 -3.273 -0.073 3.274 0.09% ok

1357 SPEC3X 12.822 0.082 -1.362 3.151 -0.013 3.151 0.09% ok

1357 SPEC3X -12.910 -0.133 -1.993 -3.256 -0.061 3.256 0.09% ok

1357 SPEC2X 12.807 0.073 -1.921 3.134 -0.025 3.134 0.09% ok

1357 SPEC2X -12.925 -0.141 -2.552 -3.273 -0.073 3.274 0.09% ok

1357 SPEC4X 12.822 0.082 -1.362 3.151 -0.013 3.151 0.09% ok

1357 SPEC4X -12.910 -0.133 -1.993 -3.256 -0.061 3.256 0.09% ok

ANEXO 2. MODELO 1:2

20


NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO NODOS COMPARADOS

Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT SVR1 DRIFT SVR1

5 SPEC1Y 26.66 24.42 24.42 2.246 5.94 5.94 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC1Y 26.76 24.49 24.49 2.273 6.03 6.04 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC3Y 26.68 24.43 24.43 2.249 5.95 5.95 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC3Y 26.75 24.48 24.48 2.269 6.02 6.03 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC2Y 26.66 24.42 24.42 2.246 5.94 5.94 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC2Y 26.76 24.49 24.49 2.273 6.03 6.04 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC4Y 26.68 24.43 24.43 2.249 5.95 5.95 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC4Y 26.75 24.48 24.48 2.269 6.02 6.03 0.38 RIGIDO 1354 ‐ 1351 ‐ 1357

5 SPEC1X 13.08 12.807 12.807 0.277 3.13 3.135 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC1X 13.21 12.925 12.926 0.284 3.27 3.274 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC3X 13.10 12.822 12.822 0.278 3.15 3.152 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC3X 13.19 12.91 12.911 0.283 3.26 3.256 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC2X 13.08 12.807 12.807 0.277 3.13 3.135 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC2X 13.21 12.925 12.926 0.284 3.27 3.274 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC4X 13.10 12.822 12.822 0.278 3.15 3.152 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

5 SPEC4X 13.19 12.91 12.911 0.283 3.26 3.256 0.09 RIGIDO 1419 ‐ 1357 ‐ 1336

4 SPEC1Y 20.52 18.48 18.48 2.039 6.18 6.18 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC1Y 20.51 18.45 18.45 2.060 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC3Y 20.52 18.48 18.48 2.041 6.18 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC3Y 20.51 18.46 18.46 2.057 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC2Y 20.52 18.48 18.48 2.039 6.18 6.18 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC2Y 20.51 18.45 18.45 2.060 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC4Y 20.52 18.48 18.48 2.041 6.18 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC4Y 20.51 18.46 18.46 2.057 6.17 6.17 0.33 RIGIDO 1029 ‐ 1026 ‐ 1032

4 SPEC1X 9.92 9.67 9.67 0.244 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC1X 9.88 9.65 9.65 0.226 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC3X 9.91 9.67 9.67 0.242 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC3X 9.88 9.65 9.66 0.229 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC2X 9.92 9.67 9.67 0.244 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC2X 9.88 9.65 9.65 0.226 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC4X 9.91 9.67 9.67 0.242 3.27 3.27 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

4 SPEC4X 9.88 9.65 9.66 0.229 3.28 3.28 0.07 RIGIDO 1094 ‐ 1032 ‐ 1011

3 SPEC1Y 13.81 12.31 12.31 1.495 5.62 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC1Y 13.82 12.29 12.29 1.529 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC3Y 13.81 12.31 12.31 1.500 5.63 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

ANEXO 2. MODELO 1:2

21

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)



3 SPEC3Y 13.81 12.29 12.29 1.525 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC2Y 13.81 12.31 12.31 1.495 5.62 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC2Y 13.82 12.29 12.29 1.529 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC4Y 13.81 12.31 12.31 1.500 5.63 5.62 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC4Y 13.81 12.29 12.29 1.525 5.63 5.63 0.27 RIGIDO 704 ‐ 701 ‐ 707

3 SPEC1X 6.57 6.40 6.52 0.103 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC1X 6.54 6.37 6.53 0.083 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC3X 6.56 6.40 6.53 0.100 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC3X 6.54 6.38 6.53 0.086 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC2X 6.57 6.40 6.52 0.103 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC2X 6.54 6.37 6.53 0.083 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC4X 6.56 6.40 6.53 0.100 2.95 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

3 SPEC4X 6.54 6.38 6.53 0.086 2.96 3.02 0.03 RIGIDO 769 ‐ 707 ‐ 868

2 SPEC1Y 7.63 6.69 6.69 0.946 4.39 4.39 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC1Y 7.65 6.66 6.66 0.992 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC3Y 7.64 6.69 6.68 0.952 4.40 4.40 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC3Y 7.65 6.66 6.66 0.986 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC2Y 7.63 6.69 6.69 0.946 4.39 4.39 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC2Y 7.65 6.66 6.66 0.992 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC4Y 7.64 6.69 6.68 0.952 4.40 4.40 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC4Y 7.65 6.66 6.66 0.986 4.44 4.44 0.22 RIGIDO 379 ‐ 376 ‐ 382

2 SPEC1X 3.55 3.45 3.45 0.090 2.25 4.21 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC1X 3.50 3.41 3.41 0.089 2.31 4.13 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC3X 3.54 3.45 3.45 0.090 2.26 4.20 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC3X 3.51 3.42 3.42 0.089 2.30 4.14 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC2X 3.55 3.45 3.45 0.090 2.25 4.21 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC2X 3.50 3.41 3.41 0.089 2.31 4.13 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC4X 3.54 3.45 3.45 0.090 2.26 4.20 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

2 SPEC4X 3.51 3.42 3.42 0.089 2.30 4.14 0.03 RIGIDO 444 ‐ 382 ‐ 361

1 SPEC1Y 2.62 2.30 2.30 0.313 2.31 2.32 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC1Y 2.61 2.22 2.22 0.381 2.24 2.23 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC3Y 2.62 2.29 2.29 0.321 2.30 2.30 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC3Y 2.61 2.23 2.23 0.373 2.24 2.24 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC2Y 2.62 2.30 2.30 0.313 2.31 2.32 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC2Y 2.61 2.22 2.22 0.381 2.24 2.23 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC4Y 2.62 2.29 2.29 0.321 2.30 2.30 0.14 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

1 SPEC4Y 2.61 2.23 2.23 0.373 2.24 2.24 0.17 RIGIDO 25 ‐ 22 ‐ 28

ANEXO 2. MODELO 1:2

22

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)



1 SPEC1X 1.22 1.20 1.20 0.018 1.20 1.20 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC1X 1.13 1.11 1.11 0.024 1.11 1.11 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC3X 1.21 1.19 1.19 0.019 1.19 1.19 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC3X 1.14 1.12 1.12 0.023 1.12 1.12 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC2X 1.22 1.20 1.20 0.018 1.20 1.20 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC2X 1.13 1.11 1.11 0.024 1.11 1.11 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC4X 1.21 1.19 1.19 0.019 1.19 1.19 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

1 SPEC4X 1.14 1.12 1.12 0.023 1.12 1.12 0.02 RIGIDO 119 ‐ 28 ‐ 7

ANEXO 2. MODELO 1:2

23



SISMO COYOTE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

24

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

25

SISMO OROVILLE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

26

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

27

SISMO NORTHRIDGE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

28

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

29

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

30

SISMO LOMA PRIETA

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

31

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

32

SISMO MÉXICO

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

33

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

34

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

35

SISMO KOBE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

36

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 2. MODELO 1:2

37

A continuación, se presenta la flexibilidad de cada uno de los pisos cuando son sometidos a cada una de las señales sísmicas, mostrando con qué tanto porcentaje se puede clasificar como rígido, semirígidoo flexible.

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0%

20%

40%

60%

80%

60%

20%30%

57%54%

72%

36%

63%59%

39% 41%

23%4%

16%12%

4% 6%5%



ANEXO 2. MODELO 1:2

38

0%10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

90%87%

60%

47%

83%

69%

62%

11%

32%39%

15%25%

34%

2% 8% 14%

3% 6%4%



0%

20%

40%

60%

80% 74%

18%

33%

57%52%

67%

21%32%

41%36% 37%

25%5%

50%

26%

8% 11%8%



ANEXO 2. MODELO 1:2

39

0%

20%

40%

60%

80%63%

9%21%

41% 45%

62%

29%27%

41%48%

38%

29%8%

64%

38%

10% 17%

10%



0%

10%

20%

30%

40%

50%

60% 55%

19% 21%

44%43%

57%

36%

48% 49%45%

43%

37%

10%

33%30%

11% 14%

7%



ANEXO 3. MODELO 1:3

1

ANEXO 3.

MODELO 1:3 (21X63m)

ANEXO 3. MODELO 1:3

2


PESO CUBIERTA

BASE ALTURA LONGITUD VOLUMEN PESO (TON) VIGAS X 0.4 0.45 252 45.36 108.86VIGAS Y 0.4 0.45 210 37.8 90.72VIGUETAS X 0.2 0.45 189 17.01 40.82VIGUETAS Y 0.2 0.45 189 17.01 40.82LOSA 21 0.1 63 132.3 317.52COLUMNAS 0.4 0.4 138 22.08 52.99MUROS X 0.4 3.45 42 57.96 139.10MUROS Y 0.4 3.45 14 19.32 46.37

CARGAS ADICIONALES

397.69 kg/m2 1323 m2

526143.87 kg 526.14

TOTAL (Ton) 1363.36

PESO PISO 4


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 1323 m2

829692.99 kg 829.69

TOTAL (Ton) 1666.91

PESO PISO 3


ANEXO 3. MODELO 1:3

3

CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 1323 m2

829692.99 kg 829.69

TOTAL (Ton) 1666.91

PESO PISO 2


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 1323 m2

829692.99 kg 829.69

TOTAL (Ton) 1666.91

PESO BASE


CARGAS ADICIONALES

627.13 kg/m2 1323 m2

829692.99 kg 829.69

TOTAL (Ton) 1666.91


ANEXO 3. MODELO 1:3

4





MODAL Mode 1 0.393 0% 72% 0% 0% 72% 0%

MODAL Mode 2 0.226 69% 0% 0% 69% 72% 0%

MODAL Mode 3 0.222 0% 0% 0% 69% 72% 0%

MODAL Mode 4 0.149 0% 0% 0% 69% 72% 0%

MODAL Mode 5 0.146 0% 0% 0% 69% 72% 0%

MODAL Mode 6 0.145 0% 16% 0% 69% 88% 0%

MODAL Mode 7 0.144 0% 0% 31% 69% 88% 31%

MODAL Mode 8 0.144 0% 0% 0% 69% 88% 31%

MODAL Mode 9 0.143 0% 0% 3% 69% 88% 34%

MODAL Mode 10 0.142 0% 0% 0% 69% 88% 34%

MODAL Mode 11 0.142 0% 0% 2% 69% 88% 35%

MODAL Mode 12 0.142 0% 0% 0% 69% 88% 35%

MODAL Mode 13 0.139 0% 0% 0% 69% 88% 35%

MODAL Mode 14 0.138 0% 0% 0% 69% 88% 36%

MODAL Mode 15 0.137 0% 0% 2% 69% 88% 38%

MODAL Mode 16 0.137 0% 0% 0% 69% 88% 38%

MODAL Mode 17 0.135 0% 0% 0% 69% 88% 38%

MODAL Mode 18 0.135 0% 0% 0% 69% 88% 38%

MODAL Mode 19 0.135 0% 0% 0% 69% 88% 38%

MODAL Mode 20 0.135 0% 1% 0% 69% 88% 38%

MODAL Mode 21 0.134 0% 0% 0% 69% 88% 38%

MODAL Mode 22 0.134 0% 0% 0% 69% 88% 39%

MODAL Mode 23 0.133 0% 0% 0% 69% 88% 39%

MODAL Mode 24 0.133 0% 0% 0% 69% 88% 39%

MODAL Mode 25 0.133 0% 0% 1% 69% 88% 40%

MODAL Mode 26 0.133 0% 0% 0% 69% 88% 40%

MODAL Mode 27 0.132 0% 0% 0% 69% 88% 40%

MODAL Mode 28 0.132 0% 0% 1% 69% 88% 41%

MODAL Mode 29 0.131 0% 0% 0% 69% 88% 41%

MODAL Mode 30 0.131 0% 0% 0% 69% 88% 41%

MODAL Mode 31 0.130 0% 0% 3% 69% 88% 43%

MODAL Mode 32 0.130 0% 0% 1% 69% 88% 44%

MODAL Mode 33 0.130 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 34 0.130 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 35 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 36 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%

ANEXO 3. MODELO 1:3

5




MODAL Mode 37 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 38 0.129 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 39 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 40 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 41 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 42 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 43 0.128 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 44 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 45 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 46 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 44%

MODAL Mode 47 0.127 0% 0% 1% 69% 88% 45%

MODAL Mode 48 0.127 0% 0% 0% 69% 88% 45%

MODAL Mode 49 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 45%

MODAL Mode 50 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 45%

MODAL Mode 51 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 45%

MODAL Mode 52 0.126 0% 0% 1% 69% 88% 46%

MODAL Mode 53 0.126 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 54 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 55 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 56 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 57 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 58 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 59 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 60 0.125 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 61 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 62 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 63 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 64 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 46%

MODAL Mode 65 0.124 0% 0% 2% 69% 88% 48%

MODAL Mode 66 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 67 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 68 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 69 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 70 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 71 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 72 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 73 0.124 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 74 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

ANEXO 3. MODELO 1:3

6




MODAL Mode 75 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 76 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 77 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 78 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 79 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 80 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 81 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 82 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 83 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 84 0.123 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 85 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 86 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 87 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 88 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 89 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 90 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 48%

MODAL Mode 91 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%

MODAL Mode 92 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%

MODAL Mode 93 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%

MODAL Mode 94 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%

MODAL Mode 95 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 49%

MODAL Mode 96 0.122 0% 0% 3% 69% 88% 51%

MODAL Mode 97 0.122 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 98 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 99 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 100 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 101 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 102 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 103 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 104 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 51%

MODAL Mode 105 0.121 0% 0% 1% 69% 88% 52%

MODAL Mode 106 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 52%

MODAL Mode 107 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 52%

MODAL Mode 108 0.121 0% 0% 0% 69% 88% 52%

MODAL Mode 109 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%

MODAL Mode 110 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%

MODAL Mode 111 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%

MODAL Mode 112 0.120 0% 0% 0% 69% 88% 52%

ANEXO 3. MODELO 1:3

7




MODAL Mode 113 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 52%

MODAL Mode 114 0.120 0% 0% 2% 69% 89% 54%

MODAL Mode 115 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 54%

MODAL Mode 116 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 54%

MODAL Mode 117 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 54%

MODAL Mode 118 0.120 0% 0% 1% 69% 89% 55%

MODAL Mode 119 0.120 0% 0% 0% 69% 89% 55%

MODAL Mode 120 0.119 0% 0% 0% 69% 89% 55%

MODAL Mode 121 0.119 0% 0% 0% 69% 89% 55%

MODAL Mode 122 0.119 0% 0% 1% 69% 89% 55%

MODAL Mode 123 0.119 0% 0% 0% 69% 89% 55%

MODAL Mode 124 0.118 0% 0% 0% 69% 89% 55%

MODAL Mode 125 0.118 0% 0% 0% 69% 89% 55%

MODAL Mode 126 0.117 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 127 0.117 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 128 0.117 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 129 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 130 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 131 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 132 0.116 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 133 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 134 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 135 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 136 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 137 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 138 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 139 0.115 0% 0% 0% 70% 89% 55%

MODAL Mode 140 0.101 0% 4% 0% 70% 92% 55%

MODAL Mode 141 0.093 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 142 0.086 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 143 0.084 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 144 0.084 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 145 0.083 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 146 0.082 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 147 0.082 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 148 0.081 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 149 0.081 0% 0% 0% 70% 93% 55%

MODAL Mode 150 0.081 0% 0% 0% 70% 93% 55%

ANEXO 3. MODELO 1:3

8




Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?31 U2X 3.006 -0.005 -0.584 3.01 0.00 3.006 0.09% ok 31 U3X -3.113 0.088 -0.972 -3.11 0.09 3.115 0.09% ok 31 U4X 3.020 -0.015 -0.389 3.02 -0.02 3.020 0.09% ok 31 U5X -3.100 0.078 -0.777 -3.10 0.08 3.101 0.09% ok 31 U2Y -1.052 8.390 -1.336 -1.05 8.39 8.455 0.25% ok 31 U3Y 0.945 -8.307 -0.220 0.94 -8.31 8.360 0.24% ok 31 U4Y -1.038 8.379 -1.141 -1.04 8.38 8.443 0.24% ok 31 U5Y 0.958 -8.317 -0.025 0.96 -8.32 8.372 0.24% ok 40 U2X 3.113 0.088 -0.971 3.11 0.09 3.115 0.09% ok 40 U3X -3.006 -0.005 -0.583 -3.01 0.00 3.006 0.09% ok 40 U4X 3.100 0.077 -0.777 3.10 0.08 3.101 0.09% ok 40 U5X -3.020 -0.015 -0.389 -3.02 -0.02 3.020 0.09% ok 40 U2Y 1.052 8.390 -1.336 1.05 8.39 8.455 0.25% ok 40 U3Y -0.945 -8.306 -0.219 -0.94 -8.31 8.360 0.24% ok 40 U4Y 1.039 8.379 -1.142 1.04 8.38 8.443 0.24% ok 40 U5Y -0.958 -8.317 -0.024 -0.96 -8.32 8.372 0.24% ok 72 U2X 2.999 0.022 -3.596 3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U3X -2.999 0.022 -3.595 -3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U4X 2.999 0.016 -2.697 3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U5X -2.999 0.016 -2.696 -3.00 0.02 3.000 0.09% ok 72 U2Y 0.000 11.296 -3.664 0.00 11.30 11.296 0.33% ok 72 U3Y 0.000 -11.252 -3.526 0.00 -11.25 11.252 0.33% ok 72 U4Y 0.000 11.290 -2.765 0.00 11.29 11.290 0.33% ok 72 U5Y 0.000 -11.258 -2.628 0.00 -11.26 11.258 0.33% ok

512 U2X 8.790 -0.093 -1.026 5.78 -0.09 5.785 0.17% ok 512 U3X -8.841 0.123 -1.753 -5.73 0.04 5.728 0.17% ok 512 U4X 8.797 -0.097 -0.679 5.78 -0.08 5.778 0.17% ok 512 U5X -8.835 0.120 -1.405 -5.74 0.04 5.735 0.17% ok 512 U2Y -2.770 24.215 -2.431 -1.72 15.83 15.918 0.46% ok 512 U3Y 2.719 -24.185 -0.348 1.77 -15.88 15.978 0.46% ok 512 U4Y -2.763 24.212 -2.083 -1.72 15.83 15.926 0.46% ok 512 U5Y 2.725 -24.189 -0.001 1.77 -15.87 15.970 0.46% ok 521 U2X 8.841 0.123 -1.752 5.73 0.04 5.728 0.17% ok 521 U3X -8.790 -0.093 -1.026 -5.78 -0.09 5.785 0.17% ok 521 U4X 8.835 0.120 -1.405 5.74 0.04 5.735 0.17% ok 521 U5X -8.797 -0.097 -0.679 -5.78 -0.08 5.778 0.17% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

9



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?521 U2Y 2.770 24.215 -2.432 1.72 15.83 15.918 0.46% ok 521 U3Y -2.719 -24.185 -0.346 -1.77 -15.88 15.977 0.46% ok 521 U4Y 2.763 24.211 -2.085 1.72 15.83 15.926 0.46% ok 521 U5Y -2.725 -24.189 0.001 -1.77 -15.87 15.970 0.46% ok 553 U2X 8.689 0.007 -3.898 5.69 -0.01 5.690 0.16% ok 553 U3X -8.689 0.007 -3.898 -5.69 -0.01 5.690 0.16% ok 553 U4X 8.689 0.006 -2.924 5.69 -0.01 5.689 0.16% ok 553 U5X -8.689 0.006 -2.923 -5.69 -0.01 5.689 0.16% ok 553 U2Y 0.000 32.512 -4.041 0.00 21.22 21.216 0.61% ok 553 U3Y 0.000 -32.497 -3.755 0.00 -21.24 21.245 0.62% ok 553 U4Y 0.000 32.510 -3.066 0.00 21.22 21.219 0.62% ok 553 U5Y 0.000 -32.499 -2.780 0.00 -21.24 21.241 0.62% ok 993 U2X 16.071 -0.148 -1.341 7.28 -0.05 7.280 0.21% ok 993 U3X -16.103 0.172 -2.331 -7.26 0.05 7.262 0.21% ok 993 U4X 16.075 -0.151 -0.882 7.28 -0.05 7.278 0.21% ok 993 U5X -16.099 0.169 -1.872 -7.26 0.05 7.264 0.21% ok 993 U2Y -4.491 43.935 -3.250 -1.72 19.72 19.795 0.57% ok 993 U3Y 4.458 -43.911 -0.422 1.74 -19.73 19.802 0.57% ok 993 U4Y -4.487 43.932 -2.791 -1.72 19.72 19.796 0.57% ok 993 U5Y 4.462 -43.914 0.037 1.74 -19.73 19.801 0.57% ok

1002 U2X 16.103 0.172 -2.330 7.26 0.05 7.262 0.21% ok 1002 U3X -16.071 -0.148 -1.341 -7.28 -0.05 7.280 0.21% ok 1002 U4X 16.099 0.169 -1.871 7.26 0.05 7.264 0.21% ok 1002 U5X -16.075 -0.151 -0.882 -7.28 -0.05 7.278 0.21% ok 1002 U2Y 4.491 43.935 -3.252 1.72 19.72 19.795 0.57% ok 1002 U3Y -4.458 -43.911 -0.419 -1.74 -19.73 19.802 0.57% ok 1002 U4Y 4.487 43.932 -2.793 1.72 19.72 19.796 0.57% ok 1002 U5Y -4.462 -43.914 0.040 -1.74 -19.72 19.801 0.57% ok 1034 U2X 15.912 0.005 -3.914 7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U3X -15.912 0.006 -3.913 -7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U4X 15.912 0.004 -2.936 7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U5X -15.912 0.004 -2.935 -7.22 0.00 7.223 0.21% ok 1034 U2Y 0.000 57.081 -4.159 0.00 24.57 24.569 0.71% ok 1034 U3Y 0.000 -57.070 -3.669 0.00 -24.57 24.573 0.71% ok 1034 U4Y 0.000 57.080 -3.180 0.00 24.57 24.570 0.71% ok 1034 U5Y 0.000 -57.071 -2.690 0.00 -24.57 24.573 0.71% ok 1474 U2X 24.006 -0.187 -1.536 7.94 -0.04 7.935 0.23% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

10



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1474 U3X -24.016 0.220 -2.700 -7.91 0.05 7.914 0.23% ok 1474 U4X 24.007 -0.191 -1.006 7.93 -0.04 7.933 0.23% ok 1474 U5X -24.015 0.216 -2.170 -7.92 0.05 7.916 0.23% ok 1474 U2Y -5.945 65.108 -3.778 -1.45 21.17 21.222 0.62% ok 1474 U3Y 5.934 -65.075 -0.458 1.48 -21.16 21.215 0.61% ok 1474 U4Y -5.943 65.103 -3.248 -1.46 21.17 21.221 0.62% ok 1474 U5Y 5.935 -65.079 0.071 1.47 -21.16 21.216 0.61% ok 1483 U2X 24.016 0.220 -2.699 7.91 0.05 7.914 0.23% ok 1483 U3X -24.006 -0.187 -1.536 -7.94 -0.04 7.935 0.23% ok 1483 U4X 24.015 0.216 -2.170 7.92 0.05 7.916 0.23% ok 1483 U5X -24.007 -0.191 -1.006 -7.93 -0.04 7.933 0.23% ok 1483 U2Y 5.945 65.107 -3.780 1.45 21.17 21.222 0.62% ok 1483 U3Y -5.934 -65.074 -0.455 -1.48 -21.16 21.215 0.61% ok 1483 U4Y 5.943 65.103 -3.250 1.46 21.17 21.221 0.62% ok 1483 U5Y -5.935 -65.078 0.074 -1.47 -21.16 21.216 0.61% ok 1515 U2X 23.766 0.015 -4.131 7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U3X -23.766 0.015 -4.130 -7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U4X 23.766 0.011 -3.099 7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U5X -23.766 0.011 -3.097 -7.85 0.01 7.854 0.23% ok 1515 U2Y 0.000 81.957 -4.465 0.00 24.88 24.876 0.72% ok 1515 U3Y 0.000 -81.928 -3.797 0.00 -24.86 24.858 0.72% ok 1515 U4Y 0.000 81.954 -3.432 0.00 24.87 24.874 0.72% ok 1515 U5Y 0.000 -81.932 -2.764 0.00 -24.86 24.860 0.72% ok 1955 U2X 31.747 -0.258 -1.615 7.74 -0.07 7.741 0.22% ok 1955 U3X -31.594 0.187 -2.858 -7.58 -0.03 7.578 0.22% ok 1955 U4X 31.728 -0.249 -1.056 7.72 -0.06 7.721 0.22% ok 1955 U5X -31.613 0.195 -2.299 -7.60 -0.02 7.598 0.22% ok 1955 U2Y -6.944 85.282 -4.007 -1.00 20.17 20.199 0.59% ok 1955 U3Y 7.096 -85.354 -0.466 1.16 -20.28 20.312 0.59% ok 1955 U4Y -6.963 85.291 -3.448 -1.02 20.19 20.214 0.59% ok 1955 U5Y 7.077 -85.345 0.093 1.14 -20.27 20.298 0.59% ok 1964 U2X 31.594 0.186 -2.857 7.58 -0.03 7.578 0.22% ok 1964 U3X -31.747 -0.258 -1.615 -7.74 -0.07 7.741 0.22% ok 1964 U4X 31.613 0.195 -2.298 7.60 -0.02 7.598 0.22% ok 1964 U5X -31.728 -0.249 -1.056 -7.72 -0.06 7.721 0.22% ok 1964 U2Y 6.944 85.281 -4.009 1.00 20.17 20.199 0.59% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

11



Text Text mm mm mm ΔX ΔY Deriva % CUMPLE ?1964 U3Y -7.096 -85.353 -0.463 -1.16 -20.28 20.312 0.59% ok 1964 U4Y 6.963 85.290 -3.450 1.02 20.19 20.213 0.59% ok 1964 U5Y -7.077 -85.344 0.096 -1.14 -20.27 20.298 0.59% ok 1996 U2X 31.518 -0.030 -3.314 7.75 -0.04 7.752 0.22% ok 1996 U3X -31.518 -0.030 -3.314 -7.75 -0.04 7.752 0.22% ok 1996 U4X 31.518 -0.023 -2.485 7.75 -0.03 7.751 0.22% ok 1996 U5X -31.518 -0.023 -2.485 -7.75 -0.03 7.751 0.22% ok 1996 U2Y 0.000 103.277 -3.412 0.00 21.32 21.320 0.62% ok 1996 U3Y 0.000 -103.337 -3.215 0.00 -21.41 21.409 0.62% ok 1996 U4Y 0.000 103.285 -2.584 0.00 21.33 21.331 0.62% ok 1996 U5Y 0.000 -103.330 -2.387 0.00 -21.40 21.398 0.62% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

12


NIVEL

COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO

NODOS COMPARADOS

Ddiaf DSVR1

DSVR2

MDD DRIF

T SVR1

DRIFT

SVR1

5 U2X 32.16 31.59 31.59 0.565 7.58 7.58 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 U3X 32.33 31.75 31.75 0.580 7.74 7.74 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 U4X 32.18 31.61 31.61 0.567 7.60 7.60 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 U5X 32.31 31.73 31.73 0.578 7.72 7.72 0.07 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 U2Y 103.28 85.28 85.28 17.995 20.20 20.20 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964

5 U3Y 103.34 85.35 85.35 17.984 20.31 20.31 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964

5 U4Y 103.28 85.29 85.29 17.994 20.21 20.21 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964

5 U5Y 103.33 85.34 85.34 17.985 20.30 20.30 0.89 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964

4 U2X 24.59 24.02 24.02 0.570 7.91 7.91 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 U3X 24.55 24.01 24.01 0.547 7.94 7.94 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 U4X 24.58 24.02 24.02 0.567 7.92 7.92 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 U5X 24.56 24.01 24.01 0.550 7.93 7.93 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 U2Y 81.96 65.11 65.11 16.850 21.22 21.22 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483

4 U3Y 81.93 65.07 65.07 16.853 21.22 21.21 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483

4 U4Y 81.95 65.10 65.10 16.851 21.22 21.22 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483

4 U5Y 81.93 65.08 65.08 16.853 21.22 21.22 0.79 SEMIRIGIDO 1515 - 1474 - 1483

3 U2X 16.54 16.10 16.10 0.436 7.26 7.26 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 U3X 16.50 16.07 16.07 0.434 7.28 7.28 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 U4X 16.54 16.10 16.10 0.436 7.26 7.26 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 U5X 16.51 16.07 16.07 0.434 7.28 7.28 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 U2Y 57.08 43.94 43.93 13.146 19.79 19.79 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002

3 U3Y 57.07 43.91 43.91 13.159 19.80 19.80 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002

3 U4Y 57.08 43.93 43.93 13.148 19.80 19.80 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002

3 U5Y 57.07 43.91 43.91 13.157 19.80 19.80 0.66 SEMIRIGIDO 1034 - 993 - 1002

2 U2X 9.14 8.84 8.84 0.298 5.73 5.73 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 U3X 9.08 8.79 8.79 0.293 5.78 5.79 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 U4X 9.13 8.84 8.84 0.297 5.74 5.74 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 U5X 9.09 8.80 8.80 0.294 5.78 5.78 0.05 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 U2Y 32.51 24.22 24.22 8.296 15.92 15.92 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521

2 U3Y 32.50 24.19 24.19 8.312 15.98 15.98 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521

2 U4Y 32.51 24.21 24.21 8.298 15.93 15.93 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521

2 U5Y 32.50 24.19 24.19 8.310 15.97 15.97 0.52 SEMIRIGIDO 553 - 512 - 521

1 U2X 3.23 3.11 3.11 0.116 3.11 3.11 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 U3X 3.12 3.01 3.01 0.115 3.01 3.01 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 U4X 3.22 3.10 3.10 0.116 3.10 3.10 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10

ANEXO 3. MODELO 1:3

13

NIVEL

COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO

NODOS COMPARADOS

Ddiaf DSVR1

DSVR2

MDD DRIF

T SVR1

DRIFT

SVR1

1 U5X 3.14 3.02 3.02 0.116 3.02 3.02 0.04 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 U2Y 11.30 8.39 8.39 2.906 8.46 8.46 0.34 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 U3Y 11.25 8.31 8.31 2.946 8.36 8.36 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 U4Y 11.29 8.38 8.38 2.911 8.44 8.44 0.34 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 U5Y 11.26 8.32 8.32 2.941 8.37 8.37 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40

ANEXO 3. MODELO 1:3

14





31 SPEC1Y 0.3628 3.1971 -0.5414 0.36 3.20 3.218 0.09% ok 31 SPEC1Y -0.4698 -3.1138 -1.0140 -0.47 -3.11 3.149 0.09% ok 31 SPEC3Y 0.3762 3.1867 -0.3469 0.38 3.19 3.209 0.09% ok 31 SPEC3Y -0.4564 -3.1243 -0.8196 -0.46 -3.12 3.157 0.09% ok 31 SPEC2Y 0.3628 3.1971 -0.5414 0.36 3.20 3.218 0.09% ok 31 SPEC2Y -0.4698 -3.1138 -1.0140 -0.47 -3.11 3.149 0.09% ok 31 SPEC4Y 0.3762 3.1867 -0.3469 0.38 3.19 3.209 0.09% ok 31 SPEC4Y -0.4564 -3.1243 -0.8196 -0.46 -3.12 3.157 0.09% ok 31 SPEC1X 1.0656 0.0505 -0.6837 1.07 0.05 1.067 0.03% ok 31 SPEC1X -1.1726 0.0327 -0.8717 -1.17 0.03 1.173 0.03% ok 31 SPEC3X 1.0790 0.0401 -0.4892 1.08 0.04 1.080 0.03% ok 31 SPEC3X -1.1593 0.0223 -0.6773 -1.16 0.02 1.159 0.03% ok 31 SPEC2X 1.0656 0.0505 -0.6837 1.07 0.05 1.067 0.03% ok 31 SPEC2X -1.1726 0.0327 -0.8717 -1.17 0.03 1.173 0.03% ok 31 SPEC4X 1.0790 0.0401 -0.4892 1.08 0.04 1.080 0.03% ok 31 SPEC4X -1.1593 0.0223 -0.6773 -1.16 0.02 1.159 0.03% ok 40 SPEC1Y 0.4698 3.1971 -0.5407 0.47 3.20 3.231 0.09% ok 40 SPEC1Y -0.3628 -3.1138 -1.0142 -0.36 -3.11 3.135 0.09% ok 40 SPEC3Y 0.4564 3.1867 -0.3463 0.46 3.19 3.219 0.09% ok 40 SPEC3Y -0.3762 -3.1242 -0.8198 -0.38 -3.12 3.147 0.09% ok 40 SPEC2Y 0.4698 3.1971 -0.5407 0.47 3.20 3.231 0.09% ok 40 SPEC2Y -0.3628 -3.1138 -1.0142 -0.36 -3.11 3.135 0.09% ok 40 SPEC4Y 0.4564 3.1867 -0.3463 0.46 3.19 3.219 0.09% ok 40 SPEC4Y -0.3762 -3.1242 -0.8198 -0.38 -3.12 3.147 0.09% ok 40 SPEC1X 1.1726 0.0506 -0.6835 1.17 0.05 1.174 0.03% ok 40 SPEC1X -1.0656 0.0327 -0.8714 -1.07 0.03 1.066 0.03% ok 40 SPEC3X 1.1593 0.0401 -0.4891 1.16 0.04 1.160 0.03% ok 40 SPEC3X -1.0790 0.0223 -0.6771 -1.08 0.02 1.079 0.03% ok 40 SPEC2X 1.1726 0.0506 -0.6835 1.17 0.05 1.174 0.03% ok 40 SPEC2X -1.0656 0.0327 -0.8714 -1.07 0.03 1.066 0.03% ok 40 SPEC4X 1.1593 0.0401 -0.4891 1.16 0.04 1.160 0.03% ok 40 SPEC4X -1.0790 0.0223 -0.6771 -1.08 0.02 1.079 0.03% ok 72 SPEC1Y 0.0000 4.2553 -3.5200 0.00 4.26 4.255 0.12% ok 72 SPEC1Y 0.0000 -4.2116 -3.6706 0.00 -4.21 4.212 0.12% ok 72 SPEC3Y 0.0000 4.2499 -2.6212 0.00 4.25 4.250 0.12% ok 72 SPEC3Y 0.0000 -4.2171 -2.7718 0.00 -4.22 4.217 0.12% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

15




72 SPEC2Y 0.0000 4.2553 -3.5200 0.00 4.26 4.255 0.12% ok 72 SPEC2Y 0.0000 -4.2116 -3.6706 0.00 -4.21 4.212 0.12% ok 72 SPEC4Y 0.0000 4.2499 -2.6212 0.00 4.25 4.250 0.12% ok 72 SPEC4Y 0.0000 -4.2171 -2.7718 0.00 -4.22 4.217 0.12% ok 72 SPEC1X 1.1065 0.0219 -3.5952 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC1X -1.1065 0.0219 -3.5954 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC3X 1.1065 0.0164 -2.6964 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC3X -1.1065 0.0164 -2.6966 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC2X 1.1065 0.0219 -3.5952 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC2X -1.1065 0.0219 -3.5954 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC4X 1.1065 0.0164 -2.6964 1.11 0.02 1.107 0.03% ok 72 SPEC4X -1.1065 0.0164 -2.6966 -1.11 0.02 1.107 0.03% ok

512 SPEC1Y 1.0775 9.3112 -0.9464 0.715 6.114 6.156 0.18% ok 512 SPEC1Y -1.1284 -9.2812 -1.8327 -0.659 -6.167 6.202 0.18% ok 512 SPEC3Y 1.0838 9.3075 -0.5990 0.708 6.121 6.162 0.18% ok 512 SPEC3Y -1.1221 -9.2850 -1.4853 -0.666 -6.161 6.197 0.18% ok 512 SPEC2Y 1.0775 9.3112 -0.9464 0.715 6.114 6.156 0.18% ok 512 SPEC2Y -1.1284 -9.2812 -1.8327 -0.659 -6.167 6.202 0.18% ok 512 SPEC4Y 1.0838 9.3075 -0.5990 0.708 6.121 6.162 0.18% ok 512 SPEC4Y -1.1221 -9.2850 -1.4853 -0.666 -6.161 6.197 0.18% ok 512 SPEC1X 3.3050 0.0457 -1.2125 2.239 -0.005 2.239 0.06% ok 512 SPEC1X -3.3560 -0.0156 -1.5665 -2.183 -0.048 2.184 0.06% ok 512 SPEC3X 3.3114 0.0419 -0.8652 2.232 0.002 2.232 0.06% ok 512 SPEC3X -3.3496 -0.0194 -1.2191 -2.190 -0.042 2.191 0.06% ok 512 SPEC2X 3.3050 0.0457 -1.2125 2.239 -0.005 2.239 0.06% ok 512 SPEC2X -3.3560 -0.0156 -1.5665 -2.183 -0.048 2.184 0.06% ok 512 SPEC4X 3.3114 0.0419 -0.8652 2.232 0.002 2.232 0.06% ok 512 SPEC4X -3.3496 -0.0194 -1.2191 -2.190 -0.042 2.191 0.06% ok 521 SPEC1Y 1.1285 9.3111 -0.9452 0.659 6.114 6.149 0.18% ok 521 SPEC1Y -1.0775 -9.2811 -1.8330 -0.715 -6.167 6.209 0.18% ok 521 SPEC3Y 1.1221 9.3074 -0.5979 0.666 6.121 6.157 0.18% ok 521 SPEC3Y -1.0839 -9.2849 -1.4858 -0.708 -6.161 6.201 0.18% ok 521 SPEC2Y 1.1285 9.3111 -0.9452 0.659 6.114 6.149 0.18% ok 521 SPEC2Y -1.0775 -9.2811 -1.8330 -0.715 -6.167 6.209 0.18% ok 521 SPEC4Y 1.1221 9.3074 -0.5979 0.666 6.121 6.157 0.18% ok 521 SPEC4Y -1.0839 -9.2849 -1.4858 -0.708 -6.161 6.201 0.18% ok 521 SPEC1X 3.3560 0.0457 -1.2122 2.183 -0.005 2.183 0.06% ok 521 SPEC1X -3.3050 -0.0157 -1.5660 -2.239 -0.048 2.240 0.06% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

16




521 SPEC3X 3.3496 0.0419 -0.8649 2.190 0.002 2.190 0.06% ok 521 SPEC3X -3.3114 -0.0194 -1.2188 -2.232 -0.042 2.233 0.06% ok 521 SPEC2X 3.3560 0.0457 -1.2122 2.183 -0.005 2.183 0.06% ok 521 SPEC2X -3.3050 -0.0157 -1.5660 -2.239 -0.048 2.240 0.06% ok 521 SPEC4X 3.3496 0.0419 -0.8649 2.190 0.002 2.190 0.06% ok 521 SPEC4X -3.3114 -0.0194 -1.2188 -2.232 -0.042 2.233 0.06% ok 553 SPEC1Y 0.0000 12.4449 -3.8574 0.000 8.190 8.190 0.24% ok 553 SPEC1Y 0.0000 -12.4302 -3.9385 0.000 -8.219 8.219 0.24% ok 553 SPEC3Y 0.0000 12.4431 -2.8829 0.000 8.193 8.193 0.24% ok 553 SPEC3Y 0.0000 -12.4320 -2.9640 0.000 -8.215 8.215 0.24% ok 553 SPEC2Y 0.0000 12.4449 -3.8574 0.000 8.190 8.190 0.24% ok 553 SPEC2Y 0.0000 -12.4302 -3.9385 0.000 -8.219 8.219 0.24% ok 553 SPEC4Y 0.0000 12.4431 -2.8829 0.000 8.193 8.193 0.24% ok 553 SPEC4Y 0.0000 -12.4320 -2.9640 0.000 -8.215 8.215 0.24% ok 553 SPEC1X 3.2958 0.0074 -3.8977 2.189 -0.014 2.189 0.06% ok 553 SPEC1X -3.2958 0.0073 -3.8982 -2.189 -0.015 2.189 0.06% ok 553 SPEC3X 3.2958 0.0055 -2.9233 2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 553 SPEC3X -3.2958 0.0055 -2.9237 -2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 553 SPEC2X 3.2958 0.0074 -3.8977 2.189 -0.014 2.189 0.06% ok 553 SPEC2X -3.2958 0.0073 -3.8982 -2.189 -0.015 2.189 0.06% ok 553 SPEC4X 3.2958 0.0055 -2.9233 2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 553 SPEC4X -3.2958 0.0055 -2.9237 -2.189 -0.011 2.189 0.06% ok 993 SPEC1Y 1.7506 17.0848 -1.2314 0.673 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC1Y -1.7832 -17.0609 -2.4406 -0.655 -7.780 7.807 0.23% ok 993 SPEC3Y 1.7547 17.0819 -0.7724 0.671 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC3Y -1.7792 -17.0639 -1.9816 -0.657 -7.779 7.807 0.23% ok 993 SPEC2Y 1.7506 17.0848 -1.2314 0.673 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC2Y -1.7832 -17.0609 -2.4406 -0.655 -7.780 7.807 0.23% ok 993 SPEC4Y 1.7547 17.0819 -0.7724 0.671 7.774 7.803 0.23% ok 993 SPEC4Y -1.7792 -17.0639 -1.9816 -0.657 -7.779 7.807 0.23% ok 993 SPEC1X 6.1828 0.0682 -1.5935 2.878 0.023 2.878 0.08% ok 993 SPEC1X -6.2153 -0.0443 -2.0785 -2.859 -0.029 2.860 0.08% ok 993 SPEC3X 6.1868 0.0652 -1.1345 2.875 0.023 2.876 0.08% ok 993 SPEC3X -6.2113 -0.0473 -1.6195 -2.862 -0.028 2.862 0.08% ok 993 SPEC2X 6.1828 0.0682 -1.5935 2.878 0.023 2.878 0.08% ok 993 SPEC2X -6.2153 -0.0443 -2.0785 -2.859 -0.029 2.860 0.08% ok 993 SPEC4X 6.1868 0.0652 -1.1345 2.875 0.023 2.876 0.08% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

17




993 SPEC4X -6.2113 -0.0473 -1.6195 -2.862 -0.028 2.862 0.08% ok 1002 SPEC1Y 1.7833 17.0845 -1.2298 0.655 7.773 7.801 0.23% ok 1002 SPEC1Y -1.7507 -17.0606 -2.4411 -0.673 -7.780 7.809 0.23% ok 1002 SPEC3Y 1.7792 17.0815 -0.7709 0.657 7.774 7.802 0.23% ok 1002 SPEC3Y -1.7548 -17.0636 -1.9823 -0.671 -7.779 7.808 0.23% ok 1002 SPEC2Y 1.7833 17.0845 -1.2298 0.655 7.773 7.801 0.23% ok 1002 SPEC2Y -1.7507 -17.0606 -2.4411 -0.673 -7.780 7.809 0.23% ok 1002 SPEC4Y 1.7792 17.0815 -0.7709 0.657 7.774 7.802 0.23% ok 1002 SPEC4Y -1.7548 -17.0636 -1.9823 -0.671 -7.779 7.808 0.23% ok 1002 SPEC1X 6.2154 0.0682 -1.5931 2.859 0.023 2.859 0.08% ok 1002 SPEC1X -6.1828 -0.0443 -2.0778 -2.878 -0.029 2.878 0.08% ok 1002 SPEC3X 6.2113 0.0652 -1.1342 2.862 0.023 2.862 0.08% ok 1002 SPEC3X -6.1868 -0.0473 -1.6189 -2.875 -0.028 2.876 0.08% ok 1002 SPEC2X 6.2154 0.0682 -1.5931 2.859 0.023 2.859 0.08% ok 1002 SPEC2X -6.1828 -0.0443 -2.0778 -2.878 -0.029 2.878 0.08% ok 1002 SPEC4X 6.2113 0.0652 -1.1342 2.862 0.023 2.862 0.08% ok 1002 SPEC4X -6.1868 -0.0473 -1.6189 -2.875 -0.028 2.876 0.08% ok 1034 SPEC1Y 0.0000 22.1542 -3.7708 0.000 9.709 9.709 0.28% ok 1034 SPEC1Y 0.0000 -22.1432 -4.0566 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC3Y 0.0000 22.1529 -2.7924 0.000 9.710 9.710 0.28% ok 1034 SPEC3Y 0.0000 -22.1446 -3.0782 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC2Y 0.0000 22.1542 -3.7708 0.000 9.709 9.709 0.28% ok 1034 SPEC2Y 0.0000 -22.1432 -4.0566 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC4Y 0.0000 22.1529 -2.7924 0.000 9.710 9.710 0.28% ok 1034 SPEC4Y 0.0000 -22.1446 -3.0782 0.000 -9.713 9.713 0.28% ok 1034 SPEC1X 6.1447 0.0055 -3.9135 2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC1X -6.1447 0.0055 -3.9139 -2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC3X 6.1447 0.0042 -2.9351 2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1034 SPEC3X -6.1447 0.0041 -2.9355 -2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1034 SPEC2X 6.1447 0.0055 -3.9135 2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC2X -6.1447 0.0055 -3.9139 -2.849 -0.002 2.849 0.08% ok 1034 SPEC4X 6.1447 0.0042 -2.9351 2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1034 SPEC4X -6.1447 0.0041 -2.9355 -2.849 -0.001 2.849 0.08% ok 1474 SPEC1Y 2.3869 25.5429 -1.4060 0.636 8.458 8.482 0.25% ok 1474 SPEC1Y -2.3975 -25.5101 -2.8298 -0.614 -8.449 8.471 0.25% ok 1474 SPEC3Y 2.3882 25.5388 -0.8765 0.633 8.457 8.481 0.25% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

18




1474 SPEC3Y -2.3961 -25.5142 -2.3004 -0.617 -8.450 8.473 0.25% ok 1474 SPEC2Y 2.3869 25.5429 -1.4060 0.636 8.458 8.482 0.25% ok 1474 SPEC2Y -2.3975 -25.5101 -2.8298 -0.614 -8.449 8.471 0.25% ok 1474 SPEC4Y 2.3882 25.5388 -0.8765 0.633 8.457 8.481 0.25% ok 1474 SPEC4Y -2.3961 -25.5142 -2.3004 -0.617 -8.450 8.473 0.25% ok 1474 SPEC1X 9.3756 0.0967 -1.8314 3.193 0.029 3.193 0.09% ok 1474 SPEC1X -9.3862 -0.0639 -2.4044 -3.171 -0.020 3.171 0.09% ok 1474 SPEC3X 9.3769 0.0926 -1.3019 3.190 0.027 3.190 0.09% ok 1474 SPEC3X -9.3848 -0.0680 -1.8749 -3.174 -0.021 3.174 0.09% ok 1474 SPEC2X 9.3756 0.0967 -1.8314 3.193 0.029 3.193 0.09% ok 1474 SPEC2X -9.3862 -0.0639 -2.4044 -3.171 -0.020 3.171 0.09% ok 1474 SPEC4X 9.3769 0.0926 -1.3019 3.190 0.027 3.190 0.09% ok 1474 SPEC4X -9.3848 -0.0680 -1.8749 -3.174 -0.021 3.174 0.09% ok 1483 SPEC1Y 2.3975 25.5424 -1.4041 0.614 8.458 8.480 0.25% ok 1483 SPEC1Y -2.3869 -25.5096 -2.8304 -0.636 -8.449 8.473 0.25% ok 1483 SPEC3Y 2.3962 25.5383 -0.8748 0.617 8.457 8.479 0.25% ok 1483 SPEC3Y -2.3883 -25.5137 -2.3011 -0.633 -8.450 8.474 0.25% ok 1483 SPEC2Y 2.3975 25.5424 -1.4041 0.614 8.458 8.480 0.25% ok 1483 SPEC2Y -2.3869 -25.5096 -2.8304 -0.636 -8.449 8.473 0.25% ok 1483 SPEC4Y 2.3962 25.5383 -0.8748 0.617 8.457 8.479 0.25% ok 1483 SPEC4Y -2.3883 -25.5137 -2.3011 -0.633 -8.450 8.474 0.25% ok 1483 SPEC1X 9.3862 0.0968 -1.8309 3.171 0.029 3.171 0.09% ok 1483 SPEC1X -9.3756 -0.0639 -2.4036 -3.193 -0.020 3.193 0.09% ok 1483 SPEC3X 9.3849 0.0927 -1.3016 3.174 0.027 3.174 0.09% ok 1483 SPEC3X -9.3769 -0.0680 -1.8743 -3.190 -0.021 3.190 0.09% ok 1483 SPEC2X 9.3862 0.0968 -1.8309 3.171 0.029 3.171 0.09% ok 1483 SPEC2X -9.3756 -0.0639 -2.4036 -3.193 -0.020 3.193 0.09% ok 1483 SPEC4X 9.3849 0.0927 -1.3016 3.174 0.027 3.174 0.09% ok 1483 SPEC4X -9.3769 -0.0680 -1.8743 -3.190 -0.021 3.190 0.09% ok 1515 SPEC1Y 0.0000 32.3159 -3.9292 0.000 10.162 10.162 0.29% ok 1515 SPEC1Y 0.0000 -32.2865 -4.3321 0.000 -10.143 10.143 0.29% ok 1515 SPEC3Y 0.0000 32.3122 -2.8965 0.000 10.159 10.159 0.29% ok 1515 SPEC3Y 0.0000 -32.2901 -3.2995 0.000 -10.146 10.146 0.29% ok 1515 SPEC2Y 0.0000 32.3159 -3.9292 0.000 10.162 10.162 0.29% ok 1515 SPEC2Y 0.0000 -32.2865 -4.3321 0.000 -10.143 10.143 0.29% ok 1515 SPEC4Y 0.0000 32.3122 -2.8965 0.000 10.159 10.159 0.29% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

19




1515 SPEC4Y 0.0000 -32.2901 -3.2995 0.000 -10.146 10.146 0.29% ok 1515 SPEC1X 9.2938 0.0148 -4.1303 3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC1X -9.2938 0.0147 -4.1309 -3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC3X 9.2938 0.0111 -3.0977 3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1515 SPEC3X -9.2938 0.0110 -3.0983 -3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1515 SPEC2X 9.2938 0.0148 -4.1303 3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC2X -9.2938 0.0147 -4.1309 -3.149 0.009 3.149 0.09% ok 1515 SPEC4X 9.2938 0.0111 -3.0977 3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1515 SPEC4X -9.2938 0.0110 -3.0983 -3.149 0.007 3.149 0.09% ok 1955 SPEC1Y 3.0384 33.6355 -1.4754 0.652 8.093 8.119 0.24% ok 1955 SPEC1Y -2.8858 -33.7071 -2.9976 -0.488 -8.197 8.212 0.24% ok 1955 SPEC3Y 3.0193 33.6445 -0.9163 0.631 8.106 8.130 0.24% ok 1955 SPEC3Y -2.9048 -33.6981 -2.4384 -0.509 -8.184 8.200 0.24% ok 1955 SPEC2Y 3.0384 33.6355 -1.4754 0.652 8.093 8.119 0.24% ok 1955 SPEC2Y -2.8858 -33.7071 -2.9976 -0.488 -8.197 8.212 0.24% ok 1955 SPEC4Y 3.0193 33.6445 -0.9163 0.631 8.106 8.130 0.24% ok 1955 SPEC4Y -2.9048 -33.6981 -2.4384 -0.509 -8.184 8.200 0.24% ok 1955 SPEC1X 12.5725 0.0691 -1.9294 3.197 -0.028 3.197 0.09% ok 1955 SPEC1X -12.4199 -0.1406 -2.5436 -3.034 -0.077 3.035 0.09% ok 1955 SPEC3X 12.5535 0.0780 -1.3703 3.177 -0.015 3.177 0.09% ok 1955 SPEC3X -12.4390 -0.1317 -1.9845 -3.054 -0.064 3.055 0.09% ok 1955 SPEC2X 12.5725 0.0691 -1.9294 3.197 -0.028 3.197 0.09% ok 1955 SPEC2X -12.4199 -0.1406 -2.5436 -3.034 -0.077 3.035 0.09% ok 1955 SPEC4X 12.5535 0.0780 -1.3703 3.177 -0.015 3.177 0.09% ok 1955 SPEC4X -12.4390 -0.1317 -1.9845 -3.054 -0.064 3.055 0.09% ok 1964 SPEC1Y 2.8858 33.6348 -1.4734 0.488 8.092 8.107 0.23% ok 1964 SPEC1Y -3.0383 -33.7063 -2.9982 -0.651 -8.197 8.223 0.24% ok 1964 SPEC3Y 2.9048 33.6437 -0.9145 0.509 8.105 8.121 0.24% ok 1964 SPEC3Y -3.0193 -33.6973 -2.4393 -0.631 -8.184 8.208 0.24% ok 1964 SPEC2Y 2.8858 33.6348 -1.4734 0.488 8.092 8.107 0.23% ok 1964 SPEC2Y -3.0383 -33.7063 -2.9982 -0.651 -8.197 8.223 0.24% ok 1964 SPEC4Y 2.9048 33.6437 -0.9145 0.509 8.105 8.121 0.24% ok 1964 SPEC4Y -3.0193 -33.6973 -2.4393 -0.631 -8.184 8.208 0.24% ok 1964 SPEC1X 12.4199 0.0691 -1.9289 3.034 -0.028 3.034 0.09% ok 1964 SPEC1X -12.5725 -0.1406 -2.5428 -3.197 -0.077 3.198 0.09% ok 1964 SPEC3X 12.4390 0.0781 -1.3699 3.054 -0.015 3.054 0.09% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

20




1964 SPEC3X -12.5534 -0.1317 -1.9838 -3.177 -0.064 3.177 0.09% ok 1964 SPEC2X 12.4199 0.0691 -1.9289 3.034 -0.028 3.034 0.09% ok 1964 SPEC2X -12.5725 -0.1406 -2.5428 -3.197 -0.077 3.198 0.09% ok 1964 SPEC4X 12.4390 0.0781 -1.3699 3.054 -0.015 3.054 0.09% ok 1964 SPEC4X -12.5534 -0.1317 -1.9838 -3.177 -0.064 3.177 0.09% ok 1996 SPEC1Y 0.0001 41.3267 -3.0560 0.000 9.011 9.011 0.26% ok 1996 SPEC1Y -0.0001 -41.3871 -3.5714 0.000 -9.101 9.101 0.26% ok 1996 SPEC3Y 0.0001 41.3342 -2.2275 0.000 9.022 9.022 0.26% ok 1996 SPEC3Y -0.0001 -41.3796 -2.7430 0.000 -9.089 9.089 0.26% ok 1996 SPEC2Y 0.0001 41.3267 -3.0560 0.000 9.011 9.011 0.26% ok 1996 SPEC2Y -0.0001 -41.3871 -3.5714 0.000 -9.101 9.101 0.26% ok 1996 SPEC4Y 0.0001 41.3342 -2.2275 0.000 9.022 9.022 0.26% ok 1996 SPEC4Y -0.0001 -41.3796 -2.7430 0.000 -9.089 9.089 0.26% ok 1996 SPEC1X 12.4400 -0.0302 -3.3136 3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC1X -12.4400 -0.0303 -3.3138 -3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC3X 12.4400 -0.0226 -2.4852 3.146 -0.034 3.146 0.09% ok 1996 SPEC3X -12.4400 -0.0227 -2.4854 -3.146 -0.034 3.146 0.09% ok 1996 SPEC2X 12.4400 -0.0302 -3.3136 3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC2X -12.4400 -0.0303 -3.3138 -3.146 -0.045 3.147 0.09% ok 1996 SPEC4X 12.4400 -0.0226 -2.4852 3.146 -0.034 3.146 0.09% ok 1996 SPEC4X -12.4400 -0.0227 -2.4854 -3.146 -0.034 3.146 0.09% ok

ANEXO 3. MODELO 1:3

21


NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO NODOS

COMPARADOS Ddiaf DSVR1 DSVR2 MDD DRIFT

SVR1 DRIFT SVR1

5 SPEC1Y 41.33 33.64 33.63 7.692 8.12 8.11 0.95 SEMIRIGIDO 1996 - 1955 - 1964








5 SPEC1X 12.69 12.42 12.42 0.268 3.03 3.03 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC1X 12.85 12.57 12.57 0.282 3.20 3.20 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC3X 12.71 12.44 12.44 0.269 3.05 3.05 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC3X 12.83 12.55 12.55 0.280 3.18 3.18 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC2X 12.69 12.42 12.42 0.268 3.03 3.03 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC2X 12.85 12.57 12.57 0.282 3.20 3.20 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC4X 12.71 12.44 12.44 0.269 3.05 3.05 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934

5 SPEC4X 12.83 12.55 12.55 0.280 3.18 3.18 0.09 RIGIDO 2038 - 1964 - 1934









4 SPEC1X 9.63 9.39 9.39 0.239 3.17 3.17 0.08 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC1X 9.59 9.38 9.38 0.217 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC3X 9.62 9.38 9.39 0.236 3.17 3.17 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC3X 9.60 9.38 9.38 0.219 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC2X 9.63 9.39 9.39 0.239 3.17 3.17 0.08 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC2X 9.59 9.38 9.38 0.217 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC4X 9.62 9.38 9.39 0.236 3.17 3.17 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453

4 SPEC4X 9.60 9.38 9.38 0.219 3.19 3.19 0.07 RIGIDO 1557 - 1483 - 1453




ANEXO 3. MODELO 1:3

22

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO NODOS


DRIFT SVR1

DRIFT SVR1






3 SPEC1X 6.37 6.22 6.22 0.159 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC1X 6.34 6.18 6.18 0.156 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC3X 6.37 6.21 6.21 0.158 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC3X 6.34 6.19 6.19 0.157 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC2X 6.37 6.22 6.22 0.159 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC2X 6.34 6.18 6.18 0.156 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC4X 6.37 6.21 6.21 0.158 2.86 2.86 0.06 RIGIDO 1076 - 1002 - 972

3 SPEC4X 6.34 6.19 6.19 0.157 2.88 2.88 0.05 RIGIDO 1076 - 1002 - 972









2 SPEC1X 3.44 3.36 3.36 0.089 2.18 2.18 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC1X 3.39 3.30 3.31 0.084 2.24 2.24 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC3X 3.44 3.35 3.35 0.088 2.19 2.19 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC3X 3.40 3.31 3.31 0.084 2.23 2.23 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC2X 3.44 3.36 3.36 0.089 2.18 2.18 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC2X 3.39 3.30 3.31 0.084 2.24 2.24 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC4X 3.44 3.35 3.35 0.088 2.19 2.19 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

2 SPEC4X 3.40 3.31 3.31 0.084 2.23 2.23 0.04 RIGIDO 595 - 521 - 491

1 SPEC1Y 4.26 3.20 3.20 1.058 3.22 3.23 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC1Y 4.21 3.11 3.11 1.098 3.15 3.13 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC3Y 4.25 3.19 3.19 1.063 3.21 3.22 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC3Y 4.22 3.12 3.12 1.093 3.16 3.15 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC2Y 4.26 3.20 3.20 1.058 3.22 3.23 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC2Y 4.21 3.11 3.11 1.098 3.15 3.13 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC4Y 4.25 3.19 3.19 1.063 3.21 3.22 0.33 RIGIDO 72 - 31 - 40

1 SPEC4Y 4.22 3.12 3.12 1.093 3.16 3.15 0.35 RIGIDO 72 - 31 - 40

ANEXO 3. MODELO 1:3

23

NIVEL COMB

desplazamiento (mm)

drift SVRFL (mm)

α TIPO NODOS


DRIFT SVR1

DRIFT SVR1

1 SPEC1X 1.19 1.17 1.17 0.021 1.17 1.17 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC1X 1.09 1.07 1.07 0.021 1.07 1.07 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC3X 1.18 1.16 1.16 0.021 1.16 1.16 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC3X 1.10 1.08 1.08 0.021 1.08 1.08 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC2X 1.19 1.17 1.17 0.021 1.17 1.17 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC2X 1.09 1.07 1.07 0.021 1.07 1.07 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC4X 1.18 1.16 1.16 0.021 1.16 1.16 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

1 SPEC4X 1.10 1.08 1.08 0.021 1.08 1.08 0.02 RIGIDO 114 - 40 - 10

ANEXO 3. MODELO 1:3

24



SISMO COYOTE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

25

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

26

SISMO OROVILLE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

27

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

28

SISMO NORTHRIDGE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 0.5 1 1.5 2 2.5


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

29

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

30

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8 10


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

31

SISMO LOMA PRIETA

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

32

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

33

SISMO MÉXICO

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

34

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

35

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

36

SISMO KOBE

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 1 2 3 4 5 6 7 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

37

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8


(α)

Tiempo (s)


0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8


(α)

Tiempo (s)


ANEXO 3. MODELO 1:3

38

A continuación, se presenta la flexibilidad de cada uno de los pisos cuando son sometidos a cada una de las señales sísmicas, mostrando con qué tanto porcentaje se puede clasificar como rígido, semirígidoo flexible.

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

0 2 4 6 8


(α)

Tiempo (s)


0%

20%

40%

60%

80%

17%

52%

23%17%

16% 22%

76%

46% 50%

73%

61% 64%

7%2%

26%

9%

23%

14%



ANEXO 3. MODELO 1:3

39

0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%

14%

59%

31%

18%28%

24%

81%

28%

53%

75%

57%65%

5%13% 15%

7%15%

12%



0%

20%

40%

60%

80%

38%

10%

24%35%

25%32%

50%

14%

51% 52%49%

57%

12%

76%

25%

13%

26%

11%



ANEXO 3. MODELO 1:3

40

0%10%20%30%40%50%60%70%80%90%

27%

6%

24% 31%25%

38%

59%

13%

47%53%

43% 48%

14%

80%

29%

16%

31%

14%



0%

10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

26%

10%

29%27%

23%

33%

61%

34%40%

58%

46% 50%

13%

56%

31%

15%

31%

17%



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