Turbin As
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22-9. El rodete de una turbina Peltón de 200 cm de diámetro es alimentada por un
chorro de 150mm de diámetro. La velocidad del chorro es de 100m/s: ;º151
gHC 21 rendimiento hidráulico, 85%. Las perdidas mecánicas pueden despreciarse.
Calcular:
a) la potencia de la turbina
b) el par sobre el rodete para la velocidades de este de0,20, 40, 60, 80, 100 m/s
RESOLUCION
a) 1
2.4
CdQ
10015.0.4
2 xOQ
Cos 3767.1 mQ
2541 C Cos mH 68.509
hx 81.92100
TQHPa 8
85.0168.509767.19810 xxxxPa
MWPa 510.7
b) )(.............60
)2(RPMNxNMMP
pP D
UMxEx
D
UxMP
26105.7
60
60
2
U
xEM
2
26510.7 .......
.6510.7
U
EM
Tabulando:
U(m/s) M(K.N.m)
0 20 375.500
40 187.750
60 125.167
80 93.875
100 75.100
22-11. Una central hidroeléctrica se alimenta de un arroyo, cuyo caudal varia a lo largo
del año. El caudal medio de los tres meses de lluvia del año es de 10 m3/s. En el resto
del año caudal es de 3 m3/s. Se construye un embalse de manera que se utilice el caudal
del río uniformemente a lo largo del año. El centro de gravedad del embalse se
encuentra 20m por encima del nivel de aguas abajo. La central consta de tres turbinas,
que son alimentadas desde el embalse por 3 turbinas forzadas de 1250m de longitud
cada una. El coeficiente de rozamiento en estas tuberías es λ = 0,02. La pérdida de carga
en cada una de las tres tuberías es el 3% de la altura bruta. El rendimiento global de
cada turbina es 87%.
Calcular:
a) La capacidad mínima del embalse
b) El diámetro de las tuberías
c) La potencia de la central
RESOLUCION
a) La capacidad mínima del embalse
36
min
66
minmin
36minmax
36
3
min
36
3
max
10*0824,4
10*776,710*312,1299
10*312,1212
93
10*776,7302436003
10*921,253024360010
mV
QQV
mes
mQQQ
mes
m
mes
dia
dia
h
h
s
s
mQ
mes
m
mes
dia
dia
h
h
s
s
mQ
medio
medio
b) El diámetro de las tuberías
mD
gH
LqD
mHH
gH
LvD
g
v
D
LH
D
qv
DvvAq
s
mq
r
r
r
r
medio
539,1
6,081,9
583,1125002,01616
(2)en (1) doReemplazan
6,020100
3%3
2.........22
1...........4
4
583,1
3
75,4
3
52
2
52
2
22
2
2
3
c) La potencia de la central
KWP
QHP
a
Ga
67,785
87,06,1975,48,98,9
Alexis C.B.
22-13. En este problema no se tendrá en cuenta la fricción en los alabes ni en el
inyector, El inyector de una turbina Pelton suministra un chorro de 70m/s con un caudal
1500 l/min; α1= 0º; el chorro es desviado por las cucharas 170º ; gHu 25,0 , El
diámetro del rodete es 30 veces mayor que el diámetro del chorro.
Calcular:
a) Diámetro del rodete
b) rpm
c) Energía del chorro no aprovechada
d) Potencia desarrollada por la turbina.
RESOLUCION
a) Diámetro del rodete
mD
dDd
D
d
v
Qd
dvvAQ
s
m
sl
mlQ
64,0
0213,0303030
0213,070
025,04
4
4
025,060
min1
1000
1
min1500
2
33
b) rpm
rpm
D
un
smuv
u
D
un
nDuuu
045,164,0
356060
35705,05,0
60
6021
c) Energía del chorro no aprovechada
mH
HHH
mg
ccH
mg
uHgHu
c
wuwuc
perdida
uperdida
u
897,1
848,247745,249
848,24781.92
101,670
2
745,24981,92
354
2
425,0
1,610cos353523535
cos2
222
2
2
1
22
22
2
22
2
2
2
22
d) Potencia desarrollada por la turbina.
KWHQPa 72,60025,0848,2478,98,9
Alexis C.B.
22-15. Una turbina Peltón gira a 375 rpm y su altura neta es de 60 m; desarrolla una
potencia en el eje de 100 kw ; u = 0.45 gH2 . El rendimiento total de la turbina es
80%. La velocidad a la entrada de la turbina es 1.5 m/s.
Calcular
a) Caudal
b) diámetro del rodete
c) diámetro del chorro
d) lectura en bar del manómetro situado a la entrada del inyector
RESOLUCION
a)
tQH
P
102
lit/s 212.5 /sm 2125.0
)8.0)(60(1000
)100(102102
3
Q
H
PQ
t
b)
smu
u
gHu
/ 4397.15
60*81.9*245.0
245.0
1
mmmD
n
uD
r
r
786786.0
)375(
)4397.15(6060 1
c)
m/s 281.33
60)81.9(297.0
297.0
1
1
1
C
C
gHC
90.16mm 09016.0
*281.33
2125.0*4
4
4
1
2
21
md
d
c
Qd
dcQ
vAQ
d)
barP
mkgbar
mkgP
mkgmP
HP
E
E
E
E
88.5
/16.0101971
/60000
/1000*60
2
2
3
Rolando M. L.
22.19 Una turbina de reacción, en la que se despreciaran las perdidas mecánicas y
volumétricas, absorbiendo un caudal de 60 l/s , bajo un salto de 20 m, gira a 375 rpm y
tiene un rendimiento hidráulico de 85%; d1 = ½; d2 = 750; c2u = 0 . El ancho B es el
mismo a la entrada y salida del rodete.
Calcular:
a) potencia útil de la turbina;
b) α1;
c) β1.
RESOLUCION
a) Potencia útil de la turbina.
KwN
N
gHQN
a
a
ha
10
85.0*81.9*1000*06.0
b) Del triangulo de velocidades
smc
u
Hc
cuH
HH
g
cucuH
smu
u
Dnu
u
hu
uh
hu
uuu
/98.16
817.9
85.0*20
/817.9
60
375*5.0*
60
1
1
1
11
2211
1
1
1
Sabemos que el triangulo de velocidades
.
89.147
84.14
163.7*)180(98.16
*)180(*
)180(
11
1
1
1
1
TgTg
cTgTgc
c
cTg
c
cTg
mu
u
m
u
m
Miguel A. R
22.21 Un pequeño motor hidráulico que funciona con agua absorbe un caudal de 1500
l/min. Antes del motor en la tubería de admisión la presión relativa es de 6 bar. y
después del motor en la tubería de descarga, y en un punto que se encuentra 5 m por
debajo del punto de conexión del manómetro de entrada, la presión relativa es de 3 bar.
Se despreciaran las perdidas.
Calcular la potencia desarrollada del motor
RESOLUCION
Calcular la potencia:
KwP
P
gHQP
mH
H
ZZg
PPH SE
SE
726.8
58.35*81.9*1000*025.0
58.35
581.9*1000
300000600000
Miguel A. R.
22-25. Una turbina tiene las siguientes características: d2=240 cm; d1 = 300 cm; α2 =
90º; n = 100 rpm; w1 = 15 m/s: w2 = 16 m/s; b1 = b2 = 300 mm.
Calcular
a) El caudal de la turbina
b) El par hidráulico comunicado al rodete
RESOLUCION
T. Francis
smU
U
NDU
/566.12
60/10040.2.
60/
2
2
22
smCC
C
UwC
m /904.9
566.1216
22
222
2
2
2
2
2
2
2
smQ
Q
CbDQ m
/402.22
904.9300.04.2
3
2
2
222
b) El par hidráulico comunicado al rodete
smU
U
NDU
/708.15
60/10000.3
60/
1
1
11
smC
bCb
CbDCbDQ
m
m
mm
/9232.7
904.94.23
1
111
222111
smC
C
CUCw
iu
iu
iuim
/977.2
708.15932.715222
22
1
2
1
mH
H
g
UCUCHH iiu
767.4
81.9
708.15977.2
22
MwP
P
QHP
048.1
767.4402.229810
22-27. Se prevé una central hidroeléctrica aprovechando un salto de 80 m con un caudal
medio de 5 sm /3 calcular la potencia neta de esta central.
RESOLUCION
kwP
wP
HQP
3924
3924000
80*9810*5
Rolando M. L.
22-29. Una turbina Francis tiene las siguientes características: mmd 12001 ;
mmd 6002 ; 901 ; 151 ; 02 uc ; H=30 m ; gHu 27.01 ; mc igual a la
entrada y salida del rodete.
Calcular:
a) rpm
b) 2
RESOLUCION
a)
smu
u
/9828.16
30*81.9*27.0
1
1
*60
1
nduv
rpmn
d
un
29.270
2.1*
60*9828.16
*
60*1
b) 60
6.0*29.270*
60
22
ndu
smu /4914.82
*
smccw
w
uw
u
w
mm /55.4
15tan*9828.16
15tan*
15tan
211
1
11
1
1
*
49.8
55.4tan
tan
2
22
2
22
u
c
u
c
m
18.282
Rolando M. L.
22-31. La boquilla del inyector de una turbina Pelton tiene a la salida un diámetro de
50mm el coeficiente de contracción el chorro es de 0.9, C1 =0.94√2gH, u = 0.43 c1, la
presión a la entrada del inyector es de 30 bar. Las cucharas desvían el chorro en 160o
a
causa del rozamiento W2 = 0.9W1, α1= 0. El rendimiento mecánico de la turbina es de
0.96
Calcular la potencia desarrollada por la turbina.
RESOLUCION
W1 = C1 –U1 = W2/0.9 =36.96
W2 = 36.96*0.9 = 33.27
W2 =0.9*0.94√2gH
Elevando ambos miembros al cuadrado: H = 39.322/2*9.81
H = 78m
Hallando el caudal:
Q= пD2b2Cm
Q = п*0.005*0.9*33.27
Q = 0.47m3/s
La potencia N = γQHn/76
= 1000*0.47*78*0.91/76
N = 398.28HP
N = 297 Kw
Javier Ch. N.
22-33. Una turbina Francis absorbe un caudal de 4 m3/s girando a 500 rpm ; D1 = 130
cm. ; 1 = 20° ; C1= 30 m/s ; %85h ; %95m ; la componente periférica de la
velocidad absoluta a la salida es cero. Calcular:
a) La altura neta
b) El par
c) La potencia útil.
RESOLUCION
a) Sabemos que la altura neta es:
mang
CUCUHn
222111 coscos
Encontrando U1
60
11
ndU
smU /3460
500)3.1(1
mang
CUHn
111 cos
mHn 11594.114)85.0(81.9
20cos)30(34
b) N = 75
mnQH
N = KwCVQH mn 21.364067.4952
75
95.0)115)(4(1000
75
Par mecanico:
mKNmNn
NM a .522.69.69522
500
)30(21.364030
Par hidráulico:
KwCVQH
N hnh 8.383133.5213
75
85.0)115)(4(1000
75
mKNmNn
NM h
h .182.73.73182500
)30(8.383130
Omar Q.H.
22-39. Una turbina de reacción tiene las sgtes. Características: d1 = 680 mm; b1 = 150
mm; d2 = 500 mm; b2 = 200 mm; H = 20 m; C1m = 3 m/seg; a1 = 12º.
Calcular:
a) RPM;
b) Angulo de los álabes a la salida del rodete;
c) Potencia en el eje
RESOLUCIÓN:
Entrada al rodete:
C W
U
C
W
1
1C1m
1U 1U
1
1
1
Hallando el caudal:
3Q 0,567m /segQ
30,680 0,150
3Q 0,961m /seg
Luego, tenemos del triángulo:
1m1
1
C 3C
sen sen12º
1C 14,43m/seg
1m1u
1
C 3C
tg tg12º
1uC 14,114m/seg
Ahora, para hallar U1, sabemos que:
1 1uU CH
g
1U 14,11420
9,8
1U 13,90m/seg
a) Entonces, “n” es:
11
d nU
60
0,680 n13,90
60
n 390,4RPM …..¡ Rpta. !
b) Para hallar b2, tenemos:
Salida del rodete:
Asumiendo: C2u = 0
C W2 2
U2
2
Entonces: C2 = C2m
Luego:
2m
2 2
Q 0,961C
d b 0,500 0,200
2mC 3,059m/seg
22
d n 0,500 390,4U
60 60
2U 10,22m/seg
Entonces, del triángulo, se tiene:
1 12m2
2
C 3,059tg tg
U 10,22
2 16,65º …..¡ Rpta. !
c) Potencia en el eje.
Q H 1000 0,961 20N
102 102
N 188,4kW …..¡ Rpta. !
Jimmy S. Q.
22-41. Una turbina de reacción esta diseñada para alcanzar su óptimo rendimiento
cuando gira a 600 RPM bajo un salto neto de 30 m desarrollando una potencia de 125
kW. El rendimiento total en estas condiciones es de 75%; 1U 0,95 2gH .
Calcular:
a) El caudal;
b) El diámetro de entrada en el rodete
RESOLUCIÓN:
a) El caudal:
Q HN
102
1000 Q 30 0,75125
102
3Q 0,567m /seg …..¡ Rpta. !
b) Luego, para hallar el d1, sabemos que:
1U 0,95 2gH 0,95 2 9,8 30
1U 23,036m/seg
También:
11
d nU
60
1d 60023,036
60
1d 0,733m
1d 733mm …..¡ Rpta. !
Jimmy S. Q.
22-43. El desnivel entre los depósitos es 20 m. Estos depósitos están comunicados por
una tubería de 200 mm y 100 m de longitud, en la que se despreciarán las pérdidas
secundarias y se tomará como coeficiente de rozamiento l = 0,025. La turbina instalada
a mitad de camino en la tubería absorbe una energía equivalente a 5 m.
Calcular el caudal y la potencia hidráulica absorbida por la turbina.
RESOLUCIÓN:
b rA EH H H Siendo:
2
1
1
VLH 20
d 2 g
bH : Altura bruta
rA EH
: Alt. Pérdidas exteriores antes de la
turbina 2
1V1005 20 0,025
0,2 2 9,8
1V 4,849m/seg
Ahora, sabemos que:
2
11 1
dQ A V V
4
20,2Q 4,849
4
3Q 0,152m /seg
Ahora, la potencia:
Q H 1000 0,152 5N
102 102
N 7,451kW …..¡ Rpta. !
Jimmy S. Q.
22-45. Una turbina de reacción tiene las siguientes características: Q = 3 m³/seg; d1 =
280 cm; d2 = 240 cm; a1 = 12º; n = 46 RPM; ancho del rodete b constante = 290 mm;
pérdida de carga en el rodete Hrr = 0,20 w22/2g; altura de presión a la salida del rodete
p2/rg =3,5 m abs.; componente periférica de la velocidad absoluta a la salida del rodete
nula.
Calcular:
a) Hrr;
b) p1.
RESOLUCIÓN:
Entrada: Salida:
C W
U
C
W
1
1C1m
1U 1U
1
1
1
a) Para la salida del rodete:
22
d n 2,4 46U
60 60
2U 5,78m/seg
2m
2 2
Q 3C
d b 2,4 0,29
2mC 1,372m/seg
2 2mC C
Luego:
C W2 2
U2
2
2 2
2 2m 2W C U
2 2
2W 1,372 5,78
2W 5,941m/seg
Entonces:
2 2
2rr
w 5,941H 0,20 0,20
2g 2 9,8
rrH 0,360m …..¡ Rpta. !
b) La presión a la entrada del rodete (p1):
Para la entrada:
11
d n 2,8 4,6U
60 60
1U 6,744m/seg
1m
1 1
Q 3C
d b 2,8 0,29
1mC 1,176m/seg
Del triángulo (entrada)
1m1
1
C 1,176C
sen sen12º
1C 5,656m/seg
2 2
1U 1 1mC C C
2 2
1UC 5,656 1,176
1UC 5,532m/seg
Luego:
2 2
SE 1 2PP C C
Hg 2g g 2g
…..a
También:
U rrH H H …..b
1 1U 2 2UU
U C U C 6,744 5,532 5,78 0H
g 9,8
UH 3,81m
En b:
H 3,81 0,36
H 4,17m
Ademas, sabemos que:
1C 5,656m/seg
2C 1,372m/seg
S 2P p
3,5mg g
Reemplazamos en a:
2 2
EP 5,656 1,3724,17 3,5
1000 9,8 2 9,8 2 9,8
EP6,13388m
1000 9,8
E 1P p 60112Pa
1p 0,601bar …..¡ Rpta. !
Jimmy S. Q.