UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL CARRERA DE...

UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

MACHALA2016

LOAIZA MATAMOROS JAIRO ANDRES

DISEÑO DE TOMA CONVENCIONAL DESARENADOR OBRAS DEPROTECCION LINEA DE CONDUCCION Y PRESUPUESTO

REFERENCIAL PARA LAS LAJAS

UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL

CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL

MACHALA2016

LOAIZA MATAMOROS JAIRO ANDRES

DISEÑO DE TOMA CONVENCIONAL DESARENADOR OBRASDE PROTECCION LINEA DE CONDUCCION Y PRESUPUESTO

REFERENCIAL PARA LAS LAJAS

Urkund Analysis Result Analysed Document: LOAIZA-MATAMOROS-JAIRO-ANDRES.pdf (D21116035)Submitted: 2016-07-19 04:13:00 Submitted By: [email protected] Significance: 2 %

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http://scielo.unam.mx/pdf/tca/v5n5/v5n5a12.pdf http://www.redalyc.org/pdf/540/Resumenes/Resumen_54017104_1.pdf

Instances where selected sources appear:

2

U R K N DU

VI

RESUMEN

Se concibió el proyecto para dar la factibilidad de la construcción de una toma con

Azud para la ciudad de las Lajas, con las respectivas obras de protección, y el resto de

elementos con los datos proporcionados, obtendremos el diseño final de todo el sistema,

que incluye el Azud, de derivación, toma de rejilla lateral, cajón desripiador, transición

del vertedero del desarenador, vertederos de excesos, canales de limpieza y purga, canal

de conducción hasta el desarenador, tubería de conducción desde el desarenador hasta la

planta de tratamiento, y un presupuesto referencial considerando solo volúmenes de

hormigón, ya que para el presente trabajo no se realizó levantamiento topográfico.

La obra que diseñaremos deberá ser capaz de abastecer a la población para el periodo de

diseño , que en nuestro caso es de 25 años, con un caudal de 23 l/s, y soportar la avenida

máxima que es de 15 m3/s, sin sufrir daños, se toma en cuenta que el suelo es rocoso.

Palabras Claves: Azud,Obras de protección,vertedero,Presupuesto y Desarenador.

VII

ABSTRACT

It conceived the project to give the factibilidad of the construction of a taking with

Azud for the city of the Lajas, with the respective works of protection, and the rest of

elements with the proportionate data, will obtain the final design of all the system, that

includes the Azud, of derivación, taking of rejilla lateral,drawer desripiador, transition

of the dump of the desarenador,dumps of escesos, channels of cleaning and purge,

channel of driving until the desarenador,pipe of driving from the desarenador until the

plant of treatment,and a referential budget considering alone volumes of concrete, since

for the present work did not make topographical lifting.

The work that will design will have to be able to resupply to the population for the

period of design , that in our case is of 25 years, with a discharge of 23 l/s, and bear the

maximum avenue that it is of 15 m3/s, without suffering damages, takes in account that

the floor is rocky.

Key words: Azud,Works of protection,dump,Budget and Desarenador.

VIII

CONTENIDO

RESUMEN ............................................................................................................................... VI

ABSTRACT ............................................................................................................................. VII

INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 1

1.1 Descripción del Proyecto .................................................................................................. 2

1.2 Normas de referencia ....................................................................................................... 2

1.3 Bases de Diseño ................................................................................................................. 2

1.4 PERIODO DE DISEÑO .................................................................................................. 2

1.5 POBLACION FUTURA .................................................................................................. 2

1.6 DOTACION, CAUDAL DE DISEÑO ............................................................................ 3

1.7.1 CAUDAL MININO ................................................................................................... 4

1.7.2 CAUDAL MEDIO ..................................................................................................... 4

1.7.4 RESUMEN DE CAUDALES .................................................................................... 5

1.8 PREDISEÑO .................................................................................................................... 6

1.9 OBRA DE CAPTACION ................................................................................................. 6

1.10 AZUD .............................................................................................................................. 6

1.11 ESTABILIDAD DEL AZUD ......................................................................................... 7

1.12 SEGURIDAD DEL VOLCAMIENTO ......................................................................... 7

1.13 REJILLA DE CAPTACION ......................................................................................... 7

1.14 CAJON DESRIPIADOR ............................................................................................... 8

1.15 VERTEDEROS .............................................................................................................. 8

1.16 VERTEDERO DEL DESRIPIADOR A LA TRANSICION....................................... 9

1.17 VERTEDEROS DE EXCESOS .................................................................................... 9

1.18 CANAL DE LIMPIEZA ................................................................................................ 9

1.19 DESARENADOR ........................................................................................................... 9

1.20 TRANSICION .............................................................................................................. 10

1.21 LONGITUD DEL DESARENADOR.......................................................................... 10

1.22 COMPUERTAS DE LAVADO ................................................................................... 10

1.23 LINEA DE CONDUCCION ........................................................................................ 10

1.24 PRESUPUESTO ........................................................................................................... 10

1.25 APU ............................................................................................................................... 10

2. CONCLUSIONES ............................................................................................................ 11

BIBLIOGRAFIA ...................................................................................................................... 12

ANEXOS ................................................................................................................................... 13

IX

LISTA DE FIGURAS

Figura 1 Dotación media futura .................................................................................... 3

Figura 2 Factores de seguridad para obras Hidraulicas ............................................. 3

Figura 3 Garantía de Abastecimiento de caudales medio mensuales ........................ 4

X

LISTA DE TABLAS

Tabla 1 Censos de Población .......................................................................................... 3

Tabla 2 Datos de población ............................................................................................ 3

Tabla 3 Resumen de caudales ........................................................................................ 5

XI

LISTA DE ANEXOS

ANEXOS ................................................................................................................................... 13

Anexo1 - Calculo de la Población Diseño ............................................................................... 13

A1.1 Método aritmético ....................................................................................................... 13

A1.2 Método Geométrico ..................................................................................................... 14

A 1.3 - Método Logarítmico Exponencial ........................................................................... 15

Anexo 2 - Datos de Precipitación Máxima en 24 horas ........................................................ 16

Anexo 3 - Distribuciones Probabilísticas de Gumbel ............................................................. 17

Anexo 4 - Precipitaciones Máximas para Tiempos Determinados ....................................... 19

Anexo 5 - Intensidad de Lluvia a Partir de Pd y Frecuencia ............................................... 20

Anexo 6 - Caudal Máximo por Hidrógrama Triangular ....................................................... 21

Anexo 7 - Registro y Comparación de Caudales Mínimos .................................................... 25

Anexo 8 - Registro y comparación de Caudales medios ........................................................ 26

Anexo 9 - Curva de Duración General Caudales Mínimos ................................................... 27

Anexo 10 - Curva de Duración General de Caudales Medios ............................................... 28

Anexo 11 - Resumen de Caudales de Diseño .......................................................................... 29

Anexo 12 - Elementos del Azud ............................................................................................... 30

Anexo 13 - Cálculo del Azud de Excesos ................................................................................ 31

Anexo 14 - Cálculo de los Elementos de la Curva Compuesta .............................................. 34

Anexo 15 - Diseño del Perfil Kreager ...................................................................................... 35

Anexo 16 - Cálculo del d Contraído ........................................................................................ 37

Anexo 17 - Esquema de Azud con los Valores ........................................................................ 39

Anexo 18 - Calculo de Dentellones, Delantales y Protecciones.............................................. 40

Anexo 19 - Determinación de Fuerza de Supresión ............................................................... 42

Anexo 20 - Presión Hidrostática (F1) ...................................................................................... 44

Anexo 21 - Peso Propio del Azud ............................................................................................ 45

Anexo 22 - Fuerzas Actuantes ................................................................................................. 46

A 22.1 Presión de Sedimentos .............................................................................................. 46

A 22.2 Presión por Efecto Sísmico ...................................................................................... 47

A 22.3 Presión por Efecto Sísmico Propio del Azud .......................................................... 48

A 22. 4 Presión Hidrostática Aguas Abajo ......................................................................... 48

Anexo 23 - Esquema Cargas Actuantes Calculadas .............................................................. 49

Anexo 24 - Chequeos de Estabilidad ....................................................................................... 49

A 24.1 Deslizamiento ............................................................................................................ 49

A 24.2 Volcamiento .............................................................................................................. 50

A 24.3 Esfuerzo en la cimentación ..................................................................................... 50

XII

Anexo 25 - Rejilla de Entrada ................................................................................................. 52

Anexo 26 - Vertedero del Desripiador .................................................................................... 54

Anexo 27 - Perfiles de Transición............................................................................................ 57

Anexo 28 - Desarenador ........................................................................................................... 59

Anexo 29 - Vertedero de Paso ................................................................................................. 61

Anexo 30 - Compuerta de Lavado .......................................................................................... 61

Anexo 31 - Línea Piezométrica ................................................................................................ 62

Anexo 32 - Presupuesto Referencial........................................................................................ 65

Anexo 32.1 ............................................................................................................................. 66

Anexo 32.2 ............................................................................................................................. 67

Anexo 32.3 ............................................................................................................................. 68

Anexo 32.4 ............................................................................................................................. 69

Anexo 32.5 ............................................................................................................................. 70

Anexo 32.6 ............................................................................................................................. 71

Anexo 32.7 ............................................................................................................................. 72

Anexo 32.8 ............................................................................................................................. 73

Anexo 32.9 ............................................................................................................................. 74

Anexo 32.10 ........................................................................................................................... 75

Anexo 32.11 ........................................................................................................................... 76

Anexo 32.12 ........................................................................................................................... 77

Anexo 32.13 ........................................................................................................................... 78

Anexo 32.14 ........................................................................................................................... 79

Anexo 32.15 ........................................................................................................................ 80

Anexo 33 - Vista Tridimensional de la Toma Convencional ................................................. 81

Anexo 34 - Vista tridimensional del Desarenador ................................................................. 82

Anexo 35- Ingreso, Vertedero de Excesos y Canales de Evacuación .................................... 83

1

INTRODUCCIÓN

El agua es uno de los elementos más importantes para el ser humano, casi tan vital

como el aire, permite la existencia de vida animal y vegetal que son aprovechados por el

ser humano.

Gran parte del análisis hidráulico se basa en ecuaciones teóricas, soluciones empíricas

dadas por instituciones, personalidades y por resoluciones física y matemática de los

problemas [1].

En todos los modelos físicos, se parte de un supuesto o de un prototipo de parte de un

concepto de lo que es relevante a los efectos de la modelización [2].

El crecimiento de la población ha provocado que este elemento disminuya en cuando a

disponibilidad y calidad, menos del 3% de agua es superficial, que puede ser

aprovechada, la falta de agua esta relación a carias enfermedades de origen sanitario,

por lo que se requiere este recurso.

La destrucción de cuencas hidrográficas, afectando también el recurso del agua, así

como producido su contaminación.

En el presente trabajo se busca aprovechar el líquido vital para la ciudad de las lajas,

poniendo en práctica los conocimientos de hidráulica, y la mecánica de fluidos, dotando

del servicio a una población futura de 4856 habitantes, analizando diferentes puntos

donde se podría captar el agua, garantizando el abastecimiento de la población, se

realizar el presupuesto referencial y el cálculo de todas las estructuras que intervienen

en el diseño de una obra de toma convencional.

2

1.0 DESARROLLO

1.1 Descripción del Proyecto

Se requiere proveer a la ciudad de las Lajas con un sistema de abastecimiento de agua

potable, se evaluó diferentes puntos posibles de captación, pero la más cercana se

encuentra a 3,3 Km desde la planta de tratamiento ubicada a una cota de 460 msnm, la

planta de tratamiento se ubicara en la cota 420 msnm.

1.2 Normas de referencia

Se utilizó, el código de construcción de sistemas de Agua potable y alcantarillado para

poblaciones mayores a 1000 Habitantes.

1.3 Bases de Diseño

Dentro de los factores, que se tiene para el pre diseño, se debe tener en cuenta, Periodo

de diseño, población de diseño y dotación de agua potable según el clima

1.4 PERIODO DE DISEÑO

En obras de abastecimiento el periodo de diseño debido a que si se escoge un periodo

extenso la obra se podría sobredimensionar, y si se escoge uno mínimo , es posible que

no sea funcional, en base a estudios estadísticos sobre población, la norma regula el

periodo de diseño en obras hidráulica de captación entre 25 a 30 años.

1.5 POBLACION FUTURA

La estimación de la población a servir es de vital importancia, para establecer el caudal

necesario, y determinar la fuente correcta, se usa un periodo de diseño de 25 años,

existen varios métodos para el cálculo de la población futura, los más utilizados

requieren el factor de crecimiento población , como la relación entre los habitantes y el

tiempo de diferencia entre dos censos consecutivos, otros utilizan métodos logarítmicos

o exponenciales, los cuales dan un mayor número de habitantes, la norma recomienda

que se realicen por lo menos tres métodos, depende del diseñador escoger el mayor o un

promedio, en esta caso se utilizó el mayor.

3

Tabla 1 Censos de Población

Item Año Población

1 2001 4781

2 2010 4794

Fuente: Tablas del Inec

Tabla 2 Datos de población

Ciudad Las Lajas

Fuente www.inen.gob.ec

Años 25

Población Actual-2016 4804 Hab.

Población Futura-2041 4856 Hab.

Fuente: Elaboración Propia

1.6 DOTACION, CAUDAL DE DISEÑO

La dotación es el caudal por habitante que planea proveer, las normas recomiendan

dependiendo del tipo de clima, y la población, se utilizó una dotación de 230 l/h/día.

Figura 1 Dotación media futura

Fuente: Normas para la construcción de obras hidráulicas

Figura 2 Factores de seguridad para obras Hidraulicas


http://www.inen.gob.ec/

4

1.7 CAUDALES MINIMOS, MEDIO Y MAXIMO

1.7.1 CAUDAL MININO

Las líneas políticas obligan a considerar nuevas estrategias en la gestión del agua,

incluyendo elementos innovadores y de mayor eficacia como la utilización conjunta de

aguas superficiales y subterráneas [3].

Este caudal asegura el abastecimiento de la población, el caudal debe ser el doble del

captación para que la fuente pueda usarse, esto también asegura que exista el caudal

ecológico, mismo que permitirá el funcionamiento del sistema hídrico de la

microcuenca sin ser afectado, al no tener datos en el sitio de captación se optó por

realizar el método por comparación, de cuencas en una que si tenía datos, se tomó la

curva de duración de caudales, el caudal mínimo es el caudal que tiene una probabilidad

de ser superado en un 90 %.

Qb= (Ab/Aa) Qa donde;

Qb = Caudal en cuenca sin datos;

Qa= Caudal en cuenca con datos

Ab= area de cuenca sin datos

Aa= área de cuenca con datos

1.7.2 CAUDAL MEDIO

El caudal medio es la probabilidad de que el caudal sea superado en un 50 %, se toma

de la curva de duración de caudales.

Figura 3 Garantía de Abastecimiento de caudales medio mensuales


Como en muchos países existen sectores con déficit hídrico, para garantizar el caudal

necesario, se requiere que el caudal medio sea lo suficiente para garantizar el caudal de

captación y el caudal ecológico

5

1.7.3 CAUDAL MAXIMO

Para el caudal máximo requiere el análisis de eventos hidrológicos extremos, con la

probabilidad de ocurrencia de dichos eventos, el periodo de retorno del evento de diseño

de una obra hidráulica excede el periodo de las observaciones y se debe realizar

extrapolaciones [4].

Es necesario para la construcción de las obras de protección, como los muros de ala,

garantizando la estabilidad de la obra, su cálculo se basa en la teoría que las avenidas

máximas ocurren durante una precipitación, considerando una lluvia máxima con

periodo de retorno de 50,100 o 1000 años, dependiendo de la obra es el periodo de

retorno, las formulas utilizan varios factores, como su pendiente, área de la cuenca,

longitud del rio.

Gran parte de los ríos de Ecuador no cuentan con registros, por lo que se utilizó una

estación meteorológica cercana al punto de captación, y mediante las formulas del

hidrograma unitario triangular, se calculó el caudal del rio.

Debido a que la cantidad y la calidad de información, varía en los lugares de interés se

requiere de un método para determinar un modelo de precipitación. Escurrimientos, uno

de ellos es el hidrógrama unitario triangular [5].

Qp= 0,208 * (A Pe/Tp) donde;

Qp= caudal máximo o pico en m3/S

A= área de la cuenca en Km2

Pe= altura de precipitación en mm

Tp= tiempo pico

1.7.4 RESUMEN DE CAUDALES

En la siguiente tabla se presenta el resumen de los caudales de diseño, para las obras

hidráulicas.

Tabla 3 Resumen de caudales

Q estiaje 0,19 m3

Q Avenida 15 m3

Caudal de Captación 0,023 m3

Caudal de

Conducción 0,019 m3

Fuente: Elaboración propia

6

1.8 PREDISEÑO

Se requieren datos iniciales, tales como cartas topográficas para determinar los posibles

lugares de captación, datos de censos de los últimos años.

Determinada la población y la dotación en base a la tabla de la norma se calcula el

caudal necesario para la captación y conducción.

1.9 OBRA DE CAPTACION

El tipo de obra solicitada es una derivación lateral con Azud, el cual es una estructura

que nos permite ganar altura, que permitirá, llegar a la cota deseada, generalmente se lo

hace en ríos de planicie, este tipo de obras conllevan gran cantidad de cálculos , debido

a la complejidad de las estructuras.

1.10 AZUD

La principal razón de la construcción de un azud es crear una presa para aumentar el

nivel de cota, estas obras permiten el control de las inundaciones, tiene un alto impacto

social [6].

El Azud es una obra diseñada para que el caudal máximo pase sobre ela estructura de

captación, se lo diseña con el caudal máximo y con el perfil de kreger, mismo que

planteo una ecuación que permite seguir el flujo del agua, en base a la teoría de que el

agua se adhiere a superficies curvas.

Y/Ho – K =( x/Ho)^n

Los valores K y n, provienen de la relación ha/Ho, llevada a un gráfico (Anexo 1)

Se compone de hormigón ciclópeo, para asegurar su estabilidad, se lo considera una

presa a gravedad.

7

1.11 ESTABILIDAD DEL AZUD

Al ser una gran estructura de hormigón, y estar sometido a varias cargas el azud debe

ser diseñado de tal manera que él no se deslice y no se vuelque, en caso donde exista

deslizamiento, se debe colocar dentellones que permitirán la sujeción del Azud, en

algunos casos no es necesario debido a que la fricción no permite que se deslice el

mismo.

ΣFv = G-S

Σh = Pwsis+Psed+F1+Pgsis-F2

Fs = Σfv/Σfh *fs > 1,20

En nuestro caso nos dio un resultado de 1,18, consideramos aceptables el factor de

seguridad y continuamos realizando los cálculos.

1.12 SEGURIDAD DEL VOLCAMIENTO

Para que el Azud no se volqué, el factor de seguridad del volcamiento debe ser mayor a

1,5, es decir los la relación entre los momentos volcantes y los momentos estabilizantes.

Los momentos volcantes están conformados por la carga de agua, la presión sísmica, la

supresión, en tanto que los momentos estabilizantes es conformada por el peso propio

del Azud.

ΣME= G* d + F2*d

ΣMV= Pwsis*d + Psed *d + F1*d + PGsis*d +St*d

Kv= ΣME/ΣMV = 1,45 = 1,5, se considera la seguridad del volcamiento

Los valores de son los brazos de palanca considerados hasta el punto “B”, es decir el pie

del Azud.

1.13 REJILLA DE CAPTACION

Se considera la rejilla como un vertedero de exceso obstruido, con una carga de agua

que será la altura de la rejilla, se coloca barrotes para evitar que ingresen durante

crecidas, palos, ramas entre otros.

Se usa la formula

b = Q/( Ks * Mo H^(3/2)

8

Q= es el caudal de diseño

Ks= factor de seguridad

H= es la altura de diseño

b = es la base de la rejilla

Mo = es un factor de vertedero, que usa la fórmula de Konalov

Luego se calcula el factor de sumersión, y el número de barrotes, usaremos un espacio

entre barrotes, de 5 cm y con un diámetro de 12,5 mm 0 ½ “.

1.14 CAJON DESRIPIADOR

Luego de la captación se debe recoger el agua para poder transportarla a el desarenador,

se usa un cajón desripiador el cual también es usador para la limpieza, en caso de que

pasen arenas, en este cajón debe disponer de una compuerta de lavado, así como de su

respectivo vertedero de exceso en caso de que exista una avenida máxima, a

continuación del desripiador se encuentra un canal.

La longitud del canal desripiador depende del ancho de la rejilla y de al ancho del

vertedero del desripiador a la transición, se calcula como una transición con una ángulo

de 12,5 °.

Ld= B”-b/ 2* tan 12,5°

B” = es el ancho del vertedero con una longitud de 1,5 metros

b = es el ancho del segundo vertedero, calculado en la misma forma que la rejilla de

entrada, sin considerarlo obstruido.

El ancho del cajón desripiador fue de 1,5 metros, al final del mismo se calculó una

compuerta de lavado y en su parte lateral se colocó un vertedero de excesos.

1.15 VERTEDEROS

Los vertederos también conocidos como aliviaderos tienen la función de evacuar el

exceso del caudal o el flujo hacia otro canal [7].

9

1.16 VERTEDERO DEL DESRIPIADOR A LA TRANSICION

Para llegar hasta el desarenador se debe colocar un vertedero de paso, que permita el

ingreso del caudal hasta el desarenador, se lo debe hacer mediante una transición, la

carga sobre este veredero es la misma del de ingreso a la rejilla lateral, la cual se reduce

en un porcentaje de 1% de carga.

Se utilizó una obra de infraestructura hidráulica utilizada en embalses, conocido como

vertedero de descarga libre [8].

1.17 VERTEDEROS DE EXCESOS

Durante las avenidas máximas y en caso de que el rio tenga un caudal mayor requerido,

la cota será mayor, por lo que ingresara mayor caudal del necesario, se realizó la

construcción de un vertedero de exceso que permitirá la evacuación de este caudal de

regreso al afluente.

1.18 CANAL DE LIMPIEZA

En la parte final del desripiador, se coloca una compuerta para el desalojo de sólidos, al

final del mismo se coloca un canal de limpieza, en el azud se coloca un canal de purga,

debido al arrastre de solidos las partículas se sedimentan en el fondo, y requiere de

limpiezas continuas.

1.19 DESARENADOR

El desarenador es una estructura destinada a la retención de partículas de cierto

diámetros que logran pasar por el desripiador, se lo diseña para velocidades bajas, las

partículas pequeñas causarían daños a la tubería en caso de pasar hacia la conducción, la

norma para dotación de agua potable para poblaciones mayores a 1000 habitantes, se

debe diseñar dos cámaras de sedimentación.

Se debe identificar una solución para garantizar la calidad del agua tratada, aun en

condiciones variables de calidad del agua bruta [9].

10

1.20 TRANSICION

Esta parte del desarenador permite que las velocidades se estabilicen, hasta llegar a una

velocidad óptima para el asentamiento de las partículas.

1.21 LONGITUD DEL DESARENADOR

La longitud del desarenador permite la sedimentación de las partículas, al final se

encuentra provisto con vertederos para la recolección del agua y posterior disposición

hacia la conducción.

1.22 COMPUERTAS DE LAVADO

Al final del desarenador se diseña compuertas de lavado, una para cada nave

desarenadora, basada en la carga de agua que se presenta al final del mismo.

El uso de compuertas de regulación, es una acción necesaria para mantener los caudales

y los tirantes de referencia previamente definidos [10].

1.23 LINEA DE CONDUCCION

El objetivo de la línea de conducción es el transporte del agua hacia la planta de

tratamiento. Se considera una cota de 460 y la planta de tratamiento se encuentra

ubicada en la cota 420.

Se calcula el caudal con la ecuación de Darcy Weisbach

Q= 0,2785 * C * (D^2,63) * (S^0,54)

S= Es la pendiente de la línea piezométrica es igual a la relación entre la perdida de

carga y la longitud de la conducción, para disminuir los costes se realizó el cálculo para

dos diámetros, con diferentes pendientes.

1.24 PRESUPUESTO

El presupuesto es un aproximado de los gastos que traerá la ejecución de la obra,

depende de los rubros que se ejecutaran.

1.25 APU

Se realiza un análisis de precios unitarios, determinando el rendimiento de cada rubro, y

determinar el precio por rubro.

11

2. CONCLUSIONES

La fuente superficial escogida es denominada “Quebrada Las Lajas”, la cual responde a

factores de proximidad y de caudales mínimos el cual es de 0,40 m3/s , suficiente para

garantizar la demanda.

Los estudios hidrológicos más aproximados para proyectos de pre factibilidad son el

Método del hidrograma unitario triangular, el cual arrojo un caudal máximo de 15 m3/s,

el caudal medio fue obtenido por comparación y se obtuvo un valor de 1,03 m3/s

El material usado para la tubería es de PVC, este tipo de materiales, permite una mayor

velocidad de circulación, así como disminuye la sedimentación en la misma, el diámetro

elegido fue de 150 mm y 110 mm.

12

BIBLIOGRAFIA

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13

ANEXOS

Anexo1 - Calculo de la Población Diseño

A1.1 Método aritmético

Ecuaciones:

PF = Poblacion Futura

P1= Poblacion en Censo 1


T1= Año de Censo1

T2= Año de Censo2

K= Tasa de Crecimientro

T= Año de Proyeccion

1.1 Obtencion del Valor K

139

K= 2

Item Año Poblacion

1 2010 4794

6 2015 4804

7 2016 4806

32 2041 4856

Descripción:

K=

14

A1.2 Método Geométrico

Ecuaciones:




T1= Año de Censo1

T2= Año de Censo2

K=i= Tasa de Crecimientro


Obtencion del Valor K

0,00271549

K= 0,0003017

Item Año Poblacion

1 2010 4794

6 2015 4802

7 2016 4803

21 2030 4824

22 2031 4825

29 2038 4835

30 2039 4837

31 2040 4838

32 2041 4840

K=

15

A 1.3 - Método Logarítmico Exponencial

Ecuaciones:




T1= Año de Censo1

T2= Año de Censo2

K= Tasa de Crecimientro


3.1 Calculo de K

K= 0,0027154

9

K= 0,0003017

Item Año Población

1 2010 4794

2 2011 4796

6 2015 4802

7 2016 4803

26 2035 4831

27 2036 4832

28 2037 4834

29 2038 4835

30 2039 4837

31 2040 4838

32 2041 4840

16

Anexo 2 - Datos de Precipitación Máxima en 24 horas

M0434

Año Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

2000 106,90 318,30 470,20 312,50 151,50 14,20 5,00 10,30 35,20 5,40 1,60 69,60 470,20 Marzo

2001 300,60 328,10 612,90 162,90 230,50 35,10 17,50 20,40 0,00 9,70 23,00 73,90 612,90 Marzo

2002 56,10 302,00 460,00 455,00 46,60 4,20 2,20 0,50 0,00 55,00 22,00 93,00 460,00 Marzo

2003 145,70 202,70 362,40 91,10 16,20 13,60 6,10 0,00 0,20 3,70 17,30 0,00 362,40 Febrero

2006 345,10 517,00 367,60 236,80 27,20 28,10 9,00 2,50 8,30 1,50 28,00 80,00 517,00 Febrero

2007 280,65 760,20 707,00 430,40 119,90 31,90 0,00 0,00 16,56 56,16 29,40 2,20 760,20 Febrero

2008 239,50 456,60 779,70 378,80 102,80 0,00 10,60 7,10 0,00 11,20 3,00 69,30 779,70 Marzo

2009 318,00 390,00 395,00 185,00 55,00 38,00 0,00 0,00 0,00 45,00 0,00 129,00 395,00 Marzo

2011 47,10 199,30 89,00 387,00 22,00 34,70 23,60 1,50 3,30 12,00 22,00 36,00 387,00 Abril

2012 211,10 751,80 581,20 248,00 75,00 5,20 0,20 0,00 0,00 15,00 45,00 12,00 751,80 Febrero

MAX 345,10 760,20 779,70 455,00 230,50 38,00 23,60 20,40 35,20 56,16 45,00 129,00

DATOS MENSUALES DE PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 Hrs. (mm)

Máximo

779,70

Estación:

17

Anexo 3 - Distribuciones Probabilísticas de Gumbel

Mes

Max. Precip. xi (xi - x)^2

1 2000 Marzo 470,20 6307,5364

2 2001 Marzo 612,90 4004,3584

3 2002 Marzo 460,00 8031,7444

4 2003 Febrero 362,40 35051,3284

5 2006 Febrero 517,00 1064,0644

6 2007 Febrero 760,20 44343,9364

7 2008 Marzo 779,70 52936,8064

8 2009 Marzo 395,00 23907,3444

9 2011 Abril 387,00 26445,2644

10 2012 Febrero 751,80 40876,7524

Suma 5496,2 242969,1

Nº AñoPrecipitación (mm)

549,62 mm

164,31 mm

128,11 mm

475,68 mm

Cálculo variables probabilísticas

==å

n

xx

i

( )=

-

-

=

å=

1

1

2

n

xx

S

n

i

i

== s*6

pa

=-= a*5772.0xu

18

Continuación

Periodo Variable Precip. Prob. de Corrección

Retorno Reducida (mm) ocurrencia intervalo fijo

Años YT XT'(mm) F(xT) XT (mm)

2 0,3665 522,6291 0,5000 590,5708

5 1,4999 667,8314 0,8000 754,6495

10 2,2504 763,9680 0,9000 863,2838

25 3,1985 885,4368 0,9600 1000,5436

50 3,9019 975,5493 0,9800 1102,3708

100 4,6001 1064,9965 0,9900 1203,4460

500 6,2136 1271,6952 0,9980 1437,0156

Cálculo de las Precipitaciones Diarias Máximas Probables para distintas frecuencias

( )

÷÷ø

öççè

æ --

-=a

ux

e

x eF

19

Anexo 4 - Precipitaciones Máximas para Tiempos Determinados

1 2 3 4 5 6 8 12 18 24

0,30 0,39 0,46 0,52 0,57 0,61 0,68 0,80 0,91 1,00

Duraciones, en horas

Tiempo de

Duración 2 años 5 años 10 años 25 años 50 años 100 años 500 años

24 hr X24 590,5708 754,6495 863,2838 1000,5436 1102,3708 1203,4460 1437,0156

18 hr X18 = 91% 537,4195 686,7310 785,5883 910,4947 1003,1574 1095,1359 1307,6842

12 hr X12 = 80% 472,4567 603,7196 690,6271 800,4349 881,8966 962,7568 1149,6124

8 hr X8 = 68% 401,5882 513,1617 587,0330 680,3697 672,4462 818,3433 977,1706

6 hr X6 = 61% 360,2482 460,3362 526,6031 610,3316 672,4462 734,1021 876,5795

5 hr X5 = 57% 336,6254 430,1502 492,0718 570,3099 628,3513 685,9642 819,0989

4 hr X4 = 52% 307,0968 392,4177 448,9076 520,2827 573,2328 625,7919 747,2481

3 hr X3 = 46% 271,6626 347,1388 397,1106 460,2501 507,0906 553,5852 661,0272

2 hr X2 = 39% 230,3226 294,3133 336,6807 390,2120 429,9246 469,3440 560,4361

1 hr X1 = 30% 177,1713 226,3948 258,9852 300,1631 330,7112 361,0338 431,1047

CocientePrecipitación máxima Pd (mm) por tiempos de duración

20

Anexo 5 - Intensidad de Lluvia a Partir de Pd y Frecuencia

Hr min 2 años 5 años 10 años 25 años 50 años 100 años 500 años

24 hr 1440 24,6071 31,4437 35,9702 41,6893 45,9321 50,1436 59,8756

18 hr 1080 29,8566 38,1517 43,6438 50,5830 55,7310 60,8409 72,6491

12 hr 720 39,3714 50,3100 57,5523 66,7029 73,4914 80,2297 95,8010

8 hr 480 50,1985 64,1452 73,3791 85,0462 84,0558 102,2929 122,1463

6 hr 360 60,0414 76,7227 87,7672 101,7219 112,0744 122,3503 146,0966

5 hr 300 67,3251 86,0300 98,4144 114,0620 125,6703 137,1928 163,8198

4 hr 240 76,7742 98,1044 112,2269 130,0707 143,3082 156,4480 186,8120

3 hr 180 90,5542 115,7129 132,3702 153,4167 169,0302 184,5284 220,3424

2 hr 120 115,1613 147,1567 168,3403 195,1060 214,9623 234,6720 280,2180

1 hr 60 177,1713 226,3948 258,9852 300,1631 330,7112 361,0338 431,1047

Tiempo de duración Intensidad de la lluvia (mm /hr) según el Periodo de Retorno

21

Anexo 6 - Caudal Máximo por Hidrógrama Triangular

AREA DE LA CUENCA 3,01 Km2

LONGITUD DEL CAUCE 4353 m

PENDIENTE DETERMINADA MEDIANTE ARC GIS

S = 0,020

Para la determinacion del caudal maximo o pico, nos basamos en el hidrograma unitario triangular

Tp = Tiempo pico , queda expresado en

Donde de es la duraccion en exceso y tr el tiempo de retraso

Existen dos formulas para calcular la duracion en exceso , que se basa en la suposicion de cuencas

grandes y pequeñas de acuerdo con las siguientes ecuaciones

Para cuencas grandes

Para cuencas pequeñas

22

El tiempo de retraso se considera como tr = 0,6 tc

Para la determinacion de la precipitacion maxima 24 Horas , con un tiempo de retorno seleccionado de 100 años

La variable D , se refiere a la duracion en horas de la maxima intensidad registrada en 24 horas

Calculo de la precipitación en exceso

Pe= (P-0,20S)^2

P+0,80S

23

Tabla Número de la curva.

Fuente: Hidrología Máximo Villón Bejar

Continuación

Tabla Clasificación Hidrológica de los Suelos

Fuente: Máximo Villon Bejar

24

Se calcula el valor de S

CN= 82 Basandono en la suposicion , de que en el sector son de cultivos

S= 2,195

D 1 Hora

P24H 388 mm

P= 2,48

Calculo de la precipitacion en exceso

Pe= (P-0,20S)^2

P+0,80S

Pe= 0,98

Pe= 24,97

Tiempo de concentracion en base a Kirpich

Tc= 57,14 min

Tc= 0,95 Horas

Tiempo de retraso para cuencas pequeñas

Tr = 0,6 Tc

Tr= 0,57

Pero como de= tc , en cuencas pequeñas

de= 0,95

tc= 0,95

Tiempo Pico

tp= 1,048

Caudal Pico

QP= 14,9 m3/s

25

Anexo 7 - Registro y Comparación de Caudales Mínimos

mes caudal orden des % CaudalB

1 1 0,63 1,28 4,2 1,91

2 2 0,64 1,23 8,3 1,84

3 3 0,058 0,8 12,5 1,19

4 4 0,68 0,79 16,7 1,18

5 5 0,65 0,78 20,8 1,16

6 6 0,66 0,75 25,0 1,12

7 7 0,69 0,7 29,2 1,04

8 8 0,7 0,69 33,3 1,03

9 9 0,8 0,68 37,5 1,01

10 10 0,78 0,66 41,7 0,99

11 11 0,55 0,65 45,8 0,97

12 12 0,54 0,65 50,0 0,97

13 1 0,65 0,65 54,2 0,97

14 2 0,79 0,64 58,3 0,96

15 3 1,28 0,63 62,5 0,94

16 4 1,23 0,6 66,7 0,90

17 5 0,65 0,56 70,8 0,84

18 6 0,56 0,55 75,0 0,82

19 7 0,6 0,54 79,2 0,81

20 8 0,4 0,4 83,3 0,60

21 9 0,243 0,278 87,5 0,41

22 10 0,235 0,243 91,7 0,36

23 11 0,278 0,235 95,8 0,35

24 12 0,75 0,058 100,0 0,09

CAUDALES MINIMOS

26

Anexo 8 - Registro y comparación de Caudales medios

mes caudal orden des % CaudalB

1 1 0,650 2,752 4,2 4,1

2 2 0,770 2,051 8,3 3,1

3 3 0,830 1,102 12,5 1,6

4 4 0,690 0,863 16,7 1,3

5 5 0,650 0,830 20,8 1,2

6 6 0,620 0,776 25,0 1,2

7 7 0,600 0,770 29,2 1,1

8 8 0,580 0,690 33,3 1,0

9 9 0,560 0,650 37,5 1,0

10 10 0,550 0,650 41,7 1,0

11 11 0,540 0,623 45,8 0,9

12 12 0,550 0,620 50,0 0,93

13 1 0,863 0,600 54,2 0,9

14 2 2,051 0,580 58,3 0,9

15 3 2,752 0,560 62,5 0,8

16 4 1,102 0,550 66,7 0,8

17 5 0,776 0,550 70,8 0,8

18 6 0,623 0,540 75,0 0,8

19 7 0,493 0,493 79,2 0,7

20 8 0,410 0,410 83,3 0,6

21 9 0,310 0,310 87,5 0,5

22 10 0,270 0,272 91,7 0,4

23 11 0,237 0,270 95,8 0,4

24 12 0,272 0,237 100,0 0,4

CAUDALES MEDIOS

27

Anexo 9 - Curva de Duración General Caudales Mínimos

0

0,5

1

1,5

2

2,5

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 90,0 100,0

CA

UD

ALE

S M

INIM

OS

PROBABILIDAD %

CURVA DE DURACION GENERAL

0,36

28

Anexo 10 - Curva de Duración General de Caudales Medios

0,000

1,000

2,000

3,000

0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 90,0 100,0

CURVA DE DURACION GENERAL

0,93

29

Anexo 11 - Resumen de Caudales de Diseño

Qest 0,19

Q Ave. 15 m3

Caudal de Captacion 0,023 m3

Caudal de Conduccion 0,019 m3

Qest 0,19 m3

Q Ave. 15 m3

Caudal de Captacion 0,023 m3

Caudal de Conduccion 0,019 m3

Se considera para el caudal de estiaje el caudal con una probabilidad de ser excedido en un 90% en la

Cuenca B

Se comprueba que existe caudal suficiente para abastecer

Se considera caudal de avenida,e l que es producido por una avenida de crecida para un periodo de

retorno se 100 años, con la intensidad maxima acumula en 24 Horas

Caudal de Diseño de captacion,para la poblacion del 2041 Marcabeli ,usando los Factores K que se

encuentran en la Norma

30

Anexo 12 - Elementos del Azud

P

ECUACIONES PRINCIPALES PARA REALIZAR LOS CALCULOS

1.- Q = C X L X Ho

2.- ha = Va² / 2g

3.- Ho = ha + ho

4.- Va = q / P + ho

Xc

Yc

hoHo

haY

X

R1

do

3/2

LÍNEA DE ENERGIA

PERFIL DE CREAGER

dcont

AZUD

31

Anexo 13 - Cálculo del Azud de Excesos

DATOS PARA REALIZAR LOS CALCULOS:

Qmc = 15 m³/sg

CAUDAL A CAPTAR = Qcap = 0,023 m³/sg

PARAMENTO = P = 2 m

LONGITUD DEL AZUD = L = 11 m

GRAVEDAD = G = 9,81 m/sg²

Ct = 460 m

CALCULAMOS EL CAUDAL AGUAS ABAJO ( do ) según el calado Yc

do =

15

11

9,81 0,57 0,57

1.- CALCULAMOS CAUDAL UNITARIO (q)

q = Q / L = 15 1,36

11

2.- DE LA FORMULA DEL CAUDAL DESPEJAMOS (Ho)

q = C x L x Ho

Ho = 1,36

C

CAUDAL MAXIMO DE CRECIDA =

COTA DEL PROYECTO =

0,38 8

0,62 17

0,41

(m³/s)

do do

(m)

0,31 6

0,35 7

9

0,47 11

0,57 15

3/2

( )2/3

{(Qc/L)}2 / g

3

( )23

do =

=

Yc =

= m m

32

Continuación

ASUMIMOS UN VALOR DE C =3,5

Ho = 1,36 0,53 m

3,5

SE ASUMIRA INICIALMENTE QUE Ho = ho

ho = 0,53

Va = q / P + ho = 1,36 0,542 0,53

ha = Va² / 2 g 0,54 0,01 m

19,62

Ho = ha + ho = 0,53 0,01 0,54

CALCULO LA RELACIÓN P/Ho

P 2 3,70

Ho 0,540

CON ESTE VALOR DE P/Ho 3,70 OBSEVAMOS LA FIGURA 189 Y ENCONTRAMOS

EL VALOR DE C

EL VALOR QUE SE HA OBTENIDO EN LA FIGURA 189 ES DE C =3,95

CON ESTE VALOR DE ( C ) ENCONTRADO RECALCULAMOS LOS VALORES ANTERIORMENTE

ENCONTRADOS

m/s

RECALCULAMOS NUEVAMENTE LOS VALORES

Ho 1,36 0,49 m

3,95

SE ASUMIRA QUE Ho = ho

ho = 0,49 m

m

Va 1,36 0,55

2 0,49

ha 0,55 0,02 m

19,62

Ho = 0,490 0,020 0,51

( )2/3

=

m

+=

= =

+ =

= =

( )3/2

==

=+

=

2

= = =

=+

2

33

Continuación

RELACIÓN P/Ho

P 2 3,92

Ho 0,51

3,95

LOS CALCULOS QUE SE CONSIDERAN SON LOS SIGUIENTES:

Ho = 0,51 m

ha = 0,02 m

ho = 0,49 m

SEGÚN LA FIGURA 189 EL VALOR DE C =

==

34

Anexo 14 - Cálculo de los Elementos de la Curva Compuesta

3.- CALCULAMOS LOS ELEMENTOS ENTRE EL PARAMENTO (P) Y LA CURVA COMPUESTA

POR LOS RADIOS R1 Y EL RADIO R2 Así COMO TAMBIEN Yc/Ho ; Xc/Ho

PRIMERAMENTE DETERMINAMOS LA RELACIÓN ha/Ho

ha 0,02 0,04Ho 0,5100

CON ESTE RESULTADO OBSERVAMOS LA FIGURA 187 Y ENCONTRAMOS

LAS DIFERENTES RELACIONES EXISTENTES EN LA MISMA:

R2 0,253 R2 = 0,253 0,51 0,13 m

Ho

R1 0,51 R1 = 0,51 0,51 0,26 m

Ho

Yc 0,11 Yc = 0,11 0,51 0,056 m

Ho

Xc 0,26 Xc = 0,26 0,51 0,133 m

Ho

RADIO R2

RADIO R1

ELEMENTO Yc

ELEMENTO Xc

= =

=

=

=

=

x =

=x

=x

x =

x =x =x =

35

Anexo 15 - Diseño del Perfil Kreager

PARA DISEÑAR EL PERFIL DE CREAGER NOS VALEMOS

Y K X

Ho Ho

PARA DETERMINAR LOS VALORES DE ( K ) Y ( n ) SE NECESITARA DE LA RELACIÓN ha/Ho QUE

SE LA HA CALCULADO ANTERIORMENTE CUYO VALOR ES DE0,04 Y EN BASE A ESTO

OBSERVAMOS LA FIGURA 187 DE LA PAGINA 304 PARA ENCONTRAR LOS VALORES DE K Y n

ha 0,02 0,04

Ho 0,51

LOS VALORES DE K Y n SEGÚN LA FIGURA SON:

n = 1,851

K = 0,494

REEMPLAZAMOS ESTOS VALORES EN LA ECUACION 1

1,851

Y 0,494 X

0,51 0,51

1,851

0,51 0,494 X

0,51

1,851

Y = 0,8762 X

REALIZAMOS EL TANTEO

X Y

0,1 0,012

0,2 0,045

0,3 0,094

0,4 0,161

0,5 0,243

0,6 0,340

0,7 0,453

0,8 0,580

0,9 0,721

1 0,876

1,1 1,045

1,2 1,228

1,3 1,424

1,4 1,633

1,5 1,856

1,6 2,091

1,7 2,340

1,8 2,601

1,9 2,874

2 3,161

2,1 3,459

2,2 3,771

2,3 4,094

2,4 4,430

2,5 4,777

2,6 5,137

DE LA SIGUIENTE ECUACION:

( )n

=-

= =

( )-=

( )Y = ( - )

-

---

---

---

---

---

Y

X

x

1 2

R=0,5*H

Xc

0

ECUACIÓN 1

36

Continuación

37

Anexo 16 - Cálculo del d Contraído

k { 2 g x (To - dcont)}

H = 462,00 458,00 4,00

To = H + Ho

To = 4,00 0,51 4,51

K = 1,15

1,36

1,15 4,51

1,36

125,960 19,62 1,36 0,122 1,36

0,967 10,00

0,967 10,00

0,967 10,00

0,967 10,00

0,967 10,00

EL VALOR DE dcontraido ha sido de = 0,122

calculamos el calado Y2 aguas abajo

2

0,122 1,36

2 0,122

Y2 = 1,70

COMPROBAMOS SI LAS CONDICIONES DEL CUENCO SON ACEPTABLES:

CALCULAMOS d CONTRAIDO

(cota del cuenco+ Y2) - (cota del espejo de agua abajo ) ≤ 0.00 m

1/2

qdcontraido =

- = m

+ = m

dcontraido =

2 x 9,81{ }( )- dcontraido1/2

dcontraido x x dcontraido- =

dcontraido

dcontraido

- 1 + 1 +8 q²

g x dcont³( )Y2 =

2

9,81 x3- 1 + 1 +( )8 x

Y2 =

m

38

Continuación

459,70 458,620 1,08

la diferencia de cota entre la cota del rio aguas abajo y la cota a la que llega

el resalto en su calado maximo es de 1.00 siendo un valor aceptable.

LOS VALORES A CONSIDERAR SON LOS SIGUIENTES:

dcont = 0,12

To = 4,51

H = 4,00

Y2 = 1,70

- = m

m

m

m

m

39

Anexo 17 - Esquema de Azud con los Valores

4 6 2 ,51

462,49 0 ,0 2

0 ,510

0 ,4 9

0 ,13 462,00

0 ,0 6 4,51

3,87

2 4,00

459,70 458,62

1,70 0,12

460 458,5

0,12 4 58 ,0

-2,45 -0,50

458,08

Xc=

Yc=

ho=

Ho=

ha=

Y

XR1

do

H =

To =

Y2 =

dcont =

H' = m

<

VALORES A CONSIDERARSE

Xc = 0,13 m

Yc = 0,06 m

Ho = 0,51 m

ha = 0,02 m

ho = 0,49 m

H = 4,00 m

To = 4,51 m

dcont = 0,12 m

Y2 = 1,700 m

do = 0,12 m

40

Anexo 18 - Calculo de Dentellones, Delantales y Protecciones

R = 0,5

R = 0,5 4,0 2,00

LR = 6,9

0,120

Lr = 6,9 1,70 0,120 10,90

Lc = LR + 20% =

Lc = 1,2 10,90 13,08 13,08

Fb = 1,76 √ D50

Fb = 1,76 60

Fb = 13,63

h = 0,690 m

ds = 1,75 0,690 1,207 1,3

DETERMINACION DE LA LONGITUD DEL RESALTO HIDRAULICO

EMPATAMOS EL PERFIL DE CREAGER CON EL CUENCO CON UN RADIO ( R )

Y1 = dcont =

LONGITUD DEL ENROCADO Le

DETERMINACION DE LA LONGITUD DEL CUENCO AMORTIGUADOR

h = 1.34 (q²/Fb)1/3

=

D 50 = Diámetro de rocas = 60 cm

ds = (1.75 a 2)h =

X H =

x = m

(Y2 - Y1)

( )- =

x

x m

x m

√

x = ~ m

= =

41

Continuación

Le = 1,5 1,30 2,0

L = Xc + X + R

L = 0,13 1,50 2,00 3,63 3,63 m

H' = 462,49 458,62 3,870 2,21 m

Ld = 6 2,21 13,26 13

D1 = 0,75 2,21 1,66

D2 = 1,5 2,21 3,32

D3 = 0,3 2,21 0,663 0,7

Ld = 6 H'

LONGITUD DEL DELANTAL

Le = (1.50 a 2) ds =

LONGITUD DEL AZUD

D3 = 0.3 H Þ

D2 = (1 a 1.5) H Þ

D1 = (0.75 a 0.80) H Þ

CALCULO DE DENTELLONES

H' = ES LA DIFERENCIA DE NIVELES ENTRE AGUAS ARRIBA Y AGUAS ABAJO DEL AZUD

x= m

=

x = m

= m

=

x = m

mx=

+ + =

x =

= m

42

Anexo 19 - Determinación de Fuerza de Supresión

L = RECORRIDO TOTAL DEL ESCURRIMIENTO

V = VALORES DEL RECORRIDO VERTICAL

H = VALORES DEL RECORRIDO HORIZONTAL

RECORRIDO. Vert.= V =

V = 1,70 1,40 0,70 1,20 0,7 2,45 8,15 m

RECORRIDO. Hor. = H=

H = 0 13 2,21 13,08 0 28,29 m

L = 8,15 1 28,29 17,58 m

3

H' = 2,21 m

LVA = 1,70 1,40 0,70 3,80 m

LHA = 13 0 13 m

LA = 3,8 1 13 8,13

3

SA = 2,21 8,1 2,21 1,188 TON

17,6

SA = H' – (LA/L) * H'

SUBPRESION EN EL PUNTO A

L = V + 1/3 H

L = V + 1/3 H

PARA DETERMINAR LA SUBPRESION PRIMERAMENTE DETERMINAMOS EL RECORRIDO VERTICAL Y

LUEGO EL RECORRIDO HORIZONTAL DE LA FILTRACION PARA DETERMINAR EL RECORRIDO TOTAL( L )

+ + + + +=

=+ + + +

( )=+

+ + =

+ =( )

( )x- =

D1 = D3 =TONSB = =SBm m

+ =

D1 =

43

Continuación

H' = 2,21 m

LVB = 1,70 1,40 0,70 3,80 m

LHB = 13,00 3,63 16,63 m

LB = 3,8 1 16,6 9,34 m

3

SB = 2,21 9,34 2,21 1,035 TON

17,58

3,63 m

S = 1,188 1,035 3,6 11 44,38 TON

0,45 3,63 1,63 mPUNTO DE APLICACIÓN = 0,45 x b =

2

SUBPRESION EN EL PUNTO B

SA = H' – (LB/L) * H'

SUBPRESION TOTAL

S = (SA + SB)/2 * b * L

b = LONGITUD DEL AZUD =

+ + =

+ =( )

( )x- =

+ =

( ) =x+ x

x =

44

Anexo 20 - Presión Hidrostática (F1)

PRESION HIDROSTATICA AGUAS ARRIBA F1

ESQUEMA DE CARGAS ACTUANTES

Y1 Y1

H hcg

Pwsis

h

Psed F1

dsis

1/3 h F2

1/3 dcont

F1 = g * Y1 * A

PUNTO DE APLICACIÓN Y1

hcg

hcg A

2 0,490 1,49 m

2

11 2

Y1 = 1,49 1,71 m

1,49 11 2

F1 = 1 1,490 11 2

F1 = 32,78 TON

☼ DETERMINACIÓN DE LA PRESIÓN HIDROSTÁTICA

12

Y1 =

hcg = P/2 + ho =

Icg

x+ =

3

x

x x( )

+ =

+ =

x x ( x )

45

Anexo 21 - Peso Propio del Azud

AREA 8,110

CGx = åXi.Ai / åAi = 1,07 m

CGy = åYi.Ai / åAi = 1,71 m

G = Vol x = Volumen= 8,11 11 89,21 m³

G = 89,21 m³ 2,3 TON/m³

G = 205,183 Ton

2,50

1,070,5 H

1,7 1,21

G = 205,183 0,5

1

2,21

PESO PROPIO G

☼ DETERMINACION DEL PESO PROPIO DEL AZUD

=

=

x =

x =

FIG

. # 1

FIG. # 2

FIG. # 3

X

Y

Y'

X'

R =

CGy =

CGX=

46

Anexo 22 - Fuerzas Actuantes

A 22.1 Presión de Sedimentos

30 1,2 2

0,333333333

Psed = 1 1,2 2 Tang² 45 30 11

2 2

Psed = 8,80 TON

Punto de aplicación = 1/3 P = 1 2 0,67 m

3

☼ DETERMINACION DE LA PRESION DE SEDIMENTOS

Psed = h²/2 * gs * Tg² (45° - f/2) * L

m

2

xx

x ( )- x

x =

f = ; gs = ; h = p

47

A 22.2 Presión por Efecto Sísmico

h = 2,00 0,49 2,49 m

dsis = 0,425 2,49 1,06 m

y1 = 2,49 1,06 1,43 m

RELACIÓN y1/h =

y1/h = 1,43 0,575

2,49

Para paramento vertical (y = 0°)

SEGÚN GRAFICO DE LA FIGURA # 165 EL VALOR DE C = 0,7

0,3

Pe = 0,7 0,3 1 2,49

Pe = 0,523

Pwsis = (0.726 Pe * y1) L

Pwsis = 0,726 0,523 1,43 11

5,98 TON

PUNTO DE APLICACIÓN dsis = 0,425 * H

dsis = 0,425 2,49

dsis = 1,06 m

PRESIÓN POR EFECTO SÍSMICO DEL AGUA EMBALSADA

dsis = 0.425*h =

y1 = h – dsis =

Pe = C * l * g * h

Pwsis = (0.726 Pe * y1) L

Pe = C * l * g * h

h = P * ho

INTENSIDAD DEL SISMO λ =

Pwsis =

+ =

x =

=-

DATO OBTENIDO DEL IGM

=

x x x =

x =

x x x

48

A 22.3 Presión por Efecto Sísmico Propio del Azud

A 22. 4 Presión Hidrostática Aguas Abajo

PRESIÓN POR EFECTO SÍSMICO DEL PESO PROPIO DEL AZUD

Gsis = G * a

a = 0,2 ® Dato obtenido del IGM

205,183

ACELERACION DEL SISMO

Gsis = 205,183 0,2

Gsis = 41,04 TON

G = PESO TOTAL DEL AZUD =

x

=

=

=

1

F2 = ½ 1 0,12 x

F2 = 0,082 TON

Punto de aplicación = 1/3 dcont = 0,12 3 0,041

F2 = ½ * g * dcont²

PRESIÓN HIDROSTÁTICA AGUAS ABAJO F2

2

x x

gH2O = Tn / m3

m=

49

Anexo 23 - Esquema Cargas Actuantes Calculadas

Anexo 24 - Chequeos de Estabilidad

A 24.1 Deslizamiento

462,49

462,00

5,98 1,71

461,99

32,78

1,06 8,8

0,67 0,67 1,07

0,5 0,082

41,04 0 ,041 0 ,50

1,7

3,0 205,18-2 ,45 -2 ,45

1,63

4 4 ,3 8

3,30

F1=

Psed =

Pwsis= y1 =

Gsis=

G=

S=

F2=

A

LA=

B

CG

y=

dsis=

P.apli=

TON

TON

åFv = 205,18 44,38

åFv = 160,80 TON

åFH = Pwsis + Psed + F1 + Gsis – F2

åFH = 5,98 8,8 32,78 41,04 0,082

åFH = 88,51 TON

ESCOGEMOS ELCOEFICIENTE DE ROZAMIENTO ESTATICO (f)

COMPUESTO POR MATERIAL ROCOSO f = 0,65

REEMPLAZAMOS VALORES EN LA FORMULA PRINCIPAL

fsd 160,80 0,65 1,18 1,2 NO HAY DESLIZAMIENTO

88,51

ESTABILIDAD AL DESLIZAMIENTO

åFv = G – S

fsd = (åFv/åFH)* f ³ 1.20

+ + + - =

≥x ==

-

50

A 24.2 Volcamiento

A 24.3 Esfuerzo en la cimentación

1,5

REALIZAMOS MOMENTOS CON RESPECTO AL PUNTO B

ME = G * d + F2 * d

ME = 205,2 2,23 0,082 2,991 =

ME = 457,80 TON. M

Mv = 44,38 1,67 5,98 4,01 8,8 3,62

32,78 3,62 41,04 1,7 =

Mv = 318,59 TON . M

REEMPLAZAMOS LOS VALORES ENCONTRADOS EN LA FORMULA PRINCIPAL

Kv = 457,80 1,44 1,5

318,59

Mv = S * d + Pwsis * d + Psed * d + F1 * d + Gsis * d

LA ESTRUCTURA NO TENDRA PROBLEMAS AL VOLCAMIENTO

Kv = ME / MV ≥

++x x

x + x + x

+ x + x

+

≥=

( ) ( ) ( )

( ) ( )

( ) (

+

+)

ΣFv = 160,80 TON

HACEMOS MOMENTO CON RESPECTO AL PUNTO MEDIO DEL AZUD

Mm = RN * X - RH*Y

ΣMn = 44,38 0,017 5,98 4,01 8,80 3,62

32,78 3,62 41,04 1,71 0,082 2,991

205,2 0,58 =

ΣMn = 207,30 TON . M

SMn = (S*d)+(Pwsis*d)+(Psed*d)+(F1*d)+(Gsis*d)–(G*d)–(F2*d)

ESFUERZO EN LA CIMENTACION

- x

x

- x

+ x + x

+ x + x

+ ( ) ( ) ( )

( ) ( ) ( )

( )

51

ΣMm 207,30

ΣFv 160,80

e = 1,29 m

e < b 0,61 1,29

6

3,63 0,61

6

δ1-2 RN 1 ± 6 e

L x b

δ1 1 6 1,29

11 3,63

δ1= 12,61

δ2 1 6 1,29

11 3,63

δ2 -4,55

-4 ,5 5

12 ,6 1

3,63

160,80

3,63

ESFUERZOS EN LA CIMENTACION

EXCENTRICIDAD

160,80

e = =

=

b=x

(+

x )x

x=

( - x )x

x=

=

δ1=

δ2=

≤

52

Anexo 25 - Rejilla de Entrada

Rejilla Latera

Q 0,023

P1 1,8

P2 0,8

P3 0,6

H 0,2

Z 0,020

Hn 0,180

Hn" 0,160

Ks 0,870

Según Konalov

2

Mo 0,407 + 0,009 * 1 + 0,3 0,2

2 2

Mo 1,827912

Correcion por sumersion

Según Villemonte

Desripiador

Transición

Compuerta

Al Canal

Reja de Entrada

P1

Hn

P2

P3

AZUD

HN"

H

Rejilla Latera

Q 0,023

P1 1,8

P2 0,8

P3 0,6

H 0,2

Z 0,020

Hn 0,180

Hn" 0,160

Ks 0,870

Según Konalov

2

Mo 0,407 + 0,009 * 1 + 0,3 0,2

2 2

Mo 1,827912


Según Villemonte

Desripiador

Transición

Compuerta

Al Canal

Reja de Entrada

P1

Hn

P2

P3

AZUD

HN"

H

53

Continuación

S= 0,476966

Comprobar si el vertedero es Sumergido

P1 +Hn > P2 z/P2<0,07

1,980 > 0,8 0,025 < 0,1

El vertedero es Sumergido

b= 0,339016

b" 0,40682

numero de Espacion entre barrotes

s= 0,03

eB= 0,015

n= b

s

n= 13,56065 14

Numero de Barrotes

#b= n - 1

#b= 13

B= b + #b*eb

B= 0,60182

B= 0,7

54

Anexo 26 - Vertedero del Desripiador

Según Konalov

2

Mo 0,407 + 0,0081 * 1 + 0,3 0,2 raiz 20

0,980 0,980

Mo 1,861229


Según Villemonte

S= 0,496146

b= 0,374879

Longitud del Desripiador

L 0,7 - 0,3748788

2 0,1989

Ld= 0,817298

55

Continuación

Continuación

Calculo de d Contraido

{

To= P2+ Hn+ Z

0,8 + 0,180 + 0,020

To= 1,000

K= 0,95

q= 0,061353

dcont= 0,00698

Calculo del tirante conjugado

d2= 0,00349 95,014179 - 1

d2= 0,328109

Chequeamos de que

d2< P2+ Hn

0,3281 < 0,980

Ld= 4,5d2

Lr= 1,476493

Longitud de la transicion

b 0,28

L 0,374879 - 0,28

2 0,1989

Ld= 0,238509

Calado al comienzo de la transicion

d1= 0,328109 + 0,6

d1= 0,928109


b 0,28

L 0,374879 - 0,28

2 0,1989

Ld= 0,238509


d1= 0,328109 + 0,6

d1= 0,928109


b 0,28

L 0,374879 - 0,28

2 0,1989

Ld= 0,238509


d1= 0,328109 + 0,6

d1= 0,928109


b 0,28

L 0,374879 - 0,28

2 0,1989

Ld= 0,238509


d1= 0,328109 + 0,6

d1= 0,928109


b 0,28

L 0,374879 - 0,28

2 0,1989

Ld= 0,238509


d1= 0,328109 + 0,6

d1= 0,928109

56


b 0,28

L 0,374879 - 0,28

2 0,1989

Ld= 0,238509


d1= 0,328109 + 0,6

d1= 0,928109

57

Anexo 27 - Perfiles de Transición

Estacion Distancia x2 (l-x)^2 bx y A VDescenso de la Superficie

LibreP Sf Sfm Suma HF Cota de Fondo

Cota de Superficie

Libre

0 0 0 0,38 0,76 0,2888 0,07964 0,016457621 0,5776 3,1324972E-06 100 100,76

1 0,01 0,0001 0,37968 0,7356 0,27929 0,08235 0,016432999 0,5585852 3,3493936E-06 3,24095E-06 3,24095E-06 100,0000032 100,7356032

2 0,02 0,0004 0,37872 0,7112 0,26935 0,08539 0,016404398 0,5386913 3,6013480E-06 3,47537E-06 6,71632E-06 100,0000067 100,7112067

3 0,03 0,0009 0,37712 0,6868 0,25901 0,0888 0,016371106 0,518012 3,8946225E-06 3,74799E-06 1,04643E-05 100,0000105 100,6868105

4 0,04 0,0016 0,37488 0,6624 0,24832 0,09262 0,016332238 0,496641 4,2370138E-06 4,06582E-06 1,45301E-05 100,0000145 100,6624145

5 0,05 0,0025 0,372 0,638 0,23734 0,09691 0,016286686 0,474672 4,6382893E-06 4,43765E-06 1,89678E-05 100,000019 100,638019

6 0,06 0,0036 0,36848 0,6136 0,2261 0,10173 0,016233051 0,4521987 5,1107722E-06 4,87453E-06 2,38423E-05 100,0000238 100,6136238

7 0,07 0,0049 0,36432 0,5892 0,21466 0,10715 0,016169553 0,4293147 5,6701372E-06 5,39045E-06 2,92328E-05 100,0000292 100,5892292

8 0,08 0,0064 0,35952 0,5648 0,20306 0,11327 0,016093909 0,4061138 6,3365021E-06 6,00332E-06 3,52361E-05 100,0000352 100,5648352

9 0,09 0,0081 0,35408 0,5404 0,19134 0,1202 0,016003158 0,3826897 7,1359467E-06 6,73622E-06 4,19723E-05 100,000042 100,540442

10 0,1 0,01 0,348 0,516 0,17957 0,12809 0,015893419 0,359136 8,1026519E-06 7,6193E-06 4,95916E-05 100,0000496 100,5160496

11 0,11 0,0121 0,34128 0,4916 0,16777 0,13709 0,015759547 0,3355465 9,2819590E-06 8,69231E-06 5,82839E-05 100,0000583 100,4916583

12 0,12 0,0144 0,33392 0,4672 0,15601 0,14743 0,015594622 0,3120148 1,0734814E-05 1,00084E-05 6,82923E-05 100,0000683 100,4672683

13 0,13 0,0144 0,33088 0,4428 0,14651 0,15698 0,015431563 0,2930255 1,2171226E-05 1,1453E-05 7,97453E-05 100,0000797 100,4428797

14 0,14 0,0121 0,32244 0,4184 0,13491 0,17049 0,015183614 0,2698137 1,4355458E-05 1,32633E-05 9,30087E-05 100,000093 100,418493

15 0,15 0,01 0,31484 0,394 0,12405 0,18541 0,014885771 0,2480926 1,6979211E-05 1,56673E-05 0,000108676 100,0001087 100,3941087

16 0,16 0,0081 0,30805 0,3696 0,11386 0,20201 0,014525332 0,227713 2,0154386E-05 1,85668E-05 0,000127243 100,0001272 100,3697272

17 0,17 0,0064 0,30205 0,3452 0,10427 0,22059 0,014085196 0,208536 2,4031626E-05 2,2093E-05 0,000149336 100,0001493 100,3453493

18 0,18 0,0049 0,29681 0,3208 0,09522 0,24156 0,013541821 0,1904313 2,8818316E-05 2,6425E-05 0,000175761 100,0001758 100,3209758

19 0,19 0,0036 0,2923 0,2964 0,08664 0,26547 0,012861967 0,1732756 3,4807276E-05 3,18128E-05 0,000207574 100,0002076 100,2966076

20 0,2 0,0025 0,28851 0,272 0,07848 0,29308 0,011997324 0,1569518 4,2424075E-05 3,86157E-05 0,000246189 100,0002462 100,2722462

21 0,21 0,0016 0,28543 0,2476 0,07067 0,32544 0,010875303 0,1413474 5,2308168E-05 4,73661E-05 0,000293555 100,0002936 100,2478936

22 0,22 0,0009 0,28305 0,2232 0,06318 0,36406 0,009382482 0,126354 6,5458699E-05 5,88834E-05 0,000352439 100,0003524 100,2235524

23 0,23 0,0004 0,28135 0,1988 0,05593 0,4112 0,007333173 0,1118664 8,3511443E-05 7,44851E-05 0,000426924 100,0004269 100,1992269

24 0,24 0,0001 0,28034 0,1744 0,04889 0,47043 0,004405501 0,097782 1,0930184E-04 9,64066E-05 0,000523331 100,0005233 100,1749233

25 0,25 0 0,28 0,15 0,042 0,54762 0 0,084 1,4811072E-04 0,000128706 0,000652037 100,000652 100,150652

58

Continuación

59

Anexo 28 - Desarenador

Datos

Q= 0,019 m³/s

ϒm= 2,2 ton/m³

d= 0,2 mm

Va= 0,2 m/s

i= 4%

B₁= 0,2 m

B₂= 0,3 m

α = 12,5

CALCULO DE LA SECCION TRANSVERSAL

Q = A*V

A = Q/V

AT = 0,095 m²

A₂= AT - A₁

A₁= 0,08 m²

A₂= 0,02 m²

A₂= B₂ * h₂

h₂= 0,05 m

hi= h₁ + h₂

hi = 0,40 m

LT = 0,23 m

hm = (hi + hf)/2

hf = hi + LD*i

hi=

s = ϒm/ϒH2O = 2,2

Vs = 0,04 m/s

Formulacion:

CALCULO DE LA LONGITUD DE TRANCISION (LT)

LT = (B₂ - B₁)/ 2* Tan α

CALCULO DE LA LONGITUD DEL DESARENADOR (LD)

Altura media de la camara

Altura al final de la camara

Altura al inicio de la camara

h₁= 0,35 m

B₂'= 0,3 m

B₂c= 0,15 m

60

k= 1,2

LD = 2,43 m

hf = 0,50 m

hm = 0,45 m

hm = 0,45 m

LD = 2,72 m

hf = 0,51 m

hm = 0,46 m

hm = 0,46 m

LD = 2,75 m

hf = 0,51 m

hm = 0,46 m

hm = 0,46 m

LD = 2,76 m

hf = 0,51 m

hm = 0,46 m

LT= 0,23 m

LD = 2,76 m

hi = 0,40 m

hm = 0,46 m

hf = 0,51 m

LD = K*hm*(Va/Vs)

Primera Interacion:

Asumo hm = hi

Segunda Interacion:

Tercera Interacion:

Cuarta Interacion:

RESUMEN:

61

Anexo 29 - Vertedero de Paso

Anexo 30 - Compuerta de Lavado

Continuación

DISEÑO DEL VERTEDERO DE PASO

Q = k*b*H^(3/2) Cd= 0,6

b = Q/k*H^(3/2)

k= 1,8

h b

0,15 0,18

0,16 0,17

0,17 0,15

2/3 Cd*

2/3 *0,6*

DISEÑO DE LA COMPUERTA DE LAVADO

Qevc = 2*Qcap Cd= 0,6

A = 0,15 * Y B= 0,15

0,51 m

Y= 0,133 m

0,448 m

Y= 0,142 m

Tercera Interacion:

hf = 0,443

Y= 0,143

Cuarta Interacion:

hf = 0,44

Y= 0,14

Segunda Interacion:

hf=

Primera Interacion:

Asumo h₀=hf=

A =

0,15 * Y =

Y =

62

Anexo 31 - Línea Piezométrica

Caudal de Diseño 0,019

Cota del desarenador 460

Cota de la Pt 420

Presion en Pt 6

Diametro 1 0,1476

C de HW para PVc 150

Longitud Total 4170

Captacion

Planta de Tratamiento

L1 = (L-X) L2 = X

L= 3300

Hf1

Hf2

S1

S2

Con base en Hazzen Williams

El primer diametro despejado es de

0,148 de escoge el diametro comercial

Diametros Nominales

160 147,6 1 Mpa

La fabricación y control de calidad de la línea de tuberías y accesorios de PVC para presión

Captacion

Planta de Tratamiento

L1 = (L-X) L2 = X

L= 3300

Hf1

Hf2

S1

S2

63

se basan en la Norma Técnica Ecuatoriana INEN 1373, mientras que la fabricación y con-

trol de calidad de la tubería de PVC de baja presión para uso agrícola se basan en la Norma

Técnica Ecuatoriana INEN 1369

S1= hf1

L

Ht= hf1+ hf2

Ht Perdida de energia, se recomienda dejar minimos 2 metros para llegar hasta la

Pt, se tratara de llegar hasta PT con 6 mca, se calcula S para 1 diametro

S1 0,007241175

Perdidas Menores

V= Q/A

V1= 1,110430473

En Pvc Se aceptan velocidades hasta de 5 m/s

Perdidas por Valvula de Compuerta

H2= 0,031423441

Perdida por Ingreso y Salida

H4= 0,012569377

Perdidas Totales

HF= 0,043992818

Carga de Agua5,956007182

64

Continuación

460 m

420 m

0,5 km 1,5 km 2,5 km 4,17 km

65

Anexo 32 - Presupuesto Referencial

N° Unidad Cantidad P.Unitario P.Total

1 m3 89,21 143,21 12775,73

2 m3 15,00 178,52 2677,80

3 u 1,00 89,06 89,06

4 m3 23,00 178,83 4113,05

5 m3 11,00 167,28 1840,07

6 m3 0,14 147,61 21,26

7 u 3,00 65,95 197,84

8 m2 27,00 32,07 865,83

10 m3 0,7 94,25 65,98

11 m2 3,25 24,50 79,63

12 m2 6,5 19,30 125,45

13 m 9,1 10,27 93,47

14 u 5 65,95 329,74

187875,33

Actividad

Muros

Actividad-Construcción:AZUD

Actividad-Construcción:TOMA LATERAL

Losa inferior y superior Hs.f́ c=210kg/cm2

Cajon distribuidor

Tapa

Compurta de paso

Hormigon ciclopeo 40% piedra f́ c=180kg/cm2

Rejilla PL 30x12

Enlucido

Actividad-Construcción:CANAL CAPTACION DESARENADOR

Hormigon simple f́ c=210 kg/cm2 m2 8 167,28 1338,2323759

Actividad-Construcción:DESARENADOR TRAPEZOIDAL

Losa inferior

Paredes

Enlucido de paredes

Compuerta

Filo de paredes

Total Presupuesto $:

Actividad-Construcción:TUBERIA DESARENADOR-PLANTA DE TRATAMIENTO

Tuberia PVC DC=160MM=104,6 mm

Presion=0,63 MPA (trans/sum/int) 15,00 m 3.300,00 49,47 163.262

66

Anexo 32.1

RUBRO: m3

DETALLE:

CANTIDAD TARIFA COSTO HORA COSTO

A B C=A*B D=C*R

5% MO 0,8534656

1 3,5 3,5 2,0608

1 2,5 2,5 1,472

SUBTOTAL M 4,3862656

DESCRIPCIÓN CANTIDAD JORNAL/HR COSTO HORA COSTO

A B C=A*B D=C*R

5 3,18 15,90 9,36

3 3,22 9,66 5,69

1 3,57 3,43 2,02

SUBTOTAL N 17,07

UNIDAD CANTIDAD COSTO

A C=A*B

kg 350 56

m3 0,45 11,7

m3 0,7 25,2

m3 0,2 0,18

m3 0,4 7,2

m 2 1,24

kg 0,28 0,455

m 5 1,1

SUBTOTAL O 103,07


A C^A*B

SUBTOTAL P

124,53

18,68

143,21

143,21

DESCRIPCIÓN

DESCRIPCIÓN RENDIMIENTO

R

Herramienta Menor

HORMIGON CICLOPEO 40% PIEDRA F´C=180 KG/CM2 UNIDAD:

EQUIPOS

MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

Peon (estr.oc e2) 0,5888

Albañil (Estr.oc d2) 0,5888

Concretera 0,5888

VIBRADOR 0,5888

0,90

MATERIALES

PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 0,16

Maestro (estr.oc c1) 0,5888

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P)

INDIRECTOS Y UTILIDADES % ##

TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

B

tiras 0,22

Piedra molo 18,00

Cuartones 0,62

clavos 1,60

ARENA 26,00

Ripio 36,00

Agua

OTROS INDIRECTOS %

COSTO TOTAL DEL RUBRO

VALOR OFERTADO

APU 1

67

Anexo 32.2

RUBRO: m3

DETALLE: Hormigon simple f´c=210 kg/cm2


A B C=A*B D=C*R

5% MO 0,572608

1 3,5 3,5 4,1125

1 2,5 2,5 2,9375

SUBTOTAL M 7,622608


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 3,74

3 3,22 9,66 5,69

1 3,57 3,43 2,02

SUBTOTAL N 11,45


A C=A*B

kg 410 65,6

m3 0,65 16,9

m3 0,95 34,2

m3 0,22 0,198

m3 18 11,16

kg 0,11 0,18

m 36 7,92

SUBTOTAL O 136,16


A C^A*B

SUBTOTAL P

155,23

23,29

178,52

178,52

DESCRIPCIÓN


R

Herramienta Menor

Muros UNIDAD:

EQUIPOS

MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

Concretera 1,175

VIBRADOR 1,175

MATERIALES




TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

Cuartones 0,62

clavos 1,60

tiras 0,22

Ripio 36,00

Agua 0,90

PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 0,16

ARENA 26,00


OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO

B


APU 2

68

Anexo 32.3

RUBRO: u

DETALLE: Platinas PL 30x12


A B C=A*B D=C*R

5% MO 0,64

1 25 25 50

SUBTOTAL M 50,64


A B C=A*B D=C*R

1 3,18 3,18 6,36

1 3,22 3,22 6,44

-

SUBTOTAL N 12,80


A C=A*B

UNIDAD 1 8

lbs 1,00 1,5

galon 1 4,5

SUBTOTAL O 14,00


A C^A*B

SUBTOTAL P

77,44

11,62

89,06

89,06

Rejilla UNIDAD:

EQUIPOS

Soldadora 2


R

Herramienta Menor

Peon (estr.oc e2) 2

soldador 2

MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

Pintura Anticorrosiva 4,50

PRECIO ÜNIT.

B

platina PL 30x12 8

Electrodos 1,50

MATERIALES

OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO

DESCRIPCIÓN



TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

B

APU 3

69

Anexo 32.4

RUBRO: Losa inferior y superior UNIDAD: m3

DETALLE: Hormigon simple f´c=210kg/cm2

EQUIPOS

DESCRIPCIÓN CANTIDAD TARIFA COSTO HORA RENDIMIENTO COSTO

A B C=A*B D=C*R

Herramienta Menor 5% MO 0,5767296

1 3,5 3,5 4,1125

1 2,5 2,5 2,9375


MANO DE OBRA


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 3,744768

3 3,22 9,66 5,687808

1 3,57 3,57 2,102016

11,534592

MATERIALES


A C=A*B

kg 410 65,6

m3 0,65 16,9

m3 0,95 34,2

m3 0,22 0,198

m3 18 11,16

kg 0,227272727 0,36363636

m 36 7,92

136,341636

TRANSPORTE


A C=A*B

TOTAL COSTO DIRECTO (M+N+O+P) 155,502958

INDIRECTOS Y UTILIDADES % 23,3254437

OTROS INDIRECTOS %

COSTO TOTAL DEL RUBRO 178,828402

VALOR OFERTADO 178,828402

Concretera 1,175

VIBRADOR 1,175

R




RENDIMIENTO

R

DESCRIPCIÓN PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 0,16

SUBTOTAL N

TARIFA

SUBTOTAL O

DESCRIPCIÓN

Cuartones 0,62

clavos 1,6

tiras 0,22

ARENA 26

Ripio 36

Agua 0,9

SUBTOTAL P

##

B

APU 4

70

Anexo 32.5

RUBRO: m3



A B C=A*B D-C*R

5%Mo 0,572608

1 3,5 3,5 4,1125

1 2,5 2,5 2,9375

SUBTOTAL M 7,622608


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 3,74

3 3,22 9,66 5,69

1 3,57 3,43 2,02

SUBTOTAL N 11,45


A C=A*B

kg 410 65,6

m3 0,65 16,9

m3 0,95 34,2

m3 0,22 0,198

m 2,00 1,24

kg 0,20 0,33

m 36 7,92

SUBTOTAL O 126,39


A C^A*B

SUBTOTAL P

145,46

21,82

167,28

167,28

DESCRIPCIÓN

RENDIMIENTO

R

Herramienta Menor

Concretera 1,175

DESCRIPCIÓN

Cajon distribuidor UNIDAD:

EQUIPOS

MATERIALES

RENDIMIENTO

R


MANO DE OBRA

VIBRADOR 1,175



TARIFA

B

clavos 1,60

tiras 0,22

Ripio 36,00

Agua 0,90

Cuartones 0,62

B

Cemento 0,16

ARENA 26,00

PRECIO ÜNIT.


TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN

##


INDIRECTOS Y UTILIDADES %

OTROS INDIRECTOS %

VALOR OFERTADO

APU 5

71

Anexo 32.6

RUBRO: m3



A B C=A*B D-C*R

5% MO 1,24465

1 3,5 3,5 3,85

1 2,5 2,5 2,75

SUBTOTAL M 7,84465


A B C=A*B D=C*R

3 3,18 9,54 10,49

3 3,22 9,66 10,63

1 3,57 3,43 3,77

SUBTOTAL N 24,89


A C=A*B

kg 350 56

m3 0,47 12,22

m3 0,7 25,2

m3 0,21 0,189

m3 2,00 1,24

kg 0,20 0,33

m 2 0,44

SUBTOTAL O 95,62


A C^A*B

SUBTOTAL P

128,35

19,25

147,61

147,61

DESCRIPCIÓN

VIBRADOR 1,1

R

UNIDAD:

Concretera 1,1


RENDIMIENTO

R

1,1


VALOR OFERTADO


OTROS INDIRECTOS %

TARIFA

B

clavos 1,60

tiras 0,22

Ripio 36,00

Agua 0,90

Cuartones 0,62

PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 0,16



Tapa

EQUIPOS

MANO DE OBRA

MATERIALES

ARENA 26,00

TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN


Maestro (estr.oc c1)

Herramienta Menor

APU 6

72

Anexo 32.7

RUBRO: m3

DETALLE:


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,3498

SUBTOTAL M 0,3498


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 7,00

SUBTOTAL N 7,00


A C=A*B

kg 1 50

SUBTOTAL O 50,00


A C^A*B

SUBTOTAL P

57,35

8,60

65,95

65,95

DESCRIPCIÓN

Compuerta de paso UNIDAD:

EQUIPOS


R

MANO DE OBRA

Herramienta Menor

RENDIMIENTO

R


MATERIALES

PRECIO ÜNIT.

B

Compuerta de paso 50


OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO

B


TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

APU 7

73

Anexo 32.8

RUBRO: m3

DETALLE: Morter (1:3)


A B C=A*B D-C*R

5% MO 1,25235

SUBTOTAL M 1,25235


A B C=A*B D=C*R

3 3,18 9,54 10,49

3 3,22 9,66 10,63

1 3,57 3,57 3,93

SUBTOTAL N 25,05


A C=A*B

Sacos 0,13 1,0049

m3 0,02 0,13

m3 0,01 0,0108

m 2 0,44

SUBTOTAL O 1,59


A C^A*B

SUBTOTAL P

27,89

4,18

32,07

32,07

DESCRIPCIÓN


R

Herramienta Menor

Enlucido UNIDAD:

EQUIPOS


Albañil(estr.oc.d2) 1,1

maestro mayor(estr.oc C1) 1,1

MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 7,73

Arena fina 6,50

MATERIALES

TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

B

agua 1,08

tiras 0,22

OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO



APU 8

74

Anexo 32.9

RUBRO: m3

DETALLE: Tuberia desde la captacion hasta el desarenador


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,0168925



A B C=A*B D=C*R

1 3,18 3,18 0,16

1 3,22 3,22 0,16

0,1 3,57 0,36 0,02

SUBTOTAL N 0,34


A C=A*B

gal 0,02 0,5058

gal 0,02 0,8636

m 1 12,97

SUBTOTAL O 14,34


A C^A*B

SUBTOTAL P

14,69

2,20

16,90

16,90

DESCRIPCIÓN

Tuberia PVC DC=160MM=99,6 mm Presion=1,25 (trans/sum/int) UNIDAD:

EQUIPOS


R

Herramienta Menor



MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R


Polilimpia 25,29

Polipega 43,18

Tubo PVC 160mm 12,97

MATERIALES

PRECIO ÜNIT.

B



OTROS INDIRECTOS %


DESCRIPCIÓN TARIFA

B

TRANSPORTE

VALOR OFERTADO

APU 9

75

Anexo 32.10

RUBRO: m3

DETALLE:


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,0249425



A B C=A*B D=C*R

1 3,18 3,18 0,16

2 3,22 6,44 0,32

0,1 3,57 0,36 0,02

SUBTOTAL N 0,50


A C=A*B

sacos 9 69,57

m3 0,19 0,2052

m3 0,44 2,86

m3 0,88 8,8

SUBTOTAL O 81,44


A C^A*B

SUBTOTAL P

81,96

12,29

94,25

94,25

DESCRIPCIÓN

EQUIPOS


R

Herramienta Menor

losa inferior UNIDAD:




MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 7,73

Arena 1,08

MATERIALES

TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

B

Agua 6,50

Ripio 10,00

OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO



APU 10

76

Anexo 32.11

RUBRO: m3

DETALLE:


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,548735

SUBTOTAL M 0,548735


A B C=A*B D=C*R

1 3,18 3,18 3,50

2 3,22 6,44 7,08

0,1 3,57 0,36 0,39

SUBTOTAL N 10,97


A C=A*B

sacos 0,134 0,1139

m3 0,014 0,0175

m3 0,44 3,4012

unidad 25 6,25

SUBTOTAL O 9,78


A C^A*B

SUBTOTAL P

21,31

3,20

24,50

24,50

DESCRIPCIÓN

Paredes UNIDAD:

EQUIPOS


R

Herramienta Menor



MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R


Ladriilo 0,25

Cemento 0,85

Arena 1,25

Agua 7,73

MATERIALES

PRECIO ÜNIT.

B



OTROS INDIRECTOS %


DESCRIPCIÓN TARIFA

B

TRANSPORTE

VALOR OFERTADO

APU 11

77

Anexo 32.12

RUBRO: m3

DETALLE:


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,723635

SUBTOTAL M 0,723635


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 7,00

2 3,22 6,44 7,08

0,1 3,57 0,36 0,39

SUBTOTAL N 14,47


A C=A*B

sacos 0,13 1,0049

m3 0,020 0,13

m3 0,01 0,0108

m 2 0,44

SUBTOTAL O 1,59


A C^A*B

SUBTOTAL P

16,78

2,52

19,30

19,30

DESCRIPCIÓN

EQUIPOS


R

Herramienta Menor

Enlucido de paredes UNIDAD:




MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

PRECIO ÜNIT.

B

Cemento 7,73

Arena fina 6,50

MATERIALES

TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

B

Agua 1,08

Tiras 0,22

OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO



APU 12

78

Anexo 32.13

RUBRO: m3

DETALLE:


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,3498

SUBTOTAL M 0,3498


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 7,00

SUBTOTAL N 7,00


A C=A*B

sacos 0,13 1,0049

m3 0,020 0,13

m3 0,01 0,0108

m 2 0,44

SUBTOTAL O 1,59


A C^A*B

SUBTOTAL P

8,93

1,34

10,27

10,27

DESCRIPCIÓN

Filo de paredes UNIDAD:

EQUIPOS


R

Herramienta Menor

MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R


Tiras 0,22

Cemento 7,73

Arena fina 6,50

Agua 1,08

MATERIALES

PRECIO ÜNIT.

B



OTROS INDIRECTOS %


DESCRIPCIÓN TARIFA

B

TRANSPORTE

VALOR OFERTADO

APU 13

79

Anexo 32.14

RUBRO: m3

DETALLE:


A B C=A*B D-C*R

5% MO 0,3498

SUBTOTAL M 0,3498


A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 7,00

SUBTOTAL N 7,00


A C=A*B

kg 1 50

SUBTOTAL O 50,00


A C^A*B

SUBTOTAL P

57,35

8,60

65,95

65,95

DESCRIPCIÓN

EQUIPOS


R

Herramienta Menor

Compuerta de paso UNIDAD:


MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R

PRECIO ÜNIT.

B

Compuerta de paso 50

MATERIALES

TRANSPORTE

DESCRIPCIÓN TARIFA

B

OTROS INDIRECTOS %


VALOR OFERTADO



APU 14

80

Anexo 32.15

RUBRO: m3

DETALLE: Tuberia desde el desarenador-planta de tratamiento


A B C=A*B D-C*R

5% MO 1,0590925



A B C=A*B D=C*R

2 3,18 6,36 7,00

4 3,22 12,88 14,17

0,1 3,57 0,36 0,02

SUBTOTAL N 21,18


A C=A*B

gal 0,02 0,5058

gal 0,02 0,8636

m 1 12,97

UNIDAD 1 3

UNIDAD 1,00 3

rollo 1,00 0,44

SUBTOTAL O 20,78


A C^A*B

SUBTOTAL P

43,02

6,45

49,47

49,47

DESCRIPCIÓN

Tuberia PVC DC=160MM=104,6 mm Presion=0,63 MPA (trans/sum/int)UNIDAD:

EQUIPOS


R

Herramienta Menor



MANO DE OBRA

RENDIMIENTO

R


Codo 3,00

union 3,00

teflon 0,44

Polilimpia 25,29

Polipega 43,18

Tubo PVC 160mm 12,97

MATERIALES

PRECIO ÜNIT.

B

VALOR OFERTADO



OTROS INDIRECTOS %


DESCRIPCIÓN TARIFA

B

TRANSPORTE

APU 15

81

Anexo 33 - Vista Tridimensional de la Toma Convencional

82

Anexo 34 - Vista tridimensional del Desarenador

83

Anexo 35- Ingreso, Vertedero de Excesos y Canales de Evacuación

UNIDAD ACADÉMICA DE INGENIERÍA CIVIL CARRERA DE...

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