Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
Comisión Estatal del Agua Estudio hidrológico
ESTUDIO HIDROLÓGICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA
PRESA LA HIGUERILLA EN EL ARROYO SAN IGNACIO
ADJUNTO DEL ARROYO EL QUERÉTARO, MPIO. DE
COMONDÚ, BCS
CONTENIDO
V. ESTUDIO HIDROLÓGICO .............................................................................................. 1
V.1 METODOLOGÍA ......................................................................................................... 1
V.2 CARACTERIZACIÓN DE LA CUENCA ....................................................................... 9
V.3 CÁLCULO DE LOS GASTOS DE DISEÑO ............................................................... 24
V.4 TRÁNSITO DE AVENIDA A TRAVÉS DEL VASO ..................................................... 36
V.5 ANÁLISIS DEL ESCURRIMIENTO ........................................................................... 37
V.6 FUNCIONAMIENTO DE VASO ................................................................................. 40
VI. DISEÑO DE LAS OBRAS ............................................................................................. 42
VI.1 DISEÑO DE LA PRESA ................................................................................................ 42
VI.1.1 CURVA ELEVACIÓN-ÁREAS-CAPACIDADES ......................................................... 42
VI.1.2 DISEÑO DE LA CORTINA .......................................................................................... 44
VI.1.3 DETERMINACIÓN DEL BORDO LIBRE .................................................................... 44
VI.1.4 DISEÑO DE LA OBRA DE EXCEDENCIAS ............................................................... 56
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V. ESTUDIO HIDROLÓGICO
V.1 METODOLOGÍA
Cuenca Hidrológica.
El área de cuenca se obtiene mediante el empleo de las cartas topográficas digitales,
escala 1:50,000 INEGI que abarcan el área de estudio. Dicha cartografía se inserta en el
programa AutoCAD Map Versión 2000 ©, se realiza el trazo del parteaguas con base en el
sitio de la presa y en las curvas de nivel de la topografía, para posteriormente obtener el
área de cuenca.
Longitud del cauce principal
La corriente principal es la que inicia en el parteaguas de la cuenca y que pasa por la
salida de la misma, es entonces la de mayor orden y longitud. El cauce principal se
identifica en la cartografía antes mencionada, que incluye el trazo hidrográfico de las
principales corrientes de agua, por lo que se traza una línea sobre el arroyo principal
identificado de aguas abajo hacia aguas arriba.
Pendiente media del cauce.
La pendiente media del cauce principal se define mediante la el método de la pendiente
equivalente de Taylor Schwarz, con la siguiente ecuación:
2
15.05.0
1
1
5.0...
n
i n
n
i
i
i
i
s
l
s
l
s
l
LtotSmed
Donde: L longitud total li Longitud entre dos curvas S pendiente
El cálculo se realizó utilizando tablas en el programa de computo Excel, debido a la
facilidad que presenta al introducirle una fórmula aplicándola está a un sin número
variables.
Periodos de retorno
Para los períodos de retorno utilizados en el presente estudio se empleó la Tabla de
Recomendaciones de Períodos de Retorno para la Estimación del Gasto Máximo de
Diseño en las Obras Hidráulicas emitida por la Comisión Nacional del Agua, la cual se
extrajo de la página de internet www.cofemertramites.gob.mx.
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En dicha tabla se especifica, que para la delimitación de las zonas federales de corrientes
con obras de protección o en base a la capacidad del cauce natural cavado, se
recomiendan períodos de retorno de 5 a 10 años; asimismo, para la determinación de
zonas de inundación, se especifica la utilización de períodos de retorno de 500 a 1,000
años. En el caso del estado Baja California Sur debido a la escases de información
hidroclimatológica y a la gran incidencia de ciclones tropicales, se ha establecido el uso
conservador de 10 años como periodo de retorno asociado a la avenida ordinaria para la
determinación del cauce y de 1,000 años para la zona de inundación.
Por otra parte, para presas de almacenamiento que se ubican aguas arriba de alguna
población, se utiliza el periodo de retorno de 10,000 años.
Adicionalmente, con base en los requerimientos de la CONAGUA para la gestión de
permisos de presas, se incluyen en el presente reporte los cálculos asociados a los
periodos de retorno de 50, 100 y 500 años.
Análisis de la precipitación
Lluvias máximas en 24 horas
Para la obtención de las precipitaciones máximas en 24 horas, correspondientes a los
periodos de retorno de 10, 1000 y 10,000 años, se sigue básicamente el siguiente proceso:
Primeramente se solicitan a la CONAGUA, que es el organismo oficial que tiene a su cargo
la operación y conservación de las estaciones climatológicas en el país, los registros de las
precipitaciones registradas en los diferentes años para las estaciones climatológicas con
influencia en el área de estudio.
Como segundo paso, se procede a la determinación de la precipitación máxima en 24
horas, asociada a los períodos de retorno de interés, utilizando el programa AX.EXE del
Centro Nacional de Prevención de Desastres, mismo que ajusta las siguientes funciones
de probabilidad: Normal, Log-normal, Gumbel, Exponencial, Gamma y doble Gumbel y
calcula el error estándar de cada una de ellas respecto de la muestra.
Una vez obtenidos los datos de precipitación para cada una de las estaciones,
correspondientes a los periodos de retorno establecidos, se grafican conjuntamente los
datos de cada una de ellas, correspondiendo las coordenada de elevación “Z” al valor de la
precipitación obtenida, y las coordenadas “X” y “Y” a las que representan la localización de
cada estación, con base en éstas, se realiza una interpolación para obtener las isoyetas de
precipitación; Posteriormente se trazan la cuenca y se ponderan las áreas entre isoyetas
correspondientes a la misma con el valor medio, obteniéndose los resultados de
precipitación media ponderada para cada periodo de retorno.
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Estimación de la lluvia en el tiempo
Para definir del comportamiento de la lluvia en el tiempo con los datos de precipitación
asociada al periodo de retorno en estudio se aplica el modelo propuesto por Emil Kuishling
y C. E. Gransky, definido por la siguiente expresión:
e
KThp
e
1
1
De donde se obtiene la constante k para cada período de retorno de interés, una vez
obtenida esta constante se aplica el modelo considerando diferentes duraciones, las
cuales pueden ser menores y mayores que 24 horas, incluyendo, en su caso, la duración
efectiva de la tormenta para cada sitio, que se obtiene con base en las características
fisiográficas de la cuenca, principalmente la longitud del cauce principal y el desnivel total
de la misma hasta el sitio de estudio.
Coeficientes de escurrimiento y números de escurrimiento
Curva Numérica (CN)
La CN que fue considerada para el presente estudio está basada en el tipo de cubierta
vegetal que se tiene en la cuenca apoyada en la carta de Uso de Suelo y Vegetación del
INEGI. Para determinar dicha curva es necesario contar con tres parámetros para la
utilización del Nomograma para Zonas Áridas y Semiáridas. El primero es el tipo de
vegetación existente en la cuenca; el segundo es el porcentaje de cobertura vegetal y el
tercer dato es el tipo de suelo respecto al potencial de escurrimiento, clasificación que se
basa en la siguiente tabla:
Tabla 1. Clasificación de suelos.
Grupo de suelos
Descripción de las características del suelo
A Suelo con bajo potencial de escurrimiento, incluye arenas profundas con muy poco limo y arcilla; también suelo permeable con grava en el perfil. Infiltración básica 8-12mm/h.
B Suelos con moderadamente bajo potencial de escurrimiento. Son suelos arenosos menos profundos y más agregados que el grupo A. Este grupo tiene una infiltración mayor que el promedio cuando húmedo. Infiltración básica 4-5mm/h.
C Suelos con moderadamente alto potencial de escurrimiento. Comprende suelos someros y suelos con considerable contenido de arcilla, pero menos que el grupo D. Infiltración básica 1-4 mm/h.
D Suelos con alto potencial de escurrimiento. Por ejemplo, suelos pesados, con alto contenido de arcillas expandibles y suelos someros con materiales fuertemente cementados. Infiltración básica menor 1 mm/h.
A continuación se pondera cada una de las áreas por el coeficiente correspondiente y
posteriormente se aumenta este valor de curva por las condiciones de humedad en el
suelo antecedentes a la tormenta, de manera que la obtenida en el nomograma
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corresponde a la condición II, mientras que las faltantes I y III, son obtenidas con base en
la Tabla 2.
Tabla 2. Valores de CN para distintas
condiciones de tormenta
CONDICIONES
II I III
100 100 100
95 87 99
90 78 98
85 70 97
80 63 94
75 57 91
70 51 87
65 45 83
60 40 79
55 35 75
50 31 70
40 23 60
35 19 55
30 15 50
25 12 45
20 9 39
15 7 33
10 4 26
5 2 17
0 0 0
Equivalencia de los números de las curvas de escurrimiento para las
diferentes condiciones anteriores de tormenta
Coeficiente de escurrimiento
El coeficiente de escurrimiento indica la capacidad que tiene el suelo para permitir el flujo
del agua sobre el mismo, este parámetro varía de 0 a 1, entre más elevado es el
coeficiente más impermeable es el suelo. La vegetación y el tipo de suelo tienen gran
influencia sobre este parámetro, el coeficiente aumenta conforme disminuya la vegetación
y aumente la pendiente del cauce, ya que las plantas ayudan a disminuir la velocidad del
agua propiciando así una mayor infiltración o bien un escurrimiento menor.
Los suelos pueden ser A cuando son arenosos, con una permeabilidad alta, B cuando el
suelo es más o menos arenoso con una permeabilidad media alta, C es un suelo más
compacto que el arenoso y que por lo tanto tiene una permeabilidad media alta y por
último, hay suelo D, este es un suelo muy compacto, es arcilloso y con una permeabilidad
muy alta. Para la obtención de esta variable hidrológica, se utiliza la siguiente tabla (tabla
7.7 del capítulo 7 de Hidrología).
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Haciendo uso también de la siguiente tabla, la cual determina el coeficiente de
escurrimiento en base a la zona en la que se encuentra el estudio:
Para realizar el ajuste asociado a un periodo de retorno de 1000 y 10000 años, dicho
coeficiente es multiplicado por 2.
Métodos de estimación de gastos pico
Para la determinación del escurrimiento en la cuenca de estudio, se utilizan tres métodos:
Método de Ven Te Chow
Fue deducido basándose en el concepto de hidrogramas unitarios e hidrogramas unitarios
sintéticos y considera que el caudal pico del escurrimiento directo de una cuenca puede
calcularse como el producto de la lluvia en exceso por el caudal pico de un hidrograma
unitario.
Su desarrollo demanda, como paso preliminar, determinar la cobertura vegetal y el tipo de
suelo de la zona de estudio.
El autor propone la siguiente expresión:
ZYXAQmáx ***
Siendo A el área de la cuenca en Km2.
Las restantes variables que intervienen son estimadas como se describe a continuación:
Factor de escurrimiento X, en cm/h
d
PeX
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Donde Pe es la precipitación en exceso, en cm
P es la precipitación de la tormenta, en cm
P = I * d
I es la intensidad de la tormenta, en cm/h; d es la duración de la tormenta en horas; y, N es el número de escurrimiento, en función del tipo de suelo y cobertura vegetal.
Factor climático Y;
Y = 2.78 * Ps / Pb
Donde: Pb es la precipitación en la estación base en cm, Ps es la precipitación en la estación en estudio (dentro de la cuenca), en cm.
Factor de reducción del pico Z
Si 0.05 < d/tp < 0.40, entonces
Si 0.40 < d/tp < 2.00, entonces
Donde tp es el tiempo de retraso en horas
Donde J es la pendiente media del cauce
Hidrograma Unitario Sintético
Este método, desarrollado por el SCS, también llamado del “número de curva” consta de
dos partes. En la primera de ellas se hace una estimación del volumen de escurrimiento
resultante de una precipitación - escurrimiento directo, en la segunda se determina el
tiempo de distribución del escurrimiento, incluyendo el caudal de punta.
La estimación del escurrimiento correspondiente a una lluvia, se hace con el siguiente
procedimiento:
Los datos de lluvia más generalmente disponibles son los totales medidos en pluviómetros
y para tales datos se ha desarrollado la relación lluvia - escorrentía. Esos datos son los
totales de una o más tormentas que ocurren en un día del calendario, y nada se sabe
acerca de su distribución en el tiempo, por eso es que la relación excluye al tiempo como
la variable explícita. Relacionando el escurrimiento con la lluvia se obtiene generalmente
una relación como la que indica la figura siguiente:
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Para precipitaciones (P) menores que Ia, no tiene lugar el escurrimiento superficial (Q). Ia
consiste principalmente en pérdidas por intercepción, almacenamiento en depresiones e
infiltración, antes de que se produzca el escurrimiento. Para cantidad de lluvia en aumento,
la curva Q en relación con P se aproxima asintóticamente a una línea recta paralela (S) se
llama retención potencial máxima, que es la máxima cantidad de lluvia que la cuenca
puede absorber.
La experiencia práctica ha demostrado que Ia es aproximadamente el 20% de la retención
potencial máxima, así Ia = 0.2 S, por lo que la ecuación de escurrimiento puede escribirse
como:
El valor de S (en pulgadas) se relaciona con el número de curva de escorrentía de lo cual
se deduce que para zonas pavimentadas S será igual 0 y CN = 100, mientras que las
condiciones en que no se produce escurrimiento superficial S se hace infinito y CN = 0. La
figura anterior presenta la ecuación de escorrentía en forma gráfica para diferentes curvas.
Para determinar el volumen de escurrimiento, debe hacerse una estimación del valor de
CN, el cual depende de características de la cuenca tales como uso de la tierra,
condiciones del suelo y condiciones de humedad de la cuenca en el momento de ocurrir la
precipitación.
Se conocen y aceptan tres clases de condiciones de humedad antecedentes para una
cuenca, según el SCS serían de tipo I, II y III siendo la más usual para el caso de estado
de Baja California Sur la de Tipo III por ser precipitaciones mayores a 50 mm en un tiempo
mayor a 12 horas por el tipo de evento ciclónico que se presenta.
Los grupos hidrológicos de suelo se clasifican según su capacidad para transmitir agua
(Infiltración): el grupo A tiene una intensidad alta de transmisión de agua, el grupo B
moderada, el grupo C lenta y el D muy lenta.
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qp = caudal pico o de punta; Q = volumen de escurrimiento directo (mm) Tp = período de elevación o tiempo hasta el caudal pico; TR= tiempo desde el caudal pico hasta el final del escurrimiento directo - recesión.
Método Racional
El método racional se utiliza en hidrología para determinar el hidrograma de descarga de
una cuenca hidrográfica.
La fórmula básica del método racional es:
Donde:
= Caudal máximo expresado en m3/s
= Coeficiente de escurrimiento
= Intensidad de la precipitación en m/s en un período igual al tiempo de concentración tc Ad= Área de la cuenca hidrográfica en hectáreas.
Esta fórmula empírica, por su simplicidad, es aun utilizada para el cálculo de alcantarillas,
galerías de aguas pluviales, estructuras de drenaje de pequeñas áreas, a pesar de
presentar algunos inconvenientes, superados por procedimientos de cálculo más
complejos. También se usa en ingeniería de carreteras para el cálculo de caudales
vertientes de la cuenca a la carretera, y así poder dimensionar las obras de drenaje
necesarias, siempre que la cuenca vertiente tenga un tiempo de concentración no superior
a 6 horas.
Gasto de diseño
Para la obtención del caudal de diseño este no es considerado simplemente como el
promedio de los tres métodos con el gasto que se tiene en el tiempo de concentración
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obtenido, sino que su elección es menos metódica, ya que una vez obtenidos los valores
del gasto arrojados por los métodos de Ven Te Chow, Hidrograma unitario sintético y
Método racional, el caudal es elegido en base a la experiencia y a las características de la
zona de estudio, tales como precipitación, tipo de suelo entre otras; de manera que el
caudal de diseño a elegir sea el más representativo de la zona de estudio.
V.2 CARACTERIZACIÓN DE LA CUENCA
Sobre el cauce principal, aguas arriba del sitio de la presa, dentro del área del vaso, se
identificó un afluente importante, por lo que la cuenca total se subdividió en 3, tal como se
muestra en la siguiente figura:
Figura 1. Subdivisión de cuencas para la elaboración del estudio hidrológico
La subcuenca A es la principal que parte de la zona alta más alejada del sitio de la presa,
la subcuenca B corresponde al afluente que confluye dentro del área del vaso u la
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subcuenca C es de un pequeño escurrimiento que desemboca prácticamente en el sitio de
la presa.
Área de la Cuenca y longitud de cauce
Con base en las cartas topográficas digitales de INEGI 1:50,000, se delimitó el parteaguas
de la cuenca, utilizando el programa de cómputo a CIVILCAD, se obtuvieron las áreas de
las subcuenca y las longitudes de los cauces principales.
Figura 2. Áreas de cuenca del sitio La Higuerilla
Subcuenca Superficie (Km2) Longitud del cauce
principal (km)
A 220.02 33.84
B 23.73 11.67
Área A = 220.02 Km2
Área B = 23.73 Km2 Área C = 2.36 Km2
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C 2.36 2.30
Área total de la cuenca 246.11
Pendiente Media del Cauce
La siguientes tablas muestran el cálculo de las pendientes de los cauces principales de las
subcuencas de la presa La Higuerilla.
Tabla 3. Cálculo de la pendiente media del cauce de la subcuenca A.
Tramo Longitud (m) Elev. (m) Desnivel (m) Pendiente (S) √ S L / √ S
1 0.00 160
2 1,989.15 170 10 0.005 0.071 28,054.42
3 2,256.14 180 10 0.004 0.067 33,888.21
4 3,183.58 190 10 0.003 0.056 56,803.43
5 2,518.59 200 10 0.004 0.063 39,970.22
6 4,359.17 220 20 0.005 0.068 64,356.34
7 2,573.82 240 20 0.008 0.088 29,197.99
8 3,878.69 260 20 0.005 0.072 54,014.69
9 3,588.42 280 20 0.006 0.075 48,066.26
10 3,000.39 300 20 0.007 0.082 36,749.45
11 2,949.80 320 20 0.007 0.082 35,823.99
12 2,167.18 340 20 0.009 0.096 22,559.41
13 1,077.58 360 20 0.019 0.136 7,909.73
14 253.14 380 20 0.079 0.281 900.56
15 41.09 390 10 0.243 0.493 83.29
L Total = 33,836.75 m Pendiente Media
∑ L/√ S = 458,378.00
Sm = 0.54%
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Tabla 4. Cálculo de la pendiente media del cauce de la subcuenca B.
Tramo Longitud (m) Elev. (m) Desnivel (m) Pendiente (S) √ S L / √ S
1 0.00 160
2 518.86 170 10 0.019 0.139 3,737.45
3 1,330.04 180 10 0.008 0.087 15,339.00
4 1,188.57 190 10 0.008 0.092 12,957.98
5 959.98 200 10 0.010 0.102 9,405.75
6 1,953.10 220 20 0.010 0.101 19,300.64
7 1,714.40 240 20 0.012 0.108 15,872.79
8 997.80 260 20 0.020 0.142 7,047.75
9 720.10 280 20 0.028 0.167 4,320.90
10 297.97 300 20 0.067 0.259 1,150.12
11 134.57 320 20 0.149 0.386 349.07
12 563.36 340 20 0.036 0.188 2,989.95
13 313.36 360 20 0.064 0.253 1,240.37
14 302.76 380 20 0.066 0.257 1,177.97
15 218.77 400 20 0.091 0.302 723.55
16 76.92 420 20 0.260 0.510 150.85
17 87.80 440 20 0.228 0.477 183.96
18 112.80 460 20 0.177 0.421 267.89
19 75.44 480 20 0.265 0.515 146.52
20 68.09 500 20 0.294 0.542 125.63
21 38.23 520 20 0.523 0.723 52.86
L Total = 11,672.92 m Pendiente Media
∑ L/√ S = 96,540.97
Sm = 1.46%
160
210
260
310
360El
eva
ció
n (
msn
m)
Longitud (m)
Pendiente media del cauce (Sm) Subcuenca A
Pendiente del terreno naturalPendiente media
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Tabla 5. Cálculo de la pendiente media del cauce de la subcuenca C.
Tramo Longitud (m) Elev. (m) Desnivel (m) Pendiente (S) √ S L / √ S
1 160
2 307.81 170 10 0.032 0.180 1,707.75
3 320.79 180 10 0.031 0.177 1,816.90
4 317.11 190 10 0.032 0.178 1,785.73
5 239.40 200 10 0.042 0.204 1,171.35
6 380.47 220 20 0.053 0.229 1,659.46
7 221.32 240 20 0.090 0.301 736.23
8 179.31 260 20 0.112 0.334 536.90
9 107.70 280 20 0.186 0.431 249.92
10 76.10 300 20 0.263 0.513 148.44
11 32.41 320 20 0.617 0.786 41.26
12 55.70 340 20 0.359 0.599 92.95
13 40.53 360 20 0.493 0.702 57.70
14 19.67 375 15 0.763 0.873 22.52
L Total = 2,298.32 m Pendiente Media
∑ L/√ S = 10,027.11
Sm = 5.25%
160
210
260
310
360
410
460
510
Ele
vaci
ón
(m
snm
)
Longitud (m)
Pendiente media del cauce (Sm) Subcuenca B
Pendiente del terreno natural
Pendiente media
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Precipitación
La obtención de los datos de precipitaciones máximas anuales registradas, se realizó a
través de la Comisión Nacional del Agua, que es el organismo oficial que tiene a su cargo
la operación y conservación de las estaciones climatológicas en el país.
Las estaciones climatológicas cuya área de influencia abarca la zona de estudios son las
que a continuación se enlistan.
Tabla 6. Estaciones climatológicas con área de influencia en la zona de estudio
Estación Coordenadas UTM
X Y
1 Huatamote 466,249 2,831,123
2 La Poza del León 482,672 2,805,099
3 La Poza Honda 447,740 2,805,805
4 Ligüí 472,974 2,846,334
5 San Ignacio del Romero 435,700 2,830,159
6 San Ramón 471,278 2,795,891
160
210
260
310
360El
eva
ció
n (
msn
m)
Longitud (m)
Pendiente media del cauce (Sm) Subcuenca C
Pendiente del terreno natural
Pendiente media
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Análisis precipitación máxima en 24h
La siguiente tabla muestra los valores de las precipitaciones máximas en 24 h de las
estaciones climatológicas analizadas.
Tabla 7. Precipitaciones máximas en 24 h por estación climatológica
Año Huatamote La Poza del León La Poza Honda Liguí San Ignacio del Romero San Ramón
1953
26
1954
21
1955
26
1956
32.5
1957
26
1958
75.5
1959
45
1960
71.5
1961
21
1962
22
1963
22 54
1964
12 104.5
1965
25 85
1966
53 13
1967
19 45
1968
20 13
1969
7.5 30.5
1970
25 72
1971
27 35.5
1972
7.5 50
1973
60 6
1974
54 85
1975
0.4 9
1976
56 42
1977 120 120 19
26.5
1978 44 42 27
44
1979 57.5 99 58 64 94
1980 47 36 21 35 3 42
1981 43 30 23 65 82 40
1982 23 80 21 16 19 53
1983 94 40 52 37 80 84.5
1984 59 46 100 86 70.5 37.5
1985 16.5 40 60 35.5 26.5 27.5
1986 35 48 51 60 48.8 60.5
1987 56.6 33 66 60 32 30.5
1988 29 60 34.5 30 29.9 69.5
1989 52 43 38 42 47.5 65.5
1990 117 100 66.5 127 39 72.5
1991 55 60 16.5 87.5 59 65.5
1992 88 31 45 38 19.8 40
1993 72 60 49.5 100.2 59 53
1994 92.5 87 84 125 59 25.5
1995 91 45 49 29 28 77
1996 112.5 80 98.5 81.5 28 24
1997 45 67 70.2 308.5 148.8 43.5
1998 45 90 54 48 20.3 26
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
16
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Año Huatamote La Poza del León La Poza Honda Liguí San Ignacio del Romero San Ramón
1999 61 50 60 100 38.5 24
2000 12.5 22 66 17.5 14 33
2001 167 215 34 138 48.5 82
2002 35 64 63 85 87.6 43
2003 229 200 180 322 148.1 95
2004 38.5 40 52 71 44.5 22
2005 53 49 60 33.5 34.9 54
2006 435.5 200 77.5 220 92.1 186
2007 137 134 30.5 118 18.2 40
2008 201.5 46 56.5 218.5 96.5 88.2
2009 205 120 127 111 140.5 69
2010 20.5 5.1 32 42 19.9 20
El siguiente paso fue calcular la precipitación máxima en 24 horas de cada una de las
estaciones, asociada a cada periodo de retorno en análisis (10, 1000 y 10 000 años),
utilizando para ello el programa AX del CENAPRED, tal como se presenta en el siguiente
ejemplo con los datos de la estación climatológica Ligúí:
Se observa que el mínimo error estándar corresponde al calculado por la función “Doble
Gumbel”, por lo que se procede a la optimización de dicha función obteniendo los
resultados mostrados en el siguiente cuadro.
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
17
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
El programa presenta el error cuadrático para cada evento como a continuación se
muestra:
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
18
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Finalmente, el programa AX obtuvo la extrapolación de los datos de precipitación para los
diferentes períodos de retorno, los cuales se muestran en el siguiente gráfico:
De igual manera como se explicó anteriormente se obtuvieron los datos de precipitación
para los diferentes periodos de retorno de cada una de las estaciones climatológicas
restantes utilizadas en el presente estudio, las cuales se muestran a continuación en la
siguiente tabla:
Estación PTr=10 PTr=1,000 PTr=10,000
Huatamote 212 620 812 La Poza del León 136 343 432 La Poza Honda 95 166 349
Ligüí 229 541 676 San Ignacio del Romero 118 253 318
San Ramón 98 255 330
Con los datos anteriores, se construyeron las siguientes Isoyetas, donde se puede apreciar
la precipitación máxima que le corresponde.
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
19
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Precipitación máxima en 24 h (Tr = 10 AÑOS) Subcuenca : A
Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km
2
205 25.03 5,130.81
195 59.66 11,633.52
185 69.22 12,806.54
175 31.36 5,487.83
165 25.41 4,193.08
155 7.49 1,161.70
145 1.84 267.04
∑ = 220.02 40,680.53
Precipitación media (mm) = 185
Subcuenca : B Isoyeta (mm) Superficie (Km
2) mm * Km
2
165 0.73 121.22
155 16.69 2,586.49
145 6.31 914.54
∑ = 23.73 3,622.25
Precipitación media (mm) = 153
Subcuenca : C Isoyeta (mm) Superficie (Km
2) mm * Km
2
145 2.36 342.64
Precipitación media (mm) = 145
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
20
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Precipitación máxima en 24 h (Tr = 1000 AÑOS) Subcuenca : A
Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km2
610 0.03 19.33
590 5.70 3,364.23
570 13.48 7,683.26
550 21.77 11,971.69
530 28.99 15,362.35
510 38.15 19,457.90
490 38.02 18,627.67
470 28.91 13,588.15
450 22.31 10,038.00
430 13.10 5,634.75
410 7.33 3,007.25
390 2.14 834.64
370 0.09 33.26
∑ = 220.02 109,622.48
Precipitación media (mm) = 498
Subcuenca : B Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km2
450 2.49 1,119.15
430 8.74 3,758.20
410 9.76 4,002.42
390 2.74 1,068.21
∑ = 23.73 9,947.98
Precipitación media (mm) = 419
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
21
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Subcuenca : C Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km2
390 2.34 910.65
370 0.03 10.36
∑ = 2.36 921.01
Precipitación media (mm) = 390
Precipitación máxima en 24 h (Tr = 10 000 AÑOS) Subcuenca : A
Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km2
795 0.87 688.54
765 9.40 7,194.41
735 18.41 13,527.82
705 26.81 18,899.61
675 35.20 23,757.29
645 41.97 27,072.73
615 33.85 20,818.34
585 23.99 14,035.77
555 14.52 8,056.24
525 13.88 7,287.32
495 1.13 558.03
∑ = 220.02 141,896.10
Precipitación media (mm) = 645
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
22
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Subcuenca : B Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km2
585 4.34 2,540.10
555 10.16 5,636.49
525 8.82 4,630.66
495 0.41 203.27
∑ = 23.73 13,010.52
Precipitación media (mm) = 548
Subcuenca : C Isoyeta (mm) Superficie (Km2) mm * Km2
525 0.97 511.19
495 1.39 687.71
∑ = 2.36 1,198.91
Precipitación media (mm) = 507
Coeficiente de escurrimiento (Ce)
Debido a que la cuenca La Higuerilla encierra terreno en zona alta (pendientes mayores al
6%) como de zona intermedia y baja (pendientes menores al 6%), considerando el tipo de
suelo B, para la obtención de este parámetro se realizó una ponderación considerando una
variación del coeficiente de escurrimiento de 0.07 a 0.18, como se muestra a continuación:
Subcuenca : A Tipo de suelo Pendiente (S) Ce Superficie (Km
2) mm * Km
2
B S < 2% 0.07 148.53 10.40
B 2 % < S < 6 % 0.12 14.71 1.77
B S > 6% 0.18 56.77 10.22
∑ = 220.02 22.38
Coeficiente de escurrimiento medio = 0.10
Subcuenca : B Tipo de suelo Pendiente (S) Ce Superficie (Km
2) mm * Km
2
B S < 2% 0.07 10.36 0.73
B 2 % < S < 6 % 0.12 1.22 0.15
B S > 6% 0.18 12.14 2.19
∑ = 23.73 3.06
Coeficiente de escurrimiento medio = 0.13
Subcuenca : C Tipo de suelo Pendiente (S) Ce Superficie (Km
2) mm * Km
2
B 2 % < S < 6 % 0.12 0.52 0.06
B S > 6% 0.18 1.84 0.33
∑ = 2.36 0.39
Coeficiente de escurrimiento medio = 0.17
Para Tr = 1 000 y 10 000 años se multipica por dos el coeficiente de escurrimiento
obtenido.
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
23
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Curva Numérica (CN)
Para la obtención de los datos de las curvas numéricas, se considera n suelo tipo B e las 3
subcuencas, con cobertura vegetal del 60% y matorral de montaña, por lo que del
nomograma se obtiene el valor correspondiente a la condición de humedad II, siendo los
siguientes valores lo utilizados en los cálculos hidrológicos:
CNI 31
CNII 50
CNIII 70
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
24
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
V.3 CÁLCULO DE LOS GASTOS DE DISEÑO
Con la información hidroclimatológica recaudada y calculada, se realiza el cálculo de los
caudales de diseño, en las tablas que se muestran a continuación:
SUBCUENCA "A" LA HIGUERILLA Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 10 años
DATOS Área de la cuenca
=
220.020 Km2
Longitud del cauce =
33,836.75 m
Pendiente media del cauce =
0.54% Tiempo de concentración = 4.858 h Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=10) = 185 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
148 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.62 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 10) =
21.85
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 57.94 57.94
5 106.76 8.90
2.00 75.25 37.63
10 93.38 15.56
3.00 87.69 29.23
15 85.56 21.39
4.00 97.74 24.43
20 80.01 26.67
5.00 106.32 21.26
30 72.18 36.09
6.00 113.89 18.98
35 69.21 40.37
7.00 120.71 17.24
40 66.63 44.42
7.50 123.89 16.52
45 64.36 48.27
8.00 126.94 15.87
50 62.32 51.94
9.00 132.71 14.75
55 60.48 55.44
10.00 138.09 13.81
60 58.80 58.80
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
240 4.00 24.43 9.77 3.075 0.77 2.78 0.82 0.57 268.81
300 5.00 21.26 10.63 3.64 0.73 2.78 1.03 0.69 305.75
360 6.00 18.98 11.39 4.17 0.69 2.78 1.24 0.78 332.78
420 7.00 17.24 12.07 4.65 0.66 2.78 1.44 0.86 351.43
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
25
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
240 4.00 24.43 97.74 4.000 1016.56 0.31 319.88 300 5.00 21.26 106.32 6.25 778.50 0.34 266.88 360 6.00 18.98 113.89 9.00 620.47 0.37 227.03 420 7.00 17.24 120.71 12.25 509.12 0.39 196.23
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.10
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 2.13
Área (Ha) = 22002.03
Q = 133.26 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 305.75 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 266.88 Promedio = 235.29
RACIONAL 133.26
Caudal de diseño para Tr= 10 años Q = 220 m3/s
Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 1,000 años
Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=1,000) = 498 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
399 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.62 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 1,000) =
58.89
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 156.13 156.13
5 204.95 17.08
2.00 202.79 101.39
10 136.84 22.81
3.00 236.29 78.76
15 106.38 26.60
4.00 263.37 65.84
20 87.91 29.30
5.00 286.50 57.30
30 71.54 35.77
6.00 306.89 51.15
35 62.41 36.41
7.00 325.27 46.47
40 55.15 36.77
7.50 333.84 44.51
45 50.93 38.20
8.00 342.07 42.76
50 47.14 39.28
9.00 357.61 39.73
55 42.28 38.75
10.00 372.10 37.21
60 38.07 38.07
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
26
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
240 4.00 65.84 26.34 16.553 4.14 2.78 0.82 0.57 1,446.80
300 5.00 57.30 28.65 18.65 3.73 2.78 1.03 0.69 1,564.62
360 6.00 51.15 30.69 20.52 3.42 2.78 1.24 0.78 1,638.95
420 7.00 46.47 32.53 22.22 3.17 2.78 1.44 0.86 1,678.73
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
240 4.00 65.84 263.37 4.000 2739.35 0.63 1,721.65 300 5.00 57.30 286.50 6.25 2097.83 0.65 1,365.71 360 6.00 51.15 306.89 9.00 1672.00 0.67 1,118.12 420 7.00 46.47 325.27 12.25 1371.94 0.68 937.35
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.20
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 5.73
Área (Ha) = 22,002.03
Q = 718.19 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 1,638.95 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 1,118.12 Promedio = 1,158.42
RACIONAL 718.19
Caudal de diseño para Tr= 1,000 años Q = 1,190 m3/s
Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 10,000 años
Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=10,000) = 645 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
516 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.62 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 10,000) =
76.23
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 202.10 202.10
5 250.92 20.91
2.00 262.49 131.24
10 166.69 27.78
3.00 305.86 101.95
15 129.57 32.39
4.00 340.91 85.23
20 107.29 35.76
5.00 370.85 74.17
30 88.41 44.20
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
27
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
6.00 397.25 66.21
35 77.47 45.19
7.00 421.03 60.15
40 68.84 45.89
7.50 432.13 57.62
45 64.03 48.02
8.00 442.77 55.35
50 59.73 49.77
9.00 462.89 51.43
55 53.97 49.48
10.00 481.65 48.17
60 49.03 49.03
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h INT.
mm/h P cm
P EFECT.
Cm X Y D/Tc Z
Q m
3/s
240 4.00 85.23 34.09 23.680 5.92 2.78 0.82 0.57 2,069.80
300 5.00 74.17 37.08 26.49 5.30 2.78 1.03 0.69 2,222.06
360 6.00 66.21 39.72 28.98 4.83 2.78 1.24 0.78 2,314.65
420 7.00 60.15 42.10 31.24 4.46 2.78 1.44 0.86 2,360.23
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
240 4.00 85.23 340.91 4.000 3545.83 0.69 2,462.98 300 5.00 74.17 370.85 6.25 2715.45 0.71 1,939.56 360 6.00 66.21 397.25 9.00 2164.25 0.73 1,579.08 420 7.00 60.15 421.03 12.25 1775.85 0.74 1,317.87
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.20
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 7.42
Área (Ha) = 22002.03
Q = 929.63 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 2,222.06 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 1,939.56 Promedio = 1,697.09
RACIONAL 929.63
Caudal de diseño para Tr= 10,000 años Q = 1,550 m3/s
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
28
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
SUBCUENCA "B" LA HIGUERILLA Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 10 años
DATOS Área de la cuenca
=
23.729 Km2
Longitud del cauce =
11,672.92 m
Pendiente media del cauce =
1.46% Tiempo de concentración = 1.793 h Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=10) = 153 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
122 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.6841 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 10) =
17.5960
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 55.71 55.71
5 104.53 8.71
2.00 69.34 34.67
10 91.15 15.19
3.00 78.82 26.27
15 83.33 20.83
4.00 86.32 21.58
20 77.77 25.92
5.00 92.62 18.52
30 69.95 34.97
6.00 98.11 16.35
35 66.97 39.07
7.00 103.00 14.71
40 64.40 42.93
7.50 105.27 14.04
45 62.12 46.59
8.00 107.44 13.43
50 60.09 50.08
9.00 111.51 12.39
55 58.25 53.40
10.00 115.29 11.53
60 56.57 56.57
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
60 1.00 55.71 5.57 0.785 0.78 2.78 0.56 0.40 20.67
120 2.00 34.67 6.93 1.42 0.71 2.78 1.12 0.73 34.04
180 3.00 26.27 7.88 1.93 0.64 2.78 1.67 0.94 39.64
240 4.00 21.58 8.63 2.36 0.59 2.78 2.23 1.00 38.95
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
60 1.00 55.71 55.71 0.250 423.01 0.14 59.59 120 2.00 34.67 69.34 1.00 213.91 0.20 43.69 180 3.00 26.27 78.82 2.25 136.50 0.24 33.34 240 4.00 21.58 86.32 4.00 96.82 0.27 26.49
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
29
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.13
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 3.47
Área (Ha) = 2372.88
Q = 29.69 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 34.04 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 43.69 Promedio = 35.80
RACIONAL 29.69
Caudal de diseño para Tr= 10 años Q = 30 m3/s
Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 1,000 años
Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=1,000) = 419 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
335 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.6841 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 1,000) =
48.3266
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 153.00 153.00
5 201.82 16.82
2.00 190.45 95.23
10 188.45 31.41
3.00 216.47 72.16
15 180.62 45.16
4.00 237.06 59.27
20 175.07 58.36
5.00 254.37 50.87
30 167.24 83.62
6.00 269.45 44.91
35 164.27 95.82
7.00 282.90 40.41
40 161.69 107.79
7.50 289.13 38.55
45 159.42 119.56
8.00 295.08 36.89
50 157.38 131.15
9.00 306.27 34.03
55 155.55 142.58
10.00 316.63 31.66
60 153.87 153.87
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
60 1.00 153.00 15.30 7.101 7.10 2.78 0.56 0.40 187.09
120 2.00 95.23 19.05 10.17 5.08 2.78 1.12 0.73 244.39
180 3.00 72.16 21.65 12.40 4.13 2.78 1.67 0.94 255.21
240 4.00 59.27 23.71 14.20 3.55 2.78 2.23 1.00 234.21
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
30
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
60 1.00 153.00 153.00 0.250 1161.79 0.46 539.22 120 2.00 95.23 190.45 1.00 587.49 0.53 313.64 180 3.00 72.16 216.47 2.25 374.88 0.57 214.67 240 4.00 59.27 237.06 4.00 265.92 0.60 159.31
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.26
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 9.52
Área (Ha) = 2,372.88
Q = 163.07 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 255.21 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 214.67 Promedio = 210.98
RACIONAL 163.07
Caudal de diseño para Tr= 1,000 años Q = 200 m3/s
Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 10,000 años
Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=10,000) = 548 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
439 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.6841 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 10,000) =
63.2020
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 200.10 200.10
5 248.92 20.74
2.00 249.07 124.54
10 235.54 39.26
3.00 283.10 94.37
15 227.72 56.93
4.00 310.03 77.51
20 222.16 74.05
5.00 332.67 66.53
30 214.34 107.17
6.00 352.39 58.73
35 211.36 123.30
7.00 369.97 52.85
40 208.79 139.19
7.50 378.13 50.42
45 206.51 154.89
8.00 385.91 48.24
50 204.48 170.40
9.00 400.54 44.50
55 202.64 185.75
10.00 414.09 41.41
60 200.96 200.96
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
31
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
60 1.00 200.10 20.01 10.986 10.99 2.78 0.56 0.40 289.43
120 2.00 124.54 24.91 15.27 7.63 2.78 1.12 0.73 367.03
180 3.00 94.37 28.31 18.34 6.11 2.78 1.67 0.94 377.62
240 4.00 77.51 31.00 20.81 5.20 2.78 2.23 1.00 343.23
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
60 1.00 200.10 200.10 0.250 1519.40 0.55 834.18 120 2.00 124.54 249.07 1.00 768.33 0.61 471.03 180 3.00 94.37 283.10 2.25 490.28 0.65 317.64 240 4.00 77.51 310.03 4.00 347.77 0.67 233.46
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.26
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 12.45
Área (Ha) = 2372.88
Q = 213.26 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 367.03 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 471.03 Promedio = 350.44
RACIONAL 213.26
Caudal de diseño para Tr= 10,000 años Q = 238 m3/s
SUBCUENCA "C" LA HIGUERILLA Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 10 años
DATOS Área de la cuenca
=
2.363 Km2
Longitud del cauce =
2,298.32 m
Pendiente media del cauce =
5.25% Tiempo de concentración = 0.421 h Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=10) = 145 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
116 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.7585 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 10) =
15.3726
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
32
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 63.66 63.66
5 112.48 9.37
2.00 75.26 37.63
10 99.10 16.52
3.00 83.00 27.67
15 91.27 22.82
4.00 88.97 22.24
25 81.42 33.92
5.00 93.89 18.78
28 79.23 36.97
6.00 98.12 16.35
30 77.90 38.95
7.00 101.84 14.55
35 74.92 43.70
7.50 103.55 13.81
45 70.07 52.55
8.00 105.18 13.15
50 68.04 56.70
9.00 108.21 12.02
55 66.20 60.68
10.00 111.00 11.10
60 64.52 64.52
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h INT.
mm/h P cm
P EFECT.
Cm X Y D/Tc Z
Q m
3/s
25 0.42 33.92 1.41 0.062 0.15 2.78 0.99 0.67 0.65
28 0.47 36.97 1.73 0.02 0.05 3.78 1.11 0.73 0.31
30 0.50 38.95 1.95 0.01 0.01 2.78 1.19 0.76 0.06
35 0.58 43.70 2.55 0.01 0.02 2.78 1.39 0.84 0.10
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
25 0.42 33.92 14.13 0.043 29.64 0.04 1.29 28 0.47 36.97 17.25 0.05 31.88 0.01 0.41 30 0.50 38.95 19.47 0.06 33.29 0.00 0.11 35 0.58 43.70 25.49 0.09 36.56 0.00 0.15
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.17
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 3.70
Área (Ha) = 236.30
Q = 4.08 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 0.31 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 0.41 Promedio = 1.60
RACIONAL 4.08
Caudal de diseño para Tr= 10 años Q = 1.0 m3/s
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
33
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 1,000 años
Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=1,000) = 390 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
312 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.7585 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 1,000) =
41.3218
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 171.11 171.11
5 219.93 18.33
2.00 202.29 101.14
10 206.55 34.43
3.00 223.10 74.37
15 198.73 49.68
4.00 239.15 59.79
25 188.87 78.70
5.00 252.39 50.48
28 186.68 87.12
6.00 263.75 43.96
30 185.35 92.68
7.00 273.75 39.11
35 182.38 106.39
7.50 278.35 37.11
45 177.53 133.14
8.00 282.73 35.34
50 175.49 146.24
9.00 290.88 32.32
55 173.65 159.18
10.00 298.38 29.84
60 171.97 171.97
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
25 0.42 78.70 3.28 0.095 0.23 2.78 0.99 0.67 0.99
28 0.47 87.12 4.07 0.27 0.57 2.78 1.11 0.73 2.73
30 0.50 92.68 4.63 0.44 0.87 2.78 1.19 0.76 4.38
35 0.58 106.39 6.21 1.06 1.82 2.78 1.39 0.84 10.10
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
25 0.42 78.70 32.79 0.043 68.76 0.03 1.98 28 0.47 87.12 40.66 0.05 75.12 0.07 4.94 30 0.50 92.68 46.34 0.06 79.22 0.09 7.46 35 0.58 106.39 62.06 0.09 89.00 0.17 15.24
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.33
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 8.71
Área (Ha) = 236.30
Q = 19.22 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 2.73 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 4.94 Promedio = 8.96
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
34
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
RACIONAL 19.22
Caudal de diseño para Tr= 1,000 años Q = 10 m3/s
Determinación del Gasto Máximo para un periodo de retorno Tr = 10,000 años
Precipitación máxima en 24 hrs. (Tr=10,000) = 507 mm En 12 hrs. Cons. El 80% de la lluvia =
406 mm
Modelo de Kuishling y C.E Gransky (Valor de "e")= 0.7585 Para 12 hrs. Constante "K" (Tr = 10,000) =
53.7894
Con Tc > 1 h
Con Tc < 1 h
Tiempo h
Emil Kuishling
Intensidad de
Kuishling
Tiempo min Intensidad
mm/h Prec. mm
1.00 222.74 222.74
5 271.56 22.63
2.00 263.32 131.66
10 258.18 43.03
3.00 290.41 96.80
15 250.36 62.59
4.00 311.31 77.83
25 240.50 100.21
5.00 328.54 65.71
28 238.31 111.21
6.00 343.33 57.22
30 236.98 118.49
7.00 356.35 50.91
35 234.00 136.50
7.50 362.34 48.31
45 229.15 171.86
8.00 368.03 46.00
50 227.12 189.27
9.00 378.65 42.07
55 225.28 206.51
10.00 388.41 38.84
60 223.60 223.60
MÉTODO DE VEN TE CHOW
CN = 70
DUR. min
DUR h
INT. mm/h
P cm P
EFECT. Cm
X Y D/Tc Z Q
m3/s
25 0.42 100.21 4.18 0.297 0.71 2.78 0.99 0.67 3.12
28 0.47 111.21 5.19 0.63 1.36 2.78 1.11 0.73 6.47
30 0.50 118.49 5.92 0.94 1.87 2.78 1.19 0.76 9.37
35 0.58 136.50 7.96 1.97 3.38 2.78 1.39 0.84 18.75
MÉTODO DEL HIDROGRÁFO UNITARIO SINTÉTICO
DUR. min.
DUR. Hrs.
INT. mm/hr
PREC. Cm
Tc qp Coef.
Escurr. Qmáx.
25 0.42 100.21 41.75 0.043 87.56 0.07 6.23 28 0.47 111.21 51.90 0.05 95.90 0.12 11.71 30 0.50 118.49 59.24 0.06 101.28 0.16 15.99 35 0.58 136.50 79.63 0.09 114.20 0.25 28.27
MÉTODO RACIONAL BÁSICO
Coef. de escurrimiento ( C ) = 0.33
Q= 0.028*C*I*A Intensidad (m/s) = 11.12
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
35
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Área (Ha) = 236.30
Q = 24.54 m3/s
MÉTODO CAUDAL (m3/s)
VEN TE CHOW 6.47 HIDRÓGRAFO UNITARIO SINTÉTICO 11.71 Promedio = 14.24
RACIONAL 24.54
Caudal de diseño para Tr= 10,000 años Q = 12 m3/s
A continuación se muestra la tabla resumen de los gastos de diseño obtenidos para los
diferentes periodos de retorno, utilizando los tres métodos de cálculo mencionados.
RESUMEN DE LOS GASTOS CALCULADOS
Periodo de
retorno (Tr) en años
Gasto de diseño (m3/s)
Subcuenca
A Subcuenca
B Subcuenca
C
Cuenca La Higuerilla (cálculo
global)
10 220 30 1 250
1,000 1,190 200 10 1,400
10,000 1,550 238 12 1,800
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
36
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
V.4 TRÁNSITO DE AVENIDA A TRAVÉS DEL VASO
El tránsito de la avenida a través del vaso de la presa, se realizó utilizando el programa
HEC – HMS, utilizando los valores hidroclimatológicos asociados a un periodo de retorno
de 10,000 años, que es la condición más desfavorable para el funcionamiento,
proporcionando los datos a utilizar en la proyección de las obras.
Modelo HEC HMS.
A continuación se muestra la gráfica y la tabla de resultados del tránsito de la avenida, en
donde se observa de color azul los hidrogramas, en línea punteada el correspondiente al
hidrograma de entrada y en línea continua el hidrograma de salida.
Resultados del modelo HEC HMS para un periodo de retorno de 10,000 años.
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
37
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Se concluye que el vaso regula menos de 5% del gasto pico asociado a un periodo de
retorno de 10 000 años, valor que resulta poco significativo y es debido a la pequeña
capacidad de almacenamiento del vaso con respecto al caudal pico de diseño.
De acuerdo a lo anterior, se determina que el diseño tanto de la obra de toma como del
vertedor de demasías deben ser para el caudal pico calculado (sin regulación).
V.5 ANÁLISIS DEL ESCURRIMIENTO
Cálculo del escurrimiento directo por el Método de Conservación de Suelos de la
USGS (USA)
Es importante señalar que en la zona de estudio, los escurrimientos superficiales son
ocasionados solamente por la presencia de lluvias, regularmente de carácter
extraordinario, debido a la incidencia de huracanes.
Debido a que no se tienen estaciones que nos permitan medir los volúmenes escurridos es
necesario utilizar métodos indirectos para su determinación, de manera que no es posible
obtenerlos considerando un escurrimiento promedio, debido a que como se verá a
continuación dichos escurrimientos no se presentan a lo largo del año como un valor
constante sino que son producto de las precipitaciones extraordinarias.
Unos de los métodos utilizados para la determinación de este factor es el método del
escurrimiento de suelo de la U.S.G.S, que es el que se utilizó en el presente estudio para
el análisis de escurrimientos.
En este método se usan tres variables para determinar el escurrimiento:
1. La precipitación
2. La humedad antecedente y
3. El complejo hidrológico suelo-vegetación.
Para estimar el volumen de escurrimiento medio por evento y el máximo instantáneo se
utiliza el método de la SCS de las curvas numéricas, el cual utiliza los datos de
precipitación por evento, o la precipitación máxima para un periodo de retorno deseado, y
el máximo potencial de retención del agua del suelo como se presenta en la ecuación.
Q = (P – 0.2S)2
P + 0.8S Donde: Q Escurrimiento medio (mm). P Precipitación por evento (mm). S Retención máxima potencial (mm).
Como el potencial máximo de retención de agua del suelo (S) depende de las condiciones
del suelo, vegetación y manejo del cultivo, entonces es factible relacionarlo con las curvas
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
38
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
numéricas, las cuales son función de los factores antes mencionados. El potencial máximo
de retención (S) se puede obtener de acuerdo a la siguiente relación:
S = 25400 - 254
CN S Potencial máxima de retención (mm). CN Curvas numéricas (adimensional).
Curvas Numéricas (CN)
Estas curvas dependen del tipo de suelo, condición hidrológica de la cuenca, uso del suelo
y manejo y la condición de humedad antecedente.
Las curvas numéricas a utilizar serán las obtenidas para la estimación de los gastos picos;
tomando estas los siguientes valores:
CN I = 30 CN II = 50 CN III = 70
Para poder aplicar estos valores de CN es necesario conocer las condiciones de humedad
antecedente en la cuenca. Es de esperarse que el escurrimiento aumente a medida que
exista mayor humedad del suelo al momento de presentarse la tormenta.
Por esa razón, en este método la condición de humedad del suelo, producto de los cinco
días previos a la tormenta, son considerados y agrupados en tres grupos, lo que le da un
carácter dinámico a la estimación del escurrimiento.
Condición de humedad antecedente como función de la precipitación.
Condición de humedad Precipitación acumulada de los cinco antecedente días previos al evento (mm)
I 0 - 12.7
II 12.7 - 38.1
III > 38.1
La siguiente gráfica muestra un resumen de los valores obtenidos del análisis de
escurrimientos mediante la aplicación de este método, en la cuenca del sitio de la presa La
Higuerilla.
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
39
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Gráfica de Precipitación – Escurrimiento de la cuenca presa La Higuerilla
Observando los resultados obtendios del análisis, mediante la gráfica de volumen llovido
contra volumen escurrido, mostrada con anterioridad, se puede corroborar que
efectivamente solo en los años en que se presentan precipitaciones considerables es
cuando se generan los escurrimientos, a su vez, dichas precipitaciones no se presentan de
manera regular a lo largo de un año sino que en ocaciones se presentan concentradas en
un solo día.
De aquí la importancia de realizar mediciones que nos permitan conocer la relación que
existe entre las precipitaciones y los caudales escurridos, así como también de la
evolución de los niveles estáticos en una unidad acuífera, de manera que se pueda
conocer la capacidad de infiltración de una zona determinada.
A manera de conclusión se puede decir que la utilización del método de la U.S.G.S
presenta una ventaja considerable en la determinación de los volúmenes escurridos en la
zona de estudio, debido a que éste nos permite obtener valores más reales que se apegan
al comportamiento real de nuestra zona de estudio.
En los anexos se presenta la tabla completa de análisis de escurrimiento de los registros
diarios de precipitación de la estación climatológica Huatamote, para el sitio propuesto
- 10 20 30 40 50 60 70 80 90
100 110 120 130 140 150 160
19
76
19
78
19
80
19
82
19
84
19
86
19
88
19
90
19
92
19
94
19
96
19
98
20
00
20
02
20
04
20
06
20
08
20
10
VO
LUM
EN E
N M
m3
AÑOS DE ESTUDIO
Gráfica Precipitación - Escurrimiento Cuenca La Higuerilla (Estación Clim. Huatamote)
Vol. Llovido
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
40
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
para la ubicación de la presa, utilizando el método de Conservación de Suelos de la SCS-
USA.
V.6 FUNCIONAMIENTO DE VASO
El funcionamiento de vaso es el análisis que justifica la altura de la presa, ya que en el
intervienen las diferentes variables que nos permitirán determinar si la geometría de la
cortina es la adecuada para satisfacer las demandas de la misma con un cierto porcentaje
de déficit, tomando en cuenta los escurrimientos mensuales que llegan al vaso, es
importante en esta variable que se cuente con una amplia muestra de datos, ya que como
sabemos existen periodos de años secos y periodos de años con lluvias excesivas, otra
variable importante es la capacidad del vaso, esta estará en función de la topografía del
mismo y de la altura que se le pretenda dar a la cortina, al nivel del NAMO (vertedor de
demasías), por último y no menos importante es la variable de las salidas de la presa, es
decir las demandas del volumen de agua que se extraerá del vaso, estas salidas están en
función del uso que se le pretenda dar a la presa, en este caso en particular este uso es el
de recarga del acuífero, por lo que las demandas estará plenamente ligadas a este
aspecto, existen otras salidas y/o extracciones del vaso, como son, evaporación del espejo
de agua del vaso, gasto ecológico del cauce y derrames de excedentes por el vertedor de
demasías.
Una vez obtenidas las variables correspondientes, se inicia la contabilidad mensual de
acuerdo a la siguiente ecuación, la cual es fundamental para la simulación del
funcionamiento del vaso, denominada “Ecuación de continuidad”:
VDX
Donde:
X = Volumen de entradas al vaso durante el intervalo t.
D = Volumen de salidas del vaso durante el mismo intervalo.
∆V = Cambio del volumen almacenado en el vaso durante el intervalo.
En el sitio de proyecto se realizó la configuración topográfica de la superficie del posible
embalse de la cortina, generando la gráfica elevación – área – capacidad, del sitio elegido,
se obtuvo además la capacidad de azolves del vaso, del estudio de climatología se
obtuvieron las precipitaciones medias mensuales y mediante el modelo lluvia –
escurrimiento presentado con anterioridad se obtuvo la muestra de los escurrimientos
medios mensuales que llegarían al vaso de la presa, así mismo se obtuvieron las
evaporaciones netas, todo esto en una muestra de 35 años de 1976 a 2010, por otro lado y
de acuerdo al uso de la presa obtuvo el déficit medio anual en el acuífero “Santo
Domingo”, que es el acuífero al cual se le pretende descargar el volumen almacenado en
esta presa, este dato esta dado en el estudio denominado “ACTUALIZACIÓN DE LA
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
41
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
DISPONIBILIDAD MEDIA ANUAL DE AGUA SUBTERRÁNEA ACUÍFERO (0306) SANTO
DOMINGO, ESTADO DE BAJA CALIFORNIA SUR”, el cual fue realizado por la Comisión
Nacional del Agua, Subdirección General Técnica, Gerencia de Aguas Subterráneas,
Subgerencia de Evaluación y Ordenamiento de Acuíferos, el déficit obtenido en este
estudio es de -1, 098, 317 m3 anuales.
Esquema del funcionamiento de vaso en la presa La Higuerilla.
En el funcionamiento de vaso se registran los escurrimientos estadísticos mes con mes y
se simula una demanda mensual y al tomar en cuenta la curva de aéreas capacidades de
la presa se calcula la evaporación en el vaso que se le resta al volumen almacenado,
dando como resultado el volumen almacenado en el siguiente mes, si este volumen es
superior al volumen de almacenamiento de la presa, habrá derrames y si es menor al
volumen muerto se contara como déficit, siendo el valor del déficit el porcentaje de este
con respecto a la demanda de ese mes en particular.
Para la simulación del funcionamiento del vaso en las alternativas, se adopta la política
deficitaria de considerar un déficit medio anual del 5%. A continuación se muestran los
resultados del funcionamiento del vaso para diferentes alternativas planteadas.
RECARGA ACUIFERO
ALM. INICIAL NAMO
ALTURA DE LA CORTINA AL NAMO
Mm3 Mm3 msnm m
3 12.6 184.3 24.3
2.5 9.766 182.4 22.4
2 6.91 180.1 20.1
1.5 4.973 178.2 18.2
1 4.05 177.1 17.1
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
42
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Como puede observarse se cuenta con un rango de alturas para ubicar al vertedor de
demasías, dependiendo la altura de este se obtiene un volumen esperado de recarga al
acuífero, por lo que ahora se tendrá que definir el nivel del NAMO conlas otras variables
que son cota topográfica de la boquilla y condiciones geométricas del vertedor para poder
desalojar la avenida de diseño de 1,884 m3/s para un Tr de 10,000 años.
VI. DISEÑO DE LAS OBRAS
VI.1 DISEÑO DE LA PRESA
Para el diseño de la presa, se realizaron recorridos de campo; por otra parte se analizó la
cartografía del INEGI y las imágenes satelitales que proporciona el programa Google
Earth. A partir de dichas actividades, se definió el perfil del cauce del arroyo y la cuenca
correspondiente.
VI.1.1 CURVA ELEVACIÓN-ÁREAS-CAPACIDADES
El sitio de la presa de almacenamiento de aguas y regulación, fue elegido con base en los
estudios topográficos, de tal manera de obtener el mayor vaso posible con menor longitud
de cortina.
Con la información topográfica del vaso proyectado y con las de ubicación de la cortina y
su geometría, se obtuvieron las curvas Elevación – Áreas – Capacidades, mostrándose a
continuación.
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5
CA
PA
CID
AD
AL
NA
MO
Mm
3
RECARGA DEL ACUIFERO EN Mm3
SITIO LA HIGUERILLA CAPACIDAD AL NAMO VS. RECARGA DEL
ACUIFERO
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
43
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Tabla de valores de la curva Elevación – Áreas – Capacidades del sitio de la presa
ELEVACION (msnm) AREA (m2) VOLUMEN ACUMULADO (m3)
160 0 0
161 522 176
162 1,612 1,116
163 7,419 4,449
164 17,123 16,324
165 16,327 34,015
166 86,982 64,312
167 122,907 171,142
168 157,066 312,340
169 202,387 493,265
170 239,696 714,642
171 283,711 975,792
172 329,896 1,280,938
173 395,218 1,639,149
174 490,537 2,088,348
175 555,147 2,610,154
176 668,248 3,223,089
177 787,939 3,943,260
178 881,393 4,778,652
179 975,738 5,709,219
180 1,087,770 6,741,664
181 1,208,648 7,891,683
182 1,328,046 9,156,847
183 1,415,627 10,533,452
184 1,530,989 12,003,459
185 1,975,371 13,677,378
186 2,241,734 15,798,241
187 2,604,859 18,228,243
155
160
165
170
175
180
185
190
- 4,0
00
,00
0
8,0
00
,00
0
12
,00
0,0
00
16
,00
0,0
00
20
,00
0,0
00
0 500,000 1,000,000 1,500,000 2,000,000 2,500,000 3,000,000
ELEV
AC
ION
ES (
m)
VOLUMEN (m3)
AREA (m2)
AREAS EN m2 VOLUMEN EN m3 VOLUMEN MUERTO
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
44
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Con base en esta curva, se realizan los cálculos hidráulicos necesarios para el
dimensionamiento de la cortina, vertedor y obra de toma.
VI.1.2 DISEÑO DE LA CORTINA
Determinación de la altura de la cortina
La altura de la cortina está definida por la siguiente ecuación:
Elevación de la
cortina =
Nivel de Aguas máximas
Ordinaria (NAMO) +
Carga sobre el
vertedor (h) +
Bordo Libre
(BL)
Tomando en cuenta la condición topográfica de la boquilla, se propone que la corona tenga
una elevación de 187 msnm, ya que existe un puerto topográfico en la margen izquierda
que sería conveniente no sobrepasar en altura ya que con esto se evitaría construir un
dique en esta zona.
Con esta cota de corona propuesta, se analizó la altura del bordo libre y la longitud del
vertedor, para llegar a la geometría de la cortina y con esto determnar la altura del NAMO.
VI.1.3 DETERMINACIÓN DEL BORDO LIBRE
El bordo libre de una presa es la mínima distancia vertical entre el nivel de aguas máximas
extraordinarias (NAME) y la corona de la presa. El bordo libre es una margen de seguridad
que debe mantenerse en todo momento con el fin de evitar el desbordamiento del agua por
encima de la presa por efecto del oleaje.
Para obtener la altura del bordo libre, se requiere conocer la sobreelevación que sufre el
embalse con la marea producida por el viento y el ascenso de las olas sobre la estructura
de la presa cuando chocan contra ésta.
Para el cálculo de la sobreelevación del nivel del embalse causado por viento, es
necesario conocer el fetch (distancia en la cual el viento actúa sobre la masa de agua), la
velocidad del viento y la profundidad del agua en la zona considerada del fetch.
Para el cálculo del ascenso de la ola, además de las variables anteriores, es necesario
conocer la pendiente y rugosidad de la cortina, el periodo de la ola y el tirante del agua al
pie de la cortina.
Para el cálculo del bordo libre, es necesario determinar el fetch efectivo de la presa (F) y
las características del oleaje de la presa.
Longitud del fetch efectivo (F)
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
45
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Los datos requeridos son la topografía del vaso, la ubicación de la cortina.
Se cuenta con el plano topográfico del vaso en archivo digital Autocad, referenciado a
coordenadas UTM-WGS84, con curvas de nivel a cada medio metro y ubicación de la
presa proyectada.
El procedimiento para determinar el fetch efectivo toma en cuenta dos consideraciones:
En los análisis de registros de viento y olas, se ha observado que las olas medidas son
más bajas que las calculadas en zonas donde el ancho del fetch es más pequeño que su
longitud.
Las velocidades del viento sobre fetches cortos en ángulos de 30º a 45º con respecto a los
fetches más largos, producen alturas de ola mayores que las que pueden esperarse sobre
fetches cortos medidos en la dirección del viento.
El método consiste en trazar radiales a intervalos fijos (en este caso se tomaron de 6º) que
cubran un sector de 45º a ambos lados del eje central, orientados de tal manera que el
vértice esté localizado sobre la cortina y el radial central (eje central) sea la dirección más
grande que puede recorrerse sobre el vaso al nivel del NAME; tal como se muestra en la
siguiente figura.
La ecuación para determinar el fetch efectivo es la siguiente:
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
46
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
F =
∑x1 cos α1
∑ cos α1
Donde: F = Longitud del fetch efectivo (km) X1 = Longitud efectiva de cada radial (km) Α1 = Ángulo e cada radial con respecto a la radial central (º)
Cálculo del fetch efectivo (F)
Radial α
cos α Xi Xi cos α
(°) (km) (km)
X1 36 0.8090 0.332922 0.27
X2 30 0.8660 0.335998 0.29
X3 24 0.9135 0.335467 0.31
X4 18 0.9511 0.374642 0.36
X5 12 0.9781 0.403813 0.39
X6 6 0.9945 1.921144 1.91
Eje 0 1.0000 2.166340 2.17
X7 6 1.0000 0.978827 0.98
X8 12 0.9945 0.998264 0.99
X9 18 0.9781 1.037890 1.02
X10 24 0.9135 1.217633 1.11
X11 30 0.8660 0.746635 0.65
X12 36 0.8090 0.571577 0.46
X13 42 0.7431 0.519467 0.39
12.8167
11.29
F = 0.88 km
Profundidad media (D)
La zona a calcular la profundidad media (D) es la correspondiente al eje central, para lo
cual se obtuvo del plano topográfico, el perfil del terreno natural.
El procedimiento realizado consistió en dividir el perfil horizontalmente en segmentos y se
obtuvo la profundidad de cada uno; posteriormente se realizó la sumatoria de las
profundidades y se dividió entre el número de segmentos.
Para este caso, se dividió horizontalmente el perfil en 43 segmentos, por lo que el
resultado es el siguiente:
Estudio Hidrológico del Proyecto Ejecutivo de la Presa para Recarga de
Acuifero La Higuerilla, Mpio. de Comondú, Estado de Baja California Sur
47
Estudio hidrológico Comisión Estatal del Agua
Segmento Estación del Eje
Profundidad Estación (m)
Profundidad Segmento (m)
0+000 0.00
1 0+050 23.91 11.96
2 0+100 20.99 22.45
3 0+150 19.39 20.19
4 0+200 15.87 17.63
5 0+250 14.76 15.32
6 0+300 13.93 14.35
7 0+350 15.64 14.78
8 0+400 18.73 17.19
9 0+450 19.54 19.13
10 0+500 19.38 19.46
11 0+550 19.76 19.57
12 0+600 20.50 20.13
13 0+650 19.80 20.15
14 0+700 18.22 19.01
15 0+750 16.21 17.21
16 0+800 14.63 15.42
17 0+850 12.16 13.39
18 0+900 10.91 11.53
19 0+950 6.57 8.74
20 1+000 3.15 4.86
21 1+050 0.10 1.63
22 1+100 5.77 2.94
23 1+150 6.36 6.07
24 1+200 5.52 5.94
25 1+250 5.01 5.26
26 1+300 2.70 3.85
Segmento Estación del Eje
Profundidad Estación (m)
Profundidad Segmento (m)
27 1+350 1.87 2.28
28 1+400 0.75 1.31
29 1+450 3.41 2.08
30 1+500 4.28 3.84
31 1+550 5.01 4.64
32 1+600 5.49 5.25
33 1+650 5.69 5.59
34 1+700 8.56 7.12
35 1+750 8.61 8.58
36 1+800 9.91 9.26
37 1+850 12.35 11.13
38 1+900 13.21 12.78
39 1+950 9.94 11.57
40 2+000 9.65 9.79
41 2+050 6.67 8.16
42 2+100 4.73 5.70
43 2+150 2.19 3.46
D = 10.71
Perfil del Eje Central
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Velocidad del viento de diseño (U)
Al ser zona sujeta a la incidencia de huracanes, se supondrán distintas velocidades del viento,
correspondientes a la velocidad media correspondiente a cada una de las categorías de
huracanes de acuerdo a la escala Saffir-Simpson.
Clasificación de huracanes de acuerdo a la escala Saffir-Simpson
Velocidad del viento para el presente análisis (U)
Categoría Vientos Máximos (km/h) Km/h m/s
Uno 118.1 a 154 136 37.78
Dos 154.1 a 178 166 46.11
Tres 178.1 a 210 194 53.89
Cuatro 210.1 a 250 230 63.89
Cinco Mayores a 250 250 69.44
Características de la presa La Higuerilla
Talud aguas arriba: 2 : 1
Talud aguas abajo: 2: 1
Revestimiento de roca
Nivel de aguas máximo extraordinario (NAME) = 185 msnm
Profundidad media del embalse (D) de la zona del fetch = 10.71 m
Longitud del fetch efectivo (F) = 0.88 km
Características del oleaje
Altura de la ola significante (Hs)
Las olas generadas por viento no son de igual altura, pero su espectro es uniforme, por lo que se
ha podido establecer relación entre la altura de las olas que ocurren en secuencia continua y
condiciones cercanas a un estado uniforme.
La altura de ola significante (Hs), representa la altura del promedio pesado del tercio de las olas
más altas que pueden presentarse en el sitio de estudio. Para determinar el bordo libre, otro
parámetro requerido depende de la tolerancia para que un determinado porcentaje de olas
rebasen la corona del embalse.
La altura de ola significante se calcula con la siguiente fórmula (USACE 1984 Shore Protection
Manual):
Hs = 0.1616 UA F1/2
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49
UA = 0.71 U1.23
Donde: Hs = Altura de la ola significante (m) F = Longitud del fetch efectivo (km) UA = Factor de ajuste del viento U = Velocidad del viento (m/s)
Longitud de la ola significante (Ls)
La longitud de la ola significante (Ls), puede calcularse con la siguiente ecuación, la cual está en
función del periodo de la ola (Ts) (USACE 1984 Shore Protection Manual):
Ls = 1.56 Ts2
Ts = 0.6238 (UA F)1/3
Donde: Ls = Longitud de la ola significante (m) Ts = Periodo de la ola significante (s) UA = Factor de ajuste del viento F = Longitud del fetch efectivo (km)
Determinación del Bordo Libre
Para determinar el bordo libre, es necesario calcular las dos variables de las que depende, que
son la sobreelevación del embalse debido a la marea por viento y el ascenso de las olas sobre la
estructura.
Adicionalmente, dependiendo de la tolerancia del embalse a que suceda un salto de ola por
encima de la corona (también conocido como “overtopping”), se determina la probabilidad de que
la ola significante sea igualada o superada.
Sobreelevación del nivel del embalse por viento (S)
La sobreelevación del nivel del embalse es también conocida como la marea producida por viento;
para calcular este valor se tiene la siguiente ecuación:
S = U2 F
K D Donde: S = Sobreelevación del nivel del embalse (m) F = Longitud del fetch efectivo (km) D = Profundidad media del embalse en la zona del fetch (m) K = Constante relacionada con el esfuerzo cortante = 4850
Ascenso del oleaje sobre el dique (R)
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El ascenso del oleaje sobre el dique, también conocido como “lamido de la ola” o “runup”,
depende de la pendiente, porosidad y rugosidad de la capa de la cortina.
Para el caso de la presa La Higuerilla, en la frontera del dique se consideran aguas profundas (D
> Ls/2).
Para el cálculo del ascenso del oleaje, se han realizado estudios muy completos, habiéndose
elaborado diversas gráficas, que relacionan el ascenso y altura de la ola (R/H0), la esbeltez o
pendiente de la ola (H0/L0) y la pendiente del dique; así mismo, para el uso de dichas gráficas es
necesario contar con información del dique tal como la pendiente del talud, su rugosidad y
permeabilidad.
Bordo libre (BL)
BL = S + R
Donde: BL = Bordo libre (m) S = Sobreelevación por marea de viento (m) R = Ascenso de la ola sobre el talud del embalse (m)
Al considerar la altura de la ola significante (Hs), existe una probabilidad del 13 por ciento de que
el bordo libre sea alcanzado o rebasado. Para el caso de la presa La Higuerilla, se requiere que el
bordo libre sea rebasado sólo en 1 por ciento de los caso, por lo cual los cálculos deberán
considerarse con una H1 = 1.67 Hs
Cálculos
En la siguiente tabla se muestran los datos calculados de las características del oleaje, utilizando
las fórmulas descritas en el capítulo III.2. Asimismo, se calcula la sobreelevación del nivel del
embalse por viento. El método empleado corresponde al establecido en el Shore Protection
Manual, USACE, 1984.
R
Hs
Cortina
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U UA
Hs Ts Ls S
(km/h) m/s (m) (s) (m) (m)
136 37.78 61.84 0.94 2.36 8.73 0.02
166 46.11 79.02 1.20 2.57 10.28 0.04
194 53.89 95.72 1.45 2.74 11.68 0.05
230 63.89 118.01 1.79 2.93 13.43 0.07
250 69.44 130.76 1.98 3.04 14.38 0.08
Donde: U = Velocidad del viento UA = Factor de ajuste del viento Hs = Altura de la ola significante Ts = Periodo de la ola significante Ls = Longitud de la ola significante S = Sobreelevación por marea de viento (m)
Para determinar el ascenso de la ola sobre el talud del embalse, se emplean a continuación
diversas gráficas:
Gráfica de la fig. 9 del artículo de Springall (UNAM-México, 1970).
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Hs/Ls R/H
(gráfica) R
(m) BL (m)
H1 H19/Ls R/H1
(gráfica) R
(m) BL1 (m)
0.11 0.51 0.48 0.50 1.50 0.17 0.41 0.62 0.64
0.12 0.50 0.60 0.64 1.92 0.19 0.40 0.77 0.80
0.12 0.50 0.73 0.78 2.32 0.20 0.39 0.92 0.96
0.13 0.49 0.88 0.95 2.86 0.21 0.39 1.12 1.19
0.14 0.48 0.95 1.03 3.17 0.22 0.38 1.21 1.29
Donde: Hs = Altura de la ola significante Ls = Longitud de la ola significante R = Ascenso del oleaje sobre el dique BL = Bordo libre H1 = Altura de la ola con una probabilidad de 1% de igualar o superar la ola significante BL1 = Bordo libre para H1
Gráfica del Shore Protection Manual (USEACE, USA, 1984) (comparación taludes lisos y de enrocamiento).
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Hs/gTs2
R/Hs R BL H1 H1/gTs
2
R/H1 R BL1
(gráfica) (m) (m) (gráfica) (m) (m)
0.017 0.45 0.42 0.45 1.50 0.027 0.32 0.48 0.50
0.019 0.41 0.49 0.53 1.92 0.030 0.30 0.58 0.59
0.020 0.40 0.58 0.63 2.32 0.032 0.29 0.66 0.68
0.021 0.40 0.71 0.78 2.86 0.034 0.26 0.74 0.77
0.022 0.39 0.77 0.86 3.17 0.035 0.25 0.79 0.82
Donde: Hs = Altura de la ola significante Ts = Periodo de la ola significante R = Ascenso del oleaje sobre el dique BL = Bordo libre H1 = Altura de la ola con una probabilidad de 1% de igualar o superar la ola significante BL1 = Bordo libre para H1
Gráfica del Shore Protection Manual (USEACE, USA, 1984) (talud de enrocamiento 2:1, base impermeable)
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Hs/gTs2
R/Hs R BL H1
H1/gTs2
R/H1 R BL1
(gráfica) (m) (m) (gráfica) (m) (m)
0.017 0.86 0.81 0.83 1.50 0.027 0.62 0.93 0.95
0.019 0.78 0.93 0.97 1.92 0.030 0.56 1.07 1.09
0.020 0.76 1.10 1.15 2.32 0.032 0.52 1.21 1.23
0.021 0.74 1.32 1.39 2.86 0.034 0.49 1.40 1.42
0.022 0.70 1.39 1.47 3.17 0.035 0.48 1.52 1.55
Donde: Hs = Altura de la ola significante Ts = Periodo de la ola significante R = Ascenso del oleaje sobre el dique BL = Bordo libre H1 = Altura de la ola con una probabilidad de 1% de igualar o superar la ola significante BL1 = Bordo libre para H1
Campos Aranda, en su artículo Propuesta de criterios para la elaboración de estudios
hidrológicos, menciona el siguiente procedimiento para el cálculo del BL en medianos y grandes
embalses (altura de cortina > 15.24 m y vol. De almacenamiento > 763,550 m3), según Saville et
al, 1963.
Altura de ola significativa Hs:
Hs =0.00513 F0.47 U1.06
Altura de ola de diseño HD:
HD para cortina de enrocamiento = 1.00 Hs
Sobreelevación por marea de viento (S):
S = U2 F
62 772 D
Altura de diseño por oleaje (H0), utilizando la gráfica:
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55
Por último, el bordo libre mínimo se calcula:
BL = S + H0
U Hs HD Talud cortina
H0/HD H0 S BL
(km/h) (m) (m) (gráfica) (m) (m) (m)
136 0.88 0.88 1:2.5 1.23 1.09 0.02 1.11
166 1.09 1.09 1:2.5 1.23 1.34 0.04 1.38
194 1.29 1.29 1:2.5 1.23 1.58 0.05 1.63
230 1.54 1.54 1:2.5 1.23 1.89 0.07 1.96
250 1.68 1.68 1:2.5 1.23 2.07 0.08 2.15
Donde: U = Velocidad del viento de diseño Hs = Altura de la ola significante HD = Altura de la ola de diseño H0 = Altura de diseño por oleaje S = Sobreelevación por marea de viento (m) BL = Bordo libre mínimo
TABLA RESUMEN
A continuación se muestra la tabla resumen de los cálculos del bordo libre realizados con los
diferentes métodos:
Velocidad de diseño
Bordo libre (m)
Método Shore Protection Manual 1984 Saville et al., 1963
(km/h) Gráfica de Springall
Gráfica comparación taludes lisos y de
enrocamiento
Gráfica enrocamiento graduado, 2:1
Campos Aranda (ICE 1978)
136 0.64 0.50 0.95 1.11
166 0.80 0.59 1.09 1.38
194 0.96 0.68 1.23 1.63
230 1.19 0.77 1.42 1.96
250 1.29 0.82 1.55 2.15
Adoptando un criterio conservador, se define como bordo libre mínimo para la presa La Higuerilla
2.00 m.
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VI.1.4 DISEÑO DE LA OBRA DE EXCEDENCIAS
Obra de Excedencias.
Dado el tipo de cortina elegido (materiales graduados), se propuso que la obra de excedencias de
la presa La Higuerilla, estuviese alojada en la margen derecha del río, aprovechando la topografía
de la boquilla, esta estructura estará compuesta por un canal de llamada, un vertedor de
demasías con cimacio tipo Creager de desarrollo recto longitudinal a la cortina, un canal de
desfogue con curvatura hacia el cauce y cubeta deflectora para evitar en lo posible la socavación
de la zona aledaña a la descarga.
De acuerdo al estudio hidrológico realizado para el sitio La Higuerilla, se obtuvo un gasto máximo
probable para el periodo de retorno de 10,000 años, de 1,800 m3/s, sin embargo en la revision
efectuada por la GASIR y remitida a la DIRECCIÓN LOCAL CONAGUA BAJA CALIFORNIA SUR,
según Memorando No. BOO.05.0202.- 521, con fecha del 17 de abril de 2012, se obtuvo que al
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57
aplicar el método del Hidrograma Triangular, el caudal pico corresponde a un gasto de 1,884
m3/s, asociado a un periodo de retorno de 10,000 años, con un volumen de 69.86 Mm3, por lo
que la Gerencia de Aguas Superficiales e Ingenieria de Rios (GASIR), recomienda se emplee este
valor obtenido para el diseño de la obra de excedencias, para lo cual se deberá considerar un
bordo libre de al menos 1.5 metros.
Se presenta el hidrograma triangular que cumple con lo recomendado por la GASIR.
Para definir la longitud de la cresta vertedora, se realizó un análisis en donde los elementos en
juego son la curva de áreas – capacidades del vaso, la elevación del NAMO y la longitud de la
cresta vertedora.
Como en este caso ya se tiene propuesta la cota de la corona (187 msnm) y la altura del bordo
libre (2 metros), se determina que la cota del NAME es 185 msnm, por lo que el análisis del
vertedor toma en cuenta estas cotas, variando la longitude del vertedor y transitando la avenida
Tc= = 7.00 horas
= 7.70 horas
Area = 242.580 km2
= 12.90 horas
Tr (años) Qp (m3/s) Vol (hm
3)
10000 1884.0 69.86
= 20.60 horas
METODO DEL HIDROGRAMA UNITARIO TRIANGULAR (HUT )
Tb
HeA0.556Q p 2
600Tc
Tc.Tp
TrTpTb
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58
de diseño para un Tr de 10,000 años, nos arroja la carga hidraulica sobre la cresta y con esto se
determinan las posibles cotas del NAMO.
Los resultados del análisis se presentan en la siguiente tabla.
VERTEDOR DE DEMASIAS CRESTA LIBRE EN EL SITIO LA HIGUERILLA
NAMO 182
Longitud Carga Gasto de entrada
Gasto de salida Regulacion NAMO NAME BL CORONA
70 5.17 1884 1762 122 6.48% 179.83 185 2 187
75 4.94 1884 1765 119 6.32% 180.06 185 2 187
80 4.74 1884 1770 114 6.05% 180.26 185 2 187
85 4.56 1884 1774 110 5.84% 180.44 185 2 187
90 4.4 1884 1777 107 5.68% 180.6 185 2 187
95 4.25 1884 1781 103 5.47% 180.75 185 2 187
100 4.11 1884 1784 100 5.31% 180.89 185 2 187
105 3.98 1884 1785.5 98.5 5.23% 181.02 185 2 187
110 3.86 1884 1787 97 5.15% 181.14 185 2 187
115 3.75 1884 1789 95 5.04% 181.25 185 2 187
120 3.65 1884 1791 93 4.94% 181.35 185 2 187
125 3.55 1884 1792 92 4.88% 181.45 185 2 187
130 3.46 1884 1792 92 4.88% 181.54 185 2 187
135 3.37 1884 1794 90 4.78% 181.63 185 2 187
140 3.29 1884 1795 89 4.72% 181.71 185 2 187
145 3.22 1884 1796 88 4.67% 181.78 185 2 187
150 3.15 1884 1797 87 4.62% 181.85 185 2 187
70
80
90
100
110
120
130
140
150
3
3.5
4
4.5
5
1,750 1,760 1,770 1,780 1,790 1,800
LON
GIT
UD
DE
VER
TED
OR
EN
MTS
GASTO DE SALIDA EN M3/S
CA
RG
A S
OB
RE
EL V
ERTE
DO
R E
N M
TS.
VERTEDOR DE DEMASIAS VASO IHIGUERILLA GASTOS DE SALIDA - LONGITUD - CARGA
CARGA SOBRE EL VERTEDOR CRESTA LIBRE Series1
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Se anexa a este documento las hojas de cálculo usadas para el tránsito de la avenida maxima
probable por el vertedor de demasías.
Se propone que el vertedor tenga una longitud de cresta de 105 metros, con una carga hidraulica
de 3.98 metros, resultando un NAMO a la elevación 181.02, redondeando la cota del NAMO a la
elevación 182 msnm, y una longitud de vertedor de 105 metros.
Con esto y de acuerdo al funcionamiento de vaso se obtiene una recarga al acuifero de 2.16 Mm3
anuales.
Resultados del análisis del tránsito de la avenida máxima probable para el vaso La Higuerilla:
Concepto Cantidad
Elevación de la cresta vertedora 181.00 m.s.n.m.
Longitud del vertedor 105 m
Carga sobre el vertedor 4.00 m
Elevación del NAME 185.00 m.s.n.m.
Bordo libre 2.00 m
Elevación de la corona 187.00 m.s.n.m.
Gasto máximo de entrada al vaso para un
Tr de 10,000 años
1,884 m3/s
Gasto máximo de salida al vaso para un
Tr de 10,000 años
1,785.5 m3/s
% de regulación del gasto de entrada 5.23%
Capacidad de conservación 7.9 Mm3
Capacidad útil 6.45 Mm3
Azolve 1.45 Mm3