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Simulacin de una
columna deetanizadora
214161 / TRABAJO DE FINAL DE GRADO 2013-2014
Tutor:Sr. Jose Mara Chillida
Realizador:Ivn Castro Palos
Fecha:5 de junio del 2014
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AGRADECIMIENTOS
Primero de todo agradecer a mi tutor el Sr. Chillida por encomiar mi trabajo de
final de grado sabiendo las dificultades escolares y personales que he tenido, ya que lo
he realizado yo solo y trabajando en la industria qumica para ganar experiencia.
Segundo dar gracias a todos los profesores que me han ayudado cuando los he
necesitado, en especial al Sr. Laureano Jimenez y el Sr. Josep Font. Los cuales me han
guiado y resuelto muchos problemas.
Tercero y no menos importante dar las gracias a mis compaeros de clase por su
gran apoyo que me han brindado durante la realizacin del trabajo, ellos me han estado
animando en los peores momentos y aconsejando en todo aquello que podan.
Cuarto dar las gracias a mi familia, pareja y amigos por el apoyo emocional y
sentimental que me han brindado en los momentos de depresin y tristeza.
En definitiva muchas gracias a todos y cada uno/as de las personas que me han
ayudado y apoyado durante mi realizacin del proyecto.
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NDICE
1. INTRODUCCIN ............................................................................................................... 6
2. ETAPA PRELIMINAR ....................................................................................................... 7
2.1. Scope ............................................................................................................................ 7
2.2. Planificacin inicial del proyecto ................................................................................. 8
3. BASES PARA EL DESARROLLO DEL PROYECTO ..................................................... 9
3.1. Bases de diseo ............................................................................................................ 9
3.1.1. Especificaciones de alimentacin ......................................................................... 9
3.1.2. Especificaciones de cabeza de columna ............................................................... 9
3.1.3. Especificaciones de fondo de columna ................................................................. 9
3.2. Procedimiento de diseo a aplicar .............................................................................. 10
3.2.1. Mtodo Short Cut y FUG (Fenske, Underwood, Guilliland) ............................. 10
3.2.2. Mtodo ASPEN PLUS .................................................................................... 10
3.2.3. Resultados ........................................................................................................... 11
3.2.4. Conclusin .......................................................................................................... 11
3.3. Datos bsicos para el desarrollo de la ingeniera ....................................................... 11
3.3.1. Energas (Utilities) disponibles: ...................................................................... 11
3.3.1.1. Vapor de baja presin .................................................................................. 11
3.3.1.2. Propileno ...................................................................................................... 12
3.3.1.3. Energa elctrica .......................................................................................... 12
3.3.1.4. Equipos dinmicos ....................................................................................... 12
4. DESARROLLO DE LA INGENIERA BSICA ............................................................ 13
4.1. Elaboracin de diagramas .......................................................................................... 13
4.1.1. De flujo del proceso (PFD) ................................................................................. 13
4.1.2. De control (PCD) ................................................................................................ 13
4.2. Diseo bsico de la torre de destilacin T-3001 ........................................................ 13
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4.2.1. Extraccin de datos ............................................................................................. 13
4.2.2. Diseo de platos (Hidrodinmica) ...................................................................... 13
4.2.3. Resultados ........................................................................................................... 15
4.2.4. Conclusin .......................................................................................................... 15
4.3. Eficiencia de los platos y de la torre .......................................................................... 16
4.3.1. Resultados ........................................................................................................... 16
4.3.2. Conclusin .......................................................................................................... 17
4.4. Clculo del espesor de la torre de destilacin T-3001 ............................................... 17
4.4.1. Tipo de material .................................................................................................. 17
4.4.2. Hiptesis de trabajo ............................................................................................ 18
4.4.3. Clculo del espesor ............................................................................................. 18
4.4.4. Resultados ........................................................................................................... 19
4.4.5. Conclusin .......................................................................................................... 19
4.5. Diseo de la instrumentacin y control ...................................................................... 19
4.5.1. T-3001 ................................................................................................................. 20
4.5.1.1. FV-3001 ....................................................................................................... 20
4.5.1.2. TV-3001 ...................................................................................................... 20
4.5.1.3. LV-3001 ...................................................................................................... 20
4.5.2. RE-3001 .............................................................................................................. 21
4.5.2.1. LV-3002 ...................................................................................................... 214.5.3. E-3001 ................................................................................................................. 21
4.5.3.1. TV-3002 ...................................................................................................... 21
4.5.4. V-3001 ................................................................................................................ 21
4.5.4.1. PV-3001 ....................................................................................................... 21
4.6. Descripciones ............................................................................................................. 22
4.6.1. Descripcin de la instalacin .............................................................................. 22
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4.6.1.1. T-3001 ......................................................................................................... 22
4.6.1.2. V-3001 ......................................................................................................... 22
4.6.1.3. E-3001 ......................................................................................................... 22
4.6.1.4. RE-3001 ....................................................................................................... 23
5. SEGURIDAD EN EL DISEO DE LAS INSTALACIONES ......................................... 24
5.1. Seguridad del proceso ................................................................................................ 24
5.1.1. Hazop .................................................................................................................. 24
5.1.2. Index Dow de incendio y explosin ................................................................... 24
5.1.2.1. F&EI ............................................................................................................ 24
5.1.3. Resultados ........................................................................................................... 25
5.2. Proteccin de equipos ................................................................................................ 25
5.2.1. Proteccin contra la sobrepresin ....................................................................... 25
5.3. Proteccin del proceso (antorcha) .............................................................................. 25
6. MANUAL DE OPERACIN ........................................................................................... 26
6.1. Puesta en marcha ........................................................................................................ 26
6.1.1. Actos previos a la puesta en marcha ................................................................... 26
6.2. Parada de planta ......................................................................................................... 27
6.3. Conclusin.................................................................................................................. 27
7. ESTUDIO ECONMICO ................................................................................................. 29
7.1. Cuenta de resultados .................................................................................................. 297.1.1. Coste de la energa requerida .............................................................................. 29
7.1.2. Coste del mantenimiento .................................................................................... 30
7.1.3. Margen de beneficio ........................................................................................... 30
7.2. Inversin inicial .......................................................................................................... 30
7.2.1. Coste de la instalacin ........................................................................................ 30
7.2.2. Resultados ........................................................................................................... 31
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7.3. Evaluacin global de la inversin (TIR, VAN) ......................................................... 31
7.4. Conclusin.................................................................................................................. 32
8. REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS .............................................................................. 33
ANEXOS
A.1. PLANIFICACIN (DIAGRAMA DE GANTT) ............................................................. 35
A.2. MTODO SHORT CUT................................................................................................... 36
A.2.1. Resultados ............................................................................................................. 38
A.3. CLCULO DE LA HIDRDINAMICA DE PLATOS .................................................. 39
A.3.1. Primer test (velocidad mxima del lquido por el plato) ...................................... 39
A.3.2. Segundo test (rgimen de trabajo) ........................................................................ 41
A.3.3. Tercer test (cada de presin) ............................................................................... 44
A.3.4. Cuarto test (goteo total) ........................................................................................ 47
A.3.5. Quinto test (goteo parcial) .................................................................................... 47
A.3.6. Hidrulica del desguace ........................................................................................ 48A.4. CLCULO DE EFICIENCIA DE PLATOS .................................................................... 49
A.5. CLCULO DE ESPESOR DE LA TORRE .................................................................... 50
A.5.1. Semi-esfera superior ............................................................................................. 50
A.5.2. Cilindro ................................................................................................................. 51
A.5.3. Semi-esfera inferior .............................................................................................. 51
A.6. FICHAS DE ESPECIFICACIN DE EQUIPOS ............................................................. 52
A.7. HAZOP DE LA T-3001 .................................................................................................... 61
A.8. INDEX DOW .................................................................................................................... 65
A.9. BALANCE ECONMICO .............................................................................................. 66
A.9.1. Clculo de la inversin inicial .............................................................................. 66
A.10. FICHAS DE SEGURIDAD DE LOS COMPUESTO .................................................... 68
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A.10.1. Metano ................................................................................................................ 68
A.10.2. Etano ................................................................................................................... 70
A.10.3. Propano ............................................................................................................... 72
A.10.4. Isobutano ............................................................................................................ 74
A.10.5. N-butano ............................................................................................................. 76
A.11. DATOS EXTRAIDOS DEASPEN PLUS...................................................................... 78
A.12. DIAGRAMAS PFD y PCD ............................................................................................ 84
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1. INTRODUCCIN
En este proyecto se describe el proceso de separacin de ligeros de una alimentacin de
propano a planta, para ello se disear una columna deetanizadora.
Esta columna se instalar en una planta ya existente en BASF (Tarragona) llamada
Planta de deshidrogenacin de propano (PDH) que utiliza un mtodo de proceso llamado
Oleflex, de UOP, utilizando un catalizador que favorece la deshidrogenacin, lo que la
diferencia del mtodo ms convencional para la obtencin de propileno mediante el cracking.
El mtodo UOP produce propileno a travs de la transformacin del propano y utilizando una
reaccin cataltica, que libera hidrogeno (off-gas). El propileno obtenido es utilizado como
materia prima en la planta para la elaboracin de polipropileno. La produccin anual de
propileno es de 350000 T/ao.
Con ello se conseguir que el propano sea ms puro y as aumentar el volumen del
reactor, al eliminar los inertes, lo que conllevar un incremento en la produccin de propileno
al cabo del ao.
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2. ETAPA PRELIMINAR
2.1.Scope
El siguiente documento describe un diseo a nivel de ingeniera conceptual donde elncleo principal es el diseo conceptual y simulacin de la columna deetanizadora. La
columna trabajar a 25 bar y a 70C como presin y temperatura mximas as como producir
5.39104 kg/h de propano, ya que sta ser la demanda del cliente. Por otro lado, la inversin
prevista para esta nueva instalacin ser de 10.4M.
Referente al alcance del proyecto, se ha diseado la columna para conseguir las
especificaciones de cabeza y de fondo que el cliente ha solicitado. El diseo se ha realizado
mediante varios mtodos los cuales uno sirve para hacer el balance de materia y saber los
platos tericos y el otro para saber el dimetro de la torre y su altura. Como ayuda visual de la
planta y la estrategia de control empleado se han realizado los diagramas PFD y PCD.
Tambin se ha realizado unHazopyIndex Dowpara cuantificar la peligrosidad de la planta y
as ayudar en la seguridad de sta. Por ltimo se ha llevado a cabo un estudio econmico para
determinar la rentabilidad de la planta y la recuperacin de la inversin.
En el alcance del proyecto no se incluirn los diseos varios de los equipos que se
encuentran en la planta, como las vlvulas, bombas, tuberas, reboiler y condensador por falta
de tiempo y recursos.
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2.2.Planificacin inicial del proyecto
El tiempo invertido para cada una de las tareas realizadas en este proyecto ser a corde
con su dificultad e importancia. Como se puede observar en la Figura A.1. las tareas en lasque se ha de disear consumen una parte del tiempo total bastante grande ya que se ha de
realizar muchos clculos y hay que ir con mucho cuidado de no errar en ningn sitio y de
asegurarse de que el mtodo utilizado es el correcto.
Tambin se puede observar que la realizacin de los diagramas pertinentes se les ha
hecho un seguimiento a lo largo del tiempo ya que siempre se ha de ir cambiando o
corrigiendo algunos aspectos que van surgiendo.
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3. BASES PARA EL DESARROLLO DEL PROYECTO
3.1.Bases de diseo
A continuacin se pasar a mostrar las especificaciones de entrada y de salida de latorre de destilacin.
3.1.1.Especificaciones de alimentacin
La alimentacin a la torre de destilacin es una corriente rica en propano, pero tambin
le acompaan otros productos como el metano, etano, N-butano y I-butano. Como se puede
observar todos estos productos a condiciones estndar son gases as que la corriente se
mantiene a una presin de 25 bar y 25 C para qu la mezcla se encuentre en estado lquido.
El caudal es de 55000 kg/h.
Como ya se ha dicho anteriormente la corriente es muy rica en propano, exactamente
un 97.9% molar, del resto de compuesto son un 0.015% en metano, 1.4% en etano, 0.6% en
N-butano y un 0.085% en I-butano.
3.1.2.Especificaciones de cabeza de columna
Como es una columna donde se requiere separar todo lo posible el etano del propano, la
restriccin de cabeza es que no puede salir ms de un 0.1% de propano alimentado. La
corriente gaseosa final de cabeza tendr que mantener una presin de 4.5 bar ya que se
utilizaran como combustible de calderas de la planta, off-gas.
3.1.3.Especificaciones de fondo de columna
Aqu es el contrario que en la cabeza de columna, la restriccin impuesta es que no
puede salir por fondo ms de un 0.1% del etano alimentado. La presin de salida no puede ser
inferior a 20 bar ya que sta luego ir a una depropanizadora.
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3.2.Procedimiento de diseo a aplicar
El diseo se ha realizado mediante dos mtodos diferentes para su posterior
comparacin de resultados y decidir si el diseo es correcto. Estos dos mtodos ser de formaanaltica mediante correlaciones (Short Cut y FUG) [ref 7] y la otra mediante el programa
Aspen Plus V8 el cual ya tiene incorporados dichas correlaciones y solamente se le ha de
introducir los parmetros para que ste te de un diseo ptimo.
3.2.1.Mtodo Short Cut y FUG (Fenske, Underwood, Guilliland)
Este mtodo consiste en aplicar correlaciones utilizando como base de diseo el
compuesto clave ligero (CL) y el clave pesado (CP) que corresponden al etano y al propano
respectivamente. Este mtodo permitir calcular el nmero de platos tericos que contendr la
torre. En el apartado A.2. de los anexos se podr observar la aplicacin de este mtodo al
detalle.
3.2.2.Mtodo ASPEN PLUS
Este segundo mtodo consiste en hacer un diseo preliminar de la torre de destilacin
mediante una torre de tipo DSTWU. Segn ASPEN es el tipo de torre que utiliza las
mismas correlaciones que el primer mtodo [ref 8].
El diseo mediante este programa informtico consiste en insertar los valores iniciales y
necesarios (fracciones molares, temperatura, presin de entrada) y las especificaciones de
salida por cabeza y por fondo. Luego se empieza a disear jugando con el nmero de las
etapas que contendr la torre, miras los resultados y compruebas que el balance de materia
est bien calculado, que cumple las especificaciones, etc. y ya tienes la torre diseada.
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3.2.3.Resultados
A continuacin se mostrarn las tablas con los resultados obtenidos mediante los dos
mtodos.
Tabla 3.1. Resultados del mtodoFUG
Nmin rmin r N Nali17.9 37.3 41.7 30 14.7
Tabla 3.2. Resultados del mtodo ASPEN
Nmin rmin r N Nali
18.2 34.7 47.5 30 13.8
3.2.4.Conclusin
Como se puede observar en las tablas de la 3.1.. y 3.2. los resultados obtenidos
mediante los dos mtodos son muy similares por lo que conlleva a decir que la torre se ha
diseado correctamente. Estos resultados servirn para poder realizar el diseo completo de latorre de forma ms estricta.
3.3.Datos bsicos para el desarrollo de la ingeniera
3.3.1.Energas (Utilities) disponibles:
3.3.1.1. Vapor de baja presin
La lnea de vapor de baja presin (4.5 bar) servir para calentar la mezcla de producto
que sale por fondo hacia el RE-3001 y as conseguir evaporar la mezcla para luego volverla a
insertar a la T-3001. Este vapor est generado por las calderas de la fbrica donde utilizan gas
natural y la corriente de salida por cabeza de la T-3001 como combustible para evaporar y
sobrecalentar agua industrial que proviene de las torres de refrigeracin.
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3.3.1.2. Propileno
La lnea de propileno servir como refrigerante para poder condensar producto en el E-
3001. Se utiliza este producto ya que se requiere bajar la temperatura hasta 7 C, cosa que conagua industrial no podra conseguir ya que su temperatura de entrada sera de 25 C. El
propileno viene del proceso posterior a ste donde el propano se deshidrogena para formar
dicho producto en un reactor cataltico y una posterior separacin de propano y propileno
mediante una columna de destilacin.
3.3.1.3. Energa elctrica
Es necesaria para el suministro de energa en las bombas, para su funcionamiento.
Tambin es necesaria en la instrumentacin (vlvulas automticas), iluminacin, panel de
control, etc. Esta energa proviene de la planta de alta tensin que contiene la fbrica donde
producen energa de alto voltaje a partir de la red elctrica convencional.
3.3.1.4. Equipos dinmicos
Como equipos dinmicos que contiene la plata estn las bombas que impulsan el lquido
que proviene del V-3001 para el reflujo hacia la T-3001. Estas bombas son de tipo centrfugas
ya que requiere impulsar el lquido a una altura considerable y son las que mejor responden a
este tipo de situaciones. Las bombas estarn dotadas de doble cierre mecnico para asegurarse
de que no haya ninguna fuga dada la peligrosidad de los productos. Al doble cierre mecnico
se le aadir un botelln con agua industrial que servir como indicador de fugas. Si la presin
del lquido aumenta querr decir que el primer cierre est roto, y si disminuye se habr roto el
segundo cierre. Si la presin del agua se mantiene igual al inicial querr decir que el doble
cierre mecnico est en perfecto estado.
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4. DESARROLLO DE LA INGENIERA BSICA
4.1.Elaboracin de diagramas
4.1.1.
De flujo del proceso (PFD)El diagrama se podr observar en el anexo A.12.
4.1.2.De control (PCD)
El diagrama se podr observar en el anexo A.12.
4.2.Diseo bsico de la torre de destilacin T-3001
4.2.1.Extraccin de datos
Primeramente antes de hacer el diseo de la torre se necesitan saber una serie de datos
importantes para la realizacin de sta. Gracias a los resultados obtenidos en el apartado 3.3.
se ha podido realizar un diseo ms estricto mediante el programa ASPENutilizando un
tipo de torre llamado Rad-Frac.Esta torre necesita ms especificaciones que con laDSTWU,
pero la manera de utilizar el programa es similar.
Una vez el programa converge y se obtiene un resultado correcto se puede recopilar los
datos necesarios, como caudales, temperaturas, presiones, densidades y tensiones
superficiales de lquido y gas en cada plato.
4.2.2.Diseo de platos (Hidrodinmica)
El diseo de los platos es necesario porque dictar el dimetro y la altura de la torre.
Para ello se escogen cuatro platos de la torre, pero no cuatro cualquiera sino dos de la zona de
enriquecimiento y dos de la zona de agotamiento. Estos sern los platos que tenga un mayor y
un menor caudal de lquido y gas en las dos zonas. Gracias al apartado 4.2.1. se puede saber
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cules son estos cuatro platos. Los platos son el nmero 3 y 13 para la zona de
enriquecimiento y 27 y 29 para la zona de agotamiento.
Cada plato ser diseado de la misma manera [ref 1], se podr observar el
procedimiento, que consiste en pasar una serie de test que marca un procedimiento especfico.
Los test a pasar son:
Velocidad mxima del lquido en el plato.
Rgimen de operacin (spray, froth o emulsion).
Cada de presin. Goteo total.
Goteo parcial.
Hidrulica del desguace.
Si el plato consigue pasar todos estos test, se podr decir que est bien diseado. El
procedimiento de los test se podr observar en el anexo A.3.
Una vez diseado los cuatro platos se proseguir a realizar el Turdown Check que
consiste en ver si el diseo de estos platos funciona para una disminucin o aumento de
caudal. Se obtiene que el diseo de los platos sirva para un caudal no inferior al 80% y no
superior al 100% del estipulado.
Otra cosa que hay que tener en cuenta es seleccionar el dimetro de la torre, en este caso
el valor del mayor dimetro de los platos diseados. Se ha de confirmar que este dimetro
sirva para todos los platos. Se obtiene que sirve para todos los platos ya que pasan todos los
test.
Con todos estos pasos se puede dar por finalizado el diseo hidrulico de los platos. A
continuacin se mostrar un apartado con los resultados obtenidos.
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4.2.3.Resultados
A continuacin se mostrarn las tablas con los resultados finales.
Tabla 4.1. Resultados de los test de cada plato
Plato 3 Plato 13 Plato 27 Plato 29Qlmax(m/s) 0.101 0.077 0.07 0.07Rgimen 1 Froth Froth Froth FrothRgimen 2 Emulsin Emulsin Emulsin EmulsinP (Pa) 361 315 307 685Goteo total No No No NoGoteo parcial No No No NoAltura de espuma (m) 0.473 0.527 0.768 0.768
Tabla 4.2. Dimensiones de cada plato
Plato 3 Plato 13 Plato 27 Plato 29D (m) 2.66 3.17 3.59 3.57At (m ) 5.58 7.87 10.1 10AB(m
2) 4.04 6.01 7.23 7.22dh(m) 0.004 0.004 0.006 0.006AD(m
2) 0.806 1.02 1.44 1.42Af(%) 14 15 11 11
S (m) 0.457 0.508 0.61 0.61LW(m) 2.45 3.04 3.44 3.42WW(m) 0.789 0.951 1.08 1.06hw(m) 0.051 0.051 0.051 0.051hcl(m) 0.043 0.043 0.043 0.043how(m) 0.119 0.119 0.119 0.119
4.2.4.Conclusin
Gracias a los valores obtenidos en el diseo de la hidrodinmica de los platos se puede
decir que se han pasado todos los test en cada uno de los platos. El dimetro final de la torre
ser de 3.6 metros, equivalente al plato ms grande, y una altura total de 25 metros.
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4.3.Eficiencia de los platos y de la torre
En este apartado se proceder a calcular la eficiencia de los platos y posteriormente la
de la torre, as se podr saber cuntos platos reales contendr la torre.Para el clculo de la eficiencia se utilizar la correlacin de OConnell. En el apartado
de anexo A.4. se podr observar el procedimiento.
4.3.1.Resultados
A continuacin se mostrarn las tablas con los resultados finales.
Tabla 4.3. Eficiencia de cada etapa
Etapa Eficiencia Etapa Eficiencia1 0.776 16 0.8432 0.784 17 0.8433 0.798 18 0.8444 0.814 19 0.8445 0.825 20 0.844
6 0.833 21 0.8447 0.837 22 0.8448 0.839 23 0.8449 0.841 24 0.84410 0.841 25 0.84511 0.842 26 0.84512 0.842 27 0.84513 0.842 28 0.84514 0.843 29 0.84515 0.843 30 0.845
Una vez calculadas se realiza la media de estas y se obtiene la eficiencia global de latorre, y este equivale a una eficiencia de 0.835. Multiplicando este valor por los platos
tericos se obtiene el nmero de platos reales que contendr la torre, estos equivalen a 34
platos.
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4.3.2.Conclusin
Que la torre de destilacin contenga al final 34 platos reales es buena seal ya que no se
esperaban muchos platos ms ya que el etano y el propano tienen puntos de ebullicinbastante diferentes y eso hace ms fcil la separacin.
4.4.Clculo del espesor de la torre de destilacin T-3001
Para poder saber cunto espesor necesita la T-3001 para poder aguantar la presin interna
se ha de realizar una serie de pasos.
4.4.1.Tipo de material
Teniendo en cuenta los productos con los que se trabaja y sus temperaturas de
ebullicin se puede buscar el material [ref 2]. En este caso como el propano es el compuesto
mayoritario en la torre se coge como referencia la temperatura de ebullicin de ste. El rango
de temperaturas es de -30 a 40 C, donde la temperatura de ebullicin del propano est entre
medio. El material seleccionado que cumple con esta condicin y se adecue a los productos es
un acero al carbono SA-516 de grado 70. A continuacin se mostrar una tabla con la
composicin de este acero:
Tabla 4.4. Composicin del acero SA-516 grado 70
Composicin %C 0.10/ 0.22Si 0.6Mn 1/ 1.7
P 0.03
S 0.03
Al 0.02
Cr 0.3
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Cu 0.3Ni 0.3Mo 0.08
Nb 0.01Ti 0.03V 0.02
Tambin ser de utilidad la tensin mxima que puede soportar este material para el
posterior clculo del espesor. En este acero esta tensin mxima es de 138MPa.
4.4.2.Hiptesis de trabajo
Para un buen funcionamiento del espesor se harn unas hiptesis de trabajo que a
continuacin se exponen:
Presin interna ser los 25 bar ms un 20% por si subiera la presin repentinamente,
en total 30 bar.
El clculo se realizar teniendo la torre llena de agua, a esto se le llama pruebahidrulica.
Como se realizar con la torre llena se ha de considerar la presin hidrulica que el
fluido ejercer sobre las paredes de la torre.
La torre se considerar como dos semi-esferas, la de cabeza y la del fondo, y un
cilindro como cuerpo.
4.4.3.Clculo del espesor
El clculo realizado se podr observar en el apartado de anexo A.5. el cual utiliza como
referencia bibliogrfica [ref 3].
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4.4.4.Resultados
A continuacin se mostrar una tabla con los resultados finales.
Tabla 4.5. Resultados del clculo de espesores
Semi-esfera superior Cilindro Semi-esfera inferiorR (m) 1.8 1.8 1.8P (Pa) 310 310 310V (m ) 12.2 208 12.2P hidrulica (Pa) 17.610 2.1710 2.3510PT (Pa) 3.2410 3.2210 3.0210Sm(MPa) 138 138 138t (cm) 2.32 5.02 2.49
4.4.5.Conclusin
Lo espesores calculados son coherentes respecto a valores reales que se encuentran en
equipos reales de este tipo. Como se puede observar se obtienen 3 espesores de diferente
valor, y claro est que no se puede hacer una torre que tenga una configuracin de pared
irregular ya que esto hara muy difcil su construccin. Por esto la torre ser diseada con elespesor ms grande ya que los otros dos aguantarn ms que de sobras la presin interna. En
este caso el espesor que contendr la torre entera ser de 5.02 cm.
4.5.Diseo de la instrumentacin y control
En este apartado se proceder a explicar en detalle todos los sistemas de control que hayen la instalacin. Para ello se describirn los sistemas de control en aquel equipo donde
acten.
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4.5.1.T-3001
4.5.1.1. FV-3001
Este sistema de control regula el caudal de entrada a la T-3001. Su sistema es simple yse basa en abrir o cerrar la vlvula de control segn lo que marque su indicador. En el
programa utilizado se le dicta una consigna que es de 55000 kg/h que tiene que pasar a travs
de la vlvula de control, este a su vez hace una estimacin del caudal que tiene que atravesar
en funcin del tiempo. Si el control nota que pasa demasiado caudal para el tiempo
transcurrido cerrar y si nota que pasa muy poco abrir.
4.5.1.2. TV-3001
Este sistema de control regula el caudal de reflujo que entra en la T-3001. Es un sistema
en cascada donde midiendo la temperatura de un plato hace regular el caudal que entrar, pero
este plato no puede ser cualquiera tiene que ser uno de los ms cercanos a la cabeza y aqul
donde haya un salto de temperatura entre platos ms grande respecto a los valores que
contienen los dems (plato sensible). En este caso este plato equivale al nmero 3. Con ello se
consigue tener siempre la entrada de reflujo correcta.
4.5.1.3. LV-3001
Este sistema de control regula el caudal de salida por fondo de la T-3001. Este control
es actuado por el nivel del fondo, es decir si la controladora nota que el nivel es ms pequeo
del ptimo cerrar para dejar que se acumule ms lquido en el fondo, pero si nota que el nivel
es demasiado grande al ptimo abrir para dejar pasar ms lquido y as evitar una posible
inundacin de la T-3001.
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4.5.2.RE-3001
4.5.2.1. LV-3002
Este sistema regula la cantidad de vapor de entrada al RE-3001. Se basa simplemente enabrir o cerrar la vlvula de control dependiendo el nivel del V-3001. Si la controladora nota
que el nivel del tanque es inferior al ptimo la controladora abrir para dejar pasar ms caudal
de vapor y as evaporar ms cantidad de mezcla para que no se vace el tanque, y si por el
contrario el nivel es superior cerrar la controladora para impedir el paso de vapor y evaporar
menos cantidad de mezcla y dejar que se vace el tanque hasta su nivel ptimo.
4.5.3.E-3001
4.5.3.1. TV-3002
Este sistema de control regula el caudal de propileno (refrigerante) que entra en el E-
3001. Es un sistema de control en cascada donde mide la temperatura en el V-3001. Si el
indicador marca ms temperatura del ptimo la controladora abrir para dejar pasar ms
caudal de refrigerante y as conseguir bajar la temperatura del condensado, si por el contrario
la temperatura del tanque es inferior al ptimo la controladora cerrar para impedir el paso de
refrigerante y dejar que la temperatura del tanque suba hasta su temperatura ptima.
4.5.4.V-3001
4.5.4.1. PV-3001
Este sistema de control regula la presin en el interior del V-3001. Un indicador de
presin estar mandando continuamente el valor de la presin a la controladora, si este manda
un valor por encima del ptimo la controladora abrir para aliviar y disminuir la presin en el
interior, por lo contrario si la presin es inferior al ptimo la controladora cerrar.
Como un aporte extra de seguridad en lo que conlleva a la composicin de cabeza se
ha instalado un cromatgrafo de gas en lnea (AW) que indicar en un rango de 15 minutos la
composicin de cabeza que hay en ese momento.
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4.6.Descripciones
En este apartado se proceder a describir cada uno de los cuatro equipos que contiene la
instalacin. A parte de una descripcin del funcionamiento se les adjuntarn unas fichas deespecificacin de cada equipo para una mejor comprensin.
4.6.1.Descripcin de la instalacin
4.6.1.1. T-3001
La torre de destilacin T-3001, tiene como finalidad conseguir separar el etano y
metano del propano, para que este ltimo pueda ser ms puro ya que se necesita para la
siguiente instalacin. La torre est dotada de las entradas y salidas de materia correspondiente
(reflujo, destilado, etc), pero adems se le incorpora entrada de nitrgeno para cuando haya
una parada y haya que vaciar la torre para su posterior mantenimiento. Y como mecanismo de
seguridad una vlvula tipo PSV. Su ficha de especificacin se podr observar en el anexo
A.6.1.
4.6.1.2. V-3001
El tanque de acumulacin de reflujo V-3001, tiene como finalidad almacenar
temporalmente el lquido de destilado que sale por cabeza de la T-3001. Tambin servir
como separador de la fase lquida de la fase incondensable. Este equipo es necesario ya que
todo lo que sale por cabeza no se puede recircular como reflujo ya que supondra un mal
funcionamiento de la T-3001, por ello se almacena. Su ficha de especificacin se podr
observar en el anexo A.6.2.
4.6.1.3. E-3001
El condensador E-3001 tiene como finalidad enfriar el producto que sale de cabeza de la
T-3001 para condensar el propano que pueda salir. El refrigerante utilizado para la
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condensacin del propano es propileno ya que su temperatura en estado lquido es de -40 C
aproximadamente. El agua en este caso no servira ya que su temperatura es de 25C y no
podra llegar a enfriar ms de esta temperatura y se necesita que enfre hasta 7C. La potencianecesaria para llevar a cabo esta condensacin es de -10.1 kW. Su ficha de especificacin se
podr observar en el anexo A.6.3.
4.6.1.4. RE-3001
El reboiler RE-3001 tiene como finalidad calentar la mezcla de lquido que cae por la
torre para evaporarla y as permitir la separacin de los productos en cabeza mediante la
condensacin de esta mezcla vaporizada. La potencia necesaria de este equipo ser aquella
que pueda calentar la mezcla de x kg/h a una temperatura de 68 C que equivale al producto
que tiene mayor punto de ebullicin. Esta potencia es de 10.2 kW. Su ficha de especificacin
se podr observar en el anexo A.6.4.
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5. SEGURIDAD EN EL DISEO DE LAS INSTALACIONES
5.1.Seguridad del proceso
Como herramientas que ayuden a la seguridad del proceso se ha realizado un Hazopyun Index Dow.
5.1.1.Hazop
Aplicacin de un examen crtico, formal y sistemtico de la instalacin, para evaluar el
riesgo potencial de la operacin o funcionamiento incorrecto de los componentes individuales
de los equipos, y los consiguientes efectos sobre la instalacin como conjunto.
Dicho examen est realizado a partir de los nudos ms peligrosos (temperatura, presin
y nivel) en la T-3001. Considerando estos tres factores, este estudio permitir que hacer o que
sistemas de control y seguridad instalar para arreglar o conseguir que no ocurra un fallo
catastrfico. Este examen se podr observar en el anexo A.6. tabla A.4.
5.1.2.Index Dow de incendio y explosin
Proporciona un valor numrico el cual permite identificar reas en las cuales el riesgo
potencial llega a un nivel determinado. Dicho valor ser calculado siguiendo las pautas que
marca [ref 4].
5.1.2.1. F&EI
El ndice de incendio y explosin se calcula mediante unas penalizaciones que marca el
mtodo, segn el tipo de unidad a estudiar, los productos que contiene, temperatura, presin,
etc. Y junto con el factor del material, que en este caso es el de la mezcla y casualmente es el
mismo valor para los individuales, conforman el F&EI. Todas estas penalizaciones y valor
final se pueden observar en la tabla A.5.
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5.1.3.Resultados
En el valor obtenido del F&EI se puede observar que la instalacin se encuentra en un
punto intenso, rozando el severo, de posibilidad de tener incendio o explosin, por esa mismarazn en el apartado 5.1.1. se detalla perfectamente el Hazop de la instalacin, donde se puede
ver que hacer en cada una de las situaciones peligrosas.
5.2.Proteccin de equipos
5.2.1.Proteccin contra la sobrepresin
Para la proteccin contra la sobrepresin ser instalar una vlvula de seguridad tipo
PSV en el T-3001 dnde aliviar la sobrepresin que pueda surgir dentro del equipo. Esta est
diseada para aliviar la sobrepresin 2 bar por debajo de la presin de diseo, esto sirve para
asegurarse de que no pueda romper la instalacin y para que tenga margen de trabajo.
Tambin como medida preventiva a la sobrepresin estar marcada por un sistema de
control bien diseado. Este se puede observar en el Hazop de la planta donde describe al
detalle las acciones a emprender en caso de que pueda ocurrir dicha sobrepresin.
5.3.Proteccin del proceso (antorcha)
Como una ltima proteccin del proceso se ha instalado una antorcha para que si se da
un problema en el proceso siguiente de la torre y no se quiera parar, la corriente de salida de
fondo se enviara a una antorcha para quemar el producto y as evitar que entre en la siguiente
instalacin.
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6. MANUAL DE OPERACIN
6.1.Puesta en marcha
Para una buena puesta en marcha de la planta se habr de seguir unos pasos ordenadospara no tener ningn fallo [ref 5]. A continuacin se mostrarn los pasos a seguir:
1. Actos previos a la puesta en marcha.
2. Eliminacin definitiva de materiales indeseables.
3. Llevar la columna a su presin normal de operacin introduciendo la alimentacin.
4. Alimentar reboiler con vapor y condensador con propileno.
5. Puesta en marcha del reboiler y el condensador.
6. Llevar la columna a las especificaciones deseadas.
Una vez realizado todos estos pasos, la columna ya podr funcionar con toda
normalidad.
6.1.1.Actos previos a la puesta en marcha
Antes de que la planta pueda empezar a funcionar se ha de someter a unos pasos
estrictos para evitar cualquier problema que pueda surgir en el futuro. Estos pasos consisten
en hacer comprobaciones varias en la columna para confirmar de que sta est en perfecto
estado para su arrancada. Los pasos a seguir sern los siguientes:
1. Soplado de todas las lneas.
2.
Presurizar y despresurizar la columna.
3. Purgar la columna.
4. Cegamiento y desenmascaramiento para eliminar fugas del material dentro de la
columna cuando se introduce aire.
5. Pruebas de fugas.
6. Lavado de columna.
7. Secado de columna (deshidratacin).
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La realizacin de todos estos pasos puede evitar una catstrofe ya que los productos son
inflamables, como puede verse en el anexo A.9. mediante sus fichas de seguridad, y pueden
producir un incendio en caso de que la columna contenga fugas. La presurizacin ydespresurizacin sirve para eliminar compuestos que pueda contener la columna, como
oxgeno, buen comburente para un incendio.
6.2.Parada de planta
La parada de planta es simplemente invertir el orden de pasos de la puesta en marcha,
aunque con alguna que otra variante:
1. Reducir las especificaciones.
2. Apagar el reboiler y el condensador.
3. Parar la entrada de alimentacin.
4. Drenar el lquido que haya quedado en el interior de la columna.
5. Cerrar las alimentaciones de vapor y propileno.
6. Llevar la columna a presin atmosfrica.
7. Eliminar materiales indeseables.
8. Preparar la columna para ser abierta a la atmsfera.
Una vez realizado estos pasos se pueden dar por finalizada el funcionamiento de la
planta y estar parada para un posterior mantenimiento o lo que se requiera.
6.3.Conclusin
Si este manual se sigue al pie de la letra no tiene por qu haber ningn problema a la
hora de poner la planta en marcha o en pararla. En la puesta en marcha los pasos ms
importantes son el nmero 2 y 5 de los actos previos, ya que evitaran un incendio por
combustin de oxgeno que no haya sido purgado por la despresurizacin y tambin una
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expansin trmica debido al paso de lquido a gas al estar en contacto con el exterior (donde
hay presin y temperatura atmosfrica) por culpa de una fuga.
En la parte de parada de planta los dos pasos ms importantes son el nmero 4 y 6 ya
que en el paso 4 se dara el mismo problema comentado anteriormente por el cambio de fase
brusco y el 6 porque si no se despresuriza la torre a la hora de hacer el mantenimiento alguien
podra abrir alguna de las bocas de hombre y toda la presin que contiene la columna le
impactara y posiblemente le causara la muerte.
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7. ESTUDIO ECONMICO
7.1.Cuenta de resultados
Para poder realizar un estudio econmico se ha de saber todo aquello que supondr ungasto econmico en la planta, costes de operacin. A continuacin se mostrar una lista.
Coste de la energa requerida.
Coste de mantenimiento.
7.1.1.Coste de la energa requerida
Claro est que para que la planta funcione necesitar el suministro de energa elctrica,
para poder calcular el coste total se necesita saber el coste de la energa en /kWh [ref 9], la
cantidad de esta que necesita cada equipo en kW y el tiempo que estar la planta en
funcionamiento en horas. Las bombas requieren una potencia de 15 kW cada una y el resto
(instrumentacin) una potencia de 1.5 kW. El tiempo de funcionamiento ser de unas 7920
horas anualmente, equivalente a 330 das. Y el precio de la energa hoy en da es de 0.11
/kWh. Por lo tanto si se multiplican estos tres factores se obtiene el coste total de energa a
suministrar anualmente, y este valor corresponde a 2.74104.
Pero el factor ms determinante de energa es la cantidad de vapor que consume la
columna. Mediante los kilogramos que se evaporan en el reboiler cada hora (se puede
observar en la tabla A.14) se puede saber la cantidad de vapor que requiere dicha evaporacin
sabiendo que la relacin mezcla y vapor es de 7/1, es decir, con 1 kg de vapor se puede
evaporar 7 kg de mezcla, la cantidad de vapor consumida es de 22.4 T/h. El precio de
mercado que cuesta dicho vapor es de 18 /T. El coste final del consumo de vapor ser de 3.2
M/anuales.
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7.1.2.Coste del mantenimiento
El coste se ha estimado teniendo en cuenta la inversin inicial de la planta. El precio del
mantenimiento ser igual a un 3% de la inversin inicial. El coste final es de 0.313M/anuales.
7.1.3.Margen de beneficio
La planta gana dinero gracias a la separacin de los dos productos, etano y propano. El
propano al salir ms puro es mucho ms til para el siguiente proceso donde lo deshidrogenan
y forman propileno para poder fabricar plsticos, por lo tanto ms beneficio al mejorar la
reaccin con un producto ms puro. La produccin anual de la planta es de 350000 T/ao,
pero gracias a esta nueva columna se podr incrementar esta produccin hasta 4900 T/ao
ms. Por lo tanto el margen de beneficio es esta cantidad multiplicado por el precio al que se
vende el producto final, que es de 400 /T. Finalmente el valor obtenido es de 1.96
M/anuales.
7.2.Inversin inicial
Todos los costes comentados anteriormente son costes anuales, es decir, cada ao se
deber gastar la planta dinero en ellos (teniendo en cuenta que los precios de la energa y
materias pueden cambiar). Pero el coste que solamente se deber de abonar en un ao es la
inversin inicial, en este caso el coste de la instalacin de la planta.
7.2.1.Coste de la instalacin
Este coste representa la inversin que se ha de hacer para la compra e instalacin de
cada uno de los equipos, tuberas e instrumentacin de la planta. Para ello se ha calculado el
coste de la torre mediante unas correlaciones y tablas extradas de la [ref 6]. Una vez
calculado se ha realizado una estimacin muy aproximada y es que el coste de la torre
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representa el 20% del coste total de la instalacin. En el anexo A.9. se podr observar el
procedimiento de clculo.
7.2.2.Resultados
A continuacin se mostrar una tabla con los resultados obtenidos.
Tabla 7.1. Resultados del clculo del coste de la torre
Parmetro Valor UnidadesK1 3.4974 -K2 0.4485 -K3 0.1074 -V 232 mCP 1.4510 $P 25 barD 3.66 mFP,vessel 9.55 -FM 1 -B1 2.25 -
B2 1.82 -CBM 2.8410 $
Como se puede observar el coste total de la torre es de 2.84 M$, por lo tanto si supone
el 20% de toda la inversin, esta ser de 14.2 M$.
7.3.
Evaluacin global de la inversin (TIR, VAN)El VAN y el TIR son dos mtodos que te permiten calcular la rentabilidad de tu
inversin. La planta quiere que la rentabilidad o tasa mnima sea del 10%. A partir de aqu
para que la inversin sea viable, el VAN tiene que dar positivo y el TIR tiene que dar un valor
ms grande que la tasa mnima fijada. A continuacin se mostrar las ecuaciones utilizadas:
AN A
s
1 is (.1)
n
s1
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DondeA representa la inversin inicial, Qs representa el cashflow, i representa la tasa
mnima, ys representa los aos transcurridos.
0A 11r1 21r2 n1rn (.2)Donde r representa el valor del TIRque tiene que dar para que se cumpla esta ecuacin.
Como resultados finales se puede decir que la inversin no es viable ya que el VAN
obtiene un valor de -20 M$ y el TIR 8% no llegado a la tasa mnima. Esto es debido a que los
costes de operacin son ms grandes a los beneficios.
7.4.Conclusin
La inversin para esta nueva planta no es rentable ya que el balance econmico no ha
dado positivo. La cantidad de vapor a suministrar es demasiado grande y esto puede ser
debido a que las especificaciones de cabeza y de fondo sean excesivas. Posiblemente bajando
las especificaciones y haciendo una simulacin ms rigurosa la columna pueda llegar a ser
rentable.
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8. REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS
[ref 1]
Distilliation Design by Henry Z. Kister.[ref 2]
An international code, 2007 ASME Boiler & Pressure Vessel Code, II Part D, Properties
(metric) materials
[ref 3]
Manual de recipientes a presin, diseo y clculo by Eugene F. Megyesy.
[ref 4]
ndice de incendio y explosin, gua para la clasificacin de riesgos, 5 edicin.
[ref 5]
Distillation Operation by Henry Z. Kister.
[ref 6]
Analysis, Synthesis, and Design of Chemical Processes by Richard Turtotn/Richard C.
Bailie/Wallace B. Whiting/Joseph A. Shaeiwitz- Third edition.
[ref 7]
Apuntes de la asignatura de tercero D.O.S (diseo de operaciones de separacin).
[ref 8]
Apuntes de la asignatura de tercero S.A.P.Q (simulacin y anlisis de procesos qumicos).
[ref 9]
http://www20.gencat.cat/docs/icaen/03_Planificacio%20Energetica/Documents/Arxius/FULL
PREU.pdf
[ref 10]
http://www20.gencat.cat/docs/icaen/03_Planificacio%20Energetica/Documents/Full%20de%
20preus%20energia/Arxius/GAS%20TAR%20I%20GLP.pdf
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ANEXOS
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A.1. PLANIFICACIN (DIAGRAMA DE GANTT)
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A.2. MTODO SHORT CUT
La primera parte consta de realizar el balance de materia en la torre para determinar la
cantidad de materia que hay en cada corriente de salidas de la torre junto con la presin y
temperatura de stas. Para ello se utilizar la ecuacin deHengstebeck (A.1).
lnniDniRAlni,M (A.1)
La A y B son constantes que servirn para calcular las fracciones molares de cada
compuesto, no cambian.
Una vez se obtienen las fracciones molares de cada corriente (cabeza y fondo) se
proceder a calcular el nmero de platos que contendr la columna para que pueda separar los
compuestos segn las especificaciones mencionadas anteriormente.
Para ello primero se calcular el nmero de platos tericos (A.2) ecuacin de Fenske,
luego el reflujo mnimo a partir de la q que significa si la corriente entra en estado lquido o
gaseoso, dependiendo de su valor (1=lquido, 0=gas). El valor de qes 0.98 ya que la corriente
entra en estado lquido pero contiene metano disuelto en forma gaseosa y ste esincompresible. Con ello se calcula la (A.3) que servir para calcular el reflujo mnimo (A.5)
ecuaciones de Underwood, ya que este valor es el mismo.
Nmin
ln xCLxCP
D
xCPxCL
R
lnCL,CPm A.2
Donde las siglas CLy CPsignifican clave ligero y pesado que son el etano y el propano
respectivamente, CL,CPes la volatilidad relativa entre ellas.
1 q xF,i ii
i
A.3
Donde qes el valor el cual determina en qu estado entra a la torre, en este caso es de
0.98 (prcticamente lquido) ya que el metano es incondensable pero al representar muy poca
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materia respecto al total se solubiliza en la mezcla lquida, i (A.4) es la volatilidad media
relativa que representa mejor cada compuesto en toda la columna y se calcula de la siguiente
manera:
iDFR3 A.4rmin 1 xD,i i
i i
A.
Una vez calculado el reflujo mnimo ste se multiplica por 1.1 que es el criterio de
reflujo de operacin establecido por el mtodo Guilliland en el que puede ir de 1.1 a 1.5.
Con este mismo mtodo se calcular el nmero de platos reales (A.6) utilizando la
correlacin deMolokanovque es la mejor que se ajusta, y el plato de alimentacin (A.8).
NNminN1 1exp 14.1111.2 10. (A.6)
Donde (x.7) es igual a:
rrminr1 (A.)
Nalim
NNmin,rec
Nmin (A.8)
Donde Nmin,rec (x.9) es igual a:
Nminln xCL
xCP
D
xCPxCL
F
lnCL,CPm A.9
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A.2.1. Resultados
A continuacin se mostrarn unas tablas con los resultados obtenidos por los dos
mtodos nombrados en el apartado 3.2.1. y 3.2.2.
Tabla A.1. Resultados del mtodo Short Cut yFUGy ASPEN
xF (msico) mF (kg/h) xD (msico) mD (kg/h) xR (msico) mR (kg/h)
Metano 5.4710-5 3.01 9.9210-3 2.99 2.3310-13 1.2710-8Etano 9.5710-3 526 0.925 525 9.6710-6 0.526Propano 0.981 5.41104 6.4710-2 54 0.991 5.39104n-Butano 7.9310-3 436 3.9910-4 0.438 810-3 435.6i- Butano 1.1210-3 61.8 5.7310-5 6.2910-2 1.1310-3 61.7
Tabla A.2. Resultados del mtodo Short Cut yFUG
Alimentacin Cabeza FondoPresin (bar) 25 24.4 24.8Temperatura (C) 25 3.87 68.1
Tabla A.3. Resultados del mtodo ASPEN
Alimentacin Cabeza FondoPresin (bar) 25 24.4 24.8
Temperatura (C) 25 4.02 67.8
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Simulacin de una columna deetanizadora 39-86
214161
A.3. CLCULO DE LA HIDRDINAMICA DE PLATOS
El primer paso es especificar una serie de valores iniciales:
S = distancia entre platos = 18 in para la seccin de cabeza y 24 in para la de fondo
como primera aproximacin.
hw = altura de la pared del desguace = 2 in como primera y mejor aproximacin, con
la restriccin de que hW< S/6.
Af = fraccin de rea perforada = rango entre 0.05 y 0.15.
t = grueso de los platos (acero al carbono) = 0.135 in.
dH = dimetro de los agujeros = valores entre 1/8 y 1/2 in.
Np
= nmero de pasos del lquido por el plato = 1 si QL/L
W< 13 gpm/in.
SF = factor de seguridad = 0.9
% ind = porcentaje de inundacin = 0.7 como primera aproximacin.
LW= 0.8dT como primera aproximacin, luego se recalcular.
dT = dimetro total del plato = probar valores hasta pasar los test.
hcl = espacio entre el plato y la pared del desguace = hw+ hcl= entre 0.25 y 0.5 in.
A.3.1. Primer test (velocidad mxima del lquido por el plato)
Este primer test consiste en calcular la velocidad mxima del lquido por el plato. A
continuacin se mostrar un seguido de clculos mediante correlaciones y grficas por el
mtodo deKister.
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Simulacin de una columna deetanizadora 40-86
214161
Lo primero que hay que hacer es recalcular la LW mediante la figura A.1.
Figura A.1. Grfica de diseo para un desguace lateral (Kister 1992).
De aqu se obtiene que para un valor de AD hay dos porcentajes, la de LWy la de WW
(anchura de cada del desguace). Estos porcentajes multiplicados por el dT dan como resultado
los verdaderos valores de estos.
Donde AD (rea del desguace) es igual a:
AD0.112dT2 (A.10)Seguidamente se proceder a calcular la velocidad mxima del lquido por el plato con
la siguiente ecuacin:
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Simulacin de una columna deetanizadora 41-86
214161
D,max
448 S12tR (A.11)
Donde tRes un valor sacado de la figura A.2.
Figura A.2. Curva de Koch.
Finalmente el test se considerar pasado si el valor QD,max QD, donde QD es igual al
caudal de lquido dividido por el rea del desguace en gpm/ft2.
A.3.2. Segundo test (rgimen de trabajo)
hctH2O 0.29Af0.91dH0.83310.0036
LL 0.9Af1.9 (A.10)
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Simulacin de una columna deetanizadora 43-86
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Si el valor de uBes mayor a uNel proceso trabaja en rgimen froth sino se trabajara en
spray lo que conlleva a pasar de nuevo el test ya que este rgimen no es bueno para la torre.
A.3.1.2. Transicin froth-emulsin
Para determinar en que rgimen de operacin de esta segunda transicin se trabaja se ha
de calcular un seguido de valores:
FlvL
L
(A.20)
A0.61dt2 (A.21)DondeABes el rea de burbujeo.
p0.91d
TAf
0. (A.22)
Dondep es el Pitch (disposicin triangular).
hc2.08 FlvNpAL
p0.2 h0. (A.23)
FlvNpALhc 0.0208 (A.24)Si el valor obtenido de la ecuacin A.24 da igual o ms pequeo que el reflejado se
estar trabajando en rgimen froth, lo que sera muy buen rgimen, pero si no es as se estar
trabajando en rgimen emulsin, que no es mal rgimen, y igualmente hace pasar el test.
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Simulacin de una columna deetanizadora 44-86
214161
A.3.3. Tercer test (cada de presin)
En este tercer test se proceder a calcular la cada de presin de los platos, lo ptimo
sera que esta cada de presin fuera entre 0.08 y 0.12 psi, pero si es inferior o superior
(aunque no demasiado) no pasara nada, siempre y cuando no produzca goteo. A continuacin
se mostrar el procedimiento a seguir:
Figura A.3. Coeficiente de descarga (Co).
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Simulacin de una columna deetanizadora 45-86
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Figura A.4. Factor de correccin del desguace (FW).
Figura A.5. Factor de aeracin ().
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Simulacin de una columna deetanizadora 46-86
214161
Mediante estas tres figuras se obtendrn valores que se necesitan para poder calcular los
siguientes parmetros:
how0.48FL L 2/3
(A.2)
Donde howequivale a la altura de lquido por encima de la pared del desguace.
hChwhow (A.26)
Donde hCrepresenta la cada de presin debido al peso del lquido encima del plato.
hLhC (A.2)Donde hL representa la cada de presin debido a que el vapor tiene que atravesar el
lquido.
uh AAf (A.28)
hd0.186 uh2Co
2
L
(A.29)
Donde hdrepresenta la cada de presin en seco, debido al paso de vapor a travs de los
orificios del plato.
Finalmente se podr calcular la cada de presin en el plato con la siguiente ecuacin:
PhtLghdhLLg (A.30)Dondeg representa la fuerza de la gravedad yPla cada de presin.
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Simulacin de una columna deetanizadora 47-86
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A.3.4. Cuarto test (goteo total)
En este cuarto test se proceder a comprobar que no haya goteo total en los platos ya
que supondra un mal funcionamiento de la torre.
Figura A.6. Correlacin de Chan y Prince para el punto del vertedero (FH1).
FH2uh (A.31)Si el valor de FH2 > FH1 supondr que no hay goteo total, pero si es al contrario habra
que volver a pasar los test.
A.3.5. Quinto test (goteo parcial)
En este quinto test se proceder a comprobar que no haya goteo parcial en los platos,
pero en el caso de que haya si no supone ms de un 10% del total no pasa nada, el
funcionamiento de la torre no se ver daada por ello.
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Simulacin de una columna deetanizadora 48-86
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h 0.04
LdH (A.32)
Para que no haya goteo parcial se tiene que cumplir que: hd+ h< hw+how, y si no se
cumple habra que mirar el porcentaje de goteo parcial que representa.
A.3.6. Hidrulica del desguace
El clculo de la hidrulica del desguace es importante para saber la altura de la espuma
en el desguace, ya que si es demasiada puede hacer funcionar incorrectamente la torre.
hda0.03 L100Ada
2
(A.33)
DondeAdarepresenta el rea mnima que ha de atravesar el lquido por el desguace. Se
coger el valor ms pequeo entre el ADy la multiplicacin de LWy hcl, y hda representa la
prdida de carga debido al paso del lquido por el desguace.
hdchthChda (A.34)Donde hdc representa la estimacin de la altura de lquido que tiene que haber en el
desguace.
hdc
hdc
dc
(A.3)
Donde hdcrepresenta la altura de espuma en el desguace y es un factor de aeracin,
que en este caso equivale a 0.6. Finalmente para que la hidrodinmica del desguace est bien
calculada tiene que cumplir la siguiente limitacin:
hdc
S
hw
80100
(A.36)
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Simulacin de una columna deetanizadora 49-86
214161
A.4. CLCULO DE EFICIENCIA DE PLATOS
Para el clculo se utilizarla correlacin de OConnell:
EOC0.492L0.24
(A.3)
Donde Lrepresenta la viscosidad del lquido en cada plato y la volatilidad relativaCL, CP media.
Una vez calculada las eficiencias en cada etapa, el global de la torre simplemente ser
hacer una media de todos los valores.
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Simulacin de una columna deetanizadora 50-86
214161
A.5. CLCULO DE ESPESOR DE LA TORRE
El clculo se realizar en tres partes ya que cada figura geomtrica aguanta la presin de
manera diferente. El mtodo seleccionado para el clculo ser utilizar el cdigo ASME ya que
es el ms conservador.
A.5.1. Semi-esfera superior
Para la parte superior se ha de tener en cuenta la presin de cabeza, el radio de la semi-
esfera que ser igual a la mitad del dimetro de la torre, la fuerza de la gravedad, la tensin
mxima del material y la densidad del agua. Todo esto servir para calcular el volumen
interior A.38, y la presin hidrulica A.39 que sumada a la presin de cabeza se obtiene la
presin mxima que llegar a tener la torre por cabeza. Tambin se ha de tener en cuenta que
hay un factor de seguridad que interviene en la ecuacin A.40 que ser igual a 0.85, valor
tabulado en la bibliografa escogida.
43R3 (A.38)
PHARg (A.39)Donde A representa la densidad del agua, 998 kg/m3.La presin total ser la suma de la presin hidrulica y la presin mxima que puede
alcanzar el proceso.
Una vez se tienen estos valores ya se puede proceder a hacer el clculo del espesor de la
cabeza de la torre necesaria para aguantar la presin.
t PTR2E0.2PT (A.40)
Donde tes igual al espesor, PT es igual a la presin total, Res el radio interior de la
semi-esfera,Ees el valor del factor de seguridad y Smes la tensin mxima del material.
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Simulacin de una columna deetanizadora 51-86
214161
A.5.2. Cilindro
Para la parte del cuerpo de la torre se necesitan los mismos valores que para la parte de
cabeza, pero adems se necesita saber la altura de sta para poder calcular el volumen interior.
La altura del cilindro es igual a la suma de los espacios que hay entre plato, este es igual a
20.4 metros.
Tambin hay que tener cuidado con la presin hidrulica porque ahora a parte del
volumen de agua del cilindro se ha de tener en cuenta la de la semi-esfera de arriba ya que
ejerce presin sobre el cilindro tambin.
Una vez se tienen estos valores ya se puede proceder a hacer el clculo del espesor del
cuerpo de la torre necesaria para aguantar la presin.
t PTRE0.6PT (A.41)
A.5.3. Semi-esfera inferiorEl clculo de esta parte de la torre se hace de la misma forma que en la semi-esfera
superior, con la misma ecuacin A.40, pero lo nico que cambia es la presin hidrulica
porque se ha de tener en cuenta todo el volumen de lquido que contiene la torre.
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Simulacin de una columna deetanizadora 52-86
214161
A.6. FICHAS DE ESPECIFICACIN DE EQUIPOS
A continuacin se mostrarn cada ficha de especificacin de cada equipo.
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Simulacin de una columna deetanizadora 53-86
214161
A.6.1. T-3001
1
2
3
4
56
7
8
9 Torre de destilacin
10 Mezcla: metabo, etano, propano, N-butano y Isobutano
11 TEMPER. 25.00 C
12 25.00 kg/cm2g
13 kg/m3
14 3.60 m
15 25.00 m
16 50.20 mm 70 C
17 esfrico 30 kg/cm2 g
18 esfrico kg/m3
19 m3 4.7 kg/cm2 g
20 m3
21 1105 kg 3 mm
22 0.85
23
24 parcial
25
26
27
28
29
30
31
32
3334
35
36
37
38
39
40
41
42
43 CANT. D.N.
44 1
45 1
46 1
47 148 1
49 1
50 S2 1 Salida por la PSV T-3001
51 S3 1 Salida de producto hacia el RE-3001
52 S4 1 Salida de producto por el fondo
53 1
54 1
55 1
56 1
T3 1
57 1
TUBULADURAS
T1 Indicador de temperatura
L1 Indicador de nivel
N1 Entrada de nitrgeno a T-3011
T2 Indicador de temperatura
Salida de nitrgeno de T-3001N2
E2 Entrada de reflujo
E4 Posible conexin futura
S1 Salida de destilado por cabeza
E1 Corriente de entrada a la T-3001
E3 Entrada de producto que proviene del RE-3001
SA-516 grado 70
MARCA SERVICIO RATING
JUNTAS EXTERNAS SA-516 grado 70
SOPORTES EXTERIORES
TORNILLOS/TUERCA S EXTER. SA -516 g rado 70
JUNTAS INTERIOR SA-516 grado 70
SOPORTES PARA INTERNOS SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCAS INT. SA-516 grado 70
PLACA PARTICIN SA-516 grado 70CORTACORRIENTES SA-516 grado 70
SA-516 grado 70
BRIDAS TUBULADUR. SA-516 grado 70
TUBULADURAS SA-516 grado 70
BRIDAS CUERPO SA-516 grado 70
MATERIAL
ES
DESCRIPCIN COMENTARIOS
CUERPO
VALONA BRIDAS CUERPO
TAPAS/FONDOS SA-516 grado 70
VOL. TOTAL
ALIVIO DE TENSIONES
PINTURA RADIOGRAFIADO
SA-516 grado 70
DISEO
NEUMTICA
INSTALACIN EFICACIA DE SOLDADURA
VOL. / PESO
PESO ESPESOR DE CORROSIN
HIDRALICAPRESIN DEVOL. TIL
OPERACIN DESCRIPCIN
CONSTRUC
CIN
DIMENSIONES
FONDOS
PRESIN
DENSIDAD
AISLAMIENTO
ESPESOR
SERVICIO
PRODUCTO
LONG. / ALT.
DIMETRO
DISEOYPR
UEBA
SUPERIOR PRESIN
INFERIOR DENSIDAD
REVISADO
ASME. Sec VIII div. 1
DE
PRUEBA
CONDICIONES TEMPERAT.
CDIGOS
EMPRESATEM N UNIDADES
PLANTA Deetanizadora
1
21/05/2014
Equipo 16
APROBADO
N
HOJA N
EMPRESA URVT-3001
FECHA
FBRICA Tarragona PREPARADO
E5 Posible conexin futura
Indicador de temperatura
1 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
7/25/2019 COLUMNA DEETANIZADORA
56/89
Simulacin de una columna deetanizadora 54-86
214161
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
2021
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
3435
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
4849
50
51
52
53
54
55
56
1
REVISADO
APROBADO
SERVICIO
N UNIDADES
EMPRESATEM
PREPARADO Equipo 16
FECHA 21/05/2014T-3001
PLANTA
EMPRESA
FBRICA
N
HOJA N 2 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
7/25/2019 COLUMNA DEETANIZADORA
57/89
Simulacin de una columna deetanizadora 55-86
214161
A.6.2. V-3001
1
2
3
4
56
7
8
9 Tanque acumulador de reflujo
10 Mezcla: metabo, etano, propano, N-butano y Isobutano
11 TEMPER. 12.00 C
12 24.40 kg/cm2g
13 kg/m3
14 m
15 m
16 mm 7 a 13 C
17 esfrico 24.4 kg/cm2 g
18 esfrico kg/m3
19 m3 kg/cm2 g
20 m3
21 kg 3 mm
22 0.85
23
24 parcial
25
26
27
28
29
30
31
32
3334
35
36
37
38
39
40
41
42
43 CANT. D.N.
44 1
45 1
46 1
47 148 1
49
50
51
52
53
54
55
56
57
TUBULADURAS
S2 Salida de materia incondensable
S1 Salida de emergencia por la PSV V-3001
E2 Posible conexin futura
E1 Corriente de entrada de destilado a la V-3001
MARCA SERVICIO RATING
JUNTAS EXTERNAS SA-516 grado 70
SOPORTES EXTERIORES SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCA S EXTER. SA -516 g rado 70
JUNTAS INTERIOR SA-516 grado 70
SOPORTES PARA INTERNOS SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCAS INT. SA-516 grado 70
PLACA PARTICIN SA-516 grado 70CORTACORRIENTES SA-516 grado 70
SA-516 grado 70
BRIDAS TUBULADUR. SA-516 grado 70
TUBULADURAS SA-516 grado 70
BRIDAS CUERPO SA-516 grado 70
MATERIAL
ES
DESCRIPCIN COMENTARIOS
CUERPO
VALONA BRIDAS CUERPO
TAPAS/FONDOS SA-516 grado 70
VOL. TOTAL
ALIVIO DE TENSIONES
PINTURA RADIOGRAFIADO
SA-516 grado 70
DISEO
NEUMTICA
INSTALACIN EFICACIA DE SOLDADURA
VOL. / PESO
PESO ESPESOR DE CORROSIN
HIDRALICAPRESIN DEVOL. TIL
OPERACIN DESCRIPCIN
CONSTRUC
CIN
DIMENSIONES
FONDOS
PRESIN
DENSIDAD
AISLAMIENTO
ESPESOR
SERVICIO
PRODUCTO
LONG. / ALT.
DIMETRO
DISEOYPR
UEBA
SUPERIOR PRESIN
INFERIOR DENSIDAD
REVISADO
ASME. Sec VIII div. 1
DE
PRUEBA
CONDICIONES TEMPERAT.
CDIGOS
EMPRESATEM N UNIDADES
PLANTA Deetanizadora
1
21/05/2014
Equipo 16
APROBADO
N
HOJA N
EMPRESA URVV-3001
FECHA
FBRICA Tarragona PREPARADO
S3 Salida de reflujo del V-3001
1 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
7/25/2019 COLUMNA DEETANIZADORA
58/89
Simulacin de una columna deetanizadora 56-86
214161
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
2021
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
3435
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
4849
50
51
52
53
54
55
1
REVISADO
APROBADO
SERVICIO
N UNIDADES
EMPRESATEM
PREPARADO Equipo 16
FECHA 21/05/2014V-3001
PLANTA
EMPRESA
FBRICA
N
HOJA N 2 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
7/25/2019 COLUMNA DEETANIZADORA
59/89
Simulacin de una columna deetanizadora 57-86
214161
A.6.3. E-3001
1
2
3
4
56
7
8
9 Condensador
10 Mezcla: metabo, etano, propano, N-butano y Isobutano
11 TEMPER. 12.00 C
12 24.40 kg/cm2g
13 kg/m3
14 m
15 m
16 mm 7 a 13 C
17 esfrico 24.4 kg/cm2 g
18 esfrico kg/m3
19 m3 kg/cm2 g
20 m3
21 kg 3 mm
22 0.85
23
24 parcial
25
26
27
28
29
30
31
32
3334
35
36
37
38
39
40
41
42
43 CANT. D.N.
44 1
45 1
46 1
47 148 1
49 1
50
51
52
53
54
55
56
57
TUBULADURAS
S1 Salida de refrigerante del E-3001
S3 Salida de emergencia por la PSV E-3001
E3 Posible conexin futura
E2 Entrada de refrigerante (propileno) a E-3001
E1 Corriente de entrada de destilado a la E-3001
MARCA SERVICIO RATING
JUNTAS EXTERNAS SA-516 grado 70
SOPORTES EXTERIORES SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCA S EXTER. SA -516 g rado 70
JUNTAS INTERIOR SA-516 grado 70
SOPORTES PARA INTERNOS SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCAS INT. SA-516 grado 70
PLACA PARTICIN SA-516 grado 70CORTACORRIENTES SA-516 grado 70
SA-516 grado 70
BRIDAS TUBULADUR. SA-516 grado 70
TUBULADURAS SA-516 grado 70
BRIDAS CUERPO SA-516 grado 70
MATERIAL
ES
DESCRIPCIN COMENTARIOS
CUERPO
VALONA BRIDAS CUERPO
TAPAS/FONDOS SA-516 grado 70
VOL. TOTAL
ALIVIO DE TENSIONES
PINTURA RADIOGRAFIADO
SA-516 grado 70
DISEO
NEUMTICA
INSTALACIN EFICACIA DE SOLDADURA
VOL. / PESO
PESO ESPESOR DE CORROSIN
HIDRALICAPRESIN DEVOL. TIL
OPERACIN DESCRIPCIN
CONSTRUC
CIN
DIMENSIONES
FONDOS
PRESIN
DENSIDAD
AISLAMIENTO
ESPESOR
SERVICIO
PRODUCTO
LONG. / ALT.
DIMETRO
DISEOYPR
UEBA
SUPERIOR PRESIN
INFERIOR DENSIDAD
REVISADO
ASME. Sec VIII div. 1
DE
PRUEBA
CONDICIONES TEMPERAT.
CDIGOS
EMPRESATEM N UNIDADES
PLANTA Deetanizadora
1
21/05/2014
Equipo 16
APROBADO
N
HOJA N
EMPRESA URVE-3001
FECHA
FBRICA Tarragona PREPARADO
S2 Salida de destilado del E-3001
1 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
7/25/2019 COLUMNA DEETANIZADORA
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Simulacin de una columna deetanizadora 58-86
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1
REVISADO
APROBADO
SERVICIO
N UNIDADES
EMPRESATEM
PREPARADO Equipo 16
FECHA 21/05/2014E-3001
PLANTA
EMPRESA
FBRICA
N
HOJA N 2 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
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A.6.4. RE-3001
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9 Reboiler
10 Mezcla: metabo, etano, propano, N-butano y Isobutano
11 TEMPER. 68.00 C
12 24.80 kg/cm2g
13 kg/m3
14 m
15 m
16 mm 65 a 70 C
17 cilindro 24.8 kg/cm2 g
18 esfrico kg/m3
19 m3 kg/cm2 g
20 m3
21 kg 3 mm
22 0.85
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24 parcial
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43 CANT. D.N.
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S2 Salida del vapor de baja presin
1 de 2PROYECTO ESPECIFICACIN
N
HOJA N
EMPRESA URVRE-3001
FECHA
FBRICA Tarragona PREPARADO
APROBADO
21/05/2014
Equipo 16
TEM N UNIDADES
PLANTA Deetanizadora
1
DE
PRUEBA
CONDICIONES TEMPERAT.
CDIGOS
EMPRESA
DENSIDAD
REVISADO
ASME. Sec VIII div. 1
ESPESOR
SERVICIO
PRODUCTO
LONG. / ALT.
DIMETRO
DISEOYPR
UEBA
SUPERIOR PRESIN
INFERIOR
VOL. TIL
OPERACIN DESCRIPCIN
CONSTRUC
CIN
DIMENSIONES
FONDOS
PRESIN
DENSIDAD
AISLAMIENTO
DISEO
NEUMTICA
INSTALACIN EFICACIA DE SOLDADURA
VOL. / PESO
PESO ESPESOR DE CORROSIN
HIDRALICAPRESIN DE
VOL. TOTAL
ALIVIO DE TENSIONES
PINTURA RADIOGRAFIADO
SA-516 grado 70
TAPAS/FONDOS SA-516 grado 70
BRIDAS CUERPO SA-516 grado 70
MATERIAL
ES
DESCRIPCIN COMENTARIOS
CUERPO
VALONA BRIDAS CUERPO SA-516 grado 70
BRIDAS TUBULADUR. SA-516 grado 70
TUBULADURAS SA-516 grado 70
PLACA PARTICIN SA-516 grado 70CORTACORRIENTES SA-516 grado 70
SOPORTES PARA INTERNOS SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCAS INT. SA-516 grado 70
TORNILLOS/TUERCA S EXTER. SA -516 g rado 70
JUNTAS INTERIOR SA-516 grado 70
MARCA SERVICIO RATING
JUNTAS EXTERNAS SA-516 grado 70
SOPORTES EXTERIORES SA-516 grado 70
E1 Corriente de entrada de producto del fondo al RE-3001
E3 Posible conexin futura
E2 Entrada de vapor de baja presin al RE-3001
S1 Salida del producto hacia T-3001
S3 Salida de emergencia por la PSV RE-3001
TUBULADURAS
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ESPECIFICACIN
FBRICA
N
HOJA N 2 de 2PROYECTO
PLANTA
EMPRESA
PREPARADO Equipo 16
FECHA 21/05/2014RE-3001
TEM N UNIDADES
EMPRESA1
REVISADO
APROBADO
SERVICIO
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A.7. HAZOP DE LA T-3001
A continuacin se mostrar una tabla donde se detalla el Hazop de la planta.
Tabla A.4. Hazop de la T-3001
Nudo Palabra clave Desviacin Posibles causas Consecuencias Res
Nivel Ms Ms nivel en el
fondo de T-3001
Error controlador
LT del LV-3001(lee menos nivel delreal)
Inundacin de la
columna. Noconsecuencias deseguridad
Menos Menos nivel en elfondo de T-3001
Error controladorLT del LV-3001(lee ms nivel del
real)
La tasa derecirculacin del
reboiler disminuye
Temfondpor l
30Pos
No No flujoalimentacin en T-
3001
Error (cierra) FV-3001
Inestabilidad en T-3001 con arrastre a
los platos. Noconsecuencias deseguridad
Falta suministro Inestabilidad en T-3001 con arrastre a
los platos. Noconsecuencias de
seguridadNo flujo en elreflujo T-3001
Error (cierra) TV-3001
Temperatura msgrande en cabeza yproducto fuera de
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especificacin. Noconsecuencias de
seguridadMs Ms nivel en V-
3001Error controlador
TV-3001 (leemenos nivel del
real)
Posibilidad deinundacin del V-3001 con aumento
de presin porencima diseo.
Ruptura catastrfica
Si lsuperiabre
Menos Menos nivel en V-3001 Error controladorTV-3001 Cavitacin de P-3001A/B D
No Flujo de entrada alV-3001
Falta suministro Cavitacin de P-3001A/B
Parapor
Presin Menos Presin en T-3001 Fallada del PC delPV-3001
Disminuye presinen T-3001 y V-3001
Mas Presin en V-3001 Fallo en PC del PV-3001 (cierra)
Aparecenincondensables al
tanque, roptracatastrfica de T-
3001 y V-3001
EnclaPC, p
Fuego externo Ruptura catastrficade T-3001 y D-3001
con escape deinflamables
EnclaPC, p
Fallada delrefrigerante
Ruptura catastrficade T-3001 y D-3001
con escape deinflamables
EnclaPC, p
Fallo de bombas P-3001A/B
Inundacin de V-3001 y E-3001
EnclaPC, p
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Menos Presin en V-3001 Fallo en PC del PV-3001
Disminuye presinen V-3001 y E-
3001. Noconsecuencias de
seguridadMs Presin en T-3001 Fuego externo Ruptura catastrfica
de T-3001 y V-3001con escape de
inflamables
EnclaPC, p
Fallo refrigeracin Ruptura catastrficade T-3001 y V-3001
con escape deinflamables
EnclaPC, p
Fallo de bombas P-3001A/B
Inundacin de V-3001 y E-3001. Con
el tiempo fallarefrigeracin
EnclaPC, p
Falla FC del TV-3001 (cierra)
Aumenta la presin EnclaPC, p
Falla PC del PV-3001
Aparecenincondensables.
Rotura catastrficade T-3001 y V-3001
EnclaPC, p
Menos Presin en T-3001 Falla PC del PV-3001
Disminuye presinen T-3001 y V-
3001. Noconsecuencias de
seguridadTemperatura Ms Temperatura en T- Ruptura del E-3001 Con el tiempo falla PSV
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3001 refrigeracin.Aumenta presin en
T-3001Menos Temperatura en T-
3001Disminuye presin
en T-3001Posible fuga degases. Aumenta
caudal de lquido.Sobrepresin
Abr
Ms Temperatura en V-3001
Disminuye el caudalde E-3001
Aumenta presin enV-3001
Menos Temperatura en V-3001 Disminuye presinen V-3001 Baja la temperaturaen la T-3001Disminuye
temperatura en T-3001
Disminuye presinen V-3001
Otros Otros Composicin deentrada diferente
Materia primadiferente
Composicin desalida T-3001 no
vlidaAs well as Corrosin Materia prima con
impurezascorrosivas
Rotura de tuberas
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A.8. INDEX DOW
A continuacin se mostrarn unas tablas con el procedimiento del Index Dow
Tabla A.5. Index Dow (F&EI):
1.Riesgos generales del proceso PenalizacionesFactor del material 21A.Reacciones exotrmicas 0B.Reacc
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