DISEÑO DE UNA SUBESTACION EN 138 Kv
SANTIAGO JARAMILLO V. 8vo ELÉCTRICA JUNIO 2010
RELES DIFERENCIALES
CARACTERISTICAS DE LA SUBESTACION “SEP II”
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
La subestación “SEP II” está diseñada como subestación de seccionamiento y transformación. Los equipos en 138 Kv son aislados en aire, la parte de 4 kV es el voltaje de generación que a su vez se deriva para el servicio de estación por un transformador de 300 Kva de 4.0/ 0,40 v de donde se contiene en cabinas tipo interior con interruptores de vacío. Los transformadores de potencia son de 10/12 MVA enfriado por aire forzado por aire (FA).
OBJETIVOS DEL DISEÑO
El objetivo es proporcionar máxima confiabilidad, flexibilidad continuidad del servicio , alta seguridad operacional y durabilidad de manera que satisfagan las necesidades del sistema.
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CONSIDERACIONES DEL DISEÑO
Depende de Factores como:
- nivel de voltaje - capacidad de carga - consideraciones ambientales - limitaciones de espacio en el terreno.
a) Aspectos económicos b) Importancia de la subestación en el sistema eléctrico de potencia al que está sirviendo. c) Confiabilidad o sea alta probabilidad de ejecutar todas las funciones previstas. d) Costos bajos en la operación y en el mantenimiento.
Para el sistema de barras de una subestación, se la debe configurar tomando en cuenta :
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
ESTUDIO DE LA COORDINACION DEL AISLAMIENTO
Comprende la selección de la soportabilidad o resistencia eléctrica de un equipo y su aplicación en relación con las tensiones que pueden aparecer en el sistema en el cual el equipo será utilizado, teniendo en cuenta las características de los dispositivos de protección disponibles,
La selección de niveles de aislamiento afecta el costo en forma considerable . El descenso de un nivel básico de aislamiento (BIL) puede reducir el costo del equipo electrico en importantes miles de dolares
COORDINACION DEL AISLAMIENTO
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
Nivel 1: También llamado nivel alto. Se utiliza en los aislamientos internos,(sin contacto con el aire Nivel 2: También llamado medio o de seguridad, que están en contacto con el aire. Este nivel se adecua de acuerdo con la altura sobre el nivel del mar de la instalación y se utiliza en todos los aisladores de aparatos, barrajes y pasamuros de la subestación que están en contacto con el aire. Nivel 3: También llamado bajo o de protección. Esta constituido por el nivel de operación de los explosores de los pararrayos de protección.
COORDINACION DEL AISLAMIENTO
niveles de sobretensión considerados en la coordinación de aislamiento
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
ESTUDIO DE LA COORDINACION DEL AISLAMIENTO
El voltaje máximo del Sistema Nacional de transmisión, por regulación del CONELEC, no puede ser superior al 5% del valor nominal , para el caso de 138 kv, el valor máximo será de 145 Kv La norma IEC 60071-1 establece que solamente dos clases de sobretensiones son suficientes para caracterizar el nivel de aislamiento del equipo cuando está en el rango de 1 a 250 Kv . En la misma norma se asignan los valores de 450 – 550 y 650 kV pico para equipo de 145 kV, se ha elegido 550 kV pico como nivel de impulso que los equipos deben resistir en el sitio de instalación.
La norma IEC 60071-2 establece la siguiente expresión para corregir el valor de tensión de impulso por altura:
−
= 8150
1000Hm
a eK
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
DETERMINACION DEL AISLAMIENTO
−
= 8150
1000Hm
a eK
Ka = el factor de corrección m = 1,0 para impulso y frecuencia industrial H = altura de la instalación sobre el nivel del mar (m)
Ka = 1,222902332 para 2.640 m
Los equipos deberán resistir
1,222902332 x 550 kv pico 662.03 kv pico
a nivel del mar para soportar 550 kVpico en la altura de instalación y hasta los 3500 msnm aproximadamente.
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
El valor normalizado más próximo es 750 Kv pico para el impulso y la correspondiente onda de frecuencia industrial de corta duración será 325 kVrms.
DETERMINACION DEL AISLAMIENTO Tabla 5: niveles de aislamiento normalizado por IEC.
SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA
Pruebas de un aislador en un laboratorio de alta tensión
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA Tabla 6: distancias mínimas entre partes energizadas F-F normalizado por IEC.
Según la norma IEC 60071-2 establece las distancias mínimas entre partes energizadas y partes conectadas al potencial de tierra;
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA
Así, para 750 kVpico una distancia de seguridad de 155 cm es suficiente tanto para un arreglo estructura-conductor o para estructura-varilla tanto para fase-neutro como para fase-fase.
Distancias mínimas fase-tierra y fase-fase
En el diseño de la subestación, el arreglo de equipo no solo mantiene una distancia superior a la de norma sino que permite la circulación de equipo motorizado necesario para las labores de montaje, mantenimiento y eventuales retiros.
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
La subestación está ubicada en un sitio que no es densamente poblado, pero a futuro se ha considerado la construcción de una carretera en donde el polvo, el smog de la maquinaria, ensuciará los aisladores disminuyendo su capacidad de aislamiento y aumentando la probabilidad de que se produzcan corrientes de fuga.
SELECCIÓN DE LA DISTANCIA DE FUGA
Según la norma IEC 60815 que establece 2,50 cm/kV, tomando el máximo voltaje fase-fase
Así se tiene que para 138 kV la distancia será 345 cm (2.5 x 138 kv) y 10 cm para 4 kV.
min 345 cm
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
Se entiende como distancia mínima de seguridad aquellos espacios que se deben conservar en las subestaciones para que el personal pueda circular y efectuar maniobras sin que exista riesgo para sus vidas.
DISTANCIAS DE SEGURIDAD
Las distancias mínimas de seguridad se pueden expresar con las siguientes relaciones:
D = d + 0.9 H = d + 2.25
D, distancia horizontal en metros que se debe respetar en todas las zonas de circulación. H, distancia vertical en metros que debe respetarse en todas las zonas de circulación. Nunca debe ser menor de 3 metros. d, es la distancia mínima de fase a tierra correspondiente al BIL de la zona
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
DISTANCIAS DE SEGURIDAD
DISTANCIA MINIMA PARA VEHICULOS
D = (d+0.7) + 0.9 = (2.5+0.7) + 0.9 = 4.1m H =(d+0.7) + 2.25 =(2.5+0.7) + 2.25 = 5.15m
DISTANCIA MINIMA PARA AREA DE TRABAJO
D = (d+1.75) + 0.9 = (2.5+1.75) + 0.9 = 5.15m H =(d+1.25) + 2.25 =(2.5+1.25) + 2.25 = 6 m
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
DISTANCIAS DE DISEÑO
Se refiere al dimensionamiento de las distancias entre partes vivas que se requieren en instalaciones convencionales.
La determinación de estas dimensiones se efectúa mediante el calculo de las distancias dieléctricas entre las partes vivas del equipo y entre estas y las estructuras, muros, rejas y el suelo.
1 Altura de los equipos sobre el nivel del suelo. 2 Altura de las barras colectoras sobre el suelo. 3 Altura de remate de las líneas de transmisión que llegan a la subestación.
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
ALTURA DE LOS EQUIPOS SOBRE EL NIVEL DEL SUELO
hs = 2.5 + 0.0105*Um hs = 2.30 + 0.0105*138kV = 3.749 m
La altura mínima hs, de las partes vivas sobre el nivel del suelo en ningún caso debe ser inferior a 3 metros, si no se encuentran aisladas por barreras de protección. La altura mínima de la base de los aisladores que soportan partes vivas no debe ser menor de 2.25 metros.
La altura mínima de las partes vivas de cualquier equipo se calcula de acuerdo con la siguiente expresión:
hs
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
La expresión que proporciona la altura de las barras colectoras (he), considerando la sensación de campo eléctrico es la siguiente:
he= 5.0 + 0.0125 x Um he = 5.0 + 0.0125 x 138kV he = 6.72 m
La altura de las barras sobre el nivel del suelo debe considerar la posibilidad de que al pasar una persona por debajo de las barras, esta reciba la sensación del campo eléctrico.
ALTURA DE LAS BARRAS COLECTORAS SOBRE EL NIVEL DEL SUELO
he
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
he= 5.0 + 0.006 x Um he = 5.0 + 0.006 x 138kV he = 5.82 m
Los conductores de las líneas de transmisión que llegan o salen de una subestación no deben rematar a una altura hi inferior a 6m. Dicha altura se puede obtener de la relación:
ALTURA DE REMATE DE LAS LINEAS DE TRANSMISION
he
he
RELES DIFERENCIALES
CONSTRUCCION DE LA MALLA A TIERRA
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
La malla de tierra de una subestación permite brindar seguridad al personal ante la eventualidad de una falla fase a tierra además de preservar la integridad de los equipos y de proporcionar la referencia de potencial cero para toda la instalación.
Introducción.-
La seguridad de personal, especialmente durante el desarrollo de fallas a tierra, se obtiene al asegurar que las diferencias de potencial a las que se someta al cuerpo humano, al caminar en la subestación o al tocar un elemento metálico, sean sustancialmente menores que aquellas que se consideran peligrosas para la vida.
U.P.S. U.P.S.
• Tensión Permisible de Paso. • Tensión Permisible de contacto. • Configuración de la malla. • Resistividad del terreno • Tiempo máximo de despeje de la falla. • Conductor de la malla. • Profundidad de instalación de la malla.
DISEÑO DE UNA MALLA DE PUESTA A TIERRA
El diseño de una malla a tierra está afectado por las siguientes variables:
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION
U.P.S. U.P.S.
• Tensión Permisible de Paso.
• Tensión Permisible de contacto.
L
IKKE isP
ρ..=
PE Tensión de paso real en voltios
Ks Coeficiente que tiene en cuenta la influencia combinada de la profundidad y del espaciamiento de la malla
Ki Coeficiente de irregularidad del terreno
ρ Resistividad del suelo (Ω-m)
I Corriente máxima de falla (Amp)
L Longitud del conductor (m)
L
IKKE imt
ρ..=
tE Tensión de contacto en voltios
Km Coeficiente que tiene en cuenta las características de la malla
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION
U.P.S. U.P.S.
• Configuración de la malla. Determinación de los coeficientes Km , Ki, Ks
Para la determinación de los coeficientes es necesario tener en cuenta las siguientes definiciones
A
B
A longitud de la malla B ancho de la malla L longitud total del conductor n número de conductores en paralelo de long A m número de conductores en paralelo de long B D espaciamiento entre conductores (m) h profundidad del enterramiento (m) d diametro del conductor (m)
La longitud del conductor esta dada por L = n * A + m * B
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION
U.P.S. U.P.S.
+
= ..........
8
7.
6
5.
4
3ln
1
16ln
2
12
ππ hd
DK m
Determinación de Km n-2 términos
+++
++= ..........
3
1
2
11
2
11
DDhDhK s
π
Ki = 0,65 + 0,172 n n ≤ 7 Determinación de Ki
Determinación de Ks
Resistividad del terreno Se lo puede realizar por el método de Laurent y Niemann
+=
LAR
11443,0
γρ
R resistencia en ohmios Aγγγγ area de la malla de puesta a tierra en m2 ρ resistividad del suelo (Ω-m) L longitud del conductor (m)
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CALCULO DE MALLA A TIERRA
El cálculo de la malla de tierra se hará siguiendo las recomendaciones de la norma IEEE 80 “IEEE Guide for Safety in AC Substation Grounding”.
Resistividad del suelo (ρ): 25 Ωm Área del terreno(A) 32000 m2 Tiempo de duración de una falla a tierra (tf) 1 s Profundidad a la que se entierra el conductor (h) 0,6 m Resistividad de la grava (ρs) 2500 Ωm Altura de la capa de grava (hs) 0,15 m Máxima corriente de cortocircuito fase-tierra(3I0) 15000 A Factor de división de corriente (Sf) 0,6
Datos de entrada
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CALCULO DE MALLA A TIERRA
[ ]//165
1
165,0
165,0
mAI
I
tI
K
K
K
=
=
=( )
( )[ ]
[ ]//75,1687
1
157,0250065,061000
157,061000
VE
E
tCE
paso
paso
sspaso
=
⋅⋅⋅+=
⋅⋅⋅+= ρ ( )
( )[ ]
[ ]//6875,539
1
157,0250065,05,11000
157,05,11000
VE
E
tCE
toque
toque
sstoque
=
⋅⋅⋅+=
⋅⋅⋅+= ρ
[ ]//9000
1150006,0
AI
I
DISI
G
G
fffG
=
⋅⋅=
⋅⋅=
[ ]//2055,0
32000206,01
11
3200020
1
2023
125
201
11
20
11
Ω=
⋅++
⋅+⋅=
+++⋅=
g
g
g
R
R
AhALR ρ
[ ] [ ]//23,7635,1849
90002055,0
VVGPR
GPR
IRGPR Gg
>=
⋅=
⋅=
( ) ( )//6818785,0
192
1
2
1
19
22=→
⋅
=→= iiii
n
ii KK
n
K
I. DE CORTOCIRCUITO TENSION DE PASO TENSION DE TOQUE
I. MALLA RESISTENCIA DE MALLA EN FUNCION DE LA RESISTIVIDAD
ELEVACION DEL POTENCIAL DEL
SUELO
COEFICIENTE DE IRREGULARIDAD DEL TERRENO
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CALCULO DE MALLA A TIERRA
( )( )
( )( )
//6675,0
1192
8ln
4936691,1
6818785,0
0105,04
6,0
0105,048
6,024
0105,06,016
4ln
2
1
12
8ln
48
2
16ln
2
1
22
22
=
−⋅⋅+
⋅−
⋅⋅
⋅++
⋅⋅⋅=
−+
−
++
⋅=
m
m
h
ii
m
K
K
nK
K
d
h
Dd
hD
hd
DK
ππ
ππ
( )( )
( )( )
//4951495,2
423,0119ln1192
1
423,01ln12
1
=
−−+−⋅
=
−−+−
=
W
W
nn
W
//5330137,0
4951495,24
1
6,04
1
6,02
11
11
2
11
=
⋅+
++
⋅⋅=
+
++=
s
s
s
K
K
WDhDh
K
π
π
[ ]//240608,240
2023
236,36675,0900025
VE
E
L
KKIE
m
m
imG
m
=
⋅⋅⋅=
⋅⋅⋅=
ρ
[ ]//8375062,191
2023
236,35330137,0900025
VE
E
L
KKIE
s
s
isG
s
=
⋅⋅⋅=
⋅⋅⋅=
ρ
COEFICIENTE QUE TIENE EN CUENTA LAS CARACTERIZTICAS DE LA MALLA
COEFICIENTE QUE TIENE EN CUENTA LA
INFLUENCIA DE LA PROFUNDIDAD DE LA
MALLA
POTENCIAL DE MALLA DE TIERRA
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CALCULO DE MALLA A TIERRA
[ ]//240608,240
2023
236,36675,0900025
VE
E
L
KKIE
m
m
imG
m
=
⋅⋅⋅=
⋅⋅⋅=
ρ
[ ]//8375062,191
2023
236,35330137,0900025
VE
E
L
KKIE
s
s
isG
s
=
⋅⋅⋅=
⋅⋅⋅=
ρ
POTENCIAL DE MALLA DE TIERRA
En resumen, la malla principal de la subestación se construirá con cable de cobre 2/0 AWG, enterrado 0,6m, formando cuadriculas de aproximadamente 4 m. La longitud mínima aceptable total sera de 2023 m.
APANTALLAMIENTO DE LA SUBESTACION
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
OBJETIVO
APANTALLAMIENTO DE LA SUBESTACION
El apantallamiento tiene por objeto evitar que ocurran descargas atmosféricas directas sobre las barras o sobre el equipo de la subestación.
El apantallamiento es un sistema compuesto por cables denominados de guardia y mástiles metálicos, ambos conectados directamente a la malla de tierra.
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CONFIGURACION DEL APANTALLAMIENTO
Las estructuras metálicas de los pórticos de la subestación terminan en mástil.
Utilizando el método descrito por la norma DIN VDE 0101, Se determina que las barras, para estar protegidas por el apantallamiento, deberían estar como máximo a 13.50 m de altura.
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
CONFIGURACION DEL APANTALLAMIENTO
√5 H
M
3H
H
L h
El ángulo entre el punto M y el punto de altura h que esta a 7.0 m desde el eje del mástil se calcula como:
L = 39.13 m-7.0 m = 32.13 m sen α = 32.13/52,5 = 0.616
La altura hasta la que el apantallamiento cubre a una distancia de 7.0 m del eje del mástil es: h = 0.2091 x 52.5 m = 10.98 m
α = 37.73°°°° cos α = 0.7908 cos-1 α = 0.2091
La distancia hasta la cual el apantallamiento cubre una altura de 6,00 m es de 14.75 m.
H = altura del mástil = 17,50 m √5 x 17,5 = 39.13 m 3H = 52.5 m
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
De acuerdo al detalle de cargas a servir, consideraciones de crecimiento de la demanda y reserva, se instalará dos transformadores que se derivan desde el primario del transformador de potencia.
TRANSFORMADORES PARA SERVICIOS AUXILIARES 4000/440 V
La estimación de carga de los sistemas auxiliares es de 71.9 KVA
- La demanda eléctrica para las servicios auxiliares del transformador de potencia a instalarse y futuro, es de 16.64 KVA - La estimación de carga de la subestación para calentadores, motores, iluminación y tomas de equipos y alumbrado interior y exterior de la sala de control es de 47.53 KVA - Finalmente, la alimentación redundante a dos cargadores de baterías tiene una demanda de 8.75 KVA.
CARGA TOTAL 16.64+ 47.53 + 8.75 = 72.92 KVA 75 kVA
RELES DIFERENCIALES
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
BANCO DE BATERIAS
Como respaldo, habrá un banco de baterías con baterías de plomo-acido que suministrará corriente continua de 125 Vcc a los circuitos de control y motores de equipos de protección y seccionamiento en caso de falla de la alimentación a los cargadores de baterías. Se ha definido un solo banco que satisfaga la demanda de los servicios auxiliares de la casa de máquinas y de la subestación.
Comprende la provisión de : - Un (1) banco de baterías plomo-acido, de 125 V, 200 Ah, 8 hs. - Dos (2) rectificadores autoregulados, dimensionados para 35 A. La fabricación y funcionamiento se regirá a las normas IEC 623 o 896-1. Se aplicará siempre la última versión vigente de la norma
ESPECIFICACIONES TECNICAS PARA BATERIAS Y CARGADORES
ESQUEMAS UNIFILARES DE LA SUBESTACION “SEP II ”
S 1
S 2
S 3
S 4
L / T 1 L / T 2
BARRA 2
BARRA 1
4.2 kv 480 v
75 KVA
Y
10 / 12
MVA
G 1
138 /4.2 kv
Y
138/4.2 kv
10 / 12
MVA
G 2
Y
75KVA
4 .2kv 480 v
Y SERVICIO DE
ESTACION B
SERVICIO DE
ESTACION A
DIAGRAMA UNIFILAR
BARRA 1 138 KV
SERVICIO DE
ESTACION B
BARRA 2 138 KV
Y
G
TRANSF.
4/138 Kv
10/12 MVA
DY1
52-2 89-2 Y
TRANSF.
4/ 0,44Kv
75 KVA
DY1
152-2 152-B
Y
G
TRANSF.
4/138 Kv
10/12 MVA
DY1
52-1 89-1 Y
TRANSF.
4/ 0,44Kv
75 KVA
DY1
152-1 152-A
SERVICIO DE
ESTACION A
D-1
D-2
S-14
S-18
S-24
S-28
L-1
D-3
D-4
S-34
S-38
S-44
S-48
L-1
87 G
87 T
87G
87T
51
51
PT x 3 138
/ 0,01Kv
DIAGRAMA UNIFILAR
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
SIMULACION DE LA SUBESTACION EN “POWERWORLD”
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
( )
[ ]//44,190
10100
101386
23
2
Ω=
⋅
⋅=
=
BASE
BASE
BASE
BASE
BASE
Z
Z
S
VZ
[ ]//...1732051,0
103,0
52
52
52
upZo
Zo
XXZo CL
Ω=
⋅=
⋅=
−
−
−
[ ]//9851756,32
44,1901732051,0
52
52
Ω=
⋅=
−
−
Zo
Zo
( )
[ ]//3502692,577
9851756,32
10138
52
23
52
52
2
52
MVASIL
SIL
Zo
VSIL FF
=
⋅=
=
−
−
−
−
//%5
1003502692,577
8675135,28
100
52
52
=
⋅=
⋅=−
−
n
n
SIL
Sn
*
CALCULO DEL RENDIMIENTO
Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 2-5
RENDIMEINTO DE LA LINEA 2-5
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S. *
CALCULO DEL RENDIMIENTO
[ ]//...1732051,0
103,0
53
53
53
upZo
Zo
XXZo CL
Ω=
⋅=
⋅=
−
−
−
[ ]//9851756,32
44,1901732051,0
53
53
Ω=
⋅=
−
−
Zo
Zo
( )
[ ]//3502692,577
9851756,32
10138
53
23
53
53
2
53
MVASIL
SIL
Zo
VSIL FF
=
⋅=
=
−
−
−
−
//%5
1003502692,577
8675135,28
100
53
53
=
⋅=
⋅=−
−
n
n
SIL
Sn
*
Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 3-5
RENDIMEINTO DE LA LINEA 3-5
[ ]//...1732051,0
103,0
62
62
62
upZo
Zo
XXZo CL
Ω=
⋅=
⋅=
−
−
−
[ ]//9851756,32
44,1901732051,0
62
62
Ω=
⋅=
−
−
Zo
Zo
Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 2-6
DISEÑO DE UNA SUBESTACION DISEÑO DE UNA SUBESTACION U.P.S. U.P.S.
( )
[ ]//3502692,577
9851756,32
10138
62
23
62
62
2
62
MVASIL
SIL
Zo
VSIL FF
=
⋅=
=
−
−
−
−
//%6
1003502692,577
6410162,34
100
62
62
=
⋅=
⋅=−
−
n
n
SIL
Sn
*
[ ]//...1732051,0
103,0
63
63
63
upZo
Zo
XXZo CL
Ω=
⋅=
⋅=
−
−
−
[ ]//9851756,32
44,1901732051,0
63
63
Ω=
⋅=
−
−
Zo
Zo
( )
[ ]//3502692,577
9851756,32
10138
63
23
63
63
2
63
MVASIL
SIL
Zo
VSIL FF
=
⋅=
=
−
−
−
−
//%6
1003502692,577
6410162,34
100
63
63
=
⋅=
⋅=−
−
n
n
SIL
Sn
CALCULO DEL RENDIMIENTO
Z CARACTERISTICA DE LA LINEA 3-6
RENDIMEINTO DE LA LINEA 2-6
RENDIMEINTO DE LA LINEA 3-6
GRACIAS
POR SU
ATENCION