PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 19
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INDICE
1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
1.1. ANTECEDENTES. ............................................................................................................ 5
1.2. OBJETO DEL PROYECTO............................................................................................... 5
1.3. METAS BÁSICAS DEL PROYECTO. ............................................................................... 5
2. AREA DE UBICACIÓN............................................................................................................. 6
3. DATOS DE PARTIDA, ESTUDIOS PREVIOS. ........................................................................ 6
4. SITUACIÓN ACTUAL............................................................................................................... 6
5. EMPLAZAMIENTO................................................................................................................... 7
5.1. REPORTAJE FOTOGRÁFICO.......................................................................................... 8
5.2. TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO......................................................................................... 8
5.3. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO ............................................................................. 8
6. DESCRIPCIÓN DE LAS ACTUACIONES................................................................................ 9
6.1. ACTUACIÓN Nº1 – DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA “EL
SEQUIAL”....................................................................................................................... 9
6.2. ACTUACIÓN Nº 2 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO GRANELL Y DE
LA C/ LA CANAL. ......................................................................................................... 10
6.3. ACTUACIÓN Nº 3 – COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA AVENIDA VILELLA. 11
6.4. ACTUACIÓN Nº 4 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL PASO SUBTERRÁNEO DE
LA RONDA BERNAT ALINYÓ. .................................................................................... 11
6.5. ACTUACIÓN Nº 5 – DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8. .. 12
6.6. ACTUACIÓN Nº 6 – COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES
DEPORTIVAS MUNICIPALES..................................................................................... 12
6.7. ACTUACIÓN Nº 7 – MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL
MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES................................................ 13
7. RESUMEN DE LAS ACTUACIONES. ....................................................................................14
8. PUNTOS SINGULARES. ........................................................................................................14
9. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS...............................................................................................14
9.1. CÁLCULOS HIDRÁULICOS. ...........................................................................................14
9.2. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS REDES DE CONDUCCIONES...............................14
9.3. CÁLCULO DE ESTRUCTURAS ......................................................................................15
9.4. CÁLCULOS ELÉCTRICOS..............................................................................................15
9.5. DISPONIBILIDAD DE TERRENOS .................................................................................15
9.6. AUTORIZACIONES Y PERMISOS NECESARIOS.........................................................15
10. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. ..................................................................................................15
10.1. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. CARACTERÍSTICAS GENERALES...............................15
11. INSTRUMENTACIÓN Y CONTROL. ......................................................................................16
12. REPLANTEO DE LAS OBRAS. ..............................................................................................16
13. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD. ..................................................................................16
14. PROPUESTAS DE CARÁCTER ECONÓMICO-ADMINISTRATIVO. ....................................16
14.1. PLAZO DE EJECUCIÓN................................................................................................16
14.2. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.........................................................................17
14.3. REVISIÓN DE PRECIOS...............................................................................................17
14.4. PLAZO DE GARANTÍA ..................................................................................................17
15. FACTORES ECONÓMICOS DE LA OBRA............................................................................17
15.1. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS.....................................................................................17
15.2. PRESUPUESTO DE LA OBRA .....................................................................................17
16. DOCUMENTOS QUE CONSTITUYEN EL PROYECTO........................................................18
17. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA. ...............................................................................19
18. CONCLUSIÓN. .......................................................................................................................19
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1. INTRODUCCIÓN.
1.1. ANTECEDENTES.
El Ayuntamiento de Sueca ha realizado un esfuerzo considerable en los últimos años para
adecuar el sistema de alcantarillado al nuevo esquema previsto por el Plan de
Saneamiento de 1993. Aún así persisten diversas conexiones directas de áreas urbanas y
de instalaciones industriales a las redes de acequias, así como alivios del alcantarillado a
las acequias en tiempo de lluvia. Estas deficiencias se manifiestan en una calidad
inadecuada en las aguas de las acequias de Sueca que se traslada también a las aguas de
baño en sus playas, especialmente a la Playa de Motilla que se sitúa al Norte del canal de
desagüe del sistema de riego al mar denominado Gola del Rei. El problema se pone de
manifiesto especialmente durante los meses de verano, aunque la situación ha mejorado
notablemente desde la inauguración de la E.D.A.R. de Sueca en 2003.
En la situación actual, existen diversos problemas asociados al sistema de saneamiento y
depuración de Sueca y a las infraestructuras del sistema de regadío para la reutilización de
los efluentes, que pueden resumirse en los siguientes aspectos:
Existen todavía vertidos por conexiones directas de áreas urbanas o industriales a la red
de acequias. Este hecho, junto con otros factores como la deficiente calidad del río Júcar
en Sueca, contribuye a que la calidad de las aguas en las acequias no sea siempre la
adecuada.
Las depuradoras de las zonas litorales (El Mareny y El Perelló) presentan problemas de
capacidad para absorber las puntas de funcionamiento durante los meses de verano.
En junio de 2005 se redactó la Memoria Resumen del Proyecto Informativo “AMPLIACIÓN
DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN DE AGUA EN SUECA Y REUTILIZACIÓN DE
AGUAS RESIDUALES DE LA E.D.A.R DE SUECA (VALENCIA)”. al efecto de iniciar el
procedimiento de Evaluación de Impacto Ambiental de acuerdo con el Real Decreto
Legislativo 1302/1986, de 28 de junio, de evaluación del Impacto Ambiental, modificado por
la Ley 6/2001, de 8 de mayo y su Reglamento aprobado por Real Decreto 1131/1988 de 30
de septiembre, para que sirviese de base a las consultas a realizar por la Dirección
General de Calidad y Evaluación Ambiental del Ministerio de Medio Ambiente.
En el Proyecto Informativo se contemplaba la desconexión de las aguas residuales de las
acequias de diversos puntos del término municipal de Sueca para la mejora de la calidad
de las aguas, por lo que mediante la redacción del presente Proyecto de Construcción se
desarrollan algunas de las actuaciones contempladas en dicho Proyecto.
1.2. OBJETO DEL PROYECTO.
La actuación objeto del presente documento tiene objetivos múltiples que pueden
resumirse en los cuatro puntos siguientes:
- Contribuir a la mejora de la calidad de las aguas de las acequias de Sueca y, en
consecuencia, a la de los vertidos al Mediterráneo a través de la Gola del Rei.
- Ofrecer un esquema de gestión de las aguas residuales, con mayores prestaciones
para el desarrollo futuro del entorno, mediante la ampliación de las impulsiones y
elevaciones de la zona del Mareny.
- Y finalmente, mejorar en calidad y cantidad las aportaciones hídricas a las masas de
agua del Parque Natural de L’Albufera de València.
Por tanto, el objeto del presente Proyecto es la completa definición y valoración de las
obras necesarias para la consecución de los objetivos anteriores.
1.3. METAS BÁSICAS DEL PROYECTO.
A parte del fin fundamental indicado anteriormente, se han considerado a la hora de
diseñar y proyectar el presente proyecto, como metas básicas las siguientes:
o Dar la solución idónea respecto al problema de saneamiento,
dimensionando en sentido amplio las unidades que conformen las diversas
actuaciones.
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o Dar una calidad a las obras civiles, equipos e instalaciones que permitan
una relación calidad-precio que se ajuste a este tipo de obras, atendiendo
sobre todo al cometido que éstas van a desempeñar.
o Definir un proyecto en cuanto a medición y valoración que permita la
realización de las obras con el mínimo de variaciones o alteraciones
posibles.
2. AREA DE UBICACIÓN.
Las actuaciones se desarrollan en el término municipal de Sueca. Éste se encuentra
ubicado en la provincia de Valencia, en la comarca de la Ribera Baixa del Xúquer, en la
margen izquierda de este río próximo a su desembocadura. Sueca es el municipio más
importante de esta comarca y su capital; su término municipal tiene una superficie de 9.344
hectáreas siendo el primero de la comarca en extensión.
Una gran parte de las actuaciones estarían ubicados en el interior del Parque Natural de
L’Albufera de València.
3. DATOS DE PARTIDA, ESTUDIOS PREVIOS.
Los datos de partida para la ejecución del presente Proyecto son los siguientes:
o Proyecto Informativo “AMPLIACIÓN DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN
DE AGUA EN SUECA Y REUTILIZACIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE LA
E.D.A.R DE SUECA (VALENCIA)”.
o Cartografía 1/1000 del término municipal de Sueca proporcionada por el
Ayuntamiento de Sueca.
o Cartografía 1/1000 de los diferentes servicios, agua potable, saneamiento,
red de acequias y red de ONO y gas proporcionados por el Ayuntamiento de
Sueca.
o Planos del Proyecto de Liquidación del Modificado nº1 del de Ejecución de
las Obras de Construcción de los Colectores Generales y la E.D.A.R. de
Sueca (Valencia) proporcionado por la Confederación Hidrográfica del
Júcar.
o Inspección de la Acequia de “El Sequial” a su paso por el centro de Sueca.
o Información facilitada por los servicios técnicos del Ayuntamiento en cuanto
a las perspectivas de crecimiento del municipio, así como la nueva
ordenación territorial de éste.
4. SITUACIÓN ACTUAL.
La red de saneamiento existente en la población de Sueca es unitaria. De ella podríamos
decir que comprende dos cuencas principalmente: la red de saneamiento del núcleo
urbano de Sueca y la red de aguas residuales de las urbanizaciones litorales. Un esquema
de la red se muestra a continuación:
Red de saneamiento
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Por lo que respecta al casco urbano, la red actual está caracterizada por la interacción
entre las redes de saneamiento y la de acequias. En los últimos años, se han ejecutado
una serie de actuaciones estructurales para disminuir dicha interacción y separar las redes
de aguas residuales, de acequias y de pluviales. Las más destacadas son el desvío del
colector principal y la ejecución de los colectores perimetral oeste y del colector nuevo (o
colector este).
Por otro lado, también se ha llevado a cabo el desvío de la Acequia de los Árboles, de
manera que la parte del territorio afectada queda fuera de regadío y está previsto su
desarrollo urbano de acuerdo con el PGOU de Sueca.
Por tanto, las actuaciones realizadas están orientadas a dos objetivos diferenciados: por un
lado, el vertebrar la red de aguas residuales de la ciudad y vehiculizarlas hacia la EDAR de
Sueca; y por otro lado, el desviar los tramos de acequias que históricamente han puesto en
regadío la periferia de la ciudad y que con el crecimiento de ésta quedan en desuso.
A pesar de estas últimas actuaciones, continúan habiendo carencias en la red de
saneamiento de Sueca debido fundamentalmente al vertido incontrolado de aguas
residuales a las acequias que atraviesan la población, lo que genera una problemática
medioambiental de gran relevancia que se pretende subsanar parcialmente mediante la
ejecución del presente proyecto.
En cuanto a la zona litoral, la red principal está caracterizada por dos bombeos de
elevación encadenados que vierten en sendos colectores en gravedad y vehiculizan el
agua hasta la cámara de carga de la impulsión de Bega de Mar, de donde parte una
impulsión hacia la EDAR de Mareny de Barraquetes.
En este caso, se han detectado deficiencias en la red litoral por carencias en los equipos
de bombeo y mal funcionamiento de las estructuras existentes.
Las nuevas instalaciones proyectadas, formadas por colectores, acequias e impulsiones,
pretender dar cumplimiento a determinadas carencias detectadas dentro del casco urbano
de Sueca y mejorar el funcionamiento del sistema de saneamiento litoral.
La definición del trazado de los diferentes elementos estará condicionada, de forma
general, por la posible interferencia con los elementos naturales y aquellos que ha
incorporado el hombre en el medio: grado de ocupación del territorio, existencia de viales y
grandes infraestructuras, pendientes naturales del terreno,…
En la medida de lo posible se ha tratado de conducir las aguas residuales por gravedad; si
no, se ha establecido un sistema de bombeo para vencer el desnivel existente.
5. EMPLAZAMIENTO.
Al tratarse de siete actuaciones diferentes en diversas zonas del municipio de Sueca, el
emplazamiento es variable, extendiéndose desde el centro del casco urbano, hasta la zona
Sur y la parte Norte, hasta la zona de la playa del Mareny de Barraquetes y el Mareny
Blau.
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En el Anejo Nº 15 “Expropiaciones y servidumbre” del presente Proyecto se señala que
todos los terrenos afectados son de carácter público o serán cedidos por el Ayuntamiento
de Sueca.
5.1. REPORTAJE FOTOGRÁFICO
En el Anejo Nº 2 “Reportaje fotográfico” se presenta un reportaje fotográfico de las
diferentes zonas de ubicación de las obras.
5.2. TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO.
En el Anejo nº 3 “Topografía y replanteo” se incluye el listado de puntos correspondiente al
levantamiento topográfico además del replanteo de todos los ejes de las diferentes
actuaciones.
5.3. CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
Se ha efectuado un estudio geológico y geotécnico incluido en el Anejo nº 5.
La zona en estudio se sitúa hacia el sur de una amplia depresión morfológica de origen
tectónico complejo que límita al Este con el mar Mediterráneo, al Norte con los relieves de
Náquera , al Oeste con las estribaciones de los relieves de Chiva y Buñol, y al Sur con los
de Cullera –Alginet. El Parque Natural de L´Albufera es una zona húmeda que se localiza
en el sector central de la llanura litoral cuaternaria de la provincia de Valencia. Forma parte
del sistema de albuferas que se localizan a lo largo del litoral mediterráneo, la mayor parte
de ellas en la Comunidad Valenciana.
A continuación se realiza un extracto del mismo con las recomendaciones más
importantes.
5.3.1. ZONA SUECA
EXCAVABILIDAD Y TALUDES
Dado que se trata de depósitos limo-arcillosos parcialmente saturados de consistencia
blanda, se podrá excavar por métodos convencionales.
Por motivos de seguridad y salud durante la ejecución de los trabajos, en zanjas de más de
1,50 metros de profundidad se debe realizar una entibación cuajada siguiendo las
especificaciones técnicas de las NTE – ADZ – Zanjas y Pozos.
PERMEABILIDAD
La permeabilidad en la zona de actuación es baja aunque dada la proximidad del nivel
freático los terrenos están parcialmente saturados.
RELLENOS
A priori y salvo que se demuestre lo contrario a partir de ensayos de clasificación, el
material procedente de excavación, no podrá ser reutilizado en rellenos y deberá
trasladarse a vertedero.
AGRESIVIDAD
A falta de ensayos de agresividad del agua y de los suelos que demuestren lo contrario
según los criterios que establece la EHE-08, por la experiencia que se dispone de la zona,
se considerará que tanto las aguas freáticas como los suelos son agresivos y se deberán
utilizar cementos resistentes a sulfatos.
CAPACIDAD PORTANTE
El terreno presenta una capacidad portante baja de en torno a 75 – 100 kPa y se pueden
dar asientos elevados.
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5.3.2. ZONA DEL MARENY.
La actuación apoyará sobre arenas de playa con el nivel freático prácticamente en
superficie.
EXCAVABILIDAD Y TALUDES
Dado que se trata de depósitos arenosos se podrá excavar por métodos convencionales.
Los taludes serán muy inestables debido a la falta de cohesión de las arenas y a la
presencia del agua freática, por lo que se recomienda su entibación y será necesario
proceder al achique de agua.
PERMEABILIDAD
La permeabilidad en la zona de actuación es muy alta.
Será necesario achicar el agua.
RELLENOS
A priori y salvo que se demuestre lo contrario a partir de ensayos de clasificación, el
material procedente de excavación, no podrá ser reutilizado en rellenos y deberá
trasladarse a vertedero.
AGRESIVIDAD
A falta de ensayos de agresividad del agua y de los suelos que demuestren lo contrario
según los criterios que establece la EHE-08, por la experiencia que se dispone de la zona,
se considerará que tanto las aguas freáticas como los suelos son agresivos y se deberán
utilizar cementos resistentes a sulfatos.
6. DESCRIPCIÓN DE LAS ACTUACIONES.
6.1. ACTUACIÓN Nº1 – DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA
ACEQUIA “EL SEQUIAL”.
Este tramo pretende evitar los vertidos de aguas residuales a la acequia de “El Sequial”
captando los puntos de vertido directo existentes, aproximadamente 50, que corresponden
a 275 viviendas, y evacuándolos en diferentes puntos a colectores de residuales
existentes. El tramo está comprendido entre las calles del Sequial, de Nicolás Figueres y
del Hort de Palmera, siendo la solución propuesta el grapado de sendos colectores en
cada cajero de la acequia, que recojan las acometidas de las casas y las vehiculicen a los
colectores existentes.
Con motivo de la redacción del presente Proyecto, se encargó una inspección interior de la
acequia para la identificación del número y posición de las acometidas que actualmente
vierten a la acequia.
En el Anejo nº 4 Actuación en la acequia “El Sequial” se describe en profundidad tanto la
solución adoptada como la problemática existente.
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A modo de esquema se muestran las secciones tipo actual y la proyectada:
Sección tipo de la acequia existente.
Sección proyectada.
6.2. ACTUACIÓN Nº 2 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO
GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL.
Esta actuación recoge las aguas residuales de la C/ del Granell, que actualmente vierten a
la acequia del Sequial, y se reconducen por la C/ del Cebolla y la C/ de Enfrente de la Vía
hacia el colector de residuales de la C/ La Canal. En este punto se hace necesario un
bombeo de elevación, puesto que se pierde cota al pasar por debajo de una acequia. Por
otro lado, actualmente el colector de residuales de la C/ La Canal vierte en la acequia del
Clot, por lo que se va a desconectar el vertido a la acequia y ejecutar un nuevo tramo de
colector, que pase por debajo de la acequia y lleve las aguas residuales hasta el colector
oeste en la carretera CV-500.
La actuación proyectada consiste en la construcción de un colector que enlace (desde
aguas arriba a aguas abajo) el barrio de Granell con el colector existente de la C/ La Canal
(mediante una estación elevadora, ya que al respetar los cruces con acequias en servicio
no se tendrá la cota suficiente para desaguar por gravedad), para desconectar
posteriormente el vertido a la acequia del Clot y, mediante otro colector de nueva
implantación, llevar las aguas al Colector General Oeste que conduce las aguas a la EDAR
de Sueca.
La estación de bombeo proyectada se compone de 1+1 bombas sumergibles, con la
segunda en reserva activa, será modelo MP-3102-MT o similar de FLYGT, con los
siguientes puntos de funcionamiento característicos:
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8m - 16 l/s 6m – 28 l/s 4m - 42 l/s 3m – 45 l/s
La obra civil se compone de HA-35/B/20/IIIa + Qc y acero B500S, además se incluye el
tablestacado de la zona de ocupación del bombeo y el agotamiento del nivel freático
durante su ejecución.
6.3. ACTUACIÓN Nº 3 – COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA
AVENIDA VILELLA.
En este caso se va a ejecutar un colector de residuales que desconecte la acequia dels
Arbres y guíe sus aguas hasta el colector Este, que discurre por la C/ Castellón de la Plana
– Avda. de la Torreta. Por otro lado, se van a cegar los aportes de pluviales al colector de
residuales de la Avda. Vilella y se va a ejecutar un nuevo colector de pluviales para recoger
las escorrentías existentes en ese tramo. El nuevo colector de pluviales estará compuesto
por dos conductos en paralelo que pasarán por encima del colector Este y verterán sus
aguas a la acequia contigua.
A día de hoy en la Avenida de Vilella existen dos problemáticas distintas:
En el tramo al norte del cruce con la C/ Castelló de la Plana existen dos acequias que
discurren bajo la acera y a las cuales vierten sus aguas residuales las viviendas existentes
en esta calle al norte del cruce con la C/Castelló de la Plana.
Al sur del cruce con la C/ Castelló de la Plana existe un colector de saneamiento unitario.
Es por esto que la actuación se ha planteado se divide en dos partes:
Al norte de la C/ Castelló de a la Plana consiste en la construcción de un nuevo colector
por el centro de la calzada al que se conectarán posteriormente las acometidas, y que se
enlazará con el Colector General Este que traslada las aguas a la EDAR de Sueca.
Al sur de la C/ Castelló de la Plana se realizará un nuevo colector de pluviales, cegando los
imbornales que vertían anteriormente al colector, y conectando este colector con la
Acequia dels Frares, con la función de segregar el vertido de aguas pluviales y residuales.
6.4. ACTUACIÓN Nº 4 – COLECTOR DE RESIDUALES DEL PASO
SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ.
Actualmente el bombeo de elevación del paso subterráneo está conectado a la red de
aguas residuales, consistiendo en un aporte continuo de agua freática. Se va a
independizar este agua de la red de residuales y se va a vehiculizar hasta la acequia del
Sequial en la C/ Sequial.
Las aguas del drenaje del paso subterráneo de la ronda Bernat Alinyó son impulsadas
mediante un equipo formado por 3 bombas FLYGT modelo 3102 alojadas en un depósito
enterrado, hasta la red general de saneamiento, desperdiciándose una cantidad de aguas
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limpias nada desdeñable y que además son tratadas innecesariamente por la EDAR de
Sueca.
La actuación nº 4 consiste en la reconducción de estas aguas mediante un colector de
nueva implantación, que a través del Parc de l’Estació y con un recorrido aproximado de
300 m, reintroducirá estas aguas limpias en la red de regadío de Sueca, en concreto en la
Acequia del Sequial.
6.5. ACTUACIÓN Nº 5 – DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL
SECTOR C-8.
El desarrollo del sector C-8 comprende el desvío de la acequia del Teular de manera
tangencial a su perímetro, dando agua a los diferentes ramales a los que da servicio. La
acequia está en parte enterrada bajo el actual desarrollo urbano, mostrándose de nuevo al
aire libre en el entorno de la Avda. del Maestro Serrano. Es en este entorno donde está
prevista su conexión.
La acequia del Teular quedará inmersa en poco tiempo en la trama urbana de Sueca, por
la que es previsible que sus aguas puedan sufrir vertidos de origen urbano, tal como ya
está sucediendo en la actualidad en otros puntos de la red de regadío de la población.
Es por todo esto que se prevé en esta actuación el desvío de esta acequia hasta el
perímetro exterior de la zona urbanizable prevista por el Plan General de Ordenación
Urbana del municipio de Sueca.
Así, la actuación estará compuesta por dos secciones tipo distintas: la primera de ellas,
que discurrirá desde el punto de intersección aguas arriba hasta la zona urbanizada
actualmente, estará formada por una sección rectangular abierta de 1x1 m2 de hormigón
armado, y que conservará todas las conexiones con las acequias de menor entidad a las
que abastece en el exterior del Sector C-8; la segunda de las secciones que se implantará
en la zona urbanizada actualmente hasta la conexión de aguas abajo en la C/ Mestre
Serrano, y estará formada por una conducción circular enterrada de PVC corrugado.
6.6. ACTUACIÓN Nº 6 – COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS
INSTALACIONES DEPORTIVAS MUNICIPALES.
En la actualidad las Instalaciones Deportivas Municipales existentes en la zona norte del
casco urbano de Sueca —junto a la CV-500 en dirección Les Palmeres— no están
conectadas con colector de saneamiento alguno.
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La presente actuación prevé la ejecución de una nueva conducción que recoja las aguas
de la Piscina Cubierta Municipal, el Estadi Municipal Antonio Puchades, así como las
aguas del Club de Tenis de Sueca, por la cercanía de éste, y la conexión de este colector
con el Colector General Oeste que lleva las aguas a la EDAR de Sueca.
6.7. ACTUACIÓN Nº 7 – MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO
ENTRE EL MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES.
Esta actuación solventa los problemas de funcionamiento de la red litoral actual, que
comprende 2 bombeos de elevación a un colector de gravedad y una impulsión final hasta
la EDAR de Mareny de Barraquetes. Los dos bombeos de elevación tienen capacidad para
3 bombas en paralelo y tan sólo presentan 2, por lo que se considera necesario el reponer
dichas bombas para el correcto funcionamiento del sistema. Por otro lado, dichos bombeos
no disponen de grupo electrógeno que garantice su funcionamiento en ausencia de
electricidad. Finalmente, se va a ejecutar una impulsión que elimine a la actual debido a las
carencias de ésta, con fallos constantes de valvulería y equipos; fallos estructurales y de
cimentación en la cámara de bombeo; y precariedad en su funcionamiento.
La red de saneamiento existente en toda la zona litoral entre el Mareny Blau y el Mareny
de Barraquetes está compuesta por una tipología mixta de recogida en lámina libre en las
zonas más densamente pobladas, y posterior impulsión hacia la EDAR del Mareny de
Barraquetes, por estar todos estos asentamientos a cotas similares, y no poder evacuarse
las aguas por gravedad.
Concretamente existen tres impulsiones, dos entre el Mareny Blau y Bega del Mar, y una
tercera de mayor longitud que desde esta última lleva las aguas hasta el Mareny de
Barraquetes, donde rompen carga y se unen a la red de saneamiento en lámina libre de
esta población.
La actuación nº 7 consiste en adecuar estas impulsiones para conseguir una mayor
eficiencia de toda la red en su conjunto. Para ello se realizarán las siguientes actuaciones:
En los dos primeros bombeos de elevación se instalará una bomba —ya que la
instalación de cada uno de ellos está prevista para tres bombas y en la actualidad sólo
cuentan con dos— de características similares a las existentes, y además se les instalará
un grupo electrógeno alojado en una caseta de dimensiones suficientes, para que las
instalaciones puedan funcionar en casos de emergencia.
El tercer bombeo se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una nueva
cámara de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una caseta
existente. A partir de este bombeo, se realizará una conducción de fundición de 1410 m
aproximadamente, que llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de carga
existente en el Mareny de Barraquetes.
El bombeo de la Bega de Mar se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una
nueva cámara de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una
caseta existente. Se realizará una conducción de fundición de 1410 m aproximadamente,
que llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de carga existente en el Mareny de
Barraquetes. El nuevo pozo de bombeo se ejecutará en la intersección en la que se
encuentra el actual, pero retranqueado a fin de no afectar al servicio existente durante la
obras.
El bombeo de la Bega de Mar actual dispone de 2 bombas Flygt 3140 con los siguientes
puntos de funcionamiento característicos:
16m – 25 l/s 12 – 45 l/s 8m – 66 l/s 4m – 85 l/s
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Dicho modelo no dispone de camisa de refrigeración. A fin de mejorar las características
del bombeo futuro, se decide disponer 3 bombas modelo 3153, bombas actuales de gama
inmediatamente superior.
Se utilizará fundición dúctil φ350 en las impulsiones, para conseguir sus características
positivas como su elevada estanqueidad, resistencia mecánica, durabilidad y capacidad
hidráulica. Este material se prevé el más adecuado a pesar de su alto coste económico de
inversión inicial.
7. RESUMEN DE LAS ACTUACIONES.
A continuación se muestra un resumen con las principales características de las obras a
ejecutar en el presente Proyecto, desglosado por actuaciones:
CONDUCCIÓN DIÁMETRO RÉGIMEN MATERIAL LONGITUD (m)
AC1 – RESIDUALES 400 LÁMINA LIBRE PVC LISO 16 atm 2 x 300
AC2 – RESIDUALES 400-500 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 535
AC3 – PLUVIALES 2 X 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 2 x 75
AC3 – RESIDUALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 130
AC4 - PLUVIALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 300
AC5 – ACEQUIA 1 X 1 m2 LÁMINA LIBRE HORMIGÓN PREFABRICADO 705
AC6 – RESIDUALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 675
AC7 - IMPULSIÓN 350 PRESIÓN FUNDICIÓN 1410
8. PUNTOS SINGULARES.
Como puntos destacados de todas las actuaciones cabe destacar los siguientes:
• La Actuación nº 1, es una actuación singular en sí misma, por la ejecución de
colectores grapados a la pared de la acequia en condiciones de ventilación
forzada.
• La Actuación nº 2 debe pasar por debajo de dos acequias en los pk 0+270 del
colector 1 y el pk 0+000 del colector 2. Además se plantea un bombeo de
elevación en el pk 0+372.
• La red de pluviales de la Actuación nº 3 está condicionada por el cruce con el
colector Este y la cota de vertido en la acequia (más superficial que el colector),
por lo que se hace necesario el reducir la sección a PVC corrugado DN 315 mm y
duplicarla.
• La Actuación nº 7 implica la construcción de una nueva estación de bombeo en
Bega de Mar, de donde parte el nuevo bombeo de aguas residuales a la EDAR de
Mareny de Barraquetes.
9. CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS.
9.1. CÁLCULOS HIDRÁULICOS.
En el Anejo Nº 7 “Cálculos hidráulicos” se determinan los caudales y diámetros, realizando
los cálculos hidráulicos correspondientes.
Los materiales escogidos para el sistema de conducciones son PVC corrugado de doble
pared para los colectores en gravedad y fundición para las tuberías en presión.
En el caso de las tuberías interiores a la acequia de “El Sequial” objeto de la actuación nº1
se ha empleado PVC liso de 16 atm, por su fácil colocación en el ambiente de trabajo, el
timbraje tiene que ver con la resistencia de las tuberías al paso de agua y objetos externos,
al tratarse de una acequia en uso.
9.2. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS REDES DE CONDUCCIONES
En el Anejo Nº 8 “Cálculos mecánicos” se comprueba que las tuberías dimensionadas en
el Anejo Nº 7 resisten las cargas de tráfico a las que pueden estar sometidas,
determinando los coeficientes de seguridad al aplastamiento y a la rotura por presión.
DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 15 de 19
9.3. CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
En el Anejo Nº 9 “Cálculo de estructuras” se calculan de los elementos estructurales
proyectados, tales como:
Estación de bombeo de la Bega de Mar (Actuación nº7).
Estación de elevación de “La Canal” (Actuación nº 2)
Estaciones de elevación de “El Sequial nº1 y nº2” (Actuación nº1)
9.4. CÁLCULOS ELÉCTRICOS.
Las instalaciones eléctricas proyectadas se detallan y calculan en el Anejo nº 10 “Cálculos
eléctricos”.
Se compone de los cálculos de los bombeos nombrados anteriormente, así como de los
cálculos para la ubicación de grupos electrógenos en los bombeo de elevación e impulsión
existentes en Mareny.
9.5. DISPONIBILIDAD DE TERRENOS
Como ya se ha indicado, todas las actuaciones discurren por terrenos de titularidad pública
o cedidos por el Ayuntamiento de Sueca.
En el Anejo nº 15 “Expropiaciones y Servidumbre” así se refleja.
9.6. AUTORIZACIONES Y PERMISOS NECESARIOS
Todos los permisos y autorizaciones necesarios para la realización de las obras serán
gestionados por el Contratista con el apoyo de la Administración, que asimismo podrá
facilitar, si le es posible, cualquier información adicional que se le solicite, sin que ello
presuponga compromiso alguno para ella.
La legalización de todas las instalaciones conforme con la normativa especifica que les sea
de aplicación, con pago de tasas e impuestos correspondientes han de ser efectuados por
el Contratista.
10. INSTALACIÓN ELÉCTRICA.
10.1. INSTALACIÓN ELÉCTRICA. CARACTERÍSTICAS GENERALES.
La acometida de energía eléctrica se realizará en baja tensión desde la caja general de
protección existente en las proximidades de cada uno de los bombeos.
ESTACIÓN BOMBEO DE LA BEGA
En la estación de bombeo de la Bega se instalará un cuadro de mando nuevo que se
conectará en la misma hornacina que el existente que será desmontado y trasladado a
vertedero.
El grupo electrógeno se sustituirá por otro grupo insonorizado automático de 68 KVA, 54’4
kW de potencia máxima en servicio de emergencia, el cual se instalará en la misma caseta
que el existente, que será desmontado y trasladado donde indique la propiedad.
Se desmontará y trasladará a vertedero el cableado eléctrico aéreo que existe entre el
grupo electrógeno y el cuadro de mando existente. El nuevo cableado se realizará
mediante canalización enterrada bajo tubo.
Dentro de la caseta del grupo electrógeno se instalará un nuevo cuadro de conmutación
red-grupo, desmontando el existente.
Se instalará un cable de señal desde el caudalímetro hasta la EDAR, conectando con la
red de PLC de la EDAR e incluyendo la programación necesaria en el SCADA de la EDAR.
DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 16 de 19
ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 1
En esta estación se revisará el cuadro existente y se conectará a la tercera bomba. Se
instalará una caseta prefabricada junto al cuadro existente en la que se instalará un grupo
electrógeno insonorizado automático de 21 KVA y 16’8 kW de potencia máxima en servicio
de emergencia por fallo de red.
ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 2
Se realizará las mismas actuaciones que en la EB Mareny Blau 1
ESTACIÓN BOMBEO LA CANAL
Se realizará la instalación de una instalación nueva, la acometida se realizará desde el
punto que indique la compañía suministradora de electricidad. Al no disponer en el
momento de la redacción del proyecto se ha supuesto una distancia de 100 metros.
ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1
Se realizará las mismas actuaciones que en la EB La Canal.
ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2
Se realizará las mismas actuaciones que en la EB La Canal.
DESVIO LINEA MT.
Se realizará un desvío de la línea subterránea de MT que se ve afectada por la acequia del
Teular, consistirá en la realización de una nueva canalización enterrada por debajo de la
acequia, en los planos se puede ver la sección a realizar.
11. INSTRUMENTACIÓN Y CONTROL.
Se ha instalado un caudalímetro electromagnético DN350 en la nueva estación de bombeo
de la Bega de Mar, se llevará la señal mediante cable de fibra óptica hasta la E.D.A.R. de
Mareny.
12. REPLANTEO DE LAS OBRAS.
Como ya se ha indicado anteriormente, en el Anejo Nº 3 "Topografía y replanteo" se
adjuntan los listados correspondientes al trabajo de campo realizado y los listados de
puntos obtenidos.
13. ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD.
Para dar cumplimiento al R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre se incluye el Documento nº5
“Estudio de Seguridad y Salud”", con su correspondiente Memoria, Planos, Pliego de
Prescripciones Técnicas Particulares y Presupuesto.
El presupuesto de ejecución material por este concepto asciende a la cantidad de
CUARENTA Y UN MIL QUINIENTOS EUROS (41.500,00 €).
14. PROPUESTAS DE CARÁCTER ECONÓMICO-ADMINISTRATIVO.
14.1. PLAZO DE EJECUCIÓN
Para la ejecución de la totalidad de las obras proyectadas y de acuerdo con el Plan de
Obra que se adjunta en el Anejo nº 13 “Plan de Obra”, se estima suficiente un plazo de
veintidós (12) meses contados a partir de la firma del Acta de Comprobación del
Replanteo.
DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 17 de 19
14.2. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA
En cumplimiento con los artículos 25 y 26 del Reglamento General de Contratación del
Estado, se propone a continuación la clasificación que debe ser exigida a los contratistas
para presentarse a la licitación de la ejecución de estas obras, con arreglo al Real Decreto
1098/2001 de 12 de Octubre, por el que se aprueba el Reglamento General de la “Ley de
Contratos de las Administraciones Públicas”.
Grupo E. Hidráulicas.
Subgrupos 1 y 4. Abastecimientos y saneamientos; y Acequias y
desagües.
Categoría e.
14.3. REVISIÓN DE PRECIOS
En cumplimiento de la Orden del 10 de Agosto de 1971, se propone, a continuación, las
fórmulas tipo de revisión de precios para el contrato de ejecución de la presente obra, de
entre las aprobadas por el Decreto 3650/70:
Fórmula Nº9 : "Abastecimientos y Distribuciones de agua. Saneamiento, Estaciones
Depuradoras. Estaciones Elevadoras. Redes de alcantarillado. Obras de desagüe.
Drenajes. Zanjas de telecomunicación."
15,016,020,016,033,00000
+×+×+×+×=S
S
C
C
E
E
H
HK
tttt
t
donde:
Kt .- Coeficiente teórico de revisión
H0 .- Índice del coste de la mano de obra en la fecha de la licitación.
Ht .- Índice del coste de la mano de obra en el momento de la ejecución.
Et .- Índice del coste de la energía en el momento de la ejecución.
EB0 .- Índice de coste de la energía en la fecha de licitación
Ct .- Índice del coste del cemento en el momento de la ejecución
C0 .- Índice del coste del cemento en la fecha de licitación
St .- Índice del coste de materiales siderúrgicos en el momento de la ejecución.
S0 .- Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de licitación.
14.4. PLAZO DE GARANTÍA
El plazo de garantía será de dos (2) años, durante el cual el adjudicatario deberá realizar, a
su costa, cuantos trabajos sean precisos para mantener la obra en perfecto estado.
15. FACTORES ECONÓMICOS DE LA OBRA
15.1. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
En el Anejo Nº 12 “Justificación de precios”, se justifican debidamente los precios aplicados
a las distintas unidades de obra, teniendo en cuenta la legislación laboral vigente y los
costes de maquinaria y materiales. En él se deduce un porcentaje de costes indirectos del
6,0 %.
15.2. PRESUPUESTO DE LA OBRA
Aplicando los precios del Cuadro de Precios Nº1 a las mediciones realizadas se obtienen
el Presupuesto de Ejecución Material (PEM) de DOS MILLONES TRESCIENTOS
VEINTINUEVE MIL TRESCIENTOS VEINTISEIS EUROS CON TREINTA Y TRES
CÉNTIMOS (2.329.326,33 €).
Tras aplicar un porcentaje del 17 % de gastos generales (GG) y del 6% de Beneficio
Industrial (BI) se obtiene el Presupuesto Base de Licitación, I.V.A. excluido (PBL) de DOS
MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y CINCO MIL SETENTA Y UN EUROS CON
TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS (2.865.071,39 €).
El I.V.A. asciende a la cantidad de 458.411,42 €.
DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 18 de 19
16. DOCUMENTOS QUE CONSTITUYEN EL PROYECTO.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)
DOCUMENTO Nº1 - MEMORIA Y ANEJOS
Memoria
ANEJOS A LA MEMORIA
ANEJO Nº 1 Características del proyecto
ANEJO Nº 2 Reportaje fotográfico
ANEJO Nº 3 Topografía y replanteo
ANEJO Nº 4 Actuación en la acequia "El Sequial"
ANEJO Nº 5 Estudio geológico y geotécnico
ANEJO Nº 6 Trazado de las redes de conducciones
ANEJO Nº 7 Cálculos hidráulicos de las redes de conducciones
ANEJO Nº 8 Cálculos mecánicos de las redes de conducciones
ANEJO Nº 9 Cálculo de estructuras
ANEJO Nº 10 Cálculo de la instalación eléctrica
ANEJO Nº 11 Reposición de servicios afectados
ANEJO Nº 12 Justificación de precios
ANEJO Nº 13 Plan de obra
ANEJO Nº 14 Plan de control de la calidad
ANEJO Nº 15 Expropiaciones y servidumbre
ANEJO Nº 16 Integración Ambiental
ANEJO Nº 17 Presupuesto para conocimiento de la Administración
DOCUMENTO Nº2 - PLANOS
PLANOS GENERALES
GE-1 Situación y emplazamiento
GE-2.1 Planta general de las obras. Vista aérea. Casco Urbano
GE-2.2 Planta general de las obras. Vista aérea. Zona litoral
GE-3.1 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000. Casco Urbano
GE-3.2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000. Zona litoral
GE-4 Planta general: Colectores generales de la CHJ. Cartografía 1/1000
ACTUACIÓN Nº 1 - DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA "EL SEQUIAL"
AC1-1 Trazado en planta de "El Sequial". Vista aérea
AC1-2 Trazado en planta de "El Sequial". Cartografía 1/1000
AC1-3 Planta de cuencas vertientes
AC1-4 Planta de organización de la actuación en "El Sequial"
AC1-5 Sección tipo de "El Sequial"
AC1-6 Planta de distribución de acometidas a desconectar
AC1-7.1 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Definición geométrica
AC1-7.2 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Armados
AC1-7.3 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Equipos mecánicos
AC1-7.4 Estación de elevación "El Sequial" nº1 y nº2. Esquema unifilar
AC1-8 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable
ACTUACIÓN Nº 2 - COLECTORES DE SANEAMIENTO DEL BARRIO GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL
AC2-1 Planta general de las obras. Vista aérea.
AC2-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000
AC2-3 Planta de cuencas vertientes
AC2-4 Planta y perfil longitudinal
AC2-5 Sección tipo
AC2-6.1 Estación de bombeo de elevación. Defición geométrica
AC2-6.2 Estación de bombeo de elevación. Armados
AC2-6.3 Estación de bombeo de elevación. Equipos mecánicos
AC2-6.4 Estación de bombeo de elevación. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada
AC2-6.5 Estación de bombeo de elevación. Planta de conexiones.
AC2-7 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable
ACTUACIÓN Nº 3 - COLECTOR DE RESIDUALES DE LA AVENIDA VILELLA
AC3-1 Planta general de las obras. Vista aérea.
AC3-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000
AC3-3 Planta de cuencas vertientes
AC3-4 Planta y perfil longitudinal
AC3-5 Secciones tipo y detalles
AC3-6 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable
ACTUACIÓN Nº 4 - COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ
AC4-1 Planta general de las obras. Vista aérea.
AC4-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000
AC4-3 Planta y perfil longitudinal
AC4-4 Secciones tipo y detalles
AC4-5 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable
ACTUACIÓN Nº 5 - DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8
AC5-1 Planta general de las obras. Vista aérea.
AC5-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000
AC5-3 Planta y perfil longitudinal
AC5-4 Secciones tipo y detalles
AC5-5 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable
ACTUACIÓN Nº 6 - COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS MUNICIPALES
AC6-1 Planta general de las obras. Vista aérea.
AC6-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000
AC6-3 Planta de cuencas vertientes
AC6-4 Planta y perfil longitudinal
AC6-5 Secciones tipo y detalles
AC6-6 Planta de servicios. ONO, GAS y agua potable
ACTUACIÓN Nº 7 - MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES
AC7-1 Planta general de las obras. Vista aérea.
AC7-2 Planta general de las obras. Cartografía 1/1000
AC7-3.1 Impulsión de la Bega. Planta y perfil longitudinal
AC7-3.2 Impulsión de la Bega. Detalles. Sección tipo
AC7-3.3 Impulsión de la Bega. Detalles. Ventosas
DOCUMENTO Nº 1 MEMORIA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 19 de 19
AC7-3.4 Impulsión de la Bega. Detalles. Desagües
AC7-3.5.1 Impulsión de la Bega. Estación de bombeo. Definición geométrica
AC7-3.5.2 Impulsión de la Bega. Estación de bombeo. Armados
AC7-3.5.3 Impulsión de la Bega. Estación de bombeo. Equipos mecánicos
AC7-3.6 Impulsión de la Bega. Planta de conexiones
AC7-3.7 Impulsión de la Bega. Detalle grupo electrógeno
AC7-3.8 Impulsión de la Bega. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada
AC7-4.1 Adecuación estación de elevación nº1 del Mareny Blau. Planta
AC7-4.2 Adecuación estación de elevación nº1 del Mareny Blau. Detalle caseta y grupo electrógeno (2 hojas)
AC7-4.3 Adecuación estación de elevación nº1 del Mareny Blau. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada
AC7-5.1 Adecuación estación de elevación nº2 del Mareny Blau. Planta
AC7-5.2 Adecuación estación de elevación nº2 del Mareny Blau. Detalle caseta y grupo electrógeno (2 hojas)
AC7-5.3 Adecuación estación de elevación nº2 del Mareny Blau. Esquema unifilar y detalles instalación enterrada
DOCUMENTO Nº3 - PLIEGO DE PRESCRIPCIONES TÉCNICAS PARTICULARES
Especificaciones técnicas de los equipos electromecánicos
DOCUMENTO Nº4 - PRESUPUESTO
1 Estado de mediciones
2 Cuadro de precios nº 1
3 Cuadro de precios nº 2
4 Presupuestos parciales
5 Resumen del presupuesto
DOCUMENTO Nº5 - ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD
1 Memoria
2 Planos
3 Pliego de prescripciones técnicas particulares
4 Presupuesto
4.1 Mediciones
4.2 Cuadro de precios nº1
4.3 Cuadro de precios nº2
4.3 Presupuesto de ejecución material
17. DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA.
De acuerdo con lo establecido en el párrafo primero del artículo 125 del “Reglamento
General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas”, se manifiesta que el
presente Proyecto se refiere a una Obra completa, entendiéndose por tal aquella que, una
vez terminada, puede ser entregada al uso general del servicio correspondiente.
18. CONCLUSIÓN.
El presente proyecto se ha redactado según lo exigido en el Reglamento General de la Ley
de Contratos de las Administraciones Públicas, Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre.
Además, en la redacción del proyecto se ha tenido en cuenta las normas, disposiciones
técnicas y en general, cuantas disposiciones sean aplicables al caso.
El equipo técnico redactor del presente considera que en el mismo se han sentado las
bases para una buena definición de las obras
Valencia, febrero de 2009
LOS INGENIEROS AUTORES DEL PROYECTO:
Fdo: Vicente Manuel Candela Fdo: Mª Carmen Berná Niñerola
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Ingeniera de Caminos, Canales y
Puertos
Director del Proyecto (ACUAMED):
D. Osvaldo Raúl Zeid Jan
I. Agrónomo Nº Colegiado: 4836
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 6
ANEJO Nº 1
CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
ANEJO Nº 1 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 6
ANEJO Nº 1
CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
INDICE
1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
2. UBICACIÓN.............................................................................................................................. 5
3. PLAZO DE EJECUCIÓN. ......................................................................................................... 5
4. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.................................................................................... 5
5. PRESUPUESTOS. ................................................................................................................... 5
6. REVISIÓN DE PRECIOS. ........................................................................................................ 5
7. UNIDADES DE OBRA MÁS SIGNIFICATIVAS. ...................................................................... 6
ANEJO Nº 1 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 6
1. INTRODUCCIÓN.
El presente proyecto, “PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA
RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)”, tiene por objeto realizar mejoras en la
red general de conducciones de saneamiento de Sueca.
Dicho proyecto ha sido encargado por ACUAMED a la empresa Vielca Ingenieros, S.A.
Las obras que se proyectan son, en esencia, las siguientes:
Sistema de conducciones de saneamiento de Sueca: la red actual es unitaria y
se entrecruza con la red de acequias de riego de la Albufera. Se hace
necesario independizar ambas redes y para ello se plantean 6 actuaciones
en el casco urbano de Sueca. Se establece un sistema formado por tramos
de conducciones, en gravedad, con o sin impulsiones de elevación.
Mejora de la red existente de la zona litoral: Mediante el establecimiento de una
nueva impulsión en Bega de Mar y mejoras en el resto de estaciones de
bombeo existentes.
Para una descripción más exhaustiva de las obras, remitimos a la que se realiza en la
Memoria del Proyecto.
2. UBICACIÓN.
Las obras se ubican en el Término Municipal de Sueca (Valencia).
3. PLAZO DE EJECUCIÓN.
Para la ejecución de la totalidad de las obras proyectadas y de acuerdo con el Plan de
Obra que se adjunta en el Anejo nº 13 “Plan de Obra”, se estima suficiente un plazo de
doce (12) meses.
4. CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA.
En cumplimiento con los artículos 25 y 26 del Reglamento General de Contratación del
Estado, se propone a continuación la clasificación que debe ser exigida a los contratistas
para presentarse a la licitación de la ejecución de estas obras, con arreglo al Real Decreto
1098/2001 de 12 de Octubre, por el que se aprueba el Reglamento General de la “Ley de
Contratos de las Administraciones Públicas”.
Grupo E. Hidráulicas.
Subgrupos 1 y 4. Abastecimientos y saneamientos; y Acequias y desagües.
Categoría e.
5. PRESUPUESTOS.
Aplicando los precios del Cuadro de Precios Nº1 a las mediciones realizadas se obtienen
el Presupuesto de Ejecución Material (PEM) de DOS MILLONES TRESCIENTOS
VEINTINUEVE MIL TRESCIENTOS VEINTISEIS EUROS CON TREINTA Y TRES
CÉNTIMOS (2.329.326,33 €).
Tras aplicar un porcentaje del 17 % de gastos generales (GG) y del 6% de Beneficio
Industrial (BI) se obtiene el Presupuesto Base de Licitación, I.V.A. excluido (PBL) de DOS
MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y CINCO MIL SETENTA Y UN EUROS CON
TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS (2.865.071,39 €).
El I.V.A. asciende a la cantidad de 458.411,42 €.
6. REVISIÓN DE PRECIOS.
En cumplimiento de la Orden del 10 de Agosto de 1971, se propone, a continuación, las
fórmulas tipo de revisión de precios para el contrato de ejecución de la presente obra, de
entre las aprobadas por el Decreto 3650/70:
ANEJO Nº 1 CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 6
Fórmula Nº9 : "Abastecimientos y Distribuciones de agua. Saneamiento, Estaciones
Depuradoras. Estaciones Elevadoras. Redes de alcantarillado. Obras de desagüe.
Drenajes. Zanjas de telecomunicación."
15,016,020,016,033,00000
+×+×+×+×=S
S
C
C
E
E
H
HK
tttt
t
donde:
Kt .- Coeficiente teórico de revisión
H0 .- Índice del coste de la mano de obra en la fecha de la licitación.
Ht .- Índice del coste de la mano de obra en el momento de la ejecución.
Et .- Índice del coste de la energía en el momento de la ejecución.
EB0 .- Índice de coste de la energía en la fecha de licitación
Ct .- Índice del coste del cemento en el momento de la ejecución
C0 .- Índice del coste del cemento en la fecha de licitación
St .- Índice del coste de materiales siderúrgicos en el momento de la ejecución.
S0 .- Índice de coste de materiales siderúrgicos en la fecha de licitación.
7. UNIDADES DE OBRA MÁS SIGNIFICATIVAS.
A continuación se muestra un resumen de las unidades de obra más representativas:
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 23
ANEJO Nº 2
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 23
ANEJO Nº 2
REPORTAJE FOTOGRÁFICO
INDICE
1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5
2. SITUACIÓN ACTUAL............................................................................................................... 5
2.1. ACTUACIÓN 1: DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA DE “EL
SEQUIAL”....................................................................................................................... 5
2.2. ACTUACIÓN 2: COLECTORES DE SANEAMIENTO DEL BARRIO GRANELL Y
DE LA C/ LA CANAL .................................................................................................... 11
2.3. ACTUACIÓN 3: COLECTOR DE RESIDUALES DE LA AVENIDA DE VILELLA ....... 13
2.4. ACTUACIÓN 4: COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO
SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ .................................................. 15
2.5. ACTUACIÓN 5: DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8 ....... 17
2.6. ACTUACIÓN 6: COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES
DEPORTIVAS MUNICIPALES..................................................................................... 19
2.7. ACTUACIÓN 7: MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY
BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES ................................................................ 21
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 23
1. OBJETO.
El objeto del presente anejo es el de realizar una descripción visual del estado actual de la
zona donde se van a emplazar las obras.
2. SITUACIÓN ACTUAL.
2.1. ACTUACIÓN 1: DESCONEXIÓN DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA
DE “EL SEQUIAL”
Fotografía 1: La acequia de “El Sequial” aguas arriba de la zona de actuación.
Fotografía 2: Vista del pozo de registro en el inicio de la actuación, situado en la esquina
entre la C/ Arquitecto J. Guardiola y la C/ Utxana.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 23
Fotografía 3: Vista de pozo de registro sobre la acequia del Sequial en la C/ Hort de Palmera.
Fotografía 4: Vista del último pozo de registro antes del tramo subterráneo entre las calles
Hort de Palmera y Nicolás José Figueres.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 7 de 23
Fotografía 5: Vista de la zona por donde cruza la acequia la C/ Nicolás José Figueres.
Fotografía 6: Arqueta de acceso a la acequia en la C/ Nicolás José Figueres.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 8 de 23
Fotografía 7: Vivienda bajo la que discurre la acequia vista desde la calle del Sequial.
Fotografía 8: Esquina entre las calles Sequial y Ausiás March, en la que existe un pozo de
registro de acceso a la acequia.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 9 de 23
Fotografía 9: Esquina entre las calles Sequial y Jaume Roig, donde se sitúa el final de la
actuación.
Fotografía 10: Pozo de registro de acceso a la acequia en la esquina entre la C/Sequial y la
C/Jaume Roig. Punto final de la actuación.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 10 de 23
Fotografía 11: Vista interior de la acequia tomada durante la inspección que se realizó.
Fotografía 12: Acometida de vertidos de aguas residuales a la acequia.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 11 de 23
Fotografía 13: Aliviadero del Colector General de Saneamiento de la C/ Sequial a la acequia.
2.2. ACTUACIÓN 2: COLECTORES DE SANEAMIENTO DEL BARRIO
GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL
Fotografía 14: Vista general de la C/Granell.
Fotografía 15: Vista de la zona verde sita en la C/ Enfront de la Via.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 12 de 23
Fotografía 16: Vista de la acequia entubada que pasa bajo la C/Enfront de la Vía.
Fotografía 17: Vista general de la C/ La Canal.
Fotografía 18: Vista de la acequia del Clot desde la C/ La Canal.
Fotografía 19: Vista de la sección de la acequia del Clot bajo la C/ La Canal.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 13 de 23
Fotografía 20: Vista del pozo de registro del Colector General Oeste al que verterán los
colectores de la actuación 2, junto a la CV-500.
2.3. ACTUACIÓN 3: COLECTOR DE RESIDUALES DE LA AVENIDA DE
VILELLA
Fotografía 21: Vista general de la Avda. de Vilella.
Fotografía 22: Acera bajo la que discurre un ramal de la Acequia dels Arbres a la que vierten
las viviendas.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 14 de 23
Fotografía 23: Esquina entre la Avda. de Vilella y la Avda. de la Torreta, donde se encuentran
tanto el colector general al que verterá el colector de residuales como la acequia a la que
verterá el colector de pluviales.
Fotografía 24: Vista de la zona sur de la Avda. de Vilella, en la que existe en la actualidad un
colector unitario.
Fotografía 25: Vista Esquina entre la Avda. de Vilella y la C/ Proletariat.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 15 de 23
Fotografía 26: Vista de acometida de pluviales al colector unitario ejecutadas hace poco.
2.4. ACTUACIÓN 4: COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL
PASO SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ
Fotografía 27: Paso subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó.
Fotografía 28: Vista del pozo de registro inicio de la actuación.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 16 de 23
Fotografía 29: Vista interior del pozo de registro inicio de la actuación.
Fotografía 30: Vista desde el punto inicial de la actuación hacio la C/ Bernat Alinyo.
Fotografía 31: Vista desde el Parc de l'Estació hacia el paso subterráneo.
Fotografía 32: Vista general del Parc de l'Estació.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 17 de 23
Fotografía 33: Vista de la salida del Parc de l'Estació al C/Sequial.
Fotografía 34: Vista del punto de conexión de la actuación con la acequia del Sequial.
2.5. ACTUACIÓN 5: DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL
SECTOR C-8
Fotografía 35: Vista de la entrada actual de la acequia del Clot en la zona urbanizada.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 18 de 23
Fotografía 36: Vista general de la Avda. de l'Arròs, donde se ejecutará parte de la traza de la
acequia mediante un marco subterráneo.
Fotografía 37: Vista de la zona agrícola por donde discurrirá el desvío de la acequia.
Fotografía 38: Vista de la acequia en el punto de conexión aguas abajo.
Fotografía 39: Vista del punto de conexión aguas abajo, donde sale de la zona urbanizada
actual.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 19 de 23
2.6. ACTUACIÓN 6: COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS
INSTALACIONES DEPORTIVAS MUNICIPALES
Fotografía 40: Vista de la fachada lateral de la Piscina Municipal, donde se sitúa el punto
inicial del tramo 1 del colector que se prevé para esta actuación.
Fotografía 41: Vista de la travesía del Saladar, en la fachada de las Instalaciones Deportivas
Municipales, donde se ejecutarán los tramos 1 y 2 del colector.
Fotografía 42: Vista de la travesía del Saladar desde la puerta del Club de Tenis, punto inicial
del tramo 2 del colector.
Fotografía 43: Vista de la entrada a l'Estadi Municipal Antonio Puchades, donde se unirán los
tramos 1 y 2, y a partir de aquí entrará el tramo 3 a las instalaciones deportivas.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 20 de 23
Fotografía 44: Vista interior de la zona deportiva munipal.
Fotografía 45: Vista interior de la zona deportiva.
Fotografía 46: Vista del campo de Futbol 7 por donde cruzará el colector desde el Estadi
Municipal Antonio Puchades.
Fotografía 47: Vista del camino por donde saldrá el colector al Colector General Oeste.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 21 de 23
Fotografía 48: Vista del pozo de conexión entre el colector de la Actuación 6 y el Colector
General Oeste.
2.7. ACTUACIÓN 7: MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE
EL MARENY BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES
Fotografía 49: Vista de la zona donde está situada la primera estación de elevación, donde se
instalará una nueva bomba y un generador de emergencia alojado en casetón para completar
la instalación.
Fotografía 50: Vista interior de la primera instalación de elevación donde se observa que falta
una de las bombas.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 22 de 23
Fotografía 51: Vista interior de la segunda instalación de elevación.
Fotografía 52: Caseta donde está instalado el generador de emergencia para la estación de
bombeo.
Fotografía 53: Vista de la situación actual de la estación de impulsión.
Fotografía 54: Vista de la zona donde se instalará la nueva estación de impulsión desde la
posición de la actual.
ANEJO Nº 2 REPORTAJE FOTOGRÁFICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 23 de 23
Fotografía 55: Vista del camino por donde se inicia el trazado de la impulsión desde la
estación de bombeo actual.
Fotografía 56: Vista del camino por donde se va a reemplazar la impulsión.
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ANEJO Nº 3
TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 27
ANEJO Nº 3
TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
INDICE
1. OBJETO ................................................................................................................................... 5
2. DATOS PREVIOS .................................................................................................................... 5
2.1. CARTOGRAFÍA BASE................................................................................................... 5
2.2. SISTEMA DE REFERENCIA Y PROYECCIÓN CARTOGRÁFICA............................... 5
2.3. TOLERANCIA ................................................................................................................ 5
3. INTRUMENTACIÓN ................................................................................................................. 5
3.1. EQUIPO GPS................................................................................................................. 6
3.2. ESTACIÓN TOPCON..................................................................................................... 6
4. DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS .............................................................. 7
4.1. ACTUACIÓN 1 ............................................................................................................... 7
4.2. ACTUACIÓN 2 ............................................................................................................... 8
4.3. ACTUACIÓN 3 ............................................................................................................... 8
4.4. ACTUACIÓN 4 ............................................................................................................... 9
4.5. ACTUACIÓN 5 ............................................................................................................... 9
4.6. ACTUACIÓN 6 ............................................................................................................. 10
5. LISTADOS DE REPLANTEO................................................................................................. 11
5.1. ACTUACIÓN 2 ............................................................................................................. 11
5.2. ACTUACIÓN 3 ............................................................................................................. 12
5.3. ACTUACIÓN 4 ............................................................................................................. 13
5.4. ACTUACIÓN 5 ............................................................................................................. 14
5.5. ACTUACIÓN 6 ............................................................................................................. 16
5.6. ACTUACIÓN 7 ............................................................................................................. 17
6. RESEÑAS DE LAS BASES DE REPLANTEO....................................................................... 21
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 27
1. OBJETO
El presente anejo tiene como objeto describir y justificar los trabajos topográficos
realizados previamente al desarrollo y redacción del proyecto de construcción de las Obras
de Mejora de la Red de Saneamiento de Sueca (Valencia), además de definir el replanteo
de las mismas desde un marco de referencia inequívoco para su correcta ejecución.
2. DATOS PREVIOS
2.1. CARTOGRAFÍA BASE
Para la realización de los trabajos topográficos se ha contado con una cartografía digital a
escala 1:1000 tanto del casco urbano de Sueca como de la zona de la playa. Esta
cartografía ha sido obtenida a partir de un vuelo fotogramétrico de la zona.
2.2. SISTEMA DE REFERENCIA Y PROYECCIÓN CARTOGRÁFICA
Se ha optado por adoptar el sistema de referencia utilizado en la cartografía base para
obtener una coherencia entre ésta y los datos obtenidos por topografía clásica, que en este
caso es el Sistema de Referencia European Datum 1950 (ED-50) de las series
cartográficas oficiales, en sus diversas escalas, según Decreto 2305/1970, de 16 de Julio:
- Elipsoide Internacional de Hayford -1924.
- Punto Fundamental o Datum: Potsdam-Torre de Helmert.
- Origen de Longitudes: meridiano de Greenwich. Positivas al E. y negativas al W.
- Latitudes referidas al Ecuador y consideradas positivas al N. del mismo.
Las altitudes geodésicas de los vértices, obtenidas desde las líneas de Nivelación de Alta
Precisión, quedan referidas al nivel medio del mar, definido para la península por el
mareógrafo fundamental del Puerto de Alicante.
Como Proyección Cartográfica de representación se emplea la Proyección Universal
Transversa de Mercator (U.T.M.) que es el adoptado según el mencionado Decreto
2303/1970 de 6 de Julio. La zona de trabajo esta comprendida dentro del Huso 31.
2.3. TOLERANCIA
En orden a continuar con la coherencia de datos se a considerado una tolerancia máxima
acorde a una escala de 1:1000, que expresada en unidades métricas sería:
Tol = 1000 * 0.02= 20cm
3. INTRUMENTACIÓN
Para este trabajo se ha contado con dos tipos de equipos topográficos diferentes: por un
lado una estación total Topcon GTS 226 con jalón y prisma para levantamientos por
topografía clásica y de otro lado un equipo GPS Trimble con dos receptores bifrecuencia
utilizados de forma conjunta, un 5700 para el fijo y un R8 montado sobre jalón para el
elemento móvil, coordinando las mediciones de manera que se disponga de recepción de
la radio en los receptores durante las sesiones de trabajo.
A continuación adjuntamos las fichas técnicas de los equipos:
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 27
3.1. EQUIPO GPS
RECEPTOR G.P.S. TRIMBLE:
Modelo: FijoR5700 Móvil: R-8
Receptor:
• 12 canales en L1: Fase portadora de onda completa, código C/A con técnica de correlación estrecha, código de precisión
• 12 canales en L2: Fase portadora de onda completa, código P, código P auxiliar bajo AS
Precisión:
• Emc (error medio cuadrático) línea base con RTK:
• Estacionario, posterior a la inicialización: 5mm+2ppm
• Móvil, posterior a la inicialización: 10mm+2ppm
Emc (error medio cuadrático) en línea base con post-proceso:
• Estático, líneas largas: 3mm + 0,5ppm
• Estático rápido: 5mm + 1ppm
• Cinemático móvil: 10mm + 1ppm
Nota sobre emc en líneas base:
• Emc línea base = precisión en posición
• Precisión en altura = 2 x precisión en posición
Los datos corresponden a condiciones de observación normales o favorables
Precisión en el levantamiento / replanteo: 10mm + 2ppm
Actualización de la posición:
• Intervalo de actualización de posición: 5Hz (0,2seg)
• Retraso en obtención de la posición: DGPS<0,05seg
• Inicialización RTK (OTF) sin inicialización estática.
• Tiempo: Típicamente 30 seg. Confiabilidad >=99.9%
Alcance: Típicamente 10 Km, mayor bajo condiciones favorables.
3.2. ESTACIÓN TOPCON
ESTACIÓN TOTAL TOPCON
Modelo: GTS 226
Precisión:
Ángulos Acimutales: 15cc
Ángulos Cenitales: 15cc
Distancias: 2 mm ± 2 ppm.
Anteojo:
Aumentos: 30x
Abertura: 40 mm.
Distancia mínima: 1.75 m.
Iluminación retículo: regulable.
Medición angular:
Método: incremental
Visualización mínima: 5cc
Compensación: monoaxial ± 5c
Medición de distancias:
Tipo: luz infrarroja modulada
Óptica: Coaxial incorporada al anteojo
Alcance: 3000m
Niveles:
Tórico 30’’ / 2 mm.
Esférico 10’ / 2 mm.
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4. DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS
El trabajo topográfico ha consistido en el levantamiento de 7 zonas correspondientes a 7
actuaciones contempladas en el proyecto de construcción. Cuando las características
físicas del entorno de la zona de actuación así lo permitían se ha realizado el
levantamiento mediante observaciones GPS en modo RTK (Real Time Kinétic) con el
equipo comentado. Con este método se hacen medidas por comparación de fase sobre las
portadoras limpias de modulación, permitiendo determinar con gran precisión las tres
componentes del vector que une los centros radioeléctricos de dos o más antenas, en
recepción
• El receptor de referencia y el receptor móvil están continuamente conectados por
radio-módem.
• El receptor de referencia busca todos los satélites a la vista y por la unidad de
control transmite todos los datos medidos al radio-módem, el cual emite vía radio.
• El radio-módem del receptor móvil capta los datos enviados transmitiéndolos a su
controlador. El receptor móvil busca a su vez todos los satélites a la vista. El
controlador de éste, calcula los datos por cada época que recibe y fija las
ambigüedades de todos los satélites comunes lo más rápidamente posible.
Inmediatamente actualiza las coordenadas y las muestra con un control de calidad,
quedando estas coordenadas almacenadas automáticamente.
• Se puede ver en el display del controlador del receptor móvil las coordenadas
obtenidas en cada momento, obtenidas con la precisión antes descrita.
Este método mantiene una precisión constante mínima de 5cm tanto en planta como en
altimetría y máxima establecida por la fórmula:
Precisión:= 10mm + 2ppm
Precisión más que suficiente para el fin del proyecto.
Con este método se han levantado las zonas correspondientes a las Actuaciones 2, 5, 6 y
7.
Las zonas pertenecientes a las actuaciones 1, 3 y 4, situadas en pleno casco urbano ha
sido levantadas por topografía clásica con una estación total Topcon GTS 226 con las
características técnicas descritas anteriormente. No se ha utilizado el sistema GPS en
estas zonas ya que los edificios impiden la recepción de las ondas portadoras de más de 4
satélites simultáneamente, por lo que es imposible su medición.
Es de importancia comentar que los levantamientos de cada una de las actuaciones no
están relacionados entre sí por observaciones topográficas, sino que las coordenadas de
estos levantamientos han sido transformadas individualmente para adaptarlas a la
cartografía base, por lo que si se interrelacionaran posteriormente se obtendrían errores
debidos por una parte al error de restitución del vuelo y por otra a los parámetros de
transformación de cada una de las zonas. Para evitar errores groseros y dado que los ejes
tienen una longitud relativamente pequeña no se ha adoptado un factor de escala igual a 1
en estas transformaciones.
Para realizar todos los levantamientos se ha implantado en cada una de las actuaciones
una red de bases que a su vez servirán de referencia para el posterior replanteo de las
obras a partir de los listados adjuntos a este documento. Detallamos a continuación las
bases implantadas en cada una de las actuaciones
4.1. ACTUACIÓN 1
Se ha realizado un levantamiento por topografía clásica para lo cuál han sido implantadas
en campo tres bases, B4, B.5 Y B.6. con coordenadas:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.4 732383.822 4343267.868 4.311
B.5 732274.415 4343284.097 4.750
B.6 732169.775 4343220.656 4.957
La ubicación de estas bases viene reflejada en el siguiente gráfico:
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 8 de 27
B.4
B.5
B.6
4.2. ACTUACIÓN 2
El levantamiento de la zona perteneciente a la actuación 2 ha sido realizada con GPS para
lo cuál se ha implantado una base de coordenadas:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.14 732198.436 4343538.243 5.036
La ubicación de la base es la siguiente:
B.14
4.3. ACTUACIÓN 3
La Calle Vilella ha sido levantada con la estación Topcon, para lo cuál se han utilizado dos
bases:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.7 732451.730 4342250.958 6.354
B.8 732571.314 4343194.168 5.074
Estas bases se encuentran en la acera de la calle Vilella, tal y como queda reflejado en el
gráfico:
B.7
B.8
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
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4.4. ACTUACIÓN 4
El levantamiento de la zona de la actuación 4 ha sido realizado por topografía clásica
utilizando para ello 3 bases:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.1 732622.664 4343165.829 5.547
B.2 732571.314 4343194.168 5.074
B.3 732392.949 4343311.811 4.803
La ubicación en planta de las tres bases es la siguiente:
B.3
B.2
B.1
4.5. ACTUACIÓN 5
La actuación 5 ha sido levantada por observaciones GPS implantando en campo una
base:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.9 731613.397 4342318.328 8.355
El gráfico de situación de B.9 es el siguiente:
B.9
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 10 de 27
4.6. ACTUACIÓN 6
La zona cercana a las pistas deportivas se ha levantado mediante GPS, utilizando para
ello dos bases:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.10 733099.764 4344541.666 3.343
B.11 733650.652 4344458.704 3.128
Su ubicación en planta es la siguiente:
B.10
B.11
4.6.1. ACTUACIÓN 7
La actuación 7 situada en Mareny Blau ha sido levantada por GPS utilizando 2 bases para
la radiación de los puntos. Estas bases son:
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.12 737070.904 4346726.184 2.898
B.13 736541.300 4347215.460 2.319
Y la situación de estas bases en planta es:
B.13
B.12
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
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5. LISTADOS DE REPLANTEO
A continuación se adjuntan los listados de replanteo de cada uno de los ejes separados por
actuaciones.
5.1. ACTUACIÓN 2
5.1.1. EJE C_1
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 732417.080 4343592.656 309.299800 10.000
Rec 10.000 732407.187 4343594.112 309.299800 10.000
Rec 20.000 732397.293 4343595.568 309.299800 10.000
Rec 30.000 732387.400 4343597.023 309.299800 10.000
Rec 40.000 732377.506 4343598.479 309.299800 10.000
Rec 50.000 732367.613 4343599.934 309.299800 1.642
Rec 51.642 732365.988 4343600.173 308.507658 8.358
Rec 60.000 732357.705 4343601.287 308.507658 10.000
Rec 70.000 732347.794 4343602.619 308.507658 10.000
Rec 80.000 732337.883 4343603.952 308.507658 10.000
Rec 90.000 732327.972 4343605.284 308.507658 8.444
Rec 98.444 732319.604 4343606.409 224.409356 1.556
Rec 100.000 732319.022 4343604.966 224.409356 10.000
Rec 110.000 732315.281 4343595.692 224.409356 10.000
Rec 120.000 732311.540 4343586.418 224.409356 10.000
Rec 130.000 732307.799 4343577.144 224.409356 10.000
Rec 140.000 732304.058 4343567.870 224.409356 0.500
Rec 140.500 732303.871 4343567.407 225.724272 9.500
Rec 150.000 732300.136 4343558.672 225.724272 10.000
Rec 160.000 732296.204 4343549.477 225.724272 10.000
Rec 170.000 732292.272 4343540.282 225.724272 10.000
Rec 180.000 732288.340 4343531.088 225.724272 10.000
Rec 190.000 732284.409 4343521.893 225.724272 10.000
Rec 200.000 732280.477 4343512.699 225.724272 10.000
Rec 210.000 732276.545 4343503.504 225.724272 10.000
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 220.000 732272.614 4343494.309 225.724272 10.000
Rec 230.000 732268.682 4343485.115 225.724272 5.173
Rec 235.173 732266.648 4343480.358 342.718069 4.827
Rec 240.000 732262.868 4343483.359 342.718069 10.000
Rec 250.000 732255.036 4343489.577 342.718069 10.000
Rec 260.000 732247.204 4343495.795 342.718069 2.609
Rec 262.609 732245.160 4343497.417 348.289623 7.391
Rec 270.000 732239.796 4343502.501 348.289623 10.000
Rec 280.000 732232.537 4343509.380 348.289623 10.000
Rec 290.000 732225.279 4343516.258 348.289623 6.078
Rec 296.078 732220.867 4343520.439 343.400995 3.922
Rec 300.000 732217.822 4343522.910 343.400995 10.000
Rec 310.000 732210.057 4343529.212 343.400995 10.000
Rec 320.000 732202.292 4343535.513 343.400995 10.000
Rec 330.000 732194.528 4343541.815 343.400995 10.000
Rec 340.000 732186.763 4343548.116 343.400995 10.000
Rec 350.000 732178.998 4343554.418 343.400995 10.000
Rec 360.000 732171.233 4343560.719 343.400995 10.000
Rec 370.000 732163.468 4343567.021 343.400995 2.114
372.114 732161.827 4343568.353 343.400995
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 12 de 27
5.1.2. EJE C_2
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 732237.738 4343792.622 20.921290 10.000
Rec 10.000 732240.965 4343802.087 20.921290 10.000
Rec 20.000 732244.193 4343811.551 20.921290 10.000
Rec 30.000 732247.420 4343821.016 20.921290 10.000
Rec 40.000 732250.648 4343830.481 20.921290 10.000
Rec 50.000 732253.875 4343839.946 20.921290 4.953
Rec 54.953 732255.474 4343844.634 324.449248 5.047
Rec 60.000 732250.795 4343846.525 324.449248 10.000
Rec 70.000 732241.523 4343850.272 324.449248 10.000
Rec 80.000 732232.252 4343854.019 324.449248 2.703
Rec 82.703 732229.746 4343855.032 328.890811 7.297
Rec 90.000 732223.187 4343858.230 328.890811 10.000
Rec 100.000 732214.200 4343862.614 328.890811 10.000
Rec 110.000 732205.212 4343866.998 328.890811 10.000
Rec 120.000 732196.224 4343871.382 328.890811 1.357
Rec 121.357 732195.004 4343871.978 346.835030 8.643
Rec 130.000 732188.597 4343877.777 346.835030 10.000
Rec 140.000 732181.183 4343884.488 346.835030 5.069
Rec 145.069 732177.425 4343887.890 386.965945 4.931
Rec 150.000 732176.422 4343892.718 386.965945 10.000
Rec 160.000 732174.389 4343902.509 386.965945 4.566
164.566 732173.461 4343906.980 386.965945
5.2. ACTUACIÓN 3
5.2.1. EJE DE RESIDUALES
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 732464.846 4342367.504 205.024044 10.000
Rec 10.000 732464.058 4342357.535 205.024044 3.308
Rec 13.308 732463.797 4342354.236 205.024044 6.692
Rec 20.000 732463.269 4342347.566 205.024044 10.000
Rec 30.000 732462.481 4342337.597 205.024044 5.637
Rec 35.637 732462.037 4342331.977 205.024044 4.363
Rec 40.000 732461.693 4342327.628 205.024044 10.000
Rec 50.000 732460.904 4342317.659 205.024044 3.152
Rec 53.152 732460.656 4342314.517 205.024044 6.848
Rec 60.000 732460.116 4342307.690 205.024044 10.000
Rec 70.000 732459.328 4342297.721 205.024044 8.312
Rec 78.312 732458.672 4342289.435 204.413633 1.688
Rec 80.000 732458.555 4342287.751 204.413633 10.000
Rec 90.000 732457.863 4342277.775 204.413633 10.000
Rec 100.000 732457.170 4342267.799 204.413633 9.442
Rec 109.442 732456.516 4342258.380 209.755263 0.558
Rec 110.000 732456.431 4342257.829 209.755263 10.000
Rec 120.000 732454.904 4342247.946 209.755263 7.243
127.243 732453.799 4342240.788 209.755263
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 13 de 27
5.2.2. EJE DE PLUVIALES
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 732454.376 4342175.977 395.050227 10.000
Rec 10.000 732453.599 4342185.947 395.050227 6.404
Rec 16.404 732453.102 4342192.331 0.010001 3.596
Rec 20.000 732453.103 4342195.927 0.010001 6.229
Rec 26.229 732453.104 4342202.157 0.010001 3.771
Rec 30.000 732453.104 4342205.927 0.010001 9.024
Rec 39.024 732453.106 4342214.952 2.139036 0.976
Rec 40.000 732453.138 4342215.927 2.139036 10.000
Rec 50.000 732453.474 4342225.921 2.139036 2.059
Rec 52.059 732453.543 4342227.979 11.236135 7.941
Rec 60.000 732454.938 4342235.797 11.236135 0.040
Rec 60.040 732454.945 4342235.836 33.876749 6.277
Rec 66.317 732458.129 4342241.245 50.664995 3.683
Rec 70.000 732460.761 4342243.822 50.664995 1.459
71.459 732461.804 4342244.843 50.664995
5.3. ACTUACIÓN 4
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 732632.651 4343157.198 333.821377 10.000
Rec 10.000 732624.030 4343162.265 333.821377 10.000
Rec 20.000 732615.408 4343167.331 333.821377 0.862
Rec 20.862 732614.665 4343167.768 336.319102 9.138
Rec 30.000 732606.974 4343172.703 336.319102 10.000
Rec 40.000 732598.558 4343178.103 336.319102 10.000
Rec 50.000 732590.141 4343183.504 336.319102 10.000
Rec 60.000 732581.725 4343188.904 336.319102 6.268
Rec 66.268 732576.450 4343192.289 319.364183 3.732
Rec 70.000 732572.889 4343193.407 319.364183 2.482
Rec 72.482 732570.521 4343194.150 335.371120 7.518
Rec 80.000 732564.134 4343198.116 335.371120 4.634
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 84.634 732560.197 4343200.560 339.077029 5.366
Rec 90.000 732555.810 4343203.651 339.077029 10.000
Rec 100.000 732547.636 4343209.411 339.077029 3.133
Rec 103.133 732545.075 4343211.215 339.347566 6.867
Rec 110.000 732539.478 4343215.195 339.347566 10.000
Rec 120.000 732531.328 4343220.989 339.347566 5.196
Rec 125.196 732527.093 4343224.000 338.212686 4.804
Rec 130.000 732523.129 4343226.714 338.212686 10.000
Rec 140.000 732514.877 4343232.362 338.212686 10.000
Rec 150.000 732506.625 4343238.010 338.212686 10.000
Rec 160.000 732498.373 4343243.659 338.212686 0.497
Rec 160.497 732497.963 4343243.940 337.700726 9.503
Rec 170.000 732490.078 4343249.244 337.700726 10.000
Rec 180.000 732481.781 4343254.826 337.700726 9.094
Rec 189.094 732474.235 4343259.902 339.939058 0.906
Rec 190.000 732473.502 4343260.434 339.939058 10.000
Rec 200.000 732465.406 4343266.304 339.939058 10.000
Rec 210.000 732457.311 4343272.174 339.939058 10.000
Rec 220.000 732449.215 4343278.044 339.939058 4.977
Rec 224.977 732445.186 4343280.966 332.880454 5.023
Rec 230.000 732440.818 4343283.446 332.880454 10.000
Rec 240.000 732432.122 4343288.385 332.880454 10.000
Rec 250.000 732423.427 4343293.323 332.880454 6.157
Rec 256.157 732418.072 4343296.364 342.655980 3.843
Rec 260.000 732415.060 4343298.750 342.655980 10.000
Rec 270.000 732407.223 4343304.960 342.655980 10.000
Rec 280.000 732399.385 4343311.170 342.655980 4.081
Rec 284.081 732396.186 4343313.705 310.451038 5.919
Rec 290.000 732390.346 4343314.672 310.451038 9.967
299.967 732380.514 4343316.301 310.451038
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 14 de 27
5.4. ACTUACIÓN 5
5.4.1. EJE C_81
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 731612.299 4342324.240 125.948514 10.000
Rec 10.000 731621.480 4342320.276 125.948514 10.000
Rec 20.000 731630.661 4342316.312 125.948514 10.000
Rec 30.000 731639.842 4342312.348 125.948514 10.000
Rec 40.000 731649.022 4342308.384 125.948514 7.062
Rec 47.062 731655.506 4342305.584 124.763002 2.938
Rec 50.000 731658.224 4342304.470 124.763002 10.000
Rec 60.000 731667.477 4342300.678 124.763002 10.000
Rec 70.000 731676.730 4342296.885 124.763002 5.288
Rec 75.288 731681.624 4342294.880 124.559185 4.712
Rec 80.000 731685.989 4342293.107 124.559185 10.000
Rec 90.000 731695.254 4342289.344 124.559185 10.000
Rec 100.000 731704.519 4342285.581 124.559185 10.000
Rec 110.000 731713.784 4342281.819 124.559185 2.749
Rec 112.749 731716.331 4342280.784 124.270677 7.251
Rec 120.000 731723.062 4342278.086 124.270677 10.000
Rec 130.000 731732.344 4342274.366 124.270677 3.675
Rec 133.675 731735.754 4342272.998 126.276657 6.325
Rec 140.000 731741.549 4342270.461 126.276657 10.000
Rec 150.000 731750.709 4342266.450 126.276657 3.947
Rec 153.947 731754.325 4342264.866 106.490031 6.053
Rec 160.000 731760.346 4342264.250 106.490031 10.000
Rec 170.000 731770.294 4342263.233 106.490031 3.565
Rec 173.565 731773.841 4342262.870 55.572013 6.435
Rec 180.000 731778.771 4342267.005 55.572013 10.000
Rec 190.000 731786.433 4342273.431 55.572013 1.626
Rec 191.626 731787.679 4342274.475 28.834531 8.374
Rec 200.000 731791.343 4342282.005 28.834531 3.805
Rec 203.805 731793.008 4342285.426 28.628111 6.195
Rec 210.000 731795.701 4342291.006 28.628111 6.682
216.682 731798.606 4342297.023 28.628111
5.4.2. EJE C_82
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 731426.714 4342710.868 209.181277 8.608
Rec 8.608 731425.477 4342702.350 208.634504 1.392
Rec 10.000 731425.289 4342700.970 208.634504 5.591
Rec 15.591 731424.533 4342695.431 208.511376 4.409
Rec 20.000 731423.945 4342691.061 208.511376 2.727
Rec 22.727 731423.581 4342688.358 207.762583 6.654
Rec 29.381 731422.772 4342681.754 207.767161 0.619
Rec 30.000 731422.697 4342681.139 207.767161 6.427
Rec 36.427 731421.914 4342674.760 207.954406 3.573
Rec 40.000 731421.469 4342671.215 207.954406 7.612
Rec 47.612 731420.521 4342663.663 200.814610 2.388
Rec 50.000 731420.490 4342661.274 200.814610 10.000
Rec 60.000 731420.362 4342651.275 200.814610 4.902
Rec 64.902 731420.299 4342646.373 200.052057 5.098
Rec 70.000 731420.295 4342641.276 200.052057 9.172
Rec 79.172 731420.288 4342632.104 199.494365 0.828
Rec 80.000 731420.294 4342631.276 199.494365 10.000
Rec 90.000 731420.374 4342621.276 199.494365 0.199
Rec 90.199 731420.375 4342621.077 196.213067 9.801
Rec 100.000 731420.958 4342611.293 196.213067 10.000
Rec 110.000 731421.552 4342601.311 196.213067 3.062
Rec 113.062 731421.734 4342598.255 192.258745 6.938
Rec 120.000 731422.576 4342591.368 192.258745 10.000
Rec 130.000 731423.789 4342581.442 192.258745 3.555
Rec 133.555 731424.220 4342577.913 189.214940 6.445
Rec 140.000 731425.307 4342571.560 189.214940 10.000
Rec 150.000 731426.993 4342561.703 189.214940 8.831
Rec 158.831 731428.482 4342552.998 187.433458 1.169
Rec 160.000 731428.711 4342551.852 187.433458 10.000
Rec 170.000 731430.672 4342542.047 187.433458 10.000
Rec 180.000 731432.633 4342532.241 187.433458 3.993
Rec 183.993 731433.417 4342528.325 184.092411 6.007
Rec 190.000 731434.902 4342522.505 184.092411 10.000
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 15 de 27
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 200.000 731437.375 4342512.815 184.092411 6.466
Rec 206.466 731438.974 4342506.550 181.347942 3.534
Rec 210.000 731439.994 4342503.167 181.347942 10.000
Rec 220.000 731442.883 4342493.593 181.347942 5.656
Rec 225.656 731444.516 4342488.178 178.373016 4.344
Rec 230.000 731445.964 4342484.082 178.373016 10.000
Rec 240.000 731449.296 4342474.654 178.373016 4.179
Rec 244.179 731450.688 4342470.714 175.065204 5.821
Rec 250.000 731452.910 4342465.333 175.065204 10.000
Rec 260.000 731456.728 4342456.091 175.065204 2.155
Rec 262.155 731457.550 4342454.099 172.449158 7.845
Rec 270.000 731460.840 4342446.977 172.449158 10.000
Rec 280.000 731465.034 4342437.899 172.449158 6.539
Rec 286.539 731467.776 4342431.963 166.833160 3.461
Rec 290.000 731469.499 4342428.961 166.833160 10.000
Rec 300.000 731474.477 4342420.288 166.833160 1.032
Rec 301.032 731474.990 4342419.393 162.487691 8.968
Rec 310.000 731479.974 4342411.937 162.487691 10.000
Rec 320.000 731485.531 4342403.623 162.487691 0.551
Rec 320.551 731485.838 4342403.165 158.012241 9.449
Rec 330.000 731491.628 4342395.698 158.012241 10.000
Rec 340.000 731497.755 4342387.795 158.012241 5.245
Rec 345.245 731500.969 4342383.650 151.425594 4.755
Rec 350.000 731504.255 4342380.214 151.425594 10.000
Rec 360.000 731511.166 4342372.986 151.425594 7.698
Rec 367.698 731516.486 4342367.422 147.355051 2.302
Rec 370.000 731518.180 4342365.863 147.355051 10.000
Rec 380.000 731525.539 4342359.092 147.355051 7.038
Rec 387.038 731530.718 4342354.326 143.684509 2.962
Rec 390.000 731533.009 4342352.450 143.684509 10.000
Rec 400.000 731540.746 4342346.114 143.684509 2.534
Rec 402.534 731542.707 4342344.508 141.237396 7.466
Rec 410.000 731548.660 4342340.003 141.237396 5.638
Rec 415.638 731553.156 4342336.601 139.620940 4.362
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 420.000 731556.700 4342334.058 139.620940 10.000
Rec 430.000 731564.825 4342328.229 139.620940 4.228
Rec 434.228 731568.260 4342325.764 126.354366 5.772
Rec 440.000 731573.545 4342323.442 126.354366 10.000
Rec 450.000 731582.700 4342319.420 126.354366 10.000
Rec 460.000 731591.856 4342315.397 126.354366 5.365
Rec 465.365 731596.768 4342313.239 60.767223 4.635
Rec 470.000 731600.550 4342315.918 60.767223 10.000
Rec 480.000 731608.710 4342321.698 60.767223 4.398
484.398 731612.299 4342324.240 60.767223
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 16 de 27
5.5. ACTUACIÓN 6
5.5.1. EJE C-1
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 732840.524 4344629.321 121.465289 10.000
Rec 10.000 732849.960 4344626.013 121.465289 10.000
Rec 20.000 732859.397 4344622.704 121.465289 5.038
Rec 25.038 732864.152 4344621.038 119.767182 4.962
Rec 30.000 732868.876 4344619.522 119.767182 10.000
Rec 40.000 732878.398 4344616.466 119.767182 10.000
Rec 50.000 732887.920 4344613.411 119.767182 10.000
Rec 60.000 732897.442 4344610.356 119.767182 7.576
Rec 67.576 732904.655 4344608.041 119.096940 2.424
Rec 70.000 732906.971 4344607.325 119.096940 10.000
Rec 80.000 732916.525 4344604.370 119.096940 10.000
Rec 90.000 732926.078 4344601.415 119.096940 10.000
Rec 100.000 732935.632 4344598.460 119.096940 10.000
Rec 110.000 732945.185 4344595.505 119.096940 1.325
Rec 111.325 732946.451 4344595.113 118.875682 8.675
Rec 120.000 732954.747 4344592.579 118.875682 10.000
Rec 130.000 732964.311 4344589.657 118.875682 10.000
Rec 140.000 732973.875 4344586.735 118.875682 0.842
Rec 140.842 732974.680 4344586.489 122.130437 9.158
Rec 150.000 732983.290 4344583.369 122.130437 7.534
Rec 157.534 732990.373 4344580.803 119.624328 2.466
Rec 160.000 732992.723 4344580.055 119.624328 10.000
Rec 170.000 733002.252 4344577.021 119.624328 5.355
175.355 733007.354 4344575.396 119.624328
5.5.2. EJE C-2
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 733196.820 4344513.080 314.024695 10.000
Rec 10.000 733187.062 4344515.265 314.024695 2.341
Rec 12.341 733184.778 4344515.777 321.450515 7.659
Rec 20.000 733177.549 4344518.309 321.450515 8.863
Rec 28.863 733169.184 4344521.239 320.779291 1.137
Rec 30.000 733168.108 4344521.604 320.779291 10.000
Rec 40.000 733158.636 4344524.810 320.779291 10.000
Rec 50.000 733149.164 4344528.016 320.779291 3.081
Rec 53.081 733146.245 4344529.004 321.239752 6.919
Rec 60.000 733139.708 4344531.270 321.239752 10.000
Rec 70.000 733130.259 4344534.545 321.239752 10.000
Rec 80.000 733120.811 4344537.820 321.239752 10.000
Rec 90.000 733111.362 4344541.094 321.239752 5.171
Rec 95.171 733106.476 4344542.788 320.232997 4.829
Rec 100.000 733101.889 4344544.297 320.232997 10.000
Rec 110.000 733092.390 4344547.422 320.232997 10.000
Rec 120.000 733082.891 4344550.547 320.232997 10.000
Rec 130.000 733073.391 4344553.672 320.232997 10.000
Rec 140.000 733063.892 4344556.797 320.232997 10.000
Rec 150.000 733054.393 4344559.922 320.232997 10.000
Rec 160.000 733044.894 4344563.047 320.232997 10.000
Rec 170.000 733035.395 4344566.172 320.232997 10.000
Rec 180.000 733025.895 4344569.296 320.232997 10.000
Rec 190.000 733016.396 4344572.421 320.232997 9.519
199.519 733007.354 4344575.396 320.232997
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 17 de 27
5.5.3. EJE C-3
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 733007.354 4344575.396 217.329571 10.000
Rec 10.000 733004.666 4344565.764 217.329571 10.000
Rec 20.000 733001.977 4344556.132 217.329571 10.000
Rec 30.000 732999.288 4344546.501 217.329571 10.000
Rec 40.000 732996.600 4344536.869 217.329571 10.000
Rec 50.000 732993.911 4344527.237 217.329571 10.000
Rec 60.000 732991.222 4344517.605 217.329571 10.000
Rec 70.000 732988.534 4344507.973 217.329571 0.124
Rec 70.124 732988.501 4344507.854 190.081806 9.876
Rec 80.000 732990.033 4344498.098 190.081806 10.000
Rec 90.000 732991.585 4344488.219 190.081806 10.000
Rec 100.000 732993.136 4344478.340 190.081806 10.000
Rec 110.000 732994.688 4344468.461 190.081806 8.965
Rec 118.965 732996.079 4344459.605 244.001116 1.035
Rec 120.000 732995.419 4344458.807 244.001116 9.093
Rec 129.093 732989.623 4344451.801 277.259489 0.907
Rec 130.000 732988.773 4344451.484 277.259489 10.000
Rec 140.000 732979.404 4344447.987 277.259489 10.000
Rec 150.000 732970.036 4344444.491 277.259489 10.000
Rec 160.000 732960.667 4344440.994 277.259489 10.000
Rec 170.000 732951.298 4344437.498 277.259489 10.000
Rec 180.000 732941.929 4344434.001 277.259489 10.000
Rec 190.000 732932.560 4344430.504 277.259489 10.000
Rec 200.000 732923.192 4344427.008 277.259489 10.000
Rec 210.000 732913.823 4344423.511 277.259489 10.000
Rec 220.000 732904.454 4344420.015 277.259489 10.000
Rec 230.000 732895.085 4344416.518 277.259489 0.338
Rec 230.338 732894.769 4344416.400 227.085488 9.662
Rec 240.000 732890.781 4344407.599 227.085488 10.000
Rec 250.000 732886.653 4344398.491 227.085488 10.000
Rec 260.000 732882.526 4344389.382 227.085488 10.000
Rec 270.000 732878.399 4344380.274 227.085488 10.000
Rec 280.000 732874.271 4344371.165 227.085488 10.000
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 290.000 732870.144 4344362.057 227.085488 8.519
298.519 732866.628 4344354.297 227.085488
5.6. ACTUACIÓN 7
5.6.1. EJE IMPULSIÓN
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 737082.454 4346726.576 313.927781 10.000
Rec 10.000 737072.692 4346728.746 313.927781 10.000
Rec 20.000 737062.930 4346730.917 313.927781 4.575
Rec 24.575 737058.465 4346731.909 301.424449 5.425
Rec 30.000 737053.041 4346732.031 301.424449 10.000
Rec 40.000 737043.043 4346732.255 301.424449 10.000
Rec 50.000 737033.046 4346732.478 301.424449 4.157
Rec 54.157 737028.890 4346732.571 313.924449 5.843
Rec 60.000 737023.186 4346733.839 313.924449 2.620
Rec 62.620 737020.628 4346734.408 301.424449 7.380
Rec 70.000 737013.250 4346734.573 301.424449 7.968
Rec 77.968 737005.284 4346734.751 313.924449 2.032
Rec 80.000 737003.301 4346735.192 313.924449 4.603
Rec 84.603 736998.807 4346736.191 301.424449 5.397
Rec 90.000 736993.412 4346736.312 301.424449 10.000
Rec 100.000 736983.414 4346736.535 301.424449 10.000
Rec 110.000 736973.417 4346736.759 301.424449 3.091
Rec 113.091 736970.327 4346736.828 288.924449 6.845
Rec 119.936 736963.585 4346735.643 301.424449 0.064
Rec 120.000 736963.521 4346735.645 301.424449 10.000
Rec 130.000 736953.523 4346735.868 301.424449 5.237
Rec 135.237 736948.288 4346735.986 288.924449 4.763
Rec 140.000 736943.597 4346735.161 288.924449 4.682
Rec 144.682 736938.986 4346734.351 301.424449 5.318
Rec 150.000 736933.669 4346734.470 301.424449 0.663
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 18 de 27
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 150.663 736933.006 4346734.485 326.424449 9.337
Rec 160.000 736924.462 4346738.250 326.424449 3.185
Rec 163.185 736921.547 4346739.534 301.424449 6.815
Rec 170.000 736914.734 4346739.686 301.424449 10.000
Rec 180.000 736904.736 4346739.910 301.424449 0.179
Rec 180.179 736904.558 4346739.914 288.924449 9.821
Rec 190.000 736894.885 4346738.214 288.924449 10.000
Rec 200.000 736885.036 4346736.483 288.924449 3.643
Rec 203.643 736881.448 4346735.853 301.424449 6.357
Rec 210.000 736875.092 4346735.995 301.424449 0.747
Rec 210.747 736874.345 4346736.011 288.924449 9.253
Rec 220.000 736865.232 4346734.410 288.924449 10.000
Rec 230.000 736855.383 4346732.679 288.924449 5.176
Rec 235.176 736850.285 4346731.783 301.424449 4.824
Rec 240.000 736845.462 4346731.891 301.424449 1.372
Rec 241.372 736844.091 4346731.922 288.924449 8.628
Rec 250.000 736835.593 4346730.428 288.924449 10.000
Rec 260.000 736825.744 4346728.697 288.924449 10.000
Rec 270.000 736815.895 4346726.966 288.924449 10.000
Rec 280.000 736806.046 4346725.235 288.924449 10.000
Rec 290.000 736796.197 4346723.504 288.924449 6.109
Rec 296.109 736790.180 4346722.447 313.924449 3.891
Rec 300.000 736786.382 4346723.291 313.924449 4.425
Rec 304.425 736782.062 4346724.251 338.924449 5.575
Rec 310.000 736777.497 4346727.451 338.924449 10.000
Rec 320.000 736769.309 4346733.192 338.924449 5.656
Rec 325.656 736764.678 4346736.438 351.424449 4.344
Rec 330.000 736761.675 4346739.578 351.424449 3.038
Rec 333.038 736759.576 4346741.774 338.924449 6.962
Rec 340.000 736753.875 4346745.770 338.924449 10.000
Rec 350.000 736745.687 4346751.511 338.924449 10.000
Rec 360.000 736737.498 4346757.251 338.924449 10.000
Rec 370.000 736729.310 4346762.991 338.924449 8.978
Rec 378.978 736721.959 4346768.145 326.424449 1.022
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 380.000 736721.023 4346768.557 326.424449 10.000
Rec 390.000 736711.872 4346772.590 326.424449 3.030
Rec 393.030 736709.100 4346773.811 338.924449 6.970
Rec 400.000 736703.393 4346777.813 338.924449 4.769
Rec 404.769 736699.488 4346780.550 351.424449 5.231
Rec 410.000 736695.872 4346784.331 351.424449 7.689
Rec 417.689 736690.558 4346789.888 363.924449 2.311
Rec 420.000 736689.318 4346791.838 363.924449 10.000
Rec 430.000 736683.950 4346800.275 363.924449 1.573
Rec 431.573 736683.105 4346801.602 376.424449 8.427
Rec 440.000 736680.055 4346809.458 376.424449 10.000
Rec 450.000 736676.436 4346818.780 376.424449 10.000
Rec 460.000 736672.817 4346828.102 376.424449 10.000
Rec 470.000 736669.198 4346837.424 376.424449 0.454
Rec 470.454 736669.033 4346837.847 363.924449 9.546
Rec 480.000 736663.909 4346845.901 363.924449 7.356
Rec 487.356 736659.960 4346852.107 338.924449 2.644
Rec 490.000 736657.795 4346853.625 338.924449 10.000
Rec 500.000 736649.607 4346859.365 338.924449 0.162
Rec 500.162 736649.474 4346859.459 351.424449 9.838
Rec 510.000 736642.675 4346866.569 351.424449 0.365
Rec 510.365 736642.422 4346866.833 376.424449 9.635
Rec 520.000 736638.935 4346875.814 376.424449 0.092
Rec 520.092 736638.902 4346875.900 388.924449 9.908
Rec 530.000 736637.187 4346885.659 388.924449 6.663
Rec 536.663 736636.034 4346892.221 1.424449 3.337
Rec 540.000 736636.108 4346895.557 1.424449 3.339
Rec 543.339 736636.183 4346898.895 388.924449 6.661
Rec 550.000 736635.030 4346905.456 388.924449 10.000
Rec 560.000 736633.299 4346915.305 388.924449 10.000
Rec 570.000 736631.568 4346925.154 388.924449 10.000
Rec 580.000 736629.837 4346935.003 388.924449 10.000
Rec 590.000 736628.106 4346944.852 388.924449 3.590
Rec 593.590 736627.485 4346948.387 376.424449 6.222
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 19 de 27
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 599.812 736625.233 4346954.188 388.924449 0.188
Rec 600.000 736625.200 4346954.373 388.924449 10.000
Rec 610.000 736623.469 4346964.222 388.924449 3.487
Rec 613.487 736622.866 4346967.656 376.424449 6.513
Rec 620.000 736620.508 4346973.728 376.424449 10.000
Rec 630.000 736616.889 4346983.050 376.424449 1.271
Rec 631.271 736616.429 4346984.235 388.924449 7.016
Rec 638.288 736615.215 4346991.146 376.424449 1.712
Rec 640.000 736614.595 4346992.742 376.424449 10.000
Rec 650.000 736610.976 4347002.064 376.424449 5.937
Rec 655.937 736608.827 4347007.598 363.924449 4.063
Rec 660.000 736606.646 4347011.026 363.924449 3.663
Rec 663.663 736604.679 4347014.117 376.424449 6.337
Rec 670.000 736602.386 4347020.024 376.424449 10.000
Rec 680.000 736598.767 4347029.346 376.424449 6.127
Rec 686.127 736596.549 4347035.058 388.924449 3.873
Rec 690.000 736595.879 4347038.873 388.924449 5.554
Rec 695.554 736594.917 4347044.343 376.424449 4.446
Rec 700.000 736593.308 4347048.487 376.424449 5.451
Rec 705.451 736591.336 4347053.569 388.924449 4.549
Rec 710.000 736590.548 4347058.049 388.924449 8.425
Rec 718.425 736589.090 4347066.347 376.424449 1.575
Rec 720.000 736588.520 4347067.815 376.424449 6.857
Rec 726.857 736586.038 4347074.207 388.924449 3.143
Rec 730.000 736585.494 4347077.303 388.924449 10.000
Rec 740.000 736583.763 4347087.152 388.924449 1.486
Rec 741.486 736583.506 4347088.615 376.424449 8.514
Rec 750.000 736580.424 4347096.552 376.424449 0.190
Rec 750.190 736580.356 4347096.730 388.924449 9.810
Rec 760.000 736578.658 4347106.391 388.924449 2.990
Rec 762.990 736578.140 4347109.336 376.424449 7.010
Rec 770.000 736575.603 4347115.871 376.424449 1.971
Rec 771.971 736574.890 4347117.708 388.924449 8.029
Rec 780.000 736573.500 4347125.616 388.924449 9.409
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 789.409 736571.871 4347134.884 376.424449 0.591
Rec 790.000 736571.657 4347135.434 376.424449 8.676
Rec 798.676 736568.517 4347143.522 388.924449 1.324
Rec 800.000 736568.288 4347144.826 388.924449 10.000
Rec 810.000 736566.557 4347154.675 388.924449 0.581
Rec 810.581 736566.457 4347155.247 376.424449 9.419
Rec 820.000 736563.048 4347164.028 376.424449 10.000
Rec 830.000 736559.428 4347173.350 376.424449 10.000
Rec 840.000 736555.809 4347182.672 376.424449 7.362
Rec 847.362 736553.145 4347189.535 363.924449 2.638
Rec 850.000 736551.729 4347191.761 363.924449 5.958
Rec 855.958 736548.531 4347196.787 376.424449 4.042
Rec 860.000 736547.068 4347200.555 376.424449 9.490
Rec 869.490 736543.633 4347209.402 363.924449 0.510
Rec 870.000 736543.359 4347209.832 363.924449 7.531
Rec 877.531 736539.316 4347216.187 376.424449 2.469
Rec 880.000 736538.423 4347218.488 376.424449 10.000
Rec 890.000 736534.804 4347227.810 376.424449 3.187
Rec 893.187 736533.650 4347230.781 363.924449 6.813
Rec 900.000 736529.993 4347236.529 363.924449 2.724
Rec 902.724 736528.531 4347238.827 376.424449 7.276
Rec 910.000 736525.897 4347245.610 376.424449 4.068
Rec 914.068 736524.425 4347249.402 363.924449 5.932
Rec 920.000 736521.240 4347254.407 363.924449 5.196
Rec 925.196 736518.451 4347258.791 376.424449 4.804
Rec 930.000 736516.712 4347263.269 376.424449 5.058
Rec 935.058 736514.882 4347267.984 363.924449 4.942
Rec 940.000 736512.229 4347272.154 363.924449 6.407
Rec 946.407 736508.790 4347277.559 376.424449 3.593
Rec 950.000 736507.489 4347280.909 376.424449 7.946
Rec 957.946 736504.613 4347288.316 363.924449 2.054
Rec 960.000 736503.511 4347290.049 363.924449 6.019
Rec 966.019 736500.280 4347295.127 376.424449 3.981
Rec 970.000 736498.839 4347298.838 376.424449 10.000
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 20 de 27
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 980.000 736495.220 4347308.160 376.424449 2.363
Rec 982.363 736494.364 4347310.363 388.924449 6.607
Rec 988.970 736493.221 4347316.871 376.424449 1.030
Rec 990.000 736492.848 4347317.831 376.424449 10.000
Rec 1000.000 736489.229 4347327.153 376.424449 10.000
Rec 1010.000 736485.610 4347336.475 376.424449 9.744
Rec 1019.744 736482.083 4347345.559 388.924449 0.256
Rec 1020.000 736482.039 4347345.810 388.924449 10.000
Rec 1030.000 736480.308 4347355.660 388.924449 4.387
Rec 1034.387 736479.548 4347359.981 376.424449 5.613
Rec 1040.000 736477.517 4347365.213 376.424449 10.000
Rec 1050.000 736473.898 4347374.535 376.424449 10.000
Rec 1060.000 736470.279 4347383.857 376.424449 10.000
Rec 1070.000 736466.659 4347393.179 376.424449 10.000
Rec 1080.000 736463.040 4347402.501 376.424449 10.000
Rec 1090.000 736459.421 4347411.823 376.424449 6.662
Rec 1096.662 736457.010 4347418.034 388.924449 3.338
Rec 1100.000 736456.432 4347421.321 388.924449 10.000
Rec 1110.000 736454.701 4347431.170 388.924449 6.475
Rec 1116.475 736453.580 4347437.547 376.424449 3.525
Rec 1120.000 736452.305 4347440.834 376.424449 10.000
Rec 1130.000 736448.685 4347450.156 376.424449 10.000
Rec 1140.000 736445.066 4347459.478 376.424449 0.708
Rec 1140.708 736444.810 4347460.138 363.924449 6.214
Rec 1146.922 736441.474 4347465.380 376.424449 3.078
Rec 1150.000 736440.360 4347468.250 376.424449 6.341
Rec 1156.341 736438.065 4347474.161 363.924449 3.659
Rec 1160.000 736436.101 4347477.248 363.924449 7.671
Rec 1167.671 736431.983 4347483.720 376.424449 2.329
Rec 1170.000 736431.140 4347485.891 376.424449 10.000
Rec 1180.000 736427.521 4347495.213 376.424449 2.007
Rec 1182.007 736426.794 4347497.085 363.924449 7.230
Rec 1189.237 736422.913 4347503.184 376.424449 0.763
Rec 1190.000 736422.637 4347503.895 376.424449 10.000
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 1200.000 736419.018 4347513.217 376.424449 10.000
Rec 1210.000 736415.399 4347522.540 376.424449 10.000
Rec 1220.000 736411.780 4347531.862 376.424449 4.100
Rec 1224.100 736410.296 4347535.683 363.924449 5.900
Rec 1230.000 736407.128 4347540.661 363.924449 1.405
Rec 1231.405 736406.374 4347541.847 376.424449 7.863
Rec 1239.268 736403.528 4347549.177 363.924449 0.732
Rec 1240.000 736403.135 4347549.794 363.924449 10.000
Rec 1250.000 736397.767 4347558.231 363.924449 6.207
Rec 1256.207 736394.435 4347563.468 351.424449 3.793
Rec 1260.000 736391.814 4347566.209 351.424449 2.207
Rec 1262.207 736390.288 4347567.805 363.924449 7.793
Rec 1270.000 736386.105 4347574.379 363.924449 8.223
Rec 1278.223 736381.690 4347581.318 351.424449 1.777
Rec 1280.000 736380.462 4347582.602 351.424449 10.000
Rec 1290.000 736373.551 4347589.829 351.424449 4.594
Rec 1294.594 736370.376 4347593.149 338.924449 5.406
Rec 1300.000 736365.950 4347596.253 338.924449 1.796
Rec 1301.796 736364.479 4347597.284 351.424449 8.204
Rec 1310.000 736358.809 4347603.213 351.424449 10.000
Rec 1320.000 736351.898 4347610.440 351.424449 1.786
Rec 1321.786 736350.664 4347611.731 338.924449 7.413
Rec 1329.199 736344.593 4347615.987 351.424449 0.801
Rec 1330.000 736344.040 4347616.565 351.424449 10.000
Rec 1340.000 736337.129 4347623.793 351.424449 9.817
Rec 1349.817 736330.344 4347630.888 338.924449 0.183
Rec 1350.000 736330.195 4347630.993 338.924449 8.136
Rec 1358.136 736323.533 4347635.664 351.424449 1.864
Rec 1360.000 736322.244 4347637.011 351.424449 10.000
Rec 1370.000 736315.333 4347644.238 351.424449 10.000
Rec 1380.000 736308.422 4347651.466 351.424449 10.000
Rec 1390.000 736301.511 4347658.693 351.424449 9.675
Rec 1399.675 736294.825 4347665.686 326.424449 0.325
Rec 1400.000 736294.527 4347665.817 326.424449 5.478
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 21 de 27
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
1405.478 736289.514 4347668.026 326.424449
5.6.2. EJE C_1
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 737079.151 4346732.118 206.426191 2.914
Rec 2.914 737078.857 4346729.219 177.620052 7.086
Rec 10.000 737081.297 4346722.566 177.620052 7.252
17.252 737083.795 4346715.757 177.620052
5.6.3. EJEC_2
Tipo P.K. Coord. X Coord. Y Azimut Longitud
Rec 0.000 737083.794 4346715.757 65.927781 2.663
2.663 737086.085 4346717.115 65.927781
6. RESEÑAS DE LAS BASES DE REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.2
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.2 732571.314 4343194.168 5.074
ACTUACIÓN: 4
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 22 de 27
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.3
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.3 732392.949 4343311.811 4.803
ACTUACIÓN: 4
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.4
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.4 732383.822 4343267.868 4.311
ACTUACIÓN: 1
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 23 de 27
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.5
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.5 732274.415 4343284.097 4.750
ACTUACIÓN: 1
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.6
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.6 732169.775 4343220.656 4.957
ACTUACIÓN: 1
SEÑAL.: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 24 de 27
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.7
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.7 732451.730 4342250.958 6.354
ACTUACIÓN: 3
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.8
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.8 732571.314 4343194.168 5.074
ACTUACIÓN: 3
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 25 de 27
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.9
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.9 731613.397 4342318.328 8.355
ACTUACIÓN: 5
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.10
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.10 733099.764 4344541.666 3.343
ACTUACIÓN: 6
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 26 de 27
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.11
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.11 733650.652 4344458.704 3.128
ACTUACIÓN: 6
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.12
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.12 737070.904 4346726.184 2.898
ACTUACIÓN: 7
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
ANEJO Nº 3 TOPOGRAFÍA Y REPLANTEO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 27 de 27
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.13
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.13 736541.300 4347215.460 2.319
ACTUACIÓN: 7
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE DE LA BASE: B.14
SISTEMA DE REFERENCIA: ED.50
FECHA: FEBRERO 2009
MUNICIPIO: SUECA
BASE X (m) Y (m) Z (m)
B.14 732198.436 4343538.243 5.036
ACTUACIÓN: 2
SEÑAL: Clavo de acero y triángulo de pintura con nombre de la base
FOTOGRAFÍA DE DETALLE FOTOGRAFÍA DE SITUACIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 14
ANEJO Nº 4
ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA DE “EL SEQUIAL”
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 14
ANEJO Nº4
ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
INDICE
1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5
2. ANTECEDENTES..................................................................................................................... 5
3. ZONA DE ESTUDIO................................................................................................................. 5
4. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS............................................................................................... 5
5. INSPECCIÓN REALIZADA. ..................................................................................................... 6
5.1. CONCLUSIONES DE LA INSPECCIÓN......................................................................... 11
6. SOLUCIÓN PROPUESTA...................................................................................................... 12
6.1. TRABAJOS PREVIOS..................................................................................................... 12
6.2. METODOLOGÍA DE DESCONEXIÓN DE LAS ACOMETIDAS. .................................... 13
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 14
1. OBJETO.
El objeto del presente anejo es la descripción del conjunto de actuaciones para la
desconexión de todos los caudales residuales que actualmente acometen a la acequia “El
Sequial” a su paso por el casco urbano del municipio de Sueca.
2. ANTECEDENTES.
El Sequial de Sueca recibe una serie indeterminada de vertidos que llegan a suponer un
número significativo de habitantes equivalentes tal y como se ha estimado, tras la
realización de una inspección interior del mismo en nuestra zona de estudio.
La intercepción y conexión de los vertidos al sistema de alcantarillado, en un núcleo urbano
como Sueca, se convierte en una tarea compleja debido, fundamentalmente, a la
interrelación histórica de esta red con la extensa red de canales y acequias que atraviesan
la zona. El ayuntamiento ha acometido en fases sucesivas la modernización de la red de
alcantarillado. A pesar de estos grandes esfuerzos existen aún determinadas zonas en las
que coexisten ambas infraestructuras, produciéndose en determinados momentos vertidos
y alivios a las acequias, junto con la recogida de parte de las aguas de riego por la red de
alcantarillado.
3. ZONA DE ESTUDIO.
La zona estudiada consiste en el trazado de la acequia “El Sequial” entre las calles del
Sequial, de Nicolás Figueres y del Hort de Palmera.
Se pretende evitar los vertidos de aguas residuales a la acequia, captando los puntos de
vertido de aproximadamente 50 acometidas de las viviendas y evacuándolos en diferentes
puntos a colectores de residuales existentes.
La zona de afección se puede ver en la imagen siguiente:
4. ALTERNATIVAS ESTUDIADAS.
En el Proyecto Informativo AMPLIACIÓN DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN DE
AGUA EN SUECA Y REUTILIZACIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE LA E.D.A.R DE
SUECA (VALENCIA)”, se contemplan varias alternativas para solucionar el problema
actual de la acequia “El Sequial”, son las siguientes:
ALTERNATIVA A1. DESVÍO DEL TRAMO URBANO DE LA ACEQUIA MAJOR O
SEQUIAL
Esta alternativa planteaba una solución de carácter global y supondría construir una
conducción en by-pass para desviar el tramo urbano de la acequia Major. El nuevo trazado
discurriría sensiblemente paralelo a la Ronda Norte de Sueca por suelo público o junto a él
y fuera de los límites del Parque Natural. Como orden de magnitud, esta conducción
tendría una longitud superior a los 2000 m y la sección tipo sería un marco de hormigón
armado de alrededor de 3,50 x 2,50 m de dimensiones interiores.
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 14
El tramo urbano actual de la acequia Major se mantendría como colector unitario
conectado al Colector General.
ALTERNATIVA A2. ACTUACIONES DE INTERCEPCIÓN Y DESCONEXIÓN DE
VERTIDOS A LA ACEQUIA MAJOR O SEQUIAL
En esta alternativa se plantean soluciones puntuales, fundamentalmente mediante la
construcción de colectores interceptores que recogerían los vertidos que actualmente
recibe la acequia Major. Estos colectores discurrirían paralelos a la acequia, bajo el viario
urbano y, según tramos, a uno, otro o ambos lados de la misma.
En los tramos en que la acequia Major discurre bajo edificaciones es posible que el
interceptor pueda construirse desde el interior de la acequia excavando con mini-zanjadora
en la propia solera o anclándolo a sus fábricas.
ALTERNATIVA DESARROLLADA.
En el presente proyecto se desarrolla la alternativa A2 en el tramo descrito en el punto 3
del presente Anejo, con la problemática asociada al trazado de la acequia bajo
edificaciones, por lo que se procederá a la captura y entubado de las diferentes
acometidas a lo largo del trazado de la acequia desde el interior de la misma y su posterior
conexión a la red de saneamiento existente.
5. INSPECCIÓN REALIZADA.
Con motivo de la redacción del presente Proyecto, se encargó una inspección interior de la
acequia para la identificación del número y posición de las acometidas que actualmente
vierten a la acequia.
Como resultado se identificaron un total de aproximadamente 50 acometidas de agua
residual en el tramo objeto de la inspección, dicho tramo discurre por debajo de
edificaciones tanto total como parcialmente, y el vertido se produce tanto por la izquierda,
como por la derecha y la parte superior del tubo.
En el plano AC1-5 Distribución de las acometidas se puede observar el número y
distribución de las mismas, en la siguiente tabla se recoge la información obtenida.
VERTIDO DIST. DESDE INICIO (m)
LADO DE VERTIDO
ALTURA DE VERTIDO (m)
Ø TUBERIA (mm)
1 1 D 1´50 23.5
2 11,7 CRUZA DE I a D 1´50 techo 300
3 43,7 D 0´87 200
4 53,7 D 1´30 200
5 57,7 D 0´92 200
6 60,7 D 0´90 300
7 90,7 I 1´50 techo 110
8 90,7 I 1´50 techo 110
9 93,7 I 1´50 110
10 93,7 I 1´50 200
11 96,7 I 1´15 200
12 106,7 I 1´25 200
13 106,7 D 0´93 200
14 108,7 I 80 techo 90
15 110,7 D 1´80 110
16 110,7 D 80 techo 110
17 120,7 I 0´85 250
18 123,4 D 1´10 400
19 124,4 D 1´10 400
20 138,4 I 1´10 200
21 143,4 I 1´22 200
22 148,4 D 1´70 110
23 153,4 I 1´25 150
24 153,9 D 1´00 150
25 161,9 I 1´20 200
26 161,9 D 1´20 200
27 165,4 CENTRO TECHO 110
28 165,4 CENTRO TECHO 110
29 168,4 D 1´20 160
30 178,4 D 1´15 250
31 192,4 D 1´15 250
32 (*) aprox. 220,0 NO SE PUEDE INSPECCIONAR DEBIDO AL ALTO NIVEL DE
METANO
33 (**) aprox. 300,0 8 I + 1 D
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 7 de 14
A continuación se muestran algunas imágenes obtenidas durante la inspección, donde se
puede observar el estado inadecuado para el trabajo:
Como se puede observar, la altura de la acequia no permite el trabajo totalmente erguido.
Detalle de las acometidas que se encuentran a lo largo de todo el trazado de la acequia.
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 8 de 14
Detalle de acometida por la zona superior.
Se observan varios detalles de diversas acometidas, así como el estado interior de la
acequia.
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 9 de 14
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 10 de 14
Algunos de los tubos de vertido están deteriorados.
En estas dos fotos se puede observar aliviaderos de los colectores cercanos a la acequia,
en el momento de la inspección, no llovía y los alivios estaban vertiendo por lo que se
procederá a su cegado durante la obra.
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 11 de 14
El fondo de la acequia se encuentra lleno de restos de materiales de desecho, que habrá
que retirar para proceder a los trabajos de desconexión de acometidas.
5.1. CONCLUSIONES DE LA INSPECCIÓN.
Las conclusiones de la inspección son las siguientes:
- Hay presencia de escombros en todo el trayecto de la acequia, a ambos lados.
- Algunos tubos están incrustados en las paredes de la acequia, hasta 1 metro de
profundidad aproximadamente, por lo que el colector de recogida de acometidas irá
por la parte media baja de las paredes de la acequia.
- Se detectó un ALTO nivel de metano entre el centro de la 2ª manzana a calle Acequia
hasta 25%.
- Hay mucha aparición de agua, lo cual dificulta el trabajo con maquinaria eléctrica.
- Existen algunas zonas en las que el nivel de agua puede llegar hasta los 50 cm.
- El material que se usará para la conducción de aguas residuales, ha de ser traído a
mano, desde el acceso principal de la acequia.
- Hay tuberías de PVC y fibrocemento.
- Hacen falta cubos, material, personal y camiones para desescombrar, ya que hay
varias toneladas de escombro.
- Debido al alto nivel de metano en el ambiente, hasta 25% (riesgo existente de
explosión) hubo de retroceder para salir de la red. Se continuó la inspección más
adelante, una vez comprobado que el nivel de metano había disminuido.
- (**) En el último tramo de aproximadamente 80 metros se observaron 9 vertidos, 8 a
izquierda y 1 a derecha. También se encontraron 3 aliviaderos de aguas fecales, los
cuáles elevan el nivel de metano hasta el 100% (explosión segura).
Por todo lo anterior, especialmente por la aparición de metano, se concluye que para la
ejecución de los trabajos se hará necesario ventilar forzadamente el área de trabajo en su
totalidad, mediante el uso de equipos de ventilación y de extracción, dotando a todo el
personal de trabajo de medidores de compuestos tales como sulfhídrico y metano.
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 12 de 14
Además debido al curso incesante de agua residual se recomiendo el uso limitado de
equipos eléctricos y la ejecución de soldaduras por lo que se colocarán tuberías de PVC
liso encoladas para facilitar todos los trabajos a realizar en el interior de la acequia.
Las tuberías serán PN16, aunque no siendo necesario por presión, si se hará necesario
dotarlas de un espesor apreciable para que sean resistentes ante el paso de agua y
elementos flotantes por la acequia.
Los trabajos deberán acometerse durante el mes de febrero, que coincide con la época
durante la cual no circula agua de riego.
6. SOLUCIÓN PROPUESTA.
Una vez realizada la inspección “in situ” de la acequia y estudiadas las conclusiones se
describe a continuación el método de trabajo propuesto para la desconexión de todas las
acometidas identificadas en el estudio realizado.
Sección tipo de la acequia existente.
6.1. TRABAJOS PREVIOS.
Antes de comenzar con los trabajos en la zona de la acequia, será necesario proceder al
levantado y grafiado de toda la red de colectores en las calles lindantes con la acequia, ya
que durante la redacción del Proyecto se han levantado muchos de los pozos, y la
profundidad de los mismos es muy reducida, estando la mayoría como máximo en 1 m, por
lo que los nuevos colectores interiores a la acequia verterán a dos nuevas estaciones de
elevación (una por cada margen) para poder verter a la red de saneamiento del municipio
de Sueca. Así que un estudio exhaustivo de la red existente podría dar lugar al vertido de
los nuevos colectores en gravedad, pero en el estudio efectuado para la redacción del
presente Proyecto de Construcción no se ha encontrado mejor solución que construir las
dos nuevas estaciones de elevación.
Posteriormente y antes de acometer ningún trabajo en el interior de la acequia será
necesario conseguir un ambiente de trabajo limpio de gases nocivos para la salud.
Como se ha detectado en el estudio, existe presencia de metano, hasta el punto de riesgo
de explosión por lo que habrá que proceder a la ventilación forzada de todo el interior de la
acequia.
Para ello se divide todo el itinerario de la actuación en tres tramos con cuatro puntos de
acceso independientes, como se puede observar en la siguiente imagen.
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 13 de 14
En cada uno de los puntos marcados en amarillo se procederá a la ejecución de un acceso
mediante la demolición de la calzada y la parte superior de la acequia, con el fin de obtener
unos accesos a las zonas de actuación muy practicables. Los cuatro accesos se
ejecutarán a la vez, debido al poco plazo disponible para la ejecución total de las obras, un
total de 25 días más o menos.
En cada uno de esos puntos se habilitará la instalación de los correspondientes equipos de
ventilación y extracción.
El caudal de ventilación será el siguiente:
TRAMO P1-P2 Longitud 110 m Ancho 5 m Alto 1,8 m Volumen 990 m3 Renovaciones 6 renov/h Caudal de aire P1 5940 m3/h
Por lo que en el punto de acceso P1 se dispondrá un equipo de ventilación capaz de
impulsar un caudal de aire de 5940 m3/h para la renovación del aire viciado de la acequia,
la ventilación del tramo P1-P2 se completa con un extractor de aire del mismo caudal en el
punto P2, para conseguir una corriente de aire forzada.
En el siguiente tramo, el P2 – P3 se procederá a la instalación del mismo sistema:
TRAMO P2-P3 Longitud 140 m Ancho 5 m Alto 1,8 m Volumen 1260 m3 Renovaciones 6 renov/h Caudal de aire P2 7560 m3/h
Por lo que en el punto de acceso P2 se dispondrá un equipo de ventilación capaz de
impulsar un caudal de aire de 7560 m3/h para la renovación del aire viciado de la acequia,
la ventilación del tramo P2-P3 se completa con un extractor de aire del mismo caudal en el
punto P3, para conseguir una corriente de aire forzada.
En el siguiente tramo, el P3 – P4 se procederá a la instalación del mismo sistema:
TRAMO P3-P4 Longitud 65 m Ancho 5 m Alto 1,8 m Volumen 585 m3 Renovaciones 6 renov/h Caudal de aire P3 3510 m3/h
Por lo que en el punto de acceso P3 se dispondrá un equipo de ventilación capaz de
impulsar un caudal de aire de 3510 m3/h para la renovación del aire viciado de la acequia,
la ventilación del tramo P3-P4 se completa con un extractor de aire del mismo caudal en el
punto P3, para conseguir una corriente de aire forzada.
Una vez asegurado un ambiente respirable y sin riesgo de explosión, se procederá a la
limpieza y retirada de materiales acopiados en el fondo de la acequia y a la carga y
trasporte de los mismos hasta un gestor autorizado.
Se estima una cantidad de residuos de:
Longitud acequia 315 m Altura residuos 0,5 m Anchura residuos 4 m Volumen de residuos 630 m3
Todo ello suponiendo una altura y anchura de la masa de residuos.
Una vez efectuados los trabajos de limpieza y ventilación se podrá proceder al trabajo para
la desconexión de todas las acometidas descritas.
6.2. METODOLOGÍA DE DESCONEXIÓN DE LAS ACOMETIDAS.
Una vez finalizados los trabajos previos descritos en el punto anterior y con los equipos de
ventilación-extracción en marcha se procederá al inicio de los trabajos de desconexión de
acometidas.
Como se han identificado acometidas a ambos lados de la acequia y por la parte superior,
para evitar cruces de un lado a otro se propone la instalación de una conducción por cada
ANEJO Nº4 – ACTUACIÓN EN LA ACEQUIA “EL SEQUIAL”
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 14 de 14
lado de los cajeros de la acequia y así se tendrán dos colectores uno por la margen
derecha y otro por la margen izquierda (según dirección de c/ d´Utxana a C/ Sequial),
como se puede ver en el croquis del plano AC1-4 y AC1-5.
En cuanto a las acometidas del forjado, se entubarán y se dirigirán grapadas al techo a una
margen o a la otra, en función de la proximidad.
Se instalarán dos conducciones principales de PVC DN400 PN16 grapadas a las paredes
una por cada margen, derecha e izquierda. Se ha optado por este material encolado
debido a la dificultad para soldar en el interior de la acequia, descartando así el PEAD y
por supuesto el acero.
Se dotará a las conducciones de una pendiente del 0,2%, con lo cual la caída total en el
tramo de 300 m de la actuación será de 60 cm.
Una vez estudiadas las profundidades de las acometidas se han detectado profundidades
mínimas de entrada en la acequia de unos 80 cm sobre el fondo, tanto en la margen
izquierda como en la margen derecha.
Por lo que la cota de fondo de inicio de los colectores interiores es de 0,85 m. Debido a la
situación de las acometidas se va a instalar un colector en la margen izquierda y otro en la
derecha pero de sentido contrario, empezando el colector de la margen izquierda en la
calle Sequial con dirección a calle d´Utxana.
El colector de la margen derecha comienza en la c/ d´Utxana y finaliza en la c/ Sequial, su
cota de fondo de tubo de inicio es 0,85 m con respecto al fondo de la acequia.
Dichas conducciones desaguaran en dos estaciones de elevación de nueva planta,
situadas en:
- Estación de elevación de “El Sequial nº1” en la c/ d´Utxana para recoger el colector de
la margen derecha, el colector al que se conecta la nueva estación de elevación tiene
como destino final el colector que discurre por la c/ Sequial.
- Estación de elevación de “El Sequial nº2” en la c/ Sequial para recoger el colector de la
margen derecha, y elevar las aguas residuales al colector que discurre por la c/ Jaime
Roig, los pozos abiertos de esta calle la profundidad de los mismos es inferior a 1 m.
Una vez colocados estos dos colectores de margen derecha e izquierda se procederá al
conexionado de las diferentes acometidas mediante el entubado de las mismas con
tuberías de diámetro similar o superior, para lo cual será necesario el picado y saneo de la
zona de vertido y el entubado y sellado con resina de los huecos y posterior conexionado
al nuevo colector de DN400 mediante piezas y codos de PVC liso PN16.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 9
ANEJO Nº 5
ESTUDIO GEOLÓGICO GEOTÉCNICO
ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 9
ANEJO Nº 5
ESTUDIO GEOLÓGICO GEOTÉCNICO
INDICE
1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5
2. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
3. INFORMACIÓN PREVIA.......................................................................................................... 5
4. GEOLOGÍA REGIONAL. .......................................................................................................... 5
4.1. ESTRATIGRAFÍA........................................................................................................... 5
4.2. TECTÓNICA................................................................................................................... 5
5. GEOLOGÍA DE LA ZONA EN ESTUDIO. ................................................................................ 6
6. COMPORTAMIENTO GEOTÉCNICO...................................................................................... 8
6.1. ZONA 1........................................................................................................................... 8
6.1.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES....................................................... 8
6.1.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES...................................................................................... 8
6.1.3. PERMEABILIDAD .......................................................................................................... 8
6.1.4. RELLENOS .................................................................................................................... 8
6.1.5. AGRESIVIDAD............................................................................................................... 8
6.1.6. CAPACIDAD PORTANTE.............................................................................................. 9
6.2. ZONA 2........................................................................................................................... 9
6.2.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES....................................................... 9
6.2.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES...................................................................................... 9
6.2.3. PERMEABILIDAD .......................................................................................................... 9
6.2.4. RELLENOS .................................................................................................................... 9
6.2.5. AGRESIVIDAD............................................................................................................... 9
7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. .......................................................................... 9
ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 9
1. OBJETO.
El objeto del presente estudio es determinar las características geológicas y geotécnicas
de los materiales existentes en las distintas zonas de actuación a las que se refiere el
presente proyecto.
2. INTRODUCCIÓN.
El presente proyecto consta de 7 actuaciones fundamentales. Las actuaciones 1 a 6 son
colectores que se sitúan en el casco urbano y sus zonas periféricas. La actuación 7 es un
colector ubicado en la Playa de Sueca cerca de Mareny de Barraquetes.
3. INFORMACIÓN PREVIA.
Se ha recopilado documentación de la zona relacionada con los aspectos geológicos y
geotécnicos y se han consultado varias publicaciones del Instituto Geológico Minero
Español y del Ministerio de Industria - Dirección general de minas:
- Mapa Geológico de España E = 1:50.000, Hoja 747, Sueca - Instituto Geológico Minero
Español.
- Mapa Geotécnico General de España E = 1:200.000, Hoja 64/8-8 Alcoy - Ministerio de
Industria (Dirección general de minas, Inst. Geológico y Minero).
- Mapa Geológico de la Provincia de Valencia E = 1:200.000. Primera Edición. Diputación
provincial de Valencia. Universidad de Valencia. Instituto Geológico y Minero de España.
- Cartografía Temática de la Comunidad Valenciana a escala 1:50.000. Conselleria de
Obras Públicas
4. GEOLOGÍA REGIONAL.
La zona en estudio se sitúa hacia el sur de una amplia depresión morfológica de origen
tectónico complejo que límita al Este con el mar Mediterráneo, al Norte con los relieves de
Náquera , al Oeste con las estribaciones de los relieves de Chiva y Buñol, y al Sur con los
de Cullera –Alginet. El Parque Natural de L´Albufera es una zona húmeda que se localiza
en el sector central de la llanura litoral cuaternaria de la provincia de Valencia. Forma parte
del sistema de albuferas que se localizan a lo largo del litoral mediterráneo, la mayor parte
de ellas en la Comunidad Valenciana.
4.1. ESTRATIGRAFÍA
La unidad geológica se denomina “de las llanuras costeras” y en conjunto se presenta
como una llanura prelitoral ocupada en su mayor parte por la Albufera y sus sedimentos
asociados y por los limos de inundación correspondientes al río Turia.
La llanura costera de Valencia presenta gran variabilidad de depósitos en función de las
distintas condiciones de sedimentación. En su mayoría se trata de materiales detríticos que
provienen de la erosión de los materiales mesozoicos de los relieves que la circundan.
4.2. TECTÓNICA
La formación de L´Albufera tiene su origen en el Mioceno cuando se producen una serie de
cambios eustáticos del nivel del mar y cierta inestabilidad tectónica que produce un
progresivo hundimiento de la llanura hacia el mar y elevación de la Meseta.
En ese momento se inició una subsidencia generalizada que afectó a todo el litoral
valenciano y que provocó una invasión marina, creándose un gran golfo que se extendía
desde Sagunto hasta Tabernes de Valldigna. Esta depresión parece ser consecuencia de
la subsidencia y de otro fenómeno que contribuye a la situación actual, la flexión
continental de dirección N-S que desniveló los bloques y que provocó el levantamiento del
interior y el hundimiento de la parte de la costa.
ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 9
Esta subsidencia se atenuó durante el Holoceno lo que produjo la desecación de otros
marjales próximos a la línea de costa quedando únicamente la Albufera de Valencia y la
que se sitúa entre Oliva y Vergel. En aquel momento comenzó a formarse la flecha litoral
que aisló la Albufera. A partir de entonces se produce una cierta estabilidad con ligeras
oscilaciones positivas y negativas dando lugar a la alternancia de niveles de turba y
detríticos.
El cierre del golfo se produjo mediante la formación de un cordón litoral cuyo origen parece
ser debido a la corriente marina de deriva de dirección N-S que origina el viento oblicuo a
la costa. Esta corriente actúa reordenando tanto los materiales detríticos arrastrados por
ella misma, como los que provienen del interior aportados por los principales cursos
fluviales de la zona como son Palancia, Carraixet y Turia.
La gran actividad agrícola de la zona también ha influido en gran medida en el aterramiento
del lago, ganándole cada vez más terreno para ser destinado al cultivo.
5. GEOLOGÍA DE LA ZONA EN ESTUDIO.
Litológicamente, se puede diferenciar dos zonas en estudio: La Zona 1, en la que se
proyectan las actuaciones 1 a 6, todas ellas en torno al casco urbano de Sueca y la Zona
2, en la que se proyecta la actuación 7, paralela a la línea de costa y ubicada junto a la
playa, próximo al Mareny de Barraquetes.
La Zona 1 está constituida por depósitos de origen fluvial, asociados a los cauces de los
ríos. Los sedimentos están constituidos por limos arcillosos pardos con cantos sueltos del
río. (Q2IPf).
La Zona 2 está constituida por depósitos de origen marino. Se trata de depósitos de playa
compuestos por dunas recientes y arenas con el nivel freático prácticamente en superficie.
(Q2D2)
ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 7 de 9
Figura 1 Recorte del mapa geológico de Sueca a escala 1:50.000. Se indica la ubicación de la zona de actuación
ZONA 1
ACTUACIONES 1 A 6
ZONA 2
ACTUACIÓN 7
ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 8 de 9
Figura 2 Leyenda del mapa geológico.
6. COMPORTAMIENTO GEOTÉCNICO.
6.1. ZONA 1
6.1.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES
Los colectores previstos en las actuaciones 1-2-3-4-6 no superan el diámetro φ400 por lo
que las zanjas a excavar serán prácticamente superficiales y en el caso de la actuación 5,
se realiza el cajeo de una acequia de 1 m de profundidad.
Todas las actuaciones apoyarán sobre limos arcillosos parcialmente saturados.
6.1.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES
Dado que se trata de depósitos limo-arcillosos parcialmente saturados de consistencia
blanda, se podrá excavar por métodos convencionales.
Por motivos de seguridad y salud durante la ejecución de los trabajos, en zanjas de más de
1,50 metros de profundidad se debe realizar una entibación cuajada siguiendo las
especificaciones técnicas de las NTE – ADZ – Zanjas y Pozos.
6.1.3. PERMEABILIDAD
La permeabilidad en la zona de actuación es baja aunque dada la proximidad del nivel
freático los terrenos están parcialmente saturados.
6.1.4. RELLENOS
A priori y salvo que se demuestre lo contrario a partir de ensayos de clasificación, el
material procedente de excavación, no podrá ser reutilizado en rellenos y deberá
trasladarse a vertedero.
6.1.5. AGRESIVIDAD
A falta de ensayos de agresividad del agua y de los suelos que demuestren lo contrario
según los criterios que establece la EHE-08, por la experiencia que se dispone de la zona,
ANEJO Nº 5 ESTUDIO GEOLÓGICO-GEOTÉCNICO
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 9 de 9
se considerará que tanto las aguas freáticas como los suelos son agresivos y se deberán
utilizar cementos resistentes a sulfatos.
6.1.6. CAPACIDAD PORTANTE
El terreno presenta una capacidad portante baja de en torno a 75 – 100 kPa y se pueden
dar asientos elevados.
6.2. ZONA 2
6.2.1. SUSTRATO DE APOYO DE LAS ACTUACIONES
El colector previsto en la actuación 7 no superan el diámetro φ400 por lo que las zanjas a
excavar serán prácticamente superficiales.
La actuación apoyará sobre arenas de playa con el nivel freático prácticamente en
superficie.
6.2.2. EXCAVABILIDAD Y TALUDES
Dado que se trata de depósitos arenosos se podrá excavar por métodos convencionales.
Los taludes serán muy inestables debido a la falta de cohesión de las arenas y a la
presencia del agua freática, por lo que se recomienda su entibación y será necesario
proceder al achique de agua.
6.2.3. PERMEABILIDAD
La permeabilidad en la zona de actuación es muy alta.
Será necesario achicar el agua.
6.2.4. RELLENOS
A priori y salvo que se demuestre lo contrario a partir de ensayos de clasificación, el
material procedente de excavación, no podrá ser reutilizado en rellenos y deberá
trasladarse a vertedero.
6.2.5. AGRESIVIDAD
A falta de ensayos de agresividad del agua y de los suelos que demuestren lo contrario
según los criterios que establece la EHE-08, por la experiencia que se dispone de la zona,
se considerará que tanto las aguas freáticas como los suelos son agresivos y se deberán
utilizar cementos resistentes a sulfatos.
7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
Los depósitos serán excavables por medios convencionales en todas las actuaciones.
Se utilizarán cementos resistentes a sulfatos.
En la Zona 1, con un sustrato constituido por limos arcillosos pardos fluviales será
necesario entibar las zanjas que tengan profundidades superiores a 1,50 m.
En la Zona 2, con un sustrato arenoso y con el nivel freático próximo a la superficie será
necesario entibar y achicar agua.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 9
ANEJO Nº 6
TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES
ANEJO Nº 6 TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES
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ANEJO Nº 6
TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES
INDICE
1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
2. SITUACIÓN ACTUAL............................................................................................................... 5
3. TRAZADO EN PLANTA. .......................................................................................................... 7
3.1. CONDICIONANTES....................................................................................................... 7
3.2. DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO EN PLANTA............................................................... 7
3.3. PUNTOS SINGULARES DEL TRAZADO...................................................................... 8
4. TRAZADO EN ALZADO. .......................................................................................................... 8
ANEJO Nº 6 TRAZADO DE LAS REDES DE CONDUCCIONES
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 9
1. INTRODUCCIÓN.
El presente anejo tiene como objeto la definición y justificación del trazado, tanto en planta
como en alzado, de las conducciones planteadas en el municipio de Sueca (Valencia).
2. SITUACIÓN ACTUAL.
La red de saneamiento existente en la población de Sueca es unitaria. De ella podríamos
decir que comprende dos cuencas principalmente: la red de saneamiento del núcleo
urbano de Sueca y la red de aguas residuales de las urbanizaciones litorales. Un esquema
de la red se muestra adjunta al presente anejo.
Por lo que respecta al casco urbano, la red actual está caracterizada por la interacción
entre las redes de saneamiento y la de acequias. En los últimos años, se han ejecutado
una serie de actuaciones estructurales para disminuir dicha interacción y separar las redes
de aguas residuales, de acequias y de pluviales. Las más destacadas son el desvío del
colector principal y la ejecución de los colectores perimetral oeste y del colector nuevo (o
colector este).
Por otro lado, también se ha llevado a cabo el desvío de la Acequia de los Árboles, de
manera que la parte del territorio afectada queda fuera de regadío y está previsto su
desarrollo urbano de acuerdo con el PGOU de Sueca.
Por tanto, las actuaciones realizadas están orientadas a dos objetivos diferenciados: por un
lado, el vertebrar la red de aguas residuales de la ciudad y vehiculizarlas hacia la EDAR de
Sueca; y por otro lado, el desviar los tramos de acequias que históricamente han puesto en
regadío la periferia de la ciudad y que con el crecimiento de ésta quedan en desuso.
A pesar de estas últimas actuaciones, continúan habiendo carencias en la red de
saneamiento de Sueca debido fundamentalmente al vertido incontrolado de aguas
residuales a las acequias que atraviesan la población, lo que genera una problemática
medioambiental de gran relevancia que se pretende subsanar parcialmente mediante la
ejecución del presente proyecto.
En cuanto a la zona litoral, la red principal está caracterizada por dos bombeos de
elevación encadenados que vierten en sendos colectores en gravedad y vehiculizan el
agua hasta la cámara de carga de la impulsión de Bega de Mar, de donde parte una
impulsión hacia la EDAR de Mareny de Barraquetes.
En este caso, se han detectado deficiencias en la red litoral por carencias en los equipos
de bombeo y mal funcionamiento de las estructuras existentes.
Las nuevas instalaciones proyectadas, formadas por colectores, acequias e impulsiones,
pretender dar cumplimiento a determinadas carencias detectadas dentro del casco urbano
de Sueca y mejorar el funcionamiento del sistema de saneamiento litoral.
La definición del trazado de los diferentes elementos estará condicionada, de forma
general, por la posible interferencia con los elementos naturales y aquellos que ha
incorporado el hombre en el medio: grado de ocupación del territorio, existencia de viales y
grandes infraestructuras, pendientes naturales del terreno,…
En la medida de lo posible se ha tratado de conducir las aguas residuales por gravedad; si
no, se ha establecido un sistema de bombeo para vencer el desnivel existente.
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Red de acequias
Red de saneamiento
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3. TRAZADO EN PLANTA.
3.1. CONDICIONANTES
En lo referente al trazado en planta, es obvio que el camino más directo supone menor
longitud de tubería tendida, por lo tanto menor coste de material. Asimismo resulta
indispensable asegurar la mínima ingerencia en propiedades privadas, lo que genera costes
de expropiación. La combinación de estos dos factores conduce a que, siempre que sea
posible, las conducciones discurran por viales públicos, bien existentes o bien previstos en el
planeamiento urbanístico.
Desde el punto de vista hidráulico, un trazado sin cambios de dirección, sin quiebros ni
elementos de control dará lugar a menores pérdidas y, en el caso de la impulsión, disminuirá
sus costes de explotación.
En este caso, del estudio del planeamiento urbanístico se deduce que las actuaciones
discurren en general por los actuales viales o por propiedades disponibles de la administración
local, siendo innecesaria la ocupación temporal y permanente de propiedades privadas, y por
tanto, la expropiación.
Además, en base a las visitas de campo realizadas y a la información facilitada por el
Ayuntamiento de Sueca y la empresa explotadora de aguas Aigües de Sueca, se ha detectado
la red de servicios tanto enterrados como en superficie. La mínima afección a estos servicios
supone la adaptación del trazado en planta para tratar de evitarlos.
Estos condicionantes determinan de forma importante el diseño del trazado en planta.
3.2. DESCRIPCIÓN DEL TRAZADO EN PLANTA
Las nuevas instalaciones están formadas por colectores e impulsiones. A continuación se
detallan las características de su trazado.
Actuación nº1 – Desconexión de residuales de la acequia “El Sequial” . Este tramo
pretende evitar los vertidos de aguas residuales a la acequia de “El Sequial” captando los
puntos de vertido directo existentes, aproximadamente 50, que corresponden a 275 viviendas,
y evacuándolos en diferentes puntos a colectores de residuales existentes. El tramo está
comprendido entre las calles del Sequial, de Nicolás Figueres y del Hort de Palmera, siendo la
solución propuesta el grapado de sendos colectores en cada cajero de la acequia, que recojan
las acometidas de las casas y las vehiculicen a los colectores existentes.
Actuación nº 2 – Colector de residuales del barrio Granell y de la C/ La Canal. Esta
actuación recoge las aguas residuales de la C/ del Granell, que actualmente vierten a la
acequia del Sequial, y se reconducen por la C/ del Cebolla y la C/ de Enfrente de la Vía hacia
el colector de residuales de la C/ La Canal. En este punto se hace necesario un bombeo de
elevación, puesto que se pierde cota al pasar por debajo de una acequia. Por otro lado,
actualmente el colector de residuales de la C/ La Canal vierte en la acequia del Clot, por lo que
se va a desconectar el vertido a la acequia y ejecutar un nuevo tramo de colector, que pase
por debajo de la acequia y lleve las aguas residuales hasta el colector oeste en la carretera
CV-500.
Actuación nº 3 – Colectores de saneamiento de la Avenida Vilella. En este caso se va a
ejecutar un colector de residuales que desconecte la acequia dels Arbres y guíe sus aguas
hasta el colector Este, que discurre por la C/ Castellón de la Plana – Avda. de la Torreta. Por
otro lado, se van a cegar los aportes de pluviales al colector de residuales de la Avda. Vilella y
se va a ejecutar un nuevo colector de pluviales para recoger las escorrentías existentes en ese
tramo. El nuevo colector de pluviales estará compuesto por dos conductos en paralelo que
pasarán por encima del colector Este y verterán sus aguas a la acequia contigua.
Actuación nº 4 – Colector de residuales del paso subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó.
Actualmente el bombeo de elevación del paso subterráneo está conectado a la red de aguas
residuales, consistiendo en un aporte continuo de agua freática. Se va a independizar este
agua de la red de residuales y se va a vehiculizar hasta la acequia del Sequial en la C/
Sequial.
Actuación nº 5 – Desvío de la acequia del Teular en el Sector C-8. El desarrollo del sector C-8
comprende el desvío de la acequia del Teular de manera tangencial a su perímetro, dando
agua a los diferentes ramales a los que da servicio. La acequia está en parte enterrada bajo el
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actual desarrollo urbano, mostrándose de nuevo al aire libre en el entorno de la Avda. del
Maestro Serrano. Es en este entorno donde está prevista su conexión.
Actuación nº 6 – Colector de residuales de las instalaciones deportivas municipales.
Este tramo recoge las aguas residuales de las instalaciones deportivas a través de la Travesía
del Saladar y las conduce por el interior de las mismas hasta el desvío del Colector Principal
de Sueca.
Actuación nº 7 – Mejoras en la red de saneamiento entre el Mareny Blau y el Mareny de
Barraquetes. Esta actuación solventa los problemas de funcionamiento de la red litoral actual,
que comprende 2 bombeos de elevación a un colector de gravedad y una impulsión final hasta
la EDAR de Mareny de Barraquetes. Los dos bombeos de elevación tienen capacidad para 3
bombas en paralelo y tan sólo presentan 2, por lo que se considera necesario el reponer
dichas bombas para el correcto funcionamiento del sistema. Por otro lado, dichos bombeos no
disponen de grupo electrógeno que garantice su funcionamiento en ausencia de electricidad.
Finalmente, se va a ejecutar una impulsión que elimine a la actual debido a las carencias de
ésta, con fallos constantes de valvulería y equipos; fallos estructurales y de cimentación en la
cámara de bombeo; y precariedad en su funcionamiento.
CONDUCCIÓN DIÁMETRO RÉGIMEN MATERIAL LONGITUD (m)
AC1 – RESIDUALES 400 LÁMINA LIBRE PVC LISO 16 atm 2 x 300
AC2 – RESIDUALES 400-500 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 535
AC3 – PLUVIALES 2 X 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 2 x 75
AC3 – RESIDUALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 130
AC4 - PLUVIALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 300
AC5 – ACEQUIA 1 X 1 m2 LÁMINA LIBRE HORMIGÓN PREFABRICADO 705
AC6 – RESIDUALES 315 LÁMINA LIBRE PVC CORRUGADO 675
AC7 - IMPULSIÓN 350 PRESIÓN FUNDICIÓN 1410
Características del trazado en planta
3.3. PUNTOS SINGULARES DEL TRAZADO
Como puntos destacados del trazado cabe destacar los siguientes:
• La Actuación nº 1, es una actuación singular en sí misma, por la ejecución de
colectores grapados a la pared de la acequia en condiciones de ventilación forzada.
• La Actuación nº 2 debe pasar por debajo de dos acequias en los pk 0+270 del colector
1 y el pk 0+000 del colector 2. Además se plantea un bombeo de elevación en el pk
0+372.
• La red de pluviales de la Actuación nº 3 está condicionada por el cruce con el colector
Este y la cota de vertido en la acequia (más superficial que el colector), por lo que se
hace necesario el reducir la sección a PVC corrugado DN 315 mm y duplicarla.
• La Actuación nº 7 implica la construcción de una nueva estación de bombeo en Bega
de Mar, de donde parte el nuevo bombeo de aguas residuales a la EDAR de Mareny
de Barraquetes.
4. TRAZADO EN ALZADO.
En lo referente al trazado en alzado, en la medida de lo posible, se tratará de conducir las
aguas residuales por gravedad; si no, se establecerá un sistema de impulsión para vencer el
desnivel.
La orografía del término municipal de Sueca, y en general de toda la Ribera Baja, se
caracteriza por la ausencia de desniveles importantes y las bajas cotas.
Al encontrarse en el entorno de la Albufera de Valencia, sus tierras son muy fértiles y existe
una gran red de acequias que les dan servicio, fundamentalmente para el cultivo del arroz.
Todo ello, junto con la presencia del nivel freático, complica en gran manera el trazado de la
red de saneamiento de Sueca.
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En los planos de Planta y perfil longitudinal del documento nº 2, se aprecia la sección en
alzado de las conducciones, con las longitudes, las pendientes establecidas por tramos, las
obras especiales de paso, la ubicación de pozos, ventosas, desagües, arquetas y estaciones
de bombeo,…
Las conducciones que funcionan en lámina libre presentan una pendiente mínima teórica del
0,5%, pero, debido a las dificultades de trazado de este proyecto, ha sido necesario establecer
pendientes del 0,1% para perder la mínima cota posible, no siendo posible garantizar que las
velocidades cumplen con los mínimos recomendados.
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ANEJO Nº 7
CÁLCULOS HIDRÁULICOS
ANEJO Nº 7 CÁLCULOS HIDRÁULICOS
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ANEJO Nº 7
CÁLCULOS HIDRÁULICOS
INDICE
1 OBJETO ................................................................................................................................... 5
2 SITUACIÓN ACTUAL............................................................................................................... 5
2.1 DESCONEXIÓN DE LA ACEQUIA DE RESIDUALES DE LA ACEQUIA “EL
SEQUIAL”....................................................................................................................... 5
2.2 COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO GRANELL Y DE LA C/ LA CANAL....... 5
2.3 COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA AVENIDA DE VILELLA............................ 5
2.4 COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO SUBTERRÁNEO DE LA
RONDA BERNAT ALINYÓ............................................................................................. 6
2.5 DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8 ................................... 6
2.6 COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS
MUNICIPALES ............................................................................................................... 6
2.7 MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY BLAU Y EL
MARENY DE BARRAQUETES...................................................................................... 6
3 CÁLCULO................................................................................................................................. 7
3.1 COLECTORES DE GRAVEDAD ................................................................................... 7
3.2 ESTACIÓN DE ELEVACIÓN DE LA CANAL............................................................... 15
3.3 BOMBEOS DE ELEVACIÓN DEL MARENY BLAU..................................................... 15
3.4 ESTACIÓN DE BOMBEO Y TUBERÍA DE IMPULSIÓN “BEGA DE MAR” ................ 15
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1 OBJETO.
El objeto del presente anejo es, con respecto a los cálculos hidráulicos, el de justificar y
dimensionar convenientemente los características físicas y geométricas de los colectores
dispuestos, las estaciones de bombeo y elevación, y la conducción de impulsión
necesaria para ejecutar de un modo adecuado las “Obras de mejora de la red de
Saneamiento de Sueca”.
2 SITUACIÓN ACTUAL.
El presente proyecto define una serie de actuaciones para la mejora del funcionamiento
de la red de saneamiento de la ciudad de Sueca, distinguiéndose estas actuaciones en
dos ámbitos geográficos y funcionales distintos:
Casco urbano: las primeras seis actuaciones se realizarán en el casco urbano de la
ciudad de Sueca y consisten fundamentalmente en desconectar las aguas residuales de
las aguas de regadío de las acequias que pasan por la ciudad.
Zona litoral: en este caso se trata de mejorar la eficiencia de los bombeos que
conducen las aguas residuales de los asentamientos litorales hasta la EDAR del Mareny
de Barraquetes.
A continuación se realiza una breve descripción de la situación actual de cada una de
estas actuaciones.
2.1 DESCONEXIÓN DE LA ACEQUIA DE RESIDUALES DE LA
ACEQUIA “EL SEQUIAL”
La acequia de “El Sequial” atraviesa gran parte de la zona central de la ciudad de Sueca
mediante una conducción enterrada de unas dimensiones considerables.
Algunas de las casas que están situadas a lo largo de su recorrido vierten sus aguas
residuales, sin ningún tratamiento, a esta acequia, lo que provoca afecciones
medioambientales aguas abajo.
La actuación propuesta consiste en desconectar las acometidas domiciliarias que en la
actualidad vierten a la acequia del Sequial mediante la instalación de dos tubos de PVC
grapados en sendos cajeros a los que se conectarán las acometidas y que,
sectorizadamente, se harán verter a los colectores de la red de saneamiento existente.
2.2 COLECTOR DE RESIDUALES DEL BARRIO GRANELL Y DE LA C/
LA CANAL
En la actualidad el Barrio Granell vierte las aguas residuales de sus edificios por fachada
a la acequia del Sequial, mientras que la C/ La Canal vierte a un colector que desagua sin
depuración ninguna en la acequia del Clot.
La actuación proyectada consiste en la construcción de un colector que enlace (desde
aguas arriba a aguas abajo) el barrio de Granell con el colector existente de la C/ La
Canal (mediante una estación elevadora, ya que al respetar los cruces con acequias en
servicio no se tendrá la cota suficiente para desaguar por gravedad), para desconectar
posteriormente el vertido a la acequia del Clot y, mediante otro colector de nueva
implantación, llevar las aguas al Colector General Oeste que conduce las aguas a la
EDAR de Sueca.
2.3 COLECTORES DE SANEAMIENTO DE LA AVENIDA DE VILELLA
A día de hoy en la Avenida de Vilella existen dos problemáticas distintas:
En el tramo al norte del cruce con la C/ Castelló de la Plana existen dos acequias que
discurren bajo la acera y a las cuales vierten sus aguas residuales las viviendas
existentes en esta calle al norte del cruce con la C/Castelló de la Plana.
Al sur del cruce con la C/ Castelló de la Plana existe un colector de saneamiento
unitario.
Es por esto que la actuación se ha planteado se divide en dos partes:
Al norte de la C/ Castelló de a la Plana consiste en la construcción de un nuevo
colector por el centro de la calzada al que se conectarán posteriormente las acometidas,
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y que se enlazará con el Colector General Este que traslada las aguas a la EDAR de
Sueca.
Al sur de la C/ Castelló de la Plana se realizará un nuevo colector de pluviales,
cegando los imbornales que vertían anteriormente al colector, y conectando este colector
con la Acequia dels Frares, con la función de segregar el vertido de aguas pluviales y
residuales.
2.4 COLECTOR DE LAS AGUAS DE DRENAJE DEL PASO
SUBTERRÁNEO DE LA RONDA BERNAT ALINYÓ
Las aguas del drenaje del paso subterráneo de la ronda Bernat Alinyó son impulsadas
mediante un equipo formado por 3 bombas FLYGT modelo 3102 alojadas en un depósito
enterrado, hasta la red general de saneamiento, desperdiciándose una cantidad de aguas
limpias nada desdeñable y que además son tratadas innecesariamente por la EDAR de
Sueca.
La actuación nº 4 consiste en la reconducción de estas aguas mediante un colector de
nueva implantación, que a través del Parc de l’Estació y con un recorrido aproximado de
300 m, reintroducirá estas aguas limpias en la red de regadío de Sueca, en concreto en la
Acequia del Sequial.
2.5 DESVÍO DE LA ACEQUIA DEL TEULAR EN EL SECTOR C-8
La acequia del Teular quedará inmersa en poco tiempo en la trama urbana de Sueca, por
la que es previsible que sus aguas puedan sufrir vertidos de origen urbano, tal como ya
está sucediendo en la actualidad en otros puntos de la red de regadío de la población.
Es por todo esto que se prevé en esta actuación el desvío de esta acequia hasta el
perímetro exterior de la zona urbanizable prevista por el Plan General de Ordenación
Urbana del municipio de Sueca.
Así, la actuación estará compuesta por dos secciones tipo distintas: la primera de ellas,
que discurrirá desde el punto de intersección aguas arriba hasta la zona urbanizada
actualmente, estará formada por una sección rectangular abierta de 1x1 m2 de hormigón
armado, y que conservará todas las conexiones con las acequias de menor entidad a las
que abastece en el exterior del Sector C-8; la segunda de las secciones que se
implantará en la zona urbanizada actualmente hasta la conexión de aguas abajo en la C/
Mestre Serrano, y estará formada por una conducción circular enterrada de PVC
corrugado.
2.6 COLECTOR DE RESIDUALES DE LAS INSTALACIONES
DEPORTIVAS MUNICIPALES
En la actualidad las Instalaciones Deportivas Municipales existentes en la zona norte del
casco urbano de Sueca —junto a la CV-500 en dirección Les Palmeres— no están
conectadas con colector de saneamiento alguno.
La presente actuación prevé la ejecución de una nueva conducción que recoja las aguas
de la Piscina Cubierta Municipal, el Estadi Municipal Antonio Puchades, así como las
aguas del Club de Tenis de Sueca, por la cercanía de éste, y la conexión de este colector
con el Colector General Oeste que lleva las aguas a la EDAR de Sueca.
2.7 MEJORAS EN LA RED DE SANEAMIENTO ENTRE EL MARENY
BLAU Y EL MARENY DE BARRAQUETES
La red de saneamiento existente en toda la zona litoral entre el Mareny Blau y el Mareny
de Barraquetes está compuesta por una tipología mixta de recogida en lámina libre en
las zonas más densamente pobladas, y posterior impulsión hacia la EDAR del Mareny de
Barraquetes, por estar todos estos asentamientos a cotas similares, y no poder
evacuarse las aguas por gravedad.
Concretamente existen tres impulsiones, dos entre el Mareny Blau y Bega del Mar, y una
tercera de mayor longitud que desde esta última lleva las aguas hasta el Mareny de
Barraquetes, donde rompen carga y se unen a la red de saneamiento en lámina libre de
esta población.
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La actuación nº 7 consiste en adecuar estas impulsiones para conseguir una mayor
eficiencia de toda la red en su conjunto. Para ello se realizarán las siguientes
actuaciones:
En los dos primeros bombeos de elevación se instalará una bomba —ya que la
instalación de cada uno de ellos está prevista para tres bombas y en la actualidad sólo
cuentan con dos— de características similares a las existentes, y además se les instalará
un grupo electrógeno alojado en una caseta de dimensiones suficientes, para que las
instalaciones puedan funcionar en casos de emergencia.
El tercer bombeo se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una nueva
cámara de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una
caseta existente. A partir de este bombeo, se realizará una conducción de fundición de
1410 m aproximadamente, que llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de
carga existente en el Mareny de Barraquetes.
3 CÁLCULO.
3.1 COLECTORES DE GRAVEDAD
3.1.1 HIPÓTESIS DE CÁLCULO
Para un estudio en profundidad del movimiento de los líquidos es preciso considerar,
aisladamente, la variación de sus características tanto en el tiempo como en el espacio.
Los movimientos, regímenes o flujos de circulación de un líquido con superficie libre, se
clasifican, desde un punto de vista exclusivamente cinemático en permanentes o
variables, según criterio temporal, y en uniformes o variados, según criterio espacial.
Todos estos regímenes de circulación se presentan en las redes de colectores objeto del
presente proyecto.
El flujo permanente y uniforme, que no cambia sus características ni en el espacio ni en
el tiempo, puede obtenerse en canales de laboratorio, y solamente se presenta con
suficiente aproximación en tramos muy largos de colectores, de sección y pendiente
constantes y sin aportaciones de caudal a lo largo de su recorrido. Éste es el tipo de
régimen que supondremos en el cálculo de los tramos de los presentes colectores, ya
que aunque supone una simplificación nos permite utilizar fórmulas de cálculo de relativa
sencillez.
En estas condiciones, la ecuación que describe el flujo del agua es la fórmula de
Manning-Strikler, es la ecuación clásica para calcular las pérdidas por rozamiento para el
caso de flujo en lámina libre, y tiene la siguiente expresión:
3/20
hRn
IQ ⋅=
Donde:
Q es el caudal en m3/s
I0 es la pendiente del cauce
n es el número de Manning
Rh es el radio hidráulico que para colectores circulares adopta la siguiente
expresión:
3/1
2
5
=
m
m
h
P
AR
Am es el área mojada
Pm es el perímetro mojado
En el presente proyecto se utilizan fundamentalmente el PVC corrugado y la fundición
como materiales básicos, para los cuales se establece un nº Manning de n=0,01 y
n=0,012 respectivamente.
3.1.2 CAUDALES
Para el establecimiento de los caudales se ha realizado un estudio individualizado para
cada una de las actuaciones, que se detallan en los siguientes epígrafes.
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3.1.2.1 Actuación 1: Desconexión de la acequia de residuales de la acequia
“El Sequial”
En esta actuación se recogerán las aguas residuales procedentes de las viviendas
consideradas en las cuencas vertientes, que han sido convenientemente delimitadas, y
que se pueden visualizar en el Plano AC1-3. Planta de las cuencas vertientes.
A partir del número de viviendas se considerarán las siguientes hipótesis:
La dotación será de 200 l/hab/día.
En cada vivienda se considerará un total de 4 habitantes.
Para considerar la acumulación de consumo en ciertas horas del día, se considerará
un factor de punta fp=2,4.
Con todo esto, el caudal generado por una cuenca vertiente será el dado por la siguiente
expresión:
86400
4 DNfQ pD
⋅⋅⋅=
Donde:
QD es el caudal de diseño en l/s
fp es el factor de punta, que se toma igual a 2,4.
N es el número de viviendas de la cuenca vertiente.
D es la dotación por habitante y día, que se toma igual a 200 l/hab/día.
Con todo esto, y considerando que se van a instalar dos tubos de PVC por sendos
cajeros para los que se dividirá el vertido de cada una de las manzanas, se presenta en
la siguiente tabla los caudales considerados:
DENOMINACIÓN Nº VIVIENDAS Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)
ACTUACIÓN 1 MANZANA 1 24 200,0000 0,5333 0,0005ACTUACIÓN 1 MANZANA 2 66 200,0000 1,4667 0,0015ACTUACIÓN 1 MANZANA 3 114 200,0000 2,5333 0,0025ACTUACIÓN 1 MANZANA 4 71 200,0000 1,5778 0,0016SUBTOTAL 275 200,0000 6,1111 0,0061CAUDAL POR COLECTOR 138 200,0000 3,0556 0,0031
CÁLCULO DEL CAUDAL DE DISEÑO
3.1.2.2 Actuación 2: Colector de residuales del Barrio Granell y de la C/ la
Canal
Teniendo en cuenta exactamente las mismas hipótesis que se han realizado en el
apartado anterior, se llega a los resultados que se muestran en la tabla que se muestra
más adelante para los colectores diseñado en la Actuación 2.
Se tiene que tener en cuenta que el Colector 1 vierte al Colector 2, por lo que en la
consideración del caudal del Colector 2, además de las viviendas que le vierten
directamente, se tendrá que acumular el caudal proveniente de las viviendas del Colector
1.
DENOMINACIÓNNº
VIVIENDAS Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)
ACTUACIÓN 2 COLECTOR 1 74 200,0000 1,6444 0,0016ACTUACIÓN 2 COLECTOR 2 (MANZANA 6) 84 200,0000 1,8667 0,0019ACTUACIÓN 2 COLECTOR 2 (ACUMULADO) 158 200,0000 3,5111 0,0035
CÁLCULO DEL CAUDAL DE DISEÑO
3.1.2.3 Actuación 3: Colectores de saneamiento de la Avenida de Vilella
De acuerdo con las hipótesis expresadas en el apartado 3.1.2.1 del presente Anejo se
estiman los caudales de diseño del colector de saneamiento de la Avenida Vilella. Los
resultados numéricos se expresan en la siguiente tabla:
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DENOMINACIÓNNº
VIVIENDAS Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)
ACTUACIÓN 3 COLECTOR 1 281 200,0000 6,2444 0,0062
CÁLCULO DEL CAUDAL DE DISEÑO
Las viviendas así determinadas son las contiguas a la Acequia del Arbres desde su
desconexión para el desvío de la misma, hasta la Avenida Vilella. De este modo se
garantiza que las aguas residuales de todo el tramo se conectan al colector Este.
Por otro lado, existen unas escorrentías que actualmente son recogidas por un colector
unitario de DN 500 mm. En este caso se van a desconectar las acometidas de pluviales y
se va a construir un nuevo colector que las recoja.
El punto de vertido de las aguas pluviales es una acequia que discurre por la Avenida
Vilella hacia la Avenida Torreta, cuya cota es bastante superficial y obliga a realizar el
cruce con el colector Este por encima de éste.
Por todo esto, se ha decidido ejecutar dos colectores de DN 315 mm en paralelo para la
recogida de aguas pluviales.
3.1.2.4 Actuación 4: Colector de las aguas de drenaje del paso subterráneo
de la Ronda Bernat Alinyó
Para considerar el caudal de diseño para el colector de las aguas de drenaje del paso
subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó, y dado que se va a respetar el bombeo existente,
simplemente se ha tenido en cuenta el máximo caudal que pueden desalojar las 3
bombas existentes funcionando simultáneamente.
Así, y teniendo en cuenta que las bombas son del modelo 3102 de la marca FLYGT, para
una altura de elevación de 10 m, considerando pérdidas, se consigue un caudal de 5 l/s
para cada una de las bombas, por lo que el caudal total a considerar será de 15 l/s.
3.1.2.5 Actuación 5: Desvío de la acequia del Teular en el sector c-8
Para establecer el caudal de diseño para la sección tipo del desvío de la acequia del
Teular en el Sector C-8 nos basaremos en las características geométricas de la actual
acequia.
La acequia existente tiene una sección de 0,80x0,80 m2, y una pendiente longitudinal del
0,15%, por lo que el caudal máximo que puede transportar (dado por la expresión de
Manning expuesta en el apartado 3.11 y tomando n=0,014 para el hormigón), es de 0,73
m3/s.
3.1.2.6 Actuación 6: Colector de residuales de las Instalaciones Deportivas
Municipales
En esta actuación se recogerán las aguas residuales procedentes de las instalaciones
dotacionales consideradas, que han sido convenientemente delimitadas, y que se pueden
visualizar en el Plano AC6-3. Planta de las cuencas vertientes.
A partir de la superficie del suelo dotacional considerado se considerarán las siguientes
hipótesis:
La dotación será de 8,64 l/m2/día.
Para considerar la acumulación de consumo en ciertas horas del día, se considerará
un factor de punta fp=2,4.
Con todo esto, el caudal generado por una cuenca vertiente será el dado por la siguiente
expresión:
86400
SDfQ pD
⋅⋅=
Donde:
QD es el caudal de diseño en l/s
fp es el factor de punta, que se toma igual a 2,4.
D es la dotación por habitante y día, que se toma igual a 200 l/hab/día.
S es la superficie dotacional considerada, en m2.
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Con todo esto, se presenta en la siguiente tabla los caudales de diseño para cada uno de
los tramos de los colectores considerados para esta actuación, en los que se ha tomado
como hipótesis que las Instalaciones Deportivas Municipales vierten en el Ramal 1, el
Club de Tenis en el Ramal 2 y que la suma de los dos será transportada por el Ramal 3.
DENOMINACIÓN
SUPERFICIE (m2) Dotación Qp (l/s) Qp (m 3/s)
ACTUACIÓN 6 RAMAL 1 50.000,00 8,6400 12,0000 0,0120ACTUACIÓN 6 RAMAL 2 24.000,00 8,6400 5,7600 0,0058ACTUACIÓN 6 RAMAL 3 74.000,00 8,6400 17,7600 0,0178
CÁLCULO DEL CAUDAL DE DISEÑO
3.1.3 CÁLCULO DEL DIÁMETRO, ENCAJE DE LAS PENDIENTES
El diámetro de las conducciones, se obtiene considerando que la velocidad máxima del
agua en la conducción debe ser inferior a una cota máxima y que el valor mínimo de la
velocidad debe ser superior a una cota mínima, para evitar de esta forma tanto las
posibles erosiones producidas en el colector consecuencia de una excesiva velocidad
como las decantaciones que se pueden producir por una velocidad insuficiente.
El valor máximo de la velocidad lo determina el poder de erosión del agua, el mínimo
viene determinado por el poder de transporte del agua, y debe ser tal que no permita la
sedimentación o depósito de las materias que llevan en suspensión las aguas residuales
y pluviales.
En cuanto a las pendientes, no sólo se ha tenido en cuenta criterios hidráulicos, sino
también, se ha asegurado un recubrimiento mínimo de un metro por encima de la clave
de la tubería, además de intentar minimizar la excavación por criterios de economía.
Para los cálculos se ha empleado el caudal punta obtenido anteriormente.
Los criterios de velocidad recomendados para tuberías de aguas residuales son los
siguientes:
Vmax < 4 m/s
Vmin > 0,30 m/s
En las presentes actuaciones se ha de tener en cuenta que las pendientes se han tenido
que adaptar a las redes existentes, por lo que en algunos casos no se ha podido respetar
la limitación de velocidad mínima.
3.1.4 RESULTADOS
En las siguientes fichas se presentan los datos obtenidos a partir de las características de
los colectores, y obtenidas a partir de la expresión dada por Manning expuesta en el
apartado 3.1.1.
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DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0.010b, R (m) 0.181α (rad) 1.068h (m) 0.340S (m2) 0.100P (m) 0.955I (m/m) 0.0020RH (m) 0.105Q (m3/s) 0.100Q (l/s) 99.804Velocidad (m/s) 0.995
DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0.010b, R (m) 0.181α (rad) 0.540h (m) 0.088S (m2) 0.019P (m) 0.373I (m/m) 0.0020RH (m) 0.052Q (m3/s) 0.012Q (l/s) 12.000Velocidad (m/s) 0.621
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 1: COLECTORES
MATERIAL: PVC LISO PN 16
-0.2
0
0.2
-0.2 0 0.2
-0.2
0
0.2
-0.2 0 0.2
DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0,010b, R (m) 0,181α (rad) 1,076h (m) 0,340S (m2) 0,100P (m) 0,958I (m/m) 0,0015RH (m) 0,105Q (m3/s) 0,086Q (l/s) 86,431Velocidad (m/s) 0,861
DN (mm) 400D Interior (mm) 362n 0,010b, R (m) 0,181α (rad) 0,934h (m) 0,036S (m2) 0,005P (m) 0,231I (m/m) 0,0015RH (m) 0,023Q (m3/s) 0,002Q (l/s) 1,610Velocidad (m/s) 0,309
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 2: COLECTOR 1
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
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DN (mm) 500D Interior (mm) 476n 0,010b, R (m) 0,238α (rad) 1,076h (m) 0,447S (m2) 0,174P (m) 1,260I (m/m) 0,0020RH (m) 0,138Q (m3/s) 0,207Q (l/s) 207,109Velocidad (m/s) 1,193
DN (mm) 500D Interior (mm) 476n 0,010b, R (m) 0,238α (rad) 0,948h (m) 0,045S (m2) 0,008P (m) 0,296I (m/m) 0,0020RH (m) 0,028Q (m3/s) 0,004Q (l/s) 3,511Velocidad (m/s) 0,417
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 2: COLECTOR 2
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,4
-0,2
0
0,2
0,4
-0,4 -0,2 0 0,2 0,4
-0,4
-0,2
0
0,2
0,4
-0,4 -0,2 0 0,2 0,4
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 1,076h (m) 0,268S (m2) 0,062P (m) 0,754I (m/m) 0,0010RH (m) 0,083Q (m3/s) 0,037Q (l/s) 37,295Velocidad (m/s) 0,599
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 0,439h (m) 0,082S (m2) 0,015P (m) 0,322I (m/m) 0,0010RH (m) 0,047Q (m3/s) 0,006Q (l/s) 6,244Velocidad (m/s) 0,412
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 3: COLECTOR RESIDUALES
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
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DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 1,076h (m) 0,268S (m2) 0,062P (m) 0,754I (m/m) 0,0010RH (m) 0,083Q (m3/s) 0,037Q (l/s) 37,295Velocidad (m/s) 0,599
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 0,080h (m) 0,131S (m2) 0,029P (m) 0,425I (m/m) 0,0010RH (m) 0,067Q (m3/s) 0,015Q (l/s) 15,000Velocidad (m/s) 0,524
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 4: COLECTOR PASO SUBTERRÁNEO
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
Ancho 1Altura 1n 0,014
resguardo 0,100
S (m2) 0,900P (m) 2,800I (m/m) 0,0008RH (m) 0,321Q (m3/s) 0,853Q (l/s) 853,197Velocidad (m/s) 0,948
Ancho 1Calado 0,7943n 0,014
resguardo 0,206
S (m2) 0,794P (m) 2,589I (m/m) 0,0008RH (m) 0,307Q (m3/s) 0,730Q (l/s) 730,000Velocidad (m/s) 0,919
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 5: DESVÍO ACEQUIA DEL TEULAR
MATERIAL: HORMIGÓN
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2
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DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 1,076h (m) 0,268S (m2) 0,062P (m) 0,754I (m/m) 0,0010RH (m) 0,083Q (m3/s) 0,037Q (l/s) 37,295Velocidad (m/s) 0,599
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 0,189h (m) 0,116S (m2) 0,024P (m) 0,394I (m/m) 0,0010RH (m) 0,062Q (m3/s) 0,012Q (l/s) 12,000Velocidad (m/s) 0,494
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 6: RAMAL 1
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 1,076h (m) 0,268S (m2) 0,062P (m) 0,754I (m/m) 0,0010RH (m) 0,083Q (m3/s) 0,037Q (l/s) 37,295Velocidad (m/s) 0,599
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 0,465h (m) 0,079S (m2) 0,014P (m) 0,315I (m/m) 0,0010RH (m) 0,045Q (m3/s) 0,006Q (l/s) 5,760Velocidad (m/s) 0,403
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 6: RAMAL 2
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
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DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 1,076h (m) 0,268S (m2) 0,062P (m) 0,754I (m/m) 0,0010RH (m) 0,083Q (m3/s) 0,037Q (l/s) 37,295Velocidad (m/s) 0,599
DN (mm) 315D Interior (mm) 285n 0,010b, R (m) 0,1425α (rad) 0,014h (m) 0,145S (m2) 0,032P (m) 0,452I (m/m) 0,0010RH (m) 0,072Q (m3/s) 0,018Q (l/s) 17,760Velocidad (m/s) 0,547
MÁXIMA CAPACIDAD
CAPACIDAD DE DISEÑO
ACTUACIÓN 6: RAMAL 3
MATERIAL: PVC CORRUGADO
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
-0,2
0
0,2
-0,2 0 0,2
3.2 ESTACIÓN DE ELEVACIÓN DE LA CANAL
La bomba a disponer en la estación de elevación de La Canal, de acuerdo con las
recomendaciones del fabricante para casos de alturas pequeñas con aguas residuales,
será modelo MP-3102-MT, con los siguientes puntos de funcionamiento característicos:
8m - 16 l/s 6m – 28 l/s 4m - 42 l/s 3m – 45 l/s
3.3 BOMBEOS DE ELEVACIÓN DEL MARENY BLAU
Los dos bombeos de elevación existentes en el Mareny Blau existen actualmente bombas
Flygt 3102. Las bombas a añadir para completar los bombeos serán equivalentes,
modelo MP-3102-MT, con los siguientes puntos de funcionamiento característicos:
8m - 16 l/s 6m – 28 l/s 4m - 42 l/s 3m – 45 l/s
3.4 ESTACIÓN DE BOMBEO Y TUBERÍA DE IMPULSIÓN “BEGA DE
MAR”
3.4.1 CONSIDERACIONES GENERALES
Este bombeo se ejecutará completamente nuevo, con la ejecución de una nueva cámara
de carga, con 3 bombas nuevas, y con un grupo electrógeno alojado en una caseta
existente. Se realizará una conducción de fundición de 1410 m aproximadamente, que
llevará las aguas hasta la actual arqueta de rotura de carga existente en el Mareny de
Barraquetes. El nuevo pozo de bombeo se ejecutará en la intersección en la que se
encuentra el actual, pero retranqueado a fin de no afectar al servicio existente durante la
obras.
El bombeo actual dispone de 2 bombas Flygt 3140 con los siguientes puntos de
funcionamiento característicos:
16m – 25 l/s 12 – 45 l/s 8m – 66 l/s 4m – 85 l/s
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Dicho modelo no dispone de camisa de refrigeración. A fin de mejorar las características
del bombeo futuro, se decide disponer 3 bombas modelo 3153, bombas actuales de
gama inmediatamente superior.
Se utilizará fundición dúctil φ350 en las impulsiones, para conseguir sus características
positivas como su elevada estanqueidad, resistencia mecánica, durabilidad y capacidad
hidráulica. Este material se prevé el más adecuado a pesar de su alto coste económico
de inversión inicial.
Para la consideración de las pérdidas locales se estudiarán los coeficientes de pérdidas
en codos y demás elementos que pueden influir en el comportamiento del flujo.
Las pérdidas locales en cambios de dirección resultan de tres mecanismos diferentes,
pérdidas ordinarias por fricción, por separación del flujo y por movimientos secundarios
debidos a la fuerza centrífuga.
Existen numerosos ábacos que proporcionan valores típicos del coeficiente de pérdidas
en codos, K, a partir de ellos se obtienen los coeficientes necesarios para el caso
estudiado.
Para el caso de la salida de la impulsión al pozo final, se toma el valor K=1, equivalente a
suponer que toda la energía cinética se disipa en la entrada del depósito, aunque esto
sólo ocurre en la salida en una gran masa de agua. Esta consideración de las pérdidas
en la desembocadura está del lado de la seguridad.
Se considerarán además las pérdidas a la salida de la bomba.
De la misma forma se evaluarán los diferentes elementos que pueden suponer un
obstáculo al flujo de agua, y por lo tanto una pérdida localizada, como es el caso de
válvulas, bifurcaciones, dispositivos de aforo, etc.
3.4.2 PROBLEMA HIDRÁULICO GENÉRICO
Para trasegar el caudal desde la estación de bombeo hasta el punto de vertido en la red,
es necesario superar en la E.B.A.R. una altura manométrica igual a la suma de la
diferencia de cotas, las pérdidas debidas a la fricción y localizadas, relacionadas todas
con el término de velocidad g
v
2
2
.
Por lo tanto la ecuación que nos da la altura necesaria a suministrar en la estación de
bombeo es:
2
2
··2·
·
Sg
Q
D
LfKzHm
++∆=
Es decir, la carga hidráulica en el punto en que se ubique el bombeo, valdrá:
Lg
v
D
f
g
vKHH gm ·
2·
2
22
+⋅+=
En la expresión anterior f es el coeficiente de Darcy-Weisbach, el cual se ha determinado,
en el presente proyecto, a partir de la expresión aceptada de Colebrook-White:
+−=
fR
D
f e
51.2
71.3·log2
1ε
Siendo:
ε: rugosidad absoluta de la tubería (mm)
D: diámetro de la tubería (mm)
Re: número de Reynolds, el cual responde a la expresión ηDv·
, siendo, a su vez, el
denominador la viscosidad dinámica del fluido que, en este caso (depende de la
temperatura), se ha tomado como 61031,1 −⋅ m2/s.
Bomba
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Para poder conocer el valor de mH en el punto del bombeo, es necesario conocer el
caudal que se llevará hasta el punto de vertido. En función del caudal estará el diámetro
que se disponga, y por lo tanto, las otras variables del cálculo, como las pérdidas en la
tubería.
Como se observa, el problema es no lineal por lo que se ha optado por resolverlo con
iteraciones sucesivas que, finalmente, han aproximado una solución.
3.4.3 ESTIMACIÓN DE CAUDALES
La ausencia de datos concretos sobre el caudal actualmente trasegado obliga a emplear
mecanismos de estimación del mismo en base a los equipos y conducciones existentes
en la actualidad.
El bombeo actual dispone de 2 bombas Flygt 3140 con los siguientes puntos de
funcionamiento característicos:
16m – 25 l/s 12 – 45 l/s 8m – 66 l/s 4m – 85 l/s
La conducción es de fundición de φ250, con un trazado de unos 1400m aproximadamente
y una variación de altura geométrica de unos 3m estimados. A la vista del primer cuadro
inferior, el caudal trasegado por 1 bomba trabajando sola se encuentra alrededor de los
55 l/s. A la vista del segundo cuadro inferior, dos bombas trabajando simultáneamente
trasegaría alrededor de 70 l/s en total.
Conducción arqueta de salida-cloraciónQ1 Q2
Caudal máximo 0.0450 0.0550 m3/s162.0 198.0 m3/h
Objetivo (0) -0.0004 0.0000Coeficiente de perdida de carga (f) 0.0185 0.0182Aceleración de la gravedad (g) 9.8100 9.8100 m/s2
Diámetro interior de la tubería 0.2500 0.2500 mSuperficie 0.0491 0.0491 m2
Rugosidad equivalente (k) 0.1000 0.1000 mmPerdida de carga unitaria (j) 0.0032 0.0047 m/mViscosidad cinemática (v) 1.31E-06 1.31E-06 m/s2
Velocidad 0.9172 1.1210 m/sLongitud de la tubería 1400.00 1400.00 m
Perdidas localizadasCoeficiente de perdidas
Unidades Ud
Pérdidas m
Pérdidas m
Nº de embocaduras 0.500 1 0.021 0.001Tés 0 0 0.000 0.000Codos 90º 0.4 0 0.000 0.000Codos 120º 0.3 0 0.000 0.000Codos 135º 0.25 4 0.043 0.011Válvulas 0.4 6 0.103 0.040Perdidas en desembocaduras 1 1 0.043 0.003Total de perdidas localizadas 0.210 0.055Perdidas lineales 4.453 6.514 mPerdidas totales 4.663 6.569 mPerdidas adoptadas 4.663 6.569 m
Q1 Q2Caudal máximo 0.0660 0.0750 m3/s
237.6 270.0 m3/hObjetivo (0) 0.0001 0.0001Coeficiente de perdida de carga (f) 0.0179 0.0177Aceleración de la gravedad (g) 9.8100 9.8100 m/s2
Diámetro interior de la tubería 0.2500 0.2500 mSuperficie 0.0491 0.0491 m2
Rugosidad equivalente (k) 0.1000 0.1000 mmPerdida de carga unitaria (j) 0.0066 0.0084 m/mViscosidad cinemática (v) 1.31E-06 1.31E-06 m/s2
Velocidad 1.3452 1.5287 m/sLongitud de la tubería 1400.00 1400.00 m
Perdidas localizadasCoeficiente de perdidas
Unidades Ud
Pérdidas m
Pérdidas m
Nº de embocaduras 0.500 1 0.046 0.005Tés 0 0 0.000 0.000Codos 90º 0.4 0 0.000 0.000Codos 120º 0.3 0 0.000 0.000Codos 135º 0.25 4 0.092 0.044Válvulas 0.4 6 0.221 0.158Perdidas en desembocaduras 1 1 0.092 0.011Total de perdidas localizadas 0.452 0.219Perdidas lineales 9.220 11.776 mPerdidas totales 9.672 11.994 mPerdidas adoptadas 9.672 11.994 m
Las reconocidas deficiencias en el funcionamiento/capacidad del bombeo frente a
episodios de lluvia y verano, unido ampliación de la capacidad de los bombeos de
elevación previos, obliga a establecer un caudal máximo de diseño para la mejora muy
superior. Se fija éste en 135 l/s máximos y 80 l/s por bomba trabajando individualmente.
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3.4.4 DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIÁMETROS DE LAS CONDUCCIONES
El diámetro de las conducciones se obtiene considerando que la velocidad máxima del
agua en la conducción debe ser inferior a un máximo y que el valor mínimo de la
velocidad debe ser superior a un mínimo, para evitar de esta forma tanto las posibles
erosiones producidas en el colector consecuencia de una excesiva velocidad como las
decantaciones que se pueden producir por una velocidad insuficiente.
El valor máximo de la velocidad lo determina el poder de erosión del agua. Se hará
circular a las aguas residuales con una velocidad máxima tal que no produzca erosiones
o desgastes en los colectores. Por ello, la velocidad media a caudal máximo no es
conveniente que sobrepase el valor de 1,9 m/s en conducciones de plástico. Esta
limitación a la velocidad evita pérdidas de carga excesivas.
El mínimo viene determinado por el poder de transporte del agua, y debe ser tal que no
permita la sedimentación o depósito de las materias que llevan en suspensión las aguas
residuales. Se considerará que la velocidad no baje de 0,6 m/s al menos en la mayor
parte del tiempo. Se puede admitir velocidades menores de forma temporal siempre y
cuando se vaya a tener algún momento con velocidad mayor que limpie los posibles
materiales que hayan podido sedimentar.
Con estas consideraciones, para calcular el diámetro de las conducciones, así como los
valores de la velocidad del agua aplicaremos Prandtl-Colebrook para conducciones en
presión, y mediante el balance de la energía y evaluando a priori las pérdidas en
entradas, salidas y codos u otros elementos, llegaremos a un valor para los diámetros.
Como se comprueba en el punto siguiente, φ350 fundición dúctil se ajusta
adecuadamente a las exigencias del sistema.
3.4.5 DISEÑO FINAL DE LA INSTALACIÓN DE BOMBEO
La altura geométrica a vencer por la impulsión, es la diferencia entre la cota del punto de
inicio de la impulsión (fondo de cántara) y la de llegada, que en este caso es de (1.40 – (-
1.85) ) = 3.25 m.
Además, se estima del lado de la seguridad, 0,5 m en concepto de pérdida de energía en
la bomba por aspiración y conexión de tubería.
En cuanto a las pérdidas localizadas tomaremos los valores de la siguiente:
K codo
GIRO CODO A 90º 0,4
GIRO CODO A 45º 0,3
GIRO CODO A 20º 0,2
VÁLVULA ABIERTA 0,3
PÉRDIDA DE VELOCIDAD 1
Tal y como se muestra en las fichas técnicas de los equipos del PPTP, proporcionadas
por el fabricante para el sistema proyectado, las bombas dispuestas para la impulsión
proyectada trasegan:
- 1 bomba trabajando sola:
- 1 bomba trabajando 2 bombas:
- 1 bomba trabajando 3 bombas:
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El caudal para la impulsión de aguas residuales es, por tanto, de entre 80.5 y 135 l/s. Con
estos datos, se obtienen los siguientes valores de velocidad en la conducción φ350.
Vmax: 1.409 m/s Vmin: 0.83 m/s cumpliendo con las especificaciones de
velocidad.
3.4.6 DIMENSIONAMIENTO DEL POZO DE BOMBEO EN LA IMPULSIÓN
PRINCIPAL
La estación de bombeo consta de una cántara cuyas dimensiones interiores en planta
son 3 m de longitud y 3.4 m de anchura, con una superficie útil en planta de 10.2 m2.
Estas dimensiones son las consideradas a efectos de cálculo de capacidad.
En el pozo se bombeo se ha decidido instalar un número total de 3 bombas. La cota del
eje del colector respecto a la del terreno a la entrada de la estación de bombeo es de -
3.55 m. Por las características de la bomba la cota de la solera del pozo se encuentra a -
4.75 m.
Para determinar el volumen necesario en el pozo de bombeo, con un tiempo entre
arranque especificado de 300 s, utilizaremos la siguiente ecuación:
3011 2
300
1)113(4
008.0
1)1(4
m
Tin
QQV =
⋅+−⋅
−=⋅+−⋅
−= mS
Vh 20,0
2.10
211 ===
312 5.1
300
1)123(4
08.0120.0
1)1(4
2 m
Tin
QQV =
⋅+−⋅
−=⋅+−⋅
−=
323 12.1
300
1)123(4
120.0135.0
1)1(4
3 m
Tin
QQV =
⋅+−⋅
−=⋅+−⋅
−=
Siendo:
Vi: Volumen a impulsar por una bomba en m3/h.
i: número de bombas funcionando simultáneamente.
n: número total de bombas.
Q1: caudal de 1 bomba funcionando en m3/s.
Q0: caudal de 0 bombas funcionando en m3/s.
T: tiempo mínimo entre arranques en segundos.
Es decir, si se considera la superficie de la planta del pozo de 10.2 m2, la altura
necesaria para el funcionamiento de la bomba es de:
mS
Vh 45,0
2.10
62.4 ===
Por lo tanto la cota de la lámina máxima en el pozo de bombeo se determinará
considerando la cota de la solera, -4.75 m, la contrapresión mínima, que se toma 0,5 m, y
la altura de bombeo.
mC 80.35,045,075.4 −=++−= , es decir 0,95 m por encima de la solera del pozo, por
debajo de la llegada del colector.
La cota de la lámina de agua en el pozo para provocar el arranque de una bomba, será:
mC 55.35,020,075.4 −=++−=
3.4.7 COMPROBACIÓN DEL GOLPE DE ARIETE EN LA IMPULSIÓN
El golpe de ariete se sintetiza en la sobrepresión venida de un corte brusco en el flujo, lo
que puede producirse ante el cierre rápido de una válvula o la parada de la bomba en
casos de fallo en el suministro eléctrico. Por ello es conveniente estimar dicha
sobrepresión a fin de comprobar que la tubería dispuesta es competente ante la misma.
Así, para obtener la sobrepresión es necesario conocer, previamente, si se trata de una
impulsión de tubería corta o larga, esto es, será una impulsión larga cuando su longitud, l,
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sea mayor que la longitud crítica 2
TaLc
⋅= de la impulsión. En caso contrario se
considerará como impulsión corta.
Cabe recordarse que la celeridad de la onda de presión, en m/s, se obtiene a partir de la
expresión:
⋅+=
e
DKa
1
1440(m/s)
Donde:
K depende del material empleado. Se calcula del siguiente modo:
Considerando la conducción totalmente anclada, la elasticidad de la misma será debida
únicamente a la elasticidad del material y no a otras características propias de la
instalación de la misma. Si particularizamos para el caso del agua (módulo de elasticidad
volumétrico 2,074·109 N/m2 y densidad ρ = 1000 Kg/m3 .
EK
901·704,2=
“E” es el módulo de elasticidad que para el caso de la fundición es 1.7·1010 N/m2
“e” es el espesor de la pared de la tubería en mm.
“v” es la velocidad en metros por segundo.
“D” es el diámetro de la tubería, en mm.
En este caso el diámetro de la tubería y su espesor es el siguiente:
D= 350 mm, correspondiéndose con el diámetro interior.
e = 14 mm
Por lo tanto, se calcula la velocidad de la onda de presión:
a = 645.5 m/s
Por aplicación de la expresión de Mendiluce se obtendría el tiempo de parada. Dicha
expresión es la que sigue:
mHg
vLCCt
·
··21 +=
Para la fórmula anterior se toman los coeficientes 1C y 2C de las tablas siguientes:
1C
20,0<L
Hm 1
40,0≥L
Hm 0
30,0≈L
Hm 0,6
2C
mL 500< 2
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mL 500≈ 1,75
mLm 1500500 << 1,5
mL 1500≈ 1,25
mL 1500> 1
El caso más desfavorable sería en el que t = 0, esto es, cierre instantáneo, lo que en la
práctica, sólo se da en casos de pendiente hidráulica muy pronunciada.
Los datos necesarios son Hm = 12m y la longitud de la tubería de 1410 m.
Por lo tanto, el tiempo de parada aplicando la expresión de Mendiluce resulta:
t = 23.8 s
Y por lo tanto, el valor de la longitud de tránsito es:
mTa
76942
=⋅
Longitud mayor a los 1410 m de impulsión de la tubería y por lo tanto se trata de una
impulsión corta.
En tal caso es de aplicación la expresión de Michaud para el cálculo de las
sobrepresiones, expresión ésta que se ajusta a la forma siguiente:
mtg
vLH 9.16
2 =⋅⋅⋅=∆
Por lo tanto, la presión total máxima que se alcanzará en la sección aguas arriba de la
bomba será la sobrepresión debida al golpe de ariete más la presión estática, que es de
0.95 m:
2/7,185.179.1695.0 cmKgmPtotal ==+=
Debe verificarse que no se rebasa la presión nominal de la tubería, que en este caso es
de 10 Kg/cm2.
En conclusión la tubería es apta para resistir el golpe de ariete producido por una
eventual parada de la bomba.
Con todo, las tuberías a emplear serán: DN 350, Fundición. (10 Atm)
En el caso de la depresión causada por el golpe de ariete, que lleva a la impulsión a
presiones negativas, se cuidará la colocación de ventosas que eviten problemas en la
impulsión.
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CÁLCULOS MECÁNICOS
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CÁLCULOS MECÁNICOS
INDICE
1. OBJETO. .................................................................................................................................. 5
2. MATERIALES A EMPLEAR. .................................................................................................... 5
3. DESCRIPCIÓN DE LAS SECCIONES TIPO DE LAS ZANJAS. ............................................. 5
3.1. COLECTORES............................................................................................................... 5
3.2. IMPULSIONES............................................................................................................... 6
4. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES........................................................... 6
4.1. CARGA DE TRÁFICO.................................................................................................... 6
4.2. TIPOLOGÍA DE ZANJA.................................................................................................. 6
4.3. RESULTADOS ............................................................................................................... 7
5. ENTIBACIÓN DE ZANJAS....................................................................................................... 7
6. ANEXO DE CÁLCULOS........................................................................................................... 7
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1. OBJETO.
El presente anejo tiene por objeto la justificación y el dimensionamiento mecánico de las
tuberías empleadas y de las zanjas ejecutadas para el “PROYECTO DE
CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
(VALENCIA)”.
2. MATERIALES A EMPLEAR.
Las tuberías empleadas para los colectores son de PVC corrugado de doble pared, lisa la
interior y estructurada la exterior, con rigidez R>8 kN/m2 (SN8). La unión es por copa con
junta elástica de goma EPDM.
Las tuberías empleadas para las impulsiones son de Fundición dúctil, k=7 con junta
automática.
CONDUCCIONES MATERIAL DIÁMETRO DN (mm)
PN (atm)
SN (Kn/2)
COLECTOR 1 PVC
CORRUGADO 315 - 8
COLECTOR 2 PVC
CORRUGADO 400 - 8
COLECTOR 4 PVC
CORRUGADO 500 - 8
COLECTOR 4 PVC
CORRUGADO 600 - 8
COLECTOR 5 PVC
CORRUGADO 800 - 8
IMPULSIÓN FUNDICIÓN
DUCTIL 350 10 --
Tipología de conducciones
La excavación de zanjas se realiza empleando un sistema de entibación con agotamiento
del nivel freático.
3. DESCRIPCIÓN DE LAS SECCIONES TIPO DE LAS ZANJAS.
3.1. COLECTORES
La zanja tendrá una anchura mínima suficiente para permitir la entibación de la misma, el
uso del equipo de compactación y la colocación de materiales de relleno en el área del
riñón de la tubería. Esto significa que se excavará una anchura mínima de 90 cm. más el
diámetro exterior de la tubería, adoptando un sobreancho de 20 cm. a cada lado de la
zanja para instalar la entibación.
Se excavarán 10-15 cm. por debajo de la superficie donde se apoya el tubo a fin de poder
formar un lecho de material granular de esa altura con un árido de tamaño de grano no
superior a 0,5 cm. (gravín). Una vez montado el tubo se añade una capa de del mismo
material compactado hasta el 98 % del Proctor Modificado en una altura crítica mínima
dada por un ángulo (2α) variable entre 90º y 120 º. Esta capa se puede sustituir, dando
continuidad a la anterior, por el mismo material (gravín).
En la siguiente fase se procede al relleno a ambos lados del tubo. Se realiza con el mismo
material granular del lecho, con compactación no menor del 98 % PM. Se compactará con
un pisón ligero a ambos lados del tubo. Se alcanzará una altura de 30 cm. sobre la clave
de la tubería.
Finalmente se rellena con material seleccionado procedente de préstamo compactado al
98 % P.M. en una altura mínima de 30 cm., de forma que se alcance un recubrimiento
sobre la clave de la tubería de 0.6 m.
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3.2. IMPULSIONES
Como para los colectores, la zanja tendrá una anchura mínima suficiente para permitir el
uso del equipo de compactación y la colocación de materiales de relleno en el área del
riñón de la tubería. Se excavará una anchura mínima de 90 cm. más el diámetro exterior
de la tubería, adoptando un sobreancho de 20 cm. a cada lado de la zanja para instalar la
entibación.
Se excavarán 15 cm. por debajo de la superficie donde se apoya el tubo a fin de poder
formar un lecho de material granular de tamaño de grano no superior a 0,5 cm. (gravín).
Una vez tendida la conducción se rellena hasta una altura de 30 cm. por encima de la
clave de la tubería de forma que quede envuelta homogéneamente.
En la siguiente fase se procede al relleno hasta el nivel del terreno natural, de forma que se
alcance un recubrimiento sobre la clave de la tubería de 0.6 m., con material seleccionado
procedente de la préstamo. El grado de compactación será del 98 % P.M.
4. CÁLCULOS MECÁNICOS DE LAS CONDUCCIONES.
Para la realización del cálculo mecánico de las conducciones se emplea el programa
“Cálculo mecánico de tuberías”, desarrollado por la Cátedra de Ingeniería Sanitaria y
Ambiental de la E.T.S de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos de Madrid (U.P.M.) y
Uralita. Dicho programa se basa en los criterios de la norma ATV A 127.
Se ha comprobado la validez del diseño de las zanjas tipo para los casos de PVC diámetro
315 y 800 (menor y mayor de los existentes respectivamente). Comprobada la validez para
los casos extremos, se acepta como válido el diseño para los diámetros intermedios por
tratarse de zanjas y solicitaciones mecánicas análogas. Para la impulsión, dada la analogía
de zanjas y solicitaciones y las mejores propiedades mecánicas de la fundición dúctil, se
da por válido también el diseño de la zanja.
4.1. CARGA DE TRÁFICO
En todas las tuberías se van a tener, de forma localizada en cruces de vías o de forma
continua cuando la traza de la tubería coincide con la del vial, solicitaciones debidas a
cargas de tráfico. En la evaluación de las cargas de tráfico es determinante el uso del
terreno que se encuentra por encima de la conducción (camino rural, campo de uso
agrícola, autopista, carretera o vía peatonal,…).
En este caso lla red de saneamiento discurre por distintas vías y que pueden producirse
alteraciones en los usos del suelo, es decir, que una misma conducción se podría ver
sometida a diferentes solicitaciones de tráfico a lo largo de su vida debido a los cambios de
uso del suelo que la cubre o bien por cambios urbanísticos en su entorno. Dada la limitada
capacidad de actuación sobre la conducción una vez enterrada, se debe dimensionar la
misma para la mayor carga que se prevea actúe sobre la misma y, en el caso de que haya
incertidumbre al respecto, calcularla con la suficiente holgura para que pueda soportar las
solicitaciones actuantes.
Se considera que, manteniéndose del lado de la seguridad, las conducciones soportan un
tráfico medio/alto de vehículos pesados. A partir de este condicionante, para la
modelización del efecto del tráfico, se ha entendido la conveniencia de considerar una
carga correspondiente a un vehículo tipo HT 39 de 3 ejes separados 2 m entre ellos.
4.2. TIPOLOGÍA DE ZANJA
Para todos los casos, se utilizará la tipología de zanja estrecha. Se ha considerado que el
nivel freático se encuentra aproximadamente a 1 m de profundidad.
Se ha introducido la consideración de establecer un sistema de entibación de las zanjas
para evitar la posibilidad de colapso de las paredes de la excavación.
Se ha modelizado el tipo de material de relleno según las capas dispuestas en cada
sección de zanja, siempre asegurando que existe un mínimo de 1 m de relleno sobre la
clave de la tubería. El tipo de apoyo elegido es el III, que incluye una base granular.
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4.3. RESULTADOS
Se han introducido, en el programa citado, los datos mencionados: características del tubo,
clase de seguridad, condiciones de la zanja, existencia de nivel freático, características del
apoyo, características del suelo y tipo de sobrecarga por tráfico.
El programa calcula las cargas debidas a las tierras y su distribución, y verifica las
tensiones y deformaciones impuestas y la estabilidad del sistema.
Al final del anejo se presentan los resultados extraídos del programa.
5. ENTIBACIÓN DE ZANJAS.
Es el sistema constructivo que permite realizar una excavación evitando el
desprendimiento del terreno mediante el revestimiento de una superficie que puede ofrecer
riesgo de caída por falta de estabilidad.
El descenso del nivel freático puede hacerse por simple drenaje natural por los laterales
del fondo de zanja o por rebaje de la misma mediante bombeo.
Para el tipo de entibación a emplear se distingue:
Densidad del panel.
- Cuajada. Se procede a la total cubrición de las paredes excavadas. Es la que ofrece una mayor garantía de protección.
- Semicuajada. Queda cubierta aproximadamente la mitad de las paredes excavadas.
- Ligera. Se procede a la disposición del material de contención de forma repartida, cubriendo menos del 50% de la superficie.
Elementos de entibación.
- Paneles.
- Metálicos (escudos).
- Madera.
- Tablestacado metálico.
Número de paneles por metro lineal de zanja.
- Continua. En la que la totalidad de la longitud de excavación queda protegida ante posibles desprendimientos.
- Discontinua. En la que la protección de la zanja de excavación se hace de forma discontinua.
El uso de los diferentes tipos de revestimiento dependerá en buena medida de los
siguientes parámetros:
Características del terreno.
Profundidad de la zanja.
Cota del nivel freático.
Afección a propiedades colindantes.
Se recomienda el uso de entibación con blindaje metálico para profundidades de zanja
superiores a 1,5 m.
6. ANEXO DE CÁLCULOS.
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC315Autor: Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 315Diámetro exterior: 315.0 mm.Diámetro interior: 285.0 mm.Espesor: 15.0 mm.Módulo elasticidad Et: 2,000.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 970.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.6 m.Anchura de la zanja (B): 1.22 m.Ángulo del talud (BETA): 90.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.59 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo III: Tubo con apoyo granular hasta la clave del tubo.Ángulo de apoyo: 180.0 grados.Altura J del apoyo: 0.0 m.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC315Autor: Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E1: 23.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 35.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 35.0
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E2: 23.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.4
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 100%.E3: 40.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 100%.E4: 40.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 39 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.4Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC315Autor: Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.85Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.85Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 10.15 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 75Valor FE 375Valor rA: 0.22Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 76.06 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.77Carga vertical tráfico (P): 58.7 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 70.43 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 3.8571Coeficiente ALFA_bi: 1.0000Coeficiente ALFA_b: 1.0000Coeficiente f (HF=00.59): 1.1000Compactación Dpr: 97.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 23.0000 16.8667 16.8667
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0310Factor de corrección TAU: 1.0833 1.1169 1.1169Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 14.9499 11.3031 11.3031Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0043 0.0057 0.0027Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.4000 0.4000 0.4000Rigidez vert. relleno SBV: 23.0000 16.8667 16.8667Coef. reacción relleno lat. K*: 1.1886 1.1657 1.2152Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0072 -0.0087 -0.0055Relación de rigidez Vs: 0.3850 0.4362 0.3331
Valor Ch1 (2*alfa=180): 0.0833Valor Ch2 (2*alfa=180): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=180): -0.0833Valor Cv2 (2*alfa=180): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.0000 1.3636 1.3636Máximo factor de concentración 1.2188 1.3101 1.3101Factor concentración LANDA_R: 0.8731 0.8932 0.8369Factor concentración LANDA_B: 1.0423 1.0356 1.0544
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.8791 0.8983 0.8446
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9100 3.9100 3.9100Límite inferior LANDA_fu: 0.5522 0.5522 0.5522
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC315Autor: Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 79.3538 9.1132 79.0039Componente carga relleno Qh: 5.4897 5.4625 5.5387Componente carga deformación Qh*: 87.7968 4.2554 89.2779
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo III -> 2*alfa=180Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 0.435 -0.435 0.435Por carga horizontal: -0.030 0.030 -0.030Por reacción horizontal: -0.348 0.400 -0.348Por peso propio: 0.002 -0.002 0.002Por peso del agua: 0.006 -0.006 0.007Suma de momentos: 0.064 -0.013 0.066
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 0.000 2.526 16.651Por carga horizontal: -0.813 0.000 0.000Por reacción horizontal: -7.502 0.000 0.000Por peso propio: 0.005 0.000 0.000Por peso del agua: 0.128 0.000 0.000Suma de axiales: -8.182 2.526 16.651
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0338Factor ALFA_ka: 0.9662
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 2.5249N/mm2.Tensión en los riñones: 1.3298 N/mm2.Tensión en la base: 7.9470 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.1469 -3.8725 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.0496 1.3076 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.7011 1.1846 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 11.6100 13.3559Presión del agua extrema: 0.0017 0.0017 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.7430 0.4146 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC315Autor: Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 35.6449 2.5000NU Riñones: 67.6779 2.5000NU Base 11.3250 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 186.6592 14.9948 2.5000NU Presión Agua externa: 443.6060 247.5021 2.5000NU simultáneas: 131.3782 14.1382 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.0496 1.3076 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC-800Autor: Hoja: 1
PARÁMETROS DE CÁLCULO
CARACTERÍSTICAS DEL TUBO:
Tipo de conducto: Saneamiento.Material: PVC CORRUGADO.Clase de material: SN-8.Norma: ATV A 127.Diámetro normalizado: 800Diámetro exterior: 855.0 mm.Diámetro interior: 766.0 mm.Espesor: 44.5 mm.Módulo elasticidad Et: 1,800.0 N/mm2.Módulo elasticidad LP Et: 875.0 N/mm2.Peso específico GAMMA: 13.8 kN/m3.Rotura flexotracción: 90.0 N/mm2.Rotura flexotracción l/p: 50.0 N/mm2.Rigidez circunferencial específica: 8.0 kN/m2.
CLASE DE SEGURIDAD:
Coeficiente de seguridad clase A:Frente a fallo por rotura: 2,5.Frente a la inestabilidad: 2,5.Deformación admisible a largo plazo: 6%.
CONDICIONES DE LA ZANJA:
Tipo de instalación: Tipo 1: Instalación en zanja o terraplén.Tipo de instalación (subtipo): Zanja estrecha.Altura del relleno (H): 0.6 m.Anchura de la zanja (B): 1.7 m.Ángulo del talud (BETA): 90.0 grados.
NIVEL FREÁTICO:
Altura nivel freático: 0.59 m.
CARACTERÍSTICAS DEL APOYO:
Tipo de apoyo: Tipo III: Tubo con apoyo granular hasta la clave del tubo.Ángulo de apoyo: 180.0 grados.Altura J del apoyo: 0.0 m.Relación de proyección: 1.0
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC-800Autor: Hoja: 2
CARACTERÍSTICAS DE LOS SUELOS:
Zona1:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E1: 23.0 N/mm2.GAMMA 1: 20.0 kN/m3.Ángulo rozamiento interno Ro: 35.0Ángulo rozamiento relleno Ro': 23.33
Zona2:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 97.0%.E2: 23.0 N/mm2.GAMMA 2: 20.0 kN/m3.Coeficiente empuje K1: 0.5Coeficiente empuje K2: 0.4
Zona3:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 100%.E3: 40.0 N/mm2.
Zona4:Tipo de suelo: Grupo 1.% Compactación: 100%.E4: 40.0 N/mm2.
SOBRECARGAS VERTICALES (TRÁFICO):
Tipo de sobrecarga: Concentrada.Tipo de vehículo: HT 39 (PESADO).Número de ejes: 3Distancia entre ejes: 2 m.Distancia entre ruedas: 2 m.Tipo de firme: Normal.Coeficiente (Fi): 1.4Altura equivalente de tierras: 0.0 m.
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC-800Autor: Hoja: 3
CARGAS QUE SE EMPLEARÁN EN LOS CÁLCULOS:
Cargas debidas a la tierra:Coeficiente carga de tierras (Cz): 0.93Coeficiente carga de tierras (Cz90): 0.93Coeficiente (Cn): 0.0Coeficiente (Cn90): 0.0Carga vertical tierras (Pe): 11.13 kN/m2.
Cargas debidas al tráfico:Valor FA 75Valor FE 375Valor rA: 0.22Valor rE: 1.82Carga máx. de Boussinesq (Pf): 76.06 kN/m2.Factor de corrección (af): 0.63Carga vertical tráfico (P): 48.3 kN/m2.Factor de impacto (FI): 1.2Carga vertical mayorada (Pv): 57.96 kN/m2.
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS:
Correción E2:Relación B/D: 1.9883Coeficiente ALFA_bi: 0.6667Coeficiente ALFA_b: 0.7765Coeficiente f (HF=00.59): 1.1000Compactación Dpr: 97.0 %.
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Módulo corregido E2' (N/mm2): 17.8590 13.0966 13.0966
Relación de rigidez:Rigidez del tubo Sr (N/mm2): 0.0640 0.0640 0.0311Factor de corrección TAU: 1.4599 1.6202 1.6202Rigidez horizontal SBH (N/mm2): 15.6433 12.7311 12.7311Rigidez sistema Tubo-Suelo VRB: 0.0041 0.0050 0.0024Relación Pr. lateral-Pr. Vertical K2: 0.4000 0.4000 0.4000Rigidez vert. relleno SBV: 17.8590 13.0966 13.0966Coef. reacción relleno lat. K*: 1.1919 1.1761 1.2206Coef. def. diam. vert. Cv*: -0.0070 -0.0080 -0.0052Relación de rigidez Vs: 0.5104 0.6086 0.4586
Valor Ch1 (2*alfa=180): 0.0833Valor Ch2 (2*alfa=180): -0.0658Valor Cv1 (2*alfa=180): -0.0833Valor Cv2 (2*alfa=180): 0.0640Factores de concentración:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Descarga relativa efectiva a': 1.2879 1.7562 1.7562Máximo factor de concentración 1.1433 1.2000 1.2000Factor concentración LANDA_R: 0.9529 0.9792 0.9333Factor concentración LANDA_B: 1.0157 1.0069 1.0222
Influencia de la anchura de la zanja:Factor concentración LANDA_RG: 0.9845 0.9931 0.9780
Factor límite del factor de concentración:Límite superior LANDA_f0: 3.9100 3.9100 3.9100Límite inferior LANDA_fu: 0.7901 0.7901 0.7901
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC-800Autor: Hoja: 4
CARGAS DE CÁLCULO:
Tensión Def. c/p. Def. l/p.Carga vertical sobre tubo Qvt: 68.9157 11.0549 68.8441Componente carga relleno Qh: 7.9425 7.9035 7.9715Componente carga deformación Qh*: 72.6711 3.7064 74.3026
CÁLCULO DE ESFUERZOS:
Tipo III -> 2*alfa=180Momentos (kN*m/m) Clave Riñones Base
Por carga vertical: 2.771 -2.771 2.771Por carga horizontal: -0.319 0.319 -0.319Por reacción horizontal: -2.115 2.431 -2.115Por peso propio: 0.034 -0.039 0.044Por peso del agua: 0.111 -0.126 0.142Suma de momentos: 0.481 -0.186 0.522
Axiales (kN/m) Clave Riñones BasePor carga vertical: 0.000 5.942 39.162Por carga horizontal: -3.185 0.000 0.000Por reacción horizontal: -16.816 0.000 0.000Por peso propio: 0.041 0.000 0.000Por peso del agua: 0.938 0.000 0.000Suma de axiales: -19.022 5.942 39.162
CÁLCULO DE TENSIONES Y DEFORMACIONES:
Cálculo de los factores de corrección por curvatura:Factor ALFA_ki: 1.0370Factor ALFA_ka: 0.9630
Cálculo de tensiones:(Tensión de flexotracción en las condiciones de la instalación):Tensión en la clave: 3.1279N/mm2.Tensión en los riñones: 2.2726 N/mm2.Tensión en la base: 8.7821 N/mm2.
Cálculo de deformaciones:Corto plazo Largo plazo
Variación del diámetro: -0.3171 -8.1292 mm.Acortamiento relativo
del diámetro vertical: 0.0395 1.0135 %.
CÁLCULO DE LA ESTABILIDAD:
Corto plazo Largo plazoCarga de tierras:
Carga crítica de abolladura: 1.8053 1.2587 N/mm2.Presión del agua exterior:
Coeficiente ALFA_d: 11.4700 12.9909Presión del agua extrema: 0.0044 0.0044 N/mm2.Valor crítico de Pa: 0.7341 0.4042 N/mm2.
Cálculo mecánico de tuberías.
Titulo: Sueca-PVC-800Autor: Hoja: 5
VERIFICACIÓN:
Verificación de tensión:Coef. calculado Coef. requerido
Corto PlazoNU Clave: 28.7730 2.5000NU Riñones: 39.6025 2.5000NU Base 10.2481 2.5000
Verificación de la estabilidad:Coef. calculado Coef. requerido
Corto Plazo Largo PlazoNU Carga tierras: 163.3049 18.2833 2.5000NU Presión Agua externa: 167.7897 92.3801 2.5000NU simultáneas: 82.7585 15.2626 2.5000
Verificación de deformación:Valor calculado Valor admisible
Corto Plazo Largo plazoAcortamiento relativo: 0.0395 1.0135 6.0000
CONCLUSIÓN: TUBO VÁLIDO.
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CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
INDICE
1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
2. NORMATIVA, BIBLIOGRAFÍA Y REFERENCIAS UTILIZADAS. ............................................ 6
3. BASES DE PROYECTO. ......................................................................................................... 7
3.1. CRITERIOS DE SEGURIDAD ....................................................................................... 7
3.2. ESQUEMA DE CÁLCULO ............................................................................................. 7
3.3. DURABILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS ..................................................................... 7
4. MATERIALES. ........................................................................................................................ 10
4.1. HORMIGÓN ................................................................................................................. 10
4.2. ACERO......................................................................................................................... 10
4.3. COEFICIENTES DE SEGURIDAD .............................................................................. 10
4.4. NIVELES DE CONTROL.............................................................................................. 10
5. DISEÑO DE ARMADO. .......................................................................................................... 12
5.1. SEPARACIÓN ENTRE ARMADURAS ........................................................................ 12
5.2. LONGITUDES DE ANCLAJE....................................................................................... 12
5.3. LONGITUDES DE EMPALME. .................................................................................... 13
6. TEORÍA DE COMBINACIÓN DE ACCIONES. ...................................................................... 14
6.1. VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES ............................................... 14
6.2. VALORES REPRESENTATIVOS DE LAS ACCIONES .............................................. 14
6.3. VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES........................................................... 14
6.4. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS....................... 15
6.5. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO. .............. 15
7. CÁLCULO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES. ....................................................... 17
7.1. ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA BEGA DE MAR....................................................... 17
7.2. ESTACIÓN DE BOMBEO DE ELEVACIÓN DE LA CANAL .......................................25
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1. INTRODUCCIÓN.
El objeto de este anejo es la justificación de los cálculos estructurales llevados a cabo en el
Proyecto de Construcción de Obras de Mejora de la Red de Saneamiento de Sueca
(València). En particular, se presenta en este documento el análisis estructural de los
siguientes elementos y sus componentes:
- Estación de bombeo de la Bega de Mar
- Estación de bombeo de elevación de La Canal
En este anejo se mostrarán las características adoptadas para los materiales empleados,
las condiciones establecidas para mejorar la durabilidad, las acciones consideradas y sus
combinaciones para el cálculo, y un desarrollo de los cálculos a partir de los cuales se han
obtenido todos los resultados del diseño estructural de cada uno de los elementos.
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2. NORMATIVA, BIBLIOGRAFÍA Y REFERENCIAS UTILIZADAS.
Las diferentes instrucciones empleadas y aplicadas en los cálculos estructurales de los
elementos de la futura EDAR son:
[N-1] - Instrucción de Hormigón Estructural, EHE-98.
[N-2] - Código Técnico de la Edificación, CTE-06, documento básico Seguridad
Estructural:
[N-2.1] - Seguridad Estructural, Acciones en la edificación, SE-AE.
[N-2.2] - Seguridad Estructural, Cimientos, SE-C.
[N-2.3] - Seguridad Estructural, Acero, SE-A.
[N-2.4] - Seguridad Estructural, Fábrica, SE-F.
[N-3] - Norma de construcción sismorresistente, NCSE-02.
[N-4] - Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de
hormigón estructural realizados con elementos prefabricados, EFHE-02.
[N-5] - Instrucción sobre las acciones a considerar en el proyecto de puentes de
carretera, IAP-98.
Así mismo, también se ha tenido en cuenta diferente bibliografía técnica e información de
otros proyectos similares como ayuda al diseño. En los casos en que no existe normativa
aplicable se han empleado las recomendaciones de las siguientes obras citadas a lo largo
del Anejo.
[B-1] - “Hormigón Armado” de P. Jiménez Montoya, Ed. Gustavo Gili, Edición 14,
2000.
[B-2] - “Proyecto y Cálculo de Estructurad de Hormigón. Tomo I y II” de J. Calavera
Ruiz, Ed. INTEMAC, 1999.
[B-3] - “Cálculo de Estructuras de Cimentación” de J. Calavera Ruiz, Ed. INTEMAC,
1982.
[B-4] - “Muros de Contención y Muros de Sótano” de J. Calavera Ruiz, Ed. INTEMAC,
1987.
[B-5] - “Curso, Diseño, Cálculo, Construcción y Patología de Cimentaciones y
Recalces” de Geronimo Lozano Apolo, Ed. Mercantil Asturias, 1998
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3. BASES DE PROYECTO.
3.1. CRITERIOS DE SEGURIDAD
Para justificar la seguridad de las estructuras objeto de este anejo frente a la rotura y su
adecuado funcionamiento en servicio, se han comprobado los distintos estados límite,
definidos como aquellas situaciones para las que, de ser superadas, puede considerarse
que la estructura no cumple alguna de las funciones para las que ha sido proyectada. Se
pueden clasificar los estados límite en:
Estados límite de servicio (E.L.S.): Los estados límite de servicio corresponden a
aquellas situaciones en las que la estructura no cumple los requisitos de
funcionalidad, de comodidad, de durabilidad, o de aspecto requeridos.
Estados límite últimos (E.L.U.): Los estados límite últimos engloban todas aquellas
situaciones que producen una puesta fuera de servicio de la estructura por colapso o
rotura de la misma o de una parte de ella.
Debe comprobarse que una estructura no supere ninguno de los estados límite
establecidos en la normativa existente considerando los valores de cálculo de las acciones,
de las características de los materiales y de los datos geométricos, en cualquiera de las
siguientes situaciones de proyecto:
Situaciones persistentes, que corresponden a las condiciones de uso normal de
la estructura.
Situaciones transitorias, como son las que se producen durante la construcción
o reparación de la estructura.
Situaciones accidentales o extraordinarias, que corresponden a condiciones
excepcionales aplicables a la estructura.
3.2. ESQUEMA DE CÁLCULO
- El método fundamental de cálculo estructural de los elementos generales de depuración
se ha basado, en general, en el siguiente proceso:
1. Definición de acciones, combinaciones y materiales.
2. Predimensionamiento.
3. Obtención de esfuerzos en secciones críticas.
4. Determinación de armados y/o geometrías finales de diseño que veriquen los
criterios de seguridad establecidos.
- En el caso de las edificaciones, el cálculo se ha hecho de manera global con modelos a
través de los cuales se ha comprobado, para todas las posibles combinaciones de
acciones, los diferentes estados límite.
3.3. DURABILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS
Las estructuras proyectadas deben ser construidas y utilizadas de forma que mantengan
sus condiciones de seguridad, funcionalidad y aspecto, ajustándose a los costes de
conservación y explotación previstos. En el caso de las estructuras de hormigón armado,
para cumplir los requisitos que aseguren un adecuado funcionamiento de a lo largo de su
vida útil se han seguido las prescripciones contenidas en la “Instrucción de Hormigón
Estructural”, EHE.
TIPOLOGÍA DE AMBIENTE DE EXPOSICIÓN
El tipo de ambiente al que está sometido un elemento estructural viene definido por el
conjunto de condiciones físicas y químicas a las que está expuesto, y que puede llegar a
provocar su degradación como consecuencia de efectos diferentes a los que de las cargas
y solicitaciones consideradas en el análisis.
El tipo de ambiente viene definido por una combinación de:
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- Una de las clases generales de exposición frente a la corrosión de las armaduras de
acuerdo con el Artículo 8.2.2. de la E.H.E.
- Las clases específicas de exposición relativas a los otros procesos de degradación que
procedan para cada caso, de entre las definidas en el Artículo 8.2.3. de la E.H.E. (Esta
clase específica puede o no ser de aplicación para determinados elementos estructurales,
dependiendo de sus características y dónde se vaya a instalar).
Para los elementos estructurales de las estaciones, puesto que van a estar en contacto
directo con las aguas residuales y con agentes agresivos, será necesario considerar una
clase general de exposición relativa a la corrosión de las armaduras tipo IIIa por la
proximidad de la localidad al mar.
En cuanto al ambiente de exposición específico, y a falta de datos más específicos del
terreno de cimentación de cada elemento, es recomendable considerar una clase
específica de exposición tipo Qc (agresión química alta) ya que los elementos estructurales
es muy probable que estén situados en ambientes con contenidos de sustancias químicas
capaces de provocar la alteración del hormigón con velocidad alta cumpliendo las
especificaciones que marca la tabla de la E.H.E. sobre la clasificación de agresividad
química.
A partir de la tipología de ambiente de exposición, se pueden acotar los diferentes valores
que definirán la tipología de hormigón a utilizar, así como los recubrimientos mínimos a
respetar y las aperturas máximas de fisura admisibles.
RELACIONES DE DURABILIDAD COMPATIBLES
A partir de la tipología de ambiente, se obtiene una relación directa con la resistencia
mínima a exigir para el hormigón que se instale en la estructura anteriormente comentada.
Así, según indica el artículo 37.3.2. de la EHE, es necesario respetar unos límites de
Relación Agua/Cemento Máximas, Contenido Mínimo de Cemento y Resistencia Mínima
Compatible de tal manera que se pueda asegurar la durabilidad de la estructura en cuanto
a resistencia y consistencia se refiere.
Tabla 37.3.2.a
CLASE DE EXPOSICIÓN Parámetro dosificación
Tipo de Hormigón I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E
masa 0,65 --- --- --- --- --- --- 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50
armado 0,65 0,60 0,55 0,50 0,50 0,45 0,50 0,50 0,50 0,45 0,55 0,50 0,50
Máxima Relación A / C pretensado 0,60 0,60 0,55 0,50 0,45 0,45 0,45 0,50 0,45 0,45 0,55 0,50 0,50
masa 200 --- --- --- --- --- --- 275 300 325 275 300 275
armado 250 275 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300
Mínimo Contenido de Cemento
(kg/m3) pretensado 275 300 300 300 325 350 325 325 350 350 300 325 300
Tabla 37.3.2.b
CLASE DE EXPOSICIÓN Parámetro dosificación
Tipo de Hormigón I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E
masa 20 --- --- --- --- --- --- 30 30 35 30 30 30
armado 25 25 30 30 30 35 30 30 30 35 30 30 30 Resistencia Mínima (N/mm2) pretensado 25 25 30 30 35 35 35 30 35 35 30 30 30
Así, en el caso que nos ocupa, puesto que se tiene una clase de exposición IV+Qb, se
obtendrá que las relaciones que deberá cumplir el hormigón instalado en obra serán (se
escoge el valor más desfavorable de las dos ternas de valores):
Máxima relación agua / cemento: 0,450.
Mínimo contenido de cemento: 350 kg/m3.
Resistencia mínima: 35 MPa.
RECUBRIMIENTOS MÍNIMOS
Al igual que en el apartado anterior, se hace necesario limitar los recubrimientos mínimos
que se deberán respetar entre las caras vistas de la pieza de hormigón y cada una de las
barras de acero corrugado, para asegurar un adecuado aislamiento a las mismas y evitar
así la posible oxidación de las mismas.
Siguiendo las indicaciones de la EHE en el Artículo 37.2.4. se obtiene el recubrimiento
nominal geométrico mínimo (rnom) que deberá respetarse para cada barra. Se entiende
por recubrimiento nominal geométrico a la distancia mínima que se debe respetar entre los
paramentos y cualquier punto de una barra de acero embebida en el hormigón.
Este recubrimiento nominal se compone de dos componentes:
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- Recubrimiento mínimo (rmin): definido a partir del ambiente de exposición y de la
resistencia característica del hormigón, según indica la Tabla 37.2.4. de la EHE.
Tabla 37.2.4. RECUBRIMIENTO MÍNIMO SEGÚN CLASE EXPOSICIÓN (mm) Resistencia
Caract. (N/mm2)
Tipo de Elemento I IIa IIb IIIa IIIb IIIc IV Qa Qb Qc H F E
general 20 25 30 35 35 40 35 40 (*) (*) (**) (**) (**) 25 ≤ fck < 40
prefabricado y láminas
15 20 25 30 30 35 30 35 (*) (*) (**) (**) (**)
general 15 20 25 30 30 35 30 35 (*) (*) (**) (**) (**) fck ≥ 40
prefabricado y láminas
15 20 25 25 25 30 25 30 (*) (*) (**) (**) (**)
(*) El proyectista fijará el recubrimiento al objeto de que se garantice adecuadamente la protección de las armaduras frente a la acción agresiva ambiental. (**) En el caso de estas clases de exposición, el espesor del recubrimiento no se verá afectado.
- Tolerancia (∆r): es un margen del recubrimiento que se adopta para absorber cualquier
error de ejecución y asegurar así el recubrimiento mínimo. Depende del tipo de elemento y
del nivel de control de ejecución:
0 mm. en elementos prefabricados con control intenso de ejecución.
5 mm. en el caso de elementos in-situ con nivel intenso de control de ejecución.
10 mm. en el resto de los casos.
Así, para todas las estructuras del proceso de depuración, con resistencia característica de
30 MPa, y ambiente IIIa+Qc se considerará el siguiente recubrimiento:
Recubrimiento mínimo (rmin) = 35 mm.
Tolerancia (∆r) = 10 mm.
Recubrimiento nominal (rnom) = Recubrimiento mínimo + Tolerancia = 45 mm.
Para las cimentaciones de los elementos, se tendrá en cuenta (según las notas al pie de la
Tabla 37.2.4. ) que el recubrimiento de los elementos hormigonados contra el terreno
deberá ser mínimo de 70 mm, salvo que se haya preparado el terreno y dispuesto un
hormigón de limpieza, en cuyo caso será de aplicación la Tabla 37.2.4. Por lo tanto, y
siguiendo las recomendaciones de la práctica profesional, se ejecutará bajo todo elemento
de cimentación una capa de 10 cm. de hormigón de limpieza y se apoyarán las armaduras
sobre separadores de tal manera que el recubrimiento mínimo sea el indicado en el
apartado anterior, de 5 cm.
VALOR MÁXIMO DE LA ABERTURA DE FISURA
Para mantener las condiciones de durabilidad adecuadas, será necesario limitar las
posibles fisuras que surjan en las piezas debido a las acciones resistidas. Mayormente, las
fisuras más importantes son las debidas a esfuerzos de tracción. Así, la EHE muestra en
método de comprobación general del Estado Límite de Fisuración por tracción, consistente
en satisfacer la inecuación:
Wk ≤ Wmáx
Donde Wk es la abertura característica de fisura calculada según el Artículo 49.2.5.
(Situación de cargas cuasipermanentes) y Wmáx es la abertura máxima de fisura definida
en la Tabla 49.2.4. mediante la cual se limita dependiendo de la clase de exposición y el
tipo de hormigón.
Tabla 46.2.4. Wmáx (mm)
Clase de exposición Hormigón
Armado Hormigón Pretensado
I 0,4 0,2
IIa, IIb, H 0,3 0,2
IIIa, IIIb, IV, F 0,2
IIIc, Qa, Qb, Qc 0,1 Decompresión
Así, para el caso de hormigón armado con clase de exposición IIIa+Qc se deberá cumplir
que la abertura máxima de fisura sea de 0,1 mm.
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4. MATERIALES.
4.1. HORMIGÓN
El hormigón a utilizar en todas estas estructuras será el siguiente: HA-30/B/20/IIIa+Qc
Resistencia característica: 35 MPa.
Consistencia: Blanda.
Tamaño máximo del árido: 20 mm.
Ambiente tipo: IIIa+Qc
Resistencia característica a tracción = 3.21 MPa.
Módulo de deformación = 29.778 MPa.
Se utilizará cemento resistente a los sulfatos, según norma UNE 80303:96,
prestando especial atención a la reactividad álcali árido.
4.2. ACERO
El acero a utilizar en toda la obra será B-500 S, con las siguientes características:
Límite elástico ≥ 500 MPa.
Módulo de deformación = 210.000 MPa.
Clase de acero: Soldable.
Deformación en rotura: 12 %.
Relación Tensión en Rotura / Límite Elástico: 1,05.
4.3. COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Los coeficientes de seguridad a emplear para la minoración de las características de los
diferentes materiales utilizados en la ejecución de las estructuras son los siguientes:
Estado Límite Último en situación persistente o transitoria:
- Hormigón (γC) = 1,50.
- Acero (γS) = 1,15.
Estado Límite Último en situación accidental:
- Hormigón (γC) = 1,00.
- Acero (γS) = 1,30.
Estado Límite Servicio:
- Hormigón (γC) = 1,00.
- Acero (γS) = 1,00.
4.4. NIVELES DE CONTROL
El control de calidad de los elementos de hormigón armado abarca el control de materiales
y el control de la ejecución.
CONTROL DE MATERIALES
El control de la calidad del hormigón y de sus materiales componentes, así como el control
del acero de armar se efectuará según lo establecido en la “Instrucción de Hormigón
Estructural”, EHE.
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El fin del control es verificar que la obra terminada tienen las características de calidad
especificadas en el proyecto, que son las generales de la Instrucción EHE.
El control para los materiales establecido ha sido definido anteriormente al describir sus
características, adoptándose un nivel de control estadístico para el hormigón, y normal
para el acero.
CONTROL DE LA EJECUCIÓN
El control de la calidad de la ejecución de los elementos de hormigón se efectuará según lo
establecido en la Instrucción EHE. Los niveles de control posibles son el reducido, normal
e intenso y la elección de un determinado nivel de control condiciona los coeficientes de
mayoración de acciones en el cálculo de los estados límites últimos (indicados
anteriormente).
En los presentes estructuras, se exigirá utilizará un nivel de control normal de ejecución
para los elementos ejecutados in-situ, mientras que para los elementos prefabricados
ejecutados en central se exigirá un nivel intenso de la fabricación.
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5. DISEÑO DE ARMADO.
Como se ha apreciado a la hora de definir el armado de cada uno de los elementos,
siempre se ha buscado una homogeneización de los mismos para que su puesta en obra
sea más sencilla y se minimicen los errores de montaje por confusiones en la lectura de los
planos.
Sin embargo, en situaciones en las que se podía alcanzar un ahorro significativo se ha
tratado de optimizar por tramos el armado a disponer sin sacrificar excesiva sencillez y
facilidad de montaje.
Además, siempre se han tenido en cuenta las limitaciones que la EHE impone en cuanto a
longitudes de anclaje, distancias mínimas, etc que son obligatorias a cumplir por toda
estructura de hormigón armado, y que se pasa ahora a describir.
5.1. SEPARACIÓN ENTRE ARMADURAS
Se cumplirán todas las limitaciones que impone la EHE en cuanto a distribución y
separación de las barras tanto longitudinales como transversales
En las piezas de la estructura únicamente se tendrán barras longitudinales y transversales,
no hay cercos ni estribos, por lo que se deberán cumplir las limitaciones de la EHE en los
artículos siguientes:
- Artículo 42.3.1. - Separación máxima entre barras longitudinales: La armadura pasiva
habrá de quedar distribuida convenientemente para evitar que queden zonas de hormigón
sin armaduras, de forma que la distancia entre dos barras longitudinales consecutivas (s)
cumpla las siguientes limitaciones:
s ≤ 30 cm.
s ≤ tres veces el espesor bruto de la parte de la sección del elemento, alma o
alas, en las que vayan situadas. (En este caso, es mucho mayor que 30 cm.)
- Artículo 66.4.1 - Separación mínima entre barras longitudinales: para conseguir un
adecuado vibrado de todo el hormigón de la pieza, la distancia libre entre barras
longitudinales, horizontal y vertical, entre dos barras aisladas consecutivas será igual o
superior al mayor de los tres valores siguientes:
dos centímetros (2 cm.)
el diámetro de la mayor de las barras.
1,25 el tamaño máximo del árido.
- Artículo 66.4, Artículo 44.2.3.4.1, Artículo 45.2.3, Artículo 49.3 y Artículo 49.4 - Distancias
a respetar por los cercos de armado a cortante. Únicamente para el forjado y los pilares.
5.2. LONGITUDES DE ANCLAJE.
Según el Artículo 66.5 de la EHE, será necesario dejar cierta distancia de anclaje para
poder desarrollar todas las bielas y tirantes en esquinas y zonas singulares. De este modo
se asegura que el hormigón colindante a la barra anclada es capaz de transmitir los
esfuerzos que desarrolla y transmite la barra en cuestión.
La longitud de anclaje neta será:
real,s
S2
neta,bA
Aml φβδ=
donde:
δ = factor de adherencia. Si la adherencia es buena (Posición I, según indicaciones
EHE) es igual a 1 si la posición de adherencia es mala (Posición II, según indicaciones de
la EHE) es igual a 1,4.
β = factor de tipo de anclaje. Es igual a 1 para prolongación recta y para patillas en
zona de compresión y vale 0,7 en el resto de casos.
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m = factor de tipo de hormigón y acero. Para H.A.-30 y B 500 S vale 13.
Esta longitud deberá ser siempre no menor que 10 veces el diámetro de la barra y no
menor que 15 cm.
En resumen, se obtiene la siguiente tabla donde se limita la longitud de anclaje (en cm.)
para el tipo de hormigón y armado seleccionado, suponiendo prolongación recta o en
patilla comprimida y dependiendo del diámetro de la barra en cuestión:
β = 1 Diámetro (mm) fck (MPa) Posición 6 8 10 12 14 16 20 25
I 15 20 25 30 35 40 52 81,25 30 II 21 28 35 42 49 56 72,8 113,8
Se supone que la armadura dispuesta es la estrictamente necesaria, por lo que AS / AS,real = 1 quedándose del lado de la seguridad.
Para el caso de patillas traccionadas o barras transversales dobladas se tiene:
β = 0,7 Diámetro (mm) fck (MPa) Posición 6 8 10 12 14 16 20 25
I 10,5 14 17,5 21 24,5 28 36,4 56,87 30 II 14,7 19,6 24,5 29,4 34,3 39,2 50,96 79,66
5.3. LONGITUDES DE EMPALME.
Para dar continuidad a las barras en tramos largos y para definir las distancias necesarias
a respetar por las esperas de los muros y solera, se respetarán las limitaciones indicadas
en el Artículo 66.6. En este apartado se define la longitud de solapo como un porcentaje de
la longitud de anclaje neta correspondiente.
real,s
S2
neta,bsA
Amll φβδαα ==
Se solapan las barras dejando una distancia entre ellas de mínimo las indicaciones del
apartado anterior y máximo cuatro veces el diámetro de la barra mayor, para conseguir que
el hormigón por adherencia transmita las tracciones de una barra a otra. No hay que juntar
las barras, pues sino no funcionará bien.
Para barras traccionadas y suponiendo que se solapan un 33% de las barras en una
misma sección, se tiene que el valor de α = 1,2, por lo que las longitudes de solapo a
respetar serán:
β = 1 Diámetro (mm) fck (MPa) Posición 6 8 10 12 14 16 20 25
I 30 40 50 60 70 80 104 162,5 30 II 42 56 70 84 98 112 145,6 227,6
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6. TEORÍA DE COMBINACIÓN DE ACCIONES.
6.1. VALORES CARACTERÍSTICOS DE LAS ACCIONES
Se tratan de los valores que se toman como indicativos de una acción, y que están
indicados en la normativa específica de cada tipo de acción.
Para cada uno de los edificios y elementos calculados se definen más adelante los valores
tomados para cada tipo de acción considerada.
6.2. VALORES REPRESENTATIVOS DE LAS ACCIONES
Con carácter general se han seguido los criterios especificados en el artículo 11, capítulo
II, de la “Instrucción de Hormigón Estructural” EHE, donde se indican las características de
definición de los valores representativos de las acciones a considerar en estructuras de
hormigón armado.
Se entiende por valor representativo de una acción el valor de la misma utilizado para la
comprobación de los Estados Límite. El valor representativo de una acción se obtiene
afectando su valor característico, Fk, por un factor de combinación ψi dependiendo del tipo
de combinación. Para las acciones permanentes el valor representativo es igual al
característico, mientras que para las acciones variables, dependiendo del tipo de estructura
y de las cargas consideradas pueden existir tres valores distintos:
Valor de combinación ψoQk. Es el valor de la acción cuando actúa aisladamente o con otra acción
variable.
Valor frecuente ψ1Qk. Es el valor de la acción que es sobrepasado en sólo períodos de corta
duración respecto de la vida útil de la estructura.
Valor cuasipermanente ψ2Qk. Es el valor de la acción que es sobrepasado durante una gran parte de
la vida útil de la estructura.
Los valores de los coeficientes de combinación vienen marcados por el documento DB-SE
del CTE, donde se indican en su tabla 4.2 los siguientes valores recomendados:
6.3. VALORES DE CÁLCULO DE LAS ACCIONES
Con carácter general se han seguido los criterios especificados en la “Instrucción de
hormigón estructural” EHE, en su Artículo 12. Los valores de cálculo de las diferentes
acciones son los obtenidos aplicando el correspondiente coeficiente parcial de seguridad γf
a los valores representativos de las acciones, definidos en el apartado anterior.
kifd FF ψγ=
COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD DE ACCIONES EN ESTADO
LÍMITE ÚLTIMO (E.L.U.).
Para el cálculo de la combinación de acciones en estado límite último se han utilizado los
coeficientes de ponderación correspondientes a un nivel de control normal de las obras.
Esto supone la adopción de los siguientes valores indicados en la Tabla 12.1.a y Tabla
12.1.b de la EHE:
Tabla 12.1.b Situación persistente o transitoria
Tipo de acción Efecto favorable Efecto desfavorable Acciones permanentes γG = 1,00 γG = 1,50
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Acciones permanentes de valor no constante γG* = 1,00 γG* = 1,60
Acciones variables γQ = 0,00 γQ = 1,60 Tabla 12.1.a
Situación accidental Tipo de acción Efecto favorable Efecto desfavorable
Acciones permanentes γG = 1,00 γG = 1,00 Acciones permanentes de valor no constante γG* = 1,00 γG* = 1,00
Acciones variables γQ = 0,00 γQ = 1,00 Acciones accidentales γA = 1,00 γA = 1,00
COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD DE ACCIONES EN ESTADO
LÍMITE DE SERVICIO (E.L.S.)
Para los coeficientes parciales de seguridad γf se tomarán los siguientes valores indicados
en la Tabla 12.2 de la EHE, trabajando de la misma manera que antes:
Tabla 12.2 Tipo de acción Efecto favorable Efecto desfavorable
Acciones permanentes γG = 1,00 γG = 1,00 Acciones permanentes de valor no constante γG* = 1,00 γG* = 1,00
Acciones variables γQ = 0,00 γQ = 1,00
6.4. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS.
Las hipótesis de carga a considerar se formarán combinando los valores de cálculo de las
acciones cuya actuación pueda ser simultánea, según los criterios generales que se
indican a continuación.
SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS.
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones, excepto el
E.L.U. de fatiga, se realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:
∑∑∑ +++ ikiiQkQjkjGikiG QQGG ,·,0,1,1,,
*
,,, ···· * ψγγγγ
donde:
Gk,i = valor representativo de cada acción permanente.
G* k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante.
Qk,1 = valor característico de la acción variable dominante.
Ψ0,l Qk,l = valor de combinación de las acciones variables concomitantes con la acción
variable dominante.
En general se deberán realizar tantas hipótesis o combinaciones como sea necesario,
considerando en cada una de ellas una de las acciones variables como dominante y el
resto como concomitantes.
SITUACIONES ACCIDENTALES CON SISMO
Las combinaciones de las distintas acciones consideradas en estas situaciones se
realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:
k,EA1,ki,21,Qj,k*
j,Gi,ki,G AQGG * γψγγγ +++∑∑
donde:
Gk,i = valor representativo de cada acción permanente.
G* k,j = valor representativo de cada acción permanente de valor no constante.
Ψ2,1 Qk,1 = valor cuasipermanente de la acción relativa a la sobrecarga de uso.
AE,k = valor característico de la acción sísmica.
6.5. COMBINACIÓN DE ACCIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE
SERVICIO.
Para estos estados se considerarán únicamente las situaciones persistentes y transitorias,
excluyéndose las accidentales. Las combinaciones de las distintas acciones consideradas
en estas situaciones, se realizarán de acuerdo con el siguiente criterio:
1. Combinación característica (poco probable o rara):
∑∑∑ +++ i,ki,0i,Q1,k1,Qj,k*
j,Gi,ki,G QQGG * ψγγγγ
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2. Combinación frecuente:
∑∑∑ +++ i,ki,2i,Q1,k1,11,Qj,k*
j,Gi,ki,G QQGG * ψγψγγγ
3. Combinación cuasipermanente:
∑∑∑ ++ i,ki,2i,Qj,k*
j,Gi,ki,G QGG * ψγγγ
Cada uno de los valores que se muestran en las ecuaciones ya han sido explicados y
comentados anteriormente.
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7. CÁLCULO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES.
Se estudiarán en este apartado las estructuras correspondientes a todos aquellos
elementos que conforman las estructuras a calcular. Los elementos a dimensionar son:
- Estación de bombeo de la Bega de Mar
- Estación de bombeo de elevación de La Canal
7.1. ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA BEGA DE MAR
ELEMENTOS A DIMENSIONAR
Estructuralmente hablando, los elementos críticos a dimensionar son:
- Muro perimetral de la cántara
- Losa de cimentación de la cántara
- Losa de cubrición
ACCIONES CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO
Acciones permanentes (G)
Se entiende por acciones permanentes a las producidas por el peso de los distintos
elementos que forman parte de la estructura (tanto resistentes como no resistentes). En
este caso se considerará como única acción permanente el peso propio de los elementos
estructurales.
Se adoptará como acción característica el valor deducido de las dimensiones nominales de
cada uno de los elementos y del peso específico medio del material empleado. Se
considera un peso específico para el hormigón armado de 25 kN/m3.
Acciones permanentes de valor no constante (G*)
Son todas aquellas acciones que, aunque siempre están actuando sobre la estructura y en
la misma posición, pueden variar de valor o intensidad. En este caso deben considerarse
como tales las acciones debidas al terreno.
Acciones debidas al terreno sobre los elementos de la estructura
Se considerarán incluidos en este apéndice todos aquellos empujes originados por el
terreno natural o de relleno, sobre los elementos de la estructura.
El empuje se determinará en función de las parámetros de cálculo del terreno y de la
interacción del terreno – estructura establecidos en el apartado correspondiente. Ante la
ausencia de datos geotécnicos precisos, se opta por considerar unas características
resistentes típicas de las arenas sueltas de la zona de playas.
El empuje activo de tierras se calculará, en términos de tensiones efectivas, siguiendo las
recomendaciones del CTE-DB-SE-C basadas en las teorías de empujes Coulomb y
Rankine:
Teniendo para este caso:
φ=30º c’=0 i =0º , β=90º , δ=0º →
KA=0.333
En este caso, la estación se encuentra
completamente enterrada.
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Acciones variables (Q)
Son aquellas externas a la estructura que pueden actuar o no sobre la misma, siendo esta
aparición variable con el tiempo.
Sobrecarga debido al empuje del agua
Se considera en este grupo de acciones al empuje hidrostático de agua que está
almacenada en la cántara. Se tiene como dato un peso específico del líquido γw = 10
kN/m3. La lámina de agua máxima será de 1.20m.
Sobrecarga y subpresión debidas al nivel freático
Durante la campaña de inspección se detectó la presencia de nivel freático somero. Se
considerará la presencia del mismo en los cálculos estructurales, al tiempo que deberá
garantizarse la no-flotabilidad de la estación. Del lado de la seguridad, se considerará el
nivel freático en superficie.
Sobrecarga tráfico
La estación estará situada en una carretera local. La cubrición estará pues expuesta al
tráfico rodado. Para evaluar las solicitaciones mecánicas del paso de tráfico por encima, se
supone una sobrecarga repartida de 10 kN/m2.
Acciones accidentales (A).
Son aquellas cuya posibilidad de actuación durante un “periodo de referencia” establecido,
es pequeña, pero que cuya importancia puede ser considerable en ciertas estructuras. En
este caso, la única acción a ponderar sería la sísmica.
Acción sísmica
En el término municipal de de la obra se tiene una aceleración básica ab < 0,07g. Sin
embargo, según la NCSE-02, en su artículo 1.2.2. define: “una estructura como de
“importancia moderada”:
Esta estructura deberá considerarse de importancia moderada a efectos de aplicabilidad
de la norma sismorresistente.
JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y JUNTAS DE DILATACIÓN
Juntas de contracción
Las juntas de contracción se ejecutan para permitir que la estructura absorba las
deformaciones por retracción sin producir fisuras ni esfuerzos hiperestáticos no
contemplados en el cálculo. Las juntas de contracción tienen como finalidad controlar la
retracción del hormigón y forzar a que fisure por donde se desee. Estas juntas se ejecutan
cada 7,5 m. de acuerdo con la experiencia y recomendaciones de mediante la generación
de una sección de debilidad en la cual el canto del muro o de la losa se reduce mediante
una pequeña roza de 3 cm. Sin embargo, las dimensiones de la estructura hacen
innecesario su planificación. Las juntas de hormigonado propias de la ejecución cumplirán
esta función.
Estas juntas tendrán un tratamiento de sellado adecuado mediante plásticos expansivos o
water-stop instaladas en medio del canto del muro o en la base de la losa, dependiendo el
caso. Finalmente se sellarán las rozas con resinas plásticas adecuadas.
El detalle tipo de junta utilizado se indica también en el correspondiente plano de juntas.
Juntas de dilatación.
Las juntas de dilatación suponen una rotura en la continuidad del armado horizontal del
muro, para proporcionar cierta flexibilidad a la estructura, para que los esfuerzos debidos a
los incrementos de temperatura generen pequeñas deformaciones en la estructura y no se
produzcan sobreesfuerzos para los cuales la estructura no estuviera preparada.
Según las recomendaciones de Jiménez Montoya, las juntas de dilatación en depósitos
semienterrados deben localizarse cada 25 m. en los alzados mientras que para las soleras
se pueden buscar longitudes hasta 30 metros. Dadas las dimensiones propuestas y la
distribución de juntas de contracción prevista, no se prevee la ejecución de juntas de
dilatación.
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CÁLCULO DE LAS PAREDES PERIMETRALES
Datos de entrada
Para incorporar el efecto del nivel freático en superficie en la página excel programada
para el cálculo, se emplea un coeficiente de empuje de terreno k* equivalente a efectos de
empujes.
K*·19 = k·19 + 1·10 k*=0.85
CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO
e - Canto muro (m): 0.35 γ líquido (kN/m3) 10
Lado Corto Exterior (m) 3.7 γt (kN/m3) 19
Lado Largo Exterior (m) 4.7 ϕ 30
Altura depósito Interior (m) 4.75 ka 0.860
Altura lámina agua (m) 1.2
Altura terreno (m) 4.75
ENTRADA DE DATOS GENERAL
Obtención de Esfuerzos de Cálculo
Metodología para la obtención de esfuerzos
Los esfuerzos de cálculo se han determinado a partir de las expresiones de Jiménez
Montoya para paredes rectangulares de espesor constante, empotradas en el fondo del
depósito y en las paredes ortogonales de los extremos, sometidas a leyes de empujes
triangulares. Los gráficos y tablas a continuación esquematizan las leyes de esfuerzos que
se obtienen.
valores α para h/a (o h/b) igual a
0,2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
mve 0,159 0.137 0.115 0.092 0.073 0.057 0.046 0.039 0.035
mvm -0,021 -0.009 0.003 0.008 0.012 0.013 0.013 0.011 0.01
mhe 0,066 0.06 0.054 0.05 0.046 0.042 0.038 0.034 0.03
mhm 0,024 0.027 0.03 0.028 0.023 0.019 0.017 0.015 0.013
vmáx 0,49 0.47 0.45 0.43 0.415 0.375 0.34 0.32 0.295
fmáx 0,355 0.246 0.137 0.083 0.052 0.03 0.02 0.014 0.01
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Se tiene en cuenta también la tracción horizontal que se produce debido al empuje
hidrostático del agua. El valor máximo de esta fuerza se ha calculado con la ayuda de la
siguiente tabla, tomada del libro de Jiménez Montoya.
Esfuerzos de cálculo
Se presenta una tabla resumen con los resultados obtenidos.
CASO DE CARGA: LLENO DE AGUA - SIN TIERRAS
Esfuerzos pésimos de flexión
a de cálculo (m) 3.35
alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 4.35
mve 0.139 2.4 0.124 2.1 h de cálculo (m) 1.2
mvm -0.010 0.2 -0.002 0.0 h/a 0.358
mhe 0.061 1.0 0.057 1.0 h/b 0.082
mhm 0.027 -0.5 0.029 -0.5vmáx 0.472 6.8 0.458 6.6
LADO LARGO LADO CORTO
CASO DE CARGA: VACÍO DE AGUA - CON TIERRAS
Esfuerzos pésimos de flexión
a de cálculo (m) 3.35
alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 4.35
mve 0.035 -61.3 0.035 -61.3 h de cálculo (m) 4.75
mvm 0.010 17.5 0.010 17.5 h/a 1.418
mhe 0.030 -52.5 0.030 -52.5 h/b 1.092
mhm 0.013 22.8 0.013 22.8
vmáx -0.295 -108.8 -0.295 108.8
LADO LARGO LADO CORTO
ESFUERZOS PARA ARMADO POR CÁLCULO SECCIONAL
COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA ELU
Tipo de acción G G* Q ψ2
Desfavorable 1.5 1.6 1.6
Favorable 1 1 0
Mx Nx My Ny Vx Vy Hipótesis
Armado vertical cara agua --- --- 3.9 41.6 --- 10.9 Dep. lleno sin tierras en el trasdós
Armado vertical cara tierras --- --- -98.1 41.6 --- -174.0 Dep.vacío con tierras en trasdós
Armado horizontal cara agua 1.7 -4.2 --- --- 0.0 --- Dep.lleno sin tierras en el trasdós
Armado horizontal cara tierras -98.1 44.4 --- --- 0.0 --- Dep. vacío con tierras en trasdós
-0.7 -4.2 0.3 0.0 --- --- Dep. lleno sin tierras en el trasdós
36.4 44.4 28.0 0.0 --- --- Dep. vacío con tierras en trasdós
--- --- 2.4 41.6 --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)
--- --- -58.9 41.6 --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós
Fisuración vertical cara tierras --- --- -61.3 41.6 --- --- Dep. vacío con tierras
1.0 -2.6 --- --- --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)
-51.5 41.8 --- --- --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós
1
Fisuración vertical cara agua
Fisuración horizontal cara agua
Armado lejos de extremos
Obtención de armados para la verificación de los estados límite
Geometría de la secciónCanto de la sección h (m) = 0.35 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6
Ancho de la sección (m)= 1 d (m) 0.294 xlim (m) 0.181
Características de los materiales.
fck (Mpa) = 35 γc (ELU) = 1.5 fct,m (kPa)= 3,210 Ec (Mpa)= 29,778.88fyk (Mpa) = 500 γs (ELU) = 1.15 fcm (MPa)= 43 n= 6.72
ARMADO SECCIÓN RECTANGULAR POR UNIDAD DE ANCHODatos de la sección
Armado vertical
Esfuerzos de dimensionamiento para ELU
Md (mkN)= 3.9 Md (mkN)= 98.1
Nd (kN) = 41.6 Nd (kN) = 41.6
Vd (kN/m) = 10.9 Vd (kN/m) = 174
Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO
Armados mínimos ELU
Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO
Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 30% de As
Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 3.2 Proporción en cara compresión = 1/2
Cara tracción ρ (‰) = 1.60 En cara de compresión ρ (‰) = 1.60
Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
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Md (mkN)= 3.90 M1d (kNm) = 8.9
Nd (kN) = 41.60 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.002 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) -0.26
As,min Geom. Tracción (cm2) 3.15 α 1.52
As,min Mecanica Tracción (cm2) -0.40
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 3.15 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
Md (mkN)= 98.10 M1d (kNm) = 103.1
Nd (kN) = 41.60 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.023 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 7.36
As,min Geom. Tracción (cm2) 3.15 α 1.01
As,min Mecanica Tracción (cm2) 7.44
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 7.44 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05
Aø (cm2) 2.01 TOTAL 15.71
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
Vd (kN) 10.9 Vd (kN) 174
Vcu (kN) 126.80 Vcu (kN) 176.12
ρ (‰) 1.92 ρ (‰) 5.34
σ'cd -0.12 σ'cd -0.12
ξ 1.82 ξ 1.82
fctd (Mpa) 1.50
τmd (kN/m2) 591.84
τresistente (kN/m2) 802.77
Cara Superior / Interior/ Agua
DISEÑO CORRECTO A RASANTE
Cara Superior / Interior/ Agua
NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE
ELU Cortante en el encuentro alzado-zapata.
ELU Rasante en el encuentro alzado-zapata.
Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 61.3 Nk (kN)= 0
Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100
Armados mínimos ELS Fisuración flexión
Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección
Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 + +
Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05
Aø (cm2) 2.01 TOTAL= 15.71 7 OK, Cuantía propuesta>Mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)
As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 7 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE
FLEXIÓN SIMPLE
Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---
x_homog 0.177 s (mm) --- εsm ---
I_homog 0.00377 k1 --- xfis (m) ---
Mk (mkN) 61.3 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---
Mcr (mkN) 70.1 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---
FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---
Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN
ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN
ELS Fisuración (Flexión + Tracción)
Armado horizontal
Esfuerzos de dimensionamiento para ELU
Md (mkN)= 1.7 Md (mkN)= 98.1
Nd (kN) = 4.2 Nd (kN) = 44.4
Vd (kN/m) = 10.9 Vd (kN/m) = 174
Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO
Armados mínimos ELU
Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal Juntas de contracción cada <7.5m? NO
Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 30% de As
Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 3.2 Proporción en cara compresión = 1/2
Cara tracción ρ (‰) = 1.60 En cara de compresión ρ (‰) = 1.60
Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 22 de 32
Md (mkN)= 1.70 M1d (kNm) = 2.2
Nd (kN) = 4.20 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.000 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 0.08
As,min Geom. Tracción (cm2) 5.60 α 1.49
As,min Mecanica Tracción (cm2) 0.11
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 5.60 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
Md (mkN)= 98.10 M1d (kNm) = 103.4
Nd (kN) = 44.40 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.023 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 7.33
As,min Geom. Tracción (cm2) 5.60 α 1.01
As,min Mecanica Tracción (cm2) 7.42
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 7.42 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05
Aø (cm2) 2.01 TOTAL 15.71
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
Vd (kN) 10.9 Vd (kN) 174
Vcu (kN) 122.09 Vcu (kN) 176.47
ρ (‰) 1.92 ρ (‰) 5.34
σ'cd -0.01 σ'cd -0.13
ξ 1.82 ξ 1.82
fctd (Mpa) 1.50
τmd (kN/m2) 591.84
τresistente (kN/m2) 802.77
Cara Superior / Interior/ Agua
DISEÑO CORRECTO A RASANTE
Cara Superior / Interior/ Agua
NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE
ELU Cortante en el encuentro alzado-zapata.
ELU Rasante en el encuentro alzado-zapata.
Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 51.5 Nk (kN)= 0
Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100
Armados mínimos ELS Fisuración flexión
Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección
Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 + +
Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 20 RØ16/20 10.05
Aø (cm2) 2.01 TOTAL= 15.71 7 OK, Cuantía propuesta>Mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)
As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 7 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE
FLEXIÓN SIMPLE
Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---
x_homog 0.177 s (mm) --- εsm ---
I_homog 0.00377 k1 --- xfis (m) ---
Mk (mkN) 51.5 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---
Mcr (mkN) 70.1 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---
FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---
Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN
ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN
ELS Fisuración (Flexión + Tracción)
Md (mkN)= 88.90 M1d (kNm) = 82.3
Nd (kN) = -69.80 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.026 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 9.71
As,min Geom. Tracción (cm2) 4.80 α 0.62
As,min Mecanica Tracción (cm2) 6.02
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 9.71 12 5 15 15 Ø12/15 7.54
Aø (cm2) 1.13 +Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 15 RØ16/15 13.40
Aø (cm2) 2.01 TOTAL 20.94
Md (mkN)= 92.60 M1d (kNm) = 92.6
Nd (kN) = 0.00 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.029 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 9.17
As,min Geom. Tracción (cm2) 4.80 α 0.67
As,min Mecanica Tracción (cm2) 6.14
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 9.17 12 5 15 15 Ø12/15 7.54
Aø (cm2) 1.13 +Colocar Refuerzo (SI / NO) SI 16 15 RØ16/15 13.40
Aø (cm2) 2.01 TOTAL 20.94
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 23 de 32
CÁLCULO DE LA LOSA DE CIMENTACIÓN
Datos de entrada
CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO
e - Canto muro (m): 0.35 γ líquido (kN/m3) 10
Lado Corto Exterior (m) 3.7 γt (kN/m3) 19
Lado Largo Exterior (m) 4.7 ϕ 30
Altura depósito Interior (m) 4.75 ka 0.860
Altura lámina agua (m) 1.2
Altura terreno (m) 4.75
ENTRADA DE DATOS GENERAL
Canto losa: 0.40m
Obtención de Esfuerzos de cálculo
Metodología para la obtención de esfuerzos
La obtención de esfuerzos se basa en la metodología expuesta por Jiménez Montoya y
mostrada en el cálculo de las paredes. Se acepta la aproximación de que los momentos
máximos de cálculo de la losa son los trasmitidos por la flexión vertical de las paredes.
Esfuerzos de cálculo
Del lado de la seguridad se desprecian las compresiones causadas por el empuje de
tierras. Los flectores de cálculo son los mismos que en la base de las paredes.
Obtención de armados para la verificación de los estados límite
Geometría de la secciónCanto de la sección h (m) = 0.4 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6
Ancho de la sección (m)= 1 d (m) 0.344 xlim (m) 0.212
Características de los materiales.
fck (Mpa) = 35 γc (ELU) = 1.5 fct,m (kPa)= 3,210 Ec (Mpa)= 29,778.88fyk (Mpa) = 500 γs (ELU) = 1.15 fcm (MPa)= 43 n= 6.72
ARMADO SECCIÓN RECTANGULAR POR UNIDAD DE ANCHODatos de la sección
Esfuerzos de dimensionamiento para ELU
Md (mkN)= 1.7 Md (mkN)= 98.1
Nd (kN) = 4.2 Nd (kN) = 44.4
Vd (kN/m) = 10.9 Vd (kN/m) = 0
Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO
Armados mínimos ELU
Tipo Estructural Losa Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO
Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 0.9
Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 1.8 Proporción en cara compresión = 1/2
Cara tracción ρ (‰) = 0.90 En cara de compresión ρ (‰) = 0.90
Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras
Md (mkN)= 1.70 M1d (kNm) = 2.3
Nd (kN) = 4.20 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.000 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 0.06
As,min Geom. Tracción (cm2) 3.60 α 1.50
As,min Mecanica Tracción (cm2) 0.09
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 3.60 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
Md (mkN)= 98.10 M1d (kNm) = 104.5
Nd (kN) = 44.40 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.020 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 6.13
As,min Geom. Tracción (cm2) 3.60 α 1.14
As,min Mecanica Tracción (cm2) 7.01
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 7.01 12 5 20 15 Ø12/15 7.54
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 7.54
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
Vd (kN) 0 Vd (kN) 0
Vcu (kN) 130.91 Vcu (kN) 149.22
ρ (‰) 1.64 ρ (‰) 2.19
σ'cd -0.01 σ'cd -0.11
ξ 1.76 ξ 1.76
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Superior / Interior/ Agua
NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE
ELU Cortante en el encuentro alzado-zapata.
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 24 de 32
Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 61.3 Nk (kN)= 0
Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100
Armados mínimos ELS Fisuración flexión
Tipo Estructural Losa Armado Horizontal / Transversal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección
Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 20 TOTAL= 5.65 8 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)
As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 8 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE
FLEXIÓN SIMPLE
Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---
x_homog 0.200 s (mm) --- εsm ---
I_homog 0.00549 k1 --- xfis (m) ---
Mk (mkN) 61.3 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---
Mcr (mkN) 88.1 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---
FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---
Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN
ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN
ELS Fisuración (Flexión + Tracción)
CÁLCULO DE LA LOSA DE CUBRICIÓN
Para el cálculo de la losa de cubrición de la estación de bombeo se elabora un modelo en
de cálculo en el programa de cálculo CYPE. Se introduce un modelo de cálculo de losa
maciza con los huecos de las tapas a introducir, y con las solicitaciones de cálculo. El
armado base de φ12/20 planteado por homogeneidad constructiva resulta suficiente.
FLOTABILIDAD
La presencia de nivel freático obliga a verificar que la estación de bombeo verifica las
condiciones de equilibrio estático, dado que el empuje de Arquímedes podría superar el
peso de la estación. La comprobación de que no se produce “flotabilidad” de la estación se
muestra en la página siguiente. Del lado de la seguridad, se ha despreciado el peso de los
equipos y agua interior, al tiempo que se ha supuesto nivel freático en superficie.
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 25 de 32
Paredes 1 Subpresión solera 1Espesor pared (m) 0.35 Profundidad media (m) 5.10Altura pared (m) 4.4 Area (m2) 14.2L (m) 14.5Volumen (m3) 22.33 Subpresión solera 2Peso (kN) 558.3 Profundidad media (m) 2.25
Area (m2) 11.2Paredes 2
Espesor pared (m) 0.25 Subpresión solera 3Altura pared (m) 1.3 Profundidad media (m) 2.25L (m) 10.0 Area (m2) 5.8Volumen (m3) 3.25Peso (kN) 81.3 SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 1105.3
Paredes 3Espesor pared (m) 0.25Altura pared (m) 1.3L (m) 4.0Volumen (m3) 1.30Peso (kN) 32.5
Solera 1 Profundidad NF -0.0001Area (m2) 14.19Espesor losa (m) 0.4Volumen (m3) 5.7Espesor limpieza (m) 0.1 Coeficiente de seguridad 1.09Volumen (m3) 1.4Peso (kN) 174.5
Solera 2 SUBPRESIÓNArea (m2) 11.20Espesor losa (m) 0.3 Subpresión solera 1Volumen (m3) 3.4 Profundidad media (m) 5.10Espesor limpieza (m) 0.1 Area (m2) 14.2Volumen (m3) 1.1Peso (kN) 109.8 Subpresión solera 2
Profundidad media (m) 2.25Solera 3 Area (m2) 11.2
Area (m2) 5.76Espesor losa (m) 0.3 Subpresión solera 3Volumen (m3) 1.7 Profundidad media (m) 2.25Espesor limpieza (m) 0.1 Area (m2) 5.8Volumen (m3) 0.6Peso (kN) 56.4 SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 949.5
Cubrición depósitoArea (m2) 31.15 Profundidad NF -0.5Espesor losa (m) 0.25Volumen (m3) 7.8Peso (kN) 194.7
Coeficiente de seguridad 1.27PESO TOTAL (kN) 1207
PESO SUBPRESIÓN
7.2. ESTACIÓN DE BOMBEO DE ELEVACIÓN DE LA CANAL
ELEMENTOS A DIMENSIONAR
Estructuralmente hablando, los elementos críticos a dimensionar son:
- Muro perimetral de la cántara
- Losa de cimentación de la cántara
- Losa de cubrición
ACCIONES CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO
Acciones permanentes (G)
Se entiende por acciones permanentes a las producidas por el peso de los distintos
elementos que forman parte de la estructura (tanto resistentes como no resistentes). En
este caso se considerará como única acción permanente el peso propio de los elementos
estructurales.
Se adoptará como acción característica el valor deducido de las dimensiones nominales de
cada uno de los elementos y del peso específico medio del material empleado. Se
considera un peso específico para el hormigón armado de 25 kN/m3.
Acciones permanentes de valor no constante (G*)
Son todas aquellas acciones que, aunque siempre están actuando sobre la estructura y en
la misma posición, pueden variar de valor o intensidad. En este caso deben considerarse
como tales las acciones debidas al terreno.
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 26 de 32
Acciones debidas al terreno sobre los elementos de la estructura
Se considerarán incluidos en este apéndice todos aquellos empujes originados por el
terreno natural o de relleno, sobre los elementos de la estructura.
El empuje se determinará en función de las parámetros de cálculo del terreno y de la
interacción del terreno – estructura. Ante la ausencia de datos geotécnicos precisos, se
opta por considerar unas características resistentes conservadoras para los limos
arcillosos de la zona donde se emplaza la estación.
El empuje activo de tierras se calculará, en términos de tensiones efectivas, siguiendo las
recomendaciones del CTE-DB-SE-C basadas en las teorías de empujes Coulomb y
Rankine:
Teniendo para este caso:
φ=25º c’=0 i =0º , β=90º , δ=0º →
KA=0.408
En este caso, la estación se encuentra
completamente enterrada.
Acciones variables (Q)
Son aquellas externas a la estructura que pueden actuar o no sobre la misma, siendo esta
aparición variable con el tiempo.
Sobrecarga debido al empuje del agua
Se considera en este grupo de acciones al empuje hidrostático de agua que está
almacenada en la cántara. Se tiene como dato un peso específico del líquido γw = 10
kN/m3. La lámina de agua máxima será de 1.20m.
Sobrecarga y subpresión debidas al nivel freático
Durante la campaña de inspección se detectó la presencia de nivel freático somero. Se
considerará la presencia del mismo en los cálculos estructurales, al tiempo que deberá
garantizarse la no-flotabilidad de la estación. Del lado de la seguridad, se considerará el
nivel freático en superficie.
Sobrecarga tráfico
La estación estará situada en una carretera local. La cubrición estará pues expuesta al
tráfico rodado. Para evaluar las solicitaciones mecánicas del paso de tráfico por encima, se
supone una sobrecarga repartida de 10 kN/m2.
Acciones accidentales (A).
Son aquellas cuya posibilidad de actuación durante un “periodo de referencia” establecido,
es pequeña, pero que cuya importancia puede ser considerable en ciertas estructuras. En
este caso, la única acción a ponderar sería la sísmica.
Acción sísmica
En el término municipal de de la obra se tiene una aceleración básica ab < 0,07g. Sin
embargo, según la NCSE-02, en su artículo 1.2.2. define: “una estructura como de
“importancia moderada”:
Esta estructura deberá considerarse de importancia moderada a efectos de aplicabilidad
de la norma sismorresistente.
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 27 de 32
JUNTAS DE CONTRACCIÓN Y JUNTAS DE DILATACIÓN
Juntas de contracción
Las juntas de contracción se ejecutan para permitir que la estructura absorba las
deformaciones por retracción sin producir fisuras ni esfuerzos hiperestáticos no
contemplados en el cálculo. Las juntas de contracción tienen como finalidad controlar la
retracción del hormigón y forzar a que fisure por donde se desee. Estas juntas se ejecutan
cada 7,5 m. de acuerdo con la experiencia y recomendaciones de mediante la generación
de una sección de debilidad en la cual el canto del muro o de la losa se reduce mediante
una pequeña roza de 3 cm. Sin embargo, las dimensiones de la estructura hacen
innecesario su planificación. Las juntas de hormigonado propias de la ejecución cumplirán
esta función.
Estas juntas tendrán un tratamiento de sellado adecuado mediante plásticos expansivos o
water-stop instaladas en medio del canto del muro o en la base de la losa, dependiendo el
caso. Finalmente se sellarán las rozas con resinas plásticas adecuadas.
El detalle tipo de junta utilizado se indica también en el correspondiente plano de juntas.
Juntas de dilatación.
Las juntas de dilatación suponen una rotura en la continuidad del armado horizontal del
muro, para proporcionar cierta flexibilidad a la estructura, para que los esfuerzos debidos a
los incrementos de temperatura generen pequeñas deformaciones en la estructura y no se
produzcan sobreesfuerzos para los cuales la estructura no estuviera preparada.
Según las recomendaciones de Jiménez Montoya, las juntas de dilatación en depósitos
semienterrados deben localizarse cada 25 m. en los alzados mientras que para las soleras
se pueden buscar longitudes hasta 30 metros. Dadas las dimensiones propuestas y la
distribución de juntas de contracción prevista, no se prevee la ejecución de juntas de
dilatación.
CÁLCULO DE LAS PAREDES PERIMETRALES
Datos de entrada
Para incorporar el efecto del nivel freático en superficie en la página excel programada
para el cálculo, se emplea un coeficiente de empuje de terreno k* equivalente a efectos de
empujes.
K*·19 = k·19 + 1·10 k*=0.93
CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO
e - Canto muro (m): 0.3 γ líquido (kN/m3) 10
Lado Corto Exterior (m) 2.5 γt (kN/m3) 19
Lado Largo Exterior (m) 3 ϕ 25
Altura depósito Interior (m) 3.5 ka 0.934
Altura lámina agua (m) 1.2
Altura terreno (m) 3.5
ENTRADA DE DATOS GENERAL
Obtención de Esfuerzos de Cálculo
Metodología para la obtención de esfuerzos
Los esfuerzos de cálculo se han determinado a partir de las expresiones de Jiménez
Montoya para paredes rectangulares de espesor constante, empotradas en el fondo del
depósito y en las paredes ortogonales de los extremos, sometidas a leyes de empujes
triangulares. Los gráficos y tablas a continuación esquematizan las leyes de esfuerzos que
se obtienen.
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 28 de 32
valores α para h/a (o h/b) igual a
0,2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1
mve 0,159 0.137 0.115 0.092 0.073 0.057 0.046 0.039 0.035
mvm -0,021 -0.009 0.003 0.008 0.012 0.013 0.013 0.011 0.01
mhe 0,066 0.06 0.054 0.05 0.046 0.042 0.038 0.034 0.03
mhm 0,024 0.027 0.03 0.028 0.023 0.019 0.017 0.015 0.013
vmáx 0,49 0.47 0.45 0.43 0.415 0.375 0.34 0.32 0.295
fmáx 0,355 0.246 0.137 0.083 0.052 0.03 0.02 0.014 0.01
Se tiene en cuenta también la tracción horizontal que se produce debido al empuje
hidrostático del agua. El valor máximo de esta fuerza se ha calculado con la ayuda de la
siguiente tabla, tomada del libro de Jiménez Montoya.
Esfuerzos de cálculo
Se presenta una tabla resumen con los resultados obtenidos.
CASO DE CARGA: LLENO DE AGUA - SIN TIERRAS
Esfuerzos pésimos de flexión
a de cálculo (m) 2.2
alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 2.7mve 0.105 1.8 0.083 1.4 h de cálculo (m) 1.2mvm 0.005 -0.1 0.010 -0.2 h/a 0.545mhe 0.052 0.9 0.048 0.8 h/b 0.202mhm 0.029 -0.5 0.026 -0.4vmáx 0.441 6.4 0.423 6.1
LADO LARGO LADO CORTO
CASO DE CARGA: VACÍO DE AGUA - CON TIERRAS
Esfuerzos pésimos de flexión
a de cálculo (m) 2.2
alfa valor alfa valor b de cálculo (m) 2.7mve 0.035 -26.6 0.035 -26.6 h de cálculo (m) 3.5mvm 0.010 7.6 0.010 7.6 h/a 1.591mhe 0.030 -22.8 0.030 -22.8 h/b 1.296mhm 0.013 9.9 0.013 9.9
vmáx -0.295 -64.1 -0.295 64.1
LADO LARGO LADO CORTO
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 29 de 32
ESFUERZOS PARA ARMADO POR CÁLCULO SECCIONAL
COEFICIENTES DE SEGURIDAD PARA ELU
Tipo de acción G G* Q ψ2
Desfavorable 1.5 1.6 1.6
Favorable 1 1 0
Mx Nx My Ny Vx Vy Hipótesis
Armado vertical cara agua --- --- 2.9 26.3 --- 10.2 Dep. lleno sin tierras en el trasdós
Armado vertical cara tierras --- --- -42.6 26.3 --- -102.6 Dep.vacío con tierras en trasdós
Armado horizontal cara agua 1.4 -4.5 --- --- 0.0 --- Dep.lleno sin tierras en el trasdós
Armado horizontal cara tierras -42.6 24.5 --- --- 0.0 --- Dep. vacío con tierras en trasdós
-0.8 -4.5 -0.1 0.0 --- --- Dep. lleno sin tierras en el trasdós
15.8 24.5 12.2 0.0 --- --- Dep. vacío con tierras en trasdós
--- --- 1.8 26.3 --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)
--- --- -24.8 26.3 --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós
Fisuración vertical cara tierras --- --- -26.6 26.3 --- --- Dep. vacío con tierras
0.9 -2.8 --- --- --- --- Dep. lleno sin tierras (no esperable)
-21.9 21.7 --- --- --- --- Dep. lleno con tierras en trasdós
1
Fisuración vertical cara agua
Fisuración horizontal cara agua
Armado lejos de extremos
Obtención de armados para la verificación de los estados límite
Geometría de la sección
Canto de la sección h (m) = 0.3 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6
Ancho de la sección (m)= 1 d (m) 0.244 xlim (m) 0.151
Características de los materiales.
fck (Mpa) = 35 γc (ELU) = 1.5 fct,m (kPa)= 3,210 Ec (Mpa)= 29,778.88fyk (Mpa) = 500 γs (ELU) = 1.15 fcm (MPa)= 43 n= 6.72
ARMADO SECCIÓN RECTANGULAR POR UNIDAD DE ANCHODatos de la sección
Armado vertical
Esfuerzos de dimensionamiento para ELU
Md (mkN)= 2.9 Md (mkN)= 42.6
Nd (kN) = 26.3 Nd (kN) = 26.3
Vd (kN/m) = 10.2 Vd (kN/m) = 102.3
Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO
Armados mínimos ELU
Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO
Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 30% de As
Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 3.2 Proporción en cara compresión = 1/2
Cara tracción ρ (‰) = 1.60 En cara de compresión ρ (‰) = 1.60
Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras
Md (mkN)= 2.90 M1d (kNm) = 5.4
Nd (kN) = 26.30 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.001 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) -0.10
As,min Geom. Tracción (cm2) 2.70 α 1.51
As,min Mecanica Tracción (cm2) -0.15
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 2.70 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
Md (mkN)= 42.60 M1d (kNm) = 45.1
Nd (kN) = 26.30 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.012 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 3.73
As,min Geom. Tracción (cm2) 2.70 α 1.21
As,min Mecanica Tracción (cm2) 4.51
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 4.51 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
Vd (kN) 10.2 Vd (kN) 102.3
Vcu (kN) 115.30 Vcu (kN) 115.30
ρ (‰) 2.32 ρ (‰) 2.32
σ'cd -0.09 σ'cd -0.09
ξ 1.91 ξ 1.91
fctd (Mpa) 1.50
τmd (kN/m2) 419.26
τresistente (kN/m 2) 802.77
Cara Superior / Interior/ Agua
DISEÑO CORRECTO A RASANTE
Cara Superior / Interior/ Agua
NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE
ELU Cortante en el encuentro alzado-zapata.
ELU Rasante en el encuentro alzado-zapata.
Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 28.4 Nk (kN)= 0
Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100
Armados mínimos ELS Fisuración flexión
Tipo Estructural Muro Armado Vertical / Longitudinal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección
ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 30 de 32
Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 20 TOTAL= 5.65 6 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)
As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 6 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE
FLEXIÓN SIMPLE
Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---
x_homog 0.150 s (mm) --- εsm ---
I_homog 0.00232 k1 --- xfis (m) ---
Mk (mkN) 28.4 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---
Mcr (mkN) 49.6 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---
FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---
Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN
ELS Fisuración (Flexión + Tracción)
Armado horizontal
Esfuerzos de dimensionamiento para ELU
Md (mkN)= 2.9 Md (mkN)= 42.6
Nd (kN) = 26.3 Nd (kN) = 26.3
Vd (kN/m) = 10.2 Vd (kN/m) = 102.3
Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO
Armados mínimos ELU
Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal Juntas de contracción cada <7.5m? NO
Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 30% de As
Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 3.2 Proporción en cara compresión = 1/2
Cara tracción ρ (‰) = 1.60 En cara de compresión ρ (‰) = 1.60
Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras
Md (mkN)= 2.90 M1d (kNm) = 5.4
Nd (kN) = 26.30 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.001 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) -0.10
As,min Geom. Tracción (cm2) 4.80 α 1.51
As,min Mecanica Tracción (cm2) -0.15
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 4.80 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
Md (mkN)= 42.60 M1d (kNm) = 45.1
Nd (kN) = 26.30 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.012 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 3.73
As,min Geom. Tracción (cm2) 4.80 α 1.21
As,min Mecanica Tracción (cm2) 4.51
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 4.80 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
Vd (kN) 10.2 Vd (kN) 102.3
Vcu (kN) 115.30 Vcu (kN) 115.30
ρ (‰) 2.32 ρ (‰) 2.32
σ'cd -0.09 σ'cd -0.09
ξ 1.91 ξ 1.91
fctd (Mpa) 1.50
τmd (kN/m2) 419.26
τresistente (kN/m 2) 802.77
Cara Superior / Interior/ Agua
DISEÑO CORRECTO A RASANTE
Cara Superior / Interior/ Agua
NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE NO HACE FALTA ARMADURA DE CORTANTE
ELU Cortante en el encuentro alzado-zapata.
ELU Rasante en el encuentro alzado-zapata.
Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 28.4 Nk (kN)= 0
Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100
Armados mínimos ELS Fisuración flexión
Tipo Estructural Muro Armado Horizontal / Transversal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección
ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 31 de 32
Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 20 TOTAL= 5.65 6 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)
As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 6 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE
FLEXIÓN SIMPLE
Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---
x_homog 0.150 s (mm) --- εsm ---
I_homog 0.00232 k1 --- xfis (m) ---
Mk (mkN) 28.4 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---
Mcr (mkN) 49.6 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---
FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---
Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN
ELS Fisuración (Flexión + Tracción)
CÁLCULO DE LA LOSA DE CIMENTACIÓN
Datos de entrada
CARACTERÍSTICAS DEL DEPÓSITO
e - Canto muro (m): 0.3 γ líquido (kN/m3) 10
Lado Corto Exterior (m) 2.5 γt (kN/m3) 19
Lado Largo Exterior (m) 3 ϕ 25
Altura depósito Interior (m) 3.5 ka 0.934
Altura lámina agua (m) 1.2
Altura terreno (m) 3.5
ENTRADA DE DATOS GENERAL
Canto losa: 0.40m
Obtención de Esfuerzos de cálculo
Metodología para la obtención de esfuerzos
La obtención de esfuerzos se basa en la metodología expuesta por Jiménez Montoya y
mostrada en el cálculo de las paredes. Se acepta la aproximación de que los momentos
máximos de cálculo de la losa son los trasmitidos por la flexión vertical de las paredes.
Esfuerzos de cálculo
Del lado de la seguridad se desprecian las compresiones causadas por el empuje de
tierras. Los flectores de cálculo son los mismos que en la base de las paredes.
Obtención de armados para la verificación de los estados límite
Geometría de la sección
Canto de la sección h (m) = 0.4 rnom (cm) = 5 rmec (cm) = 5.6
Ancho de la sección (m)= 1 d (m) 0.344 xlim (m) 0.212
Características de los materiales.
fck (Mpa) = 35 γc (ELU) = 1.5 fct,m (kPa)= 3,210 Ec (Mpa)= 29,778.88fyk (Mpa) = 500 γs (ELU) = 1.15 fcm (MPa)= 43 n= 6.72
ARMADO SECCIÓN RECTANGULAR POR UNIDAD DE ANCHODatos de la sección
Esfuerzos de dimensionamiento para ELU
Md (mkN)= 2.9 Md (mkN)= 42.6
Nd (kN) = 0 Nd (kN) = 0
Vd (kN/m) = 0 Vd (kN/m) = 0
Ignorar efecto del Axil? NO Ignorar efecto del Axil? NO
Armados mínimos ELU
Tipo Estructural Losa Armado Vertical / Longitudinal Juntas de contracción cada <7.5m? NO
Geométricos Vertical / Longitudinal Cara tracción ρ (‰) = 0.9 Mínimo en cara de compresión ρ (‰) = 0.9
Horizontal / Transversal ρ total (‰) = 1.8 Proporción en cara compresión = 1/2
Cara tracción ρ (‰) = 0.90 En cara de compresión ρ (‰) = 0.90
Mecánicos Emplear coeficiente reductor α? SI
ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
Cara Superior / Interior/ Agua Cara Inferior / Exterior / Tierras
Md (mkN)= 2.90 M1d (kNm) = 2.9
Nd (kN) = 0.00 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.001 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 0.19
As,min Geom. Tracción (cm2) 3.60 α 1.49
As,min Mecanica Tracción (cm2) 0.29
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 3.60 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
Md (mkN)= 42.60 M1d (kNm) = 42.6
Nd (kN) = 0.00 Profundidad fibra neutra x (m) = 0.008 OK x<xlim
As Necesaria por cálculo (cm2) 2.87
As,min Geom. Tracción (cm2) 3.60 α 1.33
As,min Mecanica Tracción (cm2) 3.83
Ø Barras (mm) Módulo Sep SepMax (cm) Sep (cm) A Colocado A Real (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 3.83 12 5 20 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- ---
Aø (cm2) 0.00 TOTAL 5.65
ELU Solicitaciones normales.
Cara Superior / Interior/ Agua
Cara Inferior / Exterior / Tierras
ANEJO Nº 9 CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 32 de 32
Esfuerzos para el cálculo de ELS fisuración Mk (mkN)= 28.4 Nk (kN)= 0
Abertura máxima de fisura 0.1 σs,adm (Mpa)=100
Armados mínimos ELS Fisuración flexión
Tipo Estructural Losa Armado Vertical / Longitudinal ρ (‰) = 0.002 por cara y dirección
Propuesta de armado por flexión simple Cuantía mínima
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m) As,min (cm2/m)
As Tracción (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 20 TOTAL= 5.65 8 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Ø Barras (mm) Sep (cm) As (cm2/m)
As' Compresión (cm 2/m) 12 20 Ø12/20 5.65
Aø (cm2) 1.13 +
Colocar Refuerzo (SI / NO) NO 16 --- --- 0.00
Aø (cm2) 0.00 TOTAL= 5.65 8 ¡Cuantía propuesta<Mínima!
Cálculo de la obertura de fisura (Flexión Simple) - EHE
FLEXIÓN SIMPLE
Sin Fisurar c (mm) --- Sm (mm) ---
x_homog 0.200 s (mm) --- εsm ---
I_homog 0.00549 k1 --- xfis (m) ---
Mk (mkN) 28.4 Ac,ef (cm2/m) --- σsr (Mpa) ---
Mcr (mkN) 88.1 As (cm2/m) --- σs (Mpa) ---
FISURA LA SECCIÓN? NO FISURA Wk (mm) ---
Apert. Max. Fisura (mm) 0.1 CUMPLE ELS DE FISURACIÓN
ESTADO LÍMITE SERVICIO FISURACIÓN
ELS Fisuración (Flexión + Tracción)
CÁLCULO DE LA LOSA DE CUBRICIÓN
Basándonos en el resultado obtenido para la estación de bombeo El armado base de
φ12/20 planteado por homogeneidad constructiva resulta suficiente.
FLOTABILIDAD
La presencia de nivel freático obliga a verificar que la estación de bombeo verifica las
condiciones de equilibrio estático, dado que el empuje de Arquímedes podría superar el
peso de la estación. La comprobación de que no se produce “flotabilidad” de la estación se
muestra en la página siguiente. Del lado de la seguridad, se ha despreciado el peso de los
equipos y agua interior, al tiempo que se ha supuesto nivel freático en superficie.
Paredes 1 Subpresión solera 1Espesor pared (m) 0.3 Profundidad media (m) 3.70Altura pared (m) 3.3 Area (m2) 7.5L (m) 10.0Volumen (m3) 9.90 Subpresión solera 2Peso (kN) 247.5 Profundidad media (m) 1.50
Area (m2) 2.7Paredes 2
Espesor pared (m) 0.25 SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 318.0Altura pared (m) 1L (m) 4.5Volumen (m3) 1.13Peso (kN) 28.1
Profundidad NF -0.0001Solera 1
Area (m2) 7.5Espesor losa (m) 0.4Volumen (m3) 3.0 Coeficiente de seguridad 1.44Espesor limpieza (m) 0.1Volumen (m3) 0.8Peso (kN) 92.3
SUBPRESIÓNSolera 2
Area (m2) 2.70 Subpresión solera 1Espesor losa (m) 0.3 Profundidad media (m) 3.70Volumen (m3) 0.8 Area (m2) 7.5Espesor limpieza (m) 0.1Volumen (m3) 0.3 Subpresión solera 2Peso (kN) 26.5 Profundidad media (m) 1.50
Area (m2) 2.7
Cubrición depósito SUBPRESIÓN TOTAL (kN) 267.0Area (m2) 10.20Espesor losa (m) 0.25Volumen (m3) 2.6 Profundidad NF -0.5Peso (kN) 63.8
PESO TOTAL (kN) 458Coeficiente de seguridad 1.72
PESO SUBPRESIÓN
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 20
ANEJO Nº 10
CÁLCULOS ELÉCTRICOS
ANEJO Nº10 CÁLCULOS ELÉCTRICOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 20
ANEJO Nº10
CÁLCULOS ELÉCTRICOS
INDICE
1 OBJETO ................................................................................................................................... 5
2 POTENCIA TOTAL INSTALADA Y DEMANDADA .................................................................. 5
3 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA INSTALACIÓN .................................................... 5
3.1 ESTACIÓN BOMBEO DE LA BEGA.............................................................................. 6
3.2 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 1 ...................................................................... 6
3.3 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 2 ...................................................................... 6
3.4 ESTACIÓN BOMBEO LA CANAL.................................................................................. 6
3.5 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1 ...................................................................... 6
3.6 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2 ...................................................................... 6
4 DESVIO LINEA MT. ................................................................................................................. 6
5 NORMATIVA ............................................................................................................................ 6
6 CUADROS ELÉCTRICOS........................................................................................................ 7
7 INSTALACIONES INTERIORES.............................................................................................. 9
8 PREVISIÓN DE POTENCIA................................................................................................... 10
9 JUSTIFICACIÓN DE CONDUCTORES ................................................................................. 11
9.1 CAÍDAS DE TENSIÓN MÁXIMAS ADMISIBLES:........................................................ 11
ANEJO Nº10 CÁLCULOS ELÉCTRICOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 20
1 OBJETO
El presente anejo tiene por objeto realizar el cálculo y describir las características técnicas
que reunirán las instalaciones eléctricas proyectadas para el suministro eléctrico de fuerza,
mando y control de todos los elementos electromecánicos que componen las estaciones
de bombeo correspondientes a las obras de mejora de la red de saneamiento de Sueca
(Valencia). Las directrices aquí descritas se basan en los Criterios de Funcionamiento
definidos por los ingenieros autores del proyecto, junto con las indicadas por la
Administración contratante, todas ellas, bajo las premisas de la siguiente normativa:
• Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Técnicas
complementarias (Real Decreto 842/2002 de 2 de Agosto)
• Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de seguridad en Centrales
Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
• Norma Tecnológica NTE-IEB/1974 (Decreto 3565/1972 de 23 de Diciembre).
• Normas Particulares de la Compañía Suministradora de Energía eléctrica
(Iberdrola).
• Reglamento Técnico de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, aprobado por
Decreto 3151/1968 del 28 de noviembre, publicado en el BOE nº 311 del 27 de
diciembre de 1968.
• Ley 10/1996, de 18 de marzo sobre Expropiación Forzosa y sanciones en
materia de instalaciones eléctricas y Reglamento para su aplicación, aprobado
por Decreto 2619/1966 de 20 de octubre.
• Recomendaciones UNESA.
• Normas Tecnológicas de la Edificación NTE IER.
• Normalización Nacional. Normas UNE.
• Orden de 10 de Marzo de 2000, modificando ITC MIE RAT en Centrales
Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.
2 POTENCIA TOTAL INSTALADA Y DEMANDADA
La tensión de servicio será de 400 V, entre fases y de 230 V, entre fases y neutro.
Los equipos que componen cada CCM vienen definidos en el punto "Cálculo de los
circuitos y cuadros eléctricos", donde se indica la potencia unitaria y características
eléctricas generales de cada un de ellos, así como las longitudes desde el CCM hasta la
ubicación real del equipo. A continuación se describen los Cuadros de Control de Motores
de que consta de la instalación, con la potencia instalada y demandada en kW, en términos
generales.
CUADRO
POTENCIA INSTALADA
KW
POTENCIA SIMULTANEA
KW
CCM ESTACIÓN DE BOMBEO DE LA BEGA 27 27
CCM ESTACIÓN DE BOMBEO LA CANAL 6,2 6,2
CCM ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº1 9,3 9,3
CCM ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº2 9,3 9,3
CCM ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1 6,2 6,2
CCM ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2 6,2 6,2
3 CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA INSTALACIÓN
La acometida de energía eléctrica se realizará en baja tensión desde la caja general de
protección existente en las proximidades de cada uno de los bombeos.
ANEJO Nº10 CÁLCULOS ELÉCTRICOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 20
3.1 ESTACIÓN BOMBEO DE LA BEGA
En la estación de bombeo de la Bega se instalará un cuadro de mando nuevo que se
conectará en la misma hornacina que el existente que será desmontado y trasladado a
vertedero.
El grupo electrógeno se sustituirá por otro grupo insonorizado automático de 68 KVA, 54’4
kW de potencia máxima en servicio de emergencia, el cual se instalará en la misma caseta
que el existente, que será desmontado y trasladado donde indique la propiedad.
Se desmontará y trasladará a vertedero el cableado eléctrico aéreo que existe entre el
grupo electrógeno y el cuadro de mando existente. El nuevo cableado se realizará
mediante canalización enterrada bajo tubo.
Dentro de la caseta del grupo electrógeno se instalará un nuevo cuadro de conmutación
red-grupo, desmontando el existente.
Se instalará un cable de señal desde el caudalímetro hasta la EDAR, conectando con la
red de PLC de la EDAR e incluyendo la programación necesaria en el SCADA de la EDAR.
3.2 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 1
En esta estación se revisará el cuadro existente y se conectará a la tercera bomba. Se
instalará una caseta prefabricada junto al cuadro existente en la que se instalará un grupo
electrógeno insonorizado automático de 21 KVA y 16’8 kW de potencia máxima en servicio
de emergencia por fallo de red.
3.3 ESTACIÓN BOMBEO MARENY BLAU 2
Se realizará las mismas actuaciones que en la EB Mareny Blau 1
3.4 ESTACIÓN BOMBEO LA CANAL
Se realizará la instalación de una instalación nueva, la acometida se realizará desde el
punto que indique la compañía suministradora de electricidad. Al no disponer en el
momento de la redacción del proyecto se ha supuesto una distancia de 100 metros.
3.5 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1
Se realizará las mismas actuaciones que en la EB La Canal.
3.6 ESTACIÓN BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2
Se realizará las mismas actuaciones que en la EB La Canal.
4 DESVIO LINEA MT.
Se realizará un desvío de la línea subterránea de MT que se ve afectada por la acequia del
Teular, consistirá en la realización de una nueva canalización enterrada por debajo de la
acequia, en los planos se puede ver la sección a realizar.
5 NORMATIVA
Todas las instalaciones descritas en el presente proyecto se realizarán de acuerdo con el
Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, Decreto 842/2002 de 2 de agosto de 2002 e
Instrucciones Complementarias al Reglamento.
Además de:
- Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el trabajo.
- Normas de la compañía suministradora de energía eléctrica.
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- Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales
Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación aprobado por el Real Decreto
3.275/1.982 e Instrucciones Técnicas complementarías aprobada por O.M. de 6 de Julio de
1.984 B.O.E. 1/8/1.984.
- Reglamento Técnico de Líneas Eléctricas de Alta Tensión, aprobado por Decreto
3151/1.968 de 28 de Noviembre, publicado por el B.O.E. nº 311 de 27 de Diciembre de
1.968.
6 CUADROS ELÉCTRICOS.
En los nuevos cuadros llevarán un Limitador de sobretensiones protegido por un
automático.
En los cuadros se ha incluirán una protección diferencial por salida mediante relé
diferencial y toroidal asociado.
En cada CCM se ha incluido un Limitador de sobretensiones protegido por un automático.
Se ha previsto un Transformador de tensión monofásico 400/230V de 1.000 VA en cada
CCM, así como una Fuente de alimentación conmutada de 10 A., a 24V c.c. Todos los
CCM´s llevarán seta de emergencia general, sobre el senoidal del magnetotérmico
general, así como analizador de redes en los toroidales.
En los CCM los arranques directos se realizarán con interruptor diferencial dotado de
contactos auxiliares de estado y defecto y arrancador montados, estos últimos, sobre placa
de montaje a fondo de armario.
En General, las salidas a motor se han montado sobre placa de montaje a fondo de
armario.
Por cada salida a motor se instala un relé auxiliar de 4 contactos a 24 V., c.c., y dos relés
auxiliares de 4 contactos a 230 V., c.a.
Todos los cuadros irán provistos de botonera de prueba de lámparas.
La aparamenta eléctrica se montará de manera que cumpla con lo exigido en las
especificaciones indicadas en la directiva 2004/108/CE referente a compatibilidad
electromagnética.
Se instalarán separadores galvánicos para todas las conexiones que van al exterior.
Las envolventes o armarios metálicos al objeto de impedir la entrada de agua, polvo, que
eventualmente puedan afectar a los distintos componentes eléctricos, mecánicos o
electrónicos de cada uno de los sistemas, serán IP65, debiendo disponer de ventilación y
resistencia de caldeo adecuados.
Todas las partes metálicas no portadores de corriente, deberán estar puestas a tierra,
conectándolas a la barra general de tierra antes citada. Asímismo, las puertas deberán
llevar una conexión a tierra, mediante trenza o cable flexible de sección no inferior a 6
mm2.
Todas las partes en tensión que sean accesibles, incluso con las puertas abiertas o con las
unidades entraídas, deberán estar protegidas contra el contacto directo mediante
cubiertas, pantallas aislantes o similares, para garantizar el grado de protección IP 20
según CEI 144.
La entrada de cables se realizará por la parte inferior o lateral de la envolvente, podrá
realizarse en el interior de tubos de la suficiente resistencia mecánica u otros dispositivos,
aunque siempre empleando prensastopas adecuados .
Cada armario llevará en el frente placas indicadoras con la designación propia de cada
panel y de cada unidad de fuerza.
Las placas o rótulos de identificación serán de plástico laminado negro, con las letras
grabadas en blanco, e irán sujetas con tornillos de acero inoxidable. No serán admitidos
aquellos que vayan fijados mediante pegamento o adhesivos.
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Los armarios se suministrarán totalmente cableados en taller hasta las regletas de bornas
terminales, a las cuales se realizarán las conexiones exteriores. Las bornas, perfectamente
identificadas y de la sección adecuada, estarán dispuestas de forma que resulte fácil el
conexionado, revisión y sustitución.
No llevará ningún conductor al lado externo de las bornas (reservado para conexionado
exterior). Además, nunca se llevará más de un hilo a un mismo lado de la borna y si esto
fuera necesario se dispondrán bornas puenteables.
Todos los puentes o derivaciones que sea necesario realizar por algún motivo en el
cableado interno, se harán mediante bornas auxiliares que no llevarán conexionado de
cables exteriores.
Todos los contactos auxiliares estarán cableados hasta las regletas de bornas terminales,
sean o no utilizados.
Todas y cada una de las máquinas y dispositivos de la instalación eléctrica (que no sean
elementos auxiliares o de maniobra) llevarán protección térmica y diferencial
independiente.
Cada uno de los elementos indicados dispondrá de un selector Manual – 0 – Automático
con rotulación en chapa serigrafiada.
Se dispondrá de un equipo analizador de redes en la alimentación de cada uno de los
cuadros de control de motores nuevos.
Los equipos o máquinas eléctricas correspondientes a una unidad concreta, se dispondrán
sobre el frontal de armario eléctrico de forma lógica y agrupada, con líneas de mando
arriba y abajo y de izquierda a derecha.
Todos los materiales empleados serán de primeras marcas, homologadas y con el
distintivo CE.
Los esquemas unifilares, tanto de potencia como de control y maniobra, serán
perfectamente flexibles y actualizables. Asimismo cualquier modificación que se realice de
los esquemas unifilares durante el transcurso de ejecución de las obras, respecto de los
elaborados inicialmente, deberá quedar actualizada en los mismos.
Así, al final de la obra los esquemas resultantes definitivos deberán ser réplica exacta de la
instalación realmente ejecutada.
Los cables de los distintos circuitos de potencia, maniobra y control, deberán estar
perfectamente marcados tanto en el cuadro eléctrico como en los esquemas unificares
diseñados a tal fin. La correspondencia entre las marcas físicas y las de esquema, será
perfecta. Asimismo, en los circuitos de potencia, las marcas sobre cable serán dobles, de
tal forma que además de indicar su número conforme a planos o esquemas, aparezca la
denominación de la máquina concreta a la que da servicio. Esta última marca podrá
realizarse con clemas, bornas de conexión o abrazando la manguera o cable multipolar
correspondiente.
Las canalizaciones eléctricas deberán estar dimensionados al menos un 40 % respecto a
las necesidades estrictas derivadas de las obras de ampliación actuales. Por tanto, deberá
establecerse el espacio físico suficiente en las envolventes, chapa metálicas, embarrados
de potencia, etc., para la obtención de este espacio de reserva.
Las canalizaciones eléctricas de exterior y montaje superficial se realizarán en PVC, si bien
este material deberá ser de la máxima calidad y cumpliendo con las normas más estrictas
en lo relativo a su protección contra radiaciones solares y resistencia mecánica. Se exigirá
al contratista certificado emitido por el fabricante, en donde se contemple este aspecto. La
canalización eléctrica exterior, según el caso, podrá realizarse bajo tubo o bandeja.
Los cableados de mando, señalización y control se realizarán con cables de tensión de
aislamiento 2500 V a 50 Hz durante 1 minuto, con aislamiento PVC, especiales para
cableados de cuadros. Las secciones, de acuerdo con la carga correspondiente, no serán
inferiores a 1,5 mm2.
Las conexiones de los circuitos de potencia se harán mediante terminales tipo de presión
por tornillo y deberán dimensionarse de acuerdo con el tamaño nominal del contactor,
independientemente de que la intensidad del motor a controlar sea sensiblemente inferior.
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Todas las barras activas, horizontales y verticales, deberán ser de cobre electrolítico de
alta conductividad. Sus características serán las apropiadas a la potencia del armario.
Las salidas de motores serán protegidas mediante relés electrónicos de sobrecarga,
regulables, compensados y diferenciales, con calibración de acuerdo a las características
de los motores a proteger. El rearme de los mismos será manual desde el interior mediante
un pulsador situado en el relé térmico.
La tensión de control para el mando de los equipos será suministrada por medio de uno o
dos transformadores de control protegido mediante automáticos tanto en el primario como
en el secundario.
El transformador de control irá ubicado preferentemente en el panel de entrada de la
alimentación y estará ampliamente dimensionado para que la máxima caída de tensión en
las condiciones más desfaborables no exceda en ningún caso de un 5% de la tensión
nominal secundaria.
Material:
Interruptores: MERLIN GUERIN, UNELEC o ABB METRON
Contactores, pulsadores, lámparas y reles auxiliares: Telemecánica, SPRECHER o AGUT
7 INSTALACIONES INTERIORES.
Las instalaciones de baja tensión cumplirán con el Reglamento Electrotécnico para Baja
Tensión aprobado por Real Decreto 845/2002 de 2 de agosto. En el cálculo de las
secciones de los conductores de los circuitos se tendrá en cuenta:
Al hallar la intensidad máxima que deberán transportar los conductores, se consultará el
Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión para comprobar que la sección sea la
adecuada a la intensidad hallada.
- ITC-BT-06 → Redes aéreas para distribución en baja tensión.
- ITC-BT-07 → Redes subterráneas para distribución en baja tensión
- ITC-BT-19 → Instalaciones interiores o receptoras, prescripciones generales
Según la ITC-BT-06, los conductores aislados serán de tensión asignada no inferior a 0,6/1
kV y satisfarán las exigencias establecidas en la norma UNE 21.030. En cambio, los
conductores desnudos deberán cumplir con las exigencias indicadas en las normas UNE
21.012 o UNE 21.018 según sean de cobre o aluminio. Además, para redes de distribución
en baja tensión, las intensidades máximas admisibles deberán corregirse, teniendo en
cuenta las características de la instalación, por medio de un factor de corrección, que
dependerá de la temperatura máxima admisible en el conductor según el tipo de
aislamiento, de la forma de grupación de los cables, si están expuestos directamente al sol
o dentro de un tubo, de la temperatura ambiente, etc.
Según la ITC-BT-07, los conductores utilizados e intensidades máximas permanentes
admisibles en las redes subterráneas para baja tensión serán las indicadas en la Norma
UNE 20.435.
Según la ITC-BT-19, la determinación de las características de las instalaciones interiores
de B.T. deberán efectuarse de acuerdo con lo señalado en la Norma UNE 20.460-3.
Las intensidades máximas admisibles, se regirán en su totalidad por lo indicado en la
Norma UNE 20.460-5-523 y su anexo nacional. Para conductores de protección se aplicará
la norma UNE 20.460-5-54. Las conexiones de conductores se realizarán cumpliendo con
la norma UNE EN 60.998-2-1.
Las líneas que alimenten a los circuitos interiores eléctricos, cumplirán lo especificado en la
ITC-BT-10 “Previsión de cargas para suministros en Baja Tensión” y la ITC-BT-47
“Instalación de receptores. Motores”.
Los nuevos conductores de conexión que alimenten a un solo motor estarán
dimensionados para una intensidad 125 % de la intensidad a plena carga del motor. Para
los conductores de conexión que alimenten a varios motores, se dimensionarán para una
intensidad no inferior a la suma del 125 % de la intensidad a plena carga del motor de
mayor potencia, más la intensidad a plena carga de todos los demás.
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Para los conductores de conexión que alimenten a motores y otros receptores, se
dimensionarán para la intensidad total requerida por los receptores, más la calculada en el
párrafo anterior.
La sección de los conductores de protección será igual a la fijada por la siguiente tabla, en
función de la sección de los conductores de fase o polares de la instalación.
Secciones de los conductores de fase o
polares de la instalación (mm2)
Sección mínima de los conductores de
protección (mm 2)
S ≤ 16 S (*) 16 < S ≤ 35 16
S > 35 S/2 (*) Con un mínimo de: 2,5 mm2 si los conductores de protección no forman parte de la canalización de alimentación y tienen una protección mecánica. 4 mm2 si los conductores de protección no forman parte de la canalización y no tienen una protección mecánica.
8 PREVISIÓN DE POTENCIA
A continuación se detallan los consumos previstos para cada uno de los bombeos:
PO
TE
NC
IA
UN
ITA
RIA
PO
TE
NC
IA
INS
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AN
DO
FA
CT
OR
DE
P
OT
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CIA
KW KW ESTACION DE BOMBEO DE LA BEGA
Bombas 9 3 3 0,8 27 27
ESTACIÓN DE BOMBEO LA CANAL
Bombas 3.1 2 2 0,8 6.2 6.2
ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº1
Bombas 3.1 3 3 0,8 9.3 9.3
ESTACIÓN DE BOMBEO MARENY BLAU Nº2
Bombas 3.1 3 3 0,8 9.3 9.3 ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 1
Bombas 3.1 2 2 0,8 6.2 6.2
ESTACIÓN DE BOMBEO EL SEQUIAL Nº 2
Bombas 3.1 2 2 0,8 6.2 6.2
Para los cálculos de potencia global se han añadido a los anteriores los valores de
potencia asignada a los circuitos de fuerza en tomas de corriente y de alumbrado. Los
valores de potencia para cada circuito en particular pueden encontrarse en el apartado de
justificación de conductores, mientras que los coeficientes de simultaneidad adoptados
para cada tipo de circuitos son:
Fuerza en TCs: 0.5
Alumbrado: 0.9
Aire Acondicionado: 0.8
A partir de estos datos es posible calcular la potencia simultánea a obtener en el cálculo,
teniendo en consideración las mayoraciones de las cargas acorde a lo expresado en el
RBT ITC BT 44 y 47. Los resultados obtenidos para los coeficientes de simultaneidad
pueden observarse en el apartado de justificación de conductores y en el esquema unifilar.
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9 JUSTIFICACIÓN DE CONDUCTORES
9.1 CAÍDAS DE TENSIÓN MÁXIMAS ADMISIBLES:
Dado que la instalación que nos ocupa es una instalación industrial alimentada
directamente en alta tensión mediante un transformador de distribución propio, la caída de
tensión para instalaciones de alumbrado, de acuerdo con la ITC BT 19 debe ser inferior al
4.5 %. Para el resto será del 6.5 %.
Fórmulas Emplearemos las siguientes: Sistema Trifásico I = Pc / 1,732 x U x Cosϕ x R = amp (A) e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Senϕ / 1000 x U x n x R x Cosϕ) = voltios (V) Sistema Monofásico: I = Pc / U x Cosϕ x R = amp (A) e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Senϕ / 1000 x U x n x R x Cosϕ) = voltios (V) En donde: Pc = Potencia de Cálculo en Watios. L = Longitud de Cálculo en metros. e = Caída de tensión en Voltios. K = Conductividad. I = Intensidad en Amperios. U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica ó Monofásica). S = Sección del conductor en mm². Cos ϕ = Coseno de fi. Factor de potencia. R = Rendimiento. (Para líneas motor). n = Nº de conductores por fase. Xu = Reactancia por unidad de longitud en mΩ/m. Fórmula Conductividad Eléctrica K = 1/ρ ρ = ρ20[1+α (T-20)] T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²] Siendo, K = Conductividad del conductor a la temperatura T. ρ = Resistividad del conductor a la temperatura T. ρ20 = Resistividad del conductor a 20ºC. Cu = 0.018 Al = 0.029
α = Coeficiente de temperatura: Cu = 0.00392 Al = 0.00403 T = Temperatura del conductor (ºC). T0 = Temperatura ambiente (ºC): Cables enterrados = 25ºC Cables al aire = 40ºC Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC): XLPE, EPR = 90ºC PVC = 70ºC I = Intensidad prevista por el conductor (A). Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A). Fórmulas Sobrecargas Ib ≤ In ≤ Iz I2 ≤ 1,45 Iz Donde: Ib: intensidad utilizada en el circuito. Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE 20-460/5-523. In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como máximo). - a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In). Fórmulas compensación energía reactiva cosØ = P/√(P²+ Q²). tgØ = Q/P. Qc = Px(tgØ1-tgØ2). C = Qcx1000/U²xω; (Monofásico - Trifásico conexión estrella). C = Qcx1000/3xU²xω; (Trifásico conexión triángulo). Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kVAr). Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V). ω = 2xPixf ; f = 50 Hz. C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF). Fórmulas Cortocircuito * IpccI = Ct U / √3 Zt
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Siendo, IpccI: intensidad permanente de c.c. en inicio de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. U: Tensión trifásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, aguas arriba del punto de c.c. (sin incluir la línea o circuito en estudio). * IpccF = Ct UF / 2 Zt Siendo, IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en kA. Ct: Coeficiente de tensión. UF: Tensión monofásica en V. Zt: Impedancia total en mohm, incluyendo la propia de la línea o circuito (por tanto es igual a la impedancia en origen mas la propia del conductor o línea). * La impedancia total hasta el punto de cortocircuito será: Zt = (Rt² + Xt²)½ Siendo, Rt: R1 + R2 + ................+ Rn (suma de las resistencias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.) Xt: X1 + X2 + .............. + Xn (suma de las reactancias de las líneas aguas arriba hasta el punto de c.c.) R = L · 1000 · CR / K · S · n (mohm) X = Xu · L / n (mohm) R: Resistencia de la línea en mohm. X: Reactancia de la línea en mohm. L: Longitud de la línea en m. CR: Coeficiente de resistividad. K: Conductividad del metal. S: Sección de la línea en mm². Xu: Reactancia de la línea, en mohm por metro. n: nº de conductores por fase. * tmcicc = Cc · S² / IpccF² Siendo, tmcicc: Tiempo máximo en sg que un conductor soporta una Ipcc. Cc= Constante que depende de la naturaleza del conductor y de su aislamiento. S: Sección de la línea en mm². IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A. * tficc = cte. fusible / IpccF² Siendo, tficc: tiempo de fusión de un fusible para una determinada intensidad de cortocircuito. IpccF: Intensidad permanente de c.c. en fin de línea en A.
* Lmax = 0,8 UF / 2 · IF5 · √(1,5 / K· S · n)² + (Xu / n · 1000)² Siendo, Lmax: Longitud máxima de conductor protegido a c.c. (m) (para protección por fusibles) UF: Tensión de fase (V) K: Conductividad S: Sección del conductor (mm²) Xu: Reactancia por unidad de longitud (mohm/m). En conductores aislados suele ser 0,1. n: nº de conductores por fase Ct= 0,8: Es el coeficiente de tensión. CR = 1,5: Es el coeficiente de resistencia. IF5 = Intensidad de fusión en amperios de fusibles en 5 sg. * Curvas válidas.(Para protección de Interruptores automáticos dotados de Relé electromagnético). CURVA B IMAG = 5 In CURVA C IMAG = 10 In CURVA D Y MA IMAG = 20 In Fórmulas Embarrados Cálculo electrodinámico σmax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) Siendo, σmax: Tensión máxima en las pletinas (kg/cm²) Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) L: Separación entre apoyos (cm) d: Separación entre pletinas (cm) n: nº de pletinas por fase Wy: Módulo resistente por pletina eje y-y (cm³) σadm: Tensión admisible material (kg/cm²) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Icccs = Kc · S / ( 1000 · √tcc) Siendo, Ipcc: Intensidad permanente de c.c. (kA) Icccs: Intensidad de c.c. soportada por el conductor durante el tiempo de duración del c.c. (kA) S: Sección total de las pletinas (mm²) tcc: Tiempo de duración del cortocircuito (s) Kc: Constante del conductor: Cu = 164, Al = 107 ESTACION DE BOMBEO LA BEGA DEMANDA DE POTENCIAS
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- Potencia total instalada: 27150 W TOTAL.... 27150 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 27150 - Potencia Máxima Admisible (W): 34917.12 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 10 m; Cos ϕ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 27150 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25+18150=29400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=29400/1,732x400x0.8=53.05 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 152 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 110 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 32.92 e(parcial)=10x29400/52.88x400x35=0.4 V.=0.1 % e(total)=0.1% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 63 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 140 m; Cos ϕ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia a instalar: 27150 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25+18150=29400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=29400/1,732x400x0.8=53.05 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 152 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 32.92
e(parcial)=140x29400/52.88x400x35=5.56 V.=1.39 % e(total)=1.49% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 63 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.o Mult.Canal Obra Vent. - Longitud: 8 m; Cos ϕ: 0.8; Xu(mΩ/m): 0; - Potencia activa: 45 kW. - Potencia aparente generador: 62 kVA. I= Cg x Sg x 1000 / (1.732 x U) = 1x62x1000/(1,732x400)=89.49 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 96 A. según ITC-BT-19 Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 66.07 e(parcial)=8x49600/47.06x400x35=0.6 V.=0.15 % e(total)=0.15% ADMIS (1.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Aut./Tet. In.: 100 A. Térmico reg. Int.Reg.: 93 A. Contactor: Contactor Tripolar In: 100 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 140 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 27150 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25+18150=29400 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=29400/1,732x400x0.8=53.05 A. Se eligen conductores Unipolares 4x35+TTx16mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 136 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 31.85 e(parcial)=140x29400/53.09x400x35=5.54 V.=1.38 % e(total)=2.87% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección Térmica en Final de Línea
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I. Mag. Tetrapolar Int. 63 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 63 A. Sens. Int.: 300 mA. DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA 1 9000 W BOMBA 2 9000 W BOMBA 3 9000 W CAUDALÍMETRO 150 W TOTAL.... 27150 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 27150 Cálculo de la Línea: BOMBA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25=11250 W. I=11250/1,732x400x0.8x1=20.3 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 34.24 e(parcial)=12x11250/52.62x400x6x1=1.07 V.=0.27 % e(total)=3.14% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25=11250 W.
I=11250/1,732x400x0.8x1=20.3 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 34.24 e(parcial)=12x11250/52.62x400x6x1=1.07 V.=0.27 % e(total)=3.14% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 9000 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 9000x1.25=11250 W. I=11250/1,732x400x0.8x1=20.3 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 34.24 e(parcial)=12x11250/52.62x400x6x1=1.07 V.=0.27 % e(total)=3.14% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: CAUDALÍMETRO - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0;
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- Potencia a instalar: 150 W. - Potencia de cálculo: 150 W. I=150/230x0.8=0.82 A. Se eligen conductores Bipolares 2x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 54.88 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.01 e(parcial)=2x15x150/54.49x230x6=0.06 V.=0.03 % e(total)=2.9% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. CALCULO DE EMBARRADO Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.02² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 136.339 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 53.05 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito
Ipcc = 1.02 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.95² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 496.188 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 53.05 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 1.95 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. LINEA GENERAL ALIMENT. 29400 10 4x35+TTx16Cu 53.05 152 0.1 0.1 110 DERIVACION IND. 29400 140 4x35+TTx16Cu 53.05 152 1.39 1.49 160 49600 8 4x35+TTx16Cu 89.49 96 0.15 0.15 29400 140 4x35+TTx16Cu 53.05 136 1.38 2.87 160
Cortocircuito
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Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) LINEA GENERAL ALIMENT. 10 4x35+TTx16Cu 22.73 50 8095.22 0.38 0.009 343.47 63 DERIVACION IND. 140 4x35+TTx16Cu 16.26 22 976.05 26.29 63;B,C 8 4x35+TTx16Cu 2.48 4.5 1164.64 11.94 100;B,C 140 4x35+TTx16Cu 1.96 4.5 511.64 61.89 63;B
Subcuadro Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. BOMBA 1 11250 12 4x6+TTx6Cu 20.3 44.8 0.27 3.14 160 BOMBA 2 11250 12 4x6+TTx6Cu 20.3 44.8 0.27 3.14 160 BOMBA 3 11250 12 4x6+TTx6Cu 20.3 44.8 0.27 3.14 160 CAUDALÍMETRO 150 15 2x6+TTx6Cu 0.82 54.88 0.03 2.9 160
Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) BOMBA 1 12 4x6+TTx6Cu 1.03 4.5 413.22 2.79 25;B,C BOMBA 2 12 4x6+TTx6Cu 1.03 4.5 413.22 2.79 25;B,C BOMBA 3 12 4x6+TTx6Cu 1.03 4.5 413.22 2.79 25;B,C CAUDALÍMETRO 15 2x6+TTx6Cu 1.03 4.5 394.26 3.06 16;B,C,D
ESTACION DE BOMBEO LA CANAL Y ESTACIONES BOMBEO EL SEQUIAL Nº1 Y Nº2 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA 1 3100 W BOMBA 2 3100 W TOTAL.... 6200 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 6200 - Potencia Máxima Admisible (W): 13856 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 6200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25+3100=6975 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=6975/1,732x400x0.8=12.58 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40°C (Fc=1) 54 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 75 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.72 e(parcial)=10x6975/51.01x400x10=0.34 V.=0.09 % e(total)=0.09% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica:
Fusibles Int. 25 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 6200 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25+3100=6975 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=6975/1,732x400x0.8=12.58 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 40°C (Fc=1) 40 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 50 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 44.95 e(parcial)=15x6975/50.61x400x6=0.86 V.=0.22 % e(total)=0.3% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.87 e(parcial)=12x3875/54.31x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.39% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A.
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Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 25.87 e(parcial)=12x3875/54.31x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.39% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2 - Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.06² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 553.138 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 12.58 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 2.06 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación
P.Cálculo
Dist.Cálc Sección I.Cálcul
o I.Adm..
C.T.Parc.
C.T.Total
Dimensiones(mm)
(W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band.
LINEA GENERAL ALIMENT.
6975 10 4x10+TTx10Cu 12.58 54 0.09 0.09 75
DERIVACION IND.
6975 15 4x6+TTx6Cu 12.58 40 0.22 0.3 50
BOMBA 1 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 50.4 0.09 0.39 160 BOMBA 2 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 50.4 0.09 0.39 160
Cortocircuito
Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas
(m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) LINEA GENERAL ALIMENT. 10 4x10+TTx10Cu 12 50 2553.18 0.31 0.015 245.33 25
DERIVACION IND. 15 4x6+TTx6Cu 5.13 6 1030.55 0.69 25;B,C,D BOMBA 1 12 4x6+TTx6Cu 2.07 4.5 696.66 0.98 16;B,C,D BOMBA 2 12 4x6+TTx6Cu 2.07 4.5 696.66 0.98 16;B,C,D
ESTACION DE BOMBEO MARENY BLAU Nº1 y Nº 2 DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: 9300 W Alumbrado caseta 72 W Toma corriente 1000 W TOTAL.... 10372 W - Potencia Instalada Alumbrado (W): 72 - Potencia Instalada Fuerza (W): 10300 - Potencia Máxima Admisible (W): 13856 Cálculo de la LINEA GENERAL DE ALIMENTACION - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 10 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 10372 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44): 3100x1.25+7329.6=11204.6 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=11204.6/1,732x400x0.8=20.22 A. Se eligen conductores Unipolares 4x10+TTx10mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 76.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 29.5 e(parcial)=10x11204.6/53.56x400x10=0.52 V.=0.13 % e(total)=0.13% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: Fusibles Int. 25 A. Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 10372 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47 y ITC-BT-44): 3100x1.25+7329.6=11204.6 W.(Coef. de Simult.: 1 )
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I=11204.6/1,732x400x0.8=20.22 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS) I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 57.6 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 33.01 e(parcial)=15x11204.6/52.86x400x6=1.32 V.=0.33 % e(total)=0.46% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 25 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 25 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: E-Unip.o Mult.Bandeja Perfor - Longitud: 8 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia activa: 15 kW. - Potencia aparente generador: 20 kVA. I= Cg x Sg x 1000 / (1.732 x U) = 1x20x1000/(1,732x400)=28.87 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 37 A. según ITC-BT-19 Dimensiones bandeja: 75x60 mm. Sección útil: 2770 mm². Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 58.26 e(parcial)=8x16000/48.31x400x6=1.1 V.=0.28 % e(total)=0.28% ADMIS (1.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 30 A. Contactor: Contactor Tripolar In: 30 A. Cálculo de la Línea: - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 9300 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25+6200=10075 W.(Coef. de Simult.: 1 ) I=10075/1,732x400x0.8=18.18 A. Se eligen conductores Unipolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 50.4 A. según ITC-BT-07
Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 30.85 e(parcial)=15x10075/53.29x400x6=1.18 V.=0.3 % e(total)=0.76% ADMIS (4.5% MAX.) Protección Termica en Principio de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección Térmica en Final de Línea I. Mag. Tetrapolar Int. 20 A. Protección diferencial en Principio de Línea Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. SUBCUADRO DEMANDA DE POTENCIAS - Potencia total instalada: BOMBA 1 3100 W BOMBA 2 3100 W BOMBA 3 3100 W TOTAL.... 9300 W - Potencia Instalada Fuerza (W): 9300 Cálculo de la Línea: BOMBA 1 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.1 e(parcial)=12x3875/54.26x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A.
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 19 de 20
Cálculo de la Línea: BOMBA 2 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.1 e(parcial)=12x3875/54.26x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. Cálculo de la Línea: BOMBA 3 - Tensión de servicio: 400 V. - Canalización: Enterrados Bajo Tubo (R.Subt) - Longitud: 12 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; R: 1 - Potencia a instalar: 3100 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-47): 3100x1.25=3875 W. I=3875/1,732x400x0.8x1=6.99 A. Se eligen conductores Tetrapolares 4x6+TTx6mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC. Desig. UNE: VV-K I.ad. a 25°C (Fc=0.8) 44.8 A. según ITC-BT-07 Diámetro exterior tubo: 160 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 26.1 e(parcial)=12x3875/54.26x400x6x1=0.36 V.=0.09 % e(total)=0.85% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Tetrapolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 300 mA. Contactor: Contactor Tripolar In: 16 A. CALCULO DE EMBARRADO
Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =1.41² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 257.274 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 18.18 A Iadm = 110 A c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 1.41 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Cálculo de la Línea: Alumbrado caseta - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 72 W. - Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44): 72x1.8=129.6 W. I=129.6/230x1=0.56 A. Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 15 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 16 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 40.04 e(parcial)=2x15x129.6/51.51x230x1.5=0.22 V.=0.1 % e(total)=0.56% ADMIS (4.5% MAX.) Prot. Térmica:
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 20 de 20
I. Mag. Bipolar Int. 10 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Cálculo de la Línea: Toma corriente - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra - Longitud: 15 m; Cos j: 0.8; Xu(mW/m): 0; - Potencia a instalar: 1000 W. - Potencia de cálculo: 1000 W. I=1000/230x0.8=5.43 A. Se eligen conductores Unipolares 2x2.5+TTx2.5mm²Cu Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K I.ad. a 40°C (Fc=1) 21 A. según ITC-BT-19 Diámetro exterior tubo: 20 mm. Caída de tensión: Temperatura cable (ºC): 42.01 e(parcial)=2x15x1000/51.14x230x2.5=1.02 V.=0.44 % e(total)=0.91% ADMIS (6.5% MAX.) Prot. Térmica: I. Mag. Bipolar Int. 16 A. Protección diferencial: Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. CALCULO DE EMBARRADO CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION Datos - Metal: Cu - Estado pletinas: desnudas - nº pletinas por fase: 1 - Separación entre pletinas, d(cm): 10 - Separación entre apoyos, L(cm): 25 - Tiempo duración c.c. (s): 0.5 Pletina adoptada - Sección (mm²): 24 - Ancho (mm): 12 - Espesor (mm): 2
- Wx, Ix, Wy, Iy (cm3,cm4) : 0.048, 0.0288, 0.008, 0.0008 - I. admisible del embarrado (A): 110 a) Cálculo electrodinámico smax = Ipcc² · L² / ( 60 · d · Wy · n) =2.37² · 25² /(60 · 10 · 0.008 · 1) = 734.116 <= 1200 kg/cm² Cu b) Cálculo térmico, por intensidad admisible Ical = 20.22 A Iadm = 110 A
c) Comprobación por solicitación térmica en cortocircuito Ipcc = 2.37 kA Icccs = Kc · S / ( 1000 · Ötcc) = 164 · 24 · 1 / (1000 · Ö0.5) = 5.57 kA Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas: Cuadro General de Mando y Protección Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. LINEA GENERAL ALIMENT. 11204.6 10 4x10+TTx10Cu 20.22 76.8 0.13 0.13 160 DERIVACION IND. 11204.6 15 4x6+TTx6Cu 20.22 57.6 0.33 0.46 160 16000 8 4x6+TTx6Cu 28.87 37 0.28 0.28 75x60 10075 15 4x6+TTx6Cu 18.18 50.4 0.3 0.76 160 Alumbrado caseta 129.6 15 2x1.5+TTx1.5Cu 0.56 15 0.1 0.56 16 Toma corriente 1000 15 2x2.5+TTx2.5Cu 5.43 21 0.44 0.91 20 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) LINEA GENERAL ALIMENT. 10 4x10+TTx10Cu 22.73 50 3710.04 0.15 0.007 245.33 25 DERIVACION IND. 15 4x6+TTx6Cu 7.45 10 1187.22 0.52 25;B,C,D 8 4x6+TTx6Cu 0.8 4.5 357.58 3.72 30;B,C 15 4x6+TTx6Cu 2.38 4.5 702.83 0.96 20;B,C,D Alumbrado caseta 15 2x1.5+TTx1.5Cu 2.38 4.5 315.63 0.3 10;B,C,D Toma corriente 15 2x2.5+TTx2.5Cu 2.38 4.5 447.01 0.41 16;B,C,D Subcuadro Denominación P.Cálculo Dist.Cálc Sección I.Cálculo I.Adm.. C.T.Parc. C.T.Total Dimensiones(mm) (W) (m) (mm²) (A) (A) (%) (%) Tubo,Canal,Band. BOMBA 1 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 44.8 0.09 0.85 160 BOMBA 2 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 44.8 0.09 0.85 160 BOMBA 3 3875 12 4x6+TTx6Cu 6.99 44.8 0.09 0.85 160 Cortocircuito Denominación Longitud Sección IpccI P de C IpccF tmcicc tficc Lmáx Curvas válidas (m) (mm²) (kA) (kA) (A) (sg) (sg) (m) BOMBA 1 12 4x6+TTx6Cu 1.41 4.5 529.65 1.7 16;B,C,D BOMBA 2 12 4x6+TTx6Cu 1.41 4.5 529.65 1.7 16;B,C,D BOMBA 3 12 4x6+TTx6Cu 1.41 4.5 529.65 1.7 16;B,C,D
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ANEJO Nº 11
REPOSICIÓN DE SERVICIOS
ANEJO Nº 11 REPOSICIÓN DE SERVICIOS
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ANEJO Nº 11
REPOSICIÓN DE SERVICIOS
INDICE
1 INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
2 LOCALIZACIÓN DE LOS TRABAJOS..................................................................................... 5
3 FRANJA DE TRABAJOS.......................................................................................................... 5
4 AFECCIONES Y REPOSICIONES .......................................................................................... 5
4.1. CALLES, CAMINOS Y VÍAS DE COMUNICACIÓN ...................................................... 5
4.2. RED DE SANEAMIENTO.............................................................................................. 5
4.3. RED DE AGUA POTABLE............................................................................................. 6
4.4. LÍNEAS ELÉCTRICAS ................................................................................................... 6
4.5. RED DE GAS NATURAL ............................................................................................... 6
4.6. REDES DE TELECOMUNICACIONES ......................................................................... 6
4.7. RED DE REGADÍO ........................................................................................................ 6
5 FICHAS..................................................................................................................................... 7
ANEJO Nº 11 REPOSICIÓN DE SERVICIOS
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1. INTRODUCCIÓN,
El objeto del presente anejo es describir las afecciones a servicios e infraestructuras
existentes que puedan verse afectadas por las obras proyectadas.
Para la correcta identificación de todos los servicios afectados, se ha contactado con el
Ayuntamiento de Sueca, solicitando información sobre las instalaciones que puedan verse
afectadas por las obras. Complementariamente, se ha procedido a un minucioso recorrido
de campo para la comprobación de dicha información y su ampliación con los datos
recopilados “in situ”. De esta forma se han elaborado fichas de reposiciones con ubicación
exacta, fotografía en color y características del servicio.
2. LOCALIZACIÓN DE LOS TRABAJOS,
El presente proyecto consta de 7 actuaciones fundamentales. Las actuaciones 1 a 6 son
colectores que se sitúan en el casco urbano y sus zonas periféricas, mientras que la
actuación 7 es un colector ubicado en la Playa de Sueca, cerca de Mareny de Barraquetes.
3. FRANJA DE TRABAJOS,
El ancho de la franja de afección de las obras conducentes a la disposición de los
colectores y la impulsión debe ser tal que permita el paso del personal y maquinaria de
obra (respetando una distancia de seguridad al borde de la zanja), acopio de material y
realización de trabajos. Para ello se ha considerado suficiente una distancia de tres metros
y medio partiendo del eje de la conducción a cada lado de la misma, resultando una franja
de seis metros (7 m) de anchura.
Esta franja permanecerá constante en todos aquellos puntos de la traza en que las
condiciones del entorno lo permitan, variando localmente en los puntos del trazado en los
que por su peculiaridad no pueda respetarse su continuidad.
4. AFECCIONES Y REPOSICIONES,
En el siguiente apartado se procederá a una descripción general de los servicios
afectados, dejando para un apartado posterior un estudio más detallado mediante las
fichas descriptivas citadas anteriormente.
Se han considerado las siguientes afecciones:
4.1. CALLES, CAMINOS Y VÍAS DE COMUNICACIÓN
El trazado de los colectores discurre por en las diferentes actuaciones por calles
pavimentadas con adoquines del centro histórico de Sueca, por calles con pavimento
flexible de mezcla bituminosa, así como por caminos rurales en las zonas litorales.
Las afecciones sobre las calles y la red local de caminos y vías de comunicación tendrá
carácter temporal, en tanto que el cerrado de las zanjas, y posterior entrada en servicio de
las conducciones, conllevará la restitución de las condiciones originales de la citada red de
caminos. Por ello, las afecciones se darán en fase de obras, y es para ésta para la que se
han propuesto una serie de soluciones a fin de garantizar la continuidad de las vías allí
donde se vean interceptadas por los trabajos de ejecución del colector.
4.2. RED DE SANEAMIENTO
Los trabajos conducentes a la ejecución de los diferentes colectores y de la impulsión
afectarán a diversas acometidas domiciliarias o de imbornales de la red de saneamiento.
La reposición de tal servicio se llevará a cabo mediante la sustitución del tramo afectado
por un colector de polietileno corrugado de diámetro Φ200 mm y su completa conexión al
pozo de registro más próximo.
Por otra parte, se repondrán los tubos de alcantarillado existentes que se vean afectados
por los trabajos de excavación de la zanja, y se conectarán al colector general mediante
tubo de polietileno corrugado de diámetro igual al existente previamente.
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Ambos tubos se instalarán siguiendo el mismo sistema empleado para el colector general,
es decir, cama y relleno de gravín y posterior relleno de material seleccionado procedente
de la excavación debidamente compactado, para posteriormente ejecutar el pavimento
previamente existente.
4.3. RED DE AGUA POTABLE
En las actuaciones es muy probable que se afecte a líneas de agua potable en servicio, ya
que se interceptarán y/o se instalarán en paralelo en algunos casos los colectores a
ejecutar.
Por tanto es un trabajo primordial estar en contacto permanente con la empresa
concesionaria del mantenimiento de la red de agua potable del municipio de Sueca, Aigües
de Sueca, para definir correctamente las instalaciones existentes, así como para reponer el
servicio en un intervalo mínimo de tiempo cuando no sea posible cortar el suministro en
ciertos tramos.
Las reposiciones se harán de acuerdo a los materiales establecidos por la empresa
concesionaria, y habitualmente se tratará de tuberías y accesorios de polietileno de alta
densidad.
4.4. LÍNEAS ELÉCTRICAS
En la Actuación 5: Desvío de la acequia del Teular en el Sector C-8 se interceptará una
línea de alta tensión que alimenta a un Centro de Transformación existente. Es por ello que
se deberán tomar las precauciones necesarias para no cortar el servicio de esta línea, así
como mantener las medidas adecuadas de seguridad y salud en el trabajo.
Además de esta afección particular deberán adoptarse las pertinentes medidas de
seguridad en los puntos donde las obras discurran próximas a líneas eléctricas de
cualquier otro tipo.
4.5. RED DE GAS NATURAL
En el municipio de Sueca existe en la actualidad una densa red de gas natural que se va a
afectar en alguna de las actuaciones programadas.
En todos los casos se supone que no se va a interrumpir el suministro, ya que se
realizarán los apeos necesarios para mantener el servicio, pero no obstante se tendrán que
tener en cuenta todas las medidas preventivas y trabajar conjuntamente con el equipo
técnico de la empresa concesionaria de gas para asegurarse de que los datos que se
proporcionan en el presente proyecto son los correctos.
4.6. REDES DE TELECOMUNICACIONES
El Ayuntamiento de Sueca nos ha proporcionado los planos de telecomunicaciones de los
que dispone, concretamente de las empresas Telefónica y ONO.
En alguna de las actuaciones se va a interceptar estos servicios, por lo que es necesario
tener en cuenta los planos de estas instalaciones para poder trabajar adecuadamente sin
tener que cortar los servicios, así como para valorar la reposición adecuada de estos.
En la construcción del proyecto se mantendrá contacto con las empresas concesionarias
de estos servicios para que las afecciones a los usuarios sean las mínimas posibles.
4.7. RED DE REGADÍO
La red de regadío propiedad de la Comunidad de Regantes de Sueca se va a ver afectada
puntualmente en alguna actuación, y en gran parte en la Actuación 5: Desvío de la acequia
del Teular en el sector C-8.
Es por esto que se tiene que tener en cuenta que la afección debe limitarse al mínimo
tiempo posible, reponerse los servicios de acuerdo con las prescripciones del presente
proyecto, y en el caso de la Actuación 5, ejecutarse todo el desvío de la nueva acequia sin
afectar a la antigua y realizar las conexiones de aguas arriba y aguas abajo en última
instancia, para que la afección temporal sea la mínima posible.
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5. FICHAS,
En este apartado se han incluido un conjunto de fichas, las cuales se refieren a una o
varias afecciones de entre las generadas por el trazado de los colectores y de la impulsión.
De esta forma quedan, finalmente, identificadas todas las afecciones, al tiempo que
descritas de forma gráfica y escrita, pues están constituidas por una o varias fotografías
relativas a la afección que se está tratando, así como acompañadas de una breve
descripción y propuesta de solución.
NOMBRE: 001
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
X Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº01
Tubería de hormigón
En la práctica totalidad de la traza de los colectores y de la impulsión.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección al firme existente. Pavimento de aglomerado asfáltico: Dado que el trazado del colector discurre por vial, los trabajos de excavación afectarán al firme existente. Este deberá reponerse tras los trabajos.
Tras los trabajos se procederá al cierre de la zanja con suelo seleccionado procente de préstamo compactado al 98%
del PM y se dispondrá un paquete de firme (Instrucción 6.1-IC) compuesto por 25cm de zahorra artificial y 8 cm de
m.b.c.
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NOMBRE: 002
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
X Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Tras los trabajos se procederá al cierre de la zanja con suelo seleccionado procente de préstamo compactado al 98%
del PM y se dispondrá un paquete de firme (Instrucción 6.1-IC) compuesto por 25cm de zahorra artificial y pavimento
de adoquín.
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección al firme existente compuesto de adoquines: Dado que el trazado del colector discurre por las calles del casco histórico, los trabajos afectarán al firme existente. Este deberá reponerse tras los trabajos.
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº02
Tubería de hormigón
En las calles del casco histórico de Sueca
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE: 003
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
X Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº03
Tubería de hormigón
En algunas de las actuaciones.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección al pavimento de aceras existente: Dado que el trazado del colector discurre por las calles del municipio, los trabajos afectarán a pavimentos de acera existente. Este deberá reponerse tras los trabajos.
Tras los trabajos se procederá al cierre de la zanja con suelo seleccionado procente de préstamo compactado al 98%
del PM y se dispondrá un paquete para la reposición de la acera compuesto por pavimento de losetas recibidas con
mortero sobre base de hormigón.
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 9 de 12
NOMBRE: 004
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
X Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Tras los trabajos se procederá al cierre de la zanja con suelo seleccionado procente de préstamo compactado al 98%
del PM y se dispondrá un paquete para la reposición del pavimento compuesto por 25 cm de zahorra artificial y una
capa de hormigón fratasado de 20 cm de espesor.
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección al pavimento de hormigón existente: Dado que el trazado del colector discurre por el interior de las Instalaciones Deportivas Municipales, se afectará a parte del pavimento existente de hormigón en las zonas aledañas a
las pistas deportivas.
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº04
Tubería de hormigón
En la Actuación 6.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
NOMBRE: 005
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
X Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº05
Tubería de hormigón
En la Actuación 4.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección al pavimento de tierra morterenca existente: Dado que el trazado del colector discurre por el interior del Parc de l'Estació se afectará al pavimento peatonal de tierra morterenca.
Tras los trabajos se procederá al cierre de la zanja con suelo seleccionado procente de préstamo compactado al 98%
del PM y se dispondrá un paquete para la reposición del pavimento peatonal formado por una capa de 25 cm de
zahorra artificial y una capa de 10 cm de tierra morterenca separadas por un geotextil.
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 10 de 12
NOMBRE: 006
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
X Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº06
Tubería de hormigón
En algunas de las actuaciones.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección a la red de saneamiento:Dado que el trazado de alguno de los colectores discurre por calles con red de saneamiento existnete, se afectará a algunas acometidas domiciliarias o de imbornales, así como a la red general en
algunos puntos.
Tras los trabajos se substituirá el tubo que haya sido afectado por las obras, icluyendo la conexiones y piezas especiales
necesarias, y se llevará hasta el pozo de registro más próximo, con tubos de PVC corrugado de 200 mm de DN para las
acometidas y de las mismas dimensiones que los existentes para la red general.
NOMBRE: 007
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
X Agua potable
Riego
Gas
Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Se realizarán las medidas necesarias para mantener la red en servicio, y en el caso en que sea necesaria la reposición,
se mantendrá el contacto con la empresa concesionaria del servicio en el municipio de Sueca.
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección a la red de agua potable: Dado que el trazado de todos los colectores discurre por calles con servicio de agua potable, es previsible que se vean afectados algunos de los elementos de esta red.
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº07
Tubería de hormigón
En todas las actuaciones
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PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 11 de 12
NOMBRE: 008
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
Pavimento
Torre Eléctrica
X Media Tensión
Alumbrado
Telefonía
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº08
Tubería de hormigón
En la Actuación 5: Desvío de la acequia del Teular en el sector C-8,
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección a la red eléctrica de media tensión: En la zona urbanizada existe almenos una canalización de media tensión que será interceptada por el desvío de la acequia del Teular.
En el proyecto se contemplan las partidas necesarias para la correcta valoración del desvío de la línea para poder
desviar adecuadamente la acequia del Teular.
NOMBRE: 009
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
Riego
Gas
Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
X Telecomunicaciones
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº09
Tubería de hormigón
En alguna de las actuaciones.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección a la red de telecomunicaciones: Dado que el trazado de algunos de los colectores discurre por calles con servicio de telecomunicaciones, es previsible que se vean afectados algunos de los tramos de estas redes.
Se realizarán las medidas necesarias para mantener la red en servicio, y en el caso en que sea necesaria la reposición,
se mantendrá el contacto con la empresa concesionaria del servicio.
ANEJO Nº 11 REPOSICIÓN DE SERVICIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 12 de 12
NOMBRE: 010
PROYECTO:
UBICACIÓN:
DESCRIPCIÓN:
FOTOGRAFÍA/S:
Agua potable
X Riego
Gas
Pavimento
Torre Eléctrica
Baja Tensión
Alumbrado
Telecomunicaciones
Saneamiento Otros
X Valorado en proyecto No valorado en proyecto
OBSERVACIONES:
Se repondrá el servicio de regadío teniendo en cuenta que el corte del servicio se debe limitar al mínimo tiempo
posible. En el caso de la Actuación 5 se ejecutará toda la acequia sin afectar a la existente, y se dejará para el final las
conexiones de aguas arriba y aguas abajo.
Muro de Mampostería
Vallado metálico
SERVICIOS AFECTADOS:
Muro de hormigón
Tubería de polietileno
Bionda de protección
Acceso a parcela rústica
Afección a la red de riego: Se afectará a algunas de las acequias del municipio, pero sobretodo habrá una afección importante en la Actuación 5, en la que se realizará un desvío de una canalización de regadío en servicio.
Oleoducto
CÓDIGO:FICHA Nº10
Tubería de hormigón
En las actuaciones 2, 3 y 5.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 13
ANEJO Nº 12
JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 13
ANEJO Nº 12
JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
INDICE
1. INTRODUCCIÓN...................................................................................................................... 5
2. COSTES INDIRECTOS............................................................................................................ 5
2.1. INTRODUCCIÓN ........................................................................................................... 5
2.2. CÁLCULO DEL COEFICIENTE “K” DE COSTES INDIRECTOS.................................. 5
3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MANO DE OBRA....................................................... 6
4. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MAQUINARIA............................................................ 7
5. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LOS MATERIALES. ........................................................ 9
6. PRECIOS AUXILIARES ......................................................................................................... 11
7. PRECIOS DESCOMPUESTOS ............................................................................................. 13
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 13
1. INTRODUCCIÓN.
El objeto del presente anejo es la justificación detallada de los precios resultantes para
cada una de las unidades de obra incluidas en el Cuadro de Precios nº1 del Documento
nº4: Presupuesto.
Tiene también como finalidad este Anejo servir como base para la confección, una vez esté
en ejecución la obra motivo del presente Proyecto, de los precios unitarios de las unidades
de obra no incluidas en el Cuadro de Precios nº1 y que resultase preciso realizar durante el
curso de las obras.
2. COSTES INDIRECTOS.
2.1. INTRODUCCIÓN
En virtud de las normas complementarias del Reglamento General de Contratación, se
realiza a continuación la deducción del coeficiente “K” de costes indirectos.
Según el artículo 3 de dichas normas, los precios se obtendrán mediante la aplicación de
una expresión tipo:
PK
Cn n
= + ⋅( )1100
Donde:
Cn : Importe del “Coste Directo” del precio.
Pn : Precio de ejecución material.
K : Coeficiente de Costes Indirectos.
2.2. CÁLCULO DEL COEFICIENTE “K” DE COSTES INDIRECTOS
Según el Artículo 12 de las Normas complementarias mencionadas, el coeficiente “K” se
compone de dos sumandos:
21 KKK +=
El primer sumando recoge los posibles imprevistos a la hora de ejecutar la obra y no
apreciados al redactar el proyecto. Para obras de carácter terrestre se cifra en un 1%.
El segundo sumando se obtiene hallando el porcentaje que resulte de la relación entre la
valoración de los costes indirectos de instalaciones y personal, y el importe de los costes
directos de la obra, obtenido por el producto del coste directo de cada unidad por su
medición. Este segundo sumando está limitado por la Ley a un máximo de un 5%.
PLAZO DE EJECUCIÓN DE LA OBRA
En el Anejo “Plan de Obra“ se obtuvo como plazo de ejecución para la obra proyectada de
doce meses (12 meses).
VALORACIONES DE LOS COSTES INDIRECTOS
Jefe de obra 1 x 12 x 5889.92 € = 70.679,4 € Jefe de producción 1 x 12 x 4.208,08 € = 50.497,0 € Ayudante de Producción 1 x 12 x 3.606,07 € = 43.272,8 € Jefe de seguridad 1 x 12 x 3.305,57 € = 39.666,8 Topógrafo 1 x 12 x 3.005,06 € = 36.060,7 Encargados de obra 2 x 12 x 4.208,08 € = 100.993,9 Gastos de oficina 12 x 4600 € = 55.200 €
TOTAL COSTES INDIRECTOS = 396.370,6 €
ESTIMACIÓN DE LOS COSTES DIRECTOS
Dos millones ciento noventa y siete mil trescientos setenta y siete con treinta y tres
// 2197377.33-// EUROS.
Cálculo de K 2:
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 13
K2 = Costes Indirectos / Costes Directos = 393.370,6 / 2.197.377,33= 0,18 > 0,05
Coeficiente de Costes Indirectos:
K = K1 + K2 = 0.01 + 0.05 = 0.06 <> 6%
3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MANO DE OBRA.
Se considera que los conceptos que constituyen el coste de la hora de trabajo son los
siguientes:
Coste hora de trabajo = Coste anual total / Horas de trabajo al año
Se entiende que el coste anual está compuesto por las retribuciones y las cargas sociales.
Se considera que las retribuciones incluyen los siguientes conceptos:
Salario base
Plus de actividad
Plus extrasalarial
Pagas extras
Participación de beneficios
Importe de vacaciones
Se considera que las cargas sociales incluyen los siguientes conceptos:
Régimen general de la seguridad Social.
Desempleo.
Formación profesional.
Fondo de garantia salarial.
Seguro de accidentes.
Se considera que el número de horas de trabajo al año se han obtenido
estimando 220 días al año, y 8 horas de trabajo al día, proporcionando un
total de 1760 horas/año.
Los costes de la mano de obra indicados, están basados en el correspondiente convenio
del sector de la construcción y obras públicas.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
LISTADO DE MANO DE OBRA (Pres)
CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO
O01OA010 h Encargado 15,45
O01OA020 h Capataz 17,07
O01OA030 h Oficial de primera 16,17
O01OA040 h Oficial segunda 15,34
O01OA050 h Ayudante 14,85
O01OA060 h Peón especializado 14,56
O01OA070 h Peón ordinario 14,41
O01OB200 h Oficial 1ª electricista 16,17
O01OB210 h Oficial 2ª electricista 15,34
O01OB220 h Ayudante electricista 14,85
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 1
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 7 de 13
4. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LA MAQUINARIA.
Este coste horario incluye los siguientes componentes:
Costes intrínsecos (proporcionales a la inversión):
Amortización.
Intereses.
Seguros y otros gastos fijos (almacenamiento, impuestos, etc.)
Mantenimiento, conservación y reparaciones.
Costes complementarios:
Mano de obra.
Energía.
Lubricantes.
Neumáticos y su conservación y mantenimiento.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
LISTADO DE MAQUINARIA (Pres)
CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO
C000001 m3 Canón de gestión 9,00
C1311120 h Pala cargadora sobre neumáticos 43,30
C1315010 h Retroex cavadora pequeña 30,00
C1331200 h Motoniv eladora de tamaño mediana 52,35
C13350C0 h Rodillo v ibratorio autopropulsado, 12-14T 52,92
C133A0K0 h Pisón v ibrante, Placa A=60 cm 7,00
C150G900 h Grúa autopropulsada 20t 49,87
C3E62000 h Martillo percutor efecto doble,+motor 175,55
M00017 h Vibrador elect. rdto= 5 m3/H. 5,11
M00029 h Hormigonera 400 l............ 5,29
M00039 h Dumper 2500 Kg hidráulico.... 4,30
M00047 h Retroex cavadora mix ta 32,38
M00052 h Retroex cavadora cuchara 0.3 m3 14,56
M00060 h Compactador manual 6,47
M00093 h Camión-grua 28,85
M01002 h Compresor con dos martillos 3,92
M01003 h Equipo ox icorte 12,50
M01004 h Camion grua hasta 10 T 48,50
M01005 h Camión grúa hasta 20 T 35,20
M01006 h Camión cuba de agua 32,25
M01007 h Camion de 10 a 15 T 30,65
M01008 h Camion hormigonera 6 m3 30,00
M01016 h Motoniv eladora 14 T 47,04
M01017 h Compactadora de bandeja 2,52
M01019 h Apisonadora estática 25,12
M01031 h Compresor y v ibrador neumático 3,00
M01040 h Camion grua hasta 5 T 45,50
M01043 h Pintadora mecánica 25,63
M01HA010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95
M02GE070 h Grúa telescópica autoprop. 70 t. 137,70
M03MC110 h Pta.asfált.caliente discontínua 160 t/h 280,00
M05EC040 h Ex cav adora hidráulica cadenas 310 CV 95,00
M05EN030 h Ex cav .hidráulica neumáticos 100 CV 42,00
M05PN010 h Pala cargadora neumáticos 85 CV/1,2 m3 38,00
M05RN010 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00
M05RN020 h Retrocargadora neumáticos 75 CV 33,00
M06CM030 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32
M06MR230 h Martillo rompedor hidraúlico 600 kg. 9,47
M07AA020 h Dúmper autocargable 2.000 kg 5,50
M07CB020 h Camión basculante 4x 4 14 t 35,50
M07N070 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51
M07W010 t. km transporte áridos 0,09
M07W030 t. km transporte aglomerado 0,09
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 1
M07W060 t. km transporte cemento a granel 0,08
M08B020 h Barredora remolcada c/motor aux iliar 4,90
M08CA110 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00
M08CB010 h Camión cisterna bituminosa c/lanza 10.000 l 30,00
M08EA100 h Ex tended.asfáltica cadenas 2,5/6m.110CV 71,00
M08RL010 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 kg. 4,70
M08RT050 h Rodillo v ibrante autoprop. tándem 10 t. 39,50
M08RV020 h Compactador asfált.neum.aut. 12/22t. 47,00
M09F010 h Cortadora de pav imentos 10,15
M1000001Q h Pala cargadora s/neumático 36,32
M1000002Q h Camión v olquete 24,94
M1000003Q h Martillo perforador 28 kg 1,80
M1000004Q h Retroex cav adora de 0,50 m 27,62
M1000009Q h Compactador manual 8,11
M1000012Q h Grúa automóv il 33,06
M1000013Q h Bomba rotativ a de 7,50 CV 45,47
M11HV040 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35
M12O010 h Equipo soldadura argón 3,73
M13EF020 m2 Encofrado panel metal.5/10 m2 50 p. 6,55
M13EF040 m Fleje para encofrado metálico 0,28
MMET13be Ud Amtz pl met encf 30x50cm 100us 0,08
MQ1000004 h Retroex cav adora de 0,50 m³ 27,62
MQ1000009 h Compactador manual 8,11
MQCAMGRUA30 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00
MTEE04016 ud Cuadro electrico estacion bombeo tipo 1 2.200,00
U39AG001 Hr Barredora nemát autropopulsad 7,00
U39AM005 Hr Camión bituminador 130 cv 26,00
p2_MQ01007 h Camión de 10 a 15 T 19,83
p2_MQ01014 h Retroex cav adora sobre neumáticos, de hasta 1,0 m3 de
capacidad 24,64
p2_MQ01015 h Retroex cav adora con martillo rompedor de 1000 kg 34,86
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 9 de 13
5. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS DE LOS MATERIALES.
A continuación se relaciona todos los materiales empleados en la obra con sus respectivos
precios a pie de obra. Para su obtención se han tenido en cuenta tanto los costes de
adquisición como los de transporte y pérdidas.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
LISTADO DE MATERIALES (Pres)
CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO
1000004A ud Mortero 1:6 de 250 kg de cemento CEM I/32,5 37,74
A02A080 m3 Mortero cemento 1/6 M-40 62,22
A03H060 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx .40 54,64
AAAP2090402_D ud Zócalo 150/DN150 400,95
AABCS03615 ud Bomba centrifuga horizontal 88 l/s 7,1 mca 7.756,87
AABCS03615_D ud Bomba centrifuga horizontal 41.8 l/s 5.68 mca 3.998,75
ACC0001 m Manometro muelle tubular 50,00
AISI316 kg AISI-316 15,33
B0111000 m3 Agua 0,87
B316150 ud Brida AISI-316 PN10 DN150 81,45
B316150_D ud Brida AISI-316 PN10 DN350 91,23
BAL200 ud Brida aluminio PN10 DN200 17,83
C90316172 ud Codo 90º AISI-316 DN200 124,10
CON0001 ud Entronque pozo ex istente 523,00
GEO0946 m2 Lamina geotex til 100 g/m2 0,80
GEO0947 m2 Lamina geotex til 300 g/m2 2,05
MHA3020IVQB m3 Hormigón HA-35/B/20/IIIa+Qc central 81,26
MHM2020IIA m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00
MTEE04014 ud Cuadro electrico estacion bombeo 3.950,00
MTEE1101000 ud Grupo electrógeno 68 kVA 20.100,00
MTEECBCU1X006 m Cable Cu rig RV 0,6/1kV 1x6 0,56
MTEECBCU2X006 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 2x6 0,92
MTEEI1101001 ud Grupo electrógeno 21 KVA 14.350,00
MTEEPVC160FLX m Tubo corrugado con doble pared de PVC 160 mm 6,80
MTTV090 m Tubería de PVC DN 90 mm PN 16 atm 9,20
MTTV110 m Tubería de PVC DN 110 mm PN 16 atm 10,80
MTTV125 m Tubería de PVC DN 125 mm PN 16 atm 13,76
MTTV160 m Tubería de PVC DN 160 mm PN 16 atm 22,53
MTTV200 m Tubería de PVC DN 200 mm PN 16 atm 35,13
MTTV250 m Tubería de PVC DN 250 mm PN 16 atm 54,59
MTTV315 m Tubería de PVC DN 315 mm PN 16 atm 86,87
MTTV400 m Tubería de PVC DN 400 mm PN 16 atm 139,66
NUTR202102 ud Trampilla simple 1.260 x 730 mm 690,00
P003017003B1 m Par trenzado con apantallamiento completo 0,42
P00MA25 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA 420,00
P00MA26 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA tipo "U" 221,00
P01002 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02
P01003 m Junta ex pansiv a 2,96
P01004 m3 Agua......................... 0,51
P01005 Tm Arena proc. machaqueo........ 6,45
P01011 M3 Material <25 cm y >5 cm.... 4,85
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 1
P01019 kg ADITIVO HIDROFUGO 0,48
P01021 kg Pintura Alcidea 1,60
P01022 m2 Molde de pav imento impreso 151,00
P01023 kg Colorante de pav imento impreso 1,60
P01024 m2 Mallazo 15X15X8 4,36
P01AA020 m3 Arena de río 0/6 mm. 15,70
P01AF250 t. Árido machaqueo 0/6 D.A.<25 8,77
P01AF260 t. Árido machaqueo 6/12 D.A.<25 8,47
P01AF270 t. Árido machaqueo 12/18 D.A.<25 7,96
P01AF280 t. Árido machaqueo 18/25 D.A.<25 7,85
P01AF410A t. Grav in 8,43
P01AF800 t. Filler calizo M.B.C. factoria 42,20
P01DC010 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40
P01DW090 ud Pequeño material 0,77
P01EM270 m3 Madera pino para entibaciones 148,32
P01HA050 m3 Hormigón HA-35/P/20/IIa central 70,32
P01HM010 m3 Hormigón HM-20/P/20/I central 46,00
P01HM01015 m3 Hormigón HM-15 central 41,10
P01LT020 m2 Ladrillo perforado tosco 25x 12x 7 0,12
P01PC010 kg Fuel-oil pesado 2,7 S tipo 1 0,23
P01PL010 t. Betún B 80/100 a pie de planta 220,00
P01PL170 kg Emulsión asfáltica ECI 0,20
P01UC030 kg Puntas 20x 100 1,00
P02001 Tm Cemento tipo Cem I 32,5........... 78,01
P02004 Kg Acero redondo normal......... 0,52
P02009 m3 Material granular 60/90 7,14
P02048 ud Suplemento hidrof. e imperm.. 0,12
P02063 ud Ladrillo h.doble 25x 12x9... 0,14
P02074 KG Pintura protección epox i.res. 7,28
P03002 t Arena machaqueo 0-6 7,23
P03006 t Arido calizo 25-40 6,46
P03011 tn ARENA AMARILLA 8,50
P030555H Ud Válv ula comp. DN:150 mm, PN 16 atm 289,24
P03193L Ud Conjunto de maniobra fijo para v álv ula DN 150 13,21
P03229 ud Pate Polipropileno. 6,46
P03AA020 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95
P05001 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94
P0554F ud Válv ula compuerta EE 150-160 mm PVC/PE 295,00
P05558F m Tub. PEAD Dex t 160 mm, PE 100, PN 10 16,11
P060000 Ud Carrete desmontaje DN:150 mm PN-16 201,88
P06082L Ud Ventosa trifuncional D:50 mm 817,79
P06092C ud Tapa y marco fund. PAMREX o equiv . 188,08
P06145 ud Repercusión tornillería AISI-304 75,00
P06454875 Ud Reducción BB 10''-8'', Sch 10 S 69,65
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
LISTADO DE MATERIALES (Pres)
CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO
P065223 Ud Manguito antiv ibratorio DN 150 mm, PN 16 atm 58,36
P06554G ud Te fundición EEE 160-160-160 mm i juntas 94,34
P06666Y Ud Válv ula de retención de bola DN 150 mm, PN 10 atm 253,27
P077777 Ud Caudalímetro electromagnético DN 250 mm 1.923,15
P08106 m Tubería PVC Corrugada DN 400 R-8 46,38
P081066 m Tubería PVC Corrugada 600 R-8 88,80
P081068 m Tubería PVC Corrugada 800 R-8 142,73
P08108 m Tubería PVC Corrugada DN 500 R-8 79,55
P09014 m Tubería PVC 110 mm y 6 atm 2,22
P09063 m TUB. P.E. 20 mm 4 atm B.D. 0,18
P100000 m P.p. de ex cavación y reposición 20,00
P1000002M t Arena 5,71
P1000004M m3 Agua 0,48
P1000006M m3 Zahorra artificial 11,12
P1000009M kg Acero en redondos B 500 S 0,66
P1000010M kg Acero en perfiles laminados, galv anizado S-275-JR 0,59
P1000013M m2 Chapa metálica galv anizada pisable 33,66
P1000034M ud Ladrillo perforado 0,12
P1000052M m Junta de masilla tipo THI 2,10
P1000053M m Banda elástica de P.V.C. 7,48
P1000060M m Bordillo de hormigón prefabricado de 14x28 cm sobre hormigón 4,06
P1000061M m2 Loseta hidráulica 4,18
P1000093M m3 Canon de v ertido 0,70
P10002 ud Ladrillo hueco 25x 12x7 0,08
P1000230M m Tubería de fundición dúctil DN 350 mm 109,83
P1000330M ud Junta estándar para tubería FD DN 350 mm 10,19
P10009 ud Ladrillo macizo 24X11,5X9 cm 0,09
P10020 M2 BALDOSA 20X20X3 ROJA 4,34
P10023 m2 Baldosa decorativ a color 4,82
P10025 M2 ADOQUIN GRIS PREF. 8X10X20 MONOC 9,77
P10026 m2 Piedra caliza 4 cm abujardada 21,31
P12003 ud Marco y reja abatible 54x 26 cm 27,00
P12005 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00
P12006 ud Poceta de clapeta 45,5x20x40 cm 105,00
P12021 ud Cono para pozo 120/70x70 cm HA 121,31
P12021A ud Cono para pozo 100/60x70 cm HA 102,35
P12022 ud Anillo para pozo 120x75 cm HA 96,31
P12025 ud Pate de polipropileno 4,56
P14002 ud Marco y tapa aluminio 40x 40 34,86
P14009 ud Perno anclaje 1" y 1,10 m 6,61
P15AH010 m Cinta señalizadora 0,13
P15AH020 m Placa cubrecables 1,60
P27SA110 ud Cerco 40x40 cm. y tapa fundición 20,74
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 2
P27SA111 ud cerco 100x 100 cm y tapa de fundicion 180,00
P4010792 ud Controlador niv el flotador 89,00
P4010793 ud Accesorios 36,23
PEAP10a kg Perfil est A-42 v alor medio 0,65
PFFC.2a ud Ladrillo perf n/v isto 24x11.5x5 0,13
PIEA.2a ud CGPM medida directa 340,48
PIEA.3c ud Puerta met galv CGPM 1.60x0.70m 182,40
PIEC.4aad m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 6 0,56
PIEC.4aadZ m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3x 6 1,25
PIEC.4aae m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 10 0,94
PIEC.4aai m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 50 4,01
PIEC.4adh m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3.5x 35 12,59
PIEC11c m Cable cobre desnudo 35 mm² 1,29
PIEC16dc m Tubo rigido PVC 25mm 40%acc 2,53
PIEC27afac m Bandeja PVC cie 60x200 40%acc 24,22
PIED15bbba ud Marco embellecedor estanco para un mecanismo eléctrico 2,30
PIED17bbbb ud Interruptor estanco de superficie de calidad media 5,69
PIED23bbba ud Toma de corriente estanca 10/16 A 7,42
PIEP.1a ud Electrodo pica a ø14mm lg1m 4,45
PIEP.1c ud Electrodo pica a ø14mm lg2m 9,25
PIEP.2a ud Taco y collarín para sujección 1,54
PIEP.2c ud Punto puesta a tierra Cu/Cd 15,47
PIEP.4a ud Soldadura aluminotérmica 3,11
PILI.2da ud Rgtl flu estn 2x 58 W encd electrn 88,80
PILS.1bfb ud Lum autn emer 160 lmn estn 45,17
PPAS001 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00
PPTV090 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN90... 50,00
PPTV110 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN110... 60,00
PPTV125 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN125... 70,00
PPTV160 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN160... 80,00
PPTV200 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN200... 90,00
PPTV250 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN250... 100,00
PPTV315 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN315... 120,00
PPTV400 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN400 150,00
PUEC10a u Sis ex tinción incendios móv il 138,23
PUEC13a u Sistema de puesta a tierra 240,00
PUEC19b u Edificio prefabricado 11.882,00
PUEM.1c m Cable Al rígido 12/20 KV 1x 240 16,95
PUEM.3a u Empalme seco MT 1.605,96
PURA1001998 m Tubería PVC Corrugada DN 315 R-8 28,36
PURA7000582 kg Bote 1 kg lubricante 5,96
T316150 m Tubería AISI-316 DN150 47,54
T316150_D m Tubería AISI-316 DN350 75,06
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
LISTADO DE MATERIALES (Pres)
CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO CÓDIGO UD DESCRIPCIÓN PRECIO
T316200 m Tubería AISI-316 DN200 65,28
U286.301 m2 Tablestaca chapa de hasta 8,5 mm de espesor 12,52
U286.305 ud Arriostramiento encofrado metálico 0,76
U291.052 m3 Suelo seleccionado préstamos 4,92
U39DE003 Tm Ligante emulsión ECR-0 165,00
UZTTOC31 ud Doble perfileria HE-B240 para atado, placas de apoyo, cable de a 575,00
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 3
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 11 de 13
6. PRECIOS AUXILIARES
Se incluye la relación de precios auxiliares. Estos precios forman parte de varias unidades
de obra y la evaluación por separado de su coste simplifica notablemente la justificación de
los precios descompuestos.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE PRECIOS AUXILIARES
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
A02002 M3 EXCAVACION ZANJAS O POZOS A MANO
0001 EXCAVACION EN ZANJAS O POZOS A MANO EN TIERRAS DE CUALQUIER TIPO,MEDIDO SOBRE PERFIL.
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
TOTAL PARTIDA ..................................................... 21,62
A02004 M3 TRANSPORTE 7,5-15 KM
0002 TRANSPORTE A VERTEDERO, O ACOPIO, CONSIDERANDO UNA DISTANCIA ME-DIA DE 7,5 A 15 km.
M01007 0,065 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,99
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,99
A04001 m3 MORTERO M-250
0003 MORTERO DE CEMENTO M-250, INCLUSO FABRICACION Y COLOCACION.
P01002 0,250 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02 20,26
P03011 1,000 tn ARENA AMARILLA 8,50 8,50
O01OA050 2,000 h Ayudante 14,85 29,70
P1000004M 0,130 m3 Agua 0,48 0,06
TOTAL PARTIDA ..................................................... 58,52
A04002 m3 MORTERO M-450
0004 MORTERO DE CEMENTO M-450, INCLUSO FABRICACION Y COLOCACION.
P01002 0,450 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02 36,46
P03011 1,000 tn ARENA AMARILLA 8,50 8,50
O01OA050 2,000 h Ayudante 14,85 29,70
P1000004M 0,130 m3 Agua 0,48 0,06
TOTAL PARTIDA ..................................................... 74,72
A04003 m3 MORTERO M-700
0005 MORTERO DE CEMENTO HIDROFUGO M-700, INCLUSO FABRICACION Y COLOCA-CION.
P01002 0,700 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02 56,71
P03011 0,780 tn ARENA AMARILLA 8,50 6,63
P01019 25,000 kg ADITIVO HIDROFUGO 0,48 12,00
O01OA050 2,200 h Ayudante 14,85 32,67
P1000004M 0,130 m3 Agua 0,48 0,06
TOTAL PARTIDA ..................................................... 108,07
A04004 m2 ENLUCIDO MORTERO M-700
0006 ENLUCIDO DE CEMENTO CON MORTERO DE CEMENTO HIDROFUGO M-700.
A04003 0,020 m3 Mortero M-700 108,07 2,16
O01OA030 0,610 h Oficial de primera 16,17 9,86
O01OA050 0,280 h Ayudante 14,85 4,16
TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,18
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 1
A05005 m2 FABR. LADRILLO PERFORADO 1 PIE
0007 FABRICA DE LADRILLO PERFORADO DE UN PIE, TOMADO CON MORTERO DE CE-MENTO M-450
P1000034M 76,000 ud Ladrillo perforado 0,12 9,12
A04002 0,090 m3 Mortero M-450 74,72 6,72
O01OA030 0,250 h Oficial de primera 16,17 4,04
O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43
TOTAL PARTIDA ..................................................... 27,31
AISI316S m CORDÓN DE SOLDADURA AISI-316
0008
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
M12O010 0,500 h Equipo soldadura argón 3,73 1,87
AISI316 0,785 kg AISI-316 15,33 12,03
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 15,30 0,61
TOTAL PARTIDA ..................................................... 29,81
E000017 m3 MORTERO 1:4 DE 350 KGS.
0009 M3. DE MORTERO 1:4 DE 350 KGS. DE CEMENTO Y ARENA, INCLUSO CONFEC-CION Y TRANSPORTE A PIE DE OBRA.
P02001 0,350 Tm Cemento tipo Cem I 32,5........... 78,01 27,30
P01005 1,648 Tm Arena proc. machaqueo........ 6,45 10,63
P01004 0,260 m3 Agua......................... 0,51 0,13
M00029 0,600 h Hormigonera 400 l............ 5,29 3,17
O01OA070 1,700 h Peón ordinario 14,41 24,50
TOTAL PARTIDA ..................................................... 65,73
U03VC040 t M.B.C. TIPO S-20 DESGASTE ÁNGELES<25
0010 Mezcla bituminosa en caliente tipo S-20 en capa intermedia, con áridos con desgaste de los Án-geles < 25, fabricada y puesta en obra, extendido y compactación, excepto filler de aportación ybetún.
O01OA010 0,010 h Encargado 15,45 0,15
O01OA030 0,010 h Oficial de primera 16,17 0,16
O01OA070 0,030 h Peón ordinario 14,41 0,43
M05PN010 0,010 h Pala cargadora neumáticos 85 CV/1,2 m3 38,00 0,38
M03MC110 0,010 h Pta.asfált.caliente discontínua 160 t/h 280,00 2,80
M07CB020 0,010 h Camión basculante 4x 4 14 t 35,50 0,36
M08EA100 0,010 h Ex tended.asfáltica cadenas 2,5/6m.110CV 71,00 0,71
M08RT050 0,010 h Rodillo v ibrante autoprop. tándem 10 t. 39,50 0,40
M08RV020 0,010 h Compactador asfált.neum.aut. 12/22t. 47,00 0,47
M08CA110 0,003 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,08
M07W030 40,000 t. km transporte aglomerado 0,09 3,60
P01PC010 8,000 kg Fuel-oil pesado 2,7 S tipo 1 0,23 1,84
P01AF250 0,500 t. Árido machaqueo 0/6 D.A.<25 8,77 4,39
P01AF260 0,250 t. Árido machaqueo 6/12 D.A.<25 8,47 2,12
P01AF270 0,100 t. Árido machaqueo 12/18 D.A.<25 7,96 0,80
P01AF280 0,100 t. Árido machaqueo 18/25 D.A.<25 7,85 0,79
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,70 0,03
TOTAL PARTIDA ..................................................... 19,51
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE PRECIOS AUXILIARES
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
U03VC041 t M.B.C. TIPO S-12 DESGASTE ÁNGELES<25
0011 Mezcla bituminosa en caliente tipo S-20 en capa intermedia, con áridos con desgaste de los Án-geles < 25, fabricada y puesta en obra, ex tendido y compactación, excepto filler de aportación ybetún.
O01OA010 0,010 h Encargado 15,45 0,15
O01OA030 0,020 h Oficial de primera 16,17 0,32
O01OA070 0,030 h Peón ordinario 14,41 0,43
M05PN010 0,010 h Pala cargadora neumáticos 85 CV/1,2 m3 38,00 0,38
M03MC110 0,010 h Pta.asfált.caliente discontínua 160 t/h 280,00 2,80
M07CB020 0,010 h Camión basculante 4x 4 14 t 35,50 0,36
M08EA100 0,010 h Ex tended.asfáltica cadenas 2,5/6m.110CV 71,00 0,71
M08RT050 0,010 h Rodillo v ibrante autoprop. tándem 10 t. 39,50 0,40
M08RV020 0,010 h Compactador asfált.neum.aut. 12/22t. 47,00 0,47
M08CA110 0,003 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,08
M07W030 40,000 t. km transporte aglomerado 0,09 3,60
P01PC010 8,000 kg Fuel-oil pesado 2,7 S tipo 1 0,23 1,84
P01AF250 0,800 t. Árido machaqueo 0/6 D.A.<25 8,77 7,02
P01AF260 0,250 t. Árido machaqueo 6/12 D.A.<25 8,47 2,12
P01AF270 0,100 t. Árido machaqueo 12/18 D.A.<25 7,96 0,80
P01AF280 0,080 t. Árido machaqueo 18/25 D.A.<25 7,85 0,63
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,90 0,04
TOTAL PARTIDA ..................................................... 22,15
U03VC100 t BETÚN ASFÁLTICO B 80/100 EN M.B.C
0012 Betún asfáltico B 60/70, empleado en la fabricación de mezclas bituminosas en caliente, puestoa pie de planta.
P01PL010 1,000 t. Betún B 80/100 a pie de planta 220,00 220,00
TOTAL PARTIDA ..................................................... 220,00
U03VC125 t FILLER CALIZO EN MBC
0013 Filler calizo empleado en la fabricación de mezclas bituminosas en caliente, puesto a pie de plan-ta.
P01AF800 1,000 t. Filler calizo M.B.C. factoria 42,20 42,20
M07W060 200,000 t. km transporte cemento a granel 0,08 16,00
TOTAL PARTIDA ..................................................... 58,20
U38GG130 m2 EMULSIÓN ECR-0 CURADO Y ADHEREN.
0014 M2. Emulsión tipo ECR-0 en riego de curado y adherencia i/ barrido y preparación de la superfi-cie.
O01OA020 0,001 h Capataz 17,07 0,02
O01OA070 0,001 h Peón ordinario 14,41 0,01
U39AM005 0,001 Hr Camión bituminador 130 cv 26,00 0,03
U39AG001 0,001 Hr Barredora nemát autropopulsad 7,00 0,01
U39DE003 0,001 Tm Ligante emulsión ECR-0 165,00 0,17
TOTAL PARTIDA ..................................................... 0,24
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 2
ANEJO Nº 12 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 13 de 13
7. PRECIOS DESCOMPUESTOS
En este apartado se justifica plenamente todos los precios incluidos en el Cuadro de
Precios nº1, que hace referencia a la obra del presente Proyecto.
Para cada unidad se especifican todos los sumandos que la componen: materiales, mano
de obra y maquinaria, con inclusión de los precios auxiliares necesarios en cada caso, y se
suman.
Por último, se incrementan en el 6% correspondiente al coeficiente de gastos indirectos,
como se justifica en apartados anteriores.
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
02040301 ud CUADRO ELÉCTRICO ESTACIÓN DE BOMBEO
0001 Cuadro eléctrico para estación de bombeo tipo intemperie IP65, distribuyendo ensu interior los elementos de actuacion, visualizacion y control. La entrada decables deberá ser estanca al polvo y humedades para preservar el conjunto deagresiones externas mediante prensaestopas adecuados al tamaño de los cables.Desglose general:- interruptor de proteccion general.-magnetico de proteccion por bomba.-diferencial toroidal 300 mA por bomba.-salida para cuadro automatización.-transformador 400/230 VCA.-cuenta-horas de funcionamiento de las bombas.-amperimetro por bomba-voltimetro con selector de fase.-pulsadores de actuacion manual.-señalizaciones opticas de marcha, fallo.-selectores para cambio de secuencias auto-0-man.-alternador.Material auxiliar.-marcado CE.Pruebas en taller.Totalmente instalado y conectado.Resto de características según especif icación técnica.
O01OB200 4,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 64,68
O01OB210 4,000 h Oficial 2ª electricista 15,34 61,36
MTEE04014 1,000 ud Cuadro electrico estacion bombeo 3.950,00 3.950,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 126,00 5,04
%CI 6,000 % Costes indirectos 4.081,10 244,87
TOTAL PARTIDA ..................................................... 4.325,95
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO MIL TRESCIENTOS VEINTICINCO EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS
02040303 ud CUADRO MANIOBRA Y PROTECCION ESTACION BOMBEO
0002 Cuadro maniobra y proteccion estacion bombeo.
O01OB200 4,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 64,68
O01OB210 4,000 h Oficial 2ª electricista 15,34 61,36
MTEE04016 1,000 ud Cuadro electrico estacion bombeo tipo 1 2.200,00 2.200,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 126,00 5,04
%CI 6,000 % Costes indirectos 2.331,10 139,87
TOTAL PARTIDA ..................................................... 2.470,95
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL CUATROCIENTOS SETENTA EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 1
030602 m LÍNEA CU 5X6 S/CANLZ
0003 Línea de cobre trifásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kVformada por 3 fases+neutro+tierra de 6 mm2 de sección, colocada sincanalización, incluso parte proporcional de pequeño material y piezas especiales,totalmente instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, segúnReglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.Resto de características segunficha técnica.
O01OB200 0,170 h Oficial 1ª electricista 16,17 2,75
PIEC.4aad 2,100 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 6 0,56 1,18
PIEC.4aadZ 1,050 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3x 6 1,25 1,31
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,80 0,11
%CI 6,000 % Costes indirectos 5,40 0,32
TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,67
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS
030604 m LÍNEA CU 4X35+1X16 S/CANLZ
0004 Línea de cobre trifásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kVformada por 3 fases+neutro+tierra de 35 mm2 de sección, colocada sincanalización, incluso parte proporcional de pequeño material y piezas especiales,totalmente instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, segúnReglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.
O01OB200 0,170 h Oficial 1ª electricista 16,17 2,75
PIEC.4adh 1,000 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 3.5x35 12,59 12,59
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,80 0,11
%CI 6,000 % Costes indirectos 15,50 0,93
TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,38
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con TREINTA Y OCHO CÉNTIMOS
03090103 ud INTR SIMPLE ESTN S
0005 Interruptor estanco de superficie de calidad media con mecanismo completo de 10A/250 V con te-cla y con marco, incluso pequeño material y totalmente instalado, conectado y en correcto esta-do de funcionamiento.
O01OB200 0,250 h Oficial 1ª electricista 16,17 4,04
PIED17bbbb 1,000 ud Interruptor estanco de superficie de calidad media 5,69 5,69
PIED15bbba 1,000 ud Marco embellecedor estanco para un mecanismo eléctrico 2,30 2,30
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 4,00 0,16
%CI 6,000 % Costes indirectos 12,20 0,73
TOTAL PARTIDA ..................................................... 12,92
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS
03090202 ud TOMA CORRIENTE S ESTN 10/16A
0006 Toma de corriente doméstica estanca de calidad media para instalaciones de superficie, 2 po-los+tierra lateral, con mecanismo completo de 10/16A, 230 V y tapa, incluso marco, totalmenteinstalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, según el Reglamento Electrotécni-co de Baja Tensión 2002.
O01OB200 0,250 h Oficial 1ª electricista 16,17 4,04
PIED23bbba 1,000 ud Toma de corriente estanca 10/16 A 7,42 7,42
PIED15bbba 1,000 ud Marco embellecedor estanco para un mecanismo eléctrico 2,30 2,30
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 4,00 0,16
%CI 6,000 % Costes indirectos 13,90 0,83
TOTAL PARTIDA ..................................................... 14,75
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CATORCE EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
03090404 ud REGLETA FLUORESCENTE ESTANCA 2X58 W
0007 Regleta fluorescente estanca IP66 con carcasa de poliéster reforzado con fibra de v idrio y difu-sor acrílico, para fijación a techo o montaje suspendido, con lámparas fluorescentes de 2x58 Wy equipo de encendido electromagnético, incluido anclajes de fijación a techo, instalada, conecta-da y en correcto estado de funcionamiento, según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión2002, resto de características según ft. 03.09.04.04
O01OB200 0,500 h Oficial 1ª electricista 16,17 8,09
PILI.2da 1,000 ud Rgtl flu estn 2x 58 W encd electrn 88,80 88,80
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 8,10 0,32
%CI 6,000 % Costes indirectos 97,20 5,83
TOTAL PARTIDA ..................................................... 103,04
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TRES EUROS con CUATRO CÉNTIMOS
031104 m PAR TRENZADO CON PANTALLAMIENTO RS
0008 Cable RCHV con par trenzado de conductores de cobre estañado, de 7/0.25mm(22 aw g), aislados con polietileno y envueltos en cinta de aluminio con hilo dedescarga estañado y vaina exterior de PVC negro, incluso conexionado y tendidobajo tubo en superf icie o zanja, incluso parte proporcional de conectores,funcionando, de las siguientes características:- impedancia característica 55Ohm- Capacitancia 91pF/m- Tensión máxima 300V ac- Atenuación a 1 MHz -51dB/Km- Temp de funcionamiento -30 a +80ºCIncluye la demolición y ejecución de la zanja para alojamiento del cable, y elposterior relleno y reposición del material afectado.
O01OB200 0,100 h Oficial 1ª electricista 16,17 1,62
P003017003B1 1,000 m Par trenzado con apantallamiento completo 0,42 0,42
P100000 1,000 m P.p. de ex cavación y reposición 20,00 20,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 1,60 0,06
%CI 6,000 % Costes indirectos 22,10 1,33
TOTAL PARTIDA ..................................................... 23,43
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS
1001010 m2 DESBROCE Y LIMPIEZA DEL TERRENO CON MEDIOS MECÁNICOS
0009 Desbroce y limpieza del terreno, con medios mecánicos, incluso destoconado,carga y transporte a acopio intermedio o vertedero.
O01OA050 0,005 h Ayudante 14,85 0,07
O01OA070 0,006 h Peón ordinario 14,41 0,09
M1000001Q 0,004 h Pala cargadora s/neumático 36,32 0,15
M1000002Q 0,004 h Camión v olquete 24,94 0,10
%CI 6,000 % Costes indirectos 0,40 0,02
TOTAL PARTIDA ..................................................... 0,43
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CERO EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 2
1001040 m3 EXCAVACIÓN EN TERRENO FLOJO EN ZANJAS Y POZOS SIN AGOTAMIENTO
0010 Excavación en terreno flojo en zanjas y pozos por medios mecánicos, sin agotamiento, inclusocarga.
O01OA030 0,060 h Oficial de primera 16,17 0,97
O01OA070 0,200 h Peón ordinario 14,41 2,88
M1000004Q 0,029 h Retroex cav adora de 0,50 m 27,62 0,80
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 3,90 0,16
%CI 6,000 % Costes indirectos 4,80 0,29
TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,10
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con DIEZ CÉNTIMOS
1001045 m3 EXCAVACIÓN EN TERRENO FLOJO EN ZANJAS Y POZOS CON AGOTAMIENTO
0011 Excavación en terreno f lojo en zanjas y pozos por medios mecánicos, conagotamiento, incluso carga.
O01OA030 0,060 h Oficial de primera 16,17 0,97
O01OA070 0,200 h Peón ordinario 14,41 2,88
M1000001Q 0,040 h Pala cargadora s/neumático 36,32 1,45
M1000002Q 0,040 h Camión v olquete 24,94 1,00
M1000013Q 0,060 h Bomba rotativ a de 7,50 CV 45,47 2,73
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 3,90 0,16
%CI 6,000 % Costes indirectos 9,20 0,55
TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,74
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con SETENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
1001060 m3 TRANSPORTE A VERTEDERO
0012 Transporte a vertedero a cualquier distancia, de productos sobrantes de laexcavación, incluso canón de vertido.
O01OA070 0,030 h Peón ordinario 14,41 0,43
M1000002Q 0,030 h Camión v olquete 24,94 0,75
P1000093M 1,000 m3 Canon de v ertido 0,70 0,70
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,40 0,02
%CI 6,000 % Costes indirectos 1,90 0,11
TOTAL PARTIDA ..................................................... 2,01
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con UN CÉNTIMOS
1001061 ud CONEXIÓN A RED EXISTENTE DE NUEVA CONDUCCIÓN
0013 ud para la conexión de nueva acometida a pozo existente, de cualquier tipo dediámetro, incluye destapado de la superf icie a afectar, perforación de pozo,entronque de la nueva acometida, sellado y acondicioanmiento del pozo existente,totalmente terminado, incluso relleno porsterior y restitución de la zona de trabajoa su estado original.
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA060 2,000 h Peón especializado 14,56 29,12
CON0001 1,000 ud Entronque pozo ex istente 523,00 523,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 61,50 2,46
%CI 6,000 % Costes indirectos 586,90 35,21
TOTAL PARTIDA ..................................................... 622,13
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS VEINTIDOS EUROS con TRECE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
1001118 m3 ZAHORRA ARTIFICIAL AL 98% DE PROCTOR MODIFICADO
0014 Zahorra artif icial extendida, regada y compactada al 98% del Proctor Modificado,incluso transporte a obra y acopio intermedio, totalmente colocada.
O01OA050 0,120 h Ayudante 14,85 1,78
O01OA070 0,350 h Peón ordinario 14,41 5,04
M1000001Q 0,018 h Pala cargadora s/neumático 36,32 0,65
M1000002Q 0,055 h Camión v olquete 24,94 1,37
P1000006M 1,000 m3 Zahorra artificial 11,12 11,12
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 6,80 0,27
%CI 6,000 % Costes indirectos 20,20 1,21
TOTAL PARTIDA ..................................................... 21,44
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN EUROS con CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
1001123 m3 RELLENO ZANJAS/MATERIAL EXCAVACION
0015 Relleno localizado en zanjas con productos seleccionados procedentes de laexcavación, extendido, humectación y compactación en capas de 20 cm. deespesor, con un grado de compactación del 98% del proctor modif icado.
O01OA060 0,200 h Peón especializado 14,56 2,91
M08CA110 0,015 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,41
M05RN010 0,015 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 0,42
M08RL010 0,150 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 kg. 4,70 0,71
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,90 0,12
%CI 6,000 % Costes indirectos 4,60 0,28
TOTAL PARTIDA ..................................................... 4,85
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS
10011401 m3 DEMOLICIÓN DE OBRAS DE FÁBRICA
0016 Demolición de obras de fábrica y hormigón, incluso retirada de escombros ytransporte a vertedero.
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
M1000003Q 0,680 h Martillo perforador 28 kg 1,80 1,22
M1000001Q 0,160 h Pala cargadora s/neumático 36,32 5,81
M1000002Q 0,320 h Camión v olquete 24,94 7,98
M07N070 1,000 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,51
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 21,60 0,86
%CI 6,000 % Costes indirectos 38,00 2,28
TOTAL PARTIDA ..................................................... 40,28
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 3
1002000 m3 HORMIGÓN EN MASA HM-15
0017 Hormigón en masa HM-15 fabricado con cemento tipo CEM I-32, tamaño máximodel árido 20 mm para capa de limpieza y nivelación, colocado a cualquierprofundidad.
O01OA020 0,100 h Capataz 17,07 1,71
O01OA030 0,010 h Oficial de primera 16,17 0,16
O01OA050 0,150 h Ayudante 14,85 2,23
O01OA070 0,850 h Peón ordinario 14,41 12,25
M01HA010 0,010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95 1,22
P01HM01015 1,010 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 41,51
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 16,40 0,66
%CI 6,000 % Costes indirectos 59,70 3,58
TOTAL PARTIDA ..................................................... 63,32
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y DOS CÉNTIMOS
1002010 m3 HORMIGÓN EN MASA HM-20
0018 Hormigón en masa HM-20 fabricado con cemento tipo CEM I-32, tamaño máximodel árido 20 mm para capa de limpieza y nivelación, colocado a cualquierprofundidad.
O01OA020 0,111 h Capataz 17,07 1,89
O01OA030 0,014 h Oficial de primera 16,17 0,23
O01OA050 0,276 h Ayudante 14,85 4,10
O01OA070 0,812 h Peón ordinario 14,41 11,70
M01HA010 0,010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95 1,22
MHM2020IIA 1,010 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 48,48
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 17,90 0,72
%CI 6,000 % Costes indirectos 68,30 4,10
TOTAL PARTIDA ..................................................... 72,44
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y DOS EUROS con CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
1002020 m3 HORMIGÓN PARA ARMAR HA-35/B/20/IIIA+QC EN SOLERAS Y CIMENTACIÓN
0019 Hormigón para armar HA-35/B/20/IIIa+Qc (de resistencia característica 30 MPa)de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 20 mm, para ambiente IIIa + Qc,de exposición a cloruros de origen diferente al medio marino y química agresiva,fabricado con cemento tipo CEM I-42,5 SR, en soleras y cimentación, puesto enobra, vertido, vibrado y curado.
O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17
O01OA030 0,040 h Oficial de primera 16,17 0,65
O01OA060 0,050 h Peón especializado 14,56 0,73
M06CM030 0,100 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 0,23
M11HV040 0,100 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35 0,24
M01HA010 0,010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95 1,22
MHA3020IVQB 1,020 m3 Hormigón HA-35/B/20/IIIa+Qc central 81,26 82,89
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 1,60 0,06
%CI 6,000 % Costes indirectos 86,20 5,17
TOTAL PARTIDA ..................................................... 91,36
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y UN EUROS con TREINTA Y SEIS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
1002030 m3 HORMIGÓN PARA ARMAR HA-35/B/20/IIIA+QC EN ELEMENTOS HORIZONTALES
0020 Hormigón para armar HA-35/B/20/IIIa+Qc (de resistencia característica 30 MPa)de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 20 mm, para ambiente IIIa + Qc,de exposición a cloruros de origen diferente al medio marino y química agresiva,fabricado con cemento tipo CEM I-42,5 SR, en elementos horizontales, puesto enobra, vertido, vibrado y curado.
O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17
O01OA030 0,200 h Oficial de primera 16,17 3,23
O01OA060 0,400 h Peón especializado 14,56 5,82
M11HV040 0,300 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35 0,71
M06CM030 0,400 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 0,93
M01HA010 0,010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95 1,22
MHA3020IVQB 1,020 m3 Hormigón HA-35/B/20/IIIa+Qc central 81,26 82,89
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 9,20 0,37
%CI 6,000 % Costes indirectos 95,30 5,72
TOTAL PARTIDA ..................................................... 101,06
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO UN EUROS con SEIS CÉNTIMOS
1002050 m3 HORMIGÓN PARA ARMAR HA-35/B/20/IIIA+QC EN ALZADOS Y ESTRUCTURAS
0021 Hormigón para armar HA-35/B/20/IIIa+Qc (de resistencia característica 30 MPa)de consistencia blanda, tamaño máximo del árido 20 mm, para ambiente IIIa + Qc,de exposición a cloruros de origen diferente al medio marino y química agresiva,fabricado con cemento tipo CEM I-42,5 SR, en alzados y estructuras, puesto enobra, vertido, vibrado y curado.
O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17
O01OA030 0,100 h Oficial de primera 16,17 1,62
O01OA060 0,150 h Peón especializado 14,56 2,18
M11HV040 0,300 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35 0,71
M06CM030 0,400 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 0,93
M01HA010 0,010 h Autobomba hormigonera h.40 m3, pluma<=32m 121,95 1,22
MHA3020IVQB 1,020 m3 Hormigón HA-35/B/20/IIIa+Qc central 81,26 82,89
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 4,00 0,16
%CI 6,000 % Costes indirectos 89,90 5,39
TOTAL PARTIDA ..................................................... 95,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y CINCO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS
1002095 m2 ENTIBACIÓN CUAJADA EN ZANJAS Y POZOS
0022 Entibación cuajada en zanjas y pozos a cualquier profundidad, inclusodesentibado.
O01OA030 0,600 h Oficial de primera 16,17 9,70
P01EM270 0,005 m3 Madera pino para entibaciones 148,32 0,74
P01UC030 0,030 kg Puntas 20x100 1,00 0,03
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 9,70 0,39
%CI 6,000 % Costes indirectos 10,90 0,65
TOTAL PARTIDA ..................................................... 11,51
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 4
1003000 m2 ENCOFRADO PLANO EN SOLERAS Y CIMENTACIONES
0023 Superf icie de encofrado plano, con placas metálicas o fenólicas en paramentosverticales planos, en cimentaciones y soleras, incluso suministro de las placas,colocación, desencofrado y apeos, apuntalamientos y desencofrante.
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43
O01OA070 0,200 h Peón ordinario 14,41 2,88
M13EF020 1,000 m2 Encofrado panel metal.5/10 m2 50 p. 6,55 6,55
M13EF040 0,500 m Fleje para encofrado metálico 0,28 0,14
P01DC010 0,075 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40 0,18
P01UC030 0,040 kg Puntas 20x 100 1,00 0,04
P03AA020 0,008 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95 0,01
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 18,40 0,74
%CI 6,000 % Costes indirectos 26,10 1,57
TOTAL PARTIDA ..................................................... 27,63
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISIETE EUROS con SESENTA Y TRES CÉNTIMOS
1003010 m2 ENCOFRADO PLANO PARA ELEMENTOS HORIZONTALES
0024 Superf icie de encofrado plano, con placas metálicas o fenólicas para elementoshorizontales (losas), sin pasadores, colocado hasta 5 m. de altura, inclusosuministro de las placas, colocación, apeos, apuntalamientos, cimbras, andamiajedesencofrado y limpieza.
O01OA030 0,800 h Oficial de primera 16,17 12,94
O01OA050 0,300 h Ayudante 14,85 4,46
O01OA070 0,800 h Peón ordinario 14,41 11,53
M13EF020 1,150 m2 Encofrado panel metal.5/10 m2 50 p. 6,55 7,53
M13EF040 0,500 m Fleje para encofrado metálico 0,28 0,14
P01DC010 0,050 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40 0,12
P01UC030 0,100 kg Puntas 20x 100 1,00 0,10
P03AA020 0,010 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95 0,01
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 28,90 1,16
%CI 6,000 % Costes indirectos 38,00 2,28
TOTAL PARTIDA ..................................................... 40,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS
1003020 m2 ENCOFRADO PLANO PARA ELEMENTOS VERTICALES DE ESTRUCTURAS
0025 Superf icie de encofrado, plano para elementos verticales de estructura (muros),con paneles metálicos o fenólicos, colocado a cualquier altura, incluso velas,puntales, desencofrado y limpieza.
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43
O01OA070 0,600 h Peón ordinario 14,41 8,65
M13EF020 1,500 m2 Encofrado panel metal.5/10 m2 50 p. 6,55 9,83
M13EF040 0,750 m Fleje para encofrado metálico 0,28 0,21
P01DC010 0,075 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40 0,18
P01UC030 0,300 kg Puntas 20x 100 1,00 0,30
P03AA020 0,150 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95 0,14
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 24,20 0,97
%CI 6,000 % Costes indirectos 35,80 2,15
TOTAL PARTIDA ..................................................... 37,95
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y SIETE EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
1004000 kg ACERO EN BARRAS CORRUGADAS B-500-S
0026 Acero en barras corrugadas B-500-S para armaduras de límite elástico 500 MPa,incluso cortado, elaboración, colocación, etc., según peso teórico.
O01OA030 0,010 h Oficial de primera 16,17 0,16
O01OA060 0,014 h Peón especializado 14,56 0,20
P1000009M 1,000 kg Acero en redondos B 500 S 0,66 0,66
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,40 0,02
%CI 6,000 % Costes indirectos 1,00 0,06
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,10
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con DIEZ CÉNTIMOS
1004110 m2 TAPA METÁLICA GALVANIZADA
0027 Tapa metálica galvanizada pisable, fraccionada en elementos según necesidades incluso cerco,soporte de elevación, bisagras, etc.
O01OA020 1,280 h Capataz 17,07 21,85
O01OA040 1,900 h Oficial segunda 15,34 29,15
P1000010M 25,000 kg Acero en perfiles laminados, galv anizado S-275-JR 0,59 14,75
P1000013M 1,050 m2 Chapa metálica galv anizada pisable 33,66 35,34
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 51,00 2,04
%CI 6,000 % Costes indirectos 103,10 6,19
TOTAL PARTIDA ..................................................... 109,32
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NUEVE EUROS con TREINTA Y DOS CÉNTIMOS
1005620 m TRATAMIENTO Y SELLADO DE JUNTAS
0028 Tratamiento y sellado de juntas con masilla tipo THIOKOL, incluso material de relleno y sellado.
O01OA040 0,050 h Oficial segunda 15,34 0,77
O01OA050 0,100 h Ayudante 14,85 1,49
O01OA070 0,300 h Peón ordinario 14,41 4,32
P1000052M 1,000 m Junta de masilla tipo THI 2,10 2,10
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 6,60 0,26
%CI 6,000 % Costes indirectos 8,90 0,53
TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,47
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS
1005640 m BANDA ELÁSTICA DE PVC
0029 Banda elástica de PVC o similar, de 22 cm de ancho, con bulbo tubular, colocado.
O01OA040 0,040 h Oficial segunda 15,34 0,61
O01OA050 0,060 h Ayudante 14,85 0,89
O01OA070 0,080 h Peón ordinario 14,41 1,15
P1000053M 1,000 m Banda elástica de P.V.C. 7,48 7,48
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,70 0,11
%CI 6,000 % Costes indirectos 10,20 0,61
TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,85
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 5
1006000 m2 SUMINISTRO Y COLOCACIÓN DE LOSETA HIDRÁULICA DE 15X15 CM
0030 Suministro y colocación de loseta hidráulica de 15x15 cm, incluso mortero deasiento y encachado de juntas, colocada.
O01OA030 0,120 h Oficial de primera 16,17 1,94
O01OA050 0,120 h Ayudante 14,85 1,78
O01OA070 0,420 h Peón ordinario 14,41 6,05
M1000009Q 0,180 h Compactador manual 8,11 1,46
P1000061M 1,000 m2 Loseta hidráulica 4,18 4,18
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 9,80 0,39
%CI 6,000 % Costes indirectos 15,80 0,95
TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,75
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS
1006020 m BORDILLO DE HORMIGÓN PREFABRICADO
0031 Bordillo de hormigón prefabricado de 14x28 cm, incluso cimiento de hormigón tipoHM-15, colocado.
O01OA030 0,070 h Oficial de primera 16,17 1,13
O01OA050 0,070 h Ayudante 14,85 1,04
O01OA070 0,150 h Peón ordinario 14,41 2,16
P1000060M 1,000 m Bordillo de hormigón prefabricado de 14x28 cm sobre hormigón 4,06 4,06
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 4,30 0,17
%CI 6,000 % Costes indirectos 8,60 0,52
TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,08
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con OCHO CÉNTIMOS
1006230 m TUBERÍA DE FUNDICIÓN DÚCTIL DN 350 MM
0032 Tubería de fundición dúctil DN 350 mm, tipo integral PHI recubierta en su interiorcon poliuretano, incluso p.p. de junta standard, codos y piezas especiales,colocada y probada
O01OA020 0,150 h Capataz 17,07 2,56
O01OA050 0,150 h Ayudante 14,85 2,23
O01OA070 0,150 h Peón ordinario 14,41 2,16
M1000012Q 0,170 h Grúa automóv il 33,06 5,62
P1000230M 1,000 m Tubería de fundición dúctil DN 350 mm 109,83 109,83
P1000330M 0,167 ud Junta estándar para tubería FD DN 350 mm 10,19 1,70
%CI 6,000 % Costes indirectos 124,10 7,45
TOTAL PARTIDA ..................................................... 131,55
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO TREINTA Y UN EUROS con CINCUENTA Y CINCO CÉNTIMOS
110110118A m3 RELLENO DE TIERRA VEGETAL CON PRO EXCA
0033 Relleno de tierra vegetal con productos procedentes de la excavación.
O01OA050 0,036 h Ayudante 14,85 0,53
O01OA070 0,066 h Peón ordinario 14,41 0,95
%CI 6,000 % Costes indirectos 1,50 0,09
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,57
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
2020143_D ud COLECTOR DIN2463 DN150/350
0034 Colector construido mediante tubería de acero inoxidable DIN 2463, uniones yaccesorios- Servicio: Salida estación de bombeo- Longitud aproximada: 0.75 m- Diámetro principal: 350 mm- Ramales de entrada: 2 de DN 350, 1 de DN 150- Ramales de salida: 1 de DN 350- Material: acero inox. AISI 316 L
O01OA030 4,000 h Oficial de primera 16,17 64,68
O01OA070 4,000 h Peón ordinario 14,41 57,64
M1000012Q 1,500 h Grúa automóv il 33,06 49,59
T316150 0,150 m Tubería AISI-316 DN150 47,54 7,13
B316150 1,000 ud Brida AISI-316 PN10 DN150 81,45 81,45
T316150_D 0,750 m Tubería AISI-316 DN350 75,06 56,30
B316150_D 3,000 ud Brida AISI-316 PN10 DN350 91,23 273,69
AISI316S 1,414 m Cordón de soldadura AISI-316 29,81 42,15
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 122,30 4,89
%CI 6,000 % Costes indirectos 637,50 38,25
TOTAL PARTIDA ..................................................... 675,77
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS SETENTA Y CINCO EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS
2020423A m PVC DN 400 MM PN 16 ATM EN INTERIOR ACEQUIA
0035 Colocación de Tubería de PVC de 400 mm de diámetro nominal y PN 16 atm en elinterior de la acequia "El Sequial", grapada a los cajeros de la acqeuia, inclusoparte proporcional en concepto de uniones, codos, piezas especiales, suministroy colocación, totalmente colocada y probada, incluye las f ijaciones a pared.
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
MTTV400 1,050 m Tubería de PVC DN 400 mm PN 16 atm 139,66 146,64
PPTV400 0,300 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN400 150,00 45,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 30,60 1,22
%CI 6,000 % Costes indirectos 223,40 13,40
TOTAL PARTIDA ..................................................... 236,84
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS TREINTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 6
2030109 ud CODO 90º DIN2463 DN150
0036 Codo 90º de acero inoxidable DIN 2463 con parte proporcional de accesorios.- DN 150- Espesor: 2 mm- Material: acero inoxidable AISI 316 LAcabado:- Según Esp. Tec. 02.00.00.01
O01OA030 0,800 h Oficial de primera 16,17 12,94
O01OA070 0,800 h Peón ordinario 14,41 11,53
M1000012Q 0,400 h Grúa automóv il 33,06 13,22
C90316172 1,000 ud Codo 90º AISI-316 DN200 124,10 124,10
AISI316S 0,942 m Cordón de soldadura AISI-316 29,81 28,08
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 24,50 0,98
%CI 6,000 % Costes indirectos 190,90 11,45
TOTAL PARTIDA ..................................................... 202,30
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS DOS EUROS con TREINTA CÉNTIMOS
20401040 ud PASAMUROS AISI-316L DN200
0037 Carrete pasamuros de acero inoxidable, con brida loca en dos extremos y placade estanqueidad, de las siguientes características:- DN 200- Longitud:Materiales:- Carrete y placa de estanqueidad: AISI 316 L- Brida: aluminioAcabado:- Según Esp. Tec. 2.00.00.01
O01OA030 3,200 h Oficial de primera 16,17 51,74
O01OA070 3,200 h Peón ordinario 14,41 46,11
BAL200 2,000 ud Brida aluminio PN10 DN200 17,83 35,66
T316200 1,000 m Tubería AISI-316 DN200 65,28 65,28
AISI316S 1,260 m Cordón de soldadura AISI-316 29,81 37,56
M1000012Q 3,200 h Grúa automóv il 33,06 105,79
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 97,90 3,92
%CI 6,000 % Costes indirectos 346,10 20,77
TOTAL PARTIDA ..................................................... 366,83
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
2130102_D ud MANÓMETRO
0038 Manómetro de esfera, totalmente instalado y probado, de las siguientescaracterísticas:- Marca: BOURDON o equivalente- Tipo: muelle tubular- Diámetro de esfera: 350 mm.Accesorios:- Válvula de aislamiento y purga- Manguito de conexión en acero, con rosca hembra de 1/2 "Acabado:- Según standard del fabricante
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
ACC0001 0,550 m Manometro muelle tubular 50,00 27,50
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 15,30 0,61
%CI 6,000 % Costes indirectos 43,40 2,60
TOTAL PARTIDA ..................................................... 46,01
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y SEIS EUROS con UN CÉNTIMOS
3010200 m RED ELÉCTRICA EN M.T. ENTERRADA BAJO ACERA 3(1X240) AL 12/20 KV
0039 Red eléctrica de media tensión enterrada bajo acera, realizada con cablesconductores de 3(1x240)Al. 12/20 kV (resto de características técnicas según03.01.00.05), con aislamiento de dieléctrico seco, formados por: conductor dealuminio compacto de sección circular, pantalla sobre el conductor de mezclasemiconductora, aislamiento de etileno-propileno (EPR), pantalla sobre elaislamiento de mezcla semiconductora pelable no metálica asociada a una coronade alambre y contraespira de cobre y cubierta termoplástica a base de poliolef ina,en instalación subterránea bajo acera, en zanja de 60 cm de ancho y 100 cm deprofundidad, incluyendo excavación de zanja, asiento con 10 cm de arena de río, montaje de cables conductores, relleno con una capa de 25 cm de arena de río,instalación de placa cubrecables para protección mecánica, relleno con tierraprocedente de la excavación apisonada con medios manuales en tongadas de 10cm, colocación de cinta de señalización, sin incluir la reposición de acera, inclusosuministro y montaje de cables conductores, con parte proporcional de empalmespara cable, retirada y transporte a vertedero de los productos sobrantes de laexcavación y pruebas de rigidez dieléctrica, totalmente instalada, transporte,montaje y conexionado.
O01OA030 0,060 h Oficial de primera 16,17 0,97
O01OA070 0,072 h Peón ordinario 14,41 1,04
O01OA050 0,090 h Ayudante 14,85 1,34
O01OB200 0,140 h Oficial 1ª electricista 16,17 2,26
O01OB210 0,140 h Oficial 2ª electricista 15,34 2,15
MQ1000004 0,019 h Retroex cavadora de 0,50 m³ 27,62 0,52
MQ1000009 0,040 h Compactador manual 8,11 0,32
P15AH010 2,000 m Cinta señalizadora 0,13 0,26
P01DW090 1,000 ud Pequeño material 0,77 0,77
P01AA020 0,100 m3 Arena de río 0/6 mm. 15,70 1,57
P15AH020 1,000 m Placa cubrecables 1,60 1,60
PIEC16dc 1,050 m Tubo rigido PVC 25mm 40%acc 2,53 2,66
PUEM.1c 3,000 m Cable Al rígido 12/20 KV 1x240 16,95 50,85
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,80 0,31
%CI 6,000 % Costes indirectos 66,60 4,00
TOTAL PARTIDA ..................................................... 70,62
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 7
3010201 ud EMPALME SECO MT
0040 Juego empalmes para cable seco, según proyecto tipo NT-IMBT 1400/201/1.
O01OB200 0,140 h Oficial 1ª electricista 16,17 2,26
O01OB210 0,140 h Oficial 2ª electricista 15,34 2,15
PUEM.3a 1,000 u Empalme seco MT 1.605,96 1.605,96
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 4,40 0,18
%CI 6,000 % Costes indirectos 1.610,60 96,64
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.707,19
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL SETECIENTOS SIETE EUROS con DIECINUEVE CÉNTIMOS
3060004 m LÍNEA CU 3X6 S/CANLZ
0041 Línea de cobre monofásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kV formada por fa-se+neutro+tierra de 6 mm² de sección, colocada sin canalización, incluso parte proporcional depequeño material y piezas especiales, totalmente instalada, conectada y en correcto estado defuncionamiento, según Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.
O01OB200 0,100 h Oficial 1ª electricista 16,17 1,62
MTEECBCU1X006 1,050 m Cable Cu rig RV 0,6/1kV 1x 6 0,56 0,59
MTEECBCU2X006 1,050 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 2x 6 0,92 0,97
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 1,60 0,06
%CI 6,000 % Costes indirectos 3,20 0,19
TOTAL PARTIDA ..................................................... 3,43
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
31101000 ud GRUPO ELECTRÓGENO 68 KVA
0042 GRUPO ELECTROGENO “ELECTRA MOLINS” tipo EMJ-68, ConstrucciónINSONORIZADO AUTOMATICO, de 68 kVA, 54,4 kW de potencia máxima enservicio de emergencia por fallo de red según ISO 8528 1. La potencia activa(kW) está sujeta a una tolerancia de ± 5% de acuerdo con las especificacionesdel fabricante del motor diesel. Formado por: MOTOR DIESEL “JOHN DEERE” tipo 4039TF008, de 61 kW a 1.500 r.p.m.,refrigerado por agua con radiador, arranque eléctrico. ALTERNADOR TRIFASICO “LEROY SOMER” de 68 kVA, tensión 400/230 V,frecuencia 50 Hz, sin escobillas, con regulación electrónica de tensión tipo AREPR-438. CUADRO AUTOMATICO tipo AUT-MP10E que realiza la puesta en marcha delgrupo electrógeno al fallar el suministro eléctrico de la red y da la señal al cuadrode conmutación para que se conecte la carga al grupo. Al normalizarse elsuministro eléctrico de la red, transfiere la carga a la red y detiene el grupo.Todas las funciones están controladas por un módulo programable conMICROPROCESADOR que simplif ica los circuitos y disminuye los contactosmecánicos, lográndose una gran f iabilidad de funcionamientoCARGADOR ELECTRONICO de baterías además del alternador de carga debaterías propio del motor diesel. UNA BATERIA de 12 V, 88 Ah, con cables, terminales y DESCONECTADOR. DEPOSITO DE COMBUSTIBLE de 225 l montado en la bancada, con detector denivel mínimo, indicador de nivel y tapón de llenado, debidamente conectado almotor. RESISTENCIA CALEFACTORA con termostato del líquido refrigerante paraasegurar el arranque del motor diesel en cualquier momento y permitir la conexiónrápida de la carga. CUBIERTA METALICA INSONORIZADA, adecuada para obtener un nivel depotencia acústica LWA de 92 dB(A), equivalente a un nivel medio de presiónacústica de 64 dB(A) a 10 m, de acuerdo con la Directiva 2000/14/CE de la UniónEuropea. Prevista para poder trabajar al aire libre. Dispone de puertaspracticables para acceso a las diferentes partes del grupo. Silenciador conflexible y tubo de escape montado en el grupo. Todos estos elementos montados sobre bancada metálica con antivibratorios desoporte de las máquinas y debidamente conectados entre sí. El grupo se suministra con líquido refrigerante al 50% de anticongelante, deacuerdo con la especif icación del fabricante del motor diesel, para proteccióncontra la corrosión y cavitación. Se suministra asimismo con el cárter lleno deaceite. El grupo incluye protecciones de los elementos móviles (correas, ventilador,etc.), cumpliendo con las directivas de la Unión Europea de seguridad demáquinas 98/37/CE, baja tensión 73/23/CEE y compatibilidad electromagnética89/336/CEE. El grupo lleva el marcado “CE” y se facilita el certif icado de conformidadcorrespondiente.
O01OB200 8,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 129,36
O01OB220 8,000 h Ayudante electricista 14,85 118,80
MQCAMGRUA30 2,990 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00 263,12
MTEE1101000 1,000 ud Grupo electrógeno 68 kVA 20.100,00 20.100,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 248,20 9,93
%CI 6,000 % Costes indirectos 20.621,20 1.237,27
TOTAL PARTIDA ..................................................... 21.858,48
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN MIL OCHOCIENTOS CINCUENTA Y OCHO EUROS con CUARENTA Y OCHO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 8
31101001 ud GRUPO ELECTRÓGENO 21 KVA
0043 GRUPO ELECTROGENO "ELECTRA MOLINS" tipo EMZ-21, ConstrucciónINSONORIZADO AUTOMATICO, de 21 kVA, 16,8 kW de potencia máxima enservicio de emergencia por fallo de red según ISO 8528 1. La potencia activa(kW) está sujeta a una tolerancia de ± 5% de acuerdo con las especif icacionesdel fabricante del motor diesel. Formado por:MOTOR DIESEL "DEUTZ" tipo F3L 2011 de 20 kW, a 1.500 r.p.m., refrigerado poraire, arranque eléctrico.ALTERNADOR TRIFASICO “LEROY SOMER” de 21 kVA, tensión 400/230 V,frecuencia 50 Hz, sin escobillas, con regulación electrónica de tensión tipo AREPR-438.CUADRO AUTOMATICO tipo AUT-MP10E que realiza la puesta en marcha delgrupo electrógeno al fallar el suministro eléctrico de la red y da la señal al cuadrode conmutación para que se conecte la carga al grupo. Al normalizarse elsuministro eléctrico de la red, transfiere la carga a la red y detiene el grupo.Todas las funciones están controladas por un módulo programable conMICROPROCESADOR que simplifica los circuitos y disminuye los contactosmecánicos, lográndose una gran fiabilidad de funcionamientoCARGADOR ELECTRONICO de baterías además del alternador de carga debaterías propio del motor diesel.INTERRUPTOR AUTOMÁTICO, tetrapolar, magnetotérmico de protección a la salidadel alternador.UNA BATERIA de 12 V, 92 Ah, con cables, terminales y DESCONECTADOR. DEPOSITO DE COMBUSTIBLE de 230 l montado en la bancada, con detector denivel mínimo, indicador de nivel y tapón de llenado, debidamente conectado almotor. RESISTENCIA CALEFACTORA del motor alimentada por la red, que facilita elarranque en ambientes fríos. CUBIERTA METALICA INSONORIZADA, adecuada para obtener un nivel depotencia acústica LWA de 89 dB(A), equivalente a un nivel medio de presiónacústica de 61 dB(A) a 10 m, de acuerdo con la Directiva 2000/14/CE de la UniónEuropea. Prevista para poder trabajar al aire libre. Dispone de puertaspracticables para acceso a las diferentes partes del grupo. Silenciador conflexible y tubo de escape montado en el grupo. Todos estos elementos montados sobre bancada metálica con antivibratorios desoporte de las máquinas y debidamente conectados entre sí. El grupo incluye protecciones de los elementos móviles (correas, etc.),cumpliendo con las directivas de la Unión Europea de seguridad de máquinas98/37/CE, baja tensión 73/23/CEE y compatibilidad electromagnética 89/336/CEE. El grupo lleva el marcado “CE” y se facilita el certif icado de conformidadcorrespondiente.
O01OB200 8,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 129,36
O01OB220 8,000 h Ayudante electricista 14,85 118,80
MQCAMGRUA30 2,990 h Grúa celosía s/camión 30 t 88,00 263,12
MTEEI1101001 1,000 ud Grupo electrógeno 21 KVA 14.350,00 14.350,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 248,20 9,93
%CI 6,000 % Costes indirectos 14.871,20 892,27
TOTAL PARTIDA ..................................................... 15.763,48
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINCE MIL SETECIENTOS SESENTA Y TRES EUROS con CUARENTA Y OCHO CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
31200090 m CANALIZACIÓN RED POTENCIA B.T. Y/O MT Y/O SEÑAL 3 TUBOS
0044 Ejecución de canalizaciones enterradas bajo acera o calzada para colocación decables de potencia BT y/o MT y/o control, formada por 3 tubos corrugados doblepared de diámetro 160 mm hormigonados con HM-15, testigo cerámico o placanormalizada de PVC, cinta atención cable, incluso excavación de zanja desección indicado en planos con medios mecánicos en terrenos medios y tendidoy relleno con tierra apisonada procedente de excavación.
O01OA030 0,250 h Oficial de primera 16,17 4,04
O01OA050 0,250 h Ayudante 14,85 3,71
O01OA070 0,250 h Peón ordinario 14,41 3,60
MQ1000009 0,020 h Compactador manual 8,11 0,16
MQ1000004 0,016 h Retroex cavadora de 0,50 m³ 27,62 0,44
MTEEPVC160FLX 3,300 m Tubo corrugado con doble pared de PVC 160 mm 6,80 22,44
P01HM01015 0,200 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 8,22
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 11,40 0,46
%CI 6,000 % Costes indirectos 43,10 2,59
TOTAL PARTIDA ..................................................... 45,66
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y CINCO EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS
31200091 m CANALIZACIÓN RED POTENCIA B.T. Y/O MT Y/O SEÑAL 9 TUBOS
0045 Ejecución de canalizaciones enterradas bajo acera o calzada para colocación de cables de poten-cia BT y/o MT y /o control, formada por 9 tubos corrugados doble pared de diámetro 160 mm hor-migonados con HM-15, testigo cerámico o placa normalizada de PVC, cinta atención cable, inclu-so excavación de zanja de sección indicado en planos con medios mecánicos en terrenos me-dios y tendido y relleno con tierra apisonada procedente de excavación.
O01OA030 0,400 h Oficial de primera 16,17 6,47
O01OA050 0,400 h Ayudante 14,85 5,94
O01OA070 0,400 h Peón ordinario 14,41 5,76
MQ1000009 0,020 h Compactador manual 8,11 0,16
MQ1000004 0,020 h Retroex cavadora de 0,50 m³ 27,62 0,55
MTEEPVC160FLX 9,900 m Tubo corrugado con doble pared de PVC 160 mm 6,80 67,32
P01HM01015 0,340 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 13,97
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 18,20 0,73
%CI 6,000 % Costes indirectos 100,90 6,05
TOTAL PARTIDA ..................................................... 106,95
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SEIS EUROS con NOVENTA Y CINCO CÉNTIMOS
4010792 ud CONTROLADOR NIVEL FLOTADOR
0046 Regulador de nivel, tipo boya, con alojamiento del regulador fabricado enpolipropileno y cable revestido especial de PVC, los componentes plásticossoldados y asegurada la unión mediante tornillos, son cola, exterior liso, cablehasta 15 m con capacidad para soportar 60ºC en funcionamiento, grado deprotección eléctrica IP68 200 mm, interruptor 250 V AC 10 A ó 30 V DC 5 A, pesoaproximado 2 kg. Totalmente instalada y probada.
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA060 2,000 h Peón especializado 14,56 29,12
P4010792 1,000 ud Controlador niv el flotador 89,00 89,00
P4010793 1,000 ud Accesorios 36,23 36,23
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,30 1,81
%CI 6,000 % Costes indirectos 172,30 10,34
TOTAL PARTIDA ..................................................... 182,67
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO OCHENTA Y DOS EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 9
A05008 m2 MALLAZO 15*15*8
0047 Mallazo 15*15*8 colocado en obras de hormigón.
O01OA030 0,020 h Oficial de primera 16,17 0,32
O01OA070 0,020 h Peón ordinario 14,41 0,29
P01024 1,000 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 4,36
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,60 0,02
%CI 6,000 % Costes indirectos 5,00 0,30
TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,29
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con VEINTINUEVE CÉNTIMOS
AA2090216 ud BOMBA CENTRÍFUGA SUMERGIBLE
0048 Grupo motobomba centrifuga de las siguientes caracteristicas:- marca: Flygt o equivalente- modelo: NP 3153.181 MT 50 Hz ó similar- ejecucion: sumergible- instalacion: f ija- f luido a bombear: agua residual- caudal: 88 l/s.- altura manometrica: 7,10 m.c.a.- diámetro impulsor: 235 mm- salida de voluta: DN100 mmmateriales:- carcasa: fundición GG-25- rodete: fundición GG-25- eje: acero inoxidable AISI 431accionamiento: motor eléctrico- potencia: 9 kw- velocidad: 1.460 rpm.acabado:- segun standard del fabricanteresto de caracteristicas según especificación técnica 02.01.01.01
AABCS03615 1,000 ud Bomba centrifuga horizontal 88 l/s 7,1 mca 7.756,87 7.756,87
O01OA030 8,000 h Oficial de primera 16,17 129,36
O01OA070 8,000 h Peón ordinario 14,41 115,28
M1000012Q 4,000 h Grúa automóv il 33,06 132,24
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 244,60 9,78
%CI 6,000 % Costes indirectos 8.143,50 488,61
TOTAL PARTIDA ..................................................... 8.632,14
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO MIL SEISCIENTOS TREINTA Y DOS EUROS con CATORCE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
AA2090216_DD ud BOMBA CENTRIFUGA HORIZONTAL 41.8 L/S 5.68 MCA
0049 Grupo motobomba centrifuga de las siguientes caracteristicas:- marca: Flygt o equivalente- modelo: NP 3102.181 MT 50 Hz ó similar- ejecucion: sumergible- instalacion: fija- fluido a bombear: agua residual- caudal: 41 l/s.- altura manometrica: 5.68 m.c.a.- diámetro impulsor: 187 mmmateriales:- carcasa: fundición GG-25- rodete: fundición GG-25- eje: acero inoxidable AISI 431accionamiento: motor eléctrico- potencia: 3.1 kw- velocidad: 1.440 rpm.acabado:- segun standard del fabricanteresto de caracteristicas según especif icación técnica 02.01.01.02
AABCS03615_D 1,000 ud Bomba centrifuga horizontal 41.8 l/s 5.68 mca 3.998,75 3.998,75
O01OA030 8,000 h Oficial de primera 16,17 129,36
O01OA070 8,000 h Peón ordinario 14,41 115,28
M1000012Q 4,000 h Grúa automóv il 33,06 132,24
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 244,60 9,78
%CI 6,000 % Costes indirectos 4.385,40 263,12
TOTAL PARTIDA ..................................................... 4.648,53
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATRO MIL SEISCIENTOS CUARENTA Y OCHO EUROS con CINCUENTA Y TRES CÉNTIMOS
AAA2090402 ud ZÓCALO 150/DN150
0050 Zócalo 150 para descarga de la bomba centrífuga sumergible totalmente colocadode las siguientes características:- diámetro de la conexión: DN 150- material: GG25Resto de características según EN 1092-2 (tab. 9) PN 16 y ANSI B16.1-89; TAB.5
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA070 2,000 h Peón ordinario 14,41 28,82
AAAP2090402_D 1,000 ud Zócalo 150/DN150 400,95 400,95
M1000012Q 0,050 h Grúa automóv il 33,06 1,65
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 61,20 2,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 466,20 27,97
TOTAL PARTIDA ..................................................... 494,18
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS NOVENTA Y CUATRO EUROS con DIECIOCHO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 10
AAB2020132_D m CONDUCTO AISI-316L DN150, EMBRIDADO
0051 Conducto construido mediante tubería de acero inoxidable DIN 2463, inclusouniones y accesorios, de las siguientes características:-servicio:- DN 150- material: acero inox. AISI 316 Lacabado:- segun esp. tec. 2.00.00.01
O01OA030 0,200 h Oficial de primera 16,17 3,23
O01OA070 0,200 h Peón ordinario 14,41 2,88
M1000012Q 0,200 h Grúa automóv il 33,06 6,61
T316150 1,000 m Tubería AISI-316 DN150 47,54 47,54
B316150 0,750 ud Brida AISI-316 PN10 DN150 81,45 61,09
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 6,10 0,24
%CI 6,000 % Costes indirectos 121,60 7,30
TOTAL PARTIDA ..................................................... 128,89
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTIOCHO EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
AAB2020132_D2 m CONDUCTO AISI-316L DN350, EMBRIDADO
0052 Conducto construido mediante tubería de acero inoxidable DIN 2463, inclusouniones y accesorios, de las siguientes características:-servicio:- DN 350- material: acero inox. AISI 316 Lacabado:- segun esp. tec. 2.00.00.01
O01OA030 0,200 h Oficial de primera 16,17 3,23
O01OA070 0,200 h Peón ordinario 14,41 2,88
M1000012Q 0,200 h Grúa automóv il 33,06 6,61
T316150_D 1,000 m Tubería AISI-316 DN350 75,06 75,06
B316150_D 0,750 ud Brida AISI-316 PN10 DN350 91,23 68,42
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 6,10 0,24
%CI 6,000 % Costes indirectos 156,40 9,38
TOTAL PARTIDA ..................................................... 165,82
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
AS23231 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN90
0053 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN90 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 1,500 h Oficial de primera 16,17 24,26
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
MTTV090 3,000 m Tubería de PVC DN 90 mm PN 16 atm 9,20 27,60
PPTV090 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN90... 50,00 50,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,90 1,84
%CI 6,000 % Costes indirectos 163,30 9,80
TOTAL PARTIDA ..................................................... 173,12
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SETENTA Y TRES EUROS con DOCE CÉNTIMOS
AS23232 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN110
0054 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN110 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 1,500 h Oficial de primera 16,17 24,26
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
MTTV110 3,000 m Tubería de PVC DN 110 mm PN 16 atm 10,80 32,40
PPTV110 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN110... 60,00 60,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,90 1,84
%CI 6,000 % Costes indirectos 178,10 10,69
TOTAL PARTIDA ..................................................... 188,81
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO OCHENTA Y OCHO EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS
AS23233 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN125
0055 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN125 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 1,500 h Oficial de primera 16,17 24,26
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
MTTV125 3,000 m Tubería de PVC DN 125 mm PN 16 atm 13,76 41,28
PPTV125 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN125... 70,00 70,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,90 1,84
%CI 6,000 % Costes indirectos 197,00 11,82
TOTAL PARTIDA ..................................................... 208,82
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS OCHO EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 11
AS23234 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN160
0056 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN160 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 1,500 h Oficial de primera 16,17 24,26
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
MTTV160 3,000 m Tubería de PVC DN 160 mm PN 16 atm 22,53 67,59
PPTV160 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN160... 80,00 80,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,90 1,84
%CI 6,000 % Costes indirectos 233,30 14,00
TOTAL PARTIDA ..................................................... 247,31
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS CUARENTA Y SIETE EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS
AS23235 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN200
0057 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN200 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA070 2,000 h Peón ordinario 14,41 28,82
MTTV200 3,000 m Tubería de PVC DN 200 mm PN 16 atm 35,13 105,39
PPTV200 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN200... 90,00 90,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 61,20 2,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 297,00 17,82
TOTAL PARTIDA ..................................................... 314,82
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS CATORCE EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
AS23236 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN250
0058 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN250 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA070 2,000 h Peón ordinario 14,41 28,82
MTTV250 3,000 m Tubería de PVC DN 250 mm PN 16 atm 54,59 163,77
PPTV250 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN250... 100,00 100,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 61,20 2,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 365,40 21,92
TOTAL PARTIDA ..................................................... 387,30
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS OCHENTA Y SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS
AS23237 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN315
0059 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN315 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA070 2,000 h Peón ordinario 14,41 28,82
MTTV315 3,000 m Tubería de PVC DN 315 mm PN 16 atm 86,87 260,61
PPTV315 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN315... 120,00 120,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 61,20 2,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 482,20 28,93
TOTAL PARTIDA ..................................................... 511,15
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS ONCE EUROS con QUINCE CÉNTIMOS
AS23238 ud ENTUBADO DE AOMETIDA DN400
0060 Desconexión de acometida interior de la acequia de "El Sequial" en margenderecha o izquierda, incluso superior, consistente en el picado y saneado de lazona de acometida domiciliaria, entubado de la misma mediante tubería de PVCliso DN400 PN16 y conexión con colector principal mediante las piezas especialesadecuadas, incluso codos, además de el sellado del hueco mediante materialsintético o mortero, incluso piezas de f ijación a la pared, totalmente terminado.
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA070 2,000 h Peón ordinario 14,41 28,82
MTTV400 3,000 m Tubería de PVC DN 400 mm PN 16 atm 139,66 418,98
PPTV400 1,000 ud Piezas especiales, codos, te, bridas DN400 150,00 150,00
PPAS001 1,000 ud Sellado hueco mortero o resina 38,00 38,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 61,20 2,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 670,60 40,24
TOTAL PARTIDA ..................................................... 710,83
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS DIEZ EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 12
C1.01.5 m3 ARENA PARA PROTECCIÓN DE TUBERÍA
0061 ARENA PARA PROTECCIÓN DE TUBERIAS, COLOCADA, EXTENDIDA YNIVELADA ENSOLERAS Y RETACADA Y APISONADA EN CUBRIMIENTOS.
O01OA060 0,003 h Peón especializado 14,56 0,04
M08CA110 0,010 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,27
M05RN010 0,001 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 0,03
P1000002M 1,800 t Arena 5,71 10,28
%CI 6,000 % Costes indirectos 10,60 0,64
TOTAL PARTIDA ..................................................... 11,26
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de ONCE EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS
CAP.01aH6 m REPOSICIÓN DE ACEQUIA DE HORMIGÓN
0062 Acequia de hormigon para reposición de riegos con solera y alzados de hormigónHM-20 de consistencia blanda y tamaño máximo de 40 mm, de dimensiones(ancho: mín 0.9 m , profundidad mín: 0.8 m, espesor de cajeros: mín 0.25 m)incluso excavación y posterior relleno con tierras propias de la excavación,incluso regularización y compactación de la superficie de asiento, totalmenteterminado, incluso capa de hormigon de limpieza de 10 cm de espesor H-15 deconsistencia plastica y tamaño máximo 40 mm.
O01OA030 0,200 h Oficial de primera 16,17 3,23
O01OA050 0,400 h Ayudante 14,85 5,94
O01OA070 0,600 h Peón ordinario 14,41 8,65
C133A0K0 0,150 h Pisón v ibrante, Placa A=60 cm 7,00 1,05
C1315010 0,100 h Retroex cav adora pequeña 30,00 3,00
P01HM01015 0,150 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 6,17
MHM2020IIA 0,750 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 36,00
P01DC010 1,000 l Desencofrante p/encofrado metálico 2,40 2,40
P01UC030 2,000 kg Puntas 20x 100 1,00 2,00
P03AA020 2,000 kg Alambre atar 1,30 mm 0,95 1,90
MMET13be 14,000 Ud Amtz pl met encf 30x50cm 100us 0,08 1,12
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 17,80 0,71
%CI 6,000 % Costes indirectos 72,20 4,33
TOTAL PARTIDA ..................................................... 76,50
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y SEIS EUROS con CINCUENTA CÉNTIMOS
D01006 m2 ARRANQUE DE PAVIMIENTO DE ADOQUIN
0063 Arranque de pavimento de adoquin de cualquier tipo con transporte a vertederode los productos sobrantes y recuparación de material reutilizable.
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
M01002 0,080 h Compresor con dos martillos 3,92 0,31
M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45
M07N070 0,200 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,10
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,20 0,29
%CI 6,000 % Costes indirectos 10,40 0,62
TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,98
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con NOVENTA Y OCHO CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
D01007 m2 ARRANQUE DE LOSETA HIDRÁULICA
0064 Arranque de loseta hidráulica o baldosa con transporte de productos sobrantes avertedero y recuperación de material reutilizable.
O01OA070 0,100 h Peón ordinario 14,41 1,44
M01002 0,050 h Compresor con dos martillos 3,92 0,20
M01007 0,060 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,84
M07N070 0,100 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,05
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 1,40 0,06
%CI 6,000 % Costes indirectos 3,60 0,22
TOTAL PARTIDA ..................................................... 3,81
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS
D01008 m ARRANQUE DE BORDILLO
0065 Arranque de bordillo de todo tipo, incluso base de hormigón con transporte deproductos sobrantes a vertedero y recuperación de material reutilizable.
O01OA070 0,180 h Peón ordinario 14,41 2,59
M01002 0,080 h Compresor con dos martillos 3,92 0,31
M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45
M07N070 0,050 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,03
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,60 0,10
%CI 6,000 % Costes indirectos 5,50 0,33
TOTAL PARTIDA ..................................................... 5,81
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCO EUROS con OCHENTA Y UN CÉNTIMOS
D01009 m ARRANQUE DE RIGOLA
0066 ARRANQUE DE RIGOLA INCLUSO BASE DE HORMIGON CON TRANSPORTE DEPRODUCTOS SOBRANTES A VERTEDERO.
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
M01002 0,030 h Compresor con dos martillos 3,92 0,12
M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,20 0,29
%CI 6,000 % Costes indirectos 10,10 0,61
TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,68
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con SESENTA Y OCHO CÉNTIMOS
D01020 ud DESMONTAJE Y CEGADO DE POZOS
0067 Desmontaje y cegado de pozos con hormigón de limpieza de resistencia a lacompresión simple de 15 MPa, inlcuso transporte de los productos sobrantes avertedero.
O01OA030 0,200 h Oficial de primera 16,17 3,23
O01OA060 0,200 h Peón especializado 14,56 2,91
M01002 1,000 h Compresor con dos martillos 3,92 3,92
M01007 0,200 h Camion de 10 a 15 T 30,65 6,13
P01HM01015 2,000 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 82,20
M01031 0,330 h Compresor y v ibrador neumático 3,00 0,99
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 6,10 0,24
%CI 6,000 % Costes indirectos 99,60 5,98
TOTAL PARTIDA ..................................................... 105,60
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCO EUROS con SESENTA CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 13
D02009 m3 EXCAV. A MANO BAJO CONDUCCIONES
0068 Excavación manual en calas bajo conducciones y servicios existentes, inclusocarga y transporte de los productos sobrantes a vertedero.
O01OA070 1,200 h Peón ordinario 14,41 17,29
M01007 0,100 h Camion de 10 a 15 T 30,65 3,07
P1000002M 0,100 t Arena 5,71 0,57
P1000093M 1,000 m3 Canon de v ertido 0,70 0,70
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 17,30 0,69
%CI 6,000 % Costes indirectos 22,30 1,34
TOTAL PARTIDA ..................................................... 23,66
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTITRES EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS
D04001 ud CATA DE 1X1X1,5 M
0069 Cata de dimensiones aproximadas de 1x1x1.5 m para localización de servcios,incluida excavación manual o mecánica, relleno con suelo seleccionadoprocedente de préstamo (según PG3), base de hormigón de resistencia acompresión 15 MPa de hasta 0,50 m de espesor e incluso reposición depavimento existente.
O01OA030 2,250 h Oficial de primera 16,17 36,38
O01OA050 2,250 h Ayudante 14,85 33,41
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
M01007 0,016 h Camion de 10 a 15 T 30,65 0,49
M11HV040 0,300 h Aguja neumática s/compresor D=86mm 2,35 0,71
M06CM030 0,400 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 0,93
C13350C0 0,017 h Rodillo v ibratorio autopropulsado, 12-14T 52,92 0,90
C1311120 0,017 h Pala cargadora sobre neumáticos 43,30 0,74
M07N070 0,200 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,10
P01HM01015 0,500 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 20,55
U291.052 1,150 m3 Suelo seleccionado préstamos 4,92 5,66
U03VC040 0,120 t M.B.C. TIPO S-20 DESGASTE ÁNGELES<25 19,51 2,34
U03VC125 0,006 t FILLER CALIZO EN MBC 58,20 0,35
U03VC100 0,006 t BETÚN ASFÁLTICO B 80/100 EN M.B.C 220,00 1,32
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 84,20 3,37
%CI 6,000 % Costes indirectos 121,70 7,30
TOTAL PARTIDA ..................................................... 128,96
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTIOCHO EUROS con NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
D04002 m APEO SOPORTE Y MANTENIMIENTO
0070 Apeo para soporte y mantenimiento de servicios, entre bordes de excavaciónpara luces variables de 1 a 6 m, incluso p.p. de demolición, excavación yhormigón en estribos de apoyo, reposición de pavimentos, viga metálica y amarredel servicio a la misma mediante tirantes, así como la posterior reposición a susituación primitiva.
O01OA030 0,750 h Oficial de primera 16,17 12,13
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45
M01002 1,000 h Compresor con dos martillos 3,92 3,92
M01005 0,500 h Camión grúa hasta 20 T 35,20 17,60
U03VC041 0,090 t M.B.C. TIPO S-12 DESGASTE ÁNGELES<25 22,15 1,99
P01004 0,050 m3 Agua......................... 0,51 0,03
P1000010M 14,000 kg Acero en perfiles laminados, galv anizado S-275-JR 0,59 8,26
MHM2020IIA 0,200 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 9,60
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 41,40 1,66
%CI 6,000 % Costes indirectos 86,90 5,21
TOTAL PARTIDA ..................................................... 92,11
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y DOS EUROS con ONCE CÉNTIMOS
D10106 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 400 R-8
0071 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 400 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas, incluso pruebas.
O01OA030 0,080 h Oficial de primera 16,17 1,29
O01OA070 0,150 h Peón ordinario 14,41 2,16
PURA7000582 0,007 kg Bote 1 kg lubricante 5,96 0,04
P08106 1,050 m Tubería PVC Corrugada DN 400 R-8 46,38 48,70
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 3,50 0,14
%CI 6,000 % Costes indirectos 52,30 3,14
TOTAL PARTIDA ..................................................... 55,47
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS
D101066 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 600 R-8
0072 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 600 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas, incluso pruebas.
O01OA030 0,250 h Oficial de primera 16,17 4,04
O01OA060 0,250 h Peón especializado 14,56 3,64
P081066 1,050 m Tubería PVC Corrugada 600 R-8 88,80 93,24
PURA7000582 0,007 kg Bote 1 kg lubricante 5,96 0,04
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,70 0,31
%CI 6,000 % Costes indirectos 101,30 6,08
TOTAL PARTIDA ..................................................... 107,35
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SIETE EUROS con TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 14
D101068 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 800 R-8
0073 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 800 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas, incluso pruebas.
O01OA030 0,250 h Oficial de primera 16,17 4,04
O01OA060 0,250 h Peón especializado 14,56 3,64
P081068 1,050 m Tubería PVC Corrugada 800 R-8 142,73 149,87
PURA7000582 0,007 kg Bote 1 kg lubricante 5,96 0,04
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,70 0,31
%CI 6,000 % Costes indirectos 157,90 9,47
TOTAL PARTIDA ..................................................... 167,37
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO SESENTA Y SIETE EUROS con TREINTA Y SIETE CÉNTIMOS
D10108 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 500 R-8
0074 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 500 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas, incluso pruebas.
O01OA030 0,080 h Oficial de primera 16,17 1,29
O01OA070 0,150 h Peón ordinario 14,41 2,16
PURA7000582 0,007 kg Bote 1 kg lubricante 5,96 0,04
P08108 1,050 m Tubería PVC Corrugada DN 500 R-8 79,55 83,53
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 3,50 0,14
%CI 6,000 % Costes indirectos 87,20 5,23
TOTAL PARTIDA ..................................................... 92,39
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y DOS EUROS con TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
D12019A2 ud P.R. 120 BASE F. LADR. Y ELEMENTOS PREF. 4 M TIPO A
0075 Pozo registro de diámetro 1,2 m prefabricado tipo A, con base de fábrica deladrillo de 1 pie y con anillos de hormigón armado, de hasta 4 m de profundidad,incluso excavación, hormigón de relleno, marco y tapa de fundición dúctilnormalizada abertura ostra, con pasador antirrobo completamente terminado.
O01OA030 4,435 h Oficial de primera 16,17 71,71
O01OA070 1,346 h Peón ordinario 14,41 19,40
O01OA050 3,700 h Ayudante 14,85 54,95
MHM2020IIA 0,966 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 46,37
P05001 1,844 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94 77,34
A04004 2,570 m2 Enlucido mortero M-700 16,18 41,58
A05005 4,650 m2 Fabr. ladrillo perforado 1 pie 27,31 126,99
P12021 1,000 ud Cono para pozo 120/70x70 cm HA 121,31 121,31
P12022 3,000 ud Anillo para pozo 120x75 cm HA 96,31 288,93
P01003 3,240 m Junta ex pansiv a 2,96 9,59
P12005 1,000 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00 122,00
P01024 2,380 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 10,38
P12025 9,000 ud Pate de polipropileno 4,56 41,04
A04001 0,900 m3 Mortero M-250 58,52 52,67
M01007 1,026 h Camion de 10 a 15 T 30,65 31,45
M01040 1,400 h Camion grua hasta 5 T 45,50 63,70
M01008 0,410 h Camion hormigonera 6 m3 30,00 12,30
M05RN010 0,411 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 11,51
M06CM030 0,987 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 2,29
%CI 6,000 % Costes indirectos 1.205,50 72,33
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.277,84
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL DOSCIENTOS SETENTA Y SIETE EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 15
D12019A2_D ud POZO REGISTRO
0076 Pozo registro de diámetro 1,2 m, HM20 de hasta 4 m de profundidad, inclusoexcavación, hormigón de relleno, marco y tapa de fundición dúctil normalizadaabertura ostra, con pasador antirrobo, pates acceso, completamente terminado.
O01OA030 4,435 h Oficial de primera 16,17 71,71
O01OA070 1,346 h Peón ordinario 14,41 19,40
O01OA050 3,700 h Ayudante 14,85 54,95
MHM2020IIA 0,966 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 46,37
P05001 1,844 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94 77,34
A04004 2,570 m2 Enlucido mortero M-700 16,18 41,58
A05005 4,650 m2 Fabr. ladrillo perforado 1 pie 27,31 126,99
P12021 1,000 ud Cono para pozo 120/70x70 cm HA 121,31 121,31
P12022 3,000 ud Anillo para pozo 120x75 cm HA 96,31 288,93
P01003 3,240 m Junta ex pansiv a 2,96 9,59
P12005 1,000 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00 122,00
P01024 2,380 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 10,38
P12025 9,000 ud Pate de polipropileno 4,56 41,04
A04001 0,900 m3 Mortero M-250 58,52 52,67
M01007 1,026 h Camion de 10 a 15 T 30,65 31,45
M01040 1,400 h Camion grua hasta 5 T 45,50 63,70
M01008 0,410 h Camion hormigonera 6 m3 30,00 12,30
M05RN010 0,411 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 11,51
M06CM030 0,987 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 2,29
%CI 6,000 % Costes indirectos 1.205,50 72,33
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.277,84
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL DOSCIENTOS SETENTA Y SIETE EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
D120212 ud P.R. 1,00 M PREF. 2 M TIPO B
0077 Pozo registro de diámetro 1,00 m tipo B (pasante), prefabricado con anillos dehormigón armado sobre la tubería, hasta 2 m de profundidad, incluso excavación,formación de la base del pozo mediante hormigón, marco y tapa de fundicióndúctil normalizada abertura ostra, con pasador antirrobo completamenteterminado.
O01OA030 1,740 h Oficial de primera 16,17 28,14
O01OA070 0,640 h Peón ordinario 14,41 9,22
O01OA050 2,300 h Ayudante 14,85 34,16
P05001 6,268 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94 262,88
P12021A 1,000 ud Cono para pozo 100/60x70 cm HA 102,35 102,35
P12005 1,000 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00 122,00
P01003 3,770 m Junta ex pansiv a 2,96 11,16
P01024 2,980 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 12,99
P12025 3,000 ud Pate de polipropileno 4,56 13,68
A04001 0,300 m3 Mortero M-250 58,52 17,56
M01004 0,900 h Camion grua hasta 10 T 48,50 43,65
M01008 0,614 h Camion hormigonera 6 m3 30,00 18,42
M05RN010 0,240 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 6,72
M06CM030 0,130 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 0,30
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 71,50 2,86
%CI 6,000 % Costes indirectos 686,10 41,17
TOTAL PARTIDA ..................................................... 727,26
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS VEINTISIETE EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
D12025A ud P.R. 120 BASE F. LADR. Y ELEMENTOS PREF. 2 M TIPO A
0078 Pozo registro de diámetro 1,2 m prefabricado tipo A, con base de fábrica deladrillo de 1 pie y con anillos de hormigón armado, de hasta 2 m de profundidad,incluso excavación, hormigón de relleno, marco y tapa de fundición dúctilnormalizada abertura ostra, con pasador antirrobo completamente terminado.
O01OA030 3,269 h Oficial de primera 16,17 52,86
O01OA070 0,936 h Peón ordinario 14,41 13,49
O01OA050 2,700 h Ayudante 14,85 40,10
MHM2020IIA 0,966 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 46,37
P05001 1,187 m3 Hormigon resistencia >=10 MPa. 41,94 49,78
A04004 2,570 m2 Enlucido mortero M-700 16,18 41,58
A05005 4,650 m2 Fabr. ladrillo perforado 1 pie 27,31 126,99
P12021 1,000 ud Cono para pozo 120/70x70 cm HA 121,31 121,31
P12005 1,000 ud Marco y tapa abertura ostra 122,00 122,00
P01003 2,960 m Junta ex pansiv a 2,96 8,76
P01024 2,380 m2 Mallazo 15X15X8 4,36 10,38
P12025 3,000 ud Pate de polipropileno 4,56 13,68
A04001 0,300 m3 Mortero M-250 58,52 17,56
M01007 0,826 h Camion de 10 a 15 T 30,65 25,32
M01040 0,900 h Camion grua hasta 5 T 45,50 40,95
M01008 0,526 h Camion hormigonera 6 m3 30,00 15,78
M05RN010 0,467 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 13,08
M06CM030 0,873 h Compresor port.diesel m.p. 5 m3/min 7 bar 2,32 2,03
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 106,50 4,26
%CI 6,000 % Costes indirectos 766,30 45,98
TOTAL PARTIDA ..................................................... 812,26
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHOCIENTOS DOCE EUROS con VEINTISEIS CÉNTIMOS
D13003 ud SUMIDERO MEDIANO (540X260 MM)
0079 Sumidero rectangular sifónico de 540x260 mm de dimensiones interiores, conmarco y rejilla de fundición dúctil normalizada, con poceta sifónica prefabricadade PVC según norma, con juntas de mortero M-450, incluso conexión aacometida, demoliciones, excavaciones, agotamiento, obras de fábrica y tierra,completamente terminado
O01OA030 2,500 h Oficial de primera 16,17 40,43
O01OA050 2,500 h Ayudante 14,85 37,13
O01OA070 0,600 h Peón ordinario 14,41 8,65
M01007 0,065 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,99
M01031 0,330 h Compresor y v ibrador neumático 3,00 0,99
P02009 0,080 m3 Material granular 60/90 7,14 0,57
P01HM01015 1,010 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 41,51
P12003 1,000 ud Marco y reja abatible 54x26 cm 27,00 27,00
P12006 1,000 ud Poceta de clapeta 45,5x 20x40 cm 105,00 105,00
A04002 0,020 m3 Mortero M-450 74,72 1,49
P10009 13,000 ud Ladrillo macizo 24X11,5X9 cm 0,09 1,17
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 86,20 3,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 269,40 16,16
TOTAL PARTIDA ..................................................... 285,54
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS OCHENTA Y CINCO EUROS con CINCUENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 16
D15008 ud ACONDICIONAMIENTO ARQUETA 40X40
0080 Acondicionamiento de arqueta de registro existente de 40x40 cm, inclusoconexióna acometida, demoliciones, agotamiento, obras de tierra y fábrica,totalmente terminada y en funcionamiento.
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
O01OA060 1,000 h Peón especializado 14,56 14,56
M01002 1,000 h Compresor con dos martillos 3,92 3,92
M01007 0,100 h Camion de 10 a 15 T 30,65 3,07
MHM2020IIA 0,150 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 7,20
M01031 0,330 h Compresor y v ibrador neumático 3,00 0,99
P10002 47,000 ud Ladrillo hueco 25x12x 7 0,08 3,76
A04001 0,040 m3 Mortero M-250 58,52 2,34
A04004 1,050 m2 Enlucido mortero M-700 16,18 16,99
A04002 0,020 m3 Mortero M-450 74,72 1,49
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,60 1,82
%CI 6,000 % Costes indirectos 87,20 5,23
TOTAL PARTIDA ..................................................... 92,39
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y DOS EUROS con TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS
D15009 ud CONEX. IMBORNAL A POZO DE REGISTRO
0081 Conexión de imbornal existente a pozo de registro o colector, incluso embocaduray reposición de tubería existente, completamente terminada.
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
M01002 1,000 h Compresor con dos martillos 3,92 3,92
M01003 0,100 h Equipo ox icorte 12,50 1,25
M01007 0,050 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,53
E000017 0,100 m3 MORTERO 1:4 DE 350 Kgs. 65,73 6,57
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 45,40 1,82
%CI 6,000 % Costes indirectos 60,50 3,63
TOTAL PARTIDA ..................................................... 64,15
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y CUATRO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS
D15010 ud CONEX. ALCANTARILLADO A POZO DE REGISTRO
0082 Conexión de alcantarillado o acometida domiciliaria a pozo de registro o colector,incluso embocadura y reposición de tubería existente, completamente terminada.
O01OA030 1,100 h Oficial de primera 16,17 17,79
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
M01002 1,000 h Compresor con dos martillos 3,92 3,92
M01003 0,100 h Equipo ox icorte 12,50 1,25
M01007 0,050 h Camion de 10 a 15 T 30,65 1,53
E000017 0,150 m3 MORTERO 1:4 DE 350 Kgs. 65,73 9,86
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 47,10 1,88
%CI 6,000 % Costes indirectos 65,50 3,93
TOTAL PARTIDA ..................................................... 69,42
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SESENTA Y NUEVE EUROS con CUARENTA Y DOS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
D19051 m REPOSICIÓN DE CONDUCCIÓN DE RIEGO
0083 Reposición de conducción de riego, incluso excavación, tuberías de PVC y depolietileno y p.p. de conexión y desconexión.
A02002 0,300 M3 EXCAVACION ZANJAS O POZOS A MANO 21,62 6,49
A02004 0,400 M3 TRANSPORTE 7,5-15 km 1,99 0,80
P09063 1,500 m TUB. P.E. 20 mm 4 atm B.D. 0,18 0,27
O01OA030 0,600 h Oficial de primera 16,17 9,70
O01OA060 0,600 h Peón especializado 14,56 8,74
%CI 6,000 % Costes indirectos 26,00 1,56
TOTAL PARTIDA ..................................................... 27,56
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTISIETE EUROS con CINCUENTA Y SEIS CÉNTIMOS
D20001 m2 PAVIMENTO CARRIL-BICI ROJO
0084 Pavimento de carril-bici compuesto por 15 cm de subbase granular, 15 cm dehormigón de resistencia mínima a la compresión simple de 15 MPa, loseta 20 x 20antideslizante roja y pintado con dos bandas de pintura alcídica de 10 cm,completamente finalizado.
O01OA030 0,010 h Oficial de primera 16,17 0,16
O01OA050 0,150 h Ayudante 14,85 2,23
O01OA070 0,850 h Peón ordinario 14,41 12,25
P1000006M 0,150 m3 Zahorra artificial 11,12 1,67
P01HM01015 0,150 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 6,17
M01031 0,220 h Compresor y v ibrador neumático 3,00 0,66
P10020 1,050 M2 BALDOSA 20X20X3 ROJA 4,34 4,56
P01002 0,002 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02 0,16
A04002 0,010 m3 Mortero M-450 74,72 0,75
P01021 0,050 kg Pintura Alcidea 1,60 0,08
M01043 0,001 h Pintadora mecánica 25,63 0,03
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 14,60 0,58
%CI 6,000 % Costes indirectos 29,30 1,76
TOTAL PARTIDA ..................................................... 31,06
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y UN EUROS con SEIS CÉNTIMOS
D20003 m2 TIERRA MORTERENCA SOBRE GRAVILLA
0085 Piso de tierra morterenca sobre gravilla, incluso geotextil no tejido de 100 g/m2.
O01OA030 0,030 h Oficial de primera 16,17 0,49
O01OA050 0,030 h Ayudante 14,85 0,45
O01OA070 0,030 h Peón ordinario 14,41 0,43
P03006 0,020 t Arido calizo 25-40 6,46 0,13
P03002 0,020 t Arena machaqueo 0-6 7,23 0,14
M01019 0,010 h Apisonadora estática 25,12 0,25
M01016 0,001 h Motoniv eladora 14 T 47,04 0,05
M01006 0,001 h Camión cuba de agua 32,25 0,03
GEO0946 1,100 m2 Lamina geotex til 100 g/m2 0,80 0,88
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 1,40 0,06
%CI 6,000 % Costes indirectos 2,90 0,17
TOTAL PARTIDA ..................................................... 3,08
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRES EUROS con OCHO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 17
D20004 m2 PAV. ACERA BALDOSAS ESPECIALES
0086 Pavimento de aceras con baldosa especial de color decorativa, sin incluir la basede hormigón.
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA050 0,500 h Ayudante 14,85 7,43
P10023 1,100 m2 Baldosa decorativ a color 4,82 5,30
A04002 0,040 m3 Mortero M-450 74,72 2,99
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 15,50 0,62
%CI 6,000 % Costes indirectos 24,40 1,46
TOTAL PARTIDA ..................................................... 25,89
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTICINCO EUROS con OCHENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
D20008 m2 PAVIMENTO ADOQUÍN PREF. 20X10X8
0087 Pavimento de adoquín prefabricado de 20x10x8 cm y resistencia 350 kg/cm2sobre base de arena silícea, incluso recebado y compactado.
P10025 1,020 M2 ADOQUIN GRIS PREF. 8X10X20 MONOC 9,77 9,97
P03002 0,060 t Arena machaqueo 0-6 7,23 0,43
M01017 0,100 h Compactadora de bandeja 2,52 0,25
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA060 0,500 h Peón especializado 14,56 7,28
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
%CI 6,000 % Costes indirectos 33,20 1,99
TOTAL PARTIDA ..................................................... 35,22
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CINCO EUROS con VEINTIDOS CÉNTIMOS
D20009 m2 PAV. PIEDRA CALIZA ABUJARDADA
0088 PAVIMENTO DE PIEDRA CALIZA DE 4 cm DE ESPESOR, ABUJARDADA, SOBREMORTERO DE CEMENTO, COLOCADO EN OBRA.
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
P10026 1,100 m2 Piedra caliza 4 cm abujardada 21,31 23,44
A04002 0,040 m3 Mortero M-450 74,72 2,99
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 22,90 0,92
%CI 6,000 % Costes indirectos 50,30 3,02
TOTAL PARTIDA ..................................................... 53,31
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y TRES EUROS con TREINTA Y UN CÉNTIMOS
D20010 m2 PAVIMENTO HORMIGÓN IMPRESO
0089 Pavimento de hormigón impreso, tamaño máximo de árido 20 mm, resistenciacaracterística 200 kg/cm2, incluso parte proporcional de colorante, endurecedor,sellador de superficie y estampado.
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
MHM2020IIA 0,150 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 7,20
P01022 0,050 m2 Molde de pav imento impreso 151,00 7,55
P01023 1,000 kg Colorante de pav imento impreso 1,60 1,60
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 22,90 0,92
%CI 6,000 % Costes indirectos 40,20 2,41
TOTAL PARTIDA ..................................................... 42,62
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUARENTA Y DOS EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
D24010 ud DESMONTAJE Y REPOSICIÓN DE COLUMNA
0090 DESMONTAJE Y REPOSICION DE COLUMNA O BACULO DE ALUMBRADO PUBLI-CO, INCLUSO P.P. DE CIMENTACION, ARQUETA DE CONEXION, CONDUCCIONY CABLEADO,
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA050 1,000 h Ayudante 14,85 14,85
O01OA070 2,000 h Peón ordinario 14,41 28,82
M01007 0,164 h Camion de 10 a 15 T 30,65 5,03
M01031 0,330 h Compresor y v ibrador neumático 3,00 0,99
M01005 1,600 h Camión grúa hasta 20 T 35,20 56,32
P09014 1,000 m Tubería PVC 110 mm y 6 atm 2,22 2,22
P14009 4,000 ud Perno anclaje 1" y 1,10 m 6,61 26,44
P01HM01015 1,570 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 64,53
A04003 0,010 m3 Mortero M-700 108,07 1,08
P14002 1,000 ud Marco y tapa aluminio 40x 40 34,86 34,86
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 59,80 2,39
%CI 6,000 % Costes indirectos 253,70 15,22
TOTAL PARTIDA ..................................................... 268,92
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS SESENTA Y OCHO EUROS con NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS
DP20201A m3 RELLENO CON SUELO SELECCIONADO PROCEDENTE DE PRÉSTAMO
0091 Terraplenado y compactación de suelo seleccionado procedente de prestamo,con compactación del 98% PM.
O01OA030 0,010 h Oficial de primera 16,17 0,16
O01OA070 0,010 h Peón ordinario 14,41 0,14
C1331200 0,017 h Motoniv eladora de tamaño mediana 52,35 0,89
C13350C0 0,017 h Rodillo v ibratorio autopropulsado, 12-14T 52,92 0,90
C1311120 0,017 h Pala cargadora sobre neumáticos 43,30 0,74
U291.052 1,150 m3 Suelo seleccionado préstamos 4,92 5,66
B0111000 0,025 m3 Agua 0,87 0,02
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,30 0,01
%CI 6,000 % Costes indirectos 8,50 0,51
TOTAL PARTIDA ..................................................... 9,03
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NUEVE EUROS con TRES CÉNTIMOS
E01066 m3 ENCACHADO DE PIEDRA
0092 m3 Encachado de piedra, con áridos menores de 25 cm y mayores de 5 cm, paraasiento de cimientos, rellenos de trasdós y mejora del terreno, según PG-3,estudio geotécnico y planos.
O01OA030 0,075 h Oficial de primera 16,17 1,21
P01011 1,200 M3 Material <25 cm y >5 cm.... 4,85 5,82
M00052 0,080 h Retroex cavadora cuchara 0.3 m3 14,56 1,16
M00039 0,080 h Dumper 2500 Kg hidráulico.... 4,30 0,34
O01OA070 0,075 h Peón ordinario 14,41 1,08
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,30 0,09
%CI 6,000 % Costes indirectos 9,70 0,58
TOTAL PARTIDA ..................................................... 10,28
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIEZ EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 18
E02060 m2 TRAT. SUPERFICIAL ENDURECEDOR HORMIGÓN
0093 m2 Tratamiento superficial antideslizante endurecedor de pavimento continuo dehormigón, tipo SIKAFLOOR 89 ó equivalente, a base de resinas epoxi, exento dedisolventes, diluible en agua y tixotrópico, colores gris, rojo, verde o beige,aplicado en capas sucesivas hasta alcanzar un espesor máximo de 0,25 mm,previo rascado de la lechada superf icial mediante cepillos metálicos y limpieza dela superficie, así como nivelación de zonas irregulares o porosas con Sika Floor81 EPOCEM ó equivalente.
P02074 0,400 KG Pintura protección epox i.res. 7,28 2,91
O01OA030 0,400 h Oficial de primera 16,17 6,47
O01OA070 0,400 h Peón ordinario 14,41 5,76
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 12,20 0,49
%CI 6,000 % Costes indirectos 15,60 0,94
TOTAL PARTIDA ..................................................... 16,57
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECISEIS EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS
E044445_D ud REDUCCIÓN DN150/350 MM, SCH 10 S
0094 Ud. Reducción DN150/350 en acero inoxidable AISI-316 SCHEDULE 10SdeTubacero o equivalente. Incluso transporte, montaje y pruebas, totalmentecolocada.
P06454875 1,000 Ud Reducción BB 10''-8'', Sch 10 S 69,65 69,65
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA070 0,800 h Peón ordinario 14,41 11,53
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 19,60 0,78
%CI 6,000 % Costes indirectos 90,10 5,41
TOTAL PARTIDA ..................................................... 95,46
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS
E0600066 ud CARRETE DE DESMONTAJE DN: 150 MM
0095 Ud. Carrete de desmontaje DN150 mm, PN16, según ET 02.00.00.08, accesoriosde montaje, transporte, instalación completa y p.p. de pruebas.
P060000 1,000 Ud Carrete desmontaje DN:150 mm PN-16 201,88 201,88
O01OA030 0,800 h Oficial de primera 16,17 12,94
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 27,40 1,10
%CI 6,000 % Costes indirectos 230,30 13,82
TOTAL PARTIDA ..................................................... 244,15
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS CUARENTA Y CUATRO EUROS con QUINCE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
E060111H ud MANGUITO ANTIVIBRATORIO DN150 MM, PN 10 ATM
0096 Ud. Manguito antivibratorio DN150mm PN10, según ET 09.02.00.01, incluyetransporte, montaje y pruebas.
P065223 1,000 Ud Manguito antiv ibratorio DN 150 mm, PN 16 atm 58,36 58,36
O01OA030 0,250 h Oficial de primera 16,17 4,04
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 11,30 0,45
%CI 6,000 % Costes indirectos 70,10 4,21
TOTAL PARTIDA ..................................................... 74,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y CUATRO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS
E06066G ud VENTOSA TRIFUNCIONAL DN 50 MM
0097 Ud. Ventosa trifuncional para aguas residuales, de 50mm diámetro paraacoplamiento a tubería de diámetro 350mm, PN10, con partes interiores en aceroinoxidable, incluso p.p. en uniones, totalmente instalada y probada.
P06082L 1,000 Ud Ventosa trifuncional D:50 mm 817,79 817,79
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 22,50 0,90
%CI 6,000 % Costes indirectos 841,20 50,47
TOTAL PARTIDA ..................................................... 891,66
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHOCIENTOS NOVENTA Y UN EUROS con SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 19
E06075 ud ARQUETA PARA VENTOSA
0098 Ud. de arqueta de registro de 1 mts. de diametro interior y profundidad hasta 1,50mts. con solera en hormigón HM-20, sobre 10 cm de hormigón de limpieza y 15 cmde zahorras artif iciales. El alzado de la arqueta será de fabrica de ladrillo panal yenlucido interior de mortero, incluso refuerzo de apoyo bajo tubería en hormigónHM-20, tapa y marco de fundicion circular modelo pamrex D-400 explotación oequivalente de 60 cm. de diametro y aro en hormigon armado HA-35/B/20/IIaIncluso relleno de arena procedente de machaqueo, pates de polipropileno,disposición de acero para agarre solera-alzados, compactado de las zahorrasartif iciales al 100% del proctor modif icado. Resto de medidas y característicasdescritas en planos.
O01OA030 4,000 h Oficial de primera 16,17 64,68
O01OA070 6,000 h Peón ordinario 14,41 86,46
M00060 0,250 h Compactador manual 6,47 1,62
M00017 0,300 h Vibrador elect. rdto= 5 m3/H. 5,11 1,53
P02063 188,000 ud Ladrillo h.doble 25x 12x 9... 0,14 26,32
P02048 2,300 ud Suplemento hidrof. e imperm.. 0,12 0,28
P01HM010 1,090 m3 Hormigón HM-20/P/20/I central 46,00 50,14
P01HM01015 0,240 m3 Hormigón HM-15 central 41,10 9,86
P01005 3,824 Tm Arena proc. machaqueo........ 6,45 24,66
E000017 0,050 m3 MORTERO 1:4 DE 350 Kgs. 65,73 3,29
P01HA050 0,180 m3 Hormigón HA-35/P/20/IIa central 70,32 12,66
P02004 60,000 Kg Acero redondo normal......... 0,52 31,20
P06092C 1,000 ud Tapa y marco fund. PAMREX o equiv . 188,08 188,08
P03229 2,000 ud Pate Polipropileno. 6,46 12,92
P01002 0,360 tn CEMENTO CEM III-B 42,5 81,02 29,17
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 151,10 6,04
%CI 6,000 % Costes indirectos 548,90 32,93
TOTAL PARTIDA ..................................................... 581,84
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS OCHENTA Y UN EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
E06208H_D ud DESAGÜE DE CONDUCCIÓN DN 200 MM
0099 Ud desagüe para conducción de saneamiento de polímero orientado Dext 200 mm,constituido por los siguientes elementos: TE EEE 350-350-200 mm, de presiónnominal PN 10 atmósferas de uralita o equivalente, válvula de compuerta conasiento elástico y unión por enchufes para tubos de pvc/pe, PN 10 atm. Inclusoparte proporcional de juntas, codos, tornillería, uniones. Totalmente terminado yprobado.
O01OA030 4,000 h Oficial de primera 16,17 64,68
O01OA070 8,000 h Peón ordinario 14,41 115,28
M00039 0,050 h Dumper 2500 Kg hidráulico.... 4,30 0,22
M00047 1,000 h Retroex cav adora mix ta 32,38 32,38
M00093 1,000 h Camión-grua 28,85 28,85
P1000006M 4,800 m3 Zahorra artificial 11,12 53,38
P06554G 1,000 ud Te fundición EEE 160-160-160 mm i juntas 94,34 94,34
P0554F 1,000 ud Válv ula compuerta EE 150-160 mm PVC/PE 295,00 295,00
P05558F 10,000 m Tub. PEAD Dex t 160 mm, PE 100, PN 10 16,11 161,10
P06145 1,000 ud Repercusión tornillería AISI-304 75,00 75,00
P01005 4,320 Tm Arena proc. machaqueo........ 6,45 27,86
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 180,00 7,20
%CI 6,000 % Costes indirectos 955,30 57,32
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1.012,61
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de MIL DOCE EUROS con SESENTA Y UN CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
E066668U ud VÁLVULA DE RETENCIÓN DE BOLA DN 150, PN 10 ATM
0100 Ud. Válvula de retención de bola DN: 150mm, PN10 según ET 02.00.00.15. Incluyetransporte, montaje y pruebas necesarias.
P06666Y 1,000 Ud Válv ula de retención de bola DN 150 mm, PN 10 atm 253,27 253,27
O01OA030 0,800 h Oficial de primera 16,17 12,94
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 27,40 1,10
%CI 6,000 % Costes indirectos 281,70 16,90
TOTAL PARTIDA ..................................................... 298,62
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOSCIENTOS NOVENTA Y OCHO EUROS con SESENTA Y DOS CÉNTIMOS
E06666K ud VÁLVULA DE COMPUERTA DN:150 MM
0101 Ud. Válvula de compuerta de accionamiento manual de DN150mm para aguasresiduales, unión mediantes bridas DIN3202/1, F4 (cuello corto) PN10 según ET02.00.00.13, incluye piezas especiales, volante de acero, incluso suministro,instalada y probada.
P030555H 1,000 Ud Válv ula comp. DN:150 mm, PN 16 atm 289,24 289,24
P03193L 1,000 Ud Conjunto de maniobra fijo para v álv ula DN 150 13,21 13,21
O01OA030 1,250 h Oficial de primera 16,17 20,21
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 41,80 1,67
%CI 6,000 % Costes indirectos 346,00 20,76
TOTAL PARTIDA ..................................................... 366,71
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS
E06666K_D UD VÁLVULA DE COMPUERTA DN:350 MM
0102 Ud. Válvula de compuerta de accionamiento manual de DN350mm para aguasresiduales, unión mediantes bridas DIN3202/1, F4 (cuello corto) PN10 según ET02.00.00.13, incluye piezas especiales, volante de acero, incluso suministro,instalada y probada.
P030555H 1,000 Ud Válv ula comp. DN:150 mm, PN 16 atm 289,24 289,24
P03193L 1,000 Ud Conjunto de maniobra fijo para v álv ula DN 150 13,21 13,21
O01OA030 1,250 h Oficial de primera 16,17 20,21
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 41,80 1,67
%CI 6,000 % Costes indirectos 346,00 20,76
TOTAL PARTIDA ..................................................... 366,71
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS SESENTA Y SEIS EUROS con SETENTA Y UN CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 20
E06668YY_D UD CAUDALÍMETRO ELECTROMAGNÉTICO DN350MM
0103 Ud. Caudalímetro electromagnético DN350mm PN10, según ET 04.01.00.0. Incluyetransporte, montaje, instalación eléctrica y pruebas necesarias.
P077777 1,000 Ud Caudalímetro electromagnético DN 250 mm 1.923,15 1.923,15
O01OA030 2,000 h Oficial de primera 16,17 32,34
O01OA070 3,000 h Peón ordinario 14,41 43,23
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 75,60 3,02
%CI 6,000 % Costes indirectos 2.001,70 120,10
TOTAL PARTIDA ..................................................... 2.121,84
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL CIENTO VEINTIUN EUROS con OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS
EIEE.2a ud CGPM DIRECTA COMERCIO/IND
0104 Caja general de protección y medida directa para uso industrial, tipo polígono, deintensidad inferior a 63A, formada por módulo de contadores, módulo CGPesquema 10 con puerta metálica galvanizada con rejilla y mirilla de dimensiones1.60x0.70 m, incluso puesta a tierra del neutro con cable RV 0.6/1 kV de sección50 mm2 y piqueta de cobre, totalmente instalada en hornacina de obra civil civil noincluida, conectada y en correcto estado de funcionamiento, según NT-IEEV/89 yel Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.
O01OB200 1,500 h Oficial 1ª electricista 16,17 24,26
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
PIEA.2a 1,000 ud CGPM medida directa 340,48 340,48
PIEA.3c 1,000 ud Puerta met galv CGPM 1.60x0.70m 182,40 182,40
PIEC.4aai 4,200 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 50 4,01 16,84
PIEP.1a 1,000 ud Electrodo pica a ø14mm lg1m 4,45 4,45
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 54,80 2,19
%CI 6,000 % Costes indirectos 601,20 36,07
TOTAL PARTIDA ..................................................... 637,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS
EIEL.1cbee m LÍNEA CU 5X10 S/CANLZ
0105 Línea de cobre trifásica con un aislamiento de tensión nominal de 0.6/1 kVformada por 3 fases+neutro+tierra de 10 mm2 de sección, colocada sin incluircanalización, incluso parte proporcional de pequeño material y piezas especiales,totalmente instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, segúnReglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002. Resto de acracterísticas segunficha técnica.
O01OB200 0,170 h Oficial 1ª electricista 16,17 2,75
PIEC.4aae 5,250 m Cable Cu rig RV 0.6/1kV 1x 10 0,94 4,94
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 2,80 0,11
%CI 6,000 % Costes indirectos 7,80 0,47
TOTAL PARTIDA ..................................................... 8,27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
EIEL10dc m TUBO RÍGIDO PVC Ø25MM 40%ACC
0106 Tubo rígido de PVC, diámetro nominal 25 mm, para canalización de superficie, con un grado deprotección mecánica 7 y con un incremento sobre el precio del tubo del 40% en concepto de unio-nes, accesorios y piezas especiales, totalmente instalado, sin incluir cableado, según NT-IE-EV/89 y el Reglamento Eléctrotécnico de Baja Tensión 2002. Resto de características según es-pecificación técnica 03.06.00.05.
O01OB200 0,170 h Oficial 1ª electricista 16,17 2,75
O01OB220 0,170 h Ayudante electricista 14,85 2,52
PIEC16dc 1,050 m Tubo rigido PVC 25mm 40%acc 2,53 2,66
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 5,30 0,21
%CI 6,000 % Costes indirectos 8,10 0,49
TOTAL PARTIDA ..................................................... 8,63
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de OCHO EUROS con SESENTA Y TRES CÉNTIMOS
EIEL16afac m BANDEJA PVC CIE 60X200 40%ACC
0107 Bandeja ciega de PVC con tapa de dimensiones 60x200 mm, para canalización eléctrica, sumi-nistrada en tramos de 3 m de longitud y con un incremento sobre el precio de la bandeja del40% en concepto de de uniones, accesorios y piezas especiales, totalmente montada, sin in-cluir cableado, según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002. Resto de característi-cas según especificación técnica 03.06.00.04.
O01OB200 0,227 h Oficial 1ª electricista 16,17 3,67
O01OB220 0,227 h Ayudante electricista 14,85 3,37
PIEC27afac 1,050 m Bandeja PVC cie 60x 200 40%acc 24,22 25,43
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,00 0,28
%CI 6,000 % Costes indirectos 32,80 1,97
TOTAL PARTIDA ..................................................... 34,72
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y CUATRO EUROS con SETENTA Y DOS CÉNTIMOS
EIEP.1c ud PIQUETA PT Ø14MM LG=2M
0108 Piqueta de puesta de tierra formada por electrodo de acero recubierto de cobre de diámetro 14mm y longitud 2 metros, incluso hincado y conexiones, según el Reglamento Electrotécnico deBaja Tensión 2002. Resto de características según especificación técnica PCT001.
O01OB200 0,280 h Oficial 1ª electricista 16,17 4,53
O01OB220 0,280 h Ayudante electricista 14,85 4,16
PIEP.1c 1,000 ud Electrodo pica a ø14mm lg2m 9,25 9,25
PIEC11c 1,050 m Cable cobre desnudo 35 mm² 1,29 1,35
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 8,70 0,35
%CI 6,000 % Costes indirectos 19,60 1,18
TOTAL PARTIDA ..................................................... 20,82
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 21
EIEP.4a m CONDUCTOR PUESTA TIERRA
0109 Conducción de puesta a tierra enterrada a una profundidad mínima de 80 cm., instalada con con-ductor de cobre desnudo recocido de 35 mm2 de sección, incluso excavación y relleno, medidadesde la arqueta de conexión hasta la última pica, según el Reglamento Electrotécnico de BajaTensión 2002. Resto de características según especificación técnica 03.09.00.01.
O01OB200 0,400 h Oficial 1ª electricista 16,17 6,47
O01OB220 0,200 h Ayudante electricista 14,85 2,97
PIEC11c 1,000 m Cable cobre desnudo 35 mm² 1,29 1,29
PIEP.2a 0,500 ud Taco y collarín para sujección 1,54 0,77
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 9,40 0,38
%CI 6,000 % Costes indirectos 11,90 0,71
TOTAL PARTIDA ..................................................... 12,59
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE EUROS con CINCUENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
EIEP.5a ud ARQUETA CONEXIÓN TIERRA 38X50X25
0110 Arqueta de conex ión de puesta a tierra de 38x50x25 cm., formada por muro aparejado de ladri-llo macizo de 12 cm. de espesor, con juntas de mortero M-5a (1:6) de 1 cm. de espesor enfosca-do interior con mortero de cemento M-20a (1:3), solera de hormigón en masa HM 15/B/40/IIa ytapa de hormigón armado HA 25/B/20/IIa, con parrilla formada por redondos de diámetro 8 mm.cada 10 cm. y refuerzo perimetral formado por perfil de acero laminado L 60.6, soldado a la ma-lla con cerco de perfil L 70.7 y patillas de anclaje en cada uno de sus ángulos, tubo de fibroce-mento ligero de diámetro 60 mm. y punto de puesta a tierra, incluso conex iones, sin incluir exca-vación, relleno y transporte de tierras sobrantes a vertedero, según el Reglamento Electrotécni-co de Baja Tensión 2002.
O01OB200 2,500 h Oficial 1ª electricista 16,17 40,43
O01OB220 2,500 h Ayudante electricista 14,85 37,13
PFFC.2a 36,000 ud Ladrillo perf n/v isto 24x 11.5x5 0,13 4,68
PEAP10a 3,500 kg Perfil est A-42 v alor medio 0,65 2,28
PIEP.2c 1,000 ud Punto puesta a tierra Cu/Cd 15,47 15,47
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 77,60 3,10
%CI 6,000 % Costes indirectos 103,10 6,19
TOTAL PARTIDA ..................................................... 109,28
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO NUEVE EUROS con VEINTIOCHO CÉNTIMOS
EIEP.8a ud SOLDADURA ALUMINOTÉRMICA
0111 Soldadura aluminotérmica para puesta a tierra, incluye parte propocional de utilización de moldede carbón, manilla y cartucho de polvora, incluso encendido, pequeño material, mano de obra yun acabado total, según el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.
O01OB200 1,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 16,17
PIEP.4a 1,000 ud Soldadura aluminotérmica 3,11 3,11
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 16,20 0,65
%CI 6,000 % Costes indirectos 19,90 1,19
TOTAL PARTIDA ..................................................... 21,12
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTIUN EUROS con DOCE CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
EIIS.1bfb ud LUM AUTN EMER 160 LMN ESTN
0112 Luminaria autónoma para alumbrado de emergencia estanca de calidad media, material de la en-volvente autoextinguible y grado de protección IP45, con dos leds de alta luminosidad para garan-tizar alumbrado de señalización permanente, con lámpara fluorescente de tubo lineal de 6 W,160 lúmenes, superficie cubierta de 32 m2 y 1 hora de autonomía, alimentación de 220 V y cone-x ión para mando a distancia, instalada, conectada y en correcto estado de funcionamiento, se-gún el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión 2002.
O01OB200 0,500 h Oficial 1ª electricista 16,17 8,09
PILS.1bfb 1,000 ud Lum autn emer 160 lmn estn 45,17 45,17
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 8,10 0,32
%CI 6,000 % Costes indirectos 53,60 3,22
TOTAL PARTIDA ..................................................... 56,80
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CINCUENTA Y SEIS EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS
EX00008A m3 RELLENO ZANJAS C/GRAVIN
0113 Relleno de grav ín en zanjas, ex tendido, humectación y compactación en capas de 20 cm. de es-pesor, con rodillo v ibratorio, considerando el gravín a pie de tajo, y con p.p. de medios aux ilia-res.
O01OA020 0,020 h Capataz 17,07 0,34
O01OA060 0,050 h Peón especializado 14,56 0,73
M07W010 20,000 t. km transporte áridos 0,09 1,80
M08CA110 0,020 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,54
M05RN010 0,020 h Retrocargadora neumáticos 50 CV 28,00 0,56
M08RL010 0,100 h Rodillo v ibrante manual tándem 800 kg. 4,70 0,47
P01AF410A 1,800 t. Grav in 8,43 15,17
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 1,10 0,04
%CI 6,000 % Costes indirectos 19,70 1,18
TOTAL PARTIDA ..................................................... 20,83
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS
G2194L1 m DEMOLICIÓN DE PRISMA DE HORMIGÓN EXISTENTE
0114 Demolición de prisma de hormigón existente, con retirada de escombros, carga y transporte avertedero
O01OA070 0,600 h Peón ordinario 14,41 8,65
p2_MQ01015 0,300 h Retroex cavadora con martillo rompedor de 1000 kg 34,86 10,46
p2_MQ01014 0,300 h Retroex cavadora sobre neumáticos, de hasta 1,0 m3 de capacidad 24,64 7,39
p2_MQ01007 0,200 h Camión de 10 a 15 T 19,83 3,97
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 8,70 0,35
%CI 6,000 % Costes indirectos 30,80 1,85
TOTAL PARTIDA ..................................................... 32,67
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y DOS EUROS con SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 22
G3H28623 m2 TABLESTACADO PROFUNDIDAD DE HINCA < 16 M
0115 Blindaje útil hasta una profundidad de 16 m, por medio de hinca y extracción detablestaca de hasta 8.5 mm de espesor (amortizable a 25 usos), inclusosuministro de panel guía blindado, arriostramiento para tornapuntas,apuntalamientos y accesorios, además de anclaje de hasta 18 m cada uno,colocado cada 2.5 m como mínimo, para fijación de coronación de tablestacado,en caso de ser necesario. Incluido transporte, colocación, y su posteriordesmontaje y devolución, se abonará según pliego.
O01OA030 0,100 h Oficial de primera 16,17 1,62
O01OA060 0,500 h Peón especializado 14,56 7,28
U286.305 1,500 ud Arriostramiento encofrado metálico 0,76 1,14
U286.301 1,000 m2 Tablestaca chapa de hasta 8,5 mm de espesor 12,52 12,52
UZTTOC31 0,050 ud Doble perfileria HE-B240 para atado, placas de apoyo, cable de a575,00 28,75
C150G900 0,426 h Grúa autopropulsada 20t 49,87 21,24
C3E62000 0,426 h Martillo percutor efecto doble,+motor 175,55 74,78
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 8,90 0,36
%CI 6,000 % Costes indirectos 147,70 8,86
TOTAL PARTIDA ..................................................... 156,55
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y SEIS EUROS con CINCUENTA Y CINCO CÉNTIMOS
GEO0945 m2 LÁMINA DE GEOTEXTIL 300 G/M2
0116 Geotextil no tejido, compuesto por f ilamentos de propileno unidos por agujeteadoy posterior calandrado, con un gramaje de 300 g/m2, totalmente colocado, inclusolimpieza, preparación y solapes.
O01OA030 0,001 h Oficial de primera 16,17 0,02
O01OA070 0,010 h Peón ordinario 14,41 0,14
GEO0947 1,100 m2 Lamina geotex til 300 g/m2 2,05 2,26
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,20 0,01
%CI 6,000 % Costes indirectos 2,40 0,14
TOTAL PARTIDA ..................................................... 2,57
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS
GRE0006 m APEO DE CABLES DE ALUMBRADO Y SEÑALIZACIÓN
0117 Apeo de cables de alumbrado o semaforización
O01OA030 1,000 h Oficial de primera 16,17 16,17
O01OA050 1,500 h Ayudante 14,85 22,28
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
M01007 0,080 h Camion de 10 a 15 T 30,65 2,45
M01002 1,000 h Compresor con dos martillos 3,92 3,92
M01005 0,500 h Camión grúa hasta 20 T 35,20 17,60
P01004 0,050 m3 Agua......................... 0,51 0,03
P1000010M 14,000 kg Acero en perfiles laminados, galv anizado S-275-JR 0,59 8,26
MHM2020IIA 0,400 m3 Hormigón HM-20/B/20/IIa central 48,00 19,20
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 60,10 2,40
%CI 6,000 % Costes indirectos 113,90 6,83
TOTAL PARTIDA ..................................................... 120,76
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO VEINTE EUROS con SETENTA Y SEIS CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
N00MA25 m MARCO PREFABRICADO
0118Ml. Colector de saneamiento enterrado de hormigón armado, HA-35/B/20/IIa, yacero B500S, fabricado mediante vibración, de sección rectangular ydimensiones interiores de 1000x1000 mm.,Clase C-2, (capaz de soportar unacobertura de 1.80 m. de tierra más 0.2 m. de paquete asfáltico y tráfico de 60 Tnde la instrucción de carreteras), con junta machihembrada. Colocado en zanja,sobre una cama de arena de río de 15 cm. debidamente compactada y nivelada,relleno lateral y superior hasta 60 cm. por encima de la generatriz con la mismaarena; compactando ésta hasta los riñones. Con p.p. de medios auxiliares y sinincluir la excavación ni el tapado posterior de las zanjas.
O01OA020 0,012 h Capataz 17,07 0,20
O01OA030 0,750 h Oficial de primera 16,17 12,13
O01OA060 1,000 h Peón especializado 14,56 14,56
M02GE070 0,500 h Grúa telescópica autoprop. 70 t. 137,70 68,85
M05EC040 0,500 h Ex cav adora hidráulica cadenas 310 CV 95,00 47,50
P01AA020 2,200 m3 Arena de río 0/6 mm. 15,70 34,54
P00MA25 1,000 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA 420,00 420,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 26,90 1,08
%CI 6,000 % Costes indirectos 598,90 35,93
TOTAL PARTIDA ..................................................... 634,79
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEISCIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS con SETENTA Y NUEVE CÉNTIMOS
N00MA26 m MARCO TIPO "U" PREFABRICADO
0119Ml. Colector de saneamiento de hormigón armado, HA-35/B/20/IIa, y acero B500S,fabricado mediante vibración, de sección rectangular, tipo "U" y dimensionesinteriores de 1000x1000 mm., con junta machihembrada. Colocado en zanja,sobre una cama de arena de río de 15 cm. debidamente compactada y nivelada,relleno lateral compactando ésta hasta los riñones. Con p.p. de medios auxiliaresy sin incluir la excavación ni el tapado posterior de las zanjas.
O01OA020 0,012 h Capataz 17,07 0,20
O01OA030 0,750 h Oficial de primera 16,17 12,13
O01OA060 1,000 h Peón especializado 14,56 14,56
M02GE070 0,500 h Grúa telescópica autoprop. 70 t. 137,70 68,85
M05EC040 0,500 h Ex cav adora hidráulica cadenas 310 CV 95,00 47,50
P01AA020 2,200 m3 Arena de río 0/6 mm. 15,70 34,54
P00MA26 1,000 ml Marco prefabricado de 1*1 de HA tipo "U" 221,00 221,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 26,90 1,08
%CI 6,000 % Costes indirectos 399,90 23,99
TOTAL PARTIDA ..................................................... 423,85
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CUATROCIENTOS VEINTITRES EUROS con OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 23
NG10001 m3 LIMPIEZA, RETIRADA Y GESTIÓN DE RESIDUOS
0120 Limpieza, retirada y gestión de los residuos existentes en el interior de la acequia"El Sequial", previo al inicio de los trabajos en su interior, de forma manual omecánica, incluso su eliminación mediante gestor autorizado o eliminación envertedero autorizado por la Conselleria de Medio Ambiente, Agua, Urbanismo yTerritorio previa caracterización del tipo de residuo, estando incluido el coste deresiduo inerte, residuo urbano o residuo tóxico y peligroso.
O01OA070 1,000 h Peón ordinario 14,41 14,41
M01007 0,100 h Camion de 10 a 15 T 30,65 3,07
C000001 2,000 m3 Canón de gestión 9,00 18,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 14,40 0,58
%CI 6,000 % Costes indirectos 36,10 2,17
TOTAL PARTIDA ..................................................... 38,23
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS con VEINTITRES CÉNTIMOS
NU01AF210 m2 DEMOL.Y LEVANT.PAVIMENTO MBC MAX 10 CM
0121 Demolición y levantado de pavimento de M.B.C/F. de máximo 15 cm. de espesor,incluso transporte del material resultante a vertedero.
O01OA020 0,010 h Capataz 17,07 0,17
O01OA060 0,020 h Peón especializado 14,56 0,29
M05EN030 0,010 h Ex cav .hidráulica neumáticos 100 CV 42,00 0,42
M06MR230 0,010 h Martillo rompedor hidraúlico 600 kg. 9,47 0,09
M05RN020 0,005 h Retrocargadora neumáticos 75 CV 33,00 0,17
M07CB020 0,010 h Camión basculante 4x 4 14 t 35,50 0,36
M07N070 0,150 m3 Canon de escombros a v ertedero 0,51 0,08
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,50 0,02
%CI 6,000 % Costes indirectos 1,60 0,10
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,70
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con SETENTA CÉNTIMOS
NU19F100 m RECORTE DEL PAVIMENTO CON SIERRA
0122 Recorte de pavimento o firme con sierra, en f irmes de mezcla bituminosa encaliente y cualquier pavimento o tratamiento superficial, incluso barrido y limpiezapor medios manuales.
O01OA060 0,050 h Peón especializado 14,56 0,73
M09F010 0,050 h Cortadora de pav imentos 10,15 0,51
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 0,70 0,03
%CI 6,000 % Costes indirectos 1,30 0,08
TOTAL PARTIDA ..................................................... 1,35
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de UN EUROS con TREINTA Y CINCO CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
NUTR2022_D ud TAPA FUNDICIÓN 1260 X 730 MM
0123 Tapa de fundición de dimensiones 1.260 x 730 mm para acceso a interior de pozoo foso, resistente a cargas de tráf ico, resto de características según ET04.01.00.02.
O01OA030 0,500 h Oficial de primera 16,17 8,09
O01OA070 0,500 h Peón ordinario 14,41 7,21
M1000012Q 0,100 h Grúa automóv il 33,06 3,31
NUTR202102 1,000 ud Trampilla simple 1.260 x 730 mm 690,00 690,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 15,30 0,61
%CI 6,000 % Costes indirectos 709,20 42,55
TOTAL PARTIDA ..................................................... 751,77
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETECIENTOS CINCUENTA Y UN EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS
U03RI050 m2 RIEGO DE IMPRIMACIÓN ECI
0124 Riego de imprimación, con emulsión asfáltica catiónica de imprimación ECI, decapas granulares, con una dotación de 1.2 kg/m2., incluso barrido y preparaciónde la superficie.
O01OA070 0,004 h Peón ordinario 14,41 0,06
M08CA110 0,001 h Cisterna agua s/camión 10.000 l 27,00 0,03
M07AA020 0,001 h Dúmper autocargable 2.000 kg 5,50 0,01
M08B020 0,002 h Barredora remolcada c/motor aux iliar 4,90 0,01
M08CB010 0,002 h Camión cisterna bituminosa c/lanza 10.000 l 30,00 0,06
P01PL170 1,200 kg Emulsión asfáltica ECI 0,20 0,24
%CI 6,000 % Costes indirectos 0,40 0,02
TOTAL PARTIDA ..................................................... 0,43
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CERO EUROS con CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS
U03VC190A m2 CAPA DE RODADURA S-12 E=4 CM S-20 E=4CM D.A.<25
0125 Suministro y puesta en obra de M.B.C. tipo S-12 en capa de rodadura de 4 cm. deespesor y capa de base de S-20 de 4 cm de espesor, con áridos con desgastede los Ángeles < 25, extendida y compactada, incluido riego de adherencia, riegoasfáltico, f iller de aportación y betún.
U38GG130 1,000 m2 EMULSIÓN ECR-0 CURADO Y ADHEREN. 0,24 0,24
U03VC041 0,060 t M.B.C. TIPO S-12 DESGASTE ÁNGELES<25 22,15 1,33
U03VC040 0,060 t M.B.C. TIPO S-20 DESGASTE ÁNGELES<25 19,51 1,17
U03VC125 0,006 t FILLER CALIZO EN MBC 58,20 0,35
U03VC100 0,012 t BETÚN ASFÁLTICO B 80/100 EN M.B.C 220,00 2,64
%CI 6,000 % Costes indirectos 5,70 0,34
TOTAL PARTIDA ..................................................... 6,07
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SEIS EUROS con SIETE CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 24
U07OEPURAU05 m TUBERÍA PVC CORRUGADA 315 R-8
0126 Colector de saneamiento enterrado de pvc de pared corrugada doble color teja yrigidez > 8 kn/m²; con un diámetro 315 mm. y con unión por junta elástica.colocado en zanja, sobre una cama de gravín (no incluido) debidamentecompactada y nivelada. con p.p. de medios auxiliares y sin incluir la excavación niel tapado posterior de las zanjas.
O01OA030 0,250 h Oficial de primera 16,17 4,04
O01OA060 0,250 h Peón especializado 14,56 3,64
PURA1001998 1,000 m Tubería PVC Corrugada DN 315 R-8 28,36 28,36
PURA7000582 0,007 kg Bote 1 kg lubricante 5,96 0,04
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 7,70 0,31
%CI 6,000 % Costes indirectos 36,40 2,18
TOTAL PARTIDA ..................................................... 38,57
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS con CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS
U12SAA010 ud ARQUETA 40X40X60 PASO/DERIVACION
0127 Arqueta alumbrado 40x40x60 cm libres, para paso, derivación o toma de tierra, i/excavación,solera de 10 cm. de hormigón H-100 kg/cm2, alzados de fábrica de ladrillo macizo 1/2 pie, enfos-cada interiormente con mortero de cemento CEM II/B-P 32,5 N y arena de río 1/6, con cerco ytapa cuadrada 60x60 cm. en fundición.
O01OA030 1,200 h Oficial de primera 16,17 19,40
O01OA050 1,500 h Ayudante 14,85 22,28
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
M1000002Q 0,040 h Camión v olquete 24,94 1,00
M1000004Q 0,015 h Retroex cav adora de 0,50 m 27,62 0,41
P01LT020 0,052 m2 Ladrillo perforado tosco 25x12x 7 0,12 0,01
A02A080 0,025 m3 Mortero cemento 1/6 M-40 62,22 1,56
1000004A 0,016 ud Mortero 1:6 de 250 kg de cemento CEM I/32,5 37,74 0,60
A03H060 0,030 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx .40 54,64 1,64
P27SA110 1,000 ud Cerco 40x40 cm. y tapa fundición 20,74 20,74
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 63,30 2,53
%CI 6,000 % Costes indirectos 91,80 5,51
TOTAL PARTIDA ..................................................... 97,30
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de NOVENTA Y SIETE EUROS con TREINTA CÉNTIMOS
OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA). Nº EXP: PC/04/09
CUADRO DE DESCOMPUESTOS
CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE CÓDIGO CANTIDAD UD DESCRIPCIÓN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
U12SAA011 ud ARQUETA 200X200X300
0128 Arqueta alumbrado 200x200x300 mm libres, para paso, derivación o toma detierra, i/excavación, solera de 10 cm. de hormigón H-100 kg/cm2, alzados defábrica de ladrillo macizo 1/2 pie, enfoscada interiormente con mortero decemento CEM II/B-P 32,5 N y arena de río 1/6, con cerco y tapa cuadrada 60x60cm. en fundición.
O01OA030 1,200 h Oficial de primera 16,17 19,40
O01OA050 1,500 h Ayudante 14,85 22,28
O01OA070 1,500 h Peón ordinario 14,41 21,62
M1000002Q 0,040 h Camión v olquete 24,94 1,00
M1000004Q 0,015 h Retroex cavadora de 0,50 m 27,62 0,41
P01LT020 24,000 m2 Ladrillo perforado tosco 25x 12x 7 0,12 2,88
A02A080 0,500 m3 Mortero cemento 1/6 M-40 62,22 31,11
1000004A 0,160 ud Mortero 1:6 de 250 kg de cemento CEM I/32,5 37,74 6,04
A03H060 0,500 m3 HORM. DOSIF. 225 kg /CEMENTO Tmáx .40 54,64 27,32
P27SA110 1,000 ud Cerco 40x 40 cm. y tapa fundición 20,74 20,74
P27SA111 1,000 ud cerco 100x100 cm y tapa de fundicion 180,00 180,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 63,30 2,53
%CI 6,000 % Costes indirectos 335,30 20,12
TOTAL PARTIDA ..................................................... 355,45
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS CINCUENTA Y CINCO EUROS con CUARENTA Y CINCO CÉNTIMOS
UIEC.2deb ud EDIFICIO PREFABRICADO GRUPO ELECTRÓGENO
0129 Edif icio prefabricado panelable de hormigón armado con aislamiento de medidasinteriores 4'00x2'80x2'34 m, características:- Espesor de pared: 150 mm.- Aislamiento interior a base de porespan.- Acabado exterior en árido visto.- Acabado interior en hormigón liso pintado en blanco.- Suelo con pintura antipolvo.- Tratamiento impermeabilizante en la cubierta.- 1 Puerta de acceso de chapa galvanizada y pintada de medidas 900x2030 mm.- 2 Rejillas de ventilación de 800x750 mm.- Huecos pasacables en las posiciones que deseen.totalmente acabado.
O01OB200 10,000 h Oficial 1ª electricista 16,17 161,70
O01OB220 10,000 h Ayudante electricista 14,85 148,50
O01OA070 5,000 h Peón ordinario 14,41 72,05
PUEC10a 1,000 u Sis ex tinción incendios móv il 138,23 138,23
PUEC13a 1,000 u Sistema de puesta a tierra 240,00 240,00
PUEC19b 1,000 u Edificio prefabricado 11.882,00 11.882,00
O%AUX 4,000 % Medios aux iliares 382,30 15,29
TOTAL PARTIDA ..................................................... 12.657,77
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOCE MIL SEISCIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS
ANEJO 12: JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS - 25
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 8
ANEJO Nº 13
PLAN DE OBRA
ANEJO Nº 13 PLAN DE OBRA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 8
ANEJO Nº 13
PLAN DE OBRA
INDICE
1 OBJETO ................................................................................................................................... 5
2 DIAS APROVECHABLES PARA LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS....................................... 5
2.1 CALENDARIO Y JORNADA LABORAL......................................................................... 5
2.2 METODOLOGÍA............................................................................................................. 5
3 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS ............................................................................................. 7
3.1 OBJETO ......................................................................................................................... 7
3.2 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA OBRA ..................................................................... 7
4 PLAZO DE EJECUCIÓN .......................................................................................................... 8
5 PROGRAMA DE TRABAJOS Y PLAN DE INVERSIONES..................................................... 8
ANEJO Nº 13 PLAN DE OBRA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 8
1 OBJETO
En cumplimiento del artículo 124, apartado “e” del R.D.L. 2/2000 de 16 de Junio, en el
presente proyecto se incluye un programa de trabajos de las obras proyectadas, en el que
se estudia con carácter indicativo, la posible planificación de la obra.
El Plan de Obra que se concreta en los apartados siguientes, debe considerarse como una
propuesta orientativa, que será desarrollada y convenientemente justificada por la empresa
Contratista adjudicataria de las obras.
Para lograrlo, se ha realizado una primera identificación de las diferentes actividades que
componen el Proyecto de Construcción, obteniendo la medición empleada en cada una de
ellas y, de esta manera, determinar los diferentes equipos mecánicos y humanos más
acordes para conseguir un elevado rendimiento en la ejecución de las diferentes unidades
de obra contempladas.
El siguiente paso consiste en determinar el procedimiento constructivo que fijará la
secuencia de trabajo, para las diferentes actividades en las que se ha descompuesto la
totalidad de la obra.
Se definen así, una serie de actividades conformadas por una o varias unidades de obra,
que reflejan las distintas operaciones necesarias para la ejecución de la misma, fijando
para cada una de ellas la duración resultante en función de los rendimientos considerados
en la justificación de precios y del número de equipos previstos, así como las relaciones
existentes con las restantes.
Por último, el resultado de plasmar sobre calendario las fases comentadas, queda reflejado
en un Plan de Obra que determina el plazo de ejecución previsto.
No obstante, para conseguir un reflejo del Plan de Obra a la realidad de la misma, se
definen unos coeficientes de ponderación, como consecuencia de las afecciones
climatológicas que se pueden dar en las obras.
Finalmente cabe reseñar que para una mayor seguridad en el cumplimiento de los plazos
indicados para las obras objeto del Proyecto, para cada una de las distintas actividades
analizadas se han tomado rendimientos menores, por lo que no sería extraño que se
consigan producciones con un rendimiento superior, en condiciones no adversas para la
ejecución de los trabajos.
2 DIAS APROVECHABLES PARA LA EJECUCIÓN DE LAS
OBRAS
2.1 CALENDARIO Y JORNADA LABORAL
Se ha tenido en cuenta la existencia de fiestas nacionales, autonómicas y locales en el
calendario laboral sobre el que se ha realizado la planificación.
La jornada laboral se ha considerado de 8 horas útiles de trabajo, con cinco días de trabajo
semanal. Se estima un período medio de 22 días laborables por mes de ejecución.
Este calendario laboral y el establecimiento de la jornada laboral han servido como base
para la elaboración del plan de trabajos con el fin de obtener un plazo de ejecución de las
obras lo más ajustado a la realidad.
Este plazo de ejecución de las obras se considera teórico, ya que se ve afectado por
retrasos ocasionados debido a inclemencias de tipo meteorológico.
Con el fin de considerar en la programación de las obras los días de climatología adversa,
se ha tenido en consideración unos coeficientes de reducción a aplicar a los días
laborables y que han de determinarse para cada una de las diferentes actividades en las
que se ha considerado la obra.
2.2 METODOLOGÍA
Para la determinación de los días aprovechables en la ejecución de las diferentes
actividades en las que se divide la obra, se toma como base el procedimiento propuesto
ANEJO Nº 13 PLAN DE OBRA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 8
por el Ministerio de Fomento, en la publicación Datos climáticos para carreteras, del que a
continuación se realiza una descripción.
A fin de facilitar la exposición y justificación del método, se incluyen seguidamente las
definiciones básicas, citadas en la mencionada publicación:
o Día aprovechable. Para cada clase de obra se entiende por día
aprovechable, en cuanto a clima se refiere, el día en que la precipitación y la
temperatura del ambiente es inferior y superior, respectivamente, a los
límites definidos más adelante. No se tiene en cuenta las altas temperaturas
del ambiente que impidan la puesta en obra del hormigón, dado el bajo
volumen considerado en la obra que nos ocupa.
o Temperatura límite del ambiente para la manipulación de materiales
naturales húmedos. Se adopta como temperatura mínima del ambiente para
la manipulación de materiales húmedos, la de 0°C.
o Precipitación límite. Se establecen dos valores de la precipitación límite
diaria: 1 mm por día y 10 mm por día. El primer valor limita el trabajo en
ciertas unidades sensibles a una pequeña lluvia; y el segundo valor limita el
resto de los trabajos. Se entiende que, en general, con precipitación diaria
superior a 10 mm no puede realizarse ningún trabajo sin protecciones
especiales.
Para calcular el número de días aprovechables útiles en las distintas clases de obra se
establecen unos coeficientes de reducción, que se aplican al número de días laborables de
cada mes. Se trata de los siguientes:
o Coeficiente de reducción por helada (Nm). Cociente del número de días del
mes en que la temperatura mínima es superior a 0°C y e l número de días
del mes.
mesdeldíasdeN
CmínimaatemperaturconmesdeldíasdeNNm
º
º0º ≥=
o Coeficiente de reducción por lluvia límite general de trabajos (Am). Cociente
del número de días del mes en que la precipitación es inferior a 10 mm y el
número de días del mes.
mesdeldíasdeN
mmiónprecipitacconmesdeldíasdeNNm
º
10º ≤=
o Coeficiente de reducción por lluvia límite parcial de trabajos (A'm). Cociente
del número de días del mes en que la precipitación es inferior a 1 mm, al
número de días del mes.
mesdeldíasdeN
mmiónprecipitacconmesdeldíasdeNA m
º
1º' ≤=
2.2.1 CÁLCULO DE LOS DÍAS APROVECHABLES.
Para el cálculo de los coeficientes anteriormente comentados, se ha utilizado los datos
climáticos correspondientes a las estaciones meteorológicas más cercanas a la zona en la
que se localizan las obras objeto del presente Proyecto.
A continuación se indican aquellos factores que se consideran limitantes para la ejecución
de las unidades de obra más significativas del proyecto.
FACTORES LIMITANTES PARA LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS
TIPO DE OBRA Tmin ≤ 0ºC P ≥ 1mm P ≥ 10mm
Hormigones hidráulicos SI - SI
Explanaciones y rellenos SI SI SI
Producción de áridos - SI
Como los condicionantes de tipo termométrico y pluviométrico cuentan con una
probabilidad independiente de ocurrencia y en caso de producirse cualquiera de ellos debe
suspenderse la ejecución de las obras, para aquellas unidades de obra en que concurren
ambos se considera como coeficiente de reducción el producto de los coeficientes
correspondientes a ambos factores. Por lo tanto, los coeficientes reductores a aplicar para
las principales unidades de obra del proyecto son los siguientes:
o Hormigones hidráulicos: CH = Nm × Am
o Explanaciones y rellenos: CE = (Am+A’m)/2 ×Nm
o Producción de áridos: CA = Am
ANEJO Nº 13 PLAN DE OBRA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 7 de 8
3 DESCRIPCIÓN DE LAS OBRAS
3.1 OBJETO
La finalidad de las obras previstas en el presente proyecto es la ejecución de las “Obras de
mejora de la red de saneamiento de Sueca (Valencia)”.
3.2 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA OBRA
Las obras proyectadas en el documento “OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE
SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)” comprenden las siguientes actuaciones:
Actuación nº1 – Desconexión de residuales de la acequia “El Sequial”. Este tramo pretende evitar
los vertidos de aguas residuales a la acequia de “El Sequial” captando los puntos de
vertido directo existentes, aproximadamente 50, que corresponden a 275 viviendas, y
evacuándolos en diferentes puntos a colectores de residuales existentes. El tramo está
comprendido entre las calles del Sequial, de Nicolás Figueres y del Hort de Palmera,
siendo la solución propuesta el grapado de sendos colectores en cada cajero de la
acequia, que recojan las acometidas de las casas y las vehiculicen a los colectores
existentes.
Actuación nº 2 – Colector de residuales del barrio Granell y de la C/ La Canal. Esta actuación recoge
las aguas residuales de la C/ del Granell, que actualmente vierten a la acequia del Sequial,
y se reconducen por la C/ del Cebolla y la C/ de Enfrente de la Vía hacia el colector de
residuales de la C/ La Canal. En este punto se hace necesario un bombeo de elevación,
puesto que se pierde cota al pasar por debajo de una acequia. Por otro lado, actualmente
el colector de residuales de la C/ La Canal vierte en la acequia del Clot, por lo que se va a
desconectar el vertido a la acequia y ejecutar un nuevo tramo de colector, que pase por
debajo de la acequia y lleve las aguas residuales hasta el colector oeste en la carretera
CV-500.
Actuación nº 3 – Colectores de saneamiento de la Avenida Vilella. En este caso se va a ejecutar un
colector de residuales que desconecte la acequia dels Arbres y guíe sus aguas hasta el
colector Este, que discurre por la C/ Castellón de la Plana – Avda. de la Torreta. Por otro
lado, se van a cegar los aportes de pluviales al colector de residuales de la Avda. Vilella y
se va a ejecutar un nuevo colector de pluviales para recoger las escorrentías existentes en
ese tramo. El nuevo colector de pluviales estará compuesto por dos conductos en paralelo
que pasarán por encima del colector Este y verterán sus aguas a la acequia contigua.
Actuación nº 4 – Colector de residuales del paso subterráneo de la Ronda Bernat Alinyó. Actualmente
el bombeo de elevación del paso subterráneo está conectado a la red de aguas residuales,
consistiendo en un aporte continuo de agua freática. Se va a independizar este agua de la
red de residuales y se va a vehiculizar hasta la acequia del Sequial en la C/ Sequial.
Actuación nº 5 – Desvío de la acequia del Teular en el Sector C-8. El desarrollo del sector
C-8 comprende el desvío de la acequia del Teular de manera tangencial a su perímetro,
dando agua a los diferentes ramales a los que da servicio. La acequia está en parte
enterrada bajo el actual desarrollo urbano, mostrándose de nuevo al aire libre en el entorno
de la Avda. del Maestro Serrano. Es en este entorno donde está prevista su conexión.
Actuación nº 6 – Colector de residuales de las instalaciones deportivas municipales.
Este tramo recoge las aguas residuales de las instalaciones deportivas a través de la
Travesía del Saladar y las conduce por el interior de las mismas hasta el desvío del
Colector Principal de Sueca.
Actuación nº 7 – Mejoras en la red de saneamiento entre el Mareny Blau y el Mareny
de Barraquetes. Esta actuación solventa los problemas de funcionamiento de la red litoral
actual, que comprende 2 bombeos de elevación a un colector de gravedad y una impulsión
final hasta la EDAR de Mareny de Barraquetes. Los dos bombeos de elevación tienen
capacidad para 3 bombas en paralelo y tan sólo presentan 2, por lo que se considera
necesario el reponer dichas bombas para el correcto funcionamiento del sistema. Por otro
lado, dichos bombeos no disponen de grupo electrógeno que garantice su funcionamiento
en ausencia de electricidad. Finalmente, se va a ejecutar una impulsión que elimine a la
actual debido a las carencias de ésta, con fallos constantes de valvulería y equipos; fallos
estructurales y de cimentación en la cámara de bombeo; y precariedad en su
funcionamiento.
Para una descripción más exhaustiva de las obras, remitimos a la que se realiza en la
Memoria del Proyecto.
ANEJO Nº 13 PLAN DE OBRA
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 8 de 8
4 PLAZO DE EJECUCIÓN
La aplicación de los procesos definidos en los puntos anteriores para las diferentes
actividades consideradas, junto a las duraciones calculadas para cada una de ellas, lleva a
obtener el correspondiente plan de trabajos.
Para la ejecución de las obras proyectadas y de acuerdo con el Programa de Trabajos, se
estima suficiente un plazo de doce (12) meses, contados a partir de la firma del Acta de
Replanteo.
5 PROGRAMA DE TRABAJOS Y PLAN DE INVERSIONES
En las siguientes páginas se incluyen los gráficos obtenidos del Programa de Trabajos y
del Plan de Inversiones.
Id Nombre de tarea Duración1 OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 256 días
2 ACTUACIÓN 1: DESCONEXIÓN RESIDUALES EL SEQUIAL 25 días
3 DESCONEXIÓN RESIDUALES 25 días
4 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS Y APERTURA ACCESOS 2 días
5 INSTALACIÓN EQUIPOS VENTILACIÓN 3 días
6 LIMPIEZA Y RETIRADA RESIDUOS 8 días
7 COLECTORES RESIDUALES Y CONEXIONES 18 días
8 REPOSICIÓN SERVICIOS Y TAPADO ACCESOS 7 días
9 ESTACIÓN ELEVACIÓN EL SEQUIAL Nº 1 25 días
10 OBRA CIVIL 25 días
11 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 1 día
12 ESTRUCTURAS 21 días
13 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 3 días
14 EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS 3 días
15 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 3 días
16 ESTACIÓN ELEVACIÓN EL SEQUIAL Nº 2 25 días
17 OBRA CIVIL 25 días
18 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 1 día
19 ESTRUCTURAS 21 días
20 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 3 días
21 EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS 3 días
22 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 3 días
23 ACTUACIÓN 2: COLECTORES BARRIO GRANELL Y C/ LA CANAL 26,5 días
24 COLECTORES 20,5 días
25 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 1 día
26 EXCAVACIÓN EN ZANJA 10 días
27 COLOCACIÓN DE TUBERÍAY CONEXIONES 12 días
28 POZOS DE REGISTRO 6 días
29 RELLENO ZANJAS 12 días
30 REPOSICIÓN SERVICIOS Y PAVIMENTOS 4 días
31 ESTACIÓN DE ELEVACIÓN DE LA CANAL 26 días
32 OBRA CIVIL 23 días
33 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 2 días
34 ESTRUCTURAS 20 días
35 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 1 día
36 EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS 4 días
37 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 4 días
38 ACTUACIÓN 3: COLECTORES AVDA. VILELLA 19,5 días
39 COLECTOR PLUVIALES 16,5 días
40 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 4 horas
41 EXCAVACIÓN EN ZANJA 2 días
42 COLOCACIÓN DE TUBERÍA Y CONEXIONES 9 días
43 POZOS DE REGISTRO 8 días
44 RELLENO ZANJAS 8 días
45 REPOSICIÓN SERVICIOS Y PAVIMENTOS 4 días
46 COLECTOR PLUVIALES 19 días
47 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 4 horas
48 EXCAVACIÓN EN ZANJA 2 días
49 COLOCACIÓN DE TUBERÍA Y CONEXIONES 10 días
50 POZOS DE REGISTRO 9 días
51 RELLENO ZANJAS 9 días
52 REPOSICIÓN SERVICIOS Y PAVIMENTOS 4 días
53 ACTUACIÓN 4: COLECTOR PASO SUBTERRÁNEO 19,5 días
54 COLECTOR 19,5 días
55 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 1 día
56 EXCAVACIÓN EN ZANJA 3 días
57 COLOCACIÓN DE TUBERÍA Y CONEXIONES 12 días
58 POZOS DE REGISTRO 11 días
59 RELLENO ZANJAS 11 días
60 REPOSICIÓN SERVICIOS Y PAVIMENTOS 4 días
61 ACTUACIÓN 5: DESVÍO ACEQUIA DEL TEULAR 57 días
62 CANALIZACIONES 57 días
63 DESBROCE Y LIMPIEZA 10 días
64 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 3 días
65 EXCAVACIÓN EN ZANJA 10 días
66 EJECUCIÓN MARCO PARA COLECTOR 49 días
67 REPOSICIÓN PAVIMENTOS 10 días
68 SERVICIOS AFECTADOS Y DESVÍOS 32 días
69 CANALIZACIONES MT 3 días
70 CONEXIÓN MT 30 días
71 ACTUACIÓN 6: COLECTOR ZONA DEPORTIVA 17,5 días
72 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 1 día
73 EXCAVACIÓN EN ZANJA 3 días
74 COLOCACIÓN DE TUBERÍA Y CONEXIONES 12 días
75 POZOS DE REGISTRO 11 días
76 RELLENO ZANJAS 11 días
77 REPOSICIÓN SERVICIOS Y PAVIMENTOS 2 días
78 ACTUACIÓN 7: ZONA MARENY 91 días
79 IMPULSIÓN BEGA DE MAR 79 días
80 MOVIMIENTOS DE TIERRA Y CONDUCCIONES 48 días
81 EXCAVACIÓN EN ZANJA 22 días
82 COLOCACIÓN TUBERÍA Y CONEXIONES 44 días
83 DESAGÜES, VENTOSAS Y POZOS DE REGISTRO 44 días
84 RELLENO ZANJAS 30 días
85 DEMOLICIONES Y REPOSICIONES 79 días
86 DEMOLICIÓN PAVIMENTOS 5 días
87 REPOSICIÓN PAVIMENTOS Y SERVICIOS 9 días
88 ESTACIÓN DE BOMBEO BEGA DE MAR 28 días
89 OBRA CIVIL 22 días
90 DEMOLICIONES Y EXCAVACIÓN 3 días
91 ESTRUCTURAS 18 días
92 RELLENO PERIMETRAL Y REPOSICIÓN PAVIMENTOS 1 día
93 EQUIPOS ELECTROMECÁNICOS 5 días
94 INSTALACIÓN ELÉCTRICA 5 días
95 AUTOMATIZACIÓN Y CONTROL 5 días
96 ESTACIÓN ELEVACIÓN Nº 1: MARENY BLAU 6 días
97 ESTACIÓN ELEVACIÓN Nº 2: MARENY BLAU 6 días
98 SEGURIDAD Y SALUD 256 días
15/06 22/06 29/06 06/07 13/07 20/07 27/07 03/08 10/08 17/08 24/08 31/08 07/09 14/09 21/09 28/09 05/10 12/10 19/10 26/10 02/11 09/11 16/11 23/11 30/11 07/12 14/12 21/12 28/12 04/01 11/01 18/01 25/01 01/02 08/02 15/02 22/02 01/03 08/03 15/03 22/03 29/03 05/04 12/04 19/04 26/04 03/05 10/05 17/05 24/05 31/05 07/06 14/06 21/06 28/06jul '09 ago '09 sep '09 oct '09 nov '09 dic '09 ene '10 feb '10 mar '10 abr '10 may '10 jun '10 jul '
Tarea División Progreso Hito Resumen Resumen del proyecto Tareas externas Hito externo Fecha límite
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: "OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)"
Certificación mensual acumulada
0,00 €
100.000,00 €
200.000,00 €
300.000,00 €
400.000,00 €
500.000,00 €
600.000,00 €
700.000,00 €
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Mes
Eu
ros
0,00 €
500.000,00 €
1.000.000,00 €
1.500.000,00 €
2.000.000,00 €
2.500.000,00 €
3.000.000,00 €
3.500.000,00 €
Pbl mes
Pbl acum
Pbl mes 283.896,65 € 124.423,82 € 124.241,72 € 261.525,84 € 486.845,20 € 293.970,89 € 176.991,32 € 447.221,80 € 610.666,79 € 157.264,88 € 147.894,19 € 208.539,68 €
Pbl acum 283.896,65 € 408.320,47 € 532.562,19 € 794.088,03 € 1.280.933,23 € 1.574.904,12 € 1.751.895,44 € 2.199.117,24 € 2.809.784,03 € 2.967.048,91 € 3.114.943,10 € 3.323.482,81 €
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 27
ANEJO Nº 14
PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 27
ANEJO Nº 14
PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
INDICE
1. OBJETO ................................................................................................................................... 5
2. NORMATIVA APLICADA ......................................................................................................... 5
3. OBRA CIVIL: RELACIÓN DE ENSAYOS A REALIZAR .......................................................... 5
3.1. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO NATURAL SUBYACENTE............................... 5
3.2. TERRAPLENES Y CAPAS DE ASIENTO ..................................................................... 6
3.3. RELLENOS .................................................................................................................... 6
3.4. ZAHORRA ARTIFICIAL ................................................................................................. 8
3.5. RIEGOS.......................................................................................................................... 9
3.6. MEZCLAS BITUMINOSAS EN CALIENTE.................................................................. 10
3.7. HORMIGONES ............................................................................................................ 12
3.8. ACEROS ...................................................................................................................... 15
3.9. BALDOSAS HIDRÁULICAS......................................................................................... 16
3.10. BLOQUES PREFABRICADOS DE HORMIGÓN......................................................... 16
3.11. LADRILLOS CERÁMICOS........................................................................................... 17
3.12. BORDILLOS DE HORMIGÓN PREFABRICADO........................................................ 17
3.13. TUBERÍAS.................................................................................................................... 18
4. CONCLUSIÓN........................................................................................................................ 19
5. APÉNDICE Nº 1: PRESUPUESTO ESTIMADO .................................................................... 21
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 27
1. OBJETO.
En el presente anejo se realiza la relación valorada de los ensayos a efectuar para
asegurar la calidad de las obras proyectadas de Obra Civil.
En base a la normativa vigente, se establecen los criterios y frecuencia de toma de
muestras y ejecución de ensayos. El documento consta de los siguientes apartados:
• Relación de ensayos a realizar, especificando la norma utilizada para la ejecución
de los mismos.
• Frecuencia de realización de ensayos, según las especificaciones marcadas por la
normativa vigente. A partir de las mediciones de las unidades de obra, se obtiene el
número de ensayos a realizar para cada una de éstas.
• Valoración de ensayos, utilizando diferentes fuentes: Base de Datos de la
Construcción, tarifas de ensayos de la Asociación Nacional de Laboratorios
Acreditados; consulta de precios habituales utilizados por diferentes laboratorios.
Como resultado se obtiene la valoración final de ensayos a realizar. Precediendo a la
ejecución de las obras, se establecerá un Plan de Control de Calidad, en función de las
necesidades técnicas de las obras establecidas por la Dirección de Obra y del presupuesto
disponible.
2. NORMATIVA APLICADA.
Para la redacción del presente anejo se han tenido en cuenta los Decretos y Normas
actualmente vigentes, tanto los citados directamente a continuación, como a los que
remitan los de superior rango y cuantas recomendaciones o especificaciones contribuyan a
mejorar la eficacia del control y alcance de las actuaciones de asesoramiento y ayuda.
RC-03: Instrucción para la Recepción de cementos. MF, 2003.
EHE: Instrucción de Hormigón Estructural, 2008.
PG-3: Pliego de prescripciones técnicas generales para obras de carreteras y
puentes. MOPU, 1975.
CTE DB SE-A: Código Técnico de la Edificación. Documento Básico. Seguridad
Estructural - Acero, 2008.
Recomendaciones para el control de calidad en obras de carreteras. Dirección
General de Carreteras, MOPU, 1987.
Recomendaciones para el Proyecto y Ejecución de Pruebas de Carga en Puentes
de Carretera. Dirección General de Carreteras, MOPU, 1974.
Prescripciones técnicas españolas sobre materiales para su utilización en
terraplenes. MOPU, 1989.
Y como referencia de tipo más general para casos no cubiertos en las anteriores, se
utilizarán las normativas siguientes:
UNE Normas emitidas o citadas expresamente en Decretos o Normas (O.C.)
"Obligado cumplimiento", tanto de metodología como de especificaciones.
NLT Normas del Centro de Experimentación de Obras Públicas (CEDEX) antes
"Laboratorio del transporte y Mecánica del Suelo".
MELC Normas del laboratorio central de estructuras y materiales.
3. OBRA CIVIL: RELACIÓN DE ENSAYOS A REALIZAR.
3.1. CARACTERIZACIÓN DEL TERRENO NATURAL SUBYACENTE
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 6 de 27
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor Normal:
NLT-107
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (nuclear)
3.2. TERRAPLENES Y CAPAS DE ASIENTO
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor normal:
NLT-107
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (nuclear)
3.3. RELLENOS
RELLENO DE GRAVA
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor normal:
NLT-107
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 7 de 27
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (nuclear)
RELLENO Y COMPACTACIÓN EN ZANJAS Y POZOS
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor normal:
NLT-107
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (nuclear)
RELLENO Y COMPACTACIÓN EN CIMENTACIONES
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor normal:
NLT-107
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (nuclear)
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 8 de 27
RELLENO EN TRASDÓS DE OBRA DE FÁBRICA
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor normal:
NLT-107
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
Índice CBR en laboratorio:
NLT-111
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (nuclear)
3.4. ZAHORRA ARTIFICIAL
MATERIAL
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-104/UNE 103101:1995
Índice de machaqueo. Porcentaje de elementos con dos o más caras de fractura:
NLT-358
Determinación del coeficiente de Los Ángeles:
UNE 1097-2 :1999/NLT-149
Límites de Atterberg:
NLT-105/NLT-106
UNE 103103:1994/UNE 103104:1993
Próctor modificado:
NLT-108/UNE 103501:1994
Índice CBR en laboratorio:
NLT-111 (3 puntos)
Contenido de materia orgánica:
NLT-117/UNE 7368:1977 (agua oxigenada)
NLT-118 (dicromato potásico)
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 9 de 27
COMPACTACIÓN
Densidad y humedad "in situ":
NLT-109 (método arena)
ASTM-D3017 (método nuclear)
3.5. RIEGOS
RIEGO DE IMPRIMACIÓN
ÁRIDO DE CUBRIMIENTO
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-150
Contenido de humedad:
NLT-102/UNE 103300:1993
LIGANTE
ALQUITRÁN.
Equiviscosidad:
NLT-188
Densidad relativa:
NLT-122
Contenido de agua:
NLT-123
Destilación:
NLT-189
Punto de reblandecimiento anillo-bola:
NLT-125
BETÚN ASFÁLTICO FLUIDIFICADO.
Punto de inflamación y combustión:
NLT-136
Viscosidad Saybolt Furol:
NLT-133
Destilación:
NLT-134
Residuo de la destilación a 360° C:
NLT-134
Contenido de agua:
NLT-123
Penetración sobre el residuo de destilación:
NLT-124
Ductilidad sobre el residuo de destilación:
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 10 de 27
NLT-126
EMULSIÓN ASFÁLTICA.
Aniónica.
Carga de partículas:
NLT-194
Penetración sobre el residuo de destilación:
NLT-124
Dotación de la emulsión:
Sin normalizar
Identificación de la emulsión:
NLT-137/NLT-139/NLT-138/NLT-140/NLT-142/NLT-141
NLT-144/NLT-196/NLT-126/NLT-130
Catiónica.
Carga de las partículas:
NLT-194
Penetración sobre el residuo de destilación:
NLT-124
Dotación de la emulsión:
Sin normalizar
Identificación de la emulsión:
NLT-137/NLT-139/NLT-138/NLT-140/NLT-142/NLT-141
NLT-144/NLT-196/NLT-126/NLT-130/NLT-195
3.6. MEZCLAS BITUMINOSAS EN CALIENTE
MATERIALES
ÁRIDO GRUESO
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-150/UNE-EN 933-1:1998
Determinación del porcentaje de elementos con dos más caras de fractura:
NLT-358
Índice de lajas y agujas:
NLT-354
Coeficiente de pulido acelerado (sólo en capas de rodadura):
NLT-174
Determinación del coeficiente de Los Ángeles :
UNE-EN 1097-2:1999/NLT-149
Adhesividad a los áridos de los ligantes bituminosos por inmersión en agua:
NLT-166
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 11 de 27
Densidad relativa y absorción:
NLT-153
ÁRIDO FINO
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-150/UNE-EN 933-1:1998
Adhesividad a los áridos de los ligantes bituminosos por inmersión en agua:
NLT-355
FÍLLER
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-151
Coeficiente de emulsibilidad:
NLT-180
Densidad aparente por sedimentación en tolueno:
NLT-176
LIGANTE
BETÚN ASFÁLTICO.
Penetración:
NLT-124
Índice de penetración:
NLT-181
Pérdida por calentamiento:
NLT-128
Ductilidad:
NLT-126
Penetración del residuo después de la pérdida por calentamiento en % de la penetración
original:
NLT-124
Punto de fragilidad Fraass:
NLT-182
Contenido de agua:
NLT-123
FABRICACIÓN
ÁRIDOS EN FRÍO
Análisis granulométrico por tamizado:
NLT-150/UNE-EN 933-1:1998
Equivalente de arena:
NLT-113/UNE 103109:1995
ÁRIDOS CLASIFICADOS EN CALIENTE
Análisis granulométrico por tamizado:
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 12 de 27
NLT-150/UNE-EN 933-1:1998
MEZCLA BITUMINOSA
Análisis granulométrico:
NLT-150/NLT-151
UNE-EN 933-1:1998
Ensayo Marsa:
NLT-159
Extracción de betún:
NLT-164/76
Ensayo de inmersión-compresión:
NLT-162
Ensayo Cántabro de pérdida por desgaste:
NLT-352
COMPACTACIÓN
Densidad con extracción de testigos y medida de proporción de huecos:
NLT-168
3.7. HORMIGONES
CEMENTO
Resistencia a compresión:
UNE-EN 196-1:2005
Pérdida al fuego:
UNE-EN 196-2:2006
Residuo insoluble:
UNE-EN 196-2:2006
Principio y fin de fraguado:
UNE-EN 196-3:2005
Estabilidad de volumen:
UNE-EN 196-3:2005
Análisis de cloruros:
UNE-EN-196-2:2006
Análisis de trióxido de azufre:
UNE-EN-196-2:2006
AGUA
Potencial de hidrógeno pH:
UNE 7234:1971
Sustancias disueltas:
UNE 7130:1958
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 13 de 27
Sulfatos expresados en SO4=:
UNE 7131:1958
Ión Cloro Cl-:
UNE 7178:1960
Hidratos de carbono:
UNE 7132:1958
Sustancias orgánicas solubles en éter:
UNE 7235:1971
ÁRIDO FINO
Determinación cualitativa de compuestos de azufre:
UNE-EN 1744-1:1999
Porcentaje en peso de terrones de arcilla:
UNE 7133:1958
Análisis granulométrico por tamizado:
UNE-EN 933-1:1998
Porcentaje en peso que flota en líquido de peso especifico 2:
UNE-EN 1744-1:1999
Porcentaje en peso de compuestos de azufre expresados en SO3= y referidos al árido
seco:
UNE-EN 1744-1:1999
Contenido de materia orgánica:
UNE-EN 1744-1:1999
Equivalente de arena:
UNE-EN 933-8:2000
Azul de metileno:
UNE-EN 933-9:1999
Reactividad potencial con los álcalis del cemento:
UNE 146507-1:1999 EX
Medida del coeficiente de friabilidad:
UNE 83115:1998-EX
Absorción de agua por los áridos:
UNE-EN 1097-6:2001
Estabilidad de los áridos frente a disoluciones de sulfato sódico o sulfato magnésico:
UNE-EN 1367-2:1999
Porcentaje del árido fino que pasa por el tamiz 0.08 UNE:
UNE-EN 933-10:2001
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 14 de 27
ÁRIDO GRUESO
Determinación cualitativa de compuestos de azufre:
UNE-EN 1744-1:1999
Porcentaje en peso de terrones de arcilla:
UNE 7133:1958
Porcentaje de partículas blandas:
UNE 7134:1958
Análisis granulométrico por tamizado:
UNE-EN 933-1:1998
Porcentaje en peso que flota en líquido de peso especifico 2:
UNE-EN 174-1:1999
Porcentaje en peso de compuestos de azufre expresados en SO3= y referidos al árido
seco:
UNE-EN 1744-1:1999
Reactividad potencial con los álcalis del cemento:
UNE 146507-1:1999 EX
Resistencia al desgaste:
UNE-EN 1097-2:1999
Absorción de agua por los áridos:
UNE-EN 1097-6:2001
Estabilidad de los áridos frente a disoluciones de sulfato sódico o sulfato magnésico:
UNE-EN 1367-2:1999
Porcentaje del árido grueso que pasa por el tamiz 0.08 UNE:
UNE-EN 933-10:2001
Coeficiente de forma:
UNE-EN 933-4:2000
ADITIVOS
Residuo seco de los aditivos líquidos:
UNE-EN 480-8:1997
Pérdida de masa por calcinación:
UNE 83207:2005
Residuo insoluble en agua destilada:
UNE 83208:2005
Contenido de agua no combinada:
UNE 83209:2002
Peso específico de los aditivos líquidos:
UNE 83225:2005
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Densidad aparente de los aditivos sólidos:
UNE 83226:2005
Determinación del pH:
UNE 83227:2005
Ión Cloro Cl-:
UNE 7178:1960
ADICIONES
Contenido de humedad:
UNE 83431:1992
Contenido en SO3:
UNE 83432:1986 EX
Pérdida por calcinación:
UNE 83433:1986 EX
Determinación de la finura:
UNE-EN 451-2:1995
Índice de actividad resistente con cemento Portland:
UNE 83451:1986 EX
Estabilidad de volumen:
UNE 83453:1988 EX
ESTUDIO DE LA MEZCLA
Consistencia mediante el Cono de Abrams:
UNE-EN 12350-2:2006
Resistencia a compresión:
UNE-EN 12390-1:2001/UNE-EN 12390-2:2003/UNE-EN 12390-3:2003
3.8. ACEROS
BARRAS CORRUGADAS
Ensayo a tracción a temperatura ambiente de una probeta, con determinación de: Masa
por metro lineal, Sección equivalente, Tensión y alargamiento de rotura, Diagrama cargas-
deformaciones, Módulo de elasticidad:
UNE-EN 10002-1:2002
Ensayo de doblado simple de una probeta:
UNE 36068:1996
Ensayo de doblado-desdoblado de una probeta:
UNE 36068:1996
Determinación de las características geométricas:
UNE 36068:1996
MALLAS ELECTROSOLDADAS
Porcentaje de soldaduras despegadas.
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Ensayo de despegue de las barras de nudo.
Determinación de las características geométricas de los elementos.
Ensayo de tracción.
ACEROS ESTRUCTURALES
PERFILES LAMINADOS
Tolerancias dimensionales:
NBE-102
Resiliencia Charpy:
UNE 7475-1:1992
Doblado simple:
UNE 7475-1:1992
Límite elástico, resistencia de tracción y alargamiento rotura:
UNE-EN 10002-1:2002
Ensayo de cizalladura:
UNE 7246:1974
Análisis químico:
UNE 7014:1950/UNE 7331:1975/UNE 7349:1976/UNE 7019:1950
3.9. BALDOSAS HIDRÁULICAS
Características geométricas. Aspecto y textura:
UNE EN 127020:1999 EX, UNE EN 127021:1999 EX, UNE-EN:2004/AC :2006,
UNE-EN 1339:2004
Ensayo de resistencia al choque:
UNE 127007/(UNE 7034)
Ensayo de resistencia a la heladicidad:
UNE-EN 1339:2004
Ensayo de permeabilidad y absorción de agua:
UNE-EN:2004/AC :2006 , UNE-EN 1339:2004
Resistencia a la flexión:
UNE-EN 1339:2004
Resistencia al desgaste por abrasión:
UNE-EN 1339:2004
3.10. BLOQUES PREFABRICADOS DE HORMIGÓN
Clasificación:
UNE-EN 771-3:2004
Dimensiones y comprobación de la forma:
UNE-EN 772-16:2001, UNE-EN 772-20:2001
Determinación de la sección neta, bruta e índice de macizo:
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UNE 41168:1989 EX
Peso medio y densidad media:
Art. 7.2.3. RB-90
Determinación de la densidad real del hormigón:
UNE 41169:1989 EX
Determinación de la absorción de agua:
UNE 41170:1989 EX
Determinación de la succión:
UNE-EN 772-11:2001
Determinación de la resistencia a compresión:
UNE-EN 772-1:2002
3.11. LADRILLOS CERÁMICOS
Masa:
Art.7 RL-88
Propiedades estructurales, dimensiones, características de forma y defectos:
UNE-EN 771-1:2003/UNE 67030:1985
Nódulos de cal viva:
UNE 67039:1993 EX
Ensayo de eflorescencia:
UNE 67029:1995 EX
Determinación de la absorción de agua:
UNE 67027:1984
Resistencia a compresión del ladrillo:
UNE-EN 772-1:2002
Resistencia a compresión de la fábrica:
UNE-EN 1052-1:1999
Ensayo de heladicidad:
UNE 67028:1997 EX
Determinación de la succión de agua:
UNE-EN 772-11:2001
Ensayo de dilatación potencial:
UNE 67036:1999
3.12. BORDILLOS DE HORMIGÓN PREFABRICADO
Ensayo de absorción de agua:
UNE-EN 1340:2004
Ensayo de resistencia a compresión:
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UNE-EN 12504-1:2001/UNE-EN 12390-3:2003/UNE-EN 1936:1999
Ensayo de resistencia a flexión:
UNE-EN 1340:2004
Ensayo de resistencia al choque:
UNE EN 127020:1999 EX, UNE EN 127021:1999 EX, UNE-EN 1339:2004, UNE-EN
2004/AC:2006
Determinación del coeficiente de desgaste:
UNE-EN 1342:2003
Determinación de la densidad aparente:
UNE 127340:2006.Complementaria la norma UNE EN 1340
Características geométricas, aspecto, textura y clasificación:
UNE 127340:2006.Complementaria la norma UNE EN 1340
Comprobación dimensional:
UNE 127340:2006.Complementaria la norma UNE EN 1340
3.13. TUBERÍAS
TUBERÍAS DE PVC
Comprobación de dimensiones, espesor, rectitud y aspecto general:
UNE-EN 588-1:1997
Resistencia a tracción simple y alargamiento en rotura:
UNE-EN 1452-1:2000/UNE-EN 1452-2:2000/UNE-EN 1452-3:2000
Comportamiento al calor:
UNE-EN 1452-1:2000/UNE-EN 1452-2:2000/UNE-EN 1452-3:2000
Resistencia al impacto:
UNE-EN 1452-1:2000/UNE-EN 1452-2:2000/UNE-EN 1452-3:2000
Resistencia a presión hidráulica interior en función del tiempo:
UNE-EN 1452-1:2000/UNE-EN 1452-2:2000/UNE-EN 1452-3:2000
Flexión transversal:
UNE 53323:2001 EX
Estanqueidad:
UNE-EN 1329-1:1999
TUBERÍAS DE ACERO
Comprobación de dimensiones, espesores, rectitud y aspecto general:
Sin normalizar
Estanqueidad:
Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.
Tracción de la chapa:
Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.
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Pruebas de soldadura:
Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.
Presión hidráulica interior:
Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.
TUBERÍAS DE FUNDICIÓN
Comprobación de dimensiones, espesores, rectitud y aspecto general:
Sin normalizar
Estanqueidad:
Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.
Rotura a tracción o flexo-tracción:
Art. del PPTG para tuberías de abastecimiento.
Resiliencia o impacto (fundición gris):
UNE 7475-1:1992
Dureza Brinell:
UNE-EN ISO 6506-1:2000
4. CONCLUSIÓN.
El importe de Ejecución Material de los ensayos a realizar para el control de la ejecución
de las unidades de obra del presente proyecto, asciende a la cantidad de VEINTIDOS MIL
NOVECIENTOS OCHENTA Y CINCO EURO CON CINCO CÉNTIMOS (22.985,05 €).
(I.V.A. no incluido).
Dicha cantidad supone un porcentaje inferior al 1%, respecto al Presupuesto Base de
Licitación, que asciende a la cantidad de TREINTA Y TRES MIL DOSCIENTOS TREINTA
Y CUATRO EURO CON OCHENTA Y DOS CÉNTIMOS (33.234,82 €) . (I.V.A. incluido).
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5. APÉNDICE Nº 1: PRESUPUESTO ESTIMADO.
NORMATIVA CONTROL PRODUCCIÓN PROYECTO VALORACIÓN PLAN AUTOCONTROL
ENSAYOS ENSAYO NORMA O PROCEDIMIENTO
REFERENCIA
Nº TAMAÑO LOTE
UNIDAD MEDICIÓN NºENSAYOS PRECIO UNITARIO IMPORTE
RELLENOS
RELLENO DE GRAVA
Material
Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 ICAFIR 1 1,000 m 3 4,545 5 39.16 195.80
RELLENO Y COMPACTACIÓN EN ZANJAS Y POZOS
Suelos
Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0 0 39.16 0.00
Límites de Atterberg NLT-105-106 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0 0 54.23 0.00
Próctor normal NLT-107 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0 0 54.60 0.00
Contenido en materia orgánica NLT-117 R.C.C.O.C. 1 5,000 m 3 0 0 29.12 0.00
Compactación
Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 5,000 m2 1,301 2 23.41 46.82
Hormigón de relleno y asiento
Consistencia cono de Abrams UNE-EN 12350-2:2006 R.C.C.O.C. 1 100 m 3 246 3 20.00 60.00
Resistencia a compresión UNE EN 12390-1/12390-2/12390-3 R.C.C.O.C. 1 100 m 3 246 3 58.00 174.00
RELLENO Y COMPACTACIÓN EN CIMENTACIONES
Material
Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0.00 0 39.16 0.00
Límites de Atterberg NLT-105-106 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0.00 0 54.23 0.00
Próctor normal NLT-107 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 0.00 0 54.60 0.00
Contenido en materia orgánica NLT-117 -118 R.C.C.O.C. 1 10,000 m 3 0.00 0 29.12 0.00
0
Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 5,000 m2 0.00 0 23.41 0.00
SSSSUBBASE GRANULARUBBASE GRANULARUBBASE GRANULARUBBASE GRANULAR
Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 / UNE 7376 ICAFIR 1 1000 m3 6,842.20 7 39.16 274.12
Límites de Atterberg NLT-105 / NLT-106 / UNE
7377 / UNE 7378 ICAFIR 1 1000 m3 6,842.20 7 54.23 379.61
Equivalente arena NLT-194 R.C.C.O.C. 1 300 m3 6,842.20 23 47.00 1081.00
Proctor Modificado NLT-124 R.C.C.O.C. 1 300 m3 6,842.20 23 78.37 1802.51
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 22 de 27
Contenido en materia orgánica NLT-117 R.C.C.O.C. 1 1000 m3 6,842.20 7 30.05 210.35
Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 2,000 m2 6,842.20 18 442.34 7962.12
TOTAL RELLENOS 12186.33
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
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NORMATIVA CONTROL PRODUCCIÓN PROYECTO VALORACIÓN PLAN AUTOCONTROL
ENSAYOS ENSAYO NORMA O PROCEDIMIENTO REFERENCIA
Nº TAMAÑO LOTE
UNIDAD MEDICIÓN NºENSAYOS PRECIO UNITARIO IMPORTE
RIEGOS Y FIRME
ZAHORRA ARTIFICIAL
Material
Granulometría en suelos por tamizado NLT-104 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 39.16 195.80
Índice de machaqueo. NLT-358 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 43.00 215.00
Determinación del coeficiente de Los Ángeles UNE 1097-2:1999/NLT-149 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 100.79 503.95
Límites de Atterberg NLT-105-106 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 54.23 271.15
Próctor modificado NLT-108/UNE 103501:1994 R.C.C.O.C. 1 1,000 m 3 4,121.66 5 78.37 391.85
Índice CBR en laboratorio NLT-111 R.C.C.O.C. 1 4,500 m 3 4,121.66 1 147.01 147.01
Contenido en materia orgánica NLT-117 R.C.C.O.C. 1 5,000 m 3 4,121.66 1 27.74 27.74
Compactación
Densidad y humedad in situ ASTM-D-3017 R.C.C.O.C. 5 5,000 m2 4,121.66 5 23.41 117.05
RIEGO DE IMPRIMACIÓN RIEGO DE IMPRIMACIÓN RIEGO DE IMPRIMACIÓN RIEGO DE IMPRIMACIÓN
LiganteLiganteLiganteLigante
EMULSIÓN ASFÁLTICA CATIÓNICA
Carga de partículas NLT-194 R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 30.53 152.65
Penetración sobre el residuo de la destilación NLT-124 R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 46.37 231.85
Dotación de la emulsión Sin normalizar R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 30.05 150.25
Identificación de la emulsión NLT-137 a NLT-141 R.C.C.O.C. 1 1000 kg 4,505.69 5 442.34 2211.70
MEZCLAS BITUMINOSAS EN CALMEZCLAS BITUMINOSAS EN CALMEZCLAS BITUMINOSAS EN CALMEZCLAS BITUMINOSAS EN CALIENTEIENTEIENTEIENTE
MaterialesMaterialesMaterialesMateriales
FILLER
Análisis granulométrico por tamizado NLT-151 R.M.B.C. 1 2000 kg 24730 13 24.40 317.20
Coeficiente de emulsibilidad NLT-180 R.M.B.C. 1 2000 kg 24730 13 89.64 1165.32
Densidad aparente en tolueno NLT-176 R.M.B.C. 1 2000 kg 24730 13 25.12 326.56
LIGANTE
Penetración NLT-124 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 44.50 578.50
Índice de penetración NLT-181 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 52.80 686.40
Pérdida por calentamiento NLT-128 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 84.20 1094.60
Ductilidad NLT-126 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 84.20 1094.60
Penetración del residuo después de… NLT-124 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 41.23 535.99
Punto de fragilidad Fraass NLT-182 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 46.37 602.81
Contenido de agua NLT-123 R.M.B.C. 1 2000 kg 25132 13 80.66 1048.58
TOTAL FIRMES 10197.01
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 25 de 27
NORMATIVA CONTROL PRODUCCIÓN PROYECTO VALORACIÓN PLAN AUTOCONTROL
ENSAYOS ENSAYO NORMA O
PROCEDIMIENTO REFERENCIA
Nº TAMAÑO LOTE
UNIDAD MEDICIÓN NºENSAYOS PRECIO UNITARIO IMPORTE
HORMIGONES HORMIGÓN HORMIGÓN HORMIGÓN HORMIGÓN
Estudio de la mezcla
Consistencia mediante el Cono de Abrams UNE-EN 12350-2:2006 E.H.E. 1 50 m3 310 7 20.00 140.00
Equivalente arena UNE EN 12390-1/12390-2/12390-
3 E.H.E. 1 50 m3 310 7 58.00 406.00
TOTAL HORMIGONES 546.00
ANEJO Nº 14 PLAN DE CONTROL DE LA CALIDAD
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 27 de 27
NORMATIVA CONTROL PRODUCCIÓN PROYECTO VALORACIÓN PLAN AUTOCONTROL
ENSAYOS ENSAYO NORMA O
PROCEDIMIENTO REFERENCIA
Nº TAMAÑO LOTE
UNIDAD MEDICIÓN NºENSAYOS PRECIO UNITARIO IMPORTE
ACEROS BARRAS CORRUGADBARRAS CORRUGADBARRAS CORRUGADBARRAS CORRUGADASASASAS
Determinación de las características geométricas UNE 36068:1996 E.H.E. 2 40 T 6.69 1 55.71 55.71
MALLAS ELECTROSOLDADAS
Determinación de las características geométricas UNE 36068 / UNE 36099 E.H.E. 1 150 ud 0 47.96
PERFILES LAMINADOS
Tolerancias dimensionales NBE-102 E.H.E. 1 Tipo / Procedencia kg 0 107.58 0.00
TOTAL ACEROS 55.71
TOTAL 22985.05
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 5
ANEJO Nº 15
EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE
ANEJO Nº 15 EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 5
ANEJO Nº 15
EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE
INDICE
1. EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE. ................................................................................. 5
ANEJO Nº 15 EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 5 de 5
1. EXPROPIACIONES Y SERVIDUMBRE.
Todas las actuaciones a realizar objeto del presente Proyecto de Construcción discurren
por terrenos de titularidad pública o en su caso por terrenos cedidos por el Ayuntamiento
de Sueca.
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 1 de 10
ANEJO Nº 16
INTEGRACIÓN AMBIENTAL
ANEJO Nº 16 INTEGRACIÓN AMBIENTAL
PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA) 3 de 10
ANEJO Nº 16
INTEGRACIÓN AMBIENTAL
INDICE
1. OBJETO DEL ANEJO. ............................................................................................................. 5
2. INVENTARIO AMBIENTAL ...................................................................................................... 5
3. IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS........................................................................................... 6
4. EVALUACIÓN DE IMPACTOS AMBIENTALES PREVISIBLES.............................................. 6
5. ESTABLECIMIENTO DE MEDIDAS CORRECTORAS, PROTECTORAS Y
COMPLEMENTARIAS ............................................................................................................. 7
5.1. SISTEMA DE GESTIÓN MEDIOAMBIENTAL............................................................... 7
5.2. SEGUIMIENTO ARQUEOLÓGICO ............................................................................... 8
5.3. ACONDICIONAMIENTO DEL CONJUNTO DE LES BASSES-SÉQUIAL DE
SUECA ........................................................................................................................... 8
5.4. PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL................................................................ 10
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1. OBJETO DEL ANEJO.
El objeto de este Anejo es recoger la Información Ambiental Básica contenida en el
Proyecto Informativo “AMPLIACIÓN DE LA CAPACIDAD DE DEPURACIÓN DE AGUA EN
SUECA Y REUTILIZACIÓN DE AGUAS RESIDUALES DE LA E.D.A.R DE SUECA
(VALENCIA)”, que dio paso al desarrollo del Proyecto Constructivo actual.
Dicho Proyecto Informativo cuenta con un Estudio de Impacto Ambiental sometido a
tramitación y con resolución de Declaración de Impacto Ambiental, por lo que el Proyecto
de Construcción “Obras de Mejora de la Red de Saneamiento de Sueca (Valencia), al no
presentar variación sobre el Informativo, tiene cumplimentados todos los trámites
ambientales.
A continuación se recogen los aspectos más significativos de dicho Estudio de Impacto
Ambiental:
2. INVENTARIO AMBIENTAL
Se ha efectuado un detallado inventario ambiental referente a los siguientes temas:
Medio físico y biótico
o Usos del suelo
o Geología
o Edafología
o Hidrogeología
o Hidrología superficial e infraestructuras hidráulicas
o Hidrología subterránea
o Climatología
o Vegetación
o Fauna
o Paisaje
o Hábitats naturales de interés comunitario
o Los “ullals”
Medio socioeconómico
o Características Poblacionales
o Estructura Demográfica de la Población.
o Características Urbanas de los Municipios.
o Propiedad del Parque
o Estructura Socioeconómica Actual
o Patrimonio Cultural
o Marco Territorial
Un punto relevante es que los estudios arqueológicos y etnológicos efectuados, tanto
documentales como de campo, no han identificados restos de interés arqueológico o
etnológico que pudieran plantear la necesidad de modificar el trazado propuesto para la
nueva canalización o variar el trazado propuesto para el filtro verde.
Debe también reseñarse en relación al marco territorial que las actuaciones para la mejora
de la calidad de las aguas en las acequias de Sueca (el nuevo colector general Sur y la
desconexión de vertidos al tramo urbano de El Sequial) discurren por viario público en
Suelo Urbano.
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Las actuaciones de ampliación de la E.D.A.R de Sueca se ubican en las propias
instalaciones actuales o en el suelo contiguo de titularidad municipal calificado como
Equipamientos de la Red Primaria Estructural (Servicios Urbanos) en el P.G.O.U de Sueca,
siempre fuera de los límites del Parque Natural. Las actuaciones relativas a impulsiones,
bien para el transporte de aguas a tratar desde las urbanizaciones litorales a la E.D.A.R, de
Sueca, bien para reutilización agrícola o ecológica, se ubican:
- Cuando discurren fuera del Parque Natural, bajo el viario rural o junto a él, en Suelo No
Urbanizable de Protección Ecológica, o en las bandas de Suelo No Urbanizable de
Protección de Infraestructuras y Dominio Público según el P.G.O.U de Sueca.
- Cuando discurren dentro del Parque Natural, bajo el viario rural, en Suelo calificado como
No Urbanizable, Áreas de Uso Agrícola en el P.R.U.G. del Parque Natural de L’Albufera de
Valencia.
El filtro verde se sitúa dentro del Parque Natural en parcelas, ocupadas actualmente por
arrozales, calificadas como Suelo No Urbanizable, Áreas de Uso Agrícola en el P.R.U.G.
del Parque Natural de L’Albufera de Valencia.
El P.R.U.G. del Parque Natural de L’Albufera de Valencia permite de forma explícita
(artículo 90) en las Áreas de Uso Agrícola “las actuaciones en relación con la protección de
los recursos hídricos, de los ambientes húmedos y de los cauces”. Las actuaciones
ubicadas fuera de los límites del Parque Natural están incluidas en la Zona B del “Plan de
Ordenación de los Recursos Naturales de la Cuenca Hidrográfica de la Albufera”. Para
este ámbito territorial no se recogen limitaciones que puedan ser aplicables a las
actuaciones propuestas.
3. IDENTIFICACIÓN DE IMPACTOS
Para la identificación de los impactos se ha elaborado una matriz causa-efecto consistente
en un cuadro de doble entrada en cuyo eje vertical se señalan las acciones del proyecto
susceptibles de producir impactos, relacionando en el eje horizontal los elementos o
unidades ambientales que conforman el medio. Los impactos negativos identificados en la
matriz han sido representados mediante un círculo (O), cuando por la propia naturaleza del
factor ambiental no es previsible ningún tipo de alteración significativa, y mediante una
equis (X) en aquellos casos en los que existe una clara relación causa / efecto, concreta y
definida en modo, tiempo y espacio.
Por su parte, los impactos positivos han sido representados mediante un signo positivo (+).
4. EVALUACIÓN DE IMPACTOS AMBIENTALES PREVISIBLES
En el Estudio de Impacto Ambiental se ha procedido a valorar cada uno de los efectos
producidos como consecuencia de las obras llevadas a cabo en la zona de estudio, de dos
formas independientes, diferenciando los efectos producidos por aquellas actuaciones
relacionadas con la fase de diseño, construcción y funcionamiento, en general, con
respecto a los efectos producidos en la fase de funcionamiento relacionados directamente
con la calidad de las aguas a consecuencia de la obra Así, y para la evaluación de
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impactos resultantes de la fase de diseño, construcción y parte de la de funcionamiento se
aplicará un sistema cualitativo de evaluación de impactos, que consistirá en la
interpretación y evaluación de impactos basándose en criterios de definición establecidos
en orden a diversos aspectos tales como:
- Temporalidad o permanencia de los efectos.
- Reversibilidad o recuperabilidad.
- Intensidad.
Los efectos previsibles sobre elementos del medio sobre los que exista una clara relación
causa/efecto en modo, tiempo y espacio se evaluarán en orden a unos criterios de
definición establecidos por la práctica de la metodología de evaluación de impactos
ambientales (EIA) recogidos en el Reglamento de EIA de España (RD 1131/88, de 30 de
septiembre).
Respecto a la valoración cuantitativa de los impactos resultantes de la fase de
funcionamiento, deriva del marcado carácter de mejora medioambiental de las actuaciones
propuestas, los impactos provocados por estas serán en su gran mayoría de signo positivo
sobre el balance hídrico del Parque Natural de L’Albufera. Es por esto por lo que el grueso
de la valoración de impactos se centrará en la determinación de la mejora de la calidad de
las masas del agua.
En la figura 13 se recoge la matriz de valoración de impactos ambientales.
5. ESTABLECIMIENTO DE MEDIDAS CORRECTORAS,
PROTECTORAS Y COMPLEMENTARIAS
5.1. SISTEMA DE GESTIÓN MEDIOAMBIENTAL
Para cada una de las alteraciones detectadas en los diferentes elementos del medio, el
proyecto establece, a nivel básico, las medidas correctoras aplicables a cada impacto
previsto. Estas medidas se enmarcan en un Sistema de Gestión Medioambiental (SGMA)
aplicable a la obra que deberá redactar la empresa constructora. El SGMA hará referencia,
entre otros aspectos a:
• Delimitación del perímetro de obra
• Localización de instalaciones auxiliares y restauración del área afectada
• Regulación de los niveles de emisión sonora
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• Regulación de la contaminación atmosférica
• Gestión de Residuos
• Protección hidrológica
• Préstamos, canteras y vertederos
• Control de la ejecución de las obras
• Retirada, acopio, mantenimiento y reposición de tierra vegetal
• Seguimiento arqueológico
5.2. SEGUIMIENTO ARQUEOLÓGICO
El impacto sobre bienes de interés patrimonial y según se desprende de la prospección
arqueológica y etnológica efectuada, se puede considerar nulo. No obstante, se propone
en el ámbito de las obras, la realización de un seguimiento arqueológico en el momento
que se inicien los trabajos de movimiento de tierras, así como una serie de medidas
complementarias que a continuación se detallan.
Jalonamiento temporal
Se llevará a cabo un jalonamiento temporal de protección de las zonas susceptibles
formado por soportes angulares metálicos de 30 mm y 1 m de longitud unidos entre si
mediante una cinta de señalización de obra y colocados cada 8 m.
Seguimiento arqueológico
Se llevará a cabo un seguimiento arqueológico con el objeto de documentar datos no
observados durante la fase de redacción del proyecto. El seguimiento de obras,
concretamente durante el periodo que dure el movimiento de tierras, implicará las
siguientes operaciones:
- Elaboración de un proyecto de actuación.
- Recopilación previa de información.
- Seguimiento propiamente dicho de la ejecución de la obra en el área de afección
arqueológica.
- Tratamiento de materiales.
- Elaboración de informe final.
La contratación de los trabajos arqueológicos se atenderá a la Ley 4/1998, de 11 de junio,
de la Generalitat Valenciana, del Patrimonio Cultural Valenciano, así como a la legislación
general española sobre Patrimonio Histórico especialmente al contenido de la Normativa
Estatal de Aplicación General, Ley de 16/1985, de 25 de junio, del Patrimonio Histórico
Español y Real Decreto 111/1986, de 10 de enero, de desarrollo parcial de la Ley 16/1985.
Si en el transcurso de las obras apareciera algún resto arqueológico, serían de aplicación
inmediata el artículo 44 de la Ley 16/1985 del Patrimonio Histórico Español y el artículo 63
de la Ley 4/1998 del Patrimonio Cultural Valenciano, así como la ordenación de la
consiguiente excavación arqueológica de este ámbito.
El resultado de los distintos trabajos arqueológicos se comunicará a la Dirección General
de Política Lingüística y Patrimonio Cultural Valenciano a fin de garantizar la ausencia de
elementos de interés y en su caso se adoptarán las medidas de protección que dicho
organismo recomiende.
5.3. ACONDICIONAMIENTO DEL CONJUNTO DE LES BASSES-
SÉQUIAL DE SUECA
El objetivo de la medida es la recuperación parcial del sector de la Acequia Major de Sueca
o Séquial y el espacio ocupado históricamente por las balsas y los lavaderos (Les Basses),
mediante la actuación sobre el propio Séquial, las balsas (dos de ellas) y su entorno
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En el núcleo urbano de Sueca se halla un espectacular conjunto hidráulico, que integra
cuatro espacios diferenciados pero complementarios: • Molino arrocero.
- Molino harinero.
- Balsas y lavaderos.
- La Séquia Major de Sueca, la acequia Madre o Séquial que recorre el norte de la
población y que abastecía a todos los elementos anteriores.
El conjunto descrito se encuentra en un estado avanzado de degradación, desde el punto
de vista medioambiental, paisajístico y patrimonial. Se da la circunstancia que el espacio
ocupado históricamente por las balsas y los lavaderos es hoy un solar municipal utilizado
como almacén propiedad del Ayuntamiento. El Ayuntamiento de Sueca está llevando a
cabo una actuación parcial destinada a la recuperación de una parte del citado conjunto
hidráulico mediante la adecuación del molino arrocero para su uso como Biblioteca
Municipal.
El elemento objeto de la actuación es un conjunto de 4 balsas, con lavaderos, y una balsa
para filtro. Dos de las balsas existían ya en 1867; otras dos fueron construidas en 1867
(ver figura: Plano del Archivo Municipal); finalmente, dos de ellas desaparecieron a
mediados del siglo XX; Cada balsa tiene forma rectangular, de 25 metros de longitud y 3,5
m. de anchura. Las dos centrales tenían 30 metros de longitud. La balsa de filtro, de
mayores dimensiones, llega hasta los 34 x 10 m2.
El recorrido original del agua tenía su origen en El Séquial de Sueca. Desde la acequia de
Baldoví pasaba a la Balsa de filtro y desde allí a las Balsas generales con desagüe común
a la denominada acequia Harinera y entrega a la acequia Baldoví.
El plan de la actuación consta de las siguientes fases:
• Excavación arqueológica.
- Recuperación de las dos balsas y sus respectivos lavaderos.
- Identificación de la organización interna del espacio.
• Recuperación del recorrido del agua.
- Actuación medioambiental: recuperación del trazado histórico.
- Adecuación del recorrido hidráulico según las condiciones actuales.
• Recuperación de dos balsas, y los lavaderos asociados. Incluye techo a dos aguas,
exento (según la estructura original).
• Adecuación del entorno: acondicionamiento del espacio de las balsas, incluyendo
pasarelas de acceso entre ambos lados del Séquial.
• Adecuación de las márgenes de la Acequia Major: acciones destinadas a la supresión de
obstáculos visuales que dificultan una correcta visión del entorno.
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Esta actuación ha sido interpretada como una medida compensatoria relacionada con el
tramo urbano de la acequia Major o Sèquial que deberá soportar diversas obras en materia
de desconexión de vertidos. El presupuesto de ejecución material estimado para la
actuación es de 360.000 € que han sido integrados en el capítulo de medidas correctoras y
protectoras de impacto ambiental del Documento N.º 3 del presente proyecto informativo.
5.4. PROGRAMA DE VIGILANCIA AMBIENTAL
Finalmente, el referido Estudio de Impacto Ambiental incluye un Programa de Vigilancia
cuyos objetivos son:
- Verificar la correcta ejecución de las medidas preventivas, protectoras y correctoras
previstas, así como de los estándares de calidad de los materiales utilizados.
- Detectar impactos no previstos, y proyectar las medidas preventivas, protectoras y
correctoras adecuadas para reducirlos o eliminarlos.
- Advertir alteraciones por cambios repentinos en las tendencias de impacto.
- Seguimiento de la eficacia de otras medidas desarrolladas en el proyecto.
El control se ejecutará por la Administración competente, por personal propio o por
Asistencia Técnica. Para ello se nombrará un Coordinador Ambiental que estará a las
órdenes directas del Director de obra por parte de la Administración.
Se ha establecido que, durante toda la fase de construcción de las obras, deberá
redactarse periódicamente una serie de informes para asegurar e informar del
cumplimiento del Programa de Vigilancia y Seguimiento Ambiental.
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PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN
ANEJO Nº 17 PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN
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PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA
ADMINISTRACIÓN
INDICE
1. OBJETO DEL ANEJO .............................................................................................................. 5
2. PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN ................................................................................ 5
3. PRESUPUESTO PARA EXPROPIACIONES .......................................................................... 5
4. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN .................................. 5
ANEJO Nº 17 PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA ADMINISTRACIÓN
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1. OBJETO DEL ANEJO.
El objetivo de este anejo es exponer el cómputo económico total que conllevará la
ejecución del Proyecto “PROYECTO DE CONSTRUCCIÓN: OBRAS DE MEJORA DE LA
RED DE SANEAMIENTO DE SUECA (VALENCIA)”.
2. PRESUPUESTO BASE DE LICITACIÓN.
El Presupuesto Base de Licitación, I.V.A. excluido (PBL), asciende a la cantidad de DOS
MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y CINCO MIL SETENTA Y UN EUROS CON
TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS (2.865.071,39 €).
El I.V.A. asciende a la cantidad de 458.411,42 €.
3. PRESUPUESTO PARA EXPROPIACIONES.
El Presupuesto para Expropiaciones de la obra objeto de este proyecto es de CERO
EURO (0,00 €).
4. PRESUPUESTO PARA CONOCIMIENTO DE LA
ADMINISTRACIÓN.
El Presupuesto para Conocimiento de la Administración de este proyecto asciende a la
cantidad de DOS MILLONES OCHOCIENTOS SESENTA Y CINCO MIL SETENTA Y UN
EUROS CON TREINTA Y NUEVE CÉNTIMOS (2.865.071,39 €).
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