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ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS DEL PROYECTO: “FORTALECIMIENTO DE LA
I.E. JOSE MARIA RAYGADA GALLO DEL BARRIO SANCHEZ CERRO DISTRITO DE
QUERECOTILLO – PROVINCIA DE SULLANA - PIURA
CONTENIDO
1.0.- GENERALIDADES
1.1.- Objetivos
1.2.- Normatividad
1.3.- Ubicación y Descripción del Área en Estudio
1.4.- Acceso al Área de Estudio
1.5.- Condiciones Climáticas y Altitud de la Zona
2.0.- GEOLOGIA Y SISMICIDAD DEL AREA EN ESTUDIO
2.1.- Geología
2.2.- Sismicidad
3.0.- INVESTIGACION DE CAMPO
4.0.- CIMENTACIONES DE LAS ESTRUCTURAS TIPO INFES A TOMAR EN CUENTA PARA
EL CALCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DE CARGA
5.0.- ENSAYOS DE LABORATORIO
6.0.- PERFILES ESTRATIGRAFICOS
7.0.- ANALISIS DE LA CIMENTACION.
7.1.- Profundidad de cimentación
7.2.- Tipo de Cimentación
7.3.- Cálculo y análisis de la Capacidad Admisible de Carga
7.4.- Calculo de Asentamientos
8.0.- AGRESION DEL SUELOS A LA CIMENTACION
9.0.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
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ANEXOS
- Testimonio fotográfico
- Ensayos de Laboratorio
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1.0.- GENERALIDADES
1.1.- OBJETIVOS
El presente informe tiene como objetivo realizar el estudio de Mecánica de Suelos
con fines de cimentación del proyecto “FORTALECIMIENTO DE LA I.E. JOSE MARIA
RAYGADA GALLO DEL BARRIO SANCHEZ CERRO DISTRITO DE QUERECOTILLO PROVINICA
DE SULLANA – PIURA”, este trabajo se realizo por medio de exploración de campo
(calicatas) y ensayos de laboratorio, para determinar, la estratigrafía, las propiedades
físicas y mecánicas del suelo, y posibles peligros geológicos. Dándonos información de la
capacidad portante y admisible, asentamientos y las recomendaciones generales que nos
servirán para para la ejecución de este proyecto
1.2.- NORMATIVIDAD
Está comprendido con la Norma E – 050 de Suelos y Cimentaciones.
1.3.- UBICACIÓN Y DESCRIPCIÓN DEL ÁREA EN ESTUDIO
1.3.1.- La zona de estudio, se ubica en los terrenos de la I.E. José María Raygada
Gallo Del Barrio Sánchez Cerro perteneciente al Distrito Querecotillo, Provincia
Sullana, Departamento de Piura.
Su infraestructura actual tendrá que ser demolidos debido a que se encuentran
deteriorados y se han proyectados edificaciones nuevas de dos niveles.
1.3.2.- Mapa de la zona y plano de ubicación.
El proyecto cuenta con plano topográfico con curvas a nivel y de distribución que
ha sido entregado por la Empresa Solicitante, que ha servido para ubicar las
calicatas proyectadas en función de la infraestructura a edificar.
1.4.- ACCESO AL ÁREA DE ESTUDIO
1.4.1.- El acceso a la zona de estudio se realiza, desde Piura a través de la
carretera Panamericana Norte pasando por la ciudad de Sullana y el Distrito de
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Marcavelica ( 35km) por esta se ingresa hacia la izquierda pasando por el Distrito
de Salitral, hasta llegar al Distrito de Querecotillo lugar del presente proyecto.
1.5.- CONDICIONES CLIMÁTICAS Y ALTITUD DE LA ZONA
1.5.1.- Las condiciones climáticas de la zona de estudio, se puede describir como
las de un clima Subtropical, seco y árido, con características similares imperantes
en las regiones subtropicales, con una precipitación pluvial anual de 50 mm.
Sin embargo, como consecuencia del Fenómeno del Niño, se producen
precipitaciones pluviales extraordinarias, con una recurrencia aproximada de 11
años, originando escorrentía y por tanto, erosión intensa y movimiento de
materiales detríticos
1.5.2.- Temperatura media máxima y mínima, altura sobre el nivel del mar,
periodos más óptimos para la construcción.
La altitud de la zona está a 65m.s.n.m en promedio y la topografía es de relieve
relativamente moderado sin embargo se observan algunas ondulaciones y
depresiones que en periodos de lluvias intensas se han originado algunas
quebradas de menor magnitud.
2.0.- GEOLOGIA Y SISMICIDAD DEL AREA EN ESTUDIO
2.1.- Geología
El área de estudio corresponde geomorfológicamente a la denominada
Cuenca Para Andina, limitada al Oeste por la Cadena denominada Los Amotapes y
por el Este con los contrafuertes Andinos y se caracteriza por su topografía suave
con pequeñas colinas y compuestas de materiales de edad Terciaria a Cuaternaria.
Geológicamente el área está constituido por rocas de Edad Terciaria de las
Formaciones Chira – Verdún, caracterizadas por presentar una litología compuesta
por una alternancia de lutitas y areniscas de color marrón y gris verdosa
respectivamente; y que conforman las pequeñas colinas que se observan a lo largo
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del curso inferior del Río Chira, particularmente en su margen Izquierda.
Suprayaciendo a la rocas Terciarias, afloran depósitos Cuaternarios Pleistocénicos
constituidos por conglomerados y areniscas de matriz carbonatada, de resistencia
media a alta; finalmente se encuentran los depósitos cuaternarios
contemporáneos, caracterizados por presentar diversidad, destacando los
depósitos aluviales, deluviales y eólicos en proceso de diagénesis.
El relieve de la zona es de una topografía moderada, formando colinas y
depresiones por donde drenan las aguas durante la épocas de intensa
precipitación pluvial (meses de enero a marzo).
En las excavaciones realizadas, el suelo esta constituido por arcillas de baja
plasticidad con arena CL, limo con arena ML con regular contenido de humedad. En
general los suelos de Fundación, donde se ha proyectado el estudio son de
calidad regular a buena, siendo necesario evitar infiltraciones que alteren el
comportamiento de los materiales.
2.1.1.- Formación Verdun
El Eoceno Superior aflora a lo largo de toda la margen derecha e
izquierda del Rió Chira y está representado por las areniscas de la
Formación Verdún, que hacia el Oeste del área de estudio, descansan en
disconformidad con el Grupo Talara y su contacto superior es transicional
hacia la Formación Chira.
Esta Formación es reconocible por su potente espesor de areniscas masivas,
con gradación vertical a areniscas poco consolidadas e intercaladas con
algunos horizontes de lutitas arcillosas fácilmente disgregables.
2.1.2.- Formación Chira
Esta formación de carácter regional aflora en mayor proporción,
conformando por lutitas arcillosas, descansa sobre la formación Verdún y
Formaciones más antiguas.
2.1.3.- Depósitos Cuaternarios
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Estos materiales in consolidados, constituyen los suelos aluviales,
fluviales, deluviales, proluviales y eólicos ubicados en los valles cultivados,
laderas y quebradas que discurren de los cerros hacia el valle principal.
El terreno donde se realizara la Construcción de Aulas en la I.E JOSE
MARIA RAYGADA GALLO, se proyecta sobre suelos constituidos por arena
arcillosas SC, arcillas limosas ( CL – ML ), arcillas de baja plasticidad con
arena ( CL) y limos con arena ( ML ).
2.2.- Sismicidad
El sector del Nor-Oeste de Perú se caracteriza por su actividad Neotectónica
muy tenue, particularidad de la conformación geológica de la zona; sin embargo,
los Tablazos marinos demuestran considerables movimientos radiales durante el
Pleistoceno, donde cada tablazo está íntimamente relacionado a levantamientos
de líneas litorales, proceso que aún continúa en la actualidad por emergencia de
costas.
Debido a la confluencia de las placas tectónicas de Cocos y Nazca, ambas
que ejercen un empuje hacia el Continente, a la presencia de las Dorsales de
Grijalvo y Sarmiento, a la presencia de la Falla activa de Huaypirá se pueden
producir sismos de gran magnitud como se observa en el siguiente cuadro:
Sismos Históricos (MR .> 7.2 ) de la región.
FechaMagnitud
Escala Richter
Hora Local
Lugar y Consecuencias
Jul. 09 1587 - - - 19:30Sechura destruida, número de muertos no determinado
Feb. 01 1645
- - - - - - Daños moderados en Piura
Ago. 20 1657
- - - - - - Fuertes daños en Tumbes y Corrales
Jul. 24 1912 7,6 Parte de Piura destruidoDic. 17 1963 7,7 12:31 Fuertes daños en Tumbes y Corrales
Dic. 07 1964 7,2 04:36Algunos daños importantes en Piura, daños en Talara y Tumbes
Dic. 09 1970 7,6 23:34Daños en Tumbes, Zorritos, Máncora y Talara.
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Las limitaciones impuestas por la escasez de información sísmica en un
período estadísticamente representativo, restringe el uso del método probabilístico
y la escasez de datos tectónicos restringe el uso del método determinístico, no
obstante un cálculo basado en la aplicación de tales métodos, pero sin perder de
vista las limitaciones citadas, aporta criterios suficientes para llegar a una
evaluación previa del riesgo sísmico en el Norte del Perú, J. F. Moreano S. (trabajo
de investigación docente UNP, 1994) establece la siguiente ecuación mediante la
aplicación del método de los mínimos cuadrados y la ley de recurrencia : Log n =
2.08472 - 0.51704 +/- 0.15432 M. Una aproximación de la probabilidad de
ocurrencia y el período medio de retorno para sismos de magnitudes de 7.0 y 7.5
Mb. se puede observar en el siguiente cuadro:
MagnitudProbabilidad de
Ocurrencia
Período
medio de
retorno
Mb 20 (años) 30 (años) 40 (años) (años)
7.0 38.7 52.1 62.5 40.8
7.5 23.9 33.3 41.8 73.9
2.2.1.- Parámetros para Diseño Sismo – Resistente
De acuerdo al Mapa de Zonificación sísmica para el territorio Peruano
(Normas Técnicas de edificaciones E.030 para Diseño Sismorresistente), el
área de estudio se ubica en la zona III, cuyas características principales son:
1. Sismos de Magnitud VII MM
1. Hipocentros de profundidad intermedia y de intensidad entre VIII y IX.
2. El mayor Peligro Sísmico de la Región está representado por 4 tipos de
efectos, siguiendo el posible orden (Kusin,1978) :
Temblores Superficiales debajo del océano Pacífico.
Terremotos profundos con hipocentro debajo del Continente.
Terremotos superficiales locales relacionados con la fractura del
plano oriental de la cordillera de los Andes occidentales.
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Terremotos superficiales locales, relacionados con la Deflexión de
Huancabamba y Huaypira de actividad Neotectónica.
De la Norma Técnica de edificaciones E.030 para Diseño
Sismorresistente se obtuvieron los parámetros del suelo en la zona de
estudio:
Factores Valores
Parámetros de zona zona 3
Factor de zona Z (g) = 0.4
Suelo Tipo S – 3
Amplificación del suelo S = 1.4
Periodo predominante de vibración Tp = 0.9 seg
Sísmico C = 0.20
Uso U = 1.00
El factor de reducción por ductilidad y amortiguamiento depende de
las características del diseño de del I.E. José María Raygada Gallo, según los
materiales usados y el sistema de estructuración para resistir la fuerza
sísmica.
2.2.2.- Análisis de Licuación de Arenas
En suelos granulares, particularmente arenosos las vibraciones
sísmicas pueden manifestarse mediante un fenómeno denominado
licuefacción, el cual consiste en la pérdida momentánea de la resistencia al
corte de los suelos granulares, como consecuencia de la presión de poros
que se genera en el agua contenida en ellos originada por una vibración
violenta. Esta pérdida de resistencia del suelo se manifiesta en grandes
asentamientos que ocurren durante el sismo ó inmediatamente después de
éste. Sin embargo, para que un suelo granular, en presencia de un sismo,
sea susceptible a licuar debe presentar simultáneamente las características
siguientes (Seed and Idriss):
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Debe estar constituido por arena fina a arena fina limosa.
Debe encontrarse sumergida (napa freática).
Su densidad relativa debe ser baja.
Se puede afirmar que los suelos de fundación son arcillas de baja
plasticidad con arena y limos con arenas con compacidad y resistencia que
aumentan con la profundidad y sin presencia del nivel freático superficial
hasta 3.0m. de profundidad, nos permite considerar que no puede ocurrir el
fenómeno de licuación de arenas ante un sismo de gran magnitud.
MAPA DE SISMICIDAD
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3.0.- INVESTIGACION DE CAMPO
Con la finalidad de ubicar los puntos de de excavaciones de las calicatas, en el
terreno se realizó un reconocimiento de campo, determinándose la excavación de siete
(07) calicatas, las cuales se excavaron a cielo abierto en forma manual hasta la
profundidad de 3.00m. con el objeto de verificar la estratigrafía del terreno y determinar
la capacidad portante y admisible del terreno con fines de cimentación.
En las calicatas excavadas, se realizó el muestreo de los horizontes estratigráficos
y su correspondiente descripción. Así mismo se procedió a la obtención de muestras
disturbadas para los ensayos granulométricos, peso específico, limites Atterberg,
Humedad Natural, Corte directo, Compresibilidad del suelo toma de muestras de suelos
inalterados constituidos por monolitos que permitieron obtener los parámetros mediante
ensayos de corte directo, consolidación unidimensional, etc. Posteriormente se realizó la
descripción litológica de los diferentes horizontes.
4.0.- CIMENTACIONES DE LAS ESTRUCTURAS TIPO INFES A TOMAR EN
CUENTA PARA EL CALCULO DE LA CAPACIDAD ADMISIBLE DE CARGA
Las estructuras de cimentación corresponden a la costa para 02 pisos que trabajan
con cimientos corridos y zapatas, las cuales deben estar conectadas con vigas de
cimentación. Las dimensiones se han establecido según el Cuadro N°2 de Modulo para 02
pisos considerando los parámetros de cálculo de capacidad portante para la costa y según
las ecuaciones de Terzagui.
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5.0.- ENSAYOS DE LABORATORIO
La toma de muestras disturbadas se realizó en cada horizonte, para ensayos de:
Análisis Granulométrico por Tamizado (ASTM D422)
Límite Líquido de Suelos (ASTM d423, D4318)
Límite Plástico de Suelos (ASTM d424, D4328)
Corte Directo con Especimenes Inalterados y Saturados (ASTM D3080)
Ensayos de Consolidación confinada
Peso Específico de los Suelos (ASTM d854)
Peso Volumétrico de los Suelos
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Análisis Químicos por Agresividad al Concreto (Sales Solubles Totales, Sulfatos,
Cloruros y Carbonatos).
Contenido de Humedad Natural (ASTM d 2216)
Hinchamiento y Contracción de suelos.
Relación Densidad Humedad (ASTM d1557)
La toma de muestras disturbadas se realizó para cada horizonte, para ensayos de
humedad natural, granulometría, límites de Atterberg, peso específico, compresibilidad
de suelos, análisis químico, capacidad portante y monolitos para los ensayos de corte
directo y asentamiento diferencial.
Con los análisis granulométricos y límites de Atterberg, así como por observaciones
de campo se han obtenido los perfiles estratigráficos que acompañan el presente informe.
Contenido de Humedad Natural.-
De acuerdo a los ensayos realizados, se han podido establecer rangos de
humedad natural de acuerdo a los tipos de suelos que varían entre (8.05 –
25.86%), no se evidencio la presencia de nivel freático hasta la profundidad de
3.00m.
Peso Específico.-
La mayoría de suelos ensayados, muestran valores muy similares, en sus
diferentes tipos de suelos cuyos valores fluctúan entre 2.60 y 2.63 gr/cm3; en
función a su contenido de minerales.
Análisis granulométrico por tamizado.-
Este ensayo realizado utilizando mallas de acuerdo a las normas ASTM,
mediante lavado o en seco permite identificar el tipo de suelo, que juntamente con
el ensayo de Atterberg permite la clasificación de los suelos; habiéndose
establecido los siguientes tipos: SC y CL (ver curvas granulométricas).
Límite de Consistencia AASHO – 89 – 60.-
Con las fracciones que pasan el tamiz Nº 40, se realizaron ensayos de
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límites de consistencia de las muestras, dando los siguientes resultados:
Calicata / MUESTRA c-1/m-2 c-1/m-3 c-1/m-4 c-2/m-2 c-3/m-2
% Límite Líquido 38.602 32.60 39.30 31.20 39.60
% limite plástico 26.80 28.80 26.70 27.60 26.40
% Índice de
Plasticidad11.80 3.80 12.60 3.60 13.20
Calicata / MUESTRA c-4/m-2 c-5/m-2 c-6/m-2 c-7/m-3
% Límite Líquido 38.70 29.30 39.80 40.10
% limite plástico 25.90 21.00 26.60 26.20
% Indice de
Plasticidad12.80 8.30 13.20 13.90
Hinchamiento Libre de Suelos.-
El proceso de hinchamiento de suelos es característico de arcillas que
incrementan su volumen en función a la absorción de aguas de infiltración. Este
proceso puede causar la expansión del suelo y producir roturas o fallas en la
estructura cimentada. En los suelos arcillosos encontrados en las calicatas donde se
ha proyectado construir el cerco perimetrico. Se ha determinado la magnitud del
hinchamiento libre del suelo, preparando una muestra cilíndrica y una vez colocado
en el equipo se ha saturado la muestra hasta obtener la medida del máximo
hinchamiento en el dial de deformaciones. El porcentaje de Hinchamiento se calculó
mediante la fórmula:
ÙH =_Åh_ x 100
ho
Donde:
ÙH = Magnitud del hinchamiento
Åh = Incremento de altura
ho = Altura inicial
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Calicata / MUESTRA c-1/m-2 c-3/m-2 c-4/m-3 c-6/m-2 c-7/m-3
% Hinchamiento
Libre11.51 12.76 12.23 12.82 13.54
Limite de Contracción.-
Con la finalidad de evaluar la contracción de las arcillas ante la disminución
del contenido de agua en periodos de sequía se sometió la muestra tallada en un
anillos de corte de área de 25.16 cm2 y altura de 2.0 cms. previamente saturada y
luego colocado en el horno a 110º C, durante 24 horas.
Calicata / MUESTRA c-1/m-2 c-3/m-2 c-4/m-3 c-6/m-2 c-7/m-3
% Limite de
contracción10.96 12.17 11.56 12.28 12.15
Compresibilidad o asentamiento relativo.-
El presente ensayo se realizó con la finalidad de evaluar el asentamiento
relativo de los suelos de arenas de grano fino, ante la aplicación de cargas
verticales 0.5, 1.0, 2.0 y 3.0 Kg/cm2 en estado de confinamiento.
CALICATA C-1/M-5
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.756
0.50 0.40 2.00 0.721
1.00 0.65 3.25 0.699
2.00 0.85 4.25 0.682
3.00 0.93 5.30 0.663
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CALICATA C-2/M-2
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.766
0.50 0.26 1.30 0.743
1.00 0.42 2.10 0.729
2.00 0.67 3.35 0.707
3.00 1.88 4.30 0.608
CALICATA C-3/M-3
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.757
0.50 0.30 1.50 0.731
1.00 0.52 2.60 0.711
2.00 0.72 3.60 0.694
3.00 0.90 4.50 0.678
CALICATA C-4/M-3
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.856
0.50 0.32 1.60 0.827
1.00 0.52 2.60 0.808
2.00 0.72 3.60 0.790
3.00 0.92 4.60 0.771
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CALICATA C-5/M-2
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.771
0.50 0.40 2.00 0.736
1.00 0.61 3.05 0.717
2.00 0.89 4.45 0.692
3.00 1.15 5.75 0.669
CALICATA C-6/M-2
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.779
0.50 0.29 1.45 0.753
1.00 0.46 2.30 0.738
2.00 0.70 3.50 0.717
3.00 0.92 4.60 0.697
CALICATA C-7/M-3
ENSAYO DE ASENTAMIENTO RELATIVO
CARGA DEFORMACION COEFICIENTE DE COEFICIENTE DE
Kg/cm2 mm COMPRESIBILIDAD POROSIDAD
0.00 0.683
0.50 0.35 1.75 0.653
1.00 0.50 2.50 0.641
2.00 0.70 3.50 0.624
3.00 0.90 4.50 0.607
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Ensayos de Corte Directo.-
Con la finalidad de obtener los parámetros del ángulo de rozamiento interno
(Ý) y la cohesión (C) de los materiales se programaron ensayos de corte, en
muestras inalteradas en los suelos del tipo arcillosos, semi compactas, ubicados en
diferentes sectores del área del terreno, en los intervalos de 1.00 m. a 3.00m. de
profundidad, considerando el tipo de suelo predominante; ensayándose en estado
natural.
RESISTENCIA AL CORTE DIRECTO DE SUELOS
MUESTRA PROFUNDIDAD ANGULO DE PESO HUMEDAD
ROZAMIENTO VOLUMETRICO (m)
INTERNO gr/cm3 W%
C-1 1.00 – 3.00 26° 1.77 18.37%
C-2 1.00 – 3.00 21° 1.72 16.29%
C-3 1.00 – 3.00 25° 1.77 18.16%
C-4 1.00 - 3.00 25° 1.76 25.86%
C-5 1.00 – 3.00 29° 1.70 17.36%
C-6 1.00 - 3.00 28° 1.77 20.60%
C-7 1.00 – 3.00 25° 1.77 14.29%
6.0.- PERFILES ESTRATIGRAFICOS
Con la información obtenida mediante los análisis granulométricos, y
observando el perfil estratigráfico de las calicatas, se ha establecido la siguiente
columna estratigráfica:
CALICATA C-1
0.00m. a 0.30m.
Material de relleno, compuesto por arcilla con presencia de desechos sólidos.
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0.30 – 0.50m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardo amarillento, regular contenido
de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada
por SUCS como CL.
0.50 – 0.65m
Arena limosa de color plomizo con bajo contenido de humedad y compacidad
relativa a la resistencia baja clasificada por SUCS como SM.
0.65 – 1.05
Limo con arena de color beige con, regular contenido de humedad natural, de
compacidad a la resistencia mediana clasificada por SUCS como ML.
1.05 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, regular contenido de humedad
natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada por SUCS como
CL.
CALICATA C-2
0.00m. a 0.20m.
Relleno compuesto por arcilla
0.20 m. a 3.00m.
Limo con arena de color beige con, regular contenido de humedad natural, de
compacidad a la resistencia mediana clasificada por SUCS como ML.
CALICATA C-3
0.00m. a 0.30 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.30 m. a 0.80 m.
Arcilla limosa de color beige, de baja plasticidad, bajo contenido de humedad
natural, bajo grado de hinchamiento, bajo grado de contracción, mediana
compacidad clasificada por SUCS como CL – ML.
0.80 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, regular contenido de humedad
natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada por SUCS como
CL.
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CALICATA C-4
0.00m. a 0.40 m.
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, regular contenido de humedad
natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada por SUCS como
CL.
0.40 m. a 0.80 m.
Arena arcillosa (SC), con escaso contenido de gravillas, de baja plasticidad, bajo
contenido de humedad natural, mediana compacidad.
0.80 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, con pintas pardos amarillentas
de regular contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de
mediana a alta clasificada por SUCS como CL.
CALICATA C-5
0.00m. a 0.20 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.20 m. a 3.00 m.
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardos amarillentas de regular
contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta
clasificada por SUCS como CL.
CALICATA C-6
0.00m. a 0.20 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.20 m. a 3.00 m.
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardos amarillentas de regular
contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta
clasificada por SUCS como CL.
CALICATA C-7
0.00m. a 0.45 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
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0.45 m. a 0.95 m.
Arcilla limosa de color beige, de baja plasticidad, bajo contenido de humedad
natural, bajo grado de hinchamiento, bajo grado de contracción, mediana
compacidad clasificada por SUCS como CL – ML.
0.95 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardos amarillentas de regular
contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta
clasificada por SUCS como CL.
Nota: Hasta la profundidad de 3.00m., no se evidencio la presencia del nivel freático.
7.0.- ANALISIS DE LA CIMENTACION.
7.1.- Profundidad de cimentación
Para La profundidad de la cimentación se tomó en cuenta el tipo de cimentación, la
capacidad admisible del terreno y la profundidad del material de relleno existente en la
parte superficial. Siendo la mayor parte del terreno entre 0.20 – 0.40m. Para cimientos
corridos en los cercos perimétricos se ha considerado a 1.00m. de profundidad y en el
caso de zapatas a profundidad 1.60m. Medidos a partir del terreno natural.
7.2.- Tipo de Cimentación
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7.3.- Cálculo y análisis de la Capacidad Admisible de Carga
En el análisis de cimentación se debe considerar los parámetros de ángulo
de rozamiento interno, compacidad del suelo, peso volumétrico, ancho del
cimiento corrido y la profundidad de la cimentación. Así mismo en suelos arcilla de
baja plasticidad con arena CL y limos con arena ML deberá estudiarse los
problemas de asentamientos relativos.
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Capacidad Portante y Capacidad Admisible de Carga del Terreno
Llamada también capacidad última de carga del suelo de cimentación. Es la
carga que puede soportar un suelo sin que su estabilidad sea amenazada. Para la
aplicación de la capacidad portante, se aplica la teoría de Terzaghi para cimientos
corridos de base rugosa en el caso de un medio medianamente denso; también se
hace extensivo para el caso de zapatas cuadradas, rectangulares.
Es necesario mencionar que de acuerdo a las excavaciones de calicatas, se
identificaron suelos del tipo arcillas de baja plasticidad con arena CL, y limo con
arena ML de mediana plasticidad), determinados como medianamente densos y
con regular contenido de humedad natural.
A continuación se realiza el análisis de la cimentación para diferentes
profundidades teniendo en cuenta los parámetros obtenidos de los ensayos de
laboratorio (Ver Cuadro de Capacidad Portante y Capacidad Admisible).
En suelos medianamente densos con valores de cohesión (C).
Zapatas Continuas o Cimientos Corridos:
Qc = C*Nc+pv*Df*N'q + 0.5*pv*ß*N'g
Zapatas Aisladas ó Cuadradas:
Qc = 1.3 * C*Nc + *D*N'q + 0.4**ß*N'g
Donde:
Qc = Capacidad Portante Kg/cm²
Ù = Peso volumétrico gr/cm3.
Df = Profundidad de cimentación (m).
C = Cohesión.
Nc, N'q y N'g = Factores adimensionales de capacidad de carga.
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Capacidad Admisible de Carga
Es la capacidad admisible del terreno que se deberá usar como parámetro
de diseño de la estructura. También se le conoce como "Carga de Trabajo" ó
"Presión de Trabajo". (Cuadro de Capacidad Admisible).
Pt = Qc / Fs
Donde:
Pt = Presión de trabajo o capacidad admisible del terreno de fundación(
kg/cm² )
Qc = Capacidad de carga.
Fs = Factor de seguridad ( 3.0 ).
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CALICATA C – 1
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m Gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,56 1,19 1,20 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.75 1,25 1,50 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,05 1,35 2,00 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.53 1.51 2,20 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.73 1,58 2,50 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 5,02 1,67 3,00 1,40 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 5.51 1.84 1,00 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,58 1,19
ZAPATAS 1,20 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.78 1,26AISLADAS 1,50 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,07 1,36
2,00 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.56 1,52 2,20 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.75 1,58 2,50 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 5,04 1,68 3,00 1,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 5.53 1.84 1,00 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.63 1.21 1,20 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.83 1,28 1,50 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,12 1,37 2,00 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.61 1.54 2,20 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.80 1,60
2,50 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 5,09 1,70 3,00 2,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 5.58 1.86
1,00 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 2.91 0.97 1,20 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.10 1,03 1,50 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,40 1,13 2,00 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.88 1.29 2,20 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,08 1,36 2,50 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,37 1,46 3,00 0,50 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.86 1,62 1,00 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 2.92 0.97
CIMIENTOS 1,20 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,12 1,04CORRIDOS 1,50 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,41 1,14
2,00 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.90 1,30 2,20 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,09 1,36 2,50 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,38 1,46 3,00 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.87 1,62 1,00 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 2.95 0.98 1,20 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,14 1,05 1,50 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,43 1,14 2,00 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3.92 1,31 2,20 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,11 1,37 2,50 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,41 1,47 3,00 0,75 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.89 1,63
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TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,70 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5.5 1.7 3,61 1,20 2.00 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,90 1,30 2.20 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.09 1,36 2,50 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.38 1,46 3.00 0,60 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,87 1,62 1,70 0,80 1,77 0,120 26 15,5 5.5 1.7 3,64 1,21
VIGAS DE 2.00 0,80 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,93 1,31CIMENTACION 2.20 0,80 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.12 1,37
2.50 0,80 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,41 1,47 3.00 0,80 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,90 1,63 1,70 1,00 1,77 0,120 26 15,5 5.5 1.7 3,67 1,22 2.00 1,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 3,96 1,32 2.20 1,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4.15 1,38 2.50 1,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,44 1,48 3.00 1,00 1,77 0,120 26 15,5 5,5 1.7 4,93 1,64
CALICATA C – 2
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.03 0.68 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.17 0.72 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.38 0.79 2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.72 0.91 2,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.86 0.95 2,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.06 1.02 3,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.41 1.14 1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.05 0.68
ZAPATAS 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.18 0.73AISLADAS 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.39 0.80
2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.73 0.91 2,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.87 0.96 2,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.08 1.03 3,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.42 1,14 1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.07 0.69 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.21 0.74
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1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.42 0.81 2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.76 0.92 2,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.90 0.97
2,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.11 1,04 3,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.45 1,15
1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.69 0,56 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.83 0.61 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.04 0.68 2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.38 0.79 1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.52 0.84 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.72 0.91 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.07 1.02 1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.70 0,57
CIMIENTOS 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.84 0.61CORRIDOS 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.04 0.68
2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.39 0.80 2,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.53 0.84 2,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.73 0.91 3,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.08 1,03 1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.71 0,57 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.85 0.62 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.06 0.69 2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.40 0.80 2,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.54 0.85 2,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.74 0.91
3,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.09 1.03
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.70 0,57 1,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.84 0.61 1,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.04 0.68 2,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.39 0.80 2,20 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.53 0.84 2,50 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.73 0.91 3,00 1,40 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.08 1,03 1,00 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.72 0,57
VIGAS DE 1,20 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.85 0.62CIMENTACION 1,50 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.06 0.69
2,00 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.40 0.80 2,20 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.54 0.85 2,50 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.75 0.92 3,00 0,80 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.09 1.03 1,00 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.73 0,58 1,20 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 1.87 0.62 1,50 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.08 0.69 2,00 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.42 0.81 2,20 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.56 0.85
URBANIZACION BELLO HORIZONTE MZ. A-3 L-31 II ETAPA - PIURA Teléfono: 352712 Celular: 9699929238 – Piura 28
ING. HIPOLITO TUME CHAPA ESPECIALISTA EN GEOLOGIA Y GEOTECNIA CIP : 17604
RUC. Nº 10026284533
2,50 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 2.77 0.923,00 1,00 1,72 0,080 21 12.0 4.0 1.0 3.11 1,04
CALICATA C – 3
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.37 1.12 1,20 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.55 1,18 1,50 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,82 1,27 2,00 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,27 1,42 2,20 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,45 1,48 2,50 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,73 1,58 3,00 1,40 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 5,18 1,73 1,00 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.39 1.13
ZAPATAS 1,20 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.57 1,19AISLADAS 1,50 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,84 1,28
2,00 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,29 1,43 2,20 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,47 1,49 2,50 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,74 1,58 3,00 1,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 5,20 1,73 1,00 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,43 1,14 1,20 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,61 1,20 1,50 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,88 1,29 2,00 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,33 1,44 2,20 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,51 1,50
2,50 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.78 1,59 3,00 2,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 5,23 1,74
1,00 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2.76 0,92 1,20 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,94 0,98 1,50 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,21 1,07 2,00 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,66 1,22 2,20 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.84 1,28 2,50 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,11 1,37 3,00 0,50 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.57 1,52 1,00 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,77 0,92
CIMIENTOS 1,20 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,95 0,98CORRIDOS 1,50 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,22 1,07
URBANIZACION BELLO HORIZONTE MZ. A-3 L-31 II ETAPA - PIURA Teléfono: 352712 Celular: 9699929238 – Piura 29
ING. HIPOLITO TUME CHAPA ESPECIALISTA EN GEOLOGIA Y GEOTECNIA CIP : 17604
RUC. Nº 10026284533
2,00 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,67 1,22 2,20 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.85 1,28 2,50 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,13 1,38 3,00 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.58 1,53 1,00 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,79 0,93 1,20 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,97 0,99 1,50 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,24 1,08 2,00 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,69 1,23 2,20 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.87 1,29 2,50 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,14 1,38
3,00 0,75 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.59 1,53
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,77 0,92 1,20 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,95 0,98 1,50 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,22 1,07 2,00 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,67 1,22 2,20 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.85 1,28 2,50 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,13 1,38 3,00 0,60 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.58 1,53 1,00 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2.79 0,93
VIGAS DE 1,20 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,98 0,99CIMENTACION 1,50 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,25 1,08
2,00 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,70 1,23 2,20 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.88 1,29 2,50 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.15 1,38 3,00 0,80 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.60 1,53 1,00 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 2,82 0,94 1,20 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.00 1.00 1,50 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,27 1,09 2,00 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3,72 1,24 2,20 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 3.90 1,30 2,50 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4,17 1,39
3,00 1,00 1,77 0,120 25 15.0 5.1 1.3 4.62 1,54
CALICATA C - 4
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3,17 1,06 1,20 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3,35 1,12 1,50 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.62 1,21 2,00 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4,07 1,36 2,20 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.25 1,42 2,50 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.52 1,51
URBANIZACION BELLO HORIZONTE MZ. A-3 L-31 II ETAPA - PIURA Teléfono: 352712 Celular: 9699929238 – Piura 30
ING. HIPOLITO TUME CHAPA ESPECIALISTA EN GEOLOGIA Y GEOTECNIA CIP : 17604
RUC. Nº 10026284533
3,00 1,40 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.97 1,66 1,00 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.19 1.06
ZAPATAS 1,20 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.37 1.12AISLADAS 1,50 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.64 1.21
2,00 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.09 1.36 2,20 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.27 1.42 2,50 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.54 1.51 3,00 1,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.98 1.66 1,00 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.23 1.08 1,20 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.41 1.14 1,50 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.67 1.22 2,00 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.12 1.37 2,20 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.30 1.43
2,50 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.57 1.52 3,00 2,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 5.02 1.67
1,00 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.60 0.87 1,20 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.78 0.93 1,50 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.05 1.02 2,00 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.50 1.17 2,20 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.68 1.23 2,50 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.95 1.32 3,00 0,50 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.40 1.47 1,00 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.62 0.87
CIMIENTOS 1,20 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 6.80 0.93CORRIDOS 1,50 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.07 1.02
2,00 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.51 1.17 2,20 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.69 1.23 2,50 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.96 1.32 3,00 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.41 1.47 1,00 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.63 0.88 1,20 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.81 0.94 1,50 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.08 1.03 2,00 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.53 1.18 2,20 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.71 1.24 2,50 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.98 1.33
3,00 0,75 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.43 1.48
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.62 0.87 1,20 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.80 0.93 1,50 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.07 1.02 2,00 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.51 1.17 2,20 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.69 1.23 2,50 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.96 1.32 3,00 0,60 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.41 1.47 1,00 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.64 0.88
URBANIZACION BELLO HORIZONTE MZ. A-3 L-31 II ETAPA - PIURA Teléfono: 352712 Celular: 9699929238 – Piura 31
ING. HIPOLITO TUME CHAPA ESPECIALISTA EN GEOLOGIA Y GEOTECNIA CIP : 17604
RUC. Nº 10026284533
VIGAS DE 1,20 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.82 0.94CIMENTACION 1,50 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.09 1.03
2,00 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.54 1.18 2,20 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.72 1.24 2,50 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.99 1.33 3,00 0,80 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.43 1.48 1,00 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.66 0.89 1,20 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 2.84 0.95 1,50 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.11 1.04 2,00 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.56 1.19 2,20 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 3.74 1.25 2,50 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.01 1.34
3,00 1,00 1,76 0,110 25 15,0 5.1 1.3 4.46 1.49
CALICATA C - 5
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 3.66 1.22 1,20 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 6.90 1.30 1,50 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 4.25 1.42 2,00 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 4.85 1.62 2,20 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 5.09 1.70 2,50 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 5.44 1.81 3,00 1,40 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 6.04 2.01 1,00 1,60 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 3.69 1.23
ZAPATAS 1,20 1,60 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 6.93 1.31AISLADAS 1,50 1,60 1,70 0,100 29 17,0 7.0 2.7 4.29 1.43
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URBANIZACION BELLO HORIZONTE MZ. A-3 L-31 II ETAPA - PIURA Teléfono: 352712 Celular: 9699929238 – Piura 32
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TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
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CALICATA C - 6
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
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CIMIENTOS 1,20 0,60 1.77 0.130 28 16.50 16.5 2.3 3.65 1.22CORRIDOS 1,50 0,60 1.77 0.130 28 16.50 16.5 2.3 3.99 1.33
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TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
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VIGAS DE 1,20 0,80 1.77 0.130 28 16.50 16.5 2.3 3.69 1.23CIMENTACION 1,50 0,80 1.77 0.130 28 16.50 16.5 2.3 4.03 1.34
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3,00 1,00 1.77 0.130 28 16.50 16.5 2.3 5.80 1.93
CALICATA C - 7
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
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ZAPATAS 1,20 1,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.57 1.19AISLADAS 1,50 1,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.84 1.28
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URBANIZACION BELLO HORIZONTE MZ. A-3 L-31 II ETAPA - PIURA Teléfono: 352712 Celular: 9699929238 – Piura 35
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1,00 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.76 0.92 1,20 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.94 0.98 1,50 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.21 1.07 2,00 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.66 1.22 2,20 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.84 1.28 2,50 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.11 1.37 3,00 0,50 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.57 1.52 1,00 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.77 0.92
CIMIENTOS 1,20 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.95 0.98CORRIDOS 1,50 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.22 1.07
2,00 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.67 1.22 2,20 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.85 1.28 2,50 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.13 1.38 3,00 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.58 1.53 1,00 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.79 0.93 1,20 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.97 0.99 1,50 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.24 1.08 2,00 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.69 1.23 2,20 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.87 1.29 2,50 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.14 1.38
3,00 0,75 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.59 1.53
TIPO DE Df B g cf N'c N'q N'g
Qc PtESCTRUTURA m m gr/cm3 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2
1,00 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.77 0.92 1,20 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.95 0.98 1,50 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.22 1.07 2,00 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.67 1.22 2,20 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.85 1.28 2,50 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.13 1.38 3,00 0,60 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.58 1.53 1,00 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.79 0.93
VIGAS DE 1,20 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.98 0.99CIMENTACION 1,50 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.25 1.08
2,00 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.70 1.23 2,20 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.88 1.29 2,50 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.15 1.38 3,00 0,80 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.60 1.53 1,00 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 2.85 0.94 1,20 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.00 1.00
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1,50 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.27 1.09 2,00 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.72 1.24 2,20 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 3.90 1.30 2,50 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.17 1.39
3,00 1,00 1.77 0.12 25 15 5.1 1.3 4.62 1.54
7.4.- Calculo de Asentamientos
Asentamientos por Consolidación de los suelos
El Asentamiento relativo por consolidación primaria que debe originarse en la
cimentación de las aulas, servicios higiénicos, sala de cómputo, plataformas deportivas y
otros se debe considerar a las profundidades de cimentación especialmente en los suelos
arcillosos debajo de 1.60m. de profundidad no influenciados por el nivel freático (NF ). La
ecuación de cálculo a tenerse en cuenta es:
(Cc)* H σ´ + σ
S = -------------- log ( ---------------)
1 + e σ´
Donde:
S = Asentamiento por consolidación primaria a la mitad del estrato de arcilla
donde se cimentará las zapatas y vigas de cimentación.
Cc = Índice de compresión Cc = 0.009 (LL – 10) para muestra inalterada.
LL = Límite Líquido
e = Relación de vacíos de la arcilla.
Ỵs - Ỵo
e = ----------------
Ỵo
Ỵs = Peso específico del sólido
Ỵo = Peso volumétrico o densidad natural del suelo.
σ´ = Esfuerzo efectivo a la profundidad de cimentación.
σ = Esfuerzo que actúa por la sobrecarga del caisoon.
H = Altura del estrato de arcilla.
Los valores de Asentamiento primario por consolidación son mínimos que varían
entre 0.30 a 0.96mm. para cargas aplicadas de de 0.5, 1.0, 2.00 y 3.0 kg/cm² en
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especímenes de 5.6cm. de diámetro.
8.0.- AGRESION DEL SUELOS A LA CIMENTACION
Con el fin de evaluar la agresividad de los suelos hacia el concreto se realizaron los
ensayos químicos para determinar el contenido de cloruros (0.0143 – 0.0340%) y sulfatos
(0.0018 - 0.0200), habiéndose obtenido valores bajos a medios por lo que es necesario
utilizar cemento tipo MS para la cimentación para las otras partidas cemento tipo I (Ver
resultados en anexos).
9.0.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
1. En los cortes estratigráficos de la zona de estudio muestran que los materiales
del subsuelo de acuerdo a sondeos registrados en la zona donde se construirá
la edificación a nivel de terreno de fundación con relación a los perfiles
estratigráficos y los resultados que corresponden a la descripción de las
calicatas, y el análisis granulométrico
CALICATA C-1
0.00m. a 0.30m.
Material de relleno, compuesto por arcilla con presencia de desechos sólidos.
0.30 – 0.50m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardo amarillento, regular contenido
de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada
por SUCS como CL.
0.50 – 0.65m
Arena limosa de color plomizo con bajo contenido de humedad y compacidad
relativa a la resistencia baja clasificada por SUCS como SM.
0.65 – 1.05
Limo con arena de color beige con, regular contenido de humedad natural, de
compacidad a la resistencia mediana clasificada por SUCS como ML.
1.05 – 3.00m
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Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, regular contenido de humedad
natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada por SUCS como
CL.
CALICATA C-2
0.00m. a 0.20m.
Relleno compuesto por arcilla
0.20 m. a 3.00m.
Limo con arena de color beige con, regular contenido de humedad natural, de
compacidad a la resistencia mediana clasificada por SUCS como ML.
CALICATA C-3
0.00m. a 0.30 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.30 m. a 0.80 m.
Arcilla limosa de color beige, de baja plasticidad, bajo contenido de humedad
natural, bajo grado de hinchamiento, bajo grado de contracción, mediana
compacidad clasificada por SUCS como CL – ML.
0.80 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, regular contenido de humedad
natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada por SUCS como
CL.
CALICATA C-4
0.00m. a 0.40 m.
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, regular contenido de humedad
natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta clasificada por SUCS como
CL.
0.40 m. a 0.80 m.
Arena arcillosa (SC), con escaso contenido de gravillas, de baja plasticidad, bajo
contenido de humedad natural, mediana compacidad.
0.80 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color rojizo, con pintas pardos amarillentas
de regular contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de
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mediana a alta clasificada por SUCS como CL.
CALICATA C-5
0.00m. a 0.20 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.20 m. a 3.00 m.
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardos amarillentas de regular
contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta
clasificada por SUCS como CL.
CALICATA C-6
0.00m. a 0.20 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.20 m. a 3.00 m.
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardos amarillentas de regular
contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta
clasificada por SUCS como CL.
CALICATA C-7
0.00m. a 0.45 m.
Material de relleno compuesto por arcilla
0.45 m. a 0.95 m.
Arcilla limosa de color beige, de baja plasticidad, bajo contenido de humedad
natural, bajo grado de hinchamiento, bajo grado de contracción, mediana
compacidad clasificada por SUCS como CL – ML.
0.95 – 3.00m
Arcilla de baja plasticidad con arena de color pardos amarillentas de regular
contenido de humedad natural, de compacidad a la resistencia de mediana a alta
clasificada por SUCS como CL.
Nota: Hasta la profundidad de 3.00m., no se evidencio la presencia del nivel freático.
2.-Los parámetros del suelo para diseño sismo resistente en la zona de estudio,
Corresponde a un suelo tipo S-3, correspondiendo un factor de amplificación del
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suelo S = 1.4 y periodo predominante de vibración de Tp = 0.9 seg.
3.-Los suelos hasta la profundidad de tres (3.00m) presentan los siguientes
resultados o valores de propiedades geomecánicas:
Las muestras alteradas a la profundidad de cimentación presentan valores bajo
a medios de contenido de sales, lo que nos indica que para la cimentación se debe
utilizar cemento tipo MS y para las demás partidas cemento tipo I
Contenido de Humedad Natural.-
De acuerdo a los ensayos realizados, se han podido establecer rangos de
humedad natural de acuerdo a los tipos de suelos que varían entre (8.05 –
25.86%), no se evidencio la presencia de nivel freático hasta la profundidad de
3.00m.
Peso Específico.-
La mayoría de suelos ensayados, muestran valores muy similares, en sus
diferentes tipos de suelos cuyos valores fluctúan entre 2.60 y 2.63 gr/cm3; en
función a su contenido de minerales.
Análisis granulométrico por tamizado.-
Este ensayo realizado utilizando mallas de acuerdo a las normas ASTM,
mediante lavado o en seco permite identificar el tipo de suelo, que juntamente con
el ensayo de Atterberg permite la clasificación de los suelos; habiéndose
establecido los siguientes tipos: SC y CL (ver curvas granulométricas).
Límite de Consistencia AASHO – 89 – 60.-
Con las fracciones que pasan el tamiz Nº 40, se realizaron ensayos de
límites de consistencia de las muestras, dando los siguientes resultados:
Calicata / MUESTRA c-1/m-2 c-1/m-3 c-1/m-4 c-2/m-2 c-3/m-2
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% Límite Líquido 38.602 32.60 39.30 31.20 39.60
% limite plástico 26.80 28.80 26.70 27.60 26.40
% Índice de
Plasticidad11.80 3.80 12.60 3.60 13.20
Calicata / MUESTRA c-4/m-2 c-5/m-2 c-6/m-2 c-7/m-3
% Límite Líquido 38.70 29.30 39.80 40.10
% limite plástico 25.90 21.00 26.60 26.20
% Indice de
Plasticidad12.80 8.30 13.20 13.90
Durante la excavación de las calicatas, hasta la profundidad de 3.00m.,su
contenido de humedad natural es regular aumentándose al profundizarse, no se
han presentado derrumbes de las paredes, habiéndose determinado que existen
ángulos de corte natural subvertical de 88, sin embargo por debajo de 2.00 m., es
necesario la entibación de las zanjas según normas constructivas.
4.- La estructura de cimentación proyectada, será del tipo superficial en función a
las características siguientes:
CERCO PERIMETRICO
La profundidad de cimentación a nivel de cimiento Df, -1.00m medidos a
partir del terreno natural, ancho (B) de 0.50mts y una carga no menor de
3.00 kg/cm2 a una presión de trabajo de 1.00 kg/cm2
AULAS
El desplante de la zapata Df -1.50m medidos a partir del terreno de
fundación, ancho (B ) de 2.00m con una carga no menor 4.36 kg/cm2 y una
presión de trabajo de 1.45 kg/cm2
profundidad de cimentación a nivel de cimiento Df, -1.20m medidos a
partir del terreno natural, ancho (B) de 0.60mts y una carga no menor de
3.27 kg/cm2 a una presión de trabajo de 1.09 kg/cm2
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Antes de desplantar los elementos de la cimentación se recomienda colocar
una capa de 30cm de material granular del tipo hormigón en todos los
electos de la cimentación para evitar posibles cambios volumétrico en el
suelos y puedan dañar las estructuras proyectadas
Colocar solado C:H 1:12
Colocar vigas de cimentación.
CERCO PERIMETRICO
TIPO DE
CIMENTACION
ESTRATOS
DE APOYO
PARAMETRO DE DISEÑO AGRESIVIDAD
DEL SUELO AL
CIMIENTO
Df
(m)
Qa
(kg/cm2)
Fs P
(kg/cm2)t
Superficial,
cimientos
corridos
Arcilla de
baja
plasticida
d con
arena (CL)
Cimiento:
-1.00m
3.00 3.00 1.00 regular
agresivo, usar
cemento
Pórtland MS
AULAS
TIPO DE
CIMENTACION
ESTRATOS
DE APOYO
PARAMETRO DE DISEÑO AGRESIVIDAD
DEL SUELO AL
CIMIENTO
Df
(m)
Qa
(kg/cm2)
Fs Pt
Superficial,
cimientos
corridos
Zapatas.
Arcilla de
baja
plasticida
d con
arena (CL)
Cimiento:
-1.20m
Zapata:
-1.50m
3.27
4.36
3.00
1.09
1.45
regular
agresivo, usar
cemento
Pórtland MS
.
5.-No se encontró nivel freático hasta los tres metros de profundidad.
6.-Nunca se debe construir sobre rellenos
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7.-Los elementos del cimiento serán diseñados de modo que la presión de
contacto (carga estructural de la obra) en el área de cimentación, sea inferior
a la presión de diseño o capacidad admisible.
PISOS, VEREDAS, PATIOS Y PLATAFORMA DEPORTIVA
8.- Los suelos son considerados de regular calidad como subrasante de acuerdo a sus
propiedades geomecánicas
9.- Se debe conformar la sub rasante según el alineamiento rasante y sección
transversal correspondiente compactándola a 95% de la densidad máxima y la
humedad óptima determinada.
10.- Antes de colocar los pisos, veredas patios y la plataforma deportivas recomienda
colocar una capa base de 20cm distribuida de la siguiente manera 10cm de
material granular del tipo hormigón y 10cm de material del tipo afirmado de
acuerdo ala norma AASHTO M – 147 – 64, cuyo objetivo es :
a. Controlar y neutralizar los cambios de volumen del material de subrasante
b. El material de base deberá estar constituida por gravas menores de 2”
mezcladas con arenas con poco o nada de finos.
c. Este material deberá tener las características de un suelo ASSTHO A-1 ó A-
2, clase SUCS GP-GM.
d. No plástico, bien graduado
e. Límite líquido menor de 25%
f. Índice plástico menor de 6%.
g. CBR 80 – 96%
h. Su función principal del material de base granular, es de servir como capa
de gran capacidad de soporte.
11.-Requisito de Compactación de la Sub rasante y base será del 95% según
Próctor modificado y la Densidad Máxima.
12.-Considerando que cíclicamente se presentan fuertes precipitaciones pluviales es
necesario diseñar sistemas de drenaje con un diseño de mezcla de
concreto f´c = 210 kg/cm2. con cemento Pórtland I, con la finalidad de evitar la
infiltración de aguas pluviales y puedan originar asentamientos futuros y
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dañar las estructuras proyectadas.
13.-Durante el vaciado de concreto se deberá hacer la prueba del SLUMP y diseño
de mezclas, verificando su resistencia con las pruebas de compresión.
14.-Se deben utilizar los agregados de canteras que cumplan con las normas
peruanas para la construcción.
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ANEXOS
CUADROS – GRAFICOS
ENSAYOS DE LABORATORIO
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TESTIMONIO FOTOGRAFICO
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