Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
ANEJO Nº 10. REDES DE
PLUVIALES Y FECALES
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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A10-2. ZONA RIBERA ZORROZAURRE
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ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 1
1.1 Bibliografía aplicable ......................................................................................... 1
2. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO EXISTENTE ................................ 2
2.1 Red de aguas pluviales ...................................................................................... 2
2.2 Red de aguas residuales .................................................................................... 2
3. ESTUDIOS CLIMATOLOGICOS .......................................................................... 3
3.1 Características climáticas generales .................................................................. 5
3.1.1 Precipitaciones y temperaturas ................................................................. 7
4. ESTUDIOS HIDROLOGICOS ............................................................................. 9
4.1 Datos de precipitación ....................................................................................... 9
4.1.1 Máxima precipitación diaria ...................................................................... 9
4.1.2 Estudio pluviométrico ............................................................................. 11
4.1.3 Cálculo de las intensidades máximas de duración inferior a 24 horas para distintos periodos de retorno .................................................................. 13
4.1.4 Precipitación de cálculo .......................................................................... 15
4.2 Parámetros de mareas .................................................................................... 19
5. SUPERFICIES DE APORTACION ..................................................................... 20
5.1 Áreas de drenaje RD1 y RD2 ............................................................................ 20
5.2 Áreas de drenaje RD3 y RD4 ............................................................................ 21
6. RED DE PLUVIALES DE PROYECTO................................................................. 22
6.1 Cálculo de las aguas pluviales ......................................................................... 22
6.1.1 Metodología empleada ........................................................................... 22
6.1.2 Periodo de retorno ................................................................................. 22
6.1.3 Cuencas urbanas ................................................................................... 22
6.1.4 Máxima precipitación diaria .................................................................... 23
6.1.5 Coeficiente de escorrentía ...................................................................... 23
6.1.6 Tiempo de concentración ........................................................................ 25
6.1.7 Intensidad de precipitación de proyecto ................................................... 25
6.2 Caudales de cálculo de la red de pluviales ....................................................... 26
6.3 Diseño de la red de pluviales ........................................................................... 29
6.4 Criterios generales de diseño de la red de pluviales ........................................ 29
6.5 Cálculos hidráulicos ......................................................................................... 30
6.6 Elementos singulares ...................................................................................... 35
6.6.1 Arquetas de tratamiento ........................................................................ 35
6.6.2 Sistema de clapetas antirretorno ............................................................. 39
7. RED DE SANEAMIENTO DE PROYECTO ........................................................... 40
7.1 Superficies edificables y número de viviendas futuras .................................... 40
7.2 Población futura .............................................................................................. 43
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7.3 Dotación .......................................................................................................... 43
7.4 Criterios de cálculo de caudales ....................................................................... 43
7.4.1 Caudal medio de aguas residuales domésticas ........................................... 43
7.4.2 Caudal punta de aguas residuales domésticas ........................................... 43
7.4.3 Caudal mínimo de aguas residuales domésticas ......................................... 44
7.4.4 Caudal de infiltración.............................................................................. 44
7.4.5 Caudal medio de aguas residuales industriales .......................................... 44
7.4.6 Caudal punta de aguas residuales industriales ........................................... 44
7.4.7 Caudal mínimo de aguas residuales industriales ........................................ 45
7.4.8 Caudales de proyecto ............................................................................. 45
7.5 Caudales de diseño de la red............................................................................ 45
7.5.1 Cálculo de la población y superficie de actividades económicas de cada subcuenca ........................................................................................... 47
7.5.2 Resumen de poblaciones y superficie de actividades económicas ................. 48
7.5.3 Caudales de diseño en cada tramo de colector .......................................... 48
7.6 Descripción de la red de saneamiento proyectada ........................................... 51
7.7 Criterios de dimensionamiento de la red .......................................................... 51
7.7.1 Criterios generales de diseño de la red de aguas residuales ........................ 51
7.7.2 Comprobación de auto limpieza ............................................................... 52
7.7.3 Comprobación de erosionabilidad ............................................................. 53
7.8 Cálculos hidráulicos ......................................................................................... 53
7.8.1 Colector RZF 1.1 .................................................................................... 55
7.8.1.1 Funcionamiento en tiempo seco ......................................................... 55
7.8.1.2 Comprobación de autolimpieza ........................................................... 55
7.8.2 Colector RZF 1.1.1 ................................................................................. 56
7.8.2.1 Funcionamiento en tiempo seco ......................................................... 56
7.8.2.2 Comprobación de autolimpieza ........................................................... 56
7.8.3 Colector RZF 1.2.1 ................................................................................. 56
7.8.3.1 Funcionamiento en tiempo seco ......................................................... 56
7.8.3.2 Comprobación de autolimpieza ........................................................... 57
7.8.4 Colector RZF 1.2 .................................................................................... 57
7.8.4.1 Funcionamiento en tiempo seco ......................................................... 57
7.8.4.2 Comprobación de autolimpieza ........................................................... 58
7.8.5 Colector RZF 1.2.2 ................................................................................. 58
7.8.5.1 Funcionamiento en tiempo seco ......................................................... 58
7.8.5.2 Comprobación de autolimpieza ........................................................... 58
7.9 Dimensionamiento de los bombeos de aguas fecales ....................................... 59
7.9.1 Planteamiento general ............................................................................ 59
7.9.2 Formulación a emplear para el cálculo de las pérdidas de carga ................... 63
7.9.3 Estación de bombeo nº 4 ........................................................................ 63
7.9.3.1 Parámetros de diseño del bombeo ...................................................... 63
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7.9.3.2 Descripción de la solución propuesta .................................................. 64
7.9.3.3 Datos para la selección inicial de equipos ............................................ 65
7.9.3.4 Características de los equipos seleccionados ....................................... 68
7.9.3.5 Comprobación del funcionamiento del sistema bomba-tubería ............... 76
ANEXO 1. INVENTARIO DE CAMPO DE LAS REDES ACTUALES
ANEXO 2. CÁLCULO MECÁNICO DE TUBOS
ANEXO 3. PLANOS
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ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1. Estaciones meteorológicas próximas a la zona de actuación ....................................................... 3 Tabla 2. Parámetros climatológicas para la zona de proyecto (estación Bilbao aeropuerto) ......................... 5 Tabla 3. Valores del factor regional Yt para el cálculo de la máxima precipitación diaria ........................... 10 Tabla 4. Parámetros de Cv y Precipitación media para la estación Bilbao aeropuerto ................................ 10 Tabla 5. Cuantiles de máximas precipitaciones .................................................................................... 11 Tabla 6. Precipitaciones máximas diarias según el método de la DGC ..................................................... 11 Tabla 7. Situación de la estación meteorológica Bilbao aeropuerto ......................................................... 12 Tabla 8. Precipitaciones máximas diarias 1950-2010 ........................................................................... 13 Tabla 9. Precipitaciones máximas diarias a partir de los datos de Bilbao aeropuerto ................................. 13 Tabla 10. Precipitación máxima en 24 h ............................................................................................... 15 Tabla 11. Intensidad de lluvia para distintas duraciones y periodos de retorno .......................................... 17 Tabla 12. Niveles de marea astronómica en el puerto de Bilbao .............................................................. 19 Tabla 13. Cuencas de aportación de aguas pluviales .............................................................................. 20 Tabla 14. Superficie de cuenca recogida por cada colector ...................................................................... 23 Tabla 15. Máxima precipitación diaria para cada periodo de retorno ........................................................ 23 Tabla 16. Coeficientes de escorrentía según las normas BAT de la Diputación Foral de Bizkaia .................... 24 Tabla 17. Coeficientes de escorrentía según las especificaciones técnicas de la Confederación Hidrográfica del
Norte ................................................................................................................................. 24 Tabla 18. Calculo de caudales de los colectores..................................................................................... 27 Tabla 19. Dimensionamiento de los colectores ...................................................................................... 33 Tabla 20. Dimensionamiento de las arquetas de tratamiento .................................................................. 37 Tabla 21. Clapetas antirretorno a disponer en los vertidos ...................................................................... 39 Tabla 22. Viviendas y superficies edificables en cada edificio de la Ribera de Zorrozaurre ........................... 42 Tabla 23. Resumen de las viviendas y superficies edificables en la Ribera de Zorrozaurre........................... 42 Tabla 24. Población futura prevista en la Ribera de Zorrozaurre .............................................................. 43 Tabla 25. Cuenca del bombeo nº 4: cálculo de la población y superficie dedicada a actividades económicas en
cada subcuenca .................................................................................................................. 48 Tabla 26. Cuenca del bombeo nº 4: resumen de poblaciones y superficie dedicada a actividades económicas
en cada subcuenca ......................................................................................................................... 48 Tabla 27. Cuenca del bombeo nº 4: caudales de diseño en cada tramo de colector.................................... 50 Tabla 28. Descripción de la red de saneamiento proyectada ................................................................... 51 Tabla 29. Descripción de la conducción de impulsión del bombeo nº 4 (situación inicial e intermedia) .......... 51 Tabla 30. Caudales actuales y futuros en cada cuenca del distrito Ribera de Zorrozaurre ........................... 61 Tabla 31. Caudales de diseño del bombeo nº 4 ..................................................................................... 64 Tabla 32. Bombeo nº 4, situación inicial: cálculo de la altura manométrica (con impulsión a San Ignacio) .... 66 Tabla 33. Bombeo nº 4, situación intermedia: cálculo de la altura manométrica (con impulsión a San Ignacio)
........................................................................................................................................ 67 Tabla 34. Bombeo nº 4, situación final: cálculo de la altura manométrica (con impulsión al Distrito Centro) . 68 Tabla 35. Bombeo nº 4, situación inicial: curva característica de la bomba NP 3085 MT 3-461 (rodete de 163
mm) .................................................................................................................................. 76 Tabla 36. Bombeo nº 4, situación inicial: curva característica de la conducción (con bombeo a San Ignacio y
una bomba en funcionamiento) ............................................................................................. 77 Tabla 37. Bombeo nº 4, situación intermedia: curva característica del conjunto de dos bombas NP 3085 MT 3-
461 (rodete de 163 mm) más una bomba NP 3127 MT 3-438 (rodete de 202 mm) ..................... 79 Tabla 38. Bombeo nº 4, situación intermedia: curva característica de la conducción (con bombeo a San
Ignacio y tres bombas en funcionamiento) ............................................................................. 81 Tabla 39. Bombeo nº 4, situación final: curva característica del conjunto de dos bombas NP 3085 MT 3-461
(rodete de 163 mm) más dos bombas NP 3127 MT 3-438 (rodete de 202 mm) ........................... 84 Tabla 40. Bombeo nº 4, situación final: curva característica de la conducción (con bombeo al Distrito Centro y
cuatro bombas en funcionamiento) ....................................................................................... 85
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ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1. Evolución de la precipitación mensual media ............................................................................ 7 Figura 2. Datos termométricos mensuales anuales ................................................................................. 8 Figura 3. Diagrama ombrotérmico de Gaussen ....................................................................................... 8 Figura 4. Relación entre las intensidades de lluvia horaria y diaria (I1/Id). Mapa de isolíneas I1/ Id (fig. 2.2.
de la Instrucción) ................................................................................................................ 14 Figura 5. Curvas IDF de la estación Bilbao aeropuerto ........................................................................... 18 Figura 6. Bombeo nº 4, situación inicial: punto de funcionamiento del sistema bomba-tubería ................... 78 Figura 7. Bombeo nº 4, situación intermedia: punto de funcionamiento del sistema bomba-tubería ............ 83 Figura 8. Bombeo nº 4, situación final: punto de funcionamiento del sistema bomba-tubería ..................... 87
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1. INTRODUCCIÓN
El presente Anejo define el sistema de redes de saneamiento del “Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre”, en el Término Municipal de Bilbao.
El sistema de drenaje y saneamiento se proyecta nuevo adaptado a las nuevas rasantes y a las características de diseño de la nueva ordenación urbanística. Se llevará a cabo la definición y dimensión de las redes y evacuación de las aguas superficiales, resolviendo la interferencia del drenaje natural con la infraestructura viaria proyectada, asegurando una buena durabilidad de la obra y una buena prestación de servicio al usuario.
1.1 Bibliografía aplicable
La información sobre el ámbito general de estudio, así como la metodología para el cálculo de precipitaciones, escorrentía superficial y conducciones de redes tanto pluvial como residual, se ha obtenido a partir de los siguientes documentos:
•••• Atlas Nacional de España. Climatología. Ministerio de Obras Públicas y Transportes. 1992.
•••• Guía para la elaboración de estudios del medio físico. Ministerio de Medio Ambiente. 2006.
•••• Máximas lluvias diarias en la España peninsular. Publicación del Ministerio de Fomento. •••• Red de mareógrafos de puertos (Redmar). Resumen de parámetros relacionados con el
nivel del mar y la marea que afectan a las condiciones de diseño y explotación Portuaria. 2005.
•••• Instrucción 5.2.-IC Drenaje Superficial. Publicación del Ministerio de Fomento. 1990. •••• Normas del Departamento de Obras Públicas de Bizkaia (Normas BAT). •••• Especificaciones Técnicas Básicas para Proyectos de Conducciones de Saneamiento.
Publicación de la Confederación Hidrográfica del Norte. •••• Normas Básicas para la redacción de Proyectos de Urbanización del Ayuntamiento de
Bilbao (Nov. 2012). •••• Proyecto de obras complementarias nº1 del Interceptor de Deusto – San Ignacio.
(CABB).
Los datos necesarios para la obtención de la lluvia de diseño han sido suministrados por la red de estaciones meteorológicas de la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET). Estos corresponden a las Precipitaciones Máximas Anuales en 24 h de la estación de Bilbao “Aeropuerto”.
En los cálculos de drenaje superficial se han considerado los criterios establecidos en las Normas Técnicas para carreteras; Instrucción de carreteras 5.2-IC “Drenaje superficial” del Ministerio de Fomento.
Para el dimensionamiento de la red de saneamiento se han considerado las Especificaciones Técnicas Básicas para Proyectos de Conducciones de Saneamiento de la Confederación Hidrográfica del Norte.
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2. DESCRIPCIÓN DE LA RED DE SANEAMIENTO EXISTENTE
La documentación aportada por los Servicios técnicos del Ayuntamiento de Bilbao y del Consorcio de Aguas de Bizkaia (CABB), así como la inspección realizada sobre el terreno, han permitido localizar de la red de pluviales y fecales existente en la zona de proyecto.
En el Anexo 1 del presente anejo se adjunta el inventario de campo de las redes actuales de saneamiento que se realizó para contrastar la información suministrada por los organismos competentes.
2.1 Red de aguas pluviales
La zona de actuación ubicada en la Ribera de Zorrotzaurre junto a la ría de Bilbao es totalmente urbana y las redes de drenaje afectadas son pequeños colectores, mayoritariamente unitarios con un estado de conservación poco aceptable, que van por gravedad a verter sus aguas a la ría de Bilbao.
La principal amenaza para su correcto funcionamiento son las mareas, afectando y obstruyendo los desagües de los vertidos pluviales en periodo de pleamar ocasionando problemas a las naves industriales colindantes por obstrucción de la red.
El sistema de drenaje e unitario está inventariado en el documento de Planos, servicios afectados de urbanización; “Planta Existente” Saneamiento-Pluviales.
2.2 Red de aguas residuales
Las redes de aguas residuales existentes en la zona son pequeños colectores que vierten directamente a la ría, sin conexión con la red general de saneamiento del Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia. El proyecto prevé diseñar una red de nueva planta que permita incorporar los vertidos de la zona a la red general, por lo que no se van a conservar las redes actuales.
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3. ESTUDIOS CLIMATOLOGICOS
El objetivo fundamental de los estudios y análisis que se desarrollan a continuación es caracterizar el ámbito territorial desde el punto de vista climático a fin de aportar información necesaria para los estudios hidrológicos y medioambientales que deben desarrollarse, a la vez que se calculan datos relevantes para poder definir las precipitaciones de cálculo.
Para la realización de los estudios que se describen se han considerado los datos correspondientes a aquellas estaciones meteorológicas completas, integradas en la red de puntos de control de la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET), que se encuentran en el entorno inmediato de la traza de la actuación, o que cuentan con registros de un mayor número de variables climatológicas, y que dispongan de una amplitud de años analizados superior a 30 años.
Para el alcance de este proyecto será necesario analizar los siguientes aspectos relacionados con el clima:
•••• Características climáticas generales. •••• Datos de precipitación. •••• Parámetros de mareas.
La estación de “Bilbao (Aeropuerto)”, que, aun no siendo la estación más cercana al ámbito de proyecto, es la que presenta mayor número de datos para redactar el mencionado apartado.
ESTACIÓN
Longitud Latitud Altitud Provincia Periodo
Fun.
AÑOS CON DATOS Serie
completa
más
larga Código Denominación Compl. Incompl.
1082 Bilbao
(Aeropuerto) 2º54’21’’W 43º17’53’’N 39 Bizkaia
1947-
2011 61 3
1947-
2000
Tabla 1. Estaciones meteorológicas próximas a la zona de actuación
También cabe precisar que, aunque las series de datos de estas estaciones son de suficiente continuidad, alguno de los años no está completo. En cualquier caso, el cálculo de los valores característicos mensuales de los diversos factores climáticos se ha realizado a partir de la totalidad de los datos disponibles de cada mes, mientras que los valores anuales se han obtenido a partir de los valores mensuales resultantes.
Los valores mensuales más significativos se resumen en la Tabla 2.
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3.1 Características climáticas generales
A continuación se presenta un resumen de los principales parámetros climatológicos obtenidos para este proyecto:
VALORES CLIMÁTICOS VALOR MENSUAL ANUAL
PARÁMETRO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
Precipitación media (mm) 119,84 85,83 91,68 105,42 79,19 58,59 51,26 73,94 70,27 115,21 150,66 127,64 1117,45
Precipitación máxima mensual (mm) 312,1 210,6 215,3 259,9 178,9 239,8 117,2 626,9 199,7 432,2 263,6 245,1 1571,1
Temperatura media (ºC) 9,22 9,78 11,42 12,63 15,66 18,31 20,29 20,83 19,23 16,39 12,38 9,89 14,70
Temperatura media de mínimas (ºC) 5,04 5,19 6,35 7,69 10,59 13,33 15,28 15,70 13,83 11,39 8,11 5,91 9,90
Temperatura media de máximas (ºC) 13,38 14,37 16,48 17,58 20,71 23,25 25,30 25,95 24,63 21,39 16,62 13,87 19,50
Temperatura máxima absoluta (ºC) 19,93 21,82 25,80 26,42 30,58 33,28 34,92 34,52 33,57 28,65 23,91 20,21 37,28
Temperatura mínima absoluta (ºC) -1,30 -0,71 0,31 2,21 5,33 8,56 11,12 11,21 8,89 5,15 1,61 -0,62 -2,96
Evapotranspiración potencial (mm) 22,97 25,42 39,94 51,11 79,49 102,29 120,34 116,46 89,51 64,22 35,83 24,28 771,87
Horas de sol mensuales 87 97 129 134 169 178 188 179 158 125 87 76 1539
Humedad relativa 79,31 78,90 79,16 80,94 84,09 85,37 85,84 86,79 85,64 81,16 80,07 78,58 82,19
Días de nieve 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2
Días de granizo 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 1 1 7
Días de escarcha 2 2 1 0 0 0 0 0 0 0 1 2 8
Días de tormenta 1 1 1 2 3 3 3 3 2 1 2 1 23
Días de precipitación apreciable 16 14 15 16 15 12 12 13 12 14 16 16 169
Días de precipitación >1 mm 13 11 11 13 11 7 7 8 8 11 12 12 122
Días de precipitación >10 mm 4 3 3 4 3 2 1 2 2 4 5 4 37
Días de precipitación >30 mm 1 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 5
Tabla 2. Parámetros climatológicas para la zona de proyecto (estación Bilbao aeropuerto)
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3.1.1 Precipitaciones y temperaturas
A partir de la información recopilada se concluye lo siguiente:
•••• La precipitación media anual es de 1125,3 mm. El mes con mayor número de días con precipitación apreciable es abril (16,4 días). El menor número de días de lluvia se da en Julio (11,5).
•••• El año más lluvioso, donde se registraron las máximas anuales, en el período de 1979-2011 fue 2.008 con un valor de 1.428,40 mm.
•••• Se presenta una distribución temporal máxima de la lluvia bastante uniforme durante todo el año exceptuando el mes de julio que es bastante más bajo que los demás con 51,71 mm.
•••• La evolución de la precipitación media mensual tiene sus mínimos en junio y julio llegando al doble en los máximos de octubre y noviembre.
Figura 1. Evolución de la precipitación mensual media
•••• La temperatura media anual, según los datos disponibles, son propias de climas templados sin acusadas diferencias debido a la influencia marítima con un valor anual de 14,7 ºC. Los valores máximos se alcanzan en agosto con 20,8 ºC y el mes más frío es enero con 9,2 ºC.
•••• La temperatura máxima absoluta alcanzada en la estación de Bilbao (Aeropuerto) entre 1979 y 2010 fue de 41,96 ºC en agosto de 2003, y la temperatura mínima absoluta se alcanzó en enero de 1985 con un valor de –6,6 ºC.
•••• Tal y como se muestra en las figuras, la evolución termométrica a lo largo del año presenta una oscilación pequeña. La diferencia de temperatura del mes más cálido (agosto) y la del mes más frío (enero) es de 11,51 ºC (20,77 ºC – 9,26 ºC).
•••• La oscilación media diurna (diferencia entre la media de las máximas y la media de las mínimas) no varía demasiado, resultando una diferencia de 9,6 ºC.
Pm (mm)
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Figura 2. Datos termométricos mensuales anuales
•••• A partir de los valores medios mensuales de precipitación y de temperaturas, se presentan los diagramas ombrotérmicos o de Gaussen, en los que se aprecia una situación de ausencia de sequía a lo largo del año, ya que la precipitación media mensual (mm) en ningún caso es menor que el doble de la temperatura media mensual (ºC).
Figura 3. Diagrama ombrotérmico de Gaussen
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4. ESTUDIOS HIDROLOGICOS
4.1 Datos de precipitación
Saitec ha procedido a la petición de los datos y valores de precipitación máxima probable relativas a la estación más cercana al proyecto en cuestión, siendo la Estación 1082 Bilbao (aeropuerto).
A continuación, a modo de comprobación se analiza los datos de precipitación máxima diaria mediante el procedimiento de la Dirección General de Carreteras del Ministerio de Fomento, publicó en 1999 la monografía denominada “Máximas lluvias diarias en la España Peninsular”. Para contrastar los resultados obtenidos al aplicar el procedimiento expuesto en la monografía se han tomado los datos correspondientes a la estación 1082 y se ha realizado el ajuste por el método de máxima verosimilitud.
A continuación se enumeran las normas y publicaciones que se han tenido en cuenta para el desarrollo del estudio hidrológico:
Todos los datos necesarios han sido suministrados por la red de estaciones meteorológicas de la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET).
4.1.1 Máxima precipitación diaria
Con objeto de sistematizar el procedimiento de determinación de la máxima precipitación diaria, la Dirección General de Carreteras del Ministerio de Fomento publicó en 1999 la monografía denominada Máximas lluvias diarias en la España Peninsular, en la que incluye un mapa, que cubre todo el territorio peninsular, donde están reflejadas sendas familias de isolíneas correspondientes a la variación espacial del valor medio de la ley de frecuencia de máximas precipitaciones, por una parte, y el coeficiente de variación, por otra.
Con esta información gráfica, y para un emplazamiento concreto, es posible, por tanto, determinar tanto el valor medio de la ley de frecuencias de máximas precipitaciones diarias, como el coeficiente de variación correspondiente a esa ley. A partir de los valores obtenidos del coeficiente de variación, y mediante la información del cuadro adjunto (tomado de la monografía de la Dirección General de Carreteras), se puede deducir el factor regional Yt , que es el que se debe aplicar al valor medio para determinar la lluvia asociada a cada periodo de retorno.
COEFICIENTE PERIODO DE RETORNO (AÑOS)
DE VARIACIÓN
(Cv) 2 5 10 25 50 100 200 500
0,30 0,935 1,194 1,377 1,625 1,823 2,022 2,251 2,541
0,31 0,932 0,198 1,385 1,640 1,854 2,068 2,296 2,602
0,32 0,929 1,202 1,400 1,671 1,884 2,098 2,342 2,663
0,33 0,927 1,209 1,415 1,686 1,915 2,144 2,388 2,724
0,34 0,924 1,213 1,423 1,717 1,930 2,174 2,434 2,785
0,35 0,921 1,217 1,438 1,732 1,961 2,220 2,480 2,831
0,36 0,919 1,225 1,446 1,747 1,991 2,251 2,525 2,892
0,37 0,917 1,232 1,461 1,778 2,022 2,281 2,571 2,953
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COEFICIENTE PERIODO DE RETORNO (AÑOS)
DE VARIACIÓN
(Cv) 2 5 10 25 50 100 200 500
0,38 0,914 1,240 1,469 1,793 2,052 2,327 2,617 3,014
0,39 0,912 1,243 1,484 1,808 2,083 2,357 2,663 3,067
0,40 0,909 1,247 1,492 1,839 2,113 2,403 2,708 3,128
0,41 0,906 1,255 1,507 1,854 2,144 2,434 2,754 3,189
0,42 0,904 1,259 1,514 1,884 2,174 2,480 2,800 3,250
0,43 0,901 1,263 1,534 1,900 2,205 2,510 2,846 3,311
0,44 0,898 1,27 1,541 1,915 2,22 2,556 2,892 3,372
0,45 0,896 1,274 1,549 1,945 2,251 2,586 2,937 3,433
0,46 0,894 1,278 1,564 1,961 2,281 2,632 2,983 3,494
0,47 0,892 1,286 1,579 1,991 2,312 2,663 3,044 3,555
0,48 0,89 1,289 1,595 2,007 2,342 2,708 3,098 3,616
0,49 0,887 1,293 1,603 2,022 2,373 2,739 3,128 3,677
0,50 0,885 1,297 1,610 2,052 2,403 2,785 3,189 3,738
0,51 0,883 1,301 1,625 2,068 2,434 2,815 3,220 3,799
0,52 0,881 1,308 1,64 2,098 2,464 2,861 3,281 3,860
Tabla 3. Valores del factor regional Yt para el cálculo de la máxima precipitación diaria
En definitiva, según la monografía, el proceso a seguir para determinar la máxima precipitación en un emplazamiento determinado, correspondiente a diversos periodos de recurrencia, se sintetiza en lo que sigue:
•••• Para el ámbito territorial abarcado por el tramo del proyecto constructivo, y mediante la información del “Mapa de máximas precipitaciones diarias” -tomada de la monografía aludida-, se calculan, para las estaciones pluviométricas implantadas en la zona, los coeficientes de variación de la ley de frecuencias utilizada la denominada SQRT-ET máx- y el valor medio de la precipitación máxima que se deduce de esa ley.
•••• Para un periodo de retorno determinado y el valor del coeficiente de variación antes obtenido, se determina, mediante el factor regional Yt que debe afectar al valor medio de la precipitación para obtener el valor de la precipitación máxima, en mm/día, correspondiente al periodo de retorno en cuestión.
En la estación seleccionada los parámetros de Cv y Precipitación media para la estación seleccionada son los siguientes:
Indicativo Estación Coeficiente de variación Cv
Valor medio de la máxima precipitación
1082 Bilbao (aeropuerto). 0,3810 67
Tabla 4. Parámetros de Cv y Precipitación media para la estación Bilbao aeropuerto
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Los cuantiles de máximas precipitaciones calculados según el mapa de máximas lluvias diarias de la D.G.C. para la estación seleccionada son:
Años YT 1082
Bilbao (aeropuerto)
2 0,910 61
5 1,239 83
10 1,478 99
25 1,806 121
50 2,060 138
100 2,328 156
200 2,612 175
500 3,015 202
Tabla 5. Cuantiles de máximas precipitaciones
En la tabla adjunta se reflejan las precipitaciones máximas diarias obtenidas de la bibliografía de “Máximas Lluvias Diarias en la España Peninsular” para los periodos de retorno de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 200 y 500 años en la estación de Bilbao (aeropuerto):
Periodo de retorno 2 5 10 25 50 100 200 500
Precipitación 61 83 99 121 138 156 175 202
Tabla 6. Precipitaciones máximas diarias según el método de la DGC
Con objeto de contrastar los resultados obtenidos al aplicar el procedimiento propugnado en la monografía, se plantea la conveniencia de determinar los valores de máxima precipitación asociados a los periodos de retorno pertinentes, en la estación pluviométrica con series de una longitud relevante.
4.1.2 Estudio pluviométrico
Los datos necesarios han sido suministrados por la red de estaciones meteorológicas de la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET).
El verdadero factor limitante para la selección de un observatorio es la existencia de datos, aplicando el criterio de proximidad a la zona de estudio. Se ha aplicado también el criterio general de desechar aquellas series en las que durante más de un año consecutivo no se hayan registrado observaciones.
Con un criterio amplio, inicialmente se identifica una estación pluviométrica de la red de la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET) cuya ubicación está muy próxima a la traza; por cuanto se refiere a sus coordenadas, provincia y años con datos de la serie.
Se tiene que destacar que la estación de Bilbao (aeropuerto) situada en la provincia de Bizkaia tiene una serie de 61 años y debido a su situación y completado de datos, finalmente se ha considerado para la realización del presente estudio.
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Se han conseguido sus datos de precipitación máxima diaria mensual. Como quiera que en la formulación propuesta el valor que interviene es el de la precipitación máxima diaria anual, éste se ha determinado de la siguiente forma: i) si existen datos de todos los meses del año, se considera el máximo de los mismos, como el máximo anual; ii) si faltan datos de algunos meses, se comprueba que el máximo anual obtenido del año correspondiente, no es inferior a la media de todos los máximos diarios mensuales de la estación, si no lo es, se considera el máximo de los meses existentes como máximo anual. En caso contrario, ese año no se considera.
Dichos datos corresponden a las Precipitaciones Máximas Anuales en 24 h de la estación de Bilbao (aeropuerto). La distancia entre la estación y la zona de actuación es de menos de un kilómetro y la altura es similar, por lo que se pueden suponer que los datos de precipitación serán muy similares. La situación de la estación es la siguiente:
CLAVE DENOMINACIÓN LONGITUD LATITUD ALTITUD (m)
1082 Bilbao (aeropuerto) 2º 54’ 21’’ W 43º 17’ 53’’N 39
Tabla 7. Situación de la estación meteorológica Bilbao aeropuerto
La serie de datos está comprendida entre el año 1950 y 2010, y se encuentra reflejada en la tabla adjunta:
AÑO PDM (MM) AÑO
PDM (MM)
1950 61.7 1981 53
1951 82.6 1982 55.9
1952 61.4 1983 252.6
1953 172.6 1984 67.3
1954 64.5 1985 48.8
1955 51 1986 53.7
1956 48 1987 52.4
1957 50.2 1988 48.9
1958 53 1989 92.4
1959 137.2 1990 41.4
1960 87.3 1991 83.8
1961 47.7 1992 84.6
1962 58.8 1993 66.9
1963 143.5 1994 55.6
1964 77.1 1995 53.5
1965 66.2 1996 62
1966 67.4 1997 67.7
1967 68 1998 65.7
1968 59 1999 32.1
1969 46.4 2000 46.4
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AÑO PDM (MM) AÑO
PDM (MM)
1970 63.7 2001 32.9
1971 62 2002 62.6
1972 37.1 2003 41.1
1973 56.1 2004 43.4
1974 58.8 2005 52.6
1975 46.4 2006 85.2
1976 51.1 2007 44.1
1977 100.2 2008 92.5
1978 62.4 2009 90.1
1979 61.6 2010 108.1
1980 43.4
Tabla 8. Precipitaciones máximas diarias 1950-2010
Los datos disponibles se han ajustado a una ley de distribución SQRT, ya que es la que más se ajusta a los datos existentes en la estación meteorológica. Los parámetros se han estimado por el método de máxima verosimilitud.
Se ha utilizado para obtener la ley de distribución el programa informático CHAC (Cálculo Hidrometeorológico de Aportaciones y Crecidas) realizado por el Centro de Estudios Hidrográficos del CEDEX (Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas). Con él se obtiene el valor de la precipitación diaria máxima para cada periodo de retorno (T). El gráfico y los resultados proporcionados por el programa informático se muestran en el Apéndice nº1. Datos para el estudio de avenidas.
En la tabla adjunta se reflejan las precipitaciones máximas diarias obtenidas para los periodos de retorno de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 200 y 500 años en la estación de Bilbao (aeropuerto).
Periodo de retorno 2 5 10 25 50 100 200 500
Precipitación 61 83 98 121 138 157 175 202
Tabla 9. Precipitaciones máximas diarias a partir de los datos de Bilbao aeropuerto
4.1.3 Cálculo de las intensidades máximas de duración inferior a 24 horas para distintos periodos de retorno
La intensidades se calcularán según el método descrito en la Instrucción 5.2-IC “Drenaje superficial”.
El aguacero, a efectos de cálculo, queda definido por la intensidad I (mm/hora) de precipitación media, que es función de la duración del intervalo considerado, y de la intensidad de precipitación media diaria (Pd/24) para un periodo de retorno de referencia. Por su parte, de acuerdo con lo asumido en el método hidrometeorológico, la duración del aguacero que se considera en los cálculos de la intensidad es igual al del tiempo de concentración de la cuenca.
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Obtenemos del mapa de isolíneas de la figura 2.2 la relación I1/Id correspondiente a nuestra zona de actuación, siendo I1 la intensidad horaria de precipitación e Id la intensidad diaria.
Figura 4. Relación entre las intensidades de lluvia horaria y diaria (I1/Id). Mapa de isolíneas
I1/ Id (fig. 2.2. de la Instrucción)
La intensidad de precipitación media para un periodo de retorno dado se obtiene a partir de las siguientes expresiones:
128
D28
d
1
d
1,0
1,01,0
I
I
II −
−
=
donde:
D = Duración de la lluvia en horas = Tc
I = Intensidad media de la lluvia en un intervalo de duración D para un periodo de retorno dado, con t en horas e It en mm/h.
Id = Intensidad diaria de la lluvia para ese mismo periodo de retorno (P*d/24).
I1/Id = Relación entre la intensidad de lluvia horaria y la diaria independiente del periodo de retorno y que puede obtenerse para el territorio nacional, de la figura adjunta.
Conocidos It/Id e Id, se obtiene It.
La relación I1/Id para la zona de la actuación es de 8,8.
EN LA VERTIENTE NORTE DE LASISLAS DE MARCADO RELIEVE
EN SU VERTIENTE SUR Y ENISLAS DE SUAVE TOPOGRAFÍA
ESTACIONES UTILIZADAS
8 9
10
10
10
11
8
9
11
11
9
1110
CU EN C ASIN TE R NA S
D E CATAL UÑ A
GUADARRANQUE
M ÁL AGAALMERÍA
AL CANT ARIL L A
ALICANTE
VALE NCIA
T ORTO SA
B ARCE LO NA
ZARAGO ZASO RIA
L OG ROÑO
SAN SE BAST IÁN
VAL LADOL ID
PONT EVEDR A
LA CO RUÑA
VIGO
SAL AMANCA
CÁCERES
BADAJ OZ
ISL AS BALE ARE S
ISL AS CANARIAS
CEUTAMEL ILLA
M ADRID
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4.1.4 Precipitación de cálculo
Se comparan los valores calculados con la estación pluviométrica y los obtenidos del mapa de máximas precipitaciones, seleccionándose finalmente los más representativos. La conclusión que se deduce de la tabla es que los datos de precipitaciones obtenidos aplicando la Ley de distribución SQRT-ET máx., son idénticos a los obtenidos mediante la metodología propuesta en la monografía, por la cercanía de ambos.
Con objeto de adoptar unos valores representativos para el cálculo de los caudales punta para la realización del presente estudio se ha considerado los datos que se deducen de los datos de la estación por ser más conservadores.
En el cuadro siguiente se recogen los resultados de la comparación y los valores de cálculo finalmente seleccionados.
PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 H (mm), PARA LAS SERIES HISTÓRICAS Y LAS OBTENIDAS SEGÚN LA MONOGRAFÍA "MAXIMAS LLUVIAS DIARIAS LA ESPAÑA
PENINSULAR"
1082 BILBAO (AEROPUERTO)
PERIODO DE RETORNO
(AÑOS) ORIGINAL1 MONOGRAFÍA
2 61 61
5 83 83
10 99 99
25 121 121
50 138 138
100 156 156
200 175 175
500 202 202
Tabla 10. Precipitación máxima en 24 h
1 La ley de frecuencia utilizada es la S.Q.R.T. y el método de ajuste el de Máxima Verosimilitud.
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INTENSIDAD DE LLUVIA PARA DISTINTAS DURACIONES Y PERIODOS DE RETORNO SEGÚN DATOS DE 1082 – BILBAO (AEROPUERTO)
DURACION (horas)
DURACION (minutos)
PERIODO DE RETORNO (años)
2 5 10 25 50 100 300 500
INTENSIDAD DE LLUVIA (mm/h)2
0.08 5 75 102 122 149 170 192 215 249
0.17 10 55 75 90 109 125 141 158 183
0.25 15 46 62 74 90 103 117 131 151
0.33 20 40 54 64 79 90 101 114 131
0.50 30 32 44 52 64 73 83 93 107
0.75 45 26 36 42 52 59 67 75 87
1.00 60 22 30 36 44 51 57 64 74
1.50 90 18 24 29 35 40 46 51 59
2.00 120 15 20 24 30 34 39 43 50
2.50 150 13 18 21 26 30 34 38 44
3.00 180 12 16 19 23 27 30 34 39
4.00 240 10 13 16 20 22 25 28 33
5.00 300 9 12 14 17 19 22 25 28
6,00 360 8 10 12 15 17 19 22 25
P max (24 horas) 61 83 99 121 138 156 175 202
Tabla 11. Intensidad de lluvia para distintas duraciones y periodos de retorno
2 Datos obtenidos según el apartado 2.3 de la Instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial del Ministerio de Fomento (I1/id = 8.8).
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Figura 5. Curvas IDF de la estación Bilbao aeropuerto
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4.2 Parámetros de mareas
El estudio del proyecto se encuentra dentro del ámbito de mareas de la Ría de Bilbao.
En cuanto a la altura de la pleamar, se parten de los datos recogidos para el Puerto de Bilbao en el informe Red de mareógrafos de puertos (Redmar). Resumen de parámetros relacionados con el nivel del mar y la marea que afectan a las condiciones de diseño y explotación Portuaria, redactado en Febrero del 2005 por la Dirección de Planificación y Desarrollo Portuario de Puertos del Estado.
En dicho informe, y a partir de la simulación de un ciclo nodal de 18,6 años, se obtienen los siguientes niveles de marea astronómica (la diferencia entre el cero del puerto y el nivel medio del Mediterráneo en Alicante es de 2,016 m).
Tabla 12. Niveles de marea astronómica en el puerto de Bilbao
De la tabla anterior se desprende que, para el Puerto de Bilbao, las pleamares astronómicas pueden variar entre un máximo de 2,81 m y un mínimo de 0,74 m, con un valor medio de 1,74 m referidos al nivel medio del Mediterráneo en Alicante.
La plataforma en estudio queda acotada entre la +4,00 - +5,00, quedando altura suficiente para dar salida a los vertidos procedentes de agua de lluvia hacía la ría de Bilbao.
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5. SUPERFICIES DE APORTACION
Las redes que se recogen corresponden a distintas áreas de drenaje con vertidos a la ría de Bilbao muy localizados. La red se contempla totalmente nueva.
A partir de la cartografía disponible, del inventario de la red principal proporcionado por el Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia y del inventario de la red municipal del Ayuntamiento de Bilbao, se han delimitado un total de 4 cuencas principales adaptadas finalmente a las necesidades de proyecto.
En el apartado de planos del estudio se definen diferentes subcuencas por necesidad de los colectores de las cuencas generales representadas por las redes pluviales.
CUENCAS RECOGIDAS
SUPERFICIE CUENCA (HA)
S-RZ 1 3,1868
S-RZ 2 0,9474
S-RZ 3 3,5809
S-RZ 4 4,6046
S-RZ 1.1 2,2369
S-RZ 1.2 0,8438
S-RZ 2.1 0,3806
S-RZ 2.2 0,3268
S-RZ 3.1 0,443
S-RZ 3.2 0,5582
S-RZ 3.3 1,7704
S-RZ 3.4 0,0861
S-RZ 3.5 0,559
S-RZ 4.1 2,7882
S-RZ 4.2 1,6732
Tabla 13. Cuencas de aportación de aguas pluviales
5.1 Áreas de drenaje RD1 y RD2
Está servida por la nueva red separativa ubicada en la calle Ribera de Zorrotzaurre. Las aguas pluviales acceden al punto de vertido de los colectores principales a través de sumideros y bajantes de futuros edificios para desaguar a través de las arquetas de tratamiento a la ría de Bilbao, por la margen izquierda de la isla. Las aguas se tratarán para eliminar mayormente los contaminantes procedentes de la urbanización.
Se eliminan los puntos de acometida de aguas residuales a la red de pluviales de las viviendas existentes y se incorporan a los nuevos colectores.
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5.2 Áreas de drenaje RD3 y RD4
Está servida por la nueva red separativa ubicada en el futuro vial principal de la isla. El agua pluvial procedente de escorrentía superficial accede a través de sumideros y bajantes de futuros edificios para desaguar en los colectores de proyecto y posterior vertido a la ría de Bilbao.
Se realizan 2 puntos de vertido al antiguo canal de Deusto pasando las aguas anteriormente por unas arquetas de tratamiento para eliminar mayormente los contaminantes procedentes de la urbanización.
En el Anexo 2. Planos se incluyen los planos con la delimitación de cuencas de aportación a la red municipal.
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6. RED DE PLUVIALES DE PROYECTO
El objeto del presente estudio es la definición de los caudales de diseño necesarios para efectuar el dimensionamiento de los nuevos colectores planteados en la urbanización del Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre. Tramo Ribera de Zorrotzaurre.
Los caudales a definir serán los derivados de las aguas de lluvia (aguas pluviales).
6.1 Cálculo de las aguas pluviales
Se ha seguido el método descrito en las Normas Técnicas para carreteras; Instrucción de carreteras 5.2-IC “Drenaje superficial” del Ministerio de Fomento. Los cálculos y parámetros utilizados se describen a continuación.
6.1.1 Metodología empleada
Siguiendo esta metodología, el caudal en el punto donde desagüe una cuenca o superficie se obtiene mediante la expresión:
dónde:
: es el caudal de diseño en la sección de desagüe en estudio en m3/s.
: es el coeficiente de escorrentía de la cuenca.
: es la superficie de la cuenca de aportación en Km2.
: es la intensidad de lluvia máxima correspondiente al periodo de retorno de diseño, para una duración igual al tiempo de concentración de la cuenca, pero no inferior a 10 minutos. Se expresa en mm/h.
: es un coeficiente que depende de las unidades en las que se quiera obtener el caudal.
= Coeficiente de uniformidad.
6.1.2 Periodo de retorno
Las aguas pluviales se calculan en base al aguacero correspondiente a un periodo de retorno de 10 años.
6.1.3 Cuencas urbanas
El área de trabajo se ha dividido en una serie de zonas o cuencas asociadas a los colectores que recogen las aguas pluviales de los viales. Las superficies de aportación y la delimitación de dichas cuencas quedan recogidas en el siguiente cuadro y en el Apéndice 2. Mapas del presente anejo.
K
AICQ
··=
Q
C
A
I
K
141
25'1
25'1
++=
C
C
T
TK
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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COLECTOR CUENCAS RECOGIDAS
SUPERFICIE CUENCA (HA)
COLEC. - RZP 1 S-RZ 1 3,1868
COLEC. - RZP 2 S-RZ 2 0,9474
COLEC. - RZP 3 S-RZ 3 3,5809
COLEC. - RZP 4 S-RZ 4 4,6046
COLEC. - RZP 1.1 S-RZ 1.1 2,2369
COLEC. - RZP 1.2 S-RZ 1.2 0,8438
COLEC. - RZP 2.1 S-RZ 2.1 0,3806
COLEC. - RZP 2.2 S-RZ 2.2 0,3268
COLEC. - RZP 3.1 S-RZ 3.1 0,443
COLEC. - RZP 3.2 S-RZ 3.2 0,5582
COLEC. - RZP 3.3 S-RZ 3.3 1,7704
COLEC. - RZP 3.4 S-RZ 3.4 0,0861
COLEC. - RZP 3.5 S-RZ 3.5 0,559
COLEC. - RZP 4.1 S-RZ 4.1 2,7882
COLEC. - RZP 4.2 S-RZ 4.2 1,6732
Tabla 14. Superficie de cuenca recogida por cada colector
6.1.4 Máxima precipitación diaria
La precipitación total diaria se toma la correspondiente al período de retorno de cálculo. En este proyecto se ha considerado el estudio de precipitaciones intensas realizado por el CEDEX “Máximas lluvias en la España Peninsular”. Las coordenadas de la estación meteorológica elegida es la de 1082-Bilbao (Aeropuerto).
Periodo de retorno (años) 5 10 25 50 100
Precipitación (mm/día) 82 98 122 141 161
Tabla 15. Máxima precipitación diaria para cada periodo de retorno
En el apartado 4.1.1, Máxima precipitación diaria del presente anejo se reflejan los valores de precipitación adoptados.
6.1.5 Coeficiente de escorrentía
Antes de determinar los coeficientes de escorrentía a emplear, se analizaron los usos del suelo recogidos en el Mapa de vegetación de la CAPV del año 2008, así como las fotografías aéreas de la zona.
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En el área de estudio no existe ninguna superficie de vegetación significativa, ya que toda la zona aparece como urbana.
Para la determinación del tipo de coeficiente “C” a adoptar se han utilizado los planos de inventario con ortofotos del apartado de planos del estudio. Una vez analizados los usos del suelo, se tomaron como referencia los coeficientes de escorrentía propuestos en las siguientes normativas:
•••• Normas BAT de la Diputación Foral de Bizkaia:
Tabla 16. Coeficientes de escorrentía según las normas BAT de la Diputación Foral de Bizkaia
•••• Especificaciones técnicas básicas para proyectos de saneamiento de la Confederación Hidrográfica del Norte:
Tabla 17. Coeficientes de escorrentía según las especificaciones técnicas de la Confederación
Hidrográfica del Norte
Los coeficientes de escorrentía adoptados para las cuencas uniformes de la urbanización se recogen en el cuadro de cálculo de caudales, siendo un coeficiente para todas ellas de 0,80-0,85.
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6.1.6 Tiempo de concentración
Los tiempos de concentración asociados a cada cuenca se han obtenido como la suma del tiempo de escorrentía dentro de la cuenca más el tiempo de recorrido a lo largo del colector. El valor del tiempo de concentración en ningún caso va a ser inferior a 10 minutos, que es el mínimo recomendado por la Instrucción 5.2.-I.C., "Drenaje Superficial".
(h) = Tiempo de concentración.
dónde:
Tterreno tiempo recorrido por el terreno, en horas
L longitud del cauce principal de la cuenca, en km
J pendiente media de la cuenca, en m/m
En este sentido conviene resaltar que, cuanto más pequeño es el valor del tiempo de concentración, mayor es el valor de la intensidad de lluvia.
En la zona de la Ribera de Deusto, ninguna cuenca tiene un tiempo de recorrido por el terreno que resulte significativo.
El tiempo de recorrido por la red hasta el punto de desagüe, que se ha calculado como:
donde:
Tred tiempo de recorrido por la red, en segundos
Lred longitud del recorrido por la red, en m
V velocidad de recorrido por la red, en m/s. Se ha adoptado los siguientes valores:
v = 1 m/s si la pendiente media es < 1,5 %
v = 2,5 m/s si la pendiente media es > 1,5 %
Una vez más, al tratarse de cuencas muy pequeñas, el tiempo de recorrido por la red es muy reducido. Por este motivo, se ha adoptado un tiempo de concentración mínimo de diez minutos para las cuencas.
6.1.7 Intensidad de precipitación de proyecto
Para la determinación de la intensidad de precipitación de proyecto se ha empleado la metodología descrita en el apartado 4.1.3. Cálculo de las intensidades máximas de duración inferior a 24 horas para distintos periodos de retorno del presente anejo.
I1/Id = Relación de intensidades que se obtiene del MAPA DE ISOLINEAS de la Instrucción 5.2-I.C. En el ámbito del proyecto toma un valor igual a 8,8.
I1 (mm/h) = Intensidad horaria de precipitación correspondiente a dicho período de retorno.
Id = Pd / 24 (mm/h) = Intensidad media diaria de precipitación correspondiente al período de retorno considerado.
76'0
4/1.3'0
=J
LTC
v
LredTred =
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I (mm/h) = Intensidad media de precipitación correspondiente al periodo de retorno considerado y para una duración de la lluvia igual al tiempo de concentración.
Dónde:
: es la intensidad de cálculo en mm/h.
: es el tiempo de concentración de la cuenca en horas.
6.2 Caudales de cálculo de la red de pluviales
Los caudales de aguas pluviales empleados en el cálculo de la red de pluviales de la futura urbanización se muestran en la tabla que se incluye a continuación.
En el apartado de Mapas, al final del anejo, se adjunta el plano de Cuencas de aportación a los colectores proyectados. La tramificación ha sido necesaria para dimensionar los distintos tramos singulares de colectores y la obtención de estos caudales.
128
28
11'0
1'01'0
−−
=
CT
dd I
I
I
I
I
ct
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COLECTOR DE PLUVIALES
TRAMO DEL COLECTOR
CUENCAS RECOGIDAS
AREA (HA)
COEFICIENTE ESCORRENTÍA
TE ADOPTADO
(MIN)
L RECORRIDO (COLECTOR)
TR (MIN) TC REAL (MIN)
TIEMPO DE CONCENTRACIÓN
ADOPTADO (MÍNIMO 10 MINUTOS)
ID (MM/H)
I1/ID INTENSIDAD
(MM/H)
CAUDAL DESAGUADO
(L/S)
COLEC. - RZP 1 TUBO RET. S-RZ 1 3,1868 0,8 10 338,44 5,64 15,64 15,64 4,13 8,8 72,6 514,49
COLEC. - RZP 2 TUBO RET. S-RZ 2 0,9474 0,8 10 133,26 2,22 12,22 12,22 4,13 8,8 81,7 171,99
COLEC. - RZP 3 TUBO RET. S-RZ 3 3,5809 0,8 10 312,36 5,21 15,21 15,21 4,13 8,8 73,6 586,00
COLEC. - RZP 4 PR11 - PR3 S-RZ 4 4,6046 0,8 10 308,79 5,15 15,15 15,15 4,13 8,8 73,8 754,94
COLEC. - RZP 1.1 PR4 - PR1 S-RZ 1.1 2,2369 0,85 10 327,47 5,46 15,46 15,46 4,13 8,8 73,1 385,88
COLEC. - RZP 1.2 PR4 - PR2 S-RZ 1.2 0,8438 0,85 10 62,00 1,03 11,03 11,03 4,13 8,8 85,7 170,72
COLEC. - RZP 2.1 PR11 - DPTO. S-RZ 2.1 0,3806 0,85 10 106,99 1,78 11,78 11,78 4,13 8,8 83,1 74,68
COLEC. - RZP 2.2 PR5 - DPTO. S-RZ 2.2 0,3268 0,85 10 123,99 2,07 12,07 12,07 4,13 8,8 82,2 63,41
COLEC. - RZP 3.1 PR5 - DPTO. S-RZ 3.1 0,443 0,85 10 156,65 2,61 12,61 12,61 4,13 8,8 80,5 84,19
COLEC. - RZP 3.2 PR5 - DPTO. S-RZ 3.2 0,5582 0,85 10 152,36 2,54 12,54 12,54 4,13 8,8 80,7 106,37
COLEC. - RZP 3.3 PR5 - VERT. S-RZ 3.3 1,7704 0,85 10 280,33 4,67 14,67 14,67 4,13 8,8 74,9 313,14
COLEC. - RZP 3.4 PR11 - PR1 S-RZ 3.4 0,0861 0,85 10 48,18 0,80 10,80 10,80 4,13 8,8 86,5 17,59
COLEC. - RZP 3.5 PR5 - VERT. S-RZ 3.5 0,559 0,85 10 61,65 1,03 11,03 11,03 4,13 8,8 85,7 113,12
COLEC. - RZP 4.1 PR6 - PR2 S-RZ 4.1 2,7882 0,85 10 262,09 4,37 14,37 14,37 4,13 8,8 75,7 498,12
COLEC. - RZP 4.2 PR5 - PR1 S-RZ 4.2 1,6732 0,85 10 120,37 2,01 12,01 12,01 4,13 8,8 82,4 325,43
Tabla 18. Calculo de caudales de los colectores
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6.3 Diseño de la red de pluviales
El drenaje de la plataforma está constituido por un conjunto de caces y colectores, que, en régimen hidráulico de lámina libre, recogen, canalizan y evacuan las aguas a la ría de Bilbao.
La amenaza principal para el correcto funcionamiento de la red son las mareas. La cota del agua en la ría a causa de la pleamar sube por encima de la +3,00, afectando la salida de los vertidos de las distintas redes.
El proyecto de urbanización requiere eliminar el drenaje existente en la Ribera de Zorrotzaurre. La red de pluviales se proyecta por gravedad bajo los nuevos viales recogiendo principalmente el agua de lluvia mediante sumideros en un colector generalmente de 400 mm de hormigón.
A parte de las actuaciones de la red, se proyectan 4 arquetas de tratamiento de escorrentía superficial con objeto de eliminar contaminantes de las aguas pluviales antes de ser vertidas a la ría. En cada arqueta de tratamiento se ha definido en el apartado de planos dotandolos con clapeta anti retorno y vertido directo a la ría de Bilbao.
6.4 Criterios generales de diseño de la red de pluviales
Para la justificación de las soluciones de proyecto se sigue el cumplimiento de las Normas Básicas para la redacción de los Proyectos de Urbanización del Ayuntamiento de Bilbao, con los siguientes criterios establecidos:
•••• La red se plantea de forma separativa con un diámetro general de colectores de 400 mm de hormigón. Los injertos previstos en la red de drenaje son de 200 mm en P.V.C. con capacidad para resistir 5 atm de presión.
•••• La disposición de las conducciones en zanja, así como el tipo de apoyo y espesor de solera aparecen reflejados en los planos de detalle de pluviales.
•••• Con el objeto de que la velocidad de circulación del agua este comprendida entre 0,5 y 5,5 m/s, si se sobrepasa esta última deberán disponerse arquetas de resalto.
•••• Los pozos de registro van dispuestos en uniones de colectores, cambios de sección o alineación. El diámetro mínimo del pozo será de 0,60 m.
•••• Los pozos y arquetas se sitúan a una distancia siempre inferior a los 60 m entre dos consecutivos.
•••• Los injertos se efectúan tanto a arqueta de registro como directamente a conducción y nunca a contrapendiente.
•••• Los sumideros de recogida de aguas en las distintas superficies de la urbanización son puntuales, evitando las rejillas lineales.
•••• Los sumideros sifónicos están injertados individualmente a la red, no realizándose conexiones de sumideros en serie.
•••• Las tapas de los pozos de registro, las rejillas de los sumideros y sus correspondientes marcos son de fundición ductil, según tipología reflejada en los planos de detalle, para cumplir la normativa EN-124 para dispositivos de categoría D-400.
•••• Se contempla el acceso de tráfico rodado a la red para servicios de limpieza.
•••• La red queda definida en planta y perfil perfectamente acotados e incluidos en la red cartográfica municipal.
•••• El coeficiente de Manning adoptado ha sido de 0,010 para P.V.C. y 0,013 para hormigón. Se utiliza para el cálculo, la fórmula de Manning:
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•••• El calado relativo (Y/D) para el caudal máximo de proyecto no será superior, como norma general, al 80% de la sección.
En General, las redes se han dispuesto bajo calzada con zanja entibada para su colocación. Se ha previsto la recogida de las aguas que caen en la superficie de los viales sin dejarlas correr una distancia excesiva (máximo 25 m de distancia entre sumideros), que desaguaran a través de sumideros aislados que están unidos directamente a los colectores. Se han adoptado profundidades superiores a 2 m generalmente para no entorpecer las incorporaciones de los edificios, las intersecciones con la red de saneamiento y otros servicios.
Los sumideros servirán para evacuar el agua del drenaje superficial de la urbanización y tendrán las rejillas adecuadas para prevenir la entrada de residuos de tamaño excesivo. Los sumideros se han dispuesto aproximadamente entre 25 m de distancia.
Las bajantes de pluviales de los tejados de los edificios de la urbanización desaguaran por los sótanos de los garajes a una arqueta de registro y a su vez dirigida a la Red General.
6.5 Cálculos hidráulicos
A continuación se adjuntan los cálculos hidráulicos realizados tramo por tramo mediante el programa Flowmaster v 6.0, resumidos en unas tablas finales que se incluyen a continuación, en las que se recogen las características principales de cada tramo y sus resultados.
2/13/21Ie
nV ⋅=
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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COLECTOR DE
PLUVIALES
TRAMO DE
COLECTOR
LONGITUD
PARCIAL
(M)
LONGITUD
TOTAL
(M)
COTA
RASANTE
INICIAL
COTA
RASANTE
FINAL
PENDIENTE
MEDIA
(%)
DIAMETRO
PROYECTADO
(MM)
MATERIAL MANNING
CAUDAL
RECOGIDO
(L/S)
CAUDAL
TRAMO
(L/S)
PERCENTIL
DE
LLENADO
AL 85%
(%)
VELOCIDAD
(M/S)
CALADO
(MM) FROUDE
COLEC.-RZP 1.1
PR12 - PR11 37,75 37,75 3,5 3,31 0,50 400 HORM. 0,013 44,48 44,48 29,14 1,03 0,15 0,98
PR11 - PR10 34,4 72,15 3,31 3,14 0,49 400 HORM. 0,013 40,54 85,02 56,21 1,21 0,22 0,92
PR10 - PR9 17,85 90 3,14 3,05 0,50 400 HORM. 0,013 21,03 106,05 69,42 1,28 0,25 0,88
PR9 - PR8 46,09 136,09 3,05 2,79 0,56 400 HORM. 0,013 54,31 160,36 99,23 1,41 0,34 0,72
PR8 - PR7 50,01 186,1 2,72 2,47 0,50 500 HORM. 0,013 58,93 219,29 79,62 1,52 0,34 0,87
PR7 - PR6 35,01 221,11 2,47 2,29 0,51 500 HORM. 0,013 41,25 260,55 93,28 1,55 0,4 0,76
PR6 - PR5 25 246,11 2,29 2,14 0,60 500 HORM. 0,013 29,46 290,01 96,11 1,7 0,41 0,82
PR5 - PR4 27 273,11 2,04 1,91 0,48 600 HORM. 0,013 31,82 321,83 73,39 1,68 0,38 0,93
PR4 - PR3 18,76 291,87 1,91 1,82 0,48 600 HORM. 0,013 22,11 343,93 78,57 1,7 0,4 0,91
PR3 - PR2 23,11 314,98 1,82 1,7 0,52 600 HORM. 0,013 27,23 371,16 81,50 1,73 0,43 0,88
PR2 - PR1 12,49 327,47 1,7 1,64 0,48 600 HORM. 0,013 14,72 385,88 88,09 1,73 0,44 0,86
COLEC.-RZP 1.2
PR3 - PR2 40 40 2,5 2,3 0,50 400 HORM. 0,013 68,27 68,27 44,87 1,15 0,19 0,95
PR3 - PR3 23,63 63,63 2,3 2,18 0,51 400 HORM. 1,013 40,33 108,60 70,83 1,28 0,26 0,87
PR2 - PR1 36,39 100,02 2,18 1,93 0,69 400 HORM. 0,013 62,11 170,72 95,73 1,57 0,32 0,85
COLEC.-RZP 2.1
PR5 - PR4 12,23 12,23 3 2,94 0,49 400 HORM. 0,013 8,54 8,54 5,66 0,64 0,07 0,96
PR4 - PR3 14,78 27,01 2,94 2,86 0,54 400 HORM. 0,013 10,32 18,85 11,91 0,81 0,1 0,98
PR3 - PR2 34,98 61,99 2,86 2,69 0,49 400 HORM. 0,013 24,42 43,27 28,85 1,02 0,15 0,98
PR2 - PR1 45 106,99 2,69 2,47 0,49 400 HORM. 0,013 31,41 74,68 49,64 1,18 0,2 0,94
COLEC.-RZP 2.2
PR4 - PR3 40 40 3,14 2,67 1,18 400 HORM. 0,013 20,46 20,46 8,77 1,12 0,08 1,5
PR3 - PR2 30 70 2,67 2,52 0,50 400 HORM. 0,013 15,34 35,80 23,53 0,97 0,13 0,99
PR2 - PR1 53,99 123,99 2,52 2,25 0,50 400 HORM. 0,013 27,61 63,41 41,68 1,13 0,18 0,96
PR1 - VERT. 9,26 133,25
0,70 400 HORM. 0,013 108,58 171,99 95,54 1,58 0,32 0,86
COLEC.-RZP 3.1
PR9 - PR8 26,41 26,41 3,48 3,35 0,49 400 HORM. 0,013 14,19 14,19 9,40 0,74 0,08 0,98
PR8 - PR7 46,44 72,85 3,35 3,11 0,52 400 HORM. 0,013 24,96 39,15 25,31 0,99 0,14 0,98
PR7 - PR6 50,47 123,32 3,11 2,86 0,50 400 HORM. 0,013 27,13 66,28 43,77 1,14 0,19 0,96
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COLECTOR DE
PLUVIALES
TRAMO DE
COLECTOR
LONGITUD
PARCIAL
(M)
LONGITUD
TOTAL
(M)
COTA
RASANTE
INICIAL
COTA
RASANTE
FINAL
PENDIENTE
MEDIA
(%)
DIAMETRO
PROYECTADO
(MM)
MATERIAL MANNING
CAUDAL
RECOGIDO
(L/S)
CAUDAL
TRAMO
(L/S)
PERCENTIL
DE
LLENADO
AL 85%
(%)
VELOCIDAD
(M/S)
CALADO
(MM) FROUDE
PR6 - PR5 33,33 156,65 2,86 2,69 0,51 400 HORM. 0,013 17,91 84,19 54,79 1,21 0,22 0,93
PR5 - PR4 14,55 171,2 2,69 2,53 1,10 500 HORM. 0,013 197,30 321,18 78,62 2,25 0,34 1,29
PR4 - PR3 14,27 185,47 2,42 2,29 0,91 600 HORM. 0,013 123,96 347,95 57,68 2,15 0,33 1,32
PR3 - PR2 50 235,47 2,29 1,84 0,90 600 HORM. 0,013 93,80 441,75 73,68 2,27 0,39 1,24
PR2 - PR1 40,23 275,7 1,84 1,48 0,89 600 HORM. 0,013 20,00 517,22 86,51 2,33 0,44 1,15
PR1 - VERT. 36,66 312,36 1,48 1,05 1,17 600 HORM. 0,013 313,13 586,00 85,61 2,63 0,44 1,3
COLEC.-RZP 3.2
PR4 - PR3 41,51 41,51 3,16 2,95 0,51 400 HORM. 0,013 28,98 28,98 18,94 0,91 0,12 0,99
PR3 - PR2 41,09 82,6 2,95 2,75 0,49 400 HORM. 0,013 28,69 57,67 38,42 1,1 0,17 0,97
PR2 - PR1 37,46 120,06 2,75 2,56 0,51 400 HORM. 0,013 26,15 83,82 54,70 1,21 0,22 0,93
PR1 - PR4 32,3 152,36 2,56 2,4 0,50 400 HORM. 0,013 22,55 106,37 70,24 1,28 0,25 0,88
COLEC.-RZP 3.3
PR9 - PR8 35,00 35 4,50 4,33 0,49 400 HORM. 0,013 39,10 39,10 26,07 0,99 0,14 0,98
PR8 - PR7 50,00 85 4,33 4,08 0,50 400 HORM. 0,013 55,85 94,95 62,41 1,25 0,23 0,90
PR7 - PR6 27,93 112,93 3,20 3,06 0,50 400 HORM. 0,013 31,20 126,15 82,81 1,32 0,29 0,82
PR6 - PR5 30,00 142,93 3,06 2,88 0,60 400 HORM. 0,013 33,51 159,66 95,80 1,46 0,32 0,79
PR5 - PR4 14,24 157,17 2,88 2,78 0,70 400 HORM. 0,013 15,91 175,57 97,37 1,57 0,30 0,93
PR4 - PR3 53,78 210,95 2,68 2,41 0,50 500 HORM. 0,013 60,07 235,64 85,37 1,53 0,36 0,83
PR3 - PR2 35,00 245,95 2,41 2,23 0,51 500 HORM. 0,013 39,10 274,74 98,35 1,55 0,42 0,70
PR2 - PR1 34,37 280,32 2,23 2,00 0,67 500 HORM. 0,013 38,39 313,13 98,26 1,79 0,42 0,84
COLEC.-RZP 3.4 PR1 - PR4 48,18 48,18 3,00 2,76 0,50 400 HORM. 0,013 17,59 17,59 11,58 0,79 0,09 0,98
COLEC.-RZP 3.5
PR3 - PR2 16,10 16,10 3,00 2,92 0,50 400 HORM. 0,013 29,54 29,54 19,48 0,92 0,12 0,99
PR2 - PR1 45,54 61,64 2,92 2,69 0,51 400 HORM. 0,013 83,56 113,11 73,97 1,29 0,26 0,86
COLEC.-RZP 4.1
PR9 - PR8 44,87 44,87 6,30 4,80 3,34 400 HORM. 0,013 85,28 85,28 21,68 2,44 0,13 2,55
PR8 - PR7 18,54 63,41 4,80 4,42 2,05 400 HORM. 0,013 35,24 120,52 39,12 2,25 0,18 2,95
PR7 - PR6 14,71 78,12 4,42 4,00 2,86 400 HORM. 0,013 27,96 148,47 40,84 2,68 0,18 2,30
PR6 - PR5 33,98 112,10 4,00 3,60 1,18 500 HORM. 0,013 64,58 213,06 50,41 2,11 0,26 1,50
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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COLECTOR DE
PLUVIALES
TRAMO DE
COLECTOR
LONGITUD
PARCIAL
(M)
LONGITUD
TOTAL
(M)
COTA
RASANTE
INICIAL
COTA
RASANTE
FINAL
PENDIENTE
MEDIA
(%)
DIAMETRO
PROYECTADO
(MM)
MATERIAL MANNING
CAUDAL
RECOGIDO
(L/S)
CAUDAL
TRAMO
(L/S)
PERCENTIL
DE
LLENADO
AL 85%
(%)
VELOCIDAD
(M/S)
CALADO
(MM) FROUDE
PR5 - PR4 51,80 163,90 3,60 3,26 0,66 500 HORM. 0,013 98,45 311,51 98,70 1,78 0,42 0,83
PR4 - PR3 29,42 193,32 3,26 2,95 1,05 500 HORM. 0,013 55,92 367,42 91,89 2,24 0,39 1,14
PR3 - PR2 55,51 248,83 2,85 2,40 0,81 600 HORM. 0,013 105,50 472,92 83,11 2,20 0,43 1,11
PR2 - PR1 13,26 262,09 2,40 2,20 1,51 600 HORM. 0,013 25,20 498,12 64,18 2,84 0,36 1,67
PR1 - VERT. 41,04 303,13 0,85 0,23 1,51 600 HORM. 0,013 78,00 754,94 97,19 3,03 0,49 1,31
COLEC.-RZP 4.2
PR5 - PR4 35,00 35,00 3,00 2,72 0,80 400 HORM. 0,013 94,62 94,62 49,17 1,49 0,20 1,19
PR4 - PR3 35,26 70,26 2,72 2,44 0,79 400 HORM. 0,013 95,33 189,95 99,07 1,69 0,34 0,87
PR3 - PR2 20,10 90,36 2,34 2,18 0,80 500 HORM. 0,013 54,34 244,29 70,29 1,87 0,32 1,15
PR2 - PR1 30,01 120,37 2,18 1,94 0,80 500 HORM. 0,013 81,13 325,43 93,42 1,96 0,39 0,98
Tabla 19. Dimensionamiento de los colectores
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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6.6 Elementos singulares
6.6.1 Arquetas de tratamiento
En aquellos casos en los que sea necesario drenar las aguas sucias procedentes de la plataforma de la infraestructura, se dispondrán unas arquetas especiales para tratar el agua (desarenadoras-desengrasadoras-decantadoras) antes de realizar los vertidos a la ría de Bilbao.
Uno de los requerimientos del diseño de las mismas es que sean accesibles y funcionales y que permitan un mantenimiento adecuado.
Las arquetas estarán formadas por una zona de llegada del agua de los colectores, desde donde pasan a una cámara donde es retenida el agua y donde decantan los sólidos y se depositan, y donde las grasas que flotan quedan retenidas, puesto que la salida está en la parte baja de la misma.
Su dimensionamiento es función del caudal de agua a tratar, del tiempo de retención del agua dentro de la arqueta y de la velocidad de decantación de las partículas en suspensión en el agua para un tamaño mayor a 1 mm.
Aunque se sitúan al final de los caños o cunetas, no se calculan para el mismo periodo de retorno que éstos, puesto que las arquetas así dimensionadas no funcionarían correctamente con las intensidades de lluvia más frecuentes. Ese caudal de cálculo haría que sus dimensiones fueran tan grandes que sería difícil situarlas y tampoco se conseguiría el objetivo de hacerlas autolimpiables.
El periodo de retorno que se utiliza es de 2 años, con lo que según las precipitaciones de cálculo del apartado 6.1.6, para un tiempo de concentración de 10 minutos, la intensidad de lluvia es de 61 mm/h. Con esto se garantiza el correcto funcionamiento de las arquetas para la mayor parte de las precipitaciones, sin que queden sobredimensionadas. Con esto se asegura la no necesidad de mantenimiento, puesto que al producirse precipitaciones fuertes, los depósitos que queden en la arqueta serán arrastrados.
Para el cálculo del caudal se ha empleado el dato de la precipitación media diaria. Según el Mapa para el cálculo de máximas Precipitaciones Diarias en la España Peninsular del Ministerio de Fomento es de 67 l/m² día.
Otro de los datos que es necesario fijar es el tiempo de retención del agua en el interior de la arqueta, que se toma para los cálculos de 1,0 minutos.
La velocidad de sedimentación para un fluido con velocidad horizontal 0,3 m/s y tamaño de partícula 1,0 mm es de 13 cm/s.
Una vez fijados estos valores y teniendo en cuenta las siguientes fórmulas, se puede dimensionar el tamaño de las arquetas.
SH = Q / VC
Siendo:
SH: Sección horizontal de la arqueta
Q: Caudal a tratar, para un periodo de retorno de 2 años
VC: Velocidad de sedimentación de la partícula, para una velocidad de flujo horizontal igual a 0,3m/s
ST = Q /VFH
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Siendo:
ST: Sección transversal de la arqueta
Q: Caudal a tratar, para un periodo de retorno de 2 años
VFH: Velocidad de flujo horizontal de la partícula
Por último y por condiciones de flujo deberá comprobarse que:
1 = a/h = 5
Donde “a” es la anchura de la arqueta y “h” es su altura.
Por la variedad de volúmenes requeridos se engloban en 3 tipos según detalles en planos y cuyas dimensiones interiores se presentan en la Tabla 20.
Esta solución trata de donar a la ría de Bilbao las aguas limpias procedentes de la red de pluviales, ya tratadas a través de estas arquetas.
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LOCALIZACION DECANTACION DEPOSITO DE TRATAMIENTO
DEPOSITO DE TRATAMIENTO
COLECTOR PRECIPITACION (l/m2*día)
SUPERFICIE CAPTACION
(m2)
CAUDAL (l/s)
Vd VELOCIDAD
DECANTACION (mm/s)
AREA MIN. NECESARIA
(m2)
CAUDAL
Q2 (m3/s)
VOLUMEN NECESARIO A TRATAR (m3)
ANCHURA
(m)
LONGITUD
(m)
ALTURA
(m)
VOLUMEN DE TRATAMIENTO
(m3)
TIPO-2 COLEC. - RZP 1 67 31868 24,71 1,50 16,47 0,3170 19,02 2,50 5,25 1,50 19,69
TIPO-1 COLEC. - RZP 2 67 9474 7,35 1,50 4,90 0,1060 6,36 2,50 3,75 1,25 11,72
TIPO-2 COLEC. - RZP 3 67 35809 27,77 1,50 18,51 0,3611 21,66 2,65 5,50 1,50 21,86
TIPO-3 COLEC. - RZP 4 67 46046 35,71 1,50 23,80 0,4652 27,91 3,00 6,25 1,50 28,13
Tabla 20. Dimensionamiento de las arquetas de tratamiento
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6.6.2 Sistema de clapetas antirretorno
Se dispondrán de clapetas antirretorno en los vertidos a la ría de Bilbao. Estos elementos posibilitan el paso del agua en un sentido, impidiéndolo en sentido contrario la penetración del medio receptor (agua de la ría) en el sistema de drenaje.
NUMERO LOCALIZACION DESAGÜE DE PLUVIALES
DIAMETRO TUBO (MM)
NRO. CLAPETAS
DIAMETRO CLAPETA
(MM)
1 COLEC. - RZP 1 VERTIDO RD1 600 1 600
2 COLEC. - RZP 2 VERTIDO RD2 400 1 400
3 COLEC. - RZP 3 VERTIDO RD3 600 1 600
4 COLEC. - RZP 4 VERTIDO RD4 600 1 600
Tabla 21. Clapetas antirretorno a disponer en los vertidos
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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7. RED DE SANEAMIENTO DE PROYECTO
En este apartado se describe la red de saneamiento proyectada, que se ha dimensionado de acuerdo a las Especificaciones técnicas básicas para proyectos de conducciones de saneamiento de la Confederación Hidrográfica del Norte. Se tratarán los siguientes puntos:
•••• Superficies edificables y número de viviendas futuras
•••• Población futura
•••• Dotación
•••• Criterios de cálculo de caudales
•••• Caudales de diseño de la red
•••• Descripción de la red de saneamiento proyectada
•••• Criterios de dimensionamiento de la red
•••• Cálculos hidráulicos
•••• Dimensionamiento de los bombeos de aguas fecales
7.1 Superficies edificables y número de viviendas futuras
En el anexo 2 se incluye un plano con la situación de los edificios existentes y proyectados en la Ribera de Zorrozaurre. Por su parte, las tablas siguientes resumen las superficies de uso residencial y no residencial asociadas a cada edificio existente o proyectado. También se incluye un resumen del número de viviendas y la superficie a edificar en el conjunto del distrito.
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Bloque Edificio Estado
Características edificio Superficie de viviendas (m²) Nº de viviendas Uso no residencial
Nº de plantas
Superficie de parcela
(m²)
Superficie de sótano
(m²)
Nº plantas sótano
m² VL m² VPT m²
VVPO nº VL
nº VT
Nº VPO
Total viviendas
Total viviendas existentes
Total viviendas
proyectadas
Uso comercial en planta baja (m²)
Uso terciario
(m²)
Equipamientos privados (m²)
Equipamientos públicos (m²)
Uso productivo
(m²)
Total m² uso no
residencial (m²)
Total m² uso no
residencial (existente)
Total m² uso no
residencial (proyectado)
RZ-1 1 proyectado 18,19 2.849,01 11.396,00 4 23.442,00
200 0 0 200 --- 200 720,00
720,00 --- 720,00
RZ-2 1 proyectado 16,17 3.729,46 14.919,00 4 24.093,00
206 0 0 206 --- 206 700,00
700,00 --- 700,00
RZ-3 1 proyectado 15 2.586,56 5.173,00 2
13.450,00
0 135 0 135 --- 135 380,00
380,00 --- 380,00
RZ-4.1 1 proyectado 16 4.687,01 17.655,00 4 19.130,00
164 0 0 164 --- 164 220,00
220,00 --- 220,00
RZ-4.2 2 proyectado 14
9.935,00
85 0 0 85 --- 85 140,00
140,00 --- 140,00
RZ-5.1 1 proyectado 12 4.400,15 8.800,00 2
8.922,00
0 89 0 89 --- 89 326,00
326,00 --- 326,00
RZ-5.2 2 proyectado 13
14.127,00
0 141 0 141 --- 141 220,00
220,00 --- 220,00
RZ-6.1 1 proyectado 8 3.099,04 6.198,00 2
6.928,00 0 0 77 77 --- 77 600,00
600,00 --- 600,00
RZ-6.2 2 proyectado 10
6.280,00 0 0 70 70 --- 70 591,00
591,00 --- 591,00
RZ-7.1 1 proyectado 9 4.727,37 4.727,00 1
0 0 0 0 --- 0 295,00 5.792,00
6.087,00 --- 6.087,00
RZ-7.2 2 proyectado 10
0 0 0 0 --- 0 210,00 5.810,00
6.020,00 --- 6.020,00
RZ-7.3 3 proyectado 6
0 0 0 0 --- 0 259,00 2.914,00
3.173,00 --- 3.173,00
RZ-8 1 existente EXIST 1.568,92 0,00 0
0 0 0 0 0 --- 0,00 1.550,00
1.550,00 1.550,00 ---
RZ-9.1 1 proyectado 4 7.509,51 7.509,00 1
0 0 0 0 --- 0 301,00 3.996,00
4.297,00 --- 4.297,00
RZ-9.2 2 proyectado 5
0 0 0 0 --- 0 308,00 3.744,00
4.052,00 --- 4.052,00
RZ-9.3 3 proyectado 5
0 0 0 0 --- 0 95,00 1.693,00
1.788,00 --- 1.788,00
RZ-9.4 4 proyectado 6
0 0 0 0 --- 0 317,00 4.696,00
5.013,00 --- 5.013,00
RZ-10.1 1 existente EXIST 6.288,23 0,00
0 0 0 0 0 ---
4.281,00 4.281,00 4.281,00 ---
RZ-10.2 2 existente EXIST
0 0 0 0 0 ---
7.523,00 7.523,00 7.523,00 ---
RZ-11 1 proyectado 8 2.188,56 3.210,00 1
6.048,00 0 0 67 67 --- 67 504,00
504,00 --- 504,00
RZ-12.1 1 proyectado 10 2.944,19 8.982,00
5.580,00
48 0 0 48 --- 48 420,00
420,00 --- 420,00
RZ-12.2 2 proyectado 12
11.800,00
101 0 0 101 --- 101 280,00
280,00 --- 280,00
RZ-13.1 1 proyectado 10 4.235,56 7.915,00 2
5.295,00 0 0 59 59 --- 59 240,00
240,00 --- 240,00
RZ-13.2 2 proyectado 8
6.708,00 0 0 75 75 --- 75 130,00
130,00 --- 130,00
RZ-13.3 3 proyectado 7
3.391,00 0 0 38 38 --- 38 390,00
390,00 --- 390,00
RZ-14.1 1 proyectado 8 4.382,96 8.766,00 2
7.352,00
0 74 0 74 --- 74 0,00
0,00 --- 0,00
RZ-14.2 2 proyectado 7
5.664,00
0 57 0 57 --- 57 0,00
0,00 --- 0,00
RZ-14.3 3 proyectado 7
6.087,00
0 61 0 61 --- 61 540,00
540,00 --- 540,00
RZ-15.1 1 proyectado 8.7 3.325,95 9.977,00 3 8.769,00
75 0 0 75 --- 75 1.230,00
1.230,00 --- 1.230,00
RZ-15.2 2 proyectado 6
4.418,00
38 0 0 38 --- 38 505,00
505,00 --- 505,00
RZ-16.1 1 proyectado 7 2.849,10 5.060,00 2
5.968,00 0 0 66 66 --- 66 0,00
0,00 --- 0,00
RZ-16.2 2 proyectado 6
3.898,00 0 0 43 43 --- 43 460,00
460,00 --- 460,00
RZ-17 1 existente EXIST 2.968,95 1.639,00 1
0 0 0 0 0 ---
3.749,00
3.749,00 3.749,00 ---
RZ-18 1 proyectado 5 1.442,41 2.884,00 2
4.400,00 0 0 49 49 --- 49 1.042,00
1.042,00 --- 1.042,00
RZ-19 1 proyectado 6 699,18 1.399,00 2 2.377,00
20 0 0 20 --- 20 559,00
559,00 --- 559,00
EQ-2
proyectado
14.337,13 7.500,00
0 0 0 0 --- 0
19.200,00
19.200,00 --- 19.200,00
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de Pluviales y Fecales 42
Bloque Edificio Estado
Características edificio Superficie de viviendas (m²) Nº de viviendas Uso no residencial
Nº de plantas
Superficie de parcela
(m²)
Superficie de sótano
(m²)
Nº plantas sótano
m² VL m² VPT m²
VVPO nº VL
nº VT
Nº VPO
Total viviendas
Total viviendas existentes
Total viviendas
proyectadas
Uso comercial en planta baja (m²)
Uso terciario
(m²)
Equipamientos privados (m²)
Equipamientos públicos (m²)
Uso productivo
(m²)
Total m² uso no
residencial (m²)
Total m² uso no
residencial (existente)
Total m² uso no
residencial (proyectado)
EQ-3
proyectado
2.225,76 720,00
0 0 0 0 --- 0
2.050,00
2.050,00 --- 2.050,00
IF-2
proyectado
645,43 645,00
0 0 0 0 --- 0
1.390,00
1.390,00 --- 1.390,00
Tabla 22. Viviendas y superficies edificables en cada edificio de la Ribera de Zorrozaurre
Viviendas
existentes
Viviendas
proyectadas
Total
viviendas
Superficie
uso no
residencial
(existente)
Superficie
uso no
residencial
(proyectado)
Total
superficie
uso no
residencial
Distrito completo 0 2.036 2.036 0,00 80.370,00 0,00
Tabla 23. Resumen de las viviendas y superficies edificables en la Ribera de Zorrozaurre
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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7.2 Población futura
Para el cálculo de las poblaciones futuras se ha supuesto una tasa de ocupación de 4 personas por vivienda, tanto en las viviendas existentes como en las proyectadas. En la tabla siguiente se resumen las poblaciones obtenidas para cada cuenca de la Ribera de Zorrozaurre.
Distrito Cuenca Estado Nº de
viviendas Ocupación
(hab/vivienda) Nº de
habitantes
RIBERA
ZORROZAURRE
fase 1 (suponemos
RZ 6) proyectado 147 4 587
fase 2 (todo menos
RZ 6, RZ 12, RZ14
y RZ16)
proyectado 1,440 4 5.759
fase 3 (RZ 12, RZ
14 y RZ 16) proyectado 449 4 1.797
total 2.036 4 8.143
Tabla 24. Población futura prevista en la Ribera de Zorrozaurre
7.3 Dotación
A efectos de cálculo de caudales, se han supuesto las siguientes dotaciones:
•••• Aguas residuales domésticas: 350 l/habitante/día.
•••• Aguas residuales industriales y de servicios: 10 l/m²/día para áreas de equipamiento dotacional o actividad económica.
7.4 Criterios de cálculo de caudales
7.4.1 Caudal medio de aguas residuales domésticas
El caudal medio de aguas residuales domésticas para el año horizonte se calculará como:
QDhmed = D x Ph / 86.400
donde:
QDhmed caudal medio de aguas residuales domésticas en el año horizonte, en l/s
D dotación en l/hab/día
Ph población en el año horizonte
7.4.2 Caudal punta de aguas residuales domésticas
Se obtendrá a partir de las siguientes fórmulas:
•••• Para caudales medios mayores de 2 l/s,
QDp = QDmed + 2,6 (QDmed)0,7
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•••• Para caudales medios menores de 2 l/s,
QDp = 5,5 (QDmed)0,2
donde:
QDp caudal punta de aguas residuales domésticas, en l/s
QDmed caudal medio de aguas residuales domésticas, en l/s
7.4.3 Caudal mínimo de aguas residuales domésticas
Se considerará igual a la mitad del caudal medio de aguas residuales domésticas:
Qmin = 0,5 * Qmed
donde:
Qmin caudal mínimo diario de aguas residuales domésticas (l/s).
Qmed caudal medio diario de aguas residuales domésticas (l/s).
7.4.4 Caudal de infiltración
A falta de estudios detallados, se adoptará como caudal de infiltración un valor igual al del caudal medio actual de las aguas residuales:
Qinf = Qactmed
En este caso se ha adoptado un valor nulo de Qinf, ya que el caudal medio actual de aguas residuales es cero.
7.4.5 Caudal medio de aguas residuales industriales
El caudal medio de aguas residuales procedentes de equipamientos públicos o privados, áreas terciarias y comercios se obtendrá como:
QIhmed = DI x SAE / 86.400
donde:
QIhmed caudal medio diario de aguas residuales industriales, en l/s
DI dotación de aguas residuales industriales, en l/m²/día
SAE superficie de equipamientos y actividades económicas, en m²
7.4.6 Caudal punta de aguas residuales industriales
El caudal punta industrial se obtendrá como:
QIp = QImed x 1,6
donde:
QImed caudal medio diario de aguas residuales industriales, en l/s
QIp caudal punta diario de aguas residuales industriales, en l/s
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7.4.7 Caudal mínimo de aguas residuales industriales
El caudal mínimo industrial se calculará como:
QImín = QImed x 0,25
donde:
QImed caudal medio diario de aguas residuales industriales, en l/s
QImín caudal punta diario de aguas residuales industriales, en l/s
7.4.8 Caudales de proyecto
•••• Caudal máximo:
Qmáx = QDp + QIp + Qinf
donde:
Qmáx caudal punta máximo diario de aguas residuales, en l/s
QDp caudal punta diario de aguas residuales domésticas, en l/s
QIp caudal punta diario de aguas residuales industriales, en l/s
Qinf caudal de infiltración, en l/s
•••• Caudal mínimo:
Qmín = QDmín + QImín
donde:
Qmín caudal mínimo diario de aguas residuales, en l/s
QDmín caudal mínimo diario de aguas residuales domésticas, en l/s
QImín caudal mínimo diario de aguas residuales industriales, en l/s
•••• Caudal medio:
Qmed = QDmed + QImed
donde:
Qmed caudal medio diario de aguas residuales, en l/s
QDmed caudal medio diario de aguas residuales domésticas, en l/s
QImed caudal medio diario de aguas residuales industriales, en l/s
7.5 Caudales de diseño de la red
En este apartado se resumen los caudales de diseño obtenidos para cada tramo de la red. En el Anexo 2 se incluye el plano de delimitación de la cuenca correspondiente al bombeo nº 4, indicando la ubicación del mismo y de los edificios recogidos por cada tramo de colector.
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7.5.1 Cálculo de la población y superficie de actividades económicas de cada subcuenca
Punto de entrada de caudal
Edificios que se incorporan
Nº de viviendas Ocupación
(hab/vivienda) Nº habitantes Superficie de uso no residencial
4.1 EQ-2 0
19.200,0
RZ-1 200
720,0
RZ-2 206 406 4,0 1.624 700,0 20.620,0
4.2 RZ-3 135
380,0
RZ-4.1 164
220,0
RZ-12.1 48
420,0
RZ-12.2 101 448 4,0 1.792 280,0 1.300,0
4.3 RZ-5.1 89
326,0
RZ-6.1 77
600,0
RZ-13.1 59
240,0
RZ-13.2 75
130,0
RZ-13.3 38 338 4,0 1.352 390,0 1.686,0
4.4 RZ-17 0
3.749,0
RZ-18 49
1.042,0
RZ-16.1 66
0,0
RZ-16.2 43
460,0
RZ-15.1 75
1.230,0
RZ-15.2 38 271 4,0 1.084 505,0 6.986,0
4.5 RZ-14.1 74
0,0
RZ-14.2 57
0,0
RZ-14.3 61 192 4,0 768 540,0 540,0
4.6 RZ-7.1 0 0 4,0 0 6.087,0 6.087,0
4.7 EQ-3 0
2.050,0
RZ-4.2 85 85 4,0 340 140,0 2.190,0
4.8 RZ-5.2 141
220,0
RZ-6.2 70 211 4,0 844 591,0 811,0
4.9 IF-2 0
1.390,0
RZ-7.2 0 0 4,0 0 6.020,0 7.410,0
4.10 RZ-10.1 0
4.281,0
RZ-10.2 0 0 4,0 0 7.523,0 11.804,0
4.11 RZ-9.2 0
4.052,0
RZ-9.4 0 0 4,0 0 5.013,0 9.065,0
4.12 RZ-8 0 0 4,0 0 1.550,0 1.550,0
4.13 RZ-7.3 0
3.173,0
RZ-9.1 0 0 4,0 0 4.297,0 7.470,0
4.14 RZ-11 67 67 4,0 268 504,0 504,0
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Punto de entrada de caudal
Edificios que se incorporan
Nº de viviendas Ocupación
(hab/vivienda) Nº habitantes Superficie de uso no residencial
4.15 RZ-19 20 20 4,0 80 559,0 559,0
4.16 RZ-9.3 0 0 4,0 0 1.788,0 1.788,0
Tabla 25. Cuenca del bombeo nº 4: cálculo de la población y superficie dedicada a actividades económicas en cada subcuenca
7.5.2 Resumen de poblaciones y superficie de actividades económicas
Cuenca Total
habitantes Total superficie uso no residencial
(m²)
4.1 1.624 20.620
4.2 1.792 1.300
4.3 1.352 1.686
4.4 1.084 6.986
4.5 768 540
4.6 0 6.087
4.7 340 2.190
4.8 844 811
4.9 0 7.410
4.10 0 11.804
4.11 0 9.065
4.12 0 1.550
4.13 0 7.470
4.14 268 504
4.15 80 559
4.16 0 1.788
Tabla 26. Cuenca del bombeo nº 4: resumen de poblaciones y superficie dedicada a actividades económicas en cada subcuenca
7.5.3 Caudales de diseño en cada tramo de colector
Punto de entrada de
caudal
Cuencas acumuladas
Caudales de aguas residuales domésticas
Caudales de aguas residuales no domésticas
Caudales de cálculo
Habitantes Superficie de uso no
residencial (m²)
Dotación aguas
residuales domésticas (l/hab/día)
Qmedio aguas
residuales domésticas
(l/s)
Qpunta aguas
residuales domésticas
(l/s)
Dotación aguas
residuales no domésticas (l/m²/día)
Qmedio aguas
residuales no domésticas
(l/s)
Qpunta aguas
residuales no domésticas
(l/s)
Qmedio
(l/s)
Qmáximo
(l/s)
Qmínimo
(l/s) parciales acumulados parcial acumulado
4.1 4.1 1.624 1.624 20.620,0 20.620,0 350 6,58 16,30 10 2,39 3,82 8,97 20,12 4,48
4.2 4.1 1.624
20.620,0
4.2 1.792 3.416 1.300,0 21.920,0 350 13,84 30,20 10 2,54 4,06 16,38 34,25 8,19
4.3 4.1 1.624
20.620,0
4.2 1.792
1.300,0
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Punto de entrada de
caudal
Cuencas acumuladas
Caudales de aguas residuales domésticas
Caudales de aguas residuales no domésticas
Caudales de cálculo
Habitantes Superficie de uso no
residencial (m²)
Dotación aguas
residuales domésticas (l/hab/día)
Qmedio aguas
residuales domésticas
(l/s)
Qpunta aguas
residuales domésticas
(l/s)
Dotación aguas
residuales no domésticas (l/m²/día)
Qmedio aguas
residuales no domésticas
(l/s)
Qpunta aguas
residuales no domésticas
(l/s)
Qmedio
(l/s)
Qmáximo
(l/s)
Qmínimo
(l/s) parciales acumulados parcial acumulado
4.3 1.352 4.768 1.686,0 23.606,0 350 19,31 39,97 10 2,73 4,37 22,05 44,34 11,02
4.4 4.4 1.084 1.084 6.986,0 6.986,0 350 4,39 11,72 10 0,81 1,29 5,20 13,01 2,60
4.5 4.4 1.084
6.986,0
4.5 768 1.852 540,0 7.526,0 350 7,50 18,16 10 0,87 1,39 8,37 19,55 4,19
4.A 4.1 1.624
20.620,0
4.2 1.792
1.300,0
4.3 1.352
1.686,0
4.4 1.084
6.986,0
4.5 768 6.620 540,0 31.132,0 350 26,82 52,81 10 3,60 5,77 30,42 58,58 15,21
4.6 4.1 1.624
20.620,0
4.2 1.792
1.300,0
4.3 1.352
1.686,0
4.4 1.084
6.986,0
4.5 768
540,0
4.6 0 6.620 6.087,0 37.219,0 350 26,82 52,81 10 4,31 6,89 31,12 59,70 15,56
4.7 4.7 340 340 2.190,0 2.190,0 350 1,38 5,86 10 0,25 0,41 1,63 6,27 0,82
4.8 4.7 340
2.190,0
4.8 844 1.184 811,0 3.001,0 350 4,80 12,59 10 0,35 0,56 5,14 13,14 2,57
4.9 4.7 340
2.190,0
4.8 844
811,0
4.9 0 1.184 7.410,0 10.411,0 350 4,80 12,59 10 1,20 1,93 6,00 14,52 3,00
4.10 4.10 0 0 11.804,0 11.804,0 350 0,00 0,00 10 1,37 2,19 1,37 2,19 0,68
4.11 4.10 0
11.804,0
4.11 0 0 9.065,0 20.869,0 350 0,00 0,00 10 2,42 3,86 2,42 3,86 1,21
4.12 4.7 340
2.190,0
4.8 844
811,0
4.9 0
7.410,0
4.10 0
11.804,0
4.11 0
9.065,0
4.12 0 1.184 1.550,0 32.830,0 350 4,80 12,59 10 3,80 6,08 8,60 18,67 4,30
4.13 4.7 340
2.190,0
4.8 844
811,0
4.9 0
7.410,0
4.10 0
11.804,0
4.11 0
9.065,0
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de Pluviales y Fecales 50
Punto de entrada de
caudal
Cuencas acumuladas
Caudales de aguas residuales domésticas
Caudales de aguas residuales no domésticas
Caudales de cálculo
Habitantes Superficie de uso no
residencial (m²)
Dotación aguas
residuales domésticas (l/hab/día)
Qmedio aguas
residuales domésticas
(l/s)
Qpunta aguas
residuales domésticas
(l/s)
Dotación aguas
residuales no domésticas (l/m²/día)
Qmedio aguas
residuales no domésticas
(l/s)
Qpunta aguas
residuales no domésticas
(l/s)
Qmedio
(l/s)
Qmáximo
(l/s)
Qmínimo
(l/s) parciales acumulados parcial acumulado
4.12 0
1.550,0
4.13 0 1.184 7.470,0 40.300,0 350 4,80 12,59 10 4,66 7,46 9,46 20,05 4,73
4.14 4.14 268 268 504,0 504,0 350 1,09 5,59 10 0,06 0,09 1,14 5,68 0,57
4.15 4.15 80 80 559,0 559,0 350 0,32 4,39 10 0,06 0,10 0,39 4,49 0,19
4.16 4.14 268
504,0
4.15 80
559,0
4.16 0 348 1.788,0 2.851,0 350 1,41 5,89 10 0,33 0,53 1,74 6,42 0,87
4.C 4.7 340
2.190,0
4.8 844
811,0
4.9 0
7.410,0
4.10 0
11.804,0
4.11 0
9.065,0
4.12 0
1.550,0
4.13 0
7.470,0
4.14 268
504,0
4.15 80
559,0
4.16 0 1.532 1.788,0 43.151,0 350 6,21 15,54 10 4,99 7,99 11,20 23,53 5,60
4.B 4.1 1.624
20.620,0
4.2 1.792
1.300,0
4.3 1.352
1.686,0
4.4 1.084
6.986,0
4.5 768
540,0
4.6 0
6.087,0
4.7 340
2.190,0
4.8 844
811,0
4.9 0
7.410,0
4.10 0
11.804,0
4.11 0
9.065,0
4.12 0
1.550,0
4.13 0
7.470,0
4.14 268
504,0
4.15 80
559,0
4.16 0 8.152 1.788,0 80.370,0 350 33,02 63,09 10 9,30 14,88 42,33 77,98 21,16
Tabla 27. Cuenca del bombeo nº 4: caudales de diseño en cada tramo de colector
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Pluviales y Fecales 51
7.6 Descripción de la red de saneamiento proyectada
La red de saneamiento prevista para la Ribera de Zorrozaurre comprende cinco conducciones, dos de ellas principales y tres secundarias, que recogen los vertidos de todo el distrito y lo conducen hasta el bombeo situado aproximadamente en la intersección de los ejes 4 y 12. En la tabla siguiente se resumen las principales características de estas cuatro conducciones:
COLECTOR ALINEACIÓN SENTIDO LONGITUD
(M) MATERIAL Y DIÁMETRO
PENDIENTE (M/M)
RZF 1.1 ejes 16-17-18 NO – SE 362,00 hormigón 400 mm 0,0080
RZF 1.1.1 eje 4 E – O 188,98 hormigón 400 mm 0,0050
RZF 1.2 eje 12 NO – SE
448,07 hormigón 400 mm 0,0050 eje 4 O – E
RZF 1.2.1 ejes 16-17-18 SE – NO 155,12 hormigón 400 mm 0,0080
RZF 1.2.2 eje 4 O – E 130,01 hormigón 400 mm 0,0050
Tabla 28. Descripción de la red de saneamiento proyectada
La estación de bombeo, que se describe en más detalle en el apartado 7.9.3 del presente anejo, impulsará en un primer momento los caudales de la Ribera de Zorrozaurre hacia San Ignacio. Una vez que se complete la urbanización de la isla, los caudales se impulsarán hacia el Distrito Centro, desde donde llegarán por gravedad a los sucesivos bombeos de la Ribera de Zorrozaurre, para impulsarse finalmente hacia interceptor del Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia en Olabeaga.
A continuación se resumen las características de la conducción de impulsión que permitirá incorporar los vertidos de la zona al interceptor del Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia en San Ignacio:
TRAMO 1 (IMPULSIÓN) TRAMO 2 (GRAVEDAD)
Longitud 283,54 m 13,69 m
Material y diámetro PEAD DN 160 mm/315 mm hormigón 400 mm
Tabla 29. Descripción de la conducción de impulsión del bombeo nº 4 (situación inicial e
intermedia)
7.7 Criterios de dimensionamiento de la red
7.7.1 Criterios generales de diseño de la red de aguas residuales
El diseño de la nueva red se ajusta a la siguiente normativa:
•••• Especificaciones técnicas básicas para proyectos de conducciones generales de saneamiento de la Confederación Hidrográfica del Norte.
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Pluviales y Fecales 52
•••• Normas básicas para la redacción de los proyectos de urbanización del ayuntamiento de Bilbao.
A continuación se resumen los criterios generales de diseño:
•••• Las nuevas redes serán separativas, con un diámetro mínimo de colector de 400 mm de hormigón. Las tuberías adoptadas deberán resistir una presión de 5 atmósferas.
•••• Se ha adoptado una sección tipo bajo calzada con zanja entibada de profundidad comprendida entre 1,50 y 2,30 m, de modo que no se entorpezcan las incorporaciones de los edificios ni las intersecciones con redes de pluviales y otros servicios.
La velocidad y calado en cada tramo se obtendrán mediante la fórmula de
Manning, con un valor del coeficiente de Manning de 0,010 para el PVC y 0,013
para el hormigón.
•••• La velocidad del agua deberá estar comprendida entre 0,5 y 5,5 m/s; si se sobrepasa este último valor, deberán disponerse arquetas de resalto.
•••• Como norma general, el calado relativo (Y/D) para el caudal máximo de proyecto deberá ser inferior al 80% de la sección.
•••• Se comprobará que todas las partículas del agua residual de diámetro equivalente inferior a 2 mm sean arrastradas por el caudal medio de agua residual de proyecto.
•••• Deberán disponerse pozos de registro en todas las uniones de colectores, cambios de sección o alineación. La distancia entre dos pozos consecutivos no deberá superar los 60 metros. Los pozos de registro deberán situarse en lugares accesibles al tráfico rodado, para permitir el acceso de los servicios de limpieza.
•••• El diámetro mínimo del pozo será de 0,60 m. Las tapas de los pozos de registro, las rejillas de los sumideros y sus correspondientes marcos serán de fundición dúctil y deberán cumplir la normativa EN-124 para dispositivos de categoría D-400.
•••• Las acometidas de los edificios desaguarán por los sótanos a una arqueta de registro situada en los patios de los edificios, que a su vez desaguará a la red general mediante tubos de PVC de 200 mm de diámetro capaces de resistir 5 atm de presión. Los injertos se efectuarán tanto a arqueta de registro como directamente a conducción, y nunca a contrapendiente.
7.7.2 Comprobación de auto limpieza
Para asegurar un correcto funcionamiento del colector, deberá comprobarse que se cumple al menos una de las siguientes condiciones:
•••• La pendiente de la conducción es superior a la pendiente de autolimpieza calculada con el caudal medio, o, en su defecto
•••• La pendiente de la conducción es superior a la pendiente de autolimpieza calculada con el caudal punta.
La pendiente de autolimpieza se define como aquella pendiente que garantiza el arrastre de todas las partículas en suspensión por debajo de cierto diámetro. Esta pendiente puede obtenerse a partir de la velocidad de autolimpieza, que según la formulación de Camp-Shields se calcularía como:
2/13/21Ie
nV ⋅=
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Pluviales y Fecales 53
donde:
V velocidad en m/s
n coeficiente de Manning
Rh radio hidráulico de la conducción
k coeficiente adimensional que depende del número de Reynolds y de las características de la partícula arrastrada. En este caso se ha adoptado un k = 0,06, correspondiente al arrastre de arenas en un movimiento turbulento rugoso.
γs peso específico de la partícula en toneladas por metro cúbico.
γw peso específico del líquido en toneladas por metro cúbico.
Ds diámetro de la partícula en metros. En este caso se adopta un diámetro de 2 mm.
A partir de la fórmula anterior y de la fórmula de Manning, se obtendría la pendiente de autolimpieza del conducto:
7.7.3 Comprobación de erosionabilidad
En general y salvo en tramos cortos y muy localizados, se dimensionan los conductos de forma que el número de Froude sea inferior a 3,5.
El número de Froude se define por la expresión:
donde:
F = Número de Froude
v = Velocidad media del fluido
g = Aceleración de la gravedad
D = Calado equivalente, definido como la relación entre el área de la sección hidráulica y la anchura del flujo en la superficie libre.
7.8 Cálculos hidráulicos
A continuación se adjuntan los cálculos hidráulicos de cada tramo de la red proyectada.
( )w
wssh Y
YYDkR
nV
−⋅⋅⋅⋅= 6
11
( )wh
wss
YR
YYkDI
⋅−⋅
=
Dg
vF
⋅=
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7.8.1 Colector RZF 1.1
7.8.1.1 Funcionamiento en tiempo seco
Nº MANNING TRAMO Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal máximo (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
0,013 PR12 a PR11 400 0,0080 20,12 22,19 0,97
0,013 PR11 a PR10 400 0,0080 20,12 22,19 0,97
0,013 PR10 a PR9 400 0,0080 20,12 22,19 0,97
0,013 PR9 a PR8 400 0,0080 20,12 22,19 0,97
0,013 PR8 a PR7 400 0,0080 34,25 29,04 1,13
0,013 PR7 a PR6 400 0,0080 34,25 29,04 1,13
0,013 PR6 a PR5 400 0,0080 44,34 33,21 1,22
0,013 PR5 a PR4 400 0,0080 44,34 33,21 1,22
0,013 PR4 a PR3 400 0,0080 44,34 33,21 1,22
0,013 PR3 a PR2 400 0,0080 58,58 38,52 1,31
0,013 PR2 a PR1 400 0,0080 59,70 38,92 1,32
7.8.1.2 Comprobación de autolimpieza
TRAMO Pendiente
autolimpieza (m/m)
Pendiente velocidad
mínima (m/m)
Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal medio actual (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
Caudal mínimo actual
(l/s) % Llenado
Velocidad (m/s)
PR12 a PR11 0,0050
400 0,0080 8,97 14,93 0,76 4,48 10,70 0,62
PR11 a PR10 0,0050
400 0,0080 8,97 14,93 0,76 4,48 10,70 0,62
PR10 a PR9 0,0050
400 0,0080 8,97 14,93 0,76 4,48 10,70 0,62
PR9 a PR8 0,0050
400 0,0080 8,97 14,93 0,76 4,48 10,70 0,62
PR8 a PR7 0,0037
400 0,0080 16,38 20,04 0,91 8,19 14,29 0,74
PR7 a PR6 0,0037
400 0,0080 16,38 20,04 0,91 8,19 14,29 0,74
PR6 a PR5 0,0032
400 0,0080 22,05 23,23 1,00 11,02 16,50 0,81
PR5 a PR4 0,0032
400 0,0080 22,05 23,23 1,00 11,02 16,50 0,81
PR4 a PR3 0,0032
400 0,0080 22,05 23,23 1,00 11,02 16,50 0,81
PR3 a PR2 0,0027
400 0,0080 30,42 27,33 1,09 15,21 19,32 0,89
PR2 a PR1 0,0027
400 0,0080 31,12 27,65 1,10 15,56 19,54 0,90
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7.8.2 Colector RZF 1.1.1
7.8.2.1 Funcionamiento en tiempo seco
Nº MANNING TRAMO Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal máximo (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
0,013 PR7 a PR6 400 0,0050 13,01 20,09 0,72
0,013 PR6 a PR5 400 0,0050 13,01 20,09 0,72
0,013 PR5 a PR4 400 0,0050 13,01 20,09 0,72
0,013 PR4 a PR3 400 0,0050 13,01 20,09 0,72
0,013 PR3 a PR2 400 0,0050 13,01 20,09 0,72
0,013 PR2 a PR1 400 0,0050 19,55 24,61 0,81
7.8.2.2 Comprobación de autolimpieza
TRAMO Pendiente
autolimpieza (m/m)
Pendiente velocidad
mínima (m/m)
Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal medio actual (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
Caudal mínimo actual
(l/s) % Llenado
Velocidad (m/s)
PR7 a PR6 0,0058 0,0064 400 0,0050 5,20 12,86 0,55 2,60 9,23 0,45
PR6 a PR5 0,0058 0,0064 400 0,0050 5,20 12,86 0,55 2,60 9,23 0,45
PR5 a PR4 0,0058 0,0064 400 0,0050 5,20 12,86 0,55 2,60 9,23 0,45
PR4 a PR3 0,0058 0,0064 400 0,0050 5,20 12,86 0,55 2,60 9,23 0,45
PR3 a PR2 0,0058 0,0064 400 0,0050 5,20 12,86 0,55 2,60 9,23 0,45
PR2 a PR1 0,0046 0,0064 400 0,0050 8,37 16,18 0,63 4,19 11,59 0,52
7.8.3 Colector RZF 1.2.1
7.8.3.1 Funcionamiento en tiempo seco
Nº MANNING TRAMO Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal máximo (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
0,013 PR13 a PR12 400 0,0050 6,27 14,07 0,58
0,013 PR12 a PR11 400 0,0050 6,27 14,07 0,58
0,013 PR11 a PR10 400 0,0050 13,14 20,19 0,73
0,013 PR10 a PR9 400 0,0050 13,14 20,19 0,73
0,013 PR9 a PR8 400 0,0050 14,52 21,21 0,75
0,013 PR8 a PR7 400 0,0050 14,52 21,21 0,75
0,013 PR7 a PR6 400 0,0050 14,52 21,21 0,75
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Nº MANNING TRAMO Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal máximo (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
0,013 PR6 a PR5 400 0,0050 18,67 24,05 0,80
0,013 PR5 a PR4 400 0,0050 18,67 24,05 0,80
0,013 PR4 a PR3 400 0,0050 20,05 24,92 0,82
0,013 PR3 a PR2 400 0,0050 23,53 27,03 0,86
0,013 PR2 a PR1 400 0,0050 77,98 51,73 1,19
0,013 PR1 a BOM,RZF1 400 0,0050 77,98 51,73 1,19
7.8.3.2 Comprobación de autolimpieza
TRAMO Pendiente
autolimpieza (m/m)
Pendiente velocidad
mínima (m/m)
Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal medio actual (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
Caudal mínimo actual
(l/s) % Llenado
Velocidad (m/s)
PR13 a PR12 0,0100 0,0175 400 0,0050 1,63 7,40 0,39 0,82 5,36 0,32
PR12 a PR11 0,0100 0,0175 400 0,0050 1,63 7,40 0,39 0,82 5,36 0,32
PR11 a PR10 0,0058 0,0065 400 0,0050 5,14 12,79 0,55 2,57 9,18 0,45
PR10 a PR9 0,0058 0,0065 400 0,0050 5,14 12,79 0,55 2,57 9,18 0,45
PR9 a PR8 0,0054 0,0057 400 0,0050 6,00 13,77 0,58 3,00 9,88 0,47
PR8 a PR7 0,0054 0,0057 400 0,0050 6,00 13,77 0,58 3,00 9,88 0,47
PR7 a PR6 0,0054 0,0057 400 0,0050 6,00 13,77 0,58 3,00 9,88 0,47
PR6 a PR5 0,0045
400 0,0050 8,60 16,40 0,64 4,30 11,74 0,52
PR5 a PR4 0,0045
400 0,0050 8,60 16,40 0,64 4,30 11,74 0,52
PR4 a PR3 0,0043
400 0,0050 9,46 17,18 0,66 4,73 12,29 0,54
PR3 a PR2 0,0040
400 0,0050 11,20 18,66 0,69 5,60 13,32 0,56
PR2 a PR1 0,0020
400 0,0050 42,33 36,70 1,01 21,16 25,61 0,83
PR1 a BOM.RZF1 0,0020
400 0,0050 42,33 36,70 1,01 21,16 25,61 0,83
7.8.4 Colector RZF 1.2
7.8.4.1 Funcionamiento en tiempo seco
Nº MANNING TRAMO Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal máximo (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
0,013 PR5 a PR4 400 0,0080 5,68 11,98 0,67
0,013 PR4 a PR3 400 0,0080 6,42 12,71 0,69
0,013 PR3 a PR2 400 0,0080 6,42 12,71 0,69
0,013 PR2 a PR1 400 0,0080 6,42 12,71 0,69
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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7.8.4.2 Comprobación de autolimpieza
TRAMO Pendiente
autolimpieza (m/m)
Pendiente velocidad
mínima (m/m)
Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal medio actual (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
Caudal mínimo actual
(l/s) % Llenado
Velocidad (m/s)
PR5 a PR4 0,0133 0,0239 400 0,0080 1,14 5,60 0,41 0,57 4,05 0,33
PR4 a PR3 0,0109 0,0165 400 0,0080 1,74 6,83 0,47 0,87 4,94 0,38
PR3 a PR2 0,0109 0,0165 400 0,0080 1,74 6,83 0,47 0,87 4,94 0,38
PR2 a PR1 0,0109 0,0165 400 0,0080 1,74 6,83 0,47 0,87 4,94 0,38
7.8.5 Colector RZF 1.2.2
7.8.5.1 Funcionamiento en tiempo seco
Nº MANNING TRAMO Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal máximo (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
0,013 PR5 a PR4 400 0,0050 2,19 8,51 0,42
0,013 PR4 a PR3 400 0,0050 2,19 8,51 0,42
0,013 PR3 a PR2 400 0,0050 3,86 11,15 0,50
0,013 PR2 a PR1 400 0,0050 3,86 11,15 0,50
7.8.5.2 Comprobación de autolimpieza
TRAMO Pendiente
autolimpieza (m/m)
Pendiente velocidad
mínima (m/m)
Diámetro elegido (mm)
Pendiente elegida (m/m)
Caudal medio actual (l/s)
% Llenado Velocidad (m/s)
Caudal mínimo actual
(l/s) % Llenado
Velocidad (m/s)
PR5 a PR4 0,0109 0,0204 400 0,0050 1,37 6,82 0,37 0,68 4,91 0,30
PR4 a PR3 0,0109 0,0204 400 0,0050 1,37 6,82 0,37 0,68 4,91 0,30
PR3 a PR2 0,0083 0,0124 400 0,0050 2,42 8,93 0,44 1,21 6,43 0,35
PR2 a PR1 0,0083 0,0124 400 0,0050 2,42 8,93 0,44 1,21 6,43 0,35
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Pluviales y Fecales 59
7.9 Dimensionamiento de los bombeos de aguas fecales
7.9.1 Planteamiento general
Las estaciones de bombeo a proyectar deberán adaptarse a rangos de caudales muy
variables, ya que tanto el distrito Ribera de Zorrozaurre como el Distrito Centro y la Ribera de Deusto irán edificándose a lo largo de varios años o décadas. Por este motivo, para cada bombeo se han planteado varias situaciones:
•••• Situación inicial: Se ha considerado que vierte únicamente a la red la primera parcela ejecutada, que se encuentre ya habitada y en funcionamiento. A efectos de cálculo, y dado que se ignora en qué orden se irá edificando la zona, se ha supuesto que la parcela es la RZ6. En la situación inicial, los caudales se impulsarán hacia San Ignacio, vertiéndose los mismos al Colector de San Ignacio, del Consorcio de Aguas. Esto conlleva la ejecución de un nuevo pozo en el colector.
•••• Situación intermedia: Se ha considerado que se encuentran ya edificadas, y vertiendo a la red, todas las parcelas de la Actuación Integrada 1 (todo el distrito excepto las RZ 12, RZ 14 y RZ 16, que pertenecen a la Actuación Integrada 2). Es decir, el distrito Ribera de Zorrotzaure se encuentra totalmente desarrollado (salvo las parcelas de la Actuación Integrada 2), pero no así el distrito Centro. Por lo tanto, los caudales se seguirán bombeando hacia San Ignacio.
•••• Situación final: En esta situación ya está desarrollada la isla completa (incluidas las RZ-12, 14 y 16). Se anula la impulsión hacia San Ignacio y se pone en funcionamiento la impulsión (ya ejecutada) hacia el distrito Centro, vertiendo las fecales en el colector principal de dicho distrito.
Para facilitar el análisis, en la tabla siguiente se resumen los caudales actuales y futuros de las cuencas y subcuencas cuyos caudales se deberán impulsar.
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Distrito Cuenca Estado
Caudales medios de aguas residuales domésticas Caudales medios de aguas residuales no domésticas
Nº de viviendas Ocupación
(hab/vivienda) Nº de
habitantes
Dotación uso
doméstico (l/hab/día)
Caudal medio aguas
residuales domésticas (m³/día)
Caudal medio aguas residuales domésticas
(l/s)
Superficie uso no residencial
(m²)
Dotación uso no
doméstico (l/m²/día)
Caudal medio aguas
residuales no domésticas (m³/día)
Caudal medio aguas residuales
no domésticas
(l/s)
RIBERA
ZORROZAURRE
fase 1
(suponemos
RZ 6)
proyectado 147
4 587
350 205,5
2,38
1.191
10 11,9
0,14
fase 2 (todo
menos RZ 6,
RZ 12, RZ14
y RZ16)
proyectado 1,440
4 5.759
350 2.015,8
23,33
77.479
10 774,8
8,97
fase 3 (RZ
12, RZ 14 y
RZ 16)
proyectado 449
4 1.797
350 628,9
7,28
1.700
10 17,0
0,20
total
2.036 4
8.143 350
2.850,1
32,99
80.370 10 0,0 803,7
9,30
Tabla 30. Caudales actuales y futuros en cada cuenca del distrito Ribera de Zorrozaurre
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
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Pluviales y Fecales 63
7.9.2 Formulación a emplear para el cálculo de las pérdidas de carga
Para el cálculo de las pérdidas de carga en conducciones en presión se utilizará la fórmula de Darcy-Weisbach (Colebrook-White):
�� = � ∙ �� ∙ ��� ∙ �
donde:
hf = pérdida de carga en m
f = coeficiente de rugosidad de Darcy-Weisbach
D = diámetro de la tubería en m
L = longitud de la tubería en m
V = velocidad en m/s
A su vez, el coeficiente f se obtiene de la ecuación:
� = −� ∙ �� � �
�,� ∙ �+ �,��� ∙ ��
donde:
Re = número de Reynolds
k = altura de rugosidad en m
Se han adoptado los siguientes valores del parámetro k:
•••• Tubería de polietileno: k = 0,00012192 m.
•••• Tubería de fundición dúctil con revestimiento de mortero: k = 0,00012192 m.
7.9.3 Estación de bombeo nº 4
7.9.3.1 Parámetros de diseño del bombeo
La estación de bombeo nº 4 deberá impulsar los caudales correspondientes del distrito Ribera de Zorrozaurre para su incorporación a la red del Consorcio de Aguas Bilbao Bizkaia. En un primer momento, los caudales se verterán a la red de San Ignacio, en la margen derecha de la ría; a largo plazo, el bombeo se modificará y los caudales se impulsarán a la red del Distrito Centro, desde la cual se conducirán a la red de la Ribera de Deusto, y de ahí al interceptor del Consorcio en Olabeaga, en la margen izquierda de la ría.
Dado que los tres distritos se irán edificando a lo largo de varios años, la estación de bombeo se deberá poder adaptar a un rango de caudales muy variable. Por este motivo, se ha analizado el funcionamiento del bombeo en tres situaciones diferentes:
•••• Situación inicial, en la que solo se recogerán los caudales de alguna parcela inicial que se edifique (la hemos denominado fase 1). A efectos de cálculo, y dado que se ignora en
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales 64
qué orden se irá edificando la zona, se ha supuesto que la fase 1 comprenderá el edificio RZ6. En la situación inicial, los caudales se impulsarán hacia San Ignacio.
•••• Situación intermedia, en la que se recogerán los caudales de los edificios de las fases 1 y 2 (todos los previstos en este distrito, excepto RZ 12, RZ 14 y RZ 16). En la situación intermedia, los caudales se seguirán bombeando hacia San Ignacio.
•••• Situación final, en la que se recogerán los caudales de todos los edificios proyectados en este distrito. En la situación final, los caudales se impulsarán hacia la red del Distrito Centro.
En la tabla siguiente se presentan los caudales de diseño del bombeo nº 4 para cada situación:
Situación Cuencas que recoge
Caudales medios Caudales punta
Caudal medio aguas
residuales domésticas
(l/s)
Caudal medio aguas
residuales no
domésticas
(l/s)
Caudal medio aguas residuales total (l/s)
Caudal punta aguas
residuales domésticas,
QDp (l/s)
Caudal punta aguas
residuales no domésticas,
QIp (l/s)
Caudal punta aguas residuales total,
Qp (l/s)
Inicial (a San Ignacio)
fase 1 (suponemos RZ 6)
2,38 2,38 0,14 0,14 2,52 7,15 7,15 0,22 0,22 7,37
Intermedia (a San Ignacio)
fase 1 (suponemos RZ 6)
2,38
0,14
7,15
0,22
fase 2 (todo menos RZ 6, RZ 12, RZ14 y RZ16)
23,33 25,71
8,97 9,11 34,81 46,91 50,95 14,35 14,57 65,51
Final (al Distrito Centro)
fase 1 (suponemos RZ 6)
2,38
0,14
7,15
0,22
fase 2 (todo menos RZ 6, RZ 12, RZ14 y RZ16)
23,33
8,97
46,91
14,35
fase 3 (RZ 12, RZ 14 y RZ 16)
7,28 32,99
0,20 9,30 42,29 17,71 71,77 0,31 14,88 86,65
Tabla 31. Caudales de diseño del bombeo nº 4
7.9.3.2 Descripción de la solución propuesta
Para dar servicio dentro de un rango de caudales tan variable, con caudales punta que varían desde 7,37 hasta 86,65 l/s, se ha previsto la siguiente configuración:
•••• En la situación inicial se instalarán 1+1 bombas pequeñas y cuatro bombas grandes, pero en un primer momento solo estarán en servicio las bombas pequeñas. Estas bombas pequeñas se turnarán (una en funcionamiento y otra en reserva), de modo que con una sola se pueda impulsar el caudal punta de 7,37 l/s.
•••• En la situación intermedia se conservarán las seis bombas instaladas inicialmente, pero ya se habrán puesto en servicio las bombas grandes. El caudal punta podrá impulsarse con dos bombas pequeñas y una grande, de modo que las restantes bombas queden en reserva. En esta situación, se prevé que cada bomba pequeña impulse aproximadamente 11 l/s y cada bomba grande 43 l/s.
•••• En la situación final se conservará la misma configuración que en la situación intermedia, pero los caudales ya no se impulsarán hacia San Ignacio, sino hacia la red del Distrito Centro, por lo que la altura manométrica variará. En esta situación, se prevé impulsar el caudal punta con dos bombas pequeñas y dos grandes, de modo que cada bomba pequeña impulse aproximadamente14,3 l/s y cada bomba grande 29,0 l/s.
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La obra civil de la estación de bombeo se ha diseñado de modo que pueda adaptarse a ambas situaciones sin necesidad de modificaciones, o con modificaciones mínimas. La estación de bombeo proyectada comprende los siguientes elementos:
•••• Una cámara de llegada de 1,50x2,50 m² en planta, con cota de fondo a la -0,15 m, y cota de tapa a la +6,38 m. El colector de llegada desemboca en la cámara a la cota -0,15 m, mientras que la conducción de alivio tiene el umbral de vertido a la cota +3,80 m, suficiente para asegurar el desagüe durante la bajamar y en pleamares ordinarias.
•••• Un pozo de aspiración nº 1, de 2,50x2,50 m², con cota de fondo a la -1,37 m y cota de tapa a la +6,38 m. En este pozo de aspiración se instalarán las dos bombas pequeñas.
•••• Un pozo de aspiración nº 2, de 2,50x4,10 m², con cota de fondo a la -1,37 m y cota de tapa a la +6,38 m comunicado con el anterior mediante una compuerta. En este pozo se instalarán desde el primer momento las cuatro bombas grandes, pero en la situación inicial la compuerta permanecerá cerrada, y el pozo no entrará en servicio hasta que se vaya edificando el distrito y vayan aumentando los caudales.
•••• Una zona seca de 2,30x7,00 m², con cota de fondo a la +3,16 m y cota de tapa a la +6,38 m, en la que las impulsiones individuales procedentes de cada bomba confluirán en una única tubería de impulsión. La tubería de impulsión prevista para la situación inicial será de polietileno de alta densidad con diámetro nominal 160 mm y PN 10 atm, mientras que la impulsión futura será de PEAD de 315 mm y PN 10 atm. Las dos conducciones quedarán instaladas desde un primer momento, pero inicialmente solo funcionará la tubería de DN 160 mm; la tubería de DN 315 mm solo entrará en servicio cuando se pongan en marcha las bombas grandes.
7.9.3.3 Datos para la selección inicial de equipos
7.9.3.3.1 Cálculo de la altura manométrica en la situación inicial
A continuación se resumen los parámetros y resultados del cálculo de las pérdidas de carga previstas en la situación inicial, y se calcula la altura manométrica que deberán proporcionar las bombas.
•••• Altura geométrica:
---- Altura de lámina en el pozo de aspiración: oscilará entre la +3,00 m (cota del alivio) y la -1,37 + 0,28 = -1,09 m (cota de fondo de pozo + sumergencia mínima exigida por las bombas).
---- Altura de llegada a la arqueta de rotura de carga: +3,24 m. ---- Altura geométrica: variable entre 0,24 m y 4,33 m.
•••• Características de la aspiración: se han seleccionado bombas sumergidas, sin tubería de aspiración exenta.
•••• Características de las impulsiones individuales:
---- Longitud de impulsión: 6,40 m. ---- Material: fundición dúctil. ---- Diámetro: DN 80 mm (80 mm interior). ---- Rugosidad: k = 0,00012192 m.
•••• Características de la impulsión general (a San Ignacio):
---- Longitud de impulsión: 283,54 m.
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---- Diámetro interior: a efectos de cálculo, se ha supuesto que la tubería de PEAD DN 315 mm tendrá espesor 18,7 mm (correspondiente a PE100) y diámetro interior = 277,6 mm.
---- Rugosidad: k = 0,00012192 m.
•••• Caudales de cálculo:
---- Nº de bombas instaladas: 2 pequeñas + 4 grandes. ---- Nº de bombas que funcionan simultáneamente = 1 (pequeña). ---- Caudal punta total = 7,37 l/s. ---- Caudal punta unitario = 7,37 l/s para cada bomba.
•••• Cálculo de la altura manométrica:
Caudal en la
impulsión (l/s)
Longitud (m)
Diámetro (mm)
Material (mm)
Coeficiente de
rugosidad (m)
Velocidad (m/s)
Pérdida de carga continua (m)
Coeficiente pérdidas de carga localizadas
Pérdidas de carga localizadas
(m)
Pérdida de
carga total (m)
Tramo 1:impulsión individual
7,37 6,40 80,0 FD 0,0001219 3,82 0,206 1,00 0,943 1,89
Tramo 2: impulsión general
7,37 283,54 277,6 PE 0,0001219 0,62 0,019 1,00 0,206 0,41
Altura manométrica
(m) 6,63
Tabla 32. Bombeo nº 4, situación inicial: cálculo de la altura manométrica (con impulsión a San
Ignacio)
7.9.3.3.2 Cálculo de la altura manométrica en la situación intermedia
A continuación se resumen los parámetros y resultados del cálculo de las pérdidas de carga previstas en la situación intermedia, y se calcula la altura manométrica que deberán proporcionar las bombas.
•••• Altura geométrica:
---- Altura de lámina en el pozo de aspiración: oscilará entre la +3,00 m (cota del alivio) y la -1,37 + 0,28 = -1,09 m (cota de fondo de pozo + sumergencia mínima exigida por las bombas).
---- Altura de llegada a la arqueta de rotura de carga: +3,24 m. ---- Altura geométrica: variable entre 0,24 m y 4,33 m.
•••• Características de la aspiración: se han seleccionado bombas sumergidas, sin tubería de aspiración exenta.
•••• Características de las impulsiones individuales:
---- Longitud de impulsión: 6,40 m. ---- Material: fundición dúctil. ---- Diámetro: DN 80 mm (80 mm interior). ---- Rugosidad: k = 0,00012192 m.
•••• Características de la impulsión general (a San Ignacio):
---- Longitud de impulsión: 283,54 m.
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---- Diámetro interior: a efectos de cálculo, se ha supuesto que la tubería de PEAD DN 315 mm tendrá espesor 18,7 mm (correspondiente a PE100) y diámetro interior = 277,6 mm.
---- Rugosidad: k = 0,00012192 m.
•••• Caudales de cálculo:
---- Nº de bombas instaladas: 2 pequeñas + 4 grandes. ---- Nº de bombas que funcionan simultáneamente = 2 pequeñas + 1 grande. ---- Caudal punta total = 65,51 l/s. ---- Caudal punta unitario: en esta situación, la bomba grande impulsará
aproximadamente un 66% del caudal, mientras que cada bomba pequeña impulsará un 17%. Estos valores se justifican a partir de las curvas de funcionamiento del sistema bomba-tubería incluidas en el apartado 7.9.3.5, Comprobación del funcionamiento del sistema bomba-tubería.
•••• Cálculo de la altura manométrica:
Caudal en la
impulsión (l/s)
Longitud (m)
Diámetro (mm)
Material (mm)
Coeficiente de
rugosidad (m)
Velocidad (m/s)
Pérdida de carga continua (m)
Coeficiente pérdidas de
carga localizadas
Pérdidas de carga
localizadas (m)
Pérdida de
carga total (m)
Tramo 1:impulsión
individual (cada bomba pequeña)
9,17 6,40 80,0 FD 0,0001219 1,82 0,315 1,00 0,315 0,63
Tramo 2: impulsión general
65,51 283,54 277,6 PE 0,0001219 1,08 1,086 1,00 1,086 2,17
Altura manométrica
(m) 7,13
Tabla 33. Bombeo nº 4, situación intermedia: cálculo de la altura manométrica (con impulsión
a San Ignacio)
7.9.3.3.3 Cálculo de la altura manométrica en la situación final
A continuación se resumen los parámetros y resultados del cálculo de las pérdidas de carga previstas en la situación final, y se calcula la altura manométrica que deberán proporcionar las bombas.
•••• Altura geométrica:
---- Altura de lámina en el pozo de aspiración: oscilará entre la +3,00 m (cota del alivio) y la -1,37 + 0,28 = -1,09 m (cota de fondo de pozo + sumergencia mínima exigida por las bombas).
---- Altura de llegada a la arqueta de rotura de carga: +2,40 m. ---- Altura geométrica: variable entre 0,60 m y 3,49 m.
•••• Características de la aspiración: se han seleccionado bombas sumergidas, sin tubería de aspiración exenta.
•••• Características de las impulsiones individuales:
---- Longitud de impulsión: 6,40 m. ---- Material: fundición dúctil. ---- Diámetro: DN 80 mm (80 mm interior). ---- Rugosidad: k = 0,00012192 m.
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•••• Características de la impulsión general (al Distrito Centro):
---- Longitud de impulsión: 300,00 m. ---- Diámetro interior: a efectos de cálculo, se ha supuesto que la tubería de PEAD DN
315 mm tendrá espesor 18,7 mm (correspondiente a PE100) y diámetro interior = 277,6 mm.
---- Rugosidad: k = 0,00012192 m.
•••• Caudales de cálculo:
---- Nº de bombas instaladas: 2 pequeñas + 4 grandes. ---- Nº de bombas que funcionan simultáneamente = 2 pequeñas + 2 grandes. ---- Caudal punta total = 86,65 l/s. ---- Caudal punta unitario: en esta situación, cada bomba grande impulsará
aproximadamente un 42% del caudal, mientras que cada bomba pequeña impulsará un 8%. Estos valores se justifican a partir de las curvas de funcionamiento del sistema bomba-tubería incluidas en el apartado 7.9.3.5, Comprobación del funcionamiento del sistema bomba-tubería.
•••• Cálculo de la altura manométrica:
Caudal en la
impulsión (l/s)
Longitud (m)
Diámetro (mm)
Material (mm)
Coeficiente de
rugosidad (m)
Velocidad (m/s)
Pérdida de carga continua (m)
Coeficiente pérdidas de
carga localizadas
Pérdidas de carga localizadas
(m)
Pérdida de carga total (m)
Tramo 1:impulsión individual
(cada bomba pequeña)
6,93 6,40 80,0 FD 0,0001219 1,38 0,183 1,00 0,183 0,37
Tramo 2: impulsión general
86,65 300,00 277,6 PE 0,0001219 1,43 1,970 1,00 1,97 3,94
Altura manométrica
(m) 7,79
Tabla 34. Bombeo nº 4, situación final: cálculo de la altura manométrica (con impulsión al
Distrito Centro)
7.9.3.4 Características de los equipos seleccionados
Se ha previsto equipar el bombeo nº 4 con la siguiente combinación de equipos:
•••• Dos bombas de marca Flygt, modelo NP 3085 MT 3-461 con rodete de 163 mm, más
•••• Cuatro bombas de marca Flygt, modelo NP 3127 MT 3-438 con rodete de 202 mm.
A continuación se resumen las características de las bombas seleccionadas. Hay que tener en cuenta que:
•••• Las dimensiones de bomba que figuran en el croquis pueden no coincidir con las de la bomba realmente seleccionada, que se indican en los planos de proyecto.
•••• El punto de funcionamiento señalado en las siguientes curvas corresponde al tanteo inicial con el que se seleccionaron las bombas; en el apartado siguiente se calcula el punto de funcionamiento real, una vez conocidas las dimensiones reales de la estación de bombeo, conducción de impulsión y arqueta de rotura de carga.
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7.9.3.4.1 Bombas pequeñas (modelo NP 3085 MT 3-461 con rodete de 163 mm)
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7.9.3.4.2 Bombas grandes (modelo NP 3127 MT 3-438 con rodete de 202 mm)
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7.9.3.5 Comprobación del funcionamiento del sistema bomba-tubería
En las gráficas siguientes se indican los puntos de funcionamiento del sistema bomba-tubería en las situaciones inicial, intermedia y final, calculados a partir de las dimensiones finales de cada elemento.
7.9.3.5.1 Situación inicial (con impulsión a San Ignacio)
•••• Curva característica de la bomba:
Altura (m) Caudal (UNA BOMBA PEQUEÑA)
(l/s)
9,65 0,00
8,45 4,00
7,50 8,00
6,75 12,00
6,00 16,00
5,20 20,00
4,69 22,20
4,30 24,00
3,50 28,00
2,70 32,00
Tabla 35. Bombeo nº 4, situación inicial: curva característica de la bomba NP 3085 MT 3-461
(rodete de 163 mm)
•••• Curva característica de la conducción:
Caudal total (l/s)
Caudal tramo 1 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 1 (m)
Coeficiente de
pérdidas de carga localizadas tramo 1
Pérdida de
carga total tramo 1
(m)
Caudal tramo 2
(l/s)
Pérdida de carga continua tramo 2 (m)
Coeficiente de
pérdidas de carga localizadas tramo 2
Pérdida de
carga total tramo 2
(m)
Altura geométrica
(m)
Altura manométrica
(m)
0,00 0,00 0,000 1,00 0,000 0,00 0,000 1,00 0,000 4,330 4,330
1,00 1,00 0,005 1,00 0,010 1,00 0,001 1,00 0,002 4,330 4,342
2,00 2,00 0,017 1,00 0,034 2,00 0,002 1,00 0,004 4,330 4,368
3,00 3,00 0,037 1,00 0,074 3,00 0,004 1,00 0,008 4,330 4,412
4,00 4,00 0,064 1,00 0,128 4,00 0,006 1,00 0,012 4,330 4,470
5,00 5,00 0,098 1,00 0,196 5,00 0,009 1,00 0,018 4,330 4,544
6,00 6,00 0,139 1,00 0,278 6,00 0,013 1,00 0,026 4,330 4,634
7,00 7,00 0,187 1,00 0,374 7,00 0,017 1,00 0,034 4,330 4,738
7,37 7,37 0,206 1,00 0,412 7,37 0,019 1,00 0,038 4,330 4,780
8,00 8,00 0,242 1,00 0,484 8,00 0,021 1,00 0,042 4,330 4,856
9,00 9,00 0,304 1,00 0,608 9,00 0,026 1,00 0,052 4,330 4,990
10,00 10,00 0,373 1,00 0,746 10,00 0,032 1,00 0,064 4,330 5,140
11,00 11,00 0,450 1,00 0,900 11,00 0,039 1,00 0,078 4,330 5,308
12,00 12,00 0,533 1,00 1,066 12,00 0,045 1,00 0,090 4,330 5,486
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Caudal total (l/s)
Caudal tramo 1 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 1 (m)
Coeficiente de
pérdidas de carga localizadas tramo 1
Pérdida de
carga total tramo 1
(m)
Caudal tramo 2
(l/s)
Pérdida de carga continua tramo 2 (m)
Coeficiente de
pérdidas de carga localizadas tramo 2
Pérdida de
carga total tramo 2
(m)
Altura geométrica
(m)
Altura manométrica
(m)
13,00 13,00 0,623 1,00 1,246 13,00 0,052 1,00 0,104 4,330 5,680
14,00 14,00 0,721 1,00 1,442 14,00 0,060 1,00 0,120 4,330 5,892
15,00 15,00 0,825 1,00 1,650 15,00 0,068 1,00 0,136 4,330 6,116
16,00 16,00 0,937 1,00 1,874 16,00 0,076 1,00 0,152 4,330 6,356
17,00 17,00 1,055 1,00 2,110 17,00 0,086 1,00 0,172 4,330 6,612
18,00 18,00 1,181 1,00 2,362 18,00 0,095 1,00 0,190 4,330 6,882
19,00 19,00 1,314 1,00 2,628 19,00 0,105 1,00 0,210 4,330 7,168
20,00 20,00 1,453 1,00 2,906 20,00 0,116 1,00 0,232 4,330 7,468
21,00 21,00 1,600 1,00 3,200 21,00 0,127 1,00 0,254 4,330 7,784
22,00 22,00 1,754 1,00 3,508 22,00 0,138 1,00 0,276 4,330 8,114
23,00 23,00 1,915 1,00 3,830 23,00 0,149 1,00 0,298 4,330 8,458
24,00 24,00 2,083 1,00 4,166 24,00 0,162 1,00 0,324 4,330 8,820
25,00 25,00 2,257 1,00 4,514 25,00 0,175 1,00 0,350 4,330 9,194
26,00 26,00 2,439 1,00 4,878 26,00 0,189 1,00 0,378 4,330 9,586
27,00 27,00 2,628 1,00 5,256 27,00 0,202 1,00 0,404 4,330 9,990
28,00 28,00 2,825 1,00 5,650 28,00 0,217 1,00 0,434 4,330 10,414
29,00 29,00 3,028 1,00 6,056 29,00 0,232 1,00 0,464 4,330 10,850
30,00 30,00 3,238 1,00 6,476 30,00 0,247 1,00 0,494 4,330 11,300
31,00 31,00 3,455 1,00 6,910 31,00 0,263 1,00 0,526 4,330 11,766
32,00 32,00 3,679 1,00 7,358 32,00 0,279 1,00 0,558 4,330 12,246
33,00 33,00 3,911 1,00 7,822 33,00 0,295 1,00 0,590 4,330 12,742
34,00 34,00 4,149 1,00 8,298 34,00 0,312 1,00 0,624 4,330 13,252
35,00 35,00 4,394 1,00 8,788 35,00 0,330 1,00 0,660 4,330 13,778
36,00 36,00 4,647 1,00 9,294 36,00 0,348 1,00 0,696 4,330 14,320
37,00 37,00 4,906 1,00 9,812 37,00 0,367 1,00 0,734 4,330 14,876
38,00 38,00 5,173 1,00 10,346 38,00 0,386 1,00 0,772 4,330 15,448
39,00 39,00 5,446 1,00 10,892 39,00 0,405 1,00 0,810 4,330 16,032
40,00 40,00 5,727 1,00 11,454 40,00 0,425 1,00 0,850 4,330 16,634
Tabla 36. Bombeo nº 4, situación inicial: curva característica de la conducción (con bombeo a
San Ignacio y una bomba en funcionamiento)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales 78
•••• Punto de funcionamiento del sistema:
Figura 6. Bombeo nº 4, situación inicial: punto de funcionamiento del sistema bomba-tubería
Según se aprecia en la gráfica, el punto de funcionamiento del sistema con una bomba pequeña en servicio y rendimiento óptimo correspondería a un caudal Q = 15,3 l/s y una altura manométrica Hm = 6,1 m.
7.9.3.5.2 Situación intermedia (con impulsión a San Ignacio)
•••• Curva característica del conjunto de bombas:
Altura (m)
Caudal (UNA BOMBA
PEQUEÑA) (l/s)
Caudal (UNA BOMBA GRANDE) (l/s)
Caudal (dos bombas pequeñas + una grande)
(l/s)
15,05
0,00 0,00
13,60
5,00 5,00
12,65
10,00 10,00
11,75
15,00 15,00
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00
Bombeo 4 - situación inicial
Conducción Una bomba NP 3085 MT-3 461
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales 79
Altura (m)
Caudal (UNA BOMBA
PEQUEÑA) (l/s)
Caudal (UNA BOMBA GRANDE) (l/s)
Caudal (dos bombas pequeñas + una grande)
(l/s)
10,90
20,00 20,00
10,00
25,00 25,00
9,65 0,00 27,06 27,06
9,15 1,67 30,00 33,33
8,45 4,00 34,38 42,38
8,35 4,42 35,00 43,84
7,68 7,24 38,98 53,46
7,50 8,00 40,00 56,00
6,75 12,00 44,41 68,41
6,65 12,53 45,00 70,07
6,00 16,00 48,61 80,61
5,75 17,25 50,00 84,50
5,20 20,00 53,24 93,24
4,90 21,29 55,00 97,59
4,69 22,20 56,24 100,64
4,30 24,00 58,53 106,53
4,05 25,25 60,00 110,50
3,50 28,00 62,89 118,89
3,10 30,00 65,00 125,00
2,70 32,00
Tabla 37. Bombeo nº 4, situación intermedia: curva característica del conjunto de dos bombas
NP 3085 MT 3-461 (rodete de 163 mm) más una bomba NP 3127 MT 3-438 (rodete
de 202 mm)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de Pluviales y Fecales 81
•••• Curva característica de la conducción:
Caudal total (l/s)
Hipótesis: % de
caudal que se va por la
bomba grande
Pérdida de carga en el tramo de impulsión individual de las bombas pequeñas
Pérdida de carga en el tramo de impulsión individual de las bombas grandes
Pérdida de carga en el tramo de impulsión general
Caudal tramo 1 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 1
(m)
Coeficiente de pérdidas
de carga localizadas
tramo 1
Pérdida de carga
total tramo 1
(m)
Caudal tramo 1 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 1
(m)
Coeficiente de pérdidas
de carga localizadas
tramo 1
Pérdida de carga
total tramo 1
(m)
¿Coinciden (+-5%)?
Caudal tramo 2 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 2
(m)
Coeficiente de pérdidas
de carga localizadas
tramo 2
Pérdida de carga
total tramo 2
(m)
Altura geométrica
(m)
Altura manométrica
(m)
0,00 73% 0,00 0,000 1,00 0,000 0,00 0,000 1,00 0,000 Sí 0,00 0,000 1,00 0,000 4,330 4,330
5,00 73% 0,68 0,002 1,00 0,004 3,65 0,002 1,00 0,004 Sí 5,00 0,009 1,00 0,018 4,330 4,352
10,00 73% 1,35 0,008 1,00 0,016 7,30 0,008 1,00 0,016 Sí 10,00 0,032 1,00 0,064 4,330 4,410
15,00 73% 2,03 0,018 1,00 0,036 10,95 0,018 1,00 0,036 Sí 15,00 0,068 1,00 0,136 4,330 4,502
20,00 73% 2,70 0,030 1,00 0,060 14,60 0,031 1,00 0,062 Sí 20,00 0,115 1,00 0,230 4,330 4,622
25,00 73% 3,38 0,046 1,00 0,092 18,25 0,048 1,00 0,096 Sí 25,00 0,175 1,00 0,350 4,330 4,776
30,00 73% 4,05 0,065 1,00 0,130 21,90 0,068 1,00 0,136 Sí 30,00 0,246 1,00 0,492 4,330 4,958
35,00 73% 4,73 0,088 1,00 0,176 25,55 0,092 1,00 0,184 Sí 35,00 0,329 1,00 0,658 4,330 5,172
40,00 73% 5,40 0,113 1,00 0,226 29,20 0,119 1,00 0,238 Sí 40,00 0,423 1,00 0,846 4,330 5,414
45,00 73% 6,08 0,142 1,00 0,284 32,85 0,149 1,00 0,298 Sí 45,00 0,530 1,00 1,060 4,330 5,688
50,00 72% 7,00 0,187 1,00 0,374 36,00 0,179 1,00 0,358 Sí 50,00 0,647 1,00 1,294 4,330 5,982
55,00 72% 7,70 0,225 1,00 0,450 39,60 0,215 1,00 0,430 Sí 55,00 0,777 1,00 1,554 4,330 6,314
60,00 72% 8,40 0,266 1,00 0,532 43,20 0,255 1,00 0,510 Sí 60,00 0,917 1,00 1,834 4,330 6,674
65,00 72% 9,10 0,311 1,00 0,622 46,80 0,298 1,00 0,596 Sí 65,00 1,070 1,00 2,140 4,330 7,066
70,00 72% 9,80 0,359 1,00 0,718 50,40 0,345 1,00 0,690 Sí 70,00 1,234 1,00 2,468 4,330 7,488
75,00 72% 10,50 0,411 1,00 0,822 54,00 0,395 1,00 0,790 Sí 75,00 1,409 1,00 2,818 4,330 7,938
80,00 72% 11,20 0,466 1,00 0,932 57,60 0,448 1,00 0,896 Sí 80,00 1,596 1,00 3,192 4,330 8,418
85,00 72% 11,90 0,524 1,00 1,048 61,20 0,505 1,00 1,010 Sí 85,00 1,794 1,00 3,588 4,330 8,928
90,00 72% 12,60 0,586 1,00 1,172 64,80 0,565 1,00 1,130 Sí 90,00 2,004 1,00 4,008 4,330 9,468
95,00 72% 13,30 0,652 1,00 1,304 68,40 0,628 1,00 1,256 Sí 95,00 2,226 1,00 4,452 4,330 10,038
100,00 72% 14,00 0,721 1,00 1,442 72,00 0,695 1,00 1,390 Sí 100,00 2,459 1,00 4,918 4,330 10,638
Tabla 38. Bombeo nº 4, situación intermedia: curva característica de la conducción (con bombeo a San Ignacio y tres bombas en funcionamiento)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales 83
•••• Punto de funcionamiento del sistema:
Figura 7. Bombeo nº 4, situación intermedia: punto de funcionamiento del sistema bomba-
tubería
Según se aprecia en la gráfica, el punto de funcionamiento del sistema con tres bombas en servicio (dos pequeñas + una grande) correspondería a un caudal Q = 68 l/s y una altura manométrica Hm = 7 m.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
0,0 10,0 20,0 30,0 40,0 50,0 60,0 70,0 80,0 90,0 100,0 110,0 120,0 130,0 140,0
Bombeo 4 - situación intermedia (impulsión a San Ignacio, 2 bombas pequeñas + 1 grande)
Conducción (a San Ignacio, 2 pequeñas + 1 grande)
Una bomba NP 3085 MT-3 461 (pqña.)
Dos bombas NP 3085 MT-3 461 (pqñas.)
Dos bombas NP 3085 MT-3 461 (pqñas.)+ 1 bomba NP 3127 MT-3 438 (grande)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales 84
7.9.3.5.3 Situación final (con impulsión al Distrito Centro)
•••• Curva característica del conjunto de bombas:
Altura (m)
Caudal (UNA BOMBA
PEQUEÑA) (l/s)
Caudal (UNA BOMBA GRANDE)
(l/s)
Caudal (dos bombas pequeñas + dos
grandes) (l/s)
15,05
0,00 0,00
13,60
5,00 10,00
12,65
10,00 20,00
11,75
15,00 30,00
10,90
20,00 40,00
10,00
25,00 50,00
9,65 0,00 27,06 54,12
9,15 1,67 30,00 63,33
8,45 4,00 34,38 76,75
8,35 4,42 35,00 78,84
7,68 7,24 38,98 92,44
7,50 8,00 40,00 96,00
6,75 12,00 44,41 112,82
6,65 12,53 45,00 115,07
6,00 16,00 48,61 129,22
5,75 17,25 50,00 134,50
5,20 20,00 53,24 146,47
4,90 21,29 55,00 152,59
4,69 22,20 56,24 156,87
4,30 24,00 58,53 165,06
4,05 25,25 60,00 170,50
3,50 28,00 62,89 181,79
3,10 30,00 65,00 190,00
2,70 32,00
Tabla 39. Bombeo nº 4, situación final: curva característica del conjunto de dos bombas NP
3085 MT 3-461 (rodete de 163 mm) más dos bombas NP 3127 MT 3-438 (rodete de
202 mm)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de Pluviales y Fecales 85
•••• Curva característica de la conducción:
Caudal total (l/s)
Hipótesis: % de caudal
que se va por las bombas grandes
Pérdida de carga en el tramo de impulsión individual de las bombas pequeñas
Pérdida de carga en el tramo de impulsión individual de las bombas grandes
Pérdida de carga en el tramo de impulsión general
Caudal tramo 1 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 1
(m)
Coeficiente de
pérdidas de carga
localizadas tramo 1
Pérdida de carga
total tramo 1
(m)
Caudal tramo 1 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 1
(m)
Coeficiente de
pérdidas de carga
localizadas tramo 1
Pérdida de carga
total tramo 1
(m)
¿Coinciden (+-5%)?
Caudal tramo 2 (l/s)
Pérdida de carga continua tramo 2
(m)
Coeficiente de
pérdidas de carga
localizadas tramo 2
Pérdida de carga
total tramo 2
(m)
Altura geométrica
(m)
Altura manométrica
(m)
0,00 84% 0,000 0,000 1,00 0,000 0,000 0,000 1,00 0,000 Sí 0,00 0,000 1,00 0,000 3,490 3,490
5,00 84% 0,400 0,001 1,00 0,002 2,100 0,001 1,00 0,002 Sí 5,00 0,009 1,00 0,018 3,490 3,510
10,00 84% 0,800 0,003 1,00 0,006 4,200 0,003 1,00 0,006 Sí 10,00 0,034 1,00 0,068 3,490 3,564
15,00 84% 1,200 0,007 1,00 0,014 6,300 0,006 1,00 0,012 Sí 15,00 0,072 1,00 0,144 3,490 3,646
20,00 84% 1,600 0,012 1,00 0,024 8,400 0,011 1,00 0,022 Sí 20,00 0,122 1,00 0,244 3,490 3,756
25,00 84% 2,000 0,017 1,00 0,034 10,500 0,017 1,00 0,034 Sí 25,00 0,185 1,00 0,370 3,490 3,894
30,00 84% 2,400 0,024 1,00 0,048 12,600 0,024 1,00 0,048 Sí 30,00 0,260 1,00 0,520 3,490 4,058
35,00 84% 2,800 0,033 1,00 0,066 14,700 0,032 1,00 0,064 Sí 35,00 0,348 1,00 0,696 3,490 4,250
40,00 84% 3,200 0,042 1,00 0,084 16,800 0,041 1,00 0,082 Sí 40,00 0,448 1,00 0,896 3,490 4,468
45,00 84% 3,600 0,052 1,00 0,104 18,900 0,051 1,00 0,102 Sí 45,00 0,560 1,00 1,120 3,490 4,712
50,00 84% 4,000 0,064 1,00 0,128 21,000 0,063 1,00 0,126 Sí 50,00 0,685 1,00 1,370 3,490 4,986
55,00 84% 4,400 0,077 1,00 0,154 23,100 0,075 1,00 0,150 Sí 55,00 0,822 1,00 1,644 3,490 5,284
60,00 84% 4,800 0,091 1,00 0,182 25,200 0,089 1,00 0,178 Sí 60,00 0,971 1,00 1,942 3,490 5,610
65,00 84% 5,200 0,105 1,00 0,210 27,300 0,104 1,00 0,208 Sí 65,00 1,132 1,00 2,264 3,490 5,962
70,00 84% 5,600 0,122 1,00 0,244 29,400 0,120 1,00 0,240 Sí 70,00 1,305 1,00 2,610 3,490 6,340
75,00 84% 6,000 0,139 1,00 0,278 31,500 0,138 1,00 0,276 Sí 75,00 1,491 1,00 2,982 3,490 6,748
80,00 84% 6,400 0,157 1,00 0,314 33,600 0,156 1,00 0,312 Sí 80,00 1,688 1,00 3,376 3,490 7,178
85,00 84% 6,800 0,177 1,00 0,354 35,700 0,176 1,00 0,352 Sí 85,00 1,898 1,00 3,796 3,490 7,638
86,65 84% 6,932 0,183 1,00 0,366 36,393 0,182 1,00 0,364 Sí 86,65 1,970 1,00 3,940 3,490 7,794
90,00 84% 7,200 0,197 1,00 0,394 37,800 0,196 1,00 0,392 Sí 90,00 2,121 1,00 4,242 3,490 8,124
95,00 84% 7,600 0,219 1,00 0,438 39,900 0,218 1,00 0,436 Sí 95,00 2,355 1,00 4,710 3,490 8,636
100,00 84% 8,000 0,242 1,00 0,484 42,000 0,241 1,00 0,482 Sí 100,00 2,601 1,00 5,202 3,490 9,174
105,00 84% 8,400 0,266 1,00 0,532 44,100 0,265 1,00 0,530 Sí 105,00 2,860 1,00 5,720 3,490 9,740
110,00 84% 8,800 0,291 1,00 0,582 46,200 0,291 1,00 0,582 Sí 110,00 3,131 1,00 6,262 3,490 10,334
115,00 84% 9,200 0,318 1,00 0,636 48,300 0,317 1,00 0,634 Sí 115,00 3,415 1,00 6,830 3,490 10,954
120,00 84% 9,600 0,345 1,00 0,690 50,400 0,345 1,00 0,690 Sí 120,00 3,709 1,00 7,418 3,490 11,598
Tabla 40. Bombeo nº 4, situación final: curva característica de la conducción (con bombeo al Distrito Centro y cuatro bombas en funcionamiento)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales 87
•••• Punto de funcionamiento del sistema:
Figura 8. Bombeo nº 4, situación final: punto de funcionamiento del sistema bomba-tubería
Según se aprecia en la gráfica, el punto de funcionamiento del sistema con cuatro bombas en servicio (dos pequeñas + dos grandes) y rendimiento óptimo correspondería a un caudal Q = 88,0 l/s y una altura manométrica Hm = 7,8 m.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0 140,0 160,0 180,0 200,0
Bombeo 4 - situación final(impulsión al Distrito Centro, 2 bombas pequeñas + 2 grandes)
Conducción (al Distrito Centro, 2 pequeñas + 2 grandes)
Una bomba NP 3085 MT-3 461 (pqña.)
Dos bombas NP 3085 MT-3 461 (pqñas.)
Dos bombas NP 3085 MT-3 461 (pqñas.)+ 1 bomba NP 3127 MT-3 438 (grande)
Dos bombas NP 3085 MT-3 461 (pqñas.)+ 2 bombas NP 3127 MT-3 438 (grandes)
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales
ANEXO 1. INVENTARIO DE CAMPO DE LAS REDES ACTUALES
Hoja Nº :1
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 1
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 2,13
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,35E1 CircularØ300 Hormigón
CircularØ200 Hormigón
2,13S1 CircularØ300 Hormigón
E3 De sumidero.CircularØ200 PVC
CÓDIGO POZO : 10
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se pueden ver los tubos está llena de agua.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 11
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Entran pluviales de la rejilla y acometida domiciliaria, no se pueden ver los tubos, llena de agua.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 12
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se pueden ver los tubos está llena de agua.
SECCIÓN
Hoja Nº :2
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 13
COTA TAPA (C.T.) : 3,15
PROFUNDIDAD (H) : 1,1
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,1 2,05CircularØ200 Hormigón
1,1 2,05S1 CircularØ250 Hormigón
Bajante.CircularØ110 Hormigón
Bajante.CircularØ100 PVC
CÓDIGO POZO : 15
COTA TAPA (C.T.) : 3,35
PROFUNDIDAD (H) : 3,24
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
3,24 0,11E1 CircularØ400 Hormigón
De rejilla.CircularØ100 Hormigón
3,24 0,11S1 CircularØ400 Hormigón
CÓDIGO POZO : 16
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se pueden ver los tubos está llena de agua.
SECCIÓN
Hoja Nº :3
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 17
COTA TAPA (C.T.) : 2,95
PROFUNDIDAD (H) : 2,8
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
2,8 0,15E1 CircularØ400 Hormigón
De rejilla.CircularØ200 Hormigón
2,8 0,15S1 CircularØ Hormigón
CÓDIGO POZO : 18
COTA TAPA (C.T.) : 3,44
PROFUNDIDAD (H) : 0,94
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No tiene servicio preparada para futuro.
SECCIÓN
0,6 2,84Tubo pasante en interior de pozo,esta preparado CircularØ110 PVC
E2 CircularØ110 PVC
E3 CircularØ110 PVC
0,6 2,84Tubo pasante en interior de pozo,esta preparado CircularØ110 PVC
CÓDIGO POZO : 19
COTA TAPA (C.T.) : 3,36
PROFUNDIDAD (H) : 1,05
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
Hoja Nº :4
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 2
COTA TAPA (C.T.) : 2,37
PROFUNDIDAD (H) : 2,21
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,97 0,4E1 CircularØ300 Hormigón
E2 De rejilla:CircularØ200 Hormigón
2,21 0,16S1 CircularØ400 Hormigón
E3 CircularØ200 PVC
E4 De rejillaCircularØ200 PVC
E5 De recogida pluviales zona juegos.CircularØ200 PVC
CÓDIGO POZO : 20
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,6
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Recogida de pluviales en el interior del patio.
SECCIÓN
1E1 CircularØ200 Hormigón
1S1 CircularØ160 PVC
0,8E2 CircularØ160 PVC
CÓDIGO POZO : 21
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1E1 CircularØ250 Hormigón
1S1 CircularØ250 PVC
Hoja Nº :5
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
1E2 CircularØ250 PVC
CÓDIGO POZO : 22
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,1
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
0,8S1 Salida a la ría.CircularØ300 Hormigón
De sumidero.CircularØ250 Hormigón
CÓDIGO POZO : 23
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,12
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,84 CircularØ300 Hormigón
1,12S1 CircularØ300 Hormigón
0,8E2 CircularØ200 PVC
1,12E3 CircularØ200 PVC
CÓDIGO POZO : 24
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,22
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
Hoja Nº :6
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 25
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,5
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,22E1 CircularØ300 Hormigón
1,22S1 CircularØ315 PVC
E2 De sumidero.CircularØ200 PVC
CÓDIGO POZO : 26
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,3
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se ve hacia donde va el tubo de salida, tiene agua.
SECCIÓN
1,3E1 Rectangular500 X 500 Desconocido
0,3S1 De bajante pluviales.CircularØ160 PVC
No se puede ver la salida, tiene agua.CircularØ PVC
E2 De sumidero.CircularØ200 PVC
CÓDIGO POZO : 26´
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se puede abrir tapa con hormigón.
SECCIÓN
Hoja Nº :7
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 27
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Llena de agua no se pueden ver los tubos.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 28
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,5
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se ven los tubos.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 29
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,5
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,5E1 CircularØ250 Hormigón
0,5E2 CircularØ250 Hormigón
0,5S1 CircularØ250 Hormigón
CÓDIGO POZO : 3
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Bombeo.
SECCIÓN
Hoja Nº :8
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 30
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Posible fosa septica de Vicinay Cadenas, no se puede medir la profundidad, posible salida a 0,60.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 31
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,9
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
0,6S1 Salida a la ría.CircularØ300 Hormigón
0,6 De sumidero.CircularØ Hormigón
CÓDIGO POZO : 32
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se pueden ver los tubos, llena de agua.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 33
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se pueden ver los tubos, llena de agua.
SECCIÓN
Hoja Nº :9
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 34
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,95
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,95E1 CircularØ300 Hormigón
0,35E2 CircularØ110 PVC
0,95S1 CircularØ300 Hormigón
0,35E3 CircularØ160 PVC
CÓDIGO POZO : 35
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,3
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,3E1 CircularØ110 PVC
0,3S1 CircularØ110 PVC
CÓDIGO POZO : 36
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,9
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
0,9S1 CircularØ300 Hormigón
De sumidero.CircularØ250 Hormigón
Hoja Nº :10
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 37
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,5
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se ve tubo de salida, pluviales bajantes de tejados.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 38
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,6
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,6S1 CircularØ250 PVC
0,3E1 CircularØ250 PVC
CÓDIGO POZO : 39
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Arqueta de abastecimiento.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 4
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Deposito gasoil.
SECCIÓN
Hoja Nº :11
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 40
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,66
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
0,4E1 CircularØ200 PVC
S1 Salida a la ría.CircularØ300 Hormigón
E2 De sumidero.CircularØ250 Hormigón
CÓDIGO POZO : 41
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,6
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,6E1 De sumidero.CircularØ200 Hormigón
0,6S1 CircularØ200 Hormigón
0,6E2 CircularØ200 Hormigón
CÓDIGO POZO : 42
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,16
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,9E1 CircularØ200 Hormigón
1,1E2 CircularØ160 PVC
1,12S1 CircularØ300 Hormigón
1,16 CircularØ160 PVC
Hoja Nº :12
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 43
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,65
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Pozo de pluviales compuesto por dos arquetas, la primera corresponde a un sumidero sifónico, la segunda es la salida a la ría.
SECCIÓN
E1 De bajantes.CircularØ160 PVC
0,5S1 Salida a la ría.CircularØ300 Hormigón
De sumidero.CircularØ250 Hormigón
CÓDIGO POZO : 44
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,8
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Aparentemente parece de pluviales.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 45
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se puede abrir está con hormigón la tapa.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 46
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,1
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
Hoja Nº :13
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
1,1E1 CircularØ160 PVC
1,1E2 CircularØ90 PVC
1,1E3 CircularØ110 PVC
0,3 CircularØ100 Cerámico
1,1S1 CircularØ300 Hormigón
0,3E5 CircularØ150 Hormigón
CÓDIGO POZO : 47
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 1,7
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,7E1 CircularØ250 Cerámico
1,7S1 CircularØ300 Cerámico
1,7E2 CircularØ250 Cerámico
CÓDIGO POZO : 48
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 3,05
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
3,05 De sumidero.CircularØ Cerámico
3,05 No se puede apreciar el diametro del tubo , tiene CircularØ Cerámico
3,05S1 No se puede apreciar el diametro del tubo, tiene CircularØ Cerámico
2,45E3 CircularØ300 Cerámico
Hoja Nº :14
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 48´
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
No se puede abrir la tapa está rota.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 49
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,5
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
De sumidero.CircularØ160 PVC
0,5E2 CircularØ250 PVC
E3 De sumidero.CircularØ160 PVC
0,5S1 CircularØ250 PVC
CÓDIGO POZO : 5
COTA TAPA (C.T.) : 2,94
PROFUNDIDAD (H) : 1,55
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,45 1,49E1 CircularØ200 Cerámico
1,45 1,49CircularØ200 Hormigón
1,45 1,49S1 CircularØ300 Hormigón
E3 CircularØ90 PE
Hoja Nº :15
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 50
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) : 0,5
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Inicio red de pluviales.
SECCIÓN
CÓDIGO POZO : 6
COTA TAPA (C.T.) : 2,79
PROFUNDIDAD (H) : 1,25
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
1,25 1,54CircularØ200 Hormigón
E2 De bombeo.CircularØ50 Acero
1,25 1,54S1 CircularØ200 Hormigón
1,25 1,54S2 CircularØ200 Hormigón
E3 CircularØ110 PVC
CÓDIGO POZO : 7
COTA TAPA (C.T.) : 2,97
PROFUNDIDAD (H) : 1
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
0,7 2,27E1 CircularØ160 PVC
1 1,97E2 CircularØ160 PVC
1 1,97S1 CircularØ160 PVC
Hoja Nº :16
LUGAR : P1043-Zorrozaurre
FECHA : JUNIO - 2014
CÓDIGO POZO : 8
COTA TAPA (C.T.) : 2,95
PROFUNDIDAD (H) : 1,3
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
SECCIÓN
CircularØ160 PVC
E2 CircularØ160 PVC
1,1 1,85E3 CircularØ160 PVC
1,3 1,65S1 CircularØ250 Hormigón
CÓDIGO POZO : 9
COTA TAPA (C.T.) :
PROFUNDIDAD (H) :
FECAL PLUVIAL UNITARIA ALTURA DIAMETRO - MATERIAL OBSERVACIONES
COTA
RASANTE
(C.R.)
OBSERVACIONES :
Arqueta electrica.
SECCIÓN
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales
ANEXO 2. CÁLCULO MECÁNICO DE TUBOS
qr = Ct·γγγγr·hr·De ; Para hr>h0, Ct= -1e
2λµh0
De
2λµ hr
De
hr - h0
hr e2λµ
h0
De+
(h0 según norma)
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
1 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
31.66 kN/m
3.15 kN/m
0 kN/m
14.89 kN/m
qr= 13.6 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ =
29.68 kN/m²
ho= 0.606 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 19.787 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Ct·γγγγr·hr·De ; Para hr>h0, Ct= -1e
2λµh0
De
2λµ hr
De
hr - h0
hr e2λµ
h0
De+
(h0 según norma)
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
1.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
43.38 kN/m
2.66 kN/m
0 kN/m
19.39 kN/m
qr= 21.31 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ =
40.66 kN/m²
ho= 0.606 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 27.107 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Ct·γγγγr·hr·De ; Para hr>h0, Ct= -1e
2λµh0
De
2λµ hr
De
hr - h0
hr e2λµ
h0
De+
(h0 según norma)
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
2 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
45.07 kN/m
2.24 kN/m
0 kN/m
13.8 kN/m
qr= 29.03 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ =
42.26 kN/m²
ho= 0.606 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 28.173 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
2.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
48.38 kN/m
1.89 kN/m
0 kN/m
10.3 kN/m
qr= 36.18 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
45.36 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 30.24 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
3 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
50.01 kN/m
1.59 kN/m
0 kN/m
8 kN/m
qr= 40.41 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
46.88 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 31.253 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
3.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
51.73 kN/m
1.34 kN/m
0 kN/m
6.4 kN/m
qr= 43.98 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
48.49 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 32.327 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
4 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
53.45 kN/m
1.14 kN/m
0 kN/m
5.3 kN/m
qr= 47.01 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
50.11 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 33.407 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
4.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
50.49 kN/m
0.96 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 49.52 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
47.33 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 31.553 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
52.48 kN/m
0.81 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 51.67 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
49.2 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 32.8 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
5.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
54.16 kN/m
0.68 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 53.47 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
50.77 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 33.847 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
6 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
55.58 kN/m
0.57 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 55 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
52.1 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 34.733 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.518 m.
0.4 m.
a=0.259 m.
b=1.131 m.
c=0.08 m.(Suelo)
59 mm.
6.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
56.77 kN/m
0.48 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 56.29 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
53.23 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 35.487 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Ct·γγγγr·hr·De ; Para hr>h0, Ct= -1e
2λµh0
De
2λµ hr
De
hr - h0
hr e2λµ
h0
De+
(h0 según norma)
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
1 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
37.75 kN/m
3.6 kN/m
0 kN/m
18 kN/m
qr= 16.15 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ =
28.31 kN/m²
ho= 0.742 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 18.873 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Ct·γγγγr·hr·De ; Para hr>h0, Ct= -1e
2λµh0
De
2λµ hr
De
hr - h0
hr e2λµ
h0
De+
(h0 según norma)
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
1.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
52.18 kN/m
3.08 kN/m
0 kN/m
23.5 kN/m
qr= 25.59 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ =
39.13 kN/m²
ho= 0.742 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 26.087 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Ct·γγγγr·hr·De ; Para hr>h0, Ct= -1e
2λµh0
De
2λµ hr
De
hr - h0
hr e2λµ
h0
De+
(h0 según norma)
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr): calculada como terraplén por sobrepasar el ancho de zanja b la anchura de transición.
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
2 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
54.38 kN/m
2.64 kN/m
0 kN/m
16.7 kN/m
qr= 35.03 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ =
40.78 kN/m²
ho= 0.742 m.
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 27.187 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
2.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
56.17 kN/m
2.27 kN/m
0 kN/m
12.5 kN/m
qr= 41.4 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
42.12 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 28.08 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
3 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
58.24 kN/m
1.94 kN/m
0 kN/m
9.8 kN/m
qr= 46.5 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
43.68 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 29.12 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
3.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
60.34 kN/m
1.66 kN/m
0 kN/m
7.8 kN/m
qr= 50.87 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
45.25 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 30.167 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
4 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
62.45 kN/m
1.43 kN/m
0 kN/m
6.4 kN/m
qr= 54.62 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
46.84 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 31.227 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.634 m.
0.5 m.
a=0.317 m.
b=1.249 m.
c=0.08 m.(Suelo)
67 mm.
4.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
59.06 kN/m
1.22 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 57.83 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
44.29 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 29.527 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.75 m.
0.6 m.
a=0.375 m.
b=1.367 m.
c=0.08 m.(Suelo)
75 mm.
3 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
66.46 kN/m
2.3 kN/m
0 kN/m
11.5 kN/m
qr= 52.65 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
41.53 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 27.687 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.75 m.
0.6 m.
a=0.375 m.
b=1.367 m.
c=0.08 m.(Suelo)
75 mm.
3.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
69.1 kN/m
2 kN/m
0 kN/m
9.19 kN/m
qr= 57.89 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
43.18 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 28.787 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.75 m.
0.6 m.
a=0.375 m.
b=1.367 m.
c=0.08 m.(Suelo)
75 mm.
4 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
71.77 kN/m
1.74 kN/m
0 kN/m
7.59 kN/m
qr= 62.43 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
44.86 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 29.907 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.75 m.
0.6 m.
a=0.375 m.
b=1.367 m.
c=0.08 m.(Suelo)
75 mm.
4.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
67.89 kN/m
1.51 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 66.37 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
42.43 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 28.287 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.75 m.
0.6 m.
a=0.375 m.
b=1.367 m.
c=0.08 m.(Suelo)
75 mm.
5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
71.11 kN/m
1.31 kN/m
0 kN/m
0 kN/m
qr= 69.8 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
44.44 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.15 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 29.627 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
qr = Cz·γγγγr·hr·b ; con Cz= 1-e-2λµ'
hr
b
2λµ' h r
b
hr
b
c
a
De
Di
Es
Carga producida por terreno (qr):
Datos de la Obra: Sección tipo:
Clase mínima ASTM-C76M exigible: Clase I
De=
Di=
Esquema de instalación:
Cálculo Numérico Tubos Hormigón Armado
Hormigón
Relleno Compactado 95% P.N.
Es=
hr=
0.984 m.
0.8 m.
a=0.492 m.
b=1.607 m.
c=0.1 m.(Suelo)
92 mm.
3.5 m.
Cálculos:
Carga producida por el tráfico: Carro tres ejes de 600 kN (60 t.)
Carga puntual de 0t. situada a 0 m
Carga uniformemente distribuida en superficie de 0.4 t/m²
CARGA DE CÁLCULO = =Fap · Di
1.5 · Qtotal
Qtotal=
Fap= 4
86.94 kN/m
2.72 kN/m
0 kN/m
11.8 kN/m
qr= 72.41 kN/m
19 kN/m³γ=0.192λµ′ =
40.75 kN/m²
Cliente:
Instalación en Zanja;Relleno: Mat.Gran.sin Cohesión (Zahorras)
c=0.23 m.(Roca)
(c según terreno)
Talud= 1:95
Resguardo=0.3 m.
Versión 1.86
(Válido para cualquier altura de relleno hr)
(Este croquis no representa proporciones reales)
Carga de Fisuración= 27.167 kN/m²
PROYECTO URBANIZACION AREA MIXTA DE ZORROTZAURRE
ZT-1EZANJA TIPO 1E
COMISION GESTORA ZORROTZAURRE
Proyecto de Urbanización de la Unidad de Ejecución 1 de la Actuación Integrada 1 del Área Mixta de Zorrotzaurre.
P1043-SR-PCT-A10002-V02.docx Anejo nº 10 – Redes de
Pluviales y Fecales
ANEXO 3. PLANOS
Cuencas recogidas
Superficie cuenca (HA)
S-RZ 1 3,1868S-RZ 2 0,9474S-RZ 3 3,5809S-RZ 4 4,6046
S-RZ 1.1 2,2369S-RZ 1.2 0,8438S-RZ 2.1 0,3806S-RZ 2.2 0,3268S-RZ 3.1 0,443S-RZ 3.2 0,5582S-RZ 3.3 1,7704S-RZ 3.4 0,0861S-RZ 3.5 0,559S-RZ 4.1 2,7882S-RZ 4.2 1,6732
Cuencas recogidas
Superficie cuenca (HA)
S-RZ 1 3,1868S-RZ 2 0,9474S-RZ 3 3,5809S-RZ 4 4,6046
S-RZ 1.1 2,2369S-RZ 1.2 0,8438S-RZ 2.1 0,3806S-RZ 2.2 0,3268S-RZ 3.1 0,443S-RZ 3.2 0,5582S-RZ 3.3 1,7704S-RZ 3.4 0,0861S-RZ 3.5 0,559S-RZ 4.1 2,7882S-RZ 4.2 1,6732
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