Escuela Superior De Ingeniería Química e Industrias
Extractivas
LABORATORIO DE OPERACIONES DE
SEPARACIÓN IV
“PRACTICA # 6”
“TORRE DE ENFRIAMIENTO DE AGUA”
(enfriamiento de agua por humidificación de aire)
A: TORRES LOPEZ LUIS JAFET
G: 9IV1
OBJETIVOS:
Por medio de diferentes gastos de agua y aire se analizara el comportamiento de una
torre de enfriamiento mediante la humidificación del aire.
INTRODUCCIÓN:
Durante la operación del equipo se hizo pasar diferentes
gastos de agua a diferentes velocidades del ventilador el
cual hacia fluir el aire por medio de la torre en donde el aire
y el agua tienen contacto directo, teniendo como
consecuencia una humidificación del aire y un enfriamiento
en el agua, los datos experimentales que se tomaron como
referencia para el estudio de la practica fueron la
temperatura del agua a la entrada y salida de la torre, las
temperaturas de bulbo húmedo y bulbo seco y los diferentes
caudales tanto del agua como la del aire.
MARCO TEORICO
El agua de enfriamiento es unos de los medios útiles para la transmisión de grandes
cantidades de calor generado en los procesos industriales, siendo uno de los servicios
auxiliares más difundidos en la industria.
Una torre de enfriamiento es una instalación cuya función es la dispersión de calor del
agua, que involucra conjuntamente los fenómenos de
transferencia de calor y de masa (evaporación controlada
por el contacto directo del agua con el aire).
Para lograr efectos en la torre de enfriamiento es muy
importante que la gota del líquido tenga un tamaño menor
durante su trayectoria o caída para aumentar el área de
contacto con el aire, lo cual se logra interponiendo
obstáculos (el relleno), que la detienen y al mismo tiempo
la rompen, facilitando el proceso de evaporación.
Con el empleo de nuevas tecnologías incorporadas a
estos sistemas, los obstáculos en lugar de romper la gota hacen posible que se forme una
película muy delgada en donde se lleva a cabo el mismo proceso.
Características
Las torres de enfriamiento son equipos que se emplean
para enfriar agua en grandes volúmenes, siendo el medio
más económico para hacerlo, si se compara con otros
equipos de enfriamiento como los intercambiadores de calor
donde el enfriamiento ocurre a través de la pared.
Existen distintos tipos de torres de enfriamiento. Las hay
para la producción de agua de proceso que sólo se puede
utilizar una vez, antes de su descarga. También hay torres
de enfriamiento de agua que puede reutilizarse en el
proceso.
Cuando el agua es reutilizada, se bombea a través de la instalación en la torre de
enfriamiento. Después de que el agua se enfría, se reintroduce como agua de proceso. El
agua que tiene que enfriarse generalmente tiene temperaturas entre 40 y 60˚C.
El agua se bombea a la parte superior de la torre de enfriamiento y de ahí fluye hacia
abajo a través de tubos de plástico o madera. Esto genera la formación de gotas. Cuando
el agua fluye hacia abajo, emite calor que se mezcla con el aire de arriba, provocando un
enfriamiento de 10 a 20˚ C.
Es recomendable realizar un tratamiento del agua a enfriar, agregando álcalis, fungicidas,
bactericidas y floculantes; además de realizar un análisis periódico tanto de dureza como
de iones cloro, ya que éstos son causantes de las incrustaciones y la corrosión.
Parte del agua se evapora, causando la emisión de más calor. Por eso se puede observar
vapor de agua encima de las torres de refrigeración. De esta manera, el agua le trasmite
al aire el calor que contiene, mientras cae y el aire a su vez sale por la parte superior,
conteniendo el calor. Por eso, muchas veces las torres de enfriamiento muestran blancas
fumarolas en su parte superior.
Para crear flujo hacia arriba, algunas torres de enfriamiento contienen aspas en la parte
superior, las cuales son similares a las de un ventilador. Estas aspas generan un flujo de
aire ascendente hacia la parte interior de la torre de enfriamiento. El agua cae en un
recipiente y se retraerá desde ahí para al proceso de
producción.
Existen sistemas de enfriamiento abiertos y cerrados.
Cuando un sistema es cerrado, el agua no entra en
contacto con el aire de fuera. Como consecuencia, la
contaminación del agua de las torres, por los
contaminantes del aire y microorganismos, es
insignificante.
CLASIFICACIÓN DE TORRES DE ENFRIAMIENTO
Las torres de enfriamiento se clasifican de acuerdo con los medios por los que se
suministra el aire. Todas emplean hileras horizontales de empaque para suministrar gran
superficie de contacto entre al aire y el agua.
Torres de tiro mecánico
Tiro inducido: El aire se succiona a través de la torre mediante un abanico situado en la
parte superior de la torre. Tiro forzado: El aire se fuerza por un abanico en el fondo de la
torre y se descarga por la parte superior.
Torres de circulación natural
Atmosféricas: Aprovecha las corrientes atmosféricas de aire, este penetra a través de
rompevientos en una sola dirección, cambiando con las estaciones del año y las
condiciones atmosféricas. Tiro natural: Operan de la misma manera que una chimenea de
un horno. La diferencia entre la densidad del aire en la torre y en el exterior originan un
flujo natural de aire frío en la parte inferior y una expulsión del aire caliente menos denso
en la parte superior. En el tipo de tiro forzado el aire entra a través de una abertura
circular mediante un abanico, y debido a esto se deberá suministrar una altura de torre y
su volumen correspondiente de relativa inefectividad, que se usa como entrada de aire.
En las torres de tiro inducido, el aire puede entrar a lo largo de una o más paredes de la
torre y, como resultado, la altura requerida de la torre para entrada del aire es muy
pequeña. En la torre
atmosférica, las corrientes
penetran a todo el ancho de la
torre, las torres se hacen muy
angostas en comparación con
otros tipos, y deben ser muy
largas para una capacidad
igual Las torres de tiro
natural deben ser altas para
promover el efecto de las
densidades, deben tener una
sección transversal grande
debido a la baja velocidad con
que el aire circula comparada
con las torres de tiro
mecánico.
DATOS EXPERIMENTALES:
Aire ambiente Tw=14°C TG=22°C Patm=585mmHg
Corrida 1
Lv=30L/min TL1=47°C TL2=37°C Tw= 30°C TG=36°C
Taire=38.8°C Vaire= (27+50+74)/3=50.333m/s
Corrida 2
Lv=40L/min TL1=47°C TL2=38°C Tw= 34°C TG=39°C
Taire=39.1°C Vaire= (27+48+76)/3=50.333m/s
Corrida 3
Lv=50L/min TL1=46°C TL2=39°C Tw= 35°C TG=40°C
Taire=40°C Vaire= (30+47+78)/3=51.6667m/s
Constantes de Antoine
A=55.11564 área tranbersal de la torre=0.2025m2
B=1668.2 °C,mmHg
C=228
Cálculos
Aire ambiente Tw=14°C TG=22°C
Presión parcial
𝑷𝒘 = 𝟏𝟎𝑨+
𝑩
𝑪+ 𝑻𝒘 𝑃𝑤 = [10
(5.11564− 1687.537
230.17+14°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
P=12.678mmHg
Humedades de saturación
𝒀′𝒘 = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝒘
𝟓𝟖𝟓−𝑷𝒘 𝑌′𝑤 = 0.622
52.438
585−52.438
𝑌′𝑤 = 0.0138
Humedades relativas
𝒀′ = 𝒀𝒘 𝝀𝒘− 𝟎.𝟐𝟒 (𝑻𝑮−𝑻𝒘)
𝝀𝒘+ 𝟎.𝟒𝟓 (𝑻𝑮−𝑻𝒘) 𝑻𝒘 = 𝟐𝟐 °𝑪 𝝀𝒘 = 𝟓𝟖𝟒. 𝟗
𝑲𝒄𝒂𝒍
𝑲𝒈
𝑌′1 = 0.0138 (584.9) − 0.24 (22 − 14)
584.9 + 0.45 (22 − 14)= 0.0105
Presiones parciales con humedad absoluta
𝒀′ = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝑨
𝟓𝟖𝟓− 𝑷𝑨 𝑷𝑨 =
𝟓𝟖𝟓 (𝒀′)
𝟎.𝟔𝟐𝟐 + 𝒀′
𝑃𝐴 = 585 (0.0105)
0.622 + 0.0105= 9.7115 𝑚𝑚𝐻𝑔
Presión de vapor
𝑃𝑣 = [10(5.11564−
1687.537
230.17+22°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
Pv=21.069mmHg
Humedad relativa (%YR)
%𝒀𝑹 = (𝑷𝑨
𝑷𝒗) 𝟏𝟎𝟎
%𝑌 = (9.7115
21.069) 100 = 46.1%
Cálculo e la entalpia
𝑯𝑮∗ = [(𝟎. 𝟐𝟒 + 𝟎. 𝟒𝟓 𝒀′
𝒔𝒂𝒕 )(𝑻𝑮)] + (𝟓𝟗𝟔. 𝟕) 𝒀′𝒔𝒂𝒕
𝐻𝐺 = [(0.24 + 0.45(0.0138) ) (38.8)] + (596.7) (0.0138) = 11.705 𝐾𝑐𝑎𝑙
𝐾𝑔
Cálculo para graficar la curva T vs H; considerando:
P = 585 mmHg y un rango de 10 a 45 °C
T °C 𝑃𝐴𝑜(𝑚𝑚𝐻𝑔) 𝑌′
𝑠𝑎𝑡 𝐻𝐺
∗ (𝐾𝑐𝑎𝑙
𝐾𝑔)
10 9.7098 0.0105 8.7392
15 13.534 0.0148 12.528
20 18.614 0.0205 17.236
25 25.28 0.0282 23.154
30 33.928 0.0384 30.670
35 45.029 0.0520 40.306
40 59.133 0.0702 52.781
45 76.883 0.0944 69.117
Corrida 1
Presión parcial
𝑷𝒘 = 𝟏𝟎𝑨+
𝑩
𝑪+ 𝑻𝒘 𝑃𝑤 = [10
(5.11564− 1687.537
230.17+30°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
P=33.928mmHg
Humedades de saturación
𝒀′𝒘 = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝒘
𝟓𝟖𝟓−𝑷𝒘 𝑌′𝑤 = 0.622
33.928
585−33.928
𝑌′𝑤 = 0.0384
Humedades relativas
𝒀′ = 𝒀𝒘 𝝀𝒘− 𝟎.𝟐𝟒 (𝑻𝑮−𝑻𝒘)
𝝀𝒘+ 𝟎.𝟒𝟓 (𝑻𝑮−𝑻𝒘) 𝑻𝒘 = 𝟑𝟖. 𝟖 °𝑪 𝝀𝒘 = 𝟓𝟕𝟓. 𝟑
𝑲𝒄𝒂𝒍
𝑲𝒈
𝑌′1 = 0.0384(575.3) − 0.24 (36 − 30)
575.3 + 0.45 (36 − 30)= 0.0357
Presiones parciales con humedad absoluta
𝒀′ = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝑨
𝟓𝟖𝟓− 𝑷𝑨 𝑷𝑨 =
𝟓𝟖𝟓 (𝒀′)
𝟎.𝟔𝟐𝟐 + 𝒀′
𝑃𝐴 = 585 (0.0357)
0.622 + 0.0357= 31.75𝑚𝑚𝐻𝑔
Presión de vapor
𝑃𝑣 = [10(5.11564−
1687.537
230.17+38.8°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
Pv=55.441mmHg
Humedad relativa (%YR)
%𝒀𝑹 = (𝑷𝑨
𝑷𝒗) 𝟏𝟎𝟎
%𝑌𝑅1 = (31.75
55.441) 100 = 57.26%
Cálculo de entalpias
𝑯𝑮∗ = [(𝟎. 𝟐𝟒 + 𝟎. 𝟒𝟓 𝒀′
𝒔𝒂𝒕 )(𝑻𝑮)] + (𝟓𝟗𝟔. 𝟕) 𝒀′𝒔𝒂𝒕
𝐻𝐺 = [(0.24 + 0.45(0.0384) ) (38.8)] + (596.7) (0.0384) = 33.283 𝐾𝑐𝑎𝑙
𝐾𝑔
Calculo del gasto volumétrico del aire teórico del aire
Gv=A*V=0.2025*50.333=10.1924m3/s *60min/1h=611.54 m3/h
Calculo del gasto masa del aire teórico
ƍ𝑯 = [𝟏
𝑷𝑴𝒂𝒊𝒓𝒆+
𝒀′@𝒔𝒂𝒍𝒊𝒅𝒂
𝑷𝑴𝒂𝒈𝒖𝒂]
𝑹𝑻
𝑷
ƍ = [1
29+
0.0653
18]
0.08205𝑚3 𝑎𝑡𝑚𝐾𝑚𝑜𝑙 𝐾
(38.8 + 273)𝐾
585 760 𝑎𝑡𝑚
= 1.273𝑚3
𝐾𝑔 𝑎. 𝑠
G=Gv/ƍ G=611.54/1.2189=501.71Kg/h
Carga térmica transferida
Qt=L*Cp*( TL2- TL1) TLm=(47+37)/2=42°C Cp@42=0.999Kcal/kg°C
Lv=30L/min =.030m3/min ƍ@42=991.46Kg/m3
L=Lv*ƍ L=.030*991.46=29.7438kg/min*60=1784.628kg/h
Qt=29.7438*.999*(47-37)=297.14kcal/min * 60min/1h =17828.43kcal/h
Rango de acercamiento
Rango: (𝑻𝑳𝟐 − 𝑻𝑳𝟏) = (47 − 37)°𝐶 = 10 °𝐶
Acercamiento: (𝑻𝑳𝟏 − 𝑻𝒘) = (47 − 30)°𝐶 = 17 °𝐶
Corrida 2
Presión parcial
𝑷𝒘 = 𝟏𝟎𝑨+
𝑩
𝑪+ 𝑻𝒘 𝑃𝑤 = [10
(5.11564− 1687.537
230.17+34°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
P=42.587mmHg
Humedades de saturación
𝒀′𝒘 = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝒘
𝟓𝟖𝟓−𝑷𝒘 𝑌′𝑤 = 0.622
42.587
585−42.587
𝑌′𝑤 = 0.0490
Humedades relativas
𝒀′ = 𝒀𝒘 𝝀𝒘− 𝟎.𝟐𝟒 (𝑻𝑮−𝑻𝒘)
𝝀𝒘+ 𝟎.𝟒𝟓 (𝑻𝑮−𝑻𝒘) 𝑻𝒘 = 𝟑𝟗. 𝟏 °𝑪 𝝀𝒘 = 𝟓𝟕𝟓. 𝟑
𝑲𝒄𝒂𝒍
𝑲𝒈
𝑌′1 = 0.04967 (575.3) − 0.24 (39 − 34)
575.3 + 0.45 (39 − 34)= 0.0467
Presiones parciales con humedad absoluta
𝒀′ = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝑨
𝟓𝟖𝟓− 𝑷𝑨 𝑷𝑨 =
𝟓𝟖𝟓 (𝒀′)
𝟎.𝟔𝟐𝟐 + 𝒀′
𝑃𝐴 = 585 (0.0467)
0.622 + 0.0467= 40.8546 𝑚𝑚𝐻𝑔
Presión de vapor
𝑃𝑣 = [10(5.11564−
1687.537
230.17+39.1°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
Pv=56.345mmHg
Humedad relativa (%YR)
%𝒀𝑹 = (𝑷𝑨
𝑷𝒗) 𝟏𝟎𝟎
%𝑌𝑅 = (40.8546
56.345) 100 = 72.58%
Cálculo de entalias
𝑯𝑮∗ = [(𝟎. 𝟐𝟒 + 𝟎. 𝟒𝟓 𝒀′
𝒔𝒂𝒕 )(𝑻𝑮)] + (𝟓𝟗𝟔. 𝟕) 𝒀′𝒔𝒂𝒕
𝐻𝐺 = [(0.24 + 0.45(0.049) ) (39.1)] + (596.7) (0.049) = 39.87 𝐾𝑐𝑎𝑙
𝐾𝑔
Calculo del gasto volumétrico del aire teórico del aire
Gv=A*V=0.2025*50.333=10.1924m3/s *60min/1h=611.54m3/h
Calculo del gasto masa del aire teórico
ƍ𝑯 = [𝟏
𝑷𝑴𝒂𝒊𝒓𝒆+
𝒀′@𝒔𝒂𝒍𝒊𝒅𝒂
𝑷𝑴𝒂𝒈𝒖𝒂]
𝑹𝑻
𝑷
ƍ = [1
29+
0.0665
18]
0.08205𝑚3 𝑎𝑡𝑚𝐾𝑚𝑜𝑙 𝐾
(39.1 + 273)𝐾
585 760 𝑎𝑡𝑚
= 1.28𝑚3
𝐾𝑔 𝑎. 𝑠
G=Gv/ƍ G=611.54/1.28=477.76Kg/h
Carga térmica transferida
Qt=L*Cp*( TL2- TL1) TLm=(47+38)/2=43°C Cp@43=0.999Kcal/kg°C
Lv=40L/min =.040m3/min ƍ@42=991.05Kg/m3
L=Lv*ƍ L=.040*991.05=39.642kg/min*60=2378.52kg/h
Qt=39.642*.999*(47-38)=356.42kcal/min * 60min/1h =21385.27kcal/h
Rango de acercamiento
Rango: (𝑻𝑳𝟐 − 𝑻𝑳𝟏) = (47 − 38)°𝐶 = 9 °𝐶
Acercamiento: (𝑻𝑳𝟏 − 𝑻𝒘) = (47 − 34)°𝐶 = 13°𝐶
Corrida 3
Presión parcial
𝑷𝒘 = 𝟏𝟎𝑨+
𝑩
𝑪+ 𝑻𝒘 𝑃𝑤 = [10
(5.11564− 1687.537
230.17+35°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
P=45.03mmHg
Humedades de saturación
𝒀′𝒘 = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝒘
𝟓𝟖𝟓−𝑷𝒘 𝑌′𝑤 = 0.622
45.03
585−45.03
𝑌′𝑤 = 0.0520
Humedades relativas
𝒀′ = 𝒀𝒘 𝝀𝒘− 𝟎.𝟐𝟒 (𝑻𝑮−𝑻𝒘)
𝝀𝒘+ 𝟎.𝟒𝟓 (𝑻𝑮−𝑻𝒘) 𝑻𝒘 = 𝟒𝟎 °𝑪 𝝀𝒘 = 𝟓𝟕𝟒. 𝟕
𝑲𝒄𝒂𝒍
𝑲𝒈
𝑌′1 = 0.0520 (574.7) − 0.24 (40 − 35)
574.7 + 0.45 (40 − 35)= 0.0497
Presiones parciales con humedad absoluta
𝒀′ = 𝟎. 𝟔𝟐𝟐 𝑷𝑨
𝟓𝟖𝟓− 𝑷𝑨 𝑷𝑨 =
𝟓𝟖𝟓 (𝒀′)
𝟎.𝟔𝟐𝟐 + 𝒀′
𝑃𝐴 = 585 (0.0678)
0.622 + 0.0678= 43.3 𝑚𝑚𝐻𝑔
Presión de vapor
𝑃𝑣 = [10(5.11564−
1687.537
230.17+40°𝐶)] (
760 𝑚𝑚𝐻𝑔)
Pv=59.1mmHg
Humedad relativa (%YR)
%𝒀𝑹 = (𝑷𝑨
𝑷𝒗) 𝟏𝟎𝟎
%𝑌𝑅 = (43.3
59.133) 100 = 73.26%
Cálculo de entalpias
𝑯𝑮∗ = [(𝟎. 𝟐𝟒 + 𝟎. 𝟒𝟓 𝒀′
𝒔𝒂𝒕 )(𝑻𝑮)] + (𝟓𝟗𝟔. 𝟕) 𝒀′𝒔𝒂𝒕
𝐻𝐺 = [(0.24 + 0.45(0.052) ) (40)] + (596.7) (0.052) = 41.96 𝐾𝑐𝑎𝑙
𝐾𝑔
Calculo del gasto volumétrico del aire teórico del aire
Gv=A*V=0.2025*51.667=10.46m3/s *60min/1h=627.75 m3/h
Calculo del gasto masa del aire teórico
ƍ𝑯 = [𝟏
𝑷𝑴𝒂𝒊𝒓𝒆+
𝒀′@𝒔𝒂𝒍𝒊𝒅𝒂
𝑷𝑴𝒂𝒈𝒖𝒂]
𝑹𝑻
𝑷
ƍ = [1
29+
0.0702
18]
0.08205𝑚3 𝑎𝑡𝑚𝐾𝑚𝑜𝑙 𝐾
(40 + 273)𝐾
585 760 𝑎𝑡𝑚
= 1.287𝑚3
𝐾𝑔 𝑎. 𝑠
G=Gv/ƍ G=627.75/1.287=487.76Kg/h
Carga térmica transferida
Qt=L*Cp*( TL2- TL1) TLm=(47+38)/2=43°C Cp@43=0.999Kcal/kg°C
Lv=50L/min =.050m3/min ƍ@42=991.05Kg/m3
L=Lv*ƍ L=.050*991.05=49.642kg/min=2973.15Kg/h
Qt=49.642*.999*(46-39)=347.15kcal/min * 60min/1h =20828.79kcal/h
Rango de acercamiento
Rango: (𝑻𝑳𝟐 − 𝑻𝑳𝟏) = (46 − 39)°𝐶 = 7 °𝐶
Acercamiento: (𝑻𝑳𝟏 − 𝑻𝒘) = (46 − 35)°𝐶 = 11°𝐶
Cálculo del coeficiente global volumétrico de transferencia de masa (Ky.a)
Considerando que la resistencia total esta en el gas
𝑅𝑇 = 𝑟𝐺 𝑝𝑜𝑟 𝑙𝑜 𝑡𝑎𝑛𝑡𝑜 ℎ𝐿.𝑎
𝐾𝑌.𝑎= ∞ (𝑙𝑖𝑛𝑒𝑎𝑠 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟𝑓𝑎𝑐𝑖𝑎𝑙𝑒𝑠 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑖𝑐𝑎𝑙𝑒𝑠)
Sabemos que:
𝒛 = (𝑨𝑼𝑻𝑮)(𝑵𝑼𝑻𝑮)
(𝑨𝑼𝑻𝑮) = 𝑮𝒔
𝑺𝑲𝒀.𝒂 (𝑵𝑼𝑻𝑮) = 𝑰 = ∫
𝟏
𝑯𝑮∗ − 𝑯𝑮
𝒅𝑯𝑮
𝑯𝑮𝒔𝒂𝒍𝒊𝒅𝒂
𝑯𝑮𝒆𝒏𝒕𝒓𝒂𝒅𝒂
Cálculos de la línea de operación
H t H° 1/(H°-H)
0 11.705 34 38.178 0.037774336
1 14.5 39 50.15 0.028050491
2 17.3 40.5 54.221 0.027084857
3 20.1 41.5 57.219 0.026940381
4 22.9 42.5 60.387 0.026675914
5 25.7 43.1 62.372 0.027268761
6 28.5 43.7 64.425 0.027835769
7 31.3 44.3 66.548 0.028370404
8 34.1 44.9 68.744 0.028865027
9 36.9 45.5 71.015 0.029312619
10 40.306 47 85.953 0.021907245
I= i3 [f0 (HG)+ 2fpares (HG)+4fnones (HG)+fn (HG) ]
Experimento 1
i= (HG1salida- HG1entrada)/10= 33.283-11.705/10=2.15
I= 2.15 [0.038+ 2(0.13) + 4(0.14) + 0.022] =0.63
z= (Gs/SKY.a) I
0.625 m=[501.71Kg/h /(0.2025 m2*KY.a]* 0.63
KY.a=2497.4 Kg a.sh/ m3∆Y'
Experimento 2
i= (HG1salida- HG1entrada)/10= 39.87-33.283/10=0.66
I=0 .66 [0.038+ 2(0.13) + 4(0.14) + 0.022] =0.58
z= (Gs/SKY.a) I
0.625 m=[477.76Kg/h /(0.2025 m2*KY.a]* 0.58
KY.a=2189.4384 Kg a.sh/ m3∆Y'
Experimento 3
i= (HG1salida- HG1entrada)/10= 41.96-39.87/10=0.21
I= 0.21 [0.038+ 2(0.13) + 4(0.14) + 0.022] =0.2
z= (Gs/SKY.a) I
0.625 m=[487.76Kg/h /(0.2025 m2*KY.a]* 0.2
KY.a=809.32 Kg a.sh/ m3∆Y'
TABLA DE DATOS EXPERIMENTALES
%𝒀𝑹 G Kg/h L Kg/h Qt Kcal/kg°C
Acercamiento
°C
KY.a Kg a.s/m3∆Y'
aire 46.1
1 57.26 501.71 1784.628 17828.43 17 2497.4
2 72.58 477.76 2378.52 21385.27 13 2189.4384
3 73.26 487.76 2973.15 20828.79 11 809.32
http://www.mundohvacr.com.mx/mundo/2009/03/torres-de-enfriamiento/