CAPITULO XI

PUERTAS DE PERFIL CONCAVO

Existen varios modelos de puertas de perfil cóncavo, uno de los másgeneralizados es el que se representa en la figura X1.1.

Como trabajan en sentido vertical, la parte inferior de la superficie esmetálica con ei fin de bajar el centro de gravedad. La superior es maderareforzada en sentido vertical y horizontal por láminas metálicas.

OREJETAS '"'

ARGOLLAS---

'

ARISTA DEREMOLQUE

ZAPATIII.A___^^ ' i

___REFUERZOS VERTICALES

___REFUERZOS HORIZONTALES

^

_BRAZO MENOR

ARISTA DE ATAOUE

I

I

Fiq. X1.1 PUERTA DE PERFII. CONCAVO

LI óraz0 menor se fija a la puerta de la misma forma que en las planas,puede girar libremente y se construye generaimente de tubo metálico.EI brazo mayor lo componen dos ramas de cadena, por unos extremos seunen al vértice libre del menor y por los otros a las argollas de la puerta.La longitud de las cadenas se regula de acuerdo a las necesidades.

En la parte superior e inferior de la arista de remolque van situadoslos cáncamos u orejetas donde se hacen f4rmes los pies de gallo.

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La resistencia al arrastre de estas puertas viene dada por la fórmula

1R'= XC'R XpXV2XS

2

que si nos fijamos podemos ver que es semejante a la utilizada para cal-cular la resistencia de las puertas planas, a excepción del coeficiente deresistencia C'R que varía para los distintos tipos de puertas y aun para losdiferentes modelos de un mismo tipo.

EI área S y el peso G, en relacíón con la potencia de motor vienenexpresados por:

S = 0,0945 P°•58

G = 0,00478 P°^

Estas relaciones están basadas en la experiencia y en las numerosaspruebas realizadas y aunque en determinadas ocasiones puedan existirpequeñas diferencias con ia realidad, a efe ĉtos prácticos pueden ser con-sideradas como satisfactorias.

Las puertas verticales de perfil cóncavo se caracterizan por:

i. Ofrecer menos resistencia, particularidad ésta que puede ser utili-zada en favor de unas mayores dimensiones de la red para unamísma potencía de arrastre.

2. Tener mayor fuerza de expansión aumentando los efectos de lafuerza Fa.

PUERTAS OVALADAS

Las puertas ovaladas presentan las siguientes ventajas e inconve-nientes.

Ventajas:

1 " Son claramente estables.

2° Mayor fuerza de expansión. En una puerta ovalada la fuerza de ex-pansión (con una sola ranura) es aproximadamente el 17 % mayorque en una plana.

3.° Menor resistencia. La resistencia total de estas puertas suponeaproximadamente el 20 % de la resistencia total del aparejo, mien-tras que en las planas e hidrodinámicas es de 25 °i° y 75 °io respec-tivamente.

4.° No se enganchan ni se lían tan fácilmente ante los obstáculos delfondo como las planas.

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Fot. 38.-Puertas planas rectangulares mostrando el plano de ataque (izquierda) y el planode fuga (derecha).

Fot. 39.-Puertas planas da contorno ovalado.

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Inconvenientes:

1° Levantan bastante arena y material de fondo.

2° Dan lugar a la formacíón de remolinos en la cara posterior, aunqueno con tanta intensidad como en las planas rectangulares.

La figura XI.2 muestra un tipo de puerta ovaiada con una sola ranura.

Fig. XI. 2 PUERTA P^.ANA DE CONTORNO OVALADO

PUERTAS POIIV/ILENTES

Las puertas planas rectangulares, ovaladas e hidrodínámicas de fondo,mediante pequeñas modificaciones y el acoplamiento de un nuevo par depies de gallo, pueden ser acondicionadas para trabajar con artes de pro-fundidad regulable. En ocasiones las puertas ya vienen de fábrica adaptadaspara ambos tipos de trabajo y en este caso se conocen como puertaspolivalentes.

Para transformar una puerta piana rectangular, por ejemplo, de maneraque se pueda usar con artes de media agua, se deben colocar un par decáncamos u orejetas en la sección de proa de la cara de fuga y a unadistancia aproximada de la arista de^ ataque de ^/6 de la longitud de lapuerta. A estas orejetas se afirma un ñuevo par de pies de gailo y por el otroextremo se unen a los pies de gallo ya existentes por medío de un eslabónen forma de ocho.

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La longitud de los pies de gai{o de popa representan aproximadamenteel 60 °i° de la longitud de los correspondientes pies de gallo de proa. Me-diante los dos juegos de pies de gallo se fija el ángulo de ataque oportuno.

Los pies de gallo superiores son más cortos, entre 10 y 15 centímetros,aproximadamente, que los correspondientes inferiores. Graduando conve-nientemente estas diferencias se logra la posición vertical de la puerta.

EI punto de unión de los dos pares de pies de gallo debe quedar a 1/3de la altura de la puerta o,bien ligeramente inferior. La unión del cable dearrastre con los brazos tiene lugar a 1/2 de la altura de la puerta o lige-ramente por debajo de este punto. La dlferencia en sentido vertical de lospuntos mencionados proporciona la estabilidad de la puerta.

L

^ 4 ^ 1

^^T I '^^ i

^PIES DE 6ALLA

° I

^i ^ i2^

L^►-- 3 -----^t _ L _ i

i j^ -^ L -^^_ I^

I tI t

.-r Ĵ_ ^ t^` i ^ ^

^ ( ^^\ / I t_ -! +--- ĥ----^^^-}-^

II `t ^ ` I Ir--^+Ĉ 1`. ^ II^^

II1

CABLE

Fiq. XI. 3 PUERTA PLANA COMUN ADAPTADA A LA PESCA PELAGICA.

Las puertas comunes de fondo adaptadas a{a pesca pe{ágica adolecende algunos defectos, entre los más acusados sobresalen:

1. La fuerza de expansión tiene una tendencia hacia abajo.2. La profundidad dei arte pelágico se regula por variación de la velo-

cidad o de la longitud del cable largado. A una velocidad constante,un acortamiento en los cables produce un incremento de la tenden-cia hacia abajo de la fuerza de expansión.

3. La estabilidad no es suficientemente buena y son lentas para recu-perar el equilibrio.

4. Producen gran turbulencia que ocasiona variaciones en las fuerzasde expansión y resistencia.

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Fot. 40.-Puerta ovalada polivalente.

Fot. 41.-Puertas para artes pelágicos tipo Siiberkriib mostrando el plano de ataque

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PUERTAS PARA ARTES PELAGICOS

Con el fin de paliar las insuficiencias de las puertas acabadas dedescribir, han sido diseñadas una larga serie de modelos de puertas paraartes de profundidad regulable. Entre ellas caben citarse las Siiberkriib,Cobb, Phantom, British Columbian con estabilizadores verticales y hori-zontales, Larsson de alas, etc.

A continuación se describe la primera de las citadas por ser una de lasque más predicamento han logrado.

Fiq. Xf. 4 PUERTA PARA PESCA DE PROFUNDIDAD REGULABLE.

Se caracterizan por trabajar en sentido vertical. Los bordes superior einferior son cortos y el perfil curvado lo que contribuye a que la turbu-lencia originada sea poca.

La parte inferior está reforzada por una plancha metálica y que sirvede lastre. EI centro de gravedad se encuéntra por debajo del de suspen-sión.

EI brazo está formado de una fuerte plancha metálica provista de variosorificios en los que se afirma el cable y sirven para regular el poder deexpansión.

Si el brazo se sitúa por debajo de la mitad de la puerta, al trabajar, éstase inclina hacia afuera y la fuerza de expansión adquiere una ligera ten-dencia hacia abajo. Cuando se coloca a mitad de la puerta, entonces se

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mantiene vertical y la fuerza de expansión actúa de forma horizontal. Encambio, si se coloca por encima de la parte media, la puerta se escorahacia adentro y la fuerza de expansión tiene una ligera tendencia haciaarriba.

Una adecuada proporción entre la parte superior e inferior, lastre, posi-ción del brazo y punto de fijación del cable, hace posible que estas puertassean utílízadas con éxíto para regular la profundidad en retación a la ve-locidad y cambios de longitud de los cables de arrastre.

MALLETAS

Son los cabies que unen los pies de gallo a los calones. Su misión esla de conservar la adecuada abertura horizontal de la red en relación conla separación de las puertas y mantener a éstas alejadas de la bocana ydel trazo que ha de seguir, a fin de evitar que las perturbaciones queproducen (ruidos, vibraciones, remolinos, etc.) influyan en la zona frontalde la red.

RELACION ENTRE LONGITUD DE MALLETAS, SEPARACION DE LASPUERTAS Y ABERTURA HORIZONTAL DE LA RED

En el trlángulo isósceles OSS' (figura XI.5) conocemos:

Oa = Longitud del cuerpo de la red.ab = Longítud de los vientos, calculados de acuerdo a la abertura ver-

tical de la red.aa' = Separación horizontal entre aias, conocida también según diseño

de la red.Ninguna de estas dimensiones debe ser modificada para lograr un ren-

dimiento óptimo,Sb depende de la separacíón de las puertas SS' y ésta a su vez varia

con la velocidad de arrastre, longliud de cable largado, etc., pero si sequfere que el valor del fingulo (i permanezca Invariable debe ser la relación

senp cs-- - = Constante2 SO

SI prefijamos una separación entre puertas SS' con la cual se deseatrabajar, le longítud adecuada de malleta será

ase = so - ob - cs cosc - ob

zSi a las malletas se les diera una longitud menor de ia conveniente (1),

el ángulo R aumentaría dando lugar a una exceslva abertura horizontal,disminuiría la abertura vertical y se obligaría a la red a trabajar forzadaexponiéndola a serios daños.

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Fig, XI. 5 EFECTOS DE LOS CAMB105 DE LALONGITUD DE MALLE?A Y DE LASEPARACION DE LAS PUERTAS SOBRELA ABERTURA HORIZONTAL DE LAR ED.

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Por el contrario, si la longitud de malletas es excesiva (2), disminuyeel valor del ángulo a y con él la abertura horizontal, aumentaría la aber-tura vertical, desaparecería el riesgo de averías pero el área de barridode la red resultaría ser inapropiada.

La longitud de malletas se puede determinar tambíén recurriendo a lasemejanza de los triángulos OSS'^y Oaa'.

Tenemos que:

SS' SO

aa' a0

de donde:

SO =SS' x a0

aa'

y como conocemos el valor de Ob resulta

SS' X a0Sb = - Ob

aa'

Supongamos ahora que lo que se establece es la longitud de malleta Sb.

En este caso conocemos la distancia total SO y para calcular SS' tendrfamos

SS' = 2 X CS

siendo:

aCS = OS sen -

2

Igualmente, por semejanza da los triángulos OSS' y Oaa' se tiene

SS' SO

aa' a0

de donde:

SS' _SO X aa'

a0

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Si a SS' le diéramos un valor excesivo nos encontraríamos cori^^^e.,mismos inconvenientes del caso (1) anterior, y si la separación fuese pocaserían los citados en el caso (2).

Cuando se trabaja con una longitud de malletas Sb, ia abertura hori-zontal de la red (distancia entre alas) en un momento cualquiera en relacióna la separación de las puertas en ese instante viene dada por

SS' X a0 SS' X a0aa' _ _

OS Oa + ab + bS

ABERTURA VERTICAL DE LA RED

En principio depende del diseño de la red y de manera particular de lasdimensiones de tas relingas y alas. En arrastre, la elevación de {a retingasuperior se consigue por medio de flotadores sujetos a la acción de doscomponentes: una vertical que representa las fuerzas en sentido ascen-sional y otra horizontal generada por su propia resistencia al avance. Laresultante de ambas obliga a los flotadores a trabajar según un planoinclinado hacia atrás. Si la fuerza de resistencia supera al poder de eleva-ción, los flotadores sufren una serie de violentas oscilaciones que anulansus efectos de flotabilidad.

De otra parte, la abertura vertical varía con la abertura horizontai deacuerdo a como ha quedado explicado en el epígrafe precedente.

RESISTENCIA DE LA RED AL ARRASTRE

Para la obtención de la resistencia de la red puede aplicarse la fórmula

dR"- 191 X XV2XSXsen^,

I

siendo:

d= Diámetro medio de los hilos.1= Lado medio de las malias.V= Velocidad de arrastre en m/s.S= Superficie total de los paños.^, = Angulo de ataque en el paño.

Como el cálculo de ^, con aproximación suficiente es en la mayoríade los casos complicado, resuita más cómoda la utilización de ia fórmulasigulente:

191

d 1 6,6 X 2Ah X AvR"=S X (1 + )

I 125 S

en la que:

Ah - Abertura horizontal entre puntas de alas.Av ^ Abertura verticai en la boca de !a red.

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