CONSOLIDACION_2
-
Upload
jose-la-rosa-bernal -
Category
Documents
-
view
9 -
download
0
description
Transcript of CONSOLIDACION_2
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
2
Curvas de compresibilidad
εp
Linea AB es la linea de consolidación normal, NCLLinea BC es la linea de recompresión o de carga y descarga URL.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
3
εp
Una vez que se excede el esfuerzo máximo pasado σ’zc, la pendiente DE es aproximadamente la misma que la inicial AB.
Curvas de compresibilidad
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
4
Parámetros de la Consolidación Primaria
Se van a definir dos pendientes para la consolidación primaria.
Sin unidades
Coeficiente de compresión o indice de compresión (Fig. 9.3b)
Módulo de compresibilidad de volumen(Fig. 9.3c)
Donde 1 y 2 son dos puntos arbitrarios de la línea AB.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
5
Efecto de la Historia de Cargas La historia de un suelo está encerrada en su
estructura, y el suelo mantiene una memoria de los esfuerzos efectivos máximos pasados.
El significado práctico del comportamiento de este suelo es que si la carga impuesta por una estructura es tal que el esfuerzo efectivo vertical en el suelo no excede su máximo esfuerzo vertical, el asentamiento de la estructura será pequeña de lo contrario ocurrirían asentamientos significativos permanentes.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
6
Efecto de la Historia de Cargas La historia de un suelo está encerrada en su
estructura, y el suelo mantiene una memoria de los esfuerzos efectivos máximos pasados.
El significado práctico del comportamiento de este suelo es que si la carga impuesta por una estructura es tal que el esfuerzo efectivo vertical en el suelo no excede su máximo esfuerzo vertical, el asentamiento de la estructura será pequeña de lo contrario ocurrirían asentamientos significativos permanentes.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
7
Efecto de la Historia de Cargas El esfuerzo efectivo máximo vertical
(eemv)define el limite del comportamiento elástico. Para esfuerzos que son menores que el eemv, el suelo seguira la linea BC, y podemos asumir un comportamiento elástico.
Para esfuerzos mayores que el eemv, el suelo se comportaria como un material elastoplástico.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
8
Tasa de Sobreconsolidación
Donde σ’zo es el esfuerzo efectivo vertical actual, y σ’zc es el máximo esfuerzo efectivo vertical del pasado.Un suelo sobreconsolidado sera cuando σ’zo sea menor a σ’zc y seguirá una trayectoria similar a CDE durante la carga.Si OCR es 1, entonces el suelo es normalmente consolidado, esta clase de suelo siguen trayectorias similares a ABE.
9
Obtención de la Presión σ´zc en Laboratorio de la curva de compresibilidad
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
1. Ubicar el punto D, punto de máxima curvatura al inicio de la curva.
2. Dibujar una línea horizontal a través de D.
3. Dibujar una línea tangente a la curva en D.
4. Trazar una bisectriz del ángulo formado por la tangente y la línea horizontal.
5. Prolongar la recta de la curva virgen o curva normalmente consolidada BA para que intersecte a la línea bisectriz en F.
6. La abscisa de F el máximo esfuerzo efectivo vertical pasado del suelo σ´zc .
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
11
Cálculo de AsentamientosSi el suelo es sobreconsolidado:
Existen 02 casos
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
12
Cálculo de AsentamientosSi el suelo es sobreconsolidado:
Existen 02 casos
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
13
Cálculo de AsentamientosSi el suelo es normalmente consolidado
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
14
Tiempo de la Consolidación
Para determinar el tiempo en el que se producirá la consolidación se estudiará la ecuación de Terzaghi obtenida con la teoría de la consolidación unidimensional.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
15
dA=dxdy
Teoría de la Consolidación Unidimensional
Flujo Uni-dimensional a través de un elemento de suelo
A partir del principio de continuidad del volumen se tiene que
Cantidad de flujo que sale elemento por
unidad de tiempo- Cantidad de flujo del
que entra en el elemento por unidad
de tiempo
=Velocidad de
cambio de volumen del
elemento
Entonces:tV
AvAdzzv
v ZZ
Donde A es el área plana del elemento y V es el volumen. Por tanto
tV
zv
V
Si se supone que las partículas de suelo y el agua intersticial son incomprensibles, entonces la velocidad de cambio de volumen del elemento V/ t es igual a la velocidad de cambio de volumen de vacíos Vv/t. Entonces
tV
zv
V V
Si Vs es el volumen de sólidos en el elemento y e es la
relación de vacíos, entonces por definición Vv = eVs. Si se reemplaza en la ecuación anterior y se tiene en cuenta que Vs es constante, se obtiene
te
ezv
te
Vzv
V s
11
De donde
A partir de la ecuación de Darcy se obtiene para el flujo vertical del agua intersticial a través del elemento
zh
kv zz
Donde h = la altura total en elemento y kz = el coeficiente de permeabilidad vertical del suelo. En la terminología de Terzaghi el coeficiente de permeabilidad vertical se designa con kv. Si se adopta esta notación, obtenemos de las ecuaciones anteriores la siguiente expresión:
te
ezh
kz v
11
En la práctica, las deformaciones verticales por lo general son pequeñas y por tanto es razonable suponer que la permeabilidad del suelo permanece constante durante la aplicación del incremento de carga. Por tanto, se obtiene
te
ezh
kv
11
2
2
Si se toma la base del suelo como nivel de referencia, la altura total h del elemento esta dada por
)(1
ehw
eh zhhzh
Donde se z es la altura geométrica, hh es la altura hidrostática y he exceso de presión de poros. Puede suponerse que z + hh permanece constante. Entonces
2
2
2
2
zh
zh e
El exceso de presión de poros ue en el elemento está dado por
ewewe hgh
De donde se obtiene
Si se sustituye esta ecuación en las anteriores se obtiene:
2
2
2
2 1zgz
h e
w
w
te
z
u
g
ek e
w
v
2
2)1(
w
Si v es el esfuerzo vertical total sobre el elemento, ´v el esfuerzo vertical efectivo en el elemento y u la presión de poros correspondiente, entonces a partir del principio de esfuerzos efectivos se tiene
uvv ´
La presión de poros u esta dada por la presión hidrostática uh y por el exceso de presión ue. Esto es
ehvv
eh
uu
uuu
´
Por tanto
Por consiguiente, al sustituir en las ecuaciones anteriores
tu
ate e
v
Obteniendo después la siguiente relación:
tu
zu
gaek ee
vw
v
2
2)1(
Esta ecuación se expresa de manera mas conveniente así:
t
u
z
uc eev
2
2 Ec. De Terzaghi
Donde vw
vv ga
ekc
)1(
Que se denomina coeficiente de consolidación vertical. También se define
ea
m vv 1
Donde mv se conoce como coeficiente de compresibilidad
volumétrica.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
29
Cálculo del tiempo
𝑇 𝑣=𝐶𝑣 𝑡
𝐻 2𝑑𝑟❑
La solución de la ecuación de Terzaghi lleva a la siguiente relación:
𝑡=𝑇𝑣𝐻 2𝑑𝑟
❑
𝐶𝑣❑❑
Donde:Tv es el factor tiempo que está en función del grado de consolidación U.Hdr es la altura drenante, y Cv es el coeficiente de consolidación.
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
32
Asentamiento por Compresión Secundaria
Donde (tp,ep) es la coordenada de la intersección de las tangentes a las partes de la consolidación primaria y compresión secundaria del gráfico, y (t, et) es la coordenada de un punto cualquiera del tramo de compresión secundaria. El asentamiento por consolidación secundaria viene dado por:
H e
Estrato de
arc illa
Dren de arena Drenaje vertic al
Drenaje radia l
Drenaje vertic al
Dren de arena radio
Drenajeradia l
N ivel de aguafreatic a
A rena
Arena (a) Sec c ion
Dren de arenaradio =
r w
(B ) planta
POR SISTEMA DE DRENES DE ARENA
Dr. Ing. Diana L. Calderón Cahuana
35
P2. El tiempo requerido para 50% de consolidación de un estrato de arcilla de 25mm de espesor (drenada arriba y abajo) en el laboratorio es de 2 minutos 20 segundos. Qué tiempo le tomará (en días) a un estrato de arcilla de 3m de espesor de la misma arcilla, en el campo y bajo el mismo incremento de presión, alcanzar el 50% de la consolidación? En el campo se tiene un estrato de roca en el fondo de la arcilla.