Curvas_de_fragilidad
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Estimación de pérdidas por sismo en edificios
peruanos mediante Curvas de Fragilidad analíticas
José Martín Velásquez Vargas
Los terremotos pasados han demostrado que
nuestros edificios son vulnerables.
Sismo de Nazca
(12/11/1996)
Fuente: Informe del terremoto de Arequipa
2001 Colegio de Ingenieros del Perú
Debemos contar con una metodología que nos permita
estimar las pérdidas que causan los sismos.
Establecer una metodología para generar funciones de
vulnerabilidad (curvas de fragilidad).
Objetivos
Las curvas de fragilidad se pueden generar para las
tipologías estructurales más comunes.
Objetivos
Albañilería confinada Muros de ductilidad limitada Losa sin vigas
Generar una metodología simple para estimar las
pérdidas por sismo.
Objetivos
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Fuente: Website PUCP
Curvas de fragilidad
Simulación Montecarlo
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Costos de reparación
Aplicación a edificios peruanos
Contenido
Conclusiones y recomendaciones
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
CURVAS DE FRAGILIDAD
Curvas de fragilidad
TIEMPO
ACELERACIÓN
Sismo Leve
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Curvas de fragilidad
Sismo Severo
TIEMPO
ACELERACIÓN
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Curvas de fragilidad
Probabilidad de excedencia de un estado de daño
para una determinada intensidad sísmica.
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
0,30g
37%
35%
20%
8%
Completo
SeveroModerado
Leve
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Métodos para generar curvas de fragilidad
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Observaciones de campo
Experimentos
Opinión de expertos
Analíticamente
(simulación Montecarlo)
Curvas de fragilidad analíticas
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU
-20-82-82
-18-18
-80-80 -78-78 -76-76 -74-74 -72-72 -70-70-20
-68-68
-18-18
0.38 g
0.32 g
0.26 g
0.20 g
0.14 g
0.08 g
0.06 g
0.40 g
-14-14
-16-16
-12-12
-10-10
-8-8
-14-14
-16-16
-12-12
-10
-8-8
-4-4
-6-6
-2-2
00
+1+1-82
-4-4
-6-6
-2-2
-80 -78-78 -76-76 -74-74
00
-72-72 -70-70+1+1
-68-68
0.14g0.16g
0.38g
CHILE
0.22g0.26g
0.24g0.28g
OCEAN
O P
ACIF
ICO
0.40g0.38g
0.32g0.34g
0.36g
0.30g
0.3
2g
0.34
g
0.3
6g
0.2
8g
0.3
0g
0.2
0g
0.2
2g0.2
4g
0.2
6g
0.1
8g
0.36g0.3
4g
0.2
8g
0.3
0g
0.3
2g
0.2
2g
0.2
4g
0.2
6g
BOLIVIA
0.14g
0.20g
0.18g
0.12g
0.16g
0.20g
0.1
6g
0.18g
0.12g0.14g
BRASIL
0.12g
ECUADOR
0.2
8g
0.1
8g
0.2
0g
0.3
0g
0.3
2g
0.1
6g
0.1
8g
COLOMBIA
0.06g
0.10g
0.08g
ESCUELA DE GRADUADOS
Periodo estructural (Tn) : 1.00 seg
Amortiguamiento : 5%
Probabilidad de excedencia : 10%
Periodo de exposición : 50 años
300
km
200100 400
MAPA DE ORDENADAS ESPECTRALES
MANUEL MONROY, ANA BOLAÑOS - 2004
TIEMPO
ACELERACIÓN
METODOLOGÍA
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Estados de dañoTiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Acelerogramas sintéticosParámetros
estructurales
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Metodología para generar curvas de fragilidad
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Metodología para generar curvas de fragilidad
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Estados de daño
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
A partir del espectro de capacidad se identifican los umbrales
de desplazamiento para cada estado de daño.
Sd
Sa
Sd1 Sd2 Sd3 Sd4
Sin
Dañ
o
Leve
Mo
dera
do
Severo
Co
lap
so
SP-1 SP-2 SP-3 SP-4 SP-5
Estados de daño
SdSd1 Sd2 Sd3 Sd4
Leve
Moderado
Severo
Colapso
dmáx
De
riva
en
tre
pis
o m
áx
., d
má
x(%
hp)
d1
d2
d3
d4
d
hp
Los estados de daño están relacionados con las derivas
máximas de entrepiso.
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Metodología para generar curvas de fragilidad
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Acelerogramas sintéticos
Acelerogramas sintéticos
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Se generan acelerogramas sintéticos (aleatorios) que sean
compatibles con el espectro de diseño de la norma.
-0.06
-0.04
-0.02
0
0.02
0.04
0.06 SIMQKE
PARA :c7411N82.aceSIMQKE 2
SIMQKE 1
Señales sintéticas (programa SIMQKE)
Acelerogramas sintéticos
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Cada señal aleatoria tiene un espectro de respuesta que se
aproxima al espectro suavizado de la norma.
Espectros de respuesta (programa SIMQKE)
0.0000
0.0200
0.0400
0.0600
0.0800
0.1000
0.1200
0.1400
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00
Periods
Ac
c(g
's)
Smooth Spectrum
Response Spectrum SIMQKE )(t=20sec)
Response Spectrum (t=20sec)
Response Spectrum (t=30sec)
Periodo (s)
Sa
(g
)
Espectro SIMQKE 3
Espectro SIMQKE 2
Espectro de Norma
Espectro SIMQKE 1
Metodología para generar curvas de fragilidad
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Parámetros Estructurales
Parámetros estructurales
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Edificios idénticos presentan variabilidad en sus propiedades
estructurales.
Resistencia a compresión de
probetas de concreto
Función de distribución de probabilidad
Metodología para generar curvas de fragilidad
0.0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
PGA (g)
Pro
bab
ilid
ad
de E
xced
en
cia
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Simulación Montecarlo
SIMULACIÓN MONTECARLO
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Simulación Montecarlo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Proceso conformado por una serie de análisis
determinísticos. Toma en cuenta la incertidumbre y
aleatoriedad de las variables.
Problema físico: Análisis dinámico de
un edificio
Modelo
estructural
Fuente: Website PUCP
Función de distribución de probabilidad
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Una distribución de probabilidad describe el rango de valores
que puede tomar una variable aleatoria y la probabilidad
asignada a cada valor o rango de valores.
Dist. probabilidad Dist. probabilidad acumulada
Elementos de la simulación Montecarlo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Variables de Entrada
Herramientas de
cálculo (solvers)
Variable de Salida
Modelo
estructural
Algoritmo de la simulación Montecarlo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Paso 1: Establecer el modelo estructural
Viga en voladizo
F
Paso 2. Definir las funciones de distribución de
probabilidad
B
Algoritmo de la simulación Montecarlo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Paso 3: Generar aleatoriamente un valor para cada variable
(muestreo). Se aplica el Método Inverso a la función de
dist. acumulada.
Fuerza F
(programa STORM)
Algoritmo de la simulación Montecarlo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Paso 5: Almacenar los
valores de salida
de interés.
Desplazamiento z
Paso 4: Ejecutar un análisis determinístico (solver) para
cada juego de variables.
EI
FLz
3
3
Algoritmo de la simulación Montecarlo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Repetir los pasos del 3 al 5 hasta que las estadísticas de los
parámetros de salida se estabilicen.
EI
FLz
3
3
Media acumulada de z
(programa STORM)
Solución con MatLab
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Desplazamiento z
Histogramas para las variables aleatorias: la fuerza F y el ancho B
Solución con MatLab
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Media acumulada del desplazamiento z (mm)
La media acumulada converge para un número muy elevado
de muestras. Es necesario optimizar el muestreo.
Técnica de muestreo del Hipercubo Latino
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Muestreo estratificado que genera muestras que representan
más uniformemente la distribución de probabilidad de las
variables.
Muestreo Hipercubo LatinoMuestreo Montecarlo
Muestras aleatorias
Muestras
aleatorias
Solución con MatLab
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Media acumulada del desplazamiento z (mm)
La media acumulada converge para una cantidad menor de
muestras. Con solo 100 muestras se logra el valor objetivo.
Comparación de métodos de muestreo
140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Tabla comparativa
El método del Hipercubo Latino es efectivo para un número de
50 muestras, pero se recomienda 100 independientemente del
número de variables aleatorias.
APLICACIÓN A EDIFICIOS PERUANOS
Aplicación del método de simulación a colegios
Colegio 780
antiguo (780a)
Colegio 780
nuevo (780n)
Fuente: Aguilar y Astorga (2006)
Modelo estructural Colegio 780 antiguo
Fuente: Aguilar y Astorga (2006)
Modelo estructural Colegio 780 nuevo
3,50m
3,85m
3,90m(típico)
El modelo empleado es el de pórtico plano en una dirección.
Capacidad Estructural
1
1 AZOTEA
VBASE Análisis Estático No Lineal
Capacidad Estructural
2
1 AZOTEA
VBASE
2
Análisis Estático No Lineal
Capacidad Estructural
3
1
VBASE
2 AZOTEA3
Análisis Estático No Lineal
Capacidad Estructural
4
1
VBASE
2 AZOTEA3 4
Análisis Estático No Lineal
Capacidad Estructural
+ +
5
1
VBASE
2 AZOTEA3 4 5
Análisis Estático No Lineal
Estados de Daño
SdSd1 Sd2 Sd3 Sd4
Leve
Moderado
Severo
Colapso
dmáx
Deri
va
en
tre
pis
o m
áx
., d
máx
(% h
p)
d1
d2
d3
d4
d
hp
Deriva de Entrepiso
Relaciona valores máximos de deriva de entrepiso (d) y desplazamientos
espectrales (Sd) correspondientes.
Desempeño de los colegios 780a y 780n
Fuente: León y Quintana (2004)
Definición de los Estados de Daños
Parámetros sísmicos y estructurales
Variabilidad en la
Demanda Sísmica
Variabilidad en el Comportamiento
Estructural
Tiempo (s)
Ace
lera
ción
Tiempo (s)
Ace
lera
ción
Tiempo (s)
Ace
lera
ción
Tiempo (s)
Ace
lera
ción 140 175 210 245 280
f'c (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Resistencia a
compresión del
concreto
2800 3150 3500 3850 4200 4550
fy (kg/cm2)
Fre
cu
en
cia
Esfuerzo de
Fluencia en el
Acero
Variables consideradas en la simulación Montecarlo
Metodología para generar curvas de fragilidad
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Análisis Dinámico no lineal
Análisis dinámico no-lineal
Se utilizó el programa DRAIN-2DX.
D máx = -3.36cm
-12.0
-8.0
-4.0
0.0
4.0
8.0
12.0
0 10 20 30 40 50 60
Tiempo (seg)
Desp
lazam
ien
to (
cm
)
Sismo Frecuente: PGA = 0,20g
Análisis dinámico no-lineal
Se calculó la respuesta en el tiempo de desplazamientos
máximos de azotea y derivas máximas.
Sismo Raro: PGA = 0,40g
D máx = -7.68cm
-12.0
-8.0
-4.0
0.0
4.0
8.0
12.0
0 10 20 30 40 50 60
Tiempo (seg)
Desp
lazam
ien
to (
cm
)
Análisis dinámico no-lineal
Se observa que la respuesta es no-lineal con respecto a la
intensidad sísmica.
Sismo Muy Raro: PGA = 0,50g
D máx = -10.58cm-12.0
-8.0
-4.0
0.0
4.0
8.0
12.0
0 10 20 30 40 50 60
Tiempo (seg)
Desp
lazam
ien
to (
cm
)
Simulación Montecarlo de los modelos estructurales
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Tiempo (s)
Ace
lera
ción
Tiempo (s)
Ace
lera
ción
Cada modelo generado con parámetros estructurales
aleatorios se somete a una señal sintética aleatoria.
Programa Fragilidad v1.0 (MatLab)
Este programa genera curvas de fragilidad a partir de un
archivo de entrada (modelo y datos de la simulación).
Programa Fragilidad en ejecución Archivo de resultados
Metodología para generar curvas de fragilidad
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de Fragilidad
Distribución de probabilidad de daño
Resultados de la simulación
Histograma de derivas para PGA=0,20g (780n)
Distribución lognormal
0.01% 0.08% 0.15% 0.22% 0.29% 0.36%
Deriva
Fre
cu
en
cia
Se calcula el histograma de las derivas máximas para cada
nivel de intensidad sísmica.
Distribución de probabilidad acumulada del daño
Metodología para generar curvas de fragilidad
Simulación Montecarlo
Análisis Dinámico no lineal
Acelerogramas sintéticos
Tiempo (s)
Ac
ele
rac
ión
Estados de daño
AZOTEA
VBASE
FE
SP-1 SP-2
0,3P 0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
AZOTEA
VBASE
FEFE
SP-1 SP-2
0,3P0,3P 0,3P0,3P
SP-3 SP-4
0,2P
SP-5
0,2P
Parámetros Estructurales
Distribución de probabilidad de daño
Curvas de FragilidadCurvas de Fragilidad
Generación de las curvas de fragilidad
Ajuste a función lognormal o
polinomios normales
Daño SEVERO
0,90%
Fuente: Bonett 2003
Curvas de fragilidad Colegio 780 antiguo (780a)
PGA=0,20g PGA=0,40g PGA=0,50g
Sin daño 0 10 0 0
Leve 5 40 0 0
Moderado 20 50 4 0
Severo 65 0 40 10
Colapso 100 0 56 90
12 82,8 96,5Factor de daño medio, % (FDM)
Probabildiad de daño (%)Estado de daño (ED) Factor de daño, % (FD)
Matriz de probabilidad de daño. Colegio 780 antiguo
Curvas de fragilidad Colegio 780 nuevo (780n)
PGA=0,20g PGA=0,40g PGA=0,50g
Sin daño 0 95 23 5
Leve 5 5 76 85
Moderado 20 0 1 9
Severo 65 0 0 1
Colapso 100 0 0 0
0,25 4 6,7Factor de daño medio, % (FDM)
Matriz de probabilidad de daño. Colegio 780 nuevo
Estado de daño (ED) Factor de daño, % (FD)Probabildiad de daño (%)
COSTOS DE REPARACIÓN
Cálculo de los costos de reparación en estructuras
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU
-20-82-82
-18-18
-80-80 -78-78 -76-76 -74-74 -72-72 -70-70-20
-68-68
-18-18
0.38 g
0.32 g
0.26 g
0.20 g
0.14 g
0.08 g
0.06 g
0.40 g
-14-14
-16-16
-12-12
-10-10
-8-8
-14-14
-16-16
-12-12
-10
-8-8
-4-4
-6-6
-2-2
00
+1+1-82
-4-4
-6-6
-2-2
-80 -78-78 -76-76 -74-74
00
-72-72 -70-70+1+1
-68-68
0.14g0.16g
0.38g
CHILE
0.22g0.26g
0.24g0.28g
OCEAN
O P
ACIF
ICO
0.40g0.38g
0.32g0.34g
0.36g
0.30g
0.3
2g
0.34
g
0.3
6g
0.2
8g
0.3
0g
0.2
0g
0.2
2g0.2
4g
0.2
6g
0.1
8g
0.36g0.3
4g
0.2
8g
0.3
0g
0.3
2g
0.2
2g
0.2
4g
0.2
6g
BOLIVIA
0.14g
0.20g
0.18g
0.12g
0.16g
0.20g
0.1
6g
0.18g
0.12g0.14g
BRASIL
0.12g
ECUADOR
0.2
8g
0.1
8g
0.2
0g
0.3
0g
0.3
2g
0.1
6g
0.1
8g
COLOMBIA
0.06g
0.10g
0.08g
ESCUELA DE GRADUADOS
Periodo estructural (Tn) : 1.00 seg
Amortiguamiento : 5%
Probabilidad de excedencia : 10%
Periodo de exposición : 50 años
300
km
200100 400
MAPA DE ORDENADAS ESPECTRALES
MANUEL MONROY, ANA BOLAÑOS - 2004
Sin daño
Leve
Moderado
Severo
Colapso
13%
32%
48%
7%
0,4g
Cálculo de los costos de reparación en estructuras
Sin daño
Leve
Moderado
Severo
Colapso
13%
32%
0,4g
48%
7%
ED Prob. FDProb x
FD
Sin Daño 0% 0% 0%
Leve 7% 5% 0,35%
Moderado 48% 20% 9,6%
Severo 32% 65% 20,8%
Colapso 13% 100% 13%
Factor de Daño Medio (FDM): 43,75%
Costo de Reposición = US$250/m2
Costo de Reparación = FDM x Área Construida x Costo de Reposición
Costo de Reparación = 43,75% x 450m2 x US$250/m2 = US$ 49219
Costos de reparación para 3 escenarios de peligro
780 antiguo 780 moderno
Sismo Ocasional 0,20 $13 500 $281
Sismo Raro 0,40 $93 150 $4 500
Sismo Muy Raro 0,50 $108 563 $7 538
Intensidad Sísmica Aceleración pico (g)Costo de reparación ($)
Aplicación al Campus UPT
Pabellón A
Universidad Privada de Trujillo
Modelo Estructural UPT
C-2 (.55x.90)V-102 (.30x.50 / .30x.65)
Pórtico modelado
C-2
C-2
C-2
C-2
V-1
02
X
Y
Curvas de fragilidad - UPT
ED Probabilidad FD Probabilidad por FD
Sin daño 0% 0% 0,00%
Leve 4% 5% 0,20%
Moderado 44% 20% 8,80%
Severo 27% 65% 17,55%
Colapso 25% 100% 25,00%
Factor de Daño Medio (FDM) 51,55%
Severo
Sin daño
Leve
Moderado
Colapso
25%
27%
44%
4%
0,40g
PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU
-20-82-82
-18-18
-80-80 -78-78 -76-76 -74-74 -72-72 -70-70-20
-68-68
-18-18
0.38 g
0.32 g
0.26 g
0.20 g
0.14 g
0.08 g
0.06 g
0.40 g
-14-14
-16-16
-12-12
-10-10
-8-8
-14-14
-16-16
-12-12
-10
-8-8
-4-4
-6-6
-2-2
00
+1+1-82
-4-4
-6-6
-2-2
-80 -78-78 -76-76 -74-74
00
-72-72 -70-70+1+1
-68-68
0.14g0.16g
0.38g
CHILE
0.22g0.26g
0.24g0.28g
OCEAN
O P
ACIF
ICO
0.40g0.38g
0.32g0.34g
0.36g
0.30g
0.3
2g
0.34
g
0.3
6g
0.2
8g
0.3
0g
0.2
0g
0.2
2g0.2
4g
0.2
6g
0.1
8g
0.36g0.3
4g
0.2
8g
0.3
0g
0.3
2g
0.2
2g
0.2
4g
0.2
6g
BOLIVIA
0.14g
0.20g
0.18g
0.12g
0.16g
0.20g
0.1
6g
0.18g
0.12g0.14g
BRASIL
0.12g
ECUADOR
0.2
8g
0.1
8g
0.2
0g
0.3
0g
0.3
2g
0.1
6g
0.1
8g
COLOMBIA
0.06g
0.10g
0.08g
ESCUELA DE GRADUADOS
Periodo estructural (Tn) : 1.00 seg
Amortiguamiento : 5%
Probabilidad de excedencia : 10%
Periodo de exposición : 50 años
300
km
200100 400
MAPA DE ORDENADAS ESPECTRALES
MANUEL MONROY, ANA BOLAÑOS - 2004
Cálculo de los costos de reparación
UPT
Sin daño
Leve
Moderado
Severo
Colapso
25%
27%
44%
4%
0,4g
ED Prob. FDProb. x
FD
Sin Daño 0,00% 0,00% 0,00%
Leve 4,00% 5,00% 0,20%
Moderado 44,00% 20,00% 8,80%
Severo 27,00% 65.00% 17,55%
Colapso 25,00% 100,00% 25,00%
Factor de Daño Medio (FDM) 51,55%
Costo de Reposición = US$150/m2
Costo de Reparación = FDM x Área Construida x Costo de Reposición
Costo de Reparación = 51,55% x 1452,4m2 x US$150/m2 = US$ 112 307
Costos de Reparación Estructural para
3 escenarios de peligro sísmico
UPT
Costos de Reparación Estructural en Miles de $
Sismo Ocasional (0.20g)
Sismo Raro (0.40g)
Sismo Muy Raro (0.50g)
13
112
176
Comparación con otros pabellones
universitarios
UPT UPAO
$10
$45$55
Costos de Reparación Estructural en Miles de $
Sismo Ocasional (0.20g)
Sismo Raro (0.40g)
Sismo Muy Raro (0.50g)
12.85
112.31
176.36
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
Conclusiones
Las CF estiman razonablemente bien las pérdidas por sismo, ya
que toman en cuenta las incertidumbes en la demanda sísmica y
en las propiedades de la estructura.
El programa Fragilidad considera densidad de probabilidad
normal para f’c del concreto y una densidad de probabilidad
lognormal para el fy del acero. Los diagramas momentos
curvatura se generan a partir de estas variables. Las respuestas
tienen una distribución lognormal.
Para un sismo ocasional el 780a se daña un 12% y el 780n menos
del 1%. Los costos de reparación son claramente mayores en el 780a
con respecto al 780n, en cualquier escenario de peligro sísmico.
Recomendaciones
Se debe evaluar el riesgo sísmico de las estructuras diseñadas
antes del 97 ante diversos escenarios de sismos.
Se puede mejorar el algoritmo, ya que existen muchas
simplificaciones.
Ayudado de un SIG se puede evaluar masivamente el riesgo
sísmico de ciudades.
Fuente: HAZUS-MH (2004)