DISEÑO DE EDIFICIO ESCOLAR DE DOS NIVELES Y DRENAJE...

Universidad de San Carlos de Guatemala Facultad de Ingeniería Escuela de Ingeniería Civil

DISEÑO DE EDIFICIO ESCOLAR DE DOS NIVELES Y DRENAJE PLUVIAL DE UN SECTOR DE LA ZONA 2, CABECERA MUNICIPAL DE SAN ANDRÉS XECUL, TOTONICAPÁN

Rolando Eleuterio Tiu Cua Asesorado por: Ing. Juan Merck Cos

Guatemala, octubre de 2004

UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA

FACULTAD DE INGENIERÍA

DISEÑO DE EDIFICIO ESCOLAR DE DOS NIVELES Y DRENAJE PLUVIAL DE UN SECTOR DE LA ZONA 2, CABECERA MUNICIPAL DE SAN ANDRÉS

XECUL, TOTONICAPÁN

TRABAJO DE GRADUACIÓN

PRESENTADO A JUNTA DIRECTIVA DE LA


POR

ROLANDO ELEUTERIO TIU CUA

ASESORADO POR: ING. JUAN MERCK COS

AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE:

INGENIERO CIVIL

GUATEMALA, OCTUBRE DE 2004

UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA


NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA

DECANO Ing. Sydney Alexander Samuels Milson

VOVAL I: Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos

VOCAL II: Lic. Amahán Sánchez Álvarez

VOCAL III: Ing. Julio David Galicia Celada

VOCAL IV: Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz

VOCAL V: Br. Elisa Yazminda Vides Leiva

SECRETARIO: Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco

TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO

DECANO: Ing. Sydney Alexander Samuels Milson

EXAMINADOR: Ing. Juan Merck Cos

EXAMINADOR: Ing. Silvio José Rodríguez Serrano

EXAMINADOR: Ing. Carlos Salvador Gordillo García

SECRETARIO: Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco

HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR

Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la Universidad de San

Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de graduación

titulado:

DISEÑO DE EDIFICIO ESCOLAR DE DOS NIVELES Y DRENAJE PLUVIAL DE UN SECTOR DE LA ZONA 2, CABECERA MUNICIPAL DE SAN ANDRÉS

XECUL, TOTONICAPÁN

Tema que me fuera asignado por la Dirección de la Escuela de Ingeniería Civil,

con fecha 16 de enero de 2003.

Rolando Eleuterio Tiu Cua

AGRADECIMIENTOS

A Dios, por darme la vida, la salud y la oportunidad de alcanzar una de mis

metas.

A la Facultad de Ingeniería de la Universidad de San Carlos de Guatemala.

A la unidad de E.P.S de la Facultad de Ingeniería, especialmente al ingeniero

Juan Merck Cos, por la asesoría en el transcurso del EPS y en la realización del

presente trabajo de graduación.

A la Municipalidad de San Andrés Xecul, Totonicapán, por la oportunidad de

realizar el Ejercicio Profesional Supervisado.

ACTO QUE DEDICO A:

MIS PADRES: Gregorio Nicolás Tíu Pacheco

Luciana Cecilia Cuá Ajucúm

MIS HERMANOS: Blanca, Jorge, Norma, Sonia, Aura, Cristina, José.

MIS ABUELOS

MIS TÍOS

MIS AMIGOS Y COMPAÑEROS

I

ÍNDICE GENERAL

ÍNDICE DE ILUSTRACIONES V GLOSARIO VIII RESUMEN XI OBJETIVOS XII INTRODUCCIÓN XIII

1. FASE DE INVESTIGACIÓN 1.1 Investigación sobre la infraestructura escolar del lugar

1.1.1 Inventario de los edificios actuales 1

1.1.2 Evaluación de las condiciones de los edificios 2

1.1.3 Estado de las estructuras 2

1.1.4 Población estudiantil 3

1.1.5 Crecimiento escolar 3

1.1.6 Demanda de edificios 3

1.2 Investigación sobre efectos en el medio ambiente por falta

de drenaje pluvial 3

1.2.1 Precipitación pluvial en el lugar 4

1.2.2 Estado de calles y avenidas 5

1.2.3 Problemas que causa la falta de drenaje 5

1.2.4 Posibles soluciones 5

1.3 Investigación diagnóstica sobre las necesidades de servicios

básicos de infraestructura 6

II

2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL 2.1 Diseño del edificio escolar de dos niveles 7

2.1.1 Descripción del proyecto 7

2.1.2 Investigación preliminar 8

2.1.3 Descripción del espacio disponible 8

2.1.3.1 Localización del predio 8

2.1.3.2 Topografía del terreno 9

2.1.4 Criterios que se usaron en el diseño del edificio escolar 9

2.1.4.1 Conjunto arquitectónico 9

2.1.4.2 Emplazamiento 9

2.1.4.3 Orientación del edificio 10

2.1.4.4 Criterios de iluminación 10

2.1.4.5 Criterios de instalaciones 10

2.1.4.6 Ventilación 11

2.1.4.7 Criterios de color 11

2.1.5 Diseño arquitectónico 11

2.1.5.1 Ubicación del edificio en el terreno 12

2.1.5.2 Altura de edificios 12

2.1.5.3 Selección del sistema estructural a usar 12

2.1.6 Diseño estructural 13

2.1.6.1 Análisis estructural 13

2.1.6.1.1 Predimensionamiento de elementos estructurales 13

2.1.6.1.1.1 Predimensionamiento de vigas

rectangulares 14

2.1.6.1.1.2 Predimensionamiento de columnas 15

2.1.6.1.1.3 Dimensionamiento de losas 15

2.1.6.1.1.4 Dimensionamiento de cimientos 16

2.1.6.1.1.5 Modelo matemático de marcos dúctiles 18

III

2.1.6.2 Carga aplicada a los marcos dúctiles 19

2.1.6.2.1 Cargas verticales 20

2.1.6.2.2 Cargas horizontales 21

2.1.6.2.3 Análisis de marco 24

2.1.6.3 Dimensionamiento de elementos 30

2.1.6.3.1 Diseño de losas 31

2.1.6.3.2 Diseño de vigas 37

2.1.6.3.3 Diseño de columnas 42

2.1.6.3.4 Diseño de cimientos 50

2.1.6.3.4.1 Diseño de zapatas tipo 1 51

2.1.6.3.4.2 Diseño de zapatas tipo 2 55

2.1.6.4 Planos 61

2.1.7 Presupuesto 62

2.2 Diseño del drenaje pluvial 65

2.2.1 Descripción del proyecto 65

2.2.2 Planimetría 65

2.2.3 Altimetría 66

2.2.4 Cálculo de caudales 66

2.2.4.1 Precipitación anual 66

2.2.4.2 Delimitación de la cuenca 67

2.2.4.3 Caudal de diseño 67

2.2.5 Velocidades máximas y mínimas 67

2.2.6 Fórmula de Manning 68

2.2.7 Factor de rugosidad 68

2.2.8 Factor de área 69

2.2.9 Factor de escorrentía 69

2.2.10 Factor de intensidad de lluvia 70

2.2.11 Tiempo de concentración 71

2.2.12 Cálculo de cotas invert 71

IV

2.2.13 Diámetro de tuberías 72

2.2.14 Pozos de visita 72

2.2.15 Normas y recomendaciones 73

2.2.16 Profundidad de pozos de visita 74

2.2.17 Tragantes 74

2.2.18 Profundidad de tuberías 75

2.2.19 Diseño hidráulico de drenaje pluvial 75

2.2.20 Presupuesto de drenaje pluvial 81

2.2.21 Planos de drenaje pluvial 83

CONCLUSIONES 84 RECOMENDACIONES 85 BIBLIOGRAFÍA 86 ANEXOS 87

V

ÍNDICE DE ILUSTRACIONES

FIGURAS

1 Planta típica, módulo 1 17

2 Marco típico, sentido X, eje B 18

3 Marco típico, sentido Y, eje 6 18

4 Modelo matemático, marco típico, eje B 19

5 Modelo matemático, marco típico, eje 6 19

6 Momentos flexionantes, marco dúctil, eje 6, combinación 1 27





11 Momentos flexionantes últimos, marco dúctil, eje 6 28

12 Momentos flexionantes últimos en vigas, eje B 29

13 Momentos flexionantes últimos en columnas, eje B 29

14 Diagrama de cortes últimos en vigas, eje B 29

15 Diagrama de cortes últimos en columnas, eje B 30

16 Diagrama de cortes últimos, eje 6 30

17 Planta de distribución de losas, nivel 1 32

18 Momentos actuantes en losas, nivel 1 34

19 Momentos balanceados en losas, nivel 1 35

20 Momentos actuantes en el elemento fi de la figura 5 38

21 Cortes actuantes en el elemento fi de la figura 5 41

22 Armado final, viga tipo 10 42

23 Sección de columna tipo B’ 47

24 Armado final de columna tipo B’ 50

VI

25 Distancia donde ocurre el corte simple, zapata tipo 1 53

26 Área de punzonamiento, zapata tipo 1 53

27 Armado final de zapata tipo 1 55

28 Zapata tipo 2 55

29 Diagrama de cuerpo libre, zapata tipo 2 56

30 Diagrama de cuerpo libre de cargas sobre la zapata tipo 2 57

31 Distancia donde ocurre el corte punzonante, zapata tipo 2 57

32 Sección crítica para el corte simple, zapata tipo 2 58

33 Flexión en el sentido Y, zapata tipo 2 60

34 Armado final de zapata tipo 2 61

35 Gráfica de elementos hidráulicos 88

36 Planta de conjunto 91

37 Planta amueblada 92

38 Planta de cotas 93

39 Fachada y cortes de módulo 1 94

40 Fachada y cortes de módulos 2 y 3 95

41 Planta de acabados 96

42 Planta de electricidad nivel 1 97

43 Planta de electricidad nivel 2 98

44 Planta de drenajes e instalación hidráulica nivel 1 y 2 99

45 Planta de cimientos y distribución de columnas nivel 1 y 2 100

46 Planta de losas nivel 1 y 2 101

47 Detalle de vigas y sección de columna “ A’ “ 102

48 Detalles 103

49 Planta + perfil tramo 1 104

50 Planta + perfil tramo 2 105

51 Detalles típicos de pozos de visita 106

VII

TABLAS

I Peralte mínimo de vigas 14

II Peralte mínimo de losas en una dirección 16

III Peso de nivel 1 22

IV Peso de nivel 2 22

V Corte basal 23

VI Fuerzas por nivel y fuerzas por marco 23

VII Momentos en el sentido X, mayores al MR Asmín 37

VIII Momentos en el sentido Y, mayores al MR Asmín 37

IX Presupuesto de materiales del edificio escolar 62

X Presupuesto de mano de obra del edificio escolar 63

XI Resumen del presupuesto 64

XII Coeficiente de rugosidad 68

XIII Principales coeficientes de escorrentía 70

XIV Diámetros mínimos de pozos de visita 73

XV Profundidades mínimas de tubería 76

XVI Integración del coeficiente C 76

XVII Áreas tributarias en pozos 77

XVIII Ancho de zanjas para colocación de tuberías 81

XIX Presupuesto de materiales drenaje pluvial 82

XX Presupuesto de mano de obra drenaje pluvial 82

XXI Resumen de presupuesto drenaje pluvial 83

XXII Diseño hidráulico tramo 1, drenaje pluvial 89

XXIII Continuación diseño hidráulico tramo 1, drenaje pluvial 89

XXIV Diseño hidráulico tramo 2, drenaje pluvial 90

XXV Continuación diseño hidráulico tramo 2, drenaje pluvial 90

VIII

GLOSARIO

Acero mínimo Cantidad de acero determinado por la sección

y límite de fluencia del acero, necesario para

evitar grietas por los cambios de temperatura.

Altimetría Parte de la topografía que enseña a medir las

alturas.

Banco de marca Es el lugar que tiene un punto fijo cuya

elevación se toma como referencia para

determinar la altura de otros puntos.

Caudal Es la cantidad de agua que pasa por la

alcantarilla por unidad de tiempo.

Caudal de diseño Caudal con el cual se diseña cada tramo del

drenaje pluvial, el cual está integrado por el

coeficiente de escorrentía, intensidad de lluvia

y el área a drenar.

Corte basal Fuerza aplicada a la base de una edificación

producto del sismo.

Cota Altura de un punto sobre el nivel del mar u otro

plano de nivel.

IX

Esfuerzo Intensidad de fuerza por unidad de área.

Estribos Elemento de una estructura, elaborado de

acero y su función es resistir el esfuerzo

cortante.

Excentricidad Es la distancia que separa el centro de masa

del centro de rigidez.

Momento Esfuerzo al que está sometido un cuerpo,

resultado de la aplicación de una fuerza a “X”

distancia de su centro de masa.

Pendiente Inclinación necesaria con respecto a una línea

horizontal, diseñada para que el agua que

conducen las alcantarillas se desplace

libremente haciendo uso de la fuerza de

gravedad.

Planimetría Proyección del terreno sobre un plano

horizontal imaginario, que es la superficie

media de la tierra y que toma un punto de

referencia para su orientación.

Pozo de visita Estructura que forma parte de un alcantarillado

y tiene por objeto dar inspección, limpieza y

ventilación al sistema.

X

Relaciones hidráulicas Relación que existe entre cada uno de los

parámetros de diseño a sección llena y los

parámetros de diseño a sección parcialmente

llena, las cuales deben cumplir con

condiciones para que las tuberías no trabajen

a sección llena.

Rigidez Resistencia de un elemento estructural a la

deformación.

SEAOC Structural engineers association of California.

(Asociación de ingenieros estructurales de

California).

Sismo Es una sacudida o aceleración de la corteza

terrestre, por un acomodamiento de las placas,

a una cierta profundidad, partiendo de un

epicentro.

Solera Elemento estructural horizontal de los muros

de mampostería reforzada, el cual tiene la

función de resistir esfuerzos de corte.

Topografía Ciencia y arte de determinar posiciones

relativas de puntos situados encima de la

superficie terrestre y debajo de la misma.

XI

RESUMEN

El presente trabajo de graduación presenta una propuesta de diseño de un

edificio escolar de dos niveles y el drenaje pluvial para un sector de la zona 2

de la cabecera municipal de San Andrés Xecul, Totonicapán, este trabajo está

conformado por dos capítulos.

En el capítulo I se presenta una investigación sobre la infraestructura

escolar del lugar y los efectos en el medio ambiente por falta de drenaje pluvial,

asimismo un diagnóstico sobre las necesidades de servicios básicos de

infraestructura.

El capítulo II presenta la fase de Servicio Técnico Profesional, en la que

se desarrolla el diseño del edificio escolar de dos niveles y el drenaje pluvial.

En el diseño del edificio escolar se describe: investigación preliminar,

descripción del espacio disponible, criterios que se usaron en el diseño de

edificios educativos, diseño arquitectónico, diseño estructural y la integración

del presupuesto. El diseño del drenaje pluvial contiene la descripción del

proyecto, levantamiento topográfico, cálculo de caudales, pendientes y

velocidades de diseño; factores de rugosidad, área, escorrentía, e intensidad de

lluvia, cálculo de cotas invert, diámetro de tuberías, pozos de visita, normas y

recomendaciones para la construcción del drenaje pluvial y la integración del

presupuesto.

Por último, se presentan las conclusiones, recomendaciones y los

anexos. Los anexos contienen el diseño hidráulico y los planos de los

proyectos.

XII

OBJETIVOS

General

Contribuir con el desarrollo del municipio de San Andrès Xecul,

Totonicapán, a través del diseño de dos proyectos de infraestructura.

Específicos

1. Diseñar el edificio escolar de dos niveles y el drenaje pluvial de un sector

de la zona 2 en la cabecera municipal de San Andrés Xecul,

Totonicapán.

2. Desarrollar una investigación diagnóstica sobre las necesidades de

servicio e infraestructura del lugar y los efectos en el medio ambiente

ocasionados por la falta de drenaje pluvial.

3. Dar a conocer al comité de padres del edificio escolar, el uso y

mantenimiento adecuado del edificio, y al personal de campo de la

Municipalidad sobre la operación y mantenimiento del drenaje pluvial.

XIII

INTRODUCCIÓN

En la cabecera municipal de San Andrés Xecul, Totonicapán, el mayor

número de estudiantes, pertenece al nivel primario. Actualmente existen dos

edificios escolares que pertenecen al sector oficial, éstos no son suficientes

para atender a más de mil estudiantes, y con el aumento acelerado de la

población, en los próximos años el problema será mayor.

En visitas realizadas a dichos centros educativos, se pudo observar que

en los salones hay más de 40 alumnos y no tienen el área óptima para tal

cantidad de estudiantes, además, los edificios no se encuentran en las

condiciones deseables para el proceso de enseñanza-aprendizaje. Por tal

razón, se tomó la decisión de diseñar un nuevo edifico escolar que dará

solución al problema actual y que solucionará los problemas en adelante.

Por otro lado, la falta de un drenaje pluvial en un sector de la zona 2 del

municipio en mención provoca grandes inundaciones en época de invierno

afectando directamente las estructuras de las viviendas y poniendo en riesgo la

vida de sus habitantes.

Con el fin de contribuir con el desarrollo del municipio de San Andrés

Xecul, Totonicapán, se determinó la necesidad de hacer el diseño de un

edificio escolar de nivel primario y del drenaje pluvial con lo que se dará

solución a estos problemas que ahora padecen los habitantes de dicho

municipio.

1

1. FASE DE INVESTIGACIÓN

1.1 Investigación sobre la infraestructura escolar del lugar

1.1.1 Inventario de los edificios actuales

Actualmente en la cabecera municipal del municipio de San Andrés Xecul,

Totonicapán, existe en el sector oficial una escuela de nivel pre-primario, pero

no cuenta con edificio propio y está anexada a una escuela de nivel primario;

también existe otro perteneciente a PRONADE, que tampoco cuenta con

edificio propio y funciona en una casa alquilada.

En el nivel primario de la cabecera municipal de este municipio existen

tres escuelas, dos pertenecen al sector oficial y cuentan con edificio propio, otro

pertenece a PRONADE que no cuenta con edificio propio.

Este municipio también tiene un instituto mixto por cooperativa, la cual

cuenta con edificio propio.

2

1.1.2 Evaluación de las condiciones de los edificios

En visitas realizadas a las instalaciones educativas de la cabecera

municipal, se pudo observar que las escuelas de nivel primario, cuentan con

edificio propio con servicios básicos como agua potable, energía eléctrica y

drenaje. También cuentan con mobiliario adecuado, material didáctico y con

personal docente suficiente para la población estudiantil que atienden.

Las instalaciones que utilizan las escuelas de PRONADE son precarias e

inadecuadas para el proceso de enseñanza – aprendizaje, éstas en su mayoría

sólo cuentan con edificio alquilado, sin los servicios de agua potable, drenaje, y

energía eléctrica.

1.1.3 Estado de las estructuras

Los edificios de los centros educativos son de un solo nivel, fueron

construidos en las décadas de los sesentas y setentas, y tienen el estado físico

en deterioro: el techo que es de lámina de zinc, en un porcentaje alto ya está

oxidado, algunas láminas están rotas, y al llover filtra el agua al interior de los

salones, el piso de las aulas es de cemento líquido y rústico, con desgaste en la

superficie; los servicios sanitarios son inadecuados e insuficientes.

3

1.1 .4 Población estudiantil

Según la Coordinación Técnica Administrativa 08 - 04 – 08 de la cabecera

municipal, hay 203 niños en el nivel pre-primario, 1,162 en el nivel primario de

primero a sexto grado, 169 jóvenes en el nivel básico, haciendo un total de

1,534 alumnos. Se estima que el 56% de la población estudiantil es de sexo

femenino y el 44% es de sexo masculino.

1.1.5 Crecimiento escolar

Según la Dirección Departamental de Educación, la tasa de crecimiento

escolar en la cabecera municipal de San Andrés Xecul, es 2.64%.

1.1.6 Demanda de edificios

La demanda de edificios escolares en este municipio es bastante alto, y

los edificios existentes no son suficientes para atender a la población, y como

se mencionó anteriormente el nivel pre-primario no cuenta con edificio propio.

4

1.2 Investigación sobre los efectos en el medio ambiente por falta de drenaje pluvial

Algunos sectores de la zona 2 de la cabecera municipal de San Andrés

Xecul, Totonicapán, son los más afectados por la falta de un drenaje pluvial,

que conduzca de una forma adecuada, las aguas de lluvia en la época de

invierno, ya que hasta ahora los pobladores de estos sectores han tenido el

mismo problema cada año.

Cada vez que llega la época de invierno, los grandes caudales de agua

que se forman sobre las calles y avenidas, han provocado inundaciones en las

viviendas, dejándolas con serios daños en el interior de las mismas, las calles

se vuelven intransitables por las altas velocidades que alcanzan las aguas. El

agua arrastra todo lo que encuentra a su paso, como lodo, ramas, hojas, y todo

tipo de basura que muchas personas no depositan en un lugar adecuado, luego

de llover, las calles quedan sucias, llenas de basura, malos olores, charcos,

generando un foco de contaminación al medio ambiente. Los charcos y la

basura son fuentes de proliferación de moscas y zancudos que afectan la salud

de la población, especialmente los niños, creando en ellos enfermedades

respiratorias y gastrointestinales.

Por otro lado la falta de drenaje pluvial en este municipio, afecta de alguna

manera al turismo, porque cuando llueve las calles son intransitables,

dificultando la locomoción de los pobladores y de los visitantes.

5

1.2.1 Precipitación pluvial en el Lugar El municipio de San Andrés Xecul, Totonicapán no tiene registros de

precipitación pluvial, por lo que se tomaron los datos de la Estación

Meteorológica de Olintepeque, Quetzaltenango, cuya precipitación pluvial media

anual, en este municipio es de 810 milímetros.

1.2.2 Estado de calles y avenidas

El tipo de superficie de las calles y avenidas de este municipio, es 5% de

pavimento rígido, las cuales fueron construidas hace poco tiempo y se

encuentran en buenas condiciones, un 80% está adoquinado, en buen estado,

un 10% está empedrado, en condiciones aceptables y el 5% restante está sin

ningún tipo de pavimento.

1.2.3 Problemas que causa la falta de drenaje

Los problemas más serios que enfrenta el sector de la zona 2 por la falta

de drenaje pluvial, son las inundaciones, debido a los grandes caudales que se

forman en las calles, así como se torna difícil el tránsito vehicular y de

peatones, acumulación de basura y lodo, afectando la salud y la integridad

física de los pobladores.

6

1.2.4 Posibles soluciones

Para dar solución a los problemas anteriores, es necesaria la construcción

del drenaje pluvial en el sector, así como crear un comité de mantenimiento que

vele por el buen funcionamiento del mismo y que trabaje conjuntamente con el

personal de mantenimiento de la Municipalidad.

1.3 Investigación diagnóstica sobre las necesidades de servicios básicos de infraestructura

Conjuntamente con la Unidad Técnica de Planificación de la Municipalidad,

se hizo un diagnóstico sobre las necesidades de infraestructura en la cabecera

municipal; recolectada la información se analizó las diferentes necesidades,

dando prioridad a las siguientes:

• Ampliación del sistema de abastecimiento de agua potable

• Construcción del edificio escolar PRONADE

• Ampliación de drenaje sanitario

• Pavimentación de calles

• Mejora a los edificios escolares existentes

• Tratamiento de desechos sólidos

• Construcción de un centro recreativo

7

2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL

2.1 Diseño del edificio escolar de dos niveles

2.1.1 Descripción de proyecto

El proyecto consiste en el diseño de un edificio escolar en área urbana, de

dos niveles, con la siguiente distribución de ambientes:

El módulo uno, planta baja, tiene un salón de usos múltiples, ambiente

para dirección, cocina, bodega y servicios sanitarios para profesores; la planta

alta, tiene tres aulas y servicios sanitarios.

El módulo dos y el módulo tres son iguales, la planta baja tiene cuatro

aulas, servicios sanitarios; la planta alta tiene cinco aulas.

La estructura es a base de marcos dúctiles, y losas de concreto armado,

muros de block de pómez con sus respectivos ventanales, piso de cemento

líquido, puertas de metal y madera.

Cada edificio cuenta con su respectivo pasillo, así como módulo de gradas

ubicadas al centro de las mismas.

Los estudiantes de nivel primario son los que van ha dar uso al edificio

escolar y pertenece al sector oficial. El financiamiento de este proyecto se

gestionará directamente al Ministerio de Educación.

8

2.1.2 Investigación preliminar

Se hizo una visita al lugar en donde se ubicará el edificio, comprobando

que existen aulas, se pudo observar que la distribución de los ambientes no es

adecuada y que no cumple con las recomendaciones del ministerio de

educación, también se observó que estas aulas presentan deterioro en su

estructura y los servicios sanitarios que tienen se encuentran en mal estado.

Se corroboró que hay suficiente espacio para construir más aulas y que

permite hacer un nuevo diseño, ya que se tiene la ventaja de contar con los

servicios básicos de agua potable, drenaje y energía eléctrica.

2.1.3 Descripción del espacio disponible

2.1.3.1 Localización del predio

El lugar disponible para la construcción del edificio escolar, se encuentra

ubicada sobre la 1ª. Calle de la zona 3 del municipio de San Andrés Xecul,

Totonicapán.

Frente al predio se localiza el centro de salud tipo B con que cuenta el

municipio, en la parte posterior se encuentran cultivos de maíz, y a los lados

hay viviendas.

9

2.1.3.2 Topografía del terreno

La superficie del terreno puede considerarse plana, por lo que no hubo

necesidad de hacer el levantamiento altimétrico; el terreno tiene la forma de un

polígono con cinco estaciones y tiene un área de 2,306.88 metros cuadrados.

El suelo firme (talpetate) se localiza a 1 metro de profundidad y como no

se realizó el estudio de suelo, se asumió un valor soporte de 16,000 Kg/m2.

2.1.4 Criterios que se usaron en el diseño del edificio escolar

2.1.4.1 Conjunto arquitectónico

El edificio escolar se diseñó en base a la capacidad máxima de alumnos

por salón considerando un área optimo por alumno y con respecto a su

funcionalidad. Se consideró área de administración, usos múltiples y áreas

verdes.

2.1.4.2 Emplazamiento

Para lograr un emplazamiento correcto debe existir una relación adecuada

entre el área a construir y el área libre, incluidas en éstas las áreas de

recreación y áreas verdes, esto se logra cuando las superficies construidas en

planta baja ocuparán como máximo un 40% del área total, deben estar bien

ordenadas para que los espacios libres sean bien aprovechados y así, facilitar

el desplazamiento de los alumnos.

10

2.1.4.3 Orientación del edificio El edificio escolar se orientó de norte a sur, para obtener una buena

iluminación, ventilación y asoleamiento en todos los ambientes que tiene el

edificio, abriendo las ventanas hacia el norte. Sin embargo, la orientación

puede ser definida en el lugar, basándose en el sentido del viento dominante,

debiendo abrir las ventanas bajas en ese sentido.

2.1.4.4 Criterios de iluminación

Para el área de iluminación natural se usó el 30% del área de piso, para

tener luz abundante y distribuida uniformemente; para la iluminación artificial se

usó lámparas fluorescentes de dos tubos tipo industrial. Con una iluminación

adecuada se evita la proyección de sombras y contrastes muy marcados.

2.1.4.5 Criterios de instalaciones Las instalaciones que se usaron en el edifico escolar son las sanitarias,

hidráulicas y las eléctricas. Para el control y buen funcionamiento de las

instalaciones hidráulicas se diseñaron cisternas para cada módulo; y para los

medidores de consumo de agua y luz eléctrica se ubicaron en el exterior de los

edificios para facilitar su lectura.

11

2.1.4.6 Ventilación

Para el área de ventilación se usó el 15% del área de iluminación. Con

esta área se tiene una ventilación constante, alta, cruzada y sin corriente de

aire. El volumen de aire dentro del ambiente debe ser de 4 a 6 metros cúbicos

por alumno, para ello la orientación del edificio debe ser de norte a sur, que es

donde se adquiere la mayor afluencia del aire

2.1.4.7 Criterios de color

El color es uno de los elementos que evita el reflejo y sobre todo ayuda a

la optimización de la iluminación natural. En lugares donde la luz solar es muy

intensa se recomienda usar colores fríos como verde, azul, gris, etc. Y en

lugares donde la luz solar es menos intensa se recomienda usar colores cálidos

como amarillo, anaranjado, etc.

2.1.5 Diseño arquitectónico

Las aulas se diseñaron con capacidad de 40 alumnos, necesitando un

área por alumno de 1.50 m2, y un área de 60 m2 por salón. Tienen forma

rectangular y miden 9.50 * 6.32 m, los servicios sanitarios de 6.32 * 4.52 m. El

diseño arquitectónico se hace para obtener una buena distribución de

ambientes y la forma de las mismas, para lograr una buena comodidad y que

el edificio sea funcional.

12

2.1.5.1 Ubicación del edificio en el terreno

El módulo 1 está orientado de Oeste a Este, los módulos 2 y 3 tiene una

orientación de norte a sur. La ubicación del edificio en el terreno se muestra en

la planta de conjunto. (Ver anexo)

2.1.5.2 Altura del edificio

El módulo 1 tiene una altura total de 7.22 m, la altura del nivel 1 es 3.40 m

y el nivel 2 es 2.60 m, ambas alturas es de piso a cielo; el modulo 2 y 3 tienen

una altura total de 6.42 metros, la altura del nivel 1 y 2 es de 2.60 m de piso a

cielo.

2.1.5.3 Selección del sistema estructural a usar

Elegir un sistema estructural conlleva muchas consideraciones, las cuales

determinan dos objetivos principales:

a). Se debe cumplir con los requisitos de funcionalidad de la edificación.

b). La estructura debe soportar las cargas en condiciones seguras.

Además obedece a circunstancias prácticas y económicas. Existen

sistemas que se desempeñan mejor que otros en las eventualidades sísmicas,

por lo que se busca un equilibrio que favorezca todos los aspectos

mencionados.

13

Para este proyecto, se eligió el sistema de marcos dúctiles, con losas

planas de concreto reforzado.

2.1.6 Diseño estructural

2.1.6.1 Análisis estructural El análisis estructural estudia mediante diferentes métodos la

determinación de las fuerzas y deformaciones que se presentan en una

estructura. Otro concepto de análisis estructural es la determinación de los

efectos de las cargas aplicadas a una estructura.

Para este proyecto se utilizó un programa para computadora SAP2000

Educacional®, para la realización del análisis estructural. Una breve descripción

del programa se muestra en la sección 2.1.6.2.3

2.1.6.1.1 Predimensionamiento de elementos estructurales

Predimensionar un elemento estructural, consiste en estimar secciones

preliminares, para lo cual el proyectista puede basarse en la experiencia, en

ayudas de diseño a través de tablas, gráficas, etc.

Por cuestiones de espacio en este informe, todos los cálculos se hacen

solo para el módulo 1, cuya planta se muestra en la figura 1, considerando

únicamente los elementos críticos.

14

2.1.6.1.1.1 Predimensionamiento de vigas rectangulares

Para el predimensionamiento de vigas rectangulares, ACI contempla

peraltes mínimos en vigas, para una rigidez adecuada sin grandes deflexiones.

Tabla I. Peralte mínimo de vigas

Peralte mínimo, h Simplemente

apoyado Con un extremo continuo

Ambos extremos continuos

En voladizo

Elemento Elementos que no soportan, o están ligados, a divisiones u otro tipo de construcción susceptibles de dañarse por grandes deflexiones

Vigas L / 16 L / 18.5 L / 21 L / 8 Fuente: Reglamento de las construcciones de concreto reforzado (ACI 318-99). Pág. 38

La tabla anterior calcula el peralte de viga, dependiendo ésta de la Luz (L)

que cubre la viga. La base de la viga queda a criterio del diseñador. En este

caso sólo se calcula la viga crítica, que es la que tiene mayor longitud a rostros

internos, quedando las otras de igual sección. (ver figura 1)

Peralte viga = L / 21 = 6.095 m / 21 = 0.29 m

Base de viga = 0.20 m

Entonces se usa una sección de viga = 0.20 m * 0.30 m

2.1.6.1.1.2 Predimensionamiento de columnas Recomendaciones iniciales para predimensionar columnas:

• Columnas rectangulares: La dimensión menor debe ser mayor de 20

centímetros. El área total debe ser 400 centímetros cuadrados como

mínimo.

15

• Columnas circulares: Por lo menos 25 centímetros de diámetro

Para este caso se usó la siguiente fórmula:

P = 0.8(0.225* f´c * Ag + fy *As)

Donde:

P = carga axial = 47,967.31 Kg. (se obtuvo por áreas tributarias)

f’c = 281 Kg/cm2

fy =4200 kg/cm2

Ag = área gruesa de la sección

As = área de acero; 1%(Ag) ≤ As ≤ 6% Ag

P = 0.8(0.225*281* Ag + 4200 * (0.01 * Ag))

Ag = P/84.18 = 47,964.31/84.18 = 569.78 cm2.

En este caso se usa una sección de columna = 0.30 * 0.30 m, que es

mayor al área grueso encontrado.

2.1.6.1.1.3 Dimensionamiento de losas Para losas en una dirección, ACI ha elaborado la siguiente tabla que

considera peraltes mínimos.

16

Tabla II. Peralte mínimo de losas en una dirección

Peralte mínimo, h

Simplemente apoyado

Con un extremo continuo

Ambos extremos continuos

En voladizo

Elemento Elementos que no soportan, o están ligados, a divisiones u otro tipo de construcción susceptibles de dañarse por

grandes deflexiones

Losas macizas en una dirección

L / 20

L / 24

L / 28

L / 10

Losas nervadas en una dirección

L / 16

L / 18.5

L / 21

L / 8

Fuente: Reglamento de las construcciones de concreto reforzado (ACI 318-99). Pág. 38

Para losas en dos direcciones, ACI recomienda:

Espesor losa = Perímetro / 180

= 2 (6.095 + 4.525) / 180

= 0.118 m

Entonces se usa un espesor de losa = 0.12 m

La figura 1 muestra las dimensiones de losa a ejes, pero para el cálculo

del espesor de losa se tomaron las dimensiones a rostro interno de las vigas.

2.1.6.1.1.4 Dimensionamiento de cimientos Para la cimentación se usan zapatas aisladas, cuyo predimensionamiento

se presenta en el diseño de zapatas en la sección 2.1.6.3.4.

17

De los resultados de predimensionamiento, se obtiene la figura 1, donde

se muestra la planta típica acotada con su respectiva distribución de vigas y

columnas; la figura 2 muestra el marco típico en el sentido X, eje B y la figura 3,

muestra el marco típico en el sentido Y, eje 6.

Figura 1. Planta típica, modulo 1

Sección de vigas = 0.20 * 0.30 m

Sección de columnas = 0.30 * 0.30 m

Area tributariaen vigas 6.

395

8.62

0

Eje de marco rígido

Planta típica - niveles 1 y 2

1.01m2

1.88m2

1.54m2

X

Y

1.88m2

2.22

5

C

B

33.7754.8254.825 4.825

1 2 4.825

3 44.8254.825

5 64.825

7

A

8

Columna

Área tributariaen columnas

20.80 m2

18

2.1.6.1.15 Modelo matemático de marcos dúctiles

El modelo matemático de un marco dúctil, es una gráfica que representa

tanto la forma como las cargas que soporta el marco y que sirve para hacer el

análisis estructural del mismo.

Las figuras 4 y 5 muestran los modelos matemáticos de los marcos

dúctiles en el sentido X y en el sentido Y de los ejes B y 6 respectivamente.

La integración de CV y CM se muestran en la sección 2.1.6.2.1

Figura 2. Marco típico, sentido X, eje B

ELEVACION - MARCO SENTIDO X

0.30

3.40

7.60

1.00

2.60

0.30Nivel 2

Nivel 1

Figura 3. Marco típico, sentido Y, eje 6

ELEVACION - MARCO SENTIDO Y7.

60

3.40

4 V

arill

as N

o.7

0.30

2.60

Nivel 2

Nivel 1B

A

19

Donde: CM = carga muerta FN1 = Fuerza nivel 1 CV = carga viva FN2 = Fuerza nivel 2

2.1.6.2 Determinación de cargas aplicadas a los marcos dúctiles

Existen dos tipos de cargas en una estructura, de acuerdo con la dirección

de su aplicación se divide en: cargas verticales y cargas horizontales.

4.825

Figura 4. Modelo matemático, marco típico, eje B

FN1 = 7,149.03 Kg

FN2 = 9,101.05 Kg

CM= 425.87 Kg/mCV= 275.68 Kg/m

2.90

07.

450

4.8254.8254.825 4.825 4.825

4.55

0

4.825

CM= 355.87 Kg/mCV= 55.14 Kg/m

FN1 = 2,680.89 Kg

2.90

4.55

7.45

6.3952.225

CM= 355 Kg/m CV= 60.69 Kg/m

CM= 445.22 Kg/m CV= 303.47 Kg/m

Figura 5. Modelo matemático, marco típico, eje 6

CM= 144 Kg/mCV= 00.00 Kg/m

CM= 234.00 Kg/mCV= 00.00 Kg/m

FN2 = 3,412.90 Kg

a d

c

b

f

e

g

h

i

20

2.1.6.2.1 Cargas verticales

También llamada cargas por gravedad, se divide en carga viva y carga

muerta. La carga viva, son cargas ocasionales, tales como el peso de

personas, mobiliario, equipo, maquinaria, etc., la carga muerta, es aquella que

permanece constante, inamovible y permanente dentro de una estructura,

generalmente está constituidas por el peso propio de los elementos que integra

la estructura.

Los valores que se usan en este caso, para las cargas verticales son:

CARGA MUERTA (CM) CARGA VIVA (CV) Peso del concreto = 2400 Kg/m3 Entrepiso = 500 Kg/m2

Peso de acabados = 60 Kg/m2 En techo = 100 Kg/m2

Peso de muros = 90 Kg/m La figura 4 muestra los valores de las cargas distribuidas, que se calculó

con los valores anteriores de carga muerta y carga viva de la siguiente manera:

Nivel 1. CM = ([(área tributaria)(Peso del Concreto * espesor losa +

acabados)]/longitud) + peso de viga + peso de muro

Para las áreas tributarias (ver figura 1)

CM = ([(1.54 +1.01)(2400 * 0.12 +60)] / 4.625) + (0.2*0.3*2400) + 90

CM = 425.87 Kg/m

CV = [(área tributaria) * valor de carga viva]/longitud

CV = [(1.54 + 1.01) * 500] / 4.625

CV = 275.68 Kg/m

21

Los valores de las cargas distribuidas para el nivel 2 de la figura 4 y los

valores de la figura 5 se obtuvieron siguiendo el procedimiento anterior. El valor

de CV = 0 de la figura 5, se debe a que no existe área tributaria en ese sentido,

por ser una losa en una dirección (ver figura 1).

2.1.6.2.2 Cargas horizontales

Son aquellas que actúan perpendicularmente a la línea de acción de la

gravedad. Éstas son producidas por sismo, viento o impacto, siendo puramente

dinámicas, mientras que las cargas verticales son estáticas. Regularmente solo

se considera en el análisis estructural una de las cargas mencionadas, ya que

los fenómenos naturales que las provocan no se presentan simultáneamente.

Guatemala se caracteriza como una zona sísmica, por tal razón se diseñan los

edificios tomando en cuenta éste fenómeno. Para este caso se utiliza el

método SEAOC para encontrar las fuerzas producidas por el sismo.

MÉTODO SEAOC

Este método nos permite calcular el corte en la base de una estructura.

Corte basal (V): Es la fuerza sísmica que el suelo transmite al edificio en

la base. El corte basal está dado por la fórmula siguiente:

V = Z * I * C * S * K * W

Donde: Z = coeficiente que depende de la zona, Z = 1

I = tipo de ocupación de la obra, para este caso I = 1.40

C = coeficiente que depende del período natural de vibración

C = 1 / (15 t ½); t = (0.0906 * altura total del edifico) / (base)1/2

S = coeficiente que depende del tipo de suelo, S = 1.50

22

Si C * S es mayor que 0.14, entonces usar C * S = 0.14

K = coeficiente que depende del sistema estructural, K = 0.67

W = peso de la estructura + 25 % de las cargas vivas

El valor de C se determina, en el sentido X y en el sentido Y, de la

siguiente forma:

tx = (0.0906*7.45) / (33.625)1/2 = 0.12; Cx = 1 / (15* [0.12]1/2 = 0.19

ty = (0.0906*7.45) / (8.62)1/2 = 0.23; Cy = 1 / (15* [0.23]1/2 = 0.14

Cx * S = 0.19 * 1.5 0 = 0.29 => usar C*S = 0.14

Cy * S = 0.14 * 1.5 0 = 0.21 => usar C*S = 0.14

El peso de la estructura se calcula de la siguiente manera:

Tabla III. Peso de nivel 1

Sección Long. Altura Cantidad Ύc W1= peso Elemento m m ml m Kg/m^3 Kg

Muro 99.30 3.25 110 Kg/m2 35499.75

Columnas 0.30 0.30 4.55 24.00 2400 23587.20

Viga 0.20 0.30 172.09 1.00 2400 24780.24

Losa 33.93 8.92 0.12 2400 87151.97

25% CV 33.93 8.92 25%(500) 37831.95

TOTAL 208851.11

Tabla IV. Peso de nivel 2

Sección Long. Altura Cantidad Ύc W2= peso Elemento m m ml m Kg/m^3 Kg

Muro 97.38 2.60 110 Kg/m2 27,849.25

Columnas 0.30 0.30 2.90 24.00 2400 15,033.60

Viga 0.20 0.30 172.09 1.00 2400 24,780.24

Losa 33.93 8.92 0.12 2400 87,151.97

25% CV 33.93 8.92 25%(100) 7,566.39

TOTAL 162,381.45

23

El peso total de la estructura = W = Wnivel 1 + Wnivel 2

W = 208,851.11 + 162,381.45 = 371,232.56 Kg

V = Vx = Vy = Z * I * C * S * K * W

Tabla V. Corte basal

Z I K C S W V 1.00 1.40 0.67 0.14 371,232.56 48,750.26

Fuerzas por nivel (Fni): las fuerzas por nivel está dada por la fórmula:

Fni = [ (V – Ft) * W hi ] / ( ∑ [ Wihi ] ) 0 Donde: V = corte basal

Ft = fuerza de techo, si t(período natural de vibración) es menor que

0.25 segundos, entonces Ft = 0

W = peso propio de la estructura + 25% de las cargas vivas

Wi = peso propio de la estructura + 25% de las cargas vivas por nivel

hi = altura medida desde la cimentación al nivel considerado

Las fuerzas por nivel y las fuerzas por marco se presentan en la siguiente

tabla:

Tabla VI. Fuerzas por nivel y fuerzas por marco

Peso Altura Peso*Altura Fuerza Fuerza por

Marco Fuerza por

Marco por nivel sentido X sentido Y

Nivel 1 208,851.11 4.55 950,272.54 21,447.09 7,149.03 2,680.89 Nivel 2 162,381.45 7.45 1.209,741.78 27,303.16 9,101.05 3,412.90 Total 2,160,014.33

24

Fuerza nivel 1 = ([ 48,750.26 – 0] * 950,272.54) / 2,160,014.33

Fuerza nivel 1 = 21,447.09 Kg Fuerzas por marco = fuerza por nivel / No, de marcos

No. de marcos en: sentido X = 3

sentido Y = 8

fuerza en marco sentido X nivel 1= 21,447.09 / 3 = 7,149.03 Kg

2.1.6.2.3 Análisis de marco

Luego de la integración total de las cargas, se procede al análisis

estructural para la determinación de las fuerzas y deformaciones que se

presenta en una estructura a través del programa SAP2000 Educacional®.

El nombre del SAP ha sido sinónimo de "El Estado del Arte en métodos

avanzados de análisis de Estructuras" desde su introducción hace mas de 30

años. SAP2000 Educacional mantiene su tradición ofreciendo un interfaz muy

sofisticado, intuitivo y versátil, la cual se ha potenciado con dispositivos,

herramientas únicas y ayudas en el análisis y diseño. De gran aplicabilidad para

los ingenieros y proyectistas que trabajan en el desarrollo de proyectos de

transporte, infraestructura, industria, deportes y otros.

SAP2000 Educacional es un programa completamente integrado que

permite la creación de modelos, la modificación, la ejecución del análisis, la

optimización del diseño, y la revisión de los resultados dentro de un solo

interfaz. SAP2000 es un programa de análisis, elástico lineal y de segundo

orden, de estructuras, por medio del método de los elementos finitos, que

incluye un post-procesador gráfico para la presentación de resultados.

25

El método de los elementos finitos es una de las más importantes técnicas

de simulación y seguramente la más utilizada en las aplicaciones industriales.

En el análisis estructural, el método de elementos finitos puede ser

entendido como una generalización de estructuras al análisis de sistemas

continuos. El principio del método consiste en la reducción del problema con

infinitos grados de libertad, en un problema finito en el que intervenga un

número finito de variables asociadas a ciertos puntos característicos (nodos).

Las incógnitas del problema dejan de ser funciones matemáticas del problema

cuando, pasan a ser los valores de dichas funciones en un número infinito de

puntos.

Así pues, en el método de elementos finitos, se supone que el

comportamiento mecánico de cada parte o elemento en los que se subdivide,

queda definido por un número finito de parámetros (grados de libertad)

asociados a los puntos, que en dicho momento se une al resto de los elementos

de su entorno (nodos). Para definir el comportamiento en el interior de cada

elemento se supone que dentro del mismo, todo queda perfectamente definido

a partir de lo que sucede en los nodos a través de una adecuada función de

interpolación.

El desarrollo del método de elementos finitos como una herramienta de

análisis fue iniciado esencialmente con el advenimiento de las computadoras

electrónicas digitales.

26

Antes de efectuar el análisis estructural, el programa permite ingresar las

diferentes combinaciones que establece el reglamento de construcciones de

concreto reforzado para determinar la carga de diseño crítica.

En este caso se usaron las siguientes combinaciones que recomienda el

ACI:

C1 = 1.4 (CM) + 1.7 (CV)

Cuando se consideran efectos de sismos se tiene:

C = 0.75 [ 1.40(CM) + 1.7 (CV) ± 1.87(CS)]

C2 = 1.05(CM) + 1.28 (CV) + 1.40(CS)

C3 = 1.05(CM) + 1.28 (CV) - 1.40(CS)

C = 0.90(CM) ± 1.43 (CS)

C4 = 0.90(CM) + 1.43 (CS)

C5 = 0.90(CM) - 1.43 (CS)

Donde:

CS = carga de sismo

Definido el modelo matemático y las combinaciones correspondiente a los

marcos dúctiles eje B y eje 6, paralelos al eje X y eje Y respectivamente, se

procedió a la realización del análisis estructural por medio del programa

SAP2000 Educacional, obteniendo los resultados que se muestran en las

figuras siguientes.

27

Figura 6. Momentos flexionantes, marco dúctil, eje 6, combinación 1(C1)

vigas columnas Figura 7. Momentos flexionantes, marco dúctil, eje 6, combinación 2(C2)


vigas columnas

-1208.69

-314.80

-283.58

-3575.15-865.26

-5366.11

3043.36

2072.47

-166.48 -779.68 663.43

314.80-2985.04

-4736.4039.53

2709.90

-244.061278.60

-2878.83 -1600.86

-2985.04

3162.54

-3981.96

-7761.963054.35

6965.64

-1914.39

-1777.65

1860.76

2405.431442.67

7537.07

-4466.83

-7659.96

7411.69

696.71-5522.96

-3054.35

-5287.61

-2067.56

7526.41

-4466.83

-5531.712128.25

2600.115945.34

-3527.41

2682.88-7391.36

-3455.38

-6286.601364.54

-8583.63-7787.23

3527.41

5582.27

-16.78

501.52

6138.26

-1809.09

7209.50-5022.43

-6529.25

-16.78

3125.562624.04

28

Figura 9. Momentos flexionantes, marco dúctil, eje 6, combinación 4(C4)


vigas columnas Figura 11. Momentos flexionantes últimos , marco dúctil, eje 6

vigas columnas

-3531.15-3527.41

-7384.91

7187.53

3253.74

500.23

1755.97

1213.87

-741.77

7767.21

1539.78

-5573.04

7931.53

-5647.741887.10

-5998.03

-3088.18-3253.74

7385.02

-4919.70853.34

-3531.15

1113.782977.71 -7477.11 -4105.35

6616.12

-3469.05 -2315.771014.265293.483469.05

5695.46

2563.32

1014.26

-8406.54-7885.47

6766.87

-1781.65 -3954.59

-6971.83

3923.07 1359.75

-7477.11

6138.26

-8583.63

-1809.095695.46

3043.36

-7885.47

7209.50

-3981.96

-7761.96

-3527.41

2072.47-6286.60

-3575.15 -4466.83

-7659.96

3527.41

-5531.71-5022.43 3162.54

7526.41

-4466.83

f i

e

29

Para el eje B, paralelo al eje X, solo se presenta los momentos últimos, al

igual que los esfuerzos de corte de los dos ejes analizados.

Figura 12. Momentos flexionantes últimos (Kg-m) en vigas, eje B

Figura 13. Momentos flexionantes últimos (Kg-m) en columnas, eje B

Figura 14. Diagrama de cortes últimos (Kg) en vigas, eje B

-2890.34

-5548.52

-2906.77

1129.53

-5596.78

2204.772958.41

-6063.64-6912.33

1598.86

-4013.60-2990.37

-3693.85

-6377.48

-2893.16

1141.19

-5595.37

2228.22

-3707.88

-6391.53

-3668.30-2889.12

1125.24-6338.54

-5564.77

2204.50

-3654.32-2887.37

1107.28 -6266.36

-5510.11

2175.55

-3646.76

1114.42-6313.96

2188.84

-3515.75-3094.91

1108.10-6537.15

-5917.94

2192.24

3605.40

-1910.13

-8049.06

-3920.52

5834.335987.98

-7645.40

2990.37

5244.91 -1616.752237.66

5781.23

-7915.69 -7840.82 7780.40

1921.19

-3666.29

1942.25

-3630.25 -3515.75

7348.25

-5735.93 -5749.43-5698.24

7734.24 7740.53

-1912.03

3597.94 3745.71

-2146.601616.76 -5172.59

-3801.93

-2512.91

-3823.42

4795.96-2502.33

3113.48 3327.65

-2378.565148.14

-3966.91

4798.58

-3819.22

-2499.51

3112.82

-3807.46

4781.24-2506.21

3101.35

4753.29-2510.08

3092.52

-3778.28

4770.12

3092.41

-4066.40

4832.74-2633.86

3054.46

30

Figura 15. Diagrama de cortes últimos (Kg) en columnas, eje B

Figura 16. Diagrama de cortes últimos (Kg), eje 6

vigas columnas

2.1.6.3. Dimensionamiento de elementos

Para el diseño de los diferentes elementos de la estructura analizada, se

usaron los siguientes datos:

2970.62-2833.04 -3085.06

-1313.48 2115.83

-2993.86-3021.98

1933.98 -1901.911914.29

2751.83

1682.86

2952.19 2964.83

-1899.99 -2025.35

-6483.33

-3108.50

3558.70

5375.96-3440.257490.68

-5165.78

3928.79

-2984.82 -3471.02

-1840.17 -3848.51

2869.91

2274.17

31

fy = resistencia a la fluencia del acero = 4,200 Kg / cm2

Es = módulo de elasticidad del acero = 2.1 * 106 Kg / cm2

f ‘ c = resistencia a la compresión de concreto = 281 Kg / cm2

Ec = módulo de elasticidad del concreto = 15,100 ( f ‘ c) ½ Kg / cm2

Ύc = peso específico del concreto = 2,400 Kg / m3

Vs = valor soporte del suelo = 16 Ton /m2

Se usaron los siguientes recubrimientos en:

vigas = 0.04 m losas = 0.025 m

columnas = 0.03 m cimientos = 0.075 m

2.1.6.3.1 Diseño de losas

Para el diseño de losas se usó el método 3 del ACI, el cálculo del espesor

de losa se presenta en la página 16.

La figura 17 muestra una parte de la planta típica de distribución de losas

del nivel 1, los datos de cargas viva y muerta se usaron los que se presentan

en la página 20.

La relación m = A / B, define si la losa trabaja en uno o dos sentidos, si m

es mayor o igual a 0.50, entonces la losa trabaja en dos sentidos, de lo

contrario trabaja en un sentido. A lado menor de la losa y B lado mayor.

m1 = m2 = 4.525 / 6.095 = 0.74; entonces trabaja en dos sentidos

m3 = m4 = 1.925 / 4.525 = 0.43; entonces trabaja en un sentido

Figura 17. Planta de distribución de losas, nivel 1

32

Ahora se procede a calcular la carga última (CU) que está dada por la

fórmula siguiente:

CU = 1.4 * CM + 1.7 * CV

CM = (Ύc * espesor de losa) + acabados + sobrecarga

= (2400 Kg / m3 * 0.12 m) + 30 Kg / m2 + 60 Kg / m2

CM = 378 Kg / m2

CV = 500 Kg / m2 CMU = carga muerta última = 1.4 * 378 = 529.20 Kg / m2

CVU = carga viva última = 1.7 * 500 = 850 Kg / m2

CU = 529.20 + 850 = 1,379.20 Kg / m2

Para calcular los momentos de diseño se toma una franja unitaria de 1 m

de ancho, entonces:

CU = 1379.20 Kg / m2 * 1.00 m = 1,379.20 Kg / m

Fórmula para calcular los momentos actuantes:

6.09

5 Y 1.

925

A

B

losa 3

B

A

B

B

losa 4

X

4.525

losa 1

A4.525

losa 2

A

33

M(-) = momento negativo = C * CU * A

M(+) = momento positivo = (C * CMU * A2)+ (C* CVU *A2)

Donde:

C = coeficientes de tablas ACI

A = dimensión del lado considerado de la losa

Para la losa 1:

M(-) x = 0.076 (1379.20)(4.525) 2 = 2146.24 kg - m

M(-) y = 0.024 (1379.20)(6.095) 2 = 1229.66 kg - m M(+) x = 0.043 (529.20)(4.525) 2 + 0.052 (850.00)(4.525) 2 = 1370.96 kg - m

M(+) y = 0.013(529.20)( 6.095) 2 +0.016 (850.00)( 6.095) 2 = 760.85 kg - m

Para la losa 3:

La losa 3 trabaja en un sentido y el momento actuante se calculó con la

siguiente fórmula:

M(-) = (CU* L2) / 14

M(+) = (CU* L2) / 10

M(-) = (1379.20 * 1.9252 ) / 14 = 365.06 Kg - m

M(+) = (1379.20 * 1.9252 ) / 10 = 511.08 Kg - m

Los momentos actuantes en las losas 2 y 4 se calcularon aplicando el

mismo procedimiento que se usó para las losas 1 y 3, los resultados se

muestran en la figura 18.

Figura 18. Momentos actuantes en losas, nivel 1

34

En la unión de dos losas, como en los puntos A, B y C de la figura 18, se

puede notar que los momentos actuantes son diferentes, por lo que hay

necesidad de balancear dichos momentos antes de calcular el refuerzo. En

este caso se balancean los momentos en el punto B.

Sea M1 el momento menor y M2 el mayor. Si M1 > (0.8 * M2) entonces el

momento balanceado(MB) es: MB = (M1 + M2) / 2, de lo contrario balancear

los momentos por el método de rigideces.

Para el punto B: (0.8 * M2) = (0.8*1229.66) = 983.73, entonces M1=

365.06 no es mayor que 983.73, por lo que se procede a balancear los

momentos por el método de rigideces.

K1 = rigidez 1 = 1 / 1.925 = 0.52 ; K2 = rigidez 2 = 1 / 6.095 = 0.16

D1 = factor de distribución 1 = K1/(k1 + k2) = 0.52/(0.52 + 0.16) = 0.76

D2 = factor de distribución 2 = K2/(k1 + k2) = 0.16/(0.52 + 0.16) = 0.24

El momento balanceado se halla por medio de la siguiente fórmula:

548.

14

L2 =

6.0

952202.722146.24

M1=

365.

06

170.36

1370.96

456.99 L1

=1.9

25 M2

= 12

29.6

6

B 365.

06

170.36

511.08 511.0876

0.85

717.

30

C

1136.50

253.62 182.71

A2202.72

X

Y

35

MB = M1 + [ (M2 - M1) * D1) ] = M2 – [ (M2 - M1) * D2 ]

MB =365.06 + [(1229.66 – 365.06) * 0.76)] = 1229.66 – [(1229.66-365.06)* 0.24]

MB = 1022.16 = 1022.16

Los resultados del balanceo de momentos en los puntos A y C se

muestran en la siguiente figura.

Figura 19. Momentos balanceados en losas, nivel 1

Con los momentos balanceados de la figura anterior, se procede al

cálculo del acero de refuerzo que se necesita en las losas.

El peralte (d) se calcula de la siguiente manera:

d = espesor de losa – recubrimiento

d = 12 cm - 2.5 cm = 9.5 cm

El área de acero mínimo (Asmín) en una losa, se calcula como el 40% del

área de acero mínimo de una viga, usando un ancho unitario de 1.00 m. Asmín = 40% (14.1 / fy) * b*d = 0.40 (14.1 / 4200) * 100 * 9.5 = 1.28 cm2

632.

76

2174.48

1136.50

170.36

1022

.16

511.

08

170.36

456.99

1370.96 760.

85

253.62

2202.72

548.

1451

1.08

Y

X

182.71

36

Con el área de acero mínimo, se calcula un espaciamiento (S), usando

una varilla No. 3 que tiene un área de 0.71 cm2. El espaciamiento se calcula

por medio de una regla de 3:

1.28 cm2 100 cm S = 55 cm

0.71 cm2 S

El espaciamiento máximo (Smax) en una losa está dado por :

Smax = 3 * espesor de losa = 3 * 12 = 36 cm

El espaciamiento encontrado es mayor que el espaciamiento máximo, por

lo que se procede a encontrar un área de acero mínimo para el espaciamiento

máximo por medio de una regla de 3.

Asmín 100 cm Asmín = 1.97cm2

0.71 cm2 36 cm

Con el área de acero mínimo encontrado, se procede a encontrar el

momento que resiste éste área de acero (1.97 cm2). El momento que resiste el

área de acero mínimo (MR Asmín) está dado por:

MR Asmín = 0.9 * Asmín * fy[ d – ( [Asmín * fy] / [1.7 * f ’c * b] )

MR Asmín = 0.9 * 1.97 * 4200[ 9.5 – ( [1.97 * 4200] / [1.7 * 281 * 100] )

MR Asmín = 69, 452.91 Kg – cm = 694.53 Kg - m

El momento que resiste el área de acero mínimo (694.53Kg-m), no cubre

todos los momentos de la figura 19, por lo que los momentos mayores a

694.53 Kg–m se presentan en las tablas siguientes con el área de acero

requerido y el espaciamiento necesario.

37

Tabla VII. Momentos en el sentido X, mayores al MR Asmín

Momento área de acero área de varilla S Kg - m cm2 (No.4)cm2 cm 1370.96 3.96 1.27 32 2174.48 6.44 1.27 20 1136.50 3.26 1.27 39 2202.72 6.53 1.27 19

Tabla VIII. Momentos en el sentido Y, mayores al MR Asmín

Momento área de acero área de varilla S Kg - m cm2 (No.3)cm2 cm 1122.16 3.22 0.71 22 760.85 2.16 0.71 33

En la tabla VII se puede observar que el espaciamiento más pequeño es

de 19 cm, por lo que el armado de losas será con varillas No. 4 a cada 19 cm.

en el sentido X. En el sentido Y, el armado será con varillas No. 3 a cada 22

cm.

Para el diseño de losas del nivel 2, se usó el mismo procedimiento

aplicado al nivel 1, los resultados se muestran en la planta de losas nivel 1 y 2

que se encuentran en el anexo 2.

2.1.6.3.2 Diseño de vigas (tipo 10)

La viga es un elemento estructural horizontal, que está sometido a

esfuerzos de compresión, tensión y corte.

La figura 20, muestra los momentos actuantes a ejes y a rostro del

elemento fi (viga tipo 10, de la figura 5, página 19). Dichos momentos son

resultados del análisis estructural que se muestra en la figura 11, página 29, y

que sirve como dato para el diseño de vigas.

38

Figura 20. Momentos actuantes en el elemento fi de la figura 5.

Momentos a ejes Momentos a rostro

Sección de viga: 0.20 * 0.30 m d = Peralte efectivo = 0.26 m

Los momentos a rostro se obtuvieron a través del programa usado para el

análisis estructural, que permite desplazarse a lo largo de la viga y así obtener

el momento en cualquier punto de la misma.

Para el diseño de una viga debe calcularse los límites de acero, es decir

encontrar el área de acero mínimo y máximo que necesita el elemento.

Asmín = área de acero mínimo = (14.1 / fy )* b * d Asmín = (14.1 / 4200 )* 20 * 26 = 1.75 cm2

Asmáx = área de acero máximo = ρBAL * b * d ρBAL = Φ ρmáx = Φ ( ( 0.003*Es*0.852 * f ‘c) / ((fy+ [0.003*Es] )* fy))

Φ = 0.5 en zona sísmica

Φ = 0.75 en zona no sísmica

ρBAL = 0.50((0.003*2.1*106 * 0.852 * 281 ) / ((4200+[0.003*2.1*106])* 4200))

ρBAL = 0.015

Asmáx = 0.015 * 20 * 26 = 7.80 cm2

6.395 m

0.30m

2072.47

-3575.15

0.30m

-4466. 83

6.095 m

2072.47

-3184.67 -4051.51

f i f i

39

Encontrado los límites de acero, se procede a encontrar el área de acero

longitudinal requerido a través de la fórmula siguiente:

As = ([bd] – [ (bd)2 –{(M*b) / (0.003825 * f’c)}]1/2 ) * (0.85 * f’ c / fy)

En este caso se toma el mayor de los dos momentos negativos, entonces

As(-) = ([20*26]-[(20*26) 2-{(4051.51*20)/(0.003825*281)}] 1/2)*(0.85*281/4200)

As(-) = 4.46 cm2

Usando la fórmula anterior, se necesita un área de acero As(+) = 2.19 cm2

para cubrir el momento positivo.

Después de calcular el área de acero para los momentos positivo y

negativo, debe considerarse los siguientes requisitos sísmicos:

Para la cama superior: se debe colocar como mínimo dos varillas de

acero corrido, tomando el mayor de los siguientes valores: a) Asmín, b) 33% del área de acero calculada para el momento negativo.

Para la cama inferior: se debe colocar como mínimo dos varillas de

acero corrido, tomando el mayor de los siguientes valores: a) Asmín, b) 50% del área de acero calculada para el momento negativo, c) 50% del área de acero calculada para el momento positivo.

Para la cama superior al centro: usar área de acero mínimo

a) Asmín = 1.75 cm2 Asmín = 1.75 cm2

b) 33% As M(-) = 0.33 (4.46 cm2) = 1.47 cm2 = 2 No. 4 = 2.54 cm2

corridos

40

Para la cama inferior en apoyos:

a) Asmín = 1.75 cm2 usar As = 2.23 cm2

b) 50% As M(-) = 0.50 (4.46 cm2) = 2.23 cm2 = 2 No. 4 = 2.54 cm2

c) 50% As M(+) = 0.50 (2.19 cm2) = 1.10 cm2 corridos

El área de acero faltante en la cama superior e inferior, se coloca como

bastón, se calcula por medio de la siguiente fórmula:

As (bastón) = As requerido – Asmín corrido

En este caso, el área de acero del bastón para cubrir el momento

negativo en la cama superior es:

As(bastón) = 4.46 – 2.54 = 1.92 cm2

= 1 No. 5 = 1.98 cm2

En la cama inferior, el área de acero requerido para cubrir el momento

positivo, es menor que el área de acero corrido (2.19 cm2 < 2.54 cm2), por lo

tanto no necesita bastón.

Después de calcular el área de acero longitudinal se procede a calcular el

área de acero transversal (estribos). El objetivo de colocar estribos es para

contrarrestar los esfuerzos de corte, y en algunas ocasiones se usan por

requisito de armado manteniendo el refuerzo longitudinal en la posición

deseada.

La figura 21, muestra los esfuerzos de corte actuantes a ejes y a rostros

del elemento fi del marco típico sentido Y (ver figura 5).

41

Figura 21. Cortes actuantes en el elemento fi de la figura 5

esfuerzos de corte a ejes esfuerzos de corte a rostro

El corte que resiste el concreto (VR) está dado por:

VR = 0.85 * 0.53 * (f’c)1/2 * b * d

VR = 0.85 * 0.53 * (281)1/2 * 20 * 26 = 3,926.91 Kg

El corte actuante mayor (Va) en el elemento analizado es : 3,410.48 Kg

Puede observarse que VR > Va, por lo tanto, se usan estribos No. 3 solo

por requisito de armado. Sin embargo, por requisitos sísmicos se debe confinar

los estribos en los extremos de la viga con el propósito de lograr una mayor

ductilidad en los nodos.

Para la longitud de confinamiento (Lo), los estribos deben proporcionarse

en una distancia de por lo menos el doble del peralte efectivo d de la viga, a

partir de la cara de la columna.

Para este caso, Lo = 2d = 2(0.26) = 0.52 m

Se usarán estribos No. 3 con una separación máxima (Smax) = d/2 en la

parte central y d/4 en los extremos de la viga.

d / 2 = 26 / 2 = 13 cm ; d / 4 = 26 / 4 ≈ 7.0 cm

3558.70

6.395 m

-3440.25

0.30m 0.30m

3410.48

6.095 m

-3283.19

fi i

f

42

Figura 22. Armado final, viga tipo 10

La figura 22, muestra el refuerzo longitudinal en la cama superior e

inferior, la longitud de confinamiento y el respectivo espaciamiento del refuerzo

transversal del elemento fi (viga tipo 10) del marco típico sentido Y.

2.1.6.3.3 Diseño de columnas

Las columnas se definen como elementos estructurales que están

sometidos a esfuerzos de compresión y momentos flexionantes. Los datos que se necesitan para el diseño de columnas son: a) momentos

flexionantes, resultados del análisis estructural y b) carga axial, se obtiene por

áreas tributarias.

Para este proyecto sólo se ilustra el diseño de la columna tipo B’, que

corresponde al elemento del nivel 2 que tiene mayor esfuerzo (elemento ef, figura 11). Para el diseño de la columna crítica del nivel 1, se aplicó el mismo

procedimiento usado para la columna tipo B’.

0.52 m

6.395 m Est. No 3@ 0.07 m

A B

0.52 m Est. No 3 @ 0.07 m

5.05 m Est. No 3 @ 0.13 m

A B

Est. No 3@ 0.13 m

2 No. 4

2 No. 4

Corte B - B

Est. No 3@ 0.07 m

Corte A - A

2 No. 4

2 No. 4 + 1 No. 5

43

Los datos que se usaron para el diseño de columnas tipo B’ son los

siguientes:

Sección = 0.30 * 0.30 m ;

Mx = momento crítico en el sentido X = 3,920.52 Kg-m

My = momento crítico en el sentido Y = 6,138.26 Kg-m

Va = corte actuante critico = 3,848.51 Kg

Longitud efectiva (Lu) = 2.60 m

La carga axial (Pu) se determina por medio de la siguiente fórmula:

Pu = (A Losas * CU) + ( Pvigas * FCU)

Donde:

A Losas = área de losa tributaria = 20.80 m2 (ver figura 1)

CU = Carga última = 1.4 CM + 1.7 CV

CU = 1.4(0.12*2400+90)+1.7(100) = 1.4 (378) + 1.7 (100) = 699.20Kg/m2

Pvigas = Carga de vigas = 0.20 * 0.30 * 2400 * 8.835 = 1272.24 Kg

FCU = factor de carga última = CU / (CM +CV) = 699.20/(378+100) = 1.46

Entonces:

Pu = (20.80 * 699.20) + ( 1272.24 * 1.46) = 16,400.83 Kg

Según ACI, las columnas se clasifican por su relación de esbeltez(E) en:

a) Cortas Si E < 21

b) Intermedias Si 21 ≤ E ≤ 100

c) largas Si E > 100

Si las columnas son cortas ACI recomienda que se diseñe con los

momentos últimos; si son intermedias se deben magnificar los momentos

últimos, y si son largas no se deben construir porque pueden fallar por pandeo.

44

La esbeltez está dada por la siguiente relación:

E = (K * Lu) / r

Donde: E = Esbeltez Lu = longitud entre apoyos = 2.60 m

K = factor de pandeo r = radio de giro = 0.3 * lado menor

K = ((20 – Ψ promedio) / 20) * (1 + Ψ promedio) ½ para Ψ promedio < 2

K = 0.90 * (1 + Ψ promedio) ½ para Ψ promedio ≥ 2

El factor K, se determina por medio de la fórmula de Jackson, basándose

en la relación de rigidez(ψ), donde:

Ψ = ∑ rigideces de columnas que se unen en el nodo considerado

∑ rigideces de vigas que se unen en el nodo considerado

Inercia de vigas = (1/12)(20) (30)3 = 45,000 cm4

Inercia de columnas = (1/12)(30) (30)3 = 67,500 cm4

Considerando los puntos A y B de la figura 3, página 18 se calcula la

esbeltez de la columna en el sentido X, entonces:

ΨA = (67500/260) / [(45000 / 452.5) + (45000 / 452.5)] = 1.31 ΨB = [(67500/260) +(67500/440)] / [(45000 / 452.5) + (45000 / 452.5)]

ΨB = 2.08 Ψpromedio = ( 1.31 + 2.08 ) / 2 = 1.70

Como Ψ promedio < 2, entonces K = ((20 -1.7) / 20) * ( 1+1.70) ½ = 1.50

Entonces E = (1.50 * 2.60) / (0.3 * 0.30) = 43.33

45

Calculando la esbeltez de la columna en el sentido Y, se tiene:

ΨA = (67500/260) / [(45000 / 192.5) + (45000 / 609.50)] = 0.84 ΨB = [(67500/260) +(67500/440)] / [(45000 / 192.5) + (45000 / 609.50)] ΨB = 1.34 Ψ promedio = ( 0.84 + 1.34 ) / 2 = 1.09

Como Ψ promedio < 2, entonces K = ((20 -1.09) / 20) * ( 1+1.09) ½ = 1.37

Entonces E = (1.37 * 2.60) / (0.3 * 0.30) = 39.58

De acuerdo con los valores de esbeltez obtenidos en el sentido X y en el

sentido Y, la columna se clasifica dentro de las intermedias, por lo que se debe

de magnificar los momentos actuantes.

El magnificador de momentos (δ ) es un factor de seguridad por el cual

deben multiplicarse los momentos últimos en columnas para evitar el pandeo.

δ = 1 / (1 – [ Pu / (φ Pcr)]) ≥ 1 φ = 0.70 si se usan estribos

φ = 0.75 si se usan zunchos

Pcr = Carga crítica = (π2 * EI) / (K * Lu) 2

EI = [(Ec * Ig) / 2.5] / (1+ βd)

βd = (momento máximo de la carga muerta) / (momento máximo último)

Donde:

E = módulo de young

Ec = módulo de elasticidad del concreto =15,100(f ‘c)1/2

I = momento de inercia de la sección

βd = factor de flujo plástico

46

Cálculo del magnificador de momentos en el sentido X:

Ec = 15,100(281)1/2 = 253,122.12 Kg / cm2

βd = 741.30 kg - m / 3,920.52 kg - m = 0.19

EI = [(253,122.12 * 67,500) / 2.5] / (1+ 0.19) = 5.74 * 109 kg – cm2

Pcr = (π2 * 5.74 * 109 ) / (1.50 * 260) 2 = 372,462.39 Kg

δ = 1 / (1 – [16,400.83 / (0.70 * 372,462.39)]) = 1.07

Mdx =momento de diseño en X =δ *Mx =1.07*3,920.25 = 4,194.67 Kg - m

Cálculo del magnificador de momentos en el sentido Y:

βd = 1,398.28 kg - m / 6,138.26 kg - m = 0.23

EI = [(253,122.12 * 67,500) / 2.5] / (1+ 0.23) = 5.556 * 109 kg – cm2

Pcr = (π2 * 5.556 * 109 ) / (1.37 * 260) 2 = 432,189.44 Kg

δ = 1 / (1 – [ 16,400.83 / (0.70 * 432,189.44)]) = 1.06

Mdy =momento de diseño en Y =δ My =1.06*6,138.26 = 6,506.56 Kg - m

Cálculo del acero longitudinal: existen varios métodos para calcular el

acero longitudinal en columnas. En este caso se utilizará el método de carga

inversa, que es un método simple y aproximado desarrollado por Bresler. Este

método sencillo ha sido comprobado satisfactoriamente mediante comparación

de resultados en gran cantidad de ensayos y cálculos precisos.

La ecuación de carga inversa se define como:

1 = 1 + 1 - 1

P’u P’x P’y P’o

47

Donde:

P’u = valor aproximado de la carga última en flexión que resiste la columna

a una excentricidad “e”.

P’x = K’x * f ‘c * sección del elemento = carga última que resiste la

columna cuando se encuentra presente la excentricidad “ey”, (ex = 0).

P’y = K’y * f ‘c * sección del elemento = carga última que resiste la

columna cuando se encuentra presente la excentricidad “ex”, (ey = 0).

P’o = 0.70 [(0.85* f ‘c * área gruesa) + área de acero * fy] = carga última

axial que resiste la columna ó la carga concéntrica que resiste la

misma, ( ex = 0, ey = 0).

Kx y Ky son coeficientes que se obtienen del diagrama de interacción

para diseño de columnas.

Si P’u > Pu, entonces el armado propuesto es correcto, de lo contrario, se

aumenta el área de acero.

Figura 23. Sección de columna tipo B’

Datos: Pu = 16,400.83 kg Mdx = 4,194.67 Kg – m Mdy = 6,506.56 Kg – m f ‘c = 281 Kg / cm2

f y = 4200 Kg / cm2 Recubrimiento: 3 cm Área de acero propuesto: 4 No. 7 = 4(3.88) = 15.52 cm2

48

Según el ACI, él área de acero (As) en una columna debe estar dentro de

los siguientes límites: 1% del área gruesa(Ag) ≤ As ≤ 6% Ag

As mínimo = 0.01* (30*30) = 9 cm2 As máximo =0.06(30*30) = 54 cm2

En este caso se proponen 4 varillas No. 7 = 15.52 cm2

Para el diseño de columnas, el método de Bresler utiliza los diagramas de

interacción. Los valores a utilizar en los diagramas son:

a) Valor de la gráfica: Ύx = dx / hx = 24 / 30 = 0.8

Ύy = dy / hy = 24 / 30 = 0.8

b) Valor de la curva: ρµ = (As* fy) / (Ag * 0.85 * f ‘c)

ρµ = (15.52*4200) / (30*30 * 0.85 * 281) = 0.3

c) Excentricidades: ex = Mdx / Pu = 4194.67 / 16400.83 = 0.26

ey = Mdy / Pu = 6506.56 / 16400.83 = 0.40

d) Valor de las diagonales: ex / hx = 0.26 / 0.30 = 0.87 ey / hy = 0.40 / 0.30 = 1.33

Con los datos obtenidos en los incisos a), b) y d), se buscan los valores

en el diagrama de interacción, encontrando que: Kx = 0.24 y Ky = 0.17.

Cálculo de cargas:

P’x = 0.24 * 281 * 30 * 30 = 60, 696 kg P’y = 0.17 * 281 * 30 * 30 = 42,993 kg P’o = 0.7 [(0.85 * 281* 30 * 30) + (15.52 * 4200) = 196,104.30 kg

49

Cálculo de P’u:

1 = 1 + 1 - 1 ; P’u = 28,871.84 Kg

P’u 60,696 42,993 196,104.30

Como P’u > Pu, el área de acero que se propuso, sí soporta los

esfuerzos a los que está sometido el elemento, en caso contrario, se debe

aumentar el área de acero.

Cálculo del acero transversal (estribos): el objetivo del refuerzo

transversal es para resistir los esfuerzos de corte, y en algunos casos solo por

armado. Por requisitos sísmicos las columnas deben confinarse para aumentar

la capacidad de carga axial, de corte y la ductilidad, debe ser en forma de

anillos (estribos) o de refuerzo en espiral continua (zunchos).

Se usó el siguiente procedimiento para calcular el refuerzo transversal:

a) Se calcula el corte resistente = VR = 0.85 * 0.53 * (f’c)1/2 * b * d

VR = 0.85 * 0.53 * (281)1/2 * 30 * 27 = 6,116.92 Kg.

Como VR > Va (6,116.92 > 3848.51), entonces se colocan estribos con un

espaciamiento S = d / 2 = 27 / 2 = 13.5 cm, en caso contrario se diseñan

los estribos por corte.

b) Confinamiento: para la longitud de confinamiento (Lo), debe tomarse

el mayor de los siguientes criterios:

L / 6 = 2.60 / 6 = 0.43 m

Lo = Lado mayor de columna = 0.30 m; usar Lo = 0.45 m

0.45 m

50

El espaciamiento de los estribos (S1) en zonas confinadas de las

columnas debe encontrarse entre 3 cm < S1 < 10 cm. Para estribos usar

como mínimo varillas No. 3 (área varilla (Av) No. 3 = 0.71 cm2).

c) cálculo de la relación volumétrica: ρs = 0.45((Ag/Ach)-1)(0.85*f’c/fy)

Ach = dx * dy = 24 * 24 = 576 cm 2

ρs = 0.45 ((30*30 / 576)-1) (0.85 * 281 / 4200) = 0.014

d) cálculo de espaciamiento de estribos en zona confinada:

S1 = 2Av/ (ρs * Le); Le = dx ó dy, tomar el mayor

S1 = 2 * 0.71 / (0.014 * 24) = 4 cm

Figura 24. Armado final de columna tipo B’

2.1.6.3.4 Diseño de cimientos

La cimentación es la subestructura destinada a soportar el peso de la

construcción que gravitará sobre ella, la cual transmitirá sobre el suelo las

cargas de una forma estable y segura.

0.45m

1.70m

0.45m S1 = Estribos No.3 @ 0.04 m

S = Estribos No.3 @ 0.13 m

S1 = Estribos No.3 @ 0.04 m

51

La cimentación adecuada para una estructura, dependen de su función,

las cargas que debe soportar, condiciones de suelo y el costo de las mismas.

2.1.6.3.4.1 Diseño de zapatas tipo 1

En este caso las zapatas tipo 1, son zapatas aisladas concéntricas, que

normalmente se obtienen cuando la columna se encuentra en el centro de la

zapata.

Los datos que se usaron para el diseño de zapatas son los siguientes:

Momento en X = Mx = 8,049.06 Kg – m; Recubrimiento = 0.075 m

Momento en Y = My = 8,583.63 Kg – m; Espesor zapata = 0.40m

Carga última = Pu = 34,189.24 Kg; Cota de cimentación = 1.0 m

Resistencia del concreto = f ‘ c = 281 Kg / cm2

Resistencia a la fluencia del acero = fy = 4200 Kg / cm2

Valor soporte del suelo = Vs = 16,000 Kg / m2

Peso específico del concreto = Ύc = 2400 Kg / m3

Peso específico del suelo = Ύs = 1,400 Kg / m3

1. Factor de carga última = Fcu = [(1.4 * CM) + (1.7 * CV)] / (CM + CV)

Fcu = [(1.4 * 445.22) + (1.7 * 303.47] / (445.22 + 303.47) = 1.52

2. Cargas de trabajo: P’ = Pu / Fcu = 34,189.24 / 1.52 = 22,492.92 Kg M’x = Mx / Fcu = 8,049.06 / 1.52 = 5,295.43 kg- m M’y = My / Fcu = 8,583.63 / 1.52 = 5,647.13 kg- m

3. Predimensionamiento del área de zapata = Az = (1.5 * P’) / Vs Az = (1.5 * 22,492.92) / 16,000 = 2.11 m2

Se propone usar las dimensiones siguientes, Az=1.50m*1.50 m =2.25 m2

52

4. Chequeo de presión sobre el suelo (q): La presión que ejerce la

zapata sobre el suelo está dado por medio de la fórmula siguiente:

q = P / Az ± M’x/ Sx ± M’y / Sy

donde S = módulo de sección = (1/6) bh2;

Sx = Sy = (1/6)* 1.5 * (1.5)2 = 0.56

P = P’ + P columna + P suelo + P cimiento

P = 22,492.92 + (0.3*0.3*4.4*2400) + (2.25*1.0*1400) + (2.25*0.40*2400)

P = 28,753.32 Kg q = 28,753.32 / 2.25 ± 5,295.43 / 0.56 ± 5,647.13 / 0.56

q máxima = 32,319.54 Kg / m2 no cumple, excede el Vs

q mínima = - 6,761.03 Kg / m2 no cumple, existe presiones de tensión

Como la presión máxima sobre el suelo es mayor que el Vs, entonces se

debe aumentar el área de zapata, en este caso se propone el área de zapata =

2.05 m * 2.05 m = 4.20 m2.

Entonces, Sx = Sy = (1/6)* 2.05 * (2.05)2 = 1.44

P = 22,492.92 + (0.3*0.3*4.4*2400) + (4.20*1.0*1400) + (4.20*0.40*2400)

P = 33,355.32 Kg q = 33,355.32 / 4.20 ± 5,295.43 / 1.44 ± 5,647.13 / 1.44

q máxima = 15,540.74 Kg / m2 cumple, menor que Vs

q mínima = 342.74 Kg / m2 cumple > 0, no existe presiones de

tensión en el suelo.

5. Presión última =qu=qmáxima*Fcu = 15,540.74*1.52 = 23,621.92 Kg / m2.

53

6. Chequeo por corte simple: la sección crítica de cortante en las zapatas

ocurre a una distancia d (peralte efectivo), medido del rostro de la

columna, por lo que se necesita analizar si el espesor de zapata asumido

es capaz de resistir el corte actuante.

Figura 25. Distancia donde ocurre el corte simple, zapata tipo 1

d = espesor – recubrimiento – (diámetro varilla/2)

d = 40 – 7.5 – (1.27 / 2) = 31.87 cm

Va = corte actuante = A * qu Va = (2.05*0.556)* 23,621.92 = 26,924.26 Kg

VR = corte que resiste el concreto

VR = 0.85 * 0.53*(f ’c)1/2 * b * d R = 0.85*0.53*(281)1/2*205*31.87=49,338.27 Kg

Como Va < VR, entonces si chequea por corte

7. Chequeo por corte punzonante: este corte es producto del efecto que

provoca la columna al intentar traspasar la zapata. El perímetro de la

sección crítica de corte siempre se presenta a una distancia d/2 a partir

del rostro de la columna.

Figura 26. Área de punzonamiento, zapata tipo 1

30 + d = 30 + 31.87 = 61.87 cm

Va = corte actuante = (A1-A2) * qu Va = (2.052 - 0.61872)* 23,621.92 = 90,228.89 Kg

VR = corte que resiste el concreto

VR = 0.85 * 1.06*(f ’c)1/2 * bo * d

A2

A1

A

X

Y

54

VR = 0.85 * 1.06*(281)1/2 * (4*61.87) * 31.87 = 119,124.23 Kg

Como Va < VR, entonces si chequea por corte punzonante.

8. Diseño del refuerzo por flexión: el refuerzo se calcula para cubrir el

momento flector (Mu) en la zapata, como producto del empuje hacia

arriba del suelo. El momento se calcula como para una losa en voladizo

y está dado por: Mu = qu * L2 / 2, donde L es la distancia medida desde

el rostro de la columna al borde de la zapata.

Mu = 23,621.92 * (0.875) 2/2 = 9,042.77 Kg-m.

Para el sentido X se tiene: Mu = 9,042.77 Kg-m As = área de acero requerido = 7.67 cm2

fy= 4200 Kg / cm2 As mín = (14.1/fy)b * d = 10.70 cm2

f ‘c = 281 Kg / cm2 Av = área varilla, (No.4 = 1.27 cm2)

b = 100 cm S = espaciamiento entre varillas

d = 31.87 cm S = Av /As = 1.27/10.70 = 0.11 m En el sentido X de la zapata, colocar varillas No.4 @ 0.11m.

Sentido Y: para el sentido Y, lo que cambia es solo el peralte efectivo

d, y se obtiene así: dY = dX - ØX/2 - ØY /2, usando varillas No. 4 se tiene:

dY = 31.87 – 1.27 / 2 – 1.27 / 2 = 30.60 cm.

Mu = 9,042.77 Kg-m As = área de acero requerido = 8.02 cm2

fy= 4200 Kg / cm2 As mín = (14.1/fy)b * d = 10.27 cm2



dY = 30.60 cm S = Av /As = 1.27 / 10.27 = 0.12 m En el sentido Y de la zapata, colocar varillas No.4 @ 0.12

55

Figura 27. Armado final de zapata tipo 1

2.1.6.3.4.2 Diseño de zapatas tipo 2

Las zapatas tipo 2 son zapatas aisladas excéntricas, cuyos datos se

presentan a continuación:

Figura 28. Zapata tipo 2

Pu = 24.1 Ton Mux = 8.05 Ton-m

f’c = 281 Kg / cm2 fy = 4200 Kg/cm2

Ύc = 2.4 Ton/m3 Vs = 16 Ton/m2

Ύs = 1.4 Ton/m3 Fcu = 1.52

1. Cargas de trabajo: P’ = 24.1 / 1.52 = 15.86 Ton; Mtx = 8.05 / 1.52 = 5.30 Ton-m

2. Az = 1.5 * 15.86 / 16 = 1.49 m2; se asumen las siguientes dimensiones: b = 1.70 m y L = 1.85 m; Az = 3.15 m2

2.05 m

0.40

No. 4 @ 0.12 m

No. 4 @ 0.11 m

56

Figura 29. Diagrama de cuerpo libre, zapata tipo 2

La figura 26 muestra el diagrama de cuerpo libre de la zapata excéntrica y la

transferencia de las cargas y momentos hacia el centro de gravedad (cg) para

que el centro de gravedad de la zapata coincida con el centro de presión .

3. Carga en el centro de gravedad: Pcg = P’ + Psuelo + Pcimiento + Pcolumna Pcg = 15.86+(1*3.15*1.4)+(0.3*3.15*2.4)+(0.3*0.3*4.4*2.4) = 23.49 Ton.

4. Momentos en el centro de gravedad: Mcg = Mtx +P’ * D + Pcolumna * D

D = (L/2 – Lcolumna/2) = (1.85/2 – 0.3/2) = 0.78

Mcg = -5.30 + (15.86 * 0.78) + (0.3*0.3*4.4*2.4*0.78) = 7.81 Ton-m

5. Excentricidad: e = Mcg/Pcg=7.81/23.49 = 0.332; L/6=1.85/6 = 0.308m Como e > L/6, entonces:

6. Presión máxima sobre el suelo: qmáxima = 4Pcg / [ 3b (L-2e) ] qmáxima = 4(23.49) / [ 3*1.70 (1.85-2*0.332) ] = 15.53 Ton / m2 Como qmáxima < Vs, entonces las dimensiones asumidas son correctas.

7. Presión última de diseño: PUdis=qmáxima *Fcu=15.53*1.52=23.59Ton/m2 8. Presión última de suelo y cimiento:

57

P (s+c) = ( [desplante * Ύs] +[ t * Ύc] )*Fcu P (s+c) = ([1 * 1.4] +[ 0.30 * 2.4] ) * 1.52 = 3.22 Ton / m2 Figura 30. Diagrama de cuerpo libre de cargas sobre la zapata tipo 2

9. Ecuación de carga = W(x): se calcula por relación de triángulos W(x)/X = 23.59/1.80; W(x)= 13.11X [Ton/m3] (1)

10. Diseño del espesor de cimiento: t = 0.30 m

• Chequeo por corte punzonante:

Figura 31. Distancia donde ocurre el corte punzonante, zapata tipo 2 d = t - Ø/2 - recubrimiento d = 30 – 1.27/2 – 7.5 = 21.87 cm

30 + d/2=30 + 21.87/2 = 40.94 cm

30 + d =30 + 21.87 = 21.87 cm

Sección crítica con respecto a X,

X = 3a – (0.30 + d/2)

X = 1.80 -0.4094 = 1.39 m

Sustituyendo X = 1.39m en (1)

W(1.39) =13.11(1.39) = 18.22 Ton / m2 Corte de punzonamiento actuante =

58

Vact Vact =24.1 + (3.22*0.4094*0.5187)-[(23.59+18.22)/2]( 0.4094*0.5187)

Vact = 30.34 Ton

Corte punzonante resistente = VR VR = 0.85 * 1.06 (281)1/2(2*40.94 + 51.87)*21.87/1000 = 44.18 Ton Vact < VR, entonces es espesor asumido resiste el corte punzonante

• Chequeo por corte simple: La sección crítica para el corte simple se localiza en X = 3a - (30 + d)

X = 1.80 – 0.5187 = 1.28 m Figura 32. Sección crítica para el corte simple, zapata tipo 2

La ecuación de corte para 0<X<1.80m será:

V = ΣFv

V = 3.22*0.05 + 3.22X – ½(x)(13.11X)

V (x) = 0.16 + 3.22X –6.56X2 [Ton] (2)

Para obtener el corte máximo a una distancia X, se deriva la ecuación (2)

y se iguala a cero.

dv /dx = 3.22 – 13.11X = 0; despejando, X = 3.22/13.11 = 0.25 m sustituyendo X = 0.25 en (2) se obtiene: V(0.25) = V máximo = 0.195 Ton.

Corte en la sección crítica: se localiza en X = 1.28 m, entonces:

V (1.28) = 0.16 + 3.22(1.28) –6.56(1.28)2 = 6.46 Ton.

59

Corte resistente: VR = 0.85*0.53(281) 1/2*100*21.87/1000= 16.52 Ton.

VR = 16.52 Ton > 6.46 y 0.195 Ton, sí cumple por corte simple.

11. Diseño del refuerzo por flexión: Flexión en el sentido X: en el sentido X, se debe chequear los momentos

en el rostro de la columna (sección crítica) y en el punto donde el

momento es máximo(V = 0).

A rostro de la columna: X = 3a - 0.30 = 1.80 - 0.30= 1.50 m

Para el momento máximo: el momento máximo se da cuando el corte es

cero, por lo tanto la ecuación (2) se iguala a cero, de donde se obtiene que

X1= -0.045m y X2 = 0.54m. La carga en cualquier punto está dado por W(x) = 13.11 X [Ton / m3]

A rostro de la columna W(1.50) = 13.11(1.50) =19.67 Ton / m2

Para el momento máximo W(0.54) = 13.11(0.54) = 7.08 Ton / m2

Haciendo sumatoria de momentos en el rostro de la columna y tomando el

sentido horario como positivo, se obtiene la ecuación:

M = 3.22 ( X +0.05)/2 – (W * X2 / 6 ) (3)

Sustituyendo X = 1.50m y W =19.67 Ton / m2 en la ecuación (3) se

obtiene el momento actuante en el rostro de la columna: M = 3.22 ( 1.50+0.05)/2 – (19.67 * 1.502 / 6 ) = 3.51 Ton-m.

Sustituyendo X = 0.54m y W =7.08 Ton / m2 en la ecuación (3) se obtiene

el momento máximo: M = 3.22 ( 0.54+0.05)/2 – (7.08 * 0.542 / 6 ) = 0.22 Ton-m.

60

Área de acero mínimo: Asmín=14.1/fy*b*t=14.1/4200*100*30= 10.07 cm2 Se calcula el momento que resiste (MR) el As mín, por medio de la fórmula

siguiente:

MR=(0.9 * As *fy ) [d-((As *f y ) / (1.7 * f’c *b ))] MR=(0.9 * 6 * 4200 ) [21.87-((10.07 *4200 ) / (1.7 * 281 * 100 ))] /1000

MR = 475.93 Ton-m

Como MR > que los momentos actuantes, usar área de acero mínimo

El espaciamiento está dado por S = Av / As = 1.27/10.07 = 0.12 m

En el sentido X de la zapata, colocar varillas No.4 @ 0.12 m

Flexión en el sentido Y: para determinar la flexión en el sentido Y, se

toma una presión promedio (q promedio) ya que la presión del suelo es

variable, para esto se toma una distancia significativa del borde de la

zapata hacia adentro como se muestra a continuación:

Figura 33. Flexión en el sentido Y, zapata tipo 2

La presión a 1.0 m se da cuando

X = 0.85 m.

W(x) = 13.11 X

W(0.85) = 13.11(0.85)

W(0.85) = 11.14 Ton / m2 q promedio = (23.59 + 11.14)/2

q promedio = 17.37 Ton / m2.

61

El momento a rostro de la columna en el sentido Y será:

Mu = 17.37(0.702/2) – 3.22(0.702/2) = 3.47 Ton-m / m = 3,470.0 Kg-m/m El peralte efectivo en el sentido Y será:

dY = dX - ØX/2 - ØY /2, usando varillas No. 4 se tiene:

dY = 21.87 – 1.27 / 2 – 1.27 / 2 = 20.60 cm.

Mu = 3,470.0 Kg-m As = área de acero requerido = 4.54 cm2

fy= 4200 Kg / cm2 As mín = (14.1/fy) b * d = 6.92 cm2



dY = 20.60 cm S = Av /As = 1.27 / 6.92 = 0.18 m

En el sentido Y de la zapata, colocar varillas No.4 @ 0.18 m. Figura 34. Armado final, zapata tipo 2

2.1.6.4 Planos

El juego de planos elaborado para el edificio escolar se presenta en el

anexo 2. Está conformado por los siguientes planos de: arquitectura,

estructuras e instalaciones.

1.85 m

No. 4 @ 0.12 m

0.30 m

No.4 @ .18

62

2.1.7 Presupuesto

Para la elaboración del presupuesto se realizaron varias cotizaciones para

tener un precio real de materiales, con respecto a la mano de obra se aplicaron

los salarios que se manejan en la localidad. Los precios de materiales que se

manejan en éste presupuesto son los que predominan en el lugar y son puestos

en obra. Se integró un 27% de costos indirectos.

Tabla IX. Presupuesto de materiales del edificio escolar

No. DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD PRECIO TOTAL UNITARIO 1 Presupuesto de materiales Bloc vacío 0.15*0.20*0.40 m Unidad 40,620.75 Q 2.75 Q 111,707.06 Bloc de 0.10*0.20*0.40 m Unidad 4,293.00 Q 2.25 Q 9,659.25 Bloc U 0.15*0.20*0.40 m Unidad 600.00 Q 2.50 Q 1,500.00 Cemento portland gris 4000 PSI Sacos 10,515.37 Q 45.00 Q 473,191.64 Arena de río M3 638.14 Q 125.00 Q 79,767.86 Piedrín M3 479.66 Q 190.00 Q 91,136.02 Cal hidratada Bolsas 1,252.00 Q 20.00 Q 25,040.00 Clavos Libras 555.13 Q 4.00 Q 2,220.51 Alambre de amarre Libras 2,419.84 Q 4.00 Q 9,679.35 Madera Docenas 503.46 Q 225.00 Q 113,278.71 Hierro No. 8 Varillas 370.00 Q 149.30 Q 55,241.00 Hierro No. 7 Varillas 210.00 Q 114.33 Q 24,009.30 Hierro No. 6 Varillas 76.00 Q 84.00 Q 6,384.00 Hierro No. 5 Varillas 79.00 Q 58.33 Q 4,608.07 Hierro No. 4 Varillas 2,182.00 Q 37.33 Q 81,454.06 Hierro No. 3 Varillas 9,491.18 Q 21.00 Q 199,314.88 Hierro No. 2 Varillas 1,099.37 Q 8.00 Q 8,794.98 Piso cemento líquido 0.30*0.30 m M2 2,302.00 Q 50.00 Q 115,100.00 Azulejos M2 225.00 Q 70.00 Q 15,750.00 Drenaje Global 1.00 15815.75 Q 15,815.75 Artefactos sanitarios Global 1.00 59200.00 Q 59,200.00 Agua potable Global 1.00 2029.00 Q 2,029.00 Instalación eléctrica Global 1.00 54275.50 Q 54,275.50 Ventanas Global 1.00 177650.00 Q 177,650.00 Puertas Global 1.00 58100.00 Q 58,100.00 Total materiales = Q 1,807,965.49

63

Tabla X. Presupuesto de mano de obra del edificio escolar

No. DESCRIPCION UNIDAD CANT. P.Unitario TOTAL 2 Presupuesto mano de obra

Trazo y nivelación M2 1,299.20 Q 9.05 Q 11,752.71 Zapatas tipo 1 Unidad 60.00 Q 738.19 Q 44,291.26 Zapatas tipo 2 Unidad 30.00 Q 528.55 Q 15,856.60 Cimiento corrido ML 434.00 Q 45.79 Q 19,873.20 Columnas 0.30 * 0.30 m ML 621.00 Q 140.68 Q 87,364.16 Columnas tipo C ML 426.30 Q 31.77 Q 13,544.81 Columnas tipo D ML 631.40 Q 19.48 Q 12,300.79 Columnas tipo E ML 429.28 Q 16.78 Q 7,202.31 Columnas tipo F ML 83.12 Q 43.36 Q 3,604.17 Levantado de muro 0.15*0.20*0.40m M2 2,280.50 Q 30.19 Q 68,850.29 Levantado de muro 0.10*0.20*0.40m M2 318.00 Q 23.78 Q 7,563.15 Solera de humedad ML 434.00 Q 31.87 Q 13,829.95 Solera intermedia ML 868.00 Q 18.80 Q 16,314.45 Solera de corona ML 868.00 Q 21.26 Q 18,451.78 Vigas ML 1,317.75 Q 80.39 Q 105,931.49 Losas M2 2,383.54 Q 106.44 Q 253,701.80 Drenaje Global 1.00 Q10,280.24 Q 10,280.24 Agua potable Global 1.00 Q 1,623.20 Q 1,623.20 Luz eléctrica Global 1.00 Q35,279.08 Q 35,279.08 Colocación de piso y azulejo M2 2,527.00 Q 38.84 Q 98,137.50 Repello M2 2,337.49 Q 25.52 Q 59,650.50 Cernido M2 2,337.49 Q 5.76 Q 13,475.00 Gradas Global 1.00 Q 24,000.0 Q 24,000.00 Cisterna Global 1.00 Q 12,000.0 Q 12,000.00 Cenefa Global 1.00 Q 3,494.0 Q 3,494.00 Total mano de obra Q 958,372.41

64

Tabla XI. Resumen del presupuesto

No. Descripción Total 1 Materiales Q 1,807,965.49 2 Mano de Obra Q 958,372.41 Sub-total Q 2,766,337.91 3 Imprevistos Q 193,643.65 4 Supervisión Q 221,307.03 5 Gastos administrativos Q 331,960.55 Total Q 3,513,249.14

El costo estimado del proyecto en materiales y mano de obra es tres

millones, quinientos trece mil, doscientos cuarenta y nueve quetzales con

catorce centavos.

65

2.2 Diseño de drenaje pluvial

2.2.1 Descripción del proyecto

El proyecto consiste en el diseño de drenaje pluvial de dos tramos

ubicados al inicio de la primera y segunda calle de la zona de 2, del municipio

de San Andrés Xecul, del departamento de Totonicapán. La altura del

municipio sobre el nivel del mar es de 2435 m, según el Instituto Geográfico

Nacional y sus coordenadas geográficas son: Latitud: 14°54’13” y longitud

91°28’57”. Para la realización se hizo, en primer lugar una visita de campo y

posteriormente un levantamiento topográfico, en lo que se refiere a altimetría y

planimetría.

La suma de los dos tramos hacen un total de ochocientos metros de

longitud, en los que se diseñaron treinta y un pozos de visita, los que se

construirán según especificaciones del INFOM (Instituto de Fomento

Municipal), como alturas mínimas, diámetros, cotas invert, etc. La tubería a

utilizar será de concreto y tendrán diámetro de 21 “ y 30”. Las pendientes en la

tubería están en función de la pendiente del terreno, siempre y cuando ésta no

provoque que la velocidad y el caudal dentro de la alcantarilla estén fuera de

los límites permitidos.

2.2.2 Planimetría

El método que se utilizó para la planimetría fue el de conservación de

azimut con vuelta de campana.

66

Se utilizó el siguiente equipo:

- Un teodolito electrónico marca Nokia DT-6

- Un estadal

- Una cinta métrica de 50 metros

- Una plomada

- Pintura

- Estacas

2.2.3 Altimetría Para la altimetría de este proyecto se utilizó el método de nivelación

compuesta, partiendo de un banco de marca sobre el eje de las calles.

Para la nivelación se utilizó el siguiente equipo:

- Un nivel de precisión marca Sokkia C-40

- Un estadal

- Una cinta métrica de 50 metros

- Estacas

Los resultados de la planimetría y altimetría se presentan en los planos en

el anexo 2.

2.2.4 Cálculo de caudales

2.2.4.1 Precipitación anual

La precipitación media anual en el lugar es de 810 mm. Con una

temperatura media de 14.55°C y humedad relativa de 70%. Estos datos fueron

obtenidos en la estación meteorológica de Olintepeque, Quetzaltenango.

67

2.2.4.2 Delimitación de la cuenca

Por medio de un mapa cartográfico se delimitó la cuenca del lugar

tomando los puntos críticos, posteriormente se procedió a calcular el área por

medio de un planímetro, la cual es de aproximadamente 53.39 hectáreas para

el tramo 1 y 85.61 hectáreas para el tramo 2, haciendo un área total de 139

hectáreas.

2.2.4.3 Caudal de diseño

Existen varios métodos para poder determinar el caudal de diseño en un

sistema de drenaje pluvial, pero el que más se utiliza en la actualidad, es el

método racional, dado que los datos obtenidos por éste método son bastante

aceptables y está dado por:

Q = C * I * A / 360 Donde:

Q = Caudal en m3/s

C = Coeficiente de escorrentía dependiendo de las características del área

de drenaje (valor integrado)

I = Intensidad de lluvia en mm/ hora

A = Área a drenar en hectáreas

2.2.5 Velocidades máximas y mínimas

En tuberías de concreto, la velocidad máxima admisible es de 3.0 m/s y la

velocidad mínima es de 0.6 m/s. Con la velocidad máxima se asegura que el

agua no provoque desgaste en la tubería, y con la velocidad mínima se evita la

acumulación de sólidos que pueda causar obstrucciones en la tubería.

68

2.2.6 Formula de Manning

Para determinar la velocidad a sección llena del tubo, actualmente se

utiliza la fórmula de Manning y está dada por:

V = (1/n) * R2/3 * S1/2

Donde:

V = Velocidad de flujo a sección llena

R = Radio hidráulico

S = Pendiente hidráulica

n = Coeficiente de rugosidad de Manning

n = 0.015 para tubos de concreto de 24” y diámetros menores

n = 0.013 para tubos de concreto mayores de 24”

2.2.7 Factor de rugosidad El valor del factor de rugosidad depende del tipo de tubería que se va ha

utilizar en el sistema. En la tabla siguiente se presenta diferentes tipos de

tuberías y su respectivo coeficiente de rugosidad.

Tabla XII. Coeficiente de rugosidad

TIPO DE TUBERÍA COEFICIENTE DE RUGOSUDAD “n”

De cemento (cemento y arena) 0.015 De concreto (cemento y agregado) 0.013 De asbesto cemento 0.011 PVC centroamericano 0.010 PVC mexicano o de América del Sur 0.009 PVC Europeo - USA 0.007 De barro vitrificado 0.005 Fuente: Edwin Gudelio Pérez Cahuex, Planificación y diseño de pavimento rígido y

drenaje pluvial de un sector de la zona 4, de la ciudad de San Marcos. Tesis ingeniero civil, página 48.

69

2.2.8 Factor de área

Con este factor se determina el área a drenar, éstas se calculan como

áreas tributarias que generalmente se expresan en hectáreas. Para calcular, se

toman a escala las distancias, dividiendo las manzanas en triángulos, cuyos

lados salgan a partir de un punto central hacia los extremos de los pozos de

visita, sin embargo, depende de los criterios del diseñador y las condiciones del

lugar.

2.2.9 Factor de escorrentía

Se define como el porcentaje de agua total llovida, que se desplaza por la

superficie terrestre por acción de la gravedad, pues no todo el volumen de

precipitación drena por medio de la alcantarilla natural o artificial. Esto se debe

a la evaporación, infiltración, pequeñas depresiones en el suelo, etc. Por esta

razón existen diferentes coeficientes, dependiendo del tipo de suelo, el cual

será mayor cuánto más impermeable sea la superficie.

El coeficiente de escorrentía promedio se calcula por medio de la siguiente

relación:

C = ∑ (c * a) / ∑ a

Donde:

c = Coeficiente de escorrentía de cada una de las áreas parciales

a = Áreas parciales (hectáreas)

C = Coeficiente de escorrentía promedio del área a drenar.

70

Tabla XIII. Principales coeficientes de escorrentía

Tipo de superficie c Techos 0.70 - 0.95 Pavimento de concreto y asfalto 0.85 - 0.90 Empedrados y adoquinados en buenas condiciones 0.75 - 0.85 Empedrados y adoquinados en malas condiciones 0.40 - 0.70 Calles y aceras de grava 0.15 - 0.30 Calles sin pavimento y lotes baldíos 0.10 - 0.30 Parques, canchas, jardines, prados, etc. 0.05 - 0.25 Bosques y tierra cultivada 0.01 - 0.20 Fuente: Héctor Muñoz, Diseño de: pavimento rígido, drenaje pluvial, drenaje sanitario y

tratamiento de aguas negras del caserío Candelaria Xecacaco, Quetzaltenango. Tesis ingeniero civil, página 21.

2.2.10 Factor de intensidad de lluvia

La intensidad de lluvia se define como el espesor de la lámina de agua

por unidad de tiempo, producida por ésta; suponiendo que el agua permanece

en el sitio donde cayó. Se mide en milímetros por hora.

La intensidad de lluvia se determinó de acuerdo a curvas de intensidad de

lluvia elaborada por el Instituto Nacional de Sismología, Vulcanología,

Meteorología e Hidrología, con base en estaciones pluviométricas ubicadas en

el municipio de Olintepeque de Quetzaltenango, por ser la más cercana al

municipio en consideración.

La intensidad de lluvia con una probabilidad de ocurrencia de 10 años en

éste municipio es: I = 1324 / (4 + Tc )

Donde:

I = Intensidad de lluvia

Tc = tiempo de concentración en minutos

71

2.2.11 Tiempo de concentración

Es el tiempo que emplea el agua superficial para descender desde el

punto más remoto de la cuenca hasta el punto en estudio. El tiempo de

concentración en minutos se calcula de la siguiente manera: en tramos

iniciales, el tiempo de concentración será igual al tiempo de entrada y se

estimará en 12 minutos y en tramos consecutivos , el tiempo de concentración

se estimará por medio de la fórmula siguiente:

Tc = T1 + L / (60 * V1 ) Donde:

Tc = Tiempo de concentración hasta el tramo considerado

T1 = Tiempo de concentración hasta el tramo anterior

L = Longitud del tramo anterior

V1 = Velocidad a sección llena en el tramo anterior

Cuando en un punto sean concurrentes dos o más ramales, T1 se tomará

igual al del ramal que tenga mayor tiempo de concentración.

2.2.12 Cálculo de cotas invert

La cota invert inicial para el inicio de un tramo, es la cota de terreno menos

la profundad del pozo de visita inicial.

La cota invert inicial para los demás puntos del tramo, es la cota invert

final del tramo anterior, menos 3 centímetros , esto cuando el tubo de entrada y

salida son del mismo diámetro, cuando son de distinto diámetro, se toma la

diferencia de diámetros.

72

La cota invert final, es la cota invert inicial menos el producto de la

pendiente del ramal por la distancia horizontal.

2.2.13 Diámetro de tuberías

Para el diseño de un sistema de alcantarillado pluvial, se toma como

diámetro mínimo 12 pulgadas, según la Dirección General de Obras Públicas

(DGOP), el cual podrá aumentar cuando, a criterio del ingeniero diseñador, sea

necesario. Este cambio puede darse por influencia de la pendiente, del caudal

o de la velocidad.

2.2.14 Pozos de visita

Son partes de las obras accesorias de un alcantarillado, su estructura es

de forma cilíndrica, construidas de concreto reforzado o bien de ladrillo de

arcilla reforzado con elementos de concreto reforzado y son empleados como

medios de inspección y limpieza. Los pozos tiene en su parte superior un brocal

y una tapadera hecha de concreto con una abertura libre de 0.50 a 0.60 metros.

El brocal descansa sobre las paredes hasta alcanzar un diámetro de 1.20

metros a una distancia de 0.90 metros de la boca del pozo. Su profundidad es

variable, sus paredes suelen construirse de ladrillo de barro cocido cuando son

pequeñas y de concreto reforzado cuando son muy grandes y profundos. La

tabla XIV muestra los diámetros mínimos de pozos de visita.

73

Tabla XIV. Diámetros mínimos de pozos de visita

Diámetro de la tubería (pulg.)

Diámetro mínimo de

pozo (metros) 8 1.20 10 1.20 12 1.20 14 1.50 16 1.50 18 1.50 20 1.50 24 1.75 30 1.75 36 2.00 40 2.00 42 2.00 60 2.50

En diámetro mayores Diámetro de tubería+ 1 metro

Fuente : Rolando Chitay Hernández, Propuesta de diseño para el desfogue del agua pluvial en los pasos elevados, entrada a la Universidad de San Carlos de Guatemala zona 12, proyectado por la Municipalidad de Guatemala. Tesis ingeniero civil, página 43.

2.2.15 Normas y recomendaciones

Las normas para la construcción de alcantarillados recomiendan colocar

pozos de visita en los siguientes casos:

a) Al comienzo de todo colector

b) En toda intersección de 2 o más colectores

c) En todo cambio de dirección

d) En tramos rectos, a distancias no mayores de 100 metros

e) En todo principio de ramal

f) En cambios de diámetro

g) En cambios de pendiente

74

2.2.16 Profundidad de pozos de visita

Los pozos de visita varían en cuanto a su diámetro y altura, esto se debe

a varios factores entre los cuales están:

a) Pendiente del terreno

b) Topografía del terreno

c) Caudal de diseño

d) Ubicación del pozo

e) Tubos que contribuyen al pozo

f) Cotas de entrada al desfogue o descarga

Generalmente la altura mínima de un pozo de visita es de 1.80 metros y

la altura máxima depende del criterio del diseñador tomando en cuenta los

factores mencionados anteriormente. Lógicamente entre más profundidad

tenga un pozo de visita, implica mayor trabajo y un costo mayor.

2.2.17 Tragantes

Son cajas de concreto reforzado o de ladrillo de arcilla reforzado de forma

cúbica, que cuenta con una garganta o entrada, para permitir el ingreso de agua

de lluvia que corre sobre el pavimento, para introducirlo dentro de la tubería de

la red del sistema. Estos tragantes deben tener una cortina, que funciona como

sifón; un dispositivo de arena para su fácil recolección antes de entubarla;

rejilla, para evitar taponamientos en el sistema; tapaderas, para seguridad de

los peatones y acceso para limpieza e inspección. La conexión del tragante a la

tubería central debe tener un ángulo de 45° en la dirección del flujo y un

diámetro de 8 pulgadas.

75

Los tragantes deben localizarse en los siguientes casos:

a) En las partes bajas, al final de cada cuadra a 3.00 metros antes de la

esquina.

b) En puntos intermedios de las cuadras cuando el caudal acumulado

provoque un tirante de agua superior a 0.10 metros.

c) Únicamente en aquellas calles pavimentadas o que vayan a ser

pavimentadas.

d) Únicamente cuando las calles cuenten con bordillo o que se conozcan

las cotas definitivas de la rasante.

2.2.18 Profundidad de tuberías

La profundidad mínima de coronamiento de la tubería con respecto a la

superficie del terreno deber ser tal que el espesor del relleno evite el daño a los

conductos ocasionados por las cargas vivas y de impacto. En la tabla XV se

muestra las profundidades mínimas de tuberías.

2.2.19 Diseño hidráulico de drenaje pluvial A continuación se presenta el procedimiento seguido para el diseño de este

proyecto del pozo de visita 1 al 2 (PV 1-2) del tramo 1. En el anexo 1 se

presenta el diseño hidráulico completo.

Cálculo del coeficiente de escorrentía: para este diseño se encontró un

coeficiente de escorrentía promedio usando la siguiente relación:

76

C = ∑ (c * a) / ∑ a ; C = 6.4635 / 139 = 0.0465

Lo que significa que el 4.65% de precipitación pluvial total escurrirá por la

superficie, y la otra parte se infiltrará en el suelo. La integración de C se

muestra en la tabla XVI.

Tabla XV. Profundidades mínimas de tubería

Diámetro en pulg.

Profundidad mínima incluyendo el diámetro (metros)

10 1.75 12 2.00 14 2.00 16 2.00 18 2.00 20 2.00 22 2.00 24 2.00 26 2.00 28 2.25 30 2.25 36 2.25 40 2.50 50 2.75 60 3.00

Tuberías mayores Diámetro + 2 metros Fuente : Rolando Chitay Hernández, Propuesta de diseño para el desfogue del agua

pluvial en los pasos elevados, entrada a la Universidad de San Carlos de Guatemala zona 12, proyectado por la Municipalidad de Guatemala. Tesis ingeniero civil, página 43.

Tabla XVI. Integración del coeficiente C Tipo de

superficie % de área c a (Ha) c * a

Techos 0.50 0.70 0.695 0.4865 Calles 0.50 0.70 0.695 0.4865

Cultivos 1.00 0.03 1.39 0.0417 Bosque 98.00 0.04 136.22 5.4488 ∑ = 100.00 139.00 6.4635

77

Cálculo de intensidad de lluvia: La intensidad de lluvia para éste

municipio se tomó con una probabilidad de ocurrencia de 10 años a través de la

siguiente formula:

I = 1324/ (4 + Tc)

Donde:

Tc = tiempo de concentración en minutos, tomando Tc = 12 minutos para

el tramo inicial.

Entonces, I = 1324 / ( 4 + 12.27 ) = 81.38 mm / hora

Cálculo de áreas tributarias: Todas las áreas se tomaron en hectáreas,

con base a un mapa a escala del lugar donde se ubicaron los pozos de visita y

después medir las áreas que contribuyen para cada pozo (ver tabla XVII).

Tabla XVII. Áreas tributarias en pozos

Pozo de Visita De A

Distancia (metros)

Áreas Tributarias(Ha)

Áreas tributarias acumuladas(Ha)

1 2 41.58 0.80 0.80 2 3 66.36 0.48 1.28

Cálculo de la pendiente del terreno S(%): la pendiente se calcula por

medio de la siguiente fórmula:

S(%) = ((Cota inicial - Cota final) / Longitud del tramo)*100

Para PV 1-2 S = (( 1000 – 999.15) / 41.58) * 100 = 2.04%

78

Cálculo de tiempo de concentración: para el tramo de entrada se utilizó

un tiempo de concentración de 12 minutos y para PV 1–2 se calcula por medio

de la siguiente relación:

T2 = T 1 + L / (60 * V)

T2 = 12 + 41.58 / (60 *2.58) = 12.27 minutos

Cálculo de caudal del diseño (q): q diseño = (c * I * a / 360) * 1000 (Litros / segundo)

área que contribuye al pozo 1 = 42.85 Ha;

área tributaria de 1-2 = 0.8 Ha ;

área tributaria total de 1-2 = 43.65 Ha

c * a = 0.0465*43.65 = 2.03 Ha; I = 81.38 mm/ hora

q diseño = (2.03 * 81.38 / 360 ) * 1000 = 458.89 Litros / segundo

Cálculo de velocidad a sección llena (V): V = 1 / n * R2/3 * S1/2 = 1/0.015 (21/4*.0254)2/3 * (0.022)1/2

V = 2.58 metros / segundo

Cálculo de caudal a sección llena: Q = (π / 4) * (D * 0.0254)2 * V = (π / 4) * (21 * 0.0254)2 * 2.58

Q = 0.57653 m3 / s = 576.53 litros / segundo

Teniendo el valor del caudal de diseño y el valor del caudal máximo se

obtiene la relación de caudales q / Q, con este valor se obtiene la relación de

velocidades v / V en la gráfica de elementos hidráulicos (figura 29, anexo 1).

Para esto se levanta una perpendicular hasta interceptar la curva de gasto, de

este punto se traza una línea horizontal hasta encontrar la curva de

79

velocidades, de este nuevo punto de intersección se baja otra perpendicular

hasta encontrar el valor de v / V.

Donde:

v = velocidad de gasto

V = velocidad a sección llena

Entonces, v / V = valor del gráfico

Despejando, v = V * valor del gráfico

Para PV 1 – 2 q = 458.85 litros / segundo; Q = 576.23 litros / segundo

la relación q / Q = 0.796296617

Con el valor de esta relación se busca en la gráfica de la figura 29 y se

obtiene el valor de v /V = 1.1099, luego se despeja v:

v = V * 1.1099 = 2.58 * 1.1099 = 2.86 metros / segundo

Con este resultado se puede observar que v se encuentra dentro de los

parámetros de velocidades, por lo tanto el diámetro de tubería usado es capaz

de evacuar el agua.

Profundidad de tubería: la tubería debe tener una profundidad mínima de

1.20 metros + el diámetro exterior, con respecto a la superficie del terreno.

Para PV 1 – 2

1.20 + 0.56 = 1.76 metros

80

Cálculo de cotas invert: para PV 1–2, se calculan de la siguiente

manera:

Cota de terreno = 1000 m

Cota invert de salida = 1000 - 1.76 = 998.24 m

Cota invert de entrada = Cota invert de salida - (Longitud * pendiente)

= 998.24 – (41.58 * 2.04/100) = 997.33 m

Cálculo de altura de pozo: Altura de pozo inicio = Cota de terreno inicial – cota invert inicial

= 1000 – 998.24 = 1.76 m

Altura de pozo final = Cota de terreno final - cota invert final

= 999.15 – 997.33 = 1.82 m

El volumen de excavación puede variar según el ancho de la zanja a

utilizar, y está determinado por una figura trapezoidal según la ecuación

siguiente:

Volumen excavación = H1 + H2 * D * t

2

= 1.76 + 1.82 * 41.58 * 1.40 = 104.20 metros cúbicos

2

Donde:

H1 = Altura en profundidad del primer pozo

H2 = Altura en profundidad del segundo pozo

D = Distancia horizontal entre los dos pozos

t = ancho de zanja según la profundidad en que se colocará la tubería

81

Tabla XVIII. Ancho de zanjas para colocación de tuberías.

Ancho de zanja (metros) Diámetro de tubo

(pulgadas) Profundidad de 0 a 2 metros

Profundidad de 2 a 4 metros

6 0.60 0.70 8 0.60 0.70 10 0.70 0.70 12 0.80 0.80 14 0.80 0.80 16 0.90 0.90 18 1.00 1.00 20 1.00 1.00 22 1.10 1.10 24 1.10 1.10 26 1.20 1.40 28 1.20 1.40 30 1.30 1.40 36 1.40 1.50 40 1.50 1.60 50 1.75 1.85

Mayores Diámetro +.50 metros

Diámetro + 0.50 metros

Fuente : Rolando Chitay Hernández, Propuesta de diseño para el desfogue del agua pluvial en los pasos elevados, entrada a la Universidad de San Carlos de Guatemala zona 12, proyectado por la Municipalidad de Guatemala. Tesis ingeniero civil, página 45.

2.2.20 Presupuesto drenaje pluvial

La integración del presupuesto de este proyecto, se realizó siguiendo los

mismos criterios aplicados para el caso del edificio escolar.

82

Tabla XIX. Presupuesto de materiales drenaje pluvial

No. DESCRIPCIÓN CANT. UNIDAD P.U.(Q) TOTAL 1 MATERIALES Cemento tipo portland gris 4000 PSI 1,190.00 Sacos 45.00 Q 53,550.00 Arena de río 168.00 m^3 125.00 Q 21,000.00 Piedrín 62.00 m^3 175.00 Q 10,850.00 Madera para formaleta 3,500.00 pie-tabla 3.90 Q 13,650.00 Clavo con cabeza de 2" 15.00 Libras 4.00 Q 60.00 Clavo con cabeza de 3" 20.00 Libras 4.00 Q 80.00 Tubos de Cemento de Ø 12" de 1.00 m 90.00 unid. 40.00 Q 3,600.00 Tubos de Cemento de Ø 21" de 1.00 m 547.00 unid. 180.00 Q 98,460.00 Tubos de Cemento de Ø 30" de 1.00 m 254.00 unid. 240.00 Q 60,960.00 Ladrillo tayuyo de 6.5 * 11 * 23 cm 146,943.00 unid. 1.00 Q 146,943.00 Tapaderas de cemento para pozos 31.00 unid. 170.00 Q 5,270.00 Tapaderas de cemento para tragantes 18.00 unid. 115.00 Q 2,070.00 Hierro No. 2 4.00 quint. 135.00 Q 540.00 Hierro No. 3 45.00 quint. 180.00 Q 8,100.00 Hierro No. 4 10.00 quint. 180.00 Q 1,800.00 Alambre de amarre 150.00 libras 4.00 Q 600.00 Subtotal Q 427,533.00

Tabla XX. Presupuesto de mano de obra drenaje pluvial

No. DESCRIPCIÓN CANT. UNIDAD P.U.(Q) TOTAL 2 MANO DE OBRA Trazo y replanteo 800.66 ml 10.00 Q 8,006.60 Excavación de terreo 3,900.00 m^3 20.00 Q 78,000.00 Hacer y deshacer formaleta de pozos 190.00 m^2 20.00 Q 3,800.00 Hacer y deshacer formaleta de tragantes 115.00 m^2 15.00 Q 1,725.00 Elaboración y colocación de concreto 157.00 m^3 140.00 Q 21,980.00 Colocación de tubería Ø 12" 90.00 unid. 20.00 Q 1,800.00 Colocación de tubería Ø 21" 547.00 unid. 27.50 Q 15,042.50 Colocación de tubería Ø 30" 254.00 unid. 33.50 Q 8,509.00 Acarreo de material 628.84 m^3 10.00 Q 6,288.40 Construcción de registros 31.00 unid. 2,927.75 Q 90,760.25 Construcción de tragantes 18.00 unid. 851.76 Q 15,331.68 Relleno y compactación 3,601.16 m^3 20.00 Q 72,023.20 Levantado de adoquín de calles 1,120.92 m^2 15.00 Q 16,813.80 Reposición de adoquín 1,120.92 m^2 20.00 Q 22,418.40 Total mano de obra Q 362,498.83

83

Tabla XXI. Resumen de presupuesto drenaje pluvial

No. RESUMEN TOTAL 1 MATERIALES Q 427,533.00 2 MANO DE OBRA Q 362,498.83 Sub-total Q 790,031.83 3 Imprevistos Q 55,302.23 4 Supervisión Q 63,202.55 5 Gastos administrativos Q 94,803.82 TOTAL Q 1,003,340.42

El costo estimado del proyecto en materiales y mano de obra es un millón,

tres mil, trescientos cuarenta quetzales con cuarenta y dos centavos.

2.2.21 Planos de drenaje pluvial

Los planos elaborados para el drenaje pluvial se muestran en el anexo 2.

Contiene los siguientes planos: Planta + Perfil y detalles típicos de los pozos de

visita.

84

CONCLUSIONES

1. La construcción del edificio escolar de nivel primario en la cabecera

municipal de San Andrés Xecul, Totonicapán, beneficiará directamente a

la población estudiantil de nivel primario, que hasta ahora alquila un

edificio para el proceso de enseñanza-aprendizaje.

2. Con la construcción del edificio escolar, los niños gozarán de

instalaciones amplias y agradables, con suficiente iluminación natural y

artificial, con ventilación natural, y un espacio óptimo para cada alumno.

3. Con la construcción del drenaje pluvial, se evacuará el agua de una

forma correcta por medio de tuberías y registros, evitando las

inundaciones que hasta ahora sufren los vecinos de este municipio.

4. El sistema de drenaje pluvial vendrá a solucionar los problemas de salud

y medio ambiente que padecen los pobladores, evitando la variedad de

enfermedades.

5. A través del Ejercicio Profesional Supervisado, el estudiante de

Ingeniería Civil tiene la oportunidad de aplicar los conocimientos

aprendidos a los largo de la carrera y dar solución a una necesidad o

problema real de una comunidad, adquiriendo a través de ello

experiencia, ya que es muy importante en el desenvolvimiento de todo

profesional.

85

RECOMENDACIONES

A la Municipalidad de San Andrés Xecul:

1. Para la construcción del edificio escolar y drenaje pluvial, garantizar la

supervisión a través de un profesional de Ingeniería Civil, para que se

hagan cumplir lo especificado en planos.

2. El material a usar para la construcción del edificio escolar, debe

evaluarse para determinar la calidad del mismo y así cumplir con lo

establecido en las especificaciones, para garantizar la seguridad del

edificio.

3. Proveer el mantenimiento adecuado y permanente a la estructura del

edificio escolar y drenaje pluvial, para evitar un deterioro prematuro en

las mismas.

4. Crear un programa educativo en el cual se haga conciencia a los

pobladores para que depositen la basura en un lugar adecuado y no la

tiren en las calles o en los drenajes, esto con el propósito de lograr un

buen funcionamiento del sistema de drenaje.

5. Utilizar el edificio escolar en dos o más jornadas y con ello lograr atender

a un número mayor de estudiantes y así reducir el alto índice de

analfabetismo en el municipio.

86

BIBLIOGRAFIA

1. Barrios de León, José Daniel. Diseño de un centro educativo en la aldea

Chiul, municipio de Cunén, departamento de Quiché. Trabajo de

Graduación de Ingeniero civil, Universidad de San Carlos de

Guatemala, Facultad de Ingeniería, 2001.

2. Pérez Hernández, Hamilton Giovanni. Análisis y diseño del centro

comercial prócer en Totonicapán. Tesis de Graduación de Ingeniero

civil, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de

Ingeniería, 1997.

3. Pérez Cahuex, Edwin Gudelio. Planificación y diseño de pavimento rígido

y drenaje pluvial de un sector de la zona 4, de la ciudad de San

Marcos. Tesis de Graduación de Ingeniero civil, Universidad de San

Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 1997.

4. Chitay Hernández, Rolando. Propuesta de diseño para el desfogue del

agua pluvial en los pasos elevados, entrada a la Universidad de San

Carlos de Guatemala zona 12, proyectado por la Municipalidad de

Guatemala. Tesis de Graduación de Ingeniero civil, Universidad de

San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 2002.

5. Reglamento para las construcciones de concreto estructural y comentarios

ACI 318-99 y ACI 318R-99. IMCYC.

87

ANEXOS

FIGURA DE ELEMENTOS HIDRÁULICOS CÁLCULO HIDRÁULICO DEL DRENAJE PLUVIAL

PLANOS DEL EDIFICIO ESCOLAR PLANOS DEL DRENAJE PLUVIAL

88

Figura 35. Gráfica de elementos hidráulicos Fuente: Okun, Daniel Alexander, Ingeniería sanitaria. Editorial ciencia y técnica S.A.

1ª. Edición. Mexico1967, página 43.

89

Tabla XXII. Diseño hidráulico tramo 1, drenaje pluvial

PV Long. Long. COTA Pen.Te. A. Trib. Coef. C*a Diam. V t i qdiseñoDE A m Acum. Inicial Final S(%) Ha. C C * a Acum. Pulg. m/s min mm/h L / s

1 1000 42.85 0.0465 1.9925 1.9925 21 2.58 12 82.75 458.001 2 41.58 41.58 1000 999.15 2.04 0.80 0.0465 0.0372 2.03 21 2.58 12.27 81.38 458.852 3 24.78 66.36 999.15 993.14 24.25 0.48 0.0465 0.0223 2.05 21 2.58 12.43 80.59 459.383 4 26.75 93.11 993.14 988.44 17.57 0.52 0.0465 0.0242 2.08 21 2.58 12.60 79.75 459.964 5 25.00 118.1 988.44 983.41 20.12 0.48 0.0465 0.0223 2.10 21 2.58 12.76 78.98 460.435 6 18.63 136.7 983.41 979.49 21.04 0.36 0.0465 0.0167 2.12 21 2.58 12.88 78.42 460.796 7 21.72 158.5 979.49 975.3 19.29 0.42 0.0465 0.0195 2.13 21 2.58 13.02 77.78 461.217 8 20.00 178.5 975.3 970.74 22.80 0.39 0.0465 0.0181 2.15 21 2.58 13.15 77.19 461.638 9 40.68 219.1 970.74 964.07 16.40 0.78 0.0465 0.0363 2.19 21 2.58 13.42 76.03 462.339 10 22.67 241.8 964.07 960.56 15.48 0.44 0.0465 0.0205 2.21 21 2.58 13.56 75.39 462.76

10 11 22.00 263.8 960.56 956.95 16.41 0.42 0.0465 0.0195 2.23 21 2.58 13.70 74.79 463.1011 12 35.62 299.4 956.95 952.42 12.72 0.69 0.0465 0.0321 2.26 21 2.58 13.93 73.83 463.7412 13 35.00 334.4 952.42 947.8 13.20 0.67 0.0465 0.0312 2.29 21 2.58 14.16 72.91 464.2813 14 31.41 365.8 947.8 944.56 10.32 0.61 0.0465 0.0284 2.32 21 2.58 14.36 72.10 464.8314 15 61.14 427 944.56 942.63 3.16 1.18 0.0465 0.0549 2.38 21 2.58 14.76 70.59 465.8015 16 34.47 461.5 942.63 938.78 11.17 0.66 0.0465 0.0307 2.41 21 2.58 14.98 69.76 466.2916 17 42.70 504.2 938.78 935.64 7.35 0.82 0.0465 0.0381 2.44 21 2.58 15.26 68.76 466.8917 18 42.70 546.9 935.64 932.51 7.33 0.82 0.0465 0.0381 2.54 21 2.58 15.53 67.79 478.28

Tabla XXIII. Continuación diseño hidráulico tramo 1, drenaje pluvial Sección Llena Relación Pend. Diá.Tub. V Q q/Q v/V d/D v Cota Invert Altura de Pozo Volumen

Tub(%) Pulg. m/s L/s m/s Inicial Final Inicial Final Excava.2.20 21 2.58 576.23 0.7948 1.1095 0.673 2.86 998.24 1.76 0.002.20 21 2.58 576.23 0.7963 1.1099 0.674 2.86 998.24 997.33 1.76 1.82 104.342.20 21 2.58 576.23 0.7972 1.1104 0.675 2.86 991.93 991.38 7.22 1.76 155.682.20 21 2.58 576.23 0.7982 1.1107 0.676 2.87 987.27 986.68 5.87 1.76 142.842.20 21 2.58 576.23 0.7990 1.1107 0.676 2.87 982.20 981.65 6.24 1.76 140.002.20 21 2.58 576.23 0.7997 1.1112 0.677 2.87 978.14 977.73 5.27 1.76 91.682.20 21 2.58 576.23 0.8004 1.1112 0.677 2.87 974.02 973.54 5.47 1.76 109.892.20 21 2.58 576.23 0.8011 1.1115 0.678 2.87 969.42 968.98 5.88 1.76 106.962.20 21 2.58 576.23 0.8023 1.1115 0.678 2.87 963.20 962.31 7.54 1.76 264.972.20 21 2.58 576.23 0.8031 1.1119 0.679 2.87 959.3 958.80 4.77 1.76 103.602.20 21 2.58 576.23 0.8037 1.1119 0.679 2.87 955.67 955.19 4.89 1.76 102.472.20 21 2.58 576.23 0.8048 1.1123 0.680 2.87 951.44 950.66 5.51 1.76 181.362.20 21 2.58 576.23 0.8057 1.1123 0.680 2.87 946.81 946.04 5.61 1.76 180.572.20 21 2.58 576.23 0.8067 1.1127 0.681 2.87 943.49 942.80 4.31 1.76 133.482.20 21 2.58 576.23 0.8084 1.1131 0.682 2.87 942.22 940.87 2.34 1.76 175.262.20 21 2.58 576.23 0.8092 1.1131 0.682 2.87 937.78 937.02 4.85 1.76 159.452.20 21 2.58 576.23 0.8103 1.1135 0.683 2.87 934.82 933.88 3.96 1.76 170.952.20 21 2.58 576.23 0.8300 1.1183 0.696 2.89 931.69 930.75 3.95 1.76 170.65

Volumen de excavación(m^3) = 2494.17

90

Tabla XXIV. Diseño hidráulico tramo 2, drenaje pluvial

PV Long. Long. COTA Pen.Te.A. Trib. Coef. C*a Diam. V t i qdiseño

DE A m Acum. Inicial Final S(%) Ha. C C * a Acum. Pulg. m/s min mm/h L / s 1 997.21 76.58 0.0465 3.561 3.561 0 12 82.75 818.531 2 24.01 24.01 997.21 991.96 21.87 0.82 0.0465 0.038 3.60 30 2.55 12.16 81.95 819.252 3 19.74 43.75 991.96 988.95 15.25 0.72 0.0465 0.033 3.63 30 2.55 12.29 81.30 820.313 4 8.24 51.99 988.95 987.74 14.68 0.45 0.0465 0.021 3.65 30 2.55 12.34 81.03 822.314 5 22.4 74.39 987.74 984.88 12.77 0.78 0.0465 0.036 3.69 30 2.55 12.49 80.31 823.095 6 20.41 94.8 984.88 982.45 11.91 0.70 0.0465 0.033 3.72 30 2.55 12.62 79.66 823.686 7 29.6 124.4 982.45 979.05 11.49 0.98 0.0465 0.046 3.77 30 2.55 12.81 78.74 824.167 8 16.68 141.1 979.05 976.82 13.37 0.60 0.0465 0.028 3.80 30 2.55 12.92 78.24 824.908 9 31.68 172.8 976.82 973.31 11.08 1.05 0.0465 0.049 3.84 30 2.55 13.13 77.29 825.409 10 21.69 194.5 973.31 970.76 11.76 0.77 0.0465 0.036 3.88 30 2.55 13.27 76.65 826.24

10 11 17.82 212.3 970.76 968.87 10.61 0.67 0.0465 0.031 3.91 30 2.55 13.39 76.14 827.2911 12 23.63 235.9 968.87 963.73 21.75 0.81 0.0465 0.038 3.95 30 2.55 13.54 75.47 827.8912 13 17.92 253.8 963.73 962.34 7.76 0.68 0.0465 0.032 3.98 30 2.55 13.66 74.97 828.98

Tabla XXV. Continuación diseño hidráulico tramo 2, drenaje pluvial

Sección Llena Relación Pend. Diá.Tub. V Q q/Q v/V d/D v Cota Invert Altura de Pozo Volumen

Tub(%) Pulg. m/s L/s m/s Inicial Final Inicial Final Excava.1.00 30 2.55 1160.94 0.7051 1.0839 0.620 2.76 990.2 7.01 0.001.00 30 2.55 1160.94 0.7057 1.0839 0.620 2.76 990.2 989.96 7.01 2.00 151.431.00 30 2.55 1160.94 0.7066 1.0839 0.620 2.76 987.15 986.95 4.81 2.00 94.061.00 30 2.55 1160.94 0.7083 1.0844 0.653 2.77 985.82 985.74 3.13 2.00 29.601.00 30 2.55 1160.94 0.7090 1.0850 0.622 2.77 983.1 982.88 4.64 2.00 104.181.00 30 2.55 1160.94 0.7095 1.0850 0.622 2.77 980.65 980.45 4.23 2.00 89.071.00 30 2.55 1160.94 0.7099 1.0855 0.623 2.77 977.35 977.05 5.10 2.00 147.031.00 30 2.55 1160.94 0.7105 1.0855 0.623 2.77 974.99 974.82 4.06 2.00 70.721.00 30 2.55 1160.94 0.7110 1.0855 0.623 2.77 971.63 971.31 5.19 2.00 159.371.00 30 2.55 1160.94 0.7117 1.0855 0.623 2.77 968.98 968.76 4.33 2.00 96.061.00 30 2.55 1160.94 0.7126 1.0861 0.624 2.77 967.05 966.87 3.71 2.00 71.201.00 30 2.55 1160.94 0.7131 1.0861 0.624 2.77 961.97 961.73 6.90 2.00 147.151.00 30 2.55 1160.94 0.7141 1.0866 0.625 2.77 960.52 960.34 3.21 2.00 65.34

91

AULA

PASILLO

PASILLO

S.S. HOMBRES

BODEGA

DIRECCION

AULA

S.S

.NIÑ

OS

S.S

. NIÑ

AS AULA AULA

COCINA

GRADAS

SUBE

PASILLO

GRADAS

SUBEPASILLO

GR

AD

AS

SU

BEP

AS

ILLO

S.S. MUJERES

SALON

AULAAULA AULA

S.S

. NIÑ

AS

S.S.

NIÑ

OS

AULA

CALLE

E-4

MODULO 3E-5

E-1

E-2E-3

PLANTA DE CONJUNTOESCALA: 1/250

MODULO 2

MODULO 1

Figura 36. Planta de conjunto

92

AULA AULA

AULA AULAAULA AULA AULA

AULAAULA AULA AULA

4.825m4.825m 4.825m 4.825m 4.825m

4.82

5m

PA

SIL

LOP

AS

ILLO

PA

SIL

LO

SUBE

GRADAS

SUBE

GRADAS

SU

BE

GR

AD

AS

BAJA

GRADAS

BAJA

GRADAS

BA

JA

GR

AD

AS

4.82

5m33

.925

m

6.39

5m8.

920m

4.825m48.550m

2.22

5m8.

920m

4.825m

6.39

5m

4.825m 4.825m

4.82

5 m

4.825m4.825m4.825m 4.825m 4.825m4.825m

6.395m2.225m8.920m

4.82

5m4.

825m

4.82

5m

2.22

5m

4.82

5m

4.825m48.550m

4.825m4.825m 4.825m 4.825m

PASILLO PASILLO PASILLO PASILLO PASILLO

PASILLO PASILLO

S.S. NIÑOS

S.S. NIÑAS

DIRECCION

COCINA BODEGA

S.S. MUJERES

S.S. HOMBRESPA

SIL

LO

SALON

6 7 8 9 10

A

11

B

C

1 2 3 4 65 7 8 9 10 11

A

B

C

1

2

3

4

5

6

7

8

C B A

1 2 3 4 5

PLANTA AMUEBLADA PRIMER NIVELESC: 1/385

PASILLO PASILLO

PASILLO PASILLO

S.S

.NIÑ

OS

S.S

. NIÑ

AS

S.S

. NIÑ

OS

S.S

. NIÑ

AS

AU

LA

4.825m 4.825m

10 11

AU

LAA

ULA

AULA

AULAAULA AULA

4.825m48.550m

PLANTA AMUEBLADA SEGUNDO NIVEL

4.825m

1

4.825m

2 3

4.825m4.825m

5

4.825m

4

4.825m

6

4.825m

7 8

ESC: 1/385

4.825m4.825m

9 10 11

8.92

0m2.

225m

B

6.39

5m

A

C

33.9

25m

4.82

5m4.

825

m

7

4.82

5m

8

4.82

5m4.

825m

6

5

4.82

5m

4

3

1

4.82

5m

2

8.920m6.395m2.225m

BC A

2.22

5m8.

920m6.39

5m

B

C

A

4.825m48.550m

4.825m

21

4.825m 4.825m

3 4

4.825m4.825m4.825m

5 6

4.825m

7 98

AULA

AULAAULA

Figura 37. Planta amueblada

93

+ 0.10

+ 0.10

+ 0.10

+ 0.10

+ 0.10

+ 0.10

± 0.00

± 0.00

- 0.10

- 0.10

1.92 0.30 6.090.15

4.45

0.30

4.53

4.53

1.92 0.30

1.92 0.30

4.53

4.53

4.45

6.09

0.15

4.45

0.30

4.53

0.30

4.53

0.30

4.53

6.09

4.90

4.53

0.30

+ 0.103.08 3.08

1.50+ 0.10 + 0.10

0.303.37 3.37

1.93

2.30

± 0.00 ± 0.00 ± 0.00 ± 0.00

- 0.10 - 0.10 - 0.10 - 0.10

4.30

4.40

2.05

0.10

2.05

0.30

2.10

0.30

6.25

6.24

3.18

0.15

4.520.15

4.520.303.181.20

6.25

6.24

0.30

- 0.10

± 0.000.30

- 0.10

± 0.00

2.10

2.05 2.05

4.30

4.40

1.95

0.30

0.30

1.95

0.921.00

6.09

1.20

3.40 4.

68

6.32

4.52

0.30

2.15

0.15

2.15

0.30

4.45

2.07 0.30 6.24

0.151.93 0.30 2.92

4.67

1.502.05

0.10

2.05

4.304.

40

0.30

0.30

+ 3.00

+ 2.95

+ 2.95

+ 3.80

+ 3.90

+ 3.90

+ 3.80

+ 3.75

+ 3.75

- 0.10- 0.10

± 0.001.93

4.60 0.30 4.60

+ 0.10+ 0.10

4.604.52 4.52

+ 0.10

3.08

+ 0.10

3.08

0.304.60

+ 0.10+ 0.10

+ 0.10

4.604.60 0.30

6.32

6.09

1.203.180.304.52

0.15

4.52

0.15

3.181.20

6.09

6.32

0.30

4.60 4.600.30

3.18

X X

L L

T T

L L

4.600.304.60

6.25

0.15

4.523.18 0.30

6.24

0.30

0.30

8.92

0

B

6.39

52.

225

C

A

48.5504.8254.825

8

4.825

109

4.825

11

4.825

76

4.825 4.825

5

4.825

1

4.825

32

4.825

4

T

T T

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

6.09

1.20

0.15

3.18

0.30

4.52

6.32

4.60 0.30 4.60

6.09

1.20

0.15

3.18

0.30

4.52

6.32

4.60 0.30 4.60

T

Y

Y Y

Y

SUBE

SU

BESUBE

0.15

1.50

0.10

0.70

0.97

1.00 1.00

0.30 0.30

9

4.825

10 11

+ 0.10

0.30

1.203.180.304.52

6.09

6.32

4.604.60 0.30

0.30

1.203.180.304.52

6.09

9.50

6.32

4.604.60 0.30

0.30 0.30

BAJA

BAJA

BA

JA

PLANTA ACOTADA SEGUNDO NIVELPLANTA ACOTADA PRIMER NIVELESC: 1/385 ESC: 1/385

9.50

0.30 0.30

6.09

0.30

6.32

1.204.52 3.18

9.50

0.304.60 4.60

4.52

0.30

3.18

6.09

0.15 + 0.106.32

1.20

4.600.304.60

0.30 0.300.30

0.10

B

8.92

02.

225

C

6.39

5

A

48.5504.8254.8254.825

1 2

4.8254.825

3 4

4.825

5

4.825

6 7

4.8254.825

8

6.09

1.20

0.15

3.18

0.30

4.52

6.32

4.60 0.30 4.60

2.30

1.93

0.30

2.05

0.10

2.05 4.30

2.10

4.40

6.24

4.600.304.60

6.25

1.20 3.18

0.15

4.520.30

0.30

0.30

0.30

6.24

4.600.304.60

6.25

1.20 3.18

0.15

4.520.30

0.30

6.24

4.600.304.60

6.25

1.20 3.18

0.15

4.520.30

6.25

4.604.60 0.30

6.24

0.15

3.184.52 0.30

1.20

2.225 6.3958.920

C B A

4.82

5

7

33.9

258

4.82

54.

825

4.82

5

6

4.82

5 m

5

4.82

5

4

3

4.82

5

1

2

2.225 6.3958.920

C B A

4.82

5

7

33.9

25

8

4.82

54.

825

4.82

5

6

4.82

5 m

5

4.82

5

4

3

4.82

5

1

2

1.922.20 6.09

4.45

4.53

4.45

0.30

0.15

0.15

1.20

3.18

0.30

4.53

4.53

0.30

4.45

0.30

4.53

+ 3.80

0.30

4.53

6.09

4.53

3.18

1.20

3.08

2.04

1.92

1.20

3.18

4.45

0.30

0.15

4.53

4.45

6.09

6.39

5

B

8.92

0

A

2.22

5C

4.82548.550

4.8254.825

21

4.825

3

4.825

4 65

4.825 4.8254.825

7 8

4.825

109

4.825

11

2.30 1.201.20

6.24

0.30 4.604.60

6.25

0.30 3.184.52

0.15

1.20

0.30

0.30 0.30

0.30 0.30

0.10 0.10

1.50 1.50

0.97

0.700.

37

0.100.10

4.82548.550

4.8254.825

21

4.825

3

4.825

4 65

4.825 4.8254.825

7 8

4.825

109

4.825

116.

395

B

8.92

0

A

2.22

5C

0.10

0.10

0.10

+ 2.95 + 2.95 + 2.95 + 2.95+ 2.95

+ 3.00+ 3.00 + 3.00 + 3.00

+ 3.00

+ 2.95 + 2.95

+ 3.00 + 3.00 + 3.00+ 3.00 6.25

4.604.60 0.30

6.24

0.15

3.184.52 0.30

1.200.30

0.30

2.10

4.30

0.10 2.052.05 0.10

4.40

0.30

0.30

0.30

0.30

2.05

2.05

4.40

0.10

1.500.30

4.30

0.97

1.50

0.70

0.370.10

Figura 38. Planta acotada

94

ESC: 1/200

ESC: 1/200

0.52

0.52

7.22

7.22

0.52

7.22

BAÑO

BAÑO

2.60

0.30

NIVEL + 0.10

1.80

A B C

FACHADA PRINCIPAL MODULO 1ESC: 1/200

SECCIÓN TRANSVERSAL ( X)

NIVEL - 0.10

2.60

0.30

0.30

6.70

3.40

0.10

NIVEL - 0.10

3.30

1.80

NIVEL ± 0.00

0.20

NIVEL + 3.90NIVEL + 3.80

0.30

2.60

0.30

1 2 3 4 5 6 7 8

0.10

3.40

0.30

0.30

NIVEL - 0.10NIVEL ± 0.00

NIVEL + 3.80

SALON SALON DIRECCION BODEGA

AULA AULA AULANIVEL + 3.80

1.80

1.80

1 2 3 4 5 6 7 8

2.60

SECCIÓN LONGITIDUNAL (Y)0.10

NIVEL - 0.10

3.40

0.30

NIVEL ± 0.00

NIVEL + 3.80

Figura 39. Fachada y cortes módulo 1

95

NIVEL ± 0.00

SECCIÓN LONGITUDINAL (L)ESC: 1/200

NIVEL - 0.10 NIVEL ± 0.00 NIVEL ± 0.00

NIVEL + 3.00

NIVEL + 0.10AULA NIVEL - 0.10

AULA

NIVEL - 0.10 NIVEL + 0.10NIVEL + 0.10NIVEL + 0.10NIVEL + 0.10 BAÑOAULA BAÑO AULA

NIVEL + 3.00 AULA NIVEL + 3.00 AULA NIVEL + 3.00 AULA AULA

1 2 3 4 65 7 8 9 10 11

NIVEL - 0.10

0.52

2.60

6.42

0.30

2.60

0.30

21 43 5 76 98 10 11

FACHADA PRINCIPAL MODULO 2 Y 3ESC: 1/200

SECCIÓN TRANSVERSAL (T)ESC: 1/200

6.42

2.60

0.30

2.60

0.30

0.52

AULA

2.60

6.42

0.30

2.60

0.52

0.30

NIVEL + 0.10

NIVEL ± 0.00

NIVEL - 0.10

2.50

1.80

NIVEL ± 0.00

0.20

NIVEL + 3.00 NIVEL + 3.00

BC

0.30

2.60

0.30

0.52A

Figura 40. Fachada y cortes módulos 2 y 3

96

P.C.L.B.L.

P-TS= 1.15

V-2

B.L.P.C.L.

R-C

P.C.L.B.L.

R-C P.C.L.B.L.

R-CP.C.L.B.L.

P-T1

P-T2S= 1.15S= 1.15

V-1 V-2

R-C

P-T2 S= 1.80

V-3S= 1.80

V-3

B.L.R-C

P.C.L.

P-T1 1

P-TS= 1.15

V-2S= 1.15

V-1 V-1S= 1.15

V-2S= 1.15

S=

1.15

V-1

V-1

S=

1.15

V-1

S=

1.15

V-4

S=

1.80

B.L.

B.L.

R-C P.C.L.

P.C.L.R-C

B.L.

3P-T

V-1

S=

1.15

P-T2

B.L.

P.C.L.R-C

R-CP.C.L.

B.L.

P.C.L.

R-C

B.L.

R-CP.C.L.

S=

1.15

V-2

2P-T

1P-T

P-T2

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

S= 1.15S= 1.15V-1 V-2 P-T

1 S= 1.15V-1

S= 1.15P-T

B.L.R-C

P.C.L.

2P-T

1 2P-T

1P-T

S= 1.80V-3 V-3

S= 1.80V-2 V-2

S= 1.15 S= 1.15V-1

S= 1.15S= 1.151V-2P-T V-1

P.C.L.

R-CB.L.

1

6.39

58.92

0

A

C

B 2.22

5

4.8254.8254.825 4.825

2 3 4 5 6 11

4.8254.8254.825 4.825

7 8 9 10

33.9

25

4.82

5 m

4.82

5

8

7

4.82

5

6

4.82

54.

825

4.82

5

4

4.82

5

3

2

1

8.92

06.39

52.

225

4.82548.550

4.8251

4.8254.82532 4

4.825 4.8255 6

4.8254.8257 98

4.825 4.82510 11

BAJA

BAJA

BAJ

A

BLOCK LIMPIO (VISTO EN AMBAS CARAS)

PISO TORTA DE CEMENTO

N O M E N C L A T U R A

TIPO DE VENTANA Y ALTURA DE SILLAR

PISO DE CEMENTO LIQUIDO DE 0.30 x 0.30

REPELLO + CERNIDO REMOLINEADO EN CIELO

G-F

P-T

B.L.

PUERTA TIPO

GRADAS FUNDIDAST - C

P.C.L.

R-C

S= 1.36V-1

R-C

1V-1

S= 1.15

EN HOJA DE SECCIONES Y FACHADAEN GRADAS PARA SILLARES Y DINTELES VER DETALLE

SILLAR

PLANILLA DE VENTANAS 1er. NIVEL BLOCK LIMPIO (VISTO EN AMBAS CARAS)

PUERTA TIPO

GRADAS FUNDIDASG-F

P-T

B.L.

PISO TORTA DE CEMENTO

N O M E N C L A T U R A

TIPO DE VENTANA Y ALTURA DE SILLAR

PISO DE CEMENTO LIQUIDO DE 0.30 x 0.30

REPELLO + CERNIDO REMOLINEADO EN CIELO

UNIDADES

PLANILLA DE PUERTAS 1er. NIVEL

P-3

B.L.P.C.L. R-C P.C.L.

B.L.

R-C

S= 1.15V-1

S= 1.15V-2

1P-T

S= 1.15S= 1.15V-2 P-TV-1

1

P.C.L.B.L.

R-C

P-T1 S= 1.15

V-1S= 1.15

V-2

P.C.L.B.L.

R-C

P-T1 S= 1.15

V-1S= 1.15

V-2

P.C.L.B.L.

R-C

P-T1 S= 1.15

V-1S= 1.15

V-2

P.C.L. R-C

B.L.

B.L.

1S= 1.15V-1 V-2

S= 1.15P-T

P.C.L. R-C

B.L.

B.L.

1S= 1.15V-1 V-2

S= 1.15P-T

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

1 S= 1.15 S= 1.15P-T V-2 V-1

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

1 S= 1.15 S= 1.15P-T V-2 V-1

B.L.

B.L.

P.C.L. R-C

1 S= 1.15 S= 1.15P-T V-2 V-1

P.C

.L.

R-C

B.L

.

V-1

S=

1.15

V-2

S=

1.15

P-T1

P.C

.L.

B.L

.R

-C

S=

1.15

V-2

V-1

S=

1.15

1P-T

P.C

.L.

R-C

B.L

.

V-1

S=

1.15

S=

1.15

V-2

P-T2S

= 1.

80V

-4

2P-T P.C.L.

R-C

R-CP.C.L.B.L.

P-T1

PLANTA DE ACABADOS SEGUNDO NIVELPLANTA DE ACABADOS PRIMER NIVELESC: 1/385 ESC: 1/385

4.825

48.550

4.825

TIPO

P-4

P-2

P-1

T - C

1.925 2.10

ALTO

1.70

2.10

2.10

ANCHO

0.70

1.00

1.20

P.C.L.

R-C

S= 1.36V-1

1 (DE DOS HOJAS) METAL

METAL

MADERA (EN BAÑOS)

METAL

MATERIALES

31

7

9

3.375

V-5

V-3

TIPO ANCHO

V-1

V-2 3.175

4.525

UNIDADES

1.80 2.60 4

10

132.60

2.60

1.15

1.15

DINTEL

1.037 2.601.80V-4 2

131.153.175 2.60V-2

0.70 1.70P-4 MADERA (EN BAÑOS)7

EN GRADAS PARA SILLARES Y DINTELES VER DETALLE

1.037

V-5

V-4 1.80 2.60

EN HOJA DE SECCIONES Y FACHADA

2

PLANILLA DE PUERTAS 2do. NIVEL

1.20

1.00

ANCHO

2.10

2.10

ALTO

P-1

P-2

TIPO

2

13

MATERIALES

METAL

METAL

UNIDADES

PLANILLA DE VENTANAS 2do. NIVEL

DINTEL

4.525 1.15 2.60V-1

ANCHOTIPO SILLAR

13

UNIDADES

SUBE

SUB

E

SUBE

4.825

48.550

4.825

1

6.39

58.92

0

A

C

B 2.22

5

4.8254.8254.825 4.825

2 3 4 5 6 11

4.8254.8254.825 4.825

7 8 9 10

33.9

25

4.82

5 m

4.82

5

8

7

4.82

5

6

4.82

54.

825

4.82

5

4

4.82

5

3

2

1

8.92

06.39

52.

225

4.82548.550

4.8251

4.8254.82532 4

4.825 4.8255 6

4.8254.8257 98

4.825 4.82510 11

S=

1.15

V-1

S= 1.15V-2

C

2.225 6.395

8.920B A

8.9206.3952.225

C B A

T-C T-C

5 5

Figura 41. Planta de acabados

97

W

HIJKLMNO

CIRCUITOABCDEFG

110 V11 1 er.11111111111111

1 er.1 er.

2do.2do.2do.2do.2do.

110 V110 V110 V110 V110 V110 V110 V

11111111111111

1 er.NIVEL

1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.

110 V110 V110 V110 V110 V110 V110 V

ENERGIA

S

S

TABALERO DE DISTRIBUCION DE CIRCUITOS

NOMENCLATURA DE ELECTRICIDAD

INTERRUPTOR DOBLE h= 1.50

TIPO INDUSTRIAL

CONTADOR 110 W.

LAMPARA FLUORESCENTEDE DOS TUBOS

INTERRUPTOR SIMPLE h= 1.50

TUBERIA EN CIELO SERA RIGIDA DE 1/2"

LAMPARA DE PARED DE 100W

TOMACORRIENTE DOBLE DE 110 V. EN PARED h= 0.40

A

TUBERIA EN PISO O PARED

CONDUCTOR NEUTRO No. 12 AWG.

CONDUCTOR POSITIVO No. 12 AWG.

ALAMBRE RETORNO No. 14 AWG.

X-7 y X8

A

W

Y-5 Y-6

Y-2 Y-1

W

AA

W W

AAY-1 AL 6

PLANTA DE ELECTRICIDAD PRIMER NIVELESC: 1/280

B'-10

B'-11

W

W A

B'-9,10,11

D'-1

W D'-2

D'-3

W

W

W

WD'-5

W

W

D'-7D'-4

E'-9

W

E'-8D'-8

W E'-6 W

W

E'-4E'-7

W E'-2 W

W

E'-3E'-1

W W W W

D'-9

D'-6 E'-5

H'-5F'-6

H'-2

W

W

H'-3

W

H'-4

W

W

H'-1

H'-6

W

H'-9

W

H'-8 H'-7

W

W

F'-9

F'-8

F'-5

W

F'-7

W

WW

F'-3 F'-4

ENERGIACIRCUITOA 11 1 er. 110 V

NIVELUNIDADES

PLANILLA DE CIRCUITOS

B 11 1 er. 110 VC 11 1 er. 110 VD 11 1 er. 110 VE 11 1 er. 110 VF 11 1 er. 110 VG 11 1 er. 110 VH 11 1 er. 110 VI 11 1 er. 110 VJ 11 1 er. 110 VK 11 110 VL 11 110 VM 11 110 VN 11 110 VO 11 2do. 110 V

2do.2do.2do.2do.


2do.2do.2do.2do.2do.

1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.

NIVEL1 er.

11H

ONMLKJI

11111111111111

GFEDCBA

CIRCUITO

111111111111

UNIDADES11

110 V

110 V110 V110 V110 V110 V110 V110 V

ENERGIA

110 V110 V110 V110 V110 V110 V110 V

UNIDADES


W

WW

F'-2

W

F'-1

W

P'-1

P'-2

P'-3

P'-5 P'-4

P'-6

P'-7

I'-2

I'-1

I'-3

I'-6 I'-5

I'-4

P'-8

WW

W

WW

W

WW

W

W

W

W

W

W

W

A

U-3

U-4

U-2

U-5

A

W

A

A

W

U-1

U-6

WU-9 U-8

W

A

U-7

AA W

WV-9 V-8W

A

V-7

A

W

A

W

A

W

WW

V-4V-5V-6

AA

V-1V-2V-3

A

VA AL SEGUNDO NIVEL

TABLERO DEDISTRIBUCION

W

W

W

V-10

A

W

W

V-11

W-2W-3W

W-1

WW

AA

W

W-5

W-4

A

A A

W WW-7W-6 W-8

V-1 AL 9U-1 AL 9

A

A

A

A V-10,11

W-4,5A

AW-6,7,8

A

W-1,2,3

W

X-2X-3

A A

WW

X-1

W

X-6 X-5

A A

W

X-4

A

X-8

X-7

AW

A

X-1 AL 6

W

WY-4

Y-3

SUBE

SUB

E

SUBE

TABLERO DEFLIPONES

PRINCIPAL

EN MODULO 3VIENE DE TABLERO PRINC.

EN MODULO 3VIENE DE TABLERO PRINC.

MUNICIPALVIENE DE ACOMETIDA

4.82

533

.925

6.39

58.

920

4.82548.550

2.22

58.

920

4.825

6.39

5

4.825 4.825

4.82

5

4.8254.8254.825 4.825 4.8254.825

6.3952.225

8.920

4.82

54.

825

4.82

5

2.22

5

4.82

5

4.825

48.550

4.8254.825 4.825 4.8254.8254.825 4.825 4.825 4.825

4.82

5

A-2 W

A

W

A-6

A

WWA-3

A

W

A-11A

A-10,11W

A-10

A

A-9

WD-4

D-1

W

W

A

D-7

A

A

D-8

A

WD-5

W

D-2 W

A

W

D-6

A

WWD-3

A

A

W

D-11A

D-10,11W

D-10

A

D-4 AL 9D-1,2,3

D-9

A-4 AL 9A-1,2,3A

W

B-1

A

B-2

A

B-3B-1,2,3

B-4 AL 9B-6

B-5

B-4

W

W

W

W

W

B-9

B-8

B-7

A

W

A

W

A

A

A

W

A

AB-10

W

A

B-10,11

B-11

W

AA A

E-1,2,3

A

E-6

E-5

E-4

E-3

E-2

E-1

A

AA

W

W

A

W

W

W

W

E-9

E-8

E-7

W

A

W

A

A

A

W

E-4 AL 9

E-10

E-10,11A

W

AE-11

W

C-1

W

A

C-2

C-3

A

W

C-4

C-8

A

C-7

A

A

C-6

W

C-5

C-1,2,3A

C-6,7,8

A

C-4,5

A

G-10

I-7,8,9I-1 AL 6

I-3

I-2

I-1W

I-4 WAI-7

I-8

I-9

AA

I-6

I-5

AA

W

A

W

W

W

A

AA

W

W

W

I-10

W

A

W

I-11

I-10,11

A

H-6,7,8

A

AAA

A AA

WW

WW

WWW

W

A

A

J-1 AL 6J-7,8,9

J-9

J-8

J-7

AA

A

W

J-4AW

W

J-5

J-6W

W

W

A A

A

W

W

W

J-1

J-2

J-3

AA

J-10

W

A

J-10,11W

J-11

A

VA AL SEGUNDO NIVEL

DISTRIBUCIONTABLERO DE

1 2 3 4 5 6 7 8

VA AL SEGUNDO NIVEL

AW

A

C-9,10,11

C-9

W

H-1,2,3F-1 AL 6F-7,8,9

H-4,5

W

H-9,10,11

H-9

H-5 H-4W

W W

F-10,11

F-10F-11

H-3

H-1

H-2

W

H-6

H-8

H-7

W

WW

F-1

F-2

F-3

F-4

F-5

F-6

F-7

F-8

F-9W

W W

W

W W

WW

A

A A

A

A

A AAA

AA

W

G-4AG-7

G-8

G-9G-6

G-5

W

W

A A

A

A

W

W

WA

W

WG-7,8,9

G-1 AL 6

G-3

G-2

G-1

A

W

AA

G-10,11W AW

G-11

9 10

A

11

B

C

1 2 3 4 65 7 8 9 10 11

A

B

C

1

2

3

4

5

6

7

8

C B A

CONTADORES

DISTRIBUCIONTABLERO DE

WA-4

A-1

W

W

A

A-7

A

A

A-8

A

WA-5

W

Figura 42. Planta de electricidad nivel 1

98

W

W

A

A

A

WA

W

W

A

W

W

WA

W

A

W A

A

W

WA

W

W

A

A

A

WA

W

W

A

W

4.825

48.550

4.825

1

4.8254.8254.825

32 4

4.825

5 6

4.825 4.825 4.825 4.825

7 8 9 10 11

2.22

58.

920

C

B

A

6.39

5

4.82548.550

4.8254.825

5

W

W

M'-7M'-8

W

M'-9

W

M'-6

M'-1

W

W

M'-4

W

M'-2

M'-3

W

W

M'-5

W

W

W

N'-6

N'-2

W

W

N'-1

W

N'-4W

W

N'-3

N'-5

W

O'-2

W O'-1W

O'-6W

W

O'-5

W

W

O'-4

O'-3

W

W

W

W

Z-4 AL 9Z-1,2,3A

Z-10

Z-10,11

W

Z-11

A

W

AA

A

Z-1Z-2Z-3

A

W

A

W

A

W

W

W

W

W

W

W A

Z-4Z-5Z-6

AA

Z-7Z-8

Z-9

NIVELVIENE DEL PRIMER

A'-4 AL 9A'-1,2,3

A'-9

A

A

W

A

A'-8 A'-7

WW

AA

A'-6

A'-3

W

A

W A

A'-4A'-5

A'-2 A'-1

W

W

A

WW

A

A'-10

W

A'-11

A'-10,11

A

W

C'-9

C'-4 AL 9C'-1,2,3

A

A

C'-7C'-8 A

C'-6

AW

W

A

W

C'-3

A

W

C'-5 C'-4

W W

W

A

W W

C'-2

C'-1

A

A

C'-10

WW

C'-10,11

A

C'-11

WW

A

B'-5 AA

DISTRIBUCION

B'-1,2,3

A

B'-6,7,8A

B'-6

B'-4,5

B'-4

B'-3

A

W

W

TABLERO DE

B'-8

B'-1

A

WW

A

B'-7

B'-2

W

Q-1

Q-2

Q-3Q-7,8,9Q-1 AL 6

AA

Q-5

Q-6

WA

W

W

W

A

AA

W

W

W

Q-10,11W

Q-11 Q-10A

AW

R-1 AL 6R-7,8,9

R-9

R-8

R-7A

AA

W

R-4A W

W

R-5

R-6W

W

W

A A

A

W

W

W

R-1

R-2

R-3

AA

R-10,11W

R-11

A

A

R-10

W

S-1 AL 6S-7,8,9

S-9

S-8

S-7

AA

A

W

S-4A W

W

S-5

S-6W

W

W

A A

A

W

W

W

S-1

S-2

S-3

AA

S-10,11W

S-11

A

A

S-10

W

T-1 AL 6T-7,8,9T-9

T-8

T-7

AA

A

W

T-4A W

W

T-5

T-6W

W

W

A A

A

W

W

W

T-1

T-2

T-3

AA

T-10,11W

T-11

A

A

T-10

W

W

W

C-11

C-10

111111

1111111111

11

DEFG

IJKLM

H

1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.

2do.2do.2do.

11UNIDADES

1111


CIRCUITOABC

1 er.NIVEL

1 er.1 er.

G

M

FED

LKJIH

110 V110 V110 V110 V

110 V110 V110 V110 V110 V

110 V11111111

111111111111

CIRCUITO

CBA110 V

110 V110 V 11

1111

UNIDADES

ALAMBRE RETORNO No. 14 AWG.

TOMACORRIENTE DOBLE DE 110 V. EN PARED h= 0.40

LAMPARA DE PARED DE 100W

TUBERIA EN CIELO SERA RIGIDA DE 1/2"

INTERRUPTOR SIMPLE h= 1.50

LAMPARA FLUORESCENTEDE DOS TUBOS

CONTADOR 110 W.

TIPO INDUSTRIAL

NOMENCLATURA DE ELECTRICIDAD

TABALERO DE DISTRIBUCION DE CIRCUITOS

110 V110 V110 V110 V

1 er.1 er.1 er.1 er.

110 V110 V110 V110 V110 V

2do.2do.2do.

1 er.1 er.1 er. 110 V

ENERGIA

110 V110 V110 V

1 er.1 er.

NIVEL1 er.

ESC: 1/280

S

INTERRUPTOR DOBLE h= 1.50 S

B'-9

W

TUBERIA EN PISO O PARED110 V2do.11N110 V11N 2do.2do. 110 V11NO 2do.11 110 V 11O 2do. O110 V 11

CONDUCTOR NEUTRO No. 12 AWG.110 V2do.

CONDUCTOR POSITIVO No. 12 AWG.

A


PLANTA DE ELECTRICIDAD SEGUNDO NIVEL

MLKJIHGFEDCBA

CIRCUITO

2do.2do.2do.

1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.1 er.

11111111111111111111

110 V

110 V

110 V110 V110 V

110 V110 V110 V110 V

110 V1 er.1 er.


NIVEL1 er.

1111

UNIDADES11

110 V110 V110 V

ENERGIA ENERGIA

11

J'-6 K'-5

J'-2

W

W

J'-1

W

J'-4

W

W

J'-3

J'-5J'-9

J'-8J'-7 K'-8

K'-9 K'-6

W

K'-7

W

K'-1K'-4

K'-2

K'-3

W

L'-1

W W

L'-2

W

W

L'-4L'-3

W

L'-5

L'-6

L'-8W

W

L'-7W

L'-9

A

H-11

H-10

WA

W

W

A

W

WW

W

W

W

W

W

A

A

A

W

W

WA

W

WA

AW

W A

W W

A

AW

W

WA

W

W

W

A

W

A

A A A A

W

W

W

W

W

W

W

W

W

A

W

W

W

A

A

W

WA

W

A

W A

A

W W

WA

BAJA

BAJA

BAJA

6

4.825

9

4.825

7 8

4.8254.825

10 111 2 3 4

4.825 4.825 4.825

4.82

533

.925

8.92

06.39

5

4.82

5

8.9206.3952.225

4.82

54.

825

4.82

5

2.22

5

4.82

54.

825

K-1,2,3K-4 AL 9

A

AA

K-3

K-2

K-1

K-9

A

K-6

K-5A

K-8

K-7K-4

K-10

K-10,11

AK-11

L-4 AL 9L-1,2,3

L-4

L-5

L-6

L-1

L-2

L-3

L-7

L-8

L-9

L-10 L-11

L-10,11M-4 AL 9

M-1,2,3

W

AA

M-1

M-2

M-3

M-4

M-5

M-6

A

A

A

M-7

M-8

M-9

AM-11

M-10,11

M-10

N-4 AL 9N-1,2,3

N-1

N-2

N-3

N-4

N-5

N-6

N-7

N-8

N-9

N-11

N-10,11

N-10

O-4 AL 9O-1,2,3

O-1

O-2

O-3

O-4

O-5

O-6

O-7

O-8

O-9

O-11

O-10,11

O-10

VIENE DEL PRIMERNIVEL

W

P-4A

P-7

P-8

P-9P-6

P-5

W

W

A A

A

A

W

W

WA

W

W

P-7,8,9P-1 AL 6

P-3

P-2

P-1

A

W

AA

P-10,11

P-10

W A

A

W

P-11

NIVELVIENE DEL PRIMER

Q-7

Q-8

Q-9

AA

W

Q-4 WA

B

C

A

C B A

7

8

6

5

4

3

1

2

Figura 43. Planta de electricidad nivel 2

99

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

TUBERIA PVC Ø 3/4"

TUB

ERIA

HG

Ø 1

/2"

Hacia colector municipal

HG DE Ø 3"

BAJA ALPRIMER NIVEL

VIENE DELSEGUNDO NIVEL

PLANTA DE DRENAJES E

PVC Ø 3"S= 2%

PVC Ø 3"

S= 2%

S= 2% PVC Ø

3"

S= 2% PVC Ø 3"

PVC Ø 3"

S= 2%

PVC Ø 3"S= 2%

PVC Ø 3"

S= 2%

PVC Ø 3"

S= 2%

TUBERIA HG Ø 1/2"

HG DE Ø 3"

HG DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"PVC DE Ø 3"PVC DE Ø 3"PVC DE Ø 3"PVC DE Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC Ø 3"

S= 2%

S= 2%

PVC Ø 3"

Ø 3"B.A.P.

A

C

B

6.39

58.

920

2.22

5

48.5503

4.8254.825

1 2

4.825 4.8254.825

4 5

4.825

6

4.825 4.8254.8254.825

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"PVC DE Ø 3"PVC DE Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE Ø

3"

SU

BTE

RR

AN

EAD

E 2

.70

*1.7

0*1.

75

CIS

TER

NA

TUB

ER

IA P

VC Ø

3/4"

S= 2

%

PV

C Ø

3"

PV

C Ø

3"S

= 2%

S= 2%

HG DE Ø 3"

TUB

ER

IA P

VC Ø

1/2

"

TUBERIA PVC Ø 1/2"

S= 2%

PVC Ø 3"

TU

BE

RIA

PV

C Ø

1/2"

S= 2

%

PV

C Ø

3"

S= 2% PVC Ø 3"

S= 2

%

PV

C Ø

3"

S= 2% PVC Ø 3"

PV

C Ø

3"

S=

2%

S=

2%

PV

C Ø

3"

S=

2%

PV

C Ø

3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø

3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE Ø

3"

PVC DE Ø

3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE

Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PV

C DE

Ø 3

"P

VC

DE

Ø 3"

PVC

DE

Ø 3

"P

VC

DE

Ø 3"

PV

C D

E Ø

3"P

VC

DE Ø

3"

PV

C DE

Ø 3

"P

VC

DE Ø

3"

PVC DE Ø 3"

S=

2%

PV

C Ø

3"

TUBERIA PVC Ø 1/2"

TU

BE

RIA

PV

C Ø

1/2"

PV

C D

E Ø

3"

S= 2

%

PV

C Ø

3"

TUB

ERIA

PV

C Ø

1/2

"

PVC DE Ø 3"

TUBERIA PVC Ø 1/2"

TUBERIA PVC Ø 1/2"

TUBERIA PVC Ø 1/2"

Tube

ría P

VC Ø

1/2

"

TU

BE

RIA

PV

C Ø

1/2"

TUB

ER

IA P

VC

Ø 1/

2"

TU

BE

RIA

PV

C Ø

1/2"

TUBERIA PVC Ø 3/4"

de 2.70*1.70*1.75SubterraneaCisterna

S= 2%

PVC Ø 3"

PVC DE Ø 3" PVC DE Ø

3" PVC Ø 3"

PVC Ø 3"

S= 2% PVC Ø 3"

S= 2%

PVC Ø 3"

TUBERIA PVC Ø 3/4"

TUBERIA PVC Ø 1/2"

S=

2%

S= 2%

PV

C Ø

3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

PVC DE Ø 3"

B

A

C

4.82

533

.925

6.39

58.

920

4.82548.550

2.22

58.

920

4.825

6.39

5

4.825 4.825

4.82

5

4.8254.8254.825 4.825 4.8254.825

6.3952.2258.920

4.82

54.

825

4.82

5

2.22

5

4.82

5

4.825

48.550

4.8254.825 4.825 4.8254.8254.825 4.825 4.825 4.825

4.82

5

PVC DE Ø 3"

INSTALACION HIDRAULICA PRIMER NIVELESC: 1/385

2.22

58.

920

6.39

5

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

A

11

B

C

1 2 3 4 65 7 8 9 10 11

A

B

C

1

2

3

4

5

6

7

8

C B A

SUB

E

BA

JA

SUBE

SUBE

BAJA

BAJA

7 8 9 10 11

ABC

6.3958.920

2.225

2

1

3

4

NIVELVA AL SEGUNDO

5

6

7

4.82

533

.925

4.82

54.

825

4.82

54.

825

4.82

54.

825

8

ESC: 1/385

INSTALACION HIDRAULICA SEGUNDO NIVELPLANTA DE DRENAJES E

Hacia colector municipal

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

Ø 3"B.A.P.

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"B.A.P.

Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

B.A.P.Ø 3"

TUBE

RIA

PVC

Ø 3

/4"

TUBE

RIA

PVC

Ø 3

/4"

S= 2%

PVC Ø 3" PVC Ø 3"

S= 2%

de 2.70*1.70*1.75SubterraneaCisterna

S= 2%

PVC Ø 3"

PV

C Ø

3"

S=

2%

Viene de acometida Mpal.

PV

C DE

Ø 3

"

PV

C D

E Ø

3"P

VC

DE

Ø 3"

PV

C D

E Ø

3"P

VC

DE Ø

3"

PVC

DE

Ø 3

"

54321

4.82548.550

4.825 4.8254.825 4.825

10 119876

4.8254.825 4.8254.825 4.825

TUBERIA PVC Ø 3/4"TUBERIA PVC Ø 3/4"

CAJA UNION

TUBERIA DE AGUAS NEGRAS Ø INDICADO

CODO HORIZONTAL A 45° PVC Ø INDICADO

SENTIDO DE LA PENDIENTE 2

CODO A 90 VERTICAL

CODO A 90 HORIZONTAL

NOMENCLATURA HIDRAULICA

LLAVE DE PASO

LLAVE DE CHEQUE

TEE A 90 VERTICAL

LLAVE DE COMPUERTA

TEE A 90 HORIZONTAL

CHORRO

CONTADOR

TUBERIA PVC Ø 1/2"

%

YEE PVC Ø INDICADO

CAJA CON SIFON PRE FABRICADO

BAJADA DE AGUA PLUVIAL

NOMENCLATURA DRENAJES

B.A.P.

Figura 44. Planta de drenajes e instalación hidráulica nivel 1 y 2

100

Z-2C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-AZ-1

C-A

Z-1

C-AZ-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-AZ-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-AZ-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1

C-A'

Z-1C-A'

Z-2

C-A'

Z-2

C-A'

Z-2

C-A'

Z-2C-A'

C-A'Z-2

C-A'Z-2

C-A'Z-2

Z-1

C-A

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-AZ-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1C-A

Z-1

C-A

Z-1

C-A

Z-1

Z-2

C-A

Z-2C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

Z-2

C-A

NOTA:RESISITENCIA DEL CONCRETO = f'c= 281 Kg/cm2RESISITENCIA DEL ACERO = fy= 4200 kg/cm2PROPORCIÓN= 1: 1.5: 2: 0.54

C-C

C-C

C-C

C-C C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-CC-C C-CC-C C-CC-C C-CC-C C-CC-C C-C C-C C-CC-C C-CC-C C-CC-C

C-CC-C C-CC-C C-CC-C C-CC-C C-CC-C

C-CC-C

C-CC-C

C-C C-C C-C C-C C-C

C-CC-C C-C C-C

C-CC-C C-C

C-CC-C C-C

C-C C-CC-C C-C

C-CC-C

C-CC-CC-C

C-CC-CC-CC-CC-C C-C C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-CC-C

C-CC-C C-C

C-C

C-C C-C

C-CC-C

C-CC-C

C-CC-C

C-CC-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-CC-C

C-C

C-CC-CC-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-A

C-C

C-C

Sol

era

de c

imen

tació

n

Solera decimentación

Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido Cimien. Corrido

Cimien.Corrido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

CorridoCimien.

CorridoCimien.

CorridoCimien.

CorridoCimien.

CorridoCimien.

Sol

era

de c

imen

tació

n

Sol

era

de c

imen

tació

n

Sol

era

de c

imen

tació

n

C-FSolera decimentación








C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C C-C

C-C

C-C

C-C C-CC-C

C-C C-C C-C C-C C-C C-CC-CC-C

C-C

9 10 11

4.825 4.825

8.92

0

33.9

254.

825

1

4.82

5

2

3

4

4.82

54.

825

5

4.82

54.

825

6

4.82

5

7

8

6.3958.920

C B

2.225

A48.5504.825 4.8254.825

9 10 11

4.825 4.8254.825

76 8

4.8254.825

3

4.825

4 51

4.825

2

8.92

06.

395

A

2.22

5

B

C

C-C

DUROPORTDUROPORT

ESC: 1 / 20

DETALLE DE JUNTA DE COLUMNAS

VER DETALLE DEJUNTAS

ESC: 1 / 20

0.2

0

0.20

Ø 3" @ 0.154 Ø 3/8" + EST.

SOLERA DE CIMENTACIÓN

SOLERA DECIMENTACIÓN

ZAPATAZAPATA

48.5501 2

4.825 4.825 4.825

3 4

4.825 4.8254.825

5 6 7 8

4.825 4.825

9 10 11

4.825 4.825

8.92

06.39

5

A

2.22

5

C

B

6.3958.920

C B

2.225

A48.5504.825 4.8254.825

9 10 11

4.825 4.8254.825

76 8

4.8254.825

3

4.825

4 51

4.825

2

8.92

06.

395

A

2.22

5

B

C

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M Y EST.

0.30

0.24 0.030.03

0.30

0.0

30.

030

.24 No. 3 @ 0.13 M EN EL CENTRO

DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 7 CONFINAMIENTO

COLUMNA B'


4 No. 7 CONFINAMIENTO

0.30

0.24 0.030.03

0.30

0.0

30.

030

.24

DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS

No. 3 @ 0.13 M EN EL CENTRO

COLUMNA B

48.5501 2

4.825 4.825 4.825

3 4

4.825 4.8254.825

5 6 7 8

4.825 4.825

Z-2

Z-1

NOTA:RESISITENCIA DEL CONCRETO = f'c= 281 Kg/cm2RESISITENCIA DEL ACERO = fy= 4200 kg/cm2PROPORCIÓN= 1: 1.5: 2: 0.54

No. 3 @ 0.13 M EN EL CENTROCON EST.- No. 3 @ 0.08 M Y EST.DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 2 No. 6 CONFINAMIENTO

ESC: 1 / 20COLUMNA A

0.30

0.03

0.0

30

.24

0.30

0.24 0.030.03

COLUMNA C

No. 2 @ 0.154 No. 3 + EST.

0.1

5

0.15

COLUMNA E

No. 2 @ 0.082 No. 3 + ESL.

0.10

0.10

COLUMNA A'

4 No. 8 + 2 No. 6 CONFINAMIENTO

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M Y EST.DE 0.60 M EN LOS EXTREMOS


33.9

254.

825

8

7

4.82

54.

825

6

4.82

5

5

4.82

5

4

4.82

5

3

4.82

5

2

1

PLANTA DE CIMIENTOS Y DISTRIBUCIÓN DE COLUMNAS PRIMER NIVELESC: 1/385

ESC: 1 / 20 ESC: 1 / 20

ESC: 1 / 20 ESC: 1 / 20

ESC: 1 / 20ESC: 1 / 20

4.82

54.

825

4.82

54.

825

33.9

254.

825

4.82

54.

825

33.9

25

Cimien. Corrido

Cim

ien.

Cor

rido

Sol

era

de

Cim

enta

ción

CimentaciónSolera de

Solera de Cimentación

Cim

enta

ción

Sol

era

de

Cim

ien.

Cor

rido

Solera de Cimentación

Cim

enta

ción

Sol

era

de

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cimien. Corrido

Cim

ien.

Cor

rido

Sol

era

de

Cim

enta

ción

Cim

ien.

Cor

rido

Cimien. Corrido

Cimien. Corrido

Cim

enta

ción

Sol

era

de

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Sol

era

de

Cim

enta

ción

Cimien. Corrido

Cimien. Corrido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

C-C C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C C-CC-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C C-C

C-C C-C

C-C

C-C C-C

C-C

C-C

C-C

0.03 0.030.24

0.30

0.24

0.0

30

.030

.30

COLUMNA F

6 Ø 5/8" + EST.Ø 3" @ 0.15

0.30

0.30

C-F C-F

C-F

C-F

C-F

C-F

C-F

C-F C-F

C-F C-F

C-F

C-FC-F

C-F

C-F C-F

C-FC-F

Cimien. Corrido

cimentaciónSolera de

Sol

era

de c

imen

tació

n

C-C

C-C

C-C

C-C C-C C-CC-C C-C C-C C-C

C-C

C-C C-C

C-CC-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C

C-C

C-C

C-C

C-CC-C C-C

C-C

C-C

C-C

C-C C-C C-C C-C C-C C-C

C-C

C-C

C-CC-CC-C

C-C

C-C C-C C-C C-C C-C C-C C-C

Cimien. Corrido

Cimien. Corrido

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Sol

era

de c

imen

tació

n

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Sol

era

de c

imen

tació

n

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Sol

era

de c

imen

tació

n

Cimien. Corrido


Cimien. Corrido

Cimien. Corrido


Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

Cim

ien.

Cor

rido

C-CC-C

C-B'

C-B' C-B'

C-B'

C-B'

C-C

C-B'

C-EC-E

C-E C-EC-E

C-E C-E

C-C

C-B'C-B'C-B'

C-B'C-B'C-B'

C-B'C-B'C-B'

C-B'C-B'

C-B'

C-B' C-B'C-B'

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-C

C-EC-EC-E

C-EC-E C-E

C-EC-E

C-E

C-EC-EC-E

C-EC-E

C-E

C-EC-E

C-E

C-EC-E

C-E

C-C

C-B C-B

C-C C-CC-C

C-BC-BC-BC-C C-C

C-BC-B

C-C C-C

C-B C-BC-CC-C

C-B

C-B

C-B

C-B

C-B C-B

C-BC-B

C-B C-B C-BC-B

C-B C-B

C-BC-B

C-D

C-B C-B

C-CC-BC-B

C-BC-B C-B

C-BC-CC-B C-B

C-B

C-E

C-E

C-E

C-B

C-E

C-B C-B C-BC-B C-B

C-EC-E

C-E

C-E

C-E

C-B'C-B' C-B'

C-C

C-E

C-F

C-E

C-E

C-E

C-E

C-F C-E C-F

C-A'

C-A'

C-D

C-D

C-C

C-E C-E

C-E

C-E

C-EC-EC-E

C-E

C-EC-E

C-E

C-EC-E

C-E

C-EC-E

C-E

C-E

C-EC-E

C-EC-E

C-E

C-E

C-E C-E

C-E

C-EC-E

C-C

C-C

C-C

C-B

C-BC-B C-B

C-B C-CC-C

C-B

C-C

C-BC-B C-B

C-CC-C

C-B

C-B

C-B C-B C-B C-B C-B

C-E

C-B

C-E

C-E C-E

C-E

C-E

C-B

C-E

C-E

C-B C-B C-B C-B

C-BC-B

C-C

C-C

C-E

C-E

C-EC-E

C-E

C-E

C-E

C-E

Z-2

Z-1

C-A

C-A

C-E

C-F

C-E

C-E

C-E

C-E

C-E

C-E

C-E

C-EC-E

C-EC-E

C-EC-E

C-E

C-E

C-E

C-EC-E

C-EC-E

C-EC-E

C-E

C-E

C-E

C-E

C-E

C-EC-EC-E

C-EC-EC-E

PLANTA DE DISTRIBUCIÓN DE COLUMNAS SEGUNDO NIVELESC: 1/385

SUB

E

BAJA

SUBE

SUBE

BAJA

BAJA

A

B

C

6.39

52.

225

C-A

C-A

Z-1

Z-2

C-C C-C

C-C

C-C

C-C C-C

C-C

C-C C-C

C-C

C-C C-C

C-C C-CC-EC-EC-E

C-EC-E

C-EC-E

C-E

C-EC-E C-E C-E

C-EC-E

C-EC-EC-EC-EC-E

C-E

C-E C-EC-E

C-EC-EC-E

C-EC-EC-EC-EC-E

C-EC-C

Figura 45. Planta de cimientos y distribución de columnas nivel 1 y 2

101

VIGA 2

1.52

1.22

0.91

1.13

COR

RID

OSN

o. 3

@ 0

.29

No.

3 @

0.2

9C

ORRI

DOS

1.130.911.

221.52

VIGA 1

1.05

No. 3 @ 0.23

1.52

VIGA 1

1.22

VIGA 1

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

No. 3 @ 0.23VIGA 1

No. 3 @ 0.23 No. 3 @ 0.23VIGA 1

0.91

1.13

No. 4 @ 0.19

1.521.22

VIGA 1

VIG

A 3

0.91

1.13

0.91

1.13

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

1.521.22

VIGA 1

VIG

A 3

No. 3 @ 0.29CORRIDOS

VIGA 1

0.38

0.48

VIG

A 5


VIGA 1

No. 3 @ 0.23

VIG

A 5

VIGA 1

VIG

A 5

No. 3 @ 0.29CORRIDOSNo. 3 @ 0.23

VIG

A 5

VIG

A 5

VIG

A 5CORRIDOS

VIGA 1

0.38

0.48

No. 3 @ 0.23No. 3 @ 0.29

VIG

A 5

VIG

A 5

1.52

VIG

A 7

0.38

No.

3 @

0.2

2

1.22

VIG

A 7

VIGA 9

1.13

VIG

A 7

0.91

VIGA 11

COR

RID

OS

VIG

A 7

0.48

0.38

No.

3 @

0.2

2

1.52

1.22

VIG

A 7

VIGA 9

1.13

VIG

A 7

No. 3 @ 0.36

No. 3 @ 0.36VIGA 2

0.91

1.13

VIG

A 4

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.52

VIG

A 4


VIG

A 6

VIGA 2

VIG

A 6

VIGA 2

VIG

A 6

VIG

A 6

VIGA 2VIGA 2

VIG

A 6

VIG

A 6

VIGA 2

No. 3 @ 0.36

VIG

A 6

0.38

0.48

0.91

VIG

A 8

VIG

A 8

1.22

1.52

No.

3 @

0.3

6C

ORRI

DOS

No.

3 @

0.2

9

0.38

0.48

VIGA 12

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.36

VIG

A 8

1.13

VIGA 10

VIGA 2

VIG

A 6

0.84 1.05

1.05

0.84

BAJAVIGA 2

VIG

A 6

NOTA:RESISITENCIA DEL CONCRETO= f'c= 281 Kg/cm2RESISITENCIA DEL ACERO= fy= 4200 kg/cm2PROPORCIÓN= 1: 1.5: 2: 0.54

0.91

1.13

No. 3 @ 0.23

PLANTA DE LOSAS PRIMER NIVELESC: 1/385

1.22

VIGA 1No. 3 @ 0.23

VIGA 1 VIGA 1No. 3 @ 0.23

No. 4 @ 0.19

VIGA 1

0.91

1.13

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

1.521.22

VIGA 1

No. 4 @ 0.190.91

1.13

VIGA 1

VIG

A 3

1.521.22

No. 3 @ 0.23VIGA 1

No. 3 @ 0.23VIGA 1

No. 4 @ 0.190.91

1.13

1.521.22

VIGA 1

VIG

A 3

1.52

No. 4 @ 0.190.91

1.13

1.521.22

VIGA 1

VIG

A 3

No. 3 @ 0.23VIGA 1

No. 3 @ 0.23VIGA 1

0.91

1.13

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

1.521.22

VIGA 1

VIG

A 3

0.38

No.

3 @

0.2

2

1.22

VIGA 1

VIG

A 5

No. 3 @ 0.29CORRIDOSNo. 3 @ 0.23

VIG

A 5

VIG

A 5

VIGA 1


0.38

No. 3 @ 0.23

0.48

VIG

A 7

No.

3 @

0.2

2

VIG

A 7

VIG

A 7

0.91

VIGA 11

VIGA 11

VIG

A 7

0.48

0.38

No.

3 @

0.2

9C

ORRI

DOS

No.

3 @

0.2

2

1.52

1.22

VIG

A 7

VIGA 9

VIGA 9

1.13

VIG

A 7

0.91

VIGA 11

0.48

0.38

No.

3 @

0.2

9C

OR

RID

OS

1.52

1.22

VIG

A 7SUB

E

VIGA 9

1.13

VIG

A 7

0.48

No.

3 @

0.2

9

1.52

0.91

VIGA 11

0.48

No.

3 @

0.2

9C

OR

RID

OS

VIGA 2

VIG

A 6

VIG

A 6

VIGA 2

VIG

A 6

0.84

1.05

0.84

BAJA

No.

3 @

0.3

6 1.220.38

0.91

0.91

VIG

A 8

No.

3 @

0.3

6

VIG

A 8

VIG

A 8

VIG

A 6

VIG

A 8

1.22

1.52

No.

3 @

0.3

6C

OR

RID

OS

No.

3 @

0.2

9

0.38

0.48

VIGA 12

VIGA 12

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.22

0.84

1.05

0.84

VIG

A 8

1.22

1.52COR

RIDO

SN

o. 3

@ 0

.29

0.38

0.48

VIGA 12

No. 3 @ 0.22

VIG

A 3

0.91

1.13

No. 4 @ 0.19

1.521.22

VIGA 1

0.91

VIGA 11

VIG

A 7

0.48

0.38

No.

3 @

0.2

9C

OR

RID

OS

No.

3 @

0.2

2

1.52

1.22

VIG

A 7

VIGA 9

1.13

VIG

A 7

No. 3 @ 0.29No. 3 @ 0.23

VIGA 1

VIG

A 5

No. 3 @ 0.29CORRIDOSNo. 3 @ 0.23 No. 3 @ 0.23

VIG

A 5


SUBE


VIGA 1

No. 3 @ 0.23

VIG

A 5


VIGA 1

CORRIDOSNo. 3 @ 0.23

VIG

A 5

SUBE

No. 3 @ 0.21

VIG

A 4

0.91

VIG

A 8

No.

3 @

0.3

6

0.48

0.38

No.

3 @

0.2

9C

OR

RID

OS

1.52

1.22

VIG

A 8

VIGA 12

No. 3 @ 0.22

VIGA 12 VIGA 10

1.13

VIG

A 8

No. 3 @ 0.36

VIGA 10

VIG

A 8

No. 3 @ 0.36

VIG

A 8

1.13

VIGA 10

VIGA 10

VIG

A 8

No. 3 @ 0.36

1.13

VIGA 10

0.91

0.91

1.520.48

1.05

VIG

A 8

BA

JA

No. 3 @ 0.20

No.

3 @

0.2

0

VIG

A 8

1.22

No.

3 @

0.3

6

0.38

1.52CO

RR

IDO

SN

o. 3

@ 0

.29

0.48

VIGA 12

No. 3 @ 0.22

VIG

A 8

VIG

A 8

1.22

1.52

No.

3 @

0.3

6

0.38

0.48

CO

RRI

DOS

VIGA 12

No. 3 @ 0.22

No.

3 @

0.2

9

No. 3 @ 0.36

VIG

A 8

No. 3 @ 0.36

1.13

VIGA 10

No. 3 @ 0.36

VIG

A 8

1.13

VIGA 10

VIGA 1

VIG

A 3

VIG

A 3

1.13

No. 3 @ 0.23

0.91

No. 4 @ 0.19

B

6.39

5

A

C

8.9202.225 6.395

C B A

33.9

254.

825

4.82

54.

825

7

8

6

4.82

54.

825

4.82

5

5

4

3

4.82

5

1

2

6.39

58.

920

B

2.22

5

C

A

48.5504.8254.8254.825

1 2

4.8253 4

4.8254.8257

4.8255

4.8256

4.8258 9

4.82510 11

0.48

0.38

0.48

0.38

0.48

0.38

0.48

0.38

0.48

0.38

0.48

0.38

0.38

0.48


0.38

0.48


0.38

0.48


0.38

0.48


No. 4 @ 0.19

No. 4 @ 0.19

No. 4 @ 0.19

No. 4 @ 0.19

No. 4 @ 0.19

No. 4 @ 0.19

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.22

No. 3 @ 0.22

48.5504.8254.825

8

4.8254.825

9 10 11

4.8254.825

1

4.825

2

4.825

3 4

4.8254.825

5 6 7

8.92

02.

225C

8.9202.225 6.395

C B A

33.9

254.

825

4.82

54.

825

7

8

6

4.82

54.

825

4.82

5

5

4

3

4.82

5

1

2

6.39

58.

920

B

2.22

5

C

A

48.5504.8254.8254.825

1 2

4.8253 4

4.8254.8257

4.8255

4.8256

4.8258 9

4.82510 11

48.5504.8254.825

8

4.8254.825

9 10 11

4.8254.825

1

4.825

2

4.825

3 4

4.8254.825

5 6 7

8.92

02.

225

B

6.39

5

A

NOTA:RESISITENCIA DEL CONCRETO= f'c= 281 Kg/cm2RESISITENCIA DEL ACERO = fy= 4200 kg/cm2PROPORCIÓN= 1: 1.5: 2: 0.54

0.48

0.38

0.48

0.38

VIGA 9

No. 4 @ 0.19

0.91

VIGA 11

VIG

A 7

VIG

A 7

1.22

1.52COR

RID

OSN

o. 3

@ 0

.29

0.38

0.48

No.

3 @

0.2

2

VIGA 9

VIG

A 7

No. 3 @ 0.22

1.13

VIGA 11

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36

VIG

A 4

VIGA 2 No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

0.38

0.48


0.38

0.48


0.38

0.48


0.38

0.48


0.38

0.48


0.38

0.48

No. 3 @ 0.29CORRIDOSNo. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

PLANTA DE LOSAS SEGUNDO NIVELESC: 1/385

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

No. 3 @ 0.20

No.

3 @

0.2

0

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36 VIGA 2

VIG

A 4

No. 3 @ 0.21

No. 3 @ 0.36CORRIDOSNo. 3 @ 0.29

0.48

0.38

VIG

A 6

VIGA 2

VIGA 21.221.52

0.91

1.13

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No. 3 @ 0.36

1.52

0.91

VIGA 2

1.22

No. 3 @ 0.21

1.13

VIG

A 4

No. 3 @ 0.36VIGA 2

No.

3 @

0.2

0No. 3 @ 0.20

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

1.22

VIGA 1

1.52

0.91

No. 4 @ 0.19

VIG

A 3

VIGA 1No. 3 @ 0.23

1.13

VIG

A 5

0.38

0.48

CORRIDOSNo. 3 @ 0.29 No. 3 @ 0.23

DETALLE DE VARILLAS CON GANCHO

Figura 46. Planta de losas nivel 1 y 2

102

0.45

SECCION " E "

LOSA

VIGA FINAL

J

0.80

NIVEL + 3.00

NIVEL + 0.10

LOSA

E

VIGA DE ENTREPISO

SECCION " J "

DETALLE SECCIÓN DE COLUMNAS " A Y B "ESC: 1/75

EST. No. 3 @ 0.13 M EN EL CENTRO


0.45

2.60

1.70

0.30

2.60

0.45

1.70

1.00

0.20

CORTE D

No. 3 @ 0.14 M.

0.54

4.825

2 No. 4

DETALLE DE VIGA 7

2 No. 4 + 1 No. 8

REF. 3 No. 43 No. 40.54

CORTE A

No. 3 @ 0.07 M.

EST. No. 3 @ 0.07 M

CORTE C

No. 3 @ 0.07 M.

4.525

CORTE C

No. 3 @ 0.07 M.

0.542 No. 4

2 No. 4

1er. EST. @0.04 M.

EST. No. 3 @ 0.07 M

REF. 3 No. 4 3 No. 4

2 No. 4

0.54CORTE B

No. 3 @ 0.14 M.

EST. No. 3 @ 0.07 M

No. 3 @ 0.07 M.

CORTE A0.54

2 No. 4

No. 3 @ 0.13 M.

CORTE B0.54

EST. No. 3 @ 0.07 M

1er. EST. @0.04 M.6.095

EST. No. 3 @ 0.14 M

B

B

No. 3 @ 0.14 M.

CORTE B0.54

2 No. 4

2 No. 4+ 1 No. 5

EST. No. 3 @ 0.07 M

6.472 No. 4

DETALLE DE VIGA 10

2 No. 4

2 No. 4

2 No. 4 + 1 No. 5

EST. No. 3 @ 0.07 M

6.47

DETALLE DE VIGA 9

EST. No. 3 @ 0.07 M

4.525

No. 3 @ 0.14 M.

CORTE B0.54

2 No. 4REF. 2 No. 4

2 No. 4

B

B

EST. No. 3 @ 0.14 M

1er. EST. @0.04 M.

4.825

DETALLE DE VIGA 8

2 No. 4 + 1No.5 EST. No. 3 @ 0.07 M

No. 3 @ 0.07 M.

CORTE A0.54

2 No. 4 REF. 2 No. 4

2 No. 4

1er. EST. @0.04 M.

2 No. 4

EST. No. 3 @ 0.14 M

B

B

3 No. 42.225

EST. No. 3 @ 0.14 M

3 No. 43 No. 4

2 No. 42 No. 4EST. No. 3 @ 0.07 M

2 No. 4 + 2 No. 6

1.925

DETALLE DE VIGA 11

C

C

D

D

No. 3 @ 0.07 M.

CORTE A0.542 No. 4 + 1 No. 5 2 No. 4 + 1 No. 5

2 No. 4 + 2 No 6 2 No. 4

1er. EST. @0.04 M.6.095

EST. No. 3 @ 0.14 M

B

B

2.20

3.40

NIVEL - 0.10

2.05

Y

VIGA FINAL

SECCIÓN X

0.45 SECCIÓN Y


0.20

0.20 0.20

0.20

0.20 0.20

0.20 0.20

0.20 0.20

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

CORTE DE VIGA

ESC: 1/50

EstribosEstribos

EstribosEstribos

EstribosEstribos

EstribosEstribos

EstribosEstribos

Estribos Estribos

Estribos Estribos

Estribos Estribos

Estribos Estribos

Estribos Estribos

EstribosEstribos

2 No. 4

Estribos

0.20

0.30

1er. EST. @0.04 M.

0.20 0.20

0.200.20

0.200.20

0.200.20

0.20

0.20 0.20

0.200.20

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M DE 0.60 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 2 No. 6 CONFINAMIENTO

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M Y EST.DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 7 CONFINAMIENTO

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M Y EST.DE 0.60 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 2 No. 6 CONFINAMIENTO


DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 2 No. 6 CONFINAMIENTO

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 7 CONFINAMIENTO

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 7 CONFINAMIENTO

No. 3 @ 0.13 M EN EL CENTROCON EST.- No. 3 @ 0.08 M Y EST.DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 7 CONFINAMIENTO


DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 8 + 2 No. 6 CONFINAMIENTO


VIGA DE ENTREPISO

DE 0.45 M EN LOS EXTREMOS4 No. 7 CONFINAMIENTO

CON EST.- No. 3 @ 0.08 M

EST. No. 3 @ 0.13 M



DETALLE SECCIÓN DE COLUMNAS " A' Y B' "

X

0.80

0.40

0.20

1.00

0.60

0.30

1.70

2.60

0.45


NIVEL + 0.10

ESC: 1/50

LOSA

LOSA

NIVEL + 3.80

CORTE C

0.54

1er. EST. @0.04 M.

3 No. 4

2 No. 4

CORTE D

No. 3 @ 0.14 M.

0.54

EST. No. 3 @ 0.14 M

2.225REF. 2 No. 4

DC

2 No. 42 No. 4 + 1 No. 5

D

1.925

DETALLE DE VIGA 12

REF. 2 No. 42 No. 4

2 No. 4EST. No. 3 @ 0.07 M

C

No. 3 @ 0.07 M.

0.54

1er. EST. @0.04 M.

2 No. 4

2 No. 4

CORTE D

No. 3 @ 0.14 M.

0.54

2 No. 4

2 No. 4 EST. No. 3 @ 0.07 M

2 No. 4

2 No. 4 2 No. 4

2 No. 4

2 No. 4 + 1 No. 5

2 No. 4

2 No. 4

2 No. 42 No. 4

0.30

0.30

0.30

0.30

EN EL CENTRO

0.30

0.40

2.05

0.30

0.30

0.30

0.30

0.30

RECUBRIMIENTOEN VIGAS = 0.04 M.






EN VIGAS = 0.04 M.RECUBRIMIENTO





Solera de humedad4 No. 3 + Est. No. [email protected] m

4 No. 3 + Est. No. [email protected] mSolera de humedad

NIVEL 0.00

NIVEL - 0.10NIVEL 0.00

EST. No. 3 @ 0.13 M

0.60

COLUMNA A'

COLUMNA B' COLUMNA B

COLUMNA A

EST. No. 3 @ 0.13 M

0.60

No. 3 @ 0.14 M.

CORTE B0.54

2 No. 4

2 No. 4REF. 2 No. 4

1er. EST. @0.04 M.

DETALLE DE VIGA 5

No. 3 @ 0.07 M.

2 No. 4 + 1 No. 8

3 No. 4CORTE C

D

D

No. 3 @ 0.14 M.

2 No. 4

3 No. 4

CORTE DC

C

EST. No. 3 @ 0.07 M

No. 3 @ 0.07 M.

EST. No. 3 @ 0.07 M

DETALLE DE VIGA 2

REF. 2 No. 4 2 No. 4

2 No. 4

0.54CORTE B

No. 3 @ 0.14 M.

4.525

EST. No. 3 @ 0.07 M

EST. No. 3 @ 0.07 M2 No. 4

4.525

2 No. 4

REF. 3 No. 40.54

EST. No. 3 @ 0.07 M

REF. 3 No. 42.30

REF. 2 No. 42.30

EST. No. 3 @ 0.07 M

REF. 2 No. 42 No. 4

EST. No. 3 @ 0.07 M2 No. 4 + 1 No. 5

2.00

DETALLE DE VIGA 6

C

C

D

D

B

B

EST. No. 3 @ 0.14 M

6.395

DETALLE DE VIGA 4

REF. 3 No. 4EST. No. 3 @ 0.14 MREF. 3 No. 4

CORTE AB

0.54

ESC: 1/50

0.54

DETALLE DE VIGA 1CORTE DE VIGA

3 No. 4

2 No. 4 + 1 No. 8EstribosNo. 3 @ 0.07 M.

B

2 No. 4 EST. No. 3 @ 0.07 M

CORTE B

3 No. 4

2 No. 4

No. 3 @ 0.14 M.

4.825

4.825

1er. EST. @0.04 M.

EST. No. 3 @ 0.07 M

REF. 3 No. 4 3 No. 4

2 No. 4

0.54CORTE B

No. 3 @ 0.14 M.

6.095

EST. No. 3 @ 0.07 M

No. 3 @ 0.07M.

CORTE A0.54

2 No. 4 REF. 2 No. 4

2 No. 4 + 1 No. 6 2 No. 4

6.095

EST. No. 3 @ 0.14 M

B

B

B

B

EST. No. 3 @ 0.14 M

1er. EST. @0.04 M.

1er. EST. @0.04 M.


6.395

2 No. 4

DETALLE DE VIGA 3

2 No. 4 + 1 No. 8

REF. 3 No. 43 No. 4 0.54CORTE A

0.54

2.00

2 No. 42 No. 4 + 1 No. 5

2 No. 42 No. 4 0.54CORTE A

No. 3 @ 0.07 M.

EST. No. 3 @ 0.07 M

Figura 47. Detalle de vigas y sección de columna “ A` ”

103

0.20

0.12

VIGA DE ENTREPISO

CON VIDRIO TRASLUCIDO

1.05

0.10

0.30

0.18

0.12

NIVEL + 3.00

NIVEL + 0.10

2.60

CIMIENTO CORRIDO3 No. 3 + Esl.No. 3 @ 0.20

2.60

0.20

0.30

2.60

1.05

0.20

1.25

0.10

1.05

LOSA

NIVEL + 0.10

NIVEL + 3.00

LOSA

NIVEL + 2.95

NIVEL ± 0.00

No. 2 @ 0.20SOLERA INTERMEDIA

2 No. 3 + ESL.

0.20 X 0.15 X 0.40 M.BLOCK VACIO DE

VENTANAS DE HIERRO

LOSA

DETALLE DE MUROS

1.00

0.20

0.80

ESCALA 1/75

SOLERA DE REMATE2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.20

BLOCK VACIO DE 0.15 X 0.20 X 0.40 M.

VIGA FINAL

VIGA DE ENTREPISO

No. 2 @ 0.20

SOLERA INTERMEDIA2 No. 3 + ESL.

1.25

0.10

FLOTE

2.05

0.40

0.110.11

ESCALA : 1 / 40

SECCION "B"

CAJA SIFONADA

TUBO PVC Ø 3"CORTINA DECONCRETO

ALISADO DE CEMENTO

TAPADERA DE CONCRETO

LADRILLO TAYUYODE 0.065 x 0.11 x 0.23

ALISADO DE CEMENTO

A

0.11

0.10

0.45

0.08

0.37

PLAN TA

SECCION "A"

ALISADO DECEMENTO

ESCALA : 1 / 40CAJA UNION

0.11

0.63

0.59

BASE DE CONCRETO

TUBO PVC Ø 3"

TUBO PVC Ø 3"

ALISADO DE CEMENTO


TAPADERA DE CONCRETO

TUBO PVC Ø 3"

TUBO PVC Ø 3"

0.110.310.11 0.050.250.83 0.37

0.59

0.075

0.07

50.

075

Ø No. 4 @ 0.11M

Ø No. 4 @ 0.12 M

Ø No. 4 @ 0.11 M

Ø No. 4 @ 0.18 M

Ø No. 4 @ 0.12 M

Ø No. 4 @ 0.18 M

Ø No. 4 @ 0.12 M

0.075 0.075

0.07

50.

075

LOSAS DE CONCRETOCODO 45°LLAVE DE CHEQUE

MUNICIPAL VIENE DE ACOMETIDA

0.60

0.60

LLAVE DE CHEQUE

VA A RED

BOMBA NEUMATICA

LLAVE DE CHEQUE

TUBO PVC. DE 11/2" PARA AGUA POTABLE

TAPADERA DE CEMENTO DE 0.60*0.60

ESCALA 1/75

2.25


B


TUBO PVC Ø 3"

TUBO PVC Ø 3"

0.10

0.37

0.11

0.59

0.11

PLAN TA

CORTINA DE CONCRETO

TUBO PVC Ø 3"

BASE DE CONCRETO

0.45

0.08

0.63

0.10

1.45

0.30

LOSA

VIGA FINAL

LLAVE DE CHEQUE FLOTE DE ALUMINIO DE 1"

PVC Ø 1"CODO 90°

PVC Ø 1"CODO 90°

TUBO PVC. DE 1"

4 No. 3

1.75

2.05

0.075

0.40

ESC: 1/75

SECCION " S "

ZAPATA TIPO 1

Ø No. 4 @ 0.12 M

PLANTA DE CISTERNA

VALVULA DE 4" GALVANIZADA

PICHACHA DE 1 1/2"

0.40 PARA DRENAJE CODO DE PVC DE Ø 4"0.

22

0.30

PARA DRENAJE

2.051.90

TUBO PVC DE Ø 4"

SECCION DE CISTERNA

1.85

0.30

1.851.70

A 1.55

1.70

PLANTA

S 1.90

2.05

VIGA DE ENTREPISO

0.10

2.82


0.20

NIVEL - 0.10

Ø No. 4 @ 0.22

Ø No. 4 @ 0.10

0.30

TENSIONL/4 EN MODULO 1 CONTRA HUELLAS= 0.17

EN MODULO 2 Y 3 CONTRA HUELLAS= 0.16

0.17

NIVEL +- 0.00

DETALLE DE ARMADO DE GRADAS

0.20

0.40

EST. No. 3 @ 0.08 M.

ESC: 1/75

L/5

0.82

0

JUNTA DE EDIFICIO CON ESCALERAS

JUNTA DE TECHO DE EDIFICIO CON ESCALERAS

0.09

0.30

No. 2 @ 0.202 No. 3 + ESL.SOLERA DE REMATE


1.26

1.26

Solera de humedad4 No. 3 + Est. No. [email protected] m

NIVEL - 0.10NIVEL 0.00

SOLERA INTERMEDIA

2.60

1.05

DETALLE MUROS DE GRADAS

NIVEL - 0.10

0.82

NIVEL 0.00

4 No. 3 + Est. No. [email protected] mSolera de humedad

No. 3 @ 0.204 No. 3 + EST.


NIVEL + 0.10

0.20

PLANTA

ELEVACIÓNDETALLE DE NUDO

0.150 2.40 0.1502.70

0.15

01.

700.

150

2.00

2.70

ESCALA 1/75

0.42

0.20



2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.20

0.15 X 0.20 X 0.40 M.

SOLERA INTERMEDIA

BLOCK VACIO DE

SOLERA DE REMATE2 No. 3 + ESL.No. 2 @ 0.20

ESCALA 1/75

DETALLES DE MUROS

EST. No. 2 @ 0.15 M

ESCALA 1/75

SECCION " A " PLANTA

ZAPATA TIPO 2ESC: 1/75

SOLERA

EN TODOS LOS MODULOS USAR HUELLA= 0.30 M

DESCANSO

Ø No. 4 @ 0.22

CIMIENTO CORRIDO3 No. 3 + Esl.No. 3 @ 0.20

DESCANSO

NIVEL +1.28

0.30

0.20

0.20

0.42

0.82

0.40

1.26

4 No. 3 + EST.SOLERA INTERMEDIA

No. 3 @ 0.20


No. 2 @ 0.202 No. 3 + ESL.SOLERA DE REMATE

0.40

0.20

BLOCK DE POMEZ DE 0.20 * 0.15 * 0.40

CIMIENTO CORRIDO

NIVEL +- 0.00

SOLERA HIDROFUGA 4 No. 3 + Est.No. 4 @ 0.20

BLOCK DE POMEZ DE 0.20 * 0.15 * 0.40 RELLENO DE CONCRETO

PASILLO

Figura 48. Detalles

104

990

1000

PV

-1

CT = 999.15A.P.=7.22 m CT=993.14

A.P.=5.87 m

PV

-2

PV

-4

PV

-3

CT = 938.78A.P.=3.96 m

CIE

= 9

46.0

4C

IS =

943

.49

CIE

= 9

50.6

6

CIS

= 9

34.8

2C

IE =

937

.02

CIE

= 9

40.8

7

CIS

= 9

42.2

2C

IE =

942

.80

CIE

= 9

55.1

9

CIE

= 9

58.8

0

CIE

= 9

62.3

1

CIE

= 9

68.9

8

CIS

= 9

69.4

2C

IE =

973

.54

CIS

= 9

74.0

2C

IE =

977

.73

CIE

= 9

81.6

5C

IS =

978

.14

CIS

= 9

63.2

0

CIS

= 9

55.6

7

CIS

= 9

59.3

0

CIS

= 9

51.4

4

CIS

= 9

46.8

1

CIS

= 9

37.7

8

CT = 970.74A.P.=7.54 m

CT = 975.30A.P.=5.88 m

CT = 960.56A.P.=4.89 m

CT = 964.07A.P.=4.77 m

CT = 956.95A.P.=5.51 m

CT = 979.49A.P.=5.47 m

CT = 983.41A.P.=5.27 m

PV

-6

PV

-5

PV

-8

PV

-7

PV

-10

PV

-9

PV

-11

CT = 944.56A.P.=2.34 m

CT = 947.80A.P.=4.31 m

CT = 952.42A.P.=5.61 m

CT = 942.63A.P.=4.85 m

PV

-13

PV

-12

PV

-14

PV

-15

PV

-16

CIE

= 9

30.7

5

CIE

= 9

33.8

8C

IS =

931

.69

CT = 935.64A.P.=3.95 m CT = 932.51

A.P.=1.76 m

PV

-17

PV

-18

PV-6

PLANTA TRAMO 1

PV-3

Calvario

1a. Calle

PV-2

PV-4

PV-5

1a. Calle

PV-1

6a. A

veni

da

ESCALA: 1:1250

3a. A

veni

da B

4a.

Aven

ida

PV-8

PV-7

1a. Calle PV-9

3a.

Aven

ida

B

3a. A

veni

da

PV-11

PV-10

Pila

3a. Aven

ida

PV-12

1a. Calle

1a. A

veni

da

2a. A

veni

da "A

"

2a. A

veni

da

PV-14

PV-13

S= 2.2%T.C. = 21" S= 2.2%

T.C. = 21" S= 2.2%T.C. = 21"

S= 2.2%T.C. = 21"

S= 2.2%T.C. = 21"

S= 2.2%T.C. = 21" S= 2.2%

T.C. = 21" S= 2.2%T.C. = 21"S= 2.2%

T.C. = 21" S= 2.2%T.C. = 21" S= 2.2%

T.C. = 21" S= 2.2%T.C. = 21" S= 2.2%

T.C. = 21" S= 2.2%T.C. = 21" S= 2.2%

T.C. = 21" S= 2.2%T.C. = 21"

41.58m 24.78m 26.75m 25.00m 18.63m 21.72m 20.00m 40.68m 22.67m 22.00m 35.62m 35.00m 31.41m 61.14m 34.47m 42.70m 42.69m

546.84m

P.V. = POZO DE VISITAC.T. = COTA DE TERRENOA.P. = ALTURA DE POZOS(%)= PENDIENTE DE TUBERIAT.C. = TUBERIA DE CONCRETOCIE = COTA INVERT DE ENTRADACIS = COTA INVERT DE SALIDA

NOMENCLATURA

DRENAJE EXISTENTE

CT = 988.44A.P.=6.24 m

ESCALA: H 1:1250 ; V 1:750

PERFIL TRAMO 1

CIE

= 9

86.6

8

CIE

= 9

91.3

8

CIE

= 9

97.3

3

CIS

= 9

98.2

4

CIS

= 9

91.9

3

CIS

= 9

82.2

0

CIS

= 9

87.2

7

980

930

940

950

960

970

S= 2.2%T.C. = 21"

CT = 1000.00A.P.=1.76 m

1a. Calle

1a. A

veni

da

PV-16PV-15

Iglesia

PV-17

1a. Calle

PV-18

Figura 49. Planta + perfil tramo 1

105

EXISTENTEDRENAJE

CIS = COTA INVERT DE SALIDACIE = COTA INVERT DE ENTRADAT.C. = TUBERIA DE CONCRETOS(%)= PENDIENTE DE TUBERIA

C.T. = COTA DE TERRENO

NOMENCLATURA

A.P. = ALTURA DE POZO

P.V. = POZO DE VISITA

PERFIL TRAMO 2ESCALA: H 1:1000 ; V 1:500

CT = 991.96A.P.= 4.81 m

CIE

= 9

89.9

6C

IS =

987

.15

960

CIS

= 9

90.2

0

970

980

990

1000 CT = 997.21A.P.=7.01 m

S = 1 %T.C.= 30 "

PV-

2

PV-

1

S = 1 %T.C.=30"

CIE

= 9

85.7

4C

IS =

983

.10

CIE

= 9

86.9

5C

IS =

985

.82

CIE

= 9

80.4

5C

IS =

977

.35

CIE

= 9

82.8

8C

IS =

980

.65

S = 1 %T.C.= 30"

S = 1 %T.C.= 30"

CIE

= 9

74.8

2C

IS =

971

.63

CIE

= 9

77.0

5C

IS =

974

.99

CIE

= 9

68.7

6C

IS =

967

.05

CIE

= 9

71.3

1C

IS =

968

.98

CT = 976.82A.P.=5.19 m

CT = 979.05A.P.=4.06 m

S = 1 %T.C.= 30"

S = 1 %T.C.= 30"

CT = 970.76A.P.=3.71 m

CT = 973.31A.P.=4.33 m

S = 1 %T.C.= 30"

S = 1 %T.C.= 30"

CT = 987.74A.P.=4.64 m

CT = 988.95A.P.=3.13 m

S = 1 %T.C.=30"

S = 1 %T.C.= 30" CT = 982.45

A.P.=5.10 m

CT = 984.88A.P.=4.23 m

PV-

4

PV-

3

PV-

6

PV-

5

PV-

8

PV-

7

PV-

9

PV-

10

S = 1 %T.C.= 30" S = 1 %

T.C.= 30"

CIE

= 9

60.3

4

CIE

= 9

61.7

3C

IS =

960

.52

CIE

= 9

66.8

7C

IS =

961

.97

CT = 962.34A.P.=2.00 m

CT = 963.73A.P.= 3.21 m

CT = 968.87A.P.=6.90 m

PV-

13

PV-

11

PV-

12

PLANTA TRAMO 2

Vereda

PV-2PV-1

2da.

Cal

le "B

"

2da. Calle "A"

Vereda

PV-5

Vereda

PV-6

ESCALA: 1:1000

PV-9PV-8

PV-7

2da. Calle

Zona 2

PV-11

PV-10

PV-3PV-4

3ra.

Ave

nida

"A"

PV-13PV-12

24.01m 19.74m8.24m

22.40m 20.41m 29.60m 16.68m 31.68m 21.69m 17.82m 23.63m 17.92m253.82m

Figura 50. Planta + perfil tramo 2

106

NOTA:1.- Las tapaderas de los Pozos de Visita deberá identificarse con la nomenclatura indicada en la planta.

2.- El concreto deberá tener una resistencia fc = 210 Kg/cm̂ 2

3.- El acero a utilizar debera tener una resistencia fy= 2810 Kg/cm̂ 2.

4.- El mortero para unir ladrillos deberá ser de cemento y arena de río con una proporción de 1 : 3.

5.- Los tragantes deberán de ubicarse a tres metros de la esquina de calle y tal como se indica en la planta.

6.- Las caidas en los pozos de visita son necesarios cuando la diferencia entre cotas invert de entrada y salida es de 0.60 m ó más.

BROCAL TAPADERA

RE

LLE

NO

Escalones@ 0.30 m

Repello + Cernido

Diámetro variablevariable

Canal Mediacaña

RE

LLE

NO

Ladrillo

SECCION A -A'ESCALA: 1 / 75

ENTRADA

SALIDA

Repello + Cernido

Canal Mediacaña

RE

LLE

NO

RE

LLE

NO

RASANTE DE CALLE

REL

LEN

O

REL

LEN

O

BROCALTAPADERA

Canal Media caña

ENTRADA

SALIDATUBO DE CAIDA

SECCION B - BESCALA: 1 / 75

SECCION C - C'ESCALA: 1 / 75

Ladrillo Ladrillo

CernidoRepello +

DIAMETRO DETUBERIA VARIABLE

PUNTALADRILLO DE

Canal Mediacaña

B

A A'

0.78

0.84

TAPADERA DE POZODETALLE DE ARMADO

ESCALA : 1 / 40

0.15

0.10

0.15

0.60

1.00

0.20

0.50

m

0.10

0.10

varia

ble

Tubo de concretode 12" de Diám.

0.05

0.50 0.30

0.10

0.30

0.23

0.23 0.23

1.80

N N'

SECCION N - N'ESCALA : 1 / 50

PLANTAESCALA : 1 / 50TRAGANTE TIPICO

0.80

B'

C C'

PLANTA POZO DE VISITAESCALA: 1 / 75

PLANTA POZO DE VISITAESCALA: 1 / 75

CON CAIDA

DIAM. MIN = 12 "

BAJADATUBO DE

TUBO DE LLEGADA

0.251.75

0.250.

20 m

variable

1.20 m

0.20

m

0.20

m

1.20 m

variable

1.750.25

0.20

m

0.25

0.20

m

1.20 m

variable

1.750.25

0.20

m

0.25

@ 0.30 mEscalones

0.14 0.140.84

0.100.10

0.60

3 VARILLAS No. 4 +ESLABONES No. 2@ 0.15 m

DETALLE BROCAL DE POZOESCALA : 1 / 40

ESCALA : 1 / 40PLANTA TAPADERA DE POZO

VARILLAS No. 4 ENAMBOS SENTIDOS@ 0.12 m

ANILL0 No. 4

VARILL

A No. 3

0.30

0.05

0.38 0.

05

0.05

0.15

0.05

LADRILLO TAYUYODE 0.11*0.065*0.23 mDE PUNTA

ESCALA : 1 / 40

DETALLE DE ESCALON

0.120.030.03

Figura 51. Detalles típicos de Pozos de visita

DISEÑO DE EDIFICIO ESCOLAR DE DOS NIVELES Y DRENAJE...

Documents

Transcript of DISEÑO DE EDIFICIO ESCOLAR DE DOS NIVELES Y DRENAJE...