Ejemplo de Memoria Basica a Entregar de La Practica de Metal 3D

Ejemplo de memoria básica a entregar de la práctica de Metal 3D

ÍNDICE

Capítulo Pág.

1.- Datos de obra

1

2.- Geometría y numeración de nudos

3

3.- Hipótesis de carga

3

4.- Resultados

4

4.1.- Dimensionamiento

4

4.2.- Comprobaciones

5

5.- Resumen medición

48

Ejemplo de memoria básica a entregar de la práctica de Metal 3D 1

Teoría de Estructuras y Construcciones Industriales 2010-2011 José Vallepuga Espinosa

1.- DATOS DE OBRA

1.1.- Normas consideradas Cimentación: EHE-08-CTE

Hormigón: EHE-08-CTE

Aceros laminados y armados: CTE DB-SE A

1.2.- Estados límite E.L.U. de rotura. Hormigón

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones E.L.U. de rotura. Acero laminado

CTE

Categoría de uso: A. Zonas residenciales Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

Tensiones sobre el terreno

Desplazamientos

Acciones características

1.2.1.- Situaciones de proyecto

Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los

siguientes criterios:

Con coeficientes de combinación

Sin coeficientes de combinación

Donde:

Gk Acción permanente

Qk Acción variable

G Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes

Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal

Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento

p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal

a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento

Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE

Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad ( ) Coeficientes de combinación ( )

Favorable Desfavorable Principal ( p) Acompañamiento ( a)

Carga permanente (G) 1.000 1.350 - -

Sobrecarga (Q) 0.000 1.500 1.000 0.700

Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600

Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500

Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki

j 1 i >1

G Q QGj kj Qi ki

j 1 i 1

G Q



E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C





Sobrecarga (Q) 0.000 1.600 1.000 0.700

Viento (Q) 0.000 1.600 1.000 0.600

Nieve (Q) 0.000 1.600 1.000 0.500

E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A





Sobrecarga (Q) 0.000 1.500 1.000 0.700

Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600

Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500

Tensiones sobre el terreno

Acciones variables sin sismo

Coeficientes parciales de seguridad ( )

Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.000 1.000

Sobrecarga (Q) 0.000 1.000

Viento (Q) 0.000 1.000

Nieve (Q) 0.000 1.000

Desplazamientos

Acciones variables sin sismo

Coeficientes parciales de seguridad ( )

Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.000 1.000

Sobrecarga (Q) 0.000 1.000

Viento (Q) 0.000 1.000

Nieve (Q) 0.000 1.000



2.- GEOMETRÍA Y NUMERACIÓN DE NUDOS

3.- HIPÓTESIS DE CARGA QUE PRODUCEN LAS COMBINACIONES DE ESFUERZOS MÁS DESFAVORABLES.

Carga permanente



Viento

0 grados presión exterior tipo 2

180 grados. Presión exterior tipo 2

90 grados



Nieve

sobrecarga de nieve 1

sobrecarga de nieve 2

Sobrecarga de uso en forjado



4.- RESULTADOS

4.1.- Dimensionamiento (en rojo las barras más cargadas de cada grupo de barras)

Vista 3D



4.2.- Comprobaciones (sólo de las barras más cargadas de cada grupo de barras)

versión 2008 (tensiones)

Barras COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)

Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY

N6/N8 x: 2.32 m

= 8.2 x: 0 m = 49.1

x: 0.387 m = 36.1

MEd = 0.00 N.P.(1)

x: 2.32 m = 8.4

VEd = 0.00 N.P.(2)

< 0.1 N.P.(3) x: 0.387 m

= 88.5 < 0.1

MEd = 0.00 N.P.(4)

N.P.(5) N.P.(5) 2.0 CUMPLE = 88.5

Combinación más desfavorable: 1.35·G+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve1).

N7/N9 = 78.4 = 25.5 x: 2.22 m

= 15.4 MEd = 0.00

N.P.(1) x: 2.22 m

= 0.6 VEd = 0.00

N.P.(2) < 0.1 N.P.(3)

x: 0 m = 90.9

< 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) 2.0

CUMPLE = 90.9


N21/N20 x: 2.58 m

= 8.3 x: 0 m = 77.4

x: 1.29 m = 0.7

MEd = 0.00

N.P.(1)

x: 0 m = 0.1

VEd = 0.00

N.P.(2)

x: 0.215 m < 0.1

N.P.(3) x: 1.29 m

= 77.9 x: 0.215 m

< 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) 2.0

CUMPLE = 77.9


N1/N24 NEd = 0.00

N.P.(6)

x: 0 m = 27.3

x: 3 m = 60.1

MEd = 0.00

N.P.(1)

x: 0 m = 15.9

VEd = 0.00

N.P.(2) < 0.1 N.P.(3)

x: 3 m = 83.6

< 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) 2.0

CUMPLE = 83.6

Combinación más desfavorable: 1.35·G+1.5·Q1+0.9·90grados+0.75·Nieve(Sobrecargadenieve1).

N22/N23 NEd = 0.00

N.P.(6)

x: 0 m = 20.1

x: 3 m = 66.1

MEd = 0.00

N.P.(1) = 13.1

VEd = 0.00

N.P.(2) < 0.1 N.P.(3)

x: 3 m = 84.2

< 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5) 2.0

CUMPLE = 84.2

Combinación más desfavorable: 1.35·G+1.5·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2.

N24/N26 x: 0 m = 1.0

x: 4 m = 3.7

x: 5 m = 88.9

MEd = 0.00 N.P.(1)

x: 4 m = 47.5

VEd = 0.00 N.P.(2)

< 0.1 N.P.(3) x: 5 m = 91.5

< 0.1 MEd = 0.00

N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5)

x: 0 m 2.0

CUMPLE = 91.5

Combinación más desfavorable: 1.35·G+1.5·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2.

Notación: Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión

MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z

VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados

NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión

MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados

: Limitación de esbeltez

x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%)

N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (6) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.



versión 2010 (comprobación ELU completo) Barra N6/N8 (CORDÓN SUPERIOR)

Perfil: #180x140x5 Material: Acero (S275)

Nudos Longitud

(m)

Características mecánicas

Inicial Final Área

(cm²)

Iy(1)

(cm4)

Iz(1)

(cm4)

It(2)

(cm4)

N6 N8 2.320 30.08 1406.56 958.03 1841.33

Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme

Pandeo Pandeo lateral

Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.

0.50 1.00 0.00 0.00

LK 1.160 2.320 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

Notación:

: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m)

Cm: Coeficiente de momentos

Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

Se debe satisfacer:

: 0.082

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo

N8, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·90grados.

Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 6.580 t

La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:

Nt,Rd : 80.300 t

Donde:

A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 30.08 cm²

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 2669.77 kp/cm²

Siendo:

fy: Límite elástico. fy : 2803.26 kp/cm²

M0: Coeficiente parcial de seguridad del

material. M0 : 1.05

Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

: 0.443

ydA ft,RdNy M0fydf



: 0.491

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N6, para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve1).

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 35.595 t

La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:

Nc,Rd : 80.300 t

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 2

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 30.08 cm²


Siendo:


M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05

Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)

La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por:

Nb,Rd : 72.445 t

Donde:



Siendo:



: Coeficiente de reducción por pandeo.

y : 0.90

z : 0.98

Siendo:

y : 0.62

z : 0.54

: Coeficiente de imperfección elástica. y : 0.49

z : 0.49

: Esbeltez reducida.

y : 0.39

z : 0.24

Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 552.085 t El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a) y b):

a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr, y : 552.085 t

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr, z : 1504.132 t

ydA fc,RdNy M0fydf

ydA fb,RdNy M1fydf

2

11

2

0.5 1 0.2y

cr

A f

N

2y

2ky

E I

Lcr,yN



Donde:

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 1406.56 cm4

Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 958.03 cm4

E: Módulo de elasticidad E : 2140673 kp/cm²

Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 2.320 m

Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 1.160 m

Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

: 0.361

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a

una distancia de 0.387 m del nudo N6, para la combinación de acciones 1.35·G+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve1).

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a

una distancia de 0.387 m del nudo N6, para la combinación de acciones 0.8·G+1.05·Q1+1.5·90grados.

MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

+ : 1.879 t·m

MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

- : 0.332 t·m

El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:

Mc,Rd : 5.199 t·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y

de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos

de una sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con

mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,y : 194.75 cm³


Siendo:



Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)

No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son nulas.

Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.

Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

: 0.084

2z

2kz

E I

Lcr,zN

pl,y ydW fc,RdMy M0fydf



El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N8, para la

combinación de acciones

1.35·G+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve1).

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 2.203 t

El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:

Vc,Rd : 26.204 t

Donde:

Av: Área transversal a cortante. Av : 17.00 cm²

Siendo:

d: Altura del alma. d : 170.00 mm

tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm


Siendo:



Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

34.00 64.71

Donde:

w: Esbeltez del alma. w : 34.00

máx: Esbeltez máxima. máx : 64.71

: Factor de reducción. : 0.92

Siendo:

fref: Límite elástico de referencia. fref : 2395.51 kp/cm²


Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.

Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante

Vc,Rd.

1.038 13.102

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones

1.35·G+1.05·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve3).

yd

V

fA

3c,RdV w2 d tVA

y M0fydf

w

d

tw

70maxref

y

f

f




Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 26.204 t

Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la

comprobación no procede.

Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

: 0.803

: 0.885

: 0.687

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.387 m del nudo N6, para la combinación de

acciones


Donde:


My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según

los ejes Y y Z, respectivamente.

My,Ed+ : 1.879 t·m

Mz,Ed+ : 0.000 t·m

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de

desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.

Clase : 2

Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 80.300 t

Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones

plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.

Mpl,Rd,y : 5.199 t·m

Mpl,Rd,z : 4.372 t·m


A: Área de la sección bruta. A : 30.08 cm²

Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra

comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

Wpl,y : 194.75 cm³

Wpl,z : 163.75 cm³


Siendo:



ky, kz: Coeficientes de interacción.

ky : 1.09

kz : 1.02

y M1fydfc,Ed

y

y c,Rd

N1 0.2

Nyk c,Ed

z

z c,Rd

N1 0.2

Nzk



Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00

Cm,z : 1.00

y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y

Z, respectivamente.

y : 0.90

z : 0.98

y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en

relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.39

z : 0.24

y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60

z : 0.60

Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante

solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante

resistente de cálculo Vc,Rd.

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de

acciones 1.35·G+1.05·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve3).

1.038 13.102

Donde:

VEd,z: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,z : 1.038 t

Vc,Rd,z: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,z : 26.204 t

Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.

Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la


Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)



Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículo Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.

: 0.39

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de

la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 2



Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes

valores: Ncr : 552.085 t

Ncr, y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr, y : 552.085 t

Ncr, z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr, z : 1504.132 t



Barra N7/N9 (TIRANTE)

Perfil: #100x60x6

Material: Acero (S275)

Nudos Longitud

(m)


Inicial Final Área

(cm²)

Iy(1)

(cm4)

Iz(1)

(cm4)

It(2)

(cm4)

N7 N9 2.222 16.49 195.77 87.37 214.60




0.97 0.97 0.00 0.00

LK 2.160 2.157 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

Notación:

: Coeficiente de pandeo

LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos


Se debe satisfacer:

: 0.784

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones




Nt,Rd : 44.038 t

Donde:



Siendo:




Se debe satisfacer:

: 0.126

ydA ft,RdNy M0fydf



: 0.255

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones

0.8·G+1.05·Q1+1.5·90grados.

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo

pésimo. Nc,Ed : 5.544 t La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene

dada por:

Nc,Rd : 44.038 t

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la

capacidad de deformación y de desarrollo

de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una

sección.

Clase : 1



Siendo:


M0: Coeficiente parcial de

seguridad del material. M0 : 1.05


La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una

barra comprimida viene dada por:

Nb,Rd : 21.777 t

Donde:

A: Área de la sección bruta para las

secciones de clase 1, 2 y 3. A : 16.49 cm²


Siendo:





y : 0.71

z : 0.49

Siendo:

y : 0.89

z : 1.30

: Coeficiente de imperfección

elástica.

y : 0.49

z : 0.49


y : 0.72

ydA fc,RdNy M0fydf

ydA fb,RdNy M1fydf

2

11

2

0.5 1 0.2y

cr

A f

N



z : 1.08

Ncr: Axil crítico de pandeo

elástico. Ncr : 39.577 t

El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de

los valores obtenidos en a) y b):

a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión

respecto al eje Y. Ncr, y : 88.925 t

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión

respecto al eje Z. Ncr, z : 39.577 t

Donde:

Iy: Momento de inercia de la sección

bruta, respecto al eje Y. Iy : 195.77 cm4

Iz: Momento de inercia de la sección

bruta, respecto al eje Z. Iz : 87.37 cm4



Lkz: Longitud efectiva de pandeo por

flexión, respecto al eje Z. Lkz : 2.160 m


Se debe satisfacer:

: 0.154

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N9, para

la combinación de acciones 0.8·G+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve3).

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N9, para

la combinación de acciones 1.35·G+1.5·90grados.


+ : 0.235 t·m


- : 0.011 t·m


Mc,Rd : 1.524 t·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos

planos de una sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,y : 57.07 cm³


Siendo:




2y

2ky

E I

Lcr,yN

2z

2kz

E I

Lcr,zN





Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.


Se debe satisfacer:

: 0.006






Vc,Rd : 16.277 t

Donde:


Siendo:




Siendo:



Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

14.67 64.71

Donde:




Siendo:



yd

V

fA

3c,RdV w2 d tVA

y M0fydf

w

d

tw

70maxref

y

f

f



Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.


No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante

solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante

Vc,Rd.

0.089 8.139


1.35·G+0.9·90grados+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve3).


Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 16.277 t


No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.


Se debe satisfacer:

: 0.909

< 0.001

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N7,

para la combinación de acciones


Donde:


My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos,

según los ejes Y y Z, respectivamente.

My,Ed+ : 0.190 t·m

Mz,Ed+ : 0.000 t·m


desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.

Clase : 1

Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 44.038 t

Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.




Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.000 t·m

Siendo:

com,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. com,Ed : 0.00 kp/cm²

σy,com com,EdWef,EdMy,Ed t,Ed

y,com

M N0.8

W Acom,Ed



Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra

extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 57.07 cm³


Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1.524 t·m


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante

solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante


Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de

acciones 1.35·G+0.9·90grados+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve3).

0.089 8.139

Donde:





Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la


Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la




: 1.08

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la

resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 1







: 0.81



Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de

la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 1









Barra N21/N20 (DIAGONAL)

Perfil: #60x40x3


Nudos Longitud

(m)


Inicial Final Área

(cm²)

Iy(1)

(cm4)

Iz(1)

(cm4)

It(2)

(cm4)

N21 N20 2.584 5.30 24.29 12.92 29.22




0.53 0.53 0.00 0.00

LK 1.376 1.376 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

Notación:


LK: Longitud de pandeo (m)



Se debe satisfacer:

: 0.083


N20, para la combinación de acciones 0.8·G+1.5·90grados.



Nt,Rd : 14.143 t

Donde:



Siendo:



material. M0 : 1.05


Se debe satisfacer:

: 0.411

ydA ft,RdNy M0fydf



: 0.774





La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:

Nc,Rd : 14.143 t

Donde:


desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos

comprimidos de una sección.

Clase : 1



Siendo:





Nb,Rd : 7.513 t

Donde:



Siendo:




y : 0.70

z : 0.53

Siendo:

y : 0.91

z : 1.21


z : 0.49


y : 0.74

z : 1.02

Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 14.411 t

El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en

a) y b):


ydA fc,RdNy M0fydf

ydA fb,RdNy M1fydf

2

11

2

0.5 1 0.2y

cr

A f

N




Donde:







Se debe satisfacer:

: 0.007

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.292 m del nudo N21, para

la combinación de acciones 1.35·G.


+ : 0.002 t·m


- : 0.000 t·m


Mc,Rd : 0.299 t·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de

deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión

simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase

1 y 2.

Wpl,y : 11.21 cm³


Siendo:



material. M0 : 1.05

Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo

6.3.3.2)





2y

2ky

E I

Lcr,yN

2z

2kz

E I

Lcr,zN




Se debe satisfacer:

: 0.001

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N21, para la combinación de acciones 1.35·G.



Vc,Rd : 4.994 t

Donde:


Siendo:


tw: Espesor del alma. tw : 3.00 mm fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 2669.77 kp/cm²

Siendo:



material. M0 : 1.05

Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo

6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es

necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma,

puesto que se cumple:

18.00 64.71

Donde:




Siendo:






yd

V

fA

3c,RdV w2 d tVA

y M0fydf

w

d

tw

70maxref

y

f

f



No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante

de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

0.003 2.497

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.215 m del nudo N21, para la combinación de acciones 1.35·G.

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.003 t Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 4.994 t





Se debe satisfacer:

: 0.417

: 0.596

: 0.779

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto

situado a una distancia de 1.292 m del nudo N21, para la combinación de

acciones 1.35·G+0.9·180grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve2).

Donde:


My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.

My,Ed+ : 0.002 t·m

Mz,Ed+ : 0.000 t·m

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y

flexión simple.

Clase : 1










Wpl,y : 11.21 cm³

Wpl,z : 8.39 cm³


Siendo:



ky, kz: Coeficientes de interacción.

y M1fydf



ky : 1.32

kz : 1.62

Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00

Cm,z : 1.00


Z, respectivamente. y : 0.70

z : 0.53


relación a los ejes Y y Z, respectivamente. y : 0.74

z : 1.02


z : 0.60


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede

ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante


Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una

distancia de 0.215 m del nudo N21, para la combinación de acciones 1.35·G.

0.003 2.497

Donde:






No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.





: 1.02

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la

resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 1

c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

Nyk c,Ed

z

z c,Rd

N1 0.2

Nzk



Barra N1/N24 (PILAR NAVE)

Perfil: HEB-120


Nudos Longitud

(m)


Inicial Final Área

(cm²)

Iy(1)

(cm4)

Iz(1)

(cm4)

It(2)

(cm4)

N1 N24 3.000 34.00 864.00 318.00 14.90




0.00 1.00 0.00 0.00

LK 0.000 3.000 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

Notación:





La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.


Se debe satisfacer:

: 0.216

: 0.273

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N1, para la combinación de acciones

1.35·G+1.05·Q1+0.9·180grados.Presiónexteriortipo2+1.5·Nieve(Sobrecargadenieve1).

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 19.651 t La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:

Nc,Rd : 90.772 t

Donde:


desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de

una sección.

Clase : 1



Siendo:





ydA fc,RdNy M0fydf

ydA fb,RdN



Nb,Rd : 71.876 t

Donde:



Siendo:




y : 0.79

Siendo:

y : 0.82



y : 0.69

Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 202.825 t

El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y

c):


b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr, z :

c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr, T :

Donde:



It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 14.90 cm4

Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 9410.00 cm6


G: Módulo de elasticidad transversal. G : 825688 kp/cm²



Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.000 m

i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 5.90 cm

Siendo:

iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes

principales de inercia Y y Z.

iy : 5.04 cm

iz : 3.06 cm

y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los

ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.

y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm


y M1fydf

2

11

2

0.5 1 0.2y

cr

A f

N

2y

2ky

E I

Lcr,yN

2z

2kz

E I

Lcr,zN

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN 0.5

2 2 2 2y z 0 0i i y z0i



Se debe satisfacer:

: 0.601


N24, para la combinación de acciones

1.35·G+1.5·Q1+0.9·90grados.


+ : 2.652 t·m


- : 0.000 t·m


Mc,Rd : 4.410 t·m

Donde:


deformación y de desarrollo de la resistencia plástica

de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la

fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,y : 165.20 cm³


Siendo:



material. M0 : 1.05


No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son

nulas.

Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.


Se debe satisfacer:

: 0.159


1.35·G+1.05·Q1+1.5·90grados.



Vc,Rd : 12.023 t

Donde:


yd

V

fA

3c,RdV




Siendo:

h: Canto de la sección. h : 120.00 mm



Siendo:



material. M0 : 1.05


6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es

necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma,


15.08 64.71

Donde:




Siendo:







solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

1.915 6.011


1.35·G+1.05·Q1+1.5·90grados.



wh tVAy M0fydf

w

d

tw

70maxref

y

f

f






Se debe satisfacer:

: 0.744

: 0.836

: 0.505


para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1+0.9·90grados+0.75·Nieve(Sobrecargadenieve1).

Donde:



My,Ed+ : 2.641 t·m

Mz,Ed+ : 0.000 t·m


flexión simple.

Clase : 1










Wpl,y : 165.20 cm³

Wpl,z : 80.24 cm³


Siendo:



ky, kz, ky,LT: Coeficientes de interacción.

ky : 1.09

kz : 1.00

ky,LT : 0.60

Cm,y, Cm,z, Cm,LT: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,y : 1.00

Cm,z : 1.00

Cm,LT : 1.00 y M1fydf

c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

Nyk c,Ed

z

z c,Rd

N1 2 0.6

Nzk z c,Ed

m,LT z c,Rd

N0.11

C 0.25 Ny,LTk




Z, respectivamente.

y : 0.79

z : 1.00

LT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. LT : 1.00


relación a los ejes Y y Z, respectivamente.

y : 0.69

z : 0.00


z : 0.60



ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante

solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q1+1.5·90grados.

1.915 6.011

Donde:













: 0.69

Donde:


Clase : 1



Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 202.825 t


Ncr, z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr, z :

Ncr, T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr, T :



Barra N22/N23 (PILAR FORJADO)

Perfil: HEB-120


Nudos Longitud

(m)


Inicial Final Área

(cm²)

Iy(1)

(cm4)

Iz(1)

(cm4)

It(2)

(cm4)

N22 N23 3.000 34.00 864.00 318.00 14.90




1.00 1.00 0.00 0.00

LK 3.000 3.000 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

Notación:





La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.


Se debe satisfacer:

: 0.094

: 0.201

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se

produce en el nudo N22, para la combinación de acciones

1.35·G+1.5·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2.


pésimo. Nc,Ed : 8.556 t La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene

dada por:

Nc,Rd : 90.772 t

Donde:



de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una

sección.

Clase : 1



ydA fc,RdN



Siendo:




Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo

6.3.2)



Nb,Rd : 42.533 t

Donde:




Siendo:





y : 0.79

z : 0.47

Siendo:

y : 0.82

z : 1.37


elástica.

y : 0.34

z : 0.49


y : 0.69

z : 1.13


elástico. Ncr : 74.651 t El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):





Donde:


y M0fydfydA fb,RdN

y M1fydf

2

11

2

0.5 1 0.2y

cr

A f

N

2y

2ky

E I

Lcr,yN

2z

2kz

E I

Lcr,zN

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN



Iz: Momento de inercia de la sección

bruta, respecto al eje Z. Iz : 318.00 cm4

It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 14.90 cm4




Lky: Longitud efectiva de pandeo por

flexión, respecto al eje Y. Lky : 3.000 m



Lkt: Longitud efectiva de pandeo por

torsión. Lkt : 0.000 m

i0: Radio de giro polar de la sección

bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 5.90 cm

Siendo:

iy , iz: Radios de giro de la

sección bruta, respecto a los

ejes principales de inercia Y y Z.

iy : 5.04 cm

iz : 3.06 cm


ejes principales Y y Z,

respectivamente, relativas al

centro de gravedad de la sección.

y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm


Se debe satisfacer:

: 0.661




+ : 0.000 t·m


- : 2.913 t·m


Mc,Rd : 4.410 t·m

Donde:


deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión

simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase

1 y 2.

Wpl,y : 165.20 cm³


Siendo:


0.52 2 2 2y z 0 0i i y z0i





material. M0 : 1.05


6.3.3.2)





Se debe satisfacer:

: 0.131

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la

combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q1+1.5·0grados.Presiónexteriortipo2.



Vc,Rd : 12.023 t

Donde:


Siendo:



Siendo:



material. M0 : 1.05


6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma,


15.08 64.71

Donde:



yd

V

fA

3c,RdV wh tVA

y M0fydf

w

d

tw

70max




Siendo:







solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante

Vc,Rd.

1.577 6.011




Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la



Se debe satisfacer:

: 0.754

: 0.816

: 0.842


para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2.

Donde:



My,Ed- : 2.913 t·m

Mz,Ed+ : 0.000 t·m


flexión simple.

Clase : 1

ref

y

f

f












Wpl,y : 165.20 cm³

Wpl,z : 80.24 cm³


Siendo:




ky : 1.06

kz : 1.28

ky,LT : 0.97


Cm,z : 1.00

Cm,LT : 1.00


Z, respectivamente.

y : 0.79

z : 0.47




y : 0.69

z : 1.13


z : 0.60



ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante

solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.05·Q1+1.5·0grados.Presiónexteriortipo2.

1.577 6.011

Donde:






y M1fydfc,Ed

y

y c,Rd

N1 0.2

Nyk c,Ed

z

z c,Rd

N1 2 0.6

Nzk z c,Ed

m,LT z c,Rd

N0.11

C 0.25 Ny,LTk










: 1.13

Donde:


Clase : 1







Barra N24/N26 VIGA DE FORJADO

Perfil: IPE-220, Simple con cartelas (Cartela final inferior: 1.00 m.)


Nudos Longitud

(m)

Características mecánicas(1)

Inicial Final Área

(cm²)

Iy(2)

(cm4)

Iz(2)

(cm4)

It(3)

(cm4)

N24 N26 5.000 33.40 2770.00 205.00 9.15

Notas: (1) Las características mecánicas y el dibujo mostrados corresponden a la sección

inicial del perfil (N24) (2) Inercia respecto al eje indicado (3) Momento de inercia a torsión uniforme



0.00 1.00 0.00 0.00

LK 0.000 5.000 0.000 0.000

Cm 1.000 1.000 1.000 1.000

Notación: : Coeficiente de pandeo




Se debe satisfacer:



: 0.010





Nt,Rd : 89.170 t

Donde:



Siendo:




Se debe satisfacer:

: 0.033

: 0.037

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se

produce en un punto situado a una distancia de

4.001 m del nudo N24, para la combinación de acciones



pésimo. Nc,Ed : 2.906 t

La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene

dada por:

Nc,Rd : 89.170 t

Donde:



de la resistencia plástica de los

elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 2




Siendo:


ydA ft,RdNy M0fydf

ydA fc,RdNy M0fydf








Nb,Rd : 78.227 t

Donde:




Siendo:





y : 0.88

Siendo:

y : 0.75


elástica. y : 0.21


y : 0.63


elástico. Ncr : 234.094 t El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):



b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión

respecto al eje Z. Ncr, z :


Donde:



ydA fb,RdNy M1fydf

2

11

2

0.5 1 0.2y

cr

A f

N

2y

2ky

E I

Lcr,yN

2z

2kz

E I

Lcr,zN

2w

t2 20 kt

1 E IG I

i Lcr,TN



It: Momento de inercia a torsión

uniforme. It : 9.15 cm4




Lky: Longitud efectiva de pandeo por

flexión, respecto al eje Y. Lky : 5.000 m



Lkt: Longitud efectiva de pandeo por

torsión. Lkt : 0.000 m

i0: Radio de giro polar de la sección

bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 9.44 cm

Siendo:

iy , iz: Radios de giro de la

sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y

Z.

iy : 9.11 cm

iz : 2.48 cm


ejes principales Y y Z,

respectivamente, relativas al centro de gravedad de la

sección.

y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm


Se debe satisfacer:

: 0.889




+ : 0.000 t·m


- : 16.041 t·m


Mc,Rd : 18.037 t·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica

de los elementos planos de una sección a flexión

simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la

fibra con mayor tensión, para las secciones de clase

1 y 2.

Wpl,y : 675.60 cm³


Siendo:



material. M0 : 1.05

0.52 2 2 2y z 0 0i i y z0i





6.3.3.2)

No procede, dado que las longitudes de pandeo lateral son

nulas.




Se debe satisfacer:

: 0.475

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un

punto situado a una distancia de 3.999 m del nudo N24, para

la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2.



Vc,Rd : 20.007 t

Donde:


Siendo:



Siendo:



material. M0 : 1.05


6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma,


34.17 64.71

Donde:




yd

V

fA

3c,RdV wh tVA

y M0fydf

w

d

tw

70max



Siendo:






No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

8.744 10.004

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1+0.9·180grados.Presiónexteriortipo2+0.75·Nieve(Sobrecargadenieve1).


Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la



Se debe satisfacer:

: 0.910

: 0.915

: 0.554


para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1+0.9·0grados.Presiónexteriortipo2.

Donde:



My,Ed- : 16.041 t·m

Mz,Ed+ : 0.000 t·m


flexión simple.

Clase : 1


Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones Mpl,Rd,y : 18.037 t·m

ref

y

f

f



plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mpl,Rd,z : 2.238 t·m





Wpl,y : 675.60 cm³

Wpl,z : 83.83 cm³


Siendo:




ky : 1.00

kz : 1.00

ky,LT : 0.60


Cm,z : 1.00

Cm,LT : 1.00


Z, respectivamente.

y : 0.96

z : 1.00




y : 0.38

z : 0.00


z : 0.60


No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Q1+0.9·180grados.Presiónexteriortipo2+0.75·Nieve(Sobrecargadenieve1).

8.744 10.004

Donde:



Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.



y M1fydfc,Ed

y

y c,Rd

N1 0.2

Nyk c,Ed

z

z c,Rd

N1 2 0.6

Nzk z c,Ed

m,LT z c,Rd

N0.11

C 0.25 Ny,LTk








: 0.63

Donde:


Clase : 2





Ncr, z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr, z :




5.- RESUMEN MEDICIÓN

Resumen de medición

Material

Serie Perfil

Longitud Volumen Peso

Tipo Designación Perfil

(m)

Serie

(m)

Material

(m)

Perfil

(m³)

Serie

(m³)

Material

(m³)

Perfil

(kp)

Serie

(kp)

Material

(kp)

S275

HEB

HEB-120 16.00 0.054 427.04

16.00 0.054 427.04

Rectangular conformado

#180x140x5 20.88 0.063 493.01

#100x60x6 20.00 0.033 258.97

#60x40x3 33.05 0.018 137.43

73.93 0.113 889.40

IPE

IPE-220, Simple con cartelas 10.00 0.044 287.40

10.00 0.044 287.40

Acero

laminado 99.93 0.212 1603.85



Opcional

Limitación-comprobación de flechas

Flechas Referencias:

Pos.: Valor de la coordenada sobre el eje 'X' local del grupo de flecha en el punto donde se produce el valor

pésimo de la flecha.

L.: Distancia entre dos puntos de corte consecutivos de la deformada con la recta que une los nudos extremos del

grupo de flecha. Si fmáx = L/500 (en rojo las que no cumplen)

Flechas

Grupo

Flecha máxima absoluta xy

Flecha máxima relativa xy

Flecha máxima absoluta xz

Flecha máxima relativa xz

Flecha activa absoluta xy

Flecha activa relativa xy

Flecha activa absoluta xz

Flecha activa relativa xz

Pos. (m)

Flecha (mm)

Pos. (m)

Flecha (mm)

Pos. (m)

Flecha (mm)

Pos. (m)

Flecha (mm)

N1/N2 0.000 0.00 2.571 13.84 0.000 0.00 3.000 16.43

- L/(>1000) 2.571 L/361.3 - L/(>1000) 2.357 L/369.5

N3/N4 0.000 0.00 1.750 6.49 0.000 0.00 2.500 8.85

- L/(>1000) 1.750 L/770.5 - L/(>1000) 1.500 L/796.9

N2/N5 0.000 0.00 3.093 18.96 0.000 0.00 3.093 20.66

- L/(>1000) 3.093 L/550.7 - L/(>1000) 3.287 L/559.3

N4/N5 0.000 0.00 4.060 16.00 0.000 0.00 4.060 17.70

- L/(>1000) 4.060 L/652.7 - L/(>1000) 4.060 L/671.3

N2/N4 0.000 0.00 7.593 32.87 0.000 0.00 7.593 36.16

- L/(>1000) 7.593 L/608.5 - L/(>1000) 7.593 L/619.4

N7/N6 0.000 0.00 0.580 0.20 0.000 0.00 0.580 0.22

- L/(>1000) 0.580 L/(>1000) - L/(>1000) 0.580 L/(>1000)

N7/N8 0.000 0.00 0.747 0.04 0.000 0.00 1.121 0.00

- L/(>1000) 0.747 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N9/N8 0.000 0.00 0.747 0.04 0.000 0.00 0.374 0.00

- L/(>1000) 0.747 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N9/N10 0.000 0.00 1.002 0.10 0.000 0.00 1.202 0.00

- L/(>1000) 1.002 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N11/N10 0.000 0.00 1.002 0.10 0.000 0.00 1.002 0.00

- L/(>1000) 1.002 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N11/N12 0.000 0.00 1.292 0.20 0.000 0.00 1.723 0.00

- L/(>1000) 1.292 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N13/N12 0.000 0.00 1.292 0.20 0.000 0.00 1.292 0.00

- L/(>1000) 1.292 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N13/N5 0.000 0.00 1.600 0.39 0.000 0.00 1.400 0.00

- L/(>1000) 1.600 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N15/N14 0.000 0.00 0.580 0.02 0.000 0.00 0.967 0.00

- L/(>1000) 0.580 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N15/N16 0.000 0.00 0.747 0.04 0.000 0.00 1.121 0.00

- L/(>1000) 0.747 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N17/N16 0.000 0.00 0.747 0.04 0.000 0.00 0.747 0.00

- L/(>1000) 0.747 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N17/N18 0.000 0.00 1.002 0.10 0.000 0.00 0.401 0.00

- L/(>1000) 1.002 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N19/N18 0.000 0.00 1.002 0.10 0.000 0.00 1.402 0.00

- L/(>1000) 1.002 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N19/N20 0.000 0.00 1.292 0.20 0.000 0.00 1.292 0.00

- L/(>1000) 1.292 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N21/N20 0.000 0.00 1.292 0.20 0.000 0.00 0.646 0.00

- L/(>1000) 1.292 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)

N21/N5 0.000 0.00 1.600 0.39 0.000 0.00 2.399 0.00

- L/(>1000) 1.600 L/(>1000) - L/(>1000) - L/(>1000)



Flechas

Grupo

Flecha máxima absoluta xy Flecha máxima relativa xy

Flecha máxima absoluta xz Flecha máxima relativa xz

Flecha activa absoluta xy Flecha activa relativa xy

Flecha activa absoluta xz Flecha activa relativa xz

Pos.

(m)

Flecha

(mm)

Pos.

(m)

Flecha

(mm)

Pos.

(m)

Flecha

(mm)

Pos.

(m)

Flecha

(mm)

N24/N23 0.000 0.00 2.000 13.31 0.000 0.00 2.000 9.64

- L/(>1000) 2.000 L/375.0 - L/(>1000) 2.000 L/476.0

N22/N23 0.000 0.00 1.714 3.41 0.000 0.00 1.286 2.32

- L/(>1000) 2.143 L/750.5 - L/(>1000) 2.143 L/(>1000)

N25/N26 0.000 0.00 2.357 0.74 0.000 0.00 2.357 1.41

- L/(>1000) 2.357 L/(>1000) - L/(>1000) 2.357 L/(>1000)

Coeficientes de pandeo

Ejemplo de Memoria Basica a Entregar de La Practica de Metal 3D

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