ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL - Repositorio...
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Y ELECTRÓNICA ANÁLISIS DE CONDICIONES OPERATIVAS EN EL ALIMENTADOR RURAL ARCHIDONA – GUAGUA SUMACO, CONSIDERANDO LA INCLUSIÓN DE UNA CENTRAL DE GENERACIÓN DISTRIBUIDA EN LA POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO PROYECTO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO ELÉCTRICO RAMIRO ALEJANDRO SANGUIL ANDRADE [email protected].com DIRECTOR: ING. CARLOS ENRIQUE RIOFRÍO REYES [email protected] Quito, Enero 2012
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
FACULTAD DE INGENIERÍA ELÉCTRICA Y ELECTRÓNICA
ANÁLISIS DE CONDICIONES OPERATIVAS EN EL ALIMENTADOR RURAL ARCHIDONA – GUAGUA SUMACO, CONSIDERANDO LA
INCLUSIÓN DE UNA CENTRAL DE GENERACIÓN DISTRIBUIDA EN LA POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO
PROYECTO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO ELÉCTRICO
RAMIRO ALEJANDRO SANGUIL ANDRADE [email protected]
DIRECTOR: ING. CARLOS ENRIQUE RIOFRÍO REYES [email protected]
Quito, Enero 2012
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Yo Ramiro Alejandro Sanguil Andrade, declaro bajo juramento que el trabajo aquí
descrito es de mi autoría; que no ha sido previamente presentada para ningún
grado o calificación profesional; y, que he consultado las referencias bibliográficas
que se incluyen en este documento.
A través de la presente declaración cedo los derechos de propiedad intelectual
correspondientes a este trabajo, a la Escuela Politécnica Nacional, según lo
establecido por la Ley de Propiedad Intelectual, por su Reglamento y por la
normatividad institucional vigente.
____________________ Ramiro Sanguil Andrade
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Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por el señor Ramiro Alejandro
Sanguil Andrade, bajo mi supervisión.
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Agradezco a mis padres por todo el apoyo recibido a lo largo de toda la carrera y
en el tiempo de desarrollo del presente proyecto de titulación.
También quiero agradecer al Ingeniero Carlos Solís ex director de la “Empresa
Eléctrica Ambato Sede El Tena”, por su desinteresado aporte al presente trabajo,
y de manera muy especial a mi director el Ingeniero Carlos Riofrío, por su
compresión, apoyo y paciencia para el desarrollo de este proyecto de titulación.
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A mis padres Ramiro y Adriana, por su comprensión y apoyo incondicional a lo
largo de toda mi vida, sin el cual nada de esto habría sido posible.
Y a mi hermana Rosana.
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DECLARACIÓN!................................................................................................................................!i!
CERTIFICACIÓN!..............................................................................................................................ii!
AGRADECIMIENTOS!.....................................................................................................................!iii!
DEDICATORIA!................................................................................................................................!iv!
INDICE! v!
ÍNDICE DE FIGURAS.!....................................................................................................................!1!
ÍNDICE DE TABLAS!.......................................................................................................................!2!
OBJETIVOS!.....................................................................................................................................!5!
OBJETIVO GENERAL!....................................................................................................................!5!
OBJETIVOS ESPECÍFICOS!.........................................................................................................!5!
ALCANCE!6!
JUSTIFICACIÓN DEL PROYECTO!.............................................................................................!7!
RESUMEN!........................................................................................................................................!8!
PRESENTACIÓN!..........................................................................................................................!10!
1.! CAPÍTULO I - GENERALIDADES!...........................................................................!12!
1.1.! GENERACIÓN DISTRIBUIDA EN LOS SISTEMAS ELÉCTRICOS DE DISTRIBUCIÓN.!.............................................................................................................................!12!
1.2.! BENEFICIOS DE LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA!.............................................!14!
1.3.! TENDENCIAS DE LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA!...........................................!17!
1.4.! TECNOLOGÍAS PARA LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA!...................................!18!
1.4.1.! MOTORES DE COMBUSTIBLES FÓSILES!............................................................!19!
1.4.2.! TURBINAS DE GAS!...................................................................................................!19!
1.4.3.! MICRO TURBINAS!....................................................................................................!20!
1.4.3.1.! Micro turbina a Gas!......................................................................................................!20!
1.4.3.2.! Micro turbina Hidráulica!..............................................................................................!20!
1.4.4.! CELDA DE COMBUSTIBLE!.....................................................................................!21!
1.4.5.! PANELES FOTOVOLTAICOS!..................................................................................!22!
1.4.6.! GENERADORES EÓLICOS!.......................................................................................!22!
1.5.! ELEMENTOS DE UNA MINI CENTRAL.!................................................................!24!
1.5.1.! GENERADOR SINCRÓNICO!....................................................................................!24!
1.5.2.! TURBINA.!...................................................................................................................!25!
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vi!
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1.5.2.1.! CLASIFICACIÓN DE LAS TURBINAS!....................................................................!25!
1.5.2.2.! Características de las turbinas Francis!..........................................................................!27!
1.5.3.! REDUCTOR!................................................................................................................!28!
1.5.3.1.! Características de los reductores!..................................................................................!29!
1.5.4.! TRANSFORMADOR!..................................................................................................!29!
1.5.4.1.! Clasificación de los transformadores!...........................................................................!30!
1.5.4.2.! Transformadores de Distribución.!................................................................................!30!
1.6.! ELEMENTOS DE LA MINI CENTRAL DE GUAGUA SUMACO!.........................!30!
1.6.1.! CARACTERÍSTICAS DEL GENERADOR SINCRÓNICO INSTALADO EN LA MICRO CENTRAL DE LA POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO!..........................................!31!
1.6.2.! CARACTERÍSTICAS DE LA TURBINA FRANCIS INSTALADA EN LA MICRO CENTRAL DE LA POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO!........................................................!33!
1.6.3.! CARACTERÍSTICAS DEL REDUCTOR UTILIZADO EN LA MICRO CENTRAL DE LA POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO.!...........................................................................!34!
1.6.4.! CARACTERÍSTICAS DEL TRANSFORMADOR UTILIZADO EN LA MICRO CENTRAL DE LA POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO.!.......................................................!35!
1.7.! CARACTERÍSTICAS DEL ALIMENTADOR.!.........................................................!36!
1.7.1.! CONDICIONES OPERATIVAS ACTUALES.!..........................................................!38!
1.8.! DESCRIPCIÓN ACTUAL DE LAS PROTECCIONES.!............................................!39!
1.8.1.! GENERALIDADES!.....................................................................................................!39!
1.8.2.! PROTECCIONES EN LA SUBESTACIÓN!...............................................................!40!
1.8.2.1.! Relé de sobre corriente!.................................................................................................!40!
1.8.2.2.! Características del módulo de protecciones ABB REF 541.!........................................!40!
1.8.2.3.! Configuración actual del Módulo de protecciones ABB REF 541, en el Primario Archidona.! 42!
1.8.3.! PROTECCIONES A LO LARGO DE LA TRAYECTORIA DEL ALIMENTADOR.! 42!
1.8.3.1.! Seccionadores Porta fusibles.!.......................................................................................!42!
1.8.3.2.! Pararrayos de Distribución!...........................................................................................!43!
1.8.3.3.! Reconectadores.............................................................................................................!43!
1.8.3.4.! Reconectador OVR – 3 SP.!..........................................................................................!44!
2.! CAPÍTULO II – ANÁLISIS DE CONDICIONES OPERATIVAS DEL ALIMENTADOR!............................................................................................................................!47!
2.1.! CONDICIONES OPERATIVAS ACTUALES.!..........................................................!47!
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2.1.1.! COMPORTAMIENTO DEL ALIMENTADOR EN UN DÍA TÍPICO LABORABLE.! 47!
2.1.2.! COMPORTAMIENTO DEL ALIMENTADOR EN UN DÍA TÍPICO NO LABORABLE.!.................................................................................................................................!50!
2.2.! CONSIDERACIONES GENERALES!........................................................................!53!
2.2.1.! METODOLOGÍA.!.......................................................................................................!54!
2.2.2.! FLUJOS DE POTENCIA DEL ALIMENTADOR.!.....................................................!55!
2.2.3.! FLUJOS DE POTENCIA PARA DEMANDA MÁXIMA EN UN DÍA LABORABLE TÍPICO.! 56!
2.2.4.! BALANCE DE FASES PROPUESTO PARA DEMANDA MÁXIMA EN UN DÍA LABORABLE TÍPICO.!...................................................................................................................!57!
2.2.5.! FLUJOS DE POTENCIA PARA DEMANDA MÍNIMA EN UN DÍA LABORABLE TÍPICO.! 61!
2.2.6.! DEMANDA MÁXIMA EN UN DÍA TÍPICO NO LABORABLE!.............................!65!
2.2.7.! DEMANDA MÍNIMA EN UN DÍA NO LABORABLE TÍPICO.!.............................!68!
2.3.! ANÁLISIS DE CONDICIONES OPERATIVAS FUTURAS (5 AÑOS DE PROYECCIÓN)!...............................................................................................................................!71!
2.3.1.! PROYECCIÓN DE LA DEMANDA!..........................................................................!71!
2.3.2.! DEMANDA MÁXIMA!...............................................................................................!75!
2.3.3.! DEMANDA MÍNIMA!.................................................................................................!77!
2.4.! CORTOCIRCUITOS!...................................................................................................!79!
2.4.1.! FALLAS AL 50% DEL ALIMENTADOR.!................................................................!79!
2.4.2.! FALLAS EN EL GENERADOR!.................................................................................!81!
2.5.! DIAGRAMA DE CAPACIDAD DEL GENERADOR!...............................................!83!
2.6.! CURVAS PQ DEL GENERADOR.!............................................................................!84!
2.6.1.! LÍMITE POR CORRIENTE DE ARMADURA!..........................................................!84!
2.6.2.! LÍMITE POR CORRIENTE MÁXIMA DE CAMPO!.................................................!85!
2.6.3.! LÍMITE POR CORRIENTE MÍNIMA DE CAMPO!..................................................!85!
2.6.4.! LÍMITE POR POTENCIA MÁXIMA DE OPERACIÓN!...........................................!85!
3.! CAPÍTULO III – BENEFICIOS DE LA GENERACION DISTRIBUIDA!................!89!
3.1.! ANÁLISIS DE PERFILES DE VOLTAJE.!.................................................................!89!
3.2.! EFECTOS CAUSADOS POR LA CONEXIÓN DE LA MICRO CENTRAL AL ALIMENTADOR PRINCIPAL.!......................................................................................................!95!
3.3.! ESTABLECIMIENTO DE UN PROCEDIMIENTO PARA RE CONEXIÓN DEL GENERADOR A LA RED DESPUÉS DE UNA FALLA.!.............................................................!97!
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viii!
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4.! CAPÍTULO IV – SISTEMA DE PROTECCIONES Y SERVICIOS AUXILIARES.! 101!
4.1.! PROTECCIONES NECESARIAS PARA EL GENERADOR.!................................!101!
4.2.! CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES PRINCIPALES ASOCIADAS AL GENERADOR.!........................................................................................................................!103!
4.2.1.! CALIBRACIÓN DE PROTECCIÓN DIFERENCIAL A TIERRA 87 GN.!.............!103!
4.2.2.! CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES CONTRA PÉRDIDA DE EXCITACIÓN 40.!.........................................................................................................................!105!
4.3.! CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES DE RESPALDO ASOCIADAS AL GENERADOR.!........................................................................................................................!107!
4.3.1.! PROTECCIÓN CONTRA SOBRE CORRIENTE DE SECUENCIA NEGATIVA 46! 107!
4.3.2.! PROTECCIÓN CONTRA POTENCIA INVERSA 32!.............................................!108!
4.4.! SINCRONIZACIÓN ENTRE EL GENERADOR Y LA RED.!................................!109!
4.5.! PROTECCIONES NECESARIAS PARA RESGUARDAR AL GENERADOR FRENTE AL ALIMENTADOR PRINCIPAL...............................................................................!111!
4.5.1.! CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES DE SOBRE CORRIENTE INSTANTÁNEA Y TEMPORIZADA (50 Y 51) DE FASE.!........................................................!111!
4.5.2.! CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES DE SOBRE CORRIENTE INSTANTÁNEA TEMPORIZADA DE NEUTRO (51 N).!..........................................................!113!
4.6.! COORDINACIÓN DE PROTECCIONES ENTRE EL GENERADOR Y EL ALIMENTADOR PRINCIPAL!.....................................................................................................!115!
4.7.! DESCRIPCIÓN DE LA ARQUITECTURA DEL SISTEMA DE MEDICIÓN Y PROTECCIÓN.!..............................................................................................................................!117!
4.7.1.! DESCRIPCIÓN DEL PROCESO!..............................................................................!117!
4.7.2.! PARTES CONSTITUTIVAS DEL SISTEMA!..........................................................!118!
4.7.3.! DESCRIPCIÓN DE LAS PARTES CONSTITUTIVAS!...........................................!118!
4.7.3.1.! TABLERO DE MEDICIÓN Y PROTECCIÓN!........................................................!118!
4.7.3.2.! RTU “Remote Terminal Unit”!...................................................................................!120!
4.7.3.3.! Software de Visualización!..........................................................................................!120!
4.7.4.! SELECCIÓN DEL TABLERO DE PROTECCIÓN Y MEDICIÓN!.........................!120!
4.7.5.! SELECCIÓN DE RTU!...............................................................................................!122!
4.7.6.! SELECCIÓN DE HMI!...............................................................................................!122!
4.7.7.! LISTADO DE I/O’S NECESARIOS!.........................................................................!123!
4.7.8.! LISTADO DE VARIABLES!.....................................................................................!124!
4.8.! SELECCIÓN Y DIMENSIONAMIENTO DEL BANCO DE BATERÍAS!..............!128!
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4.8.1.! CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA!........................................................................!128!
4.8.2.! BANCO DE BATERÍAS!...........................................................................................!129!
4.8.3.! CÁLCULO DEL BANCO DE BATERÍAS!..............................................................!130!
4.8.3.1.! Metodología!...............................................................................................................!130!
4.8.3.2.! Definición de la carga!................................................................................................!131!
4.8.3.3.! Gráfica de carga!.........................................................................................................!131!
4.8.4.! SELECCIÓN DEL CARGADOR DE BATERÍAS!...................................................!133!
4.8.5.! ALARMAS!................................................................................................................!133!
4.8.6.! TABLERO PARA PROTECCIÓN DE CIRCUITOS DE CORRIENTE DIRECTA!134!
4.9.! COSTO DEL KW/H GENERADO POR LA CENTRAL DE GENERACIÓN DISTRIBUIDA “GUAGUA SUMACO”!......................................................................................!134!
5.! CAPÍTULO V – CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES!.............................!138!
5.1.! CONCLUSIONES!.....................................................................................................!138!
5.2.! RECOMENDACIONES!............................................................................................!141!
BIBLIOGRAFÍA.!...........................................................................................................................!142!
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,6/A21*B0B*Fotografía de los elementos constitutivos de la central (generador, reductor y turbina) de izquierda a derecha 31
,6/A21*B0C* Fotografía de los datos de placa del Generador 32 ,6/A21*B0D* Fotografía de los datos de placa de la turbina. 34 ,6/A21*B0E* Fotografía de los datos de placa del reductor. 35 ,6/A21*B0F* Fotografía de los datos de placa del transformador. 36 ,6/A21*B0G* Coordinación de protecciones entre el alimentador Archidona y la
Subestación de Distribución Tena. 46 ,6/A21*C0B* Potencia aparente para un día laborable típico. 48 ,6/A21*C0C* Corrientes de fase para un día laborable típico. 49 ,6/A21*C0D* Potencia aparente para un día no laborable típico. 51 ,6/A21*C0E* Corrientes de fase para un día no laborable típico. 52 ,6/A21*C0F* Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día laborable típico. 57 ,6/A21*C0G* Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día laborable típico,
considerando el esquema de balance de fases. 60 ,6/A21*C0H* Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día laborable típico. 62 ,6/A21*C0I* Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día laborable típico,
considerando el esquema de balance de fases. 63 ,6/A21*C0J* Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día no laborable típico. 66 ,6/A21*C0BK* Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día no laborable típico,
considerando el esquema de balance de fases 66 ,6/A21*C0BB* Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día no laborable típico. 68!
,6/A21*C0BC* Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases. 69!
,6/A21*C0BD* Gráfica de medias móviles para los periodos señalados. 74!
,6/A21*C0BE* Perfiles de voltaje para demanda máxima proyectada. 76!
,6/A21*C0BF* Perfiles de voltaje para demanda mínima proyectada. 77!
,6/A21*C0BG* Curva de capacidad del generador de la población de Guagua Sumaco. 85!
,6/A21*C0BH* Curvas de capacidad del generador considerando el punto de operación de demanda máxima. 86!
,6/A21*C0BI* Curvas de capacidad del generador con punto de operación actual. 87!
,6/A21*C0BJ* Curvas de capacidad del generador con punto de operación proyectada. 87!
,6/A21*D0B* Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda máxima en un día laborable típico. 89!
,6/A21*D0C* Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda mínima en un día laborable típico. 90!
,6/A21*D0D* Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda máxima en un día no laborable típico. 90!
,6/A21*D0E* Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda máxima en un día laborable típico. 91!
,6/A21*D0F* Diagrama de flujo del procedimiento para reconexión de la central de generación distribuida. 97!
,6/A21*E0B* Esquema de protección diferencial 87 GN. 100!
,6/A21*E0C* Curva de operación de la protección diferencial. 101!
,6/A21*E0D* Esquema de protección tipo Mho. 103!
,6/A21*E0E* Zonas permisivas de operación del relé de sincronismo. 107!
,6/A21*E0F* Curva de protección del Generador. 109!
,6/A21*E0G* Curva de operación de sobre corriente del neutro. 110!
,6/A21*E0H* Esquema unifilar de Protecciones 111!
,6/A21*E0I* Curvas de protección del alimentador Archidona – Guagua Sumaco. 113!
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,6/A21*E0J* Esquema de la arquitectura de control de la central de Generación Guagua Sumaco 114!
,6/A21*E0BK* Esquema de Banco de Baterías. 126!
,6/A21*E0BB* Cargas DC de la CGD Guagua Sumaco en función del tiempo. 129!
,6/A21*E0BC* Cargas DC de la CGD Guagua Sumaco en función del tiempo. 129!
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+1M31*B0B* Objetivo propuesto por la Unión Europea respecto a las energías renovables que incrementa notablemente su participación en el mercado energético futuro. 18!
+1M31*B0C* Resumen de las principales características de las tecnologías utilizadas como unidades de Generación Distribuida, incluyendo su capacidad, costos y emisiones. 23!
+1M31*B0D* Clasificación de turbinas en función de la velocidad específica y la altura. 27!
+1M31*B0E* Datos de placa del Generador. 31!
+1M31*B0F* Parámetros calculados a partir de los datos de placa del generador. 32!
+1M31*B0G* Datos Técnicos de un generador de similares características. 33!
+1M31*B0H* Datos de placa de la turbina. 34!
+1M31*B0I* Datos de placa del reductor. 35!
+1M31*B0J* Datos de placa del transformador. 36!
+1M31*B0BK* Impedancias del Alimentador para las zonas urbana y rural. 37!
+1M31*B0BB* Protecciones en el módulo REF 541. 41!
+1M31*B0BC* Configuración de sobre corriente extremadamente inversa. 42!
+1M31*B0BD* Características de los pararrayos empleados en el Alimentador 43!
+1M31*B0BE* Datos de configuración del reconectador utilizado en el alimentador Archidona 45!
+1M31*C0B* Datos de carga del alimentador Archidona en un día laborable típico. 48!
+1M31*C0C* Datos de carga del alimentador Archidona en un día no laborable típico. 51!
+1M31*C0D* Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un día laborable típico 56!
+1M31*C0E* Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en un día laborable típico 57!
+1M31*C0F* Listado de cargas a las que se recomienda cambiar de fases. 59!
+1M31*C0G* Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases. 59!
+1M31*C0H* Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en un día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases. 59!
+1M31*C0I* Tabla 2.8 a Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un día laborable típico. 61!
+1M31*C0J* Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases. 61!
+1M31*C0BK* Tabla 2.10 Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en un día laborable típico 62!
+1M31*C0BB* Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en un día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases. 62!
+1M31*C0BC* Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un día no laborable típico. 65!
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+1M31*C0BD* Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases 65!
+1M31*C0BE* Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en un día no laborable típico. 65!
+1M31*C0BF* Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en un día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases 65!
+1M31*C0BG* Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un día no laborable típico 67!
+1M31*C0BH* Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases 67!
+1M31*C0BI* Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en un día no laborable típico 68!
+1M31*C0BJ* Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en un día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases. 68!
+1M31*C0CK* Energía consumida en GW-h-mes por la distribuidora 72!
+1M31*C0CB* Valores de medías móviles para periodos del 1 al 2. 72!
+1M31*C0CC* Valores de medías móviles para periodos del 3 al 8. 73!
+1M31*C0CD* Valores de medías móviles para el periodo 9. 74!
+1M31*C0CE* Proyección de la demanda para 5 años de operación considerando un día laborable típico 75!
+1M31*C0CF* Proyección de la demanda máxima para 5 años de operación considerando un día laborable típico 75!
+1M31*C0CG* Proyección de la demanda mínima para 5 años de operación considerando un día laborable típico. 77!
+1M31*C0CH* Resumen de Cortocircuitos en 50% de la línea de conexión entre la central y la red de distribución 80!
+1M31*C0CI* Resumen de Cortocircuitos en barras de 220V de la central de Guagua Sumaco. 81!
+1M31*D0B* Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje 88!
+1M31*D0C* Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje 89!
+1M31*D0D* Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje 90!
+1M31*D0E* Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje. 91!
+1M31*D0F* Aporte del generador para diferentes escenarios. 92!
+1M31*D0G* Comparación de los perfiles de voltaje en los puntos más lejanos del alimentador. 93!
+1M31*D0H* Aporte de la GD en los perfiles de voltaje. 93!
+1M31*D0I* Comparación de los perfiles de voltaje en los puntos donde se tienen mayores caídas de voltaje con aportes de GD. 94!
+1M31*D0J* Efectos de la GD en los perfiles de voltaje. 94!
+1M31*E0B* Burden calculado del TC 99!
+1M31*E0C* Puntos de la curva de protección diferencial. 101!
+1M31*E0D* Valores de la curva de sobre corriente IEEE – EI 109!
+1M31*E0E* Datos de operación de la corriente de neutro. 111!
+1M31*E0F* Valores de la protección de sobre corriente del generador visto desde el lado de 13.8 kV. 112!
+1M31*E0G* Funciones de protección requeridas para la C.G.D. Guagua Sumaco 116!
+1M31*E0H* Variables a ser registradas por los equipos de medición comercial. 116!
+1M31*E0I* Funciones de Protección Cuttler Hammer modelo MD32G. 117!
+1M31*E0J* Funciones de Protección ABB modelo SPAU 140. 118!
+1M31*E0BK* Funciones de Protección VAMP modelo 210. 118!
+1M31*E0BB* Listado de entradas / salidas (IO’s) de la CGD Guagua Sumaco 121!
+1M31*E0BC* Listado de variables a ser monitoreadas de la CGD Guagua Sumaco 124!
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4!
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+1M31*E0BD* Cuadro comparativo para distintas combinaciones batería - cargador 126!
+1M31*E0BE* Cargas DC continuas para la CGD Guagua Sumaco 128!
+1M31*E0BF* Cargas DC momentáneas de la CGD Guagua Sumaco 128!
+1M31*E0BG* Alarmas del banco de baterías de la CGD Guagua Sumaco 131!
+1M31*E0BH* Costos Directos de inversión inicial 132!
+1M31*E0BI* Costos de operación y mantenimiento, evaluados en valor presente. 133!
+1M31*E0BJ* Costos totales por instalación operación y mantenimiento. 133!
+1M31*E0CK* Evaluación del beneficio de la central en valor presente 134!
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Estudiar, Proyectar y Analizar las Condiciones Operativas: Actuales y en un
horizonte de cinco años, del alimentador “Archidona – Guagua Sumaco” de la
Subestación Tena, aplicando criterios de Generación Distribuida, considerando la
influencia de la inclusión de una micro central hidráulica en la población de
Guagua Sumaco. Analizar y Proyectar la demanda abastecida por el Alimentador.
9LN"+'O9>*">:"#?,'#9>*
1. Determinar las Condiciones Operativas del alimentador luego de la
conexión de la micro central hidráulica en la población de Guagua Sumaco.
2. Calibrar y coordinar las Protecciones asociadas a la micro central
hidráulica Guagua Sumaco y al alimentador principal.
3. Determinar los efectos causados por la operación de la micro central
hidráulica sobre el alimentador y sus posibles soluciones.
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6!
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Analizar y Estudiar las Condiciones Operaciones: actuales y futuras en el
alimentador “Archidona – Guagua Sumaco” de la subestación Tena, establecer
los efectos causados por la influencia de la inclusión de una micro central
hidráulica.
Establecer las características y crecimiento de la demanda abastecida por
el alimentador.
Coordinar las protecciones necesarias para el alimentador y la micro
central hidráulica.
Simular el comportamiento del alimentador con todos los elementos que
constituyen el sistema, para analizar las condiciones operativas del alimentador y
lograr una efectiva calibración de protecciones y una adecuada coordinación de
protecciones.
Determinar el beneficio causado por la conexión de la micro central
hidráulica con el alimentador.
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7!
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Desarrollar un estudio técnico adecuado que permita prever los efectos
causados en las condiciones operativas del alimentador, la inclusión de una micro
central hidráulica en el tramo final de este primario de 13,8kV.
Mediante el presente estudio determinar las acciones correctivas y
preventivas a tomarse en cuenta para lograr la mitigación de las caídas de voltaje
que puedan presentarse en el alimentador.
Es necesario determinar los parámetros adecuados de operación de la
micro central hidráulica, a fin de mantener el sincronismo entre la red y la micro
central, para evitar sobre cargas o condiciones de: voltaje y potencia anómalos
que pueden poner en riesgo la vida útil de la micro central.
Determinar una selección, calibración y coordinación de protecciones
eficiente a fin de que garanticen el funcionamiento óptimo del alimentador y la
micro central.
Establecer y Proyectar la demanda abastecida para determinar las
condiciones operativas del alimentador.
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8!
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En el Ecuador, las redes de distribución del sistema eléctrico siguen una
configuración caracterizada por ser radial respecto al punto de generación
(subestaciones de distribución), por esto se tiene una configuración que origina
una expansión de las líneas igualmente radial conforme los usuarios aumentan.
Una expansión de este tipo causa que la calidad del servicio eléctrico en el
alimentador disminuya y se presenten apreciables variaciones de voltaje en la
línea debido a las fluctuaciones propias de la demanda. Lo expuesto
anteriormente causa que las líneas de distribución no cumplan con las
regulaciones de voltaje vigentes en el régimen del sector eléctrico.
En general, este problema se origina cuando la red de distribución
comienza a extenderse y las pérdidas en el alimentador toman valores
significativos, adicionalmente se debe considerar el incremento de la demanda
eléctrica producto del crecimiento de la población, especialmente en zonas
rurales. La Empresa Distribuidora trabaja en la solución de este tipo de
problemas, sin embargo existen un número importante de líneas de distribución
que operan bajo condiciones similares a las descritas anteriormente, por lo que la
utilización de tecnologías de generación distribuida se presentan como
alternativas efectivas para el mejoramiento de la calidad de energía, reducción de
pérdidas y mejoramiento de la calidad del servicio en este tipo de redes de
distribución.
En las zonas rurales es donde más se acentúa este problema, por lo tanto,
son estos sectores donde las tecnologías de generación distribuida se presentan
como alternativas viables que pueden aportar beneficios a la red de distribución.
Dependiendo del tipo de tecnología de generación distribuida utilizada: eólica,
solar, hidráulica, térmica, los principales beneficios pueden ser: reducción del pico
de demanda, reducción de pérdidas por distribución, aplazamiento de inversiones
para incrementar la capacidad de la red de distribución y alivio térmico a los
equipos de distribución en la red.
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9!
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En un escenario a futuro se podrían sustituir inversiones en capacidad de
generación y transmisión, si se implementan adecuadamente unidades
generación distribuida en alimentadores de distribución. Por lo que a mediano y
largo plazo, las redes de distribución pueden evolucionar operativamente y
estructuralmente hasta convertirse en redes similares a las redes de transmisión
mediante la implementación de la generación distribuida en todo el espectro de
energías alternas renovables y sus tecnologías asociadas, cambiando así con los
precedentes de la generación convencional de energía eléctrica centralizada.
La Generación Distribuida basada en energías renovables, combinadas
con una mayor eficiencia energética, mediante esta base contribuye al desarrollo
sostenible, mejorando el acceso a la energía de los sectores aislados.
En la presente tesis se evalúa el impacto de la interconexión de una central
de generación distribuida con una alimentador primario de distribución.
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10!
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#%:?+@$9*BP*<")"&%$'!%!">*!"$*:&9;"#+9*!
En este capítulo se definen las generalidades del proyecto, el concepto de
Generación Distribuida, se detallan las diferentes tecnologías utilizadas como
fuentes de generación distribuida, se describen los elementos constitutivos de la
central de generación distribuida Guagua Sumaco y finalmente se especifican las
características del alimentador Archidona.
#%:?+@$9*CP*%)Q$'>'> *!"*#9)!'#'9)">*9:" &%+'O%>*!" $*%$'=")+%!9&0*
En este capítulo se definen las condiciones operativas del alimentador
mediante el análisis registros de potencia activa, reactiva y corriente en cada fase
del alimentador Archidona, se han realizado simulaciones en el alimentador
considerando cuatro escenarios de operación típicos para realizar el estudio de
flujos de potencia para evaluar perfiles de voltaje a lo largo del mismo como
resultado de este análisis se ha propuesto un esquema de balance de cargas
entre las fases del alimentador. Se ha realizado un estudio de cortocircuitos para
mínima demanda a fin de determinar los ajustes necesarios para las protecciones
de sobre corriente, para finalizar este capítulo se han determinado las curvas de
capacidad del generador de la Central de Generación Distribuida Guagua
Sumaco, para analizar el modo de operación del generador.
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En este capítulo se evalúa el impacto de la conexión de la central de
generación distribuida Guagua Sumaco con el alimentador Guagua Sumaco,
mediante el análisis de perfiles de voltaje a lo largo del alimentador, comparando
estos perfiles con los perfiles de voltaje obtenidos en el Capítulo 2, también en
este capítulo se establece un procedimiento para reconexión del generador con el
alimentador.
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En este capítulo se determinan las protecciones para el generador contra
fallas internas y contra fallas externas (producidas en la red), se ha propuesto una
coordinación entre las protecciones de sobre corriente del generador y las
protecciones del alimentador, se ha esquematizado un sistema de adquisición de
datos, control y monitoreo para los principales elementos de la central de
generación distribuida, y se ha evaluado el beneficio de incorporar esta CGD a la
red de distribución.
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Se detallan las conclusiones y recomendaciones de este proyecto.
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12!
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1.*CAPÍTULO I - GENERALIDADES
1.1.*GENERACIÓN DISTRIBUIDA EN LOS SISTEMAS
ELÉCTRICOS DE DISTRIBUCIÓN.
La Generación Distribuida (GD), entendida como la generación de energía
eléctrica mediante instalaciones de menor capacidad que las centrales
convencionales y situadas en las proximidades de la carga, ha existido desde
hace muchos años en el mundo, teniéndose en cuenta que antes de la existencia
de grandes centrales de generación y de sistemas de transmisión, existían
centrales hidráulicas y térmicas de pequeña capacidad instaladas en medio de las
ciudades que abastecían el consumo de energía eléctrica de los usuarios, en
Ecuador algunas de estas centrales instaladas en las cercanías de las ciudades
aún se encuentran en operación.
Se puede citar como curiosidad histórica que en las tres primeras centrales
eléctricas, diseñadas y construidas por Edison se había seguido la estrategia que
hoy se denomina GD, esto es instalar la generación eléctrica dentro de la zona
donde se encuentran los centros de consumo.
El nombre de Central, proviene del hecho de que la generación eléctrica
estaba situada en el "centro geométrico" del consumo que "crecía" a su alrededor.
Realmente, esto ocurrió con todas las centrales que se construyeron en los
primeros años de la diversificación de la aplicación de la energía eléctrica, porque
los generadores eléctricos eran de corriente continua.
En la actualidad aún no existe una definición comúnmente aceptada para la
GD e incluso la propia denominación difiere según la fuente documental. En
ocasiones se utiliza el término Generación Dispersa o raramente el de generación
"in-situ".
El DPCA (Distribution Power Coalition of America) la define como
“cualquier tecnología de generación a pequeña escala que proporciona
!
!
13!
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electricidad en puntos más cercanos al usuario, siendo centralizada y que se pude
conectar directamente al usuario, o a la red de distribución”. [R1]
Otros autores proponen una definición de GD considerando algunos
aspectos como propósito y ubicación de la GD, formulando la siguiente definición:
“GD es una fuente de energía eléctrica conectada directamente a la red de
distribución o en las instalaciones de los usuarios”.
La agencia internacional de energía (IEA, International Energy Asociation),
considera a la GD como una fuente de energía que se conecta a la red de
distribución de bajo voltaje asociada a tecnologías como motores, mini y
microturbinas, celdas de combustible, energía eólica y energía solar fotovoltaica.
[R2]
La IEEE (Institute of Electrical and Electronic Engineers), define a la GD
como: "la producción de electricidad con instalaciones que son suficientemente
pequeñas en relación con las grandes centrales de generación, de forma que se
puedan conectar casi en cualquier punto de un sistema eléctrico. Es un
subconjunto de recursos distribuidos". [R3]
Existen varias propuestas para clasificar a las centrales de generación
distribuida, la más aceptada sugerida por Jenkins [R3], Define los siguientes
criterios para agrupar a la GD:
De acuerdo a su conexión.
! Generadores Dispersos: Poseen una potencia superior a 5 kW e
inferior a 500 kW que se conectan a la red de distribución de BT.
! Generadores Distribuidos: Poseen una potencia superior a 2 MW e
inferior a 10 MW, estando conectados a la red de distribución de
MT.
De acuerdo a su capacidad de generación:
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14!
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! Hidrocargadores: Su potencia es menor que 1 KW, generan
electricidad en corriente continua.
! Micro centrales: Poseen una potencia superior a 1 KW e inferior a
100 KW.
! Mini centrales: Poseen una potencia superior a 100 KW e inferior a
1MW.
En general, aunque no existe una definición universalmente aceptada
sobre que es GD, algunos atributos que pueden caracterizar a la GD son [R3]:
! No es planificada.
! Es frecuente que una parte de dicha generación sea consumida por
la misma instalación y el resto se exporte a una red de distribución
! Menor de 50 MW.
! Se conecta al sistema de distribución.
1.2.*BENEFICIOS DE LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA
En los últimos años el uso de la GD se ha incrementado, su
implementación en sistemas de distribución resulta beneficiosa para el Sistema
Eléctrico de Potencia (SEP) y para los usuarios. Para las compañías eléctricas la
GD tiene varias ventajas, especialmente las relativas a la limitación de las puntas
de carga en la red de distribución, y reduce el costo causado por ampliaciones de
la infraestructura de distribución. Por otra parte, la GD puede ser incorporada al
sistema eléctrico en menor tiempo que las soluciones convencionales,
presentando además la notable ventaja de que su capacidad de ser implantada
por escalones suficientemente pequeños de forma que puede ajustarse
estrictamente al crecimiento de la demanda. [R3]
Al utilizar inyección de potencia por GD más cerca de los centros de
consumo, disminuye el transporte de potencia en algunas zonas del sistema.
Como resultado se espera una reducción de las pérdidas óhmicas (I2R) del
sistema. Se aprecia entonces que la reducción de pérdidas es una consecuencia
directa de la aplicación de la Generación Distribuida. [R4]
!
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15!
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Un aspecto que puede condicionar el desarrollo de la GD, es la
participación de ésta en los servicios complementarios (o servicios del sistema) de
la red. Los posibles servicios que esta nueva forma de generación puede
proporcionar a la red a nivel de distribución: soporte de tensión, potencia reactiva,
y servicio de reserva de emergencia para restaurar el servicio en una zona
limitada de consumidores (operación en islas).
La tecnología de la GD es modular y puede ser producida en masa por la
industria. Esto significa que sus costos bajan con la producción masiva. Además,
una estandarización de los componentes, de la interconexión y de los permisos de
instalación facilita su producción e implementación. La producción en masa hace
que la ejecución de proyectos de generación distribuida pueda ser implementada
en el corto plazo, pudiendo llegar a ser de días. De esta manera las predicciones
de la demanda en el futuro lejano y las instalaciones para satisfacerla
anticipadamente, pierden su importancia. [R3]
La decisión de uso de la GD por una empresa eléctrica, ayuda a afrontar
los problemas del aumento de la demanda en regiones urbanas o rurales, donde
la red la distribución es restringida. La solución de expandir la red no es siempre
la más económica ni la más inmediata. Por esta razón, el uso de la GD por parte
de la empresa permite, evitar altos costos y reduce el tiempo de ejecución de
proyectos para atender a la demanda. Si se utiliza la GD como reserva, puede
aliviar la carga de la red en horas de demanda pico.
La generación dispersa y basada a las fuentes energéticas locales,
diversifica los recursos y aumenta la autosuficiencia de una región. Generadores
pequeños interconectados, formando una micro red, pueden ofrecer un servicio
confiable ya que la probabilidad de un fallo de todos los generadores es muy baja.
Cuando un generador falla es muy fácil para los otros compartir la carga.
Generalmente se puede afirmar que la generación distribuida hace un sistema
eléctrico menos vulnerable a contingencias ocasionadas por desastres naturales.
[R4]
!
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16!
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La energía renovable, que por su naturaleza se encuentra en forma
dispersa y de poca densidad, no ofrece las ventajas de los recursos no
renovables como carbón, derivados del petróleo, para los sistemas actuales de
planificación y producción de energía, debido a que la producción se basa en
grandes centrales. Aparte de los grandes parques eólicos existentes en países
europeos los proyectos de energía renovable son de pequeña escala, en que el
usuario puede ser desde una empresa generadora hasta una casa [R4]. De esta
manera, la GD es un modelo donde la energía renovable que tiene todas las
oportunidades de desarrollarse.
A esto se puede añadir la conveniencia de la generación distribuida para
proyectos de cogeneración. Debido a que la GD está en el sitio del consumo,
facilita la explotación del calor que en otros casos se rechazaría. Casi toda la
tecnología de la generación distribuida permite los proyectos de cogeneración.
Actualmente existen tecnologías de turbinas de gas y celdas de combustible que
son adecuadas para proyectos de ciclo combinado. De esta manera, en los
proyectos de la GD se ha incrementado eficiencia energética. [R5]
El uso de las energías renovables donde sea posible, el aumento de la
eficiencia, la disminución de las pérdidas del transporte, la posibilidad del uso de
combustibles renovables menos contaminantes como el gas natural, convierten la
generación distribuida en un importante colaborador con la disminución de los
impactos ambientales. En general, se puede decir que los proyectos generación
distribuida se enfocan a un mayor desarrollo sostenible.
En los países en vías de desarrollo la generación distribuida puede
representarse como una solución sustentable para satisfacer rápidamente y con
eficacia la creciente demanda. Al contrario a la generación tradicional, la
generación distribuida puede suministrar energía casi inmediatamente, o bien
donde esta se necesita de manera urgente o a regiones remotas. La generación
distribuida, aunque no es barata, hace posible con pequeñas inversiones
alcanzar gradualmente grandes objetivos. La generación distribuida es un modelo
que se adapta a las condiciones locales.
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17!
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Sin embargo, la generación distribuida tiene algunos inconvenientes. Es
necesario contar con personal calificado que tendrá que operar, dar
mantenimiento a las instalaciones, asegurar el suministro del combustible para las
instalaciones, adicionalmente debe considerarse la distancia existente entre la
central de GD y los puntos de operación de la red. Por estos motivos y
considerando el costo de tener personal parado en cada central de generación
distribuida se hace necesario automatizar las centrales de generación distribuida,
como se sugiere en [R5] para que de esta manera que se pueda realizar una
operación y monitoreo de manera remota de cada central. En cuanto a la
generación distribuida que se encuentra conectada a la red, la operación de la red
de la distribución se torna más complicada.
1.3.*TENDENCIAS DE LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA
Los altos costos de inversión y el impacto de las regulaciones medio
ambientales hacen que la construcción de grandes centrales eléctricas para
satisfacer los incrementos en la demanda de energía eléctrica sean cada vez más
difíciles de implementar. Como consecuencia, es fácil predecir que la GD tendrá
un papel importante en los sistemas de energía eléctrica del futuro. El despliegue
de la GD en las redes de distribución podrá potencialmente aumentar su
confiabilidad y bajar el costo de la potencia instalando fuentes de energía más
cerca de los centros de demanda. Este tipo de generación incluye una gran
variedad de fuentes de energía, tales como solar, eólica, hidráulica, combustibles
fósiles, etc. [R6]
Aunque actualmente representan una porción pequeña de los sistemas de
potencia, las diversas tecnologías de GD empiezan a jugar un papel crucial en
algunos países donde sus políticas han favorecido el desarrollo de sistemas de
cogeneración (generación de calor y de electricidad), y el uso de energías
renovables. Estas políticas y el desarrollo tecnológico, aseguran el crecimiento de
este tipo de generación que tiene el potencial para alterar fundamentalmente la
estructura y organización del sistema de energía eléctrica.
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De acuerdo con los datos del departamento de Desarrollo Energético de la
Unión Europea, el nivel de penetración de la Generación Distribuida en los
sistemas eléctricos se ha incrementado notablemente en los últimos años, siendo
muy elevado en algunos países. Por ejemplo en Dinamarca y Holanda, alcanza el
40% en términos de potencia instalada. Un reciente estudio de EPRI (Electrical
Power Research Institute) indica que de la nueva generación que se instalará
hasta el año 2020 en EE.UU., el 25% será distribuida, siendo aún mayor esa
proporción (30%) según un informe de la Natural Gas Foundation. [R7]
1995 2010 1995 2010
Viento 2,5 GW 40 GW 4 80
Hidráulica Grande 82,5 GW 91 GW 270 300
Hidráulica Pequeña 9,5 GW 14 GW 37 55
Fotovoltaica 0,03 GW 3 GW 0,03 3
Biomasa 44,8 Mtoe 135 Mtoe 22,5 230
Geotérmica 0,5 GW 1 GW 3,5 7
Potencia Instalada Producción TW-h
Tabla 1.1 Proyección de la Producción de Energía Eléctrica a 2010 en la
Unión Europea, con Energías Renovables
Tipo
La Tabla 1.1 Objetivo propuesto por la Unión Europea respecto a las
energías renovables que incrementa notablemente su participación en el mercado
energético futuro.
1.4.*TECNOLOGÍAS PARA LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA
En la actualidad se utilizan diversas tecnologías para la producción de
energía mediante criterios de generación distribuida, dentro de las cuales se
puede mencionar:
! Motores de Combustibles Fósiles
! Turbinas de Gas
! Micro turbinas
! Micro turbinas a Gas.
! Micro turbinas Hidráulicas
! Celda de Combustible
!
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19!
!
! Células Fotovoltaicas
! Generadores Eólicos
Cada una de estas tecnologías se describe a continuación.
1.4.1.* MOTORES DE COMBUSTIBLES FÓSILES
Los motores de combustibles fósiles son la tecnología utilizada más
ampliamente como fuente de GD. Son una tecnología probada con costo de
capital bajo, rango de operación alto, rápida puesta en marcha, eficiencia de
conversión eléctrica relativamente alta, y una alta confiabilidad en su
funcionamiento. Estas características, combinadas con la capacidad de
funcionamiento durante una interrupción de potencia, los hace la elección
principal para los suministros de respaldo. La potencia de los equipos de
generación de este tipo más ampliamente utilizada es menor a 1 MW. [R8]
En la actualidad, se utilizan principalmente dos tipos de motores:
! Los motores de gas natural
! Los motores Diesel
Las principales desventajas de los motores son: el ruido, costos de
mantenimiento y emisiones altas, particularmente de óxidos de nitrógeno (NOx).
Estas emisiones pueden disminuir, con una pérdida de eficiencia, cambiando
características de la combustión, utilizando convertidores catalíticos, los cuales
son una tecnología probada de control de emisiones. Los grandes sistemas de
generación pueden usar una reducción catalítica selectiva con el fin de reducir
emisiones a un costo más conveniente que un generador de dimensiones
menores.
1.4.2.* TURBINAS DE GAS
Las turbinas de gas son ampliamente usadas en la industria. El
combustible suele ser gas natural, aunque puede emplearse Gas Licuado de
Petróleo o diesel. Sus capacidades van de 265 kW a 50 MW; permiten obtener
!
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20!
!
eficiencias eléctricas del 30% y eficiencias térmicas del 55%; los gases de
combustión tienen una temperatura de 600 °C, ofrecen una alta seguridad de
operación, tienen un bajo costo de inversión; el tiempo de arranque es corto (10
minutos), y requieren un mínimo de espacio físico. Su costo de mantenimiento es
ligeramente inferior que para motores a base de combustibles fósiles, y también
su eficiencia eléctrica. Las turbinas de gas pueden ser ruidosas. Las emisiones
son algo inferiores que los motores, y el control de emisiones de NOx está
comercialmente disponible. [R9]
1.4.3.* MICRO TURBINAS
Las micro turbinas que se consideran como GD son principalmente de dos
tipos:
! Micro turbinas a Gas.
! Micro turbinas Hidráulicas
1.4.3.1.* Micro turbina a Gas
Las micro turbinas a gas provienen del desarrollo tecnológico de la turbina
de gas para la escala más pequeña. La tecnología fue originalmente desarrollada
para aplicaciones de transporte, pero ahora tienen gran uso en la generación de
potencia.
Una de las características técnicas más notables de las micro turbinas es
su alta velocidad giratoria. Las unidades individuales se extienden de 30kW a 200
kW pero pueden estar combinadas fácilmente. Las temperaturas de combustión
pueden asegurar niveles de emisiones NOx muy bajos. Hacen mucho menos
ruido que un motor de tamaño comparable. La desventaja principal de las micro
turbinas a gas son los altos precios en comparación con motores de gas. [R9]
1.4.3.2.* Micro turbina Hidráulica
Las micro centrales hidráulicas son centrales de bajas potencias, menores
a 100 kW. Sus beneficios son referidos a la no contaminación ambiental, tiene un
!
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21!
!
mantenimiento mínimo y su rendimiento es mayor a las demás tecnologías de GD
[R10].
Una de sus mayores desventajas es el flujo irregular que se puede dar en
pequeños ríos a lo largo del año. Sin embargo, si es posible la construcción de
una presa de acumulación se puede controlar en cierto grado esta variación.
Existe una clasificación de este tipo de centrales de acuerdo a su
capacidad de generación, los tipos que interesan son:
! Mini centrales: Poseen una potencia superior a 100 KW e
inferior a 1MW.
! Micro centrales: Poseen una potencia superior a 1 KW e
inferior a 100 kW.
La potencia utilizable en una central hidráulica depende, además del
caudal, del salto de agua y de la eficiencia de los componentes que intervienen en
la generación de electricidad.
1.4.4.* CELDA DE COMBUSTIBLE
Las celdas de combustible se pueden considerar como motores
compactos, utilizan hidrógeno y oxígeno para generar electricidad. El sector de
transporte es el principal potencial mercado para las celdas del combustible. La
generación de potencia puede ser una aplicación muy efectiva para estas
tecnologías [R11].
Las celdas de combustible poseen una eficiencia de conversión muy alta
(35% - 60%), comparadas con tecnologías convencionales. Su eficiencia limita las
emisiones de gases que provocan efectos invernaderos CO2. Como no hay
combustión, otras emisiones nocivas también son bajas. La celda de combustible
puede funcionar con una confiabilidad alta y así también podría complementar el
abastecimiento de electricidad de la red.
!
!
22!
!
1.4.5.* PANELES FOTOVOLTAICOS
La tecnología de los paneles Fotovoltaicos (FV) para la explotación de la
energía solar es una de las fuentes renovables más conocidas. La típica
estructura de un sistema FV está constituida por un número de módulos
dispuestos en una estructura en paralelo y en serie para obtener el nivel deseado
de tensión de salida. La potencia de un solo módulo varía entre 50 y 100W de
acuerdo con el número de las celdas solares que estén conectadas en serie o
paralelamente es la potencia que puede entregar una estructura FV [R13].
A diferencia de otras unidades de GD, los sistemas fotovoltaicos poseen un
costo de inversión alto, y un costo de operación muy bajo. No generan calor y son
intrínsecamente de escala pequeña. Debido a estas características los sistemas
FV satisfacen las aplicaciones domésticas y comerciales, donde no se requieren
altas potencias de operación.
La tecnología fotovoltaica tiene una gran variedad de aplicaciones. La
mayor parte de las aplicaciones actuales son sistemas remotos de
telecomunicaciones, dónde la confiabilidad y los bajos costes de mantenimiento
son los requisitos principales. Los sistemas FV también son ampliamente usados
en poblaciones rurales que no tienen otro acceso para los servicios básicos de
energía. Además pueden utilizarse para proveer electricidad para una variedad de
aplicaciones en iluminación, negocios pequeños, agricultura, entre otras.
La utilización de sistemas FV conectadas a la red, hoy en día no es muy
factible debido a sus altos costos de inversión.
1.4.6.* GENERADORES EÓLICOS
La energía eólica se ha utilizado principalmente en molinos de viento, los
cuales han permitido principalmente el bombeo de agua, molienda de productos
agrícolas y en los últimos años, la generación de electricidad. Una de las
características de este recurso es su condición aleatoria y variable, por cuanto
depende de condiciones atmosféricas. Esto lleva a que se requieran exhaustivas
mediciones como condición previa para el desarrollo de proyectos destinados a su
!
!
23!
!
aprovechamiento [R12]. En términos generales se distinguen cuatro escalas de
aplicaciones de la energía eólica con fines de generación eléctrica:
a) Sistemas eólicos a gran escala, conectados a la red eléctrica, también
denominados parques eólicos. Potencias superiores a 1 MW.
b) Sistemas medianos, utilizados para abastecer pequeños poblados, que
requieren sistemas de respaldo por medio de generadores diesel. Potencias
superiores a 100 kW e inferiores a 1 MW.
c) Sistemas pequeños, utilizados para abastecer pequeñas comunidades, que
constan de una turbina eólica, un generador diesel de respaldo y un banco
de baterías. Potencias superiores a 1 kW e inferiores a 100 kW.
d) Sistemas individuales por vivienda, que constan básicamente de una turbina
eólica y baterías para el almacenamiento de energía. Potencias inferiores a
1kW.
Las turbinas eólicas cada año cuestan menos por unidad de energía
instalada. El costo por unidad de energía eólica de sistemas de gran escala en
lugares con vientos adecuados puede ser más barato que el recurso energético
hídrico. Por otro lado estos sistemas, en cualquier escala permiten tener acceso a
la energía en distintos lugares, la principal ventaja que presentan este tipo de
sistemas respecto a centrales hidráulicas si se considera que existen años de
sequía pero no existen años sin viento.
A continuación se muestra una tabla donde se describen las principales
características de las diferentes tecnologías empleadas como fuentes de
generación distribuida.
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24!
!
TecnologíaMotor Diesel
Generadores a gas
Turbinas a gas
Micro turbinas
Celdas de combustible
Celda Fotovoltaica.
Eólica
Capacidad (kW) 20-10000 50-5000 1000+ 30-200 50-1000+ 1+ 0.005 - 5Eficiencia (%) 36-43 28-42 21-40 25-30 35-54 - 43Coste de Generación ($/ kW)
125-300 250-800 300-600 500-750 1500-3000 - 1500 - 2300
Coste de recuperación de calor ($/ kW)
- 75-150 100-200 200-600 incluido - -
Emisiones de COx (kg/MWh)
650 500-620 600-680 720 430-490 0 0
Emisiones de Nox (kg/MWh)10 0,2-1 0,3-0,5 0.1 0,006-0,01 0 0
Tabla 1.2 Resumen de las principales características de las tecnologías
utilizadas como unidades de Generación Distribuida, incluyendo su capacidad,
costos y emisiones.
1.5.*ELEMENTOS DE UNA MINI CENTRAL.
La función principal de una central hidroeléctrica es utilizar la energía
potencial (agua almacenada) y convertirla primero en energía mecánica y luego
en energía eléctrica, para este fin se utiliza un sistema de captación de agua, el
mismo que provoca o aprovecha un desnivel que origina energía potencial que se
acumula, así el paso del agua por la turbina desarrolla en esta un movimiento
giratorio (energía cinética rotacional) que acciona el generador y produce energía
eléctrica. Acorde a lo expuesto anteriormente una central hidráulica desde el
punto de vista eléctrico está constituida por una turbina hidráulica, un generador y
un transformador [R14]. A continuación se describen cada uno de estos
elementos con mayor detalle.
1.5.1.* GENERADOR SINCRÓNICO
El generador sincrónico es una máquina eléctrica rotativa capaz de
transformar energía mecánica rotacional en energía eléctrica. El generador
sincrónico está compuesto principalmente de una parte móvil o rotor y de una
parte fija o estator [R15].
!
!
25!
!
El rotor gira recibiendo un empuje externo, teniendo acoplada una fuente
de corriente continua de excitación independiente variable a un bobinado, que
genera un flujo constante, pero que al estar acoplado al rotor, crea un campo
magnético giratorio que genera un sistema trifásico de fuerzas electromotrices en
los devanados del estator.
El rotor también conocido como inductor, es la parte que induce el voltaje
en el estator. El núcleo del rotor es construido por láminas troqueladas de acero al
silicio, material de excelentes características magnéticas, con la finalidad de evitar
pérdidas por histéresis y corrientes parásitas.
En la máquina sincrónica con rotor de polos salientes, el campo magnético
que aparece en el rotor se pretende que sea sinusoidal. Para conseguirlo, en las
máquinas de polos salientes el entrehierro no es constante. De esa forma se logra
que las distribuciones de campo sean apreciablemente sinusoidales.
1.5.2.* TURBINA.
Una turbina hidráulica es una turbo–máquina motora hidráulica, que
aprovecha la energía de un fluido que pasa a través de ella para producir un
movimiento de rotación que, transferido mediante un eje mueve directamente una
máquina o bien un generador que transforma la energía mecánica en eléctrica, es
así como constituyen la parte fundamental de una central hidroeléctrica. [R16]*
Las turbinas pertenecen al subgrupo de las turbo–máquinas hidráulicas y al
subgrupo de las turbo–máquinas motoras.
1.5.2.1.* CLASIFICACIÓN DE LAS TURBINAS
Comúnmente a las turbinas hidráulicas se las suele agrupar en función de
los siguientes criterios:
De acuerdo al cambio de presión en el rodete o al grado de reacción:
! Turbinas de acción. Son aquellas en las que el fluido de trabajo no sufre un
cambio de presión importante en su paso a través de rodete.
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! Turbinas de reacción. Son aquellas en las que el fluido de trabajo si sufre
un cambio de presión importante en su paso a través de rodete.
Para clasificar a una turbina dentro de esta categoría se requiere calcular el
grado de reacción de la misma. Las turbinas de acción aprovechan únicamente la
velocidad del flujo de agua, mientras que las de reacción aprovechan además la
pérdida de presión que se produce en su interior [R16].
De acuerdo al diseño del rodete:
Esta clasificación es usada más ampliamente, ya que entre las distintas
turbinas de cada género las diferencias sólo pueden ser de tamaño, ángulo de los
álabes o cangilones, o de otras partes de la turbo–máquina distinta al rodete. Los
tipos más importantes son:
! Turbina Kaplan. Son turbinas axiales, que tienen la particularidad de poder
variar el ángulo de sus palas durante su funcionamiento. Están diseñadas
para trabajar con saltos de agua pequeños y con grandes caudales.
(Turbina de reacción)
! Turbina Hélice. Son exactamente iguales a las turbinas kaplan, pero a
diferencia de estas, no son capaces de variar el ángulo de sus palas.
! Turbina Pelton. Son turbinas de flujo transversal, y de admisión parcial.
Directamente de la evolución de los antiguos molinos de agua, y en vez de
contar con álabes o palas se dice que tiene cucharas. Están diseñadas
para trabajar con saltos de agua muy grandes, pero con caudales
pequeños. (Turbina de acción)
! Turbina Francis: Son turbinas de flujo mixto y de reacción. Existen algunos
diseños complejos que son capaces de variar el ángulo de sus álabes
durante su funcionamiento. Están diseñadas para trabajar con saltos de
agua medios y caudales medios.
A continuación se muestra una clasificación de las turbinas en función de la
velocidad específica y la altura del salto, estos datos se muestran en la tabla 1.3.
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Velocidad específica en
r.p.m.Tipo de turbina
Altura del salto en m .
Hasta 18 Pelton de un inyector 800De 18 a 25 Pelton de un inyector 800 a 400De 26 a 35 Pelton de un inyector 400 a 100
De 26 a 35 Pelton de dos inyectores 800 a 400
De 36 a 50 Pelton de dos inyectores 400 a 100
De 51 a 72Pelton de cuatro inyectores
400 a 100
De 55 a 70 Francis muy lenta 400 a 200De 70 a 120 Francis lenta 200 a 100De 120 a 200 Francis normal 100 a 50De 200 a 300 Francis rápida 50 a 25De 300 a 450 Francis extrarrápida 25 a 9De 400 a 500 Hélice extrarrápida 9De 270 a 500 Kaplan lenta 50 a 15De 500 a 800 Kaplan rápida 15 a 5De 800 a 1100 Kaplan extrarrápida Menos de 5
Tabla 1.3 Clasificación de turbinas en función de la velocidad específica y
la altura.
1.5.2.2.* Características de las turbinas Francis
La turbina instalada en la micro central de Guagua Sumaco es una turbina
Francis, por esta razón se realizará una descripción más detallada de este tipo de
turbina.
La Turbina Francis es conocida como turbina de sobre-presión por ser
variable la presión en las zonas del rodete, o de admisión total ya que éste se
encuentra sometido a la influencia directa del agua en toda su periferia. También
se conocen como turbinas radiales-axiales y turbinas de reacción [R16].
El campo de aplicación es muy extenso, dado el avance tecnológico
conseguido en la construcción de este tipo de turbinas. Pueden emplearse en
saltos de distintas alturas dentro de una amplia gama de caudales (entre 2 y 200
m3/s aproximadamente).
La turbina Francis, se caracteriza por tener un rendimiento óptimo, pero
solamente entre unos determinados márgenes (para 60 % y 100 % del caudal
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máximo), siendo una de las razones por la que se disponen varias unidades en
cada central, al objeto de que ninguna trabaje, individualmente, por debajo de
valores del 60 % de la carga total.
Una turbina Francis puede ser instalada con el eje en posición horizontal o
vertical, siendo esta última disposición la más generalizada por estar ampliamente
experimentada, especialmente en el caso de unidades de gran potencia [R16].
Se considera la siguiente clasificación, en función de la velocidad
específica del rodete, cuyo número de revoluciones por minuto depende de las
características del salto.
! Turbina Francis lenta. Para saltos de gran altura (alrededor de 200 m o
más).
! Turbina Francis normal. Indicada en saltos de altura media (entre 200 y 20
m)
! Turbinas Francis rápidas y extra rápidas. Apropiadas a saltos de pequeña
altura (inferiores a 20 m).
1.5.3.* REDUCTOR
Es un elemento mecánico adecuado para el accionamiento de todo tipo de
máquinas y aparatos de uso industrial, para aplicaciones en las cuales se
necesite reducir o incrementar la velocidad de ingreso de una forma eficiente,
constante y segura.
Las ventajas de usar Reductores, se pueden resumir en: alta eficiencia de
la transmisión de potencia del motor, alta regularidad en cuanto a potencia y par
transmitidos, espacio reducido para el mecanismo, reducido tiempo de instalación
y mantenimiento.
Estos se suministran normalmente acoplando al mecanismo reductor a una
máquina eléctrica normalizada, cerrada y refrigerada. Para el dimensionamiento
de reductores se deben tener en cuenta las características del reductor y de las
características de la aplicación que va a realizar. [R17]
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1.5.3.1.* Características de los reductores
Los reductores se pueden dimensionar de acuerdo a dos características,
Características mecánicas del reductor y características del trabajo a realizar por
el reductor.
CARACTERÍSTICAS DEL REDUCTOR
Dentro de las características mecánicas del reductor se tienen:
! Potencia, en HP, de entrada y de salida.
! Velocidad, en RPM, de entrada y de salida.
! Torque a la salida del mismo, en kg/m.
! Relación de reducción: índice que detalla la relación entre las RPM
de entrada y salida.
CARACTERÍSTICAS DEL TRABAJO A REALIZAR
Dentro de las características del trabajo a realizar se tienen:
! Tipo de máquina motriz.
! Tipos de acoplamiento entre máquina motriz, reductor y salida de
carga.
! Carga: uniforme, discontinua, con choque, con embrague, etc.
! Duración de servicio: horas/día.
! Nº de Arranques/hora.
1.5.4.* TRANSFORMADOR
Es una máquina eléctrica no rotativa que permite aumentar o disminuir el
voltaje en un circuito eléctrico de corriente alterna, manteniendo la frecuencia
constante. La potencia que ingresa al equipo, en el caso de un transformador
ideal, sin pérdidas, es igual a la que se obtiene a la salida. Las máquinas reales
presentan un porcentaje mínimo de pérdidas, dentro de estas se tiene pérdidas en
el hierro y en el cobre [R15].
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30!
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1.5.4.1.* Clasificación de los transformadores
Los transformadores clasificados en función de su potencia de operación,
se pueden agrupar en:
! Transformadores de Distribución, potencia de servicio menor a
500kVA.
! Transformadores de Potencia, potencia mayor a 500kVA.
De acuerdo a esta clasificación el transformador instalado en la mini central
hidráulica corresponde a un transformador de Distribución.
1.5.4.2.* Transformadores de Distribución.
Se denominan transformadores de distribución, generalmente a los
transformadores de potencias iguales o inferiores a 500 kVA y de voltajes de
operación menores a 34.5 kV, tanto monofásicos como trifásicos, las unidades
menores a 75 kVA están proyectadas para montaje sobre postes, algunos de
transformadores con potencias superiores a 100 kVA se construyen para montaje
en estaciones o plataformas (PAD Mounted). Son utilizados en intemperie o
interior para distribución de energía eléctrica en bajo voltaje, para aplicación en
zonas urbanas o en industrias.
Se fabrican en potencias normalizadas desde 3 hasta 500 kVA y voltajes
primarios de 6,3 - 13,8 - 22,8 y 34.5 kV.
1.6.*ELEMENTOS DE LA MINI CENTRAL DE GUAGUA SUMACO
La central de Generación Distribuida instalada en la población de Guagua
Sumaco, está constituida por los siguientes elementos: una turbina de 55kW
marca Wasserkraft Volk AG. (WKV) tipo Francis, un reductor de 55kW marca
Flender, un generador 220V – 171A marca Hitzinger y un transformador trifásico
de 160 kVA 220V – 13,8 kV marca Brown Boveri, cada uno de estos elementos se
describe más detalladamente a lo largo de este capítulo. En la figura 1.1 se
muestra el conjunto de elementos que conforman la micro central hidráulica.
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Figura 1.1 Fotografía de los elementos constitutivos de la central
(generador, reductor y turbina) de izquierda a derecha.
1.6.1.* CARACTERÍSTICAS DEL GENERADOR SINCRÓNICO
INSTALADO EN LA MICRO CENTRAL DE LA
POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO
El generador empleado en esta micro central es un generador sincrónico,
con rotor de polos salientes, con un bobinado balanceado imbricado y distribuido
en todo el estator.
Los datos del Generador se detallan en la tabla 1.4, estos datos se pueden
observar en la figura 1.2.
No. Serie.Voltaje 127 / 220 V F.P. 0,8Corriente 171 A Fases 3Ns 1200 rpmVa 26 V If 3,8 A
GeneradorSGS4C06N
Tabla 1.4 Datos de placa del Generador.
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Figura 1.2 Fotografía de los datos de placa del Generador
Con los datos de placa del generador se pudo calcular las siguientes
características del generador, mostrados en la Tabla 1.5.
Potencia. 65.16 kWPar al eje 518.527 N.m# pares de polos 3 polos
Generador
Tabla 1.5 Parámetros calculados a partir de los datos de placa del
generador.
Para determinar las reactancias: sincrónica de eje directo y eje de
cuadratura se emplearon datos típicos de generadores similares al caso de
estudio (igual: potencia, voltaje de alimentación, velocidad de rotación y
frecuencia). Esta consideración se tomó debido a dos factores, primero no se
dispone de datos del fabricante (en el que consten las reactancias mencionadas)
en la empresa eléctrica (E.E.A.S.A. sede Tena) o en la comunidad y al buscar
datos en la página web del fabricante http://www.hitzinger.at no se encontraron
hojas técnicas con los datos requeridos para el adecuado desarrollo de esta tesis.
En segundo lugar para realizar las pruebas necesarias (pruebas de: corto circuito,
circuito abierto) para determinar los parámetros requeridos del generador en
estudio resultaría extremadamente difícil porque el acceso vehicular hasta las
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instalaciones de la micro central se encuentra destruido, lo que imposibilita
transportar el generador a un laboratorio o transportar los equipos necesarios al
sitio para realizar las pruebas, a esto se suma que la red de media tensión
existente que parte de la micro central aún no se encuentra conectada al
alimentador Archidona lo que impide energizar los equipos necesarios para
realizar pruebas.
La hoja de datos técnicos considerada para el desarrollo de esta tesis
corresponde a un generador del fabricante ABB., los datos del generador se
muestran en la Tabla 1.6.
No. Serie. Norma. IEC 34Voltaje 220 V. N. sincrónica 1200 r.p.m Tipo Aislamiento HPotencia 66 kW. F.P. 0.8 Temp. Ambiente 40 oCAltura max. 1000 msnm Refrigeración IC0A1 Aumento Temp. HReg. Voltaje +/- 1% Protección IP 23 Inercia 0.60 kgm2
Peso288Kg (con SAE 3-11.5)
Sentido de rotación
Sentido del reloj
Sobre velocidad máx. 1500 rpm
Xd (s) 80% X (2) 12% Campo devanado 2/3
X'd (s) 20% X (0) 4.80%Distorsión total Armónica
THD<3.5%
X''q (u) 0.177 Ikk A 1 Frecuencia 60 Hz.X2 (u) 0.149 X2 (s) 0.186 R. rotor ! 1,837Xp (s) 0.096 radio de c.c. 0.45 R. Ex. rotor ! 0.245Td' 0.048 s Td'' 0.0012 s Eficiencia 88.43%Ta 0.0081 s Td0' 0.967 s
MotorAMG 0200DD04
(S) valor saturado, (U) valor no saturado, estos valores son p.u.
Tabla 1.6 Datos técnicos de un generador de similares características.
1.6.2.* CARACTERÍSTICAS DE LA TURBINA FRANCIS
INSTALADA EN LA MICRO CENTRAL DE LA
POBLACIÓN DE GUAGUA SUMACO
La turbina instalada en la micro central en estudio corresponde a una
turbina Francis extra rápida, se la clasificó de acuerdo a los criterios señalados en
la sección 1.6, velocidad igual a 290 rpm, y salto de agua menor a 10 m.
Turbinas Francis Extra rápidas Tipo caja Abierta.
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Corresponden a esta clasificación, aquellas turbinas instaladas en saltos de
muy poca altura, dispuestas de tal forma que el rodete está sumergido en canales
o depósitos que, prácticamente, son prolongación de la toma de agua hacia la
turbina, esta disposición es propia de turbinas Francis, tanto de eje vertical como
horizontal, adaptadas a dichas características de salto.
Los datos de la turbina se denotan en la tabla 1.7, estos datos se pueden
observar en la figura 1.3.
Caudal Q 750 l/s Potencia 55 kWAltura H 9,38 m Velocidad 290 rpm
Turbina
Tabla 1.7 Datos de placa de la turbina.
Figura 1.3 Fotografía de los datos de placa de la turbina.
1.6.3.* CARACTERÍSTICAS DEL REDUCTOR UTILIZADO EN
LA MICRO CENTRAL DE LA POBLACIÓN DE GUAGUA
SUMACO.
En la micro central en estudio se utiliza un reductor para acoplar la turbina
al generador, es decir este dispositivo mecánico permite incrementar la velocidad
de la turbina que es de 290 rpm a 1200 rpm velocidad sincrónica del generador.
El reductor instalado es de marca Flender y sus datos se muestran en la
figura 1.4., sus datos se encuentran tabulados en la tabla 1.8.
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No. Serie. Peso 302 kg.n sincronica 1 295.3 rpm Potencia 55 kW Aceite 15 ln sincronica 2 1200 rpm Velocidad 290 rpm VG 450
M432-710-301-2-1Motor reductor
Tabla. 1.8 Datos de placa del reductor.
Figura 1.4 Fotografía de los datos de placa del reductor.
1.6.4.* CARACTERÍSTICAS DEL TRANSFORMADOR
UTILIZADO EN LA MICRO CENTRAL DE LA POBLACIÓN
DE GUAGUA SUMACO.
En la micro central en estudio se utiliza un transformador para elevar el
voltaje suministrado por el generador (220V) a un voltaje normalizado de
distribución 13,8 kV.
El transformador instalado es de marca Brown Boveri de 160 kVA, tipo
pedestal, con refrigeración en aceite, sus datos se muestran en la figura 1.5., sus
datos se encuentran tabulados en la tabla 1.9.
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Figura 1.5 Fotografía de los datos de placa del transformador.
Potencia 160 kVA Voltaje Prim. 13,8 kVFrecuencia 60 Hz. Voltaje Sec. 220/127 VTension C.C. 4.1 V Imp.cc a 75 C 4%Grupo YN d5 Taps +/- 2,5% a 6 pasosAislamiento ONAN BIL 150 kVPeso Aceite 331 kg. Perdidas en vacio 460 WPeso Total 1016 kg. Perdidas en carga 2350 WNorma ITINTEC 370-102Altitud 3000 msnm cos phi =1 1,50%Año de fab. 1982 cos phi =0,8 3,40%
Transformador Brown Boveri
Caida de tension a plena carga
Tabla 1.9 Datos de placa del transformador.
1.7.*CARACTERÍSTICAS DEL ALIMENTADOR.
El Sistema Nacional Interconectado Ecuatoriano para abastecer con
servicio eléctrico a las provincias del centro norte del oriente ecuatoriano
(Pastaza, Napo, Orellana y Sucumbíos) utiliza una red de 138 kV en configuración
radial, que parte de la subestación Totoras.
La Empresa Eléctrica Ambato sede Tena (E.E.A.S.A.) para satisfacer la
demanda eléctrica de la provincia de Napo, se conecta al sistema nacional
interconectado a través de la subestación de sub transmisión de CNEL “Tena”.
!
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Esta subestación tiene una potencia de 15 MVA, con un voltaje de 138 kV en el
primario y 69 kV en el secundario.
La E.E.A.S.A. cuenta con la “subestación de distribución Tena” para
conectarse a la subestación “Tena CNEL”. La subestación de distribución se
encuentra localizada en la cercanía de la subestación de subtransmisión.
La subestación de distribución “Tena” de la Empresa Eléctrica Ambato
tiene una potencia de operación de 10 / 12.5 MVA, opera a 69 kV en el primario y
13,8 kV en el secundario, de esta subestación parten cuatro alimentadores
primarios: Amazonas, Archidona, Jumandi y Misahualli, como se muestran en los
Anexos: A.1 Diagrama Unifilar y A.2 Topología del Alimentador.
En esta tesis el alimentador en estudio es el “Alimentador Primario
Archidona”, el mismo que parte de la subestación Tena, abastece la demanda
eléctrica de la población de Archidona y la parte nor–oriental del área de
cobertura de la Empresa Eléctrica Ambato sede el Tena.
Este primario es trifásico, tiene configuración radial, posee ramales de en
diferentes configuraciones (monofásica, trifásica). El troncal de este primario de
distribución tiene un recorrido aproximado de 68 km y se lo puede dividir en dos
zonas de cobertura: una urbana y una rural.
La zona urbana del troncal tiene un recorrido aproximado de 18.5 km,
incluyendo el troncal y los ramales en derivación, está construido por conductor
tipo ACSR # 4/0 AWG para las fases más un conductor ACSR # 2/0 AWG para el
neutro, se utilizan diversos tipos de estructuras a lo largo de este alimentador, las
crucetas de estas estructuras tienen 1,20 m de longitud. Las estructuras más
comúnmente empleadas en este alimentador son estructuras tipo alineación,
retención Angular y terminal. En esta trayectoria el alimentador abastece la mayor
parte de la carga eléctrica, en razón de que los usuarios de esta zona se
encuentran cercanos entre sí y poseen una alta demanda eléctrica unitaria.
La parte rural del troncal tiene un recorrido aproximado de 49.5 km, está
construido por conductor tipo ACSR # 2/0 AWG para las fases más un conductor
ACSR # 1/0 AWG para el neutro, en esta trayectoria el alimentador atraviesa
!
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38!
!
zonas de densa vegetación (bosque tropical nublado) con un alto nivel
isoceráunico, la carga eléctrica abastecida en este tramo del alimentador es baja
debido a que en esta zona se encuentran usuarios distantes entre sí y estos
usuarios tienen una baja demanda eléctrica unitaria. En este trazado el
alimentador utiliza estructuras especiales para el tendido del troncal, las crucetas
de estas estructuras tienen 2,0 m de longitud, las estructuras más usadas en la
trayectoria de este alimentador son: retención angular de doble poste, retención
angular configuración vertical, que permiten atravesar zonas agrestes de difícil
acceso.
En base a la clasificación realizada al alimentador, a partir del calibre del
conductor y el tipo de estructuras se puede determinar un modelo aproximado de
impedancias, que se muestran en la tabla 1.10.
ZonaCalibre de Conductor
Resistencia AC a 50 °C
[!/km]
Reactancia Inductiva "/km/fase
Reactancia Capacitiva "/km/fase
Urbana 4/0 0.3031 0.389 277Rural 2/0 0.4815 0.430 303
Tabla 1.10 Impedancias del alimentador para las zonas urbana y rural.
El detalle de los cálculos se ha desarrollado en el Anexo B.
1.7.1.* CONDICIONES OPERATIVAS ACTUALES.
A partir de un análisis detallado al plano del primario Archidona se
determinó que este tiene una potencia instalada de 2230 kVA, los
transformadores utilizados para brindar servicio eléctrico a los usuarios son
transformadores , cuyas potencias oscilan entre 3 y 100 kVA, siendo los más
usados los transformadores con potencias de 5, 10 y 25 kVA monofásicos.
Para establecer la demanda del alimentador se han empleado registros
históricos tomados en la “Subestación de Distribución Tena”, con parámetros
referidos a: voltaje, corrientes en cada fase, factor de potencia, potencia activa
transportada por el alimentador.
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Estos datos son registrados cada hora en la subestación para cada
alimentador. Los registros utilizados para este trabajo corresponden al mes de
octubre de 2010.
Se ha realizado el estudio del alimentador de acuerdo a dos criterios:
El primer criterio define el comportamiento del alimentador en un día típico
dentro de la semana (22 de Octubre de 2010). De una manera general, se puede
decir que el alimentador tiene una demanda eléctrica de 2 MVA en horario de
demanda máxima, con una demanda media de 1.26 MVA y una demanda mínima
de 0.9 MVA entre las 0h00 y las 4h00 del día.
El Segundo criterio define el comportamiento del alimentador en días no
laborables (3 de Octubre de 2010). De una manera general se puede decir que el
alimentador tiene una demanda eléctrica de 1,84 MVA en horario de demanda
máxima, con una demanda media de 1.13 MVA y una demanda mínima de 0.9
MVA entre las 0h00 y las 4h00 del día.
En el capítulo 2, inciso 3, se realiza un análisis más detallado de las
condiciones operativas actuales del alimentador.
1.8.*DESCRIPCIÓN ACTUAL DE LAS PROTECCIONES.
1.8.1.* GENERALIDADES
La seguridad en el suministro de energía eléctrica desde la subestación de
distribución al punto de conexión de cada consumidor depende en gran parte, del
grado de protección previsto en los primarios y ramales secundarios del
alimentador. Para lograr este efecto los alimentadores primarios deben estar
protegidos contra fallas (instantáneas y sostenidas) y condiciones anómalas de
operación, tanto en la subestación como a lo largo del recorrido del alimentador.
Los elementos encargados de proteger al alimentador en la subestación
son los relés de protección. Para sistemas de distribución las protecciones
utilizadas son los relés sobre corriente a la salida de las subestaciones, y
reconectadores para los tramos medios de los alimentadores, más adelante se
detallan las características de este tipo de protecciones.
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40!
!
Los elementos encargados de proteger al alimentador a lo largo de su
recorrido son pararrayos, reconectadores y seccionadores.
1.8.2.* PROTECCIONES EN LA SUBESTACIÓN
1.8.2.1.* Relé de sobre corriente
La operación de estos dispositivos se basa en la función de sobre corriente
que consiste en la comparación del valor de la corriente utilizada como dato de
entrada (setting), con el valor de la corriente medida en un punto. El valor de
entrada se establece en función de las condiciones que ocurren en el punto en
que se instala el relé, por lo que debe ser reajustado convenientemente si la
configuración del sistema cambia.
En función del tiempo de operación, las protecciones de sobre corriente se
clasifican en:
! Protecciones de sobre corriente instantáneas (numero 50 según
ANSI).
! Protecciones de sobre corriente de tiempo definido, estas pueden
clasificarse a su vez en relés de sobre corriente de tiempo fijo y relés
de sobre corriente de tiempo inverso (numero 51 según ANSI).
En la Subestación de distribución Tena, se emplean relés digitales de
última generación denominados IED’s marca ABB, modelo REF 541, estos
dispositivos agrupan protecciones de sobre corriente, sobre y sub voltajes,
frecuencia entre otras.
1.8.2.2.* Características del módulo de protecciones ABB REF
541.
Es un terminal de línea para protección, control, medida y supervisión de
redes de medio voltaje. Posee una interfaz hombre - máquina fija para este efecto
dispone de una amplia pantalla gráfica que permite visualizar el estado del
dispositivo.
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Dentro de las funciones de protección de este dispositivo se tienen las
siguientes protecciones: protecciones no direccionales y direccionales de sobre
corriente y de fallas a tierra, protección de voltaje residual, sobre voltaje y sub
voltaje, protección de sobrecarga térmica, protección contra fallo de interruptor y
re enganchador automático. Adicionalmente los bloques de función de protección
son independientes entre ellos y tienen, sus propias características dentro de
estas se tiene propios grupos de ajuste y registro de datos. Este módulo además
incluye las siguientes funciones: Funciones de control, Funciones de medida,
Funciones de calidad de Potencia, Localizador de fallas, Funciones de
monitorización de condición. En la tabla 1.11 se detalla un listado de las
protecciones incluidas en el relé REF 541.
51 - 1 Sobrecorriente no direccional trifasica, etapa de ajuste bajo.51 - 2 Sobrecorriente no direccional trifasica, etapa de ajuste alto51 - 3 Sobrecorriente no direccional trifasica, etapa instantanea 67 - 1 Sobrecorriente direccional trifasica, etapa de ajuste bajo.67 - 2 Sobrecorriente direccional trifasica, etapa de ajuste alto67 - 3 Sobrecorriente direccional trifasica, etapa instantanea
51N - 1 Falla a tierra no direccional, etapa de ajuste bajo51N - 2 Falla a tierra no direccional, etapa de ajuste alto51N - 3 Falla a tierra no direccional, etapa instantanea67N - 1 Falla a tierra direccional, etapa de ajuste bajo67N - 2 Falla a tierra direccional, etapa de ajuste alto67N - 3 Falla a tierra direccional, etapa instantanea59N - 1 Sobrevoltaje residual, etapa de ajuste bajo59N - 2 Sobrevoltaje residual, etapa de ajuste alto59N - 3 Sobrevoltaje residual, etapa instantanea49F sobre carga termica trifasica (alimentadores y cables)
81 - 1 Subfrecuencia o sobrefrecuencia incial relación de cambio, etapa 181 - 2 Subfrecuencia o sobrefrecuencia. relación de cambio, etapa 281 - 3 Subfrecuencia o sobrefrecuencia. relación de cambio, etapa 381 - 4 Subfrecuencia o sobrefrecuencia. relación de cambio, etapa 481 - 5 Subfrecuencia o sobrefrecuencia. relación de cambio, etapa 5
59 - 1 59-1 Sobretensión trifásica, etapa de ajuste bajo59 - 1 59-2 Sobretensión trifásica, etapa de ajuste alto27 - 1 27-1 Subtensión trifásica, etapa de ajuste bajo27 - 2 27-2 Subtensión trifásica, etapa de ajuste alto
Sobrecorriente
Fallas a tierra
DESCONEXION - RESTAURACION DE CARGA
SOBRE / SUBVOLTAJE
Tabla 1.11 Protecciones en el módulo REF 541.
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1.8.2.3.* Configuración actual del Módulo de protecciones ABB
REF 541, en el Primario Archidona.
El módulo de protección REF 541 empleado en la subestación de
Distribución Tena para la protección del primario Archidona emplea la protección
de sobre corriente, para este efecto utiliza la curva de sobre corriente
extremadamente inversa. La configuración de la protección de corriente
extremadamente inversa se muestra en la tabla 1.12.
Posición. S/E Tena Nivel. 13,8 kVAli.o LíneaEstudio fase Relé REf 541TAP= 0,70 Curva IEEE Ext InvRTC= 60 Dial 0,6Inst= 6,6 Marca ABBDesigna.
DIAL0,6 seg
1,5 5,25 315 3,092 7,00 420 1,303 10,50 630 0,504 14,00 840 0,275 17,50 1050 0,186 21,00 1260 0,127 24,50 1470 0,108 28,00 1680 0,089 31,50 1890 0,06
9,54 33,39 2003,4 0,069,54 33,39 2003,4 0,069,54 33,39 2003,4 0,01
Alimentador Archidona
M.T. Isec. (Amp) I pri.(Amp)
Tabla 1.12 Configuración de sobre corriente extremadamente inversa.
1.8.3.* PROTECCIONES A LO LARGO DE LA TRAYECTORIA
DEL ALIMENTADOR.
1.8.3.1.* Seccionadores Porta fusibles.
Los Seccionadores porta fusibles, son dispositivos de protección que
interrumpen el paso de la corriente eléctrica fundiéndose cuando el amperaje es
superior a su valor nominal, protegen transformadores de distribución y servicios
interiores de medio voltaje contra sobre corriente y corriente de cortocircuito.
Los seccionadores utilizados a lo largo de este alimentador son de
accionamiento rápido tipo k, con diferentes corrientes de operación (1A – 30A).
!
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!
Los seccionadores porta fusibles en el Alimentador Archidona se utilizan para
proteger transformadores y para separar los ramales secundarios del alimentador
principal.
1.8.3.2.* Pararrayos de Distribución
Los pararrayos instalados para la protección de este primario operan a un
voltaje nominal de 10kV. Son de tipo auto válvula de óxido de zinc cuerpo
polimérico. Las características de este tipo de pararrayos son suficientes para
proporcionar protección frente a descargas de origen atmosférico en la cabecera
de la línea, pero proporcionan capacidad limitada para despejar fallas sostenidas
sobre el sistema.
Las características de los pararrayos empleados en este alimentador se
detallan en la tabla 1.13.
Caracteristica UnidadVoltaje Primario 13,8 kV Voltaje Nominal 10 kVFrecuencia 60 HzBIL 115 kVCorriente de cortocircuito maxima
15 kA
Tabla 1.13 Características de los pararrayos empleados en el Alimentador
1.8.3.3.* Reconectadores
Los reconectadores, son equipos que sirven para reconectar alimentadores
primarios de distribución, normalmente el 80 % de las fallas son de naturaleza
temporal, por lo que es conveniente restablecer el servicio en la forma más rápida
posible para evitar interrupciones de largo tiempo. Para estos casos se requiere
de un dispositivo que tenga la posibilidad de desconectar un circuito y conectarlo
después de fracciones de segundo.
Los reconectadores son dispositivos auto controlados para interrumpir y
cerrar automáticamente circuitos de corriente alterna con una secuencia
determinada de aperturas y cierres seguidos de una operación final de cierre o
apertura definitiva.
!
!
44!
!
En caso de que la falla no fuera eliminada, entonces el reconectador opera
manteniendo sus contactos abiertos. Los siguientes requisitos son básicos para
asegurar la efectiva operación de un reconectador:
! La capacidad normal de interrupción del reconectador deberá ser
igual o mayor de la máxima corriente de falla.
! La capacidad normal de corriente constante del reconectador
deberá ser igual o mayor que la máxima corriente de carga.
! El mínimo valor de disparo seleccionado deberá permitir al
reconectador ser sensible al cortocircuito que se presente en la
zona que se desea proteger.
En el alimentador Archidona se utiliza un reconectador, de marca ABB,
modelo OVR – 3SP, las características de este reconectador se detalla a
continuación.
1.8.3.4.* Reconectador OVR – 3 SP.
El reconectador ABB modelo OVR – 3SP, tiene accionamiento tripolar
opera en vacío, tiene una operación tipo E2 que asegura 10.000 accionamientos,
los bushing de entrada y salida son de cuerpo polimérico, posee funciones con
avanzadas capacidades de protección y de control.
El reconectador cumple las pruebas de aislamiento establecidas por las
normas IEC Nivel 4.
Funciones de protección
! Posee funciones de protección basadas en:
! Protección de sobre corriente de fase (ANSI 51P)
! Protección de sobre corriente instantánea (ANSI 50P)
! Protección de sobre corriente de falla a tierra (ANSI 51N)
! Protección de sobre corriente de falla a tierra instantánea (ANSI 50N)
! Protección de sobre corriente de secuencia Negativa (ANSI 46)
! Protección de sobre corriente direccional (ANSI 67P)
!
!
45!
!
! Dos medidas independientes para la carga abastecida, la reconexión, y
protecciones de frecuencia (ANSI 81 O, 81 U)
! Protección de Bajo voltaje y control de sobre voltaje (ANSI 27, 59)
Las configuraciones utilizadas en este equipo se detallan en la Tabla 1.14.
CurvaTipo de Curva
Numero de Proteccion
Corriente de pick up
Dial
Curva lenta de fase 2(135) 51P 50 0,40Curva rápida de fase 8(113) 50P-1 50 0,10
50P-2 35050P-3 175
115 seg.
Tiempo de reset (reinicio de secuencia del reconectador) 20 seg.
CurvaTipo de Curva
Numero de Proteccion
Corriente de pick up
Dial
Curva temporizada 46 2(135) 46 88 1,001
Tiempo de apertura
>4M2ST4226S.US*USVW426X1Y1*YS*5STAS.T61*.S/1U6Z1
Numero de reconexiones
>4M2S*T4226S.US*YS*,15S
Ajuste instantáneo bajo Ajuste instantáneo alto Numero de reconexiones
Tabla 1.14 Datos de configuración del reconectador utilizado en el
alimentador Archidona.
A continuación se muestra la figura 1.6, en esta se detalla la coordinación
de protecciones existentes en el alimentador Archidona.
!
!
46!
!
>AMS5U1T6[.P*+")%#A2Z1*)\ $4T136X1T6[. &S3]^+6W4 &+# +1W !613 '.5U0 #A2Z1*+6W4
73 TENASIEMENS-
7SJ22/67-012 120 1.00 1.1 8.4 ANSI Mod Inver
55Alimentador Archidona
ABB REF541/50-51 60 0.70 0.6 6.6 IEEE Ext Inv
51 P ReconectadorABB REF541/50-
51 60 0.70 0.6 6.6 IEEE Ext Inv
13.8
13.8
:24USTT6[.P*,15S_O
69
0.01
0.10
1.00
10.00
10 100 1000 10000
t!(seg)
Corriente!en!(Amp)
51P
73
55
Figura 1.6 Coordinación de protecciones entre el alimentador Archidona y
la Subestación de Distribución Tena.
!
!
47!
!
2.*CAPÍTULO II – ANÁLISIS DE CONDICIONES
OPERATIVAS DEL ALIMENTADOR
2.1.*CONDICIONES OPERATIVAS ACTUALES.
Se considerará como condiciones operativas actuales las presentes en el
alimentador en el mes de Octubre de 2010, para realizar el análisis de las
condiciones operativas actuales del alimentador se ha utilizado registros
existentes de potencia, corriente, voltaje y factor de potencia medidos en el
alimentador a la salida de la subestación, se ha realizado el estudio del
alimentador de acuerdo a dos escenarios: comportamiento del alimentador en un
día típico laborable dentro de la semana y comportamiento del alimentador en día
típico no laborable.
2.1.1.* COMPORTAMIENTO DEL ALIMENTADOR EN UN DÍA
TÍPICO LABORABLE.
Se realizará el análisis de las condiciones operativas del alimentador en un
día laborable típico evaluando la potencia activa y las corrientes presentes en
cada fase en el transcurso del día, tomando como base los registros del
alimentador, se ha considerado como día típico el viernes 22 de Octubre de 2010,
en la tabla 2.1 se muestran los principales datos de carga del alimentador.
Hora Alimentador Archidona
Fase 1 Fase 2 Fase 3 kW kVA FP
00H30 42.23 34.48 44.37 864.96 950.51 0.9101H00 41.41 34.07 43.86 848.64 932.57 0.9101H30 40.80 33.25 43.04 840.48 933.87 0.902H00 39.68 33.05 42.64 828.24 920.27 0.903H00 41.11 32.54 40.29 810.90 901.00 0.904H00 46.00 36.92 44.78 893.52 981.89 0.9105H00 51.20 41.31 49.98 966.96 1051.04 0.9206H00 55.39 44.98 55.59 1182.18 1284.98 0.9207H00 51.82 42.94 50.39 1053.66 1120.91 0.9408H00 59.57 46.00 48.04 1040.40 1083.75 0.9609H00 53.14 44.27 51.00 1119.78 1217.15 0.9210H00 50.08 41.82 51.82 1033.26 1160.97 0.8911H00 52.43 44.27 54.16 1048.56 1233.60 0.8512H00 51.00 42.84 51.00 1007.76 1158.34 0.8713H00 51.10 46.31 54.67 1040.40 1182.27 0.88
!
!
48!
!
14H00 56.10 46.00 60.49 1093.44 1242.55 0.8815H00 53.45 45.90 54.77 1082.22 1229.80 0.8816H00 55.08 48.86 55.69 1159.74 1317.89 0.8817H00 56.10 44.47 53.96 1088.34 1222.85 0.8918H00 72.22 53.96 67.63 1455.54 1565.10 0.9319H00 94.04 67.73 87.52 1896.18 2061.07 0.9219H30 94.55 66.40 85.78 1879.86 2043.33 0.9220H00 84.35 63.34 81.40 1726.86 1877.02 0.9221H00 78.95 57.83 70.99 1557.54 1692.98 0.9222H00 63.95 50.49 62.12 1335.18 1451.28 0.9223H00 59.36 47.63 56.30 1162.80 1263.91 0.9224H00 48.45 55.49 46.51 939.42 1032.33 0.91
Tabla 2.1 Datos de carga del alimentador Archidona en un día laborable
típico.
Con los datos de la tabla 2.1 se han graficado:
! La potencia aparente en el transcurso del día.
! Las corrientes presentes en cada fase.
Figura 2.1 Potencia aparente para un día laborable típico.
!
!
49!
!
Figura 2.2 Corrientes de fase para un día laborable típico.
De la figuras 2.1, 2.2 y la tabla 2.1 de la potencia aparente en el
alimentador se concluye:
! Las condiciones en demanda máxima el alimentador se presentan a
las 19h00, con una potencia aparente medida en las barras de la
subestación de 2061.07 kVA con un factor de potencia de 0.92.
! La demanda mínima se presenta a las 9h00 con una potencia
aparente medida en las barras de la subestación de 1184.14 kVA con
un factor de potencia de 0.92.
! Como se aprecia en la figura 2.2, en demanda máxima existe un
desbalance entre la fase 3 y la fase 1 con un valor de 6.9% y entre la
fase 2 y la fase 1 el desbalance tiene un valor de 27.9%, en virtud de
lo expuesto es necesario plantear un balance de cargas en el
alimentador para este escenario y evaluar los cambios propuestos en
los otros escenarios.
! El comportamiento de la demanda para un día laborable típico del
Alimentador Archidona, presenta dos etapas: la primera se caracteriza
!
!
50!
!
por que la demanda no presenta mayor crecimiento y no existen
mayores variaciones entre intervalos de medición continuos, a este
periodo se lo identificará como “periodo de demanda base”
comprendido entre las 0h00 y las 17h00 en este periodo existe una
demanda pico de 1317.89 kVA, con un factor de potencia de 0.88. La
segunda etapa se caracteriza por un crecimiento considerable,
existen grandes diferencias entre un periodos de medición continuos,
a este periodo se lo identificará como “periodo de demanda máxima”
comprendida entre las 18h00 y las 24h00 con una demanda pico de
2061.07 kVA, con un factor de potencia de 0.92.
2.1.2.* COMPORTAMIENTO DEL ALIMENTADOR EN UN DÍA
TÍPICO NO LABORABLE.
Se realiza el análisis de las condiciones operativas del alimentador en un
día no laborable típico evaluando la potencia activa y las corrientes presentes en
cada fase en el transcurso del día, tomando como base los registros del
alimentador, se ha considerado como día típico el domingo 3 de Octubre de 2010,
en la tabla 2.2 se muestran los principales datos de carga del alimentador.
Hora Alimentador Archidona
Fase 1 Fase 2 Fase 3 kW kVA FP 00H30 43.76 37.74 43.86 886.38 963.46 0.92 01H00 42.53 37.13 43.45 861.90 936.85 0.92 01H30 41.41 35.70 42.13 839.46 932.73 0.90 02H00 40.90 35.50 40.80 828.24 920.27 0.90 03H00 40.39 34.58 39.58 810.90 901.00 0.90 04H00 40.80 34.88 39.98 828.24 920.27 0.90 05H00 41.62 35.29 40.80 842.52 925.85 0.91 06H00 41.00 35.60 41.72 864.96 940.17 0.92 07H00 43.35 36.92 41.72 861.90 947.14 0.91 08H00 43.96 34.88 46.10 847.62 941.80 0.90 09H00 46.51 35.60 41.92 875.16 983.33 0.89 10H00 47.23 40.39 45.08 862.92 980.59 0.88 11H00 48.86 41.11 46.21 920.04 1045.50 0.88 12H00 50.49 42.64 47.23 937.38 1065.20 0.88 13H00 50.08 41.21 47.02 939.42 1067.52 0.88 14H00 49.67 40.70 47.43 941.46 1082.14 0.87 15H00 53.14 39.98 48.55 974.10 1106.93 0.88
!
!
51!
!
16H00 50.29 41.21 48.55 960.84 1079.60 0.89 17H00 51.10 41.92 49.37 975.12 1095.64 0.89 18H00 63.85 51.92 61.81 1292.34 1389.61 0.93 19H00 80.99 69.05 82.01 1698.30 1845.98 0.92 19H30 77.62 64.67 81.29 1669.74 1795.42 0.93 20H00 76.09 62.32 78.74 1632.00 1754.84 0.93 21H00 68.54 53.45 69.87 1450.44 1559.61 0.93 22H00 60.28 49.27 61.91 1259.70 1354.52 0.93 23H00 48.45 42.74 52.53 1006.74 1094.28 0.92 24H00 41.51 37.13 45.49 884.34 961.24 0.92
Tabla 2.2 Datos de carga del alimentador Archidona en un día no laborable
típico.
Con los datos de la tabla 2.2 se han graficado:
! La potencia aparente en el transcurso del día.
! Las corrientes alimentadas por cada fase.
Figura 2.3 Potencia aparente para un día no laborable típico.
!
!
52!
!
Figura 2.4 Corrientes de fase para un día no laborable típico.
De la figuras 2.3, 2.4 y la tabla 2.2 de la potencia aparente en el
alimentador se concluye:
! Las condiciones en demanda máxima el alimentador se presentan a
las 19h00, con una potencia aparente medida en las barras de la
subestación de 1845.98 kVA con un factor de potencia de 0.92.
! La demanda mínima se presenta a las 9h00 con una potencia
aparente medida en las barras de la subestación de 961.71 kVA con
un factor de potencia de 0.91.
! Para demanda máxima existe un desbalance entre la fase 1 y la fase
3 con un valor de 1% y entre la fase 2 y la fase 3 el desbalance tiene
un valor de 16%, tomando en consideración el desbalance entre fases
se confirma la necesidad de balancear las cargas en el alimentador.
! El comportamiento de la demanda para un día laborable no típico del
Alimentador Archidona, presenta dos etapas la primera se caracteriza
por que la demanda presenta un crecimiento constante y no existen
mayores variaciones entre intervalos de medición continuos, a este
!
!
53!
!
periodo se lo identificará como “periodo de demanda base”
comprendido entre las 0h00 y las 17h00 en este periodo existe una
demanda pico de 1095.64 kVA, con un factor de potencia de 0.89. La
segunda etapa se caracteriza por un crecimiento considerable,
existen grandes diferencias entre un periodos de medición continuos,
a este periodo se lo identificará como “periodo de demanda máxima”
comprendida entre las 18h00 y las 24h00 con una demanda pico de
1845.98 kVA, con un factor de potencia de 0.92.
2.2.* CONSIDERACIONES GENERALES
En las siguientes secciones mediante el uso del programa Neplan V 5.24
se realizara la simulación del comportamiento del alimentador para 4 escenarios
planteados:
• Demanda máxima en un día laborable típico
• Demanda mínima en un día laborable típico.
• Demanda máxima en un día no laborable típico.
• Demanda mínima en un día no laborable típico.
El estudio planteado no se considera la influencia de la Central de
Generación Distribuida, se analizaran las condiciones operativas actuales, se
tomará como referencia de evaluación dos criterios el primero es la carga
abastecida por cada fase del alimentador y el segundo será los perfiles de voltaje
presentes a lo largo del alimentador. Para cumplir con los criterios de evaluación
se plantean cambiar ciertas cargas entre fases a lo largo del alimentador, se
trabajara en el escenario de demanda máxima en un día laborable típico, una vez
obtenido un resultado satisfactorio cumpliendo con las premisas propuestas, se
implantaran los cambios propuestos en este escenario para los otros escenarios
planteados.
!
!
54!
!
Una vez se tienen los escenarios balanceados, se realiza un estudio de
cortocircuitos para demanda mínima, ya que estos en estos escenarios se
presentan las mínimas corrientes de cortocircuito del alimentador, estas corrientes
deberán ser capaces de operar las protecciones presentes en el alimentador. Es
alcance de este capítulo proyectar la demanda del alimentador para 5 años de
operación tomando como base la energía facturada mensualmente por la
Distribuidora.
2.2.1.* METODOLOGÍA.
Para la simulación del alimentador se ha utilizado el programa Neplan
versión 5.24, se ha partido de un escenario base en el cual se tienen los
siguientes datos de entrada: Nombres de los Nodos, Datos de las cargas,
características del conductor, estos datos se han tomado de la hoja de
estacamiento y el plano del alimentador.
Para el ingreso de los datos a Neplan cada nodo corresponde a un poste
en el cual se encuentra conectado una carga, para representar a los ramales
secundarios se ha sumado las potencia de cada transformador conectado al
ramal y el equivalente se ha conectado en el punto de derivación como una carga
de potencia equivalente.
Se ha generado un escenario base en el cual se han ingresado las cargas
de los transformadores considerando el factor de potencia presente en barras del
alimentador para cada escenario planteado, además se ha considerado un factor
de escalamiento para la carga de cada transformador conectado a la red, este
factor se utilizará para representar los diferentes escenarios de demanda del
alimentador.
Una vez que se han ingresado los datos en el escenario base, a partir de
los registros de la demanda del alimentador se ha ajustado la demanda
abastecida por el alimentador para cada escenario, tomando en consideración
que la demanda abastecida a la salida del alimentador para cada escenario
deberá ser igual a la potencia generada en el equivalente de red en cada
escenario planteado, por lo que cada equivalente de carga conectado al
alimentador principal se ha ajustado de manera que la potencia a la salida del
!
!
55!
!
equivalente de red sea igual a la demanda abastecida para cada periodo definido,
cabe recalcar que el factor de potencia medido a la salida del alimentador, se lo
hizo general para cada carga simulada en el alimentador, considerando los
escenarios planteados en el capítulo 1.
2.2.2.* FLUJOS DE POTENCIA DEL ALIMENTADOR.
A fin de estudiar el comportamiento del alimentador Archidona se ha
utilizado el programa Neplan para simular las condiciones operativas actuales del
alimentador. Para caracterizar la operación del alimentador se tomaran cuatro
escenarios de estudio:
a) Demanda máxima en un día típico no laborable.
b) Demanda mínima en un día típico no laborable.
c) Demanda máxima en un día típico laborable.
d) Demanda mínima en un día típico laborable.
Acorde a los resultados del análisis del comportamiento del alimentador
expuestos anteriormente se concluye que es necesario proponer un balance de
carga entre las fases a lo largo del alimentador, buscando que la potencia
abastecida por cada fase sea lo más homogénea posible a lo largo del
alimentador.
Para lograr este objetivo, se trabajará en el escenario de demanda máxima
en un día laborable típico se evaluará el desbalance existente en este escenario,
se propondrá un cambio de cargas en las fases del alimentador, se evaluará este
movimiento de cargas en los otros escenarios planteados.
A continuación se realiza el estudio de flujos de potencia para cada uno de
los escenarios planteados, las variables de interés de este estudio serán las
perdidas existentes en alimentador, y de esta manera evaluar la conexión de la
central de generación distribuida.
!
!
56!
!
2.2.3.* FLUJOS DE POTENCIA PARA DEMANDA MÁXIMA EN
UN DÍA LABORABLE TÍPICO.
Como resultado de simular un flujo de carga en el alimentador para
condiciones de demanda máxima en un día laborable típico se tienen los datos
mostrados en la tabla 2.3
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 43.67 -106.87 1896.09 682.25 1852.42 789.13
Tabla 2.3 Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un
día laborable típico.
Tabulando los resultados entregados por el programa, se tiene que la
potencia abastecida por cada fase del Alimentador, estos resultados se muestran
en la tabla 2.4. (Los datos completos de esta simulación se muestran en el Anexo
C.1)
Potencia PotenciaActiva kW Reactiva kvar
1 749.2 301.02 539.7 210.93 697.2 277.2
Total 1986.1 789.1
Fase
Tabla 2.4 Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en un
día laborable típico.
A partir de la Tabla 2.4, se refuerza la evidencia de la existencia de un
desbalance entre las fases del alimentador mencionado anteriormente,
considerando que la carga promedio es de 662 kW, por lo que es necesario
plantear un movimiento de cargas desde las fases 1 y 3 hacia la fase 2,
adicionalmente se debe considerar los perfiles de voltaje presentes en el
alimentador en la propuesta de balance de fases, se tratará en lo posible que los
perfiles de voltaje sean similares en las fases a lo largo del alimentador.
En la figura 2.5 se muestran los perfiles de voltaje presentes a lo largo del
alimentador.
!
!
57!
!
Figura 2.5 Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día laborable
típico.
2.2.4.* BALANCE DE FASES PROPUESTO PARA DEMANDA
MÁXIMA EN UN DÍA LABORABLE TÍPICO.
Para balancear las fases del alimentador logrando a su vez homologar los
perfiles de voltaje a lo largo del alimentador, se lo dividirá en tres intervalos;
Tramo 1: S/E Distrib. Tena - P 13726 (S/E Tena – Calmito Yacu)
Tramo 2: P 13746 - P 13623 (Calmito Yacu - Narupa)
Tramo 3: P 13639 - P 42615 (Narupa - Guagua Sumaco)
Se procederá a balancear las fases en cada intervalo.
En la tabla 2.5 se muestran las cargas que se recomiendan cambiar entre
las fases, adicionalmente se indican la potencia, el tag (identificación en el
programa) la fase de origen y la fase de destino.
#!Poste! TAG! Potencia!
(!kW)!
Fase!
Origen!
Fase!
Destino!
P!134297! C!13!C! 1.9! 3! 2!P 2934 C!14!C! 26! 3! 2!P 2934! C!14!A! 13.1! 1! 2!
P!132073! C36! 13.6! 1! 2!
P!132085! C37! 2.8! 1! 2!
!
!
58!
!
P!132091! C39! 4.7! 1! 2!
P!13843! C49! 21.1! 1! 2!
P!13904! C51C! 24.5! 3! 2!
P!13878! C53A! 1.9! 1! 2!
P!131157! C56! 7.2! 1! 2!
P!131157! C55! 10.5! 3! 2!
P!15188! C57! 3.7! 3! 2!
P!13795! C58A! 1.9! 1! 2!
P!13795! C58C! 3.7! 3! 2!
P!13229! C61B! 4.2! 2! 1!
P!13702! C63! 1.7! 2! 3!
P!13694! C65! 4.2! 2! 3!
P!13686! C68! 0.8! 2! 1!
P!13733! C69B! 12.5! 2! 1!
P!13726! C71! 1.7! 2! 3!
P!13725! C73! 1.7! 2! 3!
P!11119! C82! 2.5! 2! 3!
P!11130! C83! 4.2! 2! 3!
P!11138! C84! 2.5! 2! 3!
P!11150! C85! 0.8! 2! 3!
P!11160! C87! 0.8! 2! 3!
P!10333! C96! 4.2! 2! 3!
P!10348! C98! 4.7! 1! 2!
P!13613! C101! 0.9! 1! 2!
P!13603! C102! 2.8! 1! 2!
P!13623! C103! 2.8! 1! 2!
P!10429! C107! 2.8! 1! 2!
P!10410! C109! 1.9! 1! 2!
P!8577! C112! 0.6! 1! 2!
P!12566! C113! 0.6! 1! 2!
P!13633! C114! 0.9! 1! 2!
P!13663! C115! 0.6! 1! 2!
P!42697! C117! 1.9! 1! 3!
P!42939! C121! 1.1! 1! 3!
P!42873! C128! 0.9! 1! 2!
P!42865! C129! 0.6! 1! 2!
P!42845! C132! 0.6! 1! 2!
P!42824! C135! 0.9! 1! 2!
P!42752! C139! 0.6! 1! 2!
P!42725! C142! 0.9! 1! 2!
P!42680! C145! 0.9! 1! 2!
P!42674! C147! 0.6! 1! 2!
P!42647! C150! 6.5! 1! 3!
P!42644! C152! 0.9! 1! 2!
!
!
59!
!
P!42618! C155A! 1.9! 1! 3!
P!13606! C100! 0.9! 1! 2!
P!10395! C108! 0.9! 1! 2!
P!42909! C124! 0.9! 1! 3!
P!42725! C142! 0.9! 2! 1!
P!42644! C152! 0.9! 2! 1!
P!42627! C154! 3.7! 3! 1!
P!13720! C75! 4.7! 1! 2!
P!11292! C89! 2.8! 1! 2!
P!11320! C91! 0.9! 1! 2!
P!10306! C92! 1.9! 1! 2!
P!42647! C149! 5.9! 2! 1!
P!42615! C156! 4.7! 2! 1!
Tabla 2.5 Listado de cargas a las que se recomienda cambiar de fases.
Una vez implementado el cambio de fases propuesto en la simulación se
tienen los resultados mostrados en la tabla 2.6. El diagrama unifilar de este caso
se muestra en el Anexo D1.
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 42.56 -106.88 1894.13 681.88 1851.57 788.76
Tabla 2.6 Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un
día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
Tabulando los resultados entregados por el programa para el esquema de
balance de fases, se tiene que la potencia abastecida por cada fase del
Alimentador, estos resultados se muestran en la tabla 2.7. (Los datos completos
de esta simulación se muestran en el Anexo C.2)
1 634.5 301.02 638.3 210.73 621.3 277.1
Total 1894.1 788.8
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
Tabla 2.7 Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en un
día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
!
!
60!
!
En la figura 2.6 se muestran los perfiles de voltaje presentes en el
alimentador para demanda máxima considerando el esquema de balance de
fases.
Figura 2.6 Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día laborable
típico, considerando el esquema de balance de fases.
Como principales beneficios de aplicar el esquema de balance de fases se
tienen:
! Se han reducido las perdidas de potencia activa del alimentador de
43.67 a 42.56 kW.
! Las fases del alimentador presentan una carga homogeneá, la
misma que al ser proporcional a la corriente influye en una
disminucion de la corriente de circulacion por el neutro que en
condiciones extremas puede causar el accionamiento de la
proteccion de sobrecorriente de neutro, además se elimina la
corriente de secuencia negativa en el alimentador.
!
!
61!
!
! Se tienen fases equilibradas, con caidas de voltaje menores al 4.5 %
en el punto mas lejano del alimentador.
! Se tienen perfiles de voltaje equilibrados a lo largo del alimentador,
lo que beneficiará la conexión de la central de generacion distribuida
de Guagua Sumaco, ya que se presentan voltajes uniformes
facilitando la sincronizacion de esta con el alimentador principal.
2.2.5.* FLUJOS DE POTENCIA PARA DEMANDA MÍNIMA EN
UN DÍA LABORABLE TÍPICO.
En la presente simulación se considerará el escenario de demanda mínima
en un día laborable típico, adicionalmente se considerará el esquema de balance
de fases propuestos en el inciso anterior. Como resultado de simular un flujo de
potencia en el alimentador para condiciones de demanda mínima en un día
laborable típico se tienen los datos mostrados en las tablas 2.8 y 2.9. (Los datos
completos de esta simulación se muestran en el Anexo C.3 demanda mínima y
Anexo C.4 considerando el esquema de balance de fases).
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 13.5 -110.06 1119.46 361.08 1105.96 471.14
Tabla 2.8 Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un día
laborable típico.
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 13.35 -110.06 1119.32 361.07 1105.96 471.14
Tabla 2.9 Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un día
laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
El diagrama unifilar para este caso de estudio se muestra en el Anexo D.2.
!
!
62!
!
Tabulando los resultados entregados por el programa para los dos
escenarios planteados se tiene que la potencia abastecida por cada fase del
Alimentador, estos resultados se muestran en las tablas 2.10 y 2.11
1 401.4 150.92 342.1 164.73 375.8 155.5
Total 1119.3 471.1
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
Tabla 2.10 Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en
un día laborable típico.
A 361.9 150.9B 391.1 164.7C 366.3 155.5
Total 1119.32 471.1
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
Tabla 2.11 Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en
un día laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
En las figuras 2.7 y 2.8 se muestran los perfiles de voltaje presentes en el
alimentador para demanda mínima considerando el escenario planteado.
!
!
63!
!
!
Figura 2.7 Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día laborable
típico, sin considerar el esquema de balance de fases.
Figura 2.8 Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día laborable
típico, considerando el esquema de balance de fases.
Al comparar los resultados de los escenarios planteados, se tienen las
siguientes obserbaciones:
! Se han reducido las perdidas de potencia activa del alimentador de
13.5 a 13.35 kW, por el esquema de balance de cargas.
! Como se puede observar en la tabla 2.10 se tiene una carga
desbalanceada entre las fases del alimentador, las fases 1 y 3 se
!
!
64!
!
encuentran mas abastecen una carga mayor que la fase 2
(aproximadamente un 14%), mientras que al analizar la Tabla 2.11,
que representa el comportamiento del alimentador para demanda
mínima aplicando el esquema de balance de carga para demanda
mínima, se tiene un desbalance en cada fase respecto al valor
promedio de la potencia abastecida por cada fase de 3% para la
fase 1, -2.7% para la fase 2 y -0.3% para la fase 3, de lo que se
concluye que el alimentador se encuentra balanceado.
! En la figura 2.7 se puede obserbar el desbalance existente siendo
concornate con lo expuesto anteriormente la fase 1 al ser la mas
cargada tiene mayores caidas de voltaje, mietras que las fase 2 al
ser la menos cargada del sistema presenta las menores caidas de
voltaje a lo largo del alimentador, para la fase 3 se concluye que se
encuentra fuertemente cargada en el tramo del alimentador mas
cercano a la subestacion y no tiene mayores cargas conectadas en
el tramo mas lejano del alimentador por esta razón las caidas de
voltaje presentes en esta fase son similares a las existentes en la
fase 2.
! En la figura 2.8 se muestran los beneficios del esquema de balance
de fases, es decir se tiene una carga homogenea distribuida a lo
largo del alimentador, lo que beneficia la conexión y sincronizacion
de la Central de Generación Distribuida de Guagua Sumaco a más
de eliminar posibles fuentes de corriente de secuencia negativa en
el alimentador, y accionamiento de los relés de protección de sobre
corriente de neutro.
! En los inicisos 2.4.2. Balance de Fases Propuesto para demanda
máxima en un día laborable típico y 2.4.3. Flujos de potencia para
demanda mínima en un día laborable típico, se ha demostrado la
conveniencia de balancear el sistema de distribución mediante la
comparación de las condiciones de operación normales y las
condiciones de operación cuando se aplica el esquema de balances
de fases propuesto, por lo que para los escenarios de demanda
!
!
65!
!
máxima y mínima en un día no laborable típico unicamente se
analizará los escenarios en los cuales se hace extensivo el balance
de fases propuesto para demanda máxima en un día laborable
típico.
2.2.6.* DEMANDA MÁXIMA EN UN DÍA TÍPICO NO
LABORABLE
En la presente simulación se considerará el escenario de demanda máxima
en un día no laborable típico, también se analizará el esquema de balance de
fases propuesto para el escenario de demanda máxima en un día laborable típico.
Como resultado de simular un flujo de potencia en el alimentador para
condiciones de demanda máxima en un día no laborable típico se tienen los datos
mostrados en las tablas 2.12 y 2.13. (Los datos completos de estas simulaciones
se muestran en los Anexos C.5 y C.6 respectivamente).
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 35.66 -107.55 1698.45 600.8 1662.79 708.34
Tabla 2.12 Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un
día no laborable típico.
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 35.5 -107.55 1698.41 600.85 1662.91 708.39
Tabla 2.13 Resultados de flujos de potencia para demanda máxima en un
día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
Tabulando los resultados entregados por el programa para los dos
escenarios planteados (Demanda máxima en un día no laborable típico
considerando el esquema de balance de fases y sin considerar el esquema de
!
!
66!
!
balance de bases) se tiene que la potencia abastecida por cada fase del
Alimentador, estos resultados se muestran en las tablas 2.14 y 2.15.
1 543.7 226.22 595.2 247.73 559.6 234.4
Total 1698.5 708.3
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
Tabla 2.14 Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en
un día no laborable típico.
1 524.5 219.62 606.2 252.13 567.6 236.7
Total 1698.4 708.4
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
Tabla 2.15 Potencia abastecida por cada fase para demanda máxima en
un día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
El Diagrama unifilar para este caso de estudio se muestra en el Anexo D.3.
En las figuras 2.9 y 2.10 se muestran los perfiles de voltaje presentes en el
alimentador para demanda máxima considerando el escenario planteado.
95.5
96
96.5
97
97.5
98
98.5
99
99.5
100
100.5
0 20 40 60 80
Voltaje!(%u)
Distancia!(!km)
FASE!1
FASE!2
FASE!3
!
!
!
67!
!
Figura 2.9 Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día no laborable
típico.
95.5
96
96.5
97
97.5
98
98.5
99
99.5
100
100.5
0 20 40 60 80
Voltaje!(%u)
Distancia!(!km)
FASE!1
FASE!2
FASE!3
!
Figura 2.10 Perfiles de Voltaje para demanda máxima en un día no
laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
Al comparar los resultados de los casos planteados, se tienen las
siguientes obserbaciones:
! Se han reducido las perdidas de potencia activa del alimentador de
35.66 a 35.5 kW, por el esquema de balance de cargas.
! Al analizar la Tabla 2.15, que representa el comportamiento del
alimentador para demanda máxima aplicando el esquema de
balance de carga propuesto, se tiene un desbalance en cada fase
respecto al valor promedio de la potencia abastecida por cada fase
de 7.3% para la fase 1, -7% para la fase 2 y -0.26% para la fase 3,
de lo que se concluye que el alimentador para este esquema no se
encuentra balanceado.
! En la figura 2.10 se muestran los resultados del esquema de balance
de fases, evidenciandose unas caidas de voltaje similares entre sí a
lo largo del alimentador alrededor del 4%.
!
!
68!
!
2.2.7.* DEMANDA MÍNIMA EN UN DÍA NO LABORABLE
TÍPICO.
En la presente simulación se considerará el escenario de demanda mínima
en un día no laborable típico, adicionalmente se considerará el esquema de
balance de fases propuestos para demanda máxima. Como resultado de simular
un flujo de potencia en el alimentador para condiciones de demanda mínima en
un día no laborable típico se tienen los datos mostrados en las tablas 2.16 y 2.17.
(Los datos completos de estas simulaciones se muestran en los Anexos C.7 y C.8
respectivamente)
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 8.7 -110.87 875.09 258.22 866.39 369.08
Tabla 2.16 Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un
día no laborable típico.
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 8.5 -110.87 875.09 258.3 866.59 369.17
Tabla 2.17 Resultados de flujos de potencia para demanda mínima en un
día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
Tabulando los resultados entregados por el programa para los dos casos
planteados se tiene que la potencia abastecida por cada fase del Alimentador,
estos resultados se muestran en las tablas 2.18 y 2.19.
1 336.9 142.52 254.8 107.93 283.4 120
Total 875.1 370.4
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
!
!
69!
!
Tabla 2.18 Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en un
día no laborable típico.
1 296.1 125.42 299.0 126.43 280.0 118.5
Total 875.1 370.3
FasePotencia
Activa kWPotencia
Reactiva kvar
Tabla 2.19 Potencia abastecida por cada fase para demanda mínima en un
día no laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
En las figuras 2.11 y 2.12 se muestran los perfiles de voltaje presentes en
el alimentador para demanda mínima considerando las condiciones planteadas
para este escenario.
97
97.5
98
98.5
99
99.5
100
100.5
0 20 40 60 80
Voltaje!(%u)
Distancia!(!km)
FASE!1
FASE!2
FASE!3
!
Figura 2.11 Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día no
laborable típico.
!
El diagrama unifilar para este caso de estudio se muestra en el Anexo D.4.
!
!
70!
!
97.5
98
98.5
99
99.5
100
100.5
0 20 40 60 80
Voltaje!(%u)
Distancia! (!km)
FASE!1
FASE!2
FASE!3
Figura 2.12 Perfiles de Voltaje para demanda mínima en un día no
laborable típico, considerando el esquema de balance de fases.
Al comparar los resultados de los casos planteados, se tienen las
siguientes obserbaciones:
! Se han reducido las perdidas de potencia activa del alimentador de
8.7 a 8.5 kW, por el esquema de balance de cargas.
! Como se puede observar en la tabla 2.18 se tiene una carga
desbalanceada entre las fases del alimentador, la fase 1 se
encuentra un 32.2% mas cargada respecto a la fase 2, y la fase 3
mas cargada 11.21 % respecto a la fase 2, mientras que al analizar
la Tabla 2.19, que representa el comportamiento del alimentador
para demanda mínima aplicando el esquema de balance de carga
para demanda máxima en un día laborable típico, se tiene un
desbalance en cada fase respecto al valor promedio de la potencia
abastecida por cada fase de -1.5% para la fase 1, -2.5% para la fase
2 y -4% para la fase 3, de lo que se concluye que el alimentador se
encuentra en mejores conidciones a las iniciales considerando la
reduccion en el desbalance de fases.
! En la figura 2.11 se puede obserbar el desbalance existente, la fase
1 al ser la mas cargada tiene mayores caidas de voltaje 2.5%,
mietras que las fase 2 al ser la menos cargada del sistema presenta
las menores caidas de voltaje a lo largo del alimentador 1.9%, para
!
!
71!
!
la fase 3 se tiene una caida de voltaje de 1.8%, similar a la caida de
voltaje existente en la fase 2.
! En la figura 2.12 se muestran los beneficios del esquema de balance
de fases, es decir se tiene una carga distribuida a lo largo del
alimentador con caidas de voltaje similares entre sí al final del
alimentador, lo que beneficia la conexión y sincronizacion de la
Central de Generación Distribuida de Guagua.
! En los inicisos 2.4.4. Flujos de potencia para demanda máxima en
un día no laborable típico y 2.4.5. Flujos de potencia para demanda
mínima en un día no laborable típico, se han mostrado los efectos
del esquema de balance de fases propuesto para Flujos de potencia
para demanda máxima en un día laborable típico, que llevan a
condiciones mas estables a las anteriores, menores desbalances
entre fases y una carga distribuida mas homogeneamente a lo largo
del alimentador.
2.3.*ANÁLISIS DE CONDICIONES OPERATIVAS FUTURAS (5
AÑOS DE PROYECCIÓN)
2.3.1.* PROYECCIÓN DE LA DEMANDA
El estudio de proyección de la demanda se la realizará a partir de registros
históricos existentes del consumo de Energía del Área de concesión de servicio
de la distribuidora, estos registros se muestran en la Tabla 2.20, estos registros
contienen información de consumo de energía desde noviembre del 2001 hasta
octubre de 2010.
Se considerará la proyección de la demanda para un horizonte de 5 años
de operación, por lo expuesto, el periodo meta para la proyección de la demanda
será el mes de Octubre de 2015. Se buscará proyectar el crecimiento de la
demanda del alimentador (crecimiento vegetativo de la demanda) y no se
considerará en el presente estudio el crecimiento que pueda sufrir la demanda por
inversiones para expansión del área de cobertura del alimentador acorde a lo
!
!
72!
!
manifestado por el departamento técnico de la E.E.A.S.A. Sede Tena quienes
señalaron que en el área de cobertura del alimentador Archidona el 98% de la
población tiene acceso al servicio eléctrico, el 2% restante está conformado por
comunidades aisladas que habitan la Reserva Ecológica Cayambe Coca.
:S264Y4*'".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
:S264Y4*''".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
:S264Y4*'''
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
nov-01 1.736 nov-02 1.741 nov-03 1.833dic-01 1.606 dic-02 1.783 dic-03 1.702ene-02 1.669 ene-03 1.768 ene-04 1.789feb-02 1.638 feb-03 1.704 feb-04 1.755mar-02 1.740 mar-03 1.810 mar-04 1.865abr-02 1.616 abr-03 1.713 abr-04 1.899may-02 1.729 may-03 1.816 may-04 1.871jun-02 1.676 jun-03 1.744 jun-04 1.797jul-02 1.750 jul-03 1.820 jul-04 1.864
ago-02 1.731 ago-03 1.792 ago-04 1.899sep-02 1.666 sep-03 1.717 sep-04 1.786oct-02 1.778 oct-03 1.796 oct-04 1.832
:S264Y4*'O
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
:S264Y4*O
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
:S264Y4*O'
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
nov-04 1.769 nov-05 1.935 nov-06 2.049dic-04 1.807 dic-05 2.042 dic-06 2.120ene-05 1.831 ene-06 2.014 ene-07 2.177feb-05 1.808 feb-06 1.832 feb-07 2.016mar-05 1.859 mar-06 2.029 mar-07 2.160abr-05 1.889 abr-06 1.980 abr-07 2.123may-05 1.846 may-06 2.032 may-07 2.220jun-05 1.923 jun-06 2.013 jun-07 2.045jul-05 1.902 jul-06 2.028 jul-07 2.111
ago-05 1.975 ago-06 2.011 ago-07 2.127sep-05 1.947 sep-06 2.003 sep-07 2.050oct-05 1.979 oct-06 2.113 oct-07 2.200
:S264Y4*O''
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
:S264Y4*O'''
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
:S264Y4*'R
".S2/61*>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
nov-07 2.207 nov-08 2.497 nov-09 2.696dic-07 2.348 dic-08 2.555 dic-09 2.605ene-08 2.160 ene-09 2.546 ene-10 2.723feb-08 2.187 feb-09 2.380 feb-10 2.427mar-08 2.338 mar-09 2.668 mar-10 2.881abr-08 2.329 abr-09 2.610 abr-10 2.714may-08 2.380 may-09 2.760 may-10 2.98jun-08 2.308 jun-09 2.618 jun-10 2.67jul-08 2.374 jul-09 2.693 jul-10 2.881
ago-08 2.413 ago-09 2.691 ago-10 2.932sep-08 2.405 sep-09 2.703 sep-10 2.865oct-08 2.511 oct-09 2.859 oct-10 2.887
!
!
73!
!
Tabla 2.20 Energía consumida en GW-h-mes por la distribuidora
Para la proyección de la demanda se utilizaran medias móviles para
periodos semestrales para tener valores representativos por periodos de similares
características de consumo de energía, en la tabla 2.21 se muestran las medias
móviles de energía para los primeros 6 periodos, en la tabla 2.22 se muestran las
medias móviles para los periodos restantes 7-9.
:S264Y4*'".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
:S264Y4*''".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
nov-01 1.736 1.670 nov-02 1.741 1.764dic-01 1.606 1.638 dic-02 1.783 1.752ene-02 1.669 1.682 ene-03 1.768 1.761feb-02 1.638 1.665 feb-03 1.704 1.742mar-02 1.740 1.695 mar-03 1.810 1.780abr-02 1.616 1.674 abr-03 1.713 1.758may-02 1.729 1.718 may-03 1.816 1.793jun-02 1.676 1.719 jun-03 1.744 1.785jul-02 1.750 1.716 jul-03 1.820 1.776
ago-02 1.731 1.725 ago-03 1.792 1.768sep-02 1.666 1.728 sep-03 1.717 1.782oct-02 1.778 1.767 oct-03 1.796 1.777
:S264Y4*'''".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
:S264Y4*'O".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
nov-03 1.833 1.775 nov-04 1.769 1.802dic-03 1.702 1.749 dic-04 1.807 1.815ene-04 1.789 1.803 ene-05 1.831 1.833feb-04 1.755 1.840 feb-05 1.808 1.852mar-04 1.865 1.878 mar-05 1.859 1.865abr-04 1.899 1.856 abr-05 1.889 1.886may-04 1.871 1.844 may-05 1.846 1.890jun-04 1.797 1.853 jun-05 1.923 1.933jul-04 1.864 1.850 jul-05 1.902 1.941
ago-04 1.899 1.839 ago-05 1.975 1.967sep-04 1.786 1.796 sep-05 1.947 1.954
Tabla 2.21 Valores de medías móviles para periodos del 1 al 6.
!
!
74!
!
:S264Y4*O''".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
:S264Y4*O'''".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
nov-07 2.207 2.238 nov-08 2.497 2.532dic-07 2.348 2.232 dic-08 2.555 2.494ene-08 2.160 2.228 ene-09 2.546 2.531feb-08 2.187 2.285 feb-09 2.380 2.553mar-08 2.338 2.349 mar-09 2.668 2.679abr-08 2.329 2.339 abr-09 2.610 2.662may-08 2.380 2.354 may-09 2.760 2.690jun-08 2.308 2.365 jun-09 2.618 2.667jul-08 2.374 2.397 jul-09 2.693 2.696
ago-08 2.413 2.443 ago-09 2.691 2.751sep-08 2.405 2.471 sep-09 2.703 2.753oct-08 2.511 2.521 oct-09 2.859 2.720
:S264Y4*'R".S2/61*
>AV6.5U21Y1*`<abcbVS5d
=SY61*=[Z63*`<abcbVS5d
nov-09 2.696 2.666dic-09 2.605 2.670ene-10 2.723 2.745feb-10 2.427 2.734mar-10 2.881 2.825abr-10 2.714 2.835may-10 2.980 2.866jun-10 2.670 2.847jul-10 2.881 2.891
ago-10 2.932 2.895sep-10 2.865 2.876oct-10 2.887 2.887
Tabla 2.22 Valores de medías móviles para periodos del 7 al 9.
Figura 2.13 Gráfica de medias móviles para los periodos señalados.
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75!
!
Con los datos obtenidos de demanda de energía para el área de concesión
de distribuidora, se proyecta la demanda hasta el año mes meta noviembre de
2015. Para encontrar el valor de demanda de potencia se utilizara el factor de
carga el cual se asume constante en todo el periodo de estudio y se tomará como
referencia el factor de carga calculado para octubre de 2010.
Del análisis de la gráfica se puede observar que la forma que la curva de
Energía tiene dos características una con un crecimiento de demanda bajo
(crecimiento vegetativo), de noviembre de 2001 hasta noviembre del 2005, y otra
con un mayor crecimiento más acelerado desde diciembre de 2005 hasta julio de
2010, en este crecimiento se tiene a más del crecimiento vegetativo de la
demanda un crecimiento por inversiones (expansión del área de servicio y el
consecuente incremento de abonados).
Para el análisis de este estudio se utilizará la primera característica de la
curva, teniendo como resultado un crecimiento del 2.75% anual, con este valor se
proyectara la demanda para el periodo establecido, mediante la aplicación del
interés simple, si se toma el registro de demanda máxima y mínima para un día
laborable típico del mes de octubre de 2010 como el valores iniciales, 5 años de
proyección de la demanda y la tasa de crecimiento de la demanda vegetativa el
2.75%, (valor calculado), se tiene los datos de proyección mostrados en la Tabla
2.24.
Ítem PeriodoValor
Actual (kW)Crecimiento
Años de Proyección
Valor Futuro (kW)
01 Demanda Máxima 1896.18 2.75% 5 2171.6502 Demanda Mínima 1089.41 2.75% 5 1247.67
Tabla 2.24 Proyección de la demanda para 5 años de operación
considerando un día laborable típico.
2.3.2.* DEMANDA MÁXIMA
En la presente sección se realizará el estudio de las condiciones operativas
proyectadas para demanda máxima.
Como resultado de simular flujos de potencia en el alimentador para
condiciones de demanda máxima proyectada en un día laborable típico se tienen
!
!
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!
los datos mostrados en la tabla 2.25. (Los datos completos de esta simulación se
muestran en el Anexo C.9)
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 42.55 106.32 2171.64 906.88 2129.3 800.14
Tabla 2.25 Proyección de la demanda máxima para 5 años de operación
considerando un día laborable típico.
La demanda proyectada en la salida del alimentador es 2.17 MW, con un
factor de potencia de 0.93 inductivo, tomando como base la potencia medida a la
salida del alimentador se establecerán los porcentajes de pérdidas en la red para
este caso de estudio.
La potencia consumida por los usuarios es 2.13 MW con un factor de potencia
de 0.92 inductivo, lo que representa que la potencia consumida por los usuarios
es el 98.05% de la potencia medida a la salida del alimentador.
La potencia de pérdidas es 42.55 kW que representa la potencia disipada en
el alimentador (perdidas por efecto Joule en el troncal principal) es el 1.95% de la
potencia medida a la salida del alimentador. En la figura 2.14 se muestran los
perfiles de voltaje presentes en el alimentador para considerando la proyección de
la demanda máxima.
!
!
77!
!
Figura 2.14 Perfiles de voltaje para demanda máxima proyectada.
Del análisis del flujo de potencia se puede concluir que existe un
desbalance en cada fase respecto al valor promedio de la potencia abastecida por
cada fase de 2.96% para la fase 1, 5.9% para la fase 2 y -8.9% para la fase 3. Las
caídas de voltaje se encuentran dentro de parámetros aceptables 3.7% en el
punto con mayores caídas de voltaje del alimentador.
2.3.3.* DEMANDA MÍNIMA
En la presente sección se realizará el estudio de las condiciones operativas
proyectadas para demanda mínima.
Como resultado de simular flujos de potencia en el alimentador para
condiciones de demanda mínima proyectada en un día laborable típico se tienen
los datos mostrados en la tabla 2.26 (Los datos completos de esta simulación se
muestran en el Anexo C.10)
Área P pérdidas Q pérdidas P Gen. Q Gen P Carga Q CargakW kvar kW kvar kW kvar
RED 14.19 109.69 1247.66 525.46 1233.47 415.77
Tabla 2.26 Proyección de la demanda mínima para 5 años de operación
considerando un día laborable típico.
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!
78!
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La demanda proyectada en la salida del alimentador es 1.24 MW, con un
factor de potencia de 0.98 inductivo, tomando como base la potencia medida a la
salida del alimentador se establecerán los porcentajes de pérdidas en la red para
este caso de estudio.
La potencia consumida por los usuarios es 1.23 MW con un factor de potencia
de 0.92 inductivo, lo que representa que la potencia consumida por los usuarios
es el 98.86% de la potencia medida a la salida del alimentador.
La potencia de pérdidas es 14.19 kW, la potencia disipada en el alimentador
por perdidas en el troncal principal es el 1.14% de la potencia medida a la salida
del alimentador.
En la figura 2.15 se muestran los perfiles de voltaje presentes en el
alimentador para considerando la proyección de la demanda máxima.
Figura 2.15 Perfiles de voltaje para demanda mínima proyectada.
!
!
79!
!
Del análisis del flujo de potencia se puede concluir que existe un
desbalance en cada fase respecto al valor promedio de la potencia abastecida por
cada fase de -1.22% para la fase 1, 4.6% para la fase 2 y -3.38% para la fase 3.
Las caídas de voltaje se encuentran dentro de parámetros aceptables 2.6% en el
punto con mayores caídas de voltaje del alimentador.
Para la simulación se han considerado la influencia de la central de
generación distribuida.
2.4.*CORTOCIRCUITOS
Una parte fundamental para realizar una correcta coordinación de las
protecciones eléctricas en un sistema de potencia, es el análisis de cortocircuitos
en la condición de demanda mínima, pues de esa manera se obtienen las
corrientes mínimas de cortocircuito que se pueden presentar y que deben
accionar a los relés de protección de sobre corriente.
Para realizar el estudio de cortocircuitos en el alimentador, se utilizará
como caso base de estudio la máxima demanda proyectada para un día típico, se
estudiaran en detalle las fallas trifásicas, bifásicas a tierra, bifásicas y
monofásicas. Las fallas se simularan para dos casos específicos: en la barra de
media tensión de la central de generación distribuida y en el 50% del tramo de
alimentador que conecta la central de generación distribuida con el ramal principal
del alimentador Archidona.
2.4.1.* FALLAS AL 50% DEL ALIMENTADOR.
!
En la tabla 2.27, se muestra un cuadro resumen de los diferentes tipos de
cortocircuitos presentes en la línea de 13.8 kV que une a la Central de Guagua
Sumaco con la red de Distribución, para esta simulación se han considerado las
corrientes mínimas de cortocircuito (escenario de demanda mínima) que se
pueden presentar en una falla al 50% de la línea que une la central de Guagua
Sumaco con el alimentador, bajo la norma de cortocircuitos IEC 909 - 1988.
Los resultados de los cortocircuitos se muestran en el Anexo E.1.
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80!
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Tipo de Falla Aportes FASE ULE - E (RST) (kV)
ULE - E (RST) (º)
Ik" (RST) (kA)
AIk" (RST) (º)
Trifásica
50% (P 42618 - BGD) 1; 2; 3 0.257 163.57 0.199 -13.85Red - Hacia Falla 1; 2; 3
0.193 -6.18Generador - Hacia Falla
1; 2; 3 0.027 -87.12
Bifásica a Tierra
50% (P 42618 - BGD) 1 5.427 20.09 0.000 -26.572 0.000 -83.29 0.183 232.143 0.000 71.22 0.160 117.76
Red - Hacia Falla 1
0.064 -82.002 0.195 234.193 0.220 113.72
Generador - Hacia Falla
1
0.064 98.00
2 0.014 81.02
3 0.043 -138.65
Bifásica
50% (P 42618 – BGD)1 5.649 8.46 0.000 182.68
2 3.263 186.62 0.187 -87.833 3.263 186.62 0.187 92.17
Red - Hacia Falla 1
0.028 262.122 0.156 267.213 0.204 86.31
Generador - Hacia Falla
1
0.028 82.13
2 0.034 -64.393 0.026 218.80
monofásica
50% (P 42618 – BGD)
1 0.000 187.13 0.187 -8.762 6.845 256.71 0.000 104.043 6.021 130.41 0.000 225.00
Red - Hacia Falla 1
0.165 -5.51
2 0.068 128.773 0.052 68.02
Generador - Hacia Falla
1
0.025 -33.772 0.068 -51.233 0.052 248.02
Tabla 2.27 Resumen de Cortocircuitos en 50% de la línea de conexión
entre la central y la red de distribución.
Para el escenario propuesto las máximas corrientes de cortocircuito se
presentan para una falla trifásica con un valor de 199 #-13.85º A primarios (13.8
kV), con un aporte del generador hacia la falla de 27#-87.12º A y 193 #-6.18º A
de aporte de la red hacia la falla. Mientras que la corriente mínima de cortocircuito
se presenta para una falla bifásica a tierra con 183#232.14º A primarios (13.8 kV)
para la fase 2 y 160 #117.76º A primarios (13.8 kV) para la fase 3, con un aporte
del generador hacia la falla de 64 #98º A para la fase 1, 14#81.02º A para la
fase 2 y 43#-138.65º A para la fase 3, esta corriente nos permitirá estimar el
!
!
81!
!
ajuste para la operación de la protección de sobre corriente instantánea de fases
del relé de protección del generador, el aporte de la red hacia la falla es de 64 #-
82º A para la fase 1, 195 #234.19º A para la fase 2 y 220 #113.72º A para la
fase 3, esta corriente nos permitirá evaluar la operación de la protección de sobre
corriente instantánea de fases del reconectador.
2.4.2.* FALLAS EN EL GENERADOR
En la tabla 2.28 muestra un cuadro resumen de los diferentes tipos de
cortocircuitos en los bornes del generador de Guagua Sumaco, para esta
simulación se han considerado las corrientes mínimas de cortocircuito que se
pueden presentar en una falla las barras de 220 V a la salida del Generador.
Los resultados de los cortocircuitos se muestran en el Anexo E.2.
Tipo de Falla Aportes Línea ULE - E
(RST) (kV)ULE - E (RST) (º)
Ik" (RST) (kA)
AIk" (RST) (º)
Trifásica
Falla en la Barra de 220V
1; 2; 3 0.000 232.43 7.870 -65.60
Transformador - Hacia Falla
1; 2; 3
6.394 118.21
Generador - Hacia Falla 1; 2; 3 1.550 98.53
Bifásica a Tierra
Falla en la Barra de 220V
1 0.090 226.86 0.000 153.432 0.000 216.87 5.267 59.963 0.000 -90.00 5.484 265.19
Transformador - Hacia Falla
1
2.674 -55.822 5.478 228.543 6.665 71.41
Generador - Hacia Falla
1
2.674 124.18
2 1.089 -24.643 1.870 207.11
Bifásica
Falla en la Barra de 220V
1 0.070 225.76 0.000 143.132 0.035 45.76 5.245 72.833 0.035 45.76 5.245 252.83
Transformador - Hacia Falla
1
2.164 -66.582 5.358 231.913 6.668 68.49
Generador - Hacia Falla
1
2.164 113.422 1.929 -24.313 1.492 233.04
!
!
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Tipo de Falla
Aportes
Línea ULE - E
(RST) (kV)ULE - E (RST) (º)
Ik" (RST) (kA)
AIk" (RST) (º)
2 0.096 94.13 0.000 -90.003 0.089 -1.13 0.000 -90.00
Transformador - Hacia Falla
1
3.697 -43.692 3.157 171.463 2.133 77.87
Generador - Hacia Falla
1
1.455 73.782 3.157 -8.543 2.133 257.87
Tabla 2.28 Resumen de Cortocircuitos en barras de 220V de la central de
Guagua Sumaco.
Para el escenario de estudio planteado la máxima corriente de cortocircuito
se presenta para una falla trifásica con un valor de 7.87 #-65.60º kA (con un
voltaje de 220 V), con un aporte del generador hacia la falla de 1.55 #98.53º kA y
6.394 #118.21º kA de aporte de la red hacia la falla. Mientras que la corriente
mínima de cortocircuito se presenta para una falla monofásica a tierra con
3.265#159.4º kA (con un voltaje de 220 V) para la fase 1, con un aporte de la red
hacia la falla de 3.697 #-43.69º kA para la fase 1, 3.157#171.46º A para la fase
2 y 2.133#77.87º kA para la fase 3, el aporte del generador hacia la falla es de
1.455 #73.78º kA para la fase 1, 3.157 #-8.54º kA para la fase 2 y 2.133
#257.87º kA para la fase 3.
Es necesario determinar la mínima corriente de cortocircuito, para ajustar la
protección de sobre corriente instantánea del relé del generador, considerando los
dos escenarios considerados:
Para el inciso 2.6.2, las corrientes de cortocircuito son 1.455 #73.78º kA
para la fase 1, 3.157 #-8.54º kA para la fase 2 y 2.133 #257.87º kA para la fase
3 mientras que para el inciso 2.6.1, las corrientes de cortocircuito son 4.014 #98º
kA para la fase 1, 0.878#81.02º kA para la fase 2 y 2.697#-138.65º kA para la
fase 3, se han cambiado las corrientes de cortocircuito a un nivel de voltaje de
220 V para los resultados del inciso 2.6.1, de esta consideración se concluye que
la mínima corriente de cortocircuito aportada por el generador es 878 #81.02º A,
este valor será utilizado en el capítulo 4.
!
!
83!
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2.5.*DIAGRAMA DE CAPACIDAD DEL GENERADOR
El consumo de energía eléctrica es variante en el tiempo, por este motivo
no se puede establecer un modelo matemático que prediga con certeza los
requerimientos de potencia activa y reactiva de los usuarios y por ende la
potencia activa y reactiva requerida en los terminales de un generador, por esta
razón su punto de operación (P,Q) cambia continuamente.
La potencia activa que se entrega está relacionada directamente con el
control de frecuencia, mientras que la potencia reactiva se relaciona con el control
de voltaje. El comportamiento de un generador sincrónico comprende
fundamentalmente dos condiciones de operación: a) estado transitorio y b) estado
estable.
Las características del generador en estado estable definen principalmente
a los límites térmicos para la operación segura del generador. Los límites de
potencia activa y reactiva son representados a través de curvas que relacionan
estos dos valores y muestran claramente las zonas seguras de operación. Es
importante conocer las características de comportamiento en estado estable
(Capacidad) de una máquina rotativa, pues éstas permiten definir las condiciones
óptimas y límites de operación, además permiten conocer cómo influyen los
parámetros de la unidad en su operación.
La curva o diagrama de capacidad se basa en un diagrama fasorial de
potencias activa y reactiva llamado Diagrama Circular de la Máquina Síncrona. A
la curva de capacidad se le llama también diagrama de límite térmico, porque
permite determinar el valor al cual la máquina sus bobinados y sus núcleos,
alcanzan la temperatura de régimen de operación estable de acuerdo a sus
aislamientos y facturación.
La primera restricción proviene de la potencia que puede proporcionar la
turbina. Operando a esta potencia, la maquina puede generar o absorber potencia
!
!
84!
!
reactiva. Si se incrementa la potencia activa, se tiene una menor capacidad de
generar o absorber potencia reactiva. En cualquier caso la potencia aparente no
puede ser mayor a la capacidad del generador, porque elevaría la temperatura de
los devanados del estator por encima del nivel para el que fueron diseñados.
El límite de capacidad en la sección superior de la curva corresponde a los
límites térmicos del campo y de la armadura del generador. El campo
electromagnético de excitación (CD) y el del estator (CA) girando en sincronismo
forman un campo que atraviesa el entrehierro radialmente. Este flujo aumenta las
perdidas en el núcleo y genera calor adicional.
Normalmente, el campo del generador es ajustado de tal forma que se
entregan potencia activa y potencia reactiva al sistema de potencia. En la región
de operación normal, la curva de capacidad del generador muestra los límites de
operación. Éstos son límites térmicos (rotor y estator). En el área de
subexcitación, la operación es limitada por el calentamiento del hierro en el
extremo del estator.
2.6.*CURVAS PQ DEL GENERADOR.
Para la esta tesis el análisis de zonas seguras de operación del generador
de Guagua Sumaco, se definirá por los siguientes límites:
• Límite por Corriente de Armadura
• Límite por Corriente Máxima de Campo
• Límite por Corriente Mínima de Campo
• Límite por Potencia Máxima de Operación
2.6.1.* LÍMITE POR CORRIENTE DE ARMADURA
La potencia aparente nominal (S) del generador, está relacionada de
manera directa con la corriente de armadura máxima que éste puede entregar. La
corriente máxima de armadura es la más alta que puede ser conducida por los
devanados sin exceder sus límites de temperatura. Los devanados están
!
!
85!
!
diseñados de tal forma que la máxima temperatura admisible se alcanza cuando
el generador trabaja a condiciones nominales.
El límite por corriente de armadura representa las pérdidas de potencia
debida a la resistencia del cobre del estator, la energía asociada con estas
pérdidas debe ser limitada para evitar el sobre calentamiento de los conductores,
una de las limitaciones en la operación del generador es la máxima corriente que
puede soportar el devanado de armadura sin exceder la temperatura de operación
permitida.
2.6.2.* LÍMITE POR CORRIENTE MÁXIMA DE CAMPO
Este límite representa el calentamiento resultante por las pérdidas de
potencia debido a la resistencia del cobre en el devanado del rotor, debido a la
circulación de corriente de campo por este.
2.6.3.* LÍMITE POR CORRIENTE MÍNIMA DE CAMPO
Este límite asegura que el generador mantenga el suficiente torque
magnético para mantener el sincronismo, por tanto asegure la estabilidad del
sistema.
En ciertas ocasiones el generador puede operar en la región de
subexcitación, cuando este absorbe potencia reactiva del sistema. En estos casos
la corriente de excitación puede tomar valores muy pequeños y esto puede
ocasionar que el generador no tenga el torque magnético para mantener el
sincronismo, por esta razón resulta importante que se considere un límite mínimo
de corriente de campo que se puede expresar como porcentaje de la corriente de
campo máxima. Este valor es generalmente recomendado por el fabricante. Se ha
considerado un 25% de la corriente de campo máxima.
2.6.4.* LÍMITE POR POTENCIA MÁXIMA DE OPERACIÓN
La potencia activa máxima está dada por la potencia nominal que puede
entregar el generador, considerando el esfuerzo máximo mecánico que puede
soportar las partes mecánicas para mantener un equilibrio cinético; pero este
valor es corregido cuando la eficiencia de la turbina es un factor determinante en
!
!
86!
!
los costos de operación de la central de generación; por lo que este límite está
determinado por la potencia máxima disponible del grupo turbina-generador. Para
este caso se ha considerado un 85% de la potencia aparente.
En la figura 2.16 mostrada a continuación se muestra las zonas seguras de
operación para el generador, de la central de Guagua Sumaco.
0.000
50.000
100.000
150.000
200.000
250.000
00
00
00
00
00
00
P!(kW) P
fp!Sobre!exitacio
fp!subexitado
Limite!por!corrie
Limite!por!corrie
Figura 2.16 Curva de capacidad del generador de la poblacion de Guagua
Sumaco.
En el Anexo F, se muestran los datos a partir de los cuales se graficaron
las curvas de capacidad del generador de la poblacion de Guagua Sumaco.
En la figura 2.17 se muestra la zona de operación actual para condiciones de máxima demanda en un día laborable típico, mientras que en la figura 2.18 se muestra la zona de operación actual para condiciones de demanda mínima en un día laborable típico, estas figuras permiten analizar si el generador opera dentro de zonas seguras para de esta manera asegurar su vida útil, o proponer soluciones que permitan preservarlo.
!
!
87!
!
0.000
50.000
100.000
150.000
200.000
250.000
"150.000
"100.000
"50.000
0.000
50.000
100.000
P(kW)
Q!(kvar)
P
fp!Sobre!exitacion
fp!subexitado
Limite!por!corriente!máxima!de!Campo
Limite!por!corriente!mínima!de!Campo
operación!actual
"#$% &'( %)% *&%&
Figura 2.17 Curvas de capacidad del generador considerando el punto de operación de demanda máxima.
La obtencion de las curvas de capacidad del generador se muestra en el anexo F.
0.000
50.000
100.000
150.000
200.000
250.000
150.000
100.000
"50.000
0.000
50.000
100.000
P(kW)
Q!(kvar)
P
fp!Sobre!exitacion
fp!subexitado
Limite!por!corriente!máxima!de!Campo
Limite!por!corriente!mínima!de!Campo
Operación!Demanda!Minima
"#$% &'( %)% *&%&
Figura 2.18 Curvas de capacidad del generador con punto de operación actual.
!
!
88!
!
En la figura 2.19 se muestra la zona de operación en condiciones de demanda máxima proyectada en días laborables, para asegurar que el generador operará dentro de zonas seguras para de esta manera asegurar su vida útil.
!
Figura 2.19 Curvas de capacidad del generador con punto de operación proyectada.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
89!
!
3.*CAPÍTULO III – BENEFICIOS DE LA GENERACION
DISTRIBUIDA
3.1.*ANÁLISIS DE PERFILES DE VOLTAJE.
En esta sección se evaluaran los principales efectos de la conexión de la central de generación distribuida instalada en la población de Guagua Sumaco con el alimentador Archidona, considerando los cuatro escenarios planteados en el capítulo anterior operando el generador en modo Potencia – factor de potencia.
a) Demanda máxima en un día laborable típico.
b) Demanda mínima en un día laborable típico.
c) Demanda máxima en un día no laborable típico.
d) Demanda mínima en un día no laborable típico.
Para este análisis se graficaran los perfiles de voltaje en cada nodo del
sistema en función de la longitud del alimentador, después de correr flujos de
potencia en el alimentador.
En las figuras 3.1, 3.3, 3.5 y 3.7 se muestran los perfiles de voltaje de las
fases A, B y C del alimentador para cada uno de los escenarios planteados
considerando el aporte de la central de generación distribuida, mientras que en
las figuras 3.2, 3.4, 3.6 y 3.8 se muestran los perfiles de voltaje para las fases A,B
y C del alimentador, sin considerar el aporte del Generador, el aporte de este
reduce considerablemente las caídas de voltaje en los tramos finales del
alimentador como se puede apreciar al comparar las figuras.
Los puntos donde se presentan los perfiles de voltaje más bajos dentro del
alimentador se encuentran descritos en la tabla 3.1.
# Poste Distancia Fase U u Ángulo V P Carga Q Carga
kV % ° kW kvar P 10425 35.864 1 7.684 96.44 -0.7 48.2 20.5
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
90!
!
P 13639 34.82 2 7.717 96.54 239.3 0 0 P 42837 56.065 3 7.692 96.54 119.3 0 0
Los datos generados por la simulación se muestran en el Anexo G.1
Tabla 3.1 Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje.
!
Figura 3.1 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
máxima en un día laborable típico considerando el aporte del Generador.
Figura 3.2 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
máxima en un día laborable típico sin considerar el aporte del Generador.
Los puntos donde se presentan los perfiles de voltaje más bajos dentro del
alimentador se encuentran descritos en la tabla 3.2.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
91!
!
# Poste Distancia Fase Un u Ángulo V
P Carga
Q Carga
kV % ° kW Kvar P 10421 35.727 1 7.824 98.2 -0.3 0.5 0.2 P 13606 33.078 2 7.818 98.12 239.7 0.5 0.2 P 42837 56.065 3 7.834 98.32 119.7 0 0
Tabla 3.2 Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje.
Los datos generados por la simulación se muestran en el Anexo G.2
Figura 3.3 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
mínima en un día laborable típico considerando el aporte del Generador.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
92!
!
Figura 3.4 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
mínima en un día laborable típico sin considerar el aporte del Generador.
Los puntos donde se presentan los perfiles de voltaje más bajos dentro del
alimentador se encuentran descritos en la tabla 3.3.
# Poste Distancia Fase Un U Ángulo V P Carga Q Carga kV % ° kW kvar
P 10421 35.727 L1 7.729 97.01 -0.6 0.8 0.3 P 42712 45.265 L2 7.708 96.75 239.4 0.5 0.2 P 42647 66.921 L3 7.712 96.79 119.3 15.4 6.5
Tabla 3.3 Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje.
Los datos generados por la simulación se muestran en el Anexo G.3
Figura 3.5 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
máxima en un día no laborable típico, considerando el aporte del Generador.
!
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
93!
!
95.5
96
96.5
97
97.5
98
98.5
99
99.5
100
100.5
0 20 40 60 80
Voltaje!(%u)
Distancia!(!km)
FASE!1
FASE!2
FASE!3
Figura 3.6 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
máxima en un día no laborable típico, sin considerar el aporte del Generador.
Los puntos donde se presentan los perfiles de voltaje más bajos dentro del
alimentador se encuentran descritos en la tabla 3.4.
# Poste Distancia Fase Un U Ángulo V P Carga Q Carga kV % ° kW kvar
P 10425 35.864 L1 7.766 97.48 -1.3 28.6 12.2 P 11305 25.691 L2 7.793 97.81 238.9 18.2 7.8 P 42733 62.131 L3 7.737 97.1 118.1 1.5 0.6
Tabla 3.4 Puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje.
Los datos generados por la simulación se muestran en el Anexo G.4
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
94!
!
Figura 3.7 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
mínima en un día no laborable típico, considerando el aporte del generador.
97.5
98
98.5
99
99.5
100
100.5
0 20 40 60 80
Voltaje!(%u)
Distancia!(km)
FASE!1
FASE!2
FASE!3
Figura 3.8 Perfiles de voltaje presentes en el alimentador, para demanda
mínima en un día no laborable típico, sin considerar el aporte del generador.
La curvas que describen los perfiles de voltaje para las fases 1, 2 y 3 en
cada uno de los escenarios planteados, asemejan la forma de una parábola, de
manera que las caídas de voltaje en el final del tramo se reducen
significativamente por el efecto del esquema de balance de carga y el aporte de la
central de generación distribuida, mejoran los perfiles de voltaje en el final del
alimentador.
Para demanda máxima en un día laborable típico las caídas de voltaje son
menores al 4.6% como se puede observar en la figura 3.1.
Para demanda mínima en un día laborable típico las caídas de voltaje son
menores al 1.9% como se puede observar en la figura 3.3.
Para demanda máxima en un día no laborable típico las caídas de voltaje
son menores al 3.3% como se puede observar en la figura 3.5.
Para demanda mínima las caídas de voltaje son menores al 1.5% como se
puede observar en la figura 3.7.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
95!
!
El principal efecto de la generación distribuida es el desplazamiento de los
puntos donde se encuentran las máximas caídas de voltaje, del extremo a los
tramos medios del alimentador.
Como se ha demostrado en cada uno de los escenarios el aporte de la
central de generación distribuida mejora los perfiles de voltaje al final del
alimentador brindando una mejor calidad en el servicio para los abonados que se
conectan al final de este.
3.2.*EFECTOS CAUSADOS POR LA CONEXIÓN DE LA MICRO
CENTRAL AL ALIMENTADOR PRINCIPAL.
La reducción de caídas de voltaje en el alimentador es el principal efecto
causado por la conexión de la central de la generación distribuida al alimentador
Archidona, esto se debe al aporte de potencia por parte del generador de la micro
central, como se muestra en la tabla 3.5 donde se muestran la potencia
suministrada por el generador para cada escenario de estudio.
Escenario Nombre Fase Potencia S (kVA)
Voltaje Nominal (kV)
Potencia Activa (kW)
Potencia Reactiva (kvar)
Demanda Máxima en un día laborable típico con GD
C.G.S. 1 18.841 0.22 17.334 -7.384 2 18.841 0.22 17.334 -7.384
3 18.841 0.22 17.334 -7.384
Demanda Mínima en un día laborable típico
C.G.S. 1 18.841 0.22 17.334 -7.384 2 18.841 0.22 17.334 -7.384
3 18.841 0.22 17.334 -7.384
Demanda Máxima en un día laborable no típico con GD
C.G.S. 1 18.840 0.22 17.333 -7.384 2 18.841 0.22 17.334 -7.384
3 18.841 0.22 17.334 -7.384
Demanda Mínima en un día no laborable típico
C.G.S. 1 18.841 0.22 17.334 -7.384 2 18.840 0.22 17.333 -7.384
3 18.841 0.22 17.334 -7.384
Tabla 3.5 Aporte del generador para diferentes escenarios.
El generador trabaja en condiciones de potencia activa constante 52 kW,
con factor de potencia constante 0,92.
En la tabla 3.6 se comparan los valores de los perfiles de voltaje para el
punto más lejano del alimentador cuando se tiene la influencia de la central
generación distribuida y cuando no se cuenta con esta influencia.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
96!
!
Periodo # Poste Fase Un (kV) u (%)Caida de Voltaje (%)
Un (kV) u (%)Caida de Voltaje (%)
L1 7.838 98.38 1.62 7.770 97.52 2.48 0.86
L2 7.836 98.34 1.66 7.768 97.5 2.50 0.84
L3 7.836 98.35 1.65 7.767 97.48 2.52 0.87
L1 7.688 96.49 3.51 7.616 95.59 4.41 0.9
L2 7.695 96.58 3.42 7.626 95.71 4.29 0.87
L3 7.685 96.46 3.54 7.631 95.78 4.22 0.68
L1 7.87 98.77 1.23 7.803 97.93 2.07 0.84
L2 7.872 98.81 1.19 7.804 97.95 2.05 0.86
L3 7.875 98.83 1.17 7.808 98 2.00 0.83
L1 7.734 97.07 2.93 7.664 96.19 3.81 0.88
L2 7.716 96.85 3.15 7.651 96.03 3.97 0.82
L3 7.713 96.81 3.19 7.639 95.88 4.12 0.93
Demanda Máxima en un día no
laborable típico
P 42615
Demanda Máxima en un día laborable
típico
P 42615
Demanda Mínima en un día no
laborable típico
P 42615
Datos del Alimentador Con Generación Distribuida Sin Generación DistribuidaMejoramiento en los
perfiles de voltaje
Demanda Mínima en un día laborable
típico
P 42615
Tabla 3.6 Comparación de los perfiles de voltaje en los puntos más lejanos
del alimentador.
Del análisis de la tabla 3.6 se puede concluir que por los aportes de la
central de generación distribuida se han mejorado los perfiles de voltaje, como se
muestra en la tabla 3.7.
0.876
0.856
0.810
0.843
Periodo% de Aporte de
la GD
Demanda Máxima en un día no laborable típico
Demanda Mínima en un día laborable típico
Demanda Mínima en un día no laborable típico
Demanda Máxima en un día laborable típico
Tabla 3.7 Aporte de la GD en los perfiles de voltaje.
En la tabla 3.08 se comparan los valores de los perfiles de voltaje para los
puntos donde se tienen las mayores caídas de voltaje cuando se tiene la
influencia de la central generación distribuida y cuando no se cuenta con esta
influencia.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
97!
!
Periodo # Poste Fase Un (kV) u (%)Caida de Voltaje (%)
Un (kV) u (%)Caida de Voltaje (%)
P 10421 L1 7.82 98.20 1.80 7.791 97.78 2.22 0.42
P 13606 L2 7.82 98.12 1.88 7.787 97.74 2.26 0.38
P 42837 L3 7.83 98.32 1.68 7.778 97.62 2.38 0.7
P 10425 L1 7.68 96.44 3.56 7.649 96.00 4.00 0.44
P 13639 L2 7.72 96.54 3.46 7.659 96.13 3.87 0.41
P 42837 L3 7.69 96.54 3.46 7.649 96.00 4.00 0.54
P 10425 L1 7.77 97.48 2.52 7.724 96.95 3.05 0.53
P 11305 L2 7.79 97.81 2.19 7.771 97.54 2.46 0.27
P 42733 L3 7.74 97.10 2.90 7.711 96.78 3.22 0.32
P 10421 L1 7.73 97.01 2.99 7.695 96.58 3.42 0.43
P 42712 L2 7.71 96.75 3.25 7.666 96.22 3.78 0.53
P 42647 L3 7.71 96.79 3.21 7.696 96.59 3.41 0.2
Mejoramiento en los perfiles de
voltaje
Demanda Mínima en un día laborable
típico
Demanda Máxima en un día no laborable
típico
Demanda Mínima en un día no laborable
típico
Con Generación Distribuida Sin Generación DistribuidaDatos del Alimentador
Demanda Máxima en un día laborable
típico
Tabla 3.8 Comparación de los perfiles de voltaje en los puntos donde se
tienen mayores caídas de voltaje con aportes de GD.
Del análisis de la tabla 3.08 se puede observar que por los aportes de la
central de generación distribuida se han mejorado los perfiles de voltaje, como se
muestra en la tabla 3.09.
0.387
0.500
0.463
0.373
Periodo% de Aporte
de la GD
Demanda Máxima en un día laborable típico
Demanda Mínima en un día no laborable típico
Demanda Mínima en un día laborable típico
Demanda Máxima en un día no laborable típico
Tabla 3.9 Efectos de la GD en los perfiles de voltaje.
3.3.*ESTABLECIMIENTO DE UN PROCEDIMIENTO PARA RE
CONEXIÓN DEL GENERADOR A LA RED DESPUÉS DE UNA
FALLA.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
98!
!
Después de un disparo de la protección principal del generador de la CGD
Guagua Sumaco es necesario explicar que la carga del generador se transfiere a
un sistema trifásico de resistencias de calentamiento existentes instaladas en el
rio, este sistema está formado por tres pasos, un paso de 30 kW y dos pasos de
10 kW, dando 50 kW en total, el accionamiento del primer paso de las resistencias
estará comandado por un contactor trifásico de 80 A, y los dos pasos siguientes
estarán comandados por dos contactores de 30 A cada uno, estos dispositivos
tendrán bobinas accionadas a 24 Vdc, este sistema de transferencia de carga se
implementará para evitar que el generador sufra los efectos de la pérdida de
carga, este esquema será un paso previo a la desenergización del Generador.
Una vez que se ha despejado la falla es necesario establecer un
procedimiento para reconectar el generador a la red de distribución, considerando
como premisa que la falla que produjo el accionamiento de la protección asociada
al generador debe haber sido despejada previamente después de una apertura de
la protección del generador, asegurándose de esta forma que el alimentador
Archidona Guagua Sumaco está operando en condiciones normales de operación
(voltaje y frecuencia estables).
Para poner a punto la central de la población de Guagua Sumaco debe
instalarse un módulo de sincronismo que permita sincronizar al generador con la
red de distribución.
Así el procedimiento deberá constar de las siguientes etapas.
a) Disparo del disyuntor del generador.
b) El RTU a utilizarse (ver capítulo 4) 30 ms de detectar la apertura del
generador da una señal de cierre del primer paso de las resistencias de
calentamiento.
c) 60 ms después del paso b, el generador da una señal de cierre del
segundo paso de las resistencias de calentamiento y posteriormente se abrirá el
contactor que comanda el primer paso de las resistencias de calentamiento.
d) 90 ms después del paso c, el generador da una señal de cierre del
tercer paso de las resistencias de calentamiento y posteriormente se abrirá el
contactor que comanda el segundo paso de las resistencias de calentamiento.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
99!
!
e) Una vez se ha despejado la falla, es necesario verificar el estado de
los relés de protección del generador (verificar alarmas y banderas) de cada
protección activada, se debe discriminar el tipo de falla que accionó al relé, si la
función accionada fue: potencia inversa (32), sobre corriente de secuencia
negativa (46), sobre corriente de fases instantánea o temporizada (50/51) o sobre
corriente de neutro (51 N) se debe reiniciar el relé y proceder al paso 7e*pero*si*el
disparo se da por las funciones: diferencial del generador (87GN) o pérdida de
excitación 40 se debe verificar el estado de los elementos constitutivos del
generador (rotor y estator), proceder al paso g.
f) Reiniciar el relé.
g) Verificar el estado del interruptor de campo del generador, si se
encuentra abierto saltar al paso k, caso contrario seguir con el siguiente paso.
h) Si las variables de salida del generador (V, I, F, ángulo) se
encuentran dentro de valores normales de operación continuar con el siguiente
paso, caso contrario saltar al paso k.
i) Si cumplen las condiciones de sincronismo del generador con la red
de distribución proceder al siguiente paso, caso contrario proceder al paso j.
j) Cerrar el disyuntor asociado al generador.
k) Programar una visita al sitio para verificar el estado del generador en
sitio, realizar pruebas de aislamiento y continuidad.
En la figura 3.9 se muestra el diagrama de flujo para reconexión del
generador a la red de distribución.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
100!
!
!
Grafico 3.9 Diagrama de flujo del procedimiento para reconexión de la
central de generación distribuida.
DESPEJE
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
101!
!
4.*CAPÍTULO IV – SISTEMA DE PROTECCIONES Y
SERVICIOS AUXILIARES.
4.1.*PROTECCIONES NECESARIAS PARA EL GENERADOR.
La protección del generador asegura el funcionamiento de este dentro de
los límites normales de operación, siendo más exigente en su dimensionamiento
en comparación con la protección de cualquier otro elemento de un sistema
eléctrico de potencia, al ser el equipo más importante de un SEP el generador,
debe contar con un sistema de protecciones adecuado que garantice su vida útil,
por este motivo es prioritario que este posea un sistema de protecciones
adecuado, el mismo que debe ser capaz de despejar todas las fallas que puedan
producirse dentro y fuera de los componentes del generador. El sistema
adicionalmente debe presentar protecciones de respaldo, para que éstas operen
en caso de falla de una principal.
Las protecciones a instalarse en el generador de esta tesis se ven limitadas
en su aplicación considerando que no posee transformadores de corriente
distribuidos en los bobinados del estator, se utilizaran como elementos de medida
TCs instalados a la salida de los bornes del estator.
La norma IEC 60044-1, “Instrument transformers – Current Transformers”,
recomienda que para la protección diferencial, se utilicen TCs de clase 10 P o 5
P, para este caso se han seleccionado transformadores de clase 5 P.
La relación de transformación se establece en función de la comparación
de la Corriente nominal IN del generador con la corriente máxima de falla trifásica.
La escala de los TCs será de 250 a 5, considerando la corriente nominal del
generador (171A), con este valor se escogerá la clase de los TCs.
IN = 171 A
I P (TC)= 250 A
ICC 3$ = 4.47 kA
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
102!
!
Se determinará el factor (F).
N
CC
I
IF "
F =17.88 % 20
De acuerdo a los resultados el factor será de 20, por lo que el tipo de TC
será 250:5 5 P 20, el Burden de este relé estará dimensionado de acuerdo la
capacidad de los relés, equipos de medición asociados, cable, para este caso se
ha seleccionado un Burden de 12.5 VA. Como se puede observar en la tabla 4.1.
[R 19]
Ítem DescripciónBurden Unitario
Burden Total
01 Relé de protección, multifunción 0.5 0.502 Medidor de Energía 0.8 0.803 Cable 10 AWG. 2.5 2.504 Burden consumido por devandao 3.1 3.1
6.9Burden Requerido
Tabla 4.1 Burden calculado del TC
La carga total de los elementos conectados al TC debe encontrarse entre el
25% al 100% del burden nominal de los transformadores de corriente, para este
caso se encuentra en el 55.04%.
Las protecciones principales del generador de la población Guagua
Sumaco, a implementarse serán:
! Protección diferencial del generador a tierra 87 GN,
! Protección contra pérdida de excitación 40.
Como protecciones de respaldo se contarán con las siguientes
protecciones:
! Protecciones contra corriente de secuencia negativa 46.
! Protección contra potencia inversa
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
103!
!
4.2.*CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES
PRINCIPALES ASOCIADAS AL GENERADOR.
Estas funciones se caracterizan por proteger a los principales elementos
constitutivos del generador (bobinados del rotor y bobinados del estator), y son los
primeros en actuar al producirse una falla en el generador.
4.2.1.* CALIBRACIÓN DE PROTECCIÓN DIFERENCIAL A
TIERRA 87 GN.
La protección diferencial 87GN es aplicada para proteger al generador
contra cortocircuitos que se originan en el devanado del estator. Su operación se
basa en la comparación de las medidas de las corrientes en los bornes de salida
del estator con la medición de un TC instalado en el neutro como se muestra en la
figura 4.1 [R18].
I1 I2
Id=I1+I2TC NEUTRO
GENERADOR
3I0 2Relé 87GN
A
B
C
Z
TC FASES
R
Figura 4.1 Esquema de protección diferencial 87 GN.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
104!
!
Para la calibración de esta protección se utilizaran tres pendientes de
operación, y una protección diferencial instantánea, tal como se puede apreciar en
el gráfico 4.2.
Pendiente de operación 1.
La pendiente de operación 1 discrimina el error introducido por los TCs,
para este caso se asumirá un 4% por cada uno, por lo que el máximo error será
8%, la corriente nominal del generador (171 A) vista en el secundario será (3.42
A), con este valor se calculara la corriente diferencial (8% x 3.42 = 0.2736), donde
la corriente de restricción será de 0.2736 A.
Como siguiente paso se calculará la corriente de restricción como el
promedio de las corrientes medidas en los TCs, Ir será 3.42 A, aproximadamente
3.5 A.
Para la pendiente de operación 2, se seleccionará un valor de pendiente
típico 10%, considerando que los TCs son nuevos y de la misma marca.
Para la pendiente de operación 3, se seleccionará un valor típico sugerido
de 40%, la pendiente de operación 4 define la máxima corriente diferencial de
operación la misma que no debe ser superior a 5 A,
La figura 4.2 muestra la curva de operación de la protección diferencial.
Figura 4.2 Curva de operación de la protección diferencial.
La tabla 4.2 muestra los puntos de la curva de la proteccion diferencial del
generador.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
105!
!
Tabla 4.2 Puntos de la curva de protección diferencial.
4.2.2.* CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES
CONTRA PÉRDIDA DE EXCITACIÓN 40.
Esta protección se utiliza para detectar la perdida de excitación de máquina
síncronas acopladas a la red, actúa ante la presencia de valores anormalmente
bajos de corriente de campo de una máquina, o cuando existe un valor excesivo
de la componente reactiva de la corriente de armadura en un generador de
corriente alterna, que indica excitación de campo anormalmente baja. [R 18]
La excitación de un generador sincrónico corresponde a la corriente
continua que atraviesa el rotor, y está gobernada por el regulador de excitación.
Entonces la pérdida de excitación puede ser debida a un defecto en el circuito
rotórico de la máquina (corte, cortocircuito, etc.), o a un fallo en el regulador de
excitación.
Cuando se produce una pérdida de excitación (ANSI 40), la máquina
compensa la bajada de flujo magnetizante, absorbiendo potencia reactiva de la
red a la que está acoplada, por tanto esta potencia reactiva absorbida es vista
como negativa por el relé, cuando normalmente la máquina entrega ambas
potencias activa y reactiva positivas. La protección detecta el ingreso de potencia
reactiva al generador y actúa.
La pérdida de excitación de un generador síncrono acoplado a la red
provoca la pérdida de sincronismo y pasa a funcionar como generador asíncrono,
si esta situación se mantuviese, provocaría sobrecalentamientos anormales del
Id Ir 0.274 0.0 0.274 3.5 4.200 7.0 5.000 9.0 5.000 10.0
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
106!
!
estator y del rotor porque no están dimensionados para funcionar bajo estas
condiciones.
Para esta protección se utilizara una función basada en protección de
impedancia tipo mho, como se muestra en la figura 4.3.
X
R
Xd
'/2X
in
Xd
Zona de "No Operación"
Zona de Bloqueo por Oscilaciones de Potencia
Zona de "Operación"
(Xd+Xd'/2)
!
Figura 4.3 Esquema protección de doble relé de impedancia tipo Mho.
Reactancia en Ohmios primarios
#"
"
#"
"
1188.0'
75.81438
220*%20'
4754.0
75.81438
220*%80
2
2
d
d
d
d
X
VA
VX
X
VA
VX
Reactancia en Ohmios secundarios
#"
$$#"
#"
$$#"
24.3'
5
250
220
1201188.0'
96.12
5
250
220
1204754.0
d
d
d
d
X
X
X
X
Y el tiempo de oscilación será de 4 segundos.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
107!
!
4.3.*CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES DE
RESPALDO ASOCIADAS AL GENERADOR.
Estas protecciones actuaran como respaldo en caso de falla de las
protecciones primarias del generador, tales como diferencial del generador 87
GN, pérdida de campo 40.
4.3.1.* PROTECCIÓN CONTRA SOBRE CORRIENTE DE
SECUENCIA NEGATIVA 46
Esta protección funciona cuando las corrientes de un generador trifásico
están en secuencia inversa o desequilibrada o contienen componentes de
secuencia negativa.
Esta protección está destinada a proteger básicamente motores y
generadores, contra los desequilibrios de fase, debido a un fallo de fase por
ejemplo, que puede hacer trabajar la máquina en condiciones forzadas y
peligrosas teniendo como consecuencia una reducción de su ciclo de vida.
Todo desequilibrio de fase se refleja eléctricamente en una circulación de
intensidad inversa y lo que hace esta protección es precisamente controlar la
magnitud de esta corriente inversa. [R18]
Para calibrar esta protección se realiza en base a la potencia del
generador, sus características y parámetros típicos relacionados con la tolerancia
a la ocurrencia a la circulación de secuencia negativa.
Así se tomará un valor de típico de tolerancia I2 de 10 % de IN para
generadores de polos salientes, KGEN = I22 t (40 s), capacidad de secuencia
negativa de corta duración, teniendo en cuenta que la corriente nominal en el
secundario de los TCs será 3.42 A.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
108!
!
Los relés actuales se pueden calibrar con valores de ITAP ingresados por el
programador, para este caso se utilizara ITAP de 4 A, a partir de este valor se
calculara la corriente de alarma (%).
%3.44
42.3*1.0
2
"
"
$"
a
a
TAP
N
a
I
I
I
III
Selección de k para el relé
sK
sK
I
IKK
ncalibracio
ncalibracio
TAP
N
GENncalibracio
241.29
4
42.340
2
2
"
%&
'()
*$"
%%&
'(()
*$"
Selección del Dial, este desplaza a la curva K un porcentaje por seguridad,
para este caso se considerará el dial igual a 1.
4.3.2.* PROTECCIÓN CONTRA POTENCIA INVERSA 32
Esta es una función de uso exclusivo para la protección de generadores
eléctricos, ya que su función consiste en: evitar el funcionamiento como motor de
un generador al que le falle la motriz del mismo por cualquier causa externa al
generador, estando este acoplado a la red. Y evitar que una instalación de
autoproducción (o cogeneración) siga revertiendo energía a la red a la que está
conectado cuando se produzca alguna anomalía, que implique una
desenergización de la red a partir de la fuente principal y los cogeneradores
puedan intentar alimentar los abonados de la compañía conectados a esta red.
[R18]
P = 171*3*127
P = 65.151 kW
% de motorización se considerará el 5%
PM= 61.151 kW* 5%
PM= 3257.55 W
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
109!
!
Pcalibración = 50% PM
WP
P
ncalibracio
ncalibracio
77.17250
5
220
120 W3257.55%50
"
$$$"
Con un tiempo de operación de 2 segundos.
4.4.*SINCRONIZACIÓN ENTRE EL GENERADOR Y LA RED.
Las funciones de chequeo de sincronismo se utilizan cuando una fuente de
voltaje se conectará a una barra común. El éxito de conectar dos o más fuentes
juntas depende completamente de asegurar pequeñas y preferiblemente
diminutas diferencias entre las magnitudes de voltaje, ángulos de fase y
frecuencias de las dos fuentes al momento de interconectarlas.
! Las funciones de sincronismo permiten realizar un cierre manual o
automático de un circuit breaker únicamente cuando las condiciones en cada lado
del dispositivo se encuentran dentro de los criterios de ajuste del relé.
La función de chequeo de sincronismo proporciona una salida de permiso
de cierre al interruptor cuando todos estos valores están comprendidos dentro de
los límites ajustados, y se mantienen dentro de ellos durante un tiempo
seleccionado por ajuste. En caso de no cumplirse todas las condiciones, al cabo
de un minuto esta función proporciona una señalización de falta de condiciones
de cierre.(
Zona permisiva La zona permisiva (permiso de cierre) está definida por tres condiciones del
sistema:
! La diferencia en amplitud de las dos señales de tensión a sincronizar,
define un sector circular desplazado, del eje de abscisas, una distancia
igual a la magnitud del vector mínimo y con un radio máximo igual a la
diferencia DV.
! La diferencia angular, permitida tanto en adelanto, entre los dos vectores
que se acercan, como en atraso, para dos vectores que se separan, forma
un cono sobre el cual tiene lugar el permiso de cierre.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
110!
!
! El deslizamiento, es decir, la diferencia de frecuencias, Df = ½f1 - f2½ que
ha de ser menor que el especificado, configura una tercera y básica
condición de cierre, óptima para realizar maniobras de cierre en
condiciones ideales, de similitud entre las señales. En la figura 4.4 se
muestran las zonas permisivas de operación.
!
!
Figura 4.4 Zonas permisivas de operación del relé de sincronismo.
Donde:
D = ángulo de cierre en grados, se ajusta en un valor típico de 30º.
S = Deslizamiento en mHz.
T = Tiempo total en segundos 167 ms
Top= tiempo total de operación del disyuntor 83 ms
&V: Diferencia de tensiones (módulo del vector diferencia). Se ajusta por
defecto en: 15V.
Con los datos anteriores, calculamos el desplazamiento 1 Hz, si se tiene un
deslizamiento mayor a 1 Hz no se tiene permiso de cierre, por lo que es necesario
ajustar el desplazamiento máximo a 330 mHz % 120º/s * 0.167 ms= 20º.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
111!
!
La diferencia del ángulo recorrido durante el cierre del interruptor será:
83ms * 120º/s = 10 º
20º + 10º =30º ajuste de fase fijado, y por tanto el cierre se produce en el
momento óptimo, en que las tensiones de línea y del generador están totalmente
en fase.
4.5.*PROTECCIONES NECESARIAS PARA RESGUARDAR AL
GENERADOR FRENTE AL ALIMENTADOR PRINCIPAL.
Las protecciones del generador frente a fallas en el sistema de potencia
resguardan a este frente a condiciones anómalas que puedan presentarse en el
alimentador principal, para este caso de estudio se consideraran protecciones de
sobre corriente.
4.5.1.* CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES DE
SOBRE CORRIENTE INSTANTÁNEA Y TEMPORIZADA
(50 Y 51) DE FASE.
La función de sobre corriente funciona instantáneamente con un valor
excesivo de la corriente o con un incremento excesivo de la corriente, indicando
avería en el circuito que protege. Además presenta característica de tiempo
inversa o definida, que funciona cuando la intensidad de un circuito de ca
sobrepasa un valor dado. [R20]
Para seleccionar la corriente de tap se selecciona un valor 10% mayor a la
corriente nominal del sistema.
AI
I
TAP
TAP
76.3
%110250
5171
"
$"
Para mantener una misma familia de curvas en la protección de este
alimentador se utilizara una curva IEEE – EI (extremadamente inversa), a fin de
exponer el generador a altas corrientes el menor tiempo posible.
El dial será de 1, la protección instantánea se calculara a partir de la
mínima corriente de cortocircuito, 1.089 kA tomado de la tabla 2.28 Resumen de
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
112!
!
Cortocircuitos en barras del generador 220 V de la central de Guagua Sumaco,
así la ITAP será de 21.78 A.
Superponiendo las gráficas de las funciones de sobre corriente
instantánea y temporizada se tendrá la curva mostrada en la Figura 4.5
Figura 4.5 Curva de protección del Generador.
Los valores se tomaron de la tabla 4.3
Posición. Guagua Sumaco Nivel. 220V
Ali. o Línea Alimentador Archidona
Estudio Fase Relé REF 541
TAP= 0.68 Curva IEEE Ext Inv.
RTC= 50 Dial 1
Inst.= 6.2 Marca ABB
Designa. CURVA DE PROTECCIÓN DEL GENERADOR
B.T. I sec. (Amp) I pri.(Amp)
DIAL
1 seg
1.25 4.28 213.75 11.42
1.5 5.13 256.5 5.15
2 6.84 342 2.16
3 10.26 513 0.83
4 13.68 684 0.45
5 17.10 855 0.29
6 20.52 1026 0.21
7 23.94 1197 0.16
8 27.36 1368 0.13
9 30.78 1539 0.11
9.54 32.63 1631.34 0.01
9.54 32.63 1631.34 0.01
9.54 32.63 1631.34 0.01
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
113!
!
Tabla 4.3 valores de la curva de sobre corriente IEEE – EI
4.5.2.* CALIBRACIÓN Y AJUSTE DE PROTECCIONES DE
SOBRE CORRIENTE INSTANTÁNEA TEMPORIZADA DE
NEUTRO (51 N).
El principio de operación es el explicado en la sección anterior, con la
diferencia de que se tomara la medición de un TC de 50 a 5, instalado en el
neutro del Generador.
Para seleccionar la corriente de admisible de circulación por el neutro se
tomara un valor admisible de circulación por este, para este caso se asumirá un
3% de la corriente nominal.
AI
I
TAP
TAP
51.0
%350
5171
"
$"
Para mantener una misma familia de curvas en la protección de este
alimentador se utilizara una curva IEEE – EI (extremadamente inversa), a fin de
exponer el generador a altas corrientes el menor tiempo posible se utilizará como
dial 1.
En la Figura 4.6 se muestra la curva de operación de esta protección.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
114!
!
Figura 4.6 Curva de operación de sobrecorriente del neutro.
En la tabla 4.4 se muestran los valores tabulados de la figura 4.6.
Posición. Guagua Sumaco Nivel. 220V
Ali. o Línea Alimentador Archidona Neutro
Estudio Fase Relé REF 541
TAP= 0.10 Curva IEEE Ext Inv.
RTC= 10 Dial 1
Inst.= Marca ABB
Designa. CURVA DE PROTECCION DEL GENERADOR 50 N
B.T. I sec. (Amp) I pri.(Amp)
DIAL
1 seg
1.25 0.64 32.06 11.42
1.5 0.77 38.48 5.15
2 1.03 51.30 2.16
3 1.54 76.95 0.83
4 2.05 102.60 0.45
5 2.57 128.25 0.29
6 3.08 153.90 0.21
Tabla 4.4 Datos de operación de sobre corriente de neutro.
En la figura 4.7 se muestra el esquema de protecciones del generador a
ser utilizado en la central de generación distribuida Guagua Sumaco.
87 GN51 N 51 50 46 40 32
220 V
220 V
13.8 kVYnd5
3
3
3
25
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
115!
!
Fig. 4.7 Esquema unifilar de Protecciones
4.6.*COORDINACIÓN DE PROTECCIONES ENTRE EL
GENERADOR Y EL ALIMENTADOR PRINCIPAL
Para la coordinación de protecciones se superpondrán los gráficos: 4.2 de la curva de protección de sobre corriente en los bornes del generador y el grafico 1.19 curvas de las protecciones asociadas al alimentador Archidona.
Para esto es necesario pasar los valores de la tabla 4.2 al mismo nivel de voltaje del alimentador 13.8 kV. Los resultados obtenidos se muestran en la tabla 4.5.
Posición. Guagua Sumaco Nivel. 13.8 Kv
Ali. o Línea Alimentador Archidona
Estudio fase Relé REF 541
TAP= 0.68 Curva IEEE Ext Inv.
RTC= 50 Dial 1
Inst.= 6.2 Marca ABB
Designa. CURVA DE PROTECCION DEL GENERADOR
B.T. I sec. (Amp -
220V) I pri.(Amp –
13.8 kV)
DIAL
1 seg
1.25 4.28 3.41 11.42
1.5 5.13 4.09 5.15
2 6.84 5.45 2.16
3 10.26 8.18 0.83
4 13.68 10.90 0.45
5 17.10 13.63 0.29
6 20.52 16.36 0.21
7 23.94 19.08 0.16
8 27.36 21.81 0.13
9 30.78 24.53 0.11
9.54 32.63 26.01 0.01
9.54 32.63 26.01 0.01
9.54 32.63 26.01 0.01
Tabla 4.5 Valores de la protección de sobre corriente del generador visto desde el lado de 13.8 kV.
A continuación se muestra la superposición de las curvas de protección del generador visto desde el lado de 13.8 kV y el alimentador.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
116!
!
>AMS5U1T6[.P*+")%#A2Z1*)\ $4T136X1T6[. &S3]^+6W4 &+# +1W !613 '.5U0 #A2Z1*+6W4
73 TENASIEMENS-
7SJ22/67-012 120 1.00 1.1 8.4 ANSI Mod Inver
55Alimentador Archidona
ABB REF541/50-51 60 0.70 0.6 6.6 IEEE Ext Inv
51 P ReconectadorABB REF541/50-
51 60 0.70 0.6 6.6 IEEE Ext Inv52-BTGS Guagua Sumaco 50 0.68 1 6.2 IEEE Ext. Inv
13.8
13.813.8
:24USTT6[.P*,15S_O
69
0.01
0.10
1.00
10.00
10 100 1000 10000
t!(seg)
Corriente!en!(Amp)
52"BTGS
51P
73
55
Figura 4.8 Curvas de protección del alimentador Archidona – Guagua Sumaco.*
Las curvas de protección tienen una separación entre sí mayor a 20 ms, por lo que se puede concluir que la coordinación propuesta funcionará adecuadamente.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
117!
!
4.7.*DESCRIPCIÓN DE LA ARQUITECTURA DEL SISTEMA DE
MEDICIÓN Y PROTECCIÓN.
La descripción de este sistema de medición y protección, se basará
fundamentalmente en la Arquitectura de Control mostrada en la figura 4.9.
!
Figura 4.9 Esquema de la arquitectura de control de la central de
Generación Guagua Sumaco.
4.7.1.* DESCRIPCIÓN DEL PROCESO
La principal función de este sistema es la de facilitar la adquisición de datos
relevantes del sistema de Generación Guagua Sumaco y en función de los
algoritmos programados en los equipos, tomar acción sobre los equipos de
protección, esto permite desarrollar la filosofía de control necesaria para coordinar
el funcionamiento de éstos equipos con la mayor eficiencia posible, evitando
retardos y tiempos de para innecesarios.
El esquema de supervisión propuesto para el monitoreo de la Central de
Generación Distribuida Guagua Sumaco, estará constituido por un concentrador
de señales (unidad terminal remota RTU) encargado de transmitir las variables a
ser monitoreadas: señales de disparo, alarma y accionamiento de los dispositivos
de protección, y las señales de voltaje, corriente, potencia activa, reactiva,
aparente y factor de potencia por fase del generador registrados por los
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
118!
!
medidores comerciales de energía ION 8600 C al centro de control instalado en la
distribuidora (Tena). [R21]
Para esto los relés de protección y los medidores deberán trabajar bajo el
protocolo de comunicación Ethernet DNP 3.0.
4.7.2.* PARTES CONSTITUTIVAS DEL SISTEMA
Se tienen 3 partes fundamentales dentro de la arquitectura de control,
mismas que sirven para el correcto funcionamiento del sistema, estas son:
! Tablero de medición y protección
! RTU
! Software de visualización
4.7.3.* DESCRIPCIÓN DE LAS PARTES CONSTITUTIVAS
El sistema de control estará constituido por los siguientes elementos:
! Tablero de medición y protección
! RTU
! Software de visualización.
Cada una de las partes constitutivas se describe a continuación.
4.7.3.1.* TABLERO DE MEDICIÓN Y PROTECCIÓN
El panel de protección es el encargado de supervisar el funcionamiento del
grupo generador, promoviendo automáticamente la desconexión (des energización) del generador en caso de fallas presentes en el generador o en la red.
El sistema de protecciones deberá estar constituido por un relé o grupo de relés que alojen las funciones de protección descritas en la tabla 4.6. ítem Función Descripción
1 51N Protección de sobre corriente temporizada de neutro
2 87 GN Protección diferencial del generador (fase- neutro)
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
119!
!
3 51 Protección de sobre corriente temporizada de fases
4 50 Protección de sobre corriente instantáneo de fase
5 46 Protección de sobre corriente de secuencia negativa
6 40 Protección de pérdida de campo
7 32 Protección de potencia direccional
8 25 Protección de chequeo de sincronismo
Tabla 4.6 Funciones de protección requeridas para la C.G.D. Guagua
Sumaco
La descripción y ajuste de cada una de estas funciones fue descrita en el
capítulo 4.
Acorde a la regulación del CONELEC 009/08 que manifiesta que cada
estación de generación menor a 1 MW que abastece al SNI debe constar de un
sistema de medición principal y un sistema de medición de respaldo de acuerdo
con la regulación 005/6.
Los sistemas de medición principal y de respaldo de la central de
generación, deberán registrar valores descritos en la tabla 4.7
ítem Descripción
1 Voltajes de fase 2 Voltajes de línea 3 Corriente de fase 4 Potencia activa (P) por cada fase 5 Potencia activa (P) total 6 Potencia reactiva (Q) por cada fase 7 Potencia reactiva (Q) total 8 Energía total.
Tabla 4.7 Variables a ser registradas por los equipos de medición
comercial.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
120!
!
Es importante señalar que cada uno de los equipos (medición o protección)
a implementarse deberá tener un protocolo de comunicación Ethernet DNP 3.0
para poder realizar el enlace entre éstos equipos y el equipo RTU.
4.7.3.2.* RTU “Remote Terminal Unit”
Es el equipo que permite obtener señales independientes de los estados de
cada uno de los relés, registros de los principales parámetros de los medidores y
enviar la información a un sitio remoto donde se procesarán y almacenarán estas
señales.
Inicio el RTU será adecuado para concentrar las señales provenientes del
panel de protección y medición conforme a los requerimientos de entradas y
salidas de los mismos.
El protocolo de comunicación de esta RTU deberá ser Ethernet DNP 3.0 ya
que es protocolo será el que manejen los equipos de protección y medición.
4.7.3.3.* Software de Visualización
Se contará con un software capaz de adquirir las señales almacenadas en
los registros de la RTU y mostrarlos al usuario en un HMI diseñado conforme los
equipos a utilizarse en la Central de Generación Distribuida Guagua Sumaco.
4.7.4.* SELECCIÓN DEL TABLERO DE PROTECCIÓN Y
MEDICIÓN
Para cumplir con los requerimientos del tablero de protección y medición de
la central de generación distribuida Guagua Sumaco, desde el punto de vista de
las protecciones eléctricas se ha seleccionado el uso de tres relés de protección:
! Un relé para protección del generador marca Cuttler Hammer
modelo MD32G, que albergará la función descrita a en la tabla 4.8:
ítem Función Descripción
1 87 GN Protección diferencial del generador (fase- neutro)
Tabla 4.8 Funciones de Protección Cuttler Hammer modelo MD32G.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
121!
!
! Un relé marca ABB modelo SPAU 140 C que albergará la función
descrita en la tabla 4.9:
ítem Función Descripción
1 25 Protección de chequeo de sincronismo
Tabla 4.9 Funciones de Protección ABB modelo SPAU 140.
! Un relé marca Vamp modelo 210 albergará las funciones descritas
en la tabla 4.10:
ítem Función Descripción
1 51N Protección de sobre corriente temporizada de neutro
2 51 Protección de sobre corriente temporizada de fases
3 50 Protección de sobre corriente instantáneo de fase
4 46 Protección de sobre corriente de secuencia negativa
5 40 Protección de pérdida de campo
6 32 Protección de potencia direccional
Tabla 4.10 Funciones de Protección VAMP modelo 210.
Es importante aclarar que cada uno de los relés seleccionados consta de
un sistema de alimentación de 24 Vdc, y constan de un sistema de comunicación
DNP 3.0 Ethernet.
Dentro del sistema de medición del mismo panel se ocuparán dos
medidores marca ION modelo 8600 C, este medidor consta de:
! Medición de energía,
! Medición de la potencia,
! Registro mínimo/máximo y de eventos,
! Registro histórico de 32 canales,
! Supervisión de inclinación/ondulación,
! Medición de armónicos (a 31º) y de componentes simétricos,
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
122!
!
! Comunicación multipuerto habilitada para Internet.
Los medidores seleccionados cumplen con las características de
comunicación solicitadas (DNP 3.0 Ethernet)
El tablero que albergará los sistemas de protección y medición, deberá
estar provisto de 8 juegos de borneras de prueba, una toma para computador 120
Vac, una luz piloto y un ventilador, el tablero deberá ser del tipo doble fondo de
dimensiones 800 x 800 x 1500 mm.
4.7.5.* SELECCIÓN DE RTU
La unidad terminal remota deberá tener la capacidad de monitorear las
entradas / salidas (I/O) descritas en el documento listado de entradas / salidas,
analizar y mantener datos en tiempo real (registros de los medidores), ejecutar
algoritmos de control programados por el usuario (configuración del
accionamiento de las protecciones), comunicarse con la estación de control y
transmitir las variables descritas en el listado de variables a dicha estación.
A fin de cumplir con los requerimientos establecidos se ha seleccionado
una RTU, marca CTTS Controler ASCO modelo 7000, la misma que está
constituida por un módulo de 8 entradas digitales (DI) (4 entradas requeridas), un
módulo de 8 salidas digitales (DO) (1 salida requerida), un módulo de
comunicación con 8 entradas (5 entradas requeridas) y un módulo para
transmisión de datos a través de internet.
4.7.6.* SELECCIÓN DE HMI
Entre los sistemas convencionales para el desarrollo de HMI’s en donde se
visualizarán los parámetros enviados desde la Central de Generación Distribuida
Guagua Sumaco, se puede mencionar a Intouch de Wonderware y Factory
TalkView de Rockwell Automation, sin embargo, para el presente estudio se ha
optado por utilizar un software dedicado y especializado para el sector eléctrico
con lo cual se reducen tiempos de ingeniería por programación e implementación
y a su vez se aumenta la confiabilidad del sistema ya que son softwares
desarrollados netamente para su uso en el sector eléctrico.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
123!
!
El software elegido para el presente estudio, ha sido “Emerson Power
Network”, el cual será encargado de monitorear y controlar los datos provenientes
de la CGD Guagua Sumaco, se encargará de registrar los datos provenientes de
los medidores comerciales de energía, visualizar los estados de las variables a
ser monitoreadas y almacenar los estados de estas variables [R22].
Dentro de las principales características del software Emerson Power
Network, se pueden mencionar:
Monitoreo de energía consumida, esta aplicación permite transferir los
registros descritos en la tabla 4.6 provenientes de los medidores de energía a
direcciones de memoria, que luego serán almacenadas en la base datos del
programa Emerson Network Power para fines facturación comercial, análisis y
monitoreo de las condiciones operativas de la central.
Monitoreo del sistema de excitación del generador, esta aplicación permite
visualizar, almacenar y medir el estado del banco de baterías a través de la
adquisición de datos desde el cargador de baterías a fin de programar
mantenimientos, evaluar desempeño, prever cambios del banco de baterías y
evitar fallas por ausencia de energía en la excitatriz del generador.
Manejo de Esquemas de protecciones, esta aplicación permite visualizar y
registrar alarmas, pick up y disparos de las funciones de protección de los relés y
controlar (reiniciar) cualquiera de las funciones de protección que se encuentre
accionada. Permite discriminar el accionamiento de las protecciones (principales o
de respaldo). Este esquema también permite visualizar y controlar el estado del
disyuntor de protección de la CGD Guagua Sumaco.
4.7.7.* LISTADO DE I/O’S NECESARIOS
El listado de I/O’s (entradas salidas) necesarias por la RTU, para el
presente proyecto se describe en la tabla 4.11, se consideran estados del
disyuntor y señales de disparo de cada uno de los relés instalados.
Ítem Tag Servicio I/O Type Nivel
01 D01 Estado del Disyuntor de protección DI 48 Vdc
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
124!
!
del generador.
02 R01-A Señal de disparo proveniente del relé 01 (accionamiento de una protección)
DI 48 Vdc!
03 R02-B Señal de disparo proveniente del relé 02 (accionamiento de una protección)
DI 48 Vdc!
04 R03-C Señal de disparo proveniente del relé 03 (accionamiento de una protección)
DI 48 Vdc!
05 D02 Señal de operación del disyuntor DO 48 Vdc!
06 C01 Accionamiento Contactor 1, primer paso de resistencias de calentamiento
DO 48 Vdc!
07 C02 Accionamiento Contactor 2, segundo paso de resistencias de calentamiento
DO 48 Vdc!
08 C03 Accionamiento Contactor 3, tercer paso de resistencias de calentamiento
DO 48 Vdc!
09 BB01 Detección de pérdida de la fuente A.C DO 48 Vdc!
10 BB02! Operación de la protección principal. DO 48 Vdc!
11 BB03! Voltaje por celda inferior al
programado. DO 48 Vdc!
12 BB04! Falla en la calidad de la señal
rectificada. DO 48 Vdc!
13 BB05! Detección de bajo y altos voltajes DC. DO 48 Vdc!
14 BB06! Auto-apagado y auto restauración
ante temperaturas críticas. DO 48 Vdc!
15 BB07! Presencia de altas corrientes en el
equipo. DO 48 Vdc!
16 BB08! Detección de polaridad inversa en las
baterías. DO 48 Vdc!
17 BB09! Detección de pérdida de la fuente A.C DO 48 Vdc!
Tabla 4.11 Listado de entradas / salidas (IO’s) de la CGD Guagua Sumaco
4.7.8.* LISTADO DE VARIABLES
El listado de variables a transmitirse, variables generadas por cada
elemento de protección (relé 1, 2 y 3) o medición (medidor 1 y medidor 2) se
detalla en la tabla 4.12.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
125!
!
Ítem Tag Variable
1 R01-S01 Pick up función de sobre corriente temporizada de neutro
Ítem Tag Variable
2 R01-S02 Disparo función de sobre corriente temporizada de neutro
3 R02-S01 Pick up función diferencial del generador
4 R02-S02 Disparo función diferencial del generador
5 R01-S03 Pick up función de sobre corriente temporizada de fase A
6 R01-S04 Pick up función de sobre corriente temporizada de fase B
7 R01-S05 Pick up función de sobre corriente temporizada de fase C
8 R01-S06 Disparo función de sobre corriente temporizada de fase A
9 R01-S07 Disparo función de sobre corriente temporizada de fase B
10 R01-S08 Disparo función de sobre corriente temporizada de fase C
11 R01-S09 Pick up función de sobre corriente instantánea de fase A
12 R01-S10 Pick up función de sobre corriente instantánea de fase B
13 R01-S11 Pick up función de sobre corriente instantánea de fase C
14 R01-S12 Disparo función de sobre corriente instantánea de fase A
15 R01-S13 Disparo función de sobre corriente instantánea de fase B
16 R01-S14 Disparo función de sobre corriente instantánea de fase C
17 R01-S15 Pick up función de sobre corriente de secuencia negativa
18 R01-S16 Disparo función de sobre corriente de secuencia negativa
19 R01-S17 Pick up función de pérdida de campo
20 R01-S18 Disparo función de pérdida de campo
21 R01-S19 Pick up función de potencia inversa
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
126!
!
Ítem Tag Variable
22 R01-S20 Disparo función de potencia inversa
23 R03-S01 Pick up función chequeo de sincronismo
24 R03-S02 Disparo función chequeo de sincronismo
25 M01-S01 Voltaje de fase A (medidor principal)
26 M01-S02 Voltaje de fase B (medidor principal)
27 M01-S03 Voltaje de fase C (medidor principal)
28 M01-S04 Voltaje de línea A – B (medidor principal)
29 M01-S05 Voltaje de línea B – C (medidor principal)
30 M01-S06 Voltaje de línea C – A (medidor principal)
31 M01-S07 Corriente de fase A (medidor principal)
32 M01-S08 Corriente de fase B (medidor principal)
33 M01-S09 Corriente de fase C (medidor principal)
34 M01-S10 Potencia activa de fase A (medidor principal)
35 M01-S11 Potencia activa de fase B (medidor principal)
36 M01-S12 Potencia activa de fase C (medidor principal)
37 M01-S13 Potencia reactiva de fase A (medidor principal)
38 M01-S14 Potencia reactiva de fase B (medidor principal)
39 M01-S15 Potencia reactiva de fase C (medidor principal)
40 M01-S16 Potencia Activa Total (medidor principal)
41 M01-S17 Potencia Reactiva Total (medidor principal)
42 M01-S18 Energía Total (medidor principal)
43 M02-S01 Voltaje de fase A ( medidor de respaldo)
44 M02-S02 Voltaje de fase B (medidor de respaldo)
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
127!
!
Ítem Tag Variable
45 M02-S03 Voltaje de fase C (medidor de respaldo)
46 M02-S04 Voltaje de línea A – B (medidor de respaldo)
47 M02-S05 Voltaje de línea B – C (medidor de respaldo)
48 M02-S06 Voltaje de línea C – A (medidor de respaldo)
49 M02-S07 Corriente de fase A (medidor de respaldo)
50 M02-S08 Corriente de fase B (medidor de respaldo)
51 M02-S09 Corriente de fase C (medidor de respaldo)
52 M02-S10 Potencia activa de fase A (medidor de respaldo)
53 M02-S11 Potencia activa de fase B (medidor de respaldo)
54 M02-S12 Potencia activa de fase C (medidor de respaldo)
55 M02-S13 Potencia reactiva de fase A (medidor de respaldo)
56 M02-S14 Potencia reactiva de fase B (medidor de respaldo)
57 M02-S15 Potencia reactiva de fase C (medidor de respaldo)
58 M02-S16 Potencia Activa Total (medidor de respaldo)
59 M02-S17 Potencia Reactiva Total (medidor de respaldo)
60 M02-S18 Energía Total (medidor de respaldo)
61 BB-01 Operación de la protección principal del banco de baterías
62 BB- 02 Voltaje por celda inferior al programado del banco de baterías.
63 BB-03 Falla en la calidad de la señal rectificada del banco de baterías.
64 BB-04 Presencia de altas corrientes en el banco de baterías.
65 BB-05 Detección de polaridad inversa en las baterías el Banco de Baterías.
66 BB-06 Detección de pérdida de la fuente A.C el Banco de Baterías.
67 BB-07 Operación de la protección principal el Banco de Baterías.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
128!
!
Tabla 4.12 Listado de variables a ser monitoreadas de la CGD Guagua Sumaco
4.8.*SELECCIÓN Y DIMENSIONAMIENTO DEL BANCO DE
BATERÍAS
La alimentación en corriente continua de una estación de generación, se
utiliza para dar energía a sistemas que no pueden sufrir interrupciones debido a
su importancia. Este es el caso de los sistemas de protección, control, SCADA y
medición.
4.8.1.* CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA
El Sistema de corriente Directa estará conformado por los siguientes
elementos:
! Banco de Baterías.
! Cargador de Baterías.
La confiabilidad y el capital disponible son aspectos prioritarios a la hora de
definir la combinación “Batería- Cargador”.
La tabla 4.13, muestra las principales características eléctricas asociadas a
esta combinación.!!
TIPO VENTAJAS DESVENTAJAS
Una batería 100%
Un Cargador 100%
Costo Bajo Pérdida total de la fuente DC en caso de daño.
Ante un mantenimiento es necesario aislar la combinación Cargador/Baterías.
Dos baterías 50%
Dos Cargadores 100%
Costo medio.
Ante la pérdida de un cargador, la fuente DC no es interrumpida.
Cada banco de batería puede ser aislado sin afectar la salida de voltaje DC.
50% de pérdida de la capacidad ante una pérdida de un banco de batería durante una falla.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
129!
!
Dos baterías 100%
Dos cargadores 100%
100% de capacidad ante la salida de un banco de batería.
Alto costo.
Mayor espacio.
Incremento en los costos de mantenimiento.
Tabla 4.13 Cuadro comparativo para distintas combinaciones batería - cargador
El esquema seleccionado, tanto para este proyecto por razones de espacio
así como económicas, es un cargador de baterías 100% y un banco de baterías
100%. Su diagrama unifilar es el siguiente:
!
Figura 4.10 Esquema de Banco de Baterías.
4.8.2.* BANCO DE BATERÍAS
Es una fuente independiente de energía de corriente directa. Los voltajes
estándares para este tipo de fuente pueden ser de 24, 48, 125 y 250 VDC. Esta
fuente se encuentra conformada por un número determinado de celdas
conectadas en serie, para obtener la tensión requerida. De acuerdo a la
composición de su electrolito, estas pueden ser:
! Plomo Ácido.
! Níquel Cadmio.
El banco de baterías debe mantenerse siempre con un voltaje de flotación,
este debe ser ligeramente más alto que el voltaje nominal del banco. Esto último
es necesario a fin de que el banco de baterías este siempre en su máxima carga.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
130!
!
El fabricante de las baterías debe indicar el valor del voltaje de flotación, y este
debe ser provisto por el cargador de baterías de manera automática. [R 23]
El cargador de baterías, además deberá contar con su propio sistema de
alarmas, y debe ser revisado continuamente por el personal encargado de la
subestación.
4.8.3.* CÁLCULO DEL BANCO DE BATERÍAS
4.8.3.1.* Metodología
Los principales pasos a desarrollar para el dimensionamiento del banco de
baterías, son los siguientes:
1. Definir la carga DC de la subestación.
2. Clasificar estas cargas en Momentáneas y continuas.
a. Carga Momentánea.- Son cargas que operan durante un minuto o
menos. Los amperios/horas requeridos para este tipo de carga son
usualmente bastante bajos. Aunque su efecto en el voltaje en los
terminales de las baterías es considerable y debe tomarse en cuenta.
Ejemplo: Arranque de motores, energización de bobinas, operación de
motores durante un corto tiempo.
b. Carga Continua.- Son cargas que operan de manera constante en el
sistema.
Ejemplo: Luces indicadoras, anunciador de alarmas, equipos de
comunicación y protección.
1. Calcular los amperios / horas de la carga DC en un lapso determinado de
tiempo.
2. Definir los días de respaldo de la fuente DC. Se considerará para un tiempo
de 1 día (24 horas).
3. Seleccionar los amperios horas de las baterías. [R24]
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
131!
!
4.8.3.2.* Definición de la carga
A continuación se detalla las cargas que serán alimentadas por la fuente
auxiliar de corriente directa, se utilizará un banco de baterías de 48 Vdc, ver tabla
4.14.
CARGA Cantidad Potencia
W Corriente A Horas / Día Amperios Hora
Luces Indicadoras (Servicio, Falla, Abierto) 3 6 0.13 24 3.00
Anunciador de Alarma 1 20 0.417 24 10.00
Relé de Protección 3 18 0.38 24 9.00
RTU 1 10 0.21 24 5.00
Medidor 8600 C 2 70 1.46 24 35.00
TOTAL 2.583 24 62.00
Tabla 4.14 Cargas DC continuas para la CGD Guagua Sumaco
En la tabla 4.14 se muestra las cargas continuas de la CGD Guagua
Sumaco, mientras que en la tabla 4.15 se muestran las cargas momentáneas.
CARGA Cantidad Potencia W Corriente A Horas/Día Amperios
Horas
Arranque del Motor Disyuntor 220 V
1 30 0.625 4.63E-05 2.8935E-05
Bobina de Disparo Disyuntor 220 V
1 20 0.417 4.63E-05 1.929E-05
TOTAL 1.042 9.26E-05 4.8225E-05
!
Tabla 4.15 Cargas DC momentáneas de la CGD Guagua Sumaco
4.8.3.3.* Gráfica de carga
!
A continuación se representan las cargas DC dentro de una gráfica Tiempo
vs Amperios.!
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
132!
!
!
!
!
Figura 4.11 Cargas DC de la CGD Guagua Sumaco en función del tiempo.
En la figura 4.11, se representa la carga continua DC. La energía obtenida
es el área bajo la curva. Esta es de aproximadamente 62 amperios hora.
En la figura 4.12, se representa la carga momentánea. El área bajo la curva
total es un valor inferior al de un amperio hora.
El banco de baterías deberá ser como mínimo de 75 amperios hora. Los
trece amperios hora adicionales, serán considerados reserva.
!
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
133!
!
Figura 4.12 Cargas DC momentáneas y temporales de la CGD Guagua
Sumaco en función del tiempo.
4.8.4.* SELECCIÓN DEL CARGADOR DE BATERÍAS
El cargador de baterías será monofásico con opción de funcionamiento a
120 VAC. Su salida será a 48 VDC y su capacidad de 15 amperios. Este deberá
ser adecuado para el tipo Plomo-Ácido. Además deberá tener opciones de salida
de voltaje flotante, voltaje ecualizante y selección automática. [R24]
Para confirmar el valor de 15 A como corriente de carga, a continuación se
calculará la capacidad de carga mínima del cargador de baterías. Para ello se
utilizará la siguiente fórmula:
!
Donde:
A =Capacidad de carga (amperios)
L =Carga continua (amperios)
C =Descarga (amperios-hora)
H =Tiempo de recarga (horas)
La carga continua de las baterías sería de 2.58 A, los AH serán de 75 y el
tiempo de recarga se estimó en 8 horas. Por ello el cargador de batería debería
tener una capacidad mínima de 12.91 A. Con ello se confirma que la capacidad
de carga seleccionada para el cargador de baterías (15 A), es correcta. Este
valor incluso cubre los amperios hora de reserva con los que se selección el
banco de baterías.
4.8.5.* ALARMAS
El cargador de baterías debe poseer las alarmas, descritas en la tabla 4.16:
ALARMAS DESCRIPCIÓN
Falla de Fuente AC Detección de pérdida de la fuente A.C
Operación de las Protecciones
Operación de la protección principal.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
134!
!
Falla Baterías Voltaje por celda inferior al programado.
Falla Cargador Falla en la calidad de la señal rectificada.
Voltaje DC Detección de bajo y altos voltajes DC.
Sobre temperatura Auto-apagado y auto restauración ante temperaturas críticas.
Sobrecarga Presencia de altas corrientes en el equipo.
Polaridad Inversa Detección de polaridad inversa en las baterías.
Tabla 4.16 Alarmas del banco de baterías de la CGD Guagua Sumaco
4.8.6.* TABLERO PARA PROTECCIÓN DE CIRCUITOS DE
CORRIENTE DIRECTA
El tablero en mención, deberá estar compuesto por un gabinete metálico de
lámina de acero galvanizado. Esta deberá ser de 2mm de espesor, con
tratamiento químico de desengrasado y decapado, y terminado en pintura
electroestática en polvo epoxi-poliéster texturizado. Las dimensiones serán de:
70 cm de ancho, 96.3 cm de alto y 40 cm de profundidad.
4.9.*COSTO DEL KW/H GENERADO POR LA CENTRAL DE
GENERACIÓN DISTRIBUIDA “GUAGUA SUMACO”
El presente análisis tiene por objeto calcular el costo del kW/h generado
por la CGD Guagua Sumaco, para esto se ha considerado una recuperación
periodo de recuperación de las inversiones de 5 años, considerando una tasa de
interés para inversión social 8%, dentro de las inversiones se han considerado
costos de: Ingeniería, Diseños, Equipamiento (Panel de protección y medición que
deberá alojar a los relés de protección del generador, transformadores de
instrumento y equipos de medición y costo de un software de monitoreo remoto
para Generación Distribuida Emerson Network Power), Instalación y Puesta en
Marcha del Proyecto.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
135!
!
En la tabla 4.17 se muestran los costos de operación y mantenimiento de la
central por año, traídos a valor presente.
Ítem Descripción Costo Unitario Unidad Costo Total
1 Diseños de Ingeniería $ 3,500.00 1 $ 3,500.00
2 Instalación del sistema $ 7,500.00 1 $ 7,500.00
3 Relé de generador Cuttler Hammer MD32G $ 2,540.00 1 $ 2,540.00
4 Relé de generador Vamp 210 $ 4,200.00 1 $ 4,200.00
5 Relé ABB modelo SPAU 140 C $ 2,740.00 1 $ 2,740.00
6 Transformador de Corriente Medición $ 250.00 3 $ 750.00
7 Transformador de Corriente Protección $ 250.00 3 $ 750.00
8 Transformador de Potencial Medición $ 300.00 3 $ 900.00
9 Transformador de Potencial Protección $ 300.00 3 $ 900.00
10 Tablero de Medición y Protección $ 1,100.00 1 $ 1,100.00
11 Medidor ION 8600C $ 1,500.00 1 $ 1,500.00
12 Medidor ION 8600C $ 1,500.00 1 $ 1,500.00
13 Software para monitoreo remoto, Emerson Network Power $ 9,500.00 1 $ 6,760.00
14 RTU, 7000 Series CTTS Controler ASCO $ 3,000.00 1 $ 3,000.00
15 Cargador de Baterías 15 A $ 4,620.00 1 $ 4,620.00
16 Banco de Baterías de 75 A-h $ 1,284.00 1 $ 1,284.00
17 Tablero de baterías $ 784.00 1 $ 784.00
Costo Total de Inversión (Subtotal 1) $ 44,328.00
Tabla 4.17 Costos Directos de la inversión inicial
La operación de la central debe vigilarse de manera continua para detectar
fallas potenciales o incipientes como para programar su mantenimiento correctivo,
a fin de aumentar la confiabilidad, disponibilidad y vida útil de la central. Para
determinar los costos de operación y mantenimiento del sistema se ha
considerado una visita mensual de un operador y un ayudante a la central,
considerando mantenimiento electromecánico a los equipos, mantenimiento
preventivo a los equipos electrónicos, revisar estados de los relés, medidores de
energía y realizar pruebas a los equipos de integración y transmisión de las
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
136!
!
señales. Adicionalmente se ha considerado reemplazo de elementos menores,
por estas razones se ha considerado un costo mensual de $250, reflejando un
costo anual por operación y mantenimiento de $3000 por año.
En la Tabla 4.18 se muestran los costos directos de inversión inicial
necesarios para implementar la Generación Distribuida de la central de Guagua
Sumaco.
Ítem Descripción Costo Unitario Unidad Costo Total
1 Costos de Operación y Mantenimiento Año 0
$ 3,000.00 1 $ 3,000.00
2 Costos de Operación y Mantenimiento Año 1, llevado a valor presente año 0
$ 2,777.78 1 $ 2,777.78
3 Costos de Operación y Mantenimiento Año 2, llevado a valor presente año 0
$ 2,572.02 1 $ 2,572.02
4 Costos de Operación y Mantenimiento Año 3, llevado a valor presente año 0
$ 2,381.50 1 $ 2,381.50
5 Costos de Operación y Mantenimiento Año 4, llevado a valor presente año 0
$ 2,205.09 1 $ 2,205.09
6 Costos de Operación y Mantenimiento Año 5, llevado a valor presente año 0
$ 2,041.75 1 $ 2,041.75
Costo de Operación y Mantenimiento (Subtotal 2) $ 14,978.13
Tabla 4.18 Costos de operación y mantenimiento, evaluados en valor
presente.
Con los datos de las tablas 4.17 y 4.18 se obtienen los costos totales de
inversión, operación y mantenimiento, mostrados en la tabla 4.19
Costos de Instalación (Subtotal 1) $ 44,328.00 Costos de Operación y Mantenimiento (Subtotal 2) $ 14,978.13 Total $ 59,306.13
Tabla 4.19 Costos totales por instalación operación y mantenimiento.
A fin de establecer el costo beneficio de la central, es necesario evaluar el
costo del kWh de la central, considerando operación continua del generador
durante 5 años, con una potencia activa de la central de operación 52 kW, los
resultados se muestran en la tabla 4.20.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
137!
!
Ítem Descripción Costo Unitario
Energía Año (kW - h/año)
Unidad Costo Total
1 Beneficio Año 0 P 455520 1 $ 455,520.00*p
2 Beneficio Año 1, Traído a valor presente año 0
p *0.93 455520 1 $ 421,777.78*p
3 Beneficio Año 2 , Traído a valor presente año 0
p *0.86 455520 1 $ 390,534.98*p
4 Beneficio Año 3, Traído a valor presente año 0
p *0.79 455520 1 $ 361,606.46*p
5 Beneficio Año 4, Traído a valor presente año 0
p *0.74 455520 1 $ 334,820.80*p
6 Beneficio Año 5, Traído a valor presente año 0
p *0.68 455520 1 $ 310,019.26*p
Beneficio Total $ 2,274,279.28*p
Tabla 4.20 Evaluación del beneficio de la central en valor presente.
Donde el valor del kilovatio hora resulta del cociente entre los costos totales
por operación y mantenimiento y la evaluación del beneficio total en valor
presente, para este caso el valor del kW – h, el costo marginal de la Central será
$0.026 por kW-h generado.
El beneficio de la central será de $0.054 al comparar, el costo marginal de
la central (kW-h) con el costo vigente del kW-h, residencial.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
138!
!
5.*CAPÍTULO V – CONCLUSIONES Y
RECOMENDACIONES
5.1.* CONCLUSIONES
! La Generación Distribuida actualmente se presenta como una alternativa
viable y efectiva a corto plazo para mitigar problemas originados en las redes
de distribución por el crecimiento de la demanda de energía en estas redes,
como se observa en el capítulo 3, al conectar el Generador Guagua Sumaco
al Alimentador Archidona se tienen mejoras significativas en los perfiles de
voltaje al final del tramo, es importante considerar que los beneficios
conseguidos son proporcionales al tamaño del generador.
! La integración de fuentes de GD en la red de distribución representa un
importante desafío, teniendo en cuenta que los sistemas de distribución
generalmente operan radialmente (flujo de potencia unidireccional). Estos
problemas aumentan a medida que crece la penetración de la misma en la
red de distribución, por lo que se hacen necesario concentrar las señales de
las fuentes de GD en un centro control.
! La capacidad de diversificación en la aplicación de la Generación Distribuida
se sustenta en los siguientes factores: aumento en la calidad del suministro
eléctrico, evitar o aplazar inversiones en líneas y transformadores de
distribución, disminución de pérdidas óhmicas y protección al medioambiente.
! El uso de la GD, para el alimentador en estudio disminuye las pérdidas de
energía en la red de distribución y mejora los perfiles de voltaje en el tramo
final del alimentador.
! El periodo de máxima demanda del alimentador se presenta las 19h30 para
los dos casos de estudio planteados, coincidiendo con el periodo de máxima
demanda del Ecuador.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
139!
!
! El alimentador en el periodo de demanda máxima en el mes de octubre de
2010 tiene una cargabilidad de 29,8 %, este valor resulta del cociente entre la
demanda máxima del mes en estudio 2 MVA y la potencia instalada en el
alimentador 6.692 MVA (calculado con la máxima corriente de transporte del
conductor utilizado en el troncal).
! Los ajustes de las funciones de protección del generador se han
parametrizado con ajustes sensibles de tal manera que la más mínima falla
que se presente en el alimentador, comande la apertura del interruptor de
potencia de la CGD Guagua Sumaco.
! La selectividad del sistema protecciones de sobre corriente para este
alimentador de distribución se ha logrado mediante la coordinación de las
diferentes protecciones desde el punto más lejano del alimentador a las
barras de la subestación de Distribución.
! El objetivo fundamental del esquema de protección de la interconexión es
identificar condiciones anormales que se presentan en el punto de
acoplamiento común entre la CGD y la red, como: perdida de operación en
paralelo con la red de distribución, alimentación de fallas, detección de
potencia inversa, condiciones perjudiciales (apertura de línea) y recierres.
! El generador de la CGD Guagua Sumaco debido a que no dispone de un
sistema de regulación de velocidad, deberá operar a potencia nominal
continuamente (potencia constante), en caso de presentarse una falla para
evitar daños en el generador la carga del generador deberá transferirse a
resistencias de calentamiento instaladas en el río.
! La protección contra corriente de secuencia negativa es una función vectorial,
por tanto es fundamental el buen conexionado de cada fase en el sitio
adecuado del relé de protección de no ser así puede no funcionar
correctamente presentando disparos intempestivos del disyuntor.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
140!
!
! El uso de la función de protección de secuencia negativa (46) en del conjunto
de protecciones del punto de acoplamiento común de la fuente de GD es
detectar fallas fase - fase en la red de distribución. Para ajustar este relé es
necesario calcular la corriente máxima de falla desde el punto de
acoplamiento común y posteriormente determinar la corriente de secuencia
negativa, el relé 46 opera en magnitud de corriente de secuencia negativa
pero se ajusta en términos de la energía térmica producida por esa corriente
! El objetivo fundamental del esquema de protección de la interconexión es
identificar eventos anormales que se presenten en el punto de acoplamiento
común entre la fuente de GD y la red, tales como: la pérdida de operación en
paralelo de la fuente con la red de distribución, retro alimentación de fallas,
detección de flujo anormal, condiciones perjudiciales (apertura de una línea)
y recierres.
! Como aspecto fundamental hay que señalar que la potencia de cortocircuito
es un parámetro a considerar en las redes de distribución a causa de la
conexión de sistemas de generación distribuida. Puede darse el caso que la
conexión de GD a la red de distribución aumente significativamente la
potencia de cortocircuito, pero es un problema técnico de fácil solución con la
instalación de un dispositivo de corte y seccionamiento con mayor capacidad
de corte y menor tiempo de respuesta.
! Las aplicaciones de la GD van desde la generación en base, generación en
punta, hasta la mejora de la calidad del suministro, respaldo y soporte a la red
de distribución. Ninguna tecnología usada en GD abarca todo el rango de
beneficios por sí misma, por este motivo es necesario analizar detalladamente
la alternativa que presente mejores características para cada proyecto
específico.
! El transformador de interconexión, utilizado permite: adecuar los niveles de
voltaje, bloquear las armónicas de tercer orden, controlar las de corrientes de
cortocircuito y facilitar la detección de sobre corrientes desde el sistema.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
141!
!
! Considerando el tamaño del Generador Guagua Sumaco, y la distribución de
las cargas al final del alimentador no es recomendable considerar una
operación en isla para el generador en final del tramo en caso de una falla.
5.2.* RECOMENDACIONES
! Es necesario que en los otros primaros distribución existentes, pertenecientes
a la Distribuidora se investigue si existen Generadores hidráulicos instalados
en la cercanía de su área de cobertura para integrarlos a la red de
distribución, ya que como se ha demostrado estos mejoran la calidad de
energía, aumentan la capacidad actual del sistema, evitan costos en líneas de
transmisión y constituyen un aporte al sistema de distribución.
! El reconectador utilizado para la protección del tramo rural del alimentador, se
debería encontrar trabajando en el modo “Ahorro de fusibles”, de esta
manera la operación de este será más rápida que el fusible, para así despejar
una falla transitoria. Pero si la falla persiste todavía, el reconectador opera
más lentamente que el fusible, permitiendo que el fusible despeje la falla.
*
! Si se implementa este estudio es necesario que los datos del generador de la
población de Guagua Sumaco, sean transmitidos a la EEASA sede el Tena a
mediante la implementación de un sistema SCADA, el mismo que será
responsable de almacenar las mediciones de potencia entregada por la
central para fines de facturación, supervisar y controlar el estado de las
diferentes variables del existentes en el sistema.
! Es necesario proponer una normativa para que fomente económicamente la
implementación de sistemas de generación distribuida en Ecuador,
adicionalmente es necesario considerar remuneraciones adecuadas que
promuevan la implementación de este tipo de centrales.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
142!
!
! La selección de qué tipo de central de generación distribuida se va a conectar
a un alimentador, depende de estrategias de desarrollo y expansión acordes
con criterios técnicos, económicos, financieros de confiabilidad y ambientales.
BIBLIOGRAFÍA.
[R1] GUÍA BÁSICA DE LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA, Primera Edición,
Energy Management Agency, Fundación de la Energía de la comunidad de
Madrid.
[R2] GENERACIÓN DISTRIBUIDA, “Web de Energía Eléctrica” Instituto para la
diversificación y ahorro de la energía, http:// www.idae.es
[R3] EMBEBED GENERATION, Nick Jenkins, Ron Allan, Petter Gassky, David
Kirschen and Goran Strbac, second edition, IEEE 2000.
[R4] DISTRIBUTED GENERATION A DEFINITION, Thomas Ackerman, Goran
Anderson, first edition. ELSEVEIER Electric Systems Research, 57 (2001).
[R5] COGENERACIÓN, “Web de Energía”, Definiciones Técnicas,
http://www.energias.com/www/jornadas/cogeneracion.ppt1#279
[R6] GENERACIÓN DISTRIBUIDA ¿LA GENERACIÓN DEL FUTURO?, Luis
Fernández Beites, tercera edición, Dpto. Ingeniería Eléctrica. EST II UPM, 2001.
[R7] GENERACIÓN DISTRIBUIDA, “Definiciones Técnicas”, Web del Gobierno de
Land Schleswig – Holstein (Alemania). http://www.schleswig-
holstein.de/Portal/DE/Startseite/ArchivPolitik/110223_Offshore_Windkraft.html
[R8] ASSEMENT OF DISTRIBUTED TECHNOLOGY APPLICATIONS, Semmart
Anderson, first edition, Main Public Utilities Commission and Resource Dynamics
Corporation.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
143!
!
[R9] NATURAL GAS POWER SYSTEMS FOR DISTRIBUTED GENERATION
MARKET, William E. Liss, first edition, Power Gen International 99, conference,
New Orleans, Louisiana, 1999.
[R10] MANUAL DE PEQUEÑAS CENTRALES HIDRÁULICAS, C. Penche,
primera edición, Comisión Europea 1998.
[R11] GENERACIÓN DISTRIBUIDA: CELDAS DE COMBUSTIBLE PARA UNA
PLATAFORMA MARINA, Ulises Cano, V R García Colón, Hilario López, primera
edición, universidad de Acapulco Gro 2006.
[R12] HANDBOOK OF WIND ENERGY, John Wiley, first edition T Burton Et Al
2001.
[R13] DISTRIBUTED GENERATION IN LIBERLISED ELECTRICITY MARKETS,
International Energy Agency, first edition, OECD / IEA.
[R14] LA GENERACIÓN DISTRIBUIDA EN ESPAÑA, David Trebolle, primera
edición, Universidad de Comillas 2001.
[R15] MÁQUINAS ELÉCTRICAS, A.E. Fitzgerald, Charles Kingsley, Jr. , Stephen
D. Umans, Sexta Edición, Editorial McGRAW Hill, México, 2004..
[R16] PRINCIPIOS DE TURBINAS, “Web de definiciones”,
http://usuarios.multimania.es/jrcuenca/Spanish/Turbinas/turbinas_hidraulicas.htm
[R17] CENTRALES ELÉCTRICAS, Santo Potess E, Tercera Edición, Gustavo Gili
SA, Bogotá 1990.
[R18] RECOMMENDED PRACTICE FOR PROTECTION AND COORDINATION
OF INDUSTRIAL AND COMMERCIAL SYSTEMS, IEEE Std 242-2001, CAP. 12
Generator protection, 2001.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO !
144!
!
[R19] TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD: CÓMO DETERMINAR SUS
ESPECIFICACIONES, Schneider Electric, Cuaderno Técnico nº 194.
[R20] RECOMMENDED PRACTICE FOR PROTECTION AND COORDINATION
OF INDUSTRIAL AND COMMERCIAL SYSTEMS, IEEE Std 242-2001, CAP. 15
Overcurrent coordination.
[R21] GUIDE FOR INTERCONNECTING DISTRIBUTED RESOURCES WITH
ELECTRIC POWER SYSTEMS, IEEE Std. 1547 – 2003.
[R22] CATÁLOGO DE PRODUCTOS, “Productos de Automatización” Emerson
Network Power, http://www.emersonnetworkpower.com/en-
US/Products/PowerSwitchingandControls/MonitoringandControl/Pages/ASCOPow
erQuest3215PowerInterfaceSoftware.aspx
[R23] RECOMMENDED PRACTICE FOR SIZING LEAD-ACID BATTERIES FOR
PHOTOVOLTAIC (PV) SYSTEMS, IEEE Std. 1013 – 2001.
[R24] RECOMMENDED PRACTICE FOR SIZING NICKEL - CADMIUM
BATTERIES FOR STATIONARY APPLICATIONS, IEEE Std 1115-2000.
ANEXO B
!
145!
!
ANEXO B
Determinación de parámetros eléctricos para el alimentador en la zona
Urbana.
En la figuras B.1 a y B.1 b se muestra la disposición de los conductores en
la estructura utilizada para la zona urbana RVA - 1.
120
550505
Figura B.1 a) Disposición horizontal de los conductores en una estructura
tipo RVA 1.
40
20
20
Figura B.1 b) Disposición vertical de los conductores en una estructura tipo
RVA 1.
ANEXO B
!
146!
!
A partir de las figuras 1.6 a y 1.6b se ha establecido un sistema de
coordenadas tomando como eje al terminal tipo pin ubicado a la derecha, y se
tiene como resultado la tabla B.1.
Pto. X Y
P 1 0,00 0,00
P 2 0,55 0,40
P 3 1,10 0,00
Coordenadas
Tabla B.1 Coordenadas de los conductores en una estructura tipo RVA1.
A partir de los datos de la tabla B.1 se determinó la distancia entre cada
uno de estos conductores, los resultados obtenidos se muestran en la tabla B.2.
D X D Y |D|
D 1-2 0,55 0,40 0,68
D 1-3 1,10 0,00 1,10
D 2-3 0,55 -0,40 0,68
DISTANCIAS
Tabla B.2 Datos de las distancias relativas en una estructura tipo RVA1.
A partir de los datos mostrados en la tabla B.2 se determinó la distancia
media geométrica DMG, a partir de la ecuación [1].
3231312 DDDDEQ !!" [1]
DEQ = 0,7982 m
A partir del uso de tablas de conductores tipo ACSR se determinó el radio
medio geométrico, el valor de la resistencia para DC 20 °C y el radio de los Hilos,
para un conductor tipo ACSR No. 4/0 AWG.
RDC = 0,26!/km
DS = 0,00461 m
r = 0,002385 m
Mediante la ecuación [2], se determinó la Reactancia Inductancia en
valores de Ohms por metro por fase.
ANEXO B
!
147!
!
1000ln1054,7 5 !##$
%&&'
(!!" )
S
EQ
D
DXL [2]
XL = 0,389 !/km/fase
Mediante la ecuación [3], se determinó la capacitancia del conductor
en micro Faradios por milla respecto al neutro.
#$
%&'
("
rD
CEQlog
0388.0[3]
C = 0,0154 "F/mi respecto al neutro
Mediante la ecuación [4], se determinó la reactancia capacitiva del
conductor en ohms por kilómetro.
609.12
1
!!!!"
CfXC
*[4]
XC = 2,77 x102 !/km respecto al neutro
Mediante la Ecuación [5], se determinó la resistencia AC para 50 °C.
04,12
1 !+
+!"
tT
tTRR DCAC [5]
RAC = 0,3031 !/km
Determinación de parámetros eléctricos para el alimentador en la zona
rural.
En la figuras B.2 a yB.2 b se muestra la disposición de los conductores en
la estructura utilizada.
ANEXO B
!
148!
!
200
55045955
Figura B.2 a) Disposición horizontal de los conductores en una estructura
tipo RVA 1 – D.
40
20
20
Figura B.2 b) Disposición vertical de los conductores en una estructura tipo
RVA 1 – D.
A partir de las figuras A.2 a y A.2 b se ha establecido un sistema de
coordenadas tomando como eje al terminal tipo pin ubicado a la derecha, y se
tiene como resultado la tabla B.3.
Pto. X Y
P 1 0,00 0,00
P 2 0,50 0,00
P 3 1,90 0,00
Coordenadas
ANEXO B
!
149!
!
Tabla B. 3 Coordenadas de los conductores en una estructura tipo RVA1D.
A partir de los datos de la tabla B.3, se determinó la distancia entre cada
uno de estos conductores, los resultados obtenidos se muestran en la tabla B.4.
D X D Y |D|
D 1-2 0,50 0,00 0,50
D 1-3 1,90 0,00 1,90
D 2-3 1,40 0,00 1,40
DISTANCIAS
Tabla B.4 datos de las distancias relativas en una estructura tipo RVA1–D.
A partir de los datos mostrados en la tabla B.4 se determina la distancia
media geométrica DMG, a partir de la ecuación [1].
3231312 DDDDEQ !!" [1]
DEQ = 1,10 m
A partir del uso de una tabla para conductores ACSR mostrada al final de
este anexo se determinó el radio medio geométrico, el valor de la resistencia para
DC 20 °C y el radio de los Hilos, para un conductor tipo ACSR No. 2/0 AWG.
R = 0,413!/km
DS = 0,00366 m
r = 0,001892 m
Mediante la ecuación [2], se determinó la Reactancia Inductancia en
valores de Ohms por metro por fase.
1000ln1054,7 5 !##$
%&&'
(!!" )
S
EQ
D
DXL [2]
XL = 4,30 x10-4 !/m/fase
Mediante la ecuación [3], se determinó la capacitancia del conductor en
micro Faradios por milla respecto al neutro.
ANEXO B
!
150!
!
#$
%&'
("
rD
CEQlog
0388,0[3]
C = 0,0140 "F/mi respecto al neutro
Mediante la ecuación [4], se determinó la reactancia capacitiva del
conductor en ohms por kilómetro.
609,12
1
!!!!"
CfXC
*[4]
XC = 3,03 x102 !*km respecto al neutro
Mediante la Ecuación [5], se determinó la resistencia AC para 50 °C.
04,12
1 !+
+!"
tT
tTRR DCAC [5]
RAC = 0,4815 !/km
Tabla para conductores tipo ACSR1!
!
!
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!1 tomado de http://www.centelsa.com.co/userfiles/catalogos/ALUMINIODESNUDO4.pdf
Anexo!C.1
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.96 0 6.3 2.7 L2 99.97 240 0 0 L3 99.96 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.83 0 71.2 30.3 L2 99.88 240 42.9 18.3 L3 99.85 120 86 36.6
P 134353 0.537 L1 99.81 0 4.7 2 L2 99.86 240 0 0 L3 99.82 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.66 -0.1 0.9 0.4 L2 99.76 240 0 0 L3 99.69 119.9 0 0
P 124349 1.178 L1 99.6 -0.1 2.8 1.2 L2 99.71 239.9 1.7 0.7 L3 99.63 119.9 0 0
P 134256 1.362 L1 99.54 -0.1 2.8 1.2 L2 99.66 239.9 0 0 L3 99.58 119.9 0 0
P 134245 1.665 L1 99.44 -0.1 0 0 L2 99.59 239.9 17 7.2 L3 99.48 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.25 -0.2 9.3 4 L2 99.45 239.9 0 0 L3 99.31 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.11 -0.2 1.9 0.8 L2 99.35 239.9 0 0 L3 99.19 119.8 0 0
P 134297 2.712 L1 99.1 -0.2 0.9 0.4 L2 99.34 239.9 0.8 0.4 L3 99.17 119.8 1.9 0.8
P 2934 3.317 L1 98.91 -0.2 13.1 5.6 L2 99.2 239.8 37.2 15.8 L3 98.99 119.8 26 11.1
P 134286 3.485 L1 98.85 -0.2 0 0 L2 99.17 239.8 2.5 1.1 L3 98.95 119.8 0 0
P 134287 3.598 L1 98.82 -0.2 11.7 5 L2 99.14 239.8 0 0 L3 98.91 119.8 0 0
P 134340 3.682 L1 98.79 -0.3 4.7 2 L2 99.13 239.8 0 0 L3 98.89 119.8 0 0
P 131827 3.775 L1 98.77 -0.3 153.4 65.3 L2 99.11 239.8 117 49.8 L3 98.86 119.8 243 103.5
P 131992 4.209 L1 98.67 -0.3 0 0 L2 99.04 239.8 1.7 0.7 L3 98.79 119.7 0 0
P 131947 5.035 L1 98.48 -0.3 1.9 0.8 L2 98.91 239.8 0 0 L3 98.65 119.7 0 0
P 131953 5.703 L1 98.32 -0.3 9.3 4 L2 98.8 239.8 8.4 3.6 L3 98.54 119.7 18.6 7.9
P 131965 6.461 L1 98.15 -0.4 1.9 0.8 L2 98.69 239.7 3.3 1.4 L3 98.42 119.7 0 0
P 132055 6.87 L1 98.06 -0.4 2.8 1.2 L2 98.63 239.7 0 0 L3 98.36 119.7 0 0
P 132066 7.833 L1 97.85 -0.4 1.9 0.8 L2 98.48 239.7 0 0 L3 98.21 119.6 0 0
P 132070 7.915 L1 97.83 -0.5 5.6 2.4 L2 98.47 239.7 2.5 1.1 L3 98.19 119.6 0 0
P 132058 8.02 L1 97.8 -0.5 0 0 L2 98.45 239.7 7.5 3.2 L3 98.18 119.6 0 0
P 132124 8.248 L1 97.76 -0.5 2.8 1.2 L2 98.42 239.7 0 0 L3 98.14 119.6 0 0
P 132120 8.582 L1 97.68 -0.5 9.5 4.1 L2 98.37 239.7 0 0 L3 98.09 119.6 0 0
P 132102 9.158 L1 97.56 -0.5 9.3 4 L2 98.29 239.7 8.4 3.6 L3 98 119.6 18.6 7.9
P 132073 9.359 L1 97.52 -0.5 13.6 5.8 L2 98.26 239.7 8.4 3.6 L3 97.97 119.6 18.6 7.9
P 132085 9.48 L1 97.49 -0.5 2.8 1.2 L2 98.24 239.7 0 0 L3 97.95 119.6 0 0
P 132090 10.078 L1 97.37 -0.5 0 0 L2 98.16 239.6 0 0 L3 97.86 119.6 1.9 0.8
P 132091 10.308 L1 97.33 -0.6 4.7 2 L2 98.13 239.6 0 0 L3 97.83 119.6 0 0
P 13908 10.873 L1 97.21 -0.6 0.9 0.4 L2 98.05 239.6 0 0 L3 97.75 119.6 0 0
P 13819 11.338 L1 97.12 -0.6 165.1 70.3 L2 97.99 239.6 86.4 36.8 L3 97.69 119.5 137.9 58.8
P 13890 11.509 L1 97.1 -0.6 9.3 4 L2 97.97 239.6 0 0 L3 97.68 119.5 0 0
P 13850 11.659 L1 97.09 -0.6 30.8 13.1 L2 97.96 239.6 0 0 L3 97.67 119.5 0 0
P 13897 12.025 L1 97.05 -0.6 4.7 2 L2 97.92 239.6 0 0 L3 97.64 119.5 0 0
P 13814 12.513 L1 97.01 -0.6 0 0 L2 97.87 239.6 12.5 5.3 L3 97.61 119.5 0 0
P 13875 12.643 L1 96.99 -0.6 0 0 L2 97.86 239.6 2.5 1.1 L3 97.6 119.5 0 0
P 13843 13.227 L1 96.94 -0.6 21.1 9 L2 97.81 239.6 0 0 L3 97.56 119.5 0 0
P 13779 13.379 L1 96.93 -0.6 0 0 L2 97.8 239.6 0.8 0.4 L3 97.54 119.5 0 0
P 13904 13.415 L1 96.92 -0.6 5 2.1 L2 97.79 239.6 4.5 1.9 L3 97.54 119.5 24.5 10.5
P 13815 13.666 L1 96.9 -0.6 0 0 L2 97.77 239.6 0 0 L3 97.52 119.5 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 96.88 -0.6 1.9 0.8 L2 97.75 239.6 1.7 0.7 L3 97.51 119.5 3.7 1.6
P 131157 14.035 L1 96.87 -0.6 7.2 3 L2 97.74 239.6 20.3 8.6 L3 97.5 119.5 10.5 4.5
P 15188 14.075 L1 96.86 -0.6 0 0 L2 97.73 239.6 0 0 L3 97.5 119.5 3.7 1.6
P 13795 14.627 L1 96.82 -0.6 1.9 0.8 L2 97.69 239.6 1.7 0.7 L3 97.47 119.5 3.7 1.6
P 127190 14.89 L1 96.8 -0.6 0 0 L2 97.67 239.6 2.5 1.1 L3 97.46 119.5 0 0
P 13149 14.945 L1 96.8 -0.6 0.9 0.4 L2 97.67 239.6 0 0 L3 97.46 119.5 0 0
P 13229 15.101 L1 96.79 -0.6 4.7 2 L2 97.66 239.6 4.2 1.8 L3 97.45 119.5 9.3 4
P 13798 15.571 L1 96.76 -0.7 1.9 0.8 L2 97.63 239.6 1.7 0.7 L3 97.43 119.5 3.7 1.6
P 13702 15.706 L1 96.75 -0.7 0 0 L2 97.62 239.6 1.7 0.7 L3 97.43 119.5 3.7 1.6
P 13694 15.967 L1 96.73 -0.7 0 0 L2 97.6 239.6 4.2 1.8 L3 97.42 119.4 0 0
P 131847 16.211 L1 96.71 -0.7 9.2 3.9 L2 97.59 239.6 1.7 0.7 L3 97.41 119.4 3.7 1.6
P 131848 16.264 L1 96.69 -0.7 4.7 2 L2 97.56 239.6 0 0 L3 97.4 119.4 0 0
P 13686 16.75 L1 96.66 -0.7 0 0 L2 97.53 239.5 0.8 0.4 L3 97.38 119.4 0 0
P 13733 16.801 L1 96.65 -0.7 14 6 L2 97.53 239.5 12.5 5.3 L3 97.38 119.4 27.8 11.9
P 13729 16.855 L1 96.65 -0.7 0 0 L2 97.53 239.5 0 0 L3 97.38 119.4 1.9 0.8
P 13726 17.309 L1 96.62 -0.7 0 0 L2 97.5 239.5 1.7 0.7 L3 97.37 119.4 0 0
P 13746 17.767 L1 96.6 -0.7 0 0 L2 97.47 239.5 0.8 0.4 L3 97.36 119.4 0 0
P 13725 18.1 L1 96.58 -0.7 0 0 L2 97.45 239.5 1.7 0.7 L3 97.35 119.4 0 0
P 13682 18.218 L1 96.57 -0.7 0 0 L2 97.44 239.5 0 0 L3 97.35 119.4 1.9 0.8
P 13720 18.867 L1 96.53 -0.7 4.7 2 L2 97.41 239.5 45.1 19.2 L3 97.33 119.4 0 0
P 13721 19.017 L1 96.52 -0.7 1.9 0.8 L2 97.4 239.5 0 0 L3 97.33 119.4 0 0
P 8509 20.193 L1 96.46 -0.7 1.9 0.8 L2 97.36 239.5 0 0 L3 97.3 119.4 0 0
P 13751 20.544 L1 96.44 -0.7 5.6 2.4 L2 97.35 239.5 0 0 L3 97.3 119.4 0 0
P 10443 21.094 L1 96.41 -0.7 0.6 0.2 L2 97.33 239.5 0 0 L3 97.28 119.4 0 0
P 10452 22.089 L1 96.31 -0.7 1.9 0.8 L2 97.26 239.5 0 0 L3 97.24 119.4 0 0
P 11119 22.434 L1 96.28 -0.7 0 0 L2 97.23 239.5 2.5 1.1 L3 97.23 119.4 0 0
P 11130 22.542 L1 96.27 -0.7 0 0 L2 97.23 239.5 4.2 1.8 L3 97.22 119.4 0 0
P 11138 22.625 L1 96.26 -0.7 0 0 L2 97.22 239.5 2.5 1.1 L3 97.22 119.4 0 0
P 11150 22.782 L1 96.24 -0.7 0 0 L2 97.21 239.5 0.8 0.4 L3 97.21 119.4 0 0
P 11157 22.946 L1 96.23 -0.7 0.9 0.4 L2 97.2 239.5 0 0 L3 97.21 119.4 0 0
P 11160 23.243 L1 96.2 -0.7 0 0 L2 97.18 239.5 0.8 0.4 L3 97.19 119.4 0 0
P 11178 24.148 L1 96.11 -0.7 0 0 L2 97.13 239.5 1.7 0.7 L3 97.15 119.4 0 0
P 11292 24.876 L1 96.03 -0.7 2.8 1.2 L2 97.09 239.5 0 0 L3 97.12 119.4 0 0
P 11305 25.691 L1 95.96 -0.7 0 0 L2 97.04 239.5 27.6 11.7 L3 97.09 119.4 0 0
P 11320 26.921 L1 95.84 -0.8 0.9 0.4 L2 97 239.5 0 0 L3 97.04 119.4 0 0
P 10306 27.534 L1 95.78 -0.8 1.9 0.8 L2 96.98 239.5 0 0 L3 97.01 119.4 0 0
P 10309 27.859 L1 95.75 -0.8 0.9 0.4 L2 96.97 239.5 0 0 L3 97 119.4 0 0
P 10318 29.03 L1 95.64 -0.8 0 0 L2 96.94 239.5 0 0 L3 96.95 119.4 1.9 0.8
P 10323 29.697 L1 95.58 -0.8 1.9 0.8 L2 96.91 239.5 0 0 L3 96.92 119.4 0 0
P 10333 30.318 L1 95.52 -0.8 0 0 L2 96.9 239.5 4.2 1.8 L3 96.89 119.4 0 0
P 10340 30.823 L1 95.48 -0.8 0 0 L2 96.88 239.5 0 0 L3 96.87 119.4 3.7 1.6
Anexo!C.1
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10348 31.789 L1 95.39 -0.8 4.7 2 L2 96.86 239.5 0 0 L3 96.84 119.4 0 0
P 10353 32.682 L1 95.31 -0.8 0 0 L2 96.83 239.6 0.8 0.4 L3 96.8 119.4 0 0
P 13606 33.078 L1 95.28 -0.8 0.9 0.4 L2 96.82 239.6 0 0 L3 96.79 119.4 0 0
P 13613 33.382 L1 95.26 -0.8 0.9 0.4 L2 96.82 239.6 0 0 L3 96.78 119.4 0 0
P 13603 33.508 L1 95.25 -0.8 2.8 1.2 L2 96.81 239.6 0 0 L3 96.78 119.4 0 0
P 13623 34.43 L1 95.2 -0.8 2.8 1.2 L2 96.79 239.6 0 0 L3 96.75 119.4 0 0
P 13639 34.82 L1 95.17 -0.8 0.9 0.4 L2 96.79 239.6 0 0 L3 96.74 119.4 0 0
P 10421 35.727 L1 95.1 -0.9 0.9 0.4 L2 96.76 239.6 0 0 L3 96.71 119.4 0 0
P 10425 35.864 L1 95.09 -0.9 48.2 20.5 L2 96.76 239.6 0 0 L3 96.7 119.4 0 0
P 10429 35.943 L1 95.09 -0.9 2.8 1.2 L2 96.76 239.6 0 0 L3 96.7 119.4 0 0
P 10395 37.011 L1 95.07 -0.9 0.9 0.4 L2 96.74 239.6 0 0 L3 96.67 119.4 0 0
P 10410 37.96 L1 95.05 -0.9 1.9 0.8 L2 96.72 239.6 0 0 L3 96.64 119.4 0 0
P 13937 38.594 L1 95.04 -0.9 0.6 0.2 L2 96.7 239.6 0 0 L3 96.62 119.4 0 0
P 42995 39.112 L1 95.03 -0.9 0 0 L2 96.69 239.6 0.5 0.2 L3 96.61 119.4 0 0
P 8577 40.377 L1 95.01 -0.8 0.6 0.2 L2 96.67 239.6 0 0 L3 96.57 119.4 0 0
P 12566 40.843 L1 95 -0.8 0.6 0.2 L2 96.66 239.6 0 0 L3 96.56 119.4 0 0
P 13633 41.616 L1 94.99 -0.8 0.9 0.4 L2 96.64 239.6 0 0 L3 96.53 119.4 0 0
P 13663 42.098 L1 94.98 -0.8 0.6 0.2 L2 96.63 239.6 0 0 L3 96.52 119.4 0 0
P 42712 45.265 L1 94.93 -0.8 0 0 L2 96.57 239.6 0.5 0.2 L3 96.43 119.4 0 0
P 42697 45.592 L1 94.92 -0.8 1.9 0.8 L2 96.56 239.6 0 0 L3 96.42 119.4 0 0
P 42964 46.347 L1 94.91 -0.8 0 0 L2 96.55 239.6 0.8 0.4 L3 96.39 119.4 0 0
P 42950 47.28 L1 94.9 -0.8 0 0 L2 96.53 239.6 0 0 L3 96.37 119.4 3.7 1.6
P 42944 47.54 L1 94.9 -0.8 0 0 L2 96.52 239.6 0.8 0.4 L3 96.36 119.4 0 0
P 42939 47.858 L1 94.89 -0.8 1.1 0.5 L2 96.52 239.6 0 0 L3 96.35 119.4 0 0
P 42928 49.179 L1 94.88 -0.8 0 0 L2 96.49 239.6 0.8 0.4 L3 96.32 119.4 0 0
P 42929 49.967 L1 94.86 -0.8 0 0 L2 96.48 239.6 0 0 L3 96.3 119.4 1.1 0.5
P 42909 50.415 L1 94.86 -0.8 0.9 0.4 L2 96.47 239.6 0 0 L3 96.28 119.4 0 0
P 42903 50.833 L1 94.85 -0.8 0 0 L2 96.46 239.6 0.5 0.2 L3 96.27 119.4 0 0
P 42895 51.494 L1 94.85 -0.8 0 0 L2 96.45 239.6 0 0 L3 96.26 119.4 1.1 0.5
P 42881 52.74 L1 94.83 -0.8 0 0 L2 96.43 239.6 0.8 0.4 L3 96.23 119.4 0 0
P 42873 53.316 L1 94.82 -0.8 0.9 0.4 L2 96.42 239.6 0 0 L3 96.21 119.4 0 0
P 42865 54.341 L1 94.81 -0.8 0.6 0.2 L2 96.4 239.6 0 0 L3 96.19 119.4 0 0
P 42789 54.721 L1 94.81 -0.8 0 0 L2 96.4 239.6 0 0 L3 96.18 119.4 1.1 0.5
P 42852 54.98 L1 94.8 -0.8 0 0 L2 96.39 239.6 0.5 0.2 L3 96.17 119.4 0 0
P 42845 55.463 L1 94.8 -0.8 0.6 0.2 L2 96.38 239.6 0 0 L3 96.16 119.4 0 0
P 42837 56.065 L1 94.79 -0.8 0 0 L2 96.37 239.6 2.8 1.2 L3 96.14 119.4 0 0
P 42833 56.333 L1 94.79 -0.8 0 0 L2 96.37 239.6 0 0 L3 96.14 119.4 3.7 1.6
P 42824 56.886 L1 94.78 -0.8 0.9 0.4 L2 96.36 239.6 0 0 L3 96.13 119.4 0 0
P 42818 57.298 L1 94.78 -0.8 0 0 L2 96.36 239.6 0.5 0.2 L3 96.12 119.4 0 0
P 42810 57.768 L1 94.78 -0.8 0 0 L2 96.35 239.6 0 0 L3 96.11 119.4 1.1 0.5
P 42776 60.065 L1 94.75 -0.8 0 0 L2 96.32 239.6 0 0 L3 96.06 119.4 1.9 0.8
P 42752 60.532 L1 94.75 -0.8 0.6 0.2 L2 96.31 239.6 0 0 L3 96.05 119.4 0 0
P 42741 61.574 L1 94.74 -0.8 0 0 L2 96.3 239.6 0.8 0.4 L3 96.03 119.4 0 0
P 42733 62.131 L1 94.73 -0.8 0 0 L2 96.29 239.6 0 0 L3 96.02 119.4 1.9 0.8
P 42725 62.476 L1 94.73 -0.8 0.9 0.4 L2 96.28 239.6 0 0 L3 96.02 119.4 0 0
P 42719 62.863 L1 94.73 -0.8 0 0 L2 96.28 239.6 1.7 0.7 L3 96.01 119.4 0 0
P 42688 63.329 L1 94.72 -0.8 0 0 L2 96.27 239.6 0 0 L3 96 119.4 1.9 0.8
P 42680 63.868 L1 94.72 -0.8 0.9 0.4 L2 96.27 239.6 0 0 L3 95.99 119.4 0 0
P 42683 64.206 L1 94.71 -0.8 0 0 L2 96.26 239.6 0.5 0.2 L3 95.99 119.4 0 0
P 42674 64.654 L1 94.71 -0.8 0.6 0.2 L2 96.26 239.6 0 0 L3 95.98 119.4 0 0
P 42666 65.365 L1 94.71 -0.8 0 0 L2 96.25 239.6 0.8 0.4 L3 95.97 119.4 0 0
P 42647 66.921 L1 94.69 -0.8 6.5 2.8 L2 96.23 239.6 5.9 2.5 L3 95.95 119.4 10.4 4.4
P 42644 67.067 L1 94.69 -0.8 0.9 0.4 L2 96.23 239.6 0 0 L3 95.95 119.4 0 0
P 42634 67.553 L1 94.69 -0.8 0 0 L2 96.23 239.6 1.7 0.7 L3 95.94 119.4 0 0
P 42627 67.963 L1 94.69 -0.8 0 0 L2 96.23 239.6 0 0 L3 95.94 119.4 3.7 1.6
P 42618 68.252 L1 94.69 -0.8 1.9 0.8 L2 96.22 239.5 1.7 0.7 L3 95.94 119.4 3.7 1.6
P 42615 68.294 L1 94.69 -0.8 0 0 L2 96.22 239.5 4.7 2 L3 95.94 119.4 2 0.8
Anexo!C.2
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.97 0 6.3 2.7 L2 99.97 240 0 0 L3 99.97 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.86 0 23.4 10 L2 99.86 240 14.2 6 L3 99.87 120 28.8 12.3
P 134353 0.537 L1 99.84 0 4.7 2 L2 99.84 240 0 0 L3 99.84 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.71 -0.1 0.9 0.4 L2 99.71 239.9 0 0 L3 99.72 119.9 0 0
P 124349 1.178 L1 99.66 -0.1 2.8 1.2 L2 99.65 239.9 1.7 0.7 L3 99.66 119.9 0 0
P 134256 1.362 L1 99.6 -0.1 2.8 1.2 L2 99.59 239.9 0 0 L3 99.61 119.9 0 0
P 134245 1.665 L1 99.52 -0.1 0 0 L2 99.5 239.9 17 7.2 L3 99.52 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.35 -0.1 9.3 4 L2 99.33 239.9 0 0 L3 99.36 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.23 -0.2 1.9 0.8 L2 99.21 239.8 0 0 L3 99.24 119.8 0 0
P 134297 2.712 L1 99.22 -0.2 0.9 0.4 L2 99.2 239.8 2.7 1.1 L3 99.23 119.8 0 0
P 2934 3.317 L1 99.05 -0.2 0 0 L2 99.02 239.8 76.2 32.5 L3 99.06 119.8 0 0
P 134286 3.485 L1 99.01 -0.2 0 0 L2 98.98 239.8 2.5 1.1 L3 99.01 119.8 0 0
P 134287 3.598 L1 98.98 -0.2 11.7 5 L2 98.95 239.8 0 0 L3 98.98 119.8 0 0
P 134340 3.682 L1 98.95 -0.2 4.7 2 L2 98.93 239.8 0 0 L3 98.95 119.8 0 0
P 131827 3.775 L1 98.93 -0.2 153.4 65.3 L2 98.91 239.8 117 49.8 L3 98.93 119.8 243 103.5
P 131992 4.209 L1 98.84 -0.2 0 0 L2 98.82 239.8 1.7 0.7 L3 98.86 119.8 0 0
P 131947 5.035 L1 98.68 -0.3 1.9 0.8 L2 98.67 239.7 0 0 L3 98.72 119.7 0 0
P 131953 5.703 L1 98.55 -0.3 9.3 4 L2 98.54 239.7 8.4 3.6 L3 98.61 119.7 18.6 7.9
P 131965 6.461 L1 98.41 -0.3 1.9 0.8 L2 98.39 239.7 3.3 1.4 L3 98.49 119.7 0 0
P 132055 6.87 L1 98.33 -0.3 2.8 1.2 L2 98.32 239.7 0 0 L3 98.43 119.7 0 0
P 132066 7.833 L1 98.15 -0.4 1.9 0.8 L2 98.14 239.6 0 0 L3 98.28 119.7 0 0
P 132070 7.915 L1 98.13 -0.4 5.6 2.4 L2 98.12 239.6 2.5 1.1 L3 98.27 119.7 0 0
P 132058 8.02 L1 98.11 -0.4 0 0 L2 98.1 239.6 7.5 3.2 L3 98.25 119.7 0 0
P 132124 8.248 L1 98.07 -0.4 2.8 1.2 L2 98.06 239.6 0 0 L3 98.22 119.6 0 0
P 132120 8.582 L1 98.01 -0.4 9.5 4.1 L2 98 239.6 0 0 L3 98.16 119.6 0 0
P 132102 9.158 L1 97.91 -0.4 9.3 4 L2 97.89 239.6 8.4 3.6 L3 98.07 119.6 18.6 7.9
P 132073 9.359 L1 97.87 -0.4 0 0 L2 97.86 239.6 22 9.4 L3 98.04 119.6 18.6 7.9
P 132085 9.48 L1 97.85 -0.4 0 0 L2 97.84 239.6 2.8 1.2 L3 98.03 119.6 0 0
P 132090 10.078 L1 97.75 -0.5 0 0 L2 97.74 239.5 0 0 L3 97.94 119.6 1.9 0.8
P 132091 10.308 L1 97.71 -0.5 0 0 L2 97.7 239.5 0 0 L3 97.91 119.6 4.7 2
P 13908 10.873 L1 97.61 -0.5 0.9 0.4 L2 97.61 239.5 0 0 L3 97.84 119.6 0 0
P 13819 11.338 L1 97.53 -0.5 165.1 70.3 L2 97.53 239.5 86.4 36.8 L3 97.78 119.6 137.9 58.8
P 13890 11.509 L1 97.51 -0.5 9.3 4 L2 97.51 239.5 0 0 L3 97.76 119.6 0 0
P 13850 11.659 L1 97.5 -0.5 30.8 13.1 L2 97.49 239.5 0 0 L3 97.75 119.6 0 0
P 13897 12.025 L1 97.47 -0.5 4.7 2 L2 97.45 239.5 0 0 L3 97.73 119.6 0 0
P 13814 12.513 L1 97.44 -0.5 0 0 L2 97.39 239.5 12.5 5.3 L3 97.7 119.6 0 0
P 13875 12.643 L1 97.43 -0.5 0 0 L2 97.37 239.5 2.5 1.1 L3 97.69 119.6 0 0
P 13843 13.227 L1 97.39 -0.5 0 0 L2 97.3 239.5 21.1 9 L3 97.65 119.5 0 0
P 13779 13.379 L1 97.38 -0.5 0 0 L2 97.29 239.5 0.8 0.4 L3 97.64 119.5 0 0
P 13904 13.415 L1 97.37 -0.5 5 2.1 L2 97.27 239.5 29 12.3 L3 97.63 119.5 0 0
P 13815 13.666 L1 97.35 -0.5 0 0 L2 97.25 239.5 0 0 L3 97.61 119.5 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 97.34 -0.5 0 0 L2 97.23 239.5 3.5 1.5 L3 97.6 119.5 3.7 1.6
P 131157 14.035 L1 97.33 -0.5 0 0 L2 97.22 239.4 38 16.2 L3 97.59 119.5 0 0
P 15188 14.075 L1 97.33 -0.5 0 0 L2 97.21 239.4 3.7 1.6 L3 97.59 119.5 0 0
P 13795 14.627 L1 97.29 -0.5 0 0 L2 97.18 239.4 7.2 3.1 L3 97.55 119.5 0 0
P 127190 14.89 L1 97.27 -0.5 0 0 L2 97.16 239.4 2.5 1.1 L3 97.54 119.5 0 0
P 13149 14.945 L1 97.27 -0.5 0.9 0.4 L2 97.16 239.4 0 0 L3 97.53 119.5 0 0
P 13229 15.101 L1 97.26 -0.5 8.8 3.8 L2 97.15 239.4 0 0 L3 97.53 119.5 9.3 4
P 13798 15.571 L1 97.23 -0.5 1.9 0.8 L2 97.12 239.4 1.7 0.7 L3 97.5 119.5 3.7 1.6
P 13702 15.706 L1 97.23 -0.5 1.7 0.7 L2 97.11 239.4 0 0 L3 97.49 119.5 3.7 1.6
P 13694 15.967 L1 97.21 -0.5 0 0 L2 97.1 239.4 0 0 L3 97.48 119.5 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 97.19 -0.5 9.2 3.9 L2 97.08 239.4 1.7 0.7 L3 97.47 119.5 3.7 1.6
P 131848 16.264 L1 97.18 -0.5 4.7 2 L2 97.06 239.4 0 0 L3 97.45 119.5 0 0
P 13686 16.75 L1 97.15 -0.5 0.8 0.4 L2 97.03 239.4 0 0 L3 97.42 119.5 0 0
P 13733 16.801 L1 97.15 -0.5 26.5 11.3 L2 97.03 239.4 0 0 L3 97.42 119.5 27.8 11.9
P 13729 16.855 L1 97.14 -0.5 0 0 L2 97.02 239.4 0 0 L3 97.42 119.5 1.9 0.8
P 13726 17.309 L1 97.12 -0.5 0 0 L2 96.99 239.4 0 0 L3 97.4 119.5 1.7 0.7
P 13746 17.767 L1 97.11 -0.5 0 0 L2 96.97 239.4 0.8 0.4 L3 97.39 119.5 0 0
P 13725 18.1 L1 97.09 -0.5 0 0 L2 96.95 239.4 0 0 L3 97.37 119.5 1.7 0.7
P 13682 18.218 L1 97.09 -0.5 0 0 L2 96.94 239.4 0 0 L3 97.37 119.5 1.9 0.8
P 13720 18.867 L1 97.06 -0.6 0 0 L2 96.9 239.4 49.8 21.2 L3 97.35 119.5 0 0
P 13721 19.017 L1 97.05 -0.6 1.9 0.8 L2 96.89 239.4 0 0 L3 97.34 119.5 0 0
P 8509 20.193 L1 97.01 -0.6 1.9 0.8 L2 96.85 239.4 0 0 L3 97.3 119.5 0 0
P 13751 20.544 L1 96.99 -0.6 5.6 2.4 L2 96.84 239.4 0 0 L3 97.29 119.5 0 0
P 10443 21.094 L1 96.97 -0.6 0.6 0.2 L2 96.82 239.4 0 0 L3 97.27 119.5 0 0
P 10452 22.089 L1 96.9 -0.6 1.9 0.8 L2 96.74 239.4 0 0 L3 97.21 119.5 0 0
P 11119 22.434 L1 96.88 -0.6 0 0 L2 96.72 239.4 0 0 L3 97.18 119.5 2.5 1.1
P 11130 22.542 L1 96.87 -0.6 0 0 L2 96.71 239.4 0 0 L3 97.17 119.5 4.2 1.8
P 11138 22.625 L1 96.86 -0.6 0 0 L2 96.7 239.4 0 0 L3 97.17 119.5 2.5 1.1
P 11150 22.782 L1 96.85 -0.6 0 0 L2 96.69 239.4 0 0 L3 97.16 119.5 0.8 0.4
P 11157 22.946 L1 96.84 -0.6 0.9 0.4 L2 96.68 239.4 0 0 L3 97.15 119.5 0 0
P 11160 23.243 L1 96.82 -0.6 0 0 L2 96.66 239.4 0 0 L3 97.13 119.5 0.8 0.4
P 11178 24.148 L1 96.76 -0.6 0 0 L2 96.59 239.4 1.7 0.7 L3 97.08 119.5 0 0
P 11292 24.876 L1 96.71 -0.6 0 0 L2 96.53 239.4 2.8 1.2 L3 97.04 119.5 0 0
P 11305 25.691 L1 96.65 -0.6 0 0 L2 96.48 239.4 27.6 11.7 L3 96.99 119.5 0 0
P 11320 26.921 L1 96.57 -0.6 0 0 L2 96.42 239.4 0.9 0.4 L3 96.92 119.5 0 0
P 10306 27.534 L1 96.52 -0.6 0 0 L2 96.4 239.4 0 0 L3 96.89 119.5 1.9 0.8
P 10309 27.859 L1 96.5 -0.6 0.9 0.4 L2 96.39 239.4 0 0 L3 96.87 119.5 0 0
P 10318 29.03 L1 96.42 -0.6 0 0 L2 96.34 239.4 0 0 L3 96.8 119.5 1.9 0.8
P 10323 29.697 L1 96.38 -0.6 1.9 0.8 L2 96.31 239.4 0 0 L3 96.77 119.5 0 0
P 10333 30.318 L1 96.33 -0.6 0 0 L2 96.28 239.4 0 0 L3 96.74 119.5 4.2 1.8
Anexo!C.2
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10340 30.823 L1 96.3 -0.6 0 0 L2 96.26 239.4 0 0 L3 96.71 119.5 3.7 1.6
P 10348 31.789 L1 96.24 -0.6 0 0 L2 96.22 239.4 4.7 2 L3 96.67 119.5 0 0
P 10353 32.682 L1 96.18 -0.6 0 0 L2 96.19 239.4 0.8 0.4 L3 96.63 119.5 0 0
P 13606 33.078 L1 96.16 -0.6 0 0 L2 96.18 239.4 0.9 0.4 L3 96.61 119.5 0 0
P 13613 33.382 L1 96.14 -0.6 0 0 L2 96.17 239.4 0.9 0.4 L3 96.6 119.5 0 0
P 13603 33.508 L1 96.13 -0.6 0 0 L2 96.16 239.4 2.8 1.2 L3 96.6 119.5 0 0
P 13623 34.43 L1 96.08 -0.6 0 0 L2 96.14 239.4 2.8 1.2 L3 96.56 119.5 0 0
P 13639 34.82 L1 96.06 -0.6 0.9 0.4 L2 96.13 239.4 0 0 L3 96.55 119.5 0 0
P 10421 35.727 L1 96 -0.6 0.9 0.4 L2 96.11 239.4 0 0 L3 96.51 119.5 0 0
P 10425 35.864 L1 96 -0.6 48.2 20.5 L2 96.1 239.4 0 0 L3 96.5 119.5 0 0
P 10429 35.943 L1 95.99 -0.6 0 0 L2 96.1 239.4 2.8 1.2 L3 96.5 119.5 0 0
P 10395 37.011 L1 95.98 -0.6 0 0 L2 96.08 239.4 0 0 L3 96.46 119.5 0.9 0.4
P 10410 37.96 L1 95.97 -0.6 0 0 L2 96.06 239.4 1.9 0.8 L3 96.42 119.5 0 0
P 13937 38.594 L1 95.96 -0.6 0.6 0.2 L2 96.05 239.4 0 0 L3 96.4 119.5 0 0
P 42995 39.112 L1 95.95 -0.6 0 0 L2 96.04 239.4 0.5 0.2 L3 96.38 119.5 0 0
P 8577 40.377 L1 95.94 -0.6 0 0 L2 96.01 239.4 0.6 0.2 L3 96.34 119.5 0 0
P 12566 40.843 L1 95.93 -0.6 0 0 L2 96 239.4 0.6 0.2 L3 96.32 119.5 0 0
P 13633 41.616 L1 95.92 -0.6 0 0 L2 95.99 239.4 0.9 0.4 L3 96.29 119.5 0 0
P 13663 42.098 L1 95.91 -0.6 0 0 L2 95.98 239.4 0.6 0.2 L3 96.28 119.5 0 0
P 42712 45.265 L1 95.87 -0.6 0 0 L2 95.93 239.4 0.5 0.2 L3 96.16 119.5 0 0
P 42697 45.592 L1 95.87 -0.6 0 0 L2 95.92 239.4 0 0 L3 96.15 119.5 1.9 0.8
P 42964 46.347 L1 95.86 -0.6 0 0 L2 95.91 239.4 0.8 0.4 L3 96.13 119.5 0 0
P 42950 47.28 L1 95.85 -0.6 0 0 L2 95.89 239.4 0 0 L3 96.1 119.5 3.7 1.6
P 42944 47.54 L1 95.85 -0.6 0 0 L2 95.89 239.4 0.8 0.4 L3 96.09 119.5 0 0
P 42939 47.858 L1 95.84 -0.6 0 0 L2 95.89 239.4 0 0 L3 96.08 119.5 1.1 0.5
P 42928 49.179 L1 95.82 -0.6 0 0 L2 95.87 239.4 0.8 0.4 L3 96.04 119.5 0 0
P 42929 49.967 L1 95.81 -0.6 0 0 L2 95.85 239.4 0 0 L3 96.01 119.5 1.1 0.5
P 42909 50.415 L1 95.81 -0.6 0 0 L2 95.85 239.4 0.9 0.4 L3 96 119.5 0 0
P 42903 50.833 L1 95.8 -0.6 0 0 L2 95.84 239.4 0.5 0.2 L3 95.99 119.5 0 0
P 42895 51.494 L1 95.79 -0.6 0 0 L2 95.83 239.4 0 0 L3 95.97 119.5 1.1 0.5
P 42881 52.74 L1 95.78 -0.6 0 0 L2 95.82 239.4 0.8 0.4 L3 95.93 119.4 0 0
P 42873 53.316 L1 95.77 -0.6 0 0 L2 95.81 239.4 0.9 0.4 L3 95.92 119.4 0 0
P 42865 54.341 L1 95.76 -0.6 0 0 L2 95.8 239.4 0.6 0.2 L3 95.89 119.4 0 0
P 42789 54.721 L1 95.75 -0.6 0 0 L2 95.79 239.4 0 0 L3 95.88 119.4 1.1 0.5
P 42852 54.98 L1 95.75 -0.6 0 0 L2 95.79 239.4 0.5 0.2 L3 95.87 119.4 0 0
P 42845 55.463 L1 95.74 -0.6 0 0 L2 95.78 239.4 0.6 0.2 L3 95.86 119.4 0 0
P 42837 56.065 L1 95.74 -0.6 0 0 L2 95.78 239.4 2.8 1.2 L3 95.84 119.4 0 0
P 42833 56.333 L1 95.73 -0.6 0 0 L2 95.78 239.4 0 0 L3 95.83 119.4 3.7 1.6
P 42824 56.886 L1 95.73 -0.6 0 0 L2 95.77 239.4 0.9 0.4 L3 95.82 119.4 0 0
P 42818 57.298 L1 95.72 -0.6 0 0 L2 95.77 239.4 0.5 0.2 L3 95.81 119.4 0 0
P 42810 57.768 L1 95.71 -0.6 0 0 L2 95.76 239.4 0 0 L3 95.8 119.4 1.1 0.5
P 42776 60.065 L1 95.69 -0.6 0 0 L2 95.75 239.4 0 0 L3 95.74 119.4 1.9 0.8
P 42752 60.532 L1 95.68 -0.6 0 0 L2 95.74 239.4 0.6 0.2 L3 95.73 119.4 0 0
P 42741 61.574 L1 95.67 -0.6 0 0 L2 95.74 239.4 0.8 0.4 L3 95.71 119.4 0 0
P 42733 62.131 L1 95.66 -0.6 0 0 L2 95.73 239.4 0 0 L3 95.7 119.4 1.9 0.8
P 42725 62.476 L1 95.65 -0.6 0.9 0.4 L2 95.73 239.4 0 0 L3 95.69 119.4 0 0
P 42719 62.863 L1 95.65 -0.6 0 0 L2 95.73 239.4 1.7 0.7 L3 95.68 119.4 0 0
P 42688 63.329 L1 95.64 -0.6 0 0 L2 95.73 239.4 0 0 L3 95.67 119.4 1.9 0.8
P 42680 63.868 L1 95.64 -0.6 0 0 L2 95.72 239.4 0.9 0.4 L3 95.66 119.4 0 0
P 42683 64.206 L1 95.63 -0.6 0 0 L2 95.72 239.4 0.5 0.2 L3 95.65 119.4 0 0
P 42674 64.654 L1 95.63 -0.6 0 0 L2 95.72 239.4 0.6 0.2 L3 95.64 119.4 0 0
P 42666 65.365 L1 95.62 -0.6 0 0 L2 95.72 239.4 0.8 0.4 L3 95.63 119.4 0 0
P 42647 66.921 L1 95.6 -0.6 5.9 2.5 L2 95.71 239.4 0 0 L3 95.6 119.4 16.9 7.2
P 42644 67.067 L1 95.6 -0.6 0.9 0.4 L2 95.71 239.4 0 0 L3 95.6 119.4 0 0
P 42634 67.553 L1 95.6 -0.6 0 0 L2 95.71 239.4 1.7 0.7 L3 95.6 119.4 0 0
P 42627 67.963 L1 95.59 -0.6 3.7 1.6 L2 95.71 239.4 0 0 L3 95.59 119.4 0 0
P 42618 68.252 L1 95.59 -0.6 0 0 L2 95.71 239.4 1.7 0.7 L3 95.59 119.4 5.6 2.4
P 42615 68.294 L1 95.59 -0.6 4.7 2 L2 95.71 239.4 0 0 L3 95.59 119.4 2 0.8
Anexo!C.3
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.98 0 2.6 1.1 L2 99.98 240 0 0 L3 99.98 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.91 0 40.2 17.1 L2 99.93 240 27.6 11.8 L3 99.92 120 50.1 21.3
P 134353 0.537 L1 99.9 0 2.6 1.1 L2 99.91 240 0 0 L3 99.91 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.82 0 0.5 0.2 L2 99.85 240 0 0 L3 99.84 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.79 0 1.6 0.7 L2 99.82 240 1.1 0.5 L3 99.81 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.76 0 1.6 0.7 L2 99.79 240 0 0 L3 99.78 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.71 -0.1 0 0 L2 99.74 240 11.2 4.8 L3 99.73 120 0 0
P134255 2.25 L1 99.61 -0.1 5.3 2.2 L2 99.66 239.9 0 0 L3 99.64 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.54 -0.1 1.1 0.4 L2 99.6 239.9 0 0 L3 99.58 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.53 -0.1 0.5 0.2 L2 99.59 239.9 0.5 0.2 L3 99.57 119.9 1.1 0.5
P 2934 3.317 L1 99.43 -0.1 7.4 3.1 L2 99.5 239.9 25.7 10.9 L3 99.48 119.9 15.1 6.4
P 134286 3.485 L1 99.41 -0.1 0 0 L2 99.48 239.9 1.6 0.7 L3 99.45 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.39 -0.1 6.6 2.8 L2 99.47 239.9 0 0 L3 99.43 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.37 -0.1 2.6 1.1 L2 99.46 239.9 0 0 L3 99.42 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.36 -0.1 65.3 27.8 L2 99.44 239.9 56 23.9 L3 99.41 119.9 113.8 48.5
P 131992 4.209 L1 99.3 -0.1 0 0 L2 99.4 239.9 1.1 0.5 L3 99.37 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.2 -0.1 1.1 0.4 L2 99.31 239.9 0 0 L3 99.29 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.12 -0.2 5.3 2.2 L2 99.24 239.9 5.5 2.3 L3 99.23 119.9 10.1 4.3
P 131965 6.461 L1 99.02 -0.2 1.1 0.4 L2 99.17 239.9 2.2 0.9 L3 99.16 119.9 0 0
P 132055 6.87 L1 98.97 -0.2 1.6 0.7 L2 99.13 239.9 0 0 L3 99.13 119.9 0 0
P 132066 7.833 L1 98.86 -0.2 1.1 0.4 L2 99.03 239.8 0 0 L3 99.04 119.8 0 0
P 132070 7.915 L1 98.85 -0.2 3.2 1.3 L2 99.02 239.8 1.6 0.7 L3 99.04 119.8 0 0
P 132058 8.02 L1 98.83 -0.2 0 0 L2 99.01 239.8 4.9 2.1 L3 99.03 119.8 0 0
P 132124 8.248 L1 98.81 -0.2 1.6 0.7 L2 98.99 239.8 0 0 L3 99.01 119.8 0 0
P 132120 8.582 L1 98.77 -0.2 5.3 2.2 L2 98.96 239.8 0 0 L3 98.98 119.8 0 0
P 132102 9.158 L1 98.7 -0.2 5.3 2.2 L2 98.9 239.8 5.5 2.3 L3 98.93 119.8 10.8 4.6
P 132073 9.359 L1 98.68 -0.2 7.7 3.3 L2 98.88 239.8 5.5 2.3 L3 98.91 119.8 10.8 4.6
P 132085 9.48 L1 98.66 -0.2 0 0 L2 98.87 239.8 1.6 0.7 L3 98.9 119.8 0 0
P 132090 10.078 L1 98.6 -0.2 0 0 L2 98.82 239.8 0 0 L3 98.85 119.8 1.1 0.5
P 132091 10.308 L1 98.57 -0.2 0 0 L2 98.79 239.8 2.6 1.1 L3 98.84 119.8 0 0
P 13908 10.873 L1 98.51 -0.3 0.5 0.2 L2 98.74 239.8 0 0 L3 98.79 119.8 0 0
P 13819 11.338 L1 98.46 -0.3 93.3 39.7 L2 98.7 239.8 56.4 24 L3 98.76 119.8 80.4 34.2
P 13890 11.509 L1 98.45 -0.3 5.3 2.2 L2 98.69 239.8 0 0 L3 98.75 119.8 0 0
P 13850 11.659 L1 98.44 -0.3 17.4 7.4 L2 98.68 239.8 0 0 L3 98.75 119.8 0 0
P 13897 12.025 L1 98.42 -0.3 2.6 1.1 L2 98.66 239.8 0 0 L3 98.73 119.8 0 0
P 13814 12.513 L1 98.4 -0.3 0 0 L2 98.63 239.8 8.2 3.5 L3 98.71 119.8 0 0
P 13875 12.643 L1 98.39 -0.3 0 0 L2 98.62 239.8 1.6 0.7 L3 98.71 119.8 0 0
P 13843 13.227 L1 98.36 -0.3 11.9 5.1 L2 98.59 239.8 0 0 L3 98.69 119.8 0 0
P 13779 13.379 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.58 239.8 0.5 0.2 L3 98.68 119.8 0 0
P 13904 13.415 L1 98.35 -0.3 2.8 1.2 L2 98.57 239.8 2.9 1.2 L3 98.68 119.8 5.8 2.5
P 13815 13.666 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.56 239.8 0 0 L3 98.67 119.8 2.2 0.9
P 13878 13.86 L1 98.33 -0.3 1.1 0.4 L2 98.55 239.8 1.1 0.5 L3 98.66 119.8 2.2 0.9
P 131157 14.035 L1 98.32 -0.3 6.1 2.6 L2 98.54 239.8 13.2 5.6 L3 98.66 119.8 4 1.7
P 15188 14.075 L1 98.32 -0.3 0 0 L2 98.54 239.8 0 0 L3 98.65 119.8 2.2 0.9
P 13795 14.627 L1 98.29 -0.3 1.1 0.4 L2 98.51 239.8 1.1 0.5 L3 98.64 119.8 2.2 0.9
P 127190 14.89 L1 98.28 -0.3 0 0 L2 98.5 239.8 1.6 0.7 L3 98.63 119.8 0 0
P 13149 14.945 L1 98.28 -0.3 0.5 0.2 L2 98.49 239.8 0 0 L3 98.63 119.8 0 0
P 13229 15.101 L1 98.28 -0.3 2.6 1.1 L2 98.49 239.8 4.2 1.8 L3 98.63 119.8 9.3 4
P 13798 15.571 L1 98.26 -0.3 1.1 0.4 L2 98.47 239.8 1.1 0.5 L3 98.62 119.8 2.2 0.9
P 13702 15.706 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.46 239.8 1.1 0.5 L3 98.61 119.8 2.2 0.9
P 13694 15.967 L1 98.24 -0.3 0 0 L2 98.45 239.8 4.2 1.8 L3 98.61 119.8 0 0
P 131847 16.211 L1 98.24 -0.3 1.1 0.4 L2 98.44 239.8 1.1 0.5 L3 98.6 119.8 2.2 0.9
P 131848 16.264 L1 98.22 -0.3 4.7 2 L2 98.43 239.8 0 0 L3 98.59 119.8 0 0
P 13686 16.75 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.41 239.8 0.5 0.2 L3 98.58 119.8 0 0
P 13733 16.801 L1 98.2 -0.3 7.9 3.4 L2 98.4 239.8 8.2 3.5 L3 98.58 119.8 16.2 6.9
P 13729 16.855 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.4 239.8 0 0 L3 98.58 119.8 1.1 0.5
P 13726 17.309 L1 98.19 -0.3 0 0 L2 98.38 239.8 1.1 0.5 L3 98.58 119.8 0 0
P 13746 17.767 L1 98.17 -0.3 0 0 L2 98.37 239.8 0.5 0.2 L3 98.57 119.8 0 0
P 13725 18.1 L1 98.16 -0.3 0 0 L2 98.36 239.8 1.1 0.5 L3 98.57 119.8 0 0
P 13682 18.218 L1 98.16 -0.3 0 0 L2 98.35 239.8 0 0 L3 98.57 119.8 1.1 0.5
P 13720 18.867 L1 98.14 -0.3 2.9 1.3 L2 98.33 239.8 29.5 12.6 L3 98.56 119.8 0 0
P 13721 19.017 L1 98.13 -0.3 1.1 0.4 L2 98.32 239.8 0 0 L3 98.56 119.8 0 0
P 8509 20.193 L1 98.1 -0.3 1.1 0.4 L2 98.3 239.8 0 0 L3 98.54 119.8 0 0
P 13751 20.544 L1 98.09 -0.3 3.2 1.3 L2 98.29 239.8 0 0 L3 98.54 119.8 0 0
P 10443 21.094 L1 98.07 -0.3 0.3 0.1 L2 98.28 239.8 0 0 L3 98.53 119.8 0 0
P 10452 22.089 L1 98.01 -0.3 1.1 0.4 L2 98.23 239.8 0 0 L3 98.51 119.8 0 0
P 11119 22.434 L1 98 -0.3 0 0 L2 98.22 239.8 1.6 0.7 L3 98.5 119.8 0 0
P 11130 22.542 L1 97.99 -0.3 0 0 L2 98.21 239.8 2.7 1.2 L3 98.5 119.8 0 0
P 11138 22.625 L1 97.98 -0.3 0 0 L2 98.21 239.8 1.6 0.7 L3 98.49 119.8 0 0
P 11150 22.782 L1 97.98 -0.3 0 0 L2 98.21 239.8 0.5 0.2 L3 98.49 119.8 0 0
P 11157 22.946 L1 97.97 -0.3 0.5 0.2 L2 98.2 239.8 0 0 L3 98.49 119.8 0 0
P 11160 23.243 L1 97.95 -0.3 0 0 L2 98.19 239.8 0.5 0.2 L3 98.48 119.7 0 0
P 11178 24.148 L1 97.9 -0.3 0 0 L2 98.15 239.8 1.1 0.5 L3 98.46 119.7 0 0
P 11292 24.876 L1 97.86 -0.3 1.6 0.7 L2 98.13 239.8 0 0 L3 98.44 119.7 0 0
P 11305 25.691 L1 97.82 -0.3 0 0 L2 98.1 239.8 18 7.7 L3 98.42 119.7 0 0
P 11320 26.921 L1 97.75 -0.3 0.5 0.2 L2 98.08 239.8 0 0 L3 98.39 119.7 0 0
P 10306 27.534 L1 97.72 -0.3 1.1 0.4 L2 98.06 239.8 0 0 L3 98.37 119.7 0 0
P 10309 27.859 L1 97.71 -0.3 0.5 0.2 L2 98.06 239.8 0 0 L3 98.37 119.7 0 0
P 10318 29.03 L1 97.65 -0.3 0 0 L2 98.04 239.8 0 0 L3 98.34 119.7 1.1 0.5
P 10323 29.697 L1 97.61 -0.3 1.1 0.4 L2 98.02 239.8 0 0 L3 98.32 119.7 0 0
P 10333 30.318 L1 97.58 -0.3 0 0 L2 98.01 239.8 2.7 1.2 L3 98.31 119.7 0 0
P 10340 30.823 L1 97.56 -0.3 0 0 L2 98 239.8 0 0 L3 98.3 119.7 2.2 0.9
Anexo!C.3
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10348 31.789 L1 97.51 -0.3 2.6 1.1 L2 97.99 239.8 0 0 L3 98.28 119.7 0 0
P 10353 32.682 L1 97.47 -0.3 0 0 L2 97.97 239.8 0.5 0.2 L3 98.26 119.7 0 0
P 13606 33.078 L1 97.45 -0.3 0.5 0.2 L2 97.97 239.8 0 0 L3 98.25 119.7 0 0
P 13613 33.382 L1 97.44 -0.3 0.5 0.2 L2 97.97 239.8 0 0 L3 98.24 119.7 0 0
P 13603 33.508 L1 97.44 -0.3 1.6 0.7 L2 97.96 239.8 0 0 L3 98.24 119.7 0 0
P 13623 34.43 L1 97.4 -0.3 1.6 0.7 L2 97.95 239.8 0 0 L3 98.23 119.7 0 0
P 13639 34.82 L1 97.39 -0.3 0.5 0.2 L2 97.95 239.8 0 0 L3 98.22 119.7 0 0
P 10421 35.727 L1 97.35 -0.3 0.5 0.2 L2 97.93 239.7 0 0 L3 98.2 119.7 0 0
P 10425 35.864 L1 97.34 -0.3 27.2 11.6 L2 97.93 239.7 0 0 L3 98.2 119.7 0 0
P 10429 35.943 L1 97.34 -0.3 1.6 0.7 L2 97.93 239.7 0 0 L3 98.2 119.7 0 0
P 10395 37.011 L1 97.33 -0.3 0.5 0.2 L2 97.92 239.7 0 0 L3 98.18 119.7 0 0
P 10410 37.96 L1 97.32 -0.3 1.1 0.4 L2 97.91 239.7 0 0 L3 98.16 119.7 0 0
P 13937 38.594 L1 97.32 -0.3 0.3 0.1 L2 97.9 239.7 0 0 L3 98.15 119.7 0 0
P 42995 39.112 L1 97.31 -0.3 0 0 L2 97.89 239.7 0.3 0.1 L3 98.14 119.7 0 0
P 8577 40.377 L1 97.3 -0.3 0.3 0.1 L2 97.88 239.7 0 0 L3 98.12 119.7 0 0
P 12566 40.843 L1 97.3 -0.3 0.3 0.1 L2 97.87 239.7 0 0 L3 98.12 119.7 0 0
P 13633 41.616 L1 97.29 -0.3 0.5 0.2 L2 97.86 239.7 0 0 L3 98.1 119.7 0 0
P 13663 42.098 L1 97.28 -0.3 0.3 0.1 L2 97.86 239.7 0 0 L3 98.09 119.7 0 0
P 42712 45.265 L1 97.26 -0.3 0 0 L2 97.82 239.7 0.3 0.1 L3 98.04 119.7 0 0
P 42697 45.592 L1 97.26 -0.3 1.1 0.4 L2 97.82 239.7 0 0 L3 98.04 119.7 0 0
P 42964 46.347 L1 97.25 -0.3 0 0 L2 97.81 239.7 0.5 0.2 L3 98.02 119.7 0 0
P 42950 47.28 L1 97.24 -0.4 0 0 L2 97.8 239.7 0 0 L3 98.01 119.7 2.2 0.9
P 42944 47.54 L1 97.24 -0.4 0 0 L2 97.79 239.7 0.5 0.2 L3 98 119.7 0 0
P 42939 47.858 L1 97.24 -0.4 0.3 0.1 L2 97.79 239.7 0 0 L3 98 119.7 0 0
P 42928 49.179 L1 97.23 -0.4 0 0 L2 97.78 239.7 0.5 0.2 L3 97.98 119.7 0 0
P 42929 49.967 L1 97.22 -0.4 0 0 L2 97.77 239.7 0 0 L3 97.97 119.7 0.6 0.3
P 42909 50.415 L1 97.22 -0.4 0.5 0.2 L2 97.76 239.7 0 0 L3 97.96 119.7 0 0
P 42903 50.833 L1 97.22 -0.4 0 0 L2 97.76 239.7 0.3 0.1 L3 97.95 119.7 0 0
P 42895 51.494 L1 97.21 -0.4 0 0 L2 97.75 239.7 0 0 L3 97.94 119.7 0.6 0.3
P 42881 52.74 L1 97.2 -0.4 0 0 L2 97.74 239.7 0.5 0.2 L3 97.93 119.7 0 0
P 42873 53.316 L1 97.2 -0.4 0.5 0.2 L2 97.73 239.7 0 0 L3 97.92 119.7 0 0
P 42865 54.341 L1 97.19 -0.4 0.3 0.1 L2 97.72 239.7 0 0 L3 97.9 119.7 0 0
P 42789 54.721 L1 97.19 -0.4 0 0 L2 97.72 239.7 0 0 L3 97.9 119.7 0.6 0.3
P 42852 54.98 L1 97.19 -0.4 0 0 L2 97.72 239.7 0.3 0.1 L3 97.9 119.7 0 0
P 42845 55.463 L1 97.19 -0.4 0.3 0.1 L2 97.71 239.7 0 0 L3 97.89 119.7 0 0
P 42837 56.065 L1 97.18 -0.4 0 0 L2 97.71 239.7 0.3 0.1 L3 97.88 119.7 0 0
P 42833 56.333 L1 97.18 -0.4 0 0 L2 97.7 239.7 0 0 L3 97.88 119.7 2.2 0.9
P 42824 56.886 L1 97.18 -0.4 0.5 0.2 L2 97.7 239.7 0 0 L3 97.87 119.7 0 0
P 42818 57.298 L1 97.18 -0.4 0 0 L2 97.69 239.7 0.3 0.1 L3 97.87 119.7 0 0
P 42810 57.768 L1 97.17 -0.4 0 0 L2 97.69 239.7 0 0 L3 97.86 119.7 0.6 0.3
P 42776 60.065 L1 97.16 -0.4 0 0 L2 97.67 239.7 0 0 L3 97.83 119.7 1.1 0.5
P 42752 60.532 L1 97.16 -0.4 0.3 0.1 L2 97.67 239.7 0 0 L3 97.83 119.7 0 0
P 42741 61.574 L1 97.15 -0.4 0 0 L2 97.66 239.7 0.5 0.2 L3 97.82 119.7 0 0
P 42733 62.131 L1 97.15 -0.4 0 0 L2 97.65 239.6 0 0 L3 97.81 119.7 1.1 0.5
P 42725 62.476 L1 97.15 -0.4 0.5 0.2 L2 97.65 239.6 0 0 L3 97.81 119.7 0 0
P 42719 62.863 L1 97.15 -0.4 0 0 L2 97.65 239.6 1.1 0.5 L3 97.8 119.7 0 0
P 42688 63.329 L1 97.15 -0.4 0 0 L2 97.64 239.6 0 0 L3 97.8 119.7 1.1 0.5
P 42680 63.868 L1 97.14 -0.4 0.5 0.2 L2 97.64 239.6 0 0 L3 97.8 119.7 0 0
P 42683 64.206 L1 97.14 -0.4 0 0 L2 97.64 239.6 0.3 0.1 L3 97.79 119.6 0 0
P 42674 64.654 L1 97.14 -0.4 0.3 0.1 L2 97.63 239.6 0 0 L3 97.79 119.6 0 0
P 42666 65.365 L1 97.14 -0.4 0 0 L2 97.63 239.6 0.5 0.2 L3 97.78 119.6 0 0
P 42647 66.921 L1 97.13 -0.4 3.7 1.6 L2 97.62 239.6 3.8 1.6 L3 97.77 119.6 6.1 2.6
P 42644 67.067 L1 97.13 -0.4 0.5 0.2 L2 97.61 239.6 0 0 L3 97.77 119.6 0 0
P 42634 67.553 L1 97.13 -0.4 0 0 L2 97.61 239.6 1.1 0.5 L3 97.77 119.6 0 0
P 42627 67.963 L1 97.13 -0.4 0 0 L2 97.61 239.6 0 0 L3 97.76 119.6 2.2 0.9
P 42618 68.252 L1 97.13 -0.4 1.1 0.4 L2 97.61 239.6 1.1 0.5 L3 97.76 119.6 2.2 0.9
P 42615 68.294 L1 97.13 -0.4 0 0 L2 97.61 239.6 3.1 1.3 L3 97.76 119.6 1.1 0.5
Anexo!C.4
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.98 0 2.6 1.1 L2 99.98 240 0 0 L3 99.98 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.92 0 40.2 17.1 L2 99.91 240 27.6 11.8 L3 99.92 120 50.1 21.3
P 134353 0.537 L1 99.91 0 2.6 1.1 L2 99.9 240 0 0 L3 99.91 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.84 0 0.5 0.2 L2 99.82 240 0 0 L3 99.84 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.81 0 1.6 0.7 L2 99.79 240 1.1 0.5 L3 99.81 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.79 0 1.6 0.7 L2 99.76 240 0 0 L3 99.78 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.74 0 0 0 L2 99.7 239.9 11.2 4.8 L3 99.74 120 0 0
P134255 2.25 L1 99.65 -0.1 5.3 2.2 L2 99.61 239.9 0 0 L3 99.65 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.59 -0.1 1.1 0.4 L2 99.53 239.9 0 0 L3 99.59 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.59 -0.1 0.5 0.2 L2 99.53 239.9 1.6 0.7 L3 99.58 119.9 0 0
P 2934 3.317 L1 99.5 -0.1 0 0 L2 99.43 239.9 48.2 20.5 L3 99.49 119.9 0 0
P 134286 3.485 L1 99.47 -0.1 0 0 L2 99.4 239.9 1.6 0.7 L3 99.46 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.46 -0.1 6.6 2.8 L2 99.39 239.9 0 0 L3 99.45 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.44 -0.1 2.6 1.1 L2 99.37 239.9 0 0 L3 99.43 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.43 -0.1 65.3 27.8 L2 99.36 239.9 56 23.9 L3 99.42 119.9 113.8 48.5
P 131992 4.209 L1 99.38 -0.1 0 0 L2 99.31 239.9 1.1 0.5 L3 99.38 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.29 -0.1 1.1 0.4 L2 99.21 239.9 0 0 L3 99.3 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.22 -0.1 5.3 2.2 L2 99.14 239.8 5.5 2.3 L3 99.24 119.9 10.1 4.3
P 131965 6.461 L1 99.14 -0.1 1.1 0.4 L2 99.05 239.8 2.2 0.9 L3 99.17 119.9 0 0
P 132055 6.87 L1 99.09 -0.2 1.6 0.7 L2 99.01 239.8 0 0 L3 99.13 119.9 0 0
P 132066 7.833 L1 98.99 -0.2 1.1 0.4 L2 98.9 239.8 0 0 L3 99.04 119.8 0 0
P 132070 7.915 L1 98.98 -0.2 3.2 1.3 L2 98.89 239.8 1.6 0.7 L3 99.03 119.8 0 0
P 132058 8.02 L1 98.97 -0.2 0 0 L2 98.88 239.8 4.9 2.1 L3 99.02 119.8 0 0
P 132124 8.248 L1 98.95 -0.2 1.6 0.7 L2 98.85 239.8 0 0 L3 99 119.8 0 0
P 132120 8.582 L1 98.91 -0.2 5.3 2.2 L2 98.81 239.8 0 0 L3 98.97 119.8 0 0
P 132102 9.158 L1 98.86 -0.2 5.3 2.2 L2 98.75 239.8 5.5 2.3 L3 98.92 119.8 10.8 4.6
P 132073 9.359 L1 98.84 -0.2 0 0 L2 98.73 239.8 13.2 5.6 L3 98.9 119.8 10.8 4.6
P 132085 9.48 L1 98.83 -0.2 0 0 L2 98.72 239.8 1.6 0.7 L3 98.89 119.8 0 0
P 132090 10.078 L1 98.77 -0.2 0 0 L2 98.66 239.8 0 0 L3 98.84 119.8 1.1 0.5
P 132091 10.308 L1 98.74 -0.2 0 0 L2 98.64 239.8 2.6 1.1 L3 98.83 119.8 0 0
P 13908 10.873 L1 98.69 -0.2 0.5 0.2 L2 98.58 239.8 0 0 L3 98.78 119.8 0 0
P 13819 11.338 L1 98.64 -0.2 93.3 39.7 L2 98.53 239.7 56.4 24 L3 98.74 119.8 80.4 34.2
P 13890 11.509 L1 98.64 -0.2 5.3 2.2 L2 98.52 239.7 0 0 L3 98.74 119.8 0 0
P 13850 11.659 L1 98.63 -0.2 17.4 7.4 L2 98.51 239.7 0 0 L3 98.73 119.8 0 0
P 13897 12.025 L1 98.61 -0.2 2.6 1.1 L2 98.49 239.7 0 0 L3 98.72 119.8 0 0
P 13814 12.513 L1 98.59 -0.2 0 0 L2 98.45 239.7 8.2 3.5 L3 98.7 119.8 0 0
P 13875 12.643 L1 98.59 -0.2 0 0 L2 98.44 239.7 1.6 0.7 L3 98.69 119.8 0 0
P 13843 13.227 L1 98.56 -0.2 0 0 L2 98.4 239.7 11.9 5.1 L3 98.67 119.8 0 0
P 13779 13.379 L1 98.56 -0.2 0 0 L2 98.4 239.7 0.5 0.2 L3 98.66 119.8 0 0
P 13904 13.415 L1 98.55 -0.2 2.8 1.2 L2 98.39 239.7 8.7 3.7 L3 98.65 119.8 0 0
P 13815 13.666 L1 98.54 -0.2 0 0 L2 98.37 239.7 0 0 L3 98.64 119.8 2.2 0.9
P 13878 13.86 L1 98.54 -0.2 0 0 L2 98.36 239.7 2.1 0.9 L3 98.64 119.8 2.2 0.9
P 131157 14.035 L1 98.53 -0.2 0 0 L2 98.35 239.7 23.4 10 L3 98.63 119.8 0 0
P 15188 14.075 L1 98.53 -0.2 0 0 L2 98.35 239.7 2.2 0.9 L3 98.63 119.8 0 0
P 13795 14.627 L1 98.51 -0.2 0 0 L2 98.33 239.7 4.3 1.8 L3 98.61 119.8 0 0
P 127190 14.89 L1 98.5 -0.2 0 0 L2 98.32 239.7 1.6 0.7 L3 98.6 119.8 0 0
P 13149 14.945 L1 98.49 -0.2 0.5 0.2 L2 98.32 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 0 0
P 13229 15.101 L1 98.49 -0.2 6.8 2.9 L2 98.31 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 9.3 4
P 13798 15.571 L1 98.48 -0.2 1.1 0.4 L2 98.3 239.7 1.1 0.5 L3 98.58 119.8 2.2 0.9
P 13702 15.706 L1 98.47 -0.2 1.1 0.5 L2 98.29 239.7 0 0 L3 98.57 119.8 2.2 0.9
P 13694 15.967 L1 98.46 -0.2 0 0 L2 98.28 239.7 0 0 L3 98.56 119.8 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 98.45 -0.2 1.1 0.4 L2 98.27 239.7 1.1 0.5 L3 98.56 119.8 2.2 0.9
P 131848 16.264 L1 98.44 -0.2 4.7 2 L2 98.26 239.7 0 0 L3 98.55 119.8 0 0
P 13686 16.75 L1 98.43 -0.2 0.5 0.2 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.53 119.8 0 0
P 13733 16.801 L1 98.43 -0.2 16.1 6.9 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.53 119.8 16.2 6.9
P 13729 16.855 L1 98.42 -0.2 0 0 L2 98.23 239.7 0 0 L3 98.53 119.8 1.1 0.5
P 13726 17.309 L1 98.41 -0.2 0 0 L2 98.22 239.7 0 0 L3 98.52 119.8 1.1 0.5
P 13746 17.767 L1 98.4 -0.2 0 0 L2 98.2 239.7 0.5 0.2 L3 98.51 119.8 0 0
P 13725 18.1 L1 98.4 -0.2 0 0 L2 98.19 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 1.1 0.5
P 13682 18.218 L1 98.39 -0.2 0 0 L2 98.18 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 1.1 0.5
P 13720 18.867 L1 98.38 -0.2 0 0 L2 98.16 239.7 32.4 13.8 L3 98.49 119.8 0 0
P 13721 19.017 L1 98.37 -0.2 1.1 0.4 L2 98.15 239.7 0 0 L3 98.48 119.8 0 0
P 8509 20.193 L1 98.35 -0.2 1.1 0.4 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.46 119.8 0 0
P 13751 20.544 L1 98.34 -0.2 3.2 1.3 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.45 119.8 0 0
P 10443 21.094 L1 98.33 -0.2 0.3 0.1 L2 98.11 239.7 0 0 L3 98.44 119.8 0 0
P 10452 22.089 L1 98.29 -0.2 1.1 0.4 L2 98.06 239.7 0 0 L3 98.41 119.8 0 0
P 11119 22.434 L1 98.27 -0.2 0 0 L2 98.05 239.7 0 0 L3 98.39 119.8 1.6 0.7
P 11130 22.542 L1 98.27 -0.2 0 0 L2 98.04 239.7 0 0 L3 98.39 119.8 2.7 1.2
P 11138 22.625 L1 98.27 -0.2 0 0 L2 98.04 239.7 0 0 L3 98.38 119.8 1.6 0.7
P 11150 22.782 L1 98.26 -0.2 0 0 L2 98.03 239.7 0 0 L3 98.38 119.8 0.5 0.2
P 11157 22.946 L1 98.25 -0.2 0.5 0.2 L2 98.03 239.7 0 0 L3 98.37 119.8 0 0
P 11160 23.243 L1 98.24 -0.2 0 0 L2 98.01 239.7 0 0 L3 98.36 119.8 0.5 0.2
P 11178 24.148 L1 98.21 -0.2 0 0 L2 97.97 239.7 1.1 0.5 L3 98.34 119.8 0 0
P 11292 24.876 L1 98.18 -0.2 0 0 L2 97.94 239.7 1.6 0.7 L3 98.31 119.8 0 0
P 11305 25.691 L1 98.15 -0.2 0 0 L2 97.91 239.7 18 7.7 L3 98.29 119.8 0 0
P 11320 26.921 L1 98.1 -0.2 0 0 L2 97.88 239.7 0.5 0.2 L3 98.25 119.8 0 0
P 10306 27.534 L1 98.07 -0.2 0 0 L2 97.86 239.7 1.1 0.4 L3 98.23 119.8 0 0
P 10309 27.859 L1 98.06 -0.2 0.5 0.2 L2 97.85 239.7 0 0 L3 98.22 119.8 0 0
P 10318 29.03 L1 98.01 -0.2 0 0 L2 97.83 239.6 0 0 L3 98.18 119.8 1.1 0.5
P 10323 29.697 L1 97.99 -0.2 1.1 0.4 L2 97.81 239.6 0 0 L3 98.16 119.8 0 0
P 10333 30.318 L1 97.96 -0.2 0 0 L2 97.8 239.6 0 0 L3 98.14 119.8 2.7 1.2
Anexo!C.4
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10340 30.823 L1 97.95 -0.2 0 0 L2 97.79 239.6 0 0 L3 98.12 119.7 2.2 0.9
P 10348 31.789 L1 97.91 -0.2 0 0 L2 97.77 239.6 2.6 1.1 L3 98.1 119.7 0 0
P 10353 32.682 L1 97.88 -0.2 0 0 L2 97.75 239.6 0.5 0.2 L3 98.08 119.7 0 0
P 13606 33.078 L1 97.86 -0.2 0 0 L2 97.74 239.6 0.5 0.2 L3 98.07 119.7 0 0
P 13613 33.382 L1 97.85 -0.2 0 0 L2 97.74 239.6 0.5 0.2 L3 98.06 119.7 0 0
P 13603 33.508 L1 97.85 -0.2 0 0 L2 97.74 239.6 1.6 0.7 L3 98.06 119.7 0 0
P 13623 34.43 L1 97.82 -0.2 0 0 L2 97.72 239.6 1.6 0.7 L3 98.04 119.7 0 0
P 13639 34.82 L1 97.81 -0.2 0.5 0.2 L2 97.72 239.6 0 0 L3 98.03 119.7 0 0
P 10421 35.727 L1 97.78 -0.2 0.5 0.2 L2 97.7 239.6 0 0 L3 98.01 119.7 0 0
P 10425 35.864 L1 97.77 -0.2 27.2 11.6 L2 97.7 239.6 0 0 L3 98 119.7 0 0
P 10429 35.943 L1 97.77 -0.2 0 0 L2 97.7 239.6 1.6 0.7 L3 98 119.7 0 0
P 10395 37.011 L1 97.76 -0.2 0 0 L2 97.69 239.6 0 0 L3 97.98 119.7 0.5 0.2
P 10410 37.96 L1 97.76 -0.2 0 0 L2 97.68 239.6 1.1 0.4 L3 97.96 119.7 0 0
P 13937 38.594 L1 97.75 -0.2 0.3 0.1 L2 97.67 239.6 0 0 L3 97.95 119.7 0 0
P 42995 39.112 L1 97.75 -0.2 0 0 L2 97.67 239.6 0.3 0.1 L3 97.94 119.7 0 0
P 8577 40.377 L1 97.74 -0.2 0 0 L2 97.65 239.6 0.3 0.1 L3 97.91 119.7 0 0
P 12566 40.843 L1 97.73 -0.2 0 0 L2 97.65 239.6 0.3 0.1 L3 97.9 119.7 0 0
P 13633 41.616 L1 97.73 -0.2 0 0 L2 97.64 239.6 0.5 0.2 L3 97.89 119.7 0 0
P 13663 42.098 L1 97.72 -0.2 0 0 L2 97.64 239.6 0.3 0.1 L3 97.88 119.7 0 0
P 42712 45.265 L1 97.7 -0.3 0 0 L2 97.61 239.6 0.3 0.1 L3 97.81 119.7 0 0
P 42697 45.592 L1 97.7 -0.3 0 0 L2 97.61 239.6 0 0 L3 97.81 119.7 1.1 0.4
P 42964 46.347 L1 97.69 -0.3 0 0 L2 97.6 239.6 0.5 0.2 L3 97.79 119.7 0 0
P 42950 47.28 L1 97.68 -0.3 0 0 L2 97.59 239.6 0 0 L3 97.77 119.7 2.2 0.9
P 42944 47.54 L1 97.68 -0.3 0 0 L2 97.59 239.6 0.5 0.2 L3 97.77 119.7 0 0
P 42939 47.858 L1 97.68 -0.3 0 0 L2 97.59 239.6 0 0 L3 97.76 119.7 0.3 0.1
P 42928 49.179 L1 97.67 -0.3 0 0 L2 97.58 239.6 0.5 0.2 L3 97.74 119.7 0 0
P 42929 49.967 L1 97.66 -0.3 0 0 L2 97.57 239.6 0 0 L3 97.72 119.7 0.6 0.3
P 42909 50.415 L1 97.66 -0.3 0 0 L2 97.57 239.6 0.5 0.2 L3 97.72 119.7 0 0
P 42903 50.833 L1 97.65 -0.3 0 0 L2 97.57 239.6 0.3 0.1 L3 97.71 119.7 0 0
P 42895 51.494 L1 97.65 -0.3 0 0 L2 97.56 239.6 0 0 L3 97.7 119.7 0.6 0.3
P 42881 52.74 L1 97.64 -0.3 0 0 L2 97.56 239.6 0.5 0.2 L3 97.68 119.7 0 0
P 42873 53.316 L1 97.63 -0.3 0 0 L2 97.55 239.6 0.5 0.2 L3 97.67 119.7 0 0
P 42865 54.341 L1 97.63 -0.3 0 0 L2 97.55 239.6 0.3 0.1 L3 97.65 119.7 0 0
P 42789 54.721 L1 97.62 -0.3 0 0 L2 97.54 239.6 0 0 L3 97.65 119.7 0.6 0.3
P 42852 54.98 L1 97.62 -0.3 0 0 L2 97.54 239.6 0.3 0.1 L3 97.64 119.7 0 0
P 42845 55.463 L1 97.62 -0.3 0 0 L2 97.54 239.6 0 0 L3 97.63 119.7 0.3 0.1
P 42837 56.065 L1 97.61 -0.3 0 0 L2 97.54 239.6 0.3 0.1 L3 97.62 119.7 0 0
P 42833 56.333 L1 97.61 -0.3 0 0 L2 97.54 239.6 0 0 L3 97.62 119.7 2.2 0.9
P 42824 56.886 L1 97.61 -0.3 0 0 L2 97.53 239.6 0.5 0.2 L3 97.61 119.6 0 0
P 42818 57.298 L1 97.6 -0.4 0 0 L2 97.53 239.5 0.3 0.1 L3 97.61 119.6 0 0
P 42810 57.768 L1 97.6 -0.4 0 0 L2 97.53 239.5 0 0 L3 97.6 119.6 0.6 0.3
P 42776 60.065 L1 97.58 -0.4 0 0 L2 97.52 239.5 0 0 L3 97.57 119.6 1.1 0.5
P 42752 60.532 L1 97.58 -0.4 0 0 L2 97.52 239.5 0.3 0.1 L3 97.56 119.6 0 0
P 42741 61.574 L1 97.57 -0.4 0 0 L2 97.51 239.5 0.5 0.2 L3 97.55 119.6 0 0
P 42733 62.131 L1 97.57 -0.4 0 0 L2 97.51 239.5 0 0 L3 97.54 119.6 1.1 0.5
P 42725 62.476 L1 97.56 -0.4 0.5 0.2 L2 97.51 239.5 0 0 L3 97.54 119.6 0 0
P 42719 62.863 L1 97.56 -0.4 0 0 L2 97.51 239.5 1.1 0.5 L3 97.53 119.6 0 0
P 42688 63.329 L1 97.56 -0.4 0 0 L2 97.51 239.5 0 0 L3 97.53 119.6 1.1 0.5
P 42680 63.868 L1 97.55 -0.4 0 0 L2 97.51 239.5 0.5 0.2 L3 97.52 119.6 0 0
P 42683 64.206 L1 97.55 -0.4 0 0 L2 97.5 239.5 0.3 0.1 L3 97.52 119.6 0 0
P 42674 64.654 L1 97.55 -0.4 0 0 L2 97.5 239.5 0 0 L3 97.51 119.6 0.3 0.1
P 42666 65.365 L1 97.54 -0.4 0 0 L2 97.5 239.5 0.5 0.2 L3 97.5 119.6 0 0
P 42647 66.921 L1 97.53 -0.4 3.8 1.6 L2 97.5 239.5 0 0 L3 97.49 119.6 9.7 4.2
P 42644 67.067 L1 97.53 -0.4 0.5 0.2 L2 97.5 239.5 0 0 L3 97.49 119.6 0 0
P 42634 67.553 L1 97.53 -0.4 0 0 L2 97.5 239.5 1.1 0.5 L3 97.48 119.6 0 0
P 42627 67.963 L1 97.53 -0.4 2.2 0.9 L2 97.5 239.5 0 0 L3 97.48 119.6 0 0
P 42618 68.252 L1 97.52 -0.4 0 0 L2 97.5 239.5 1.1 0.5 L3 97.48 119.6 3.2 1.4
P 42615 68.294 L1 97.52 -0.4 3.1 1.3 L2 97.5 239.5 0 0 L3 97.48 119.6 1.1 0.5
Anexo!C.5
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.97 0 4 1.7 L2 99.97 240 0 0 L3 99.97 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.88 0 0 0 L2 99.87 240 0 0 L3 99.88 120 1.5 0.6
P 134353 0.537 L1 99.86 0 4 1.7 L2 99.85 240 0 0 L3 99.86 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.75 -0.1 0.8 0.3 L2 99.72 239.9 0 0 L3 99.74 119.9 0 0
P 124349 1.178 L1 99.7 -0.1 2.4 1 L2 99.67 239.9 1.7 0.7 L3 99.69 119.9 0 0
P 134256 1.362 L1 99.65 -0.1 2.4 1 L2 99.61 239.9 0 0 L3 99.64 119.9 0 0
P 134245 1.665 L1 99.57 -0.1 0 0 L2 99.53 239.9 17.5 7.4 L3 99.56 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.42 -0.1 8 3.4 L2 99.37 239.9 0 0 L3 99.4 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.32 -0.1 1.6 0.7 L2 99.25 239.8 0 0 L3 99.29 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.31 -0.1 0.8 0.3 L2 99.24 239.8 2.6 1.1 L3 99.28 119.9 0 0
P 2934 3.317 L1 99.16 -0.2 0 0 L2 99.07 239.8 78.3 33.4 L3 99.12 119.8 0 0
P 134286 3.485 L1 99.12 -0.2 0 0 L2 99.03 239.8 2.6 1.1 L3 99.07 119.8 0 0
P 134287 3.598 L1 99.09 -0.2 10 4.3 L2 99.01 239.8 0 0 L3 99.04 119.8 0 0
P 134340 3.682 L1 99.07 -0.2 4 1.7 L2 98.99 239.8 0 0 L3 99.02 119.8 0 0
P 131827 3.775 L1 99.05 -0.2 137.4 58.5 L2 98.97 239.8 119.3 50.8 L3 99 119.8 241.7 103
P 131992 4.209 L1 98.97 -0.2 0 0 L2 98.89 239.8 1.7 0.7 L3 98.93 119.8 0 0
P 131947 5.035 L1 98.82 -0.2 1.6 0.7 L2 98.74 239.7 0 0 L3 98.81 119.8 0 0
P 131953 5.703 L1 98.71 -0.3 8 3.4 L2 98.63 239.7 8.5 3.6 L3 98.71 119.7 17.4 7.4
P 131965 6.461 L1 98.58 -0.3 1.6 0.7 L2 98.5 239.7 3.4 1.5 L3 98.6 119.7 0 0
P 132055 6.87 L1 98.51 -0.3 2.4 1 L2 98.43 239.7 0 0 L3 98.54 119.7 0 0
P 132066 7.833 L1 98.35 -0.3 1.6 0.7 L2 98.26 239.7 0 0 L3 98.41 119.7 0 0
P 132070 7.915 L1 98.33 -0.3 4.8 2.1 L2 98.25 239.7 2.6 1.1 L3 98.4 119.7 0 0
P 132058 8.02 L1 98.32 -0.3 0 0 L2 98.23 239.6 7.7 3.3 L3 98.38 119.7 0 0
P 132124 8.248 L1 98.28 -0.3 2.4 1 L2 98.19 239.6 0 0 L3 98.35 119.7 0 0
P 132120 8.582 L1 98.22 -0.3 8 3.4 L2 98.14 239.6 0 0 L3 98.3 119.7 0 0
P 132102 9.158 L1 98.13 -0.4 8 3.4 L2 98.04 239.6 8.5 3.6 L3 98.22 119.7 17.4 7.4
P 132073 9.359 L1 98.1 -0.4 0 0 L2 98.01 239.6 20.3 8.6 L3 98.19 119.6 17.4 7.4
P 132085 9.48 L1 98.08 -0.4 0 0 L2 97.99 239.6 2.4 1 L3 98.18 119.6 0 0
P 132090 10.078 L1 97.98 -0.4 0 0 L2 97.9 239.6 0 0 L3 98.11 119.6 1.7 0.7
P 132091 10.308 L1 97.95 -0.4 0 0 L2 97.87 239.6 4 1.7 L3 98.08 119.6 0 0
P 13908 10.873 L1 97.86 -0.4 0.8 0.3 L2 97.78 239.6 0 0 L3 98.01 119.6 0 0
P 13819 11.338 L1 97.79 -0.4 142.2 60.6 L2 97.72 239.5 88 37.5 L3 97.95 119.6 129.3 55.1
P 13890 11.509 L1 97.77 -0.4 8 3.4 L2 97.7 239.5 0 0 L3 97.94 119.6 0 0
P 13850 11.659 L1 97.76 -0.4 26.5 11.3 L2 97.68 239.5 0 0 L3 97.93 119.6 0 0
P 13897 12.025 L1 97.74 -0.4 4 1.7 L2 97.64 239.5 0 0 L3 97.91 119.6 0 0
P 13814 12.513 L1 97.7 -0.4 0 0 L2 97.59 239.5 12.8 5.4 L3 97.88 119.6 0 0
P 13875 12.643 L1 97.69 -0.4 0 0 L2 97.58 239.5 2.6 1.1 L3 97.87 119.6 0 0
P 13843 13.227 L1 97.65 -0.4 0 0 L2 97.52 239.5 18.2 7.7 L3 97.84 119.6 0 0
P 13779 13.379 L1 97.64 -0.5 0 0 L2 97.51 239.5 0.9 0.4 L3 97.83 119.6 0 0
P 13904 13.415 L1 97.64 -0.5 4.3 1.8 L2 97.5 239.5 4.5 1.9 L3 97.82 119.6 9.3 4
P 13815 13.666 L1 97.62 -0.5 0 0 L2 97.48 239.5 0 0 L3 97.81 119.6 3.5 1.5
P 13878 13.86 L1 97.61 -0.5 1.6 0.7 L2 97.46 239.5 1.7 0.7 L3 97.8 119.6 3.5 1.5
P 131157 14.035 L1 97.59 -0.5 6.2 2.6 L2 97.45 239.5 20.7 8.8 L3 97.79 119.6 9.9 4.2
P 15188 14.075 L1 97.59 -0.5 0 0 L2 97.44 239.5 0 0 L3 97.79 119.6 3.5 1.5
P 13795 14.627 L1 97.56 -0.5 1.6 0.7 L2 97.4 239.5 1.7 0.7 L3 97.76 119.6 3.5 1.5
P 127190 14.89 L1 97.54 -0.5 0 0 L2 97.38 239.5 2.6 1.1 L3 97.75 119.6 0 0
P 13149 14.945 L1 97.54 -0.5 0.8 0.3 L2 97.38 239.5 0 0 L3 97.75 119.6 0 0
P 13229 15.101 L1 97.54 -0.5 4 1.7 L2 97.37 239.5 4.3 1.8 L3 97.75 119.6 8.7 3.7
P 13798 15.571 L1 97.51 -0.5 1.6 0.7 L2 97.34 239.5 1.7 0.7 L3 97.73 119.6 3.5 1.5
P 13702 15.706 L1 97.5 -0.5 0 0 L2 97.33 239.5 1.7 0.7 L3 97.72 119.6 3.5 1.5
P 13694 15.967 L1 97.48 -0.5 0 0 L2 97.31 239.5 4.3 1.8 L3 97.71 119.6 0 0
P 131847 16.211 L1 97.47 -0.5 1.6 0.7 L2 97.3 239.5 1.7 0.7 L3 97.7 119.6 3.5 1.5
P 131848 16.264 L1 97.45 -0.5 4 1.7 L2 97.27 239.5 0 0 L3 97.69 119.6 0 0
P 13686 16.75 L1 97.42 -0.5 0 0 L2 97.24 239.5 0.9 0.4 L3 97.68 119.6 0 0
P 13733 16.801 L1 97.42 -0.5 12.1 5.1 L2 97.24 239.5 12.8 5.4 L3 97.67 119.6 26.1 11.1
P 13729 16.855 L1 97.42 -0.5 0 0 L2 97.24 239.5 0 0 L3 97.67 119.6 1.7 0.7
P 13726 17.309 L1 97.39 -0.5 0 0 L2 97.21 239.5 1.7 0.7 L3 97.66 119.6 0 0
P 13746 17.767 L1 97.37 -0.5 0 0 L2 97.18 239.5 0.9 0.4 L3 97.65 119.6 0 0
P 13725 18.1 L1 97.36 -0.5 0 0 L2 97.16 239.5 1.7 0.7 L3 97.65 119.6 0 0
P 13682 18.218 L1 97.35 -0.5 0 0 L2 97.15 239.5 0 0 L3 97.64 119.6 1.7 0.7
P 13720 18.867 L1 97.32 -0.5 4 1.7 L2 97.12 239.5 46 19.6 L3 97.63 119.6 0 0
P 13721 19.017 L1 97.31 -0.5 1.6 0.7 L2 97.11 239.5 0 0 L3 97.63 119.6 0 0
P 8509 20.193 L1 97.26 -0.5 1.6 0.7 L2 97.07 239.5 0 0 L3 97.6 119.6 0 0
P 13751 20.544 L1 97.24 -0.5 4.8 2.1 L2 97.06 239.5 0 0 L3 97.6 119.6 0 0
P 10443 21.094 L1 97.22 -0.5 0.5 0.2 L2 97.04 239.5 0 0 L3 97.59 119.6 0 0
P 10452 22.089 L1 97.13 -0.5 1.6 0.7 L2 96.97 239.5 0 0 L3 97.55 119.6 0 0
P 11119 22.434 L1 97.1 -0.5 0 0 L2 96.95 239.5 2.6 1.1 L3 97.53 119.6 0 0
P 11130 22.542 L1 97.09 -0.5 0 0 L2 96.94 239.5 4.3 1.8 L3 97.53 119.6 0 0
P 11138 22.625 L1 97.09 -0.5 0 0 L2 96.94 239.5 2.6 1.1 L3 97.53 119.6 0 0
P 11150 22.782 L1 97.07 -0.5 0 0 L2 96.93 239.4 0.9 0.4 L3 97.52 119.6 0 0
P 11157 22.946 L1 97.06 -0.5 0.8 0.3 L2 96.92 239.4 0 0 L3 97.51 119.6 0 0
P 11160 23.243 L1 97.03 -0.5 0 0 L2 96.9 239.4 0.9 0.4 L3 97.5 119.6 0 0
P 11178 24.148 L1 96.96 -0.5 0 0 L2 96.85 239.4 1.7 0.7 L3 97.47 119.6 0 0
P 11292 24.876 L1 96.9 -0.5 2.4 1 L2 96.8 239.4 0 0 L3 97.44 119.6 0 0
P 11305 25.691 L1 96.83 -0.5 0 0 L2 96.76 239.4 28.1 12 L3 97.4 119.6 0 0
P 11320 26.921 L1 96.73 -0.5 0.8 0.3 L2 96.72 239.4 0 0 L3 97.36 119.6 0 0
P 10306 27.534 L1 96.68 -0.5 1.6 0.7 L2 96.7 239.4 0 0 L3 97.33 119.6 0 0
P 10309 27.859 L1 96.65 -0.5 0.8 0.3 L2 96.7 239.4 0 0 L3 97.32 119.6 0 0
P 10318 29.03 L1 96.56 -0.6 0 0 L2 96.66 239.4 0 0 L3 97.27 119.6 1.7 0.7
P 10323 29.697 L1 96.51 -0.6 1.6 0.7 L2 96.64 239.4 0 0 L3 97.25 119.6 0 0
P 10333 30.318 L1 96.46 -0.6 0 0 L2 96.62 239.4 4.3 1.8 L3 97.22 119.6 0 0
P 10340 30.823 L1 96.42 -0.6 0 0 L2 96.61 239.4 0 0 L3 97.2 119.6 3.5 1.5
Anexo!C.5
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10348 31.789 L1 96.35 -0.6 4 1.7 L2 96.59 239.4 0 0 L3 97.17 119.6 0 0
P 10353 32.682 L1 96.28 -0.6 0 0 L2 96.57 239.4 0.9 0.4 L3 97.14 119.6 0 0
P 13606 33.078 L1 96.26 -0.6 0.8 0.3 L2 96.56 239.4 0 0 L3 97.13 119.6 0 0
P 13613 33.382 L1 96.24 -0.6 0.8 0.3 L2 96.55 239.4 0 0 L3 97.12 119.6 0 0
P 13603 33.508 L1 96.24 -0.6 2.4 1 L2 96.55 239.4 0 0 L3 97.12 119.6 0 0
P 13623 34.43 L1 96.19 -0.6 2.4 1 L2 96.53 239.4 0 0 L3 97.09 119.6 0 0
P 13639 34.82 L1 96.16 -0.6 0.8 0.3 L2 96.53 239.4 0 0 L3 97.08 119.6 0 0
P 10421 35.727 L1 96.11 -0.6 0.8 0.3 L2 96.5 239.4 0 0 L3 97.05 119.6 0 0
P 10425 35.864 L1 96.1 -0.6 41.5 17.7 L2 96.5 239.4 0 0 L3 97.05 119.5 0 0
P 10429 35.943 L1 96.1 -0.6 2.4 1 L2 96.5 239.4 0 0 L3 97.04 119.5 0 0
P 10395 37.011 L1 96.08 -0.6 0.8 0.3 L2 96.48 239.4 0 0 L3 97.01 119.5 0 0
P 10410 37.96 L1 96.06 -0.6 1.6 0.7 L2 96.46 239.4 0 0 L3 96.99 119.5 0 0
P 13937 38.594 L1 96.05 -0.6 0.5 0.2 L2 96.45 239.4 0 0 L3 96.97 119.5 0 0
P 42995 39.112 L1 96.04 -0.6 0 0 L2 96.44 239.4 0.5 0.2 L3 96.96 119.5 0 0
P 8577 40.377 L1 96.03 -0.6 0.5 0.2 L2 96.42 239.4 0 0 L3 96.92 119.5 0 0
P 12566 40.843 L1 96.02 -0.6 0.5 0.2 L2 96.41 239.4 0 0 L3 96.91 119.5 0 0
P 13633 41.616 L1 96.01 -0.6 0.8 0.3 L2 96.39 239.4 0 0 L3 96.89 119.5 0 0
P 13663 42.098 L1 96 -0.6 0.5 0.2 L2 96.38 239.4 0 0 L3 96.88 119.5 0 0
P 42712 45.265 L1 95.96 -0.6 0 0 L2 96.33 239.4 0.5 0.2 L3 96.79 119.5 0 0
P 42697 45.592 L1 95.96 -0.6 1.6 0.7 L2 96.32 239.4 0 0 L3 96.78 119.5 0 0
P 42964 46.347 L1 95.95 -0.6 0 0 L2 96.31 239.4 0.9 0.4 L3 96.76 119.5 0 0
P 42950 47.28 L1 95.94 -0.6 0 0 L2 96.29 239.4 0 0 L3 96.73 119.5 3.5 1.5
P 42944 47.54 L1 95.94 -0.6 0 0 L2 96.29 239.4 0.9 0.4 L3 96.73 119.5 0 0
P 42939 47.858 L1 95.93 -0.6 0.5 0.2 L2 96.28 239.4 0 0 L3 96.72 119.5 0 0
P 42928 49.179 L1 95.92 -0.6 0 0 L2 96.26 239.4 0.9 0.4 L3 96.69 119.5 0 0
P 42929 49.967 L1 95.91 -0.6 0 0 L2 96.25 239.4 0 0 L3 96.67 119.5 1 0.4
P 42909 50.415 L1 95.9 -0.6 0.8 0.3 L2 96.24 239.4 0 0 L3 96.66 119.5 0 0
P 42903 50.833 L1 95.9 -0.6 0 0 L2 96.23 239.4 0.5 0.2 L3 96.65 119.5 0 0
P 42895 51.494 L1 95.89 -0.6 0 0 L2 96.22 239.4 0 0 L3 96.63 119.5 1 0.4
P 42881 52.74 L1 95.88 -0.6 0 0 L2 96.2 239.4 0.9 0.4 L3 96.6 119.5 0 0
P 42873 53.316 L1 95.87 -0.6 0.8 0.3 L2 96.19 239.4 0 0 L3 96.59 119.5 0 0
P 42865 54.341 L1 95.86 -0.6 0.5 0.2 L2 96.18 239.4 0 0 L3 96.57 119.5 0 0
P 42789 54.721 L1 95.86 -0.6 0 0 L2 96.17 239.4 0 0 L3 96.56 119.5 1 0.4
P 42852 54.98 L1 95.86 -0.6 0 0 L2 96.17 239.4 0.5 0.2 L3 96.55 119.5 0 0
P 42845 55.463 L1 95.85 -0.6 0.5 0.2 L2 96.16 239.4 0 0 L3 96.54 119.5 0 0
P 42837 56.065 L1 95.85 -0.6 0 0 L2 96.15 239.4 0.5 0.2 L3 96.53 119.5 0 0
P 42833 56.333 L1 95.85 -0.6 0 0 L2 96.15 239.4 0 0 L3 96.52 119.5 3.5 1.5
P 42824 56.886 L1 95.84 -0.6 0.8 0.3 L2 96.14 239.4 0 0 L3 96.51 119.5 0 0
P 42818 57.298 L1 95.84 -0.6 0 0 L2 96.14 239.4 0.5 0.2 L3 96.5 119.5 0 0
P 42810 57.768 L1 95.83 -0.6 0 0 L2 96.13 239.4 0 0 L3 96.49 119.5 1 0.4
P 42776 60.065 L1 95.81 -0.6 0 0 L2 96.1 239.4 0 0 L3 96.45 119.5 1.7 0.7
P 42752 60.532 L1 95.81 -0.6 0.5 0.2 L2 96.09 239.4 0 0 L3 96.44 119.5 0 0
P 42741 61.574 L1 95.8 -0.6 0 0 L2 96.08 239.4 0.9 0.4 L3 96.42 119.5 0 0
P 42733 62.131 L1 95.8 -0.6 0 0 L2 96.07 239.4 0 0 L3 96.41 119.5 1.7 0.7
P 42725 62.476 L1 95.79 -0.6 0.8 0.3 L2 96.07 239.4 0 0 L3 96.41 119.5 0 0
P 42719 62.863 L1 95.79 -0.6 0 0 L2 96.06 239.4 1.7 0.7 L3 96.4 119.5 0 0
P 42688 63.329 L1 95.79 -0.6 0 0 L2 96.05 239.4 0 0 L3 96.4 119.5 1.7 0.7
P 42680 63.868 L1 95.78 -0.6 0.8 0.3 L2 96.05 239.4 0 0 L3 96.39 119.5 0 0
P 42683 64.206 L1 95.78 -0.6 0 0 L2 96.04 239.4 0.5 0.2 L3 96.38 119.5 0 0
P 42674 64.654 L1 95.78 -0.6 0.5 0.2 L2 96.04 239.4 0 0 L3 96.38 119.5 0 0
P 42666 65.365 L1 95.77 -0.6 0 0 L2 96.03 239.4 0.9 0.4 L3 96.37 119.5 0 0
P 42647 66.921 L1 95.76 -0.6 5.6 2.4 L2 96.01 239.4 6 2.5 L3 96.34 119.5 9.7 4.1
P 42644 67.067 L1 95.76 -0.6 0.8 0.3 L2 96.01 239.4 0 0 L3 96.34 119.5 0 0
P 42634 67.553 L1 95.76 -0.6 0 0 L2 96.01 239.4 1.7 0.7 L3 96.34 119.5 0 0
P 42627 67.963 L1 95.76 -0.6 0 0 L2 96.01 239.4 0 0 L3 96.34 119.5 3.5 1.5
P 42618 68.252 L1 95.76 -0.6 1.6 0.7 L2 96.01 239.4 1.7 0.7 L3 96.34 119.5 3.5 1.5
P 42615 68.294 L1 95.76 -0.6 0 0 L2 96.01 239.4 4.1 1.8 L3 96.34 119.5 1.7 0.7
Anexo!C.6
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.97 0 4 1.7 L2 99.97 240 0 0 L3 99.97 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.89 0 0 0 L2 99.87 240 0 0 L3 99.88 120 1.5 0.6
P 134353 0.537 L1 99.87 0 4 1.7 L2 99.84 240 0 0 L3 99.85 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.76 0 0.8 0.3 L2 99.72 239.9 0 0 L3 99.74 119.9 0 0
P 124349 1.178 L1 99.71 -0.1 2.4 1 L2 99.66 239.9 1.7 0.7 L3 99.68 119.9 0 0
P 134256 1.362 L1 99.66 -0.1 2.4 1 L2 99.61 239.9 0 0 L3 99.63 119.9 0 0
P 134245 1.665 L1 99.59 -0.1 0 0 L2 99.52 239.9 17.5 7.4 L3 99.55 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.45 -0.1 8 3.4 L2 99.35 239.9 0 0 L3 99.39 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.35 -0.1 1.6 0.7 L2 99.24 239.8 0 0 L3 99.28 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.34 -0.1 0.8 0.3 L2 99.22 239.8 2.7 1.2 L3 99.27 119.9 0 0
P 2934 3.317 L1 99.19 -0.2 0 0 L2 99.06 239.8 78.3 33.4 L3 99.1 119.8 0 0
P 134286 3.485 L1 99.15 -0.2 0 0 L2 99.01 239.8 2.6 1.1 L3 99.06 119.8 0 0
P 134287 3.598 L1 99.12 -0.2 10 4.3 L2 98.99 239.8 0 0 L3 99.03 119.8 0 0
P 134340 3.682 L1 99.1 -0.2 4 1.7 L2 98.97 239.8 0 0 L3 99.01 119.8 0 0
P 131827 3.775 L1 99.08 -0.2 137.4 58.5 L2 98.95 239.8 119.3 50.8 L3 98.98 119.8 241.7 103
P 131992 4.209 L1 99.01 -0.2 0 0 L2 98.87 239.8 1.7 0.7 L3 98.91 119.8 0 0
P 131947 5.035 L1 98.87 -0.2 1.6 0.7 L2 98.72 239.7 0 0 L3 98.79 119.8 0 0
P 131953 5.703 L1 98.76 -0.2 8 3.4 L2 98.6 239.7 8.5 3.6 L3 98.69 119.7 17.4 7.4
P 131965 6.461 L1 98.64 -0.3 1.6 0.7 L2 98.46 239.7 3.4 1.5 L3 98.58 119.7 0 0
P 132055 6.87 L1 98.58 -0.3 2.4 1 L2 98.39 239.7 0 0 L3 98.52 119.7 0 0
P 132066 7.833 L1 98.42 -0.3 1.6 0.7 L2 98.22 239.6 0 0 L3 98.38 119.7 0 0
P 132070 7.915 L1 98.41 -0.3 4.8 2.1 L2 98.21 239.6 2.6 1.1 L3 98.37 119.7 0 0
P 132058 8.02 L1 98.39 -0.3 0 0 L2 98.19 239.6 7.7 3.3 L3 98.35 119.7 0 0
P 132124 8.248 L1 98.36 -0.3 2.4 1 L2 98.15 239.6 0 0 L3 98.32 119.7 0 0
P 132120 8.582 L1 98.3 -0.3 8 3.4 L2 98.09 239.6 0 0 L3 98.27 119.7 0 0
P 132102 9.158 L1 98.22 -0.3 8 3.4 L2 97.99 239.6 8.5 3.6 L3 98.18 119.6 17.4 7.4
P 132073 9.359 L1 98.19 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 20.3 8.6 L3 98.16 119.6 17.4 7.4
P 132085 9.48 L1 98.17 -0.4 0 0 L2 97.94 239.6 2.4 1 L3 98.14 119.6 0 0
P 132090 10.078 L1 98.08 -0.4 0 0 L2 97.85 239.6 0 0 L3 98.07 119.6 1.7 0.7
P 132091 10.308 L1 98.05 -0.4 0 0 L2 97.81 239.6 4 1.7 L3 98.04 119.6 0 0
P 13908 10.873 L1 97.97 -0.4 0.8 0.3 L2 97.72 239.5 0 0 L3 97.96 119.6 0 0
P 13819 11.338 L1 97.9 -0.4 142.2 60.6 L2 97.65 239.5 88 37.5 L3 97.91 119.6 129.3 55.1
P 13890 11.509 L1 97.88 -0.4 8 3.4 L2 97.63 239.5 0 0 L3 97.89 119.6 0 0
P 13850 11.659 L1 97.87 -0.4 26.5 11.3 L2 97.62 239.5 0 0 L3 97.88 119.6 0 0
P 13897 12.025 L1 97.85 -0.4 4 1.7 L2 97.58 239.5 0 0 L3 97.86 119.6 0 0
P 13814 12.513 L1 97.82 -0.4 0 0 L2 97.52 239.5 12.8 5.4 L3 97.83 119.6 0 0
P 13875 12.643 L1 97.82 -0.4 0 0 L2 97.51 239.5 2.6 1.1 L3 97.82 119.6 0 0
P 13843 13.227 L1 97.78 -0.4 0 0 L2 97.45 239.5 18.2 7.7 L3 97.78 119.6 0 0
P 13779 13.379 L1 97.77 -0.4 0 0 L2 97.43 239.5 0.9 0.4 L3 97.78 119.6 0 0
P 13904 13.415 L1 97.77 -0.4 4.3 1.8 L2 97.42 239.5 13.8 5.9 L3 97.77 119.6 0 0
P 13815 13.666 L1 97.75 -0.4 0 0 L2 97.4 239.5 0 0 L3 97.75 119.6 3.5 1.5
P 13878 13.86 L1 97.74 -0.4 0 0 L2 97.38 239.5 3.3 1.4 L3 97.74 119.6 3.5 1.5
P 131157 14.035 L1 97.73 -0.4 0 0 L2 97.37 239.5 36.7 15.6 L3 97.73 119.6 0 0
P 15188 14.075 L1 97.73 -0.4 0 0 L2 97.37 239.5 3.5 1.5 L3 97.73 119.6 0 0
P 13795 14.627 L1 97.7 -0.4 0 0 L2 97.33 239.5 6.8 2.9 L3 97.69 119.6 0 0
P 127190 14.89 L1 97.68 -0.4 0 0 L2 97.32 239.5 2.6 1.1 L3 97.68 119.6 0 0
P 13149 14.945 L1 97.68 -0.4 0.8 0.3 L2 97.31 239.5 0 0 L3 97.67 119.6 0 0
P 13229 15.101 L1 97.68 -0.4 8.3 3.5 L2 97.31 239.5 0 0 L3 97.67 119.6 8.7 3.7
P 13798 15.571 L1 97.65 -0.4 1.6 0.7 L2 97.28 239.5 1.7 0.7 L3 97.64 119.6 3.5 1.5
P 13702 15.706 L1 97.65 -0.4 0 0 L2 97.27 239.5 0 0 L3 97.64 119.6 5.2 2.2
P 13694 15.967 L1 97.63 -0.4 0 0 L2 97.26 239.5 0 0 L3 97.62 119.6 4.3 1.8
P 131847 16.211 L1 97.62 -0.4 1.6 0.7 L2 97.24 239.5 1.7 0.7 L3 97.61 119.6 3.5 1.5
P 131848 16.264 L1 97.6 -0.4 4 1.7 L2 97.22 239.5 0 0 L3 97.59 119.6 0 0
P 13686 16.75 L1 97.58 -0.4 0.9 0.4 L2 97.19 239.5 0 0 L3 97.57 119.6 0 0
P 13733 16.801 L1 97.58 -0.4 24.8 10.6 L2 97.19 239.5 0 0 L3 97.57 119.6 26.1 11.1
P 13729 16.855 L1 97.57 -0.4 0 0 L2 97.19 239.5 0 0 L3 97.57 119.6 1.7 0.7
P 13726 17.309 L1 97.56 -0.4 0 0 L2 97.16 239.5 0 0 L3 97.55 119.6 1.7 0.7
P 13746 17.767 L1 97.54 -0.4 0 0 L2 97.13 239.5 0.9 0.4 L3 97.54 119.6 0 0
P 13725 18.1 L1 97.53 -0.4 0 0 L2 97.11 239.5 0 0 L3 97.52 119.6 1.7 0.7
P 13682 18.218 L1 97.53 -0.4 0 0 L2 97.1 239.5 0 0 L3 97.52 119.6 1.7 0.7
P 13720 18.867 L1 97.5 -0.4 0 0 L2 97.07 239.5 50 21.3 L3 97.5 119.6 0 0
P 13721 19.017 L1 97.5 -0.4 1.6 0.7 L2 97.06 239.5 0 0 L3 97.49 119.6 0 0
P 8509 20.193 L1 97.46 -0.4 1.6 0.7 L2 97.02 239.4 0 0 L3 97.46 119.6 0 0
P 13751 20.544 L1 97.44 -0.4 4.8 2.1 L2 97.01 239.4 0 0 L3 97.45 119.6 0 0
P 10443 21.094 L1 97.43 -0.4 0.5 0.2 L2 96.99 239.4 0 0 L3 97.43 119.6 0 0
P 10452 22.089 L1 97.36 -0.4 1.6 0.7 L2 96.92 239.4 0 0 L3 97.37 119.6 0 0
P 11119 22.434 L1 97.34 -0.4 0 0 L2 96.9 239.4 0 0 L3 97.34 119.6 2.6 1.1
P 11130 22.542 L1 97.34 -0.4 0 0 L2 96.89 239.4 0 0 L3 97.34 119.6 4.3 1.8
P 11138 22.625 L1 97.33 -0.4 0 0 L2 96.89 239.4 0 0 L3 97.33 119.6 2.6 1.1
P 11150 22.782 L1 97.32 -0.4 0 0 L2 96.88 239.4 0 0 L3 97.32 119.6 0.9 0.4
P 11157 22.946 L1 97.31 -0.4 0.8 0.3 L2 96.86 239.4 0 0 L3 97.31 119.6 0 0
P 11160 23.243 L1 97.29 -0.4 0 0 L2 96.84 239.4 0 0 L3 97.3 119.6 0.9 0.4
P 11178 24.148 L1 97.24 -0.4 0 0 L2 96.78 239.4 1.7 0.7 L3 97.25 119.6 0 0
P 11292 24.876 L1 97.19 -0.5 0 0 L2 96.73 239.4 2.4 1 L3 97.21 119.6 0 0
P 11305 25.691 L1 97.14 -0.5 0 0 L2 96.68 239.4 28.1 12 L3 97.17 119.6 0 0
P 11320 26.921 L1 97.07 -0.5 0 0 L2 96.64 239.4 0.8 0.3 L3 97.1 119.6 0 0
P 10306 27.534 L1 97.03 -0.5 0 0 L2 96.62 239.4 1.6 0.7 L3 97.07 119.6 0 0
P 10309 27.859 L1 97.01 -0.5 0.8 0.3 L2 96.6 239.4 0 0 L3 97.05 119.6 0 0
P 10318 29.03 L1 96.94 -0.5 0 0 L2 96.56 239.4 0 0 L3 96.99 119.5 1.7 0.7
P 10323 29.697 L1 96.9 -0.5 1.6 0.7 L2 96.54 239.4 0 0 L3 96.96 119.5 0 0
P 10333 30.318 L1 96.87 -0.5 0 0 L2 96.52 239.4 0 0 L3 96.93 119.5 4.3 1.8
P 10340 30.823 L1 96.84 -0.5 0 0 L2 96.5 239.4 0 0 L3 96.9 119.5 3.5 1.5
Anexo!C.6
Resultados!para!Demanda!Máxima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10348 31.789 L1 96.78 -0.5 0 0 L2 96.47 239.3 4 1.7 L3 96.86 119.5 0 0
P 10353 32.682 L1 96.73 -0.5 0 0 L2 96.44 239.3 0.9 0.4 L3 96.82 119.5 0 0
P 13606 33.078 L1 96.71 -0.5 0 0 L2 96.44 239.3 0.8 0.3 L3 96.81 119.5 0 0
P 13613 33.382 L1 96.7 -0.5 0 0 L2 96.43 239.3 0.8 0.3 L3 96.8 119.5 0 0
P 13603 33.508 L1 96.69 -0.5 0 0 L2 96.43 239.3 2.4 1 L3 96.79 119.5 0 0
P 13623 34.43 L1 96.65 -0.5 0 0 L2 96.41 239.3 0 0 L3 96.76 119.5 2.4 1
P 13639 34.82 L1 96.63 -0.5 0.8 0.3 L2 96.4 239.3 0 0 L3 96.75 119.5 0 0
P 10421 35.727 L1 96.58 -0.5 0.8 0.3 L2 96.38 239.3 0 0 L3 96.71 119.5 0 0
P 10425 35.864 L1 96.57 -0.5 41.5 17.7 L2 96.37 239.3 0 0 L3 96.7 119.5 0 0
P 10429 35.943 L1 96.57 -0.5 0 0 L2 96.37 239.3 2.4 1 L3 96.7 119.5 0 0
P 10395 37.011 L1 96.56 -0.5 0 0 L2 96.35 239.3 0 0 L3 96.67 119.5 0.8 0.3
P 10410 37.96 L1 96.54 -0.5 0 0 L2 96.34 239.3 1.6 0.7 L3 96.64 119.5 0 0
P 13937 38.594 L1 96.54 -0.5 0.5 0.2 L2 96.33 239.3 0 0 L3 96.62 119.5 0 0
P 42995 39.112 L1 96.53 -0.5 0 0 L2 96.32 239.3 0.5 0.2 L3 96.6 119.5 0 0
P 8577 40.377 L1 96.52 -0.5 0 0 L2 96.3 239.3 0.5 0.2 L3 96.56 119.5 0 0
P 12566 40.843 L1 96.51 -0.5 0 0 L2 96.29 239.3 0.5 0.2 L3 96.54 119.5 0 0
P 13633 41.616 L1 96.5 -0.5 0 0 L2 96.28 239.3 0.8 0.3 L3 96.52 119.5 0 0
P 13663 42.098 L1 96.5 -0.5 0 0 L2 96.27 239.3 0.5 0.2 L3 96.5 119.5 0 0
P 42712 45.265 L1 96.46 -0.5 0 0 L2 96.22 239.3 0.5 0.2 L3 96.4 119.5 0 0
P 42697 45.592 L1 96.45 -0.5 0 0 L2 96.22 239.3 0 0 L3 96.39 119.5 1.6 0.7
P 42964 46.347 L1 96.44 -0.5 0 0 L2 96.21 239.3 0.9 0.4 L3 96.37 119.5 0 0
P 42950 47.28 L1 96.43 -0.5 0 0 L2 96.2 239.3 0 0 L3 96.34 119.5 3.5 1.5
P 42944 47.54 L1 96.43 -0.6 0 0 L2 96.19 239.3 0.9 0.4 L3 96.33 119.5 0 0
P 42939 47.858 L1 96.43 -0.6 0 0 L2 96.19 239.3 0 0 L3 96.32 119.5 0.5 0.2
P 42928 49.179 L1 96.41 -0.6 0 0 L2 96.17 239.3 0.9 0.4 L3 96.29 119.5 0 0
P 42929 49.967 L1 96.4 -0.6 0 0 L2 96.16 239.3 0 0 L3 96.26 119.5 1 0.4
P 42909 50.415 L1 96.4 -0.6 0 0 L2 96.16 239.3 0.8 0.3 L3 96.25 119.5 0 0
P 42903 50.833 L1 96.39 -0.6 0 0 L2 96.15 239.3 0.5 0.2 L3 96.24 119.5 0 0
P 42895 51.494 L1 96.38 -0.6 0 0 L2 96.14 239.3 0 0 L3 96.22 119.5 1 0.4
P 42881 52.74 L1 96.37 -0.6 0 0 L2 96.13 239.3 0.9 0.4 L3 96.19 119.5 0 0
P 42873 53.316 L1 96.36 -0.6 0 0 L2 96.12 239.3 0.8 0.3 L3 96.18 119.5 0 0
P 42865 54.341 L1 96.35 -0.6 0 0 L2 96.11 239.3 0.5 0.2 L3 96.15 119.5 0 0
P 42789 54.721 L1 96.34 -0.6 0 0 L2 96.11 239.3 0 0 L3 96.14 119.5 1 0.4
P 42852 54.98 L1 96.34 -0.6 0 0 L2 96.11 239.3 0.5 0.2 L3 96.13 119.5 0 0
P 42845 55.463 L1 96.34 -0.6 0 0 L2 96.1 239.3 0.5 0.2 L3 96.12 119.5 0 0
P 42837 56.065 L1 96.33 -0.6 0 0 L2 96.1 239.3 0.5 0.2 L3 96.11 119.5 0 0
P 42833 56.333 L1 96.32 -0.6 0 0 L2 96.1 239.3 0 0 L3 96.1 119.5 3.5 1.5
P 42824 56.886 L1 96.32 -0.6 0 0 L2 96.09 239.3 0.8 0.3 L3 96.09 119.5 0 0
P 42818 57.298 L1 96.31 -0.6 0 0 L2 96.09 239.3 0.5 0.2 L3 96.08 119.5 0 0
P 42810 57.768 L1 96.31 -0.6 0 0 L2 96.08 239.3 0 0 L3 96.07 119.5 1 0.4
P 42776 60.065 L1 96.28 -0.6 0 0 L2 96.07 239.3 0 0 L3 96.02 119.5 1.7 0.7
P 42752 60.532 L1 96.27 -0.6 0 0 L2 96.06 239.3 0.5 0.2 L3 96.01 119.5 0 0
P 42741 61.574 L1 96.26 -0.6 0 0 L2 96.06 239.3 0.9 0.4 L3 95.99 119.5 0 0
P 42733 62.131 L1 96.26 -0.6 0 0 L2 96.05 239.3 0 0 L3 95.97 119.5 1.7 0.7
P 42725 62.476 L1 96.25 -0.6 0.8 0.3 L2 96.05 239.3 0 0 L3 95.97 119.5 0 0
P 42719 62.863 L1 96.25 -0.6 0 0 L2 96.05 239.3 1.7 0.7 L3 95.96 119.5 0 0
P 42688 63.329 L1 96.24 -0.6 0 0 L2 96.05 239.3 0 0 L3 95.95 119.5 1.7 0.7
P 42680 63.868 L1 96.24 -0.6 0 0 L2 96.05 239.3 0.8 0.3 L3 95.94 119.5 0 0
P 42683 64.206 L1 96.23 -0.6 0 0 L2 96.04 239.3 0.5 0.2 L3 95.94 119.5 0 0
P 42674 64.654 L1 96.23 -0.6 0 0 L2 96.04 239.3 0.5 0.2 L3 95.93 119.5 0 0
P 42666 65.365 L1 96.22 -0.6 0 0 L2 96.04 239.3 0.9 0.4 L3 95.92 119.5 0 0
P 42647 66.921 L1 96.2 -0.6 6 2.5 L2 96.04 239.3 0 0 L3 95.89 119.5 15.4 6.5
P 42644 67.067 L1 96.2 -0.6 0.8 0.3 L2 96.04 239.3 0 0 L3 95.89 119.5 0 0
P 42634 67.553 L1 96.2 -0.6 0 0 L2 96.03 239.3 1.7 0.7 L3 95.89 119.5 0 0
P 42627 67.963 L1 96.19 -0.6 3.5 1.5 L2 96.03 239.3 0 0 L3 95.88 119.5 0 0
P 42618 68.252 L1 96.19 -0.6 0 0 L2 96.03 239.3 1.7 0.7 L3 95.88 119.5 5.1 2.2
P 42615 68.294 L1 96.19 -0.6 4.1 1.8 L2 96.03 239.3 0 0 L3 95.88 119.5 1.7 0.7
Anexo!C.7
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.98 0 2.3 1 L2 99.99 240 0 0 L3 99.99 120.0 0 0
P 328 0.456 L1 99.93 0 35.2 15 L2 99.94 240 22.6 9.6 L3 99.94 120.0 41.2 17.5
P 134353 0.537 L1 99.92 0 2.3 1 L2 99.94 240 0 0 L3 99.93 120.0 0 0
P 134263 0.973 L1 99.85 0 0.5 0.2 L2 99.89 240 0 0 L3 99.88 120.0 0 0
P 124349 1.178 L1 99.82 0 1.4 0.6 L2 99.86 240 0.9 0.4 L3 99.85 120.0 0 0
P 134256 1.362 L1 99.8 0 1.4 0.6 L2 99.84 240 0 0 L3 99.83 120.0 0 0
P 134245 1.665 L1 99.76 0 0 0 L2 99.81 240 9 3.8 L3 99.8 120.0 0 0
P134255 2.25 L1 99.67 -0.1 4.6 2 L2 99.75 240 0 0 L3 99.73 120.0 0 0
P 134294 2.672 L1 99.61 -0.1 0.9 0.4 L2 99.7 240 0 0 L3 99.68 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.61 -0.1 0.5 0.2 L2 99.7 240 0.4 0.2 L3 99.68 119.9 0.9 0.4
P 2934 3.317 L1 99.53 -0.1 6.5 2.8 L2 99.64 239.9 20.6 8.8 L3 99.61 119.9 12.4 5.3
P 134286 3.485 L1 99.5 -0.1 0 0 L2 99.62 239.9 1.3 0.6 L3 99.59 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.49 -0.1 9.8 4.2 L2 99.61 239.9 0 0 L3 99.58 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.48 -0.1 2.3 1 L2 99.6 239.9 0 0 L3 99.57 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.47 -0.1 39.3 16.8 L2 99.59 239.9 30.3 12.9 L3 99.56 119.9 68.4 29.1
P 131992 4.209 L1 99.42 -0.1 0 0 L2 99.56 239.9 0.9 0.4 L3 99.53 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.33 -0.1 0.9 0.4 L2 99.49 239.9 0 0 L3 99.46 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.25 -0.1 4.6 2 L2 99.44 239.9 4.4 1.9 L3 99.41 119.9 8.9 3.8
P 131965 6.461 L1 99.17 -0.1 0.9 0.4 L2 99.38 239.9 1.8 0.7 L3 99.36 119.9 0 0
P 132055 6.87 L1 99.13 -0.1 1.4 0.6 L2 99.35 239.9 0 0 L3 99.33 119.9 0 0
P 132066 7.833 L1 99.03 -0.2 0.9 0.4 L2 99.27 239.9 0 0 L3 99.26 119.9 0 0
P 132070 7.915 L1 99.02 -0.2 2.8 1.2 L2 99.26 239.9 1.3 0.6 L3 99.25 119.9 0 0
P 132058 8.02 L1 99.01 -0.2 0 0 L2 99.26 239.9 4 1.7 L3 99.24 119.9 0 0
P 132124 8.248 L1 98.98 -0.2 1.4 0.6 L2 99.24 239.9 0 0 L3 99.23 119.9 0 0
P 132120 8.582 L1 98.95 -0.2 4.6 2 L2 99.21 239.9 0 0 L3 99.2 119.9 0 0
P 132102 9.158 L1 98.89 -0.2 4.6 2 L2 99.17 239.9 4.4 1.9 L3 99.16 119.9 8.9 3.8
P 132073 9.359 L1 98.87 -0.2 6.7 2.9 L2 99.16 239.9 4.4 1.9 L3 99.15 119.9 8.9 3.8
P 132085 9.48 L1 98.86 -0.2 1.4 0.6 L2 99.15 239.9 0 0 L3 99.14 119.9 0 0
P 132090 10.078 L1 98.8 -0.2 0 0 L2 99.1 239.9 0 0 L3 99.1 119.9 0.9 0.4
P 132091 10.308 L1 98.78 -0.2 2.3 1 L2 99.09 239.9 0 0 L3 99.09 119.9 0 0
P 13908 10.873 L1 98.73 -0.2 0.5 0.2 L2 99.05 239.9 0 0 L3 99.05 119.9 0 0
P 13819 11.338 L1 98.68 -0.2 81.6 34.8 L2 99.02 239.9 45.4 19.3 L3 99.02 119.9 66.1 28.1
P 13890 11.509 L1 98.67 -0.2 4.6 2 L2 99.01 239.9 0 0 L3 99.02 119.9 0 0
P 13850 11.659 L1 98.67 -0.2 15.2 6.5 L2 99 239.9 0 0 L3 99.01 119.9 0 0
P 13897 12.025 L1 98.65 -0.2 2.3 1 L2 98.98 239.9 0 0 L3 99 119.9 0 0
P 13814 12.513 L1 98.63 -0.2 0 0 L2 98.96 239.9 6.6 2.8 L3 98.99 119.9 0 0
P 13875 12.643 L1 98.62 -0.2 0 0 L2 98.95 239.9 1.3 0.6 L3 98.98 119.9 0 0
P 13843 13.227 L1 98.6 -0.2 10.4 4.4 L2 98.93 239.9 0 0 L3 98.97 119.9 0 0
P 13779 13.379 L1 98.59 -0.2 0 0 L2 98.92 239.9 0.4 0.2 L3 98.96 119.9 0 0
P 13904 13.415 L1 98.59 -0.2 2.5 1 L2 98.91 239.9 2.3 1 L3 98.96 119.9 4.7 2
P 13815 13.666 L1 98.58 -0.2 0 0 L2 98.9 239.9 0 0 L3 98.95 119.9 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 98.57 -0.2 0.9 0.4 L2 98.89 239.9 0.9 0.4 L3 98.94 119.9 1.8 0.8
P 131157 14.035 L1 98.56 -0.2 3.5 1.5 L2 98.89 239.9 10.7 4.5 L3 98.94 119.9 5 2.1
P 15188 14.075 L1 98.56 -0.2 0 0 L2 98.89 239.9 0 0 L3 98.94 119.9 1.8 0.8
P 13795 14.627 L1 98.54 -0.2 0.9 0.4 L2 98.86 239.9 0.9 0.4 L3 98.93 119.9 1.8 0.8
P 127190 14.89 L1 98.53 -0.2 0 0 L2 98.85 239.9 1.3 0.6 L3 98.92 119.9 0 0
P 13149 14.945 L1 98.53 -0.2 0.5 0.2 L2 98.85 239.9 0 0 L3 98.92 119.9 0 0
P 13229 15.101 L1 98.53 -0.2 2.3 1 L2 98.85 239.9 2.2 0.9 L3 98.92 119.9 4.4 1.9
P 13798 15.571 L1 98.51 -0.2 0.9 0.4 L2 98.83 239.9 0.9 0.4 L3 98.91 119.9 1.8 0.8
P 13702 15.706 L1 98.51 -0.2 0 0 L2 98.83 239.9 0.9 0.4 L3 98.91 119.9 1.8 0.8
P 13694 15.967 L1 98.5 -0.2 0 0 L2 98.82 239.9 2.2 0.9 L3 98.9 119.9 0 0
P 131847 16.211 L1 98.49 -0.2 0.9 0.4 L2 98.81 239.9 0.9 0.4 L3 98.9 119.9 1.8 0.8
P 131848 16.264 L1 98.48 -0.2 2.3 1 L2 98.8 239.9 0 0 L3 98.89 119.9 0 0
P 13686 16.75 L1 98.47 -0.2 0 0 L2 98.78 239.9 0.4 0.2 L3 98.88 119.9 0 0
P 13733 16.801 L1 98.46 -0.2 6.9 2.9 L2 98.78 239.9 6.6 2.8 L3 98.88 119.9 13.3 5.7
P 13729 16.855 L1 98.46 -0.2 0 0 L2 98.78 239.9 0 0 L3 98.88 119.9 0.9 0.4
P 13726 17.309 L1 98.45 -0.2 0 0 L2 98.77 239.9 0.9 0.4 L3 98.88 119.9 0 0
P 13746 17.767 L1 98.44 -0.2 0 0 L2 98.75 239.9 0.4 0.2 L3 98.87 119.9 0 0
P 13725 18.1 L1 98.43 -0.2 0 0 L2 98.74 239.9 0.9 0.4 L3 98.87 119.9 0 0
P 13682 18.218 L1 98.42 -0.2 0 0 L2 98.74 239.9 0 0 L3 98.87 119.9 0.9 0.4
P 13720 18.867 L1 98.41 -0.2 2.3 1 L2 98.72 239.9 23.7 10.1 L3 98.86 119.9 0 0
P 13721 19.017 L1 98.4 -0.2 0.9 0.4 L2 98.72 239.9 0 0 L3 98.86 119.9 0 0
P 8509 20.193 L1 98.37 -0.2 0.9 0.4 L2 98.7 239.9 0 0 L3 98.85 119.9 0 0
P 13751 20.544 L1 98.36 -0.2 2.8 1.2 L2 98.69 239.9 0 0 L3 98.84 119.9 0 0
P 10443 21.094 L1 98.35 -0.2 0.3 0.1 L2 98.68 239.9 0 0 L3 98.84 119.9 0 0
P 10452 22.089 L1 98.3 -0.2 0.9 0.4 L2 98.65 239.9 0 0 L3 98.82 119.9 0 0
P 11119 22.434 L1 98.28 -0.2 0 0 L2 98.63 239.9 1.3 0.6 L3 98.81 119.9 0 0
P 11130 22.542 L1 98.28 -0.2 0 0 L2 98.63 239.9 2.2 0.9 L3 98.81 119.9 0 0
P 11138 22.625 L1 98.27 -0.2 0 0 L2 98.63 239.9 1.3 0.6 L3 98.81 119.9 0 0
P 11150 22.782 L1 98.26 -0.2 0 0 L2 98.62 239.9 0.4 0.2 L3 98.8 119.9 0 0
P 11157 22.946 L1 98.26 -0.2 0.5 0.2 L2 98.62 239.9 0 0 L3 98.8 119.9 0 0
P 11160 23.243 L1 98.24 -0.2 0 0 L2 98.61 239.9 0.4 0.2 L3 98.8 119.9 0 0
P 11178 24.148 L1 98.2 -0.2 0 0 L2 98.58 239.9 0.9 0.4 L3 98.78 119.9 0 0
P 11292 24.876 L1 98.16 -0.2 1.4 0.6 L2 98.56 239.9 0 0 L3 98.76 119.9 0 0
P 11305 25.691 L1 98.13 -0.2 0 0 L2 98.54 239.9 14.5 6.2 L3 98.75 119.9 0 0
P 11320 26.921 L1 98.07 -0.2 0.5 0.2 L2 98.52 239.9 0 0 L3 98.72 119.8 0 0
P 10306 27.534 L1 98.04 -0.2 0.9 0.4 L2 98.51 239.9 0 0 L3 98.71 119.8 0 0
P 10309 27.859 L1 98.03 -0.2 0.5 0.2 L2 98.5 239.9 0 0 L3 98.7 119.8 0 0
P 10318 29.03 L1 97.97 -0.2 0 0 L2 98.49 239.9 0 0 L3 98.68 119.8 0.9 0.4
P 10323 29.697 L1 97.94 -0.2 0.9 0.4 L2 98.48 239.9 0 0 L3 98.67 119.8 0 0
P 10333 30.318 L1 97.92 -0.2 0 0 L2 98.47 239.9 2.2 0.9 L3 98.66 119.8 0 0
P 10340 30.823 L1 97.89 -0.2 0 0 L2 98.46 239.9 0 0 L3 98.65 119.8 1.8 0.8
Anexo!C.7
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!sin!considerar!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10348 31.789 L1 97.85 -0.2 2.3 1 L2 98.45 239.9 0 0 L3 98.63 119.8 0 0
P 10353 32.682 L1 97.82 -0.2 0 0 L2 98.44 239.9 0.4 0.2 L3 98.61 119.8 0 0
P 13606 33.078 L1 97.8 -0.2 0.5 0.2 L2 98.43 239.8 0 0 L3 98.61 119.8 0 0
P 13613 33.382 L1 97.79 -0.2 0.9 0.4 L2 98.43 239.8 0 0 L3 98.6 119.8 0 0
P 13603 33.508 L1 97.79 -0.2 1.4 0.6 L2 98.43 239.8 0 0 L3 98.6 119.8 0 0
P 13623 34.43 L1 97.76 -0.2 1.4 0.6 L2 98.42 239.8 0 0 L3 98.59 119.8 0 0
P 13639 34.82 L1 97.75 -0.2 0.5 0.2 L2 98.42 239.8 0 0 L3 98.58 119.8 0 0
P 10421 35.727 L1 97.71 -0.2 0.5 0.2 L2 98.41 239.8 0 0 L3 98.57 119.8 0 0
P 10425 35.864 L1 97.71 -0.2 23.8 10.1 L2 98.4 239.8 0 0 L3 98.57 119.8 0 0
P 10429 35.943 L1 97.71 -0.2 1.4 0.6 L2 98.4 239.8 0 0 L3 98.57 119.8 0 0
P 10395 37.011 L1 97.7 -0.2 0.5 0.2 L2 98.39 239.8 0 0 L3 98.55 119.8 0 0
P 10410 37.96 L1 97.69 -0.2 0.9 0.4 L2 98.38 239.8 0 0 L3 98.54 119.8 0 0
P 13937 38.594 L1 97.68 -0.2 0.3 0.1 L2 98.38 239.8 0 0 L3 98.53 119.8 0 0
P 42995 39.112 L1 97.68 -0.2 0 0 L2 98.37 239.8 0.3 0.1 L3 98.52 119.8 0 0
P 8577 40.377 L1 97.67 -0.2 0.3 0.1 L2 98.36 239.8 0 0 L3 98.5 119.8 0 0
P 12566 40.843 L1 97.67 -0.2 0.3 0.1 L2 98.36 239.8 0 0 L3 98.5 119.8 0 0
P 13633 41.616 L1 97.66 -0.2 0.5 0.2 L2 98.35 239.8 0 0 L3 98.49 119.8 0 0
P 13663 42.098 L1 97.66 -0.2 0.3 0.1 L2 98.34 239.8 0 0 L3 98.48 119.8 0 0
P 42712 45.265 L1 97.63 -0.2 0 0 L2 98.31 239.8 0.3 0.1 L3 98.44 119.8 0 0
P 42697 45.592 L1 97.63 -0.2 0.9 0.4 L2 98.31 239.8 0 0 L3 98.43 119.8 0 0
P 42964 46.347 L1 97.63 -0.2 0 0 L2 98.3 239.8 0.4 0.2 L3 98.42 119.8 0 0
P 42950 47.28 L1 97.62 -0.2 0 0 L2 98.29 239.8 0 0 L3 98.41 119.8 1.8 0.8
P 42944 47.54 L1 97.62 -0.2 0 0 L2 98.29 239.8 0.4 0.2 L3 98.41 119.8 0 0
P 42939 47.858 L1 97.62 -0.2 0.3 0.1 L2 98.29 239.8 0 0 L3 98.4 119.8 0 0
P 42928 49.179 L1 97.61 -0.3 0 0 L2 98.28 239.8 0.4 0.2 L3 98.39 119.8 0 0
P 42929 49.967 L1 97.6 -0.3 0 0 L2 98.27 239.8 0 0 L3 98.38 119.8 0.5 0.2
P 42909 50.415 L1 97.6 -0.3 0.5 0.2 L2 98.27 239.8 0 0 L3 98.37 119.8 0 0
P 42903 50.833 L1 97.6 -0.3 0 0 L2 98.26 239.8 0.3 0.1 L3 98.37 119.8 0 0
P 42895 51.494 L1 97.59 -0.3 0 0 L2 98.26 239.8 0 0 L3 98.36 119.8 0.5 0.2
P 42881 52.74 L1 97.59 -0.3 0 0 L2 98.25 239.8 0.4 0.2 L3 98.34 119.8 0 0
P 42873 53.316 L1 97.58 -0.3 0.5 0.2 L2 98.24 239.8 0 0 L3 98.34 119.8 0 0
P 42865 54.341 L1 97.58 -0.3 0.3 0.1 L2 98.24 239.8 0 0 L3 98.33 119.8 0 0
P 42789 54.721 L1 97.58 -0.3 0 0 L2 98.23 239.8 0 0 L3 98.32 119.8 0.5 0.2
P 42852 54.98 L1 97.58 -0.3 0 0 L2 98.23 239.8 0.3 0.1 L3 98.32 119.8 0 0
P 42845 55.463 L1 97.57 -0.3 0.3 0.1 L2 98.23 239.8 0 0 L3 98.31 119.7 0 0
P 42837 56.065 L1 97.57 -0.3 0 0 L2 98.22 239.8 0.3 0.1 L3 98.31 119.7 0 0
P 42833 56.333 L1 97.57 -0.3 0 0 L2 98.22 239.8 0 0 L3 98.3 119.7 1.8 0.8
P 42824 56.886 L1 97.57 -0.3 0.5 0.2 L2 98.22 239.8 0 0 L3 98.3 119.7 0 0
P 42818 57.298 L1 97.56 -0.3 0 0 L2 98.21 239.8 0.3 0.1 L3 98.29 119.7 0 0
P 42810 57.768 L1 97.56 -0.3 0 0 L2 98.21 239.8 0 0 L3 98.29 119.7 0.5 0.2
P 42776 60.065 L1 97.55 -0.3 0 0 L2 98.19 239.8 0 0 L3 98.27 119.7 0.9 0.4
P 42752 60.532 L1 97.55 -0.3 0.3 0.1 L2 98.19 239.8 0 0 L3 98.26 119.7 0 0
P 42741 61.574 L1 97.54 -0.3 0 0 L2 98.18 239.8 0.4 0.2 L3 98.26 119.6 0 0
P 42733 62.131 L1 97.54 -0.3 0 0 L2 98.18 239.8 0 0 L3 98.25 119.6 0.9 0.4
P 42725 62.476 L1 97.54 -0.3 0.5 0.2 L2 98.18 239.8 0 0 L3 98.25 119.6 0 0
P 42719 62.863 L1 97.54 -0.3 0 0 L2 98.17 239.8 0.9 0.4 L3 98.24 119.6 0 0
P 42688 63.329 L1 97.54 -0.3 0 0 L2 98.17 239.8 0 0 L3 98.24 119.6 0.9 0.4
P 42680 63.868 L1 97.53 -0.3 0.5 0.2 L2 98.17 239.8 0 0 L3 98.24 119.6 0 0
P 42683 64.206 L1 97.53 -0.3 0 0 L2 98.17 239.8 0.3 0.1 L3 98.23 119.6 0 0
P 42674 64.654 L1 97.53 -0.3 0.3 0.1 L2 98.16 239.8 0 0 L3 98.23 119.6 0 0
P 42666 65.365 L1 97.53 -0.3 0 0 L2 98.16 239.8 0.4 0.2 L3 98.23 119.6 0 0
P 42647 66.921 L1 97.52 -0.3 3.2 1.4 L2 98.15 239.8 3.1 1.3 L3 98.21 119.6 5 2.1
P 42644 67.067 L1 97.52 -0.3 0.5 0.2 L2 98.15 239.8 0 0 L3 98.21 119.6 0 0
P 42634 67.553 L1 97.52 -0.3 0 0 L2 98.15 239.8 0.9 0.4 L3 98.21 119.6 0 0
P 42627 67.963 L1 97.52 -0.3 0 0 L2 98.15 239.8 0 0 L3 98.21 119.6 1.8 0.8
P 42618 68.252 L1 97.52 -0.3 0.9 0.4 L2 98.15 239.8 0.9 0.4 L3 98.21 119.6 1.8 0.8
P 42615 68.294 L1 97.52 -0.3 0 0 L2 98.15 239.8 2.5 1 L3 98.21 119.6 0.9 0.4
Anexo!C.8
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.99 0 2.3 1 L2 99.98 240 0 0 L3 99.99 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.94 0 35.2 15 L2 99.93 240 22.6 9.6 L3 99.94 120 41.2 17.5
P 134353 0.537 L1 99.93 0 2.3 1 L2 99.92 240 0 0 L3 99.93 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.87 0 0.5 0.2 L2 99.87 240 0 0 L3 99.88 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.85 0 1.4 0.6 L2 99.84 240 0.9 0.4 L3 99.86 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.83 0 1.4 0.6 L2 99.82 240 0 0 L3 99.84 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.79 0 0 0 L2 99.78 240 9 3.8 L3 99.8 120 0 0
P134255 2.25 L1 99.72 0 4.6 2 L2 99.7 240 0 0 L3 99.73 120 0 0
P 134294 2.672 L1 99.67 -0.1 0.9 0.4 L2 99.65 239.9 0 0 L3 99.69 120 0 0
P 134297 2.712 L1 99.66 -0.1 0.5 0.2 L2 99.64 239.9 1.3 0.6 L3 99.68 120 0 0
P 2934 3.317 L1 99.59 -0.1 0 0 L2 99.57 239.9 33.1 14.1 L3 99.61 119.9 6.5 2.8
P 134286 3.485 L1 99.57 -0.1 0 0 L2 99.55 239.9 1.3 0.6 L3 99.59 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.56 -0.1 9.8 4.2 L2 99.53 239.9 0 0 L3 99.58 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.55 -0.1 2.3 1 L2 99.53 239.9 0 0 L3 99.57 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.54 -0.1 39.3 16.8 L2 99.51 239.9 30.3 12.9 L3 99.56 119.9 68.6 29.2
P 131992 4.209 L1 99.5 -0.1 0 0 L2 99.47 239.9 0.9 0.4 L3 99.53 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.42 -0.1 0.9 0.4 L2 99.39 239.9 0 0 L3 99.46 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.36 -0.1 4.6 2 L2 99.33 239.9 4.4 1.9 L3 99.41 119.9 8.9 3.8
P 131965 6.461 L1 99.29 -0.1 0.9 0.4 L2 99.26 239.9 1.8 0.7 L3 99.36 119.9 0 0
P 132055 6.87 L1 99.25 -0.1 1.4 0.6 L2 99.22 239.9 0 0 L3 99.33 119.9 0 0
P 132066 7.833 L1 99.17 -0.1 0.9 0.4 L2 99.13 239.9 0 0 L3 99.26 119.9 0 0
P 132070 7.915 L1 99.16 -0.1 2.8 1.2 L2 99.13 239.9 1.3 0.6 L3 99.25 119.9 0 0
P 132058 8.02 L1 99.15 -0.1 0 0 L2 99.12 239.9 4 1.7 L3 99.24 119.9 0 0
P 132124 8.248 L1 99.13 -0.1 1.4 0.6 L2 99.1 239.9 0 0 L3 99.22 119.9 0 0
P 132120 8.582 L1 99.1 -0.1 4.6 2 L2 99.07 239.9 0 0 L3 99.2 119.9 0 0
P 132102 9.158 L1 99.05 -0.1 4.6 2 L2 99.01 239.8 4.4 1.9 L3 99.16 119.9 8.9 3.8
P 132073 9.359 L1 99.03 -0.1 0 0 L2 99 239.8 11.1 4.7 L3 99.14 119.9 8.9 3.8
P 132085 9.48 L1 99.02 -0.1 0 0 L2 98.99 239.8 1.4 0.6 L3 99.14 119.9 0 0
P 132090 10.078 L1 98.98 -0.2 0 0 L2 98.94 239.8 0 0 L3 99.1 119.9 0.9 0.4
P 132091 10.308 L1 98.96 -0.2 0 0 L2 98.92 239.8 2.3 1 L3 99.08 119.9 0 0
P 13908 10.873 L1 98.91 -0.2 0.5 0.2 L2 98.87 239.8 0 0 L3 99.04 119.9 0 0
P 13819 11.338 L1 98.87 -0.2 81.6 34.8 L2 98.84 239.8 45.4 19.3 L3 99.01 119.9 66.1 28.1
P 13890 11.509 L1 98.86 -0.2 4.6 2 L2 98.83 239.8 0 0 L3 99.01 119.9 0 0
P 13850 11.659 L1 98.86 -0.2 15.2 6.5 L2 98.82 239.8 0 0 L3 99 119.9 0 0
P 13897 12.025 L1 98.85 -0.2 2.3 1 L2 98.8 239.8 0 0 L3 98.99 119.9 0 0
P 13814 12.513 L1 98.83 -0.2 0 0 L2 98.77 239.8 6.6 2.8 L3 98.98 119.9 0 0
P 13875 12.643 L1 98.83 -0.2 0 0 L2 98.76 239.8 1.3 0.6 L3 98.97 119.9 0 0
P 13843 13.227 L1 98.81 -0.2 0 0 L2 98.73 239.8 10.4 4.4 L3 98.95 119.9 0 0
P 13779 13.379 L1 98.8 -0.2 0 0 L2 98.72 239.8 0.4 0.2 L3 98.95 119.9 0 0
P 13904 13.415 L1 98.8 -0.2 2.5 1 L2 98.71 239.8 7.1 3 L3 98.94 119.9 0 0
P 13815 13.666 L1 98.79 -0.2 0 0 L2 98.7 239.8 0 0 L3 98.94 119.9 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 98.78 -0.2 0 0 L2 98.69 239.8 1.8 0.8 L3 98.93 119.9 1.8 0.8
P 131157 14.035 L1 98.78 -0.2 0 0 L2 98.69 239.8 19.2 8.2 L3 98.92 119.9 0 0
P 15188 14.075 L1 98.78 -0.2 0 0 L2 98.69 239.8 1.8 0.8 L3 98.92 119.9 0 0
P 13795 14.627 L1 98.76 -0.2 0 0 L2 98.67 239.8 3.6 1.5 L3 98.91 119.9 0 0
P 127190 14.89 L1 98.75 -0.2 0 0 L2 98.66 239.8 1.3 0.6 L3 98.9 119.9 0 0
P 13149 14.945 L1 98.75 -0.2 0.5 0.2 L2 98.66 239.8 0 0 L3 98.9 119.9 0 0
P 13229 15.101 L1 98.75 -0.2 4.5 1.9 L2 98.65 239.8 0 0 L3 98.9 119.9 4.4 1.9
P 13798 15.571 L1 98.74 -0.2 0.9 0.4 L2 98.64 239.8 0.9 0.4 L3 98.88 119.9 1.8 0.8
P 13702 15.706 L1 98.73 -0.2 0 0 L2 98.63 239.8 0 0 L3 98.88 119.9 2.7 1.1
P 13694 15.967 L1 98.72 -0.2 0 0 L2 98.63 239.8 0 0 L3 98.87 119.9 2.2 0.9
P 131847 16.211 L1 98.72 -0.2 0.9 0.4 L2 98.62 239.8 0.9 0.4 L3 98.87 119.9 1.8 0.8
P 131848 16.264 L1 98.71 -0.2 2.3 1 L2 98.61 239.8 0 0 L3 98.86 119.9 0 0
P 13686 16.75 L1 98.7 -0.2 0.4 0.2 L2 98.59 239.8 0 0 L3 98.85 119.9 0 0
P 13733 16.801 L1 98.69 -0.2 13.5 5.8 L2 98.59 239.8 0 0 L3 98.84 119.9 13.3 5.7
P 13729 16.855 L1 98.69 -0.2 0 0 L2 98.59 239.8 0 0 L3 98.84 119.9 0.9 0.4
P 13726 17.309 L1 98.68 -0.2 0 0 L2 98.57 239.8 0 0 L3 98.84 119.9 0.9 0.4
P 13746 17.767 L1 98.67 -0.2 0 0 L2 98.56 239.8 0.4 0.2 L3 98.83 119.9 0 0
P 13725 18.1 L1 98.67 -0.2 0 0 L2 98.55 239.8 0 0 L3 98.82 119.9 0.9 0.4
P 13682 18.218 L1 98.67 -0.2 0 0 L2 98.54 239.8 0 0 L3 98.82 119.9 0.9 0.4
P 13720 18.867 L1 98.65 -0.2 0 0 L2 98.52 239.8 26 11.1 L3 98.81 119.9 0 0
P 13721 19.017 L1 98.65 -0.2 0.9 0.4 L2 98.52 239.8 0 0 L3 98.81 119.9 0 0
P 8509 20.193 L1 98.63 -0.2 0.9 0.4 L2 98.5 239.8 0 0 L3 98.79 119.9 0 0
P 13751 20.544 L1 98.62 -0.2 2.8 1.2 L2 98.49 239.8 0 0 L3 98.78 119.9 0 0
P 10443 21.094 L1 98.61 -0.2 0.3 0.1 L2 98.48 239.8 0 0 L3 98.78 119.9 0 0
P 10452 22.089 L1 98.58 -0.3 0.9 0.4 L2 98.44 239.8 0 0 L3 98.74 119.9 0 0
P 11119 22.434 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.43 239.8 0 0 L3 98.73 119.9 1.3 0.6
P 11130 22.542 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.43 239.8 0 0 L3 98.73 119.9 2.2 0.9
P 11138 22.625 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.42 239.8 0 0 L3 98.73 119.9 1.3 0.6
P 11150 22.782 L1 98.55 -0.3 0 0 L2 98.42 239.8 0 0 L3 98.72 119.9 0.4 0.2
P 11157 22.946 L1 98.55 -0.3 0.5 0.2 L2 98.41 239.8 0 0 L3 98.72 119.9 0 0
P 11160 23.243 L1 98.54 -0.3 0 0 L2 98.4 239.8 0 0 L3 98.71 119.9 0.4 0.2
P 11178 24.148 L1 98.51 -0.3 0 0 L2 98.37 239.8 0.9 0.4 L3 98.69 119.9 0 0
P 11292 24.876 L1 98.48 -0.3 0 0 L2 98.34 239.8 1.4 0.6 L3 98.67 119.9 0 0
P 11305 25.691 L1 98.45 -0.3 0 0 L2 98.31 239.8 14.5 6.2 L3 98.65 119.9 0 0
P 11320 26.921 L1 98.41 -0.3 0 0 L2 98.28 239.8 0.5 0.2 L3 98.62 119.9 0 0
P 10306 27.534 L1 98.39 -0.3 0 0 L2 98.27 239.8 0.9 0.4 L3 98.6 119.9 0 0
P 10309 27.859 L1 98.38 -0.3 0.5 0.2 L2 98.27 239.7 0 0 L3 98.59 119.9 0 0
P 10318 29.03 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.56 119.9 0.9 0.4
P 10323 29.697 L1 98.32 -0.3 0.9 0.4 L2 98.23 239.7 0 0 L3 98.54 119.9 0 0
Anexo!C.8
Resultados!para!Demanda!Mínima!en!un!día!no!Laborable!Típico,!considerando!el!Balance!de!Fases
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10333 30.318 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0 0 L3 98.53 119.9 2.2 0.9
P 10340 30.823 L1 98.28 -0.3 0 0 L2 98.21 239.7 0 0 L3 98.52 119.9 1.8 0.8
P 10348 31.789 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.19 239.7 2.3 1 L3 98.5 119.8 0 0
P 10353 32.682 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0.4 0.2 L3 98.48 119.8 0 0
P 13606 33.078 L1 98.21 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0.5 0.2 L3 98.47 119.8 0 0
P 13613 33.382 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0.9 0.4 L3 98.47 119.8 0 0
P 13603 33.508 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 1.4 0.6 L3 98.46 119.8 0 0
P 13623 34.43 L1 98.18 -0.3 0 0 L2 98.15 239.7 1.4 0.6 L3 98.45 119.8 0 0
P 13639 34.82 L1 98.17 -0.3 0.5 0.2 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.44 119.8 0 0
P 10421 35.727 L1 98.14 -0.3 0.5 0.2 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.42 119.8 0 0
P 10425 35.864 L1 98.13 -0.3 23.8 10.1 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.42 119.8 0 0
P 10429 35.943 L1 98.13 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 1.4 0.6 L3 98.42 119.8 0 0
P 10395 37.011 L1 98.13 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.4 119.8 0.5 0.2
P 10410 37.96 L1 98.12 -0.3 0 0 L2 98.11 239.7 0.9 0.4 L3 98.38 119.8 0 0
P 13937 38.594 L1 98.12 -0.3 0.3 0.1 L2 98.1 239.7 0 0 L3 98.37 119.8 0 0
P 42995 39.112 L1 98.11 -0.3 0 0 L2 98.1 239.7 0.3 0.1 L3 98.36 119.8 0 0
P 8577 40.377 L1 98.1 -0.3 0 0 L2 98.09 239.7 0.3 0.1 L3 98.34 119.8 0 0
P 12566 40.843 L1 98.1 -0.3 0 0 L2 98.09 239.7 0.3 0.1 L3 98.34 119.8 0 0
P 13633 41.616 L1 98.1 -0.3 0 0 L2 98.08 239.7 0.5 0.2 L3 98.32 119.8 0 0
P 13663 42.098 L1 98.09 -0.3 0 0 L2 98.08 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.8 0 0
P 42712 45.265 L1 98.07 -0.3 0 0 L2 98.05 239.7 0.3 0.1 L3 98.26 119.8 0 0
P 42697 45.592 L1 98.07 -0.3 0 0 L2 98.05 239.7 0 0 L3 98.26 119.8 0.9 0.4
P 42964 46.347 L1 98.07 -0.4 0 0 L2 98.04 239.7 0.4 0.2 L3 98.25 119.8 0 0
P 42950 47.28 L1 98.06 -0.4 0 0 L2 98.04 239.7 0 0 L3 98.23 119.8 1.8 0.8
P 42944 47.54 L1 98.06 -0.4 0 0 L2 98.03 239.7 0.4 0.2 L3 98.23 119.8 0 0
P 42939 47.858 L1 98.06 -0.4 0 0 L2 98.03 239.6 0 0 L3 98.22 119.8 0.3 0.1
P 42928 49.179 L1 98.05 -0.4 0 0 L2 98.02 239.6 0.4 0.2 L3 98.2 119.8 0 0
P 42929 49.967 L1 98.04 -0.4 0 0 L2 98.02 239.6 0 0 L3 98.19 119.8 0.5 0.2
P 42909 50.415 L1 98.04 -0.4 0 0 L2 98.02 239.6 0.5 0.2 L3 98.19 119.8 0 0
P 42903 50.833 L1 98.04 -0.4 0 0 L2 98.01 239.6 0.3 0.1 L3 98.18 119.8 0 0
P 42895 51.494 L1 98.03 -0.4 0 0 L2 98.01 239.6 0 0 L3 98.17 119.8 0.5 0.2
P 42881 52.74 L1 98.03 -0.4 0 0 L2 98 239.6 0.4 0.2 L3 98.16 119.8 0 0
P 42873 53.316 L1 98.02 -0.4 0 0 L2 98 239.6 0.5 0.2 L3 98.15 119.8 0 0
P 42865 54.341 L1 98.01 -0.4 0 0 L2 97.99 239.6 0.3 0.1 L3 98.13 119.8 0 0
P 42789 54.721 L1 98.01 -0.4 0 0 L2 97.99 239.6 0 0 L3 98.13 119.8 0.5 0.2
P 42852 54.98 L1 98.01 -0.4 0 0 L2 97.99 239.6 0.3 0.1 L3 98.13 119.8 0 0
P 42845 55.463 L1 98.01 -0.4 0 0 L2 97.99 239.6 0.3 0.1 L3 98.12 119.8 0 0
P 42837 56.065 L1 98 -0.4 0 0 L2 97.99 239.6 0.3 0.1 L3 98.11 119.8 0 0
P 42833 56.333 L1 98 -0.4 0 0 L2 97.98 239.6 0 0 L3 98.11 119.8 1.8 0.8
P 42824 56.886 L1 98 -0.4 0 0 L2 97.98 239.6 0.5 0.2 L3 98.1 119.8 0 0
P 42818 57.298 L1 98 -0.4 0 0 L2 97.98 239.6 0.3 0.1 L3 98.1 119.8 0 0
P 42810 57.768 L1 97.99 -0.4 0 0 L2 97.98 239.6 0 0 L3 98.09 119.8 0.5 0.2
P 42776 60.065 L1 97.98 -0.4 0 0 L2 97.97 239.6 0 0 L3 98.07 119.8 0.9 0.4
P 42752 60.532 L1 97.98 -0.4 0 0 L2 97.97 239.6 0.3 0.1 L3 98.06 119.8 0 0
P 42741 61.574 L1 97.97 -0.4 0 0 L2 97.97 239.6 0.4 0.2 L3 98.05 119.8 0 0
P 42733 62.131 L1 97.97 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0 0 L3 98.04 119.8 0.9 0.4
P 42725 62.476 L1 97.96 -0.4 0.5 0.2 L2 97.96 239.6 0 0 L3 98.04 119.8 0 0
P 42719 62.863 L1 97.96 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0.9 0.4 L3 98.04 119.8 0 0
P 42688 63.329 L1 97.96 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0 0 L3 98.03 119.8 0.9 0.4
P 42680 63.868 L1 97.95 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0.5 0.2 L3 98.03 119.8 0 0
P 42683 64.206 L1 97.95 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0.3 0.1 L3 98.02 119.8 0 0
P 42674 64.654 L1 97.95 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0.3 0.1 L3 98.02 119.8 0 0
P 42666 65.365 L1 97.95 -0.4 0 0 L2 97.96 239.6 0.4 0.2 L3 98.01 119.8 0 0
P 42647 66.921 L1 97.94 -0.4 3.1 1.3 L2 97.95 239.6 0 0 L3 98 119.8 8.2 3.5
P 42644 67.067 L1 97.94 -0.4 0.5 0.2 L2 97.95 239.6 0 0 L3 98 119.8 0 0
P 42634 67.553 L1 97.93 -0.4 0 0 L2 97.95 239.6 0.9 0.4 L3 98 119.8 0 0
P 42627 67.963 L1 97.93 -0.4 1.8 0.8 L2 97.95 239.6 0 0 L3 98 119.8 0 0
P 42618 68.252 L1 97.93 -0.4 0 0 L2 97.95 239.6 0.9 0.4 L3 98 119.8 2.7 1.1
P 42615 68.294 L1 97.93 -0.4 2.5 1 L2 97.95 239.6 0 0 L3 98 119.8 0.9 0.4
Anexo!C.9!
Demanda!Máxima!Proyectada!en!un!Día!Laborable!típico
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.96 0 8.6 3.7 L2 99.96 240 0 0 L3 99.97 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.84 0 93.6 39.9 L2 99.84 240 61.4 26.2 L3 99.86 120 68.2 29.1
P 134353 0.537 L1 99.82 0 6.9 2.9 L2 99.81 240 0 0 L3 99.84 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.69 -0.1 1.4 0.4 L2 99.67 239.9 0 0 L3 99.72 119.9 0 0
P 124349 1.178 L1 99.63 -0.1 4.2 1.8 L2 99.6 239.9 1.7 0.7 L3 99.66 119.9 0 0
P 134256 1.362 L1 99.58 -0.1 4.2 1.8 L2 99.54 239.9 0 0 L3 99.61 119.9 0 0
P 134245 1.665 L1 99.49 -0.1 0 0 L2 99.44 239.9 37.7 16.1 L3 99.53 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.32 -0.2 13.9 5.9 L2 99.26 239.8 0 0 L3 99.37 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.2 -0.2 1.9 0.8 L2 99.13 239.8 0 0 L3 99.25 119.8 0 0
P 134297 2.712 L1 99.19 -0.2 0.9 0.4 L2 99.11 239.8 2.7 1.1 L3 99.24 119.8 0 0
P 2934 3.317 L1 99.02 -0.2 0 0 L2 98.93 239.8 117.2 49.9 L3 99.08 119.8 0 0
P 134286 3.485 L1 98.97 -0.2 0 0 L2 98.89 239.8 2.5 1.1 L3 99.03 119.8 0 0
P 134287 3.598 L1 98.94 -0.2 22.3 9.5 L2 98.86 239.7 0 0 L3 99 119.8 0 0
P 134340 3.682 L1 98.91 -0.2 4.7 2 L2 98.84 239.7 0 0 L3 98.98 119.8 0 0
P 131827 3.775 L1 98.89 -0.2 170.7 72.7 L2 98.81 239.7 135.9 57.9 L3 98.95 119.8 243 103.5
P 131992 4.209 L1 98.81 -0.3 0 0 L2 98.73 239.7 1.7 0.7 L3 98.89 119.8 0 0
P 131947 5.035 L1 98.65 -0.3 1.9 0.8 L2 98.58 239.7 0 0 L3 98.76 119.7 0 0
P 131953 5.703 L1 98.53 -0.3 9.3 4 L2 98.46 239.7 8.4 3.6 L3 98.65 119.7 18.6 7.9
P 131965 6.461 L1 98.39 -0.4 1.9 0.8 L2 98.32 239.6 3.3 1.4 L3 98.54 119.7 0 0
P 132055 6.87 L1 98.32 -0.4 2.8 1.2 L2 98.25 239.6 0 0 L3 98.48 119.7 0 0
P 132066 7.833 L1 98.14 -0.4 1.9 0.8 L2 98.08 239.6 0 0 L3 98.34 119.6 0 0
P 132070 7.915 L1 98.13 -0.4 5.6 2.4 L2 98.06 239.6 2.5 1.1 L3 98.33 119.6 0 0
P 132058 8.02 L1 98.11 -0.4 0 0 L2 98.04 239.6 7.5 3.2 L3 98.31 119.6 0 0
P 132124 8.248 L1 98.07 -0.4 2.8 1.2 L2 98 239.6 0 0 L3 98.28 119.6 0 0
P 132120 8.582 L1 98.01 -0.4 9.5 4.1 L2 97.95 239.5 0 0 L3 98.23 119.6 0 0
P 132102 9.158 L1 97.91 -0.5 9.3 4 L2 97.85 239.5 8.4 3.6 L3 98.14 119.6 18.6 7.9
P 132073 9.359 L1 97.88 -0.5 0 0 L2 97.81 239.5 22 9.4 L3 98.12 119.6 18.6 7.9
P 132085 9.48 L1 97.86 -0.5 0 0 L2 97.79 239.5 2.8 1.2 L3 98.1 119.6 0 0
P 132090 10.078 L1 97.76 -0.5 0 0 L2 97.7 239.5 0 0 L3 98.02 119.6 1.9 0.8
P 132091 10.308 L1 97.72 -0.5 0 0 L2 97.66 239.5 0 0 L3 97.99 119.6 4.7 2
P 13908 10.873 L1 97.63 -0.5 0.9 0.4 L2 97.57 239.5 0 0 L3 97.92 119.6 0 0
P 13819 11.338 L1 97.56 -0.5 165.1 70.3 L2 97.5 239.4 86.4 36.8 L3 97.86 119.5 137.9 58.8
P 13890 11.509 L1 97.54 -0.5 9.3 4 L2 97.48 239.4 0 0 L3 97.85 119.5 0 0
P 13850 11.659 L1 97.53 -0.5 30.8 13.1 L2 97.46 239.4 0 0 L3 97.85 119.5 0 0
P 13897 12.025 L1 97.51 -0.5 4.7 2 L2 97.42 239.4 0 0 L3 97.82 119.5 0 0
P 13814 12.513 L1 97.48 -0.6 0 0 L2 97.37 239.4 12.5 5.3 L3 97.8 119.5 0 0
P 13875 12.643 L1 97.47 -0.6 0 0 L2 97.35 239.4 2.5 1.1 L3 97.79 119.5 0 0
P 13843 13.227 L1 97.43 -0.6 0 0 L2 97.29 239.4 21.1 9 L3 97.75 119.5 0 0
P 13779 13.379 L1 97.42 -0.6 0 0 L2 97.27 239.4 0.8 0.4 L3 97.75 119.5 0 0
P 13904 13.415 L1 97.42 -0.6 5 2.1 L2 97.26 239.4 29 12.3 L3 97.74 119.5 0 0
P 13815 13.666 L1 97.4 -0.6 0 0 L2 97.24 239.4 0 0 L3 97.72 119.5 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 97.39 -0.6 0 0 L2 97.23 239.4 3.5 1.5 L3 97.71 119.5 3.7 1.6
P 131157 14.035 L1 97.38 -0.6 0 0 L2 97.21 239.4 38 16.2 L3 97.7 119.5 0 0
P 15188 14.075 L1 97.38 -0.6 0 0 L2 97.21 239.4 3.7 1.6 L3 97.7 119.5 0 0
P 13795 14.627 L1 97.34 -0.6 0 0 L2 97.18 239.4 7.2 3.1 L3 97.67 119.5 0 0
P 127190 14.89 L1 97.33 -0.6 0 0 L2 97.16 239.4 2.5 1.1 L3 97.66 119.5 0 0
P 13149 14.945 L1 97.33 -0.6 0.9 0.4 L2 97.16 239.4 0 0 L3 97.65 119.5 0 0
P 13229 15.101 L1 97.32 -0.6 8.8 3.8 L2 97.16 239.4 0 0 L3 97.65 119.5 9.3 4
P 13798 15.571 L1 97.3 -0.6 1.9 0.8 L2 97.13 239.4 1.7 0.7 L3 97.63 119.5 3.7 1.6
P 13702 15.706 L1 97.29 -0.6 1.7 0.7 L2 97.12 239.4 0 0 L3 97.62 119.5 3.7 1.6
P 13694 15.967 L1 97.28 -0.6 0 0 L2 97.11 239.4 0 0 L3 97.61 119.5 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 97.26 -0.6 9.2 3.9 L2 97.1 239.4 1.7 0.7 L3 97.6 119.5 3.7 1.6
P 131848 16.264 L1 97.25 -0.6 4.7 2 L2 97.08 239.4 0 0 L3 97.58 119.5 0 0
P 13686 16.75 L1 97.22 -0.6 0.8 0.4 L2 97.05 239.4 0 0 L3 97.56 119.5 0 0
P 13733 16.801 L1 97.22 -0.6 26.5 11.3 L2 97.05 239.4 0 0 L3 97.56 119.5 27.8 11.9
P 13729 16.855 L1 97.22 -0.6 0 0 L2 97.05 239.4 0 0 L3 97.56 119.5 1.9 0.8
P 13726 17.309 L1 97.2 -0.6 0 0 L2 97.02 239.4 0 0 L3 97.55 119.5 1.7 0.7
P 13746 17.767 L1 97.19 -0.6 0 0 L2 97 239.3 0.8 0.4 L3 97.53 119.5 0 0
P 13725 18.1 L1 97.18 -0.6 0 0 L2 96.98 239.3 0 0 L3 97.52 119.5 1.7 0.7
P 13682 18.218 L1 97.18 -0.6 0 0 L2 96.97 239.3 0 0 L3 97.52 119.5 1.9 0.8
P 13720 18.867 L1 97.15 -0.6 0 0 L2 96.94 239.3 49.8 21.2 L3 97.51 119.5 0 0
P 13721 19.017 L1 97.15 -0.6 1.9 0.8 L2 96.93 239.3 0 0 L3 97.5 119.5 0 0
P 8509 20.193 L1 97.11 -0.6 1.9 0.8 L2 96.9 239.3 0 0 L3 97.47 119.5 0 0
P 13751 20.544 L1 97.1 -0.6 5.6 2.4 L2 96.89 239.3 0 0 L3 97.46 119.5 0 0
P 10443 21.094 L1 97.09 -0.6 0.6 0.2 L2 96.87 239.3 0 0 L3 97.45 119.5 0 0
P 10452 22.089 L1 97.03 -0.6 1.9 0.8 L2 96.82 239.3 0 0 L3 97.4 119.5 0 0
P 11119 22.434 L1 97.01 -0.6 0 0 L2 96.8 239.3 0 0 L3 97.38 119.5 2.5 1.1
P 11130 22.542 L1 97.01 -0.6 0 0 L2 96.79 239.3 0 0 L3 97.38 119.5 4.2 1.8
P 11138 22.625 L1 97 -0.6 0 0 L2 96.79 239.3 0 0 L3 97.37 119.5 2.5 1.1
P 11150 22.782 L1 97 -0.6 0 0 L2 96.78 239.3 0 0 L3 97.37 119.5 0.8 0.4
P 11157 22.946 L1 96.99 -0.6 0.9 0.4 L2 96.77 239.3 0 0 L3 97.36 119.5 0 0
P 11160 23.243 L1 96.97 -0.6 0 0 L2 96.75 239.3 0 0 L3 97.35 119.5 0.8 0.4
P 11178 24.148 L1 96.93 -0.6 0 0 L2 96.7 239.3 1.7 0.7 L3 97.31 119.5 0 0
P 11292 24.876 L1 96.89 -0.6 0 0 L2 96.66 239.3 2.8 1.2 L3 97.28 119.4 0 0
P 11305 25.691 L1 96.85 -0.7 0 0 L2 96.62 239.3 27.6 11.7 L3 97.25 119.4 0 0
P 11320 26.921 L1 96.78 -0.7 0 0 L2 96.58 239.3 0.9 0.4 L3 97.2 119.4 0 0
P 10306 27.534 L1 96.75 -0.7 0 0 L2 96.57 239.3 0 0 L3 97.17 119.4 1.9 0.8
P 10309 27.859 L1 96.73 -0.7 0.9 0.4 L2 96.56 239.3 0 0 L3 97.16 119.4 0 0
P 10318 29.03 L1 96.67 -0.7 0 0 L2 96.53 239.3 0 0 L3 97.12 119.4 1.9 0.8
P 10323 29.697 L1 96.64 -0.7 1.9 0.8 L2 96.52 239.3 0 0 L3 97.09 119.4 0 0
P 10333 30.318 L1 96.61 -0.7 0 0 L2 96.5 239.3 0 0 L3 97.07 119.4 4.2 1.8
Anexo!C.9!
Demanda!Máxima!Proyectada!en!un!Día!Laborable!típico
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10340 30.823 L1 96.58 -0.7 0 0 L2 96.49 239.3 0 0 L3 97.05 119.4 3.7 1.6
P 10348 31.789 L1 96.54 -0.7 0 0 L2 96.46 239.3 4.7 2 L3 97.03 119.4 0 0
P 10353 32.682 L1 96.49 -0.7 0 0 L2 96.45 239.3 0.8 0.4 L3 97 119.4 0 0
P 13606 33.078 L1 96.48 -0.7 0 0 L2 96.44 239.3 0.9 0.4 L3 96.99 119.4 0 0
P 13613 33.382 L1 96.47 -0.7 0 0 L2 96.44 239.3 0.9 0.4 L3 96.98 119.4 0 0
P 13603 33.508 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.43 239.3 2.8 1.2 L3 96.98 119.4 0 0
P 13623 34.43 L1 96.42 -0.7 0 0 L2 96.42 239.3 2.8 1.2 L3 96.96 119.4 0 0
P 13639 34.82 L1 96.41 -0.7 0.9 0.4 L2 96.42 239.3 0 0 L3 96.95 119.4 0 0
P 10421 35.727 L1 96.37 -0.8 0.9 0.4 L2 96.41 239.3 0 0 L3 96.93 119.4 0 0
P 10425 35.864 L1 96.36 -0.8 48.2 20.5 L2 96.41 239.3 0 0 L3 96.92 119.4 0 0
P 10429 35.943 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.41 239.3 2.8 1.2 L3 96.92 119.4 0 0
P 10395 37.011 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.4 239.3 0 0 L3 96.9 119.4 0.9 0.4
P 10410 37.96 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.39 239.3 1.9 0.8 L3 96.87 119.4 0 0
P 13937 38.594 L1 96.36 -0.8 0.6 0.2 L2 96.39 239.2 0 0 L3 96.86 119.4 0 0
P 42995 39.112 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.39 239.2 0.5 0.2 L3 96.85 119.4 0 0
P 8577 40.377 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.38 239.2 0.6 0.2 L3 96.82 119.4 0 0
P 12566 40.843 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.38 239.2 0.6 0.2 L3 96.81 119.4 0 0
P 13633 41.616 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.38 239.2 0.9 0.4 L3 96.79 119.4 0 0
P 13663 42.098 L1 96.36 -0.8 0 0 L2 96.37 239.2 0.6 0.2 L3 96.78 119.4 0 0
P 42712 45.265 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.5 0.2 L3 96.71 119.3 0 0
P 42697 45.592 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.71 119.3 1.9 0.8
P 42964 46.347 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.8 0.4 L3 96.69 119.3 0 0
P 42950 47.28 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.67 119.3 3.7 1.6
P 42944 47.54 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.8 0.4 L3 96.67 119.3 0 0
P 42939 47.858 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.66 119.3 1.1 0.5
P 42928 49.179 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.8 0.4 L3 96.64 119.3 0 0
P 42929 49.967 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.63 119.3 1.1 0.5
P 42909 50.415 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.9 0.4 L3 96.62 119.3 0 0
P 42903 50.833 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.5 0.2 L3 96.61 119.3 0 0
P 42895 51.494 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.6 119.3 1.1 0.5
P 42881 52.74 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.8 0.4 L3 96.58 119.3 0 0
P 42873 53.316 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.9 0.4 L3 96.58 119.3 0 0
P 42865 54.341 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.6 0.2 L3 96.56 119.3 0 0
P 42789 54.721 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.55 119.3 1.1 0.5
P 42852 54.98 L1 96.37 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.5 0.2 L3 96.55 119.3 0 0
P 42845 55.463 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0.6 0.2 L3 96.54 119.3 0 0
P 42837 56.065 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 2.8 1.2 L3 96.54 119.3 0 0
P 42833 56.333 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.36 239.2 0 0 L3 96.53 119.3 3.7 1.6
P 42824 56.886 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.37 239.2 0.9 0.4 L3 96.53 119.2 0 0
P 42818 57.298 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.37 239.2 0.5 0.2 L3 96.52 119.2 0 0
P 42810 57.768 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.37 239.2 0 0 L3 96.52 119.2 1.1 0.5
P 42776 60.065 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.39 239.2 0 0 L3 96.49 119.2 1.9 0.8
P 42752 60.532 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.39 239.2 0.6 0.2 L3 96.49 119.2 0 0
P 42741 61.574 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.4 239.2 0.8 0.4 L3 96.48 119.2 0 0
P 42733 62.131 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.4 239.2 0 0 L3 96.47 119.2 1.9 0.8
P 42725 62.476 L1 96.38 -0.8 0.9 0.4 L2 96.4 239.2 0 0 L3 96.47 119.2 0 0
P 42719 62.863 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.41 239.2 1.7 0.7 L3 96.47 119.2 0 0
P 42688 63.329 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.41 239.2 0 0 L3 96.46 119.2 1.9 0.8
P 42680 63.868 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.42 239.2 0.9 0.4 L3 96.46 119.2 0 0
P 42683 64.206 L1 96.38 -0.8 0 0 L2 96.42 239.2 0.5 0.2 L3 96.46 119.2 0 0
P 42674 64.654 L1 96.39 -0.8 0 0 L2 96.42 239.2 0.6 0.2 L3 96.46 119.2 0 0
P 42666 65.365 L1 96.39 -0.8 0 0 L2 96.43 239.2 0.8 0.4 L3 96.45 119.2 0 0
P 42647 66.921 L1 96.39 -0.8 5.9 2.5 L2 96.45 239.2 0 0 L3 96.44 119.2 16.9 7.2
P 42644 67.067 L1 96.39 -0.8 0.9 0.4 L2 96.45 239.2 0 0 L3 96.44 119.2 0 0
P 42634 67.553 L1 96.39 -0.8 0 0 L2 96.45 239.2 1.7 0.7 L3 96.45 119.2 0 0
P 42627 67.963 L1 96.4 -0.8 3.7 1.6 L2 96.46 239.2 0 0 L3 96.45 119.2 0 0
P 42618 68.252 L1 96.4 -0.8 0 0 L2 96.46 239.2 1.7 0.7 L3 96.45 119.2 5.6 2.4
P 42615 68.294 L1 96.4 -0.8 4.7 2 L2 96.46 239.2 0 0 L3 96.45 119.2 2 0.8
Anexo!C.10
Demanda!Mínima!Proyectada!en!un!Día!Laborable!típico
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.98 0 2.6 1.1 L2 99.98 240 0 0 L3 99.98 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.91 0 75.4 32.1 L2 99.9 240 51.2 21.8 L3 99.91 120 71.4 30.4
P 134353 0.537 L1 99.9 0 2.6 1.1 L2 99.89 240 0 0 L3 99.9 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.83 0 0.5 0.2 L2 99.81 240 0 0 L3 99.83 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.8 0 1.6 0.7 L2 99.77 240 1.1 0.5 L3 99.8 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.77 0 1.6 0.7 L2 99.74 240 0 0 L3 99.77 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.72 -0.1 0 0 L2 99.68 239.9 11.2 4.8 L3 99.72 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.63 -0.1 5.3 2.2 L2 99.58 239.9 0 0 L3 99.63 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.57 -0.1 1.1 0.4 L2 99.5 239.9 0 0 L3 99.56 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.56 -0.1 0.5 0.2 L2 99.5 239.9 1.6 0.7 L3 99.56 119.9 0 0
P 2934 3.317 L1 99.47 -0.1 0 0 L2 99.39 239.9 48.2 20.5 L3 99.46 119.9 0 0
P 134286 3.485 L1 99.44 -0.1 0 0 L2 99.36 239.9 1.6 0.7 L3 99.44 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.43 -0.1 6.6 2.8 L2 99.35 239.9 0 0 L3 99.42 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.41 -0.1 2.6 1.1 L2 99.33 239.9 0 0 L3 99.4 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.4 -0.1 78.7 33.5 L2 99.32 239.9 76.1 32.4 L3 99.39 119.9 127.9 54.5
P 131992 4.209 L1 99.35 -0.1 0 0 L2 99.27 239.9 1.1 0.5 L3 99.35 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.26 -0.1 1.1 0.4 L2 99.17 239.8 0 0 L3 99.27 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.19 -0.1 5.3 2.2 L2 99.1 239.8 5.5 2.3 L3 99.2 119.9 10.1 4.3
P 131965 6.461 L1 99.11 -0.2 1.1 0.4 L2 99.01 239.8 2.2 0.9 L3 99.14 119.9 0 0
P 132055 6.87 L1 99.06 -0.2 1.6 0.7 L2 98.96 239.8 0 0 L3 99.1 119.8 0 0
P 132066 7.833 L1 98.96 -0.2 1.1 0.4 L2 98.86 239.8 0 0 L3 99.01 119.8 0 0
P 132070 7.915 L1 98.95 -0.2 3.2 1.3 L2 98.85 239.8 1.6 0.7 L3 99 119.8 0 0
P 132058 8.02 L1 98.94 -0.2 0 0 L2 98.83 239.8 4.9 2.1 L3 98.99 119.8 0 0
P 132124 8.248 L1 98.92 -0.2 1.6 0.7 L2 98.81 239.8 0 0 L3 98.97 119.8 0 0
P 132120 8.582 L1 98.88 -0.2 5.3 2.2 L2 98.77 239.8 0 0 L3 98.94 119.8 0 0
P 132102 9.158 L1 98.82 -0.2 5.3 2.2 L2 98.71 239.8 5.5 2.3 L3 98.89 119.8 10.8 4.6
P 132073 9.359 L1 98.81 -0.2 0 0 L2 98.69 239.8 13.2 5.6 L3 98.87 119.8 10.8 4.6
P 132085 9.48 L1 98.79 -0.2 0 0 L2 98.68 239.8 1.6 0.7 L3 98.86 119.8 0 0
P 132090 10.078 L1 98.73 -0.2 0 0 L2 98.62 239.8 0 0 L3 98.81 119.8 1.1 0.5
P 132091 10.308 L1 98.71 -0.2 0 0 L2 98.59 239.8 2.6 1.1 L3 98.8 119.8 0 0
P 13908 10.873 L1 98.66 -0.2 0.5 0.2 L2 98.54 239.7 0 0 L3 98.75 119.8 0 0
P 13819 11.338 L1 98.61 -0.2 93.3 39.7 L2 98.49 239.7 56.4 24 L3 98.71 119.8 80.4 34.2
P 13890 11.509 L1 98.6 -0.2 5.3 2.2 L2 98.48 239.7 0 0 L3 98.71 119.8 0 0
P 13850 11.659 L1 98.6 -0.2 17.4 7.4 L2 98.47 239.7 0 0 L3 98.7 119.8 0 0
P 13897 12.025 L1 98.58 -0.2 2.6 1.1 L2 98.44 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 0 0
P 13814 12.513 L1 98.56 -0.2 0 0 L2 98.41 239.7 8.2 3.5 L3 98.66 119.8 0 0
P 13875 12.643 L1 98.56 -0.2 0 0 L2 98.4 239.7 1.6 0.7 L3 98.66 119.8 0 0
P 13843 13.227 L1 98.53 -0.2 0 0 L2 98.36 239.7 11.9 5.1 L3 98.64 119.8 0 0
P 13779 13.379 L1 98.53 -0.2 0 0 L2 98.35 239.7 0.5 0.2 L3 98.63 119.8 0 0
P 13904 13.415 L1 98.52 -0.2 2.8 1.2 L2 98.35 239.7 8.7 3.7 L3 98.62 119.8 0 0
P 13815 13.666 L1 98.51 -0.2 0 0 L2 98.33 239.7 0 0 L3 98.61 119.8 2.2 0.9
P 13878 13.86 L1 98.5 -0.2 0 0 L2 98.32 239.7 2.1 0.9 L3 98.61 119.8 2.2 0.9
P 131157 14.035 L1 98.5 -0.2 0 0 L2 98.31 239.7 23.4 10 L3 98.6 119.8 0 0
P 15188 14.075 L1 98.5 -0.2 0 0 L2 98.31 239.7 2.2 0.9 L3 98.6 119.8 0 0
P 13795 14.627 L1 98.47 -0.2 0 0 L2 98.29 239.7 4.3 1.8 L3 98.58 119.8 0 0
P 127190 14.89 L1 98.46 -0.2 0 0 L2 98.28 239.7 1.6 0.7 L3 98.57 119.8 0 0
P 13149 14.945 L1 98.46 -0.2 0.5 0.2 L2 98.27 239.7 0 0 L3 98.56 119.8 0 0
P 13229 15.101 L1 98.46 -0.2 6.8 2.9 L2 98.27 239.7 0 0 L3 98.56 119.8 9.3 4
P 13798 15.571 L1 98.44 -0.2 1.1 0.4 L2 98.25 239.7 1.1 0.5 L3 98.55 119.8 2.2 0.9
P 13702 15.706 L1 98.44 -0.2 1.1 0.5 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.54 119.8 2.2 0.9
P 13694 15.967 L1 98.43 -0.2 0 0 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.53 119.8 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 98.42 -0.2 1.1 0.4 L2 98.23 239.7 1.1 0.5 L3 98.52 119.8 2.2 0.9
P 131848 16.264 L1 98.41 -0.2 4.7 2 L2 98.21 239.7 0 0 L3 98.51 119.8 0 0
P 13686 16.75 L1 98.4 -0.2 0.5 0.2 L2 98.2 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 0 0
P 13733 16.801 L1 98.39 -0.2 16.1 6.9 L2 98.19 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 16.2 6.9
P 13729 16.855 L1 98.39 -0.2 0 0 L2 98.19 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 1.1 0.5
P 13726 17.309 L1 98.38 -0.2 0 0 L2 98.17 239.7 0 0 L3 98.49 119.8 1.1 0.5
P 13746 17.767 L1 98.37 -0.2 0 0 L2 98.16 239.7 0.5 0.2 L3 98.48 119.8 0 0
P 13725 18.1 L1 98.36 -0.2 0 0 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.47 119.8 1.1 0.5
P 13682 18.218 L1 98.36 -0.2 0 0 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.47 119.8 1.1 0.5
P 13720 18.867 L1 98.35 -0.2 0 0 L2 98.11 239.7 32.4 13.8 L3 98.46 119.8 0 0
P 13721 19.017 L1 98.34 -0.2 1.1 0.4 L2 98.11 239.7 0 0 L3 98.45 119.8 0 0
P 8509 20.193 L1 98.32 -0.2 1.1 0.4 L2 98.09 239.7 0 0 L3 98.43 119.8 0 0
P 13751 20.544 L1 98.31 -0.2 3.2 1.3 L2 98.08 239.7 0 0 L3 98.42 119.8 0 0
P 10443 21.094 L1 98.3 -0.2 0.3 0.1 L2 98.07 239.7 0 0 L3 98.41 119.8 0 0
P 10452 22.089 L1 98.26 -0.2 1.1 0.4 L2 98.02 239.7 0 0 L3 98.37 119.8 0 0
P 11119 22.434 L1 98.24 -0.2 0 0 L2 98.01 239.7 0 0 L3 98.36 119.8 1.6 0.7
P 11130 22.542 L1 98.24 -0.2 0 0 L2 98 239.7 0 0 L3 98.36 119.8 2.7 1.2
P 11138 22.625 L1 98.23 -0.2 0 0 L2 98 239.7 0 0 L3 98.35 119.8 1.6 0.7
P 11150 22.782 L1 98.23 -0.2 0 0 L2 97.99 239.7 0 0 L3 98.35 119.8 0.5 0.2
P 11157 22.946 L1 98.22 -0.2 0.5 0.2 L2 97.98 239.7 0 0 L3 98.34 119.8 0 0
P 11160 23.243 L1 98.21 -0.2 0 0 L2 97.97 239.7 0 0 L3 98.33 119.8 0.5 0.2
P 11178 24.148 L1 98.17 -0.2 0 0 L2 97.93 239.7 1.1 0.5 L3 98.3 119.8 0 0
P 11292 24.876 L1 98.14 -0.2 0 0 L2 97.9 239.7 1.6 0.7 L3 98.28 119.8 0 0
P 11305 25.691 L1 98.11 -0.2 0 0 L2 97.86 239.7 18 7.7 L3 98.26 119.8 0 0
P 11320 26.921 L1 98.06 -0.2 0 0 L2 97.83 239.7 0.5 0.2 L3 98.22 119.8 0 0
P 10306 27.534 L1 98.04 -0.2 0 0 L2 97.82 239.7 1.1 0.4 L3 98.2 119.8 0 0
P 10309 27.859 L1 98.03 -0.2 0.5 0.2 L2 97.81 239.7 0 0 L3 98.19 119.8 0 0
P 10318 29.03 L1 97.98 -0.2 0 0 L2 97.79 239.7 0 0 L3 98.15 119.8 1.1 0.5
P 10323 29.697 L1 97.96 -0.2 1.1 0.4 L2 97.77 239.7 0 0 L3 98.13 119.8 0 0
P 10333 30.318 L1 97.93 -0.2 0 0 L2 97.76 239.6 0 0 L3 98.11 119.8 2.7 1.2
Anexo!C.10
Demanda!Mínima!Proyectada!en!un!Día!Laborable!típico
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10340 30.823 L1 97.91 -0.2 0 0 L2 97.75 239.6 0 0 L3 98.09 119.8 2.2 0.9
P 10348 31.789 L1 97.88 -0.2 0 0 L2 97.72 239.6 2.6 1.1 L3 98.07 119.8 0 0
P 10353 32.682 L1 97.84 -0.2 0 0 L2 97.71 239.6 0.5 0.2 L3 98.05 119.8 0 0
P 13606 33.078 L1 97.83 -0.2 0 0 L2 97.7 239.6 0.5 0.2 L3 98.04 119.7 0 0
P 13613 33.382 L1 97.82 -0.2 0 0 L2 97.69 239.6 0.5 0.2 L3 98.03 119.7 0 0
P 13603 33.508 L1 97.82 -0.2 0 0 L2 97.69 239.6 1.6 0.7 L3 98.03 119.7 0 0
P 13623 34.43 L1 97.79 -0.2 0 0 L2 97.68 239.6 1.6 0.7 L3 98.01 119.7 0 0
P 13639 34.82 L1 97.78 -0.2 0.5 0.2 L2 97.68 239.6 0 0 L3 98 119.7 0 0
P 10421 35.727 L1 97.74 -0.2 0.5 0.2 L2 97.66 239.6 0 0 L3 97.98 119.7 0 0
P 10425 35.864 L1 97.74 -0.2 27.2 11.6 L2 97.66 239.6 0 0 L3 97.97 119.7 0 0
P 10429 35.943 L1 97.74 -0.2 0 0 L2 97.66 239.6 1.6 0.7 L3 97.97 119.7 0 0
P 10395 37.011 L1 97.73 -0.2 0 0 L2 97.65 239.6 0 0 L3 97.95 119.7 0.5 0.2
P 10410 37.96 L1 97.72 -0.2 0 0 L2 97.64 239.6 1.1 0.4 L3 97.93 119.7 0 0
P 13937 38.594 L1 97.72 -0.2 0.3 0.1 L2 97.63 239.6 0 0 L3 97.92 119.7 0 0
P 42995 39.112 L1 97.71 -0.2 0 0 L2 97.62 239.6 0.3 0.1 L3 97.91 119.7 0 0
P 8577 40.377 L1 97.7 -0.2 0 0 L2 97.61 239.6 0.3 0.1 L3 97.88 119.7 0 0
P 12566 40.843 L1 97.7 -0.2 0 0 L2 97.61 239.6 0.3 0.1 L3 97.87 119.7 0 0
P 13633 41.616 L1 97.69 -0.2 0 0 L2 97.6 239.6 0.5 0.2 L3 97.86 119.7 0 0
P 13663 42.098 L1 97.69 -0.2 0 0 L2 97.6 239.6 0.3 0.1 L3 97.85 119.7 0 0
P 42712 45.265 L1 97.67 -0.2 0 0 L2 97.57 239.6 0.3 0.1 L3 97.78 119.7 0 0
P 42697 45.592 L1 97.66 -0.2 0 0 L2 97.57 239.6 0 0 L3 97.77 119.7 1.1 0.4
P 42964 46.347 L1 97.66 -0.2 0 0 L2 97.56 239.6 0.5 0.2 L3 97.76 119.7 0 0
P 42950 47.28 L1 97.65 -0.3 0 0 L2 97.55 239.6 0 0 L3 97.74 119.7 2.2 0.9
P 42944 47.54 L1 97.65 -0.3 0 0 L2 97.55 239.6 0.5 0.2 L3 97.74 119.7 0 0
P 42939 47.858 L1 97.64 -0.3 0 0 L2 97.55 239.6 0 0 L3 97.73 119.7 0.3 0.1
P 42928 49.179 L1 97.63 -0.3 0 0 L2 97.54 239.6 0.5 0.2 L3 97.71 119.7 0 0
P 42929 49.967 L1 97.63 -0.3 0 0 L2 97.53 239.6 0 0 L3 97.69 119.7 0.6 0.3
P 42909 50.415 L1 97.62 -0.3 0 0 L2 97.53 239.6 0.5 0.2 L3 97.69 119.7 0 0
P 42903 50.833 L1 97.62 -0.3 0 0 L2 97.53 239.6 0.3 0.1 L3 97.68 119.7 0 0
P 42895 51.494 L1 97.62 -0.3 0 0 L2 97.52 239.6 0 0 L3 97.67 119.7 0.6 0.3
P 42881 52.74 L1 97.61 -0.3 0 0 L2 97.51 239.6 0.5 0.2 L3 97.65 119.7 0 0
P 42873 53.316 L1 97.6 -0.3 0 0 L2 97.51 239.6 0.5 0.2 L3 97.64 119.7 0 0
P 42865 54.341 L1 97.59 -0.3 0 0 L2 97.5 239.6 0.3 0.1 L3 97.62 119.7 0 0
P 42789 54.721 L1 97.59 -0.3 0 0 L2 97.5 239.6 0 0 L3 97.61 119.7 0.6 0.3
P 42852 54.98 L1 97.59 -0.3 0 0 L2 97.5 239.6 0.3 0.1 L3 97.61 119.7 0 0
P 42845 55.463 L1 97.58 -0.3 0 0 L2 97.5 239.6 0 0 L3 97.6 119.7 0.3 0.1
P 42837 56.065 L1 97.58 -0.3 0 0 L2 97.49 239.6 0.3 0.1 L3 97.59 119.7 0 0
P 42833 56.333 L1 97.58 -0.3 0 0 L2 97.49 239.6 0 0 L3 97.59 119.7 2.2 0.9
P 42824 56.886 L1 97.57 -0.3 0 0 L2 97.49 239.6 0.5 0.2 L3 97.58 119.7 0 0
P 42818 57.298 L1 97.57 -0.3 0 0 L2 97.49 239.6 0.3 0.1 L3 97.57 119.7 0 0
P 42810 57.768 L1 97.57 -0.3 0 0 L2 97.49 239.6 0 0 L3 97.57 119.7 0.6 0.3
P 42776 60.065 L1 97.55 -0.3 0 0 L2 97.48 239.5 0 0 L3 97.54 119.7 1.1 0.5
P 42752 60.532 L1 97.55 -0.3 0 0 L2 97.47 239.5 0.3 0.1 L3 97.53 119.7 0 0
P 42741 61.574 L1 97.54 -0.3 0 0 L2 97.47 239.5 0.5 0.2 L3 97.52 119.7 0 0
P 42733 62.131 L1 97.53 -0.3 0 0 L2 97.47 239.5 0 0 L3 97.51 119.7 1.1 0.5
P 42725 62.476 L1 97.53 -0.3 0.5 0.2 L2 97.47 239.5 0 0 L3 97.51 119.7 0 0
P 42719 62.863 L1 97.53 -0.3 0 0 L2 97.47 239.5 1.1 0.5 L3 97.5 119.7 0 0
P 42688 63.329 L1 97.52 -0.3 0 0 L2 97.46 239.5 0 0 L3 97.5 119.7 1.1 0.5
P 42680 63.868 L1 97.52 -0.3 0 0 L2 97.46 239.5 0.5 0.2 L3 97.49 119.7 0 0
P 42683 64.206 L1 97.52 -0.3 0 0 L2 97.46 239.5 0.3 0.1 L3 97.49 119.7 0 0
P 42674 64.654 L1 97.51 -0.3 0 0 L2 97.46 239.5 0 0 L3 97.48 119.7 0.3 0.1
P 42666 65.365 L1 97.51 -0.3 0 0 L2 97.46 239.5 0.5 0.2 L3 97.47 119.7 0 0
P 42647 66.921 L1 97.5 -0.3 3.8 1.6 L2 97.46 239.5 0 0 L3 97.46 119.7 9.7 4.2
P 42644 67.067 L1 97.5 -0.3 0.5 0.2 L2 97.46 239.5 0 0 L3 97.46 119.7 0 0
P 42634 67.553 L1 97.49 -0.3 0 0 L2 97.46 239.5 1.1 0.5 L3 97.45 119.7 0 0
P 42627 67.963 L1 97.49 -0.3 2.2 0.9 L2 97.46 239.5 0 0 L3 97.45 119.7 0 0
P 42618 68.252 L1 97.49 -0.3 0 0 L2 97.45 239.5 1.1 0.5 L3 97.45 119.7 3.2 1.4
P 42615 68.294 L1 97.49 -0.3 3.1 1.3 L2 97.45 239.5 0 0 L3 97.45 119.7 1.1 0.5
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO
!
151!
!
ANEXO F
*
En este anexo se muestran los datos a partir de los cuales se han
calculado los datos de las diferentes curvas de capacidad.
Valor u
Voltaje 220 O*Corriente 171 %*Potencia P 65.16 _a*Fp 0.8
Potencia P 81.45 _O%*Potencia Q 81.446 _Z12*
**
Tabla F.1 Datos del Generador de Guagua Sumaco.
$6V6US*YS*54M2S*Sf6U1T6[.0*
Límite de sobre excitación
P1 Q1
0 0
81.45 81.446
Tabla F.2 Limite de sobre exitación.
$6V6US*YS*5AMSf6U1T6[.0*
Límite de subexcitación
P1 Q1
0 0
81.45 -81.446
Tabla F.3 Límite de subexitación.
*
*
*
*
*
*
*
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO
!
152!
!
*
$8V6US*W42*W4US.T61*%TU6Z10*
*
$6V6US*W42*W4US.T61*1TU6Z1*Paso 5.430
Pasos Q P
-15 -81.450 0.000
-14 -76.020 29.241
-13 -70.590 40.634
-12 -65.160 48.870
-11 -59.730 55.375
-10 -54.300 60.709
-9 -48.870 65.160
-8 -43.440 68.899
-7 -38.010 72.037
-6 -32.580 74.650
-5 -27.150 76.792
-4 -21.720 78.501
-3 -16.290 79.804
-2 -10.860 80.723
-1 -5.430 81.269
0 0.000 81.450
1 5.430 81.269
2 10.860 80.723
3 16.290 79.804
4 21.720 78.501
5 27.150 76.792
6 32.580 74.650
7 38.010 72.037
8 43.440 68.899
9 48.870 65.160
10 54.300 60.709
11 59.730 55.375
12 65.160 48.870
13 70.590 40.634
14 76.020 29.241
15 81.450 0.000
Tabla F.4 Límite por potencia activa.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO
!
153!
!
$8V6US*W42*T4226S.US*Vgf6V1*YS*12V1YA210*
*
Voltaje 220 O*
Corriente 171 %*
Potencia P 81.45 _O%*
Fp 0.8
Potencia S 65.16 _a*
Potencia Q 48.869 _Z12*Z 0.594 h* 36.87 O Z 0.3564+0.4752i
Xq 1.312 Pu 0.11152123 !
Xd 82.7% pu 0.491238 !
Eq < d V + j*Xq*I
220.825 < 31.14 O
d 31.14 O 0.543442255 rad
"V1f* 359.7813932 V
V*Emax/xd V^2(1/Xd-1/Xq)
161127.4097335471.51
320
Y*V1f*
x1 FD0DDDH*x2 38.9983
x3 4.9837
x4 1.29921
x5 -1.29921
x6 -4.9837
x7 -38.9983
x8 -53.3337
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO
!
154!
!
paso 2.6667 P Q
0 0 0 62.60082994
1 2.666685 23.0876766761.70017131
2 5.33337 46.0241209359.00486093
3 8.000055 68.6593044154.53484003
4 10.66674 90.8455966 48.32316029
5 13.333425 112.438938440.41570987
6 16.00011 133.299985430.87083322
7 18.666795 153.295211419.75884779
8 21.33348 172.29796217.161461906
9 24.000165 190.1894516 -6.82890129
10 26.66685 206.8596918 -22.109868
11 29.333535 222.2083468 -38.5699597
12 32.00022 236.1455071 -56.089513
Tabla F.5 Limite por maxima corriente de Armadura.
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO
!
155!
!
$6V6US*W42*V6.6V1*T4226S.US*YS*12V1YA21.
Voltaje 220 O*Corriente 171 %*
Potencia P 81.45 _O%*fp 0.8
Potencia S 65.16 _a*Potencia Q 48.869 _Z12*
Z 0.594 h* 36.87 O 0.3564+0.4752i !
Xq 1.312 0.11152123
Xd 82.7% 0.491238
Eq < d V + j*Xq*I
220.825 < 31.14 O
d 31.14 O0.543442255 rad.
Lim 25%
"V1f* 89.94534829 V
V*Emax/xd V^2(1/Xd-1/Xq)
40281.85243 335471.51320
Y*V1f*
x1 EH0DDDJx2 38.9983
x3 4.9837
x4 1.29921
x5 -1.29921
x6 -4.9837
x7 -38.9983
x8 -47.3339
ANEXO F CURVAS DE CAPACIDAD DEL GENERADOR DE GUAGUA SUMACO
!
156!
!
paso! 2.3667! P! Q!
0! 0! 0! "58.2447274!
1! 2.366695! 15.50487135 "58.8511561!
2! 4.73339! 30.91249153 "60.6664814!
3! 7.100085! 46.12625819 "63.6788479!
4! 9.46678! 61.05086229 "67.8685853!
5! 11.833475! 75.59292373 "73.2083413!
6! 14.20017! 89.66161392 "79.6632657!
7! 16.566865! 103.1692611 "87.191246!
8! 18.93356! 116.0319342 "95.743191!
9! 21.300255! 128.1700014 "105.263362!
Tabla F.6 Limite por mínima corriente de Armadura.!
ANEXO!G1.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!máxima!en!un!día!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.97 0 6.3 2.7 L2 99.97 240 0 0 L3 99.97 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.87 0 23.4 10 L2 99.86 240 14.2 6 L3 99.87 120 28.8 12.3
P 134353 0.537 L1 99.84 0 4.7 2 L2 99.84 240 0 0 L3 99.85 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.72 -0.1 0.9 0.4 L2 99.71 239.9 0 0 L3 99.73 119.9 0 0
P 124349 1.178 L1 99.67 -0.1 2.8 1.2 L2 99.66 239.9 1.7 0.7 L3 99.67 119.9 0 0
P 134256 1.362 L1 99.62 -0.1 2.8 1.2 L2 99.6 239.9 0 0 L3 99.62 119.9 0 0
P 134245 1.665 L1 99.53 -0.1 0 0 L2 99.51 239.9 17 7.2 L3 99.54 119.9 0 0
P134255 2.25 L1 99.37 -0.1 9.3 4 L2 99.35 239.9 0 0 L3 99.38 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.26 -0.2 1.9 0.8 L2 99.23 239.8 0 0 L3 99.26 119.8 0 0
P 134297 2.712 L1 99.25 -0.2 0.9 0.4 L2 99.22 239.8 2.7 1.1 L3 99.25 119.8 0 0
P 2934 3.317 L1 99.08 -0.2 0 0 L2 99.05 239.8 76.2 32.5 L3 99.09 119.8 0 0
P 134286 3.485 L1 99.04 -0.2 0 0 L2 99.01 239.8 2.5 1.1 L3 99.04 119.8 0 0
P 134287 3.598 L1 99.01 -0.2 11.7 5 L2 98.98 239.8 0 0 L3 99.01 119.8 0 0
P 134340 3.682 L1 98.99 -0.2 4.7 2 L2 98.96 239.8 0 0 L3 98.99 119.8 0 0
P 131827 3.775 L1 98.96 -0.2 153.4 65.3 L2 98.94 239.8 117 49.8 L3 98.96 119.8 243 103.5
P 131992 4.209 L1 98.88 -0.2 0 0 L2 98.86 239.7 1.7 0.7 L3 98.89 119.8 0 0
P 131947 5.035 L1 98.73 -0.3 1.9 0.8 L2 98.71 239.7 0 0 L3 98.77 119.7 0 0
P 131953 5.703 L1 98.6 -0.3 9.3 4 L2 98.59 239.7 8.4 3.6 L3 98.66 119.7 18.6 7.9
P 131965 6.461 L1 98.47 -0.3 1.9 0.8 L2 98.45 239.7 3.3 1.4 L3 98.55 119.7 0 0
P 132055 6.87 L1 98.39 -0.4 2.8 1.2 L2 98.38 239.6 0 0 L3 98.49 119.7 0 0
P 132066 7.833 L1 98.22 -0.4 1.9 0.8 L2 98.21 239.6 0 0 L3 98.35 119.6 0 0
P 132070 7.915 L1 98.21 -0.4 5.6 2.4 L2 98.19 239.6 2.5 1.1 L3 98.34 119.6 0 0
P 132058 8.02 L1 98.19 -0.4 0 0 L2 98.17 239.6 7.5 3.2 L3 98.32 119.6 0 0
P 132124 8.248 L1 98.15 -0.4 2.8 1.2 L2 98.13 239.6 0 0 L3 98.29 119.6 0 0
P 132120 8.582 L1 98.09 -0.4 9.5 4.1 L2 98.07 239.6 0 0 L3 98.24 119.6 0 0
P 132102 9.158 L1 97.99 -0.4 9.3 4 L2 97.97 239.6 8.4 3.6 L3 98.15 119.6 18.6 7.9
P 132073 9.359 L1 97.96 -0.4 0 0 L2 97.94 239.5 22 9.4 L3 98.12 119.6 18.6 7.9
P 132085 9.48 L1 97.94 -0.5 0 0 L2 97.92 239.5 2.8 1.2 L3 98.11 119.6 0 0
P 132090 10.078 L1 97.84 -0.5 0 0 L2 97.83 239.5 0 0 L3 98.03 119.6 1.9 0.8
P 132091 10.308 L1 97.8 -0.5 0 0 L2 97.79 239.5 0 0 L3 98 119.6 4.7 2
P 13908 10.873 L1 97.71 -0.5 0.9 0.4 L2 97.7 239.5 0 0 L3 97.93 119.6 0 0
P 13819 11.338 L1 97.63 -0.5 165.1 70.3 L2 97.63 239.5 86.4 36.8 L3 97.87 119.5 137.9 58.8
P 13890 11.509 L1 97.62 -0.5 9.3 4 L2 97.61 239.5 0 0 L3 97.86 119.5 0 0
P 13850 11.659 L1 97.61 -0.5 30.8 13.1 L2 97.59 239.5 0 0 L3 97.85 119.5 0 0
P 13897 12.025 L1 97.58 -0.5 4.7 2 L2 97.55 239.5 0 0 L3 97.83 119.5 0 0
P 13814 12.513 L1 97.55 -0.5 0 0 L2 97.49 239.5 12.5 5.3 L3 97.81 119.5 0 0
P 13875 12.643 L1 97.55 -0.5 0 0 L2 97.48 239.4 2.5 1.1 L3 97.8 119.5 0 0
P 13843 13.227 L1 97.51 -0.5 0 0 L2 97.42 239.4 21.1 9 L3 97.76 119.5 0 0
P 13779 13.379 L1 97.5 -0.5 0 0 L2 97.4 239.4 0.8 0.4 L3 97.75 119.5 0 0
P 13904 13.415 L1 97.49 -0.5 5 2.1 L2 97.39 239.4 29 12.3 L3 97.75 119.5 0 0
P 13815 13.666 L1 97.48 -0.5 0 0 L2 97.37 239.4 0 0 L3 97.73 119.5 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 97.47 -0.5 0 0 L2 97.35 239.4 3.5 1.5 L3 97.72 119.5 3.7 1.6
P 131157 14.035 L1 97.46 -0.6 0 0 L2 97.34 239.4 38 16.2 L3 97.71 119.5 0 0
P 15188 14.075 L1 97.45 -0.6 0 0 L2 97.34 239.4 3.7 1.6 L3 97.71 119.5 0 0
P 13795 14.627 L1 97.42 -0.6 0 0 L2 97.3 239.4 7.2 3.1 L3 97.68 119.5 0 0
P 127190 14.89 L1 97.41 -0.6 0 0 L2 97.29 239.4 2.5 1.1 L3 97.67 119.5 0 0
P 13149 14.945 L1 97.4 -0.6 0.9 0.4 L2 97.29 239.4 0 0 L3 97.66 119.5 0 0
P 13229 15.101 L1 97.4 -0.6 8.8 3.8 L2 97.28 239.4 0 0 L3 97.66 119.5 9.3 4
P 13798 15.571 L1 97.37 -0.6 1.9 0.8 L2 97.26 239.4 1.7 0.7 L3 97.64 119.5 3.7 1.6
P 13702 15.706 L1 97.37 -0.6 1.7 0.7 L2 97.25 239.4 0 0 L3 97.63 119.5 3.7 1.6
P 13694 15.967 L1 97.35 -0.6 0 0 L2 97.24 239.4 0 0 L3 97.62 119.5 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 97.34 -0.6 9.2 3.9 L2 97.22 239.4 1.7 0.7 L3 97.61 119.5 3.7 1.6
P 131848 16.264 L1 97.32 -0.6 4.7 2 L2 97.2 239.4 0 0 L3 97.59 119.5 0 0
P 13686 16.75 L1 97.3 -0.6 0.8 0.4 L2 97.18 239.4 0 0 L3 97.57 119.5 0 0
P 13733 16.801 L1 97.3 -0.6 26.5 11.3 L2 97.18 239.4 0 0 L3 97.57 119.5 27.8 11.9
P 13729 16.855 L1 97.3 -0.6 0 0 L2 97.17 239.4 0 0 L3 97.57 119.5 1.9 0.8
P 13726 17.309 L1 97.28 -0.6 0 0 L2 97.15 239.4 0 0 L3 97.55 119.5 1.7 0.7
P 13746 17.767 L1 97.27 -0.6 0 0 L2 97.12 239.4 0.8 0.4 L3 97.54 119.5 0 0
P 13725 18.1 L1 97.26 -0.6 0 0 L2 97.11 239.4 0 0 L3 97.53 119.5 1.7 0.7
P 13682 18.218 L1 97.25 -0.6 0 0 L2 97.1 239.4 0 0 L3 97.53 119.5 1.9 0.8
P 13720 18.867 L1 97.23 -0.6 0 0 L2 97.06 239.4 49.8 21.2 L3 97.51 119.5 0 0
P 13721 19.017 L1 97.23 -0.6 1.9 0.8 L2 97.06 239.4 0 0 L3 97.51 119.5 0 0
P 8509 20.193 L1 97.19 -0.6 1.9 0.8 L2 97.03 239.4 0 0 L3 97.48 119.5 0 0
P 13751 20.544 L1 97.18 -0.6 5.6 2.4 L2 97.02 239.4 0 0 L3 97.47 119.5 0 0
P 10443 21.094 L1 97.17 -0.6 0.6 0.2 L2 97 239.4 0 0 L3 97.46 119.5 0 0
P 10452 22.089 L1 97.11 -0.6 1.9 0.8 L2 96.94 239.3 0 0 L3 97.41 119.5 0 0
P 11119 22.434 L1 97.09 -0.6 0 0 L2 96.92 239.3 0 0 L3 97.39 119.5 2.5 1.1
P 11130 22.542 L1 97.09 -0.6 0 0 L2 96.92 239.3 0 0 L3 97.38 119.5 4.2 1.8
P 11138 22.625 L1 97.08 -0.6 0 0 L2 96.91 239.3 0 0 L3 97.38 119.5 2.5 1.1
P 11150 22.782 L1 97.08 -0.6 0 0 L2 96.9 239.3 0 0 L3 97.37 119.5 0.8 0.4
P 11157 22.946 L1 97.07 -0.6 0.9 0.4 L2 96.89 239.3 0 0 L3 97.37 119.5 0 0
ANEXO!G1.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!máxima!en!un!día!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 11160 23.243 L1 97.05 -0.6 0 0 L2 96.88 239.3 0 0 L3 97.35 119.5 0.8 0.4
P 11178 24.148 L1 97.01 -0.6 0 0 L2 96.82 239.3 1.7 0.7 L3 97.32 119.5 0 0
P 11292 24.876 L1 96.97 -0.6 0 0 L2 96.78 239.3 2.8 1.2 L3 97.29 119.5 0 0
P 11305 25.691 L1 96.93 -0.6 0 0 L2 96.74 239.3 27.6 11.7 L3 97.26 119.4 0 0
P 11320 26.921 L1 96.86 -0.6 0 0 L2 96.71 239.3 0.9 0.4 L3 97.21 119.4 0 0
P 10306 27.534 L1 96.83 -0.7 0 0 L2 96.69 239.3 0 0 L3 97.18 119.4 1.9 0.8
P 10309 27.859 L1 96.82 -0.7 0.9 0.4 L2 96.69 239.3 0 0 L3 97.17 119.4 0 0
P 10318 29.03 L1 96.76 -0.7 0 0 L2 96.66 239.3 0 0 L3 97.13 119.4 1.9 0.8
P 10323 29.697 L1 96.72 -0.7 1.9 0.8 L2 96.64 239.3 0 0 L3 97.1 119.4 0 0
P 10333 30.318 L1 96.69 -0.7 0 0 L2 96.62 239.3 0 0 L3 97.08 119.4 4.2 1.8
P 10340 30.823 L1 96.67 -0.7 0 0 L2 96.61 239.3 0 0 L3 97.06 119.4 3.7 1.6
P 10348 31.789 L1 96.62 -0.7 0 0 L2 96.59 239.3 4.7 2 L3 97.03 119.4 0 0
P 10353 32.682 L1 96.58 -0.7 0 0 L2 96.57 239.3 0.8 0.4 L3 97.01 119.4 0 0
P 13606 33.078 L1 96.56 -0.7 0 0 L2 96.56 239.3 0.9 0.4 L3 97 119.4 0 0
P 13613 33.382 L1 96.55 -0.7 0 0 L2 96.56 239.3 0.9 0.4 L3 96.99 119.4 0 0
P 13603 33.508 L1 96.55 -0.7 0 0 L2 96.56 239.3 2.8 1.2 L3 96.99 119.4 0 0
P 13623 34.43 L1 96.51 -0.7 0 0 L2 96.55 239.3 2.8 1.2 L3 96.97 119.4 0 0
P 13639 34.82 L1 96.49 -0.7 0.9 0.4 L2 96.54 239.3 0 0 L3 96.96 119.4 0 0
P 10421 35.727 L1 96.45 -0.7 0.9 0.4 L2 96.53 239.3 0 0 L3 96.93 119.4 0 0
P 10425 35.864 L1 96.44 -0.7 48.2 20.5 L2 96.53 239.3 0 0 L3 96.93 119.4 0 0
P 10429 35.943 L1 96.44 -0.7 0 0 L2 96.53 239.3 2.8 1.2 L3 96.93 119.4 0 0
P 10395 37.011 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.52 239.3 0 0 L3 96.9 119.4 0.9 0.4
P 10410 37.96 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.52 239.3 1.9 0.8 L3 96.88 119.4 0 0
P 13937 38.594 L1 96.45 -0.7 0.6 0.2 L2 96.51 239.3 0 0 L3 96.87 119.4 0 0
P 42995 39.112 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.51 239.3 0.5 0.2 L3 96.86 119.4 0 0
P 8577 40.377 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.5 239.3 0.6 0.2 L3 96.83 119.4 0 0
P 12566 40.843 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.5 239.3 0.6 0.2 L3 96.82 119.4 0 0
P 13633 41.616 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.5 239.3 0.9 0.4 L3 96.8 119.4 0 0
P 13663 42.098 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.49 239.3 0.6 0.2 L3 96.79 119.4 0 0
P 42712 45.265 L1 96.45 -0.7 0 0 L2 96.48 239.3 0.5 0.2 L3 96.72 119.3 0 0
P 42697 45.592 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.48 239.3 0 0 L3 96.71 119.3 1.9 0.8
P 42964 46.347 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.48 239.3 0.8 0.4 L3 96.7 119.3 0 0
P 42950 47.28 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.48 239.3 0 0 L3 96.68 119.3 3.7 1.6
P 42944 47.54 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.48 239.3 0.8 0.4 L3 96.68 119.3 0 0
P 42939 47.858 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.48 239.3 0 0 L3 96.67 119.3 1.1 0.5
P 42928 49.179 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.47 239.3 0.8 0.4 L3 96.65 119.3 0 0
P 42929 49.967 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.47 239.3 0 0 L3 96.63 119.3 1.1 0.5
P 42909 50.415 L1 96.46 -0.7 0 0 L2 96.47 239.3 0.9 0.4 L3 96.63 119.3 0 0
P 42903 50.833 L1 96.46 -0.8 0 0 L2 96.47 239.2 0.5 0.2 L3 96.62 119.3 0 0
P 42895 51.494 L1 96.46 -0.8 0 0 L2 96.47 239.2 0 0 L3 96.61 119.3 1.1 0.5
P 42881 52.74 L1 96.46 -0.8 0 0 L2 96.47 239.2 0.8 0.4 L3 96.59 119.3 0 0
P 42873 53.316 L1 96.46 -0.8 0 0 L2 96.47 239.2 0.9 0.4 L3 96.58 119.3 0 0
P 42865 54.341 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 0.6 0.2 L3 96.57 119.3 0 0
P 42789 54.721 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 0 0 L3 96.56 119.3 1.1 0.5
P 42852 54.98 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 0.5 0.2 L3 96.56 119.3 0 0
P 42845 55.463 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 0.6 0.2 L3 96.55 119.3 0 0
P 42837 56.065 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 2.8 1.2 L3 96.54 119.3 0 0
P 42833 56.333 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 0 0 L3 96.54 119.3 3.7 1.6
P 42824 56.886 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.48 239.2 0.9 0.4 L3 96.53 119.3 0 0
P 42818 57.298 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.49 239.2 0.5 0.2 L3 96.53 119.3 0 0
P 42810 57.768 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.49 239.2 0 0 L3 96.52 119.3 1.1 0.5
P 42776 60.065 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.5 239.2 0 0 L3 96.5 119.2 1.9 0.8
P 42752 60.532 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.51 239.2 0.6 0.2 L3 96.49 119.2 0 0
P 42741 61.574 L1 96.47 -0.8 0 0 L2 96.51 239.2 0.8 0.4 L3 96.49 119.2 0 0
P 42733 62.131 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.52 239.2 0 0 L3 96.48 119.2 1.9 0.8
P 42725 62.476 L1 96.48 -0.8 0.9 0.4 L2 96.52 239.2 0 0 L3 96.48 119.2 0 0
P 42719 62.863 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.52 239.2 1.7 0.7 L3 96.48 119.2 0 0
P 42688 63.329 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.53 239.2 0 0 L3 96.47 119.2 1.9 0.8
P 42680 63.868 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.53 239.2 0.9 0.4 L3 96.47 119.2 0 0
P 42683 64.206 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.53 239.2 0.5 0.2 L3 96.47 119.2 0 0
P 42674 64.654 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.54 239.2 0.6 0.2 L3 96.46 119.2 0 0
P 42666 65.365 L1 96.48 -0.8 0 0 L2 96.54 239.2 0.8 0.4 L3 96.46 119.2 0 0
P 42647 66.921 L1 96.48 -0.8 5.9 2.5 L2 96.56 239.2 0 0 L3 96.45 119.2 16.9 7.2
P 42644 67.067 L1 96.49 -0.8 0.9 0.4 L2 96.56 239.2 0 0 L3 96.45 119.2 0 0
P 42634 67.553 L1 96.49 -0.8 0 0 L2 96.57 239.2 1.7 0.7 L3 96.46 119.2 0 0
P 42627 67.963 L1 96.49 -0.8 3.7 1.6 L2 96.57 239.2 0 0 L3 96.46 119.2 0 0
P 42618 68.252 L1 96.49 -0.8 0 0 L2 96.58 239.2 1.7 0.7 L3 96.46 119.2 5.6 2.4
P 42615 68.294 L1 96.49 -0.8 4.7 2 L2 96.58 239.2 0 0 L3 96.46 119.2 2 0.8
ANEXO!G2.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!mínima!en!un!día!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q CargaFase u Ang. U P CargaQ CargaFase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.98 0 2.6 1.1 L2 99.98 240 0 0 L3 99.98 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.93 0 40.2 17.1 L2 99.92 240 27.6 11.8 L3 99.92 120 50.1 21.3
P 134353 0.537 L1 99.91 0 2.6 1.1 L2 99.91 240 0 0 L3 99.91 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.85 0 0.5 0.2 L2 99.83 240 0 0 L3 99.85 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.82 0 1.6 0.7 L2 99.8 240 1.1 0.5 L3 99.82 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.8 0 1.6 0.7 L2 99.77 240 0 0 L3 99.8 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.75 0 0 0 L2 99.72 239.9 11.2 4.8 L3 99.75 120 0 0
P134255 2.25 L1 99.67 -0.1 5.3 2.2 L2 99.62 239.9 0 0 L3 99.67 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.61 -0.1 1.1 0.4 L2 99.56 239.9 0 0 L3 99.61 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.61 -0.1 0.5 0.2 L2 99.55 239.9 1.6 0.7 L3 99.6 119.9 0 0
P 2934 3.317 L1 99.53 -0.1 0 0 L2 99.45 239.9 48.2 20.5 L3 99.52 119.9 0 0
P 134286 3.485 L1 99.5 -0.1 0 0 L2 99.43 239.9 1.6 0.7 L3 99.49 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.49 -0.1 6.6 2.8 L2 99.42 239.9 0 0 L3 99.48 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.48 -0.1 2.6 1.1 L2 99.41 239.9 0 0 L3 99.47 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.46 -0.1 65.3 27.8 L2 99.39 239.9 56 23.9 L3 99.45 119.9 113.8 48.5
P 131992 4.209 L1 99.42 -0.1 0 0 L2 99.35 239.9 1.1 0.5 L3 99.41 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.34 -0.1 1.1 0.4 L2 99.26 239.8 0 0 L3 99.34 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.27 -0.1 5.3 2.2 L2 99.19 239.8 5.5 2.3 L3 99.28 119.9 10.1 4.3
P 131965 6.461 L1 99.19 -0.2 1.1 0.4 L2 99.11 239.8 2.2 0.9 L3 99.22 119.8 0 0
P 132055 6.87 L1 99.15 -0.2 1.6 0.7 L2 99.06 239.8 0 0 L3 99.19 119.8 0 0
P 132066 7.833 L1 99.06 -0.2 1.1 0.4 L2 98.96 239.8 0 0 L3 99.11 119.8 0 0
P 132070 7.915 L1 99.05 -0.2 3.2 1.3 L2 98.95 239.8 1.6 0.7 L3 99.1 119.8 0 0
P 132058 8.02 L1 99.04 -0.2 0 0 L2 98.94 239.8 4.9 2.1 L3 99.09 119.8 0 0
P 132124 8.248 L1 99.02 -0.2 1.6 0.7 L2 98.92 239.8 0 0 L3 99.07 119.8 0 0
P 132120 8.582 L1 98.99 -0.2 5.3 2.2 L2 98.89 239.8 0 0 L3 99.05 119.8 0 0
P 132102 9.158 L1 98.94 -0.2 5.3 2.2 L2 98.83 239.8 5.5 2.3 L3 99 119.8 10.8 4.6
P 132073 9.359 L1 98.92 -0.2 0 0 L2 98.81 239.8 13.2 5.6 L3 98.98 119.8 10.8 4.6
P 132085 9.48 L1 98.91 -0.2 0 0 L2 98.8 239.8 1.6 0.7 L3 98.97 119.8 0 0
P 132090 10.078 L1 98.85 -0.2 0 0 L2 98.74 239.7 0 0 L3 98.93 119.8 1.1 0.5
P 132091 10.308 L1 98.83 -0.2 0 0 L2 98.72 239.7 2.6 1.1 L3 98.91 119.8 0 0
P 13908 10.873 L1 98.78 -0.2 0.5 0.2 L2 98.67 239.7 0 0 L3 98.87 119.8 0 0
P 13819 11.338 L1 98.74 -0.2 93.3 39.7 L2 98.63 239.7 56.4 24 L3 98.84 119.8 80.4 34.2
P 13890 11.509 L1 98.73 -0.2 5.3 2.2 L2 98.62 239.7 0 0 L3 98.84 119.8 0 0
P 13850 11.659 L1 98.73 -0.2 17.4 7.4 L2 98.61 239.7 0 0 L3 98.83 119.8 0 0
P 13897 12.025 L1 98.72 -0.3 2.6 1.1 L2 98.59 239.7 0 0 L3 98.82 119.8 0 0
P 13814 12.513 L1 98.7 -0.3 0 0 L2 98.56 239.7 8.2 3.5 L3 98.8 119.8 0 0
P 13875 12.643 L1 98.7 -0.3 0 0 L2 98.55 239.7 1.6 0.7 L3 98.8 119.8 0 0
P 13843 13.227 L1 98.68 -0.3 0 0 L2 98.52 239.7 11.9 5.1 L3 98.78 119.8 0 0
P 13779 13.379 L1 98.67 -0.3 0 0 L2 98.51 239.7 0.5 0.2 L3 98.77 119.8 0 0
P 13904 13.415 L1 98.67 -0.3 2.8 1.2 L2 98.5 239.7 8.7 3.7 L3 98.77 119.8 0 0
P 13815 13.666 L1 98.66 -0.3 0 0 L2 98.49 239.7 0 0 L3 98.76 119.8 2.2 0.9
P 13878 13.86 L1 98.66 -0.3 0 0 L2 98.48 239.7 2.1 0.9 L3 98.76 119.8 2.2 0.9
P 131157 14.035 L1 98.65 -0.3 0 0 L2 98.47 239.7 23.4 10 L3 98.75 119.8 0 0
P 15188 14.075 L1 98.65 -0.3 0 0 L2 98.47 239.7 2.2 0.9 L3 98.75 119.8 0 0
P 13795 14.627 L1 98.63 -0.3 0 0 L2 98.45 239.7 4.3 1.8 L3 98.73 119.8 0 0
P 127190 14.89 L1 98.62 -0.3 0 0 L2 98.44 239.7 1.6 0.7 L3 98.73 119.8 0 0
P 13149 14.945 L1 98.62 -0.3 0.5 0.2 L2 98.44 239.7 0 0 L3 98.72 119.8 0 0
P 13229 15.101 L1 98.62 -0.3 6.8 2.9 L2 98.44 239.7 0 0 L3 98.72 119.8 9.3 4
P 13798 15.571 L1 98.61 -0.3 1.1 0.4 L2 98.43 239.7 1.1 0.5 L3 98.71 119.8 2.2 0.9
P 13702 15.706 L1 98.6 -0.3 1.1 0.5 L2 98.42 239.7 0 0 L3 98.71 119.8 2.2 0.9
P 13694 15.967 L1 98.6 -0.3 0 0 L2 98.41 239.7 0 0 L3 98.7 119.8 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 98.59 -0.3 1.1 0.4 L2 98.41 239.7 1.1 0.5 L3 98.69 119.8 2.2 0.9
P 131848 16.264 L1 98.58 -0.3 4.7 2 L2 98.4 239.7 0 0 L3 98.69 119.8 0 0
P 13686 16.75 L1 98.57 -0.3 0.5 0.2 L2 98.38 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 0 0
P 13733 16.801 L1 98.57 -0.3 16.1 6.9 L2 98.38 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 16.2 6.9
P 13729 16.855 L1 98.57 -0.3 0 0 L2 98.38 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 1.1 0.5
P 13726 17.309 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.37 239.7 0 0 L3 98.67 119.8 1.1 0.5
P 13746 17.767 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.35 239.7 0.5 0.2 L3 98.66 119.8 0 0
P 13725 18.1 L1 98.55 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.66 119.8 1.1 0.5
P 13682 18.218 L1 98.55 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.66 119.8 1.1 0.5
P 13720 18.867 L1 98.54 -0.3 0 0 L2 98.32 239.7 32.4 13.8 L3 98.65 119.8 0 0
P 13721 19.017 L1 98.54 -0.3 1.1 0.4 L2 98.32 239.7 0 0 L3 98.65 119.8 0 0
P 8509 20.193 L1 98.52 -0.3 1.1 0.4 L2 98.3 239.7 0 0 L3 98.64 119.8 0 0
P 13751 20.544 L1 98.52 -0.3 3.2 1.3 L2 98.3 239.7 0 0 L3 98.63 119.8 0 0
P 10443 21.094 L1 98.51 -0.3 0.3 0.1 L2 98.29 239.7 0 0 L3 98.63 119.8 0 0
P 10452 22.089 L1 98.49 -0.3 1.1 0.4 L2 98.26 239.7 0 0 L3 98.61 119.8 0 0
P 11119 22.434 L1 98.48 -0.3 0 0 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.6 119.8 1.6 0.7
P 11130 22.542 L1 98.48 -0.3 0 0 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.6 119.8 2.7 1.2
P 11138 22.625 L1 98.47 -0.3 0 0 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 1.6 0.7
P 11150 22.782 L1 98.47 -0.3 0 0 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 0.5 0.2
P 11157 22.946 L1 98.47 -0.3 0.5 0.2 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 0 0
P 11160 23.243 L1 98.46 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0 0 L3 98.58 119.8 0.5 0.2
P 11178 24.148 L1 98.44 -0.3 0 0 L2 98.2 239.7 1.1 0.5 L3 98.57 119.8 0 0
P 11292 24.876 L1 98.42 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 1.6 0.7 L3 98.56 119.8 0 0
P 11305 25.691 L1 98.4 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 18 7.7 L3 98.55 119.8 0 0
P 11320 26.921 L1 98.38 -0.3 0 0 L2 98.15 239.7 0.5 0.2 L3 98.53 119.8 0 0
P 10306 27.534 L1 98.36 -0.3 0 0 L2 98.15 239.7 1.1 0.4 L3 98.52 119.8 0 0
P 10309 27.859 L1 98.36 -0.3 0.5 0.2 L2 98.15 239.7 0 0 L3 98.52 119.8 0 0
ANEXO!G2.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!mínima!en!un!día!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q CargaFase u Ang. U P CargaQ CargaFase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 10318 29.03 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 1.1 0.5
P 10323 29.697 L1 98.32 -0.3 1.1 0.4 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.49 119.8 0 0
P 10333 30.318 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.48 119.8 2.7 1.2
P 10340 30.823 L1 98.29 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.47 119.8 2.2 0.9
P 10348 31.789 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 2.6 1.1 L3 98.47 119.8 0 0
P 10353 32.682 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0.5 0.2 L3 98.46 119.8 0 0
P 13606 33.078 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0.5 0.2 L3 98.45 119.8 0 0
P 13613 33.382 L1 98.24 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0.5 0.2 L3 98.45 119.8 0 0
P 13603 33.508 L1 98.24 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 1.6 0.7 L3 98.45 119.8 0 0
P 13623 34.43 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 1.6 0.7 L3 98.44 119.8 0 0
P 13639 34.82 L1 98.22 -0.3 0.5 0.2 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.44 119.8 0 0
P 10421 35.727 L1 98.2 -0.3 0.5 0.2 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.43 119.8 0 0
P 10425 35.864 L1 98.2 -0.3 27.2 11.6 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.43 119.8 0 0
P 10429 35.943 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 1.6 0.7 L3 98.43 119.8 0 0
P 10395 37.011 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.42 119.8 0.5 0.2
P 10410 37.96 L1 98.21 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 1.1 0.4 L3 98.42 119.8 0 0
P 13937 38.594 L1 98.21 -0.3 0.3 0.1 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.41 119.8 0 0
P 42995 39.112 L1 98.21 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0.3 0.1 L3 98.41 119.8 0 0
P 8577 40.377 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0.3 0.1 L3 98.4 119.8 0 0
P 12566 40.843 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0.3 0.1 L3 98.4 119.8 0 0
P 13633 41.616 L1 98.23 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0.5 0.2 L3 98.39 119.8 0 0
P 13663 42.098 L1 98.23 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0.3 0.1 L3 98.39 119.8 0 0
P 42712 45.265 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0.3 0.1 L3 98.37 119.7 0 0
P 42697 45.592 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0 0 L3 98.37 119.7 1.1 0.4
P 42964 46.347 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0.5 0.2 L3 98.36 119.7 0 0
P 42950 47.28 L1 98.26 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0 0 L3 98.35 119.7 2.2 0.9
P 42944 47.54 L1 98.26 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0.5 0.2 L3 98.35 119.7 0 0
P 42939 47.858 L1 98.26 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0 0 L3 98.35 119.7 0.3 0.1
P 42928 49.179 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 0.5 0.2 L3 98.35 119.7 0 0
P 42929 49.967 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0.6 0.3
P 42909 50.415 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 0.5 0.2 L3 98.34 119.7 0 0
P 42903 50.833 L1 98.28 -0.3 0 0 L2 98.19 239.7 0.3 0.1 L3 98.34 119.7 0 0
P 42895 51.494 L1 98.28 -0.3 0 0 L2 98.19 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0.6 0.3
P 42881 52.74 L1 98.29 -0.3 0 0 L2 98.2 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42873 53.316 L1 98.29 -0.3 0 0 L2 98.2 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42865 54.341 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.21 239.7 0.3 0.1 L3 98.33 119.7 0 0
P 42789 54.721 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.21 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 0.6 0.3
P 42852 54.98 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0.3 0.1 L3 98.33 119.7 0 0
P 42845 55.463 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 0.3 0.1
P 42837 56.065 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.7 0 0
P 42833 56.333 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 2.2 0.9
P 42824 56.886 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0.5 0.2 L3 98.32 119.7 0 0
P 42818 57.298 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.7 0 0
P 42810 57.768 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 0.6 0.3
P 42776 60.065 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.26 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 1.1 0.5
P 42752 60.532 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.26 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.7 0 0
P 42741 61.574 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.27 239.7 0.5 0.2 L3 98.32 119.7 0 0
P 42733 62.131 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.28 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 1.1 0.5
P 42725 62.476 L1 98.34 -0.3 0.5 0.2 L2 98.28 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 0 0
P 42719 62.863 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.28 239.7 1.1 0.5 L3 98.32 119.7 0 0
P 42688 63.329 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.29 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 1.1 0.5
P 42680 63.868 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.29 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42683 64.206 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.3 239.7 0.3 0.1 L3 98.33 119.7 0 0
P 42674 64.654 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.3 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 0.3 0.1
P 42666 65.365 L1 98.36 -0.3 0 0 L2 98.31 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42647 66.921 L1 98.37 -0.3 3.8 1.6 L2 98.33 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 9.7 4.2
P 42644 67.067 L1 98.37 -0.3 0.5 0.2 L2 98.33 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0 0
P 42634 67.553 L1 98.37 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 1.1 0.5 L3 98.34 119.7 0 0
P 42627 67.963 L1 98.38 -0.3 2.2 0.9 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0 0
P 42618 68.252 L1 98.38 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 1.1 0.5 L3 98.35 119.7 3.2 1.4
P 42615 68.294 L1 98.38 -0.3 3.1 1.3 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.35 119.7 1.1 0.5
ANEXO!G3.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!máxima!en!un!día!no!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.98 0 2.6 1.1 L2 99.98 240 0 0 L3 99.98 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.93 0 40.2 17.1 L2 99.92 240 27.6 11.8 L3 99.92 120 50.1 21.3
P 134353 0.537 L1 99.91 0 2.6 1.1 L2 99.91 240 0 0 L3 99.91 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.85 0 0.5 0.2 L2 99.83 240 0 0 L3 99.85 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.82 0 1.6 0.7 L2 99.8 240 1.1 0.5 L3 99.82 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.8 0 1.6 0.7 L2 99.77 240 0 0 L3 99.8 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.75 0 0 0 L2 99.72 239.9 11.2 4.8 L3 99.75 120 0 0
P134255 2.25 L1 99.67 -0.1 5.3 2.2 L2 99.62 239.9 0 0 L3 99.67 119.9 0 0
P 134294 2.672 L1 99.61 -0.1 1.1 0.4 L2 99.56 239.9 0 0 L3 99.61 119.9 0 0
P 134297 2.712 L1 99.61 -0.1 0.5 0.2 L2 99.55 239.9 1.6 0.7 L3 99.6 119.9 0 0
P 2934 3.317 L1 99.53 -0.1 0 0 L2 99.45 239.9 48.2 20.5 L3 99.52 119.9 0 0
P 134286 3.485 L1 99.5 -0.1 0 0 L2 99.43 239.9 1.6 0.7 L3 99.49 119.9 0 0
P 134287 3.598 L1 99.49 -0.1 6.6 2.8 L2 99.42 239.9 0 0 L3 99.48 119.9 0 0
P 134340 3.682 L1 99.48 -0.1 2.6 1.1 L2 99.41 239.9 0 0 L3 99.47 119.9 0 0
P 131827 3.775 L1 99.46 -0.1 65.3 27.8 L2 99.39 239.9 56 23.9 L3 99.45 119.9 113.8 48.5
P 131992 4.209 L1 99.42 -0.1 0 0 L2 99.35 239.9 1.1 0.5 L3 99.41 119.9 0 0
P 131947 5.035 L1 99.34 -0.1 1.1 0.4 L2 99.26 239.8 0 0 L3 99.34 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.27 -0.1 5.3 2.2 L2 99.19 239.8 5.5 2.3 L3 99.28 119.9 10.1 4.3
P 131965 6.461 L1 99.19 -0.2 1.1 0.4 L2 99.11 239.8 2.2 0.9 L3 99.22 119.8 0 0
P 132055 6.87 L1 99.15 -0.2 1.6 0.7 L2 99.06 239.8 0 0 L3 99.19 119.8 0 0
P 132066 7.833 L1 99.06 -0.2 1.1 0.4 L2 98.96 239.8 0 0 L3 99.11 119.8 0 0
P 132070 7.915 L1 99.05 -0.2 3.2 1.3 L2 98.95 239.8 1.6 0.7 L3 99.1 119.8 0 0
P 132058 8.02 L1 99.04 -0.2 0 0 L2 98.94 239.8 4.9 2.1 L3 99.09 119.8 0 0
P 132124 8.248 L1 99.02 -0.2 1.6 0.7 L2 98.92 239.8 0 0 L3 99.07 119.8 0 0
P 132120 8.582 L1 98.99 -0.2 5.3 2.2 L2 98.89 239.8 0 0 L3 99.05 119.8 0 0
P 132102 9.158 L1 98.94 -0.2 5.3 2.2 L2 98.83 239.8 5.5 2.3 L3 99 119.8 10.8 4.6
P 132073 9.359 L1 98.92 -0.2 0 0 L2 98.81 239.8 13.2 5.6 L3 98.98 119.8 10.8 4.6
P 132085 9.48 L1 98.91 -0.2 0 0 L2 98.8 239.8 1.6 0.7 L3 98.97 119.8 0 0
P 132090 10.078 L1 98.85 -0.2 0 0 L2 98.74 239.7 0 0 L3 98.93 119.8 1.1 0.5
P 132091 10.308 L1 98.83 -0.2 0 0 L2 98.72 239.7 2.6 1.1 L3 98.91 119.8 0 0
P 13908 10.873 L1 98.78 -0.2 0.5 0.2 L2 98.67 239.7 0 0 L3 98.87 119.8 0 0
P 13819 11.338 L1 98.74 -0.2 93.3 39.7 L2 98.63 239.7 56.4 24 L3 98.84 119.8 80.4 34.2
P 13890 11.509 L1 98.73 -0.2 5.3 2.2 L2 98.62 239.7 0 0 L3 98.84 119.8 0 0
P 13850 11.659 L1 98.73 -0.2 17.4 7.4 L2 98.61 239.7 0 0 L3 98.83 119.8 0 0
P 13897 12.025 L1 98.72 -0.3 2.6 1.1 L2 98.59 239.7 0 0 L3 98.82 119.8 0 0
P 13814 12.513 L1 98.7 -0.3 0 0 L2 98.56 239.7 8.2 3.5 L3 98.8 119.8 0 0
P 13875 12.643 L1 98.7 -0.3 0 0 L2 98.55 239.7 1.6 0.7 L3 98.8 119.8 0 0
P 13843 13.227 L1 98.68 -0.3 0 0 L2 98.52 239.7 11.9 5.1 L3 98.78 119.8 0 0
P 13779 13.379 L1 98.67 -0.3 0 0 L2 98.51 239.7 0.5 0.2 L3 98.77 119.8 0 0
P 13904 13.415 L1 98.67 -0.3 2.8 1.2 L2 98.5 239.7 8.7 3.7 L3 98.77 119.8 0 0
P 13815 13.666 L1 98.66 -0.3 0 0 L2 98.49 239.7 0 0 L3 98.76 119.8 2.2 0.9
P 13878 13.86 L1 98.66 -0.3 0 0 L2 98.48 239.7 2.1 0.9 L3 98.76 119.8 2.2 0.9
P 131157 14.035 L1 98.65 -0.3 0 0 L2 98.47 239.7 23.4 10 L3 98.75 119.8 0 0
P 15188 14.075 L1 98.65 -0.3 0 0 L2 98.47 239.7 2.2 0.9 L3 98.75 119.8 0 0
P 13795 14.627 L1 98.63 -0.3 0 0 L2 98.45 239.7 4.3 1.8 L3 98.73 119.8 0 0
P 127190 14.89 L1 98.62 -0.3 0 0 L2 98.44 239.7 1.6 0.7 L3 98.73 119.8 0 0
P 13149 14.945 L1 98.62 -0.3 0.5 0.2 L2 98.44 239.7 0 0 L3 98.72 119.8 0 0
P 13229 15.101 L1 98.62 -0.3 6.8 2.9 L2 98.44 239.7 0 0 L3 98.72 119.8 9.3 4
P 13798 15.571 L1 98.61 -0.3 1.1 0.4 L2 98.43 239.7 1.1 0.5 L3 98.71 119.8 2.2 0.9
P 13702 15.706 L1 98.6 -0.3 1.1 0.5 L2 98.42 239.7 0 0 L3 98.71 119.8 2.2 0.9
P 13694 15.967 L1 98.6 -0.3 0 0 L2 98.41 239.7 0 0 L3 98.7 119.8 4.2 1.8
P 131847 16.211 L1 98.59 -0.3 1.1 0.4 L2 98.41 239.7 1.1 0.5 L3 98.69 119.8 2.2 0.9
P 131848 16.264 L1 98.58 -0.3 4.7 2 L2 98.4 239.7 0 0 L3 98.69 119.8 0 0
P 13686 16.75 L1 98.57 -0.3 0.5 0.2 L2 98.38 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 0 0
P 13733 16.801 L1 98.57 -0.3 16.1 6.9 L2 98.38 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 16.2 6.9
P 13729 16.855 L1 98.57 -0.3 0 0 L2 98.38 239.7 0 0 L3 98.68 119.8 1.1 0.5
P 13726 17.309 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.37 239.7 0 0 L3 98.67 119.8 1.1 0.5
P 13746 17.767 L1 98.56 -0.3 0 0 L2 98.35 239.7 0.5 0.2 L3 98.66 119.8 0 0
P 13725 18.1 L1 98.55 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.66 119.8 1.1 0.5
P 13682 18.218 L1 98.55 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.66 119.8 1.1 0.5
P 13720 18.867 L1 98.54 -0.3 0 0 L2 98.32 239.7 32.4 13.8 L3 98.65 119.8 0 0
P 13721 19.017 L1 98.54 -0.3 1.1 0.4 L2 98.32 239.7 0 0 L3 98.65 119.8 0 0
P 8509 20.193 L1 98.52 -0.3 1.1 0.4 L2 98.3 239.7 0 0 L3 98.64 119.8 0 0
P 13751 20.544 L1 98.52 -0.3 3.2 1.3 L2 98.3 239.7 0 0 L3 98.63 119.8 0 0
P 10443 21.094 L1 98.51 -0.3 0.3 0.1 L2 98.29 239.7 0 0 L3 98.63 119.8 0 0
P 10452 22.089 L1 98.49 -0.3 1.1 0.4 L2 98.26 239.7 0 0 L3 98.61 119.8 0 0
P 11119 22.434 L1 98.48 -0.3 0 0 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.6 119.8 1.6 0.7
P 11130 22.542 L1 98.48 -0.3 0 0 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.6 119.8 2.7 1.2
P 11138 22.625 L1 98.47 -0.3 0 0 L2 98.25 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 1.6 0.7
P 11150 22.782 L1 98.47 -0.3 0 0 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 0.5 0.2
P 11157 22.946 L1 98.47 -0.3 0.5 0.2 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.59 119.8 0 0
ANEXO!G3.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!máxima!en!un!día!no!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 11160 23.243 L1 98.46 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0 0 L3 98.58 119.8 0.5 0.2
P 11178 24.148 L1 98.44 -0.3 0 0 L2 98.2 239.7 1.1 0.5 L3 98.57 119.8 0 0
P 11292 24.876 L1 98.42 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 1.6 0.7 L3 98.56 119.8 0 0
P 11305 25.691 L1 98.4 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 18 7.7 L3 98.55 119.8 0 0
P 11320 26.921 L1 98.38 -0.3 0 0 L2 98.15 239.7 0.5 0.2 L3 98.53 119.8 0 0
P 10306 27.534 L1 98.36 -0.3 0 0 L2 98.15 239.7 1.1 0.4 L3 98.52 119.8 0 0
P 10309 27.859 L1 98.36 -0.3 0.5 0.2 L2 98.15 239.7 0 0 L3 98.52 119.8 0 0
P 10318 29.03 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.5 119.8 1.1 0.5
P 10323 29.697 L1 98.32 -0.3 1.1 0.4 L2 98.14 239.7 0 0 L3 98.49 119.8 0 0
P 10333 30.318 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.48 119.8 2.7 1.2
P 10340 30.823 L1 98.29 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.47 119.8 2.2 0.9
P 10348 31.789 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 2.6 1.1 L3 98.47 119.8 0 0
P 10353 32.682 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0.5 0.2 L3 98.46 119.8 0 0
P 13606 33.078 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0.5 0.2 L3 98.45 119.8 0 0
P 13613 33.382 L1 98.24 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0.5 0.2 L3 98.45 119.8 0 0
P 13603 33.508 L1 98.24 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 1.6 0.7 L3 98.45 119.8 0 0
P 13623 34.43 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 1.6 0.7 L3 98.44 119.8 0 0
P 13639 34.82 L1 98.22 -0.3 0.5 0.2 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.44 119.8 0 0
P 10421 35.727 L1 98.2 -0.3 0.5 0.2 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.43 119.8 0 0
P 10425 35.864 L1 98.2 -0.3 27.2 11.6 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.43 119.8 0 0
P 10429 35.943 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 1.6 0.7 L3 98.43 119.8 0 0
P 10395 37.011 L1 98.2 -0.3 0 0 L2 98.12 239.7 0 0 L3 98.42 119.8 0.5 0.2
P 10410 37.96 L1 98.21 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 1.1 0.4 L3 98.42 119.8 0 0
P 13937 38.594 L1 98.21 -0.3 0.3 0.1 L2 98.13 239.7 0 0 L3 98.41 119.8 0 0
P 42995 39.112 L1 98.21 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0.3 0.1 L3 98.41 119.8 0 0
P 8577 40.377 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.13 239.7 0.3 0.1 L3 98.4 119.8 0 0
P 12566 40.843 L1 98.22 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0.3 0.1 L3 98.4 119.8 0 0
P 13633 41.616 L1 98.23 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0.5 0.2 L3 98.39 119.8 0 0
P 13663 42.098 L1 98.23 -0.3 0 0 L2 98.14 239.7 0.3 0.1 L3 98.39 119.8 0 0
P 42712 45.265 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0.3 0.1 L3 98.37 119.7 0 0
P 42697 45.592 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0 0 L3 98.37 119.7 1.1 0.4
P 42964 46.347 L1 98.25 -0.3 0 0 L2 98.16 239.7 0.5 0.2 L3 98.36 119.7 0 0
P 42950 47.28 L1 98.26 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0 0 L3 98.35 119.7 2.2 0.9
P 42944 47.54 L1 98.26 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0.5 0.2 L3 98.35 119.7 0 0
P 42939 47.858 L1 98.26 -0.3 0 0 L2 98.17 239.7 0 0 L3 98.35 119.7 0.3 0.1
P 42928 49.179 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 0.5 0.2 L3 98.35 119.7 0 0
P 42929 49.967 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0.6 0.3
P 42909 50.415 L1 98.27 -0.3 0 0 L2 98.18 239.7 0.5 0.2 L3 98.34 119.7 0 0
P 42903 50.833 L1 98.28 -0.3 0 0 L2 98.19 239.7 0.3 0.1 L3 98.34 119.7 0 0
P 42895 51.494 L1 98.28 -0.3 0 0 L2 98.19 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0.6 0.3
P 42881 52.74 L1 98.29 -0.3 0 0 L2 98.2 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42873 53.316 L1 98.29 -0.3 0 0 L2 98.2 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42865 54.341 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.21 239.7 0.3 0.1 L3 98.33 119.7 0 0
P 42789 54.721 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.21 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 0.6 0.3
P 42852 54.98 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0.3 0.1 L3 98.33 119.7 0 0
P 42845 55.463 L1 98.3 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 0.3 0.1
P 42837 56.065 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.22 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.7 0 0
P 42833 56.333 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 2.2 0.9
P 42824 56.886 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0.5 0.2 L3 98.32 119.7 0 0
P 42818 57.298 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.23 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.7 0 0
P 42810 57.768 L1 98.31 -0.3 0 0 L2 98.24 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 0.6 0.3
P 42776 60.065 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.26 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 1.1 0.5
P 42752 60.532 L1 98.33 -0.3 0 0 L2 98.26 239.7 0.3 0.1 L3 98.32 119.7 0 0
P 42741 61.574 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.27 239.7 0.5 0.2 L3 98.32 119.7 0 0
P 42733 62.131 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.28 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 1.1 0.5
P 42725 62.476 L1 98.34 -0.3 0.5 0.2 L2 98.28 239.7 0 0 L3 98.32 119.7 0 0
P 42719 62.863 L1 98.34 -0.3 0 0 L2 98.28 239.7 1.1 0.5 L3 98.32 119.7 0 0
P 42688 63.329 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.29 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 1.1 0.5
P 42680 63.868 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.29 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42683 64.206 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.3 239.7 0.3 0.1 L3 98.33 119.7 0 0
P 42674 64.654 L1 98.35 -0.3 0 0 L2 98.3 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 0.3 0.1
P 42666 65.365 L1 98.36 -0.3 0 0 L2 98.31 239.7 0.5 0.2 L3 98.33 119.7 0 0
P 42647 66.921 L1 98.37 -0.3 3.8 1.6 L2 98.33 239.7 0 0 L3 98.33 119.7 9.7 4.2
P 42644 67.067 L1 98.37 -0.3 0.5 0.2 L2 98.33 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0 0
P 42634 67.553 L1 98.37 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 1.1 0.5 L3 98.34 119.7 0 0
P 42627 67.963 L1 98.38 -0.3 2.2 0.9 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.34 119.7 0 0
P 42618 68.252 L1 98.38 -0.3 0 0 L2 98.34 239.7 1.1 0.5 L3 98.35 119.7 3.2 1.4
P 42615 68.294 L1 98.38 -0.3 3.1 1.3 L2 98.34 239.7 0 0 L3 98.35 119.7 1.1 0.5
ANEXO!G4.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!mínima!en!un!día!no!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 134282 0.106 L1 99.99 0 2.3 1 L2 99.99 240 0 0 L3 99.99 120 0 0
P 328 0.456 L1 99.94 0 35.2 15 L2 99.94 240 22.6 9.6 L3 99.94 120 41.2 17.5
P 134353 0.537 L1 99.93 0 2.3 1 L2 99.93 240 0 0 L3 99.93 120 0 0
P 134263 0.973 L1 99.88 0 0.5 0.2 L2 99.87 240 0 0 L3 99.89 120 0 0
P 124349 1.178 L1 99.86 0 1.4 0.6 L2 99.85 240 0.9 0.4 L3 99.87 120 0 0
P 134256 1.362 L1 99.84 0 1.4 0.6 L2 99.83 240 0 0 L3 99.85 120 0 0
P 134245 1.665 L1 99.8 0 0 0 L2 99.79 240 9 3.8 L3 99.82 120 0 0
P134255 2.25 L1 99.74 0 4.6 2 L2 99.72 240 0 0 L3 99.75 120 0 0
P 134294 2.672 L1 99.69 0 0.9 0.4 L2 99.67 240 0 0 L3 99.71 120 0 0
P 134297 2.712 L1 99.69 0 0.5 0.2 L2 99.67 240 1.3 0.6 L3 99.7 120 0 0
P 2934 3.317 L1 99.62 0 0 0 L2 99.59 239.9 33.1 14.1 L3 99.64 120 6.5 2.8
P 134286 3.485 L1 99.6 0 0 0 L2 99.58 239.9 1.3 0.6 L3 99.62 120 0 0
P 134287 3.598 L1 99.59 -0.1 9.8 4.2 L2 99.56 239.9 0 0 L3 99.61 120 0 0
P 134340 3.682 L1 99.58 -0.1 2.3 1 L2 99.56 239.9 0 0 L3 99.6 120 0 0
P 131827 3.775 L1 99.57 -0.1 39.3 16.8 L2 99.55 239.9 30.3 12.9 L3 99.59 120 68.6 29.2
P 131992 4.209 L1 99.53 -0.1 0 0 L2 99.51 239.9 0.9 0.4 L3 99.56 120 0 0
P 131947 5.035 L1 99.46 -0.1 0.9 0.4 L2 99.44 239.9 0 0 L3 99.51 119.9 0 0
P 131953 5.703 L1 99.41 -0.1 4.6 2 L2 99.38 239.9 4.4 1.9 L3 99.46 119.9 8.9 3.8
P 131965 6.461 L1 99.34 -0.1 0.9 0.4 L2 99.32 239.9 1.8 0.7 L3 99.41 119.9 0 0
P 132055 6.87 L1 99.31 -0.1 1.4 0.6 L2 99.28 239.9 0 0 L3 99.38 119.9 0 0
P 132066 7.833 L1 99.23 -0.1 0.9 0.4 L2 99.2 239.9 0 0 L3 99.32 119.9 0 0
P 132070 7.915 L1 99.23 -0.1 2.8 1.2 L2 99.19 239.9 1.3 0.6 L3 99.31 119.9 0 0
P 132058 8.02 L1 99.22 -0.1 0 0 L2 99.18 239.9 4 1.7 L3 99.31 119.9 0 0
P 132124 8.248 L1 99.2 -0.1 1.4 0.6 L2 99.17 239.9 0 0 L3 99.29 119.9 0 0
P 132120 8.582 L1 99.17 -0.1 4.6 2 L2 99.14 239.9 0 0 L3 99.27 119.9 0 0
P 132102 9.158 L1 99.13 -0.1 4.6 2 L2 99.09 239.9 4.4 1.9 L3 99.23 119.9 8.9 3.8
P 132073 9.359 L1 99.11 -0.1 0 0 L2 99.08 239.9 11.1 4.7 L3 99.22 119.9 8.9 3.8
P 132085 9.48 L1 99.1 -0.1 0 0 L2 99.07 239.9 1.4 0.6 L3 99.21 119.9 0 0
P 132090 10.078 L1 99.06 -0.1 0 0 L2 99.02 239.9 0 0 L3 99.18 119.9 0.9 0.4
P 132091 10.308 L1 99.04 -0.1 0 0 L2 99.01 239.9 2.3 1 L3 99.17 119.9 0 0
P 13908 10.873 L1 99 -0.1 0.5 0.2 L2 98.97 239.9 0 0 L3 99.13 119.9 0 0
P 13819 11.338 L1 98.97 -0.1 81.6 34.8 L2 98.93 239.9 45.4 19.3 L3 99.11 119.9 66.1 28.1
P 13890 11.509 L1 98.96 -0.1 4.6 2 L2 98.92 239.9 0 0 L3 99.1 119.9 0 0
P 13850 11.659 L1 98.96 -0.1 15.2 6.5 L2 98.92 239.9 0 0 L3 99.1 119.9 0 0
P 13897 12.025 L1 98.95 -0.1 2.3 1 L2 98.9 239.9 0 0 L3 99.09 119.9 0 0
P 13814 12.513 L1 98.93 -0.1 0 0 L2 98.87 239.9 6.6 2.8 L3 99.08 119.9 0 0
P 13875 12.643 L1 98.93 -0.1 0 0 L2 98.87 239.9 1.3 0.6 L3 99.08 119.9 0 0
P 13843 13.227 L1 98.92 -0.1 0 0 L2 98.84 239.9 10.4 4.4 L3 99.06 119.9 0 0
P 13779 13.379 L1 98.91 -0.1 0 0 L2 98.83 239.9 0.4 0.2 L3 99.06 119.9 0 0
P 13904 13.415 L1 98.91 -0.1 2.5 1 L2 98.83 239.9 7.1 3 L3 99.06 119.9 0 0
P 13815 13.666 L1 98.9 -0.1 0 0 L2 98.82 239.9 0 0 L3 99.05 119.9 3.7 1.6
P 13878 13.86 L1 98.9 -0.1 0 0 L2 98.81 239.9 1.8 0.8 L3 99.05 119.9 1.8 0.8
P 131157 14.035 L1 98.9 -0.1 0 0 L2 98.81 239.9 19.2 8.2 L3 99.04 119.9 0 0
P 15188 14.075 L1 98.9 -0.1 0 0 L2 98.81 239.9 1.8 0.8 L3 99.04 119.9 0 0
P 13795 14.627 L1 98.88 -0.1 0 0 L2 98.79 239.9 3.6 1.5 L3 99.03 119.9 0 0
P 127190 14.89 L1 98.88 -0.1 0 0 L2 98.78 239.9 1.3 0.6 L3 99.02 119.9 0 0
P 13149 14.945 L1 98.88 -0.1 0.5 0.2 L2 98.78 239.9 0 0 L3 99.02 119.9 0 0
P 13229 15.101 L1 98.87 -0.1 4.5 1.9 L2 98.78 239.9 0 0 L3 99.02 119.9 4.4 1.9
P 13798 15.571 L1 98.86 -0.1 0.9 0.4 L2 98.77 239.9 0.9 0.4 L3 99.01 119.9 1.8 0.8
P 13702 15.706 L1 98.86 -0.1 0 0 L2 98.77 239.9 0 0 L3 99.01 119.9 2.7 1.1
P 13694 15.967 L1 98.86 -0.1 0 0 L2 98.76 239.9 0 0 L3 99 119.9 2.2 0.9
P 131847 16.211 L1 98.85 -0.1 0.9 0.4 L2 98.75 239.9 0.9 0.4 L3 99 119.9 1.8 0.8
P 131848 16.264 L1 98.85 -0.1 2.3 1 L2 98.75 239.9 0 0 L3 98.99 119.9 0 0
P 13686 16.75 L1 98.84 -0.1 0.4 0.2 L2 98.74 239.9 0 0 L3 98.99 119.9 0 0
P 13733 16.801 L1 98.84 -0.1 13.5 5.8 L2 98.73 239.9 0 0 L3 98.99 119.9 13.3 5.7
P 13729 16.855 L1 98.83 -0.1 0 0 L2 98.73 239.9 0 0 L3 98.99 119.9 0.9 0.4
P 13726 17.309 L1 98.83 -0.1 0 0 L2 98.72 239.9 0 0 L3 98.98 119.9 0.9 0.4
P 13746 17.767 L1 98.82 -0.1 0 0 L2 98.71 239.9 0.4 0.2 L3 98.98 119.9 0 0
P 13725 18.1 L1 98.82 -0.1 0 0 L2 98.7 239.9 0 0 L3 98.97 119.9 0.9 0.4
P 13682 18.218 L1 98.82 -0.1 0 0 L2 98.7 239.9 0 0 L3 98.97 119.9 0.9 0.4
P 13720 18.867 L1 98.81 -0.1 0 0 L2 98.69 239.9 26 11.1 L3 98.97 119.9 0 0
P 13721 19.017 L1 98.81 -0.1 0.9 0.4 L2 98.68 239.9 0 0 L3 98.97 119.9 0 0
P 8509 20.193 L1 98.8 -0.1 0.9 0.4 L2 98.67 239.9 0 0 L3 98.96 119.9 0 0
P 13751 20.544 L1 98.79 -0.1 2.8 1.2 L2 98.67 239.9 0 0 L3 98.96 119.9 0 0
P 10443 21.094 L1 98.79 -0.1 0.3 0.1 L2 98.66 239.9 0 0 L3 98.95 119.9 0 0
P 10452 22.089 L1 98.77 -0.1 0.9 0.4 L2 98.64 239.9 0 0 L3 98.94 119.9 0 0
P 11119 22.434 L1 98.76 -0.1 0 0 L2 98.63 239.9 0 0 L3 98.93 119.9 1.3 0.6
P 11130 22.542 L1 98.76 -0.1 0 0 L2 98.63 239.9 0 0 L3 98.93 119.9 2.2 0.9
P 11138 22.625 L1 98.76 -0.1 0 0 L2 98.63 239.9 0 0 L3 98.93 119.9 1.3 0.6
P 11150 22.782 L1 98.76 -0.1 0 0 L2 98.63 239.9 0 0 L3 98.93 119.9 0.4 0.2
P 11157 22.946 L1 98.75 -0.1 0.5 0.2 L2 98.62 239.9 0 0 L3 98.93 119.9 0 0
P 11160 23.243 L1 98.75 -0.1 0 0 L2 98.62 239.9 0 0 L3 98.92 119.9 0.4 0.2
P 11178 24.148 L1 98.73 -0.1 0 0 L2 98.6 239.9 0.9 0.4 L3 98.91 119.9 0 0
P 11292 24.876 L1 98.72 -0.1 0 0 L2 98.58 239.9 1.4 0.6 L3 98.91 119.9 0 0
P 11305 25.691 L1 98.71 -0.1 0 0 L2 98.57 239.9 14.5 6.2 L3 98.9 119.9 0 0
ANEXO!G4.
Aportes!de!Generación!Distribuida!para!Demanda!mínima!en!un!día!no!laborable!típico.
# Poste Distancia Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga Fase u Ang. U P Carga Q Carga
% ° kW kvar % ° kW kvar % ° kW kvar
P 11320 26.921 L1 98.68 -0.1 0 0 L2 98.56 239.9 0.5 0.2 L3 98.89 119.9 0 0
P 10306 27.534 L1 98.67 -0.1 0 0 L2 98.56 239.9 0.9 0.4 L3 98.88 119.9 0 0
P 10309 27.859 L1 98.67 -0.1 0.5 0.2 L2 98.56 239.9 0 0 L3 98.88 119.9 0 0
P 10318 29.03 L1 98.65 -0.1 0 0 L2 98.56 239.9 0 0 L3 98.87 119.9 0.9 0.4
P 10323 29.697 L1 98.64 -0.1 0.9 0.4 L2 98.55 239.9 0 0 L3 98.86 119.8 0 0
P 10333 30.318 L1 98.63 -0.1 0 0 L2 98.55 239.9 0 0 L3 98.86 119.8 2.2 0.9
P 10340 30.823 L1 98.62 -0.1 0 0 L2 98.55 239.9 0 0 L3 98.85 119.8 1.8 0.8
P 10348 31.789 L1 98.6 -0.1 0 0 L2 98.55 239.9 2.3 1 L3 98.85 119.8 0 0
P 10353 32.682 L1 98.59 -0.2 0 0 L2 98.55 239.9 0.4 0.2 L3 98.84 119.8 0 0
P 13606 33.078 L1 98.59 -0.2 0 0 L2 98.55 239.9 0.5 0.2 L3 98.84 119.8 0 0
P 13613 33.382 L1 98.58 -0.2 0 0 L2 98.55 239.9 0.9 0.4 L3 98.84 119.8 0 0
P 13603 33.508 L1 98.58 -0.2 0 0 L2 98.55 239.9 1.4 0.6 L3 98.84 119.8 0 0
P 13623 34.43 L1 98.57 -0.2 0 0 L2 98.55 239.8 1.4 0.6 L3 98.84 119.8 0 0
P 13639 34.82 L1 98.56 -0.2 0.5 0.2 L2 98.55 239.8 0 0 L3 98.84 119.8 0 0
P 10421 35.727 L1 98.55 -0.2 0.5 0.2 L2 98.55 239.8 0 0 L3 98.83 119.8 0 0
P 10425 35.864 L1 98.55 -0.2 23.8 10.1 L2 98.55 239.8 0 0 L3 98.83 119.7 0 0
P 10429 35.943 L1 98.55 -0.2 0 0 L2 98.55 239.8 1.4 0.6 L3 98.83 119.7 0 0
P 10395 37.011 L1 98.55 -0.2 0 0 L2 98.56 239.8 0 0 L3 98.83 119.7 0.5 0.2
P 10410 37.96 L1 98.56 -0.2 0 0 L2 98.56 239.8 0.9 0.4 L3 98.82 119.7 0 0
P 13937 38.594 L1 98.57 -0.2 0.3 0.1 L2 98.56 239.8 0 0 L3 98.82 119.7 0 0
P 42995 39.112 L1 98.57 -0.2 0 0 L2 98.56 239.8 0.3 0.1 L3 98.82 119.7 0 0
P 8577 40.377 L1 98.58 -0.3 0 0 L2 98.57 239.8 0.3 0.1 L3 98.82 119.7 0 0
P 12566 40.843 L1 98.58 -0.3 0 0 L2 98.57 239.7 0.3 0.1 L3 98.81 119.7 0 0
P 13633 41.616 L1 98.59 -0.3 0 0 L2 98.58 239.7 0.5 0.2 L3 98.81 119.7 0 0
P 13663 42.098 L1 98.59 -0.3 0 0 L2 98.58 239.7 0.3 0.1 L3 98.81 119.7 0 0
P 42712 45.265 L1 98.61 -0.3 0 0 L2 98.6 239.7 0.3 0.1 L3 98.8 119.6 0 0
P 42697 45.592 L1 98.61 -0.3 0 0 L2 98.6 239.7 0 0 L3 98.8 119.6 0.9 0.4
P 42964 46.347 L1 98.62 -0.3 0 0 L2 98.6 239.7 0.4 0.2 L3 98.8 119.6 0 0
P 42950 47.28 L1 98.62 -0.3 0 0 L2 98.61 239.7 0 0 L3 98.79 119.6 1.8 0.8
P 42944 47.54 L1 98.63 -0.3 0 0 L2 98.61 239.7 0.4 0.2 L3 98.79 119.6 0 0
P 42939 47.858 L1 98.63 -0.4 0 0 L2 98.61 239.7 0 0 L3 98.79 119.6 0.3 0.1
P 42928 49.179 L1 98.64 -0.4 0 0 L2 98.62 239.6 0.4 0.2 L3 98.79 119.6 0 0
P 42929 49.967 L1 98.64 -0.4 0 0 L2 98.63 239.6 0 0 L3 98.79 119.6 0.5 0.2
P 42909 50.415 L1 98.64 -0.4 0 0 L2 98.63 239.6 0.5 0.2 L3 98.79 119.6 0 0
P 42903 50.833 L1 98.65 -0.4 0 0 L2 98.63 239.6 0.3 0.1 L3 98.79 119.6 0 0
P 42895 51.494 L1 98.65 -0.4 0 0 L2 98.64 239.6 0 0 L3 98.79 119.6 0.5 0.2
P 42881 52.74 L1 98.66 -0.4 0 0 L2 98.65 239.6 0.4 0.2 L3 98.79 119.6 0 0
P 42873 53.316 L1 98.66 -0.4 0 0 L2 98.65 239.6 0.5 0.2 L3 98.79 119.6 0 0
P 42865 54.341 L1 98.67 -0.4 0 0 L2 98.66 239.6 0.3 0.1 L3 98.79 119.6 0 0
P 42789 54.721 L1 98.67 -0.4 0 0 L2 98.67 239.6 0 0 L3 98.79 119.6 0.5 0.2
P 42852 54.98 L1 98.68 -0.4 0 0 L2 98.67 239.6 0.3 0.1 L3 98.79 119.5 0 0
P 42845 55.463 L1 98.68 -0.4 0 0 L2 98.67 239.6 0.3 0.1 L3 98.79 119.5 0 0
P 42837 56.065 L1 98.68 -0.4 0 0 L2 98.68 239.6 0.3 0.1 L3 98.79 119.5 0 0
P 42833 56.333 L1 98.68 -0.4 0 0 L2 98.68 239.6 0 0 L3 98.79 119.5 1.8 0.8
P 42824 56.886 L1 98.69 -0.5 0 0 L2 98.68 239.6 0.5 0.2 L3 98.79 119.5 0 0
P 42818 57.298 L1 98.69 -0.5 0 0 L2 98.69 239.6 0.3 0.1 L3 98.79 119.5 0 0
P 42810 57.768 L1 98.69 -0.5 0 0 L2 98.69 239.5 0 0 L3 98.79 119.5 0.5 0.2
P 42776 60.065 L1 98.71 -0.5 0 0 L2 98.72 239.5 0 0 L3 98.8 119.5 0.9 0.4
P 42752 60.532 L1 98.71 -0.5 0 0 L2 98.72 239.5 0.3 0.1 L3 98.8 119.5 0 0
P 42741 61.574 L1 98.72 -0.5 0 0 L2 98.73 239.5 0.4 0.2 L3 98.8 119.5 0 0
P 42733 62.131 L1 98.72 -0.5 0 0 L2 98.74 239.5 0 0 L3 98.8 119.5 0.9 0.4
P 42725 62.476 L1 98.73 -0.5 0.5 0.2 L2 98.74 239.5 0 0 L3 98.8 119.5 0 0
P 42719 62.863 L1 98.73 -0.5 0 0 L2 98.74 239.5 0.9 0.4 L3 98.8 119.5 0 0
P 42688 63.329 L1 98.73 -0.5 0 0 L2 98.75 239.5 0 0 L3 98.81 119.5 0.9 0.4
P 42680 63.868 L1 98.74 -0.5 0 0 L2 98.75 239.5 0.5 0.2 L3 98.81 119.5 0 0
P 42683 64.206 L1 98.74 -0.5 0 0 L2 98.76 239.5 0.3 0.1 L3 98.81 119.5 0 0
P 42674 64.654 L1 98.74 -0.5 0 0 L2 98.76 239.5 0.3 0.1 L3 98.81 119.5 0 0
P 42666 65.365 L1 98.75 -0.5 0 0 L2 98.77 239.5 0.4 0.2 L3 98.81 119.5 0 0
P 42647 66.921 L1 98.76 -0.5 3.1 1.3 L2 98.79 239.5 0 0 L3 98.82 119.5 8.2 3.5
P 42644 67.067 L1 98.76 -0.5 0.5 0.2 L2 98.79 239.5 0 0 L3 98.82 119.5 0 0
P 42634 67.553 L1 98.76 -0.5 0 0 L2 98.8 239.5 0.9 0.4 L3 98.83 119.4 0 0
P 42627 67.963 L1 98.77 -0.6 1.8 0.8 L2 98.8 239.4 0 0 L3 98.83 119.4 0 0
P 42618 68.252 L1 98.77 -0.6 0 0 L2 98.81 239.4 0.9 0.4 L3 98.83 119.4 2.7 1.1
P 42615 68.294 L1 98.77 -0.6 2.5 1 L2 98.81 239.4 0 0 L3 98.83 119.4 0.9 0.4
