Norte Santander Rio Zulia

HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO

INGENIERO CONSULTOR

MATRICULA: 54202-11898 SINS-001233 CPNT

JUAN CARLOS ANDRADE

INGENIERO INTERVENTOR

MATRICULA: 54202-47865 SINS

ABRIL DEL 2.010

ESTUDIO DE CONSULTORIA DE LAS OBRAS DE PROTECCION SOBRE LA MARGEN IZQUIERDA AGUAS ABAJO DEL RIO GRITA , PARA IMPEDIR LA EROSION EN LA ZONA

URBANA DEL MUNICIPIO DE PUERTO SANTANDER

DEPARTAMENTO NORTE DE SANTANDER MUNICIPIO DE PUERTO SANTANDER

OBRA DE PROTECCION SOBRE LA MARGEN IZQUIERDA DEL RIO GRITA PARA IMPEDIR EL AVANCE DE LA EROSION EN LA ZONA

URBANA DE PUERTO SANTANDER

OBRA DE PROTECCION SOBRE LA MARGEN IZQUIERDA AGUAS ABAJO DEL RIO GRITA PARA IMPEDIR LA EROSION EN LA ZONA URBANA DEL MUNICIPIO DE PUERTO SANTANDER

HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR i


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR ii

INTRODUCCION

CAPITULO 1.- JUSTIFICACION TECNICA – DESCRIPCION DEL MUNICIPIO DE PUERTO

SANTANDER

CAPITULO 2.-AMENAZAS POR HIDROGRAFIA Y GEOLOGIA EN ELMUNICIPIO

CAPITULO 3.- ORIGEN DEL PROBLEMA

CAPITULO 4.- TOPOGRAFIA DE LA ZONA DE ESTUDIO

CAPITULO 5.- DESCRIPCION DEL RIO LA GRITA EN LA ZONA DE ESTUDIO

CAPITULO 6.- ESTUDIO GEOTECNICO DEL AREA EROSIONADA

CAPITULO 7.- PROYECTO DE LAS OBRAS DE PROTECCION

CAPITULO 8.- ANALISIS DE PRECIOS UNITARIOS – CANTIDADES DE OBRA –

PRESUPUESTO – PROGRAMACION DE OBRA Y FLUJO DE FONDOS

CAPITULO 9.- ESPECIFICACIONES TECNICAS


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR iii

INTRODUCCION

CAPITULO 1.- JUSTIFICACION TECNICA DESCRIPCION DEL MUNICIPIO DE PUERTO

SANTNADER

1.1 RESEÑA HISTORICA

1.2 DESCRIPCION GENERAL DEL MUNICIPIO

1.2.1 localización Geográfica

1.2.2 Extensión, Población y Altitud

1.2.3 Límites

1.2.4 Hidrografía

1.2.5 Climatología

1.2.5.1 Temperatura

1.2.5.2 Precipitación

1.2.5.3 La humedad relativa

1.2.5.4 Brillo Solar

1.3 FAUNA Y FLORA DEL MUNICIPIO

1.4 RIESGO Y AMENAZA

1.5 GEOLOGIA

1.6 SUELOS

1.7 ECONOMÍA

1.8 EDUCACION

1.9 SALUD

1.10 CUADRO DE SERVICIOS PUBLICOS DOMICILIARIOS


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR iv

1.11 CONCLUSIONES

CAPITULO 2.- AMENAZAS POR HIDROGRAFIA Y GEOLOGIA EN EL MUNICIPIO

2.1 DINAMICA FLUVIAL

2.2 MORFODINAMICA

2.2.1 Erosión Hídrica

2.2.2 Erosión Pluvial y de Escorrentía

2.2.3 Erosión Antrópica

2.2.4 Formas de Origen Fluvial (Morfografía)

2.3 ANALISIS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS

2.4 RIESGOS AREA URBANA

2.4.1 Factores que inciden en la Amenaza

2.4.2 Factores de Vulnerabilidad

2.5 AMENAZAS NATURALES QUE AFECTAN EL AREA URBANA

2.5.1 Amenaza Sísmica

2.5.2 Amenaza por Inundación

2.6 AMENAZA POR EROSIÓN Y MOVIMIENTOS EN MASA

2.7 ZONIFICACIÓN DEL RIESGO

2.7.1 Antecedentes

CAPITULO 3.- ORIGEN DEL PROBLEMA

3.1 ORIGEN DE LOS MEANDROS

3.2 MORFOLOGIA FLUVIAL DEL RIO LA GRITA

3.3 PROPIEDADES MORFOLOGICAS DEL RIO LA GRITA

3.3.1 Thalweg

3.3.1 Sinuosidad

3.3.3 Barras

3.4 MEANDROS


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR v

3.5 CLASES DE MEANDROS EN EL RIO LA GRITA

3.6 DESARROLLO Y MIGRACION DEL MEANDRO ANTES DE LA LLEGADA DEL RIO LA

GRITA A PUERTO SANTANDER

3.7 RECORRIDO DEL ANTIGUO MEANDRO

3.8 CONCLUSION

CAPITULO 4.- TOPOGRAFIA DE LA ZONA DE ESTUDIO

4.1 CARTERA DE PLANIMETRIA

4.2 CARTERA DE ALTIMETRIA

4.3 SECCIONES TRANSVERSALES

4.4 PLANTEAMIENTO DEL TRABAJO DE TOPOGRAFIA

CAPITULO 5.- DESCRIPCION DEL RIO LA GRITA EN LA ZONA DE ESTUDIO

5.1DESCRIPCION DEL RIO LA GRITA

5.2 EROSION EN LA ZONA URBANA DEL MUNICIPIO

5.3 OBRAS PARA EL CONTROL DE LA EROSION ANTERIORMENTE INSTALADAS

5.4 OBRAS PARA EL CONTROL DE LA EROSION INSTALADAS ACTUALMENTE

CAPITULO 6.- ESTUDIO GEOTECNICO DEL AREA EROSIONADA

6.1 GENERALIDADES

6.2 ACTIVIDADES DE CAMPO

6.2.1 Reconocimiento geotécnico

6.2.2 Levantamiento Topográfico

6.3 ANALISIS DE ESTABILIDAD

6.3.1 Muro de Contención

6.3.2 Análisis de Estabilidad Talud Margen Izquierda

6.3.3 Verificación Pilotaje

RELACION DE CÁLCULO


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR vi

Normativa de Referencia

Cálculo del Empuje Activo Coulomb

Cálculo del Empuje Activo con Rankine

Cálculo del Empuje Activo don Mononobe & Okabe

Efecto a Causa de Cohesión

Carga Uniforme sobre el Terraplén

Empuje Activo en condiciones Sísmicas

Empuje Hidrostático

Resistencia Pasiva

Carga mínima sobre Cimentación Superficial sobre Terreno

Solicitaciones Muro

Cálculo de los Empujes para las Verificaciones Globales

RELACION DE CÁLCULO PARA EL TALUD

Definición

Introducción al Análisis de Estabilidad

Método de Equilibrio Límite (LEM)

Método de la Rebanadas

Método de FELLENIUS (1927)

Método de BISHOP (1955)

Método de JANBU (1967)

Método de BELL (1968)

Método de SARMA (1973)

Método de SPENCER

Método de MORGENSTERN y PRICE

Búsqueda de la Superficie de deslizamiento Crítica

CAPITULO 7.- PROYECTO DE LAS OBRAS DE PROTECCION


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR vii

7.1 PLANTEAMIENTO DE LAS OBRAS NECESARIAS

7.2 TIPO DE ESCTRUCTURA

7.3 MUROS EN BOLSACRETO

7.4 UBICACIÓN DE LA ESTRUCTURA DISEÑADA EN LAS SECCIONES TRANSVERSALES

7.5 CONCLUSIONES

CAPITULO 8.- PRECIOS UNITARIO - CANTIDADES DE OBRA – PRESUPUESTOS –

PROGRAMACION DE OBRA Y FLUJO DE FONDOS

8.1 PRECIOS UNITARIOS

8.2 CANTIDADES DE OBRA

8.3 PRESUPUESTO

8.4 PROGRAMACION DE OBRA

8.5 FLUJO DE FONDOS

CAPITULO 9.- ESPECIFICACIONES GENERALES

9.1 LOCALIZACION DE LAS OBRAS

9.2 EXCAVACIONES

9.2.1 Excavaciones en Material Común

9.2.2 Métodos de Excavación

9.2.3 Componentes de la Excavación

9.3 ENTIBADO VERTICAL Y ACODALAMIENTO

9.4 ENTARIMADOS

9.5 DERRUMBES

9.6 MANEJO DE AGUAS

9.7 DEMOLICIONES

9.8 COLOCACION DEL MATERIAL DE RELLENO

9.9 TIPO DE RELLENO

9.10 RETIRO DE MATERIALES SOBRANTES


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR viii

9.11 MORTEROS Y ACEROS DE REFUERZO

9.11.1 Cemento Portland

9.11.2 Arenas

9.11.3 Agua

9.11.4 Dosificación de Mezclas

9.11.5 Mezclas Aproximadas por Volumen

9.11.6 Dosificación por Peso

9.12 MEZCLA Y VACIADO

9.13 SUMINISTRO, PREPARACION, COLOCACION Y PERFORACION DE

MICROPILOTES DE 7” CON REFUERZO DE TUBERIA DE ACERO DE 6”

CALIBRE 40 E INYECCION MORTERO 4000 PSI

9.13.1 Procedimiento de ejecución

9.13.2 Materiales

9.13.3 Equipo

9.13.4 Referencias y Otras Especificaciones

9.14, CORTES Y SOLDADURA EN TUBERIA DE 6”

9.14.1 Procedimiento de Ejecución

9.14.2 Materiales

9.14.3 Equipo

9.15 CORTES BOCA PESCADO Y SOLDADURAS EN TUBERIA DE 6” Y 3”


9.15.2 Materiales

9.15.3 Equipo

9.16 PIEDRA RAJON PARA BASE DE ESTABILIZACIÓN


9.16.2 Materiales

9.16.3 Equipo

9.17 SUMINISTRO Y COLOCACION DE GEOTEXTIL T 2400


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR ix


9.17.2 Materiales

9.17.3 Equipo

9.18 SUMINISTRO Y COLOCACION DE BOLSACRETO EN MORTERO BOMBEADO DE

2500 PSI INCLUYE ADITIVO REDUCTOR DE AGUA


9.18.2 Materiales

9.18.3 Equipo

9.18.4 Referencias y otras Especificaciones

9.19 PLANOS RECORD DE CONSTRUCCION

9.20 NO CONFORMIDAD


HECTOR FRANCISCO LIZCANO BUENO – INGENIERO CONSULTOR 1



Los Ríos son Recursos Naturales que contribuyen eficazmente en el desarrollo y en

las riquezas de cualquier País, ellos desempeñan funciones básicas para la vida

humana.

El Río Grita es un Drenaje Natural que nace en la parte alta del Municipio de la Grita

del Estado Táchira en la República Bolivariana de Venezuela, que permite a los

pobladores que habita en sus riberas y zonas aledañas, el aprovechamiento de sus

tierras suministrándole el líquido irremplazable que es su Agua. En su recorrido

drena las aguas lluvias de Ríos y Caños de otras regiones que hacen parte de su área

aferente.

Desafortunadamente al igual que los demás ríos, el Río Grita no solo ofrece Ventajas,

también ofrece ciertos aspectos negativos como son:

La Erosión de las Orillas.

La Socavación de las Estructuras.

Las Inundaciones en los Períodos de Invierno, que causan daños económicos

muy grandes al deteriorar las Obras de Infraestructura construidas en los años

anteriores y que son vitales para la Protección de las viviendas de parte de la

Población que habitan sus riberas y la destrucción de los cultivos ubicados en las

mesetas bajas e intermedias aledañas a su cauce.



El Río la Grita tiene casi todo su cauce en territorio Venezolano y los últimos cinco (5)

Kilómetro sirven de Línea Fronteriza con la República de Colombia en territorio del

Departamento Norte de Santander, en donde desemboca sobre el Río Zulia

conformando entre ambos un extenso territorio de relieve muy plano en donde se

halla ubicado el Municipio de Puerto Santander.

PANORAMICA DEL VALLE CONFORMADO ENTRE LOS RIOS EL ZULIA Y LA GRITA.

La Morfología del Rio Grita ha tenido cambios en la dirección de su Cauce en los

últimos años en el sector cercano a su desembocadura, incidiendo durante las

Crecidas del Período de Invierno, sobre el costado oriental de la Zona Urbana del

Municipio de Puerto Santander.

RIO ZULIA



Durante las últimas Crecidas en los Períodos de Invierno, las Aguas del Río Grita han

intervenido Socavando y Erosionando paulatinamente los terrenos que separaban el

borde de su Cauce en el Talud Izquierdo hasta la Zona Urbana del Municipio.

Esta realidad que no fue atendida

oportunamente por ninguna de

las Autoridades, para lograr

encontrar una oportuna solución

al problema tan grande que se

estaba generando, hasta que llegó

el momento en que la Socavación

del terreno fue tan extensa, que

produjo el Movimientos de la

Masas y la Erosión acabó longitudinalmente en un tramo de 120,00 metros, con una

parte de las viviendas que por el desplazamiento del Cauce del Río, habían quedado

ahora al borde de su cauce.

El Río Grita a una distancia de 900,00 metros antes de su desembocadura en el Río

Zulia, las Fuerzas Internas generaron

la Energía suficiente para romper el

Cuello del último Meandro y tomó en

dirección hacia la Calle 2° del

Municipio donde sus Aguas llega de

frente y han ocasionó una Erosión

tan Grave que tiende en su avance

continuo a la desaparición de este

Barrio.



En los Períodos de invierno de los últimos años, las aguas de escorrentía del Río

Grita, se han recargado totalmente sobre su margen izquierda aguas abajo desde la

Calle 2°; donde se ha conformado una nueva curva cuya concavidad y parte interna

aumentan con las crecidas del Río.

Estas Crecientes han ocasionado una Profunda Erosión sobre el Talud Izquierdo, en

donde se destruyó el extenso corredor que existía anteriormente el cual

conformaba la Ronda del Río; el proceso destructivo de esta zona se irá explicando y

observando a medida que se realice el Desarrollo de este Estudio de Consultoría.

Por lo tanto se considera que es necesario e indispensable intervenir en la

Naturaleza del Río Grita para hacer un mejor uso de él, mediante Obras de Control a

la Erosión sobre el Borde del Talud Izquierdo, que prevengan y minimicen los daños

que este pueda llegar a ocasionar en los Barrios de la Zona Urbana del Municipio a

partir del sitio de la Curva en la Calle 2° en dirección hacia el Puente Internacional La

Unión.

Para lograr estos Objetivos se considera que se deben ejecutar Obras Hidráulicas de

Protección construidas en Pilotes, para conformar un Contrafuerte en Bolsacreto

que actué como un Muro de Protección, que impida el proceso iniciado de La

Erosión en esta zona del Municipio.

Para cumplir con este objetivo es necesario realizar las siguientes actividades:

Se ejecutó con un alto grado de Precisión los Levantamientos Topográficos: en

Planimetría y Altimetría de toda la zona afectada en la Zona Urbana del

Municipio por el Río Grita, en su área de Influencia Hidráulica de llegada y de

salida desde la Calle 3° has el Puente Internacional La Unión; y así posteriormente



desarrollar los Cálculos de: Distancias, Ángulos y Alturas para el Diseño de los

Pilotes, los cuales se muestran en los Planos del Informe.

Mediante el recorrido por el borde del cauce que ocupa la margen izquierda en

territorio Colombiano del Río Grita, se realizó una Investigación Visual de Campo

y se determinaron para su localización, los Accidentes del Terreno que son

fundamentales para presentar con exactitud los Diseños de esta Consultoría.

Se presenta a lo largo de Informe de la Consultoría, todo el Informe Fotográfico

obtenido, el cual se va mostrando durante el Proceso del Estudio.

Se consideró fundamental y necesario, intervenir la margen izquierda aguas

abajo del Cauce del Río Grita, para estabilizar la Orilla Externa con una Serie de

Pilotes y conformar un Contrafuerte, con la finalidad de regular y estabilizar esta

margen de la Corriente del Río.

Estas Obras Hidráulicas Diseñadas son muy importantes y necesarias ya que el

Cauce del Río Grita con el transcurrir del tiempo desde años anteriores, ha ido

Socavando y Erosionando esta zona, hasta llegar al borde de las Viviendas,

destruyendo y amenazando con eliminar los Barrios del costado Oriental del

Municipio.

En el Período de Invierno el Nivel del Río Grita logra alturas de 1,80 metros sobre

el nivel del piso de las viviendas que se aprecian en las Fotografías.

Las Obras Hidráulicas en los ríos se clasifican o dividen según su necesidad en:

Temporales o Provisionales y Obras Permanentes.

Por Obras Hidráulicas Provisionales se entienden aquellas Construcciones

Económicas, transitorias, que generalmente son ejecutadas después de un período



de grandes caudales y las cuales tienen por objeto mejorar una condición del río

durante el próximo período de caudales medios y bajos. El resultado de estas obras

desaparece casi seguramente, durante el siguiente período de aguas altas y será

necesario por lo tanto repetir este tipo de obras para cada época, que es lo que ha

ocurrido en este Municipio a excepción del último contrafuerte construido.

Por el contrario como se considera necesario en esta Consultoría, una Obra

Permanente es Diseñada para darle al Río Grita un Lecho Estable por muchos años

en su Cauce, en el Sector correspondiente al Lindero Colombiano el cual se

encuentra afectado desde hace varios años por la acción directa de las fuerzas de

Socavación y Erosión en sus Taludes.

Este proceso de recuperación puede lograrse Estabilizando la Orilla de la Curva

Interna con una serie de Pilotes llevados a una profundidad adecuada para el caso

que nos ocupa.

Los Contrafuertes que conforman Muros en Bolsacreto son Obras Permanentes, que

se Diseñan con una serie de Especificaciones para que cumplan sus Objetivos

durante su permanencia y se construyen para: Estabilizar, Modificar y Proteger las

Curvas influenciadas por La Erosión, en las riveras de los ríos, como es el caso que

nos ocupa sobre la curva externa del Río Grita, en el sector desde la Calle 2° hasta el

Puente Internacional.

Sobre la base de las observaciones realizadas en las visitas y partiendo del Trabajo

de Campo inicial, el Levantamiento Topográfico de Planimetría y Altimetría de toda

la Zona en Proceso de Estudio; se tomaron las siguientes decisiones para terminar de

ejecutar el Trabajo de Campo, con la finalidad de adelantar posteriormente los

Diseños para esta Consultoría; las cuales se fueron elaborando bajo la supervisión de



la INTERVENTORÍA realizada por el Ingeniero JUAN CARLOS ANDRADE identificado

con la Matrícula Profesional: 54202-47865 SINS.

1.- Definición exacta del Tramo del Cauce del Río Grita a Estudiar durante esta

Consultoría en la zona Erosionada: Partiendo desde la curva de incidencia del Río

ubicada en la Calle 2° hasta el sitio del Puente Internacional.

2.- El Objetivo Fundamental fue definir con exactitud sobre los Planos, donde se

deben construir las Nuevas Obras de Protección en Pilotes.

3.- En el Levantamiento Topográfico de todo el corredor en Referencia, se

empalmaron las diversas Obras ya construidas anteriormente como son los Muros

en Gaviones.

4.- Se realizó con Personal de

La Comunidad del Municipio de

Puerto Santander, un nuevo

recorrido por el borde del Cauce

del Río Grita del Sector a Estudiar,

e igualmente se acordó emplear

los ayudantes necesarios de la

zona para realizar los trabajos de

las secciones transversales en el proceso de la nivelación del cauce del río.

5.- De acuerdo con las Observaciones en las Visita de Campo y a la Información

adquirida, se interpretaron en su orden las prioridades según las diversas opiniones

que se evaluaron, para determinar toda la información adicional necesaria para

Complementar el Estudio.



6.- Se realizó posteriormente por parte del Tecnólogo de la Consultoría, sus

Cadeneros y Trocheros el Levantamiento Topográfico con Aparatos de Precisión.

El Levantamiento Planimétrico lo realizó la Comisión de Topografía con un

Teodolito Marca TOPCOM DIGITAL DT-30.

El Levantamiento Altimétrico fue ejecutado con una Nivel de Precisión Marca

KERN GK-1.

Se dispuso además de otros elementos indispensables para tal labor; la

descripción detallada de todo este Trabajo de Campo se presenta

posteriormente junto con las Carteras de Datos.

7.- Por lo General esta Comisión de Topografía a medida que va adelantando

toda esta Programación Planeada para el Diseño, con el Trabajo de Campo y el

Trabajo de Oficina, también va: Obteniendo, Recopilando, Clasificando, Seleccionado

y Ordenando, un Informe Fotográfico completo y detallado de todo el Proceso del

Estudio.

8.- Desde el inicio del trabajo de campo se estableció cuales eran los Parámetros

y las Variables que se hacía necesario evaluar en las secciones transversales para el

Diseño de las Obras de Protección en los Ríos.

9.- Se Calcularon los valores con las Variables que nos permiten identificar la

Cota de Inundación en cada una de las Sección Transversal de los Sector afectados

por La Erosión.



10.- Se Diseñaron las Obras de Protección en Pilotes para proteger cada el Tramo

del Sector Erosionado. Se Plantean Recomendaciones, una vez se inicien los Trabajos

que hacen parte de las Obras Civiles de Protección del Talud Erosionado.

11.- Finalmente se Evalúan: Las Cantidades de Obra del Diseño, los Análisis de

Precios Unitarios de cada Ítem, se presenta La Programación de Obra, el Flujo de

Inversiones y El Presupuesto Parcial de cada tramo y el Total de la Obra Diseñada.

12.- Toda la Información anterior sobre El Diseño en esta Consultoría está

expuesta detalladamente y hace parte de este Informe Final. También hacen parte

de este Volumen, los Gráficos y Planos Internos que relacionan cada tema tratado.

13.- Adicionalmente se entregan los respectivos Planos correspondientes al

Diseño en Original y Copia junto con el Medio Magnético (CD-ROOM).



1.1 RESEÑA HISTORICA

La Zona Urbana del Municipio de Puerto Santander fue en un principio una hacienda

llamada “Las Virtudes” que pertenecía al Corregimiento de Puerto Villamizar.

Dada la necesidad de empalmar

el ferrocarril de Cúcuta con el

del Táchira, se creó una Estación

en esa hacienda y así se fundó

Puerto Santander el día 4 de

julio de 1.926.

Su nombre fue impuesto por la

compañía férrea y se cree que tiene su origen por el paso del General Francisco de

Paula Santander por esa localidad, cuando viajó hacia el vecino País de Venezuela.

1.2 DESCRIPCION GENERAL DEL MUNICIPIO

1.2.1 Localización Geográfica.

El Municipio de Puerto Santander es un Municipio situado al norte de la Ciudad de

Cúcuta y hace parte de la Subregión Oriental del Departamento Norte de Santander.



Se caracteriza por ser una zona con aspecto de isla, formada por los ríos: Zulia,

Grita, Guaramito y Pamplonita, que constituyen un gran Recurso Hídrico para la

subregión.

Allí confluyen los ríos Zulia y Pamplonita al Oeste; Zulia y Grita al Noroeste, y Grita y

Pamplonita al Este.

Se ubica dentro de las siguientes Coordenadas Geográficas:

Latitud norte 7º 50’

Longitud oeste 72º 30’

1.2.2 Extensión, Población y Altitud

La extensión de la Cabecera Municipal es de 29,27 hectáreas, que representa el

0,725 % del municipio.

Su Población es de: 5.362 habitantes, discriminados así: 2.768 Hombres (51,62%) y

2.594 Mujeres (48,38%).

La cabecera municipal tiene 4.994

habitantes y 368 la zona rural. (Según

Planeación Departamental son 6.400).

Sus terrenos están conformados por

un Relieve muy Plano y se hallan

ubicados entre una altitud entre 47 y

60 metros sobre el nivel del mar

(m.s.n.m.); su Temperatura media es



de 32º C. La Distancia entre la Cabecera Municipal y la Ciudad de Cúcuta Capital del

Departamento Norte de Santander es de solo 55 kilómetros.

1.2.3 Límites

Según su localización en el Departamento, el Municipio de Puerto Santander limita

con:

Al Norte: República Bolivariana de Venezuela, por el río Grita.

Al Sur: vereda Nueva Frontera y Municipio de Cúcuta.

Al Oriente: República Bolivariana de Venezuela, por los ríos Grita y Guaramito.

Al Suroccidente: Municipio de Cúcuta, por el río Pamplonita.

Al Occidente y Noroccidente: Municipio de Cúcuta, por el río Zulia.



LIMITES DEL MUNICIPIO DE PUERTO SANTANDER

RIO ZULIA

RIO GRITA

REPUBLICA DE COLOMBIA

REPUBLICA BOLIVARIANA DE VENEZUELA



LOCALIZACION DE LA ZONA URBANA DEL MUNICIPIO DE PUERTO SANTANDER

1.2.4 Hidrografía.

Desde el punto de vista hidrográfico, el municipio de Puerto Santander está

comprendido dentro de la Cuenca del Lago de Maracaibo, destino a donde

finalmente se vierten los cuerpos de agua de la región. Son ellos, los ríos

Pamplonita, Zulia, Guaramito y Grita (nacido en Venezuela), los caños La Miel y

Venecia y siete humedales ricos en biodiversidad faunística y forestal.

VENEZUELA

RIO GRITA



Los cursos de agua grandes y

caños que corren finalmente por

el Departamento y el Municipio,

tienen una gran importancia

para el mismo, pues marcan los

límites territoriales con

municipios vecinos y los límites

internacionales con nuestro

vecino Venezuela.

De ahí la importancia del manejo, mantenimiento y cuidado de sus respectivas

cuencas (variables en sus cursos), las cuales, más allá de su importancia económica y

natural, deben ser objeto de especial atención por parte de la comunidad en

general.

1.2.5 Climatología.

El municipio de Puerto Santander no presenta cambios significativos en los factores

climáticos. Los principales factores climáticos analizados para la zona en estudio

son: temperatura, precipitación, evaporación, humedad del aire, vientos y brillo

solar.

1.2.5.1 Temperatura. Debido al bajo promedio de altitud (menor de 100 m.s.n.m), el

promedio anual de temperatura de los últimos 20 años es de 27.2º C, con un ligero

aumento en los meses de mayo, junio y julio, enero y septiembre.

1.2.5.2 Precipitación. Con relación a la precipitación se presenta una distribución

mono modal o tropical con dos períodos bien definidos de alta pluviosidad que va



de marzo, abril y octubre y noviembre. La precipitación media está entre 2.560 y

2.570 mm/año.

1.2.5.3 La humedad relativa. Tiene un promedio del 82%, la cual se asocia con la

insolación, a partir de la cual se originan intensos procesos de evapotranspiración

potencial que en la zona en estudio, de 1.637 mm/año.

1.2.5.4 Brillo Solar. La insolación promedio anual es de 1.934 horas luz/año, se

presenta con mayor intensidad en los meses de julio y agosto y con una menor

intensidad en los meses de abril y noviembre, lo cual coincide con la descripción

hecha en cuanto al período de invierno y verano.

La zona de vida presente en el área de estudio corresponden según Holdridge a

bosque húmedo tropical, por encontrarse dentro de un rango de precipitación de

2.000 a 4.000 mm/año y una temperatura superior a 24ºC.

1.3 FAUNA Y FLORA DEL MUNICIPIO

En cuanto a cobertura vegetal el

municipio de Puerto Santander

presenta poca vegetación natural, ya

que ha sido talada casi en su

totalidad y el suelo se ha convertido

en praderas para ganadería de tipo

semi-extensiva, con una extensión de

3.127,22 has, que corresponde al

92,45% del total de la superficie,



además de adecuación de tierras destinadas a la agricultura mecanizada con 244,49

ha que corresponden al 5,42%.

La vegetación de este municipio

muestra muy poca grado de

desarrollo, encontramos rastrojos

bajos con especies invasoras de

potreros, ubicado generalmente

en las orillas de los ríos y caños.

Los bosques secundarios se

referencian en la desembocadura

del río Pamplonita y predio de propiedad del Incora, con recursos maderables

valiosos como el urapo y eucalipto; además hay otras especies maderables en la

zona de estudio, que son: El cedro, laurel comino, ceibo y matarratón, que también

se encuentran esporádicamente en el resto del municipio.

En cercanía de las viviendas encontramos árboles frutales entre ellos tenemos:

guanábana, guayaba, zapote, papaya, aguacate y naranja etc.

La fauna silvestre prácticamente ha sido desplazada de este municipio, como

consecuencia de no encontrar un hábitat que le brinde protección y sustento; entre

las especies que aún permanecen encontramos mamíferos, como: El zorro, fara,

picure, ardilla, nutria, mico gris. Reptiles, como: iguana, babilla, galápago. Aves,

como: pato grulla, pato real, guañus, azulejo, garrapatero, carpintero, entre otros, y

una gran variedad de peces entre los que sobresalen el bocachico y manamana.



1.4 RIESGO Y AMENAZA

El Municipio de Puerto Santander es propenso a inundaciones por estar ubicado en

la parte baja de la cuenca mayor del río Zulia, la cual hace su recorrido en sentido

Sur-Norte en el municipio y a él le entregan sus aguas los ríos Pamplonita,

Guaramito, y La Grita.

La cuenca del río Pamplonita es propensa a inundaciones en épocas de alta

precipitación, generalmente estas inundaciones se han venido presentando cada

tres años, dejando como consecuencia grandes pérdidas económicas y poniendo en

peligro un centenar de personas que habita en esa región.

Se ha determinado dejar una franja en los ríos Zulia y La Grita de 50 metros como

zona de alto riesgo y amenaza por erosión, esta franja incluye al sector urbano.

En épocas de altas precipitaciones y teniendo en cuenta que el nivel freático es alto

se produce inundación en la totalidad del área urbana.

1.5 GEOLOGIA

Geológicamente el municipio de Puerto Santander se ubica dentro del cuadrángulo

F-13 perteneciente a la cuenca del Catatumbo y Subcuencas de los ríos Zulia y

Pamplonita. La totalidad del área se localiza sobre un depósito aluvial.

El área del municipio presenta inclinaciones muy bajas oscilando entre 0 y 3% con

condiciones del terreno plano a casi plano y levemente inclinado.

El depósito cuaternario aluvial se constituye en una Geoforma suave.



Morfológicamente el área del municipio de Puerto Santander se constituye en una

llanura aluvial. La permeabilidad en el área es alta por lo cual el depósito cuaternario

es formador de buenos acuíferos

1.6 SUELOS

El área del municipio se clasifica en dos (2) tipos de suelos.

Suelos de orillares: localizados al Occidente del área en la subcuenca río Zulia y

Pamplonita. Formados durante el curso normal del río

Suelos de Basines: localizado en la parte Central y Oriental del área. Formados

durante las épocas de avenidas de los ríos.

1.7 ECONOMIA

Los sistemas de producción Y la

Economía en Puerto Santander se

limitan a las actividades primarias

especialmente la ganadería bovina

(leche y carne), agricultura (arroz),

Pesca artesanal y pequeñas

industrias de confecciones;

prácticamente la fuente de empleo

del municipio recae en la actividad

comercial al menudeo, del cual vive el 80% de las familias, continuando con la

actividad agropecuaria.



El comercio informal

genera invasión del

espacio público, con el

consiguiente desorden en

la ocupación y uso del

suelo.

No hay generación de

empleo.

Los dependientes trabajan por comisión.

Los excedentes no se reinvierten en el municipio.

La actividad comercial se centra únicamente en la venta al detal de bienes

manufacturados en otros municipios, en donde se queda el valor agregado;

Puerto Santander es apenas una tienda.

No hay posibilidad de aplicación de tecnología.

No hay infraestructura para concentrar a los comerciantes invasores del espacio

público.

La antigua estación del ferrocarril, declarada monumento nacional, está invadida

y convertida en plaza de mercado.



1.8 EDUCACIÓN

El Municipio de Puerto Santander cuenta en la actualidad con seis centros de

enseñanza, así:

En la Zona Rural: Escuela Vegas del Pamplonita, Escuela integrada José Eliecer

Gaitán.

En la Zona Urbana: Colegio Municipal de Bachillerato, Escuela Monseñor

Leonardo Gómez Serna. Escuela Urbana Integrada, Instituto de Enseñanza

Moderna

En el año 1.999 existían 51 profesores y 1.036 alumnos matriculados y una relación

de 20,31 alumnos/profesor; mientras que en 1.998 era de 18.11 alumnos/profesor y al

finalizar 1.999 solo se reportaron 795 alumnos. Según la encuesta realizada en el

municipio existen en la actualidad 1.149 estudiantes, incluyendo aquellos que reciben

educación en municipios vecinos y Cúcuta.

1.9 SALUD

El municipio de Puerto Santander cuenta con un Puesto de Salud, ubicado en la

zona urbana, que atiende también dentro de su área de influencia la población de

las veredas y la de corregimientos vecinos como Puerto Villamizar y Banco de Arena.

Este centro de salud es utilizado con frecuencia por residentes en la región

venezolana de Bocas del Grita, Orope y La Fría. El organismo pertenece al primer

nivel de atención y depende directamente de la sección de consulta externa y

periferia del Hospital Erasmo Meoz.



1.10 CUADRO DE SERVICIOS PUBLICOS DOMICILIARIOS

CONCEPTO No PREDIOS % No HABITANTES %

ASEO

No informa 56 4,35 24 0.45

Tienen servicio 941 73,12 4.344 81.01

Lo llevan al basurero público 22 1,71 106 1.98

La tiran al patio 31 2,41 155 2.89

La queman 117 9,09 389 1.25

La tiran al río 70 5,44 321 5.99

Servicio particular 50 3,89 23 0.43

Total 1.287 100 5.362 100

ACUEDUCTO

No informan 56 4.58 36 0.67

Tienen servicio 866 67.24 3.974 74.02

Toman de río o quebrada 15 1.16 88 1.64

Tienen pozo sin bomba 12 0.93 41 0.76

Tienen pozo con bomba 190 14.75 918 17.10

Suministra el vecino 42 3.26 195 3.63

No tienen servicio 104 8.07 117 2.18

Total 1.288 100 5.369 100

ALCANTARILLADO

No informa 48 3.73 30 0.56

No tienen servicio 167 12.98 371 6.92

Tienen letrina 16 1.24 53 0.99

Tiene inodoro sin conexión 97 7.54 317 5.91

Tiene inodoro con pozo séptico 24 1.86 89 1.66

Tiene alcantarillado 935 72.65 4.502 83.96



1.11 CONCLUSIONES

La Descripción anterior nos permite obtener una Información General y Global de las

Diversas Instituciones Oficiales y Privadas que existen en la Cabecera Municipal y

que procuran el mejoramiento de la Calidad de Vida de la Comunidad del Municipio

de Puerto Santander. Mediante la Información anterior quedan descritas las

Condiciones Físicas, Económicas y Sociales del Municipio de Puerto Santander, en el

cual se proyecta llevar a cabo el Proyecto denominado: Diseño de la Obra de

Protección sobre la margen izquierda aguas abajo del Río Grita, para impedir la

Erosión en la Zona Urbana del Municipio. Se cumple así con las Normas Iniciales

pertinentes del Reglamento de Agua Potable y Saneamiento Básico el RAS 2000; que

solicitan una Información General de todas las actividades que se desarrollan en la

Localidad.

El Estudio de esta Consultoría se

dedicará a partir de este numeral,

a obtener toda la Información

correspondiente al

comportamiento del Río Grita en

la Zona Urbana del Municipio de

Puerto Santander.

Se recorrió con varios habitantes

de la zona la margen izquierda aguas abajo, que corresponde al Lindero en la

República de Colombia. Se conoció de ellos, la situación que han tenido que afrontar

ante las Crecidas del Río La Grita en el Período de Invierno, con este material y la

Topografía del tramo, se realizó el Estudio que da a conocer la magnitud del

Problema y se Plantean las Soluciones del mismo.



2.1 DINAMICA FLUVIAL

La dinámica fluvial en el área urbana del Municipio de Puerto Santander es alta,

debido a que dicha área se encuentra ubicada en la llanura formada por los ríos Zulia

y Grita, los cuales son ríos con un gran número de Meandros, generando por lo tanto

un alto poder Erosivo por su gran Caudal.

Como se puede observar en el siguiente cuadro, la Dinámica Fluvial del Río Grita ha

penetrado dentro de la Zona Urbana del Municipio de manera apreciable. Si se

cruzan registros topográficos de tres períodos correspondientes a los años 1.986,

1.991 y 1.997; se observa que los alrededores del área urbana han ido disminuyendo

gradualmente.

Los siguientes datos corresponden a distancias aproximadas tomadas de registros

topográficos del Municipio:

AÑO PUNTO DE MEDIDA DISTANCIA (m)

1.986 Carrera 4° a margen izquierda del río Grita 672



VARIACIONES EN LAS DISTANCIAS SEGÚN REGISTROS TOPOGRAFICOS

De acuerdo con el análisis de los registros topográficos, respecto a los años 1.986 y

1.991 correspondiente a un período de cinco años, se presenta una reducción de 169



metros. En un período de seis años de 1.991 a 1.997, se presenta una reducción de

46 metros en el área medida. Para un total de 215 metros de reducción en 11 años.

De lo anterior se deduce el acelerado proceso de Erosión Hídrica Lateral,

constituyendo el área urbana en una zona de alto riesgo.

De los registros topográficos se tomaron los siguientes datos, correspondientes a

los anchos del río Zulia y Grita en cercanías a la Zona Urbana.

AÑO RIO GRITA ( Ancho m) RIO ZULIA ( Ancho m)

1.986 90 123

1.991 109 130

1.997 145 173

ANCHO DE LOS RIOS GRITA Y ZULIA

Teniendo en cuenta que en los ríos con Meandros, ocurre simultáneamente los

procesos de Erosión y Sedimentación en curvas sucesivas como consecuencia del

trabajo tan fuerte de las corrientes, resulta una carga de sedimentos acarreados por

estas, que son desprendidos del propio lecho del Río Grita.

Como se observa en el Cuadro de la Dinámica Fluvial del Río a través del tiempo, el

proceso erosivo ha disminuido porcentualmente el área urbana, afectando en

algunas ocasiones las viviendas ubicadas en las riberas de los ríos.

2.2 MORFODINAMICA

El Proceso Geodinámico es uno de los principales limitantes que ofrece el medio

natural a las obras y actividades humanas.



Corresponde a la Dinámica Exógena que dio origen a los procesos actuales y que

permiten la determinación de las zonas no aptas, para expansión urbanística y zonas

susceptibles a las amenazas y riesgos.

2.2.1 Erosión Hídrica.

Es el principal proceso exógeno o externo que afecta al área urbana del municipio e

influye directa o indirectamente en la actividad humana. En algunos casos involucra

escurrimiento concentrado con daños de consideración formando zonas de surcos y

carcavamiento.

Erosión Hídrica Lateral Concentrada.

La actividad de los Meandros produce

la erosión, donde el agua arrastra en

forma pareja las partículas del suelo.

En el área urbana, barrios La Unión y

Brisas de la Grita (invasión) al Nor-

Este del área y parte del barrio

Nuevo o Quintero, la erosión laminar

afecta los asentamientos allí

ubicados, especialmente por el río Grita.

Al Norte del casco urbano los barrios: La

Unión, El Centro, La Piragua y La Isla,

donde el interior de las viviendas son

afectadas por la erosión, encontrándose

gran cantidad del área de las viviendas

controladas por el curso del río Grita.



Al Occidente del área los barrios La Isla, El Bosque y la invasión San Ignacio del

Cocuy, son afectados por erosión hídrica lateral en el curso del río Zulia.

Movimientos en Masa. A lo largo de los cursos de los ríos que rodean el área

urbana se generan movimientos en masa producto de la erosión hídrica lateral

concentrada, la cual influye en el cambio de consistencia de los materiales que

componen el suelo.

Reptación o Creep. Es un desplazamiento amplio, muy lento y casi imperceptible y

superficial de partículas del suelo y materiales finos. Es en general un fenómeno de

remoción en masa.

2.2.2 Erosión Pluvial y de Escorrentía

El agente o fuerza actuante es la lluvia, este proceso hídrico sumando a la erosión

hídrica pluvial es un acelerador de la meteorización de los suelos especialmente en

los sectores donde la vegetación es escasa. Esta erosión afecta parte del área

urbana; su ocurrencia está relacionada con la fuertes precipitaciones pluviales que

normalmente se dan en la región.

La labor erosiva de las aguas

pluviales se ve facilitada por la

carencia de un adecuado sistema de

drenaje y erodabilidad de los suelos,

formando zanjas por donde se

arrastran cantidades de

sedimentos. El deficiente drenaje



da lugar a la formación de charcas que saturan los suelos, alterando sus

propiedades físico-mecánicas.

2.2.3 Erosión Antrópica

El agente o fuerza actuante es el

hombre, que en algunos casos

puede generar procesos

destructivos, con la destrucción de

la capa vegetal y la construcción de

asentamientos sin ninguna

planificación en zonas de riberas de

los ríos.

2.2.4 Formas de Origen Fluvial (Morfografía)

El área urbana del municipio de Puerto Santander por ser una llanura aluvial

conformada entre los Meandros del Río La Grita y el Río Zulia; presenta los

siguientes rasgos morfológicos:

Llanuras de Inundación: son paisajes de inundación periódica y ocasional,

generándose los orillares, como se puede observar en los sectores:

Del barrio La Unión generados por el río la Grita.

Del barrio La Isla generados por el río Zulia.

Se produce la acumulación de materiales limos, arenas y arcillas que descansan

sobre materiales gruesos de gravillas, grava, arena y algo de piedra durante la

avenida de los ríos.



Sobrevega: corresponde a la unidad más sobresaliente en el plano inundable,

localizado en forma discontinua hacia las márgenes del mismo y formado por la

acumulación longitudinal de sedimentos finos del propio río durante las crecidas

excepcionales.

2.3 ANALISIS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS

Se encuentra limitada por los ríos Zulia y Grita, y corresponde al área urbanizada; se

ubica sobre un depósito cuaternario aluvial, con materiales arena, grava y arcilla; es el

sector más densamente poblado y debido a sus límites por los ríos y altos procesos

erosivos, ya que un alto porcentaje de viviendas se encuentran ubicadas en las riberas

de los ríos, la zona es altamente afectada por la erosión hídrica, y la expresión de

Fenómenos Geodinámicos, creando un desequilibrio de las fuerzas actuantes en el

terreno con desplazamiento de volúmenes de suelos, influyendo en la reducción

gradual del área urbana.

Sumado a esto los factores sísmicos son detonantes de inestabilidad, ya que el

Municipio de Puerto Santander se encuentra dentro de una zona de Alto Riesgo

Sísmico, de acuerdo con el Código Colombiano de Construcción Sismo-Resistente.

A los alrededores del área urbana se reflejan condiciones de inestabilidad en sus

suelos, acentuados por la acción fluvial y la erosión Antrópica. Por lo anterior, el

riesgo sobre asentamientos humanos es alto.

2.4 RIESGOS AREA URBANA

La mayor parte del territorio Nacional está expuesta permanentemente a la acción

de los fenómenos naturales o producidos accidentalmente por el hombre; que



pueden causar pérdidas humanas, económicas y sociales, por lo tanto, así como el

hombre puede aumentar el riesgo, puede también reducirlo o eliminarlo.

La amenaza es el peligro latente que representa la posible ocurrencia de un evento

catastrófico de origen natural o tecnológico en un período y en un área

determinada. Para el municipio de Puerto Santander se realizó con anterioridad un

estudio teniendo en cuenta la amenaza por movimientos en masa o deslizamientos,

inundaciones, efecto de las voladuras, las cuales todas son amenazas potenciales.

La vulnerabilidad es la resistencia frente a una amenaza, determinada por el grado

de exposición de personas y bienes a la acción de dicha amenaza.

La vulnerabilidad es modificable, es decir, cuando la amenaza es por movimientos en

masas o inundaciones se pueden tomar medidas preventivas para disminuir la

vulnerabilidad.

2.4.1 Factores que Inciden en la Amenaza

Topografía. Pendientes. Altas precipitaciones. Alto nivel freático. Falta de drenajes o drenajes no capacitados. Características Geomecánicas de los suelos. Conflictos en el uso del suelo. Represamiento de los cursos de los ríos.



Ubicación de asentamientos en zonas de riberas de los ríos. Falta de vegetación en las riberas de los ríos. Cambios climáticos. Erosión fluvial Erosión pluvial. Erosión Antrópica. Factores sísmicos. 2.4.2 Factores de Vulnerabilidad.

La vulnerabilidad involucra una serie de factores inherentes a la condición humana,

refleja la susceptibilidad de ser afectada por una amenaza o peligro y requiere ser

entendida como una característica de ciertos procesos sociales que entran en una

relación interactiva con los peligros Geodinámicos y da lugar a los desastres

naturales.

Los factores de vulnerabilidad que dejan a la población expuesta a desastres en el

municipio de Puerto Santander pueden ser:

Suelos y topografía.

El crecimiento de los centros poblados sin ninguna planificación.

La localización de asentamientos en llanuras inundables.

La construcción de viviendas inseguras y ubicación de centros poblados en

zonas de influencia de los ríos.

Manejo ecológico de los recursos naturales.



Diseño urbano y crecimiento no planificado. Deforestación en las protecciones de los cauces.

La convivencia en condiciones de tugurización y el hecho de vivir en condiciones

sanitarias pobres e inexistentes.

La erosión hídrica.

La erosión pluvial.

La erosión Antrópica.

El mal uso del suelo.

El grado de organización de la población, que se manifiesta en la capacidad de

respuesta (individual y colectiva) de la población ante el desastre.

La vulnerabilidad es mayor debido a la incapacidad de la población de responder a

las exigencias naturales y de proveerse a sí mismos de protección en torno a su

ambiente y hábitat en general.

Finalmente la falta de conocimiento e información acerca de los riesgos, es un

factor que tiene efectos negativos considerables, por la falta de conciencia crítica

sobre los peligros que amenazan su seguridad física.

2.5 AMENAZAS NATURALES QUE AFECTAN EL AREA URBANA

Las zonas inestables o de amenaza se han acrecentado a medida que se ha ido

desarrollando desordenadamente el municipio, sin tener en cuenta las limitaciones

en el uso del suelo, siendo la población de más bajos recursos, la de mayor

vulnerabilidad, por ubicar sus asentamientos en zonas de laderas inestables y zonas

de inundación, tanto en el sector urbano como en el rural.



Como amenazas Naturales que afectan el área del municipio de Puerto Santander se

tienen:

2.5.1 Amenaza Sísmica

De acuerdo con el Código Colombiano de Construcción Sismo Resistente (1.995) el

municipio de Puerto Santander se localiza en una Zona de Riesgo Sísmico Alto, por

lo cual no se tiene en cuenta individualmente para el análisis a efectuar en el área.

2.5.2 Amenaza por Inundación

Inundación: es el fenómeno que se presenta en áreas de topografía baja y

terrenos planos que favorecen la acumulación de lluvias.

El agua es un elemento esencial para la vida en nuestro planeta; en ciertas ocasiones

puede convertirse en una de las peores fuerzas destructoras de la naturaleza, ya sea

por causas naturales o inducidas por el hombre; los volúmenes de agua pueden

aumentar considerablemente rebosando así sus lechos, cauces o cursos habituales y

extenderse sobre zonas habitadas o cultivadas.

La inundación es un fenómeno

natural destructivo con probabilidad

de darse dentro de un período de

tiempo (de recurrencia), en un área

determinada, involucrados en un

sobre flujo de agua que supera los

canales naturales.



En épocas de altas precipitaciones y teniendo en cuenta que el nivel freático es alto

se produce inundación en la totalidad del área urbana.

El sobre flujo de agua crea una amenaza o la probabilidad de darse un fenómeno en

un área y tiempo determinados sin tener una limitación del área afectada o cómo

puede ser afectada.

Los terrenos planos adyacentes a cualquier corriente de agua, grande o pequeña se

constituyen como zonas de alto riesgo; debido al aumento del caudal en las épocas

de lluvias prolongadas o torrenciales, lo que hace desbordar ríos y quebradas

anegando las tierras planas, y generando una gran amenaza en personas, viviendas y

en los pastos para ganadería y cultivos. Se pueden producir desbordamientos a

causa de los terremotos, estas son causas naturales.

Ya sea por causas naturales o inducidas por el hombre, los volúmenes de agua

pueden aumentar considerablemente, rebosando así su lechos, cauces o cursos

habituales y extenderse sobre zonas habitadas o cultivadas para así producir la

inundación.

Los ríos Zulia y Grita constituyen

seria amenaza para un número

significativo de asentamientos

urbanos localizados en sus

riberas.

En estas zonas se asientan 256

predios, distribuidos así: 187 en



zona de alto-alto riesgo y 69 en zona de alto riesgo; en los primeros habitan 206

familias (914 habitantes) y 89 (397 habitantes) en los segundos. Hay 192 predios

situados totalmente dentro de zona de riesgo y 64 parcialmente.

La mayor amenaza se centra en: El río Zulia, en todo su recorrido como límite

Occidental del casco urbano y en el río Grita, en su recorrido en el límite Oriental del

mismo, desde el punto donde toca el casco urbano hasta el recodo que marca el

rumbo hacia el Occidente; estas riberas de ambos ríos en una franja de 50 metros

de ancho contados a partir de sus márgenes conforman la zona de alto-alto riesgo.

Luego, partiendo de una línea perpendicular al río Grita, que divide la manzana No

029, siguiendo su curso hasta la confluencia con el río Zulia, conforma la zona de alto

riesgo.

Clases de Inundaciones. Ocasionadas por las lluvias prolongadas o

torrenciales. La más común de las inundaciones es la de los ríos y se

caracteriza por su gran cubrimiento y duración.

Inundaciones repentinas, son quizás las más peligrosas y son producidas

generalmente por un depósito natural o artificial de agua, la cual precipita rápida y

violentamente durante breve tiempo. Dicha inundación puede generarse por el

represamiento de los ríos.

Causas. La principal causa natural de las inundaciones son las lluvias

prolongadas, lo que hace desbordar los ríos y quebradas anegando las tierras

planas. Como sucede en el área urbana, que es un terreno plano adyacente a dos

corrientes de agua, constituye el área en una zona de alto riesgo.



Las personas que ubican sus asentamientos en estos sectores, saben que son zonas

de alto riesgo, pero por obtener tierra fértil, agua y fácil asentamiento en el llano,

prefieren correr el riesgo aun a costa de sus propias vidas.

Sumado a esto, en la zona urbana el alcantarillado no cubre la totalidad de las

aguas que inciden en el área, por lo cual se debe estar en alerta en épocas de lluvias.

La totalidad del área urbana también es afectada por inundación ocasionada por las

altas precipitaciones debido a la pendiente del terreno, al alto nivel freático y la falta de

drenajes o drenajes no capacitados.

2.6 AMENAZA POR EROSIÓN Y MOVIMIENTOS EN MASA

Su análisis se realiza en conjunto, teniendo en cuenta que los movimientos en masa

causados en el área urbana son producto de la erosión fluvial lateral.

Erosión: es el desplazamiento de partículas de suelo por el agua y el viento

Movimientos de Masa: es el desplome del suelo producido por la erosión.

Las Causas por lo general son:

Falta de vegetación

Altas precipitaciones

Dinámica fluvial

Características Geomecánicas del suelo.

Mal uso del suelo.



2.7 ZONIFICACIÓN DEL RIESGO

Se realiza condensando la información obtenida sobre la amenaza, la vulnerabilidad

y el riesgo en un mapa en el cual se indique tanto las zonas de riesgo como las zonas

que no presentan problema; se deben tener en cuenta las limitaciones que el riesgo

genera para el uso del suelo y para un ordenamiento urbano, regional y seguro.

Realizado el análisis de amenaza y vulnerabilidad se divide el área urbana en zonas,

teniendo en cuenta el peligro inmediato a que están sometidos tanto los

asentamientos como la población, y que pueden ocasionar pérdidas tanto

económicas como humanas.

2.7.1 ANTECEDENTES

La mayor parte del territorio nacional, está expuesto permanentemente a la acción

de los fenómenos naturales o producidos accidentalmente por el hombre, que

pueden causar pérdidas humanas, económicas y sociales, por lo tanto, así como el

hombre puede aumentar el riesgo puede también reducirlo o eliminarlo.

Por lo anterior se hace necesario la identificación de la susceptibilidad de amenazas

y la evaluación de las amenazas presentes en el área urbana del municipio de Puerto

Santander.

La amenaza es el peligro latente que representa la posible ocurrencia de un evento

catastrófico de origen natural o tecnológico en un período y en un área

determinada. Para el municipio de Puerto Santander se realizó con anterioridad un

estudio teniendo en cuenta la amenaza por movimientos en masa o deslizamientos,

inundaciones, efecto de las voladuras; las cuales todas son amenazas potenciales.



La vulnerabilidad es la resistencia frente a una amenaza, determinada por el grado

de exposición de personas y bienes a la acción de dicha amenaza.

La vulnerabilidad es modificable, es decir, cuando la amenaza es por movimientos en

masas o inundaciones.

La frecuencia de las inundaciones de gran magnitud es cada cuatro años, las Aguas

de los Ríos Zulia, Pamplonita, Guaramito y algunos caños forman un lago durante

varios días en el municipio, e inundaciones de menor magnitud se pueden

presentar cada año en el segundo semestre.

En el año 1.969 ocurrieron inundaciones en octubre 15 y duraron dos o tres días, y

en noviembre 18 y 19 durante cinco días; al bajar la inundación los potreros

quedaron encharcados, en las zonas con surcos el agua permanece en las zanjas

durante largo tiempo y se descompone; este fenómeno es agravado por el mal

drenaje de los suelos, por las abundantes precipitaciones y los altos niveles

freáticos, especialmente en lo bajos.

Estos fenómenos de inundación ocurren en toda la planicie aluvial reciente .

La precipitación varía de 2.000 a 4.000 mm, la precipitación es variable existiendo altas

diferencias de un año a otro, por lo general en el área se presentan aguaceros muy

fuertes.

Corresponde a las áreas de las riberas de los ríos Zulia y Grita, donde el área es

afectada por erosión fluvial lateral e inundación, con alta densidad de asentimientos

humanos.

En esta zona se ubican los barrios la Isla, San Ignacio del Cocuy, localizados al

Oeste del área urbana y que son controlados por el río Zulia.



En el sector Este del área urbana se localiza los barrios La Unión, Brisas del Grita y

parte del barrio Quintero donde se produce erosión e inundación controladas por el

río Grita.

En las laderas del río Zulia desde el casco urbano del municipio de Puerto Santander

hasta su unión con el río Guaramito se observan fenómenos de remoción en masa

debidos al constante ciclo de erosión por fenómenos naturales y la acción del

hombre por las explotaciones en sus laderas, destruyendo el cauce natural del río, lo

cual conlleva a su desbordamiento.

Otro factor que contribuye al desbordamiento es el represamiento del río debido a

la acumulación de gran cantidad de sedimentos y desechos orgánicos arrastrados a

los largo del río obstaculizando el paso de sus aguas.

El último gran desbordamiento

del río sucedió en el mes de

noviembre de 1.989; que es una de

las épocas donde se generan las

más altas precipitaciones.

Esta zona constituye sectores

inadecuados para cualquier

actividad, salvo que se implemente costosas obras.

Zona de Riesgo Alto por Erosión e Inundación. Localizada al Norte del área,

comprende algunos sectores de los barrios La Isla, La Piragua, La Unión, donde el

curso del río en épocas de alta precipitación afecta por erosión e inundación las

viviendas allí ubicadas.



Esta zona necesita implementación de obras y medidas de prevención y mitigación

antes de intentar su uso.

Zona de Riesgo Alto por Inundación Área Urbanizada. Corresponde al área Central

del casco urbano, formada por los barrios La Piragua, El Centro, El Bosque, La Unión,

Quintero, Nuevo, El Carmen, Beltrania, La Punta, El Porvenir, donde los factores que

influyen de inundación son: la pendiente del terreno, altas precipitaciones, cambios

climáticos y alto nivel freático y falta de drenajes adecuados.

En la zona urbana se presentan

problemas de inundación a causa

del alcantarillado (lluvias) en los

cuales se debe estar alerta en

épocas de lluvia debido a que la

capacidad del alcantarillado no es

lo suficiente para cubrir el área y

junto con los sedimentos este se

tapona, rebosándose por toda el

área.

Esta zona necesita de algunas

medidas de prevención, como

drenajes capacitados, teniendo en

cuenta que el área es afectada

por altas precipitaciones.

Zona de Riesgo Alto por

Inundación Área de Expansión.

Localizada al Sur del área y



comprende el área de expansión urbana, donde el área es afectada en épocas de

altas precipitaciones, debido a las bajas pendientes del terreno y falta de drenajes.

Esta zona indica la necesidad de algunas medidas de prevención, ya que pueden

servir para ubicación de obras de desarrollo urbanístico.



3.1 ORIGEN DE LOS MEANDROS

Teniendo en cuenta que el Río La Grita tiene su

conformación física conformada por meandros en

el último tramo de su curso antes de desembocar

en el Río Zulia en el extremo Noroccidental de la

Zona Urbana del Municipio de Puerto Santander,

se realiza la siguiente Introducción en el Tema para

entender el origen y la conformación de los

Meandros.

El Estudio Científico de la Forma y la Estructura de

la Geografía Física de un río es conocido como la

Morfología Fluvial.

3.2 MORFOLOGIA FLUVIAL DEL RIO LA GRITA

Es el Estudio del Río Grita que se origina como el resultado de: La Erosión, El

Transporte y Sedimentación de Partículas de suelo de la Cuenca y de los Valles que el

río transita desde su nacimiento en las cercanías del caserio de la Grita en el Estado

Táchira de la República Bolivariana de Venezuela, hasta su desembocadura en la

subcuenca del Río Zulia en el municipio de Puerto Santander donde conforma límites

con la Republica de Colombia.



La forma que adopta el Río La Grita está en función de las características

Hidrológicas y Geológicas de la Cuenca y de las propiedades de los Sedimentos que

acarrea.

Su Perfil Longitudinal muestra que va perdiendo Cota a lo largo de su recorrido ya

que nace a una altura aproximada de 3.000 metros y desemboca a 40 metros de

altura sobre el nivel del mar.

El cambio en la pendiente del Río La Grita equivale en general a una modificación en

los procesos de Erosión y Sedimentación.

Generalmente los perfiles longitudinales de los ríos presentan una forma cóncava en

la zona alta de su nacimiento y va disminuyendo desde las zonas de máxima erosión

en esa parte alta, hasta su deposición de los sólidos en la parte baja como se aprecia

en el caso nos ocupa en esta zona.

La Sección Transversal del río Grita depende:

Del Sitio del Canal.

De la Ubicación del Canal.

De su Geometría en Planta.

Del tipo del canal.

De las características de los sedimentos.

Cuando atraviesa la Zona Urbana del Municipio de Puerto Santander sus secciones

transversales en las curvas son más profundas en el lado exterior o cóncavo del

canal con taludes laterales prácticamente verticales; mientras que es poco profundo

en la barra conformada en el lado convexo o interior de la curva.



En los sectores rectos el canal del cauce del río La Grita en territorio Venezolano

tiende a ser en algunas ocasiones trapezoidal mientras que en otras donde lleva

mayor velocidad el canal de su cauce es rectangular.

3.3 PROPIEDADES MORFOLOGICAS DEL RIO LA GRITA

Esta corriente de agua presenta cambios de patrón a lo largo de su longitud la cual

está de acuerdo al caudal de la corriente en las diferentes épocas del año.

3.3.1 Thalweg

Se denomina el Thalweg del río La Grita a la línea central de la corriente o eje de la

misma en todo su recorrido en donde el cauce es más profundo, por lo tanto el flujo

posee una mayor velocidad. Todas las corrientes naturales poseen su propio

Thalweg el cual tiene una tendencia a divagar de un lado a otro del cauce tratando

de tomar la línea exterior del cauce donde anteriormente ya se ha descrito en este

informe que lo conforma la curva en la zona cóncava.

3.3.2 Sinuosidad

La Sinuosidad del río La Grita es la relación o división establecida entre la longitud

total del Thalweg en el tramo de la corriente y la longitud total en línea recta. Su

cauce se considera semirrecto cuando la sinuosidad es menor de 1,10 y se considera

Meándrica (con meandros) cuando la sinuosidad es mayor de 1,50.

Hoy en día teniendo en cuéntalas propiedades del avance de la Morfología de los

Ríos algunos autores investigadores de la Hidráulica consideran que un río es

Meándrico cuando la sinuosidad pasa la relación cuyo valor es de 1,25; como es el

caso del Río La Grita



3.3.3 Barras

Se denominan Barras a los Depósitos de Sedimentos que se van conformando junto

a las orillas o dentro del cauce del río La Grita. En ancho de las barras tiende a

aumentar a medida que aumenta la rata de erosión en la orilla opuesta tratando de

formarse una curva, la cual al aumentar de tamaño se convierte en un Meandro.

Sobre el recorrido del río, la zona de cauces semirrectos o sinuosos pueden

conformar Barras a lo largo de la orilla; estas Barras pueden moverse a lo largo del

cauce y migrar. Estas Barras laterales al conformarse alternadamente en los tramos

semirrectos dieron origen a los procesos del inicio de la formación de los Meandros.

Cuando las Barras se forman en la parte interna de las curvas que se hallan bien

desarrolladas, generalmente aumentan de tamaño a medida que la curva se hace

más fuerte.

3.4 MEANDROS

Los Cauces Meándricos se forman

en los tramos de los ríos con

pendientes suaves como es el

caso que nos ocupa en el río La

Grita en la zona aledaña a Puerto

Santander, donde la carga

principal de sedimentos son los

finos y existe un equilibrio entre la

erosión y la capacidad de

transporte.



La formación del cauce Meándrico del río La Grita cerca de la desembocadura en el

río Zulia depende principalmente de los altos valores de caudal en las crecidas, la

poca pendiente en el tramo final del Thalweg de su cauce y la disponibilidad de los

sedimentos que transporta

El fenómeno de los meandros es una divagación en curvas repetidas en dirección

contraria dentro de un ancho general denominado Área de Divagación, esta área

está limitada entre dos líneas paralelas simétricas al eje longitudinal en donde ocurre

el flujo curvilíneo helicoidal con aéreas sometidas a la Erosión y al Depósito de

Sedimentos.

Existen ciertas relaciones fundamentales que no traigo al caso en este Estudio entre:

El Ancho del Cauce.

La Longitud del Meandro.

Y el Radio de la Curva.

3.5 CLASES DE MEANDROS EN EL RIO LA GRITA

A lo largo del cauce de este río encontramos tres tipos de meandros:

Regulares: Se repite el patrón del meandro en forma homogénea de tal manera

que el ángulo entre el canal y el eje del valle es de menos de 90° .

Irregulares: No se presenta repetición de meandro y los diversos meandros que

se forman no tienen una forma regular.

Tortuosos: Este es el caso del río la Grita donde el patrón de los meandros se

repite con ángulos con valores de más de 90° entre el eje del canal y la tendencia



del valle. Este sistema es el más común en los ríos de nuestras zonas pues caso

similar se presenta en el recorrido del cauce del río Zulia que se muestra en la

gráfica adjunta antes pasar por Puerto Santander donde recibe al río la grita.

3.6 DESARROLLO Y MIGRACION DEL MEANDRO ANTES DE LA LLEGADA DEL RIO

LA GRITA A PUERTO SANTANDER

La conformación de los Meandros ubicados antes de la llegada a la Zona Urbana del

Municipio de Puerto Santander tienen su explicación de formación debido a la

Inestabilidad Dinámica del río La Grita. Esa inestabilidad se genera por lo general para

formar Meandros por dos tipos de inestabilidades.

Inestabilidad por Barras Alternadas.

Inestabilidad por Sinuosidad del Cauce del Canal.

Esto quiere decir, que

la inestabilidad del

fondo del cauce del

canal del río causó la

formación de Barras

Alternadas y estas

barras al crecer

forzaron el flujo a la

formación de los

Meandros; igual

situación le puede

ocurrir en otro tramo

del Río La Grita en esta



zona, donde el Canal Aluvial es sinuoso con riveras erosionables.

Antes de la llegada a la zona urbana de Puerto Santander la velocidad mayor en la

entrada a la curva facilitó la erosión en la zona con una mayor curvatura

generándose por lo tanto un movimiento lateral del Meandro existente como se

muestra en la gráfica adjunta.

El direccionamiento de la corriente en los períodos de las crecientes en invierno en

dirección de la pendiente hacia aguas abajo, ayudó a la concentración de velocidades

cerca de la orilla después del punto de mayor curvatura, generándose erosión

localizada junto a la orilla, esto equivale un movimiento general del Meandro en la

dirección principal de la corriente.

Cuando un Meandro se alarga por encima de las longitudes típicas y se forman

nuevos remansos y salientes a lo largo de la curva, da inicio al proceso de la

formación de dos curvas diferentes con la formación de dos Meandros

reemplazando el Meandro existente; a este fenómeno se le llama conversión a una

curva compuesta, en este caso este Proceso Morfológico no existió.

En el caso del río La Grita y en esta Zona del Estudio de esta Consultoría lo que

realmente ocurrió fue que el Cuello del Meandro existente se hizo muy angosto

debido a las continuas crecientes, hasta el punto que se Produjo la Erosión en ese

Cuello generando flujo a través de este, dejando abandonado el Meandro en de la

Zona Angosta Original.



DETALLE DEL CAUCE ACTUAL DEL RIO LA GRITA EN EL MUNICPIO DE PUERTO SANTANDER

El Corte de el Cuello se inicia por el Flujo de la Corriente de agua a través de la Zona del

Cuello durante las Crecidas de

caudal, durante esa etapa se

forman barras de arena en los

diversos labios del Meandro

existente restringiendo así el

paso del flujo del agua por el

Meandro antiguo¸ esto trajo

como consecuencia la

modificación del cauce del canal

incidiendo ahora directamente

en Calle 2° de la zona urbana del

Municipio de Puerto Santander.

CALLE 2° DE LA ZONA URBANA

BARRA LONGITUDINAL DE SEDIMENTOS



La Erosión local originada en este sector de la Calle 2°, destruyó un gran número de

viviendas en una longitud aproximada de unos 50,00 metros.

La Erosión y la Dinámica general de la corriente del agua originada por el corte del

Meandro que se mostró en una de las gráfica anteriores, originó la modificación de

la orilla externa a lo largo del

siguiente tramo recto que conduce

posteriormente hacia el Puente La

Unión que empalma las dos Naciones.

Allí para proteger la Cimentación del

Puente antiguamente se instalaron

unos Gaviones los cuales

desaparecieron hace mucho tiempo,

hoy día existe allí un buen número de

Tubos instalados verticalmente como

protección.

La velocidad del flujo del caudal

durante las crecientes destruyó

también las viviendas de la margen

izquierda aguas abajo del Río La Grita

desde la Calle 2° hasta la Calle 0°.

Toda esta zona hoy en día soporta este problema con una marcada Erosión en

donde se aprecia la inestabilidad del talud como se muestra en las fotografías

adjuntas.



3.7 RECORRIDO DEL ANTIGUO MEANDRO

El cauce de este Meandro que bordeaba antiguamente buena parte de la Zona

Urbana del Municipio ha quedado en la actualidad reducido a conducir el descargue

del Caño La Miel, que es un drenaje natural en periodo de aguas lluvias y al mismo

tiempo se ha conformado como una especie de aliviadero que conduce las aguas

sobrantes del cauce actual del río La Grita.

A este tramo

anteriormente se le habían

construido una serie de

Espolones en Gaviones

para impedir la Erosión en

este trayecto que es

aparentemente recto

como se aprecia en la

gráfica adjunta; hoy en día

todas estas estructuras

flexibles desaparecieron,

ya no existen debido a que



la antigua corriente del Meandro Original los destruyó.

Es importante anotar que en esta zona de Puerto Santander el Río La Grita es muy

caudaloso y Torrencial durante las crecidas en Invierno por lo tanto no se recomienda

construir Estructuras en Gaviones.

3.8 CONCLUSION

1.- El Corte del Meandro anteriormente descrito en el río La Grita, ha generado que el

flujo de la corriente del agua durante las crecidas de último año incida

directamente en el tramo ubicado entre la Calle 2° y Calle 0° de la Zona Urbana

del Municipio de Puerto Santander.

2.- Por lo tanto es indispensable que a la mayor brevedad posible se construya a lo

largo de este tramo una Zona de Protección lo suficientemente fuerte para

Impedir que continúe el Avance de la Erosión; el diseño de esta estructura se

muestra posteriormente en el Capitulo 6.

3.- El Consultor de este Estudio deja claro que los Diseños que aquí se plantean

resuelven el problema de la erosión del talud de la margen izquierda aguas abajo

del Río La Grita del área afectada; pero en ningún momento se podrán evitar las

posibles inundaciones pues este trabajo será un estudio totalmente diferente al

que aquí se plantea.



PLANIMETRIA EN LA ORILLA DEL RIO LA GRITA MUNICIPIO DE PUERTO SANTANDER

PUNTOS ESTE NORTE

Calle 1 Orilla rio 853.768,00 1.416.890,00

Calle 1 carrera 4 853.726,00 1.416.962,00

Calle 2 Orilla rio 853.700,00 1.416.868,00

Calle 2 carrera 4 853.673,00 1.416.920,00

Calle 3 Orilla rio 853.640,00 1.416.845,00

Calle 3 carrera 4 853.612,00 1.416.887,00

Fin muro gaviones 853.870,00 1.417.014,00

Inicio muro bolsacreto 853.695,00 1.416.868,00

Inicio muro gavion 853.869,00 1.416.016,00

Orilla rio 853.802,00 1.416.894,00

Orilla rio 853.852,00 1.416.901,00

Orilla rio ,, 853.929,00 1.416.926,00

Orilla rio calle 1 y 2 853.746,00 1.416.885,00

Orilla rio, 853.872,00 1.416.907,00

Orilla rio. 853.933,00 1.416.987,00

Orilla rio.. 853.917,00 1.417.014,00

Orilla rio; 853.867,00 1.417.034,00

Quiebre muro bolsacreto 853.686,00 1.416.864,00

Quiebre muro gavion 853.896,00 1.416.975,00



Solar 853.627,00 1.416.825,00

Termina muro bolsacreto 853.667,00 1.416.859,00



0,00 49,27 0,00 47,05

6,00 49,47 5,00 49,08

9,00 48,94 9,50 50,17

13,00 50,18 12,00 52,24

14,50 52,04

16,00 52,03

0,00 48,93 0,00 47,25

2,50 48,87 2,50 48,63

7,50 49,11 7,00 51,60

11,00 50,22 12,00 52,54

13,00 52,00

15,00 52,53

0,00 47,88 0,00 47,55

6,00 48,55 4,50 50,19

9,00 49,01 6,50 50,20

12,00 50,29 11,00 51,91

14,50 51,73 14,00 52,21

ALTIMETRIA EN LA ORLLA DEL RIO LA GRITA EN PUERTO SANTANDER

NORMAL N° 1.- K0+000

H = 3,09 METROS


H = 3,66 METROS


H = 3,85 METROS


H = 5,19 METROS


H = 5,29 METROS


H = 4,66 METROS



0,00 47,87 0,00 48,03

3,00 48,99 3,00 49,19

8,00 50,90 6,50 50,05

12,00 52,24 13,00 52,90

0,00 47,60 0,00 49,18

2,50 49,07 4,00 50,32

6,00 49,16 6,50 52,82

8,00 50,48 10,00 52,87

10,00 51,40

0,00 47,97 0,00 47,31

4,00 49,27 4,00 49,15

9,00 50,73 6,50 52,78

11,00 52,73 8,00 53,00

12,50 52,80

ALTIMETRIA EN LA ORLLA DEL RIO LA GRITA EN PUERTO SANTANDER


H = 4,37 METROS


H = 3,80 METROS


H = 4,66 METROS

NORMAL N° 10.- K0+102

H = 4,87 METROS

NORMAL N° 11.- K0+110

H = 3,64 METROS

NORMAL N° 12.- K0+130

H = 5,69 METROS



49,2

7

49,4

7

48,9

4

50,1

8

52,0

452

,03

48,5

0

49,0

0

49,5

0

50,0

0

50,5

0

51,0

0

51,5

0

52,0

0

52,5

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

14,0

016

,00

18,0

0

NO

RMA

L N

°1.-

K0+0

00 -

DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S E

NEL

TA

LUD

=3,0

9 M

ETRO

S



48,9

348

,87

49,1

1

50,2

2

52,0

0

52,5

3

48,5

0

49,0

0

49,5

0

50,0

0

50,5

0

51,0

0

51,5

0

52,0

0

52,5

0

53,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

14,0

016

,00

NO

RMAL

N°2

.-K0

+012

-DI

FERE

NCI

A DE

CO

TAS

EN E

L TA

LUD

= 3

,66

MET

ROS



47,0

5

49,0

8

50,1

7

52,2

4

46,0

0

47,0

0

48,0

0

49,0

0

50,0

0

51,0

0

52,0

0

53,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

14,0

0

NO

RMA

L N

°4.-

K0+0

33 -

DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S EN

EL T

ALU

D=

5,19

MET

ROS



47,2

5

48,6

3

51,6

0

52,5

4

46,0

0

47,0

0

48,0

0

49,0

0

50,0

0

51,0

0

52,0

0

53,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

14,0

0

NO

RMA

L N

°5.-

K0+0

41 -

DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S EN

EL T

ALU

D=

5,29

MET

ROS



47,5

5

50,1

950

,20

51,9

1

52,2

1

47,0

0

48,0

0

49,0

0

50,0

0

51,0

0

52,0

0

53,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

14,0

016

,00

NO

RMA

L N

°6.-

K0+0

47 -

DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S EN

EL T

ALU

D=

4,66

MET

ROS



47,6

0

49,0

749

,16

50,4

8

51,4

0

47,0

0

47,5

0

48,0

0

48,5

0

49,0

0

49,5

0

50,0

0

50,5

0

51,0

0

51,5

0

52,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

NO

RMA

L N

°8.-

K0+0

69 -

DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S EN

EL

TALU

D =

3,8

0 M

ETRO

S



48,0

3

49,1

9

50,0

5

52,9

0

47,0

0

48,0

0

49,0

0

50,0

0

51,0

0

52,0

0

53,0

0

54,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

14,0

0

NO

RMA

LN

°10.

-D

IFER

ENCI

A D

E CO

TAS

EN E

L TA

LUD

= 4

,87

MET

ROS



49,1

8

50,3

2

52,8

252

,87

49,0

0

50,0

0

51,0

0

52,0

0

53,0

0

54,0

0

55,0

0 0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,0

012

,00

NO

RMA

L N

°11.

-K0+

110

-DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S EN

EL

TALU

D =

3,6

4 M

ETRO

S



47,3

1

49,1

5

52,7

853

,00

47,0

0

48,0

0

49,0

0

50,0

0

51,0

0

52,0

0

53,0

0

54,0

0 0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

NO

RMA

L N

°12.

-K0+

130

-DIF

EREN

CIA

DE

COTA

S EN

EL

TALU

D =

5,6

9 M

ETRO

S



4.4 PLANTEAMIENTO DEL TRABAJO DE TOPOGRAFIA

Se inició la Topografía con el Levantamiento Planimétrico del sector ubicado en

la ribera del Río La Grita; entre la Calle 3° y el Estribo izquierdo de Puente la Unión

en territorio Colombiano, colindando con la Carrera 4° de la zona urbana del

Municipio de Puerto Santander; para ubicar las diversas vías y las obras

construidas en la actualidad.

Posteriormente se ejecutó la Topografía en Altimetría de doce (12) Tramos de las

Secciones Transversales. El levantamiento se realizó con Nivel de Precisión,

sobre la Margen Izquierda aguas abajo en la corriente del Río La Grita la cual

corresponden al Territorio Colombiano.

Cada una de las Obras encontradas importantes, se hallan descritas por sus

Coordenadas en el Plano del Informe. Ellas son:

Una Estructura enterrada

compuesta por Tubos de

Perforación, la cual se halla

ubicada no sobre el talud del Río,

sino un poco retirada incrustada

en la parte interna junto al

paramento de las casas existentes

en la actualidad.

Esta estructura dista 10,00 metros al borde del Antiguo Meandro.



Espacio existente entre la

Estructura construida en Tubería de

Perforación y el drenaje del

Meandro Antiguo, por el cual hoy

día drena el Caño la Miel.

En el Tramo Inferior de este sector,

trasladándose por el borde del Río

y muy cerca de Puente Unión en este

sector en Estudio, se halla construido

un Muro en Gaviones de 65,00

metros de longitud.

Protegido por su cara oriental con

una placa de concreto, el cual se

diseñó posiblemente para controlar

las inundaciones, ya que su altura es

de 3,00 metros.

Durante la visita de campo y el

desarrollo del trabajo de

Topografía, Personal de la

Comunidad colaboró con la

información solicitada y el

permiso de entrada a las

Viviendas.



No fue posible hallar la

totalidad de los Datos para

construir toda la sección

transversal en este trabajo,

debido a la presencia en el

talud opuesto del Cuartel de

la Guardia Venezolana.

Por lo tanto sobre la base de los Tramos levantados en la Topografía, se

construyeron los tramos de

las Secciones Transversales

con los cuales se puede

identificar el talud existente

desde el borde del Río La

Grita y la parte superior del

terreno donde se encuentra

el Paramento de las viviendas

que aún quedan en esta zona.



5.1 DESCRIPCION DEL RIO LA GRITA.

Nace en la cordillera de los llamados Andes Venezolanos, en inmediaciones de la

ciudad de La Grita, a una altura aproximada de 3.000 metros sobre el nivel del mar.

Está formado principalmente por las aguas del río Guaramito, frontera entre

Colombia y Venezuela, y de La Grita propiamente dicho; de la confluencia de estos

dos ríos, hacia arriba, corre por territorio venezolano, y de la confluencia hacia abajo,

marca el límite con nuestro país, hasta su desembocadura en el río Zulia.

El río Guaramito se forma en las inmediaciones del sitio denominado Batatal, por la

quebrada La China, que es el límite entre Colombia y Venezuela en la región de San

Faustino, por el río Riecito que corre por tierras venezolanas y por otro de mayor

caudal llamado río Lobatera, el cual recoge las Corrientes Agua y Drenajes Naturales

de las regiones de Lobatera, Colon y Estado Táchira.

El trayecto recorrido por el río La Grita, sirviendo de límite, mide aproximadamente

cinco (5) kilómetros. Por la ribera colombiana el único curso de aguas de alguna

importancia que recibe es el llamado caño de La Miel, que desemboca en las

inmediaciones del caserío de Puerto Santander, en la vía del ferrocarril de Cúcuta

que empalma con el del Táchira



El Caño de la Miel es un Drenaje

de Aguas ubicado en el corredor

intermedio entre la Vía Cúcuta –

Puerto Santander y el Río La

Grita.

Se construyó con la finalidad de

darle salida a las Aguas que

inundaban este sector debido a

las Inundaciones ocasionadas

por las Aguas Crecidas de los

Ríos Pamplonita y La Grita en el Período de Invierno.

Con anterioridad a este Estudio,

el Caño de la Miel desembocaba

directamente en el Meandro

ubicado en el Lindero Sur de la

Zona Urbana del Municipio de

Puerto Santander. Pero como a

la fecha este Meandro fue

cortado en su Cuello anterior

por las Barras Marginales de

Sedimento, se formó una gran

Isla intermedia en el terreno que circundaba antiguamente el Meandro, por lo tanto

ahora por ese cauce antiguo del Río La Grita solo se aprecian las Aguas del Caño de

la Miel.

RIO ZULIA

RIO LA GRITA

CAÑO DE LA MIEL



5.2 EROSION EN LA ZONA URBANA DEL MUNICIPIO

La Erosión sobre el Lindero Oriental de la Zona Urbana en el Municipio de Puerto

Santander avanzó muy rápidamente sin que Autoridad alguna a todo nivel en la

Nación, se interesara por el Grave peligro que venía ocasionando el Río La Grita en

esta dirección. Para una mayor claridad y comprensión del Avance de la Erosión,

comparamos los siguientes datos en la actualidad:

Esta Primera tabla ya dada a conocer nos muestra los datos correspondientes a

distancias aproximadas tomadas de Registros Topográficos del Municipio:

AÑO PUNTO DE MEDIDA DISTANCIA (m)




VARIACIONES EN LAS DISTANCIAS SEGÚN REGISTROS TOPOGRAFICOS

Esta Segunda tabla nos muestra los Datos correspondientes a distancias exactas

tomadas en el Levantamiento Topográfico del Municipio a la Fecha:

AÑO PUNTO DE MEDIDA DISTANCIA

2.010 Carrera 4° con Calle 1° a margen izquierda del río

Grita

85 metros

2.010 Carrera 4° con Calle 2° a margen izquierda del río

Grita

64 metros

2.010 Carrera 4°con Calle 3° a margen izquierda del río

Grita

55 metros

Al comparar los dos cuadros adjuntos, se aprecia el avance tan descomunal que ha

logrado a la fecha la Erosión sobre el Costado Oriental de la Zona Urbana del



Municipio; esta es la razón por la cual en cada una de las calles anteriormente

descritas tienden a desaparecer si no se procede rápidamente a construir una

Estructura adecuadamente fuerte que impida el avance de la Erosión.

En la Fotografía adjunta se

aprecia el Piso de la Sala de una

de las viviendas destruidas en una

de las crecidas del Río La Grita,

comentan los vecinos que la

inundación subió de este sitio a

unos 1,80 metros de altura.

Plantean los Usuarios de la Zona que están siendo reubicados en la actualidad, que

antiguamente entre la primera construcción existente y el Río Grita existía un

potrero que los separaba, también

comentaron que su cauce estaba

ubicado bien adentro del territorio

Venezolano y que ahora ya ha

destrozado el Lote que existía

antiguamente y la mitad de cada

Calle construida y cada día se va

acercando más a la Carrera 4° que

aquí vemos al fondo.

CARRERA 4°



Este es el estado que presentan

las antiguas viviendas ya

desocupadas a lo largo de todo el

Costado Oriental de la Zona

Urbana del Municipio de Puerto

Santander, desde el Puente La

Unión en el Límite con la

República Bolivariana de

Venezuela hasta la Calle 3° de allí

en adelante existen las continuas Inundaciones pero los bordes del Talud donde

están ubicadas las casas no ha sufrido de la Erosión.

Las Crecientes del Río Grita inciden

directamente sobre el tramo

ubicado entre la Calle 2° y la Calle 1°.

Donde ha destruido todas las

construcciones ubicadas sobre este

costado a lo largo de 120 metros y

un ancho de 60 metros.

Los demás sectores hacia la parte

inferior de la Zona Urbana, donde queda el Puente La Unión reciben las Crecientes

del Río en forma lateral y su Erosión es menos fuerte, sin embargo también se deben

proteger para evitar los desastres ocurridos en la dirección anteriormente descrita.

Igualmente ocurre de la Calle 3° hacia arriba donde ahora queda ubicado el brazo del

antiguo Meandro y solo descola el Caño de la Miel, como ya se destruyeron los

Espolones existentes es importante seguir monitoreando esta zona para evitar

posibles Erosiones.

RIO LA GRITA



5.3 OBRAS PARA EL CONTROL DE LA EROSION ANTERIORMENTE INSTALADAS.

De acuerdo a las descripciones emitidas por los Habitantes que tenían sus Viviendas

en la zona de la ribera del Río Grita y los que aún se mantienen en los sitios cercanos

a ella, son varias las Obras construidas a lo largo de la Orilla del Río.

Debido a su Caudal tan Abundante en los períodos de Invierno, ya que drena una

Gran Área Aferente del Territorio

Venezolano, más los Afluentes

como Ríos y Quebradas; todas ellas

unidas entre sí han producido el

colapso de las Obras de protección

instaladas y han sido destruidas y

removidas de su sitio por no tener

un suficiente grado de seguridad y

de anclaje en la zona.

Como ya se explicó con

anterioridad al llegar las Crecidas

de las Aguas del Río La Grita a

territorio de Puerto Santander, lo

hace con una baja velocidad y no

existe suficiente Fuerza de

arrastre de Fondo por lo tanto no

se acarrean Piedras en lo más

mínimo, solo ocurre el Proceso de

Deposición de Limos y Arenas cuando baja el Caudal.



Como ya se describió, La Frecuencia de las Inundaciones de gran magnitud ocurren cada

cuatro años; las Aguas de los Ríos: Zulia, Pamplonita, Guaramito, La Grita y el Caño de la

Miel, forman un Lago durante varios días en el Municipio, y se producen Inundaciones

de menor magnitud como las que suelen presentarse cada año en el segundo semestre.

Este Proceso es repetitivo tanto en

los Caseríos de la Zona Colombiana

como en la Zona Venezolana, por

lo tanto allí también incrementan

los medios de Protección para

defenderse de las Crecidas de los

Ríos.

Sin embargo para Venezuela el Proceso de las Inundaciones es Menor debido a que

la Fuerza y la Dirección de las Crecidas del Río se descargan sobre la Zona

Colombiana, donde algunos Barrios de la Zona Urbana del Municipio de Puerto

Santander quedan ubicados al Frente de la dirección de llegada de las Aguas

Crecidas.

En años anteriores la Zona Urbana

del Municipio, quedaba ubicada

sobre el costado del lado

izquierdo en la finalización del

último Meandro del Río La Grita,

como allí se construyeron una

serie de Espolones que se

aprecian en la Gráfica

CAÑO DE LA MIEL



posiblemente este proceso ocasionó un represamiento a la entrada del Cuello de ese

Meandro dando como resultado una gran deposición de Sedimentos Formando Barras

Longitudinales marginales que rompieron el Cuello del Meandro.

Al cambiar de curso el Río La Grita

ocasionó toda la Erosión de que se

ha venida explicando en este

Informe sobre la Zona Urbana de

algunos Barrios del Municipio,

dejando actualmente la Margen

Izquierda en las condiciones aquí

descritas, donde el Río la Grita llega

de frente a la Calle 2° y el Caño de la

Miel llega por todo el costado lateral (Antiguo Meandro) como se muestra en la

Fotografía.

Cuando el Río La Grita junto con

el Caño de la Miel llegó al sitio

que ocupa el Puente

Internacional La Unión, las

Fuerzas Internas de una de las

Crecidas y la Capacidad de

Erosión destruyeron La Vía de

entrada a Territorio Venezolano

dejando el Puente en la Mitad del

Río, por lo tanto fueron necesarias estas Obras que se aquí se muestran.



5.4 OBRAS PARA EL CONTROL DE LA EROSION INSTALADAS ACTUALMENTE.

Ante el Avance tan significativo de la Erosión descrito anteriormente, las

Autoridades Municipales están buscando apoyo a todos los Niveles

Gubernamentales y ante otras Empresas como Ecopetrol para detener el Avance de

la Erosión en el Costado Oriental, donde llega de frente el Río la Grita y golpea

directamente el Talud ubicado entre la Calle 2° y la Calle 1° de la Zona Urbana.

En la actualidad se encontró una

Estructura en forma de Pilotes o

Contrafuerte de 30,00 metros de

longitud, 3,00 metros de ancho y

según los vecinos del lugar a 11,00

metros de profundidad.

Esta Estructura conformada por

Tubos de Perforación como

Pilotes de 6” de diámetro y 12,00

metros de longitud (2 tramos de

6,00 metros cada uno) de los

cuales 11,00 metros están

enterrados y sobresale en el

terreno natural 1,00 metro (ver

Fotografía).



Estos Tubos de 6” se encuentran separados en sentido longitudinal al frente cada

metro, en la parte posterior cada dos metros y en el sentido transversal cada 3,00

metros.

Sus Riostras lo conforman tubos

de Perforación de 3” de

diámetro. Ellas se encuentran

soldadas a la Tubería Vertical de

6” de diámetro:

En el sentido transversal su longitud es de 3,00 metros.

En sentido horizontal su longitud es de 2,00 metros, pero existe adicionalmente

otra Riostra transversal intermedia en cada tramo.

Esta Estructura de 30,00 metros

de largo queda ubicada entre la

Calle 2° y la Calle 3° como se

muestra en el Plano de este

Informe, ocupa un área de 90,00

metros cuadrados y se encuentra

ubicada frente al Paramento de

las casas de este lugar. La

Estructura anterior queda ubicada

al frente de la desembocadura del Caño de la Miel en el Río La Grita y no al frente de

la Zona Erosionada, por lo tanto de aquí en adelante



Empieza realmente el problema a resolver con la nueva protección a Diseñar.

La parte interna de la Estructura está ocupada por Bolsas de Concreto de 2,00

metros cúbicos de volumen, ubicadas unas en sentido longitudinal y otras en sentido

transversal.

Según los habitantes del lugar esas Bolsas de Concreto está ocupado solo hasta una

profundidad de 3,00 metros y están separadas del borde del talud una distancia de

10,00 metros, lo cual nos indica que si ellas no llegan hasta una profundidad

equivalente al borde inferior del Río, la Erosión puede afectar su parte inferior si no

caen las Bolsas de Concreto a esta Cota que es la del Fondo Río. Sin embargo como

ya se dijo anteriormente, en este tramo no le llega el Río Grita de Frente.

En la Zona izquierda aguas debajo

de la Corriente del Río Grita que

corresponde al Lado Fronterizo

Colombiano, La Protección del

Estribo del Puente Internacional La

Unión estuvo en tiempo construida

por Muros en Gaviones como se

aprecia en la Fotografía

suministrada.

Esta Protección falló hace mucho tiempo y todos los Gaviones que allí estaban

instalados fueron desapareciendo con las continuas Crecida del Río Grita, se

considera que estas Estructuras Flexibles no son suficientemente fuertes para

soportar los altos Empujes y Fuerzas directas sobre el Talud que generan las Grandes

crecidas de Caudal en este Río, donde el Nivel del Agua ha llegado a 1,80 metros de

altura de los pisos de las casas ubicadas en su ribera.



En la Actualidad para disipar la

Energía de las Crecidas del Río

Grita sobre los Estribos del Puente

Internacional, se emplean Pilotes

de Tubería de Acero con un

diámetro de unas 12”;

similarmente esto ocurre en el

costado opuesto en territorio

Venezolano como se mostró ya

anteriormente en este informe.

De acuerdo a la descripción que

hacen los Habitantes de la Zona,

hace aproximadamente un (1) año,

se construyó un Muro en Gaviones

de 3,00 metros de Altura en la

parte interna del Lote ubicado

antes del Estribo del Puente en el

lindero Colombiano.

Su Objetivo es el de tratar de impedir las Inundaciones sobre las viviendas ubicadas

en la Calle 0° las cuales se encuentran ubicadas cerca al tramo fronterizo; las

Inundaciones se originan al reducirse el área transversal del Cauce del Río Grita en la

Zona del Puente Internacional.

El Muro en Concreto tiene una Longitud de 65,00 metros y quedó enterrado a una

profundidad de 2,00 metros, posiblemente pensando en tener una base adecuada

para el control de la Socavación en este costado lateral.



Su cara frontal hacia el Río Grita

está protegida por una Placa en

Concreto Simple como se aprecia

en la Fotografía, la parte posterior

del Muro en Gaviones corresponde

en el terreno al solar de las

Viviendas ubicadas en esta zona.

Las demás estructuras en

Gaviones, Bolsas de Concreto y

Muros en Concreto que existían

como se aprecian en las

Fotografías a lo largo de estos

120,00 metros tan Erosionados, ya

han sido destruidos, arrasados y

trasladados por la Fuerza de la Corriente del

Río Grita hacia su desembocadura sobre el Río

Zulia.

Por lo tanto queda claro que si no existe un

Confinamiento adecuado con las Barreras

construidas en Bolsacretos, ellas no soportan la

Fuerza de la Corriente del Agua.

Oficina Calle 5 11-65 Barrio Colsag Tel 5751713 - 5772896

Email [email protected]

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Pilote 6”

Carga 10 Ton



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Carga 10 Ton

Carga 5 Ton



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RELACIÓN DE CÁLCULO

Normativa de referencia - Disposiciones para las construcciones con prescripciones para zonas sísmicas (Ley 2/2/74 , D.M. 16/1/96 e D.M. 11/3/1988) - Criterios generales para la verificación de seguridad de las construcciones y de las cargas y sobrecargas (D.M. 16/1/96) -Normas para la disciplina de las obras de conglomerado hormigón armado, normal precomprimidos, y estructuras metálicas (Ley 5/11/71, n.1086 e D.M. 14/2/92 ) - D.M. 11/3/88; Normas técnicas con respecto a las investigaciones sobre terrenos y sobre rocas, la estabilidad de las taludes naturales y continuas, los criterios generales para el planeamiento, la ejecución y la prueba de las obras de contención de las tierras y de las obras de cimentación. - Ordenanza de la Presidencia del Consejo de Ministros n. 3274 del 20 marzo 2003:

I) Elementos primeros en materia de criterios generales para la clasificación sísmica del territorio nacional y de normativas técnicas para las construcciones en zonas sísmicas. II) Adjunto 2 – Normas técnicas para el proyecto, la valuación y el ajuste sísmico de los edificios. III) Adjunto 3 – Normas técnicas para el proyecto sísmico de los puentes. IV) Adjunto 4 – Normas técnicas para el proyecto sísmico de obras de cimentación de contención de

terrenos. Eurocódigo 7 – Planeamiento geotécnico. Parte 1: Reglas generales. Eurocódigo 8 – Indicaciones de proyecto para la resistencia sísmica de las estructuras. Parte 5:

Cimentaciones, estructuras de contención y aspectos geotécnicos.

Texto Único Normas técnicas para las construcciones 2005

Cálculo del empuje activo con Coulomb El cálculo del empuje activo con el método Coulomb se basa en el estudio del equilibrio límite global del sistema formateado por el muro y del prisma del terreno homogéneo detrás de la obra y vinculado con la ruptura en la hipótesis de pared rugosa. Para terreno homogéneo y seco el diagrama de las presiones se presenta lineal con distribución:

Pt = Ka × γt × z

El empuje St se aplica a 1/3 H de valor

a2

tt KH21

S γ=

Habiendo indicado con:

2

2

2

a

)(sen)(sen)sin()sin(

1)sen(��sen

)(senK

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�

��

�

ε−β×δ+βε−φ×φ+δ+×δ+×

φ−β=



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Valore límites de KA: δ < (β−φ−ε) según Muller-Breslau γt Peso específico del terreno; β Inclinación del pared interna respecto al plano horizontal que pasa por el pié; φ Ángulo de rozamiento al corte del terreno; δ Ángulo de rozamiento tierra-muro; ε Inclinación del plano campo respecto al plano horizontal, positivo si es antihorario; H Altura de la pared. Cálculo del empuje activo con Rankine Si ε = δ = 0 e β = 90° (muro con pared vertical lisa y terraplén con superficie horizontal) el empuje St se semplifica así:

( )( ) �

�

�

� φ−⋅γ=φ+φ−⋅γ=

245tan

2H

sin1sin1

2H

S 222

t

que coincide con la ecuación de Rankine para el cálculo del empuje activo del terreno con terraplén horizontal. Efectivamente Rankine adoptó esencialmente las mismas hipótesis hechas por Coulomb, con excepción del hecho que descuidó el rozamiento tierra-muro y la presencia de cohesión. En su formulación general y la expresión de Ka de Rankine se presenta como sigue:

φ−ε+ε

φ−ε−εε=

22

22

coscoscos

coscoscoscosKa

Cálculo del empuje activo con Mononobe & Okabe El cálculo del empuje activo con el método Mononobe & Okabe comprende la valuación del empuje en condiciones sísmicas con el método seudo-estático. El mismo se basa en el estudio del equilibrio límite global y del sistema formateado del muro y del prisma del terreno homogéneo detrás de la obra y vinculado en la ruptura en una configuración ficticia de cálculo en la cual el ángulo ε, de inclinación del plano campo respecto al plano horizontal, y el ángulo β, de inclinación de la pared interna respecto al plano horizontal pasante por el pié, son aumentados de una cantidad θ tal que:

tg θ = kh/(1±kv) con kh coefficiente sísmico horizontal y kv vertical. En ausencia de estudios específicos, los coeficientes kh y kv tienen que ser calculados como:

kh = S ag/r kv = 0,5 kh en los cuales Sag representa el valor de la aceleración sísmica máxima del terreno parea las diversas categorías del perfíl estratigráfico definidas por la Ordenanza P.C.M. n. 3274 del 20.03.2003. Al factor r puede ser asignado el valor r = 2 en el caso de obras suficientemente flexibles (muros libres a gravedad),



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mientras que en todos los otros casos vienen igual a 1 (muros en hormigón armado resistentes a flexiones, muros en hormigón armado sobre pilotes o anclajes, muros de sótano). Efecto a causa de cohesión La cohesión induce presiones negativas constantes igual a:

ac Kc2P ⋅⋅−=

Sin la posibilidad de establecer a prior cuales sea la disminución en el empuje por efecto de la cohesión, ha sido calculada una altura crítica Zc de la siguiente manera:

γε+β

β×−×

γ×= )(sen

senQ

K

1c2Z

Ac

donde Q = Carga actuante sobre el terraplén; Si Zc<0 es posible sobreponer directamente los efectos, con disminuciones iguales a:

Sc = Pc×H con punto de aplicación igual a H/2; Carga uniforme sobre el terraplén Una cargaQ, uniformemente distribuida plano campo induce presiones constantes iguales a:

Pq = KA×Q×senβ/sen(β+ε) Para integración, un empuje igual a Sq:

( )ε+ββ⋅⋅=

sensen

HQKS aq

Con un punto de aplicación igual a H/2, habiendo indicado con Ka el coeficiente de empuje activo según Muller-Breslau. Empuje activo en condiciones sísmicas En presenzia de sismo la fuerza de cálculo ejercitada por el terraplén sobre el muro dada por:

( ) wdws2

vd EEKHk121

E ++±γ=

donde: H altura muro kv coeficiente sísmico vertical



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γ peso específico del terreno K coeficiente de empuje activo total (estático + dinámico) Ews empuje hidrostático del agua Ewd empuje hidrodinámico. Para terrenos impermeables el empuje hidromecánico Ewd = 0, pero viene efectuada una corrección sobre la valuación del ángulo θ de la fórmula de Mononobe & Okabe de la siguiente manera:

v

h

wsat

satk1

ktg

�γ−γγ

=ϑ

En los terrenos de alta permeabilidad en condiciones dinámicas continua tienen valor con la corrección anterior, perom el empuje hidrodinámico toma la siguiente expresión:

2whwd 'Hk

127

E γ=

Con H con la altura del nivel freático medido a partir de la base del muro. Empuje hidrostático El nivel freático con superficie distante Hw desde la base del muro induce presiones hidrostáticas normales a la pared que, a la profundidad z, se expresan de la siguiente manera:

Pw(z) = γw × z Con resultados iguales a:

Sw = 1/2×γw×H² El empuje del terreno sumergido se obtiene sustituyendo γt con γ't (γ't = γsaturo - γw), peso eficaz del material sumergido en agua. Resistencia pasiva Para terreno homogéneo el diagrama de las presiones resulta linear del tipo:

Pt = Kp× γt× z Por integración se obtiene el empuje pasivo:

p2

tp KH21

S ⋅⋅γ⋅=

Habiendo indicado con:



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2

p

)(sen)(sen)sin()sin(

1)sen( ��sen

)(senK

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ε−β×δ−βε+φ×φ+δ−×δ−×

β+φ=

(Muller-Breslau) con valores límites de δ iguales a:

δ< β−φ−ε La expresión de Kp según la fomulación de Rankine asume la siguiente forma:

φ−ε−ε

φ−ε+ε=

22

22

coscoscos

coscoscosKp

Carga límite sobre cimentación superficial sobre terreno Vesic

Para que la cimentación de un muro pueda resistir la carga de proyecto con seguridad con respecto de la rotura general debe ser de la siguiente desigualdad:

Vd � Rd

Donde Vd es la carga de proyecto, normal a la base de la cimentación, comprendiendo también el peso del muro; mientras Rd es la carga límite del proyecto de la cimentación con respecto a las cargas normales, teniendo en cuenta también del efecto de cargas inclinadas o excéntricas..

En la valuación analítica de la carga límite de proyecto Rd se tienen que considerar las situaciones a corto y a largo plazo en los terrenos de granulación fina. La carga límite de proyecto en condiciones sin drenaje se calcula como:

R/A’ = (2 + π) cu sc ic +q

Donde:

A’ = B’ El área de la cimentación eficaz de proyecto, entendido en caso de carga excéntrica, como el área reducida del cual el centro viene aplicado el resultante de la carga.

cu cohesión sin drenaje q presión litostática total sobre el plano de apoyo sc Factor de forma

sc = 0,2 (B’/L’) para cimentaciones rectangulares

ic Factor correctivo para la inclinación de la carga debido a una carga H.

cafc NcA

H21i

⋅⋅−=



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Af área eficaz de la cimentación

ca adhesión a la base, igual a la cohesión o a una fracción del mismo.

Para las condiciones drenadas la carga límite de proyecto se calcula de la siguiente manera.

R/A’ = c’ Nc sc ic + q’ Nq sq iq + 0,5 γ’ B’ Nγ sγ iγ

Donde:

( )( ) 'tan1N2N

'cot1NN2

45taneN

q

qc

2'tanq

φ+=

φ−=

��

�

� φ+=

γ

φπ

Factores de forma

( ) 'tan'L'B1sq φ+= para forma rectangular

( )'L/'B4,01s −=γ para forma rectangular

'L'B

N

N1s

c

qc ⋅+= para forma rectangular, cuadrada o circular.

Factores inclinación resultante debida a una carga horizontal H paralela a B’

'L'B1

'L'B2

m

1N

i1ii

'cotcAVH

1i

'cotcAVH

1i

q

qqc

1m

af

m

afq

+

+=

−−

−=

��

�

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φ⋅+−=

��

�

�

φ⋅+−=

+

γ

Solecitaciones muro Para el cálculo de las solicitación el muro ha sido discretizado en n-tramos en función de las secciones significativas y para cada tramo han sido calculados los empujes del terreno (evaluados según un plano de rotura que pasa por el parámetro lado a monte), los resultados de las fuerzas horizontales y verticales y las fuerzas de inercia. Cálculo de los empujes para las verificaciones globales



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Los empujes han sido evaluados hipotizando un plano de rotura pasante por el intrados de la ménsula de cimentación lado a monte, tal plano ha sido discretizado en n-tramos. Convenciones seños Fuerzas verticales positivas si dirigida de arriba a bajo; Fuerzas horizontales positivas si dirigidas da lado monte al lado valle; Copias positivas si antihorarias; Ángulos positivas si antihorarios. Datos generales Zona no sísmica Categoría suelo A Factor S 1 Datos generales muro Altura muro 278.0 cm Espesor cabeza muro 120.0 cm Radiente muro lado valle 0.0 cm Radiente muro lado monte 0.0 cm Saliente ménsula lado valle 1.0 cm Saliente ménsula lado monte 120.0 cm Svaso mensola a valle 0.0 cm Ángulo de ensanchamiento ménsula lado a valle 0.0 cm Altura extremidad ménsula lado valle 40.0 cm Altura extremidad ménsula lado monte 40.0 cm Características de resistencia de los materiales empleados Peso específico muro 24.51662 KN/m³ Resistencia a compresión de cálculo 9.80665 N/mm² Resistencia a tracción de cálculo 0.588399 N/mm² Estratigrafí a DH Intervalo mínimo Eps Inclinación del estrato. Gamma Peso específico Fi Ángulo de resistencia a corte c cohesión Delta Ángulo de rozamiento tierra muro P.F. Presencia de nivel freático (Si/No) Ns DH

(cm) Eps (°)

Gamma (KN/m³)

Fi (°)

c (kPa)

Delta (°)

P.F. Litología Descripción

1 318 0 18.00 0 10.00 0 Si Arcilla 2 200 0 20.00 27 10.00 20 Si Arena

FACTORES DE COMBINACIÓN Combinación Nr 1(A1+M1+R1)

Nr. Acciones Factor combinación 1 Peso muro 1.00



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2 Empuje terreno 1.00 3 Peso terreno ménsula 1.00 4 Empuje nivel freático 1.00 5 Empuje sísmico en x 1.00 6 Empuje sísmico en y 1.00

Nr. Parámetro Coeficientes parciales

1 Tangente ángulo de res. al corte 1 2 Cohesión eficaz 1 3 Resistencia sin drenaje 1 4 Peso específico 1

Combinación Nr 2(A2+M2+R2)

Nr. Acciones Factor combinación 1 Peso muro 1.00 2 Empuje terreno 1.00 3 Peso terreno ménsula 1.00 4 Empuje nivel freático 1.00 5 Empuje sísmico en x 1.00 6 Empuje sísmico en y 1.00

Nr. Parámetro Coeficientes parciales

1 Tangente ángulo de res. al corte 1 2 Cohesión eficaz 1 3 Resistencia sin drenaje 1 4 Peso específico 1


CÁLCULO EMPUJES Discretización terreno Qi Cota inicial estrato (cm); Qf Cota final estrato (cm); Gamma Peso específico (KN/m³); Eps Inclinación del estrato. (°); Fi Ángulo de resistencia a corte (°); Delta Ángulo de rozamiento tierra muro (°); c cohesión (kPa); ß Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); Notas En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note 318.0 262.4 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 262.4 206.8 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 206.8 151.2 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 151.2 95.6 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 95.6 40.0 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático Coeficientes de empuje e inclinación



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µ Ángulo de dirección del empuje; Ka Coeficiente de empuje activo; Kd Coeficiente de empuje dinámico; Dk Coeficiente de incremento dinámico; Kax, Kay Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo; Dkx, Dky Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico; µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Cota inicio estrato; Qf Cota inicio estrato; Rpx, Rpy Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Z(Rpx) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Z(Rpy) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) 1 318.0 262.4 1.52 0.0 280.93 262.4 2 262.4 206.8 4.55 0.0 231.51 206.8 3 206.8 151.2 7.58 0.0 177.15 151.2 4 151.2 95.6 10.61 0.0 122.08 95.6 5 95.6 40.0 14.11 0.0 66.25 40.0 CARACTERISTICAS MURO (Peso, Baricentro, Inercia ) Py Peso del muro (kN); Px Fuerza inercial (kN); Xp, Yp Coordinadas baricentro de pesos (cm); Cota Px Py Xp Yp 262.4 0.0 16.35 61.0 290.2 206.8 0.0 32.71 61.0 262.4 151.2 0.0 49.08 61.0 234.6 95.6 0.0 65.43 61.0 206.8 40.0 0.0 81.79 61.0 179.0 Solicitaciones sobre el muro Cota Origen ordenada mínima del muro (cm); Fx Fuerza en dirección x (kN); Fy Fuerza en dirección y (kN); M Momento (kNm); H Altura sección de cálculo (cm); Cota Fx Fy M H



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262.4 1.52 16.35 0.28 120.0 206.8 6.06 32.71 2.25 120.0 151.2 13.64 49.08 7.59 120.0 95.6 24.25 65.43 17.98 120.0 40.0 38.37 81.79 35.17 120.0

VERIFICACIONES GLOBALES

Plano de rotura que pasa por (xr1,yr1) = (241.0/0.0) Plano de rotura que pasa por (xr2,yr2) = (241.0/318.0) Centro de rotación (xro,yro) = (0.0/0.0) Discretización terreno Qi Cota inicial estrato (cm); Qf Cota final estrato (cm); Gamma Peso específico (KN/m³); Eps Inclinación del estrato. (°); Fi Ángulo de resistencia a corte (°); Delta Ángulo de rozamiento tierra muro (°); c cohesión (kPa); ß Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); Notas En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note 318.0 262.4 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 262.4 206.8 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 206.8 151.2 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 151.2 95.6 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 95.6 40.0 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 40.0 1.0 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 1.0 0.0 20.0 0.0 27.0 20.0 10.0 0.0 Nivel freático Coeficientes de empuje e inclinación µ Ángulo de dirección del empuje; Ka Coeficiente de empuje activo; Kd Coeficiente de empuje dinámico; Dk Coeficiente de incremento dinámico; Kax, Kay Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo; Dkx, Dky Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico; µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 20.0 0.33 0.0 0.0 0.31 0.11 0.0 0.0



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Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Cota inicio estrato; Qf Cota inicio estrato; Rpx, Rpy Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Z(Rpx) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Z(Rpy) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) 1 318.0 262.4 1.52 0.0 280.93 262.4 2 262.4 206.8 4.55 0.0 231.51 206.8 3 206.8 151.2 7.58 0.0 177.15 151.2 4 151.2 95.6 10.61 0.0 122.08 95.6 5 95.6 40.0 14.11 0.0 66.25 40.0 6 40.0 1.0 13.08 0.0 19.82 1.0 7 1.0 0.0 0.46 0.0 0.5 0.0

EMPUJES EN CIMENTACIÓN Discretización terreno Qi Cota inicial estrato (cm); Qf Cota final estrato (cm); Gamma Peso específico (KN/m³); Eps Inclinación del estrato. (°); Fi Ángulo de resistencia a corte (°); Delta Ángulo de rozamiento tierra muro (°); c cohesión (kPa); ß Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); Notas En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note 40.0 0.0 20.0 180.0 27.0 20.0 10.0 180.0 Nivel freático Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Cota inicio estrato; Qf Cota inicio estrato; Rpx, Rpy Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Z(Rpx) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Z(Rpy) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) 1 40.0 0.0 -0.78 0.0 13.33 0.0 Tensiones totales Fx Fuerza en dirección x (kN); Fy Fuerza en dirección y (kN); M Momento (kNm); Fx Fy M Empuje terreno 51.91 0.0 53.11



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Peso muro 0.0 81.79 -49.89 Peso cimentación 0.0 23.63 -28.48 Sobrecarga 0.0 0.0 0.0 Terr. cimentación 0.0 60.05 -108.69 Empuje cimentación -0.78 0.0 -0.1 51.13 165.47 -134.05 Momento estabilizador -187.06 kNm Momento de vuelco 53.01 kNm Verificación traslación Suma fuerzas horizontal 51.91 kN Suma fuerzas verticales 165.47 kN Coefficiente de rozamiento 0.51 Adeshión 7.0 kPa Ángulo plano de deslizamiento -360.0 ° Fuerzas normales al plano de deslizamiento 165.47 kN Fuerzas paralelas al plano de deslizamiento 51.91 kN Resistencia terreno 101.97 kN Coef. Seguridad traslación Csd 1.96 Traslación verificada Csd>1.3 Verificación vuelco Momento estabilizador -187.06 kNm Momento de vuelco 53.01 kNm Coef. Seguridad vuelco Csv 3.53 Muro verificado a vuelco Csv>1.5 Carga límite - Método de Vesic (1973) Suma fuezas en dirección x 51.13 kN Suma fuezas en dirección y (Fy) 165.47 kN Suma momentos -134.05 kNm Ancho cimentación 241.0 cm Largo 100.0 cm Excentricidad sobre B 39.49 cm Peso específico 20.0 KN/m³ Ángulo de resistencia al corte 27.0 ° cohesión 10.0 kPa Terreno sobre la cimentación 40.0 cm Peso terreno sobre el plano de colocación 18.0 KN/m³ Nq 13.2 Nc 23.94 Ng 14.47 sq 1.31 sc 1.0 sg 0.75 iq 0.66 ic 0.63 ig 0.49 Carga límite vertical (Qlim) 384.08 kN Factor de seguridad (Csq=Qlim/Fy) 2.32



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Carga límite verificada Csq>2 Tensiones sobre el terreno Abscisa centro solicitación 81.01 cm Ancho de la cimentación 241.0 cm x = 0.0 cm Tensión... 136.16 kPa x = 241.0 cm Tensión... 1.16 kPa Verificación sección ataque cimentación Ancho sección 120.00 cm Excentricidad 43.00 cm Excentricidad excesiva


CÁLCULO EMPUJES Discretización terreno Qi Cota inicial estrato (cm); Qf Cota final estrato (cm); Gamma Peso específico (KN/m³); Eps Inclinación del estrato. (°); Fi Ángulo de resistencia a corte (°); Delta Ángulo de rozamiento tierra muro (°); c cohesión (kPa); ß Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); Notas En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note 318.0 262.4 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 262.4 206.8 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 206.8 151.2 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 151.2 95.6 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 95.6 40.0 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático Coeficientes de empuje e inclinación µ Ángulo de dirección del empuje; Ka Coeficiente de empuje activo; Kd Coeficiente de empuje dinámico; Dk Coeficiente de incremento dinámico; Kax, Kay Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo; Dkx, Dky Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico; µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0



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Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Cota inicio estrato; Qf Cota inicio estrato; Rpx, Rpy Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Z(Rpx) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Z(Rpy) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) 1 318.0 262.4 1.52 0.0 280.93 262.4 2 262.4 206.8 4.55 0.0 231.51 206.8 3 206.8 151.2 7.58 0.0 177.15 151.2 4 151.2 95.6 10.61 0.0 122.08 95.6 5 95.6 40.0 14.11 0.0 66.25 40.0 CARACTERISTICAS MURO (Peso, Baricentro, Inercia ) Py Peso del muro (kN); Px Fuerza inercial (kN); Xp, Yp Coordinadas baricentro de pesos (cm); Cota Px Py Xp Yp 262.4 0.0 16.35 61.0 290.2 206.8 0.0 32.71 61.0 262.4 151.2 0.0 49.08 61.0 234.6 95.6 0.0 65.43 61.0 206.8 40.0 0.0 81.79 61.0 179.0 Solicitaciones sobre el muro Cota Origen ordenada mínima del muro (cm); Fx Fuerza en dirección x (kN); Fy Fuerza en dirección y (kN); M Momento (kNm); H Altura sección de cálculo (cm); Cota Fx Fy M H 262.4 1.52 16.35 0.28 120.0 206.8 6.06 32.71 2.25 120.0 151.2 13.64 49.08 7.59 120.0 95.6 24.25 65.43 17.98 120.0 40.0 38.37 81.79 35.17 120.0

VERIFICACIONES GLOBALES

Plano de rotura que pasa por (xr1,yr1) = (241.0/0.0) Plano de rotura que pasa por (xr2,yr2) = (241.0/318.0) Centro de rotación (xro,yro) = (0.0/0.0) Discretización terreno



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Qi Cota inicial estrato (cm); Qf Cota final estrato (cm); Gamma Peso específico (KN/m³); Eps Inclinación del estrato. (°); Fi Ángulo de resistencia a corte (°); Delta Ángulo de rozamiento tierra muro (°); c cohesión (kPa); ß Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); Notas En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note 318.0 262.4 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 262.4 206.8 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 206.8 151.2 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 151.2 95.6 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 95.6 40.0 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 40.0 1.0 18.0 0.0 0.0 0.0 10.0 0.0 Nivel freático 1.0 0.0 20.0 0.0 27.0 20.0 10.0 0.0 Nivel freático Coeficientes de empuje e inclinación µ Ángulo de dirección del empuje; Ka Coeficiente de empuje activo; Kd Coeficiente de empuje dinámico; Dk Coeficiente de incremento dinámico; Kax, Kay Componentes según x e y del coeficiente de empuje activo; Dkx, Dky Componentes según x e y del coeficiente de incremento dinámico; µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 1.0 0.0 0.0 0.0 20.0 0.33 0.0 0.0 0.31 0.11 0.0 0.0 Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Cota inicio estrato; Qf Cota inicio estrato; Rpx, Rpy Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Z(Rpx) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Z(Rpy) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) 1 318.0 262.4 1.52 0.0 280.93 262.4 2 262.4 206.8 4.55 0.0 231.51 206.8 3 206.8 151.2 7.58 0.0 177.15 151.2 4 151.2 95.6 10.61 0.0 122.08 95.6 5 95.6 40.0 14.11 0.0 66.25 40.0



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6 40.0 1.0 13.08 0.0 19.82 1.0 7 1.0 0.0 0.46 0.0 0.5 0.0

EMPUJES EN CIMENTACIÓN Discretización terreno Qi Cota inicial estrato (cm); Qf Cota final estrato (cm); Gamma Peso específico (KN/m³); Eps Inclinación del estrato. (°); Fi Ángulo de resistencia a corte (°); Delta Ángulo de rozamiento tierra muro (°); c cohesión (kPa); ß Ángulo perpendicular al parámetro lado monte (°); Notas En las notas se señala la presencia del nivel freático Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note 40.0 0.0 20.0 180.0 27.0 20.0 10.0 180.0 Nivel freático Empujes resultantes y punto de aplicación Qi Cota inicio estrato; Qf Cota inicio estrato; Rpx, Rpy Componentes del empuje en la zona j-esima (kN); Z(Rpx) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Z(Rpy) Ordinada punto de aplicación resultamte empuje (cm); Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) 1 40.0 0.0 -0.78 0.0 13.33 0.0 Tensiones totales Fx Fuerza en dirección x (kN); Fy Fuerza en dirección y (kN); M Momento (kNm); Fx Fy M Empuje terreno 51.91 0.0 53.11 Peso muro 0.0 81.79 -49.89 Peso cimentación 0.0 23.63 -28.48 Sobrecarga 0.0 0.0 0.0 Terr. cimentación 0.0 60.05 -108.69 Empuje cimentación -0.78 0.0 -0.1 51.13 165.47 -134.05 Momento estabilizador -187.06 kNm Momento de vuelco 53.01 kNm Verificación traslación Suma fuerzas horizontal 51.91 kN Suma fuerzas verticales 165.47 kN Coefficiente de rozamiento 0.51



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Adeshión 7.0 kPa Ángulo plano de deslizamiento -360.0 ° Fuerzas normales al plano de deslizamiento 165.47 kN Fuerzas paralelas al plano de deslizamiento 51.91 kN Resistencia terreno 101.97 kN Coef. Seguridad traslación Csd 1.96 Traslación verificada Csd>1.3 Verificación vuelco Momento estabilizador -187.06 kNm Momento de vuelco 53.01 kNm Coef. Seguridad vuelco Csv 3.53 Muro verificado a vuelco Csv>1.5 Carga límite - Método de Vesic (1973) Suma fuezas en dirección x 51.13 kN Suma fuezas en dirección y (Fy) 165.47 kN Suma momentos -134.05 kNm Ancho cimentación 241.0 cm Largo 100.0 cm Excentricidad sobre B 39.49 cm Peso específico 20.0 KN/m³ Ángulo de resistencia al corte 27.0 ° cohesión 10.0 kPa Terreno sobre la cimentación 40.0 cm Peso terreno sobre el plano de colocación 18.0 KN/m³ Nq 13.2 Nc 23.94 Ng 14.47 sq 1.31 sc 1.0 sg 0.75 iq 0.66 ic 0.63 ig 0.49 Carga límite vertical (Qlim) 384.08 kN Factor de seguridad (Csq=Qlim/Fy) 2.32 Carga límite verificada Csq>2 Tensiones sobre el terreno Abscisa centro solicitación 81.01 cm Ancho de la cimentación 241.0 cm x = 0.0 cm Tensión... 136.16 kPa x = 241.0 cm Tensión... 1.16 kPa Verificación sección ataque cimentación Ancho sección 120.00 cm Excentricidad 43.00 cm Excentricidad excesiva



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RELACIÓN DE CÁLCULO Definición

Por talud se entiende una porción de vertiente natural cuyo perfil original ha sido modificado con intervenciones artificiales relevantes con respecto a la estabilidad. Por derrumbe se entiende una situación de inestabilidad que concierne vertientes naturales y comprende considerables espacios de terreno.

Introducción al análisis de estabilidad

Para resolver un problema se deben tomar en cuenta las ecuaciones de campo y los vínculos constitutivos. Las primeras son de equilibrio, las segundas describen el comportamiento del terreno. Tales ecuaciones son particularmente complejas en cuanto los terrenos son sistemas multifase, que se pueden convertir en sistemas monofase solo en condiciones de terreno seco, o de análisis en condiciones drenadas. En la mayor parte de los casos nos encontramos con material que si bien es saturado, es también por lo menos bifase, lo que hace el uso de la ecuación de equilibrio notoriamente complicado. Además es prácticamente imposible definir una ley constitutiva de validez general, en cuanto los terrenos presentan un comportamiento no-lineal aún en el caso de pequeñas deformaciones. A causa de dichas dificultades se introducen hipótesis simplificativas: (a) Se usan leyes constitutivas simplificadas modelo rígido perfectamente plástico. Se asume que la resistencia del material se expresa únicamente con los parámetros cohesión (c) y ángulo de rozamiento (ϕ), constantes para el terreno y característicos del estado plástico, por lo tanto se supone válido el criterio de rotura de Mohr-Coulomb. (b) En algunos casos se satisfacen solo en parte las ecuaciones de equilibrio. Método del equilibrio límite (LEM)

El método del equilibrio límite consiste en estudiar el equilibrio de un cuerpo rígido, constituido por el talud y por una superficie de deslizamiento de cualquier forma (línea recta, arco circular, espiral logarítmica). Con tal equilibrio se calculan las tensiones de corte (τ) y se comparan con la resistencia disponible (τf), valorada según el criterio de rotura de Coulomb; de tal comparación se deriva la primera indicación sobre la estabilidad con el coeficiente de seguridad F = τf / τ. Entre los métodos del equilibrio último, algunos consideran el equilibrio global del cuerpo rígido (Culman), otros, por motivos de la ausencia de homogeneidad, dividen el cuerpo en rebanadas considerando el equilibrio de cada una (Fellenius, Bishop, Janbu, etc.).



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A continuación se discuten los métodos del equilibrio último de las rebanadas. Método de las rebanadas

La masa concerniente al deslizamiento se subdivide en un número conveniente de rebanadas. Si el número de las rebanadas es igual a n, el problema presenta las siguientes incógnitas: n valores de las fuerzas normales Ni operantes en la base de cada rebanada; n valores de las fuerzas de corte en la base de la rebanada Ti (n-1) fuerzas normales Ei operantes en la conexión de las rebanadas; (n-1) fuerzas tangenciales Xi operantes en la conexión de las rebanadas; n valores de la coordenada a que individua el punto de aplicación de las Ei; (n-1) valores de la coordenada que individua el punto de aplicación de las Xi una incógnita constituida por el factor de seguridad F. En total las incógnitas son (6n-2). mientras las ecuaciones a disposición son: Ecuaciones de equilibrio de los momentos n Ecuaciones de equilibrio en la traslación vertical n Ecuaciones de equilibrio en la traslación horizontal n Ecuaciones relativas al criterio de rotura n Total número de ecuaciones 4n El problema es estáticamente indeterminado y el grado de indeterminación es igual a i = (6n-2) -(4n) = 2n-2. El grado de indeterminación se reduce sucesivamente a (n-2) cuando se asume que Ni se aplica en el punto medio de la franja, esto equivale a crear la hipótesis de que las tensiones normales totales sean distribuidas uniformemente. Los diversos métodos que se basan en la teoría del equilibrio límite se diferencian por el modo en que se eliminan las (n-2) indeterminaciones. Método de FELLENIUS (1927)

Con este método (válido solo para superficies de deslizamiento circulares) se descuidan las fuerzas entre las

franjas, por lo tanto las incógnitas se reducen a:

n valores de las fuerzas normales Ni; n valores de las fuerzas de corte Ti; 1 factor de seguridad. Incógnitas (2n+1)



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Las ecuaciones a disposición son: n ecuaciones de equilibrio traslación vertical; n ecuaciones relativas al criterio de rotura; 1 ecuaciones de equilibrio de los momentos globales.

{ }i

ii

αϕα

sinWtan )lu- cos(W +lc

=Fi

iiiii

×Σ××××Σ

Esta ecuación es fácil de resolver pero se ha visto que da resultados conservadores (factores de seguridad bajos) especialmente para superficies profundas.

Método de BISHOP (1955)

Con este método no se descuida ninguna contribución de fuerzas operantes en los bloques. Fué el primero en describir los problemas relacionados con los métodos convencionales. Las ecuaciones usadas para resolver el problema son:

ΣFv = 0, ΣM0 = 0, Criterio de rotura.

{ }

i

ii

ii

αϕα

αϕ

sinWF/tantan1

sectan )X+bu- (W +bc

=Fi

iiiiii

×Σ×+

××∆××Σ

Los valores de F y de ∆X para cada elemento que satisfacen esta ecuación dan una solución rigurosa al problema. Como primer aproximación conviene escribir ∆X= 0 e iterar par el cálculo del factor de seguridad, tal procedimiento es conocido como método de Bishop ordinario, los errores cometidos con respecto al método completo son de alrededor de un 1 %.

Método de JANBU (1967)

Janbu extendió el método de Bishop a superficies de deslizamiento de cualquier forma. Cuando se tratan superficies de deslizamiento de cualquier forma el brazo de las fuerzas cambia (en el caso de las superficies circulares queda constante e igual al radio) por tal motivo es mejor valorar la ecuación del momento respecto al ángulo de cada bloque.

{ }

αϕα

αϕ

tanWF/tantan1

sectan )X+bu-(W +bc

=F

2

×Σ×+

××∆××Σ



��

��

��

�� !�"# �"#$%&��

Asumiendo ∆X= 0 se obtiene el método ordinario. Janbu propuso además un método para la corrección del factor de seguridad obtenido con el método ordinario según lo siguiente:

Fcorregido = fo F donde fo se lleva a funciones gráficas de: geometría y parámetros geotécnicos. Tal corrección es muy confiable para taludes poco inclinados. Método de BELL (1968)

Las fuerzas agentes en el cuerpo resbaladizo incluyen el peso efectivo del terreno, W, las fuerzas sísmicas pseudo estáticas horizontales y verticales KxW y KzW, las fuerzas horizontales y verticales X y Z aplicadas externamente al perfil del talud, en fin, el resultado de los esfuerzos totales normales y de corte, σ y τ, agentes en la superficie potencial de deslizamiento. El esfuerzo total normal puede incluir un exceso de presión de los poros u que se debe especificar con la introducción de los parámetros de fuerza eficaz. Prácticamente este método se puede considerar como una extensión del método del círculo de rozamiento para secciones homogéneas anteriormente descrito por Taylor. De acuerdo con la ley de la resistencia de Mohr-Coulomb en términos de tensiones eficaces, la fuerza de corte agente en la base de la i-ésima rebanada viene dada por:

( )F

LuNLcT iiciiii

i

φtan−+=

Donde: F = el factor de seguridad; ci = la cohesión eficaz (o total) en la base de la i-ésima rebanada; φi = el ángulo de rozamiento eficaz (= 0 con la cohesión total) en la base de la i-ésima rebanada; Li = la longitud de la base de la i-ésima rebanada; uci = la presión de los poros en el centro de la base de la i-ésima rebanada. �

��

� �� Se adopta la siguiente asunción de la tensión normal agente en la potencial superficie de deslizamiento:



��

��

��

�� !�"# �"#$%&��

( ) ( )cicicii

iizci zyxfC

LW

KC ,,cos

1 21 +��

��

�−= ασ

donde el primer término de la ecuación incluye la expresión: Wi cos αi / Li = valor del esfuerzo normal total asociado al método ordinario de las rebanadas. El segundo término de la ecuación incluye la función:

��

�

�

−−=

0

2sinxxxx

fn

cinπ

Donde x0 y xn son respectivamente las abcisas del primer y del último punto de la superficie de deslizamiento, mientras xci representa la abcisa del punto medio de la base de la rebanada i-ésima. Una parte sensible de reducción del peso asociada a una aceleración vertical del terreno Kz g se puede transmitir directamente a la base y va incluido en el factor (1 - Kz). El esfuerzo normal total en la base de una rebanada viene dado por:

�

icii LN σ= �

�

� ��

��

� ��

� � �� !"��

# ��

�� ! � ��

�

( )( ) ( ) ( ) ( )( )12

1221

)2(33

3 FFCC

CFF −��

�

�

�

−−+= �

El valor correcto de F se puede obtener de la fórmula de interpolación lineal: donde los números entre paréntesis (1) y (2) indican los valores iniciales y sucesivos de los parámetros F y C3. Cualquier copia de valores del factor de seguridad alrededor de una estimación físicamente razonable se puede usar para iniciar una solución interactiva. El número necesario de interacciones depende ya sea de la estimación inicial que de la precisión deseada de la solución; normalmente el proceso converge rápidamente.



��

��

��

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Método de SARMA (1973)

El método de Sarma es simple pero esmerado en el análisis de estabilidad de taludes, permite determinar la aceleración sísmica horizontal necesaria para que la acumulación de terreno, delimitado por la superficie de deslizamiento y por el perfil topográfico, alcance el estado de equilibrio límite (aceleración crítica Kc) y, al mismo tiempo, permite recabar el usual factor de seguridad obtenido con los otros métodos más comunes de la geotécnica. Se trata de un método basado en el principio del equilibrio límite y de las franjas. Por lo tanto se considera el equilibrio de una masa potencial de terreno en deslizamiento subdividida en n franjas verticales de espesor suficientemente pequeño como para asumir que el esfuerzo normal Ni obra en el punto medio de la base de la franja. Las ecuaciones que se deben tener en consideración son:

�

• La ecuación de equilibrio en la traslación horizontal de cada rebanada; • La ecuación de equilibrio en la traslación vertical de cada rebanada; • La ecuación de equilibrio de los momentos.

Condiciones de equilibrio en la traslación horizontal y vertical:

Ni cos αi + Ti sin αi = Wi - ∆Xi

Ti cos αi - Ni sin αi = KWi + ∆Εi Además se asume que en ausencia de fuerzas externas en la superficie libre de la aglomeración se tiene:

Σ∆Ei = 0 Σ∆Xì = 0

donde Eì y Xi representan, respectivamente, las fuerzas horizontales y verticales en la cara i-ésima de la rebanada genérica i. La ecuación de equilibrio de los momentos se escribe seleccionando como punto de referencia el centro de gravedad de toda la aglomeración; de manera que, después de haber efectuado una serie de posiciones y transformaciones trigonométricas y algebraicas, en el método de Sarma la solución del problema pasa a través de la resolución de dos ecuaciones:

( ) ⋅−∆=∆+−⋅∆ iiiiii WKEtgX αψ '*

( ) ( ) ( )[ ] ( ) ( )GmiiGmiiGiiGmii yyxxWxxtgyyX −⋅∆+−⋅=−+−⋅−⋅∆ '''** αψ



��

��

��

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Pero el acercamiento resolutivo, en este caso, es completamente invertido: el problema en efecto requiere encontrar un valor de K (aceleración sísmica) correspondiente a un determinado factor de seguridad; y en particular, encontrar el valor de la aceleración K correspondiente al factor de seguridad F = 1, o sea la aceleración crítica.

# �� $�

K = Kc aceleración crítica si F = 1 F = Fs factor de seguridad en condiciones estáticas si K = 0 La segunda parte del problema del Método de Sarma es la de encontrar una distribución de fuerzas internas Xi y Ei tal que verifique el equilibrio de la rebanada y el global del interior de la acumulación, sin violar el criterio de rotura. Se ha encontrado que una solución aceptable al problema se puede obtener asumiendo la siguiente distribución para las fuerzas Xi:

( )iiii QQQX −⋅=∆⋅=∆ +1λλ donde Qi es una función conocida, donde se toman en cuenta los parámetros geotécnicos medios en la i-ésima cara de la rebanada i, y λ representa una incógnita. La solución completa del problema se obtiene por lo tanto, después de algunas interacciones, con los valores de Kc, λ y F, que permiten obtener también la distribución de las fuerzas entre las franjas.

Método de SPENCER El método se basa en la afirmación: a) Las fuerzas de conexión a lo largo de las superficies de división de cada rebanada están orientadas paralelamente entre ellas e inclinadas con respecto a la horizontal de un ángulo θ. Todos los momentos son nulos Mi =0 i=1…..n Sustancialmente el método satisface todas las ecuaciones de la estática y equivale al método de Morgenstern y Price cuando la función f(x) = 1. Imponiendo el equilibrio de los momentos respecto al centro del arco descrito por la superficie de deslizamiento se tiene:

1) ( ) =− 0cos θαRQi



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��

��

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donde:

( )

( )��

��

� −+−

−−=

s

s

sw

si

FtgtgF

WsenF

tghlW

Fc

Qθαϕθα

αααγα

)cos(

seccos

fuerza de interacción entre las rebanadas aplicada en el punto medio de la base de la rebanada i-ésima; R = radio del arco de círculo; � = ángulo de inclinación de la fuerza Qi respecto a la horizontal. Imponiendo el equilibrio de las fuerzas horizontales y verticales se tiene respectivamente:

( ) = 0cosθiQ

( ) = 0θsenQi Con la asunción de las fuerzas Qi paralelas entre ellas, se puede también escribir:

2) = 0iQ

El método propone calcular dos coeficientes de seguridad: el primero (Fsm) se obtiene de 1), ligado al equilibrio de los momentos; el segundo (Fsf) de 2) ligado al equilibrio de las fuerzas. En práctica se procede resolviendo la 1) y la 2) para un dado intervalo de valores del ángulo �, considerando como valor único del coeficiente de seguridad aquel para el cual se tiene Fsm = Fsf.

Método de MORGENSTERN y PRICE Se establece una relación entre los componentes de las fuerzas de interconexión (E) de tipo X = � f(x)E, donde � es un factor de escala y f(x), función de la posición de E y de X, define una relación entre las variaciones de la fuerza X y de la fuerza E al interno de la masa deslizante. La función f(x) se escoge arbitrariamente (constante, sinusoide,



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��

��

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semisinusoide, trapecio, fraccionada…) e influye poco sobre el resultado, pero se debe verificar que los obtenidos para las incógnitas sean físicamente aceptables. La particularidad del método es que la masa se subdivide en franjas infinitésimas, a las cuales se imponen las ecuaciones de equilibrio en la traslación horizontal y vertical y de rotura en la base de las franjas mismas. Se llega a una primer ecuación diferencial que une las fuerzas de conexión incógnitas E, X, el coeficiente de seguridad Fs, el peso de la franja infinitésima dW y el resultado de las presiones neutras en la base dU. Se obtiene la llamada “ecuación de las fuerzas”:

=��

�

� −−−+dxdU

dxdE

tgdxdX

dxdW

tgF

cs

ααϕαsec'sec' 2

��

�

� −−=dx

dWdxdX

tgdxdE α

Una segunda ecuación, llamada “ecuación de los momentos”, se escribe imponiendo la condición de equilibrio a la rotación respecto a la base:

( )

dxdE

dx

EdX γγ −=

��

�� El método de cálculo satisface todas las ecuaciones de equilibrio y se aplica a superficies de cualquier forma, pero implica necesariamente el uso de una calculadora.

Búsqueda de la superficie de deslizamiento crítica

En presencia de medios homogéneos non hay métodos a disposición para individuar la superficie de deslizamiento crítica y se debe examinar un elevado número de superficies potenciales. En el caso que se hipotizen superficies de forma circular la búsqueda se hace más sencilla, ya que después de haber colocado una malla centros constituida por m líneas y n columnas se examinan todas las superficies que tengan como centro el nudo genérico de la malla m×n



��

��

��

�� !�"# �"#$%&��

y radio variable en un determinado rango de valores tales de examinar superficies cinemáticamente admisibles.

Análisis de Estabilidad de Taludes conBISHOP ====================================================== Número de estratos del suelo 2.0 Número rebanadas 10.0 Zona Sísmica 1 Categoría perfil estratigráfico (S) A Coef. amplificación topográfica (ST) 1 Coeficiente de intensidad sísmica horizontal (Kh) 0.15 Superficie circular ====================================================== Malla centros ====================================================== Abscisa vértice Izquierdo inferior xi 3.53 Ordenada vértice Izquierdo inferior yi 8.53 Abscisa vértice derecho superior xs 6.49 Ordenada vértice derecho superior ys 11.49 Intervalo de búsqueda 10.0 Número de celdas en x 10.0 Número de celdas en y 10.0 ====================================================== Vértices perfil

N X

y

1 2.0 5.4 2 5.0 5.4 3 5.01 5.4 4 6.21 8.18 5 6.21 8.18 6 8.21 8.18 7 12.38 8.18

Nivel freático

Nr. X

y

1 2.0 5.4 2 5.0 5.4 3 5.01 5.4 4 6.21 8.18 5 6.21 8.18



��

��

��

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6 8.21 8.18 7 12.38 8.18

Vértices capa.......1

N X

y

1 2.0 5.0 2 6.21 5.0 3 12.38 5.0

Estratigrafía c: cohesión; Fi: Ángulo de rozamiento interno; G: Peso Específico; Gs: Peso Específico Saturado; K: Módulo de Winkler

Capa c (kg/cm²)

Fi (°)

G (Kg/m³)

Gs (Kg/m³)

K (Kg/cm³)

Litología

1 0.102 0 1835.489 1835.489 4.00 Arcilla 2 0.102 27 2039.432 2039.432 0.00 Arena

Resultados análisis talud ========================================================= Fs mínimo encontrado 0.83 Abscisa centro superficie 5.75 Ordenada centro superficie 11.34 Radio superficie 6.61 ========================================================= ======================================================================== B: Ancho de la rebanada; Alfa: Ángulo de inclinación en la base de la rebanada; Li: Largo de la base de la rebanada; Peso de la rebanada; Ui: Fuerzas derivadas de las presiones neutras; Ni: Fuerzas agentes normalmente en la dirección de deslizamiento; Ti: Fuerzas agentes paralelamente a la superficie de deslizamiento; Fi: Ángulo de rozamiento interno; c: cohesión. ======================================================================== Análisis rebanadas; superficie...xc = 5.751 yc = 11.345 Rc = 6.605 Fs=0.8259 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti (°) (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 1 0.87 -21.8 0.93 304.45 45.67 0.0 0.08 0.0 178.6 518.1 923.2



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2 0.87 -13.8 0.89 759.56 113.93 0.0 0.08 22.2 419.3 661.0 1209.2 3 0.87 -6.2 0.87 1147.19 172.08 0.0 0.08 22.2 607.1 676.3 1196.1 4 0.73 0.8 0.73 3528.95 529.34 0.0 0.08 22.2 1901.6 1606.6 1518.6 5 1.0 8.4 1.01 6230.45 934.57 0.0 0.08 22.2 3409.6 2555.2 2260.7 6 0.87 16.7 0.91 5037.56 755.63 0.0 0.08 0.0 2865.3 2125.5 895.0 7 0.87 24.8 0.96 4515.94 677.39 0.0 0.08 0.0 2709.8 1828.2 944.2 8 0.87 33.4 1.04 3749.54 562.43 0.0 0.08 0.0 2448.0 1366.9 1027.3 9 0.87 43.1 1.19 2665.71 399.86 0.0 0.08 0.0 1989.5 562.7 1174.3 10 0.87 54.8 1.51 1098.53 164.78 0.0 0.08 0.0 1038.9 -1243.3 1488.0

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7.1 PLANTEAMIENTO DE LAS OBRAS NECESARIAS.

Sobre la Base del Estudio Geotécnico y las recomendaciones presentadas en el

Capítulo Anterior:

Se Diseña una Estructura con las características similares.

Variando y aumentando las Riostras en sentido vertical

Incluyendo el Contrafuerte en Bolsacretos cada 13,50 metros con la finalidad de

reforzar la Estructura e Impedir la Erosión.

Con el propósito de controlar la Socavación y como consecuencia la Erosión del

talud del cauce del Rio Grita, generada por el ataque frontal de sus aguas a la

margen izquierda del Río a la altura de la calle 2° de Puerto Santander, se proyectó el

revestimiento longitudinal del talud de la margen del Rio a todo lo largo del área

afectada, debidamente soportado para controlar la socavación del cauce y darle

estabilidad al revestimiento.

Se plantean dos (2) Etapas para controlar la Erosión en el sector oriental de la Zona

Urbana del Municipio de Puerto Santander, para un total de 240,00 metros; cada

una de las Etapas consta de 120,00 metros.



En el momento es indispensable la construcción de la Primera Etapa de 120,00

metros para impedir que el Río Grita continúe destruyendo el Talud Izquierdo aguas

abajo del Río a partir de la Calle 2° en dirección hacia la Calle 1° inicialmente.

7.2 TIPO DE ESTRUCTURA

El Objetivo de La Estructura es detener el flujo, causando la Pérdida de Energía entre

cada uno de los Pilotes y promover el azolve en esta zona.

Para minimizar el efecto de la Socavación en el revestimiento, se tomó una

protección al pie del revestimiento, de dos veces la profundidad de la erosión,

generándose de esta forma un pivote en el quiebre entre el talud y el pie.

La protección al pie del talud estará dada por una serie de pilotes distanciados cada

(1,00) metro en la Zona Frontal de la Estructura que da de cara hacia el Río y de dos

(2,00) metros en la Zona Posterior que da de cara hacia el Barrio de la Zona Urbana

del Municipio.

Cada uno de los Pilotes se construirá en Tubería de Perforación de Acero Calibre 40

de Ø 6 pulgadas de diámetro, debidamente anclados entre sí. La Zona Frontal con

Tubería de ∅ de 6” la zona posterior con Tubería ∅ 4 pulgadas, las cuales irán

ancladas en la parte superior.

La longitud de cada pilote será de 12,00 m, de los cuales una longitud de 11,50 metros

quedan enterrados y 0,50 metros quedan libres en la parte superficial.



En estas condiciones se logra una protección de dos veces la profundidad de la

Erosión. Así mismo los pilotes irán arriostrados longitudinalmente en la parte

superior y cada 2,00 metros hasta lograr los 6,00 metros de profundidad con una

tubería de perforación de Ø 3 pulgadas; como se muestra en las gráficas.

7.3 MUROS EN BOLSACRETO.

El revestimiento del talud se hará en Bolsacreto con un largo en la base de 2,70

metros, ancho de 1,85 metros y una altura de 0,40 metros, dimensiones con las

cuales se obtiene un Volumen de 2,00 metros cúbicos por unidad.

Ellas se instalarán debidamente alternadas uno con otro y dispuesto formando el

talud requerido. Los Bolsacretos se instalarán encima de un Geotextil tipo T-2400

con el fin de proteger al material de fundación contra la Erosión y Socavación.

Los Bolsacretos son formaletas flexibles de polipropileno que sirven para proteger,

reparar o construir estructuras como espolones, rompeolas, diques, presas, taludes,

pilares sillares, muros y realces; además de mejorar la estabilidad de riberas

Erosionadas.

Los Bolsacretos PAVCO, están elaborados con resistentes cintas tejidas de

polipropileno. Cuentan con una boquilla para colocar la manguera de inyección del

concreto o mortero. Antes de su instalación, es fundamental proveer de una

adecuada protección al material de fundación, con el fin de evitar su erosión y

socavación. Esta protección se logra con la instalación de un Geotextil PAVCO, que

actúa como filtro protector del suelo ofreciendo una completa estabilidad mecánica

en la obra.

Los Bolsacretos PAVCO reducen significativamente los costos de la construcción.



Son resistentes al choque con el agua en estructuras hidráulicas y Reemplazan el

sistema tradicional de construcción con gaviones.

La dimensión de los Bolsacretos es:

PAVCO 1101 y 1401 es de 1.2 x 2.4 metros, con una capacidad aproximada de un metro

cúbico (2.2 Ton.) para una altura de llenado de 35 cms.

El Bolsacreto PAVCO 1402 de 2.7 x 1.85 metros, con una capacidad aproximada de 2

metros cúbicos (4.4 Ton.) para una altura de llenado de 40 cms. Dependiendo de las

condiciones de la instalación se seleccionará la referencia apropiada, según las

recomendaciones del diseño.

La Estructura de Control a la Erosión Diseñada, queda ubicada de la siguiente

manera en cada una de las Secciones Transversales que se indican en el Plano N°1/2;

entre ellas se ubicarán los Contrafuertes cada 13,50 metros.



7.5 RECOMENDACIONES.

Las Características Dinámicas del Cauce Natural del Río Grita son evidentes y como la

mayoría de los ríos aluviales, este no es estático en sus condiciones naturales, por lo

tanto es susceptible de presentar algunas modificaciones en el tiempo que trascurra

hasta que se ejecute la obra.

Por lo tanto se recomienda para la construcción de los primeros 120 metros de la

Primera Etapa, tener como base de apoyo el empalme del Alineamiento con la

Estructura de 30,00 metros ya construida.

Las Modificaciones realizadas al Diseño del tramo existente, se plantean sobre la

base de:

1.- Lograr una mayor profundidad del Muro que conforman los Bolsacretos, los

cuales deben trabarse entre sí entre los Pilotes para conformar una Estructura

Monolítica.

2.- Se obtiene así una profundidad de mayor valor que el fondo del cauce del río en la

actualidad. De tal manera que si existe Socavación en el Fondo de esta Estructura,

los Bolsacretos bajen de nivel y puedan ser sustituidos en la parte superior de todo

este Muro.

3.- Se le recomienda a las Autoridades Municipales el chequeo constante de estas

Estructuras de Protección para mantenerlas siempre en las mismas condiciones y se

deben sustituir los Bolsacretos que presenten deterioro o donde se baje el nivel

después de las crecidas del Río Grita.



9.1 LOCALIZACION DE LAS OBRAS.

La localización Planimétrica y Altimétrica de las excavaciones de la Estructura, las hará

el Contratista con los instrumentos de precisión, de acuerdo con los planos de la obra

y tomando como base los puntos de referencia y Cotas que aparecen en ellos. La

Interventoría entregará al Contratista mediante acta de entrega y recibo a satisfacción

del Contratista, los Planos de referencia de la Obra.

Inmediatamente el Contratista reciba los Planos, verificará la localización de las obras

existentes en el terreno que sirven de apoyo para el empalme con las nuevas

estructuras y conjuntamente con el Interventor realizarán las verificaciones analíticas y

de campo para establecer las coordenadas y elevaciones definitivas de los puntos

nuevos de referencia según la posición del Río Grita, para las obras proyectadas a

construir.

El hecho de que la Interventoría entregue originalmente al Contratista los puntos de

referencia no exime al Contratista de responsabilidad por mala localización y

nivelación de las excavaciones y estructuras del proyecto, puesto que tiene obligación

de comprobar los niveles y coordenadas de tales puntos. Previa a la iniciación de las

obras el Contratista procederá a hacer un replanteo general, empezando su trabajo de

Niveles en la Calle 2° del Municipio.



9.2 EXCAVACIONES

Las excavaciones comprenden las operaciones destinadas a la remoción y extracción

de materiales para formar zanjas o vacíos en el terreno para: hincar pilotes en tuberías

de acero, fundaciones en bolsacreto, etc. y en general para la construcción de las

obras mostradas en los planos.

Los precios unitarios deberán involucrar todos los costos de las operaciones para

cumplir lo establecido en este numeral. Los gastos generales administrativos,

técnicos y de mano de obra, con las prestaciones sociales y los costos de maquinaría,

herramientas, equipo, manejo de aguas, combustibles y materiales que se integran

dentro del precio unitario previsto para excavación.

La excavación está clasificada como: Excavaciones en material común ya que será en

las cercanías del borde del talud del río en donde no existe acarreo de material en

piedra debido a la velocidad de las aguas cerca de su desembocadura.

La clasificación aquí establecida es la única que se hará para excavaciones por

consiguiente, el material de las excavaciones no será clasificado por su estado físico

(húmedo, seco, etc.), ni por ninguna otra causa que pueda presentarse, tales como

lugar de excavación, lluvias, cauce de ríos y quebradas, vías, dificultades en obra por

ductos subterráneos, aguas de infiltración etc.

9.2.1 Excavaciones en Material Común.

Son las que se pueden efectuar en terrenos que no presenten partículas rocosas de

un tamaño mayor de tres pulgadas (3"); se incluyen en esta clasificación materiales

tales como arcillas, arenas, barro, limos y capas vegetales, excavables con la sola



utilización de picas, garlanchas y/o maquinarias convencionales tales como

retroexcavadoras hidráulicas y equipos similares.

9.2.2 Métodos De Excavación

Las excavaciones podrán hacerse con maquinaría o a mano o una combinación entre

ambas. El Interventor aprobará el método de excavación y el equipo conveniente,

entre los que le proponga el Contratista.

Se podrá utilizar máquinas zanjadoras o retroexcavadoras livianas para hacer zanjas en

cielo abierto o en calles anchas y/o donde las estructuras subterráneas sean pocas,

siempre que estas máquinas no causen daños a las instalaciones aéreas o

subterráneas, a los árboles, estructuras, casas etc. En las áreas industriales,

comerciales, o donde las calles sean estrechas y congestionadas con redes

subterráneas, se hará excavación a mano. Las excavaciones que se hagan en horas

nocturnas y/o días feriados se pagarán a precios del Contrato, sin recargo ninguno

para el Contratante; el Proponente incluirá dichos costos en el valor unitario de

excavación Propuesto.

Las excavaciones a máquina sólo deben hacerse hasta una profundidad de 0.20

metros por encima de la sub-rasante (o sea la superficie de apoyo inferior de la base en

piedra rajonada) para permitir la terminación de la zanja a mano, en tal forma que se

asegure que el cuerpo de la nueva estructura quede apoyado en toda su longitud. El

Contratista deberá programar las excavaciones de tal manera que los pilotes en

tubería de acero se vayan instalando paralelamente a medida que va avanzando la

excavación de la zanja.

La excavación se hará de acuerdo como se muestran los planos o como lo indique el

Interventor. La línea de pago para las excavaciones de la caja, serán las dimensiones



exteriores de dichas estructuras más el sobre ancho adicional que indique el

interventor.

9.2.3 Componentes de la Excavación

Los componentes de la excavación son todas las actividades, que se tienen que

desarrollar para la realización correcta de las excavaciones, para evitar perjuicios a las

construcciones y para dar seguridad al personal que interviene en los trabajos.

9.3 ENTIBADO VERTICAL Y ACODALAMIENTO.

El entibado consiste en el refuerzo lateral de las paredes de las excavaciones por

medio de piezas de madera o metálicas, colocadas vertical y horizontalmente y

aseguradas por riostras transversales, con el fin de evitar los derrumbes.

La cantidad y dimensiones de las piezas las determinará el Contratista, aunque la

Interventoría recomendará una mayor protección cuando los desprendimientos del

terreno pudieran poner en peligro la vida de los trabajadores o la estabilidad de

construcciones vecinas. Si a juicio del Interventor los entibados colocados por el

Contratista no dieren suficiente garantía de protección, podrá ordenar la suspensión

de los trabajos sin que por este hecho el Contratista pueda reclamar indemnización.

Las recomendaciones dadas por la Interventoría no eximen de responsabilidad al

Contratista, los daños o perjuicios que se deriven por faltas de los entibados serán por

su cuenta y cargo.

El Interventor podrá ordenar por escrito que una parte o todo el entibado o

acodalamiento colocado sea dejado "In Situ" con el propósito de impedir daños a las

estructuras o propiedades ajenas o a terceras personas. Todos los costos de

entibados se retiren o no de la obra, deberán involucrarse en el precio unitario de

excavación.



9.4 ENTARIMADOS

El entarimado es una plataforma que se construye dentro de las zanjas, con el fin de

colocar el material de la excavación de donde es paleado nuevamente a la superficie.

9.5 DERRUMBES

El Contratista hará todas sus excavaciones en tal forma que se reduzcan al mínimo las

posibilidades de derrumbes; para esto construirá todas las zanjas de desagüe que se

requieran y tomará precauciones convenientes para evitar que se presenten

derrumbes. Cualquier derrumbe o deslizamiento de material que ocurra en el sitio de

las obras será retirado por cuenta del Contratista y a satisfacción del Interventor. Si los

derrumbes se extienden por fuera de las líneas de pago y se requieren rellenos para

las cavidades formadas, el costo total de suministrar seleccionar y compactar los

materiales de relleno será por cuenta del Contratista.

El suministro debe incluir el costo de todos los transportes a que haya lugar. El

Contratista debe incluir dentro de sus precios unitarios de excavación los costos

ocasionados por posibles derrumbes, ya que éstos no serán causales de pago

adicional alguno.

9.6 MANEJO DE AGUAS

Consiste en la eliminación permanente de las aguas provenientes del subsuelo, del Río

Grita, de las lluvias o simplemente de la rotura de tuberías o desagües durante la

ejecución de las excavaciones para lograr la correcta instalación en los pilotes en

tubería o en el vaciado de los morteros.



No se permitirá que el agua se suba o se ponga en contacto con el mortero hasta que

no hayan transcurrido por lo menos cuatro (4) horas desde su colocación. El agua será

eliminada en forma permanente de la obra por medio de bombeo, drenes, o de otra

manera adecuada sin daños a obras en construcción o a propiedad ajena.

El Contratista debe incluir en el precio unitario, la utilización de Aditivos como el

Acelerante de fraguado o el Reductor de agua para el mortero de los bolsacreto, es

decir no se reconocerá valor alguno adicional por concepto de aplicación o mezclado.

El agua extraída de la zanja será descargada en el cauce del río y no en las calles, sin

una adecuada protección de la superficie en el punto de descarga.

La eliminación de toda clase de agua que entre en las excavaciones será por

cuenta del Contratista y el costo del manejo de aguas deberá incluirse en los precios

de la Propuesta.

En ningún caso se efectuarán pagos por concepto de manejo de aguas, actividad que

se considera debe ser permanente durante el desarrollo de las obras.

9.7 DEMOLICIONES

Cuando haya necesidad de demoler muros de mampostería, placas de piso o algún

encerramiento, dichas demoliciones se harán con todo el cuidado del caso con el fin

de evitar la interrupción de servicios. Las estructuras que tengan que ser removidas o

modificadas, se reemplazarán o reconstruirán tan pronto como sea posible, en

concepto del Interventor, y de acuerdo con sus condiciones.



El servicio de las tuberías de alcantarillado se mantendrá mediante desviaciones y

bombeos apropiados. Los servicios de acueducto se conservarán instalando tuberías

(manijas) superficiales provisionales. Los servicios de energía eléctrica y teléfono se

protegerán adecuadamente, y el Contratista solicitará a las empresas respectivas los

cambios que sean estrictamente ineludibles, por intermedio de las empresas

prestadoras del servicio.

El Contratista asumirá plena responsabilidad por todos los daños que ocasione a las

instalaciones de los servicios públicos y a propiedades privadas.

Los trabajos requeridos para traslados, cambios o modificaciones de instalaciones de

servicios públicos que a juicio del Interventor sean necesarios dentro de las líneas de

excavación, serán hechas por el Contratista, y su costo se pagará de acuerdo con los

correspondientes Ítems de pago de la relación de precios.

Los árboles, arbustos, muros, cercas, postes y toda otra propiedad y estructuras

superficiales deberán protegerse, a menos que sea necesaria su remoción para instalar

los pilotes en tubería de acero, o cuando lo ordene el Interventor.

Cuando sea necesario el corte de árboles, raíces o ramas de árboles, tal operación se

efectuará bajo la supervisión del Interventor y su costo deberá incluirse dentro del

precio unitario de excavación.

Cuando el material proveniente de las excavaciones sea de mala calidad, insuficiente o

inadecuado se utilizará material de préstamo previamente aprobado por la

Interventoría.

El material de las excavaciones se acordonará al borde de las zanjas a distancia

prudencial mínimo a dos (2) metros del borde de la zanja, para evitar que su paso

provoque los desprendimientos o derrumbes.



En la excavación de la caja, en lo posible se evitará el amontonamiento del material

excavado a ambos lados de la zanja para efectos de facilitar el tránsito, distribución y

colocación de las tuberías de los pilotes.

9.8 COLOCACION DEL MATERIAL DE RELLENO

Antes de proceder a la colocación del material de relleno, la Interventoría

comprobará que la superficie esté totalmente limpia, libre de basuras, desperdicios,

materias vegetales y sin agua.

El relleno de zanjas se ejecutará en capas compactadas que no excedan los veinte (20)

centímetros de espesor, hasta obtener el 95% de la densidad máxima, según ensayo

del Proctor Modificado a la humedad óptima del material de relleno, excepto en los

sitios donde los planos o estas especificaciones indiquen algo diferente.

El Interventor podrá ordenar cualquier ensayo de laboratorio para determinar la

calidad de la compactación, su costo será cubierto por el Contratista y se considera

incluido en el precio del metro cúbico de relleno.

Si llegaren a ocurrir asentamientos del material de relleno o desplazamiento de los

pilotes en tubería de acero, se considerará como evidencia de un trabajo mal

ejecutado o de materiales inadecuados, o ambas cosas, lo cual hará responsable al

Contratista de su reparación sin costo alguno adicional.

El relleno establecido en ciertas partes de la zanja como es el área entre los

contrafuertes diseñados como se muestra en los planos, podrá iniciarse sólo cuando el

Interventor lo autorice, debe procurarse que el relleno de las zanjas sea hecho lo más

rápidamente posible, y con materiales aptos, libres de arcillas expansivas y materia



orgánica, en caso contrario esas áreas de relleno se debe sustituir por material de

cantera debidamente compactado.

9.9 TIPO DE RELLENO

Se debe utilizar como relleno en la zona intermedia de los contrafuertes un material

limpio adecuado de cantera que se pueda compactar en forma similar a las gravillas

limpias conformadas por partículas de tamaño máximo de media pulgada (1/2") y

mínimos de 3/8".

El relleno se colocará, acomodará y compactará intermedio entre los sacos de

bolsacreto para asegurarle soporte uniforme y firme en toda su longitud.

Se colocarán rellenos de acuerdo con la cimentación especificada en los planos o

según lo ordene la Interventoría. El relleno se colocará en capas no superiores a 0.20

metros de espesor y se deberá compactar con vibro compactadores adecuados para

este fin.

La Interventoría rechazará la utilización de material con exceso de humedad y la

colocación de rellenos en zanjas inundadas. Debe tenerse especial cuidado en no

desplazar la tubería de los pilotes o golpearla al colocar los rellenos.

9.10 RETIRO DE MATERIALES SOBRANTES

El retiro de materiales sobrantes consiste en el cargue, transporte, descargue y

disposición adecuada de los sobrantes de las excavaciones, una vez que se han

terminado los rellenos y se haya dejado arreglada la superficie natural del terreno

dentro de los alineamientos establecidos.



La unidad de medida del retiro de sobrantes es el metro cúbico con aproximación a un

decimal, por defecto o por exceso. Dentro del análisis del precio unitario, el

Contratista deberá contemplar todos los costos de mano de obra y alquiler de equipo,

así como los combustibles y lubricantes empleados en las operaciones de cargue y

descargue del material en los sitios escogidos por el Contratista y aprobados por el

Interventor. El Contratista no podrá desechar materiales o retirarlos para fines

distintos de las obras del contrato, sin autorización previa del Interventor.

Si el Contratista desecha o retira materiales necesarios para la construcción de las

obras del Contrato, sin orden o autorización del Interventor tendrá la obligación de

suministrar por su cuenta una cantidad equivalente de material de la calidad adecuada

para dichas obras.

El cargue, transporte, descargue y disposición de los materiales sobrantes de la

excavación se pagarán al precio unitario establecido en la Relación de Precios.

Es de anotar que no habrá pago especial por concepto de distancia de acarreo,

cualquiera que esta sea. El material que sea necesario retirar hasta los botaderos se

cubicará en su estado natural compacto dentro de la zona de excavación.

9.11 MORTEROS Y ACEROS DE REFUERZO

Se define como mortero el compuesto resultante de mezclar entre sí arena, cemento y

agua, en las proporciones determinadas según el tipo de resistencia.

Para los Bolsacretos se ha especificado 2.500 lb/pulg2

La resistencia a la compresión que se exigirán para el Mortero serán en general las

siguientes para 28 días:



9.11.1 Cemento Portland

Para cualquier clase de estructura, se usará cemento Portland que cumpla con las

especificaciones establecidas por la Norma ICONTEC 121.

Agregados: Los agregados que actúan principalmente como llenantes en la mezclas

estarán formados por partículas limpias resistentes, libres de materias orgánicas o

químicas, arcillas, materias vegetales y cualquier otro elemento que altere la calidad ó

adherencia de la pasta de cemento.

9.11.2 Arenas

Las arenas ó agregados finos estarán constituidos por partículas redondas ó

angulosas bien limpias, libres de impurezas y deberán cumplir con límites de gradación

establecidos para el análisis del tamiz estándar (AASHO T-27)

La Interventoría ordenará los análisis granulométricos y los ensayos colorimétricos y

de durabilidad requeridos, cuyos costos serán por cuenta de la entidad contratante.

El módulo de finura de la arena será factor determinante para la aceptación del

material, rechazándose tanto las arenas muy gruesas como las muy finas. En general

deberán aceptarse las arenas con módulo de finura comprendido entre 2,5 y 3,0.

El grado de uniformidad del material se controlará en tal forma que las muestras

nuevas que varían en un 0,20 en más o menos del módulo de finura de las muestras

originales, serán rechazadas.

Para la toma y envío de muestras al laboratorio se procederá de acuerdo con la Norma

ICONTEC 129.



9.11.3 Agua

El agua deberá ser aprobada por la Interventoría y en términos generales será agua

limpia, preferiblemente del acueducto, libre de ácidos, aceites, álcalis, sustancias

vegetales e impurezas orgánicas.

9.11.4 Dosificación de Mezclas

La resistencia del mortero varía según la proporción de los componentes de las

mezcla. Este proporcionamiento se hará por peso ó por volumen según las

características de la obra.

9.11.5 Mezclas Aproximadas por Volumen

Para las mezclas aproximadas por volumen se exigirá al Contratista recipientes de

volumen conocido que deberán llenarse a ras uniformemente.

La proporción de las mezclas es aproximada y servirá para calcular los costos

aproximados del precio unitario del mortero, pero la Interventoría recibirá los

morteros, con bases en los resultados de las pruebas de resistencia mínima

especificada para 2.500 Lb/Pulg2

9.11.6 Dosificación por Peso.

La dosificación por peso da más garantía para una buena calidad del mortero, ya que

corrige las deficiencias de los agregados, proporcionando la uniformidad del

producto. Cuando no fuere posible la adquisición del mortero en plantas



especializadas, el Contratista someterá los materiales componentes del mortero a

prueba de dosificación, hasta encontrar las cantidades constantes para obtener la

resistencia especificada.

9.12 MEZCLA Y VACIADO.

Para obtener una buena mezcla de los componentes del mortero, además de la

dosificación, es necesario disponer de un equipo mezclador que suministre un

producto en forma continua con las mismas características y en el menor tiempo

posible. Además es indispensable contar con los dispositivos adecuados para que en el

vaciado ó descarga no se produzcan disgregaciones de los elementos que conforman

la mezcla y así no se afecte la uniformidad y manejabilidad de la misma.

El equipo mezclador deberá llenar las siguientes características:

Tener recipiente para el agua debidamente calibrado.

El período mínimo de operación de la mezcladora según su capacidad, es el

siguiente:

Para mezcladoras hasta de 2 yardas cúbicas: 1 1/2 min.

Para mezcladoras de 3 yardas cúbicas: 2 minutos

Para mezcladoras de 4 yardas cúbicas: 2 1/2 min.

Para mezcladoras de 5 yardas cúbicas: 2 3/4 min.

Para mezcladoras de 6 yardas cúbicas ó más: 3 Min.

En términos generales con estos tiempos se obtienen mezclas uniformes.

El tiempo máximo de operación de la mezcladora no puede ser superior a 3 veces los

indicados.



El vaciado del mortero no se permitirá cuando haya transcurrido media hora después

de haberse agregado el agua a la mezcla.

No se permitirá caída libre de la mezcla superior a 1,50 metros. En general se

recomienda el uso de tolvas con canalones de madera ó metálicas que amortigüen la

caída, eviten el choque del mortero contra las paredes ó formaletas ó con el acero de

refuerzo, e impidan la segregación de sus componentes, que de hecho afecten su

resistencia.

El vaciado se hará en forma continua, salvo a las demoras propias de la colocación del

mortero en las bolsas, pero no se admitirán intervalos que permitan el fraguado parcial

y en ningún caso demoras de más de 30 minutos.

No se permitirá el mezclado a mano, excepto en casos de emergencia, a juicio del

Interventor. En tales casos, la mezcla se hará en plataformas de madera ó metálicas,

procurando que el proceso de mezclado se haga las veces necesarias hasta lograr su

uniformidad y manejabilidad.

9.13 SUMINISTRO, PREPARACION, COLOCACION Y PERFORACION DE

MICROPILOTES DE 7" CON REFUERZO DE TUBERIA DE ACERO DE 6" CALIBRE

40 E INYECCION MORTERO 4000 PSI

Este trabajo consiste en la perforación, colocación e inyección de cada pilote

respetando los ejes y niveles según lo especificado en los planos. Las medidas se

controlaran en la introducción de cada tubería como en la alineación y nivelación de

cada pilote




Consultar Planos Arquitectónicos y de Detalle.

Consultar norma AC SCH 40

Verificar localización, especificaciones y diseño de cada elemento.

Consultar manual técnico del fabricante.

Perforación de la tubería.

Instalación de la tubería y verificación plomos y niveles.

Chequear y verificar el cordón de soldadura a la hora de complementar la tubería

Verificar resistencia del mortero a inyectar

Verificar dimensiones y acabados para aceptación e instalación.

Proteger la tubería contra la intemperie y durante el transcurso de la obra

colocando un anticorrosivo.

9.13.2 Materiales

Tubería acero calibre 6”

Mortero 4000 PSI

Soldadura Eléctrica.

Pintura Anticorrosiva

9.13.3 Equipo

Equipo de perforación

Equipo de bombeo

Equipo de soldadura eléctrica

Mezcladora

Herramienta Menor




Manual técnico del fabricante.

Normas técnicas para la instalación de tubería

9.14 CORTES Y SOLDADURA EN TUBERIA DE 6"

Este trabajo consiste en el suministro, marcación y corte de cada tubería según la

localización y longitud de cada riostra. Las medidas se controlaran parcialmente de

acuerdo lo estipulado en los planos.






Instalación de la tubería y verificación plomos y niveles.

Chequear y verificar el cordón de la soldadura




La unión con soldadura se hará con 70-18 supercito

9.14.2 Materiales

Tubería acero calibre 6”





Unión con soldadura 70-18 supercito

9.14.3 Equipo

Equipo de soladura eléctrica

Herramienta Menor

9.15 CORTES BOCA PESCADO Y SOLDADURAS EN TUBERIA DE 6" Y 3 "

Este trabajo consiste en la marcación y corte de cada tubería según la localización y

longitud de cada riostra. Las medidas se controlaran parcialmente de acuerdo lo

estipulado en los planos






Instalación de la tubería y verificación plomos y niveles

Chequear y verificar el cordón de soldadura a la hora de complementar la tubería




9.15.2 Materiales

Tubería acero calibre 6” y 3”





9.15.3 Equipo

Equipo de soldadura eléctrica

Herramienta Menor




9.16 PIEDRA RAJON PARA BASE DE ESTABILIZACION

Esta actividad es de colocar una base de piedra sobre la rasante de la excavación

para tener un suelo estabilizado. Las medidas se controlaran en el sitio, de acuerdo

lo estipulado en los planos



Consultar norma AC SCH 40 y norma para las entibaciones verticales


Chequear y verificar los niveles de excavación

Verificar los niveles de terminado de este ítem


9.16.2 Materiales

Piedra rajonada



9.16.3 Equipo

Herramienta Menor

9.17 SUMINISTRO Y COLOCACION DE GEOTEXTIL T 2400

Esta actividad consiste en colocar el Geotextil de acuerdo a lo requerido en los

diseños. las medidas se controlaran en el sitio, de acuerdo lo estipulado en los

planos.





Consultar manual técnico del fabricante




9.17.2 Materiales

Geotextil tejido 2400

9.17.3 Equipo

Herramienta Menor



Referencias y otras Especificaciones



9.18 SUMINISTRO Y COLOCACION DE BOLSACRETO EN MORTERO BOMBEADO DE

2500 PSI INCLUYE ADITIVO REDUCTOR DE AGUA

Esta actividad consiste en colocar e inyectar los Bolsacretos de acuerdo a los

requerimientos y especificaciones del diseño. las medidas se controlaran en el sitio,

de acuerdo lo estipulado en los planos .





Consultar manual técnico del fabricante


9.18.2 Materiales

Bolsas para la inyección del mortero

Mortero 2500 PSI

Reductor de agua.

9.18.3 Equipo

Equipo de bombeo

Mezcladora



Herramienta Menor

9.18.4 Referencias y otras Especificaciones



Es importante recordar que los grandes bloques fundidos por In-situ, usando los

Bolsacretos PAVCO, son enrocados de gran tamaño.

Bajo éstos, en el contacto con el suelo se tiene que proveer una protección contra la

socavación, por medio de una transición adecuada de granulometrías que

prevengan el lavado de las partículas, ofreciendo a su vez una permeabilidad

suficiente.

Para desarrollar esto, se puede utilizar Geotextil que cumplan con los

requerimientos mecánicos, así como con el balance óptimo entre la retención de los

suelos y la permeabilidad requerida, y así prevenir la erosión. Todos los valores

anteriores, dependerán del diseño que los determine y así poder seleccionar el

Geotextil correspondiente.

La utilización del Bolsacreto PAVCO ofrece una adecuada solución a una urgente

necesidad de efectividad, adaptabilidad, y reducción significativa de costos en los

proyectos de protección.

Los Bolsacretos PAVCO, deben ser colocados en el lugar que previamente ha sido

establecido por el diseñador o pueden ser lanzados al agua cuando sea necesario. Se

debe recordar que se está manejando un enrocado artificial, pero que durante el



vaciado del material dentro del Bolsacreto PAVCO, está en forma líquida y no ha

adquirido la suficiente resistencia a la compresión.

Se debe desarrollar entonces una traba, para que los Bolsacretos una vez fraguados

mantengan la estabilidad necesaria, de tal forma que puedan soportar el embate de

las aguas o empujes que provengan del espaldón.

Las características del mortero o concreto de relleno utilizado para los Bolsacretos

PAVCO, deberán cumplir con las propiedades mínimas aceptadas para la elaboración

de estas mezclas.

Esto incluye la calidad de: los áridos, el agua y el cemento. Así como los

procedimientos para su elaboración, transporte y colocación, que permitan asegurar

su calidad.

La resistencia a la compresión simple de estas mezclas, deberá ser recomendada en

el diseño según el uso de estos enrocados artificiales, pero bajo ninguna

circunstancia podrá ser inferior a los 105 kg/cm2 (1.500 psi) para evitar el desgaste

por abrasión.

9.19 PLANOS RECORD DE CONSTRUCCION

El Contratista deberá elaborar y entregar planos record de construcción donde se

consignen todos los datos de altimetría y planimetría de la obra y los detalles de las

mismas.

Los planos record de construcción deberán dibujarse a escalas horizontal 1:1.000 y

vertical 1:100 en planchas de papel de 70 cms. x 110 cms.



Los originales de estos planos deben ser entregados a más tardar con la última Acta de

Recibo Parcial de Obra.

La no entrega oportuna de los planos record de construcción será causal de aplicación

de la póliza de cumplimiento.

9.20 NO CONFORMIDAD

En caso de no conformidad con alguna de las especificaciones anteriores, durante su

ejecución ó a su terminación, las obras se considerarán como mal ejecutadas. En este

evento, el Constructor deberá reconstruirlas a su costo y sin que implique

modificaciones y/o adiciones en el plazo y en el valor del contrato.

Norte Santander Rio Zulia

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