Oferta para la reción del proyecto i de la documentación ...

Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios

de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada

de poniente del puerto de Alcudia.

Rev.5

10/07/2018

Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.

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Tabla de Contenidos

ART. 1 OBJETO

ART. 2 REQUISITOS EXIGIDOS AL CONTRATISTA

ART. 3 EMPLAZAMIENTO DE LOS TRABAJOS

ART. 4 TRABAJOS A REALIZAR

ART. 5 DESARROLLO DE LOS TRABAJOS

ART. 6 DOCUMENTACIÓN A ENTREGAR

ART. 7 PLAZO DE EJECUCIÓN

ART. 8 MEDIOS MARÍTIMOS

ART. 9 PRESUPUESTO

ART. 10 APÉNDICES

APÉNDICES

PLANO DE PROPUESTA DE UBICACIÓN DE LOS SONDEOS

INFORMACIÓN GEOTÉCNICA DE PARTIDA

JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS


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Art. 1 Objeto

El presente documento define las especificaciones técnicas para la contratación de los

servicios de prospección geotécnica para analizar el subsuelo donde se prevé realizar

la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia. Dicha ampliación

prevé la realización de un dragado de primer establecimiento.

Para ello la prospección geotécnica ha sido divida en dos partes: una cuyos resultados

sirvan a la definición de las obras de cimentación de la ampliación de la explanada, y

otra cuyos resultados caractericen los materiales a dragar.

Art. 2 Requisitos exigidos al Contratista

El Contratista deberá realizar los ensayos en un laboratorio de reconocido prestigio a

nivel nacional. El laboratorio donde se realicen los ensayos deberá ser aceptado

previamente por la propiedad, quien no podrá denegarlo arbitrariamente, pero si en

base a experiencias anteriores que haya tenido directamente con el laboratorio

propuesto.

Art. 3 Emplazamiento de los trabajos

Los trabajos de prospección se realizarán en el Puerto de Alcudia. Concretamente en

la zona de la explanada comercial y en las aguas adyacentes a ella.

En el apéndice se presenta un plano de emplazamiento, donde quedan resaltadas las

zonas objeto del presente pliego.

Art. 4 Trabajos a realizar

Prospección geotécnica cuyos resultados sirvan a la definición de las obras de

cimentación de la ampliación de la explanada.

• Ejecución de 3 sondeos mecánicos con medios marítimos de 15 m de

profundidad en la zona que ocupará la obra a ejecutar (el sondeo deberá


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penetrar en el terreno 15 m). Se deberá asegurar haber penetrado en el

sustrato rocoso, al menos 6 m.

• Ejecución de 3 sondeos mecánicos con medios terrestres de 25 m de

profundidad en la zona que ocupará la obra a ejecutar. Se deberá asegurar

haber penetrado en el sustrato rocoso, al menos 6 m.

o Ejecución de ensayos SPT y MI alternos cada 2m en los 6 primeros

metros y cada 3 en el resto del sondeo.

o Ejecución de ensayos de laboratorio en las MI obtenidas, al menos los

siguientes:

▪ 20 ensayos granulométricos

▪ 20 Limites de Atterberg

▪ 20 Corte directo CD

▪ 20 Resistencia a Compresión Simple

▪ 6 Contenido en sulfatos

o Durante la ejecución de los sondeos, se deberá realizar 12 ensayos

presiométricos a 6, 9, 12 y 15 m de profundidad en el terreno entre los 6

sondeos (6 ensayos presiometricos en los sondeos en tierra y 6

ensayos presiometricos en los sondeos en mar).

Prospección mediante Sísmica de Reflexión Monocanal

Prospección de 25 ha de superficie marina mediante la utilización de dos sistemas de

adquisición a simultáneo para proporcionar una mejor información sísmica de los

sedimentos del fondo. Con el receptor de Banda Ancha se asegura una gran

penetración con una resolución media, en torno a los 50cm y se puede alcanzar en la

mayoría de los casos el basamento acústico con penetraciones que pueden llegar

hasta unos 100m. Con el perfilador de 3.5kHz la penetración es menor, pero aporta

una mayor resolución de las capas superficiales de sedimento e información adicional

que facilita una correcta interpretación de las señales.

Concretamente se propone el empleo de un boomer (un sistema electromagnético que

permite generar en el agua una onda de choque de alta potencia, muy corta duración y


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sin reverberación). La propagación de esa onda acústica en los materiales del fondo

permite tener señales reflejadas que representan con detalle los cambios morfológicos

de las diferentes capas que lo forman y otras características de ellas.

El sistema propuesto, aparte de utilizar un boomer de características especiales,

dispone de un sistema receptor de banda ancha que aporta alta penetración con

buena resolución que permite alcanzar en la mayor parte de los casos la capa rocosa

que soporta los sedimentos no consolidados, o basamento acústico.

Un segundo receptor centrado en la frecuencia de 3.5kHz proporciona información

más detallada de las capas superficiales con una resolución mayor, pero con una

penetración menor. La combinación de ambos facilita la interpretación de las señales

acústicas y en muchos casos determinar tipos de materiales.

Art. 5 Desarrollo de los trabajos

El Contratista, a través de su Representante, mantendrá actualizado el Programa de

Trabajo aprobado, las actualizaciones incluirán posibles desviaciones en las tareas así

como detalles de su realización.

Art. 6 Documentación a entregar

Antes de empezar los trabajos el Contratista presentará el protocolo de ejecución de

los trabajos, incluyendo las actividades a desarrollar, la metodología que se empleará,

el cronograma de la ejecución y de la entrega de la documentación.

Al finalizar los trabajos el Contratista presentará un informe que contendrá los

siguientes documentos:

• Descripción detallada de los trabajos de campo realizados.

• Descripción detallada de los trabajos de laboratorio realizados, así como de la

metodología analítica empleada.

• Resultados de las pruebas y ensayos realizado

• Descripción geológica geotécnica del subsuelo


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• Caracterización geotécnica de las distintas unidades atravesadas.

• Resistencia unitaria para cálculo de cimentación por pilotaje y/o micropilotaje

• Capacidad portante del terreno para cimentación superficial.

• Informe geofísico

• Informe fotográfico

• Plano de localización de los puntos de sondeo y coordenadas en UTM ETRS89

huso 31N

Toda la documentación se deberá presentar en formato papel (3 copias) y en formato

digital (3 CD). La documentación entregada en formato digital deberá incluir tanto los

ficheros de presentación (tipo PDF) como los ficheros editables.

Todos los documentos irán firmados por un técnico competente.

Art. 7 Plazo de ejecución

El plazo total de ejecución de los trabajos no será superior a los dos (2) meses en total

desde la contratación de los servicios, incluyéndose los análisis de laboratorio y la

redacción del informe final.

Se valorará positivamente una reducción de plazo de ejecución.

Art. 8 Medios marítimos

Los medios marítimos a emplear serán los propuestos por el contratista es su oferta.

Se evidencia la extrema importancia que el equipo propuesto para realización de los

sondeos en ámbito marino tenga la mayor estabilidad posible. Para ello se valorará

positivamente el empleo de una pontona con Spuds, aunque su uso no es obligatorio,

siempre y cuando se garantice la estabilidad de la plataforma para el desarrollo de los

sondeos.


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Art. 9 Presupuesto

El presupuesto asciende a la cantidad de setenta y nueve mil doscientos ochenta

euros, antes de IVA. Los precios indicados han de considerarse comprensivos de los

costes correspondientes de Seguridad y Salud, la parte proporcional de costes

indirectos (8%). El IVA (21%) no está incluido.

Los costes directos de las diferentes partidas de obra que se consideran han sido

calculados a partir de los precios unitarios de referencia de IDOM para la isla de

Mallorca, bases de precios comerciales y/o precios proporcionados por la APB.

El cálculo del precio de ejecución material se ha realizado considerando un incremento

del 8% sobre los costes directos, en concepto de gastos indirectos. Este porcentaje se

Descripción Coste

Movilización y desmovilización de los equipos empleados,

incluyendose los equipos marinos

1 PA 19,000.00 €/PA 19,000.00 €

Realización de sondeos mecánicos de 25 m de profundidad con

medios terrrestres

75 m 151.47 €/m 11,360.25 €

Realización de sondeos mecánicos de 15 m de profundidad contados

desde el fondo marino con medios marítimos

45 m 334.27 €/m 15,042.15 €

Ejecución ensayo SPT con medios marítimos o terrestres 23 u 33.52 €/u 770.96 €

Extracción MI 23 u 33.52 €/u 770.96 €

Análisis granulométrico, según los parametros definidos por el

CEDEX

20 u 38.00 €/u 760.00 €

Limites de Atterberg 20 u 20.40 €/u 408.00 €

Corte directo CD 20 u 78.80 €/u 1,576.00 €

Resistencia a Compresión Simple 20 u 30.00 €/u 600.00 €

Contenido de Sulfatos 6 u 33.60 €/u 201.60 €

Ensayos presiométricos con medios marítimos o terrestres 12 u 502.77 €/u 6,033.24 €

Geofísica 25 ha 337.50 €/ha 8,437.50 €

Dirección de las pruebas y redacción de informes 1 u 2,250.00 €/u 2,250.00 €

67,210.66 €

8,737.39 €

4,032.64 €

79,980.69 €

BENEFICIO INDUSTRIAL (6%)

TOTAL PEC

ud. Precio unitario

TOTAL PEM

GASTOS GENERALES (13%)


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7/11

ajusta a las disposiciones de la Orden Ministerial de 12 de junio de 1968, que recogen

un valor máximo del 8% en el caso de obras marítimas.

Se evidencia que los costes directos a partir de los cuales se han realizado las

estimaciones de coste de las partidas son acordes y en cumplimiento con los

convenios sectoriales de referencia.

Art. 10 Apéndices

El presente documento consta de los siguientes ficheros adjuntos:

1. Plano de propuesta de ubicación de los sondeos

2. Información geotécnica de partida

3. Justificación de Precios


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Apéndices


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Plano de propuesta de ubicación de los sondeos

Lazareto

Zona

CENTRAL TERMICA

ANTIGUA

M

U

E

L

L

E

D

E

R

I

B

E

R

A

M a r M e d i t e r r a n e o

1.06

0.82

1.02

1.58

1.51

5.86

5.75

5.90

5.92

4.93

1.27

1.40

1.10

(V.T. 22)

(V.T. 27)

(V.T. 3)

(V.T. 2)

(V.T. 44)

(V.T. 92)

(V.T. 93)

(V.T. 41)

(V.T. 43)

(V.T. 38)

(V.T. 36)

(V.T. 35)

de servicios

Edificio

M

U

E

L

L

E

D

E

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B

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I

V

A

(Alcudiamar S.A.)

Club de Amigos de Alcudia

Puerto Deportivo

DIQ

UE

TRAVELIFT

DARSENA

Alcudiamar S.A.

BALIZA

D

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MUELLE DE RIBERA

La Cuarentena

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Camino d'Alcanada

Lazareto

ANTIGUA CENTRAL TERMICA

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E

L

L

E

P

E

S

Q

U

E

R

O

USADO

ACEITE

USADO

ACEITE

USADO

ACEITE

1.37

1.60

1.71

1.49

1.94

E0

1.900

PTM16

2.634

PTM17

2.673

E5

1.140

PTM22

2.539

PTM21

2.680

PTM13

1.629

PTM14

1.252

PTM10

1.250

PTM20

2.551

PTM9

2.882

PTM11

2.537

PTM7

1.937

PTM12

1.283

PTM6

1.333

PTM19

2.011

PTM4

1.911

PTM2

1.877

PTM24

1.263

PTM25

1.230

Recogida

Selectiva

PTM42

0.564

PTM51

0.815

PTM50

0.953

PTM49

0.864

PTM48

0.946

PTM47

0.772

PTM46

0.930

PTM44

0.760

PTM45

0.800

LONJA

C

/

D

E

L

M

O

L

L

C

O

M

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R

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I

A

L

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CENTRAL TERMICA

ANTIGUA

M

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L

L

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M

U

E

L

L

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2

ª

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L

I

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M

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L

L

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1

ª

A

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2

ª

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3

ª

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2

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L

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N

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C

I

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N

Dársenas

Náutico-deportivas

PC-00 511.828 4.409.600

PC-01 511.727 4.409.508

PC-02 511.853 4.409.476

PC-03 511.803 4.409.428

PG-06 4.409.736

PG-07 511.427 4.409.318

PG-08 511.783 4.408.923

PG-09 512.051 4.409.169

PG-10 511.943 4.409.288

XP Y

PG-11 512.095 4.409.472

PC-04 511.976 4.409.445

PC-05 511.878 4.409.349

CUADRO COORDENADAS

UTM-ETRS89 HUSO 31N

511.864

6 sondeos mecánicos

Geofísica de Sísmica de Reflexión

Monocanal


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10/11

Información geotécnica de partida

PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE

LOS MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE

ALCUDIA”

PO 939-G

ANEJO 3: GEOLOGÍA Y GEOTÉCNIA

PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE

DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”

CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA

P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y

GEOTÉCNIA- 2 -

REGISTRO DE CAMBIOS DEL DOCUMENTO

Rev. Fecha

Apartado/Párrafo

Afectado

Motivo del cambio/Detalles

0 2006-10-15 Todo el documento Edición final

1 2006-10-28 Todo el documento Revisión Cliente



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 3 -

ANEJO 3: GEOLOGÍA Y GEOTÉCNIA

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN.................................................................................................... 4 2 ANTECEDENTES................................................................................................... 5 3 TRABAJOS ADICIONALES REALIZADOS............................................................ 6 4 RESULTADOS Y CONCLUSIONES ...................................................................... 7

4.1 DRAGADO: CARACTERIZACIÓN Y PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ............................7 4.1.1 Profundidades de dragado.................................................................... 8 4.1.2 Taludes de dragado .............................................................................. 8 4.1.3 Dimensiones del dragado en zanjas de cimentación............................ 8

4.2 CORTES-TIPO DEL TERRENO............................................................................12 4.3 TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENOS.............................................13

APÉNDICE 1: ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL PROYECTO DE “TERMINACIÓN DE

LOS MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA” (INTECSA, 2004)

APÉNDICE 2: INFORME DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENO (DRAGADOS, 2006)

APÉNDICE 3: CAMPAÑA DE SONDEOS EN LAS NUEVAS EXPLANADAS DEL

PUERTO DE ALCUDIA (LBC, 2006)

APÉNDICE 4: INFORME DE EVOLUCIÓN DE LOS ASIENTOS POR PRECARGA

(SENER, 2007)



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 4 -

1 INTRODUCCIÓN

Este documento tiene como objeto el completar la información geotécnica necesaria,

para poder definir con mayor exactitud los diferentes parámetros geotécnicos

necesarios para el dimensionamiento de las infraestructuras objeto del presente

Proyecto Modificado, la definición del dragado en las proximidades de las banquetas

de los muelles, y la determinación de las características portantes de la nueva

explanada.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 5 -

2 ANTECEDENTES

En el presente Anejo se caracterizan geotécnicamente los terrenos y fondos marinos

en zona de dragado, correspondientes a la dársena de poniente del Puerto de

Alcudia.

Como documentación básica que pudiera proporcionar una aproximación previa al

conocimiento geotécnico de la zona, se manejó, en la realización del Proyecto

Constructivo de terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia

(INTECSA, 2004), la siguiente documentación:

- Cartografía geológica del I.G.M.E.

- Batimetría general de la zona (proporcionada por la Autoridad Portuaria)

- Resultados obtenidos de los análisis efectuados sobre una serie de

muestras de sedimentos para la caracterización físico-química de los

materiales de dragado correspondientes al Proyecto de Prolongación del

Muelle de Ribera (2ª fase), de noviembre de 1993 (proporcionados por la

Autoridad Portuaria)

- Resultados de la campaña de sondeos (3) realizada para el proyecto de

atraque de butaneros (Repsol-Butano), de diciembre de 1994

(proporcionados por la Autoridad Portuaria)

El análisis de la citada documentación, así como de los estudios adicionales

realizados durante la redacción del citado Proyecto constructivo, sirve de base para

la realización del correspondiente Estudio Geotécnico del proyecto de Terminación

de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia. Dicho estudio sirve de base para la

redacción del presente Estudio Geológico y Geotécnico, en el cual se han

incorporado los resultados obtenidos de las diferentes campañas realizadas para

seguimiento de las obras. Dicho Estudio se recoge en el Apéndice 1 al presente

Anejo.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 6 -

3 TRABAJOS ADICIONALES REALIZADOS

Con el fin de detallar más exhaustivamente la caracterización geotécnica de la zona

se han realizado los siguientes estudios:

• Informe de campaña de penetrómetros y batimetría, realizado por la empresa

GEOMA (2006), para la determinación de los espesores de fangos

superficiales en las zonas afectadas por las obras

• Estudio geotécnico de los rellenos de la nueva explanada de los Muelles de

Poniente, que incluyó la realización de una campaña de 4 sondeos en los

citados rellenos, realizado por la LBC - UTE SENER-SGS (2006). El informe

de resultados de dicha campaña se recoge en el Apéndice 3, adjunto al

presente Anejo.

• Propuesta de Tratamiento de consolidación de rellenos realizada por

Dragados (2005) para la definición del tratamiento de consolidación y mejora

del terreno mediante precarga (Informe incluido en el Apéndice 2 al presente

Anejo)

• Informes de seguimiento de los asientos en el relleno producidos por la

precarga, realizados por la UTE SENER-SGS (Informes incluidos en el

Apéndice 4 al presente Anejo)



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 7 -

4 RESULTADOS Y CONCLUSIONES

4.1 Dragado: caracterización y parámetros geotécnicos

En el Informe Geotécnico incluido en el Proyecto Constructivo de la Terminación de

los Muelles de Poniente, se caracterizan los materiales de dragado, distinguiendo

tres zonas distintas:

- Dragado estructural hasta para el apoyo del muelle de gravedad y que

correspondería a la preparación del cimiento del mismo

- Dragado en la zona de apoyo del talud de protección, que podría no ser

necesario

- Dragado de establecimiento, hasta la cota –4,0 m, con el fin de aumentar

el calado actual en la zona afectada por el canal de entrada.

En principio, no se considera necesario dragar en la zona de relleno de la explanada

(no se espera que se puedan producir asientos significativos por consolidación del

terreno en esta área).

Los niveles superficiales de baja compacidad serán los que se verán afectados en

mayor medida por el dragado. No obstante, en la zona más próxima a la línea de

tierra parece que será necesario excavar en el nivel superficial de margas arcillosas,

lo que puede requerir un procedimiento de extracción algo diferente (por ejemplo con

cuchara) para esta zona localizada.

En general, el material a dragar está formado por unas arenas con cantos y matriz

limo-arcillosa, presentando en la banda más superficial un menor porcentaje de

fragmentos calcáreos. De todos modos, el dragado del canal de entrada afectará

también en algunas zonas a los niveles de cantos calcáreos que subyacen bajo las

arenas fangosas.

No se analizan las características geotécnicas de los materiales fangosos ya que

tienen un reducido interés práctico al ser éstos retirados en la zona de apoyo del

muelle de gravedad.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 8 -

Del Informe Geotécnico se extraen, a modo de resumen, las siguientes conclusiones

relativas al dragado:

4.1.1 Profundidades de dragado

En la zona de apoyo del muelle de gravedad se considera que debe establecerse

como profundidad de dragado mínima la correspondiente a la cota –4,5 m en esta

zona de apoyo del muelle de gravedad.

En la zona más próxima a la costa, será suficiente con mantener la profundidad de

dragado mínima de 4,5 m, pues con esa profundidad parece que se superan los

suelos flojos que quedan al nivel de superficie.

En cambio, en la zona más alejada de la costa del muelle de gravedad se

recomienda que el dragado alcance la cota –6,0 m.

En la zona de la protección de escollera los requerimientos para el apoyo son

menores y no se considera imprescindible dragar los niveles flojos superficiales.

Por último, el dragado de establecimiento para lograr disponer el calado necesario en

el canal de entrada, obligará a alcanzar con el dragado la cota –4,0 m.

4.1.2 Taludes de dragado

Para este proyecto y dado que el material a dragar está formado fundamentalmente

por arenas flojas y que se trataría de aguas tranquilas, se podría adoptar inicialmente

un talud de 4H:1V.

4.1.3 Dimensiones del dragado en zanjas de cimentación

En el “lado mar”, la zanja de dragado deberá tener una anchura mínima de acuerdo

con la siguiente figura (línea de 45º desde el borde del elemento de hormigón hasta

la plataforma de dragado, más un resguardo de 1,0 m):



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 9 -

Convendría rellenar con escollera, en el lado de mar, el hueco que quedaría entre el

talud correspondiente a la geometría indicada para la banqueta de apoyo del

elemento de hormigón y el talud de dragado, disponiéndose así peso estabilizador en

el pie del muelle y limitándose la posible erosión de la zona próxima al apoyo de la

banqueta de escollera.

Durante la ejecución de las obras, y debido a las necesidades expresadas por la

A.P.B., se acuerda modificar el uso del segundo tramo del muelle, pasando de

considerar como embarcación de diseño unas embarcaciones turísticas y de recreo (de

hasta unos 20 m de eslora), a considerar un ferry de hasta 70 m de eslora (Ramón

Llull).

Dicho cambio motiva, principalmente, cuatro cambios; uno en el calado del tramo,

donde ahora se requiere un mínimo 5 m (frente a los 4 previstos inicialmente); se

incrementa la cota de coronación del muelle en toda su longitud desde los +1,20 m

previstos inicialmente, hasta los +1,80 m; y otros dos en las acciones: se pasa de un

tiro de bolardo de 5 t cada 10 m, a un tiro d 50 t cada 20 m, y de una sobrecarga de

uso y explotación de 1,5 t/m2 (sobrecarga de uso turístico/recreativo), a una sobrecarga

de 3,0 t/m2 (sobrecarga de uso comercial).

El incremento de calado supone el dragado del fondo de la dársena de poniente y de la

banqueta inicialmente prevista, resolviendo la cimentación del muelle con una berma

de 1,00 m y un talud con pendiente 1,5:1.

El resto de características de las secciones tipo se muestran en las figuras que se

adjuntan a continuación.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 10 -

Figura 1: Sección tipo tramo A (arranque)

Figura 2: Tramo 2 (atraque ferries). Sección tipo sin el bloque anclaje de bolardos



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 11 -

Figura 3: Tramo 2 (atraque ferries). Sección tipo por el bloque anclaje de bolardos

Adicionalmente, a fin de proteger la banqueta de la posible erosión provocada por las

corrientes generadas por la propulsión de los buques, se plantea la protección de la

misma con placas prefabricadas de hormigón en masa tanto en la berma (con un

bloque de guarda de 1,00x0,5 m de sección) como en el talud (con una losa de

2,40x0,40 m de sección).



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 12 -

4.2 Cortes-tipo del terreno

En el Estudio Geotécnico incluido en el Proyecto Constructivo de la Terminación de

los Muelles de Poniente, se proponen 2 cortes tipo asociados a cada una de las

plataformas de dragado del muelle de gravedad:

Corte tipo 1 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –4.5 m):

-4.5 a –5.5 Arenas y cantos

-5.5 a –7.5 Marga alterada

-7.5 Marga

Corte tipo 2 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –6.0 m y al

apoyo del cierre en talud)

-6.0 a –7.5 Arenas y cantos calcáreos


-8.5 Marga

No se ha considerado la presencia de los niveles de calizas fracturadas que alternan

con las margas arcillosas del sustrato, lo cual resulta conservador de cara a realizar

las comprobaciones necesarias de estabilidad y estimación de movimientos.

A continuación se indican los parámetros de resistencia al corte y deformabilidad

asociados a cada uno de los niveles referidos (también recogidos en el anejo nº 4 de

bases de diseño):

Material γd (t/m3) c (t/m2) φ (º) E (kp/cm2)

Arenas y cantos 1.8 0 35 150

Margas alteradas 2.3 5 28 1000

Margas 2.4 10 28 2000



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 13 -

4.3 Tratamiento de consolidación de rellenos

Para el presente Proyecto Modificado se prevé que los rellenos de la nueva

explanada provengan del dragado tanto de la propia Dársena de Poniente, como del

dragado del proyecto de Mejora de Calados de la Dársena Comercial del Puerto de

Alcudia (PO1014-G).

Dicho material de dragado, de acuerdo a la información geotécnica disponible, está

constituido principalmente por bolos (formados por la trituración de la roca) con una

componente significativa de material fino cohesivo, el cual puede presentar ciertas

dificultades frente a su consolidación.

Adicionalmente, tal y como se refleja en el Proyecto Constructivo de Terminación de

los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia, el lecho natural de dicha explanada,

presenta un estrato de espesor variable de fangos mezclados con cantos calcáreos.

La combinación de ambos materiales conduce a suponer que se puedan producir

unos asientos significativos en la explanada, hecho que motiva el planteamiento de

un tratamiento de mejora del terreno a fin de reducir los mencionados asientos y

aumentar su capacidad portante.

De acuerdo a la propuesta de tratamiento de consolidación realizada por Dragados,

en cumplimiento de las prescripciones del Proyecto Constructivo de Terminación de

los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia, se planeta un tratamiento mediante

precarga con tierras.

Dicha precarga se configura según tres zonas, de acuerdo a los usos y cargas

previstos para ellas:

Zona de operación de los muelles: 3 m de altura de tierras

Zona de estacionamiento: 1,5 m de altura de tierras

Zona de la Estación Marítima: 7,0 m de altura de tierras

Destacar que para ésta última zona el requerimiento de proyecto es el de alcanzar

una resistencia para el terreno de 1 kg/cm2.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 14 -

4.3.1.1 Trabajos realizados

Se ha realizado un análisis de la evolución de los asientos en los rellenos de las

explanadas mediante el seguimiento de una serie de placas de carga, distribuidas a

los largo de la explanada.

La información disponible para la realización de análisis es la que a continuación se

enumera:

• Informe del LBC (Laboratorio Balear para la Calidad) en el que se adjuntan

dos ensayos edométricos para el sondeo 1 y el sondeo 3 (Apéndice 3)

• Informe del LBC titulado “Trabajos de Geotecnia en el Puerto de Alcudia” en

el que se adjuntan los perfiles litológicos de los sondeos 1, 2, 3 y 4 y sus

curvas granulométricas (Apéndice 3)

• Hoja Excel con la evolución de los asientos hasta la fecha 10/08/2006.

A partir de la planta general de la precarga se han establecido cuatro ejes

significativos para el análisis de los asientos:

• Eje 1. Formado por la alineación de las placas de carga 1 y 2 (Sondeo 1).

• Eje 2. Formado por la alineación de las placas de carga 3, 4 y 5 (Sondeo 2).


• Eje 4. Entre las placas de carga 9 y 10 (Sondeo 4).

Figura 4. Ejes establecidos para el análisis.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 15 -

Una vez planteada la geometría, se procede a realizar un primer modelo global del

problema utilizando el método de los elementos finitos implementado en el programa

PLAXIS. Una vez realizado el mallado y definidas las cargas se procede a realizar un

primer análisis del que se obtienen unos resultados previos que serán contrastados

con los métodos de la bibliografía clásica (“Geotecnia y Cimientos”, J. Salas) basados

en la formulación propuesta por Verruijt implementada en un hoja de cálculo.

4.3.1.2 Resultados y conclusiones

A tenor de los resultados obtenidos, respecto al grado de consolidación de los

rellenos, se puede concluir lo siguiente (resultados ampliados en el Apéndice 4 al

presente Anejo):

Asientos del Eje 1

El grado de consolidación del terreno subyacente a la precarga en los puntos donde

se sitúan las placas 1 y 2 (eje 1) es superior al 95%. Esta afirmación viene avalada

por los resultados del trabajo de campo y las modelizaciones realizadas. Se puede

afirmar que la precarga de este eje ha finalizado satisfactoriamente, al obtener un

grado de consolidación superior al 95%.

>Asientos Alcudia_eje1

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

cm

)

Placa 1 Placa 2

Figura 5. Asientos del eje 1.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 16 -

Asientos del Eje 2

Del estudio de los asientos del eje 2 (placas 3, 4 y 5) se deducen las siguientes

conclusiones:

1. Los datos de campo no reflejan la componente instantánea del asiento. Esta

circunstancia dificulta enormemente la determinación del grado de

consolidación del mismo. No obstante, los datos de campo denotan cierta

estabilización del asiento por lo que sería razonable pensar que el terreno ha

alcanzado un grado de consolidación superior al 80%.


-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

m)

Placa 3 Placa 4 Placa 5

Figura 6. Asientos del eje 2.

2. Los principales parámetros que intervienen en la modelización realizada

(permeabilidad, coeficiente de consolidación, coeficiente de entumecimiento,

módulo de deformación edométrico y el índice de poros) se han determinado

con un doble objetivo:

− Representar el terreno acorde con los ensayos de campo.

− Capturar el máximo asiento posible en la elección de aquellos

parámetros en los que existe un intervalo de valores admisibles

(permeabilidad) o producto de una regresión matemática para



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 17 -

obtenerlos (módulo edométrico, en base a los escalones de carga de

los ensayos).

3. La combinación de estas dos condiciones arrojó resultados muy satisfactorios

en el análisis del eje 1, lo que hizo pensar que la modelización realizada

mediante los parámetros establecidos en dicho eje representaba de forma

precisa el terreno donde se realiza la precarga y, en particular, el terreno

ubicado bajo el eje 2. En la siguiente tabla se presentan todos los resultados

relativos al análisis realizado para determinar el grado de consolidación del

eje 2 y las hipótesis tomadas en el cálculo:

Nº Hipótesis Grado de consolidación (promedio de placas, con peso 0,7 la placa

que más asiento presenta)

Tiempo hasta el 95% de consolidación

1 Asiento instantáneo de 6 cm producido en 10 días (idéntico al que presentan las placas del eje 1).

94% No inferior a 4 días

2 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-05. 88% No inferior a 29 días.

3 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-06. 86% No inferior a 36 días

Tabla 1. Análisis de sensibilidad del eje 2.

>Asientos Alcudia_comparación

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Verruijt Placa 4 Placa 5 Plaxis modificado

Figura 7. Hipótesis 1.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 18 -

a) Bajo la hipótesis nº 1, el asiento producido en un tiempo no inferior a 4

días debería ser de 0,2 cm. Es perfectamente razonable introducir una

componente de asiento instantáneo para estimar el grado de

consolidación del terreno bajo este eje.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado Placa 3


b) La hipótesis nº 2 acelera el proceso de consolidación, ya que a medida

que aumenta la permeabilidad de un terreno, los procesos de

consolidación aumentan su velocidad al poder liberar de forma rápida la

presión de los poros. En este caso el asiento necesario para alcanzar un

grado de consolidación del 95% es de 0,8 cm en un tiempo no inferior a 29

días desde la fecha 18/10/2006.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 19 -


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)



c) La hipótesis nº 3, al igual que la anterior, acelera el proceso de

consolidación pero en menor medida que su antecesora. En este caso, el

asiento necesario para llegar al 95% de consolidación es de 0,95 cm en

un tiempo no inferior a 36 días.

Como conclusión definitiva, se podría pensar que el grado de consolidación del

terreno bajo el eje 2 se mueve en un rango que va del 86 al 94% al no disponer de un

registro de datos satisfactorios en lo que concierne al inicio de la precarga y, en

especial, al asiento instantáneo de la misma. Sin embargo, atendiendo al ritmo de

evolución del asiento se puede pensar que el grado de consolidación se mueve en un

intervalo más ajustado que va del 90 al 94%, por lo que, en promedio, se puede

considerar que el terreno bajo el eje 2 ha llegado al 90% de grado de consolidación y

que, en todo caso, los asientos remanentes esperables resultarían, en el peor de los

casos, del orden de 1 cm.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 20 -

-0,02

-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0 20 40 60 80 100 120

Tiempo (día)

Ev

olu

ció

n a

sie

nto

(m

/día

)

Serie1

Serie2

Serie3

Serie4

Serie5

Serie6

Serie7

Serie8

Grado consolidación > 90%

Figura 10. Evolución asiento (m/día).

Asientos del Eje 3

Del estudio de los asientos del eje 3 (placas 6, 7 y 8) se deducen las siguientes

conclusiones:

1. El grado de consolidación del terreno subyacente al eje 3 es

aproximadamente del 90%. Al igual que en el eje 2, los asientos presentan

cierta estabilización pero su tendencia es de seguir creciendo. Asimismo, la

componente instantánea del asiento no ha sido capturada por lo que los

valores alcanzados no permiten asegurar un grado de consolidación más allá

del valor indicado.

Asientos del Eje 4

Con la finalidad de mejorar el asiento del eje 3, se incrementa parcialmente la zona

de precarga correspondiente al Eje 4, caracterizado por la Placas 9 y 10,

representativo de la zona de la Estación Marítima, donde la altura de precarga

prevista es de 7 m.

Con dicho aumento de la superficie de precarga destinada a las placas 9 y 10 de

manera que el terreno subyacente al eje 3 se ve beneficiado de la compresión a la

que se verá sometido el eje 4 y se aumenta así el grado de consolidación del mismo.



CONTRATISTA

ASISTENCIA TÉCNICA


GEOTÉCNIA- 21 -

Respecto a este eje, cabe destacar que la precarga se ha realizado en dos fases: (1)

una primera con una altura de tierras del orden de 3 m, simultanea con la precarga

del resto de la explanada; y (2) una segunda con 7 m de tierras.

Del seguimiento de los asientos de las placas 9 y 10, se observa que en esta zona se

producen con mayor celeridad que en el resto de ejes, hecho concordante con los

resultados obtenidos de los sondeos realizados (recogidos en el Apéndice 2 al

presente Anejo), que revelan la presencia de un mayor porcentaje de bolos y material

granular.

En todo caso, los asientos medidos presentan una estabilización en las últimas

mediciones realizadas que llevan a suponer, al igual que sucede para los Ejes 2 y 3,

que el grado de consolidación supera el 90% siendo, en este caso, esperable un

grado incluso superior, al haberse alargado 30 días el período de retirada de la

precarga desde la última medición realizada.

TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE ALCUDIA (P.O.939-G) Anejo nº 2. Geotecnia

intecsa-inarsa O.T.: 32267

ANEJO Nº 2.

GEOTECNIA



ANEJO Nº 2.

GEOTECNIA

Í N D I C E

1.- INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES (INFORMACIÓN GEOTÉCNICA PREVIA)

2.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS

3.- DRAGADO: CARACTERIZACIÓN Y PARÁMETROS GEOTÉCNICOS

3.1.- Profundidades de dragado 3.2.- Taludes de dragado 3.3.- Dimensiones del dragado en zanjas de cimentación

4.- CORTES-TIPO DEL TERRENO

5.- INFORME GEOTÉCNICO: “ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN GEOTÉCNICA PARA

EL PROYECTO DE TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE DEL

PUERTO DE ALCUDIA (P.O. 939-G)



ANEJO Nº 2.

GEOTECNIA

1.- INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES (INFORMACIÓN GEOTÉCNICA PREVIA)

En el presente anejo se caracterizan geotécnicamente los terrenos de la zona sobre la

que se van a llevar a cabo los trabajos de dragado, cimentación y rellenos

correspondientes al proyecto de Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de

Alcudia.

Como documentación básica que pudiera proporcionar una aproximación previa al

conocimiento geotécnico de la zona se manejó la siguiente:

- Cartografía geológica del I.G.M.E.

- Batimetría general de la zona (proporcionada por la Autoridad Portuaria)

- Resultados obtenidos de los análisis efectuados sobre una serie de muestras de

sedimentos para la caracterización físico-química de los materiales de dragado

correspondientes al Proyecto de Prolongación del Muelle de Ribera (2ª fase), de

noviembre de 1993 (proporcionados por la Autoridad Portuaria)

- Resultados de la campaña de sondeos (3) realizada para el proyecto de atraque de

butaneros (Repsol-Butano), de diciembre de 1994 (proporcionados por la Autoridad

Portuaria)



2.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS

De acuerdo con la información disponible (reseñada en el apartado anterior), se realizó

en marzo de 2002 una primera estimación de lo que podía ser una “columna tipo” de

terreno (fangos sobre conglomerado y calcarenitas, que pudieran no aparecer en muchos

casos, sobre roca jurásica de caliza y marga, con bases y techos aproximados),

realizándose propuesta de investigación geotécnica en 2 fases, la primera de las cuales

hubiera supuesto un reconocimiento de los afloramientos del marés y de las calizas

jurásicas y la realización de tres sondeos en tierra, además de tres perfiles geofísicos

realizados desde embarcación; la segunda fase (sondeos sobre pontona flotante), se

decía, se realizaría en caso de que con la primera no se hubieran obtenido resultados

con la suficiente coherencia para realizar correctamente extrapolaciones para poder

proyectar adecuadamente las cimentaciones y evaluar la “dragabilidad” de los terrenos.

Así, se trataba de evitar en lo posible –siempre que en la 1ª fase (sondeos en tierra y

geofísica, junto con los datos existentes) se hubieran obtenido resultados coherentes y

extrapolables- la utilización de una plataforma marina para la realización de los sondeos

(que se dejaban para una 2ª fase sólo en caso necesario), pensando que podía ser crítica

la disponibilidad de dicha plataforma.

Posteriormente, la Autoridad Portuaria recibió propuesta de la empresa Gabinete

Geotécnico, S.L. conteniendo una ligera variante de campaña geotécnica.

Examinada dicha propuesta, la opinión de Intecsa-Inarsa era que, si podía disponerse de

una plataforma a precio “razonable”, los reconocimientos planteados conducirían desde

luego a una caracterización suficiente de los terrenos en zona de muelle y canal de

dragado (pudiendo incluso reducirse a 6 el número total de sondeos mecánicos y a 5 el

de penetrométricos; y propuesta de puntos de localización). Adicionalmente, se

recomendaba, si se decidía finalmente la realización de dicha campaña, que se penetrara

hasta 10 metros en la roca en tres de los sondeos planteados, en previsión de eventuales

actuaciones futuras en la zona.

Se adjunta, a escala reducida, plano conteniendo dicha propuesta de puntos de

localización de los sondeos.



En mayo y junio de 2002 se llevó a cabo, por Gabinete Geotécnico, S.L., la campaña de

sondeos penetrométricos, sondeos mecánicos y ensayos de identificación, cuyos

resultados permiten caracterizar los terrenos en la zona de proyecto.

Se realizaron en total 6 sondeos a rotación con recuperación continua de testigo, con los

que se alcanzaron profundidades que varían entre 5.8 m y 15.8 m, y los correspondientes

ensayos de laboratorio sobre muestras tomadas a lo largo de los mismos. La

investigación se completó con la ejecución de 5 ensayos de penetración dinámica tipo

Borros hasta rechazo.

La elaboración del correspondiente Informe Geotécnico “Análisis de la Información

Geotécnica para el Proyecto de Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de

Alcudia”-, que también recoge los resultados de dicha campaña, corre a cargo de

Ingeniería del Suelo, S,L. (de acuerdo con las indicaciones de la A.P.B.).



3.- DRAGADO: CARACTERIZACIÓN Y PARÁMETROS GEOTÉCNICOS

En el Informe Geotécnico incluido al final de este anejo, se caracterizan los materiales de

dragado, distinguiendo tres zonas distintas:

- dragado estructural hasta para el apoyo del muelle de gravedad y que

correspondería a la preparación del cimiento del mismo

- dragado en la zona de apoyo del talud de protección, que podría no ser necesario

- dragado de establecimiento, hasta la cota –4,0 m, con el fin de aumentar el calado

actual en la zona afectada por el canal de entrada.

En principio, no se considera necesario dragar en la zona de relleno de la explanada (no

se espera que se puedan producir asientos significativos por consolidación del terreno en

esta área).

Los niveles superficiales de baja compacidad serán los que se verán afectados en mayor

medida por el dragado. No obstante, en la zona más próxima a la línea de tierra parece

que será necesario excavar en el nivel superficial de margas arcillosas, lo que puede

requerir un procedimiento de extracción algo diferente (por ejemplo con cuchara) para

esta zona localizada.

En general, el material a dragar está formado por unas arenas con cantos y matriz limo-

arcillosa, presentando en la banda más superficial un menor porcentaje de fragmentos

calcáreos. De todos modos, el dragado del canal de entrada afectará también en algunas

zonas a los niveles de cantos calcáreos que subyacen bajo las arenas fangosas.

No se analizan las características geotécnicas de los materiales fangosos ya que tienen

un reducido interés práctico al ser éstos retirados en la zona de apoyo del muelle de

gravedad.

Del Informe Geotécnico se extraen, a modo de resumen, las siguientes conclusiones

relativas al dragado:



3.1.- PROFUNDIDADES DE DRAGADO

En la zona de apoyo del muelle de gravedad se considera que debe establecerse como

profundidad de dragado mínima la correspondiente a la cota –4,5 m en esta zona de

apoyo del muelle de gravedad.

En la zona más próxima a la costa, será suficiente con mantener la profundidad de

dragado mínima de 4,5 m, pues con esa profundidad parece que se superan los suelos

flojos que quedan al nivel de superficie.

En cambio, en la zona más alejada de la costa del muelle de gravedad se recomienda

que el dragado alcance la cota –6,0 m.

En la zona de la protección de escollera los requerimientos para el apoyo son menores y

no se considera imprescindible dragar los niveles flojos superficiales.

Por último, el dragado de establecimiento para lograr disponer el calado necesario en el

canal de entrada, obligará a alcanzar con el dragado la cota –4,0 m.

3.2.- TALUDES DE DRAGADO

Para este proyecto y dado que el material a dragar está formado fundamentalmente por

arenas flojas y que se trataría de aguas tranquilas, se podría adoptar inicialmente un

talud de 4H:1V.

3.3.- DIMENSIONES DEL DRAGADO EN ZANJAS DE CIMENTACIÓN

En el “lado mar”, la zanja de dragado deberá tener una anchura mínima de acuerdo con

la siguiente figura (línea de 45º desde el borde del elemento de hormigón hasta la

plataforma de dragado, más un resguardo de 1,0 m):



Convendría rellenar con escollera, en el lado de mar, el hueco que quedaría entre el talud

correspondiente a la geometría indicada para la banqueta de apoyo del elemento de

hormigón y el talud de dragado, disponiéndose así peso estabilizador en el pie del muelle

y limitándose la posible erosión de la zona próxima al apoyo de la banqueta de escollera.



4.- CORTES-TIPO DEL TERRENO

En el Informe Geotécnico incluido al final de este anejo, se proponen 2 cortes tipo

asociados a cada una de las plataformas de dragado del muelle de gravedad:

Corte tipo 1 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –4.5 m):

-4.5 a –5.5 Arenas y cantos


-7.5 Marga

Corte tipo 2 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –6.0 m y al apoyo

del cierre en talud)

-6.0 a –7.5 Arenas y cantos calcáreos


-8.5 Marga

No se ha considerado la presencia de los niveles de calizas fracturadas que alternan con

las margas arcillosas del sustrato, lo cual resulta conservador de cara a realizar las

comprobaciones necesarias de estabilidad y estimación de movimientos.

A continuación se indican los parámetros de resistencia al corte y deformabilidad

asociados a cada uno de los niveles referidos (también recogidos en el anejo nº 4 de

bases de diseño):

Material γd (t/m3) c (t/m2) φ (º) E (kp/cm2)

Arenas y cantos 1.8 0 35 150

Margas alteradas 2.3 5 28 1000

Margas 2.4 10 28 2000



5.- INFORME GEOTÉCNICO: “ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN GEOTÉCNICA

PARA EL PROYECTO DE TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE

DEL PUERTO DE ALCUDIA (P.O. 939-G)

A continuación se adjunta íntegramente el Informe Geotécnico elaborado por Ingeniería

del Suelo, S,L., que incluye también (como apéndices) los resultados de la campaña

geotécnica realizada por la empresa Gabinete Geotécnico, S.L., en concreto las

columnas de los sondeos, documentación fotográfica de los mismos, resultados de los

ensayos de laboratorio y resultados de los ensayos de penetración dinámica efectuados.

Tratamiento de Consolidación de Rellenos.

Terminación Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia.

Dirección Técnica. Servicio de Geotecnia. Pág. 1 de 18

TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA

TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENOS 5-ABRIL-2006

DRAGADOS DIRECCIÓN TÉCNICA




TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA

TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENOS

ÍNDICE

1. ANTECEDENTES Y BASES DE PARTIDA 3

2. CORTE TIPO DEL TERRENO 4

3. SOBRECARGAS DE USO 6

4. POSIBLES TRATAMIENTOS 7

5. DISEÑO DE LA PRECARGA 8

5.1. ALTURA DE LA PRECARGA 8

5.2. DURACIÓN DE LA PRECARGA 8

5.3. CONTROL DE ASIENTOS: 10

5.3.1. Instrumentación: 10

5.3.2. Colocación de la instrumentación 13

5.3.3. Nivelaciones topográficas: 15

5.4. DISPOSICIONES CONSTRUCTIVAS 15

6. CONCLUSIONES 16

PLANTA GENERAL DE SITUACIÓN DE RECONOCIMIENTOS 17

SECCIONES TIPO 18




1. ANTECEDENTES Y BASES DE PARTIDA

En el presente informe se recoge un estudio del tratamiento de consolidación para los

rellenos que se efectuarán en el trasdós de los muelles de Poniente del Puerto de Alcudia.

Para la realización de este informe se dispone de la memoria y algunos de sus anejos,

el pliego y los planos de planta y secciones tipo del relleno de la explanada. Todos estos

documentos fueron realizados por Intecsa-Inarsa (Noviembre de 2004). También se dispone del

Informe Geotécnico elaborado por Ingeniería del Suelo.

A continuación se recogen unos planos con la situación actual y futura del Puerto de

Alcudia

Plano de situación actual




Plano de situación futura

Al final del presente informe se recogen las secciones tipo de la futura ampliación.

2. CORTE TIPO DEL TERRENO

Los distintos niveles, desde el punto de vista geotécnico, que se deducen de los

reconocimientos realizados serían, según se recoge en el Informe Geotécnico realizado por

Ingeniería del Suelo, los que se indican a continuación:

• Arenas fangosas: corresponde al nivel superficial de compacidad baja.

• Cantos calcáreos con matriz areno-limosa: cantos o caliza muy fracturada con

matriz areno-limosa.

• Alternancia de margas y calizas: se trata de los materiales jurásicos del sustrato,

los cuales han sido reconocidos en todos los sondeos.

El espesor de fangos es más reducido en la parte más próxima a la costa, donde se

registran espesores del orden de 0,5 – 1 m, incrementándose progresivamente al alejarse de la

misma, llegándose a espesores del orden de 3,5 m.




En el siguiente cuadro se recogen los espesores de fangos obtenidos en los

reconocimientos situados en la zona en la que se emplazarán los rellenos:

Reconocimiento

Cota

emplazamiento

(m)

Espesor de

fangos (m)

Cota inferior de

fangos (m)

S-5 -2,35 3,35 -5,70

S-6 -2,00 1,10 -3,10

S-1 Repsol -2,55 2,30 -4,85

P-2 -3,10 2,60 -5,70

P-3 -1,40 1,20 -2,60

P-4 -2,05 2,80 -4,85

P-5 -1,50 1,80 -3,30

Al final del informe se ha adjuntado una planta con la situación de los reconocimientos.

Según indica el Informe Geotécnico, en principio no se considera necesario dragar la

zona de relleno en el trasdós de los muelles, pues la mayor parte del asiento que se produzca

debido a estos niveles estará asociado a la fase de construcción.

En el siguiente cuadro se recoge el resumen de ensayos con muestras de fangos

procedentes de los sondeos:

5 2 0,4 0,08

1 0,40-0,60 NP NP 98,1 91,1 72,8 44,3 4,55

3 0,40-0,60 NP NP 99,9 99,7 78,5 43,7 5,88

3 1,30-1,50 NP NP 96,9 93,0 71,9 37,6 5,21

M.O. (%)Tamices

Arenas fangosas

SondeoProfundidad

(m)LL IP

En el siguiente gráfico se muestra el golpeo obtenido en los fangos en los cinco ensayos

de penetración dinámica realizados. Como se puede observar en la mayoría de los casos el

golpeo fue nulo.

Ensayo Penetración Dinámica en fangos

0

0,5

1

1,5

2

2,5

3

0 1 2 3 4 5

Golpeos

Pro

fun

did

ad

(m

)

P1

P2

P3

P4

P5




3. SOBRECARGAS DE USO

De acuerdo con la documentación facilitada por la obra y a efectos del

dimensionamiento de los muelles -destinados básicamente a tráfico local y mantenimiento y

reparación de pequeñas embarcaciones-, se considera que en los mismos no tendrán lugar

operaciones de carga/descarga o manipulación de graneles, mercancía general convencional o

contenedores, habiéndose considerado para los cálculos una sobrecarga uniforme total en áreas

de operación de 1,5 t/m2.

Con objeto de facilitar la aplicación de sobrecargas correspondiente a tráfico rodado

convencional actuando sobre estructuras de contención, podrá sustituirse los trenes de carga

señalados en la ROM 0.2.-90, conjuntamente con las simplificaciones aplicables, por las

siguientes sobrecargas de longitud indefinida:

Figura 1.

Así, los trenes de tráfico pueden ser sustituidos como indica la ROM 0.2-90 por:

. q = 4,0 t/m2 en 3,0 m de anchura desde el trasdós

. HA = 0,6 t/m

. Sobrecarga uniforme compatible 0,5 t/m2




En la zona del varadero de mantenimiento se considera la operación de un pórtico

elevador (Travelift) de 30 t de capacidad de elevación y 10 t de peso total, cuyas cargas son

menos desfavorables que las producidas por el tren B3 de los que recoge la ROM 0.2-90 (a su

vez menos desfavorable que la sobrecarga de tráfico considerada).

En cuanto al resto de la explanada, que se convertirá –sin solución de continuidad- en

prolongación de la explanada actual, la zona de proyecto se considerará de uso comercial,

destinada básicamente a semirremolques y otros tráficos ro-ro, con sus áreas de operación,

almacenamiento-estacionamiento de los semirremolques, vías de maniobra y zonas

complementarias (estacionamiento de vehículos pesados).

En la zona de la Estación Marítima la sobrecarga de uso según los datos facilitados por

la obra será de 10 t/m2.

4. POSIBLES TRATAMIENTOS

Con objeto de llevar a cabo la compactación de la explanada, se había previsto en el

proyecto en una franja de 40 m desde el cantil del muelle consolidar el relleno mediante un

tratamiento a base de precarga con tierras, a fin de que los asientos residuales tras la

construcción del pavimento y durante la vida de la obra sean lo menores posibles. La superficie

total a la que se aplica este tratamiento es del orden de unos 11.200 m2.

En el resto de la explanada, unos 17.000 m2, se había previsto en el proyecto un

tratamiento mediante consolidación dinámica con una energía total aplicada de 200 (t*m)/m2

Debido a la excedencia de materiales en la obra, a la existencia de fangos superficiales,

con no mucho espesor pero que posiblemente no serían mejorados con la compactación

dinámica, y la posibilidad de disponer de tiempo suficiente, se considera que la mejor solución

es la precarga cuyo diseño se recoge a continuación.




5. DISEÑO DE LA PRECARGA

La precarga consistirá en la ejecución de unos rellenos de tierras, de sección

trapezoidal, cuya altura dependerá de la sobrecarga de uso de la zona en la que se esté

realizando el tratamiento y que se recoge a continuación.

La sobrecarga necesaria durante la precarga será de un 20-30% superior a la

sobrecarga de uso.

5.1. ALTURA DE LA PRECARGA

Zona Sobrecarga de uso (Tn/m2)

Sobrecarga necesaria en

precarga (Tn/m2)

Altura teórica de

la precarga

(m)

Altura de precarga

recomendada (m)

Áreas de operación 1,5 1,95 1,10 1,50 Trenes de tráfico (4

m desde cantil) 4 4,8 2,70 3,00

Estación Marítima 10 12 6,70 7,00

Para que estas alturas de los rellenos de precarga sean válidas será necesario que

material colocado tenga como mínimo una densidad de 1,8 Tn/m3. Por ello, durante el proceso

de realización de la precarga se tomarán densidades in situ y la altura de precarga que se

ejecute será consecuente con estas densidades.

5.2. DURACIÓN DE LA PRECARGA

Para la estimación de la duración necesaria de la precarga se realizó un estudio

mediante la teoría de consolidación de Terzaghi.

El grado de consolidación (U) que se considera necesario alcanzar mediante la precarga

es en torno al 85 %.

%85100 ==∞S

SU t




Para alcanzar este grado de consolidación el factor tiempo adimensional (Tv) será, de

acuerdo con las tablas que relacionan U y Tv, de 0,684.

2

.

H

CtT vv =

siendo:

t : tiempo transcurrido.

w

mvv

EkCγ.

= : coeficiente de consolidación

kv : constante de permeabilidad de los fangos = 10-6 cm/s

La permeabilidad estimada para los fangos, según la granulometría

recogida en el estudio geotécnico, estaría en torno a 10-5 cm/s, pero

para el presente estudio se ha utilizado la recogida en la ROM 0.5-94,

que es de 10-6 cm/s

Em: módulo edométrico = E.)21)(1(

1νν

ν−+

−

Se adoptó un módulo de elasticidad para cargas diferidas (E) de 130 veces el

valor de una cohesión ficticia atribuible a la capa de fangos que se comportase

como si se tratase de un suelo puramente cohesivo:

ucE .130=

:wγ densidad del agua = 10-3 = Kg/cm3

:H mitad del espesor de la pastilla de fangos que drena por los dos lados.

La citada resistencia al corte sin drenaje, cu, se estimó a partir de una resistencia a

compresión simple de los fangos y de la ganancia de resistencia de los fangos debida al

incremento de presiones efectivas por el peso del relleno. La resistencia a compresión simple

fue calculada como la décima parte del número de golpes en el ensayo Borros.

Con todos estos datos se calculó el tiempo necesario que debía durar la precarga para

conseguir el grado de consolidación antes expuesto. Se cálculo para dos espesores de fango y

se llegó a los siguientes resultados:

Espesor de

fangos, 2H

(m)

Em (Kg/cm2)

K

(cm/seg)

Cv

(cm2/seg)

t (días)

2,5 8

3,5 1516,6 1*10

-6 0,0166




El material del relleno si procede de materiales margo calizos como los del sustrato, se

estima que tendrá asientos rápidos y no condicionará el plazo del proceso de consolidación.

Cuando se ejecute la precarga se deberá realizar una gráfica asientos-tiempo para

poder estimar cuando se estabilizan los asientos a fin de conseguir que los asientos del relleno

a largo plazo sean inferiores a 10 cm.

A efectos prácticas, se recomienda que la precarga sea retirada cuando se estime que

los asientos en un mes vayan a ser inferiores a 1 cm. El tiempo estimado necesario para que la

precarga sea efectiva y se cumplan las anteriores premisas se estima que será en torno a un

mes.

5.3. CONTROL DE ASIENTOS:

5.3.1. Instrumentación:

Se situarán placas de control de asientos en una malla de 30 x 30 m.

A efectos orientativos se propone un esquema de placas del tipo que se describe a

continuación:

En la figura 2 se ha esquematizado el aparato de medida. Consiste en una placa acero

de 600 x 600 x 10 mm que se asienta sobre la superficie del terreno, en la que se suelda el

tubo o varilla φ 25 mm de medición que posteriormente se va prolongando mediante uniones

rosadas con nuevos tubos. Los tubos o varillas o los manguitos, cuando se dispongan, deben

roscarse fuertemente para evitar movimientos posteriores entre los módulos. Ya que la

instrumentación queda alojada en el interior del terraplén y no se recuperan sus elementos, no

deben escatimarse esfuerzos en conseguir una buena unión.

Protegiendo el tubo de medición se coloca otro tubo concéntrico de φ 100 mm que lleva

soldada, en su extremo inferior, una placa de acero de 500 x 500 x 10 mm que se apoya sobre

la de medición, por intermedio de una placa de poliuretano expandido. El objeto del tubo de

protección es el de independizar el terraplén, tanto su construcción como las posibles




deformaciones del tubo de medición, y servir de alguna protección en las operaciones de

extendido y compactación. Cada varilla o tubo de medición lleva soldada una arandela

centradora.

El extremo superior de los tubos de medición y, opcionalmente los de protección, deben

pintarse con colores que resalten y que contribuyan a su señalización y, consecuentemente, a

su permanencia “in situ” frente al continuo tráfico de maquinaria existente sobre la tongada. En

el caso de que sobresalgan de la superficie de la tongada ya compactada una altura inferior a 1

metro, antes de proceder al extendido de una nueva tongada, se colocarán tapones roscados

en el extremo del tubo de protección para evitar que el material de la nueva tongada pudiera

entrar por su interior. Es conveniente, en este caso, que el tapón lleve soldada una varilla

pintada o banderola para una adecuada señalización.




Figura 2: Placa de control de asientos




5.3.2. Colocación de la instrumentación

El proceso de colocación de placas y tubos de medición de asientos (ver figura 3) es el

siguiente:

• Colocación de la placa de medición con el primer módulo del tubo de medición

sobre el relleno.

• Colocación de la plancha de poliuretano expandido y de la placa de base con el

primer módulo del tubo de protección

• Relleno manual con arena o gravilla hasta sobrepasar la altura de tongada prevista,

para proteger los tubos en las operaciones de extendido del resto de la tongada

con la maquinaria.

• Primera lectura de cotas de las puntas de los tubos de medición

• Extendido de la tongada y compactación, tomando las precauciones necesarias

para evitar dañar los tubos. El compactador no debe acercarse a más de medio

metro del tubo y éstos deberán estar señalizados con pintura o tener incorporados

una banderola para señalizar su posición.

• Segunda lectura de cotas de las puntas de los tubos de medición

• Empalme de nuevos módulos, ejecución del relleno de protección, extendido de

una nueva tongada, compactación y nuevas lecturas.

Durante el proceso de realización de la precarga se ha de tomar densidades in situ y la

altura de precarga que se ejecute ha de ser consecuente con estas densidades.




5.3.3. Nivelaciones topográficas:

Las nivelaciones topográficas para dar cota a los extremos de los tubos se

efectuarán de acuerdo con los siguientes criterios:

• Una lectura inmediatamente después de colocar el relleno de protección inicial.

• Durante el período de espera, una lectura semanal hasta que el asiento diferencial

entre lecturas sea inferior a 1 cm, en cuyo caso se aumentará a una lectura cada

dos semanas. Si la lectura quincenal diera un asiento diferencial inferior a 1 cm,

podría aumentarse la cadencia a una lectura mensual.

• Si durante el período de auscultación se producen lluvias intensas, será necesario

registrarlo convenientemente, así como volver temporalmente a efectuar lecturas

con cadencia de una vez a la semana.

• La precisión en la realización de esta medición será de 0,5 mm.

Las bases de medida que se utilicen para medir los asientos de las placas, deberán

estar fuera de la zona de influencia de los asientos debidos a cargas motivadas por equipos o

rellenos de la obra. Las bases de medida se chequearán periódicamente desde bases más

lejanas que ofrezcan la garantía de ser fijas.

Una vez terminada la precarga y el período de espera, deberán situarse hitos

topográficos sobre la coronación de la explanada para continuar la auscultación. Se situarán

en las proximidades de las placas, en 1 ó 2 de ellas (para no ser influidas por las varillas)

5.4. DISPOSICIONES CONSTRUCTIVAS

La precarga se realizará antes de la ejecución del firme.

El relleno de la explanada se realizará de tal forma que se avanzará en el vertido

desplazando los fangos hacia la zona donde menos importe tener asientos en el futuro. Para

minimizar este efecto se deberá dejar más tiempo la precarga en estas zonas.




6. CONCLUSIONES

Por su economía y debido a la excedencia de materiales en la obra, a la existencia de

fangos superficiales y disponer de tiempo suficiente, se considera que la mejor solución para

llevar a cabo la compactación de la explanada es la precarga.

Esta precarga se ejecutará de acuerdo a los criterios recogidos en el presente informe.

La precarga podrá ser retirada cuando se estime que los asientos en un mes vayan a

ser inferiores a 1 cm.

Madrid, 5 de Abril de 2006

VºBº

Germán Burbano Juana

Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.

Jefe del Servicio de Geotecnia.

Dragados S.A. Dirección Técnica.

Fdo.

Manuel Pita Olalla

Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.

Servicio de Geotecnia.

Dragados S.A. Dirección Técnica.

Tratam

iento de Consolidación de Rellenos. Term

inación Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia.

Dirección Técnica. Servicio de G

eotecnia.

Pág. 17 de 18

PLA

NTA

GEN

ERA

L DE SITU

AC

IÓN

DE R

ECO

NO

CIM

IENTO

S




SECCIONES TIPO

Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com

TRABAJOS DE GEOTECNIA EN EL PUERTO DE ALCUDIA


PERFIL LITOLÓGICO DE LOS SONDEOS.

Laboratorio acreditado enEHA Hormigón armado

GTC Sondeos-GeotécniaGTL Mecánica de suelos

VSF Pavimento de carreteras

Referencia: 48160/60436/003 Sondeo nº 1Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Inicio: 16/06/06Obra: Terminación muellle poniente Puerto de Alcúdia Sonda y equipo: Tecoinsa TP 50 D

Cota:

Penetración dinámica SPTPeso maza Altura caida63.5 Kg 75 cm

0 0,0

SPT PC 0,61 Arena limosa grisácea con gravas y Cota: 1,00 m 1,0

algunas conchas (2,2m) (5-5/4-2)1,5

2 1,8

3 M.I.Cota: 3,80 m

Limo arcilloso con arena fina y alguna (4-1/1-0) 3,84 grava esporádica. Aumenta la proporción 3,3

de arena a partir de 5,2 m (6,5m)

5

M.I. 6 Cota: 6,00 m 6,0

(2-3/3-11)

7 Limo arcillomargoso gris claro con gravasangulosas margosas: marga muy 7,4trinchada y degradada (7,3m) SPT PA 7,8

8 Limo arcillomargoso verdoso, cementado Cota: 8,00 m 8,0hacia la base ( 8,4m) (18-50Rz/x-x) 8,4

27 cm 8,79 Gravas y bolos de caliza margosa gris con

grietas recristalizadas (9,5m)9,5

10Fin de sondeo 9,50 m

11

12

Sondista: Tomeu Muntaner Geólogo: Jorge Gairín

Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.comLos resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistemade Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000

Prof

undi

dad

en m

.

CARACTERES LITOLOGICOS

Naturaleza delterreno

Perfillitológico

Niv

el fr

eatic

o ENSAYOS DE CAMPO

Perd

ida

de a

gua

Inal

tera

da

SPT

Test

igo

R.Q

.D.

Man

iobr

a

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

11,0

12,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Nº de golpes para avanzar

Roberto





Cota:


0 0,00,10,3

1 0,5 0,60,8

Gravillas, gravas, limo y arena (4,0m) SPT PC 1,22 Cota: 1,50 m 1,5

(5-3/3-4)

3 SPT PA 3,0Cota: 3,00 m(3-3/5-3)

4 4,0

SPT PA5 Arena limosa fina color gris (6,3m) Cota: 5,00 m 5,0

(0-0/0-0)5,6

66,36,5

7 Bolos y gravas de caliza gris (7,3m) 6,66,7

Limo arcilloso verdoso con gravas (8,0m) SPT PA 7,08 Cota: 8,00 m 7,4

Caliza gris fracturada (bolos) (8,2m) (18-50Rz/x-x) 7,827 cm 8,2

9 Fin de sondeo 8,20 m

10

11

12



Prof

undi

dad

en m

.



Perfillitológico

Niv

el fr

eatic

o ENSAYOS DE CAMPO

Perd

ida

de a

gua

Inal

tera

da

SPT

Test

igo

R.Q

.D.

Man

iobr

a

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

11,0

12,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100


Roberto





Cota:


0 0,00,20,5

1 Gravillas, gravas, limo y arena (1,9m) 0,71,0

SPT PC 1,12 Cota: 1,60 m 1,2

2,0 (4-5/5-3) 1,31,6

3 SPT PA 1,9Cota: 3,80 m(1-0/0-0) 3,8

4

5 Arena limosa fina color gris con restos 5,0orgánicos marinos (6,5m) SPT PA

Cota: 6,90 m 5,56 (16-36/50Rz-x)

44 cm 6,36,5

7 6,86,9

Limo amarillento con gravas y arena 7,48 (9,0m) 7,8

8,4

9 9,0

Fin de sondeo 9,00 m10

11

12



Prof

undi

dad

en m

.



Perfillitológico

Niv

el fr

eatic

o ENSAYOS DE CAMPO

Perd

ida

de a

gua

Inal

tera

da

SPT

Test

igo

R.Q

.D.

Man

iobr

a

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

11,0

12,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100


Roberto





Cota:


0 0,00,20,4

1 Gravillas, gravas y arena limosa (6,7m) 0,91,2

1,4 SPT PC2 Cota: 1,20 m 2,0

(4-5/2-4)2,8

3

4SPT PCCota: 4,60 m 4,6

5 (15-18/6-7) 4,85,2

6SPT PC 6,3Cota: 6,60 m 6,7

7 Arcilla con gravas y arena (7,4m) (38-13/10-50Rz) 6,955 cm 7,2

Gravas gruesas (7,8m) 7,48 Arena limosa con gravas (8,4m) 7,8

Limo gris con gravas y arena (8,7m) 8,79

9,3Caliza gris fracturada con recristallizacio- 9,7

10 nes (gravas y bolos) (10,5m)

10,511

Fin de sondeo 10,50 m

12



Prof

undi

dad

en m

.



Perfillitológico

Niv

el fr

eatic

o ENSAYOS DE CAMPO

Perd

ida

de a

gua

Inal

tera

da

SPT

Test

igo

R.Q

.D.

Man

iobr

a

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

11,0

12,0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100


Roberto


FOTOGRAFÍAS.

Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000

Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado

GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos


A.4 FOTOGRAFÍAS Sondeo 1

Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia

Caja 1

de 0.0 a 3.0 m

Caja 2

de 3.0 a 6.0 m





Sondeo 1


Caja 3

de 6.0 a 9.0 m

Caja 4

de 9.0 a 9.5 m







Caja 1

de 0.0 a 3.0 m

Caja 2

de 3.0 a 6.0 m





Sondeo 2


Caja 3

de 6.0 a 8.2 m







Caja 1

de 0.0 a 3.0 m

Caja 2

de 3.0 a 6.0 m





Sondeo 3


Caja 3

de 6.0 a 9.0 m







Caja 1

de 0.0 a 3.0 m

Caja 2

de 3.0 a 6.0 m





Sondeo 4 Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia

Caja 3

de 6.0 a 9.0 m

Caja 4

de 9.0 a 10.5 m


ENSAYOS DE LABORATORIO.



GTC Sondeos-Geotecnia GTL Mecánica de suelos


REFERENCIA: PETICIONARIO: OBRA: MUESTRA:

*48193/060436/005* SGS TECNOS S.A. TERMINACION MUELLE PONIENTE PTO ALCUDIA TESTIGO SONDEO 1 A 1.0m

RESULTADO DE LOS ENSAYOS REALIZADOS

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103-101-95

TAM ICES UNE 40 25 15 13 10 8 6,3 4,76 2 1 0,6 0,3 0,15 0,08% QUE PASA 100 100 88 84 79 78 73 70 58 50 43 36 28 22

LIMITES ATTERBERG UNE 103-104-93 /103-103-94 CLASIFICACION CASAGRANDELímite Líquido - SM Arenas limosasLímite Plástico -Indice de plasticidad N.P. No Plástico CARBONATOS UNE 103-200-93Código equipo: 5-129 - % CO3Ca

Código equipo: 5-130

HUMEDAD UNE 103-300-93 DENSIDAD HUMEDA UNE 103-301-9410,5 % - g/cm3

SULFATOS UNE 103-202-95 DENSIDAD SECA UNE 103-301-94- - g/cm3

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

Tamiz UNE

% q

ue p

asa

0

10

20

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40

50

60

70

80

90

100

0,010,1110100

Tamiz UNE

% q

ue p

asa

Observaciones: Palma de Mallorca a 7 de julio de 2006

Catalina Moll Martorell Cristina Maestre Vicens Departamento Técnico Dirección Técnica de Ensayos

IE009 Rev9

Cati

cristina






*48192/060436/004* SGS TECNOS S.A. TERMINACION MUELLE PONIENTE PTO ALCUDIA TESTIGO SONDEO 1 A 3.6m



TAMICES UNE 40 25 15 13 10 8 6,3 4,76 2 1 0,6 0,3 0,15 0,08% QUE PASA 100 100 100 100 100 100 100 100 99 99 98 97 94 86

LIMITES ATTERBERG UNE 103-104-93 /103-103-94 CLASIFICACION CASAGRANDELímite Líquido 39,5 CL ArcillasLímite Plástico 23,8Indice de plasticidad 15,7 CARBONATOS UNE 103-200-93Código equipo: 5-129 - % CO3Ca


HUMEDAD UNE 103-300-93 DENSIDAD HUMEDA UNE 103-301-9456,4 % - g/cm3

SULFATOS UNE 103-202-95 DENSIDAD SECA UNE 103-301-94- - g/cm3

0102030405060708090

100

0,010,1110100

Tamiz UNE

% q

ue p

asa

0102030405060708090

100

0,010,1110100

Tamiz UNE

% q

ue p

asa



IE009 Rev9

Cati

cristina






*48194/060436/006* SGS TECNOS S.A. TERMINACION MUELLE PONIENTE PTO ALCUDIA INALTERADA SONDEO 1 A 6.0m



TAMICES UNE 40 25 15 13 10 8 6,3 4,76 2 1 0,6 0,3 0,15 0,08% QUE PASA 100 100 89 85 82 79 76 74 68 64 59 55 49 42

LIMITES ATTERBERG UNE 103-104-93 /103-103-94 CLASIFICACION CASAGRANDELímite Líquido - SM Arenas limosasLímite Plástico -Indice de plasticidad N.P. No Plástico CARBONATOS UNE 103-200-93Código equipo: 5-129 - % CO3Ca


HUMEDAD UNE 103-300-93 DENSIDAD HUMEDA UNE 103-301-9433,8 % 1,47 g/cm3

SULFATOS UNE 103-202-95 DENSIDAD SECA UNE 103-301-94- 1,10 g/cm3

0102030405060708090

100

0,010,1110100

Tamiz UNE

% q

ue p

asa

0102030405060708090

100

0,010,1110100

Tamiz UNE

% q

ue p

asa



IE009 Rev9

Cati

cristina

ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA

DE LOS RELLENOS DE LAS NUEVAS EXPLANADAS EN LOS

MUELLES DE PONIENTE EN EL PUERTO DE ALCUDIA

(MALLORCA).

Documento nº: PO1015G-NT-0012

Edición: 1

Fecha: 09-10-2006

Nombre Firma Fecha

Realizado Xavier Ametller 23-08-2006

Revisado Pedro Vila

Aprobado Pedro Vila

P1015G-NT0012_01

Revisión:

Fecha:09/10/06

Hoja Nº 1 de 35

OBRA: “Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia”. Exp. P.O. 939-G

ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES

DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA

ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LOS

RELLENOS DE LAS NUEVAS EXPLANADAS EN LOS MUELLES DE

PONIENTE EN EL PUERTO DE ALCUDIA (MALLORCA).

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN ...........................................................................................................................2 2. DATOS DEL ASIENTO PRODUCIDO .........................................................................................4 3. CARACTERIZACIÓN DEL SUELO. DETERMINACIÓN DE LOS PRINCIPALES

PARÁMETROS GEOTÉCNICOS .............................................................................................................10 4. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS MEDIANTE ELEMENTOS FINITOS .....12 4.1 Eje 1. Placas de carga 1 y 2............................................................................................................13 4.2 Eje 2. Placas de carga 3, 4 y 5........................................................................................................15 4.3 Eje 3. Placas de carga 6, 7 y 8........................................................................................................18 4.4 Eje 4: Placas 9 y 10 ........................................................................................................................20 5. FORMULACIÓN DE VERRUIJT. HOJA DE CÁLCULO..........................................................21 5.1 Eje 1 ...............................................................................................................................................21 5.2 Eje 2 ...............................................................................................................................................21 5.3 Eje 3 ...............................................................................................................................................22 5.4 Estación Marítima (Eje 4) ..............................................................................................................25 6. CONCLUSIONES .........................................................................................................................27

APEÉNDICE 1: PERFIL LITOLÓGICO DEL RELLENO

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 2 de 35




1. INTRODUCCIÓN

El presente documento tiene por objeto el análisis de la evolución de los asientos hasta la fecha 18 de

noviembre de 2006 en el Puerto de Alcudia debido a la precarga que se está realizando en los ejes que a

continuación se definen.

La información disponible para la realización de la presente nota técnica es la que a continuación se

enumera:

• Informe del LBC (Laboratorio Balear para la Calidad) en el que se adjuntan dos ensayos

edométricos para el sondeo 1 y el sondeo 3.

• Informe del LBC con título “Trabajos de Geotecnia en el Puerto de Alcudia” en el que se adjuntan

los perfiles litológicos de los sondeos 1, 2, 3 y 4 y sus curvas granulométricas.

• Hoja Excel con la evolución de los asientos hasta la fecha 18/10/2006.

A partir de la planta general de la precarga (Ver Figura 1) se han establecido cuatro ejes significativos para

el análisis de los asientos:

• Eje 1. Formado por la alineación de las placas de carga 1 y 2 (Sondeo 1).



• Eje 4. Entre las placas de carga 9 y 10 (Sondeo 4).

En el Apéndice 1 a la presente Nota Técnica se recoge el perfil litológico determinado a partir de los

sondeos realizados.

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 3 de 35




Figura 1. Ejes establecidos para el análisis.

Una vez planteada la geometría, se procede a realizar un primer modelo global del problema utilizando el

método de los elementos finitos implementado en el programa PLAXIS. Una vez realizado el mallado y

definidas las cargas, se procede a realizar un primer análisis del que se obtienen unos resultados previos

que serán contrastados con los métodos de la bibliografía clásica (“Geotecnia y Cimientos”, J. Salas)

basados en la formulación propuesta por Verruijt implementada en un hoja de cálculo.

En el presente documento se revisarán y actualizarán las conclusiones tomadas en la Nota técnica 1 en la

que se analizaba exclusivamente el eje 1. El eje 4 (placas de carga 9 y 10) no será objeto de análisis en el

presente documento.

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Hoja Nº 4 de 35




2. DATOS DEL ASIENTO PRODUCIDO

En la siguiente tabla se adjuntan los valores obtenidos en el control de asientos. Los valores de la tabla

corresponden a los asientos calculados a partir de coordenadas z determinadas in situ.

Eje 1 (m) Eje 2 (m) Eje 3 (m) Tiempo1

(días) Placa 1 Placa 2 Placa 3 Placa 4 Placa 5 Placa 6 Placa 7 Placa 8

1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

2 0,016 0,039 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

4 0,037 0,053 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

5 0,046 0,059 0,001 0,004 0,001 0,000 0,000 0,000

6 0,047 0,062 0,003 -0,005 -0,002 0,000 0,000 0,000

7 0,048 0,064 0,006 -0,003 -0,002 0,000 0,020 0,050

12 0,065 0,090 0,010 0,014 0,002 0,000 0,020 0,043

13 0,071 0,095 0,013 0,019 0,004 0,000 0,020 0,043

14 0,074 0,102 0,015 0,018 0,005 -0,011 0,021 0,046

15 0,077 0,102 0,014 0,016 0,009 -0,011 0,022 0,055

18 0,073 0,099 0,022 0,028 0,014 -0,001 0,020 0,045

19 0,070 0,101 0,022 0,034 0,016 -0,003 0,017 0,055

21 0,070 0,102 0,022 0,036 0,020 -0,009 0,031 0,050

29 0,067 0,098 0,025 0,042 0,024 -0,008 0,033 0,051

36 0,070 0,107 0,027 0,049 0,026 -0,011 0,035 0,052

49 0,072 0,109 0,028 0,052 0,029 -0,005 0,040 0,056

63 0,073 0,111 0,032 0,060 0,033 0,003 0,048 0,056

72 0,070 0,107 0,030 0,056 0,028 0,007 0,050 0,058

77 0,075 0,115 0,038 0,065 0,037 0,005 0,053 0,057

84 0,075 0,115 0,038 0,066 0,037 0,006 0,053 0,058

90 0,071 0,106 0,030 0,064 0,034 0,005 0,051 0,060

97 0,071 0,107 0,039 0,063 0,036 0,006 0,050 0,061

105 0,076 0,112 0,039 0,069 0,038 0,006 0,049 0,062

Tabla 1. Asientos acumulados para los ejes 1, 2 y 3

Como se puede observar en la anterior tabla existe cierta desviación entre los asientos producidos en las

placas que pertenecen a un mismo eje, en especial para el eje 3. Sin embargo, para el resto de ejes, la

desviación no es lo suficientemente significativa como para pensar en un comportamiento heterogéneo del

terreno. Probablemente, los efectos de proximidad entre las distintas precargas explican el comportamiento

y evolución de las mismas.

1 El día 1 corresponde, según los datos disponibles, a la fecha 7/07/2006.

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Eje 4 Tiempo2

(días) Placa 7 Placa 9 Placa 10

4 0,000

5 0,000

6 0,105

7 0,001

12 0,049

13 0,000 0,045

14 0,001 0,045

15 0,002 0,000 0,055

18 0,010 0,021 0,065

19 -0,003 -0,005 0,059

21 0,011 -0,002 0,061

29 0,013 0,002 0,066

36 0,015 0,009 0,064

43 0,019 0,010 0,064

49 0,020 0,015 0,065

63 0,028 0,015 0,063

72 0,030 0,016 0,070

77 0,033 0,014 0,066

84 0,033 0,014 0,070

90 0,031 0,013 0,072

97 0,030 0,018 0,072

105 0,029 0,018 0,072

125 0,166 0,154

128 0,166 0,154

132 0,185 0,171

135 0,175 0,163

139 0,180 0,166

142 0,179 0,165

146 0,180 0,165

159 0,184 0,179

187 0,184 0,179

Tabla 2: Asientos acumulados para el eje 4

A continuación se muestran los asientos de las placas de carga relativas a cada eje de cálculo.

2 El día 1 corresponde, según los datos disponibles, a la fecha 7/07/2006.

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0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

m)

Placa 1 Placa 2

Figura 2. Evolución de los asientos para el eje 1

A tenor de los valores de campo y confirmando lo indicado en la Nota Técnica anterior (análisis de las

placas de carga 1 y 2) el terreno subyacente al eje 1 ha alcanzado un grado de consolidación suficiente

como para no experimentar un asiento mayor. En el siguiente apartado se realizarán las comprobaciones

para confirmar lo anunciado mediante la modelización numérica con el programa PLAXIS y la hoja de

cálculo realizada por SENER (hoja que integra la formulación de Verruijt para el cálculo de asientos del

terreno).


-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

m)



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Los asientos producidos en las placas que conforman el eje 2 (placas 3, 4 y 5) presentan un

comportamiento similar en lo que respecta al asiento relativo y la evolución del mismo. Sin embargo, la

placa 4 (ubicada entre las placas 3 y 5) presenta un asiento absoluto mayor. Esta circunstancia es

razonable, a priori del análisis analítico, debido al efecto tridimensional de los contornos o bordes de

precarga que limitan el asiento para las placas alejadas de la zona central.

Figura 4. Ubicación de la placa de carga 4.

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Hoja Nº 8 de 35





-0,02

-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)A

sie

nto

(m

)



Los asientos observados en el eje 3 presentan una elevada desviación. Por su lado, la placa 6 apenas

experimenta asiento (6 mm), mientras que las placas 7 y 8 desarrollan un asiento absoluto similar (5,5 cm

aproximadamente) pero presentan comportamiento y evolución distintos. Todas estas circunstancias

tratarán de ser razonadas en la medida que los modelos de elementos finitos y la teoría permitan. Sin

embrago, la razón que a primera vista explica este comportamiento anómalo es una incorrecta toma de

datos.

Los valores de la placa 6 reflejan una incorrecta toma de datos al no reflejar ningún tipo de asiento más allá

de la cota 0 hasta pasados 20 días desde el inicio de la precarga. Esta circunstancia se estudiará en los

próximos apartados.

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Asientos Acumulados Eje 4

-5,000

0,000

5,000

10,000

15,000

20,000

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)


Figura 5: Evolución de los asientos para el eje 4

Los asientos observados en el eje 4, situados en la zona de la segunda fase de precarga (7 m en la Estación

Marítima) presentan un asiento similar, con valores del orden de 18 cm. Por su lado, la placa 9, situada

fuera de la zona de precarga, apenas experimenta asiento (2 cm).

En todo caso, si bien resulta observable, a priori, una estabilización de los asientos al final de la precarga,

para las placas 7 y 9 se aprecia como los datos recogidos no registran el asiento inicial del relleno, hecho

ya observado en el resto de ejes (sobretodo los ejes 2 y 3), lo que conlleva una cierta incertidumbre repecto

a la determinación del asiento total alcanzado.

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3. CARACTERIZACIÓN DEL SUELO. DETERMINACIÓN DE LOS PRINCIPALES

PARÁMETROS GEOTÉCNICOS

En primer lugar, en base a los cuatro sondeos realizados en la zona, se ha elaborado un perfil litológico

para modelizar el terreno subyacente a cada uno de los ejes de la precarga. El nivel freático se sitúa a 1,2

metros de la cota del terreno natural. Los resultados se resumen a continuación:

Profundidad (m) Material Observaciones relativas a

asientos

EJE 1

0 a 3,5 Gravillas, grava, limo y

arena Deformable

3,5 a 7,5 Arena limosa Deformable

7,5 a 9,5 Limo arcilloso Deformable

9,5 a fondo Caliza Indeformable

EJE 2


arena Deformable




EJE 3


arena Deformable




EJE 4

0 a 7 Gravillas, grava, limo y

arena Deformable

7 a 8,7 Cantos calcareos con limos Deformable


Tabla 3. Modelización del terreno para los ejes de cálculo

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En base a la información disponible, se recogen a continuación los parámetros geotécnicos empleados para

la estimación del asiento para cada uno de los materiales de la tabla anterior:

Parámetro Símbolo Gravillas,

grava, limo y arena

Arena limosa Limo arcilloso Caliza

Índice de compresión Cc 0,25 0,3 0,35

Índice de entumecimiento Cs 0,025 0,033 0,035

Peso específico saturado

γ (kN/m3) 20 19 20

Índice de poros inicial eo 0,75 0,8 0,8

Coeficiente de consolidación Cv (m

2/s) 1,8 E-05 1,5 E-05 6,5 E-06

Módulo de deformación edométrico

Em (kN/m2) 1600 1500 650

Permeabilidad del suelo ky=kx (m/s) 1,00 E-07 1,00 E-07 1,00 E-07

SU

BS

TR

AT

O IN

DE

FO

RM

AB

LE

Tabla 4. Parámetros adoptados para el cálculo del asiento en todos los ejes.

Los mismos parámetros anteriores se han utilizado para crear un modelo en 2D mediante el programa

PLAXIS para simular la precarga.

x

y

A A

0 12 3

4 56 78 9

Figura 6. Modelización en PLAXIS de la precarga

La carga se ha modelizado como un material (fango) con peso específico de 18 kN/m3 y 1,5 m de altura de

precarga.

En el siguiente apartado se analizan los resultados obtenidos mediante el programa PLAXIS y la hoja de

cálculo elaborada por SENER.

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4. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS MEDIANTE ELEMENTOS FINITOS

El modelo empleado ha sido el Soft-Soil Model (suelos blandos) debido a la naturaleza de los materiales

presentes en el puerto de Alcudia. Los principales parámetros que rigen el comportamiento de un suelo

tipo Soft-Soil son los coeficientes lambda (λ) y kappa (κ) que se relacionan con el índice de consolidación

(cc) y el de entumecimiento (cs) mediante las siguientes expresiones:

)1(3,2 oc ec +⋅⋅= λ

)1(23,2

os ec +⋅⋅⎟⎠⎞

⎜⎝⎛= κ

Gracias a la relación indicada en las anteriores expresiones, resulta muy apropiado utilizar este tipo de

modelo al disponer de los índices cc y cs de los ensayos edométricos.

El proceso de la precarga se ha modelizado mediante la definición de dos fases:

• Fase 1. Fase plástica correspondiente al asiento instantáneo producido por la precarga.

• Fase 2. Proceso de consolidación de duración hasta la fecha de la que se disponen datos. (105

días). También se ha tenido en cuenta lo siguiente:

o Para el eje 1, la precarga empieza el día 1 y se retira el 49.



Asimismo, se ha realizado otra simulación mediante el modelo de Mohr-Coulomb (con los parámetros

geotécnicos de la Tabla 4) para contrastar los resultados y obtener información útil para el análisis de

resultados.

En todos los resultados, que a continuación se desarrollan, deberán tenerse en cuenta las siguientes

hipótesis:

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 13 de 35




• Plaxis 2D modeliza franjas de terreno infinitas por lo que el efecto de los bordes no se puede tener

en cuenta. La experiencia en este tipo de análisis demuestra que el asiento esperado puede llegar a

diferir del calculado entre un 10 y un 35%, según el caso de estudio.

• La sección tipo empleada es una simplificación que podría no corresponder con lo que realmente

se encuentra en el terreno subyacente a la precarga.

• Los resultados deberán considerarse puramente orientativos, por lo que los valores observados en

el campo deberán ser analizados y revisados constantemente.

4.1 Eje 1. Placas de carga 1 y 2

Se recogen a continuación las gráficas de los asientos obtenidos en el modelo realizado en PLAXIS.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0 10 20 30 40 50

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 1 Placa 2 Plaxis original

Figura 7. Asientos calculados.

Como se puede observar en la anterior figura, la componente del asiento correspondiente al asiento

instantáneo es mucho mayor que la observada en el puerto. Sin embargo, según los resultados de PLAXIS

el grado de consolidación del terreno es mayor del 97% por lo que solamente cabría esperar asientos de

tipo secundario que, en magnitud, serían del orden milimétrico. Además, se observa una fuerte componente

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Hoja Nº 14 de 35




de recuperación elástica del terreno que, aunque a un ritmo de recuperación mayor que la que presenta la

realidad observada en el campo, se aproxima al asiento observado en el campo.

Por otra parte, y como ya se ha mencionado en las hipótesis del apartado anterior, el asiento calculado

puede llegar a diferir un 30% del realmente esperado debido al efecto de los bordes, el reparto asimétrico

de tensiones en el terreno o la mejora de las propiedades del terreno al aumentar la profundidad

(especialmente el índice de consolidación o el módulo edométrico). En el siguiente gráfico se ha

representado el 30% del asiento anteriormente calculado que coincide de forma aproximada con los

resultados de la placa 2.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0 10 20 30 40 50 60

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 1 Placa 2 Plaxis original Plaxis modif icado

Figura 8. Asientos Alcudia.

Otra información obtenida en PLAXIS es la relativa a conocer hasta qué profundidad llega el incremento

de tensión producido por el efecto de la precarga. Este valor será fundamental para poder calibrar el

modelo según la formulación de Verruijt ya que se podrá considerar que algunos de los materiales no

sufrirán deformación con lo que no contribuirán al asiento en superficie.

Según los resultados obtenidos en el modelo de elementos finitos, se puede concluir que la capa más

superficial (gravillas, grava, limo y arena) se deberá considerar al 100% de su espesor en el cálculo del

asiento y, la capa de arena limosa al 10%. Por su parte, las capas de limo arcilloso y de caliza no

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 15 de 35




intervendrán en el cálculo del asiento, aunque la de limo arcilloso sí deberá tenerse en cuenta cuando se

analicen las placas 9 y 10 (las cuales no son objeto de la presente nota técnica).

Figura 9. Influencia de la tensión de la precarga en los materiales (rojo 100-40%; amarillo 20-5%; azul 0%)

4.2 Eje 2. Placas de carga 3, 4 y 5

Se recogen a continuación las gráficas de los asientos obtenidos en el modelo realizado con PLAXIS en

base a las hipótesis planteadas anteriormente en el apartado ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia..


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0,2

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 3 Placa 4 Plaxis original Placa 5

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 16 de 35




Figura 10. Asientos calculados; franja de asiento primario.

Como se puede observar en la figura anterior, la componente del asiento correspondiente al asiento

instantáneo de la curva simulada es mucho mayor que la observada en el puerto (circunstancia que debería

haber sido observada en la toma de datos). Sin embargo, el asiento primario (relacionado con el asiento

producido después de la reacción elástica en el terreno inmediatamente después del asiento instantáneo) es,

en orden de magnitud, similar a los datos de campo. Las franjas discontinuas representadas en el gráfico

indican este asiento primario de consolidación que, junto a la componente instantánea de este valor,

(Vallejo propone que el asiento instantáneo es aproximadamente un 15% del asiento primario de

consolidación) se obtendría un asiento de unos 6 cm, valor muy próximo al observado en el campo.

Por otra parte, y como ya se ha mencionado en las hipótesis del apartado anterior, el asiento calculado

puede llegar a diferir un 30% del realmente esperado. En el siguiente gráfico se ha representado el 30% del

asiento anteriormente calculado (curva “Plaxis modificado”) que coincide de forma aproximada (a

excepción del ya comentado asiento instantáneo) con los resultados del eje 2.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0,2

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 3 Placa 4 Plaxis original Placa 5 Plaxis modif icado

Figura 11. Asientos eje 2.

A la vista de los resultados, se puede observar como las recuperaciones del terreno (fenómenos de

hinchamiento debido a la capa limosa) son muy similares a las predichas en el modelo (aunque no en el

tiempo de producirse debido al valor de impermeabilidad escogido). Uno de los aspectos más importantes

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Hoja Nº 17 de 35




a definir es el grado de consolidación al que llega el terreno subyacente a la precarga. Las placas de carga

muestran cierta estabilización del asiento mientras que el modelo Plaxis predice una evolución de los

mismos. Se ha analizado esta circunstancia mediante la realización de otra simulación imponiendo que la

presión de poros en el terreno sea prácticamente nula, con lo que se podrá considerar finalizada la

evolución de asientos.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0 100 200 300 400 500 600 700

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 3 Placa 4 Plaxis modif icado Placa 5 "Plaxis 2.0"

Figura 12. Representación del asiento del eje 2 hasta el fin de los asientos.

En la figura anterior se ha representado la evolución de asientos de las placas 3, 4 y 5 y dos curvas

provenientes de la simulación con el programa Plaxis. La curva “Plaxis modificado” muestra el asiento de

la Figura 11 hasta que la presión de poros es nula mientras que la curva “Plaxis 2.0” muestra la evolución

del asiento de la curva “Plaxis modificado” con el porcentaje de componente instantánea del mismo

observada en el campo (resultados de las placas 1 y 2 satisfactorios). Esta nueva curva se ajusta de manera

muy aproximada a los datos observados para la placa 4. Es difícil justificar el comportamiento de estas

curvas, pero ciñéndonos a los datos disponibles se puede comentar lo siguiente:

• Los datos de campo no reflejan la componente instantánea del asiento; en consecuencia, es difícil

valorar el grado de consolidación del terreno bajo el eje 2.

• Los valores obtenidos mediante simulación prevén asientos del orden de 10 cm (considerando

asiento instantáneo). Los valores modificados sí que se ajustan a la realidad pero no son válidos

para determinar con exactitud el grado de consolidación del terreno. Será en el próximo capítulo,

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Hoja Nº 18 de 35




una vez calculado analíticamente el asiento, cuando se realicen consideraciones respecto al grado

de consolidación al que ha llegado el terreno.

• Otro factor a tener en cuenta es la permeabilidad del terreno. En promedio, para los estratos de

origen limoso – arenoso, se ha considerado una permeabilidad aproximada de 1,0·E-7 m/s que, en

base a la bibliografía de referencia, se podría tomar como válida una ky de 1,0·E-5 o 1,0·E-6 m/s.

Sin embargo y como práctica habitual en este tipo de análisis, se han tomado todos los parámetros

geotécnicos del lado de la seguridad para proporcionar el asiento máximo en todos los casos. Esta

circunstancia se valorará más detalladamente en el apartado Conclusiones.

4.3 Eje 3. Placas de carga 6, 7 y 8

Se recogen a continuación las gráficas de los asientos obtenidos en el modelo realizado en PLAXIS en

base alas hipótesis planteadas anteriormente en el apartado ¡Error! No se encuentra el origen de la

referencia..


-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)

Placa 6 Placa 7 Plaxis original Placa 8

Figura 13. Asientos eje 3.

Los asientos producidos en este eje presentan una desviación elevada respecto a los valores obtenidos

mediante simulación. Otra vez es la componente del asiento instantáneo la que no parece haber sido

capturada en la toma de datos de campo. A continuación se presenta la curva “Plaxis modificado” que

representa un 30% del valor calculado.

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 19 de 35





-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)

Placa 6 Placa 7 Plaxis original Placa 8 Plaxis modif icado

Figura 14. Asientos eje 3

Los asientos esperados para esta capa son del orden de 13 cm, valor mayor que en los ejes anteriores

debido al aumento de espesor de la capa que contiene una elevada fracción de limos (estrato más

deformable que el resto).

Las consideraciones respecto a las diferencias entre los datos de campo y las simulaciones realizadas son

las mismas que las descritas en el eje 2. Teóricamente, eran de esperar unos asientos mayores en este eje

pero la realidad no lo demuestra así. Los resultados analíticos del siguiente capítulo y las conclusiones

tratarán de argumentar las diferencias existentes entre el modelo y la realidad para los ejes 2 y 3.

Otra circunstancia que podría explicar las diferencias existentes entre los valores calculados sería un error

en la definición del espesor de cada uno de los estratos que conforman el terreno bajo cada eje.

Por otra parte, los datos de campo reflejan que las capas situadas más al noroeste del muelle (placas 1, 3 y

6) presentan asientos menores que las ubicadas en zonas más interiores (2, 5 y 8). Esta circunstancia se

podría explicar si los bordes del muelle donde se realiza la precarga presentasen características litológicas

distintas a las zonas interiores como mayor cantidad de bolos y gravas de orden decimétrico en los bordes.

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Hoja Nº 20 de 35





-0,02

0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

m)

Placa 1 Placa 2 Placa 3 Placa 5 Placa 6 Placa 8

Figura 15. Comparación datos de campo.

4.4 Eje 4: Placas 9 y 10

COMENTARIO DE POR QUÉ NO SE SIMULA

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Hoja Nº 21 de 35




5. FORMULACIÓN DE VERRUIJT. HOJA DE CÁLCULO

5.1 Eje 1

A continuación se muestran los resultados obtenidos basados en la formulación de Verruijt para el cálculo

de asientos con las consideraciones realizadas anteriormente.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0 10 20 30 40 50 60

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)

Placa 1 Placa 2 Plaxis original Plaxis modificado Verruijt

Figura 16. Comparación de los asientos. Eje 1.

El asiento calculado mediante la formulación de Verruijt coincide de forma muy precisa con el obtenido

mediante el método de los elementos finitos. Sin embargo, en este caso el cálculo del asiento tampoco

coincide con el observado en el trabajo de campo. No obstante, el grado de consolidación es muy próximo

al 100% por lo que no habría que esperar asientos de tipo secundario. Este tipo de formulación está muy

indicada par el cálculo del grado de consolidación del terreno.

5.2 Eje 2

Los asientos del eje 2 se indican en la Figura 17:

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 22 de 35





0

0,02

0,04

0,06

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0,1

0,12

0,14

0,16

0,18

0,2

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 3 Placa 4 Plaxis original

Placa 5 Plaxis modif icado Verruijt

Figura 17. Comparación de los asientos. Eje 2

La formulación de Verruijt predice que el asiento a los 25 días después del inicio de la precarga ya debería

ser superior al 95%. Los datos de campo, a pesar de presentar una estabilización más que notable en lo que

se refiere a la evolución del asiento, no permiten definir con exactitud el grado de consolidación del terreno

Como se indicaba en apartados anteriores, la falta de un registro del asiento instantáneo sólo permite

realizar estimaciones del estado actual del grado de consolidación del terreno subyacente al eje 2.

Como valor indicativo, se ha calculado que el asiento necesario para alcanzar un grado de consolidación

del 95% para el eje 2 sería de 0,8 cm (a añadir a los 6 cm actuales acumulados), con un incremento de

tiempo de precarga no inferior a los 29 días. Consecuentemente, el asiento final para la placa 4 debería ser

de aproximadamente 7 cm por lo que el grado de consolidación actual de este eje se podría considerar que

es del 90%. Este valor viene supeditado a la consideración que se produjo un asiento instantáneo que no

fue observado en el campo con lo que las medidas observadas se refieren fundamentalmente al proceso de

consolidación del terreno una vez superada la primera fase del asiento.

En el apartado Conclusiones se realizará un análisis de sensibilidad de los parámetros de cálculo para

contrastar la predicción realizada (en especial de la permeabilidad).

5.3 Eje 3

La Figura 18 muestra los resultados obtenidos para el eje 3.

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 23 de 35





-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Placa 6 Placa 7 Plaxis originalPlaca 8 Plaxis modif icado Verruijt


En este caso, se observan dos circunstancias decisivas para determinar el grado de consolidación del

terreno bajo el eje 3:

• El asiento acumulado de la placa 6 muestra una estabilización del mismo ya que en 40 días apenas

ha experimentado evolución alguna.

• Las placas 7 y 8 muestran una evolución parecida, presentando asimismo síntomas de

estabilización del asiento acumulado. Los registros de campo muestran que el asiento se ha

estancado ya que en los últimos 30 días éste no se ha visto incrementado.

Otro factor a tener en cuenta es la incidencia de las precargas próximas a este eje (concretamente las

realizadas en el eje 1 y el 2). La práctica habitual en este tipo de análisis permite establecer que el ángulo

de reparto de tensiones bajo una precarga rectangular es de 1H:2V. Por este motivo, es razonable pensar

que el asiento observado en este eje es menor que en el resto ya que mientras se precargaban los ejes 1 y 2,

parte del terreno subyacente a las placas que definen el eje 3 se veía sometido a un cierto estado tensional.

En base a esta hipótesis y considerando como buena la relación existente entre el asiento instantáneo y el

primario de consolidación del eje 1, se puede establecer que el grado de consolidación del eje 3 es del

90%.

Por otra parte y para contrastar el resultado obtenido, se ha realizado una regresión logarítmica en la que se

compara el ritmo de evolución del asiento (m/día) de todos los datos para todas las placas y se observa que

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Hoja Nº 24 de 35




el ritmo del asiento disminuye de forma muy considerable a partir de los 60 días de precarga, valor ya

alcanzado para el eje 3 que se correlaciona con un grado de consolidación del 90%

-0,02

-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0 20 40 60 80 100 120

Tiempo (día)

Ev

olu

ció

n a

sie

nto

(m

/día

)

Serie1

Serie2

Serie3

Serie4

Serie5

Serie6

Serie7

Serie8


Esta gráfica permite establecer de forma aproximada el grado de consolidación del terreno en función del

ritmo de avance del mismo en el tiempo. Así, para ritmos de avance del orden de 4 a 5·E-4 m/día se puede

considerar que el terreno ha alcanzado un grado de consolidación del orden del 90%. En cualquier caso, la

falta del registro del asiento instantáneo dificulta la verificación de cualquier modelización realizada a

posteriori.

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Hoja Nº 25 de 35




5.4 Estación Marítima (Eje 4)

La zona prevista para ubicar la Estación Marítima se ha precargado con una altura de tierras de 7 m, con la

finalidad de dotar a la superficie con una resistencia superior a 1 kg/cm2.

La superficie precargada se encuentra representada por dos placas de carga: (1) la placa nº7, del Eje 3; y

(2), la Placa nº10 del Eje 4. Así, dicha placas habrán contado con dos escalones de carga: el primero, de 2

m dealtura de tierras, y el segundo, de 7 m.

La segunda placa de medición de asientos del Eje 4, la Placa nº9, no se encontraba dentro de la zona de

incremento de altura, por lo que solo ha contado con el primer escalón de cargas.

Los dos escalones de cargas se han simulado mediante la formulación de Verruijt, obteniendo los

resultados recogidos en la Figura 20 para el Eje 4, y en la Figura 21 para la Placa nº7 del Eje 3.

Los cálculos de los dos ejes se han realizado por separado atendiendo a los diferentes grosores de los

estratos que presenta el relleno, detectados en los sondeos, para cada eje de cálculo.


-2,000

0,000

2,000

4,000

6,000

8,000

10,000

12,000

14,000

16,000

18,000

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)

Placa 9 Placa 10Verruijt (Precarga 2 m) Verruijt (Precarga 7 m)


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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 26 de 35





0,000

5,000

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15,000

20,000

25,000

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)

Placa 7 Precarga 2 m Precarga 7 m

Figura 21: Comparación de los asientos para la Placa n7 del Eje 3

Se observa en el asiento acumulado de las placas analizadas una estabilización de los mismos, acorde con

la previsiones del modelo de Verruijt que indican un grado de consolidación superior al 95% a partir del

día 30 de iniciado el escalón de carga.

Destacar que, en el caso de las placas nº7 y nº10, la precarga se ha prolongado 28 días adicionales tras la

decisión de retirada (a los 60 días del inicio del escalón de carga de 7 m), lo que, dados los resultados del

modelo, habrá permitido asegurar la consolidación de los asientos.

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Hoja Nº 27 de 35




6. CONCLUSIONES

A tenor de los resultados obtenidos se puede concluir lo siguiente:

Asientos del Eje 1

El grado de consolidación del terreno subyacente a la precarga en los puntos donde se sitúan las placas 1 y

2 (eje 1) es superior al 95%. Esta afirmación viene avalada por los resultados del trabajo de campo y las

modelizaciones realizadas. Se puede afirmar que la precarga de este eje ha finalizado satisfactoriamente,

al obtener un grado de consolidación mayor del 95%.


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

cm

)

Placa 1 Placa 2

Figura 22. Asientos del eje 1

Asientos del Eje 2

Del estudio de los asientos del eje 2 (placas 3, 4 y 5) se deducen las siguientes conclusiones:

o Los datos de campo no reflejan la componente instantánea del asiento. Esta circunstancia

dificulta enormemente la determinación del grado de consolidación del mismo. No

obstante, los datos de campo denotan cierta estabilización del asiento por lo que sería

razonable pensar que el terreno ha alcanzado un grado de consolidación superior al 80%.

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Fecha:09/10/06

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-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0 20 40 60 80 100

tiempo (días)

As

ien

to (

m)


Figura 23. Asientos del eje 2

o Los principales parámetros que intervienen en la modelización realizada (permeabilidad,

coeficiente de consolidación, coeficiente de entumecimiento, módulo de deformación

edométrico y el índice de poros) se han determinado con un doble objetivo:

Representar el terreno acorde con los ensayos de campo.

Capturar el máximo asiento posible en la elección de aquellos parámetros en los

que existe un intervalo de valores admisibles (permeabilidad) o producto de una

regresión matemática para obtenerlos (módulo edométrico, en base a los escalones

de carga de los ensayos).

La combinación de estas dos condiciones arrojó resultados muy satisfactorios en el análisis del eje 1, lo

que hizo pensar que la modelización realizada mediante los parámetros establecidos en dicho eje

representaba de forma precisa el terreno donde se realiza la precarga y, en particular, el terreno ubicado

bajo el eje 2. En la siguiente tabla se presentan todos los resultados relativos al análisis realizado para

determinar el grado de consolidación del eje 2 y las hipótesis tomadas en el cálculo:

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Hoja Nº 29 de 35




Nº Hipótesis Grado de consolidación (promedio de placas, con peso 0,7 la placa

que más asiento presenta)

Tiempo hasta el 95% de consolidación

1 Asiento instantáneo de 6 cm producido en 10 días (idéntico al que presentan las placas del eje 1).

94% No inferior a 4 días

2 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-05. 88% No inferior a 29 días.

3 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-06. 86% No inferior a 36 días

Tabla 5. Análisis de sensibilidad del eje 2


0

0,02

0,04

0,06

0,08

0,1

0,12

0,14

0,16

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)

Verruijt Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado

Figura 24. Hipótesis 1

• Bajo la hipótesis nº 1, el asiento producido en un tiempo no inferior a 4 días debería ser de 0,2 cm.

Es perfectamente razonable introducir una componente de asiento instantáneo para estimar el

grado de consolidación del terreno bajo este eje.

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Fecha:09/10/06

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0

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0,08

0,1

0,12

0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

nto

(m

)



• La hipótesis nº 2 acelera el proceso de consolidación, ya que a medida que aumenta la

permeabilidad de un terreno, los procesos de consolidación aumentan su velocidad al poder liberar

de forma rápida la presión de los poros. En este caso el asiento necesario para alcanzar un grado de

consolidación del 95% es de 0,8 cm en un tiempo no inferior a 29 días desde la fecha 18/10/2006.


0

0,02

0,04

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0 20 40 60 80 100 120

tiempo (días)

Asie

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(m

)



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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 31 de 35




• La hipótesis nº 3, al igual que la anterior, acelera el proceso de consolidación pero en menor

medida que su antecesora. En este caso, el asiento necesario para llegar al 95% de consolidación es

de 0,95 cm en un tiempo no inferior a 36 días.

Como conclusión definitiva, se podría pensar que el grado de consolidación del terreno bajo el eje 2 se

mueve en un rango que va del 86 al 94% al no disponer de un registro de datos satisfactorios en lo que

concierne al inicio de la precarga y, en especial, al asiento instantáneo de la misma. Sin embargo,

atendiendo al ritmo de evolución del asiento se puede pensar que el grado de consolidación se mueve en un

intervalo más ajustado que va del 90 al 94%, por lo que, en promedio, se puede considerar que el terreno

bajo el eje 2 ha llegado al 90% de grado de consolidación

-0,02

-0,01

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0 20 40 60 80 100 120

Tiempo (día)

Ev

olu

ció

n a

sie

nto

(m

/día

)

Serie1

Serie2

Serie3

Serie4

Serie5

Serie6

Serie7

Serie8

Grado consolidación > 90%


Asientos del Eje 3

Del estudio de los asientos del eje 3 (placas 6, 7 y 8) se deducen las siguientes conclusiones:

• El grado de consolidación del terreno subyacente al eje 3 es aproximadamente del 90%. Al igual

que en el eje 2, los asientos presentan cierta estabilización pero su tendencia es de seguir

creciendo. Asimismo, la componente instantánea del asiento no ha sido capturada por lo que los

valores alcanzados no permiten asegurar un grado de consolidación más allá del valor indicado.

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 32 de 35




• Se recomienda aumentar la superficie de precarga destinada a las placas 9 y 10 de manera que el

terreno subyacente al eje 3 se vea beneficiado de la compresión a la que se verá sometido el eje 4 y

aumentar así el grado de consolidación del mismo.

Asientos del Eje 4

Con la finalidad de mejorar el asiento del eje 3, se incrementa parcialmente la zona de precarga

correspondiente al Eje 4, caracterizado por la Placas 9 y 10, representativo de la zona de la Estación

Marítima, donde la altura de precarga prevista es de 7 m.

Con dicho aumento de la superficie de precarga destinada a las placas 9 y 10 de manera que el terreno

subyacente al eje 3 se ve beneficiado de la compresión a la que se verá sometido el eje 4 y se aumenta así

el grado de consolidación del mismo.

Respecto a este eje, cabe destacar que la precarga se ha realizado en dos fases: (1) una primera con una

altura de tierras del orden de 3 m, simultanea con la precarga del resto de la explanada; y (2) una segunda

con 7 m de tierras.

Del seguimiento de los asientos de las placas 9 y 10 (Eje 4), se observa que en esta zona se producen con

mayor celeridad que en el resto de ejes, hecho concordante con los resultados obtenidos de los sondeos

realizados (recogidos en el Apéndice 1 a la Presente Nota Técnica), que revelan la presencia de un mayor

porcentaje de bolos y material granular.

Como en el caso de los ejes anteriores, las medidas de campo no reflejan el asiento instantáneo inicial del

relleno, estimado, según el modelo, en unos 3 a 4 cm. Éste asiento, se añade artificialmente para simular el

primer escalón de carga, obteniendo buenas correlaciones de asientos también para el segundo escalón,

indicar de la validez de dicha corrección.

Éste asiento inicial se podría haber producido por las labores de preparación de la explanada, previa s ala

colocación de la precarga (y de las placas de asiento).

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 33 de 35





-2,000

0,000

2,000

4,000

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0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

tiempo (días)

Asie

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(cm

)

Placa 9 Placa 10Verruijt (Precarga 2 m) Verruijt (Precarga 7 m)



0,000

5,000

10,000

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25,000

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

tiempo (días)

Asie

nto

(cm

)

Placa 7 Precarga 2 m Precarga 7 m

Figura 29: Comparación de los asientos para la Placa nº7 del Eje 3

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Fecha:09/10/06

Hoja Nº 34 de 35




Se observa en el asiento acumulado de las placas analizadas una estabilización de los mismos, acorde con

las previsiones del modelo de Verruijt que indican un grado de consolidación superior al 95% a partir del

día 30 de iniciado el escalón de carga.

Destacar que, en el caso de las placas nº7 y nº10, la precarga se ha prolongado 28 días adicionales tras la

decisión de retirada (a los 60 días del inicio del escalón de carga de 7 m), lo que, dados los resultados del

modelo, habrá permitido asegurar un grado de consolidación de los asientos superior al 95%.

Barcelona, Febrero de 2007


Rev.5 10/07/2018

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Justificación de Precios


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ANEJO Nº 3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

ÍNDICE

1 Costes de la mano de obra .................................................................................................................. 2

2 Costes de maquinaria .......................................................................................................................... 2

3 Costes de los materiales a pie de obra ................................................................................................ 3

4 Composición de los precios unitarios ................................................................................................... 3

5 Materiales, mano de obra y maquinaria ............................................................................................... 3

5.1. Mano de obra .............................................................................................................................. 3

5.1.1. Salario base ........................................................................................................................ 4

5.1.2. Abonos retenidos por dias no trabajados ........................................................................... 4

5.1.3. Seguridad social y accidentes + fundación laboral de la construcción ............................... 6

5.1.4. Indemnización por cese fijo de obra ................................................................................... 7

5.1.5. Indemnizaciones y pluses ................................................................................................... 9

5.1.6. Tabla salarial 2018 ........................................................................................................... 10

5.1.7. Coste mano de obra ......................................................................................................... 10

5.2. Materiales .................................................................................................................................. 10

5.3. Maquinaria ................................................................................................................................. 10

6 Justificación de Precios ...................................................................................................................... 11


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1 COSTES DE LA MANO DE OBRA

Para la deducción de los costes de la mano de obra aplicar en el presente proyecto se ha tenido en

cuenta cuanto se dice en la O.M. de 27 de Abril de 1971 y modificación de 21 de Mayo de 1979.

El coste horario de la mano de obra viene definido por la fórmula:

C = (1 + K) A + B

en la que:

C = Coste horario en euros hora.

K = Coeficiente medio en tanto por uno que recoge los siguientes conceptos:

• Jornales percibidos y no trabajados: ausencias justificadas, días de enfermedad, gratificaciones

de Navidad y Julio, justificación de los beneficios de la empresa cuanto éstos constituyen

remuneración directa con carácter de salario.

• Indemnización por despido y muerte natural.

• Seguridad Social, Formación profesional cuota sindical y seguro de accidentes.

• Aquellos otros conceptos que con posterioridad a esta orden tengan carácter de coste y que a

juicio de la Comisión de Revisión de Precios del Ministerio deberán incluirse, modificaciones e

incluso suprimirse por razón de disposiciones que así lo estipulen.

A = En euros/hora en la base de cotización al Régimen General de la Seguridad Social y Formación

profesional vigente.

B = En euros/hora es la cantidad que completa el coste horario y recoge los pluses de Convenio

Colectivo, Ordenanza Laboral, normas de obligado cumplimiento y pluses de gratificación voluntaria no

comprendido en el coeficiente K, incluidas en sus repercusiones.

2 COSTES DE MAQUINARIA

El plazo de ejecución de las obras, y la magnitud del presupuesto, parecen aconsejar que, en principio, se

deseche por antieconómica, la adquisición de maquinaria destinada exclusivamente a la ejecución de las

obras que comprende el presente Proyecto.

De acuerdo con esta idea, se ha solicitado información de las diferentes casas que, en las proximidades

del lugar de ubicación de las obras, se dedican al alquiler de maquinaria de las características necesarias

para estos trabajos. El resultado de esta información ha confirmado los supuestos, ya que los precios

ofrecidos son más bajos que los que en este servicio se conocen y se han deducido para obras similares

en el caso de utilización de maquinaria propiedad del Contratista. Una vez recogido de entre todos ellos el

más ventajoso para la obra, éste es el que se adopta para la composición de los precios unitarios,

reflejándose su valor en el cuadro que se inserta a continuación.


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El coste por hora de trabajo incluye la parte proporcional del tiempo en que la máquina debe estar parada

por exigencias en la organización de éstos mismos. Por tanto, en la composición de los precios unitarios

ni se tienen presentes, ni se valoran los tiempos en que la respectiva máquina está parada.

3 COSTES DE LOS MATERIALES A PIE DE OBRA

Puesto que los costes obtenidos de los materiales a pie de obra son de uso común en la zona, se inserta

a continuación un Cuadro-Resumen de dichos costes, al amparo de lo establecido en la O.M. de Obras

Públicas de 14 de marzo de 1969, en su apartado 1.2.

El precio a pie de obra de cada material es el resultante de sumar al coste en almacén suministrador, el

importe correspondiente a Carga, Descarga y Transporte.

4 COMPOSICIÓN DE LOS PRECIOS UNITARIOS

La determinación de los costes de ejecución de las diferentes unidades de obra del presente Proyecto se

ajusta a las prescripciones de la Orden Ministerial de 12 de junio de 1968.

El cálculo de todos y cada uno de los precios se basa en la obtención de los “Costes directos” e

“indirectos” precisos por aplicación de la fórmula establecida.

Pn = (1 + K/100) x Cn

Pn = Precio de ejecución material de la unidad

K = Porcentaje de costes indirectos

Cn = Coste directo de la unidad

5 MATERIALES, MANO DE OBRA Y MAQUINARIA

5.1. MANO DE OBRA

Sección III. Otras disposiciones y actos administrativos.

ADMINISTRACIÓN DE LA COMUNIDAD AUTÓNOMA CONSEJERÍA DE TRABAJO, COMERCIO E

INDUSTRIA.

Resolución del Consejero de Trabajo, Comercio e Industria por la que se dispone la inscripción y depósito

en el Registro de Convenios Colectivos de las Illes Balears del Acta de la Comisión Paritaria del Convenio

colectivo del sector de la Construcción de las Illes Balears en la que se aprueban las tablas salariales

para el año 2018 y su publicación en el Boletín Oficial de las Illes Balears (código de convenio

07000335011981)


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5.1.1. Salario base

Partimos de los datos vigentes que aparecen en el Convenio Colectivo del sector de la Construcción de

les Illes Balears, publicado en el BOIB del 28 de abril de 2018 para 2018, que son:

ANEXO I TABLA SALARIAL 2018

GRUPOS

PROFESIONALES

NIVELES

RETRIBUTIVOS CATEGORIA PROFESIONAL

SALARIO BASE GRATIFICACIONES

Y VACACIONES

SALARIO

ANUAL MENSUAL

A) PERSONAL TÉCNICO SUPERIOR

7 II

Arquitecto e Ingeniero superiores 3.558,92 € 3.626,28 € 50.027,00 €

B) PERSONAL TÉCNICO MEDIO

Arquitecto e ingenieros técnicos, técnico

titulado de Topografía 2.765,04 € 2.817,35 € 38.867,46 €

C) PERSONAL TÉCNICO NO TITULADO

5 IV Encargado General 2.179,12 € 2.220,42 € 30.631,55 €

F) ADMINISTRATIVOS DE OBRA DIARIO

3 IX Auxiliar, Técnico, Administrativo de obra 43,80 € 1.338,60 € 18.688,39 €

G) OPERARIOS

4 VIII Oficial de 1ª 48,86 € 1.493,49 € 20.847,91 €

3 IX Oficial de 2ª 43,29 € 1.323,17 € 18.471,27 €

2 X Ayudante 41,94 € 1.282,70 € 17.898,81 €

2 XI Peón especialista 40,56 € 1.239,31 € 17.303,92 €

1 XII Peón 39,18 € 1.197,24 € 16.716,40 €

2 X Vigilante 41,83 € 1.283,59 € 17.863,88 €

Plus extrasalarial: 2,49 €

Plus herramientas: 6,71 €

Plus prendas trabajo (3 a 6 meses de antigüedad):29,68 €

Plus prendas trabajo (más de 6 meses de antigüedad): 59,47 €

Dieta: 29,42 €

½ Dieta: 7,07 €

De las tablas, utilizaremos los valores del SALARIO BASE MENSUAL Y DIARIO.

5.1.2. Abonos retenidos por dias no trabajados

Para obtener este valor hay que tener en cuenta el calendario laboral de 2.018


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• Los días que son sábado y domingo al año (50 sábados y 52 domingos), que no serán

trabajados y sí pagados,

• Los días que son fiesta abonable, para 2018:

o 9 días no laborables

o 2 festivos locales

o 13 festivos nacionales y autonómicos que suponen un total de 22 fiestas abonables.

• Las vacaciones de 1 mes = 30 días menos sábados y domingos (8 días) =22 días

• Se consideran 4 días perdidos por inclemencias del tiempo, 4 por licencias varias y

representación de trabajadores y 15 días por enfermedad y/o accidente.

• Vacaciones de navidad y verano, que serán los 2 meses de paga extra = 60 días

Por tanto:

2018 ENE ABR MAY JUN JUL SET NOV

1 F D F L D S F

2 L F L S L D NL

3 L L L D L L S

4 L L L L L L D

5 NL L S L L L L

6 F L D L L L L

7 D S L L S L L

8 L D L L D S L

9 L L L S L D L

10 L L L D L L S

11 L L L L L L D

12 L L S L L L L

13 S L D L L L L

14 D S L L S L L

15 L D L L D S L

16 L L L S L D L

17 L L L D L L S

18 L L L L L L D

19 L L S L L L L

20 S L D L L L L

21 D S L L S L L

22 L D L L D S L

23 L L L S L D L

24 L L L D L L S

25 L L L L L L D

26 L L S L L L L

27 S L D L L L L

28 D S L L S L L

29 L D L L D S L

30 L NL L S L D L

31 L L L

CALENDARIO LABORAL PARA 2018

DICOCTAGOMARFEB

F L L D

L L D L L

L L L S NL

S S L L

S L L NL

L L L D NL

F L L S

L L L D L

NL

D D S L F

L L L L S

L L L L D

L L D L L

L L L S L

S S L L L

D D S L L

L L F L S

L L L L D

L L L S L

L L L D L

D D S L L

L L D F L

L L L L D

S S L L L

L L L D NL

L L L L F

L L D L L

L L L S F

S S L L L

D D S L L

L F L L S

L NL L L D

F FESTIVO S SÁBADO D DOMINGO NL NO LABORABLE


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Días efectivos trabajados al año = 365-171 = 194 días

Días abonados al año = 194+231 = 425 días

Con esto, se obtiene un porcentaje que hay que aplicar al SALARIO BASE (119,07%) para tener en

cuenta los abonos retenidos por días no trabajados:

ABONOS RETENIDOS POR DÍAS NO TRABAJADOS = SALARIO BASE x 1,1907

A partir de aquí, los porcentajes correspondientes a SEGURIDAD SOCIAL Y ACCIDENTES, GASTOS

GENERALES EMP.

NO FACTURABLES E INDEMNIZACION POR CESE FIJO DE OBRA, se calcularán tomando como base

la suma entre el SALARIO BASE + ABONOS RETENIDOS POR DÍAS NO TRABAJADOS.

5.1.3. Seguridad social y accidentes + fundación laboral de la construcción

Contingencias Comunes 23,600% Desempleo 6,700% Fondo de garantía salarial 0,200% Formación profesional 0,600% Incapacidad laboral transitoria 4,100% Incapacidad permanente y muerte 3,500%

38,700%

Fundación Laboral de la Construcción 0,350%

39,050%

La Fundación Laboral de la Construcción es una fundación privada sin ánimo de lucro creada en 1992 por

las entidades más representativas del sector de la construcción. Entre sus finalidades se encuentra el

fomento de la formación profesional, la mejora de la salud laboral y seguridad en el trabajo, el fomento del

empleo y expedición de una cartilla profesional. En la actualidad la FLC está constituida en 17

Comisiones Territoriales, que cubren todo el territorio nacional, a excepción de Asturias que cuenta con

su propia Fundación.

La Fundación es, por tanto, el instrumento que el sector ha creado para la mejora de la formación, la

seguridad y salud laboral y el empleo y pretende garantizar que cualquier empresa o trabajador del sector

de la construcción tenga próximo a su domicilio o lugar de trabajo la asistencia de la Fundación.

Dias perdidos Dias abonados Jornales abonados Porcentajes

D 52 52 26,80%

S 50 50 25,77%

F 24 24 12,37%

V 22 22 11,34%

I 4 4 2,06%

L 4 4 2,06%

E 15 15 7,73%

NyV 60 30,93%

119,07%

171 231

Dias efectivos año 194 dias

Dias abonados año 425 dias


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El IV Convenio General del Sector de la Construcción (BOE 17.08.2007) refuerza la labor de la Fundación

Laboral y le encomienda nuevas funciones, como la implantación en España de la nueva Tarjeta

Profesional de la Construcción (TPC).

Por ello, el mismo Convenio establece aumentar la dotación económica de la entidad, incrementando

progresivamente el porcentaje de la cuota empresarial.

El VI Convenio General del Sector de la Construcción (BOE 26.09.2017) establece que el porcentaje para

el cálculo de las cuotas a pagar a la Fundación Laboral de la Construcción se mantiene en el 0,35%

5.1.4. Indemnización por cese fijo de obra

Según el Artículo 24: Contrato fijo de obra, del Convenio General del Sector de la Construcción:

1. La Disposición Adicional Tercera del Real Decreto Legislativo 2/2015, de 23 de octubre, por el

que se aprueba el texto refundido de la Ley del Estatuto de los Trabajadores y la Ley 32/2006, de

18 de octubre, Reguladora de la Ley de la Subcontratación en el Sector de la Construcción

otorga a la negociación colectiva de ámbito estatal la facultad de adaptar al sector de la

construcción el contrato de obra o servicio determinado regulado con carácter general en el

artículo 15 del E.T.

De acuerdo con ello la indicada adaptación se realiza mediante el presente contrato que,

además de los restantes caracteres que contiene, regula de forma específica el artículo 15.1.a) y

5 y el artículo 49.c) del E.T. para el sector de la construcción.

2. Este contrato se concierta con carácter general para una sola obra, con independencia de su

duración, y terminará cuando finalicen los trabajos del oficio y categoría del trabajador en dicha

obra. Su formalización se hará siempre por escrito.

Por ello y con independencia de su duración, no será de aplicación lo establecido en el párrafo

primero del artículo 15.1 a) del E.T., continuando manteniendo los trabajadores la condición de

«fijos de obra», tanto en estos casos como en los supuestos de sucesión empresarial del 44 del

E.T. o de subrogación regulado en el artículo 27 del presente Convenio General.

3. Sin embargo, manteniéndose el carácter de único contrato, el personal fijo de obra, sin perder

dicha condición de fijo de obra, podrá prestar servicios a una misma empresa en distintos

centros de trabajo de una misma provincia siempre que exista acuerdo expreso para cada uno

de los distintos centros sucesivos, durante un periodo máximo de 3 años consecutivos, salvo que

los trabajos de su especialidad en la última obra se prolonguen más allá de dicho término,

suscribiendo a tal efecto el correspondiente documento según el modelo que figura en el Anexo

II y devengando los conceptos compensatorios que correspondan por sus desplazamientos.

En este supuesto y con independencia de la duración total de la prestación, tampoco será de

aplicación lo establecido tanto en el apartado 1.a) párrafo primero del artículo 15 del E.T. como

en el apartado 5, continuando manteniendo los trabajadores, como se ha indicado, la condición

de «fijos de obra».


8/13

4. Teniendo en cuenta la especial configuración del sector de la construcción y sus necesidades,

sobre todo en cuanto a la flexibilidad en la contratación y la estabilidad en el empleo del sector

mejorando la seguridad y salud en el trabajo así como la formación de los trabajadores,

conforme a lo establecido en la Disposición Adicional Tercera del Real Decreto Legislativo

2/2015, de 23 de octubre, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley del Estatuto de los

Trabajadores no se producirá sucesión de contratos por la concertación de diversos contratos

fijos de obra para diferentes puestos de trabajo en el sector, teniendo en cuenta la definición de

puesto de trabajo dada en el artículo 22 del presente Convenio, y por tanto no será de aplicación

lo dispuesto en el párrafo 5.º del artículo 15 del E.T.

5. Por lo tanto, la contratación, con o sin solución de continuidad, para diferente puesto de trabajo

mediante dos o más contratos fijos de obra con la misma empresa o grupo de empresas en el

periodo y durante el plazo establecido en el artículo 15.5 del E.T., no comportará la adquisición

de la condición establecida en dicho precepto.

A tal efecto nos encontramos ante puestos de trabajo diferentes cuando se produce la

modificación en alguno de los factores determinados en el artículo 22 del presente Convenio.

La indicada adquisición de condición tampoco operará en el supuesto de producirse bien la

sucesión empresarial establecida en el artículo 44 del E.T. o la subrogación recogida en el

artículo 27 del presente Convenio.

6. El cese de los trabajadores deberá producirse cuando la realización paulatina de las

correspondientes unidades de obra, hagan innecesario el número de los contratados para su

ejecución, debiendo reducirse este de acuerdo con la disminución real del volumen de obra

realizada. Este cese deberá comunicarse por escrito al trabajador con una antelación de 15 días

naturales. No obstante, el empresario podrá sustituir este preaviso por una indemnización

equivalente a la cantidad correspondiente a los días de preaviso omitidos calculada sobre los

conceptos salariales de las tablas del Convenio aplicable, todo ello sin perjuicio de la notificación

escrita del cese. La citada indemnización deberá incluirse en el recibo de salario con la

liquidación correspondiente al cese.

7. Si se produjera la paralización temporal de una obra por causa imprevisible para el empresario y

ajena a su voluntad, tras darse cuenta por la empresa a la representación de los trabajadores del

centro o, en su defecto, a la Comisión Paritaria Provincial, operarán la terminación de obra y

cese previsto en el apartado precedente, a excepción del preaviso. La representación de los

trabajadores del centro o, en su defecto, la Comisión Paritaria Provincial, dispondrá, en su caso,

de un plazo máximo improrrogable de una semana para su constatación a contar desde la

notificación.

El empresario contrae también la obligación de ofrecer de nuevo un empleo al trabajador cuando

las causas de paralización de la obra hubieran desaparecido. Dicha obligación se entenderá

extinguida cuando la paralización se convierta, en definitiva. Previo acuerdo entre las partes, el

personal afectado por esta terminación de obra podrá acogerse a lo regulado en el apartado 3 de

este artículo.


9/13

Este supuesto no será de aplicación en el caso de paralización por conflicto laboral.

8. En todos los supuestos regulados en los apartados anteriores, y según lo previsto en la

Disposición Adicional Tercera del Real Decreto Legislativo 2/2015, de 23 de octubre, por el que

se aprueba el texto refundido de la Ley del Estatuto de los Trabajadores y el artículo 49.1.c) del

E.T., se establece una indemnización por cese del 7 por ciento calculada sobre los conceptos

salariales de las tablas del Convenio aplicables devengados durante la vigencia del contrato, y

siempre y en todo caso, respetando la cuantía establecida en el citado artículo 49.1 c) del E.T.

Por tanto, tendremos la BASE (obtenida al sumar el Salario Base+ abonos retenidos por días no

trabajados) a la que habrá que sumar el porcentaje de SEGURIDAD SOCIAL Y ACCIDENTES +

FUNDACIÓN LABORAL DE LA CONSTRUCCIÓN (38,95%), y el porcentaje de INDEMNIZACIÓN POR

CESE FIJO DE OBRA (7%)

BASE + (0,3905 x BASE) + (0,07 x BASE)

5.1.5. Indemnizaciones y pluses

Según datos publicados en el Convenio, los valores que hay que añadir a la suma anterior son los

siguientes:

• Plus extrasalarial: 2,49 € (artículo 15), (valor por día)

• Plus herramientas: 6,71 € (artículo 16), compensación por el importe de las herramientas

manuales que aporta el trabajador, aplicable únicamente al Oficial 1ª, Oficial 2ª y Ayudante (valor

por mes de trabajo, o en su caso, la parte proporcional en función de los días trabajados durante

el mes).

(En el Convenio de la Construcción de les Illes Balears no especifica a qué categorías

profesionales hay que añadir el plus de herramientas, pero en la mayoría de Convenios de otras

provincias los asigna únicamente a las 3 categorías citadas anteriormente, por lo que se puede

extrapolar dicho criterio)

• Plus prendas trabajo (3 a 6 meses): 29,68 € (artículo 17).

• Plus prendas trabajo (desde 6 meses): 59,47 € (artículo 17) (valor anual, hay que dividirlo entre

365 días)

• Dieta: 29,42 € (artículo 18).

• ½ Dieta: 7,07 € (artículo 18).

La suma total del valor obtenido anteriormente + (plus extrasalarial*12 meses/365) + (plus

herramientas*12/231) + (plus prendas trabajo/365) nos da la cantidad que cobra cada trabajador

por jornada, dividiendo esta cantidad entre 8 horas obtenemos el valor buscado.


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5.1.6. Tabla salarial 2018

5.1.7. Coste mano de obra

A010T000 Jornada Técnico Laboratorio día 400.00 A0111000 Encargado h 30.00 A0121000 Oficial 1ª h 20.00 J2VGUG00 Geólogo h 50.00

5.2. MATERIALES

B0111000 Agua m3 1.77 BV1Z0001 Laboratorio ejecución análisis geotécnicos día 1,200.00

5.3. MAQUINARIA

C3H11250 Equipo ejecución de sondeos h 89.00 C3H11251 Equipo ejecución SPT h 33.00 C3H11252 Equipo ejecución presiometros h 90.00 C3H11253 Equipo ejecución Geofísica h 20.00 C4211110 Pontona para ejecución de trabajos de sondeos geotécnicos con Spud h 145.00 C4211115 Embarcación para ejecución de geofísica h 35.00

NIVEL PROFESIONAL V VII V VII I IX X XI XII XII I XIV

DENOMINACION JEFE DE OBRA TÉC. MEDIO ENCARGADO OFICIAL 1(*) OFICIAL 2 (*) AYUDANTE(*)PEON

ESPEC.(* )

PEON

ORDIN. (* )V IGILANTE

ADMINISTRATIV

O

1. SALARIO BASE.

1.1. Día. Artículo 13 117,71 91,45 72,07 48,86 43,29 41,94 40,56 39,18 41,83 43,80

2.ABONOS RETENIDOS POR DIAS NO TRABAJADOS 140,16 108,89 85,82 58,18 51,55 49,94 48,29 46,65 49,81 52,15

Suma y sigue 257,87 200,35 157,89 107,04 94,84 91,88 88,85 85,83 91,64 95,95

3. SEGURIDAD SOCIAL Y ACCIDENTES + FLC 100,70 78,24 61,66 41,80 37,03 35,88 34,70 33,52 35,78 37,47

4. INDEMNIZACION POR CESE FIJO DE OBRA 18,05 14,02 11,05 7,49 6,64 6,43 6,22 6,01 6,41 6,72

Suma 376,62 292,60 230,60 156,33 138,51 134,19 129,77 125,36 133,84 140,14

5. PLUS EXTRASALARIAL 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49

5.1. Atrasos

6. PRENDAS DE TRABAJO 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47

6.1. Atrasos

Año = 365 días 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16

7. DESGASTE DE HERRAMIENTAS 6,71 6,71 6,71 6,71 6,71

7.1. Atrasos

Año = 12 meses/231 días 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35

Suma total 379,27 295,26 233,26 159,33 141,51 137,19 132,77 128,36 136,49 142,79

8. A FACTURAR.

8.1. Por Jornada 379,27 295,26 233,26 159,33 141,51 137,19 132,77 128,36 136,49 142,79

8.2. Por Hora 47,41 36,91 29,16 19,92 17,69 17,15 16,60 16,04 17,06 17,85

8.3. Por Mes 8.343,94 6.495,67 5.131,63 3.002,75 3.141,42

(*) Únicamente para los oficios de Encofrador, Carpintero de madera y Albañilería


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6 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS

El contratista no puede, bajo ningún concepto de error u omisión en estos detalles, reclamar modificación

alguna en los precios señalados en esta Justificación de Precios.

Todos los trabajos, medios auxiliares y materiales que sean necesarios para la correcta ejecución y

acabado de cualquier unidad de obra, se considerarán incluidos en el precio de la misma, aunque no

figuren todos ellos especificados en la descomposición o descripción de los precios.


CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD. RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE

12/13

01 PA Movilización y desmovilización de los equipos empleados, incluyendose los equipos marinos Sin descomposición COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 19,000.00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECINUEVE MIL EUROS 02 m Realización de sondeos mecánicos de 25 m de profundidad con medios terrrestres J2VGUG00 0.800 h Geólogo 50.00 40.00 A0111000 0.800 h Encargado 30.00 24.00 A0121000 0.800 h Oficial 1a 20.00 16.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11250 0.800 h Equipo ejecución de sondeos 89.00 71.20 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 151.47

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y UN EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS 03 m Realización de sondeos mecánicos de 15 m de profundidad contados desde el fondo marino con medios marítimos J2VGUG00 1.000 h Geólogo 50.00 50.00 A0111000 1.000 h Encargado 30.00 30.00 A0121000 1.000 h Oficial 1a 20.00 20.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11250 1.000 h Equipo ejecución de sondeos 89.00 89.00 C4211110 1.000 h Pontona para ejecución de trabajos de sondeos geotécnicos con Spud 145.00 145.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 334.27

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS 04 u Ejecución ensayo SPT con medios marítimos o terrestres J2VGUG00 0.250 h Geólogo 50.00 12.50 A0111000 0.250 h Encargado 30.00 7.50 A0121000 0.250 h Oficial 1a 20.00 5.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11251 0.250 h Equipo ejecución SPT 33.00 8.25 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 33.52

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS 05 u Extracción MI J2VGUG00 0.250 h Geólogo 50.00 12.50 A0111000 0.250 h Encargado 30.00 7.50 A0121000 0.250 h Oficial 1a 20.00 5.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11251 0.250 h Equipo ejecución SPT 33.00 8.25 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 33.52

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS 06 u Análisis granulométrico, según los parametros definidos por el CEDEX A010T000 0.050 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 20.00 BV1Z0001 0.015 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 18.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 38.00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS 07 u Limites de Atterberg A010T000 0.030 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 12.00 BV1Z0001 0.007 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 8.40 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 20.40

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS


CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD. RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE

13/13

08 u Corte directo CD A010T000 0.080 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 32.00 BV1Z0001 0.039 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 46.80 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 78.80

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y OCHO EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS 09 u Resistencia a Compresión Simple A010T000 0.030 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 12.00 BV1Z0001 0.015 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 18.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 30.00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA EUROS 10 u Contenido de Sulfatos A010T000 0.030 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 12.00 BV1Z0001 0.018 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 21.60 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 33.60

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES EUROS con SESENTA CÉNTIMOS 11 u Ensayos presiométricos con medios marítimos o terrestres J2VGUG00 1.500 h Geólogo 50.00 75.00 A0111000 1.500 h Encargado 30.00 45.00 A0121000 1.500 h Oficial 1a 20.00 30.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C4211110 1.500 h Pontona para ejecución de trabajos de sondeos geotécnicos con Spud 145.00 217.50 C3H11252 1.500 h Equipo ejecución presiometros 90.00 135.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 502.77

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS DOS EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS 12 ha Geofísica J2VGUG00 2.500 h Geólogo 50.00 125.00 A0111000 2.500 h Encargado 30.00 75.00 C3H11253 2.500 h Equipo ejecución Geofísica 20.00 50.00 C4211115 2.500 h Embarcación para ejecución de geofísica 35.00 87.50 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 337.50

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS con CINCUENTA CÉNTIMOS 13 u Dirección de las pruebas y redacción de informes J2VGUG00 45.000 h Geólogo 50.00 2,250.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 2,250.00

Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL DOSCIENTOS CINCUENTA EUROS

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